تاریی‌چه مدلمهای کاهیدگی و معیارهایی

⚠ این متن با نرم‌افزار از روی تصویر خوانده شده و ممکن است خطا داشته باشد؛ برای استناد، اصلِ سند را ببینید. تاریی‌چه مدلمهای کاهیدگی و معیارهایی برای انتخاب مدل مناسب شریه شماره ۱۳۶ -ن و -------- صفحهٔ بعد -------- تار یخجچه مدلهای کاهیدگی و معیارهایی برای -------- صفحهٔ بعد -------- امروزه نقش و اهمیت ضوابط. معیارها و استانداردها و آثار اقتصادی ناشی از به‌کارگیری مناسب و مستمر آنها در پیشرفت جوامع. تهیه و کاربرد آنها را ضروری و اجتناب‌ناپذیر ساخته است. نظر به وسعت دامنه علوم و فنون در جهان امروز. تهیه ضوابط معیارها و استانداردها در هر زمینه به مجامع فنی - تخصصی واگذار شده است. با در نظر گرفتن مراتب فوق و با توجه به شرایط اقلیمی و محدودیت منابع آب در ایران تهیه استاندارد در بخش آب از اهمیت ویژه‌ای برخوردار بوده و از این رو طرح تهیه استانداردهای مهندسی آب کشور وزارت نیرو در جهت نیل به این هدف با مشخص نمودن رسته‌های اصلی مهندسی آب اقدام به تشکیل مجامع علمی - تخصصی با عنوان کمیته‌ها و زیرکمیته‌های فنی نموده که وظیفه تهیه این استانداردها را به عهده دارند. استانداردهای مهندسی آب با درنظر داشتن موارد زیر تهیه و تدوین می‌گردد: - استفاده از تخصصها و تجارب کارشناسان و صاحبنظران شاغل در بخش عمومی و خصوصی - استفاده از منابع و ما خذ معتبر و استانداردهای بین‌المللی - بهره‌گیری از تجارب دستگاههای اجرایی. سازمانها. نهادها. واحدهای صنعتی. واحدهای مطالعه. طراحی و ساخت - ایجاد هماهنگی در مراحل تهیه. اجراء بهره‌برداری و ارزشیابی طرحها - پرهیز از دوباره کاریها و اتلاف منابع مالی و غیر مالی کشور - توجه به اصول و موازین مورد عمل موسسه استاندارد و تحفیقات صنعتی ایران و سایر موسسات معتبر تهیه کننده استاندارد آگاهی از نظرات کارشناسان و صاحبنظرانی که فعالیت آنها با این رشته از مهندسی آب مرتبط می‌باشد موجب امتنان کمیته فنی ۱-۱۳ (لرزه‌خیزی و مهندسی زمینلرزه) خواهد بود. -------- صفحهٔ بعد -------- اعضای کمیته کارشناسان کمیته (لرزه‌خیزی و مهندسی زمینلرزه) که در تهیه این نشریه همکاری داشته‌اند عبارتند از : آقای مهندس مجید بهنام از شرکت مهندسی مشاور مهاب‌قدس ‏ لیسانس مهندسی معدن آقای مهندس ابراهیم مالکی ‏ از شرکت مهندسی مشاور مهاب‌قدس ‏ فوق‌لیسانس ژئوفیزیک سایر کارشناسانی که از کمیته فوق در بررسی این نشریه همکاری داشته‌اند عبارتند از : آقای مهندس علی‌اکبر اسلامی ‏ از موسسه بین‌المللی زلزله‌شناسی فوق‌لیسانس ژئوفیزیک و مهندسی زمینلرزه آقای دکتر منوچهر قریشی از سازمان زمین‌شناسی کشور دکترای لرزه زمینساخت آقای مهندس علی‌اکبر معین‌فر آزاد فوق‌لیسانس مهندسی سازه و زلزله آقای دکتر عباس مهدویان از شرکت مهندسی مشاور مهاب‌قدس ‏ دکترای زلزله‌شناسی آقای مهندس احمد نادرزاده از طرح مطالعات زلزله تهران بزرگ فوق‌لیسانس مهندسی سازه و زلزله خانم مهندس مهیار نوربخش از طرح تهیه استانداردهای مهندسی فوق‌لیسانس ژئوتکنیک آب کشور -------- صفحهٔ بعد -------- ۱- مدمه ۲- تار یخچه مدل کاهیدگی ۳ تغییرات بنیادی در مدل کاهیدگی ۴- مدل کاهیدگی بهنگام شده جهان ۱-۴ مدل کاهیدگی آبراهامسون و سیلواء (۱۹۹۷) ۲-۴ مدل آمبرسیز. سیمیسون و بومر (۱۹۹۶) ۳-۴ بور. حوینر و فومال (۱۹۹۷) ۴-۴ مدل کاهیدگی کمپبل. (۱۹۹۷) ۵-۴ مدل‌کاهیدگی صدیق. جنگ. اگان. مکدیسی و یانگز (۱۹۹۷) ۶-۴ مدل اسپودیک و همکاران. (۱۹۹۷) ۷-۴ مدل کاهیدگی یانگز و همکاران (۱۹۹۷) ۸-۴ مدل کاهیدگی تورو. آبراهامسون و اشنایدر (۱۹۹۷) ۹-۴ مدل آتکینسون و بور (۱۹۹۷) ۵ کاربرد مدلهای کاهیدگی و دسته‌بندی آنها ۱-۵ برآورد دقیق پارامترهای جنبش نیرومند زمین ۲-۵ ارائه دسته‌بندیهایی برای انتخاب مناسب‌تر مدلهای کاهیدگی مختلف ۱-۲-۵ پارامترهای در نظر گرفته شده در مدلهای کاهیدگی ۲-۲-۵ عدم یقین در محاسبات ۳-۲-۵ روش برازش داده‌های جنبش نیرومند زمین ۱۴ ۲۳ ۳۳ ۳۵ ۳۶ ۳۸ ۳۱ ۳۲ ۳۳ ۳۴ ۳۵ ۳۸ ۳۸ ۳۸ ۳۸ وه ۴۳۲ -------- صفحهٔ بعد -------- «مدل کاهیدگی پارامترهای جنبش نیرومند زمین» ۹- مقدمه : پار امترهای انتشار و تأثیر پراکنش ا موج. آهنگ کاهش هندسی آ و آهنگ کاهش میرایی غیر الاستیک زمین را در مسیر موج از چشمه لرزه‌ای تا ساختگاه موردنظر مشخص می‌کند. متغیر مستقل اصلی که مشخص‌کننده این پار امترها می‌باشد. فاصله است. از آنجا که گسیختگی همراه با زمینلرزه می‌تواند دهها کیلومتر گسترش یابد. لذا استفاده از چشمه لرزه‌زا در تخمین پارامترهای جنبش نیرومند زمین تأثیر بسیار زیادی دارد. پژوهشگران این فواصل را بصورتهای مختلف نشان داده شده در شکل ۱- در نظر گرفته‌اند که برای فواصل بسیار نزدیک (کمتر از ده کیلومتر) می‌تواند در تخمین بیشینه پارامترهای جنبش نیرومند زمین باعث بروز تفاوتهای چشمگیری شود. عوامل دیگری نظیر سازوکار چشمه لرزه‌زا. زمین‌شناسی ساختگاه و توپوگرافی ساختگاه نیز می‌تواند در تخمین پارامترهای جنبش نیرومند زمین تأثیر داشته باشد. اولین مدلهای کاهیدگی پار امترهای جنبش نیرومند زمین دارای شکل کلی زیر بودند: 0 ۳ ی ۹ در مدل فوق ۳۱ ۳۲ ۲۳و ۲۴ ضرایب. ]۷ بزرگای زمینلرزه و ‎[٩‏ فاصله کانونی بر حسب کیلومتر می‌باشد. در این مدل ساده تنها به بزرگای زمینلرزه و فاصله جشمه نقطه‌ای لرزه‌زا تا ساختگاه موردنظر توحه شده است. در صورتی که در مدلهای اخیر شکل کلی مدل کاهیدگی بصورت زیر می‌باشد: -0] +۳ [0/1 + (۱۳)8ب +یع)] +۲ ۱/(۲[۱م)) مجممما| + اجباج + لب جی دیا 7 + وچررگ [(۱۵)۳ چ + ما + چوک [(۸)۴ا م۲ که در مدل فوق ۱و ۲ ضرایب تابت. ۸ بزرگای زمینلرزه و فاصله جشمه لرزه‌زا تا ساختگاه بر حسب کیلومتر. ۲ ضریبی برای ساز و کار چشمه لرزه‌زا. 5۵ ضریبی برای سنگهای نرم ساختگاه. 518 ضریبی برای سنگهای سخت ساختگاه و 0 خطای محاسبات مدل برای سطح ۸۴ درصد می‌باشد. ساختگاه و میزان خطای محاسبات مدل با پارامترهای جنبش نیرومند زمین ارائه گردد. ۱ 2- 0001۵1۵] -------- صفحهٔ بعد -------- مرکز زرفی زمهنلرزه ۱ گسله‌های زاویه‌دار مرکز زرفی زمینلرزه مرکز ررفی زممنلرزه نزدیکترین فاصله افقی از تصویر قائم گسیختگی . : 0[ نزدیکترین فاصله از سطح گسیختگی : ۲۳۳0 نزدیکترین فاصله از سطح گسیختگی لرزه‌زا : ک[156 فاصله از کانون زمینلرزه : ۲۳00 شکل ۱- مدل لرزه‌زمینساختی چشمه لرزه‌ای خطی در نظر گرفته شده برای مدلهای مختلف کاهیدگی پارامترهای جنیش نیرومند زمین (برگرفته از آبراهامسون و شدلاک ۱۹۹۷) -------- صفحهٔ بعد -------- ۲ تاریخچه مدل کاهیدگی : تا پیش از پژوهش نیومن " در سال ۱۹۵۴ اطلاعاتی در دست نمی‌باشد. نامبرده مدل کاهیدگی بیشینه شتاب جنبش نیرومند زمین را بر پایه زمینلرزه‌های آمریکا (کالیفرنیا) و شتابنگاشتهای آنها بصورت زیر ارائه نمود: 67| ۱/۹۲- ۴/۷۹ < دعما| این رابطه مستقل از بزرگای زمینلرزه می‌باشد و برای زمینلرزه‌های ویرانگر در نظر گرفته شده است و (] فاصله دستگاه شتابنگار تا مرکز سطحی زمینلرزه‌ها می‌باشد. پس از این مدل کاهیدگی از سال ۱۹۶۰ تا ۱۹۷۰ مدلهای کاهیدگی جنبش نیرومند زمین توسط استوا و روزنبلوث "۲ برای زمینلرزه‌های آمریکا. بلوم " برای زمینلرزه‌های کالیفرنیای آمریکا. میلن و داونپورت " برای زمینلرزه‌های کانادا و آمریکا و استوا و هندرون 7 برای زمینلرزه‌های آمریکا تهیه گردید. مدلهای ارائه شده خیلی نزدیک به یکدیگر بوده و فاصله کانونی و بزرگای زمینلرزه‌ها تنها پار امترهای بکار گرفته شده در این مدلها بودند. ویژگیهای این مدلها در جدول شماره ۱ ارائه گردیده است. در سالهای بین ۱۹۷۰ تا ۱۹۸۰و به ویژه پس از رویداد زمینلرزه سن فرناندوی کالیفرنیا مدلهای کاهیدگی بیشتری با ثبت نگاشتهای زیادی از شتاب این زمینلرزه ارائه گردید. از آنجمله می‌توان به پژوهشهای کلود و پرز َ داونپورت ". دنووان " استوا و ویلاورد". مک‌گایر "۱ ارفال و لاهود !۱. کمپیل و دوک ۲. سید و همکاران ۲" تریفوناک ب ۰۱۹۷۶ گورپینا و ساوی ؟۱. مک‌گایر , ۷ دونوان و بورنستین ۱۳ مک‌گایر دا ۸ کرنل و همکاران "۰۱ اسپینوسا "" اشاره نمود. در تمامی مدلهای ارائه شده بیشتر از داده‌های زمینلرزه‌ای و شتابنگاری باختر آمریکا بویژه کالیفرنیا استفاده شده است. در مدلهای ارائه شده از بزرگای زمینلرزه و فاصله کانونی زمینلرزه تا ایستگاههای ثبت‌کننده شتاب (یا دیگر پار امترها) استفاده شده است. بزرگای زمینلرزه‌های بکار گرفته شده بین ۲1,۴/۰ تا 31,۷/۷ می‌باشد و فاصله دستگاههای شتابنگار از کانون زمینلرزه بین ۵ تا حداکثر ۳۰۰ کیلومتر در نظر گرفته شده است. ویژگیهای این مدلها در حدول شماره ۱ارائه گردیده است. 4 - 3۸۵۵6۱6۸ گ ۳۹۵۷۵ -2 0 ]| 090 - 10۷۵۵۲ که ۱/۱۱۳۵ -4 5 - ۳0۳6اظ -3 971 - ۳۵۲۵7 یک 6100 -6 90 - ۱10070 که ۳۵۵۷۵ -5 - م1973 - 19730 - 1973 - 1200۵۵ -8 2 - 120۷0:00۲1 -7 4 - 001۲6 ۵۵ -10 4 - 0۳6 ۷۷:11 که ۳۲۹۵۷۵ -9 19746 - و1974 - 6اس(] ک |۵۱ ) -12 4 - ۵ ها که هام0 -۱۱ 7 - 50۷۷ یک 0۳1۵) -14 19760 - اهات 5060 -3] 0 - آهاه [[0۳۵) -6[ 48 - 3۵۲۳۵۲۵ ۶ 1200۵۵ -15] ۱7- ۳۵۵۱۳۵۵۹۵ - 0 -------- صفحهٔ بعد -------- ۲0۷۷ 61۵۲۵ ۶ 70 ۱ 3701 ال ۱۹۵۴ تاسال ۱۹۸۰ مدل کاهیدگی شتاب جنبش زمین ۱۵81 ۱/۹۲- ۴/۷۹ *< ۱022 ۰/۰۲۷-/۹ ۲/۱+۰/۸۱- حمه 108 (رشکل ۱) و۲ م2۵ < ۵ 0 1 ۳۵۵۹ - ۱۰/۶۱۵ ۰۵۱ 8 10 ۳/۶۰ + ۱/۶۶ -< 0۲ ۹ ۱/۸۳- ۰/۱۶۷ - 0 ا۵ ۵ ۳ 3۱/۵ <ه ۱1/۷ ۰/۰۲۷ -]۷ ۰/۸۱ + ۲/۱- خمهع0 1 (و ۱/۲/۵) +۱) ۷۶ 0 پریود غالب شتاب بر روی پی سنگ می‌باشد. برای زمینلرزه‌های بزرگتر از ۸2۵ (معمولاً برای بزرگای طراحی) ژرفضای کانونی ۱۵ کیلومتر برا زمینلرزه‌های طراحی در نظر گرفته شده است. برای زمینلرزه‌های کالیفرنیا و ژاپن پریود اصلی ساختگاه < ن)] شتاب بر روی سنگ کف ۷, ۷۶/۸ -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۹۱۵۷۵ 1۵۹۵| ۷۷15 ۳00 ۱ (۱۹۶۶) ۳۵۳۵۱ که ۳1۹۵ ۱3 سال ۱۹۵۴ تاسال ۱۹۸۰ مدل کاهیدگی شتاب جنبش زمین ۲ ۸۷م م۲ <ج (1 ۰/۳۶-/۱ ۸۲/۶-۷/۵۹) - 4 ۷ ۱۴۰ م0 ۳۳۷ ۲ ۷۰۱ »د 0) ۱/۰/۵۴ ۹/۴۲/۱۴ -< ۵۳| ۳( +۱) قمه > 8 ۱ ۳۲ اه 8۹ د< دک +۱/۶۶)-]/۱ ۰/۶۱ >< :82| 7ع10 ۰/۶۹۸۵ -۰/۱۶۷ )+ ۳ عم ۱۹۵ بر ۴۵۹۱ 8 ۱/1۵ ۰ ۲ برای زمینهای سنگی ۶چر ۸۵م و۱۱ <ج ثانیه بر حسب مایل ثانیه 8 بر حسب ۱۰۳۵ (گال) از روی مننحنی برای بزرگا ۴ ارائه شده است. 0 بپریود غالب شتاب بر روی پی سنگ می‌باشد. ژرفای کانونی بر حسب کیلومتر (] فاصله از مرکز سطحی زمینلرزه -------- صفحهٔ بعد -------- ۶ ۱/111۵ ار و۱81 ,1 که ۱/105۱ 00 72 مک ۲10۵ ۳7110 ۳3 / 1 ۶ 16۳۵ 5٩:۵1| ک 5۱۵۳۵1 ۹0 سال ۱۹۵۴ تاسال ۱۹۸۰ مدل کاهیدگی شتاب جنبش زمین سم ام ۶۵ ه/ 0 ۰ بس -< ۵ را+ ۱/۱۱ 1017 ۱1-۱/۷۳ +۳/۱۷- خ 0۵| (0+۴۳] 00)۰/۶۲۵[ ۶/۰۲ -< 0۵| (0+۸۰] 08)۰/۶۲۵[ ۶/۵-۲ < ۵۵| ۲ رو بجچ تم ۱۳۲۰ -ه 7( 0۸۳ ۱/۲۵۴ -<ه 04| ۱-۱/۴۱ ۱/۳۲۵+۰/۴۶۶ < دما ۹ ۱/۱۰-/۱ ۲/۸۰/۲۰ ک 0۵| شکل ۵ برای زمینلرزه‌های خیلی نزدی ۴/1 ۰ برای حد پایین برای حد بالا برای استرالیا کاربرد دارد. ارائه منحنی برای بزرگای ۵ ۶ 01۶/۶ ۵۸۷/۶ ۱۸/۵ -------- صفحهٔ بعد -------- (0 10 که ۳۹۱۵۷۵ ۷ که |۵2 م0۲ 1۵۵۵ ۲) ۳۵1۱ 106 سال ۱۹۵۴ تاسال ۱۹۸۰ مدل کاهیدگی شتاب جنبش زمین ۴ ار ۸۷۷ تم ۲۷۴ جوم ۲و اب۵۹ ام م۱۸ عه ۵ رو تم م۱۸ خع 0۲۸۹/۴ م۵۶ <ه۵ ۹ در ۴۵ ۶۴/۷۵۱ -<ه کید ۳- جر( ۴۷ ۳۳۱-۱ ۰ ۲ ۳/۳۱۱۰ حه برای زمینلرزه با فاصله کانونی کیلومتر ۱۵ < + کاربرد دارد. نامبرده دو مدل ارائه نموده است که مدل پایینی اصلاح شده مدل بالاد است. برای زمینلرزه؛ کیلومتر ۲2۱۵ کاربرد دارد. ضریب 5 برای ساختگاه بر روی ضریب 5 برای ساختگاه بر رو ضریب 5 برای ساختگاه بر رو آبرفت با ژرفای کمتر از ۶۰ م- ۴۳ است. ضریب برای ساختگاه بر رو آبرفت با ژرفای بیش از ۶۰ مت ۲ است. -------- صفحهٔ بعد -------- ۶ ۳۵1۱ )۲ ابا 11 1111۵۵ ۶ ۳ اه ا» 5000 سال ۱۹۵۴ تاسال ۱۹۸۰ مدل کاهیدگی شتاب جنبش زمین پر ۳۷۹ چر یو (۴۷ ۳۳۹-۱ ۴۵۱۲۰ ۳/۱۳۷۱ خن ۵چر ۵۹ ۱و۶ "۷ ۱/۳ خه 0 - (جاآ)ی ۸م۱1+۱0 <حعما اج ۸ ضریب 5 برای ساختگاه بر رو سنگ‌ کف *۲ ۲ ۰/۵۷ - 5 است ضریب 5 برای ساختگاه سنگها رسوبی 1*۳۱ ۱/۰۲ > ‎٩5‏ است. ضریب 5 برای ساختگاه آبرفتی ب ژرفشای کسمتر از ۶۰ مستر ۰/۳۷ < 5 است. ضریب 5 برای ساختگاه آبرفتی ب ژرشای بیش از ۶۰ مستر ۷۶۴ ۰/۶۵ < 5 است. ۳ ژرفای کانونی (کیلومتر) برای زمینهای مختلف بر طبق جدو شماره دو شتاب از روی منحنی نمایش برآور می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- رد5 [[۱:11 ۵ 3/16 ۲ 1۵۲۵۷۵۵ ۱ ۵ 3/16 ۵ اه |[][0۵۲۵) ۳0۹3 2 ۵1 1300۳6 سال ۱۹۵۴ تاسال ۱۹۸۰ مدل کاهیدگی شتاب جنبش زمین ۴ ۱۰۰/۵۹ ۱۳/۲۴ -<جح ۱( بل ۱۰۳۸۹ ۴۷۲ -<ه هو ۲/۱ 7 ۱۵۳ هد ۸۹ مچ دض ۲۷[ ۰/۱۹۳ + ۰۴۶ ۰ 11 ۵+۱ ۵۱ ۱۵ +ج۳) ۵ عم و 7۱۱۱۷ و۲۸۹۹ و مه جح 4۸( بججل) ۹ ۸۶م ۸۶۳ <ه ۵ ,۹ ۲۳م ۲ ۶/۱۷۱۰ - ۷ 4٩‏ ۱/۵ <ه ۲ م/۱۶ <ج ۰ م۳۹ <ه ملاحظات در این مدل برای ساختگاه توان برابر ۱/ ۴-و برای ساختگاه آبرفتی ۱/۳۷- برای فاصله ۱۵۲۲ ۲! قابل استفاد نمی‌باشد. محاسبه خطای محاسباتی بصورت منحنی ارائه شده است. (0172۵) 00۵8 - 7۲ این مدل برای غرب آمریکا تهی شده است ۰/۵۷ > 711۵ (این مدل برای سرعت ارائه شد است) محاسبه خطای محاسباتی بصورت منحنی ارائه شده است (01۳۵) -------- صفحهٔ بعد -------- از سال ۱۹۸۰ به بعد به سازوکار زمینلرزه‌ها و زمین‌شناسی ایستگاههای شتابنگار توجه بیشتر شده است. بطوریکه عملاً به عنوان ضریبی در مدلهای کاهیدگی جنبش نیرومند زمین داخل شده است. ۱۰ -------- صفحهٔ بعد -------- یک رهنمود برای مدلهای کاهیدگی شتاب, سرعت, جابه جایی برحسب فاصله و بزرگا 1۹۵ زاره : ]۲ لاه مه ۹ | لیامت کت : سح لها م3 د سل لجلا, و 50 100 50 06 0 70 60 ‎٩0‏ ۸0 30 20 ۱0 0 ۴010601۲0۱ 0 10۲ اناهغ 0151۰1۵ شکل ۱- مدل کاهیدگی شتاب بر حسب فاصله کنونی شکل ۲- بیشینه شتاب جنبش نیرومند زمین 28 ساسا رل را ۵ ۳ / ۳ رخ َ اس سا یاس ا مر سرام واه ۴ ساسا لام ی ری یره 28 سا ری ۵ مسا 6۹۵ سل سل لاه بزا ا انگاه 5 هط کد ۵ که 0 که6 م6 که م5 که 40 1۹9۵ ۲۱۵9/۵۶ شکل ۳- تعیین شاخص ساختگاه شکل ۴- تعیین شتاب در مرکز سطحی زمینلرزه 81۱2 دناوط ۳۲ مس هم ۷ 100 بصه کتک اس ردنت 3111 0ج 50 0 رز الب بلکب؟ بابلا ٍ سل اجکی الا امد ااسلال اک چ مس جنک لللیکنحکاا ‏ بحمطالخ لها اج لا جحل ال لک ۱ ۹۷| اما ادره 10 اک که سر و یهت 02< اج ۱۱۱9 0 ها که سعو ۷ ٍ سا سا ت 1 سس سیلبا یی ۳۵۷۱ 11/0 م5ناه) 0151.۲۲۵۲۲۱ ۱۱۱۱۱۱۱ شکل ۵- متوسط مقدار بیشینه شتاب جنیش 300 ۱0 50 1 نیرومند زمین بر روی سنگ شناد شکل ۶- احتمال بیشینه سرعت جنبش نیرومند زمین شکلهای ۱ تا ۶ مربوط به جدول ۱ ۱۱ -------- صفحهٔ بعد -------- ([)م ۱.۸ ۱/۴ ۱/۵۰۰ ۱/8۳۰۵ ۱/۷۱۶ ۱/۸۳۳ ۱/۹۵ ۳/۸ ۲/۱۹۹ ۲/۳۹۱۴ ۲/۳۳۱ ۳/۵۱۷ ۲۱/۳۳ ۲۱/۳۹ ۲/۴۳۶ ۲/۸۰۵ ۳۲/۹۰ ۲۱/۹۵۸ ۲/۹۸۹ ۳/۰ ۳/۴ ۳/۸۹ ۳/۱۳۵ ۳/۱۸۲ ۴/۳۳۶ ۴۳/۳۶ ۴/۴۱۴ ۴/۴۵۱ ۴/۴۸۵ ۴/۵۱۸ ۳/۵۴۹ ۳/۵۹ ۴/۷ ۴۳/۴ ۴/۶۶۰ ۴۳/۸۵ ۴۹ ۴۳۲ ۴/۵۵ ۴/۶ هه ۴۳۴/۸۱۷ ۴/۵ ا(۸ ۱ ۴/۸۸۹ ۴/۸۸۵ ۴۹۰۰ -------- صفحهٔ بعد -------- و لد ۵ ود > 54 دراه :ی وا لش له ۱ رک یا اه ۰2 ای کم ۳ مه مب ببس و اقا اف قشه ی مج رت ۵ ۴ و صو ی یی هه رک ۳ مه هه اس ی سس جخ تج ۳ ند ی > اس ی ره یک مه ی بیط اه ی ی سا سس کت صو ار و اه هه چا روج ی ججت ام تب ی جححته تشد یک ها ی بیط به" ی یا از 08 قح کچ سس گت نا ۹ لا لها هه خچ چا و > جع > یم ۱ عوها ص ححاا چا 4 بح ک گ هد > ی 6 6 وه چ مه هه ٩ 5 وا کچ با ی ۱ ار لا له ار لوا لاه چا ها ها اس ع دک ها لاه هه ز نم وک و وخ ولو سب یک هه هو ها و چا هگ ز نکسا هگ ی سک ۳ چا ها اه و کچ 2 ج ش ط > ی ی و ها که یی ۰ وفع حور و و بر جح خر و و << هط ی + ی و خن ۰ کر شوک و4 بش یی ی هه هصو ها بو ار لا لو ‎٩ ان شک چاو حو ی <ح 6 و اج << خو حخو ا< و ی شب هه هم تا تا 0 ٩ 3 هاش 46 هه 1 ْ ۱۳ ۳ ار لش لا ‎٩ سا ی <ت اج ی < سس اس سا شش نش ی ری + را و وه طهو ۲ج اش یگ ز + سس سا کت ۰ ی و 2 و بت یی بط یمه اب سب ی ۱ چا ها ها سس ی ۴ کگک ‏ تا حا وا و ه ه حلا هه سس کشک یا وا ی کپ ضا هو و مه گه یک ها کنیا ها ی و هو و س ی ۳ شک که شش > جاح ار لا لاه کر هو ۰ ام مس تا هد قآ وا ها ی سر رت و ج شا > چ4 صو ه حح ی 3 2 ٍ و 3 م7 شحا 3 ز -------- صفحهٔ بعد -------- از تغییرات بنیادی در مدل کاهیدگی از سال ۱۹۸۰ میلادی با رهیافت به داده‌های بیشتر شتابنگاشتی مدلهای کاهیدگی با تدقیق پار امترهای در نظر گرفته شده در مدلهای کاهیدگی نظیر بزرگا. فاصله. شرایط ژئوتکنیکی ایستگاه ثبت‌کننده شتاب جنبش نیرومند زمین از یک سو و از سوی دیگر در نظرگرفتن عدم یقین در محاسبات و بکارگیری روشهای گوناگون ریاضی کاربردی در پردازش داده‌های جنبش نیرومند زمین نظیر روش وزنی غیرخطی کمترین مربعات اُ. روش دو مرحله‌ای برگشتی ". روش وزنی قطری " و روشهای یک مرحله‌ای بیشینه درستنمایی ؟ تغییراتی بنیادی در مدلهای کاهیدگی رخ داده است. فرآیند این کوششها بدست دادن مدلهای کاهیدگی بوده است که شرایط ژئوتکنیکی ساختگاه موردنظر نظیر بسترهای سنگی و خاکی و پارامترهایی به‌منظور در نظر گرفتن سازوکار زمینلرزه‌ها و برآورد میزان شتاب جنبش نیرومند زمین برای سطوح ۰و ۸۴ درصد در این مدلها مورد توجه قرار گرفته است. این مدلها توسط کمپبل 7 جوینر و بور " بولت و امبرهامسون " و ... ارائه گردید. باید خاطرنشان ساخت که خطای مدل کاهیدگی 01۵ با توجه به خطای تخمین پارامترهای جنبش نیرومند زمین محاسبه و ارائه شده است. به‌هرحال مدلهای ارائه شده از سال ۱۹۸۰ میلادی به بعد مطابق جدول شماره ۲ می‌باشد که در زیر به‌ویژگیهای آن اشاره می‌شود: - مدل کاهیدگی بور و همکاران" بر پایه زمینلرزه‌های باختر آمریکا برای ساختگاههای خاکی و سنگی. برای بزرگای زمینلرزه بر حسب ]۷1 و فواصل مختلف ارائه شده است (جدول ۲). - مدل‌کاهیدگی اسپینوسا! بر پایه زمینلرزه‌های خاور آمریکا برای بزرگای بین 1.۴/۰ تا ۷/۵ 11۱و فواصل بین ۵ تا ۳۰۰ کیلومتر ارائه شده است (جدول ۲). - مدل‌کاهیدگی باتیس "! بر پایه زمینلرزه‌های کالیفرنیا برای بزرگای ۵/۰ ۱/0 تا ۶/۵ ۱/۵ و فواصل ۱۰ تا ۳۵۰ کیلومتر ارائه شد و همچنین وی بر پایه زمینلرزه‌های آمریکای مرکزی مدل جداگانه‌ای با شرایط دیگر ارائه کرد (جدول ۲). - مدل کاهیدگی کمپبل در سال ۱۹۸۱ بر پایه زمینلرزه‌های جهان که دارای بزرگای بین ۵/۰ تا ۷/۷ و در فواصل کمتر از ۵۰ کیلومتری ایستگاه ثبت‌کننده شتاب جنبش نیرومند به وقوع پیوسته‌اند تهیه و ارائه گردید. این مدلهای کاهیدگی برای ساختگاه سنگی و ساختگاه خاکی با ضخامت بیش از ۱۰ متر ارائه شده است (جدول ۲). در کتابهای خواجه‌نوری (فرایازی) 1۵8۲۵۹10 -2 0 50۵۲66 - اخقما 31016۵۳ ل#عاطان ۷۷ -1 00 زاعمازا - سصنها۵ ععماک - 0046 -4 نایز ۷۷ معط -3 1 - 00۲6 یک 6۲ ر10 -6 1 - ]|۵۵ -5 ۱980 - آه 6 800۳6 -8 2 - ۸۲۵۳۵۹۵۵ یک |80 -7 [198 - 83۵1115 -10 0 - ۳۹۵۱۵۵۵ -9 ۱۴ -------- صفحهٔ بعد -------- مدل کاهیدگی هنکز و مک‌گایر " بر پایه زمینلرزه‌های کالیفرنیا برای بزرگای ۴/۰ ۹/۱ تا ۶/۵ .1//1و فواصل بین ۰ تا ۱۰۰ کیلومتری از ایستگاه ثبت‌کننده شتاب جنبش نیرومند زمین ارائه شده است (جدول ۲). مدل کاهیدگی هاسگاوا و همکاران ۲ بر پایه زمینلرزه‌های کانادا برای بزرگای ۱1 یا ۸/۵ بین ۴/۵ تا ۷/۰ و فواصل بین ۱۰ تا ۲۰۰ کیلومتری از ایستگاه ثبت‌کننده شتاب جنبش نیرومند زمین ارائه شده است. این مدل کاهیدگی قادر به برآورد بیشینه شتاب موْلفه‌های افقی و قائم جنبش نیرومند زمین می‌باشد (جدول ۲). مدل کاهیدگی جویثر و بور" بر پایه زمینلرزه‌های شمال باختری آمریکا برای بزرگای 1۰۵/۰ تا 1/,۷/۷ و فواصل کمتر از ۳۷۰ کیلومتری ایستگاه ثبت‌کننده شتاب جنبش نیرومند زمین ارائه شده است. این مدل دارای ضرایبی است که می‌تواند شتاب را برای ساختگاههای خاکی و سنگی برآورد نماید و نیز خطای تخمین مدل کاهیدگی (0172) برای موْلفه‌های شتاب افقی و قائم جنبش نیرومند زمین اراثه گردیده است (جدول۲). مدل کاهیدگی بولت و آمبراهامسون در سال ۱۹۸۲ بر پایه زمینلرزه‌های شمال باختری آمریکا برای فواصل کمتر از ۳۷۰ کیلومتری ایستگاههای ثبت‌کننده شتاب جنبش نیرومند زمین. برای بسترهای سنگی و خاکی و برای سه بازه بزرگای زمینلرزه ۵/۹ ک,/10ک ۰۵/۰ ۶/۹ کیلک «/ی ۷/۷ کیک ۷/۰ ارائه شده است. برای این مدل کاهیدگی خطای تخمین مدل کاهیدگی محاسبه و ارائه گردیده است (جدول ۲). مدل کاهیدگی ناتلی و هرمن ا" در سال ۱۹۸۴ برای دره می‌سی‌سی‌پی برای بزرگای زمینلرزه در بازه ۷/۵ گ,/۱> ۵ و فواصل بین ۳تا ۲۰۰ کیلومتری ایستگاههای ثبت‌کننده شتاب جنبش نیرومند زمین ارائه شده است. این مدل با احتساب خطای تخمین مدل کاهیدگی برای برآورد بیشینه شتابهای افقی و قائم جنبش نیرومند زمین همراه بوده است. (جدول ۲) مدل کاهیدگی سابتا و پاگلیز " در سال ۱۹۸۷ بر پایه زمینلرزه‌های باختر آمریکا برای بسترهای سنگی و برای سازوکار راندگی ارائه گردید. یک مدل مربوط به زمینلرزه‌های با بزرگای بین ۴/۵ تا ۶/۵ و مدل دیگر مربوط به زمینلرزه با بزرگای ۶/۵ تا ۷/۴ بوده است. به همین ترتیب دو مدل کاهیدگی دیگر برای سازوکار امتداد لغز با توجه به بزرگای زمینلرزه‌ها ارائه شد.علاوه بر مدلهای کاهیدگی بیشینه شتاب. مدلهای طیفی پاسخ زمین نیز برای بسترهای سنگی نیز تهیه و ارائه شده است (جدول ۲). مدل کاهیدگی پتروسکی و مارسلینی " در سال ۱۹۸۸ برپایه زمینلرزه‌های کشورهای اروپایی برای بسترهای خاکی و سنگی و برای بزرگای ۷/۰ ۸/5 ۳/۰و فواصل ۸ تا ۲۰۰ کیلومتری ایستگاههای ثبت‌کننده شتاب جنبش نیرومند زمین ارائه گردیده است (جدول ۲). مدل کاهیدگی بور و آلکینسون " در سال ۱۹۸۸ بر پایه زمینلرزه‌های شمال باختری آمریکا برای بزرگای گشتاوری در بازه ۷ کی/> ۵و فواصل ۱۰ تا ۱۰۰ کیلومتری ایستگاههای ثبت‌کننده شتاب جنبش نیرومند زمین ارائه 1 - [ه 6 ۲133622۵ -2 1 - 0۲6 ۱ ک خماصدا] -۱ مک (0ال۱ -4 981 - 8300۲6 که 06۲[ -3 [6111ع۱1۵۳ یک ۳۵1۳۵۷۹۱ -6 ۳۵6 ک 50060 -5 عک 300۲6 -7 ۱۵ -------- صفحهٔ بعد -------- شده است. در این مدل ژرفای کانونی زمینلرزه‌ها ۱۰ کیلومتر در نظر گرفته شده است (جدول ۲). - مدل‌کاهیدگی جوینر و بور در سال ۱۹۸۸ با توجه به اطلاعات بیشتر از زمینلرزه‌های رویداده در شمال باختری آمریکا مدل قبلی را مورد بازنگری قرار داده است. در این مدل ضریبی برای بسترهای خاکی در نظر گرفته شده است و علاوه بر آن بیشینه مقادیر شتاب جنبش نیرومند زمین برای سطوح ۵۰و ۸۴ درصد با توجه به خطای مدل کاهیدگی قابل برآورد است. این مدل کاهیدگی نیز دارای مدل طیفی می‌باشد (جدول ۲). - مدل کاهیدگی کمپبل در سال ۱۹۸۹ با توجه به اطلاعات بیشتر از زمینلرزه‌های جهان مدل قبلی را مورد بازنگری قرار داده است. در این مدل که یک مدل حهانی نامیده شده است موْلفه‌های افقی و قائم بیشینه شتاب جنبش نیرومند زمین برای سازوکارهای راندگی و امتداد لغز یا نرمال و ساختگاههای خاکی و سنگی قابل محاسبه است. در این مدل بزرگای زمینلرزه‌های کوچکتر از ۶. ۱11 و برای بزرگای بزرگتر از ۶. ,۷1 در نظر گرفته شده است. این مدل کاهیدگی نیز دارای مدل طیفی می‌باشد (جدول ۲). - مدل کاهیدگی کمپبل در سال ۱۹۹۰ با انجام محاسبات مجدد. مدل قبلی را مورد بازنگری قرار داد و مدل کاهیدگی کاملتری با منظور نمودن ضرایب جدید ارائه نمود (جدول ۲). - مدل کاهیدگی آمبرسیز و بومر در سال ۱۹۹۱ بر پایه زمینلرزه‌های کشورهای اروپایی. ترکیه. ایران. پاکستان و فلسطین اشغالی برای بازه بزرگای ۷/۵ ,7/1 ۴/۰ و فواصل کمتر از ۲۰۰ کیلومتری ایستگاههای ثبت‌کننده شتاب حنبش نیرومند زمین ارائه شده است. در این مدل فاصله کانونی در نظر گرفته شده است و شرایط ساختگاه و سازوکار زمینلرزه به صورت یکسان در مدل منظور گردیده است (جدول ۲). - مدل کاهیدگی تئودولیدیس و پاپازاچوز در سال ۱۹۹۱ بر پایه داده‌های شتابنگاشتی زمینلرزه‌های کشورهای یونان. ژاپن و آلاسکا برای بازه بزرگای ۷ 1,5 ۴/۵ و فواصل رومرکز زمینلرزه‌ها بین ۵ تا ۲۴۰ کیلومتر از ایستگاه ثبت‌کننده شتاب جنبش نیرومند زمین ارائه گردید. این مدل صرفاً برای برآورد بیشینه شتاب افقی برای سطوح ۵۰و ۸۴ درصد با توجه به خطای تخمین مدل کاهیدگی برای بسترهای سنگی. خاکی و آبرفتی می‌باشد (حدول ۲). - مدل‌کاهیدگی تنتو و همکاران در سال ۱۹۹۲ بر پایه داده‌های شتابنگاشتی زمینلرزه‌های ایتالیا برای بازه بزرگای ۶ ]> ۴/۰ و در بازه فاصله بر6ا ۱۷۰ گ+1> بر ۳/۲ ارائه گردید. این مدل کاهیدگی قادر به برآورد بیشینه شتاب جنبش نیرومند زمین برای سطوح ۵۰و ۸۴ درصد خطای تخمین مدل کاهیدگی می‌باشد. (حدول ۲) - مدلهای کاهیدگی صدیق و همکاران در سال ۱۹۹۳ بر پایه داده‌های شتابنگاشتی زمینلرزه‌های باختر آمریکا برای بزرگای کمتر از ۶/۵ و بیش از ۶/۵ ارائه گردید. این مدلها نیز برای بسترهای سنگی و سازوکارهای راندگی و امتداد لغز یا نرمال به صورت جداگانه کاربرد دارد. این مدل کاهیدگی نیز دارای مدل طیفی است (جدول ۲). ۱۶ -------- صفحهٔ بعد -------- اسپنوسا هنکز و مک‌گایر ۸ تاسال ۱۹۹۳ ۶ چا بو ۲۲۳م و7۷ دامر۵ ۵/۲۳ خه 4۹ جر و۲۲۳۹ و۵ ۱/۷۷۶۱ <ه ۳ چا و۲۲۳۹ بر ۲ ۴/۱۵۳۱ <ه و۹ ام برش ۱/۱۱۹۱ 8 (:]1 ۰/۱۱۰/۲۳۲ > 0)) ۲۵۸ ۱۲۱۹م ۰/۳۴۸ اج ۹ > قساآه0 ۴+ )۲۴اه ۷۳۹ خه ۹ > قهسماآ0 [(/0) ]۸۶۸۹ ۰/۱۵۹ <ه ۷ مرو ۰/۶ - 00 ۷ قساآه0 رک با نام و ۹ حخحع ۳ ۳ ۵ ور و۱۳۹ ۲ ۱/۰۳۱۰ 8 ۱۳۷۱ ۲ ۳/۴۷۱۰ خه ملاحظات این روابط برای خاور آمریکا تهر شده است و بسترتیب برا فواصل 15۶۰.۱۰ ۱۰ ۰و :5۳ 11ک کیلومتر قابل استفاده است. این مدل برای منطقّه کالیفرنیا است این مدل برای آمریکای مرکزی است این مدل جهانی معرفی شده است. ع ۳ این رابطه برای خاور کانادا است. -------- صفحهٔ بعد -------- مر جوینر و بور بولت و ناتلی و هرمان سابتا و پاگلیز از سال ۱۹۸۱ تاسال ۱۹۹۳ متر ‏ مدل‌کاهیدگی شتاب جنبش زمین 0 م7۱ ]و۹ ۲۵۷۳ ۰/۹۵۵ اه ۷۳۹۵+ ) - 0 ۶ > ]0 (۲۳ )۰15۶۶ مر 2۳۳ ۲۳(۲+۱[*1 ج+)] ۱/۲ خه (۲۵ )۰۰۴۴ مر ۶۴۲[ ۲۵(۲+۱ +)] ۱/۲ حه (۱۵ ۹۶ ۰۱۶۲۲ ممر ۱[ ۱۵(۲+۱ +)] ۰/۲۴ حه ۹ سم و 7۹/۸۳ ]را ۱۷۱۵ م۳ ۳/۷۹۱۵ حح 0 +۲) -0 ۰/۰۱۸۶ < برزم آ] ۵ << قساه0 - / ۰/۳۰۶ + ۱/۵۶۲ < :ها ۳ 5+۰/۱۷۳ ۹۰/۱۶۹( 108)01+۵/۸ ۰ 17 بر صدک ۵۰ ۱ بر صدک ۸۴ این مدل برای شمال باختری آمری این مدلهای کاهیدگی برای شما باختری آمریکا تهیه شده است خطای مدل کاهیدگی برای مدلی به تر تیب 8 ۰/۰۶ و 8 ۰/۱ و ۵8 ۰/۰۵ می‌باشد. این مسدل کاهیدگی برای دره می‌سی‌سی‌پی تهیه شده است. این مدل کاهیدگی بر پایه داده‌ها کشورهای اروپایی تهیه شده است و برای موْلفه افقی می‌باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- نام پژو هشگران بور و الکینسون جویثر و بور پتروسکی و مارسلین ۱ تاسال ۱۹۹۳ 4 ۰/۰۰۴۶ -کاآی ۵ +۴/۳۴- ۳۵۳ ۱/۲۵ ۱/6۲۰/۱۲۷ ۲/۷۱۵-۰/۲۷۷ ۱۷-۶ ۶ > قساآ0ه - (۶-/۱) ۰/۲۳ + ۰/۴۳ خرردما 5+ چا ۰/۰۰۲۷- ۸ -خوع 00 ۲/۳ > رق)هاآه بستر خاک : ۰ 7 5 بستر سنگ : ۰ - 5 ۷-۳ ۵۴۳۸/ ۶/۴۸۰ -<8 زا (۳۲۰+ )1۳| بزرگای گشتاوری ی( این مد کاهیدگی برای شمال غربی آمری کار برددارد و ژرفای کانونی ۱۰ کیلو مت این‌مدل‌کاهیدگی برای شمال‌غری آمریکا تهیه شده است و شامل مد این مدل کاهیدگی برپایه داده‌ها کشورهای اروپایی تهیه شده است و شامل مولفه افقی می‌باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- کمپبل ۱ تاسال ۱۹۹۳ ۹۱ - ]۱ ۱/۰۸+ ۲/۴۷- زره ۱۵ ۲ ۰/۳۸۲ ب[۲۵۹۷۹م ۰/۳۱۱ +8] ۱ ره 00 ۹۵ - 3 ۰/۹۷۸ + ۴/۰۰۳ پیت ۳۵| ۳ ۰/۲۳۹ ب [ ۷۲ ام ۰/۵۳۶ + ] 4۹ تپ 00 ۱۷-۹ ۲/۲۴۵+۱/۰۹- رها ۲ ۰/۲۱۸ جرا ۵۷۶ ام ۳۶۱+ 8] ۵ -- ازقساه0 ۱1-۵ ۳/۸۲۹/۹۹۱ تپه ۵] ۳ ۱۱۱ر/ه ج( ۶۲۱۷ ام ۰/۷۹ جط] ۵ << 00۵ 7۲ | - ۲ ۰/۸۴۹ + ۱/۴۷۱ عخه زا 7۲ ۰/.۰۱۴۱۸- این مدل کاهیدگی جهانی است و برا مولفه‌های افقی و قائم کاربرد دارد و شامل مدل طیفی برای موْلفه‌های افه و قائم بر روی خاک و سنگ است. این مدل کاهیدگی جهانی است و برا مولفه‌های افقی و قائم کاربرد دارد و شامل مدل طیفی برای موْلفه‌های افم و قائم بر روی خاک و سنگ است. این مدل کاهیدگی بر پایه داده‌ها کشورهای اروپایی. کانادا و باخت آمریکا. استرالیا و چین تهیه شده است. -------- صفحهٔ بعد -------- نام پژو هشگران امبرسیز و بومر کمپبل ۱ تاسال ۱۹۹۳ 7 ۱-10۵8 ۰/۲۳۸ + ۱/۹ *ه 08| ۰/۲۸ +۲ ۰/۰۹۹۵- ۹۵ ورد آل) -م ۲ ۵8 - ]۱ ۰/۲۱۷ + ۰/۸۷ <ه 08| ۰/۲۶ +۲ ۰/۱۹۱۱۷- ۹۵ + 0۲) -م۲ ۱ ۲۲۱۲۶۱-۹/۰۸۳م + ۰/۱۵ - پره | ۳+0 ۰/۲+(۲۰+ )۷1 ۱۷۹ ی ۷ ۱/۳۹-۰/۱۴- 0 (۲۸ ۳۱۴۷۷-۰/۲۸۴)م +۰/۰۵- -بره 10 ۳+0 ۰/۲+(۲۰+ چ) (ر[ ید۱ ۱ ۲۳۵-۶ ۰/۱۴ 0-۱/۳۹ ۳ - | ۱/۶۰۵+ ۲/۲۴۵-- بره 1۵ 60 ۲۹۷ ۰ب( ۶۱۲۹م ۵۳۶/ ۰+ )1 برای بزرگای ۱]2۶/۲: 0-۰/۳۸ این مدل کاهیدگی بر پایه داده‌ها کشورهای اروپایی. ترکیه. ایران اسرائیل و پاکستان مدل کاهیدگی اول برای بزرگای کم از ۶و مدل کاهیدگی دوم برای بزرگا بیش از ۶ این مدل نیز از مدل طبه برخوردار است. این مدل جهانی بوده و دارای مد -------- صفحهٔ بعد -------- نام پژو هشگر ان تئودولیدیس و پاپازاچوس ۱ تاسال ۱۹۹۳ ۱/۶۵ -۱1 ۱/۱۲ + ۳/۸۸ - بره زا ۳ ۰/۷۱ +5 ۰/۴۱ + (۲+۱۵) ۰ <۳ برای ۵۰ صدک ۳-۱ برای ۸۴ صدک ۰/۰۰۲۱۶- ]۱ ۰/۵۲ + ۴/۷۳ - بره ۱۵ 0[ - ۷ - 07 ۵ -]/۱/۱۹+ ۱۰۹۲-- ره ۱۵ ۷ ۴ ۰/۴۸۴۳۵-) 1+۵] ۲/۱ -]/+ ۰/۴۴۲- - پرهه ۱۵ ۱/۱ ۱۳۹۶۵۶۰/۲۵ مب ] ۵ - ]۱/۱۹ + ۱/۲۷۴-- ره 1۵ ((/۱ ۰/۴۸۴۵۰/۵۲۴-) مب ] ۲/۵ - ]0 + ۰/۶۲۴- - بره ۱۵ ۱/۱ ۱/۳۹۶۵۶۰/۲۵) مب ] این مدل بر پایه داده‌های شتابنگاشت کشور یونان. ژاین و آلاسکا تهیه شده است. «دارای مدل طیفی نیز می‌باشد.» این مدل برای کشور ایتالیا تهیه شده است و دارای مدل طیفی نیز می‌باشد. مدلهای کاهیدگی ارائه شده برای غرب آمریکا می‌باشد و نیز دارای طبف پاسخ برای موْلفه‌های اففی و فان است. -------- صفحهٔ بعد -------- ۴ مدلهای کاهیدگی بهنگام شده جهان : روند تغییرات بنیادی در مدلهای کاهیدگی از ۱۹۸۰ به بعد شروع شده است. در دسامبر سال ۱۹۹۳ با همکاری کلیه کشورهای لرزه‌خیز جهان به‌ویژه ژاپن و آمریکا یک‌کارگاه تخصصی تحت عنوان جنبش نیرومند زمین در کالیفرنیای آمریکا برگزار گردید و آخرین مدلهای کاهیدگی به صورت جهانی و یا قاره‌ای و یا به‌ویژه ناحیه‌ای از کشورهای لرزه‌خیز جهان در مجموعه مقالات این کارگاه تخصصی به چاپ رسید. پس از برگزاری این کارگاه تخصصی و ارائه دستاوردهای آن. دانشمندان این بخش از لرزه‌شناسی مهندسی بر آن شوند تا آخرین کوششهای خود را با رهنمودهای حاصل از این کارگاه تخصصی جنبش نیرومند زمین و رویداد زمینلرزه‌های مخرب در غرب آمریکا و ژاپن (زمینلرزه مخرب و ویرانگر کوبه) ارائه نموده و یک جلد از بولتن نامه‌های پژوهشی لرزه‌شناسی ! (جلد ۶۸- ویژه ژانویه و فوریه ۱۹۹۷) به این امر مهم اختصاص دهند و آخرین پژوهشها و مدلهای کاهیدگی را با وارسی و ژرف‌نگری پژوهشگران معروف فی‌جون آمبرهامسون و شدلاک بر این مدلها ارائه نمایند. در این بخش جکیده‌ای از برخی مدلهای ارائه شده بیان می‌شود: ۱-۳۴ مدل کاهیدگی آبراهامسون و سیلوا (۱۹۹۷) 7 م..ل. ۷۷ ,ب51[۷8 .۱.۸ ,۸0۳۵۹0 این مقاله با عنوان و مرجع مورد استفاده زیر در سال ۱۹۹۷ ارائه شده است : ۳۵۳۵۰۲ آهاکس) 5۳۵110۳ 1۵۲ 3۵1311005 ۸21100 امک ۸۹0056 هزم ۳ . ۹۴-۷ رم , ۱۹۹۷ 20/۳60[ با .۲0 ,68 |۷۵ بکتعا1 له مزع منک + عمص ۴۸ خلاصه : با استفاده از ۶۵۵ عدد نگاشت ثبت شده از ۵۸ زمینلرزه رویداده. مدلهای کاهیدگی تجربی طیف پاسخ برای موْلفه‌های میانگین افقی و قائم و برای زمینلرزه‌های کم‌عمق در نواحی فعال زمین‌ساختی بدست آمده است. در این مدل همچنین با تعیین یک ضریب. امکان مشخص کردن تفاوت بین فرا دیواره و فرودیواره گسل وجود دارد. پاسخ ساختگاه بصورت مجازی و بصورت غیرخطی بوده و بیشینه سطح شتاب در روی سنگ وابسته می‌باشد. محدودیتها: از نظر بکارگیری بزرگا و فاصله به محدودیتی در مقاله اشاره نشده است. روابط : ( ام 82 )1۵ 5 + ( میم 1۴)۱/,۳ با + (1۳)۱ ۳ + ( میم ,)1۱ (15۵)8 5 16:62 همهم کنه5 -۱ ۳۳ -------- صفحهٔ بعد -------- تعریف نمادهای بکار برده شده : (5۵)8 : طیف پاسخ شتاب بر حسب (ع) ۸ بزرگای گشتاوری (: ۱1) فاصله که بر حسب ٍیم۲ (نزدیکترین فاصله از سطح گسیختگی) و ضریب ثابت 2۴ با استفاده از این رابطه محاسبه می‌شود : "۲(۲» ۳+ رم ۲)-8 ۳ ضریب نوع گسلش (۱ برای معکوس. ۰/۵ برای معکوس امایل و ۰ برای غیر از أنْ) 5 ضریب ساختگاه (۰ برای سنگ یا خاک کم عمق. ۱ برای خاک عمیق) ۷ ضریب مربوط به گسل (۱ برای ساختگاه قرار گرفته روی فرادیواره. * غیر از آن) ۹ > ]۲ و ۱([۹) ِ- ۹1 )2۳ + 3۳ ۳ ۲(« ِ- 2/۵ ۳+ ر ِ- )2 + 2 << ( میم ,)1۱ < ۱و داز( - 0)جره + بجع] +۳( ۵/ه)ببه + (0- 0ج ج+ه -< ( میم )۲۱ ۸/ ]۱ 21۵ > > ۵/۸ - رسست غف +وو ی (۲)00 << ۲ ۱ 2۶ س ( میم ۲)نی 11 (11)0 > (میم )1۳ ۵ > ]۲ ۰ ۵ > > ۵/۵ ۵/۵- ۱۷ ۱۵/۱ ۵ < ]۲ ۱ ۴ 1۳ ۰ سا ۸ > ورم۲ > ۴ ن ۳ م9 ۹ - ۸ > میم > ۸ 2۹ (میم )ی <ج ۴ > مرت > ۱۸ ۱۸ ۳ مس - )8۹ ۵ -< در۳ ۲ ۰ _ (م) + روم )۱۳ «جه + مه > (ریم ۳۸۵)ن] انم 167۸ : بیشینه شتاب پذیرفتنی در سنگ )ع) خطای استاندارد : ۰ ک ]۱ 0۱ ۰ > ۹ > ۵/۰ (۵ - )۱-۲ > رنه ۰ << ]۱ 0۱-۲ ۳۴ -------- صفحهٔ بعد -------- ۰ > ]۲ 0۳ ۰ > ]۵ > ۵/۰ (۵ - )۶ - ۳ 7 (1)۱۸ ۷/۰ < ۱ ۲۴ - 0۳ _ ۰ > ]۵ > ۵/۰ (۵ - )۶ - 6۵ <- (0) م60 ۰ << ]0 ۶ - 0۵ _ 6 م..ل. لآ ,8016 0نه شا م0800 ناک 1.0 که ۸ این مقاله با عنوان و مرجع مورد استفاده زیر در سال ۶ ارائه شده است: 6۰ 1۵ 506002 ۲۵۹0۵۹۵ ۷۵۵ عک آها0 110120 ۵۲ ۳۳۵۵۱00 ۳۷۱-۲ رم ,۲۵ .|۷۵ 12165 هه اک 200 ۳۵۱۵۵ ۳۵۳۵۵۵6 :+ عمم ۷ خلاصه : محموعه بزرگی از اطلاعات ثبت شده از زمینلرزه‌ها بکار برده شده است تا معادلات مربوط به محاسبه بیشینه شتاب و طیف پاسخ برای موْلفه‌های افقی و قائم در ناحیه اروپا و نواحی مجاور آن (مانند خاورمیانه) بدست آید. این روابط بر حسب بزرگا. فاصله از جشمه لرزه‌ای و زمین‌شناختی ساختگاه بدست آمده است. محدودیتها : این روابط برای استفاده در بازه بزرگای ۵ کی ]۱ > ۴ و فاصله از جشمه بیشتر از ۰ کیلومتر روابط : ۳ ۰/۲۵ +یک ۰/۱۲۴ + ید ۰/۱۱۷ + ۱۵0 ۹۲۲/ ج 3 ۲۶۶+ م۷۴ دقع ۰/۲۶ +ی5 ۰/۵۸ م5 ۰/۷۶ + (0)عا| ۹۵۴/ +۱ ۱/۲۷۳ + ‎ -۱/۷۴‏ (وه)ع۱ا 0۳ + وکی) +جموکم) + عم[ عم +م 4 بل من > ررک)عها ۳۵ -------- صفحهٔ بعد -------- ۴- تعریف نمادهای بکار برده شده در روابط : 2۷و 5۸: بیشینه شتاب افقی و قائم و طیف پاسخ شتاب افقی و قائم (همگی بر حسب 8) : بزرگا بر حسب مقیاس بزرگای امواجی سطحی زمین ۲ که با رابطه تعریف می‌شود: ۳0۲(۷۲ + 0۲) < ۲ که در آن 4 نزدیکترین فاصله افقی از ایستگاه به تصویر سطحی گسیختگی گسل است و در دو حالت در نظر گرفته می‌شود که یکی بصورت ضریب ثابت است که از حل معادله جنبش زمین بدست می‌آید و در حالت دوم بصورت ضریب متغیر می‌باشد. ۸و 55 : اثر ساختگاه که به سه دسته بصورت زیر تقسیم می‌شود: ۱- سنگی (طبقه‌بندی 16 میانگین سرعت امواج برشی بزرگتر از سل ۰ << ۷) ۲- خاک سفت (طبقه‌بندی ۸ میانگین سرعت امواج برشی بین مشش یک ری ۳- خاک نرم (طبقه‌بندی 5. میانگین سرعت امواج برشی کمتر از شش ۰ کی ۷) (0) : انحراف معیار محاسبه پارامتر جنبش موردنظر زمین است و ضریب ثابت | دارای مقدار صفر برای صدک ۰ و ۱ برای صدک ۸۴/ می‌باشد. ۳-۴ مدل بورء جوینر و فومال (۱۹۹۷) 7 مب ] ,۳۷:۳۵ .۷۷/۰8 ,6 0۷ل 10.0 ,800۳6 این مقاله در سال ۱۷ با عنوان و مرجع مورد استفاده زیر ارائه شده است. ۸000167211007 ۳۵۵ 200 امرگ عک ۲۵۹00 ۲1۳70۵۵ ۳۹۵۵۵ 1۵۳ جم0ا۵ ۳۵ ۳ ]306 ۵۲ میگ ۸ تکعما۵۵ ۳۵۳۵ مقعع مش ای ۱۷۷ ۱۲۸-۳ زرم , ۱۹۹۷ 130/۳۵6 با ۲۵۰ ,۶۸ |۷۵ بکتعااما لادج مزع مامهنهک + ععص ۴۸ خلاصه : این مقاله خلاصه‌ای از آخرین مطالعات انجام شده بمنظور محاسبه طیف پاسخ و بیشینه شتاب موْلفه افقی برای زمینلر زه‌های کم‌عمق در شمال باختری آمریکا می‌باشد. ضرایب ارائه شده همان ضرایب قبلی هستند با این تفاوت که در جداول مربوط به بیشینه شتاب و طیف پاسخ به جای لگاریتم در مبنای ده از لگاریتم طبیعی پار امترهای حنبش زمین استفاده شده است. معادلات پارامترهای جنبش زمین را برحسب بزرگای گشتاوری. فاصله. شرایط ساختگاه و سازوکار گسل (امتداد - لغز معکوس - لغر یا غیرمشخص) ارائه می‌دهند. شرایط ساختگاه بر حسب میانگین سرعت امواج برشی بر روی ۳۰ مترلایه بالایی بیان شده و مقادیر میانگین سرعت امواج برشی برای ساختگاههای نمونه سنگی و خاکی که توسط بوسیله برنامه ملی کاهش خطر (۲1۳:71۳)! زلزله توصیه شده است ۱- 31۵1۵۵۵| ۳۵۳۹۵۵۵ 11۵7270 1۵۵۵110 0 ۳۶ -------- صفحهٔ بعد -------- نیز ذکر شده است. اضافه بر این نسبت به تقاط بیشتری برای بازه بزرگا و فاصله در روابط داده شده است. سر انجام در جداول مربوط به پارامترهای ورودی تصحیحاتی برای طبقه‌بندی ساختگاهها و بزرگای زمینلرزه انجام شده است (این تصحیحات. در برآورد پار امترهای جنبش زمین تغییرات کو جک ولی مورد نیازی را ایجاد می‌کند و مزیت آن این است که دیگر نیازی به تغییر در ضرایب روابط نمی‌باشد). محدودیتها : این روابط برای استفاده در بازه بزرگای ۵ > ]۲ > 4۵ و فاصله تا کیلومتر ۰ شک مناسب می‌باشد. روابط : ۷۰ ۷/۸ ۷اوان0 + خشوا بط +طاوط + آ(6- )۳ +(6- )بط خبط ۵۷ ۲- تعریف نمادهای بکار برده شده در روابط : ۸ بزرگای گشتاوری (:۱1) ۲ فاصله است که با رابطه "۳۲(۲ + آمز۲) ۶ ۲ بیان می‌شود و در آن : از : نزدیکترین فاصله افقی از تصویر قائم گسیختگی و 0 ضریب ثابت است که از حل معادله بوسیله آنالیز برگشتی حاصل می‌شود و 0۱ سازوکار گسل است که شامل : ۳۱۵۵ زمینلر زه‌های امتداد -لفر! ۱5 زمینلرزه‌های معکوس - فشاری ۲ گر هیچ نوع سازوکاری مشخص نباشد. - 010۷ انحراف از معیار ۱۷| می‌باشد - ممّادیر توصیه شده برای میانگین سرعت برشی در طبقه‌بندی 13 ساختگاه برنامه ملی کاهش خطر زلزله مک ۱۷ ظ ححعل مازگ ۲۷۳۱1۳ در طبقه‌بندی ) ساختگاه برنامه ملی کاهش خطر زلزله امد ۲ دعدا) ماز5 ۲۳11۹۲ در طبقه‌بندی 17 ساختگاه برنامه ملی کاهش خطر زلزله ملد ۲۵۵ 0 ححقا مازگ ۲511۳ در سنگ ۶۲ 0 در خاک ۳۱۰۰ 50 زاگ - م8 -2 زاگ - ماه -۱ ۳۷ -------- صفحهٔ بعد -------- ۴۴ مدل کاهیدگی کمیبل (۱۹۹۷) 71 .۲۲۰۷۷ ,۲۵06 این مقاله با عنوان و مرجع مورد استفاده زیر در سال ۷ ارائه شده است : |۷۵۲۵ 200 10۳1720012 1۵۳ کزرنطاک ۵1۵0 ما۸ ۲۵-5 هام۳ - ۳۹۵۵0 200 ۷۵10 60۵ ۳۵ م2110 م۸0 سم م۳ اه کاص دهم 7 36۹00۹6 ۸0016۳2100 ۱۵۴-۰ وم ,۱۹۹۷ 130/۳60 با ۲0 ,۷۵۱۶۸ ماما مهد ازع وا منک + ععص ۴۸ خلاصه : در این مقاله روابطی برای محاسبه بیشینه مقادیر شتاب. سرعت و همجنین طیف پاسخ شبه شتاب (برای میرایی ۵( موْلفه‌های افقی و قانم حنبش نیرومند زمین داده شده است. در این مقاله ذکر شده است که این روابط در واقع بازنگری مطالعات سابق این محقق طی سالهای ۱۹۹۰ تا ۱۹۹۴ بوده است و در آن ضمن برطرف نمودن موارد ضعف قبلی برنکات قوت آن افزوده شده است. کاربرد این روابط برای تمام دنیا و بخصوص در مناطق زمینساختی فعال می‌باشد. محدودیتها : سحدوده بزرگا و فاصله‌ای که می‌بایست رعایت شود به ترتیب ۰ << حم ۱ و کیلومتر ۶۰ ->و(۳و؟] می‌باشد. روابط : ۳( ۰/۶۴۷ )۵0 0/۱۴۹) + اور 1۵۹۲ ۱/۳۲۸- ۹۴۲+ ۳/۵۱۲ رها ۴ [ ۰/۰۹۵۷ - (ورعی )1۵ ۰/۱۱۲ ۱/۱۳۲۵] + 8و5 [(ورعه )1 ۹/۱۷۱ 0/۴۴۰] - ۷ + جبرگ [(ورعی )۱1۵ ۹/۲۲۳۲ 0/۴۵] + [(/۱ ۰/۹۵۸)ج۵ ۰/۲۰۳ + ورعو || ۱-۱/۴۴ ۲۹ + ۰/۲۶ + (برش)ها > ر(بر ۱۷ [(/۱ ۰/۵۷۶ ) نم ۰/۳۶۱ + ورعو اما ۱/۸۹ + چبرگ ۹/۳۰ - چوک ۳۹/۱۵ ۱/۱۲ روط ( ۹/۹۵۶۵ ۱ عبی) - 7 + (لآ)ی۳ - (چبرک - 0۱( 0/۵۱) طاصها ۹/۷۵ + ۳۸ -------- صفحهٔ بعد -------- ۳- طیف پاسخ شبه شتاب افقی (پریود ۰/۰۵ تا ۴/۰ ثانیه) : [( ۴/۷ - 0) 1۵0۳6۳ چم ج+جمم + (برش)ها - (رشکها 8 ع) ۰/۵ + ورعوها (/۱ ج) +0)) + ۳ + (1) م۲ + (چررگ - ۱) (00)) مها + جرک ی + ۴ شتاب ام : [(/ ۰/۶۶۱ )نم ۱/۷۹ + ورعی ۱۳ ۱-۱/۵ ۹/۱۵ ۱/۵۸ - (رشه)ها > (ریشها چع +۳ ۰/۱۱ - (۲/1 0۶ ۳۶۹ + درعوها |۱۵ ۹ + [(۱/1 0)۱/۱۷ج۵ ۱/۳۹۴ + ری ]۵ ۱۷-۱/۲۴ ۱/۷ + ۲/۱۵ - (ر۱۳)۷ > (۱)۷۷ ۱۲ + [( ۱/۹۵۸ )نم 7۲۳۴ + رومام ۱/۴۴ + + ۰/۴۶ 1۵۳۲/۶۸ ]0(-۰/۵۳ 1۵ )۰/۴۷ ]0( + ۵ ۶- طیف پاسخ شبه شتاب قائم (پریود ۰/۰۵ تا ۴/۰ ثانیه) : [( ۴/۷ - /0) ۰/۷۱ ]1۵0 بم + الم + (ورشک)ها > (بچشکها [(/۱ ۰/۶۶۱ )0*0 ۰/۷۱ + ورعی۳اا1 ۱/۵ [( ۴/۷ - 0) 1۳۰/۶۶ ج) + ۳+ [(1 ۰/۵۱ )120 +۲ +۳ ۰/۱۱ - [(/ ۵۷۶ )نم 7۳۶۱ + رما ۱/۸۹ + ۶ + (12 ۰/۵۷ )0۳هام) ۷- تعریف نمادهای بکار برده شده در روابط : و۸۷ : بیشینه شتاب افقی و قانم 1 و 5۸۷: طیف پاسخ شبه شتاب افقی و قانم برای میرایی ۵/ ۱ و ۷۷۷ : بیشینه سرعت افقی و قائم : بزرگای گشتاوری ۹۳۵ : نزدیکترین فاصله از سطح گسیختگی لرزه‌زا ۳۹ -------- صفحهٔ بعد -------- که می‌توان آن را به وسیله رابطه زیر محاسبه نمود. اگر و117 2 وزیل «ن۳ا] + [(۴) ۷/۹۱۵ - من‌جاا - زرد تناس < دا ول در غیر این صورت : 0 > ورعول که در آن ۷۷ پهنای گسیختگی است که می‌توان آن را به وسیله رابطه زیر ارائه شده توسط ولز - کاپراسمیت محاسبه ۱/۳۲ + ۱/۱ ۱00۷/2 ۲ برای نوع گسلش (۰ برای امتداد لغز. ۱ غیره) 5۹8 : ضریب ساختگاه (سنگ نرم) ضریب ساختگاه (سنگ سخت) کیلومتر 2۱ (] اگر: ۰ > (۳۷)1 کیلومتر ۱ > (] اگر : چوک (1 - ۱) ۰/۱۵ - (10 - ۱)( چررک - ۱) ۹/۳ 2 ۲۳۷ کیلومتر 2۱ ]1 اگر: ۰ > (۲۹۸)1] کیلومتر ۱ > ] اگر : و5 (10 - ۱) ی ۰/۵ + (10]- ۱)(چررگ ۲ ۱)ی) <- (ل1]) یی ۲ 2 خطای تصادفی با میانگین صفر و انحراف معیار معادل با خطای محاسبه (111)۸11که بصورت زیرداده‌شده‌است: 4۵ -- بش0۸ خی ۰/۶۸ > بش8 (زر۱۳)۸۵ ۰/۱۴ - ۰/۱۷۳ بش0۸ ج و ۲۱ ک رش که ۰/۶۸ ۹ 0۸ج 8 ۰/۲۱ < ۸ ۳ ع/ + اوه ) > ررب 0 :8 ۲ ۰۲۷ + )> امه :8۳۲ 7 عوجر + 0۸۲ 7 8۴:0۸ )2 ۶۵:0 ۳۹۲ + موه ) > موه :۶۶ ۳۰ -------- صفحهٔ بعد -------- ۵-۴ مدل کاهیدگی صدیق, چنگ. اگان, مکدیسی و بانگز (۱۹۹۷) 7 بلاط ,۷۵۷۵۵۵ ۳ ,و۱۵01 مش.ل م۳۵20 لاس60 ,۵۲۵ مک مطع01د5 این مقاله با عنوان و مرجع مورد استفاده زیر در سال ۷ ارائه شده است: 68 ۲۵1110۳1۵ ۵۵ ۳۵۹60 ۳۵۳۵۵65 لقاع 5۳۵110 1۵۳۲ کرنطاک ۵1۵10 ۸21100 7 ۱/0110 ۱۸۰-۹ برم ,۱۹۹۷ 3/۳۵[ با ۲۵۰ ,۷۵۱۶۸ مکتعااها امد مزع مامهنهک + عمص ۸ خلاصه : در این مقاله روابط کاهیدگی برای محاسبه بیشینه شتاب و طیف پاسخ شتاب در مورد زمینلرزه‌های کم‌عمق ارائه شده است. روابط بر مبنای داده‌های شتابنگاشتی (در اولویت اول) از زمینلرزه‌های کالیفرنیا می‌باشد. روابط برای زمینلرزه‌هایی با نوع گسلش امتداد لغز و معکوس. شرایط ساختگاه. سنگ و رسوبات عمیق خاک سفت داده شده است. محدودیتها : بازه بزرگای ۸ > ]۸ > ۴و فاصله بیشتر از ۱۰۰ کیلومتر روابط : ۱- بیشینه شتاب افقی و طیف پاسخ شتاب (میرایی ۵/) برای ساختگاههای سنگی ۸ ۵ ۷۶ 0+ 6+ 6۲)۸/۵ ۱/۳۹۲ 1۳| + ۵0) ۳ 60۶۱/([ ۲ 1) ۳ ۲( * 512۳۵ 1 )( ۲- بیشینه شتاب افقی و طیف پاسخ شتاب (میرایی ۵) برای ساختگاههای با خاک عمیق )10 510۵ ۴ ۱/(۲۹- 6)۸/۵ +ی + (/ )م۸ +۲ + مها ج +ل0 خی ۷۶ ۳- تعریف نمادهای بکار برده شده در روابط : ۷ بزرگای گشتاوری :۱1 ۳۳۶۵ : نزدیکترین فاصله از سطح گسیختگی ۱ ضریب مربوط به سازوکار گسل 1۳ 5181112 : انحراف از معیار ۷ 111 (بر حسب ۳27۸ و همینطور بزرگا داده شده است) ۳۱ -------- صفحهٔ بعد -------- 71 ,لقاه .۳ ,م5 این مقاله با عنوان و مرجع مورد استفاده زیر در سال ۷ ارائه شده است: [ ۳۳۲۵۳۹10۵ درز ۱/1005 6000 ۳۵۵۵۵6 1۵۲ ۲۵1۵00 ۳۳۵۵6 ب30 ۸ - ۹۳۸۵۹۶ ۷ 1661016 ۱۹۰-۸ برم ,۱۹۹۷ ۱1۵0/۳۵ ۵۰ ,۶۸ |۷۵ مفتعااما مها نع وامههنهک + عمصماا برای جنبش زمین ناشی از زمینلرزه در رژیمهای زمین‌ساختی کششی مناسب می‌باشد. این مفاله که به عنوان 5۳۸-۹۶ مشخص شده است در اصل بر مبنای مطالعات اسپودیچ و همکاران در سال ۶ بوده است که قسمتی از مطالعات مربوط به طرح برآورد خطر برای ساختگاهی در نوادا بمنظور دفع زباله‌های هسته‌ای می‌باشد. محدودیتها : در مقاله توصیه شده است که از این روابط در بازه بزرگای ۷ > ۸ > ۵ و فاصله بین صفر تا ۰کیلومتر برای زمینلرزه‌هایی در مناطق کششی استفاده شود. توضیح : مناطق کششی. مناطقی هستند که در آنها لیتوسفر بصورت ناحیه‌ای گسترش یافته است. روابط : ۱- بیشینه شتاب افقی ( 8) و طیف پاسخ شبه سرعت (017/5) برای موْلفه میانگین افقی (میرایی ۵/) : ع010 + 7 وط + ۱۰ 8[ وط +۴ + ا(۶- ]0 +(۶- بط خبط ۷ معا ۲- تعریف نمادهای بکار برده شده در روابط : ۷ بیشینه شتاب افقی و یا طیف پاسخ شبه سرعت فاصله و برابر است با : ۳۲(۷۲ + آمزم) < ] «از : نزدیکترین فاصله افقی از تصویر قائم گسیختگی 7 ضریب ثابت بدست آمده از روش برگشتی 7 ضریب ساختگاه که برای سنگ برابر صفر و برای خاک برابر با ۱ است 1 انحراف معیار محاسبه ۷۲ و برایر است با: ۲(۷۲پ0 + 0۱۲) <* 0108۷ ۳۲ -------- صفحهٔ بعد -------- ۷-۴ مدل کاهیدگی یانگز و همکاران (۱۹۹۷) 71 بل ,۲10۳69۷ بل ۷۷ 511۷8 لیگ ,امن لا ,۹۵۵۵۵ این مقاله با عنوان و مرجع مورد استفاده زیر در سال ۷ ارائه شده است: ۳:۵۵ 7006 جمناع فاگ 1۵۳ کطرنطاک ۵1۵110 ۸121100 ۷010 م6۳ ۹۳۵۵ ۵۸-۳ زرم , ۱۹۹۷ 130/۳60 با ۲۵۰ ,۶۸ ۷۵۱ مفتعاامه] عمط مزع وام مگ : ععصا ها خلاصه : در این مقاله روابط کاهیدگی بمنظور محاسبه بیشینه مقادیر شتاب و طیف پاسخ شتاب افقی برای زمینلر زه‌های رویداده در مناطق فرورانشی فصل مشترکی و درون ورقه‌ای ۲ برای سنگ و خاک داده شده است. روابط بوسیله تحلیل برگشتی و استفاده از یک مدل برگشتی متأّثر اتفاقی انجام شده است. با این مطالعات مشخص شد که آهنگ کاهیدگی بیشینه جنبش نیرومند زمین برای زمینلرزه‌ها در مناطق فرورانشی کم‌تر از زمینلرزه‌های رویداده کم‌عمق پوسته‌ای در نواحی فعال زمین‌ساختی می‌باشد. این اختلاف در درجه اول در زمینلرزه‌های بزرگ مشخص می‌باشد. بیشینه جنبش نیرومند زمین با افزایش عمق زمینلرزه بیشتر شده و زمینلرزه‌های درون ورقه‌ای مقادیری در حدود ۵۰ درصد بیشتر از زمینلرزه‌های فصل مشترکی بو جود می آورند. محدودیتها : زمینلرزه‌هایی با بزرگای گشتاوری بزرگتر از ۸/1۵ و فواصل بین ۱۰ تا ۵۰۰ کیلومتر توضیح : این مقاله روابطی را برای زمینلرزه‌های مناطق فرورانشی ارائه می‌دهد. دو نوع زمینلرزه برای مناطق فرورانشی در نظر گرفته شده است. زمینلرزه‌های فصل مشترکی و درون ورقه‌ای زمینلرزه‌های فصل مشتر رویدادهای راندگیهای با زاویه کم هستند که در فصل مشترک مابین صفحات فرا رانده شده و فرورانده شده اتفاق می‌افتند. زمینلرزه‌های درون ورقه‌ای در طول صفحات فرورانده شده اقیانوسی که بصورت مشخص روبدادهای گسلیده نرمال با زاویه زیاد بوده است و نتیجه کشش شیب به سوی پائین در صفحات فرورانش می‌باشند. روابط : ۱- بیشینه شتاب و طیف پاسخ شتاب (میرایی ۵) مولفه افقی برای ساختگاه سنگی : [(/۲ ۵۳)۰/۵۵۴ ۱/۷۸۱۸ + ما۵ ی + 1/(۲- )ی جی +۲ ۱/۴۱۴+ ۰/۲۴۱۸ - (0)صا + ۰/۱۶۰۷ + ۰/۳۸۴۶ 7۲ + ۵ /ام) +ب -<ل5 | - 6 2- 1۳۳۵۹1۵ -------- صفحهٔ بعد -------- ۲- بیشینه مقادیر شتاب و طیف پاسخ شتاب (میرایی ۵/) مولفه افقی برای ساختگاه خاکی : [(/۱ ۵۲)۰/۶۱۷ ۱/۰۹۷ + ما۵ ب + ۱/(۲- )ی جی + ۱/۴۳۸+ ۶۶۸۷ < (1)3 ۵ + 7۲ ۰/۳۶۴۳ + ۰/۶۴۸ + /ام) +ب -<ل5 ۳- تعریف نمادهای بکار برده شده در روابط : ۷ بیشینه شتاب و یا طیف پاسخ شبه شتاب افقی بزرگای گشتاوری :۱1۷ م۳ : نزدیکترین فاصله به گسیختگی (کیلومتر) 1 : عمق به کیلومتر 7 :وع چشمه (فصل مشترکی ۰) (درون ورقه‌ای ۱) 7 م.۳.ل ,۹001010۲ .۲.۸ ,۸0۳۵۳۵۹۵۵ ما ,10۳۵ این مقاله با عنوان و مرجع مورد استفاده زیر در سال ۷ ارائه شده است: 0 ۳:51 200 ۵ ۱۵ کععا۵ ۳۵۳۵ ۳۵۵۵ ۱۵0۵۹ 6000 ما5 0۲ [عل0 ۹/1" 012 1] 200 ۳۹۳۵۵۵ اخعطظ : هعزس ۸ ۴۱-۷ زرح , ۱۹۹۷ 1۵/۳۵ ,۱ ۲0۰ ,۶۸ |۷۵ ,1۲5 لها نع مامهنک + عمصماا خلاصه : این مدل کاهیدگی جنبش زمین برای ساختگاههای سنگی در مرکز و شمال شرقی آمریکا براساس یک مدل تصادفی آماری جنبش زمین بدست آمده است که در آن جهار محموعه از روابط کاهیدگی (دو ناحیه مسختلف پوسته‌ای و در دو مقیاس مختلف بزرگا) حاصل شد. در این روابط عدم یقین‌ها همانطور که برای مدل جنبش زمین در نظر گرفته شد برای مقادیر هرکدام از پارامترها نیز محاسبه گردید. در مقّایسه با داده‌ها و همینطور سایر روابط ارائه شده برای این منطقه نتایج قابل قبول و مشابه بود. محدودیتها : بازه تغییرات بزرگای گشتاوری ۸ > ۸/1 > ۵و فاصله ۱ تا ۵۰۰ کیلومتر است (مناسبترین فاصله ۱ تا ۰ کیلومتر می‌باشد) ۳۴ -------- صفحهٔ بعد -------- روابط : ۱- بیشینه مقادیر شتاب زمین (بر حسب 6) و طیف شتاب (بر حسب 8) برای موْلفه افقی : ۰1 لش 0 ۳۵۷ (۲۶ -ی) - پرقما - آرع ی جع جی - ما 4 + م6 + بچطا ی ۲- تعریف نمادهای بکار برده شده در روابط : ۷ بیشینه مقادیر شتاب زمین با طیف شتاب : فاصله تعریف شده بصورت ۲" ۲۲(۱ + از ) > 8 بازها : نزدیکترین فاصله افقی از تصویر قائم گسیختگی ۱ تا )۲ : ضرایب ثابت که با حل تابع فوق بدست می‌آیند. بزرگا بر حسب بزرگای (ی 11) و با بزرگای گشتاوری (: 1) و ۶0: عدم یقیین مربوط به برآورد رابطه جنبش زمین که به بزرگا و فاصله بستگی داشته و انحراف معیار آنها برای فرکانسهای متفاوت و بر حسب بزرگا و فاصله در حداول داده شده است. توضیح : بطورکلی ضرایب رابطه کاهیدگی در چهارحالت بر حسب بزرگای گشتاوری ,۷1 یا بزرگای |۸1 و برای نواحی پوسته‌ای میان قاره‌ای و خلیج داده شده است. ۹-۴ مدل آتکینسون و بور (۱۹۹۷) 7 .12.0 بع800۳ .0.0 بدرم‌ک ۸ این مقاله با عنوان و مرجع مورد استفاده زیر در سال ۷ ارائه شده است : ۳7 ۲۹۹۲۵012 16 1۵ ۷۵0۵۹ #سام 0 ۵۲ ۱/۵۵۵ ععسا ۳۵۵-۹ علادم ۹۵ ۷۴-۵ رم , ۱۹۹۷ 3/۳۵۳۷ ,۱ ۵ ,۶۸ |۷۵ بذتعااما مهد آممنعماممهنک + عم خلاصه : مقاله کاربرد یک مدل آماری برای یک ارزیابی مقدماتی از روابط جنبش زمین در مورد ساختگاههای سنگی ناحیه کاسکادیا می‌باشد. پار امترهای مدل از آنالیز تحربی داده‌های لرزه‌نگاشتی ناحیه کاسکادیا بدست آمده است. ۱ مدل براساس جشمه‌های نقطه‌ای برون است که توسط پارامتری که معادل تنش با ۰ بار مشخص شده است. |- ۵ ۳۵ -------- صفحهٔ بعد -------- فرضیات مدل با داده‌های جنبش نیرومند زمین از ناحیه کاسکادیا و داده‌های حاصل از زمینلرزه‌های بزرگ در نواحی دیگر فرورانده شده مقایسه گردید. شبیه‌سازی چشمه‌های نقطه‌ای با مشاهدات رویدادهای متوسط (۷ >]۷) در ناحیه کاسکادیا همخوانی داشت. اما در مورد رویدادهای خیلی بزرگ ( ۷/۵ 2 ۷) در نواحی فرورانده شده نتایج نشاندهنده کاهش شدیدتر پیش‌بینی نسبت به رویدادهای مشاهده شده در دیگر نواحی بود (در نواحی نزدیک به جشمه زمینلر زه پیش بینی بیش از اندازه و در فواصل خیلی دور پیش بینی کمتر از اندازه بوده است). محدودیتها : هر چند که به دلیل مشاهده اختلافاتی برای بزرگاهای بالا نیاز به مطالعات بیشتر در مدلسازی کاهیدگی منطقه ضروری می‌باشد اما در حال حاضر روابط مقّدماتی ارائه شده برای پیش‌بینی رویدادهای با بزرگای کوچکتر از ۷ > و فواصل کمتر از ۰ کیلومتر تخمین مناسب و محافظه کارانه‌ای را بدست می‌دهد. روابط : ۱- بیشینه شتاب (ع)» سرعت ‎)2171/٩(‏ و طیف پاسخ شتاب (ع8) ۵م و۲۴۲ - 11۷00 ۵ - ا۶(۲- /6۲)0 + (۶-/0) چم ج 1۷ ۲- تعریف نمادهای بکار برده شده در روابط : ۷ بیشینه شتاب. سرعت و طیف پاسخ شتاب ۱ تا ۴): ضرایب ثابت رابطه بزرگای گشتاوری (/۱1۱۸) ۳۳۷۸۵ : فاصله از کانون زمینلرزه ۳۶ -------- صفحهٔ بعد -------- نام مدل‌کاهیدگی [ کم ۹ ۱-۴- آبراهامسون و سیلوا سیمپسون و بومر ۳۴ بوروجوینر و فومال ۵-۴ صدیق و همکاران و همکاران ۷-۴ پانگز و همکاران ۸-۴- تورو و همکاران ۹-۴ اتکینسون و بور نر و_خاورمیانه دسته‌بندی پبسرای عمق سنگی سخت و بر ای‌نواحی‌فعا نرم و خاکی ازمینساختی د سفت تمام دنیا عمق پوسته سنگی ای مناط کششی عمیق و خاکی ‏ امناطق فرورانشی ات ی سا -------- صفحهٔ بعد -------- ۵ کاربرد مدلهای کاهیدگی و دسته‌بندی آنها ۱-۵ برآورد دقیق پارامترهای جنبش نیرومند زمین به منظور برآورد صحیح پارامترهای پذیرفتنی جنبش نیرومند زمین ناشی از وقوع زمینلرزه. تعیین بزرگا و فاصله آن رویداد از ساختگاه موردنظر از اطلاعات اولیه و پایه در ارزیابی خطر زمینلرزه می‌باشد. از طرف دیگر تجارب کسب شده از وفوع زمینلرزه‌ها و رفتار سازه‌ها در مقابل آنها. ارزیابی مجدد معیارهای طراحی لرزه‌ای سازه‌های مهندسی با اهمیت و همچنین تصحیح نحوه برآورد پارامترهای پذیرفتنی جنبش نیرومند زمین پس از وقوع هر زمینلرزه ضروری می‌باشد. تاکنون مناسبترین و فراگیرترین نحوه اینگونه برآوردها بکارگیری معادلات و روابط کاهیدگی می‌باشد که در ساده‌ترین شکل آن. جنبش یر ومند زمین بر حسب تابعی از بزرگا و فاصله بیان می‌شود. بطورکلی روابط کاهیدگی جنبش نیرومند زمین به دو صورت تجربی و نظری بدست می‌آیند. در روش تجربی از نگاشتهای رویداده جنبش نیرومند زمین (زمینلرزه‌های ثبت شده) و در روش نظری از مدلهای لرزه شناختی برای ایجاد مصنوعی جنبش نیرومند زمین (با مدل نمودن خصوصیات جشمه. ساختگاه و ...) استفاده می‌شود. در واقع این دو روش مکمل یکدیگر می‌باشند. زیرا در روشهای تجربی داده‌ها را با استفاده از تابعی که از روشهای نظری حاصل می‌شود برازش می‌دهند و در روشهای نظری داده‌های تجربی برای تشخیص و مدل کردن پارامترها بکار گرفته می‌شوند. مهمترین پارامترهای جنبش نیرومند زمین که در ارزیابی‌های خطر زمینلرزه موردنظر بوده و دارای کاربرد مهندسی می‌باشند. شامل بیشینه مقادیر شتاب. سرعت. تغییر مکان و همچنین طیف پاسخ شتاب یا سرعت در نسبت میرایی ۵ برای موْلفه‌های افقی و قائم بوده و در روابط کاهیدگی با درنظر گرفتن شرایطی قابل محاسبه است. ۲-۵ ارائه دسته‌بندبهایی برای انتخاب مناسب‌تر مدلهای کاهیدگی مختلف ۱-۲-۵ پارامترهای در نظر گرفته شده در مدلرهای کاهیدگی از آنجا که در نواحی مختلف حهان. زمینلرزه‌ها با ویژگیها و در شرایط مختلفی بوقوع می‌پیوندند. اولین گام ارائه یک تفسیم‌بندی کلی براساس شرایط منطقه‌ای زمین‌ساختی زمینلرزه‌ها می‌باشد. براین اساس سه دسته مهم در روابط ارائه شده به شرح زیر مشاهده می‌گردد: ۹ زمینلر زه‌های کم‌عمق پوسته رویداده در نواحی فعال زمینساختی ۲- زمینلرزه‌های کم‌عمق پوسته رویداده در نواحی پایدار زمینساختی ۳۸ -------- صفحهٔ بعد -------- ۳- زمینلرزه‌های رویداده در نواحی فرورانشی ۱ جدول شماره ۳ براساس این دسته‌بندی ارائه شده است. لذا محقمینی که می‌خواهند برای نواحی خاص یاکل جهان روابط کاهیدگی ارائه دهند در اولین قدم می‌بایست با توجه به شرایط زمینساختی موردنظر خود نسبت به جمع‌آوری و انتخاب نگاشتهای مربوط به زمینلرزه‌ها اقدام نمایند. در مراحل بعد پار امترهای مهم دیگری مطرح می‌باشند که می‌بایست به روشنی تعریف و برای هر زمینلرزه تشخیص و تعیین شوند و در محاسبات آماری. مورد تجزیه و تحلیل قرار گیرند. مهمترین این پارامترها به شرح زیر می‌باشند. - بزرگا: امروزه مورد توجه‌ترین بزرگای اندازه گیری شده. بزرگای گشتاوری می‌باشد. زیرا مستقیماً به ممان لرزه‌ای زمینلرزه وابسته است. - فاصله : این پارامتر مشخص‌کننده فاصله جشمه لرزه‌زا نسبت به ساختگاه می‌باشد و از سوی محققین مختلف فاصله‌های مختلفی تعریف شده که مهمترین آنها به شرح زیر است. نزدیکترین فاصله افقی به تصویر قائم گسیختگی < وز! نزدیکترین فاصله به سطح گسیختگی لرزه‌زا < دزیه! فاصله از کانون زمینلرزه 7 و«م‌بر۲ - شرایط ساختگاه : پارامتری که مشخص‌کننده شرایط زمین‌شناختی ساختگاه بوده و در دسته‌بندی آن از تمسیم‌بند بهای کیفی نظیر جنس لایه‌های تشکیل‌دهنده تاکمی بر مبنای سرعت امواج برشی لایه‌های سطحی استفاده می‌گردد. سازوکار گسل : پار امتر مشخص‌کننده نوع گسلش و سازوکار غالب گسل ایجادکننده زمینلرزه. نظیر راندگی. امتداد لغز یا معکوس و غیره عمق رسوبات : این پارامتر مشخص‌کننده ضخامت رسوبات تا سنگ بستر بوده و بخصوص در محاسبات مربوط به براورد طیف پاسخ اثر دارد. با استفاده از روشهای آماری مختلف امکان مدل‌نمودن این پارامترها و هرگونه پارامتر دیگری که اهمیت موردی آن مورد نیاز باشد ممکن خواهد بود. مدلهای کاهیدگی با پار امترهای گوناگون که از سوی محقمّین ارائه شده گویای این مسئله است. براساس روابط معتبر ارائه شده از سوی محقمّین مختلف که در این مطالعه شرحی از مهمترین آنهاآورده شده است دسته‌بندیهایی به منظور انتخاب مناسبترین رابطه کاهیدگی (که می‌بایست تا حد امکان مشابه با شرایط ساختگاه مورد مطالعه باشد) در حدولهای ۲-۳ و ۳-۳آورده شده است. 6 5۳۵۵۵0 -| ۳۹ -------- صفحهٔ بعد -------- نام مدل کاهیدگی آبراهامسون و سیلوا (۱۹۹۷) آمبرسیز (۱۹۹۶) بور و جوینر و فومال (۱۹۹۷) کمپبل (۱۹۹۷) صدیق و همکاران (۱۹۹۷) اسپودیچ و همکاران (۱۹۹۷) یانگز و همکاران (۱۹۹۷) تورو و همکاران (۱۹۹۷) اتکینسون و بور (۱۹۹۷) حدول شماره ۲-۳- نام مدل کاهیدگی آیراهامسون و سیلوا (۱۹۹۷) آمبرسیز (۱۹۹۶) بور و جوینر و فومال (۱۹۹۷) کمپبل (۱۹۹۷) صدیق و همکاران (۱۹۹۷) اسپودیچ و همکاران (۱۹۹۷) یانگز و همکاران (۱۹۹۷) تورو و همکاران (۱۹۹۷) اتکینسون و بور (۱۹۹۷) مدلهای کاهیدگی براساس نواحی زمینساختی مکان رویداد زمینلرزه‌ها شرایط منطقّه‌ای زمینساختی زمینلرزه‌ها زمینلر زه‌های کم‌عمق پوسته رویداده در نواحی فعال زمینساختی زمینلر زه‌های کم‌عمق پوسته رویداده در نواحی فعال زمینساختی زمینلر زه‌های کم‌عمق پوسته رویداده در نواحی فعال زمینساختی زمینلر زه‌های کم‌عمق پوسته رویداده در نواحی فعال زمینساختی زمینلرزه‌های کم‌عمق پوسته رویداده در نواحی فعال زمینساختی زمینلر زه‌های کم‌عمق پوسته رویداده در نواحی فعال زمینساختی زمینلرزه‌های رویداده در نواحی فرورانشی زمینلر زه‌های کم‌عمق پوسته رویداده در نواحی پایدار زمینساختی زمینلرزه‌های کم‌عمق پوسته رویداده در نواحی پایدار زمینساختی بکارگیری زمینلرزه‌های منجیل و طبس در روابط کاهیدگی زمینلرزه طبس (1978/9/16)017.4 ازمینلرزه منجیل (1990/6/20)0/17.4 ۴۰ -------- صفحهٔ بعد -------- نام مدل کاهیدگی آبراهامسون و سیلوا (۱۹۹۷) آمبرسیز (۱۹۹۶) بور و جوینر و فومال (۱۹۹۷) کمپبل (۱۹۹۷) صدیق و همکاران (۱۹۹۷) اسپودیچ و همکاران (۱۹۹۷) یانگز و همکاران (۱۹۹۷) تورو و همکاران (۱۹۹۷) اتکینسون و بور (۱۹۹۷) ندی مدلهای کاهیدگی براساس 1 ۸۷۵ ۷ با ۸۷ 1 ۸۷۵ ۷ با ۸۷۴ 1 ۸۷ 1 ۸۷۵ [] ۸۷ 1 ۸۷۵ 1 ۸۷۵ ۱ پار امترهای مدل شده و پار امتر 5.0 - 0.0 0 - 0.0 0 - 0.0 0 - 0.0 4.0 - 0.0 0 - 0.0 (110د ۲۵۲ 4.0)3.0 - 0.0 0 - 0.0 0 - 0.0 ۴ پار امترهای مدل شده ۳۳۷۵۵ ۱۹۰ 2 موز ۱۹/۰ 0 ووزعی۲ 1۱/۷/۰ ۷۷ ,۳ دمیم ۱/۵۲ از ۱/۷۳۰ ۳3,1 دمیم۲ ۱۹۵/۰ از ,(۱/1۵ ۱۸۹/)۵۲ ۱۷۳۰ 100 شرایط ساختگاه سنگی. خاکی سفت ونرم سرعت امواج برشی سنگی سخت و نرم. خاکی سنگی. خاکی سنگی. خاکی سنگی سنگی. خاکی (ضرایب تویت) -------- صفحهٔ بعد -------- ۲-۲-۵ عدم یقین در محاسبات در محاسبات مربوط به برآورد پارامترهای جنبش نیرومند زمین علاوه بر مقدار میانه. عدم یقین یا انحراف معیار مربوط به اینگونه محاسبات نیز امروزه در ارزیابی‌های خطر زمینلرزه نقش بسیار مهمی دارد. در بسیاری از مدلها انحراف معیار وابسته به بزرگا می‌باشد بطوریکه رویدادهایی با بزرگای بیشتر دارای انحراف معیار کمتر نسبت به رویدادهای کوچکتر می‌باشند. کمپبل در سال ۱۹۹۷ برای محاسبه انحراف معیار علاوه بر بزرگا. تابعی وابسته به شتاب افقی را نیز در نظر گرفته است. در نمودار شماره ۱ انحراف معیار چند مدل برای ممّادیر بیشینه شتاب به عنوان تابعی از بزرگا آورده شده است. در نمودار شماره ۲ نیز انحراف معیار برای طیف پاسخ شتاب نشان داده شده است. در اغلب مدلها. با افزایش پریود انحراف معیار نیز بیشتر می‌شود. ۳-۲-۵ روش برازش داده‌های جنبش نیرومند زمین در گذشته به منظور برازش داده‌های زمینلرزه‌ها از روشهای معمول کمترین مربعات و حصول مدلهای کاهیدگی جنبش نیرومند زمین استفاده می‌گردید. با افزایش اطلاعات در علم لرزه‌شناختی و افزونی داده‌های مربوط به زمینلرزه‌ها نقاط ضعف این روش که بخصوص ناشی از عدم توانایی آن در توزیع مناسب اثر بزرگا و فاصله می‌باشد آشکار گردید. برای مثال فوکوشیما و تاناکا در سال ۱۹۹۰ نشان دادند که روش معمول یک مرحله‌ای کمترین مربعات دارای خطاهای مهمی در برآورد بیشینه مقادیر شتاب افقی زمینلرزه‌های ژاپن می‌باشد. لذا از سوی محققین مختلف روشهای متفاوتی به منظور برازش هرچه بهتر داده‌ها ارائه شده است که معتبرترین آنهابه شرح زیر می‌باشد: کمپبل در سالهای ‏ ۱۹۹۷-۱۹۸۱ از روش وزنی غیرخطی کمترین مربعات " برای جبران نمودن توزیع غیرخطی داده‌ها نسبت به فاصله استفاده کرده است. بور و جوینر در سالهای ۱۹۹۷-۱۹۸۱ معرفی‌کننده روش دو مرحله‌ای تحلیل برگشتی به منظور تشخیص و جدانمودن تأثیر بزرگا از فاصله می‌باشند. به‌طوریکه در مرحله اول با استفاده از ضرایبی تأثیر فاصله و در مرحله دوم تأثیر بزرگامورد تجزیه و تحلیل واقع می‌شود. فوکوشیما و تاناکا در سال ۱۹۹۰ نیز از یک روش مشابه دو مرحله‌ای استفاده کردند. در هر دو این روشها برای محاسبه بیشینه مقادیر شتاب در مرحله دوم تحلیل برگشتی تنها از زمینلرزه‌هایی استفاده شد که در بیشتر از یک ایستگاه ثبت شده بودند و به هرکدام از آنها وزنی داده می‌شد. ولی در محاسبات بیشینه مقادیر سرعت و طیف پاسخ به دلیل تعداد کم زمینلر زه‌های قابل استفاده. تمامی داده‌ها در محموعه اطلاعاتی با وزن برابر مورد استفاده قرار می‌گرفت. در سال ۱۹۸۸ توسط بور و جوینر یک روش وزنی قطری ‏ پیشنهاد و در تحلیلهای برگشتی دو مرحله‌ای مورد استفاده قرار گرفت. 6 ۷۷۵۱۵۱۵۶ [ه 120 -2 502۳652040 - اخ62| ۵116۵۳ 60ا ۷۷۱2 -|۱ ۳۲ -------- صفحهٔ بعد -------- ۹ و69 ۹ ریا خرن را ایا ی کیک رسد یساش رو آبراهامسون و سیلوا ‏ ۰ یانگز و همکاران بور و همکاران ۳ آندرسون کمپبل (وابسته به بزرگا)- ۰۰ ۰ .بور و آتکینسون (کاسکادیا) صدیق وهمکاران ‎ ---۰‏ بور و آتکینسون (۳3۸) اسپودیچ وهمکاران ۰-۰-۰ تورو وهمکاران م 6 55 6 6.5 7 75 8 85 نمودار ۱- مقایسه خطای مدلهای کاهیدگی مختلف برای بیشینه شتاب جنبش نیرومند زمین (۸ت۳67) بر اساس بزرگای مختلف ۳۳ -------- صفحهٔ بعد -------- سا سک یکتم اس ۴ وس آبراهامسون و سیلوا ‏ سس یانگز و همکاران و بور و همکاران <د.ه آندرسون را کمپبل (وابسته به بزرگا)- ۰۰ بور و آتکینسون (کاسکادیا) << - صدیق و همکاران بورو آتکینسون (۳(1۸) ۰۰ - ۴۵۵۵ )504( نمودار ۲- مقایسه طیف پاسخ شبه شتاب براساس مدلهای مخثلف طیفی به ازای بزرگای ۷/۰ < ,۸/1 در فاصله ۲۰ کیلومتر ۴۴ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱ ءّ ماسادا و اوتاکه در سال ۱۹۹۲ یک ماتریس وزنی برای تحلیل برگشتی دو مرحله‌ای پیشنهاد کردند که با روشهای . ۹ ۹ ی 2 » یه ۰ . ۹ ۰ ۲ 2 قبلی متفاوت بود. ماتریس وزنی انها در برگیرنده تأاثیرات غیرقطری نیز بود. مدل تأاثیرات تصادفی توسط بریلینگر ۱ ۳ و پرایسلر در سالهای ۱۹۸۴ و ۱۹۸۵ معرفی شد که در برگیرنده روشهای یک مرحله‌ای بیشینه درستنمایی برای تخمین پارامترها در برآورد معادلات می‌باشد. آبراهامسون و یانگز در سال ۱۹۹۲ معرفی‌کننده یک الگوریتم جایگزین با منطق ریاضی محکممتر ولی با کارایی کمتر می‌باشند. بطورکلی هرکدام از روشها اگر در جای خود به‌صورت درست بکار گرفته شوند می‌توانند قابل قبول باشند (نزدیکی جوابها در بیشتر روابط جدید نسبت به یکدیگر گویای این مسئله می‌باشد). روشهای یک مرحله‌ای از نظر سادگی و زمان محاسباتی کمتر مناسب‌تر بوده ولی روشهای دو مرحله‌ای از نظر فرضیات و کارایی بهتر می‌باشند. 1۵6۵1 داعع‌ااه 11۵۵0۵ -2 ۷۷۵۱۵13118 -| 16105 1161111000 - ۵0 ععقاه - 06 -3 ۴۳۵