سازمان برنامه و بودجه کشور

⚠ این متن با نرم‌افزار از روی تصویر خوانده شده و ممکن است خطا داشته باشد؛ برای استناد، اصلِ سند را ببینید. جمهوری اسلامی ابران سازمان برنامه و بودجه کشور دستو را لعمل ار زیابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موحود فابطه شماره ۷۴۴ معاونت فنی. امور زیربنایی و تولیدی مرکز تحقیقات راه» مسکن و شهرسازی امور نظام فنی و اجرایی معاونت تحقیقات ک 0 ۷۳ ۱۳۹۶ -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- :ش ش 2088373 با سمه تعالی بخشنامه به دستگاه های اجرایی، مهندسان مشاور و پیمانکاران 96/1602190 :ﺷﻤﺎره :تاریخ 09 / 10 / 1396 :موضوع دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه ای ساختمانهای نیمه اسکلت موجود در چارچوب نظام فنی و اجرایی یکپارچه کشو( ر موضوع ماده34) قانون احکام دائمی برنامه های ( توسعه کشور و ماده23 قانون برنامه و بودجه و مواد6 و7) آیین نامه استانداردهای اجرایی طرح های عمرانی- مصوب سال1352 ، به پیوست ضابطه شماره744 امور نظام فنی و اجرایی، با عنوان «دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه ای ساختمانهای نیمه اسکلت موجود» از نوع گروه سوم ابالغ می .شود رعایت مفاد این ضابطه درصورت نداشتن ضوابط بهتر، از تاریخ01 / 01 / 1397 .الزامی است امور نظام فنی و اجرایی این سازمان دریافت کننده نظرات و پیشنهادهای اصالحی در مورد مفاد این .ضابطه بوده و اصالحات الزم را اعالم خواهد کرد محمد باقر نوبخت سازمان ربانهم و بودهج کشور ریاست جمهوری رییس سازمان -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- اصلاح مدارک فنی امور نظام فنی و اجرایی معاونت فنی» امور زیربنایی و تولیدی سازمان برنامه و بودجه کشورء با استفاده از نظر کارشناسان برجسته مبادرت به تهیه این ضابطه کرده و آن را برای استفاده به جامعه‌ی مهندسی کشور عرضه نموده است. با وجود تلاش فراوانء این اثر از این‌روی از شما خواننده‌ی گرامی صمیمانه تقاضا دارد در صورتث مشاهده هر گونه ایراد و اشکال فنی؛ مراتب را بصورت زیر گزارش ۱- در سامانه مدیریت دانش اسناد فنی و اجرایی (سما) ثبت‌نام فرمایید: 521112.11672171]211721.1۳ ۲- پس از ورود به سامانه سما و برای تماس احتمالی, نشانی خود را در بخش پروفایل کاربری تکمیل فرمایید. ۳- به بخش نظرخواهی این ضابطه مراجعه فرمایید. ۳- شماره بند و صفحه موضوع مورد نظر را مشخص کنید. ۵- ایراد مورد نظر را بصورت خلاصه بیان دارید. ۶- در صورت امکان متن اصلاح شده را برای جایگزینی ارسال کنید. کارشناسان این آمورء نظرهای دریافتی را به دقت مطالعه نموده و اقدام مقتضی را معمول خواهند داشت. پیشاپیش از همکاری و نشانی برای مکاتبه: تهران» میدان بهارستان» خیابان صفی علی شاه مرکز تلفن ۳۳۲۷۱ سازمان برنامه و بودجه کشورء امور نظام فنی و اجرایی. ۷ 07( :۳۲۳۵۱ -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- استفاده از ضوابط معیارها و استانداردها در مراحل تهیه طرح, اجراء بهره‌برداری و نگهداری طرح‌های عمرانی به لحاظ توجیه فنی و اقتصادی طرح‌هاء کیفیت طراحی و اجرا (عمر مفید) و هزینه‌های نگهداری و بهره‌برداری» از آهمیت ویژه‌ای برخوردار می‌باشد. نظام فنی و اجرایی کشور به‌کارگیری معیارهاء استانداردها و ضوابط فنی در مراحل تهیه و اجرای طرح و نیز توجه لازم به هزینه‌های نگهداری از طرح‌ها را مورد تاکید جدی قرار داده است. بنابر مفاد ماده ۳۴ قانون احکام دائمی برنامه‌های توسعهء سازمان برنامه و بودجه متولی نظام فنی و اجرایی یکپارچه کشور است. همجنین طبق ماده ۲۳ قانون برنامه و بودجه» سازمان برنامه و بودجه کشور موظف به تهیه و ابلاغ ضوابطء مشخصات فنی؛ آئین‌نامه‌ها و استانداردهای مورد نیاز طرح‌های عمرانی کشور می‌باشد. با توجه به تنوع و گستردگی طرح‌های عمرانی» طی سالهای اخیر سعی شده‌است در تهیه و تدوین این گونه مدارک علمی از مراکز تحقیقاتی و توان فنی دستگاه‌های اجرایی ذیربط استفاده شود. از این‌رو ضابطه شماره ۷۳۴۴ با عنوان «دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود» با همکاری مرکز پدیده زلزله به عنوان یک رویداد طبیعی در کنار ساخت و ساز نامناسب شهری و روستایی» همواره باعث تخریب گسترده و خسارات قابل توجه در کشور شده‌است. متاسفانه علیرغم وقوع زلزله‌های تاریخی بزرگ در ایران, احداث ساختمانهای ایمن» صرفاً در سالهای اخیر مورد توجه قرار گرفته‌است و بخش عمده‌ای از ساختمانهای موجود در کشور از نوع نیمه اسکلت می‌باشند که عملکرد مناسبی در مقابل زلزله ندارند. در این راستا و علیرغم وجود ضوابط مرتبط با بهسازی لرزه‌ای ساختمانهای موجود (نشریه شماره ۲۶۰) تهیه و تدوین ضوابط خاص این گروه از ساختمانها باعث افزایش سرعت و دقت پروژه‌های بهسازی لرزه‌ای جاری و آتی در کشور می‌گردد. علی‌رغم تلاش» دقت و وقت زیادی که برای تهیه این مجموعه صرف گردیده با این‌حال مطالب آن مصون از وجود اشکال و ابهام نیست؛ بنابراین در راستای تکمیل و پربار شدن این دستورالعمل از کارشناسان و خوانندگان محترم درخواست می‌گردد موارد اصلاحی را به امور نظام فنی و اجرایی سازمان برنامه و بودجه کشور ارسال کنند تا در تجدید نظرهای آتی مورد استفاده قرار گیرد. کارشناسان سازمان پیشنهادهای دریافت شده را بررسی کرده و در صورت نیاز به اصلاح در متن ضابطه,ء با همفکری نمایندگان جامعه فنی کشور و کارشناسان مجرب این حوزه» نسبت به تهیه متن اصلاحی,» اقدام و از طریق نشانی 21111.1۳ 16721711 برای بهره‌برداری عموم اعلام خواهند کرد. به همین منظور و برای تسهیل در یافتن آخرین ضوابط -------- صفحهٔ بعد -------- ابلاغی معتبر» در سمت میانی بالای صفحات ضابطه»ء تاریخ تدوین مطالب آن صفحه درج شده است که در صورت هرگونه تغییر در مطالب هر یک از صفحات, تاریخ به‌روزرسانی آن نیز اصلاح خواهد شد. از این‌رو همواره مطالب صفحات دارای تاریخ جدیدتر معتبر خواهد بود. معاونت فنی» امور زیربنایی و تولیدی بدین وسیله از تلاش‌ها و جدیت رییس آمور نظام فنی و اجرایی کشور جناب آقای مهندس غلامحسین حمزه مصطفوی و کارشناسان محترم این آمور» همچنین رییس مرکز تحقیقات راه» مسکن و شهرسازی جناب آقای دکتر محمد شکرچی زاده و کارشناسان آن مرکز و مجری محترم و متخصصان همکار در امر تهیه و نهایی نمودن این ضابطه» تشکر و قدردانی می‌نماید. حمیدرضا عدل معاون فنیء امور زیربنایی و تولیدی دیماه ۱۳۹۶ -------- صفحهٔ بعد -------- تهیه و کنترل «دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود» |ضابطه شماره ۷۴۴ ]| مجری دکتر محمد تقی کاظمی استاد دانشگاه صنعتی شریف اعضای کمیته شورای راهبردی مقاوم‌سازی (برحسب حروف الفبا) ۱-دکتر محمدتقی احمدی استاد دانشگاه تربیت مدرس ۲-دکتر علی‌اکبر آقاکوچک (رئیس کمیته) استاد دانشگاه تربیت مدرس ۳-دکتر عباسعلی تسنیمی استاد دانشگاه تربیت مدرس ۴-دکتر محسن نهرانی‌زاده استاد دانشگاه امیر کبیر ۵-دکتر طیبه پرهیزکار عضو هیئت علمی مرکز تحقیقات راه» مسکن و شهرسازی ۶-دکتر نادر خواجه احمد عطاری (دبیر کمیته) عضو هیئت علمی مرکز تحقیقات راه. مسکن و شهرسازی ۷-دکتر فیاض رحیم‌زاده استاد دانشگاه صنعتی شریف ۸- دکتر محمد شکرچی‌زاده رئیس مرکز تحقیقات راه. مسکن و شهرسازی و استاد دانشگاه تهران -٩‏ دکتر حمزه شکیب استاد دانشگاه تربیت مدرس ۰- دکتر سید محمود فاطمی عقدا عضو هیئت علمی دانشگاه خوارزمی ۲-دکتر حسن مقدم استاد دانشگاه صنعتی شریف اعضای کمیته تهیه کننده متن اصلی ۱- دکتر محمدتقی کاظمی ۳- دکتر نادر خواجه احمد عطاری ۳-دکترجلال صالحی‌مبین ۴- دکتر مسعود حسین‌زاده اصل ۵- مهندس ایمان ذاکری اعضای کمیته باز خوانی ۱- دکتر علی‌اکبر آقا کوچک (رئیس کمیته) ۲- دکتر نادر خواجه‌احمد عطاری ۳- دکتر حمزه شکیب -------- صفحهٔ بعد -------- اعضای گروه هدایت و راهبری (سازمان برنامه و بودجه کشور) ۱- علیرضا توتونچی معاون امور نظام فنی و اجرابی ۲- فرزاد پارسا ربیس گروه امور نظام فنی و اجرایی -------- صفحهٔ بعد -------- مقدمه حفظ و مقاوم‌سازی ابنیه موجود در مقابل عوامل مخرب طبیعی موجب صیانت از سرمایه‌های ملی است. امروزه مقاوم‌سازی در مقابل زلزله در مورد بناهای باستانی و قدیمی و نیز ساختمان‌هایی که با ضوابط و استانداردهای نامناسب طراحی و ساخته شده‌اند. جامعه مهندسی در کشور عزیزمان ایران نیز بیش از یک دهه است که به طور جدی همگام با ارتقاء توان طراحی و اجرای بناهای نوه به فعالیت‌های مربوط به مقاوم‌سازی اصولی ساختمان‌های موجود وارد شده و مراجع قانونی نیز به نوبه خود تدوین ضوابط و مقررات در این زمینه را در دستور کار قرارداده‌اند. مرکز تحقیقات راه» مسکن و شهرسازی به عنوان مرجع تحقیقات و تدوین ضوابط و مقررات در حوزه ساختمان و مسکن. که از جمله انتشارات مهم آن در زمینه زلزله می‌توان به آئین‌نامه طراحی ساختمان‌ها در مقابل زلزله (استاندارد ۲۸۰۰) اشاره نمود. از سال ۱۳۸۸ اقدام به تشکیل کمیته راهبردی مقاوم‌سازی با حضور اساتید به نام در حوزه تخصصی نموده است. در قالب راهبردهای تعیین شده توسط کمیته. تهیه تعدادی دستورالعمل برای آرزیابی و مقاوم سازی ساختمان‌ها و تاسیسات موجود در دستور کار قرار گرفت و در این راستا به ساختمان‌های متداول که بخش عظیمی از ساختمان‌های موجود کشور را تشکیل می‌دهند اولویت داده شد. دستورالعمل حاضر با عنوان ارزیابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت متداول موجود یکی از نتایج کار کمیته مذکور است. در این دستورالعمل تلاش شده است در عین حفظ محتوای فنی. مطالب با حداکثر شفافیت و سادگی ممکن ارائه شود. امید می‌رود که دست اندر کاران حرفه با استفاده از ضوابط این دستورالعمل, بتوانند به صورت موثرتری نسبت به مقاوم‌سازی ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود اقدام نمایند. محمد شکرچی زاده رئیس مرکز تحقیقات راه» مسکن و شهرسازی -------- صفحهٔ بعد -------- یکی از متداول‌ترین سیستم‌های ساختمانی ساخته شده در کشور بخصوص در سالهای دهه ۶۰و ۷۰ سیستم ساختمانی نیمه اسکلت می‌باشد که حجم عمده‌ای از ساختمان‌های اجرا شده در این سالها را پوشش می‌دهد. همچنین در بسیاری از ساختمانهای آجری با توجه به حذف بعضی از دیوارها توسط کاربران و جایگزینی آنها توسط ستونهای فولادی یا بتنی عملا به عنوان سیستم‌های نیمه اسکلت طبقه‌بندی می‌شوند. بررسی‌ها نشان داده است که حجم وسیعی از این ساختمان‌ها نیاز به مقاوم‌سازی دارند. در دستورالعمل مقاوم‌سازی ساختمان‌های موجود (نشریه ۳۲۶۰)» در خصوص این دسته از ساختمان‌ها ضابطه‌ای ارائه نشده است. در این دستورالعمل سعی شده است به صورت مشروح ضوابط ارزیابی کمی. کیفی و روشهای مقاوم سازی اینگونه سیستم‌ها تسهیل شود. امید است که این دستورالعمل کمکی در جهت بهبود و ساماندهی روش‌های مقاوم‌سازی در سطح کشور باشد. محمدتقی کاظمی -------- صفحهٔ بعد -------- فصل اول: مقدمات بهسازی لرزه‌ای یی یی ری رو ی ری ی ری ری ۱۳ ۱-۱- محدوده کاربرد ۱۳ ۲-۱- تعریف ساختمان نیمه‌اسکلت ۱۳ ۳-۱- مراحل بهسازی وه ۱-۳-۱- بررسی ویژگی‌های ساختمان ی و ی و ی وی ۸ ۲-۳-۱- طرح بهسازی و ارزیابی آن وه ۴-۱- هدف بهسازی ۳ ۱-۴-۱- بهسازی مبنا ۳ ۲-۴-۱- بهسازی محدود ۳ ۵-۱- سطوح عملکرد ساختمان ۳ ۱-۵-۱- سطوح عملکرد اجزای سازه‌ای ۳ ۱-۱-۵-۱- سطح عملکرد ایمنی جانی و و ۲-۱-۵-۱- سطح عملکرد آستانه فروریزش و و و ۲-۵-۱- سطوح عملکرد اجزای غیر سازه‌ای ۳ ۲-۳-۵-۱- سطح عملکرد آستانه فروریزش ۱۹ ۶-۱- سطح خطر و طیف طراحی ۱ ۷-۱- دسته‌بندی سازه‌ها جهت آرزیابی و بهسازی ۹ فصل دوم: مبانی و ملزومات ۱0 ۱-۲۳- محدوده کاربرد ۱۳ ۲-۲- اطلاعات وضعیت موجود ساختمان ی هر ۱۵ ۱-۳-۲ پیکربندی ساختمان ۱۳ ۱-۱-۲-۲ اعضای سازه‌ای اصلی و ۱۳ ۲-۱-۲-۲ اعضای سازه‌ای غیر اصلی و ۱۳ ۲-۲-۲- مشخصات مصالح ۱۳ ۲-۲-۲- مشخصات ساختگاه ی ی ی رو ی و ری ری ۱۵ -------- صفحهٔ بعد -------- ۶-۶-۲ اتصال دیوار به دیافراگم در جچهت خارج از صفحه ی 0 ۱۳ -------- صفحهٔ بعد -------- ۳-۲-۲-۳ ملاحظات خاص پیچش و ۳-۲-۳- ترکیب بارگذاری ثقلی و جانبی مهم ۳-۳- تحلیل استاتیکی خطی هویم ۱-۳-۳ تعیین زمان تناوب اصلی نوسان سازه و ۲-۲۳-۳- برآورد نیروها 0 تغییر شکل ها د و وه و وی مه موه و و و و وی مه مه هو و و و وه مه خی و و هو و و و و و مه مه و هو و و موه همم هو و و و و و ۳-۳-۳ توزیع نیروهای جانبی در ارتفاع ی ری ری رو ی ی ی یر ۳-۳-۳- توزیع نیروی جانبی در پلان و ۴-۳- تحلیل استاتیکی غیرخطی و ۴-۱-۴-۳- مدل رفتار خطی سازی شده نیرو- تغییر مکان سازه و ۵-۱-۴-۳- محاسبه زمان تناوب اصلی مور موم وم مش ۲-۴-۳- برآورد نیروها و تعغییر شکل ها مه موه وه موی وم و هو و مه وهی مهو وی وم مه هو و مه وهی چیه موی وه و هو مه موه وه موی موه وه هو وه موم وه و وه مه موه و و موم مه همم مه ۱-۲-۴-۳- ساختمان با دیافراگم صلب وم ۲-۲-۳-۳ ساختمان با دیافراگم نیمه صلب و ۳-۲-۴-۳ ساختمان با دیافراگم انعطاف پذیر و ۵-۳- معیارهای پذیرش ار را را را ار را ار را را را را را را را رن رن ری ۱-۵-۳- معیارهای پذیرش برای روش‌های خطی مه هه هه هم مه مه مه مه هه مه مه هه موم مه مهف مه مه هه و هه مه مهم مه مه مه و هه هه ۱-۱-۵-۳ کنترل شونده توسط تغییرشکل و و و و و مهو و و و همم ۲-۱-۵-۳ -کنترل شونده توسط نیرو و و و و و و ۲-۲-۲-۵-۳- کنترل شونده توسط نیرو ما فصل چهارم: راهبردهای مقاوم‌سازی موم ۳۰ ۳۰ ۳۱ ۳۱ ۳۱ ۳۱ ۳۱ ۳۲ ۳۲ ۳۲ ۳۲ ۳۲ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱-۳-۴ مقاومت کلی سازه ی ۱-۱-۳-۴ افزودن دیوار برشی بتنی و یا بنایی ی ی ۲-۱-۳-۴ افزودن قاب بادبندی شده فولادی و یا قاب خمشی فولادی ی ۳-۱-۳-۴ تقویت دیوار بنایی با بتن پاشی و ۴-۱-۳-۴ افزودن ورق و نوارهای کامپوزیت پلیمری و ۵-۱-۳-۴- پر کردن بازشوی داخل دیوارها و ۲-۳-۴ سختی کلی سازه ی ۳-۳-۴۳ پیکربندی سازه و ۴-۳-۴ مسیر انتقال بار ی ۱-۴-۳-۴ افزودن مهارهای کششی و برشی و ۲-۴-۳-۴ افزودن مهار جانبی دیوار و ۵-۳-۴۳ ضعف اجزاء ی ۶-۳-۴- نقص دیافراگم ی ۷-۳-۴- نقص پی و فصل پنجم: پی ساختمان ی ۱-۵- کلیات و ۲-۵- ویژگی های ساختگاهی ی ۱-۲-۵- اطلاعات پی ی ی یر ری ور ی ری ی ری ی ۱-۱-۲-۵- اطلاعات سازه‌ای شالوده و ۲-۱-۲-۵ اطلاعات خاک زیر شالوده و ۳-۱-۳-۵ بارهای طراحی پی و و ۲-۲-۵- خطرات ساختگاهی ی ۱-۲-۲-۵ روانگرایی و ۲-۲-۲-۵- نشست ناهمگون ب ی ۳-۲-۲-۵- زمین لغزه ی ۳-۵- کاهش خطرات ساختگاهی ی ۳-۵- مقاومت و سختی پی ی ۱-۴-۵- ظرفیت باربری مورد انتظار پی ها ی ۱-۱-۳-۵- ظرفیت باربری پیش فرضی و ۲-۱-۳-۵- ظرفیت مورد انتظار باربری تجویزی با ۲-۱-۳-۵- ظرفیت باربری ساختگاهی و -------- صفحهٔ بعد -------- ۳-۳-۵- معیارهای پذیرش ی موم موم موم ۱-۳۲-۴-۵- معیارهای پذیرش پی در سیستم با تکیه گاه صلب موم ۱-۱-۳-۴-۵- روش‌های تحلیل خطی همم ۲-۱-۳-۴-۵- روش‌های تحلیل غیرخطی کب ۵-۵- فشار لرزه ای جانبی خاک ج ی ۲-۲-۲-۶- مقاومت فشاری مصالح بنایی وم ۳-۲-۲-۶ مدول الاستیسیته مصالح بنایی در فشار و ۳-۲-۲-۶ مقاومت کششی خمشی مصالح بنایی و و و و هو وج ۵-۲-۲-۶- مقاومت برشی مصالح بنایی موم مش ۴-۲-۶- مشخصات اعضای فولادی موم ۵-۲-۶- مشخصات اعضای بتنی و ۶-۲-۶- حداقل تعداد آزمایش‌های تعیین مشخصات مصالح و ۷-۲-۶- مقادیر پیش فرض و ضریب آگاهی موم ۱-۳۶- انواع دیوارهای بنایی یووم ۲-۳-۶- دیوارهای بنایی غیر مسلح و و ۱-۲-۳-۶- رفتار درون صفحه دیوارهای بنایی غیر مسلح دمم ۶۰ ۶۰ ۶۰ ۶۱ ۶۱ ۲ ۳ ۴ تم ۴ ۱۹ ۹۷ -------- صفحهٔ بعد -------- ۴-۱-۲-۳-۶-کران پایین مقاومت فشاری دیوارهای غیرمسلح تحت بار ثقلی را ۲-۲-۳-۶ عملکرد خارج از صفحه دیوارهای بنایی غیرمسلح یی ی ی ی ۳-۳-۶- دیوار بنایی محصور در کلاف و ۱-۳-۳۶ سختی ی ی ی ی و وم مه موه وم مه ۲-۳-۳-۶ مقاومت داخل صفحه ی ی مه همم مه موم وم ۲-۳-۳-۶ مقاومت خارج از صفحه وم و موم ۴-۳-۶- دیوار بنایی مسلح شده با بتن پاشی وم ۱-۴-۳-۶ سختی و و وی یوم موی یووم موم همم وم موم همه وم موم موه وم موم موه وم ۲-۴-۳-۶ مقاومت و وی وی موم موم موم موم ۵-۳-۶- ساختمانهای با دیوار بنایی مسلح شده با نوارهای کامپوزیت (]۲]) و ۱-۵-۳-۶ تنش و کرنش موْنر در نوارهای کامپوزیت (]۳۲۹) و مه ۲-۵-۳-۶ تنش و کرنش موْثر برای مدهای شکست خمشی ی ی و و وم مه ۳-۵-۳-۶ تنش و کرنش موْثر برای شکست برشی و و و و مه و مه ۴-۵-۳-۶ رفتار درون صفحه دیوارهای مسلح شده با نوارهای کامپوزیت قائم و مج ۱-۴-۵-۳-۶- سختی یر ری ۲-۴-۵-۳-۶- مقاومت جانبی بر ۵-۵-۳-۶- رفتار خارج از صفحه دیوارهای مسلح شده با نوارهای کامپوزیت قائم و ۱-۵-۵-۳-۶- سختی ام ۲-۵-۵-۳-۶- مقاومت خمشی ما ۶-۵-۳-۶- رفتار درون صفحه دیوارهای مسلح شده با نوارهای کامپوزیت افقی و قائم ی ۱-۶-۵-۳۶- سختی ری ری ۲-۶-۵-۳-۶- مقاومت جانبی موم ۷-۵-۳-۶ رفتار خارج از صفحه دیوارهای مسلح شده با نوارهای کامپوزیت افقی و قائم و ۶-۳-۶- ساختمانهای با دیوار بنایی مسلح شده با نوارهای فولادی و ۱-۶-۳-۶ رفتار درون صفحه دیوارهای مسلح شده با نوارهای فولادی قائم و افقی و ۱-۱-۶-۳-۶- سختی یی ۲-۱-۶-۳-۶- مقاومت ما ۳-۶-۳-۶ رفتار درون صفحه دیوارهای مسلح شده با تر کیب نوارهای فولادی قطری, قائم و افقی ی ۱-۲-۶-۳۶- سختی ی ی ی و موم 6 ۲-۲-۶-۳-۶- مقاومت ی و هم وم مه مه وم موم همم ۹1۷ ۶۸ ۶۸ ۶۹ ۶۹ ۶۹ ۶۹ ۶۹ ۷۰ ۷۱ ۷۱ ۷۱ ۷۱ ۷۲ ۷۲ ۷۲ ۷۳ ۷۳ ۷۳ ۷۴ ۷ ۷ ۷۴ ۷۳ ۷۵ ۷۵ ۷۵ -------- صفحهٔ بعد -------- ۳-۶-۳-۶ رفتار خارج از صفحه دیوارهای مسلح شده با نوارهای فولادی قائم و افقی و ترکیب قطری, قائم و افقی ۲-۲-۷-۶- مقاومت ی ی و و ۰ 0 ح -------- صفحهٔ بعد -------- ۴-۲-۷-۶ معیارهای پذیرش و ۹ ۱-۴-۲-۷-۶- روش‌های استاتیکی و دینامیکی خطی 0۹ ۳-۴-۲-۷-۶- روشهای استاتیکی غیر خطی 0 ۵-۲-۷-۶ معیارهای بهسازی و 1 ۸-۶- میانقاب ی ی ی ی هن ۱-۸-۶ میانقاب‌های مصالح بنایی موجود ی ی ی هن ۳-۸-۶ میانقاب‌های مصالح بنایی جدید 0۳ ۳-۸-۶ ارزیابی درون صفحه میانقاب‌های مصالح بنایی ۵ ۱-۳-۸-۶ سختی رد ۲-۳-۸-۶ مقاومت ۵ ۳-۳-۸-۶ معیارهای پذیرش و و ۹۳ ۱-۳-۳-۸-۶- مقاومت لازم برای ستونهای مجاور پانل میانقاب ۹ ۲-۳-۳-۸-۶- مقاومت لازم برای تیرهای مجاور پانل میانقاب ۹۹ ۳-۳-۳-۸-۶- روش‌های خطی ۹۹ ۳-۳-۳-۸-۶- روشهای غیرخطی ۹۹ ۴-۸-۶ ارزیابی میانقاب‌های مصالح بنایی در جهت عمود بر صفحه ۹ ۱-۴-۸۶ سختی ۹ ۲-۴-۸-۶ مقاومت ۸ ۵ ۳-۳-۸-۶ معیارهای پذیرش و و ۹ فصل هفتم: روش‌های اجرابی مقاوم‌سازی با ۱-۷- کلیات ی ی ی ۱۵ ۲-۷- اضافه نمودن کلافهای فولادی ۱0 ۳-۷- اضافه کردن پوشش بتنی مسلح به دیوار مصالح بنایی رد۱ ۴-۷- اضافه کردن ورق‌های کامپوزیت بر روی دیوار آجری یی ی ی ی ری ری ۵ ۱۵ ۵-۷- اضافه کردن دیوار برشی بتنی یا آجری 0 ۱۱ ۶-۷- اضافه کردن قاب فولادی مهار بندی شده ی ی ی ی ی ۱۵۳ ۷-۷- اضافه نمودن مهارجانبی برای مقابله با نیروهای خارج از صفحه در دیوارهای بنایی غیرمسلح ی ۱۵ ۸-۷- تقویت طاق ضربی ی ۱۵۳ ۹-۷- افزودن مهار دیوار به دیافراگم سقف ۱۳۳ ۱۰۹-۷- تقویت پی ساختمان ی ی ۱۵ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱-۱۵-۷- به هم بستن ساختمان‌ها سس ۱۳ پ ۳-۱- نواقص متداول در ساختمانهای نیمه اسکلت ی ۳ پ ۲-۴-۱- وجود و وضعیت کلاف‌بندی و ۳۳ ۱ پ ۳-۳-۴-۱- نسبت ارتفاع به ضخامت دیوار سس ۳ ۱ د -------- صفحهٔ بعد -------- پ پ ۱۵-۲-۴-۱- نامنظمی در ارتفاع و ۱۶-۳-۴-۱- مقطع قائم ساختمان با ۱۷-۳-۴-۱- ساختمان‌های مجاور موم ۱۸-۳-۴-۱- کنترل درزهای قائم بین واحدهای بنایی وم ۱۹-۳-۴-۱- کنترل وجود هشت‌گیر همم ۲۰-۳-۴-۱- کنترل نیروی رانش در سقف‌های قوسی وم ۲۱-۳-۴-۱- لوله و دودکش درون دیوار باربر وم ۱-۳-۳-۱- وزن سقف یی پر ۲-۴-۴-۱ یکنواختی و انسجام سقف ی ۳-۳-۳-۱ ۱- سقف‌های طاق‌ضربی و ۲-۴-۳-۱ ۲- سقف‌های تیرچه بلوک ی ۲-۴-۴-۱ ۲- خرپاها ی ۲-۴-۳-۱ ۴- سقف‌های تیرچوبی ی ۳-۴-۴-۱- طول تکیه‌گاهی تیرهای سقف ی ی ۴-۳-۴-۱ نسبت طول دهانه به عرض سقف یب ۵-۳-۴-۱- وجود بازشو در سقف ی یی ی ری ی ۷-۴-۱- اعضای غیرسازه‌ای یر ی یر یر ۱-۷-۴-۱ دیوارهای غیرباربر و تیغه‌ها ی ۲-۷-۴-۱- سقف کاذب ی ۳-۷-۴-۱- سقف کاذب ی ۴-۷-۳۴-۱- جان‌پناه‌ها و دودکش‌ها و ۸-۴-۱- کیفیت ساخت و نگهداری ساختمان ی ۹-۴-۱- اعضای فلزی وم -------- صفحهٔ بعد -------- فهرست جداول عنوان صفحه جدول ۱-۲- اطلاعات لازم برای محاسبه ظرفیت اجزای سازه در تحلیل خطی ۵ جدول ۲-۲- اطلاعات لازم برای محاسبه ظرفیت اجزای سازه در تحلیل غیرخطی ی ی ی ۱۵ جدول ۳-۲- ضریب ,0 ها جدول ۱-۳-مقدار ضریب م) موم مهم ۵ ۱۳ جدول ۱-۴- نواقص و تکنیکهای بهسازی سازه های نیمه اسکلت را جدول ۱-۵- احتمال وقوع روانگرایی در واحدهای مختلف زمین ریخت شناسی. ۱۳۳ جدول ۲-۵- ظرفیت باربری پیش فرضی پی های سطحی را جدول ۳-۵- پارامترهای محاسبه ظرفیت‌های فرضی مورد انتظار شالوده های سطحی و گسترده 6 8 جدول ۱-۶- مقادیر پیش فرض کرانه پایین برای مشخصات مصالح بنایی (*/0/0۱). ۳ جدول ۲-۶- مقادیر پیش فرض کرانه پایین برای مشخصات اعضای فولادی (*/۴0/0۱). ۳ جدول ۳-۶- مقادیر پیش فرض کرانه پایین برای مشخصات اعضای بتنی (*/0۱/)) ۳ جدول ۴-۶- مقادیر پیش فرض کرانه پایین برای مشخصات میلگر د(*/0/0). ۳ جدول ۵-۶- ضرایب تبدیل مشخصات کرانه پایین مصالح به مشخصات مورد انتظار ۳ جدول ۶-۶- نسبت مجاز ,7,/7/ برای دیوارهای بنایی غیر مسلح در رفتار خارج از صفحه ما جدول ۷-۶- مقادیر ضریب ۷ برای رفتار درون صفحه دیوارهای بنایی در روش استاتیکی خطی ۱ جدول ۸-۶- روابط ساده شده نیرو-تغییرمکان برای رفتار درون صفحه دیوارهای بنایی تقویت شده در روش استاتیکی جدول ۹-۶- معیارهای پذیرش برای روش‌های خطی - اعضای کنترل شونده با خمش کر جدول ۱۰-۶- معیارهای پذیرش برای روش‌های خطی -اعضای کنترل شونده با برش ۹ جدول ۱۱-۶- پارامترهای مدل‌سازی و معیارهای پذیرش برای روش‌های خطی- اعضای کنترل شونده با خمش ۹۹ جدول ۱۲-۶- پارامترها و مدل‌سازی و معیارهای پذیرش برای روش‌های غیر خطی - اعضای کنترل شونده با برش......... ‎٩۱ جدول ۱۳-۶- ضرایب ۷۸ برای میان قاب مصالح بنایی در روش استاتیکی خطی. ۹ جدول ۱۴-۶- روابط ساده شده نیرو- تغییرمکان برای پانل‌های میان‌قاب مصالح بنایی در روش استاتیکی غبر خطی. ........۹۶ جدول ۱۵-۶- نسبتهای حداکثر ب+/ ,,/ ویو 6 جدول ۱۶-۶- مقادیر 7 برای استفاده در معادله (۶-). ان جدول پ ۱-۱- اجزا و اعضای سازه‌ای و غیرسازه‌ای و ضرایب مربوط به روش کیفی تفصیلی ده جدول پ ۲-۱- ضرایب مربوط به اثر خاک دهد -------- صفحهٔ بعد -------- جدول پ ۳-۱- ضرایب مربوط به اثر شیب زمین و جدول پ ۴-۱- ضرایب مربوط به اثر فاصله تا گسل و جدول پ ۵-۱- ضرایب مربوط به اتر روانگرایی و جدول پ ۶-۱- حداقل دیوار نسبی در هر امتداد ساختمان -------- صفحهٔ بعد -------- عنوان صفحه شکل ۱-۵- تعریف پارامتر ها سس ۳ شکل ۱-۶- رابطه نیرو- جابجایی تعمیم یافته برای اجزا و المانهای بنایی ,سس ۳ شکل ۳-۶- مدهای شکست دیوارهای آجری با مصالح بنایی غیر مسلح تحت بار چانیی. سس ۳۵ شکل ۴-۶- منحنی نیرو - تغییرشکل تعمیم یافته برای اعضا و اجزای فولادی, سس ۹ ۱۷ شکل ۵-۶- چرخش مفصل خمیری در دیوار برشی برای حالتی که خمشی بر رفتار غیر خطی ارتجاعی حاکم است......... ۸۴ شکل ۶-۶- چرخش مفصل خمیری در دیوار برشی برای حالتی که برش بر رفتار غیر خطی ارتجاعی حاکم است. ............ ۸۴ شکل ۷-۶- دوران در تیرهای همینل سس 80 شکل ۱-۷- مقطع کلاف افقی در سقف طاق ضربی سس 60 ۱ شکل ۳-۷- نمای جانبی از بیرون کلاف افقی در سقف طاق ضریی سس ۳ 6 0 شکل ۴-۷- مقطع کلاف قائم در گوشه دیوار سس ۳ 6 ۱ شکل ۶-۷- مقطع کلاف قائم در میانه دیوار سس 6۳ 0 شکل ۷-۷- نمای کلاف قالم سس 6۳ ۱ شکل ۸-۷- نمای اتصال کلاف قائُم و اققی. سس ۳ 6 ۱ شکل ۹-۷- اتصال کلاف قائُم به پی سم ۴ 6 ۹ شکل ۱۰-۷-لایه بتنی یا شاتکریت سس 0 6 ۱ شکل ۱۱-۷-لایه بتنی یا شاتکریت (تیر موازی دیوار و بتن پاشی از بیرون) سس ۱ شکل ۱۲-۷- لایه بتنی یا شاتکریت (تیر عمود بر دیوار و بتن پاشی از بیرون) سس ۱ شکل ۱۳-۷-لایه بتنی یا شاتکریت (تیر موازی دیوار و بتن پاشی از داخل )سس سس ۱ شکل ۱۴-۷- لایه بتنی یا شاتکریت(تیر عمود بر دیوار و بتن پاشی از داخل )سس ۱0 شکل ۱۵-۷- جلوگیری از خرابی در انتهای لایه بت سس ۱0۳ شکل ۱۶-۷- روش جایگزین توزیع بارهای واژگونی در لایه بتی سس ۱۳ -------- صفحهٔ بعد -------- شکل ۱۷-۷- استفاده از ورقهای کامپوزیت روی دیوار غیر مسلح ۱۵۳۸ شکل ۱۸-۷- اتصال دیوار بتنی جدید به سقف موجود. ۱۵ شکل ۱۹-۷- مهار جانبی خارجی در دیوار برای نیروهای خارج از صفحه. ۱1 شکل ۲۰-۷- روش‌های متفاوت برای مهار جانبی عمودی ۳ ۱ شکل ۲۱-۷- عوامل خرابی در سقف طاق ضربی ۱ شکل ۲۲-۷- حداقل تقویت سیستم سقف از نوع طاق ضربی. ۱۵ شکل ۲۳-۷- افزودن مهار کششی سقف طاق ضربی به دیوار بنایی - اجرا از پایین ۵ ۱۵ شکل ۲۴-۷- افزودن مهار کششی سقف طاق ضربی به دیوار بنایی- اجرا از بالا ۱۳۳ شکل ۲۵-۷- ایجاد مهار برشی و کششی در تراز سقف وم ۱۳۴ شکل ۲۶-۷- مهار کششی نصب شده از زیر سقف. ۱۳ شکل ۲۷-۷- مهار کششی نصب شده از بالای سقف. همم ۹ ۳ ۱ شکل ۲۸-۷- اتصال کششی دیوار به دیافراگم در دیوارهای مصالح بنایی توخالی. ره ۵ شکل ۲۹-۷- بی نواری جدید در کنار پی موجود. وم ۹ ۱۱۳ شکل ۳۰-۷- پی سطحی جدید عمیق تر از پی سطحی موجود. ۹ ۱۱۴۳ شکل ۳۱-۷- پی سطحی جدید کم عمیق تر از پی سطحی موجود. ۱۱۳۳ شکل ۳۲-۷- افزودن ابعاد پی موجود. ۵ ۱۵ شکل ۳۳-۷- مهاربندی جان‌پناه موم ۴ ۱۳ شکل ۳۴-۷ حذف جان پناه و افزودن تیر بتنی هو ۱۵ شکل ۳۵-۷- پر کردن بازشو در دیوار غیر مسلح بخ ۷ ۱۵ شکل پ ۱-۱-ابعاد پیش‌آمدگی در پلان ساختمان ره ۱۵ -------- صفحهٔ بعد -------- یم فصل اول سازی لرزه‌ای -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ فصل اول- مقدمات بهسازی لرزه‌ای ۲ ۱-۱- محدوده کاربرد در این دستورالعمل روش ارزیابی باربری ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود و راه کارهای بهسازی لرزه‌ای برای بهبود عملکرد آنها در هنگام زلزله تا رسیدن به سطح عملکرد بهسازی مبنا ارایه شده است. نحوه ارزیابی. مرمت و بازسازی ساختمان‌های آسیب دیده پس از زلزله, خارج از محدوده کاربرد این دستورالعمل می‌باشد. این دستورالعمل شامل ساختمانهای نیمه اسکلت حداکثر تا سه طبقه از روی تراز پایه می باشد. اگر مقدار دیوار بنایی سازه‌ای در ساختمانهای نیمه اسکلت در هر دو امتداد متعامد بیشتر از ۵۰/ مقادیر نسبی حداقل مندرج در جدول شماره ۶ استاندارد ۲۸۰۰ ویرایش سوم باشد. می توان آنرا طبق دستورالعمل بهسازی لرزه‌ای ساختمانهای بنایی غیر مسلح موجود نیز ارزیابی کرد ساختمانهای نیمه اسکلت موجود در کشور با توجه به نواقص سیستم سازه ای و روش اجرای نامناسب. عمدتا آسیب پذیر می‌باشند و لازم است ابتدا سیستم باربر قائم اصلاح و سیستم باربر جانبی ایجاد و یا اصلاح و سپس بر اساس ضوابط این دستورالعمل مورد ارزیابی قرار گیرد. ۲-۱- تعریف ساختمان نیمه‌اسکلت ساختمان نیمه اسکلت متشکل از دیوارهای بنایی و یکی از سیستمهای قاب فولادی ساده یا مهاربندی شده. قاب خمشی فولادی انتقال قسمتی از بار ثقلی را بر عهده دارند. نیروی جانبی لرزه‌ای بین اعضای باربر جانبی توزیع می‌شود که نحوه توزیع بستگی به استاندارد ۲۸۰۰ بوده ولی در امتداد عمود بر آن مقدار دیوار بسیار کمتر می باشد که باعث آسیب پذیری آنها در زلزله می باشد. همچنین قابل ذکر است که در این سازه ها عموما اتصال سقف به ستونها و دیوارها نامناسب می باشد و از عوامل آسیب پذیری این سازه ها است. در شکل ۱-۱ نمونه هایی از پلان اینگونه ساختمانها را می توان مشاهده کرد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۴ یی ۱۳۱۹/۱ دستورالعما و ۰ ا ۰ ٍ ْ الف - آرایش دیوارها ب- آرایش دیوارها به 0 ۱۳ ارز یابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نی 3333333333333333 ۰ ا ۰ ۰ در یک امتداد سورت [68 ۱ شکل -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ فصل اول- مقدمات بهسازی لرزه‌ی ۵ ج - آرایش دیوارها به صورت با شکل شکل ۱-۱- نمونه پلان ساختمانهای نیمه اسکلت ۳-۱- مراحل بهسازی ساختمانهای نیمه اسکلت موجود در کشور با توجه به سیستم سازه ای و روش اجراء عمدتا آسیب پذیر می باشند. بنابراین لازم است ابتدا با استفاده از روشهای ارائه شده در این دستورالعمل سیستم باربر جانبی ایجاد و یا اصلاح گردد و سپس بر اساس ضوابط این دستورالعمل مورد ارزیابی قرار گیرد. در موارد خاصی که بررسی های چشمی اولیه نشان دهنده کامل بودن سیستم باربر جانبی و نیز کیفیت بالای اجرا و مصالح می باشد و سازه در هر دو امتداد دارای ضوابط حداقل مقادیر نسبی استاندارد ۲۸۰۰ باشد. می توان قبل از مقاوم سازی سازه به بررسی آسیب پذیری آن مطابق پیوست ۱ پرداخت. پس از جمع‌آوری اطلاعات وضعیت موجود ساختمان هدف بهسازی به کمک بند ۴-۱ تعیین شده و طبق بند ۵-۱ سطح عملکرد ۱-۳-۱- بررسی ویژگی‌های ساختمان ویژگی‌های ساختمان شامل اجزای سازه‌ای و غیرسازه‌ای آن». مشخصات زمین و میزان خطر زلزله قبل از اقدام به هرگونه بهسازی باید توسط طراح مورد بررسی قرار گیرد. ۲-۳-۱- طرح بهسازی و ارزیابی آن طراحی برای بهسازی باید به شرح این دستورالعمل مطابق فصل های ۴ تا ۷ انجام شود. طرح پیش‌بینی شده برای بهسازی باید با تحلیل مدل بهسازی‌شده سازه طبق فصل ۳ مورد ارزیابی قرار گیرد. چنانچه هدف بهسازی تامین نشود. باید روش انتخاب شده مورد بازنگری قرارگیرد. در صورت تامین هدف بهسازی. مدارک فنی لازم از جمله نقشه‌ها و دستورالعمل های اجرایی تهیه می‌شوند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ ۶ دستورالعمل ارز بابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود ۴-۱- هدف بهسازی این دستورالعمل شامل هدف‌های بهسازی مبنا و محدود می‌باشد. استفاده از هدف بهسازی مینا برای اینگونه سازه ها توصیه گردد. ۱-۴-۱ بهسازی مبنا در بهسازی مبنا انتظار می‌رود که تحت زلزله سطح خطر ]. طبق بند ۰۶-۱ سطح عملکرد ساختمان ایمنی جانی باشد. ۲-۴-۱ بهسازی محدود در بهسازی محدود عملکرد پایین‌تری از بهسازی مبنا مد نظر می باشد. به گونه ای که تحت زلزله سطح خطر ]۰ طبق بند ۲-۳-۵-۱ سطح عملکرد ساختمان آستانه فروریزش باشد. ۵-۱- سطوح عملکرد ساختمان سطوح عملکرد ساختمان بر مبنای عملکرد اجزای سازه‌ای و غیرسازه‌ای و کل ساختمان طبق بندهای ۱-۵-۱ تا ۳-۵-۱ تعریف می‌شود. ۱-۵-۱- سطوح عملکرد اجزای سازه‌ای سطوح عملکرد اجزای سازه‌ای در این دستورالعمل شامل سطح عملکرد ایمنی جانی و سطح عملکرد آستانه فروریزش می باشد. روش بهسازی اجزا سازه و معیار پذیرش آنها برحسب هر یک از سطوح فوق باید طبق فصل های ۴ تا ۷ انجام شود. ۱-۱-۵-۱ سطح عملکرد ایمنی جانی سطح عملکرد ایمنی جانی به سطح عملکردی اطلاق می‌شود که در اثر وقوع زلزله امکان ایجاد خرابی در سازه وجود داشته باشد. اما میزان خرابی‌ها به اندازه ای نباشد که منجر به آسیب جانی گردد. ۲-۱-۵-۱- سطح عملکرد آستانه فروریزش سطح عملکرد آستانه‌ی فروریزش به سطح عملکردی اطلاق می‌شود که در اثر وقوع زلزله خرابی گسترده در سازه‌ایجاد شود. اما ۲-۵-۱- سطوح عملکرد اجزای غیر سازه‌ای سطح عملکرد اجزای غیرسازه‌ای ساختمان شامل دو سطح عملکرد به شرح زیر می‌باشد: -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ فصل اول- مقدمات بهسازی لرزه‌ای ۱ روش بهسازی اجزای غیرسازه‌ای بر حسب هر یک از سطوح فوق می تواند طبق "دستورالعمل مقاوم سازی اجزاء غیر سازه‌ای" ۱-۲-۵-۱ سطح عملکرد ایمنی جانی سطح عملکرد ایمنی جانی به سطح عملکردی اطلاق می‌شود که خرابی اجزای غیرسازه‌ای در اثر زلزله خطر جدی برای جان ساکنین به وجود نیاورد. ۲-۲-۵-۱- سطح عملکرد لحاظ نشده چنانچه برای عملکرد اجزای غیرسازه‌ای سطح عملکرد خاصی انتخاب نشده باشد سطح عملکرد اجزای غیرسازه‌ای لحاظ نشده ۳-۵-۱- سطوح عملکرد کل ساختمان سطح عملکرد کل ساختمان بر حسب سطح عملکرد اجزای سازه‌ای. مطابق بند ۱-۵-۱ و غیرسازه‌ای. مطابق بند ۲-۵-۱ تعریف می‌شود. سطوح اصلی عملکرد ساختمان که در بهسازی مبنا و محدود به‌کار می‌روند مطابق یکی از بندهای ۱-۱-۵-۱ تا ۲-۱-۵-۱ تعریف می‌شود. ۱-۳-۵-۱ سطح عملکرد ایمنی جانی ساختمانی دارای سطح عملکرد ایمنی جانی است که اجزای سازه‌ای و غیرسازه‌ای آن دارای سطح عملکرد ایمنی جانی باشند. ساختمانی دارای سطح عملکرد آستانه فروریزش است اگر اجزای سازه‌ای آن دارای سطح عملکرد آستانه فروریزش باشند. در این حالت محدودیتی برای سطح عملکرد اجزای غیرسازه‌ای وجود ندارد (سطح عملکرد لحاظ نشده). ۶-۱- سطح خطر و طیف طراحی سطح خطر آء خطری از زلزله است که ۱۰/ احتمال رویداد در ۵۰ سال را دارد و معادل دوره بازگشت ۴۷۵ ساله می باشد. این سطح خطر معادل زلزله طرح استاندارد ۲۸۰۰ می باشد. طیف طرح شتاب با توجه به نوع خاک بر اساس طیف آرایه شده در استاندارد ۲۸۰۹۰ تعیین می‌شود. در صورت نیاز به مولفه قائم زلزله از طیف طرح استاندارد ۲۸۰۰ استفاده گردد. در صورت وجود مطالعات ویژه برای محدوده ساختمان مورد نظر می توان از آن طیف طراحی با رعایت محدودیتهای استاندارد ۲۸۰۰ استفاده نمود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ ۸ دستورالعمل ارز بابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود ۷-۱- دسته‌بندی سازه‌ها جهت ارزیابی و بهسازی سازه بر اساس موارد مطرح شده در پیوست ۱ و بر مبنای ضریب آسیب پذیری ممکن است نیاز به بهسازی نداشته باشد. بهسازی موضعی مورد نیاز باشد یا به آرزیابی دقیق تری مورد نیاز باشد. در صورت نیاز به ارزیابی بیشتر لازم است پس از تحلیل سازه. مطابق فصول ۶ و ۷ معیارهای پذیرش در مورد سازه کنترل گردد. انسجام سقف‌ها و اتصال آنها به دیوارها و ستون‌ها تامین گردد. تمام دیوارهای باربر قائم برای بار خارج از صفحه تقویت شوند. استراتژی‌های متفاوتی که می توان برای بهسازی کلی سازه برای بار جانبی در نظر گرفت شامل موارد زیر است: - مقاوم سازی و تقویت دیوارهای آجری با روشهای استفاده از نوارهای کامپوزیت. استفاده از تسمه‌های فولادی و بتن پاشی - افزایش سطح دیوارها - افزودن قاب خمشی فولادی یا مهاربندی شده - افزودن قاب خمشی بتنی یا دیوار برشی الگوریتم‌های زیر جهت نشان دادن بهتر این روند آرایه شده است. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ فصل اول- مقدمات بهسازی لرزه‌ای ارزیابی و بهسازی ساختمان نیمه اسکلت کامل بودن سیستم باربر جانبی و مراجعه به پیوست ۱ مقدار دیوار نسبی طبق بند ۳-۱ انتخاب سیستم مقاوم سازی - استفاده از نوارهای کامنوزیت - استفاده از تسمه های فولادی - بنن باسی ۳ ۹ افزایش سطح دیوارها بهسازی موضعی ۷1 - افزودن قاب خمشی فولادی با مهاربندی سده - افزودن قاب خمشی بننی با تحلیل سازه (فلوچارت شماره ۲) تعیین روش تحلیل (ساده شده یا معمولی) انتخاب نوع تحلیل سازه (خطی با غیرخطی) طبق فصل ۶ با ۷ خیر بررسی مجدد سازه تا ساختمان قابل قبول است پذیرفته شدن تمام معیارها 4-۱ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳/۱ ۱۰ دستورالعمل ارز یابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود کی 3حما بله عدم انقطاع در ارتفاع و پلان, عدم اختلاف چ21[] بله طبقات مجاور بیش از ۳۵ شکل ۱-۱- تعیین نوع تحلیل سازه -------- صفحهٔ بعد -------- فصل دوم مبانی و ملزوملت -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ فصل دوم- مبانی و ملزومات ۳ ۱-۲- محدوده کاربرد این فصل اختصاص به بیان مبانی لازم جهت جمع‌آوری اطلاعات. روش‌های تحلیل و شیوه‌های طراحی در بهسازی لرزه‌ای ساختمانهای نیمه اسکلت دارد. در بند ۲-۲ روش‌های جمع‌آوری اطلاعات مورد نیاز از ساختمان موجود و در بندهای ۳-۲ تا ۴-۲ نحوه انتخاب روش تحلیل مدل سازه و تعریف انواع رفتار اجزا و براساس آن معیارهای پذیرش تشریح می‌شوند. ۲-۲ اطلاعات وضعیت موجود ساختمان اطلاعات پیکربندی سیستم سازه‌ای شامل نوع. جزئیات. اتصالات و نوع اعضای تشکیل دهنده ساختمان و اجزای غیرسازه‌ای که در هنگام وقوع زلزله در توزیع نیرو و تغییرمکان اعضای سارزه‌ای موثر هستند و همچنین اطلاعات مشخصات مصالح و ساختگاه و ساختمان‌های مجاور باید مطابق با ضوابط این بند جمع‌آوری شود. در جمع‌آوری اطلاعات. بازرسی از محل برای تایید مدارک و ۱-۲-۲ پیکربندی ساختمان اطلاعات مربوط به پیکربندی ساختمان موجود باید شامل نوع و خواص اعضا و نحوه قرارگیری و جزئیات اتصال اعضا و اجزای سیستم باربر ثقلی و سیستم مقاوم در برابر زلزله و اجزای غیرسازه‌ای که موثر در سختی و یا مقاومت اعضای سازه‌ای هستند. باشد. اعضای سازه‌ای که در سختی جانبی و یا توزیع نیرو در سازه موثرند و یا در اثر تغییرمکان جانبی سازه به آنها نیرو اعمال می‌شود به دو گروه اصلی و غیر اصلی تقسیم می‌شوند. اطلاعات لازم از اعضای اصلی و غیراصلی ساختمان موجود. باید با جزئیات کافی جهت مدل سازی و تحلیل سازه فراهم شود. ۱-۱-۲-۲ اعضای سازه‌ای اصلی اعضای اصلی اعضایی هستند که برای مقابله با بارهای جانبی ناشی از زلزله درنظر گرفته شده اند. ۲-۱-۲-۲ اعضای سازه‌ای غیر اصلی سایر اعضایی که برای تحمل بار جانبی در مقایسه با اعضای اصلی درنظر گرفته نشده‌اند به عنوان اعضای غیراصلی شناخته می‌شوند. این اعضا نیز معمولا تحت تاثیر بار جانبی قرار می گیرند. مقاومت و سختی این اعضای غیراصلی در مقابل بارهای ناشی از زلزله نباید در نظر گرفته شود. این اعضا و اتصالات آنها باید به‌گونه‌ای طرح شوند که بتوانند تغییرشکل‌های ناشی از زلزله در ترکیب با -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ ۳ دستورالعمل ارزبابی و بهسازی لرزه‌ای ساخنمان‌های نیمه اسکلت موجود ۲-۲-۲- مشخصات مصالح به همراه اطلاعات پیکربندی (بند ۱-۲-۲) اطلاعات لازم از مشخصات مصالح برای تخمین ظرفیت اعضا چه از نظر مقاومت و چه از ۷-۳-۶ این دستورالعمل استفاده نمود. ۳-۲-۲ مشخصات ساختگاه اطلاعات مربوط به شرایط سطحی و زیرسطحی ساختگاه (خاک زمین در سطح و عمق) هندسه و محل پی‌ها در حد امکان جهت تحلیل کامل سازه باید جمع‌آوری شود. این اطلاعات با توجه به مدارک و گزارش‌های موجود و بازدیدهای محلی به دست می آید. در بازدیدهای محلی باید احتمال مخاطرات ناشی از ناپایداری نظیر روانگرایی و لغزش بررسی شود. در این بازدید از محل ساختگاه. باید تفاوت مندرجات نقشه‌های ساختمان با آنجه اجرا شده مورد توجه قرارگیرد. در صورت وجود تفاوت. تغییرات محتمل در های کف و شالوده‌ها. که مبین ضعف عملکرد ساختمان ن در ار مان وقوع زلزله می تواند باشدء ضروری است ت. اگر اطلاعات خاک محل وجود نداشته باشد و بر اساس بازدید محلی و شواهد گردآوری شده محقق شود که زمین از نوع 1۷ نمی باشد. می‌توان ن نوع خاک را بر اساس استاندارد ۲۸۰۰ نوع 111 در نظر گرفت. ۴-۲-۲ ساختمان‌های مجاور در صورتی که احتمال تاثیر سازه های مجاور بر رفتار لرزه ای سازه مورد نظر وجود داشته باشد. باید اطلاعات مورد نیاز جهت ارزیابی اینگونه تأثیرات جمع آوری گردند. اطلاعات جمع آوری شده باید امکان مدلسازی اثرات متقابل را فراهم نماید. در صورتی که امکان تهیه چنین اطلاعاتی موجود نباشد. کارفرما باید از پیامدهای احتمالی ناشی از اثرات متقابل دو ساختمان مجاور مطلع گردد. ۱-۴-۲-۲ برخورد ساختمان‌های مجاور در صورتی که فاصله ساختمان های مجاور تا ساختمان مورد نظر کمتر از درز انقطاع تعیین شده توسط استاندارد ۲۸۰۰ ایران باشد و سقف ساختمان مجاور و ساختمان مورد نظر در یک تراز نباشد. لازم است اثر برخورد این ساختمان بر سازه موردنظر و خصوصا احتمال آسیب‌های موضعی اعضا در محل برخورد به سازه مجاور بررسی و چاره اندیشی شود. برای سطح عملکرد سازه ای ایمنی جانی یا پایین تر در صورتی که تراز دیافراگم های ساختمان مورد نظر با ساختمان مجاور یکی باشد و تفاوت ارتفاع دو ساختمان کمتر از ۵۰/ ارتفاع ساختمان کوتاهتر باشد. نیازی به رعایت ضوابط حداقل بعد درز انقطاع تعیین شده توسط استاندارد ۲۸۰۰ ساختما, ن‌هایی که از لحاظ فاصله بین ساختمان :ها شرایط این بند را برآورده نسازند را می‌توان از طریق بهسازی بهبود رفتار داد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ فصل دوم- مبانی و ملزومات ۵ ۲-۴-۲-۲ آسیب ناشی از ساختمان مجاور در صورتی که احتمال آسیب دیدن ساختمان موردنظر از ساختمان مجاور در اثر سقوط اجزای سست (مانند قطعات نماء قطعات جان پناه و...)» انفجارء آتش‌سوزی, نشت مواد شیمیایی یا سایر عوامل ناشی از زلزله وجود داشته باشد. باید اطلاعات مورد نیاز جمع‌آوری شود. قسمت‌هایی از ساختمان که در معرض آسیب ناشی از برخورد قطعات سست ساختمان مجاور هستند باید تقویت شوند و یا اینکه تمهید مناسب دیگری بکار گرفته شود. علاوه بر این باید بررسی شود که راههای دسترسی ساختمان در اثر ریختن قطعات از ساختمان مجاور مسدود نشوند. ۵-۲-۲- ضریب آگاهی درجه اعتبار نتایج حاصل از اطلاعات جمع‌آوری شده از ساختمان موجود. توسط ضریب آگاهی ۸ در روابط محاسبه ظرفیت هر یک از اجزای سازه اعمال می‌شود. ضریب آگاهی با توجه به بند ۷-۳-۶ تعیین می‌شود. ۳-۲- روش‌های تحلیل سازه به منظور برآورد نیروهای داخلی و تغییرشکل‌های اجزای سازه در اثر زلزله سطح خطر آء لازم است سازه به یکی از روش‌های زیر که در فصل ۲ به تفصیل تشریح شده است. تحلیل شود. ۱- روش استاتیکی خطی براساس بند ۱-۳-۲ ۲- روش استاتیکی غیرخطی براساس بند ۲-۳-۲ محدوده‌ی کاربرد روش‌های تحلیل استاتیکی خطی و تحلیل استاتیکی غیرخطی در ساختمانهای نیمه‌اسکلت در بندهای ۱-۳-۲ تشریح شده است و معیارهای پذیرش براساس نوع رفتار اجزای سازه و روش تحلیل مطابق بند ۴-۲ می‌باشد. ۱-۳-۲ محدوده کاربرد روش‌های خطی استفاده از روش استاتیکی خطی هنگامی مجاز است که یکی از سه شرط زیر برقرار باشد. ۱- ساختمان حداکثر ۲ طبقه از روی تراز پایه باشد. ۲- نسبت نیرو به ظرفیت (2:16(]) برای تلاش بحرانی در هر عضو اصلی کمتر از ۲ باشد. تلاش بحرانی برای هر عضو بر اساس بزرگترین نسبت 1۳16 نیروهای داخلی آن عضو شامل نیروی محوری, لنگر خمشی و نیروی برشی» بدون لحاظ اثرات اند رکنشی آنها تعیین می‌شود. برای تعیین ‎(21٩‏ ابتدا نیرو در اعضاء از جمع نیروی ناشی از بارهای ثقلی و بار ناشی از زلزله (رر62) مطابق بند * ظرفیت اعضاء براساس مقاومت نهایی اجزای آنها (:رع) مطابق فصل ۶ محاسبه می‌شود. سپس با استفاده از رابطه بع2) /«رل) <22/6/ نسبت نیرو به ظرفیت تعیین می گردد. اگر +1721 حتی در یکی از اعضای اصلی بیش از ۲ باشد باید هر سه شرط زیر برقرار باشد: ۱- انقطاع در سیستم باربر جانبی در ارتفاع وجود نداشته باشد. ۲- انقطاع در سیستم باربر جانبی در پلان وجود نداشته باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ ۱۶ دستورالعمل ارز بابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود ۳- متوسط نسبت نیروی برشی به ظرفیت برشی اعضاء هر طبقه بیش از ۲۵ درصد با متوسط نسبت نیروی برشی به ظرفیت برشی یک طبقه بالاتر یا پائین تر اختلاف نداشته باشد. متوسط نسبت نیروی برشی به ظرفیت برشی با استفاده از نسبت وزنی مطابق رابطه زیر محاسبه می‌شود. 7 تا (۱-۳) سا 5 م0( 5 [< ] در این رابطه :۷ نیروی برشی در عضو/ از طبقه مورد نظر و ,( */122) نسبت نیروی برشی به ظرفیت برشی عضو و ,تعداد کل در صورتی که نتوان از روش‌های خطی استفاده نمود باید از روش‌های غیرخطی برای تحلیل سازه استفاده شود. در این دستورالعمل استفاده از روش استاتیکی غیرخطی دینامیکی ضروری نمی‌باشد. در این روش ها نیروهای داخلی اعضاء با در نظر رفتار اجزای سازه با توجه به نوع تلاش داخلی آنها و منحنی نیرو - تغییر شکل حاصله به صورت کنترل شونده توسط تغییر شکل و یا کنترل شونده توسط نیرو تعیین می‌شود. برای توضیحات بیشتر به نشریه ۳۶۰ مراجعه گردد. ۱-۴-۲- مقاومت مصالح مقاومت پیش فرض: مقاومت پیش فرض را می توان بر اساس بند ۷-۳-۶ اختیار کرد. کرانه پایین مقاومت مصالح: کرانه پائین مقاومت برابر متوسط منهای یک انحراف معیار مقادیر مقاومت حاصل از آزمایش می‌باشد. در صورت عدم انجام آزمایش از مقاومت پیش فرض می توان به عنوان مقاومت کرانه پایین استفاده نمود. مقاومت می توان از صرب مقادیر کرانه پایین مقاومت مصالح در ضرایب تبدیل بیان شده در بند ۷-۲-۶ استفاده نمود. ۲-۴-۲- ظرفیت اجزا سازه در این بند کلیات محاسبه ظرفیت اجرای سازه ارائه شده است که به دو دسته ظرفیت مورد انتظار و کرانه پائین تقسیم می‌گردد: ظرفیت مورد انتظار جزء سازه (م) که با استفاده از مقاومت مورد انتظار مصالح محاسبه می گردد. کرانه پائین ظرفیت جزء سازه (,م) که با استفاده از کرانه پائین مقاومت مصالح محاسبه می گردد. جزئیات محاسبه ظرفیت اجزای سازه در فصل ۵ تا ۷ آمده است. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ فصل دوم- مبانی و ملزومات ۷ ۱-۲-۴-۲ ظرفیت اجزا در روش خطی هنگامی که روش استاتیکی خطی استفاده می‌شود ظرفیت اجزای کنترل شونده توسط تعغییر شکل باید از حاصلضرب ظرفیت مورد انتظار در ضریب 17 («ضریب اصلاح بر مبنای رفتار غیرخطی). محاسبه شود 9 ظرفیت اجزای کنترل شونده توسط نیرو باید برابر کرانه پائین ظرفیت در نظر گرفته شود. جدول (۱-۲) اطلاعات لازم برای محاسبه ظرفیت اجزای سازه هنگامی که از تحلیل خطی ۳-۲-۴-۲ ظرفیت اجزا در روش‌های غیرخطی غیرخطی مجاز تعیین شود و ظرفیت اجزای کنترل شونده توسط نیرو باید برابر کرانه پائین ظرفیت در نظر گرفته شود. جدول جدول (۲-۲) اطلاعات لازم برای محاسبه ظرفیت اجزای سازه را هنگامی که از تحلیل غیرخطی استفاده شود نشان می‌دهد. در جداول (۱-۲) و (۲-۲)» ضریب آگاهی1 تعیین می‌شود. جدول ۱-۲- اطلاعات لازم برای محاسبه ظرفیت اجزای سازه در تحلیل خطی جدول ۲-۲- اطلاعات لازم برای محاسبه ظرفیت اجزای سازه در تحلیل غیرخطی دس و سک تا که سک سس مک اد وک سکع ۵-۲- معیارهای پذیرش پس از تحلیل سازه و برآورد نیروهای داخلی اعضاء و تغییر شکل های ناشی از بارهای تقلی و بارهای جانبی زلزله. عملکرد اجزای سازه با توجه به معیارهای پذیرش مورد بررسی قرار می‌گیرد. این معیارها برحسب روش تحلیل مطابق بند ۳-۳ نوع اعضای سازه -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ ۸ دستورالعمل ارز یابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود ۶-۲- ضوابط کلی طراحی ۱-۶-۲ اثرات پیچش اثرات پیچش ناشی از عدم انطباق واقعی و اتفاقی مراکز جرم و صلبیت در طبقات ساختمان باید در مدلسازی تحلیلی ساختمان مطابق بند ۳-۳-۶-۲ در نظر گرفته شود. ۲-۶-۲ پیوستگی تمام اعضای ساختمان باید یکپارچه عمل نموده تا مسیر مناسبی را برای انتقال نیروهای ناشی از زلزله از یک جزء به سایر اجزا فراهم نماید. در ساختمان های متشکل از چند قسمت یا بال, باید هر قسمت به کل ساختمان توسط اجزایی با مقاومت کافی برای مقابله با نیروی افقی در هر جهت بسته شده باشد؛ مگر اینکه قسمت های مختلف ساختمان مستقل و دارای سیستم باربر جانبی مربوط به خود بوده و با درز انقطاع از هم جدا شده باشند. مقدار نیروی افقی برای طراحی اتصال بین دو قسمت ساختمان از رابطه ۲-۲ (۲-۲) ۷7 0.1335 > و۲ که در آن : 7 : نیروی افقی است که در طراحی اتصالات بین دو قسمت ساختمان باید در نظر گرفته شود. این نیرو باید در تمام جهات افقی ,5 مقدار شتاب طیفی در زمان تناوب های کوتاه برای سطح زلزله انتخابی و میرایی ۵/ می باشد. وزن قسمت کوچکتر ساختمان می باشد. تلاشهای ایجاد شده در اعضا بعنوان کنترل شونده توسط نیرو لحاظ می گردند. ۳-۶-۲ دیافراگم دیافراگم. سیستمی افقی یا نزدیک به افقی است که نیروهای اینرسی ناشی از زلزله را به اعضای قایم یا سیستم های باربر جانبی از طریق عملکرد توام اجزای دیافراگم شامل تیرهای لبه. جمع کننده یا کلاف‌ها منتقل می نماید. ۱-۳-۶-۲ دسته بندی دیافراگم دیافراگم‌ها به صورت صلب. نیمه صلب و یا نرم دسته بندی می‌شوند. چنانچه حداکثر تغییرشکل افقی دیافراگم بزرگتر از دو برابر متوسط تغییرمکان جانبی نسبی طبقه زیر آن باشد. آن دیافراگم نرم محسوب می‌شود. در دیافراگم هایی که بر روی دیوارهای زیرزمین تکیه نموده‌اند. متوسط تغییرمکان جانبی نسبی طبقه بالایی مدنظر قرار می‌گیرد. در دیافراگم صلب این نسبت باید کمتر -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ فصل دوم- مبانی و ملزومات ۹ از نیم باشد. دیافراگمی که نه صلب و نه نرم باشد. دیافراگم نیمه صلب نامیده می‌شود. منظور از تغییرمکان نسبی طبقه. تغییرمکان جانبی سیستم‌های قائم باربر جانبی آن طبقه نسبت به طبقه زیرین می باشد. برای دسته بندی دیافراگم هاء محاسبه تغییرشکل ها باید برمبنای بار معادل استاتیکی مطابق رابطه (۵-۳) انجام شود. به علاوه. تغییرشکل دیافراگم باید برمبنای توزیع نیروی افقی متناسب با توزیع جرم در طبقه و هم چنین نیروهای افقی ناشی از جابه‌جا شدن سیستم قائم باربر جانبی از طبقه‌ای به طبقه دیگر. محاسبه شوند. عموما سقف‌های تیرچه بلوک با دهانه کمتر از ۶ متر جزو دیافراگمهای صلب می باشند. سقفهای طاق ضربی نیز تنها در صورت داشتن بتن رویه و اجرای میلگردهای ضربدری صلب می باشد. ۲-۳-۶-۲ تیرهای لبه دیافراگم در لبه های خارجی و داخلی (لبه بازشوها) دیافراگم می توان از تیرهای لبه استفاده نمود. دیوار و یا تیر قاب یکپارچه با دیافراگم نیز می تواند به عنوان تیر لبه عمل نماید. در گوشه های تورفته و در گوشه های بازشوهای دیافراگم تیرهای لبه باید از گوشه به داخل دیافراگم آنقدر ادامه پیدا کند تا نیروها به طور مطمئن در سطح دیافراگم توزیع شود. تیرهای لبه باید برای نیروی کششی ناشی از خمش کلی دیافراگم. حاصل از نیروهای اینرسی وارده با رفتار کنترل شونده توسط نیرو طراحی شوند. مسیر انتقال نیرو از سقف به دیوار باید کنترل گردد. ۳-۳-۶-۲ ملاحظات خاص مدلسازی در دیافراگم‌های صلب. بار جانبی باید با توجه به سختی اعضا توزیع شود و برای دیافراگم‌های انعطاف پذیرء توزیع بار جانبی باید با توجه به مساحت بارگیر هر دیوار در برابر بار جانبی توزیع گردد. در تمام انواع دیافراگم. موارد زیر باید مدنظر باشد: ۲- در توزیع بار جانبی باید اثر خروج از مرکزیت و اثر توزیع غیریکنواخت جرم نیز در نظر گرفته شود. اثر خروج از مرکزیت باعث ایجاد تلاش‌های برشی در دیوار می‌گردد. در سازه های با دیافراگم انعطاف پذیر در تمامی طبقات. در تحلیل های غیرخطی می‌توان دیوارهای موجود در سیستم قائم باربر جانبی سازه را به صورت مجزا و با تخصیص جرم متناسب با سطح باربر دیوارها تحلیل نمود. سختی دیوار آجری, سختی قاب فولادی, قاب ساده بادبندی‌شده فولادی, وقاب بتنی به ترتیب طبق روابط مقاومت مصالح تعیین می‌شود. ۴-۶-۲ اجزای غیرسازه‌ای اجزای غیرسازه‌ای شامل اجزای معماری, مکانیکی و برقی باید به ساختمان مطابق ضوابط دستورالعمل مقاوم سازی اجزاء غیر سازه‌ای و "دستورالعمل بهسازی لرزه ای ساختمانهای موجود" مهار شوند. ۵-۶-۲- اثر موْلفه قائم زلزله اثر موْلفه قائم زلزله بر پاسخ ساختمان باید برای موارد زیر در نظر گرفته شود: ۱- اعضاء و قطعات طره‌ای ساختمان؛ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ ۳ دستورالعمل ارز یابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود ۲- اعضاء و قطعاتی از ساختمان که تحت بارهای ثقلی. مطابق بند* از *۸۰/ ظرفیت اسمی آنها استفاده شده باشد. دیوارها باید به تمام دیافراگم ها وقتی که به عنوان تکیه گاه دیوار عمل می کنند یا دیافراگم هایی که بار قائم آنها توسط دیوار تحمل می‌شوند. به خوبی مهار شوند. حداکثر فاصله مهارها ۲/۵ متر می باشد. مگر این که نشان داده شود که دیوار ظرفیت کافی را داراست. اتصال دیوار به دیافراگم باید برای نیروی داده شده در رابطه (۳-۲) کنترل شود: (۳-۲) /أ, 5 ر 0 > و۲ که در آن: ,7 : نیروی طراحی برای مهار دیوارها ضریبی که از جدول (۳-۲) برای سطح عملکرد مورد نظر انتخاب می‌شود؛ مقدار شتاب طیفی در زمان تناوب های کوتاه برای سطح زلزله انتخابی و میرایی ۵/ می باشد؛ ۳ سهم هر مهار از وزن دیوار. مقدار ,7 در واحد طول دیوار نباید کمتر از حداقل دو مقدار ۶۰۰ یا وگ ۶۰۰ کیلوگرم بر متر باشد. جدول ۳-۲- ضریب ,0 برای این منظور می توان دیافراگم را با کلاف‌بندی به یک سری دیافراگم های کوچکتر تقسیم بندی نمود. به نحوی که هر قسمت عرض سه یا کم تر باشند. در صورتی که پانل های دیوار توسط پشت بند یا اعضایی مشابه در جهت عمود بر صفحه سخت شده جرء اعضای کنترل شونده توسط نیرو محسوب می‌شوند. ۷-۶-۲ مقاومت خارج از صفحه دبوار دیوارها باید در فاصله بین تکیه گاههای خود برای نیروی خارج از صفحه داده شده در رابطه (۴-۲-۲ کنترل شوند: -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ فصل دوم- مبانی و ملزومات ۳ که در آن: ۳ : نیروی خارج از صفجه در واحد سطح دیوار جهت کنترل قسمتی از دیوار که بین دو تکیه گاه قرار دارد. ضریبی که برای سطح عملکرد مورد نظر انتخاب می‌شود. برای سطح عملکرد ایمنی جانی مقدار آن برابر ۰/۴ و برای آستانه فروریزش برابر ۰/۳ در نظر گرفته شود. و مقدار شتاب طیفی در زمان تناوب های کوتاه برای سطح زلزله انتخابی و میرایی ۵/ می باشد؛ ۷ وزن واحد سطح دیوار. در غیاب وجود اطلاعات برای استفاده از رابطه (۴-۲) می توان از بند ۲-۲-۳-۶ استفاده نمود. -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- ِ فصل وش‌های سوم تحلیل -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳/۱ فصل سوم- روش‌های تحلیل ۵ ۱-۳- مقدمه در این فصل ملاحظات عمومی تحلیل سازه ها به منظور طرح برای بهسازی ارائه شده است. در بند ۲-۲ ضوابط کلی تحلیلی برای این دستورالعمل تشریح گردیده است. معیارهای پذیرش اجزای سازه برحسب نوع روش تحلیل در بند ۳-۲ بیان شده است. تحلیل سازه باید مطابق ضوابط این بند و بند ۶-۲ انجام شود. ۱-۲-۳ پیکربندی ساختمان از نظر پیکربندی, ساختمان به دو دسته ساختمان منظم و نامنظم تقسیم می‌شود. ساختمان منظم. باید شرایط استاندارد ۲۸۹۰ را دار! باشد. ۲-۲-۳ پیچش چنانچه دیافراگم کف مطابق بند ۶-۳-۲ از نوع نیمه صلب و یا صلب محسوب شود. مقدار لنگر پیچشی در هر طبقه برابر با مجموع مقادیر پیچش واقعی و پیچش اتفاقی در نظر گرفته می‌شود اما درساختمانهای با دیافراگم نرم محاسبه پیچش لازم نیست. ۱-۲-۲-۳ پیچش واقعی مقدار پیچش واقعی در هر طبقه ساختمان برابر با مجموع حاصلضرب نیروهای جانبی طبقات فوقانی در فاصله افقی مرکز جرم آن طبقات در جهت عمود بر راستای بارء نسبت به مرکز صلبیت طبقه مورد بررسی است. ۲-۲-۲-۳ پیچش اتفاقی این پیچش ناشی از خروج از مرکزیت اتفاقی جرم بوده و با در نظر گرفتن خروج از مرکزیتی برابر با ۵/ بعد ساختمان در جهت عمود بر راستای بار جانبی محاسبه می‌شود. ۳-۲-۲-۳ ملاحظات خاص پیچش ۱- هر گاه اثر لنگر پیچشی اتفاقی کوچکتر از ۲۵ درصد اثر لنگر پیچشی واقعی باشد می‌توان از اثر پیچش اتفاقی صرف نظر نمود. ۲ آثار لنگر پیچشی واقعی و اتفاقی نباید در جهت کاستن از نیروها و با تغییر مکانهای طبقات بکار گرفته شود. ۳-۲-۳ ترکیب بارگذاری تقلی و جانبی در ترکیب بارگذاری نقلی و جانبی. حد بالا و پائین اثرات بار نقلی. ۰ باید از روابط زیر محاسبه شود: (۱-۳) ی 6 (۲-۳) 0 0۰9 > ی 0 -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳/۱ ۲۶ دستورالعمل ارز بابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود که در آن م2 بار مرده و ,2 بار زنده موْئْر براساس مبحث ششم مقررات ملی ساختمان می باشد. تلاشهای طراحی در اعضا تحت در اثر بارهای ثقلی و لرزه ای به شرح زیر محاسبه می‌شود: می‌شوند: (۳-۳) ی 6 که در آن ,0 تلاش های ناشی از نیروی زلزله که بر اساس بندهای ۳-۳ یا ۴-۳ محاسبه می‌شوند و ررر؟ ترکیب تلاشهای ناشی از بارهای نقلی و زلزله می باشد. لب در رابطه ۰۴-۳ / ضریب کاهش بار است و برابر کوچکترین مقدار 722/۲ اعضایی که بار را به عضو مورد نظر منتقل می کنند اختیار می‌شود. به عنوان یک روش تقریبی را برای سطوح عملکرد ایمنی جانی و عدم فروریزش, ۲ و ۳ در نظر گرفت. برای استفاده از روش تحلیل استاتیکی خطی باید به محدودیت های آشاره شده در بند ۲-۲ توجه شود. قرضیات اساسی در این روش عبارتند از : ۱- رفتار مصالح خطی است. ۲- بارهای ناشی از استاتیکی است. ۳ کل نیروی وارد بر سازه برابر ضریبی از وزن ساختمان است. در این روش» نیروی جانبی ناشی از زلزله به گونه ای انتخاب می‌شود که برش پایه حاصل از آن برابر نیروی برش مطابق رابطه ۶-۳ شود. مقدار برش پایه در این روش چنان انتخاب شده است که حداکثر تغییر شکل سازه با آنچه که در زلزله سطح خطر مورد نظر محاسبه شده از این طریق بیش از مقادیر حد جاری شدن مصالح خواهند شد. به همین جهت هنگام بررسی معیارهای پذیرش در بند ۱-۴-۲ نتایج حاصل از تحلیل خطی برای سازه هایی که هنگام زلزله رفتار غیرخطی دارند. اصلاح می گردد. ۱-۳-۳ تعیین زمان تناوب اصلی نوسان سازه زمان تناوب اصلی نوسان سازه باید به یکی از دو روش زیر برآورد شود: الف: استفاد از روش‌های تحلیلی که مبتّنی بر مشخصات دینامیکی سازه می باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ فصل سوم- روش‌های تحلیل ۳۷ 7 - 0.05 7 )۵-۳( ۲-۳-۳- برآورد نیروها و تغییر شکل ها در روش تحلیل استاتیکی خطی,. نیروهای جانبی ناشی از زلزله 17 به صورت ضریبی از وزن کل ساختمان 1 محاسبه می‌شود: (۶-۳) ی ۳ که در آن 1 وزن کل ساختمان. شامل وزن مرده ساختمان و درصدی از سربار زنده مطابق بند ۲-۲ استاندارد ۲۸۰۰ می باشد. 9 : شتاب طیفی به ازای زمان تناوب اصلی 7 است که براساس بند ۶-۱ این دستورالعمل تعیین می گردد (]5,<۸ که ۸ و با مطابق استاندارد ۲۸۰۰ بدست می‌آیند.) (۲: ضریب تصحیح برای اعمال تغییر مکان های غیرارتجاعی سیستم است که به روش زیر محاسبه می‌شود: 7-1 سب[ ع 0ج 02 7 0۱.044 7-1 ۳ +71 ,۱6 0.257 [ > 0ج 7 | که در آن 4 ضریب نوع خاک: ۰ برای خاک نوع مطابق استاندارد ۰ ۲۸۰ ۹۰ برای خاک نوع مطابق استاندارد ۳۸۰ ۰ برای خاک نوع ][[] و ۷] مطابق استاندارد ۳۸۰ و اثرات کاهش سختی و مقاومت اعضای سازه‌ای را بر تغییر مکان به دلیل رفتار خرابی لحاظ می کند و مقدار آن برابر است با: الا +1- ج 70.7 800۱ 7 )۹٩-۳( [ > ی ج 0.757 -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳/۱ ۳۸ دستورالعمل ار ز یابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود ۳-۳-۳- توزیع نیروهای جانبی در ارتفاع توزیع نیروی جانبی در ارتفاع ساختمان بر حسب نیروی برشی پایه. ارتفاع و وزن طبقات عبار تست از: (۱۰-۳) را سای که در آن پ نیروی جانبی وارد بر طبقه ۷:۰ وزن طبقه 1,.1/ ارتفاع طبقه 7 از تراز پایه است. ۳-۳-۳ نوزیع نیروی جانبی در پلان نیروی جانبی هر طبقه که با استفاده از رابطه ۹-۳ برآورد می‌گردد باید بر حسب توزیع وزن در آن طبقه و با در نظر گرفتن اثر در این روش بار جانبی ناشی از زلزله با روش استاتیکی و به تدریج به صورت فزاینده به سازه اعمال می‌شود تا انجا که تغییر مکان دریک نقطه خاص (نقطه کنترل) تحت اثر بار جانبی, به مقدار مشخصی (تغییر مکان هدف مطابق رابطه ۱۱-۳ برسد و یا سازه فروریزد. تغییر شکل ها و نیروهای داخلی حاصل از تحلیل استاتیکی غیرخطی باید با معیارهای پذیرش مطابق بند ۲-۵-۳ مورد بررسی قرار گیرد. ۱-۴-۳ ملاحظات خاص مدل سازی 9 تحلیل ۱-۱-۴-۳ کلیات ۲-۱-۴-۳ نقطه کنترل در تحلیل استاتیکی غیرخطی, مرکز جرم بام به عنوان نقطه کنترل تغییرمکان سازه انتخاب می‌شود (خرپشته در نظر گرفته ۳-۱-۴-۳- توزیع بار جانبی توزیع بار جانبی بر مدل سازه باید تا حد امکان شبیه به آنچه که هنگام زلزله رخ خواهد داد. باشد و حالتهای بحرانی تغییر شکل و نیروهای داخلی را در اعضاء ایجاد نماید. توزیع بار جانبی در ارتفاع باید بر اساس شکل اولین مد اصلی سازه در جهت زلزله مفروض صورت می‌ گیرد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ فصل سوم- روش‌های تحلیل ۳۹ ۴-۱-۴-۳ مدل رفتار خطی سازی شده نیرو- تغییر مکان سازه رفتار غیرخطی سازه که ارتباط بین برش پایه و تغییر مکان نقطه کنترل را مطابق شکل ۱-۳ مشخص می نماید به منظور محاسبه اولین خط از نمودار چند خطی از مبدا شروع شده و شیب آن برابر سختی موثر جانبی, م/ می باشد. برای تعیین سختی موثر جانبی, ,/ باید به گونه ای تعیین شود که نمودار چند خطی شده منحنی واقعی را در ۶۰ ./ مقاومت تسلیم موثر سازه قطع نماید. مقدار مقاومت تسلیم موثرء :۰ نباید در هیچ حالتی بیش از حداکثر نیروی برش پایه نمودار واقعی در نظر گرفته شود. خط دوم نمودار چند خطی, بیانگر شیب پس از تسلیم مثبت. (,0,۴) ۰ می باشد. مختصات انتهای این خط (1۷0,00) است و ابتدای خط . محل تقاطع دو خط اول و دوم است به گونه ای که سطح زیر نمودار منحنی واقعی و منحنی دو خطی با هم برابر باشد. نقطه (,۷۵,1) روی منحنی واقعی قرار دارد و بر اساس حداقل جابجایی ایجاد شده در نقاط زیر تعیین می‌شود: ۱ مختصات حداکثر برش منحنی واقعی خط سوم بیانگر شیب تسلیم منفی ۰ (م:0) ۰ است. مختصات ابتدای این خط (1۸. 10) است و شیب آن چنان تعیین می‌شود که ۵-۱-۴۳-۳- محاسبه زمان تناوب اصلی موْثر زمان تناوب اصلی مور .7 در امتداد مورد بررسی براساس مدل رفتار چند خطی برابر است با : ۱/۸ (۱۱-۳) سا و سا 1 که در آن :7 زمان تناوب اصلی ساختمان با فرض رفتار خطی است و :ز/ سختی ارتجاعی مطابق شکل ۱-۳ می باشد. ۲-۴۳۳- برآورد نیروها ۳ تغییر شکل ها تغییر مکان هدف برحسب نوع دیافراگم مطابق بندهای ۱-۲-۱-۳۴-۳ تا ۲-۲-۱-۳-۳۲ تعیین می‌گردد. دیافراگم طبقات باید برای نیرویی برابر یکی از دو مقدار بند ۷-۶-۲ طراحی شود. برس بایه ۱61 ۳ ۰ 0 ۷ کت ی ۷ وله ۱ ۱ 4 ۸ شک ۱-۳- منحنی ساده شده نیرو- تغییر مکان -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ ۳ دستورالعمل ارز یابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود ۱-۲-۴-۳ ساختمان با دبافراگم صلب تغییر مکان هدف برای سازه با دیافراگم های صلب باید با در نظر گرفتن رفتار غیرخطی سازه برآورد گردد. به عنوان یک روش تقریبی می توان مقدار تغییر مکان هدف را از رابطه ۱۱-۳ محاسبه نمود. ۱۲-۳ َ 0۲۳۳ و ی ,کیع ۵-۳۴ 4۲ م2 که در آن ,7 زمان تناوب اصلی مور ساختمان مطابق رابطه ۱۰-۳ برای امتداد مورد نظر است. ضریب اصلاح برای ارتباط تغییر مکان طیفی سیستم یک درجه آزادی به تغییر مکان بام سیستم چند درجه آزادی است که از جدول ۱-۲ تعیین می‌شود. جدول ۱-۳- مقدار ضریب 5 0ج |1< ,7 (۱۳-۳) [- 7/۲ +[ < 0ج 51.0 ,57 0.2 7 درهر صورت مقدار ,ل)نباید کوچکتر از ۱ و بزرگتر از مقدار آن براساس بند ۲-۱-۳-۳ اختیار شود. برای زمان تناوب کمتر از ۰/۲۰ می توان از رابطه فوق با فرض (0.2)0) > ,7 استفاده کرد. در این رابطه ۲/ نسبت مقاومت است که از رابطه ۱۳-۳ محاسبه می‌شود. (۱۴-۳) مر در این رابطه ,5 شتاب طیفی به ازای زمان تناوب اصلی موْثر 7 است. ضریب رح اثرات کاهش سختی و مقاومت اعضای سازه‌ای بر تغییر مکان ها به دلیل رفتار غیرارتجاعی آنها منظور می کند و مقدار آن با استفاده از رابطه ۱۴-۲ تعیین می گردد. (۱۵-۳) ا- ۴ لأبا- 0 7 600 ۹ برای مقادیر 7 بزرگتر از ۰/۷۰ مقدار رلحبرابر ۱/۰ فرض می‌شود. ۲-۲-۴-۳ ساختمان با دیافراگم نیمه صلب -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ قصل سوم- روش‌های تحلیل ها حداکثر تغییر مکان هر نقطه ای از بام به تغییر مکان مرکز جرم بام ضرب شود. تغییر مکان هدف که به این ترتیب محاسبه می‌شود باید برای تمام قابهای سازه درنظر گرفته شده و به هر حال نباید از مقدار بدست آمده از رابطه ۱۱-۳ کوچکتر باشد. ۳-۲-۴-۳ ساختمان با دبافراگم انعطاف پذ بر برای سازه هایی که دارای دیافراگم انعطاف پذیر می باشند مقدار تغییر مکان هدف را می توان مشابه تغییر مکان هدف ساختمان ها با دیافراگم نیمه صلب بند ۲-۲-۱-۴-۳ محاسبه نمود و یا می توان تغییر مکان هدف را برای هر یک از قاب ها به طور جداگانه ۵-۳- معیارهای پذ برش معیارهای مختلف پذیرش اعضای سازه بر حسب روش تحلیل سازه و نوع رفتار هر عضو آن به صورت زیر دسته بندی می‌شود. ۱-۵-۳ معیارهای پذبرش برای روش‌های خطی معیارهای پذیرش روش ساده بهسازی در فصل ۷ آرایه شده است و نیازی به کنترل بندهای ۱-۱-۵-۳ و ۲-۱-۵-۲ برای آن ۱-۱-۵-۳- کنترل شونده توسط تغییرشکا تلاشها در اعضای اصلی و غیراصلی که کنترل شونده توسط تغییر شکل هستند باید رابطه ۱۵-۳ را ارضاء نمایند: (۱۶-۳) 22 2 بر ۱1۸۹ در رابطه فوق 7۱۱ ضریب اصلاح بر مبنای رفتار غیرخطی عضو می باشد که به تفصیل در فصل ۶ تشریح شده است و ۲ ضریب آگاهی و برم/) ظرفیت مورد انتظار عضو با در نظر گرفتن کلیه تلاش هایی که همزمان بر عضو وارد می‌شوند. جزئیات محاسبه آن در فصل ۶ آمده است. ۲-۱-۵-۳ -کنترل شونده توسط نیرو تلاشها در اعضای اصلی و غیراصلی که کنترل شونده توسط نیرو هستند. باید رابطه ۱۶-۳ را ارضا نمایند. (۱۷-۳) ۸۵2 که در آن رم( کرانه پائین مقاومت عضو در نظر گرفتن کلیه تلاش هایی که همزمان هر عضو وارد می‌شوند. جزئیات محاسبه آن در فصل ۶ ارائه شده است. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱ ۱۳ ۳۲ دستورالعمل ار ز یابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود ۲-۵-۳- روش غیرخطی ۱-۲-۵-۳ برآورد نیروها و تغییر شکل های طراحی ۲-۲-۵-۳ معیارهای پذیرش برای روش غیرخطی ۱-۲-۲-۵-۳- کنترل شونده توسط تغییرشکل در اعضای اصلی و غیراصلی که کنترل شونده توسط تغییر شکل هستند نباید تغییر شکل های حاصل از تحلیل غیرخطی بیش از ظرفیت آنها باشد. برای این منظور ظرفیت تغییر شکل اعضا باید با در نظر گرفتن کلیه تلاش هایی که همزمان بر عضو وارد می‌شود. براساس فصل ۶ برآورد شود. در این حالت برش پایه نظیر تغییر مکان هدف (,)نباید کمتر از *۸ درصد برش تسلیم موْثر سازه (,1۷) مطابق تعریف بند۲-۴-۳ باشد. تلاشهای اعضای اصلی و غیراصلی بر حسب سطح عملکرد مورد نظر برای ساختمان, باید توسط معیار پذیرش اعضای غیراصلی پذیرفته شوند. به عبارت دیگر معیار پذیرش برای اعضای اصلی و غیر اصلی یکسان است . اما در صورتی که از روش ساده شده تحلیل استاتیکی غیرخطی استفاده شده باشد به دلیل ساده سازی در تحلیل, معیار پذیرش برای اعضای اصلی سازه محدودتر می باشد به همین جهت تلاشهای این اعضا برحسب سطح عملکرد مورد نظر برای ساختمان, باید توسط معیار پذیرش اعضای اصلی پذیرفته شوند. و برای اعضای غیراصلی برحسب سطح عملکرد موردنظر برای ۲-۲-۲-۵-۳- کنتر ل شونده توسط نیرو در اعضای اصلی و غیراصلی کنترل شونده توسط نیرو باید نیروهای طراحی کوچکتر از کرانه پائین مقاومت اعضا با در نظر گرفتن -------- صفحهٔ بعد -------- ز فصل چهارم های مقاوم‌سازی -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ فصل چهارم- راهبردهای مقاوم‌سازی ۳۵ ۱-۴ کلیات در این فصل روشهای مقاوم‌سازی پیشنهادی ساختمان نیمه اسکلت آرائه می‌شود. این نوع ساختمانها اغلب شامل دیوارهای بنایی غیر مسلح می‌باشند که معمولا در محیط ساختمان قرار می‌گیرند. سقف عموما از نوع طاق ضربی است که یک انتهای سقف بر روی دیوارهای باریر محیطی و انتهای دیگر بر روی نشیمنگاه تیر داخلی قرار می‌گیرد. در این ساختمانها عموماً قابهای ساده بتنی و یا فولادی برای تحمل بخشی از بار نقلی وجود دارند. این نوع از ساختمان به طور وسیعی در ساختمانهای یک یا دو طبقه در ایران مورد استفاده قرار گرفته است که در زلزله های مختلف رفتار ضعیفی از خود نشان داده است. رایج‌ترین نوع خرابی این نوع از سازه‌ها شکست خارج از صفحه دیوارهای محیطی به علت جدایی تدریجی سقف و دیوارها و در نتیجه کاهش مهار جانبی دیوار می‌باشد. شکل ۱-۴ نمونه‌ای از این نوع ساختمان ها را نشان می‌دهد. نکته قابل توجه این است که ساختمان های نیمه اسکلت از نظر ساختار سازه‌ای و مشخصات. گوناگونی وسیعی دارند و این موضوع تاثیر قابل ملاحظه‌ای بر رفتار لرزه‌ای آنها دارد. در ساختمانهای مسکونی, اداری و یا تجاری چند طبقه با ابعاد تقریبا مستطیلی, معمولا ارتفاع طبقات کم بوده و دارای دیوارهای جداگر داخلی زیادی می‌باشند. که می‌توانند به عنوان دیوار میانی عمل کنند. دیوارهای محیطی که در مرز ساختمانهای مجاور قرار گرفته اند. عموما دارای صلبیت بالاتری می باشند. ۳-۴- مصالح بنایی دیوارها مصالح بنایی غیرمسلح یکی از قدیمی‌ترین و متنوع‌ترین مصالح ساختمانی است. مهمترین متغیرهای آن نوع واحدهای -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ ۳۶ دستورالعمل ارز بابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود چیدمان واحدهای بنایی انواع مختلفی از روشهای رایج مورد استفاده در دیوارهای آجری را شامل می‌شود. تفاوت‌های اصلی بر اساس مقدار آجرهای کله. پر بودن یا نبودن فاصله بین رج های جر با ملات و نحوه اتصال نما به دیوار می باشد. است. ملات های قدیمی به طور معمول از مخلوط ماسه/آهک ساخته شده‌اند که ضعیف‌تر از واحدهای بنایی می‌باشد. ملات‌های جدیدتر از نوع سیمانی بوده و قوی‌تر هستند. ۳-۴- نواقص معمول لرزه ای و تکنیک های کاربردی مقاوم سازی در زمان وقوع زلزله. تنشهای کششی, برشی و فشاری مصالح بنایی ممکن است از مقاومت اعضا فراتر رفته و ترک خوردگی و خرد ساختمانهای آجری نیمه اسکلت. پارامتر تعیین کننده ای در نحوه عملکرد آنها در هنگام زلزله می باشد. زلزله های گذشته نشان داده است که کلاف یا المانزهای ساده ای که دیوارها را به سقف یا به دیوارهای دیگر متصل می کنند. تاثیر زیادی در بهبود عملکرد سازه به سبب ایجاد یکپارچگی دارند. اغلب اینگونه ساختمانها فاقد انی عناصر انسجام دهنده می باشند. معمولا در این سازه هاء رفتار سازه شدیدا وابسته به وضعیت لرزه ای آنها از نظر وجود سیستم مقاوم لرزه ای می‌باشد. سیستم مقاوم جانبی در اینگونه ساختمانها می‌تواند شامل دیوارهای محصور در کلاف. بادبند و یا دیوارهای بتن مسلح باشد. همچنین اتصال سقف به دیوار و یکپارچگی آنها برای رفتار مناسب لرزه ای ضروری است. به طور کلی آسیب این ساختمانها را می توان به دسته های زیر تقسیم نمود: - آسیب ناشی از حرکات خارج از صفحه: این ایراد می تواند ناشی از نسبت زیاد ارتفاع به ضخامت. نحوه اتصال دیوار به سقف و کف. باربر و غیرباربر بودن دیوار (به علت اینکه بارهای قائم سبب افزایش ظرفیت می‌شود)» فاصله بین پشت بندهای دیوارهاء نحوه اتصال دیوارهای متقاطع و وضعیت پی دیوارها (وجود شناز افقی در تراز پی و سقف) می‌باشد. - آسیب درون صفحه دیوار: این آسیب می تواند به صورت ترک برشی با مودهای شکست لغزش درز ملات. حرکت گهواره ای و - آسیب در گوشه ساختمان: به دلیل تمرکز تنش های کششی و فشاری در حین زلزله در گوشه ساختمان و در محل تقاطع دیوارهای متعامد. و نیز به دلیل عدم محصوریت این قسمت از دیوار در دو جهت. گوشه دیوار به سادگی می تواند دچار آسیب شده و یا به بیرون پرتاب شود. - آسیب در محل شنازها: عواملی مانند کیفیت نامناسب بتن شنال اتصال نامناسب شناز افقی و قائم. عدم رعایت ضوابط دیدن سازه موثر است. - آسیب ناشی از عدم پیوستگی: چیدن غیر هم زمان دیوارهای متعامد و وجود هشت گیر در اتصال دیوارها می تواند باعث این نوع آسیب گردد. - آسیب در محل اتصال دیوارها و سقف: در این منطقه از سازه, خساراتی مانند لغزش میان دیوار و سقف. ترکهای افقی در -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ فقصل چهارم- راهبردهای مفاوم‌سازی ۳۷ قسمت بالای دیوار محتمل می باشد. - آسیب ناشی از شرایط خاک و پی: مواردی مانند رطوبت و نشست پی می تواند سبب ایجاد آسیب گردد. هرچند این آسیب ناشی از زلزله نمی باشد. ولی می تواند ظرفیت دیوارها را کاهش داده و درهنگام وقوع زلزله سبب انهدام آن شود. گردد و معمولا تیرچه انتهایی به تیرچه کنار خود مهارندارد. - فروریزش کلی ساختمان: می تواند ناشی از عدم انسجام اجزای مختلف سازه. کیفیت پایین مصالح و عدم استفاده از روشهای - آسیب ناشی از تخریب خرپشته: اغلب خرپشته ها دارای سازه منسجم نبوده و ریزش آن باعث انسداد و خرابی پله ها می‌شود. خلاصه نواقص رایج در این ساختمانها و راهکارهای کاربردی و متداول بهسازی آنها در جدول ۱-۴ ارائه شده و در بندهای بعدی توضیحات بیشتری در این رابطه ارائه شده است. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۸ 3333333333333333 5 مقاومت تس ۰ لو س ی لو تس ۰ لو ۱-۳-۴ مم همانند سازه‌ه دیوارهای بنای همصم ار زه‌ای ساب ناکافی بودن مقاومت ۰ ۰ ۱ درول صفحه دنو ار «ر رس دبوار تعنی ل سبی زباد مرش ۰ ۰ - ۹ پیچش زیاد (۱-۲-۲-۴) اس ۱ عدم اتصال و یا اتصال و ۱ اد ا2 نامناسبس دیوار به دیافراگم سا (۲-۲-۲-۴) عدم امتداد صعف دیوار در حخم / ره خحارح از صفحه یگ ی بی اومت کلی سازه ۹ دارد. در صورتی که ن مود 0 یا اینکه دیوارهای ۵ ۱۳۳۱/۱ دستورالعمل ارز ۱-۴- نواقص و تکنیکهای بهسازی افزرودن المان های جدید دیوار برشی بنایی /بتنی (۱-۱-۳-۴)» قاب بادبندی شده فولادی و قاب خمشی فولادی (۲-۱-۲-۴) دیوار برشی بنایی /بتنی (۱-۱-۳-۴) قاب بادبندی شده فولادی و قار سم بادبم ی ژد دی زر ساسح خمشی فولادی (۲-۱-۲-۴) قاب بادبندی شده فولادی و قاب خمشی فولادی (۲-۱-۲-۴) اضافه کردن حممع‌کننده 7 افزودن اعضای فولادی به‌صورت افزودن بی جدید (۱۰-۷) صان دیوارها تشخیص داده شود. : وجود را تقویت کرد. اعضای باربر < بابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های ند و سازه های نیمه اسکلت راهکار بهسازی بتن پاشی دیوار موجود (۳-۱-۲-۴). ورق های کامپوزیت (۳۴-۱-۲-۴) پرکردن بازشوی داخل دیوارها (۵-۱-۲-۴) بتن پاشی دیوار موجود (۳-۱-۲-۴). (۵-۱-۲-۴) تکیه گاه داخلی برای دیوار (۳-۲-۴). بتن پاشی (۳-۱-۲-۴). ورقه‌های کامپوزیت (۴-۱-۲-۴) مهاربندی برای جان‌پناه (۳-۲-۴) تقویت طاق صربی (۴-۲-۴) ت با قاب ساده بستگی به ظرفیت انبی جدید می‌تواند شامل دیوار بر یی آلمان ها (۳-۲-۲-۴) مهار برشی (۳-۲-۲-۴). کشش عرضی (۳-۲-۲-۴) تکیه گاه قائم کمکی (۳-۲-۲-۴) برشی داخل صفحا ی بتنی» دیوار برشی -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ فصل چهارم- راهبردهای مفقاوم‌سازی ۳۹ با مصالح بنایی مسلح., قاب بادبندی شده و یا قاب خمشی باشد که به سازه موجود اضافه می‌شود. برای افزایش ظرفیت دیوارهای بنایی موجود نیز می‌توان از روش بتن پاشی. ورقهای فولادی و پلیمری و کلاف فولادی استفاده نمود. ۱-۱-۳-۴ افزودن دبوار برشی بتنی و با بنایی ارزیابی دیوار جدید بتنی بر اساس ضوابط بند ۴-۳-۶ و ۵-۶ و ارزیابی دیوار جدید بنایی نیز بر اساس ضوابط بند ۲-۴-۶ و ۵-۶ ۲-۱-۳-۴- افزودن قاب بادبندی شده فولادی 9 یا قاب خمشی فولادی می‌شود. ضوابط اجرایی اتصال قابهای جدید به سازه در بند ۶-۹ تشریح شده است. یادآوری می‌شود افزودن قاب خمشی فولادی در ساختمانهای نیمه اسکلت عموما در امتدادی که دیوارهای کمی وجود دارد موثر است. ۳-۱-۳-۴- تقویت دیوار بنایی با بتن پاشی ارزیابی دیوار تقویت شده با بتن پاشی بر اساس ضوابط بند ۴-۳-۶ و ۵-۶ انجام می‌شود. ضوابط اجرایی بتن پاشی در بند ۲-۹ ۴-۱-۳-۴- افزودن ورق و نوارهای کامپوزیت پلیمری ارزیابی دیوار تقویت شده با ورقهای کامپوزیت بر اساس ضوابط بند ۵-۴-۶ و ۵-۶ انجام می‌شود. ضوابط اجرایی تقویت با ورقهای کامپوزیت در بند ۴-۹ تشریح شده است. ۵-۱-۳-۴- پر کردن بازشوی داخل دیوارها ۲-۳-۴- سختی کلی سازه دیوارهای بنایی غیرمسح دارای سختی نسبتا بالایی هستند. دیوارهای توپر و یا دیوارهای با بازشوهای با ابعاد کوچک معمولا از نظر سختی جانبی مشکلی ندارند. دیوارهای نمای برخی از ساختمانها ممکن است دارای بازشوهای بزرگ با جرزهای باریکی در بین آنها باشند. که علاوه بر مقاومت کم این نوع دیوارهاء دارای سختی پایینی نیز می باشند. در این گونه موارد سختی جانبی ساختمان را می توان با افزایش المانهای جدید و یا تقویت المانهای موجود افزایش داد. ۳-۳-۴ پیکربندی سازه بسیاری از ساختمانهای نیمه‌اسکلت تجاری در طبقه همکف. دارای نما با ورودی‌های بزرگ می باشند که موجب ایجاد یک طبقه نرم و ضعیف و نیز پیچش ناشی از نامنظمی می‌شود. برای برطرف کردن این مشکل معمولا از روش افزودن قاب خمشی جدید در -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ ۳۰ دستورالعمل ارزبابی و بهسازی لرزه‌ای ساخنمان‌های نیمه اسکلت موجود نمای رو به خیابان و یا افزودن المان های قائم باربر جانبی به فاصله کمی از نمای خارجی استفاده می‌شود که در بند ۲-۱-۳-۴ به ۴-۳-۴ مسیر انتقال بار عدم اتصال مناسب دیوار و دیافراگم سقف و عدم امتداد یافتن دیوارها تا پی از مهمترین عوامل موثر در خرابی‌های ناشی از زلزله است. روشهای مقاوم سازی شامل استفاده از مهارهای کششی برای نیروهای خارج از صفحه و مهار برشی برای نیروی داخل صفحه می‌باشد. معمولا از کلاف افقی برای اتصال استفاده می‌شود. در مواردی که دیوار به علت بار متمرکز بزرگ ثقلی بر روی آن دچار ۱-۳-۳۴ افزودن مهارهای کششی و برشی ارزیابی اتصال تقویت شده با مهار برشی و کششی بر اساس ضوابط بند ۶-۶-۲ انجام می‌شود. ضوابط اجرایی اتصال در بند ۹-۷ تشریح شده است. ۳-۴-۳-۴ افزودن مهار جانبی دیوار ارزیابی مهار جانبی بر اساس ضوابط بند ۷-۶-۲ انجام می‌شود. ضوابط اجرایی مهار در بند ۷-۷ تشریح شده است. ۵-۳-۴ ضعف اجزاء از آنجا که اعضای بنایی نیمه اسکلت غیرمسلح می‌باشند. الزامات رفتار شکل پذیر را ارضا نمی‌کند. دیوارهایی که در مقابل خمش خارج از صفحه ضعیف هستند را می توان به کمک پشت بندهایی که در رویه بیرونی و یا داخلی نصب می‌شوند تقویت کرد. مهارها صفحه دیوار را افزایش داد. مهار جان‌پناه نیز از موارد معمول در مقاوم‌سازی می‌باشد. ضوابط اجرایی مهار جانپناه در بند ۱۱-۹ تشریح شده است. در برخی ساختمانهاء برای اتصال رج خارجی نمای دیوار به دیوار از آجرهای کله و یا مهارهای کافی استفاده نشده است که باید مهار جدید ۶-۳-۴ نقص دبافراگم دیافراگم های طاق ضربی ممکن است نقص کمبود مقاومت و یا سختی را داشته باشند. این نقص را می توان از طریق تقویت دیافراگم توسط مهاربند قطری فولادی برطرف کرد. در بعضی حالات از جمله سقف های شیب‌دار جهت افزایش مقاومت دیافراگم موجود. دیافراگم بادبندی شده جدیدی اضافه می‌شود. یا از طریق یک لایه بتن مسلح با اتصال دارای برشگیر به تیرچه ها برطرف -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ فصل چهارم- راهبردهای مقاوم‌سازی ۳ ۷-۳-۴ نقص بی از آنجا که این ساختمانها در دسته ساختمانهای کوتاه قرار دارند لذا شرایط پی آنها چندان بر رفتار کلی ساختمان تاثیر نمی گذارد و برای سازه های موجود نواقص مربوط به پی معمولا قابل توجه نیستند. در شرایط یکسان. ساختمان آجری بر روی خاک سخت. نیروهای شدیدتری را نسبت به خاک نرم تجربه می کند. معمولا تقویت و افزودن پی محدود به مواردی می‌شود که المان های باربر -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- پی ساختمان -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ ۱-۵- کلیات بررسی و ارائه می‌شود. بند (۲-۵) رهنمودهای لازم برای تعیین خصوصیات خاک در ساختگاه 9 شناسایی مخاطرات ساختگاهی در بند (۴-۵) ظرفیت باربری خاک و سختی آن مورد بررسی قرار گرفته است. بهسازی پی در بند (۱۴-۹) ارائه شده است. ۲-۵- ویژگی های ساختگاهی تعیین ویژگی های ساختگاهی شامل جمع آوری اطلاعات مربوط به ی به نحوی که در بند (۱-۳-۵) تشریح شده و گردآوری اطلاعات مربوط به خطرات ساختگاهی طبق بند (۲-۲-۵) می باشد. ۱-۲-۵- اطلاعات پی اطلاعات پی ساختمان شامل شرایط پی و بارهای طراحی آن براساس موارد مذکور در بندهای (۱-۱-۲-۵) تا (۲-۱-۲-۵) بدست می آید. ۱-۱-۲-۵ اطلاعات سازه‌ای شالوده جمع آوری اطلاعات ذیل برای شالوده سازه مورد بهسازی لازم است: ۵ نوع شالوده ۲ ابعاد. محل و عمق شالوده های سطحی. ۲ نوع مصالح و جزئیات اجرایی ۲-۱-۲-۵ اطلاعات خاک زبر شالوده جمع آوری اطلاعات ذیل در ارتباط با خاک زیر شالوده ضرورت دارد: ۱. نوع, بافت. تراکم نسبی و لایه بندی خاک در عمق تاثیر شالوده (عمقی که تنشهای ناشی از بار شالوده خاک کمتر یا مساوی ۳-۱-۲-۵- بارهای طراحی پی گردآوری اطلاعات مربوط به بارگذاری مورد استفاده جهت طراحی شالوده شامل بارهای مرده و زنده صروری است. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ ۳۶ دستورالعمل ارزبابی و بهسازی لرزه‌ای ساخنمان‌های نیمه اسکلت موجود ۲-۲-۵- خطرات ساختگاهی اگر حرکات زمین منجر به عملکرد غیرقابل قبول برای ساختمان گردد باید روشهای کاهش خطرات که در بند (۳-۵) بدان پرداخته شده اتخاد شود. ۱-۲-۲-۵ روانگرایی در هنگام وقوع زمین لرزه» در خاک‌های دانه‌ای ریز سست و اشباع. فشار آب حفره ای افزایش یافته و متعاقباً خاک مقاومت برشی خود را از دست می‌دهد. این پدیده به روانگرایی موسوم است. اطلاعات کلیدی برای بررسی پتانسیل روانگرایی در یک ساختگاه عبارتند از : وضعیت زمین شناسی, تراز سطح آب زیرزمینی و تغییرات آن» نوع و میزان تراکم خاک. در بررسی پتانسیل خطر روانگرایی در یک ساختگاه. ابتدا باید معلوم گردد که آیا اساساً وقوع این پدیده در آن ساختگاه محتمل است یا خیر. اگر به استناد مطالعات کافی و گزارشهای مستند موجود وقوع پدیده روانگرایی در یک ناحیه و یا در نواحی مجاور آن (با شرایط تحت الارضی مشابه با ساختگاه مورد مطالعه) گزارش شده باشد. ارزیابی پتانسیل خطر روانگرایی در آن ساختگاه الزامی است. در جدول (۱-۵) راهنمایی کلی در این زمینه ارائه شده است. جدول ۱-۵- احتمال وقوع روانگرایی در واحدهای مختلف زمین ربخت شناسی. بسترهای حاضر و قدیمی رودخانه‌ای- باتلاق-- احتمال روانگرایی بالا ۸ زمین‌های پست بین تپه های ماسه‌ای - می‌باشد محل‌های احیاء شده مخروط افکنه - کنار بند طبیعی - تپه‌های روانگرایی ممکن است ماسه ای - دشت سیلابی - جلگه های دیگر معیارهای زیر می‌تواند برای ارزیابی به کار رود: ۱- اگر سطح آب زیرزمینی در عمق بیش از *۱ متر زیر تراز شالوده واقع باشد پتانسیل خطر بسیار کم است و از مخاطرات روانگرایی صرف‌نظر می‌شود. باید توجه داشت که در این بررسی» تغییرات فصلی سطوح آب نیز باید مدنظر قرار گیرد. ۲- اگر جنس لایه‌های خاک از نوع رس لای‌دار باشد پتانسیل خطر کم است. مگر این که رس موجود از نوع به شدت حساس ۳ لایه‌های خاک غیرچسینده (از نوع ماسه و لای) با تعداد ضربات نفوذ استاندارد اصلاح شده رم( ,[1) مساوی یا بیش‌تر از ۳۰ در اعماق ربر سطح آب ریررمینی 0 لایه‌های خاک آب با بیش از 7/۳۰ رس فاقد خطر روانگرایی هستند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ فصل پنجم- پی ساختمان ۴۷ منظور از ۳ 0). تعداد ضربات نفوذ استاندارد اصلاح شده برای ۶۰/ انتقال انرژی و فشار روباره ۱۰۰16۳۵ است. نتایج آزمایش 7 در هر پروژه می‌بایست با توجه به نحوه انجام آزمایش و استفاده از مراجع معتبر ژئوتکنیک در این زمینه نظیر آیین‌نامه 4 با اعمال ضریبی مناسب به ۳ 7( تبدیل شود. اگر معیارهای فوق. منتفی بودن احتمال وقوع پدیده روانگرایی را نشان ندهند. انجام مطالعات آرزیابی پتانسیل روانگرایی در ساختگاه الزامی است. ۲-۲-۲-۵ نشست ناهمگون در زمان وقوع زلزله. ممکن است خاک زیر شالوده در برخی از نواحی متراکم گردد و نتیجتاً شالوده به صورت نامتقارن دچار نشست گردد. این پدیده به نشست ناهمگون موسوم است. خاکهای مستعد روانگرا شدن (یا به عبارت دیگر, خاکهای طبیعی نسبتاً سست یا خاکریزهای خوب متراکم نشده) مستعد تراکم و نتیجتاً نشست می باشند. لیکن بر خلاف پدیده روانگرایی. نشست ناهمگون خاک هم در بالای تراز آب زیرزمینی و هم پایین آن ممکن است رخ دهد. در جاهایی که عمق زیادی با خاک پر شده و همچنین در محلهای تلاقی خاک برداری و خاکریزی, مستعدترین خاک برای نشست ناهمگون است. در صورت وجود لایه های خاک از نوع رس سخت. لای رس دار ماسه و لای غیرچسبنده و شن با مقاومت نفوذ استاندارد ۳ )بیش از ۰۲۰ مطالعات دقیق تر ضرورت ندارد. ۳-۲-۲-۵- زمین لغزه زمین لغزه به حرکت توده ای خاک یا سنگ بر روی شیبها به سمت پایین دست اطلاق می‌شود. بروز زمین لغزه می تواند باعث ناپایداری کلی ساختمان و یا حرکت (متفاوت ) شالوده های ساختمان شود. ارزیابی پتانسیل این خطر نیازمند آگاهی کامل از شرایط تحت الارضی لایه های مختلف خاک است. در موارد ذیل, لازم است پایدارسازی شیبها در محل پروژه مورد مطالعه قرار اگر خاک منطقه طبق بند (۲-۲-۵) مستعد روانگرا شدن نباشد و به هیچ صورت دیگری نیز مقاومت برشی خود را از دست ندهد. در آنالیز شبه استاتیکی باید از ضریب زلزله ای برابر با نصف شتاب حداکثر سطح زمین ساختگاه مورد مطالعه استفاده کرد. اگر ضریب استاتیکی ایمنی برابر با بزرگتر از یک باشد. می توان چنین قضاوت نمود که شیب مورد مطالعه پایدار بوده و نیازی به آنالیز اگر ضریب ایمنی در مطالعه فوق کم‌تر از یک به دست آید. باید تغییر مکان‌های زمین با استفاده از یک روش تحلیل مناسب محاسبه شود. نتایج این تحلیل می‌تواند توسط مهندس سازه در ارزیابی عملکرد سازه مورد استفاده قرار گیرد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۹/۱ ۳۸ دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود ۳-۵- کاهش خطرات ساختگاهی در صورت وجود هر یک از مخاطرات ناشی از ناپایداری باید تمهیدات ویژه در مورد کاهش و رفع آن از طریق بهسازی لرزه‌ای خاک ۴-۵- مقاومت و سختی پی مقاومت و سختی پی باید طبق ضوابط داده شده در این بند تعیین گردد. ارائه این ضوابط با فرض عدم وجود مخاطرات ساختگاهی ۱-۳-۵- ظرفیت باربری مورد انتظار پی ها ظرفیت باربری مورد انتظار پی می تواند توسط یکی از دو روش پیش فرضی یا تجویزی آنگونه که در بندهای (۱-۱-۴-۵) تا (۳-۱-۴-۵) توصیف شده محاسبه گردد. کاربرد روش پیش فرضی در صورت وجود گزارش مطالعات ژئوتکنیک معتبر برای ساختگاه مجاز نمی باشد. محاسبات ظرفیت باربری بر مبنای اطلاعات گردآوری شده طبق بند (۱-۲-۵) انجام گیرد. ۱-۱-۴-۵- ظرفیت باربری پیش فرضی محاسبه ظرفیت مورد انتظار شالوده های تک و گسترده را می توان با استفاده از مقادیر داده شده در جدول (۲-۵) به انجام رساند. جدول ۲-۵- ظرفیت باربری پیش فرضی پی های سطحی سس مصالح 1 رس بار مقاه مت (۲۹) ( ۲۳۹/۲۳ ) و ر قانم (۲3) سس اک اک اد سا دا که ۴ ۵ راد سر نش و راد یا نش ناد ساز هسام ناد یا هسام .هسام (/۸.5۳,۹۷ 0۸۸,95۸ بعی6) رس. رس ماسه دار .رس ای دار ولای رس دار ۱۹۰ ۳ ۱۰ ۱ع,ا۱.۸۹۲۱,۸۸۹ج0 -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳/۱ فصل پنجم- پی ساختمان ۳ در کاربرد این جدول, به نکات ذیل توجه گردد: ۲ _ظرفیت حدی قائم و جانبی را می توان توام با هم بکار برد؛ ۳ برای خاکهای آلی(001].0۳1,۳7)) مقاومت خاک با توجه به بند (۳-۱-۴-۵) تعیین می‌شود. ۴ مقادیر آرائه شده برای شالوده های با عرض و عمق حداقل ۳۰ سانتیمتر می باشد. جز در خاکهای ردیف آخر جدول ان۸۸۲1,۱]. 6) و[1)) با افزایش هر نیم متر برعرض و یا عمق شالوده. می توان اعداد مذکور را ۳۰ / افزایش داد. مشروط بر آنکه مقدار افزایش یافته بیش از سه برابر مقدار اولیه نگردد. ۵ ضریب بار قائم در ستون چهارم جدول, صرفاً به بار مرده اعمال می گردد؛ ۶ عدد ستون آخر باید در سطح تماس ضرب شده تا مقاومت لغزشی خاکهای ریزدانه بدست می آید. حداکثر نیروی مقاوم به نصف بار مرده محدود می‌شود. ۷ فشار جانبی قابل تحمل در جدول برای حداکتر ارتفاع یک متر خاک است و به ازای هر متر افزایش ارتفاع خاک. مقاومت ۲-۱-۳-۵- ظرفیت مورد انتظار باربری تجویزی الف- در صورتی که مدارک فنی ساختمان یا گزارش مطالعات ژئوتکنیک انجام شده برای محل مورد نظر در دسترس بوده و حاوی اطلاعاتی در مورد پارامترهای طراحی پی‌ها باشند. محاسبه ظرفیت باربری مورد انتظار تجویزی توسط روابط زیر مجاز است. ۱- پی سطحی: ظرفیت باربری تجویزی پی سطحی, :۰۹ می‌تواند از رابطه (۱-۵) محاسبه شود: که در آن: :1 ظرفیت باربری مجاز ذکر شده در مدارک فنی موجود برای پی های سطحی تحت بار تقلی. ۲- پی عمیق: ظرفیت باربری تجویزی پی عمیق. ات برای هر شمع یا پایه می‌تواند از رابطه (۲-۵) محاسبه شود: (۲-۵) 30 < 00 که در آن: سک بار مجاز در طراحی پی عمیق برای بارهای ذکر شده در مدارک فنی. ب- در صورتی که مدارک فنی ساختمان با گزارش مطالعات ژئوتکنیک انجام شده برای محل مورد نظر در دسترس نباشد و ساختمان جزء رده ۱ مبحث ۷ مقررات ملی ساختمان باشد. می‌توان ظرفیت باربری تجویزی مورد انتظار پی سطحی ساختمان مورد نظر را از رابطه (۲-۵) محاسبه نمود. که در آن: -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳/۱ ۵۰ دستورالعمل ار زیابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود بارمرده ساختمان. ۸: سطح اتکای پی (در صورت منفرد بودن پی» برابر مجموع مساحت پی‌ها) همچنین در صورتی که مدارک فنی ساختمان با گزارش مطالعات زئوتکنیک انجام شده برای محل مورد نظر در دسترس نباشد و تعداد طبقات ساختمان کمتر یا مساوی ۵ طبقه باشد می‌توان از مقادیر آرائه شده در جدول (۲-۵) استفاده نمود. جدول ۳-۵- پارامترهای محاسبه ظرفیت‌های فرضی مورد انتظار شالوده های سطحی و گسترده ظرفیت باربری جانبی در واحد عمق زیر تراز 7 3 ۰ از و ها سنگ رسوی ورقه‌ای )5۱۷/۹5 ۳,۹۸۵,۹5۲ /,( رس. رس ماسه‌ای, رس لای‌دار و لای رسی ۱- ظرفیت باربری جانبی و مقاومت لغزشی جانبی را می توان با هم ترکیب کرد. ۲- برای طبقه بندی خاک 01,011,۳71( خاک مردابی و آلی) نیاز به بررسی ساختگاهی شالوده است. ۳- تمام مقادیر ظرفیت‌های باربری مورد انتظار برای شالوده‌هایی است که دارای حداقل عرض ۳*۰ سانتیمتر و حداقل عمق ۳۰ سانتیمتر نسبت به تراز طبیعی زمین باشند. بجز در مواردی که تبصره ۷ کاربرد دارد. برای هر ۳۰ سانتی‌متر افزایش عرض با عمق شالوده, افزایش ظرفیت به میزان ۲۰/ تا حداکثر میزان ۲ برابر مقدار مشخص شده مجاز است. ۴ افزایش ظرفیت به میزان ظرفیت تا حداکثر میزان ۱۰ برابر مقدار مشخص شده, به ازای هر ۳۰ سانتی متر افزایش عمق شالوده. ۵- ضرایب اعمال شده به بار مرده. مرده باشد. ۷- هیچ گونه افزایش ظرفیت به دلیل افزایش عرض مجاز نیست. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ فصل پنجم- پی ساختمان ۵۱ ۲-۱-۴-۵- ظرفیت باربری ساختگاهی در مورد ساختمان‌هایی که در آن‌ها روش‌های ذکر شده در بند (۱-۱-۴-۵) قابل استفاده نباشد. باید مطالعات زئوتکنیکی استفاده از ظرفیت باربری ساختگاهی نسبت به ظرفیت باربری تجویزی ار جح است. به طور کلی, می‌توان در مدل‌سازی و تحلیل از وجود پی‌ها در مدل صرف‌نظر نمود و سیستم‌های قایم باربر جانبی را با تکیه بر سیستم با تکیه بر بستر صلب باید تحت نیروهای جانبی زلزله به یکی از روش‌های ذکر شده در فصل ۴ مورد تحلیل قرار گرفته و عکس‌العمل تکیه‌گاهی با ظرفیت باربری پی طبق بند (۳-۴-۵) در این فصل باید آرزیابی شوند. ارزیابی سازه‌ی پی نیز طبق معیارهایی که در سلسله ضوابط آرزیابی سازه پی‌های بتنی. بند (۲-۳-۶) آرایه شده است. باید انجام شود. در این صورت اگر نیروهای وارد بر پی از ظرفیت باربری آن بیش‌تر باشد به یکی از دو طریق زیر می‌توان عمل نمود: ۱) بهسازی سازه برای کاهش نیروهای وارد بر پی: مثلا با افزایش تعداد عناصر و سیستم‌های باربر جانبی. نیروهای ناشی از زلزله وارد بر هر پی کاهش خواهد یافت. در این تحلیل باز هم سیستم‌های قایم باربر جانبی» با تکیه بر بستر صلب فرض می‌شود. ۲ اصلاح مدل تحلیلی و منظور نمودن اثر انعطاف‌پذیری پی بر اساس نشریه ۲۶۰ ۱-۲-۴-۵- ظرفیت باربری پی سطحی ظرفیت باربری کلی سطح قائم پی. .۵ (از بعد نیرو) از رابطه (۴-۵) به دست می‌آید: (۴-۵) ۲ وح‌ب) در رابطه (۴-۵)» م٩‏ ظرفیت باربری قایم مورد انتظار پی است که طبق بند (۱-۳-۵) تعیین می‌شود. ظرفیت باربری توام قایم و چرخشی پی. .۸ (از بعد لنگر)» از رابطه (۵-۵) تعیین می‌شود: (۵-۵) مات ۳ ۹ سا ۳ : : در رابطه (۳.)۵-۵ بار قایم موجوده ‎٩7‏ که در آن تا و ا ابعاد پی به ترتیب در جهات موازی و عمود بر محور خمش می‌باشند (مطابق شکل ۱-۵) و ‎٩.‏ ظرفیت باربری قایم مورد انتظار پی از بعد تنش می‌باشد. رابطه‌ی فوق مستقل از این که بخشی از کف پی به کشش بیفتد یا نیفتد تنظیم شده است. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ نش دستورالعمل ارز یابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود ۳-۴-۵- معیارهای پذ برش پی معیارهای داده شده در این قسمت مربوط به آرزیابی ظرفیت باربری کل پی می‌باشد. ارزیابی شالوده بتنی طبق ضوابط سازه‌های بتنی در بند (۲-۳-۶) انجام می‌شود. قبل از کنترل ظرفیت باربری پی باید وازژگونی کل سازه‌در تراز پی‌ها طبق معادله‌های (۲-۴) با (۳۴-۴) کنترل شود. در صورت نیاز به استفاده از ظرفیت کششی پی‌هاء این ظرفیت کنترل شونده توسط نیرو محسوب می‌شود و از کرانه‌ی بالای آن نباید استفاده در این حالت مدل‌سازی. سیستم‌های قایم باربری جانبی متکی بر بستر صلب فرض شده‌اند و پی‌ها به هیچ صورتی مدل نشده‌اند. معیارهای پذیرش پی در این حالت با توجه به نوع روش تحلیل سازه به شرح زیر تعیین می‌شود. ۱-1-۳-۴-۵- روش‌های تحلیل خطی اگر در مدل سازه» تکیه گاه سازه به صورت کاملاً ثابت فرض شده باشدء خاک پی به یکی از دو طریق زیر قابل ارزیابی است: الف با فرض خاک پی کنترل شونده توسط تغییر شکل ابتدا هر یک از پی های ساختمان تحت لنگر ناشی از بارهای جانبی (لنگر واژگونی) مطابق با رابطه ۳-۴ مورد کنترل قرار می‌گیرد. که در آن ۱/07 لنگر واژگونی در تراز پی که لازم نیست از حداکثر لنگری که سازه با در نظر گرفتن رفتار واقعی غیرخطی می‌تواند به پی وارد کند و یا ظرفیت مورد انتظار عضو متصل به پی بیشتر منظور شود. و ۸17 لنگر مقاوم ناشی از بارهای مرده است. ضرایب ,2 2 در بند (۲-۱-۳-۴) و ضریب [ در بند (۱-۱-۴-۴) تعریف شده‌اند. در صورتی که تحت بار مرده تنها و لنگر واژگونی, مقدار تنش فشاری اعمالی به خاک با اعمال اثرات بلند شدگی سازه پی» از ظرفیت باربری مورد انتظار خاک ( :ن1) کمتر باشد. خاک پی معیار پذیرش در برابر لنگر واژگونی را برآورده می‌کند. در غیر این صورت لازم تحت مولفه های مختلف عکس العمل‌های تکیه گاهی ارزیابی می‌شود. در این حالت خاک پی کنترل شونده توسط تغییرشکل محسوب می‌شود. عکس العمل‌های تکیه گاهی بر مبتای ترکیب بار 0*۹۶ ۰۲۶ و معیار پذیرش بر اساس رابطه (۵-ع) کنترل می‌شود. 3> ۹ ۶-۵ سس (۶-۵) ۷ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳/۱ فصل پنجم- پی ساختمان ۳ در رابطه (۶-۵)» :0 ظرفیت باربری مورد انتظار پی برای درجه آزادی مورد بررسی است که معرف حالت حدی باربری خاک است (در حالت حد نهایی با اعمال اثرات بلند شدگی و تسلیم خاک) و ۷ ضریب آگاهی بوده که برای سطح اطلاعات حداقل و متعارف به ترتیب برابر با ۰/۷۵ و ۱ است. به عنوان روش جایگزرین می‌توان عکس‌العمل‌های تکیه‌گاهی را بر ۰۳ تقسیم و پی تحت نیروهای عکس‌العملی کاهش یافته و با اعمال اثرات بلند شدگی (حذف فنرهای کششبی) تحلیل شود. در صورتی که تنش در هیچ نقطه از خاک پی از کران بالای ظرفیت خاک بیشتر نباشد معیار پذیرش برآورده شده است ب) با فرض خاک پی کنترل شونده توسط نیرو ابتدا هر یک از پی های ساختمان تحت لنگر ناشی از بارهای جانبی (لنگر واژگونی) مطابق با رابطه ۴-۴ مورد کنترل قرار می‌گیرد. که در آن: لنگر واژگونی در تراز پی که لازم نیست از حداکثر لنگری که سازه با درنظر گرفتن رفتار واقعی غیرخطی می‌تواند به پی وارد کند و پا ظرفیت مورد انتظار عضو متصل به پی بیشتر منظور شود. ۲ . لنگر مقاوم ناشی از بارهای مرده است. ضرایب (-) بن) در بند (۲-۱-۳-۴) ۰ و +80 برابر ۸ لحاظ می‌گردد. در صورتی که تحت بار مرده تنها و لنگر واژگونی, مقدار تنش فشاری اعمالی به خاک با اعمال اثرات بلند شدگی سازه پی. از ظرفیت باربری مورد انتظار خاک ( :ر1)کمتر باشد. خاک پی معیار پذیرش در برابر لنگر واژگونی را برآورده می‌کند. در غیر این صورت لازم است با تغییر ابعاد سازه پی و یا با اتصال مناسب کششی (مانند شمع)» پایداری در مقابل واژگونی پی تامین گردد. سپس خاک پی تحت مولفه‌های مختلف عکس‌العمل‌های تکیه گاهی ارزیابی می‌شود. در این حالت خاک پی کنترل شونده توسط نیرو محسوب می‌شود .تمام عکس العمل‌های تکیه‌گاهی برمبنای رابطه (۲۲-۴) و معیار پذیرش بر مبنای رابطه (۲۴-۴) کنترل می‌شود و استفاده از کران بالای ظرفیت پی مجاز نمی‌باشد. در تعیین عکس‌العمل‌های تکیه‌گاهی(شامل لنگر واژگونی) برمینای رابطه (۲۲۳-۴) لازم نیست این مقادیر از حداکثر نیروهایی که سازه با در نظر گرفتن رفتار واقعی غیرخطی می‌تواند به پی وارد کند و یا ظرفیت مورد انتظار عضو متصل به پی بیشتر منظور شود. ۲-1-۳-۴-۵- روش‌های تحلیل غیرخطی در این حالت رفتار پی کنترل شونده توسط نیرو محسوب می‌شود. آرزیابی پی در این حالت با استفاده از رابطه‌ی (۷-۵) انجام می‌شود: (۷-۵) ۴ ک 0 در رابطه فوق, ,م20 ظرفیت باربری کرانه پایین پی برای درجه آزادی مورد بررسی است که می‌تواند مساوی حد بالای آن اختیار شد به بهسازی سازه برای کاستن از نیروهای وارد بر پی یا انعطاف‌پذیر کردن تکیه‌گاه سیستم‌های قایم باربر جانبی و تحلیل مجدد سازه پرداخت. اگر رابطه بالا برقرار باشد. باید شالوده طبق بند قبلی با استفاده از نیروهای .,.(0) مورد ارزیابی لرزه‌ای قرار داده شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ ۵ دستورالعمل ارزبابی و بهسازی لرزه‌ای ساخنمان‌های نیمه اسکلت موجود ۵-۵- فشار لرزه ای جانبی خاک دیوارهای ساختمانی نگهدارنده خاک باید در مقابل اثرات فشارهای لرزه‌ای زمین ارزیابی شوند. در غیاب مطالعات ژئوتکنیکی خاص پروژه, اضافه فشار خاک در حین زلزله وارد بر یک دیوار ساختمانی که یک توده خاک غیر اشباع با سطح افقی (تراز) در بالای سطح آب زیرزمینی را نگه می‌دارد می‌تواند از رابطه (۸-۵) محاسبه شود: (۸-۵) 1 ,0.4 - ۸۳ در رابطه فوق» ۸۳ اضافه فشار جانبی خاک در حین زلزله وارد بر دیوار حایل است که توزیع آن در ارتفاع دیوار یکنواخت فرض می‌شود. ۲1 ارتفاع کل دیوارء [ وزن واحد حجم خاک پشت دیوار و ,۸ ضریب شتاب افقی زلزله بر مبنای استاندارد ۲۸۰۰ می‌باشد. فشار جانبی نیروی لرزه‌ای حاصل از رابطه (۱۷-۵) باید به فشار جانبی استاتیکی خاک در حالت بدون ضریب اضافه شده تا فشار کل خاک وارد بر دیوار به دست آاید. رفتار دیوار حایل کنترل شونده توسط نیرو فرض می‌شود. ۶-۵- بهسازی پی روش انتخابی برای بهسازی پی باید هماهنگ با روش بهسازی سازه و ضوابط و اصول کلی این دستورالعمل باشد. این هماهنگی به معنی تضمین این مساله است که بهسازی مجموعه سازه و پی منجر به تأمین سطح عملکرد ایمنی جانی تحت سطح خطر ] می‌شود. هنگامی که اجزای جدیدی به سازه اضافه می‌شود. پی این اجزا در مدل سازی پی ساختمان باید در نظر گرفته شود. اگر روش بهسازی پی به گونه‌ای است که هر بخش از پی بهسازی شده نوعی از بارها را تحمل می‌کند (مثلاً بر بخش قدیمی بارهای نقلی و بر بخش جدید بارهای زلزله وارد می‌شود)» باید این بخش‌ها به نحو مناسب و به طور مجزا مدل‌سازی شوند. اثرات بهسازی پی بر روی رفتار آن باید در مدل تحلیل سازه بهسازی شده در نظر گرفته شوند. سازگاری اجزای جدید و موجود باید تحت تغییر شکل های متناسب با سطح عملکرد ایمنی جانی کنترل شود. بند ۱۰-۷ توضیحات جامعی در خصوص بهسازی پی ارائه نموده -------- صفحهٔ بعد -------- سازی ساختمان -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ فصل ششم- روش نحلیل بهسازی ساختمان نیمه‌اسکلت ۷ ۱-۶ مقدمه ساختمان نیمه اسکلت متشکل از دیوارهای بنایی و یکی از سیستمهای قاب فولادی ساده یا مهاربندی شده, قاب خمشی فولادی یا بتنی و یا تک ستون‌های فولادی یا بتنی می‌باشد. دراین سیستم معمولا قاب فولادی یا بتنی یا تک ستون‌های موجود فقط مسئولیت انتقال قسمتی از بار ثقلی را بر عهده دارند. نیروی جانبی لرزه‌ای محاسبه شده از فصل ۳ باید به نسبت سختی جانبی اعضا در بین آنها توزیع شود. در صورت انعطاف پذیر بودن دیافراگم نیروی لرزه‌ای هر قسمت با توجه به سطح بارگیر آن محاسبه و در این فصل ملزومات بهسازی ساختمانهای نیمه‌اسکلت آرائه می‌شود. ملزومات این فصل برای اجزای سازه‌ای موجود. اجزای مقاوم سازی شده و نیز اجزای جدیدی که برای بهسازی به سازه موجود اضافه می‌شوند. مورد استفاده قرار می گیرد. ۱-۲-۶- کلیات مشخصات مکانیکی مصالح و اجزای آن براساس مدارک ساخت و نقشه‌های اجرایی موجود سازه تعیین می‌گردد. در صورتی که اطلاعات موجود برای تعیین مشخصات مذکور ناکافی باشد. باید اطلاعات تکمیلی براساس آزمایش مصالح و ارزیابی وضعیت موجود طبق این بند انجام پذیرد. مشخصات مصالح موجود طبق بندهای ۲-۲-۶ تا ۷-۲-۶ تعیین می‌گردد. در صورت انجام آزمایشهای متعارف طبق بند ۱-۶-۳-۶ مقدار ضریب آگاهی, ۸6 برابر یک می باشد. در صورت عدم انجام آزمایش. می‌توان از مقادیر پیش فرض ارائه شده در بند ۷-۳-۶ استفاده نمود. در این صورت مقدار ضریب آگاهی. طبق بند ۷-۳-۶ بر حسب مورد تعیین می‌شود. درصورت کامل نبودن مدارک فنی ساختمان و همچنین برای تطبیق وضعیت موجود با نقشه‌هاء باید بازدید کاملی از ساختمان برای تعیین اطلاعات لازم انجام گردد. ۲-۲-۶- مصالح بنابی ویژگیهای مصالح بنایی به شرح زیر بر اساس بندهای ۱-۲-۲-۶ تا ۶-۲-۲-۶ تعیین می‌گردد: ۳- مقاومت برشی مصالح بنایی ۴- مدول الاستیسیته مصالح بنایی ۵- مدول برشی مصالح بنایی -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ ۵۸ دستورالعمل ارز یابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود روش‌های انجام آزمایشها برای تعیین مشخصات مصالح باید الزامات بندهای ۱-۲-۲-۶ تا ۶-۲-۲-۶ را تامین کند. حداقل تعداد آزمایش‌ها باید بر اساس الزامات بند ۶-۲-۶ تعیین گردد. مشخصات مورد انتظار مصالح بر اساس میانگین مقادیر نتایج آزمایشها تعیین می‌شود. کرانه پایین مشخصات مصالح بر اساس میانگین مقادیر منهای یک انحراف معیار بدست می‌آید. وضعیت موجود مصالح بنایی را می‌توان بر اساس تعاریف این دستورالعمل به صورت خوب. متوسط و ضعیف طبقه‌بندی کرد. وضعیت خوب: ارزیابی وضعیت مصالح نشان‌دهنده وجود تماس کامل بین ملات و واحدهای بنایی و نیز عدم وجود ترک قابل وضعیت متوسط: آرزیابی وضعیت مصالح نشان‌دهنده وجود تماس بین ملات و واحدهای بنایی می‌باشد. ولی ترکهایی با طول و عرض ناچیز وجود دارند. وضعیت ضعیف: ارزیابی وضعیت مصالح نشان‌دهنده فرسایش ملات و یا فرسایش واحدهای بنایی و یا ترکهای قابل توجه می‌باشد. ۱-۲-۲-۶ مشخصات اسمی مصالح مشخصات اسمی مصالح و یا ویژگیهای مشخص شده در مدارک ساخت به عنوان مشخصات کرانه پایین مصالح در نظر گرفته می‌شود. همچنین می‌توان از مقادیر پیش فرض در جدول ۱-۶ به عنوان مقاومت کرانه پایین مصالح استفاده نمود. مشخصات مورد انتظار مصالح را می‌توان با ضرب ضرایب مشخص شده در جدول ۵-۶ بدست آورد. ۲-۲-۲-۶- مقاومت فشاری مصالح بنایی مقاومت فشاری مورد انتظارء (/۰ را می‌توان توسط آزمایش 1101016 طبق ۱196-03 /۸87۱ تخمین زد. مقاومت فشاری مورد انتظار بر اساس مساحت خالص قسمت ملات‌دار محاسبه می‌شود. از مقادیر پیش فرض ارایه شده در جدول ۱-۶ نیز می توان استفاده نمود. ۳-۲-۲-۶ مدول الاستیسیته مصالح بنایی در فشار مقادیر پیش فرض مورد انتظار مدول الاستیسیته برای مصالح بنایی در فشارء ,ت۰1 را می‌توان از جدول ۱-۶ بدست آورد و از رابطه تقریبی ۰ م/ 550-م,/ استفاده نمود. همچنین مدول الاستیسیته را می‌توان بر اساس تست 11211201 بر طبق 197-03 ۸۹1۸/1 بدست آورد. ۴-۲-۲-۶ مقاومت کششی خمشی مصالح بنایی برای تعیین مقاومت کششی می توان از مقادیر پیش فرض ارایه شده در جدول ۱-۶ استفاده نمود. در صورت نیاز به داشتن مقادیر ۱- نمونه‌های آزمایشی از دیوار موجود براساس روش ۳۵۵-۷۲۵۵۲ از 1072-00 ‎۸٩71/‏ تحت خمش حول محور ضعیف قرار ۲- نمونه آزمایشی با استفاده از روش ۳۵۵4-۷۷۲۵۵ در محل مورد آزمایش قرار گیرد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳/۱ قصل ششم- روش نحلیل بهسازی ساختمان نیمه‌اسکلت ۵۹ ۳ نمونه‌های آزمایشی از دیوار موجود. طبق 3518-02 /۸57۲ تحت خمش حول محور ضعیف قرار گیرد. مقاومت کششی خمشی برای دیوارهای با مصالح بنایی غیرمسلح (1(11۸1) تحت اثر بار جانبی در صفحه دیوار برابر مقاومت مربوطه برای بارگذاری خارج از صفحه دیوار فرض می‌شود. مگر اینکه برای تعیین مقاومت کششی مورد انتظار برای خمش در صفحه. آزمایش انجام شده باشد. ۵-۲-۲-۶ مقاومت برشی مصالح بنایی این مقاومت را می‌توان از مقادیر پیش فرض آرایه شده در جدول ۱-۶ استخراج نمود. در صورت استفاده از مقادیر پیش‌فرض به عنوان مقاومت کرانه پایین. مقاومت مورد انتظار از ضرب مقادیر جدول ۵-۶ در مقادیر کرانه پایین بدست آورد. در صورت استفاده از آزمایش, مقاومت برشی مورد انتظار ملات. م,۰۷ بر اساس میانگین آزمایش‌های زیر تعیین می‌گردد. ملات دیوارهای بنایی که بارهای تقلی و زلزله را تحمل می نمایند باید به شرح زیر آزمایش گردند. آزمایش برشی ملات: رج خارجی دیوار باید تحت آزمایش برشی قرار گیرد. این آزمایش با جابجایی یک آجر نسبت به آجرهای مجاور صورت می‌گیرد. سطوح دو طرف آجر تحت آزمایش باید برداشته شوند و دو وجه درزهای قائم اطراف آجر باید قبل از آزمایش به خوبی تمیز گردند. سپس با اندازه گیری نیروی مورد نیاز برای جابجایی اجر ",م۱" تنش برشی ملات مشخص می‌گردد. تنش برشی براساس دو سطح آجر در درزهای افقی و در اولین حرکت آجر محاسبه می‌شود. برای محاسبه تنش برشی, باید تنش ناشی از بار ثقلی در محل آزمایش از نتیجه آزمایش کسر گردد. تنش برشی ملات از رابطه زیر محاسبه می گردد. (۱-۶) ری ۸ که درآن: ۵ نتنش برشی ملات ,۷ : نیروی مورد نیاز برای جابجایی آجر تنش ناشی از بار ثقلی در محل آزمایش. بار ثقلی بر اساس بارهای موجود مرده و زنده در هنگام انجام آزمایش تعیین می‌شوند : مجموع دو سطح آجر در درزهای افقی بالا و پائین در بلوک‌های سیمانی و آجری سوراخ‌دار. رم باید براساس سطح مقطع خالص محاسبه گردد مقاومت برشی ملات: مقاومت برشی کرانه پایین ملات. .ر,۱۷. باید براساس روش فوق به صورتی تعیین گردد که ۸۰ درصد مقادیر نتایج آزمایشها ( ,,۱) از آن بیشتر باشد. حداکثر مقدار ,۷ برابر ۷ کیلوگرم بر سانتیمتر مربع می‌باشد. برای دیوار بنایی غیرمسلح, کرانه پایین مقاومت برشی» ,۸ بر اساس رابطه زیر تعیین می‌شود: 0 (ع + 05035 -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳/۱ ۰ دستورالعمل ارز بابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود که در آن: 71 : بار مرده وارده در تراز بالای دیوار یا تراز بالای جرز ۸ مساحت خالص قسمت ملات دار دیوار ۸ : کرانه پایین مقاومت برشی ملات برای دیوار بنایی محصور درکلاف. مقاومت برشی مورد انتظارء م۸۳ بر اساس رابطه زیر تعیین می‌شود: م + 0.75 0.75 (۳-۶) ۸ ا یلق ۱ 1.5 ۳14 که در آن: ۶-۲-۲-۶- مدول برشی مصالح بنابی مدول برشی مورد انتظار مصالح بنایی (مسلح و یا غیرمسلح)» .0 را می‌توان ۰/۳ برابر مدول الاستیسیته مصالح در فشار درنظر ۳-۲۶- میلگردها از مقادیر پیش فرض آرایه شده در جدول ۴-۶ می توان مقاومت تسلیم مورد انتظار میلگردها را بدست آورد. در صورت انجام آزمایش» .,/۰ باید بر مبنای آزمایش کشش روی نمونه‌های گرفته شده از سازه و مطابق استاندارد ۸615/۸6158400 ‎۸٩7(/ صورت گیرد. مدول الاستیسته میلگردهای فولادی, .ی باید برابر 0۳۵ ۲ در نظر گرفته شود. ۴-۲-۶ - مشخصات اعضای فولادی ۱- تنش تسلیم و مقاومت نهایی مصالح مبنا و مدول الاستیسیته ۲- ابعاد و ضخامت اعضا و همچنین ورقهای پوششی. مهار بندها و سخت کننده‌ها ۴- موقعیت و مشخصات اتصالات و وصله‌ها به نحوی که اجراء شده‌اند ۵- شرایط فیزیکی فلز مینا و اجزای اتصال شامل بررسی تغییرشکلها و آسیب‌دیدگیهای موجود در صورت نیاز آزمایش نمونه‌ها برای تعیین مشخصات مکانیکی آنها باید بر مبنای استانداردهای معتبر یا مقررات ملی ساختمان -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ فصل شسم- روش تحلیل بهسازی ساختمان نیمه‌اسکلت 8 ۵-۲-۶- مشخصات اعضای بتنی برای ارزیابی ظرفیت اعضا و اتصالات بتنی موجود. حداقل به اطلاعات زیر نیاز می‌باشد: ۱- مقاومت فشاری مشخصه و ضریب ارتجاعی بتن ۲- ابعاد اعضا و پیکربندی کلی ساختمان ۳ هرگونه تغییر داده شده در اعضا یا پیکربندی کلی ساختمان ۴ وضعیت فعلی اعضا و اتصالات و در صورت وجود خرابی و آسیب. برآورد شدت و گستره آسیب موجود ۵- وجود هر گونه شرایطی, مانند شرایط محیطی شدید. که بتواند بر عملکرد ساختمان تاثیر بگذارد. در مورد بتن آزمایشهای لازم می‌تواند شامل مجموعه‌ای از آزمایشهای مخرب و آزمایشهای غیرمخرب باشد. اندازه‌گیری دقیق خصوصیات بتن موجود معمولاً با برداشت نمونه از بتن و انجام آزمایشهای مخرب در محیط آزمایشگاهی همراه است. در این صورت نمونه‌برداری باید از محلهای دارای کمترین تنش در اعضای اصلی سیستمهای باربر ثقلی و جانبی انجام شود. آزمایش مخرب متداول شامل نمونه گیری از طریق مغزه‌گیری از بتن موجود می‌باشد که تعداد حداقل لازم آن در بند ۶-۲-۶ آمده است. تعداد حداقل آزمایشهای غیرمخرب از قبیل آزمایشهای اولتراسونیک نیز در بند ۶-۲-۶ آمده است. مغزه‌گیری نباید تا حد امکان به میلگردهای موجود صدمه بزند. استفاده از ردیاب میلگرد در این رابطه قابل توصیه می باشد. بعد از مغزه‌گیری حفره ایجاد شده باید توسط بتن یا ملاتی با مشخصات مشابه بتن موجود ترمیم گردد. مقاومتهای حاصله از مغزه‌ها باید توسط روشهای قابل قبول به مقاومت فشاری بتن در محل تبدیل گردد. مغزه‌گیری. نمونه‌گیری, نمونه‌برداری‌ها و سایر آزمایشها باید طبق روشهای استاندارد غیر مخرب می باشد. ۶-۲-۶- حداقل تعداد آزمایش‌های تعیین مشخصات مصالح توسط مهندس طرح و با توجه به شرایط دیوار طوری تعیین گردد که آزمایش‌ها وضعیت کلی دیوارها را به نحو مناسبی ۲- حداقل یک آزمایش کشش از میلگرد لازم است. ۳ در صورت وجود اعضای فولادی مشارکت کننده در باربری جانبی سازه, انجام حداقل یک آزمایش کشش لازم می‌باشد. نمونه‌برداری باید از نواحی که تنش کم است انجام گیرد. ۴ در اعضای بتنی سازه. از کل اعضای بتنی حداقل سه نمونه مغزه گرفته شود. به‌جای انجام آزمایش های مخرب می‌توان از آزمایشهای غیرمخرب نیز استفاده کرد. در این صورت هر ۵ آزمایش غیرمخرب معادل یک نمونه‌گیری مغزه می‌باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱/۱ ۲ دستورالعمل ارز بابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود ۷-۲-۶ مقادبر پیش فرض و ضریب آگاهی استفاده از مقادیر پیش‌فرض برای مشخصات مصالح جهت تعیین مقاومت عضو برای استفاده در تحلیل سازه مطابق فصل ۲ مجاز است. در این صورت مقدار ضریب آگاهی. ۴ بر حسب مورد مطابق این بند تعیین می‌شود. مقادیر پیش‌فرض کرانه پایین برای مقاومت فشاری. مدول الاستیسیته مصالح بنایی در فشارء مقاومت کششی در خمش و مقاومت برشی مصالح بنایی بر اساس مقادیر جدول ۱-۶ تعیین می‌شوند. وضعیت خوب. متوسط و ضعیف مصالح بنایی در جدول ۱-۶ بر اساس طبقه‌بندی تعریف شده در بند ۱-۲-۲-۶ تعیین می‌شود. مقادیر پیش‌فرض کرانه پایین برای اعضای فولادی بر اساس جدول ۲-۶ و برای اعضای بتن مسلح بر اساس جدول ۳-۶ تعیین می‌شوند. مقادیر پیش‌فرض کرانه پایین برای میلگرد بر اساس جدول ۶- ۴ تعیین می‌شوند. مقادیر پیش فرض مقاومت مورد انتظار برای مشخصات مصالح را می‌توان از ضرب مقادیر پیش فرض کرانه پایین در ضرایب مربوطه در جدول ۵-۶ بدست آورد. جدول ۱-۶- مقادیر پیش فرض کرانه پایین برای مشخصات مصالح بنایی (*8/0۲). جدول ۲-۶- مقادبر پیش فرض کرانه پایین برای مشخصات اعضای فولادی (*۷8/0). #+داستفاده از مقادیر پیش فرض منوط به تایید آن توسط آزمایشات غیر مخرب است. جدول ۴-۶- مقادیر پیش فرض کرانه پایین برای مشخصات میلگر د(*۷8/0). ی پس از سال ۱۳۵۵ ۱ ر -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ فصل شسّم- روش تحلیل بهسازی ساختمان نیمه‌اسکلت ۳ جدول ۵-۶- ضرایب تبدیل مشخصات کرانه پایین مصالح به مشخصات مورد انتظار (2) مومت آتاری ۳-۶- بررسی دبوارهای بنایی در سازه های نیمه اسکلت روشهایی که در این بند برای تعیین سختی, مقاومت و تغییر شکل دیوارهای بنایی بیان می‌گردند. باید در سیستمهای ساختمانی که دربرگیرنده هرگونه ترکیبی از دیوارهای آجری موجود باشد و یا بهسازی لرزه‌ای دیوار بنایی و استفاده از دیوارهای جدید برای بهسازی لرزه‌ای باشد. به کار گرفته شوند. رفتار اجزای سازه باید بر اساس تعریف بند ۴-۲ به صورت کنترل‌شونده توسط تغییرشکل و یا کنترل‌شونده توسط نیرو طبقه‌بندی مقاومتهایی که برای رفتار کنترل‌شونده توسط تغییرشکل استفاده می‌گردد با م0 مشخص می‌گردد و باید براد بر مقاومت مورد انتظار که بصورت آزمایشگاهی و براساس اصول مکانیکی پذیرفته شده و یا بر مبنای مقاومتهای پیش‌فرض ذکر شده در بند ۷-۳-۶ می‌گردد. ویژگیهای مورد انتظار مصالح باید مورد استفاده قرار گیرد. رفتار کنترل‌شونده توسط نیرو که باید مطابق بند ۴-۲ تعریف شوند. با ,رع2) مشخص می‌گردند و باید برابر کران پایین مقاومت که بصورت آزمایشگاهی و بر اساس اصول مکانیکی پذیرفته شده و یا بر مبنای مقاومت پیش فرض ذکر شده در بند ۷-۳-۶ بدست در محدوده تعییر شکلها 9 سیکلهای بارگذاری که برای آن عضو ایحاد می‌شود. به آن برسد. هنگامی که از محاسبات برای تعیین مقاومت کرانه پایین استفاده می گردد. ویژگیهای کرانه پایین مصالح باید مورد استفاده قرار گیرد. هنگامی که از مقاومتهای طراحی ۳ تعیین می‌شوند. مولفه پاسخ نیرو-جایجایی باید بر اساس این روابط غیرخطی نیرو-جابجایی بدست آیند. روابط نیرو-جابجایی باید بر اساس نتایج آزمایشگاهی یا روابط نیرو-جابجایی تعمیم یافته بر اساس شکل ۱-۶ بدست آید. پارامترهای ۵ 4 و ۵ از جدول -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ نها دستورالعمل ارزبابی و بهسازی لرزه‌ای ساخنمان‌های نیمه اسکلت موجود وم ات شکل ۱-۶- رابطه نیرو - جابجایی تعمیم یافته برای اجزا و المانهای بنایی. 0۲۱ 07 این پارامترها برای دیوار و جرز بین بازشوها در شکل ۲-۶ نشان داده شده است. م۸ شکل ۲-۶- ارتفاع موثر و جابجایی قسمتهای مختلف دیوار ۱-۳-۶ انواع دیوارهای بنایی دیوارهای بنایی با توجه به نحوه اجرا و تقویت آن به دیوار بنایی غیرمسلح. محصور در کلاف. مسلح شده با بتن‌پاشی, مسلح‌شده با ورق‌های کامپوزیت و مسلح شده با ورق‌های فولادی تقسیم می‌شوند. دیوار بنایی باید قادر باشد نیروهایی که در راستای دیوار و عمود بر صفحه آن مطابق بندهای ۲-۳-۶ تا ۶-۳-۶ تحمل کند. ۲-۳-۶ دیوارهای بنایی غیر مسلح ویژگیهای مهندسی دیوارهای غیر مسلح (/16۸[]) و غیر محصور که تحت نیروهای جانبی اعمالی به موازات صفحه آنها قرار دارند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ فصل ششم- روش نحلیل بهسازی ساختمان نیمه‌اسکلت ۵ معیار سختی و مقاومت ذکر شده در این قسمت باید برای هر دو روش تحلیل استاتیکی خطی و استاتیکی غیرخطی که در فصل ۳ ذُکر شده است. به کار گرفته شود. بر اساس این دستورالعمل مدهای شکست در رفتار درون صفحه دیوارهای با مصالح بنایی غیرمسلح تحت بار جانبی. مطابق شکل ۳-۶ به چهار دسته طبقه بندی می‌شود: الف) مد شکست بر اساس برش (لغزش) ملات؛ مدهای شکست بر اساس لغزش ملات و حرکت گهواره‌ای به صورت کنترل شونده توسط تغییر شکل فرض می‌شوند. در حالیکه مد شکست فشار پنجه و کشش قطری بر اساس به صورت کنترل شونده توسط نیرو فرض می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳/۱ 4 دستورالعمل ارز بابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود ۱-۱-۲-۳-۶- سختی سختی جانبی دیوارهای بنایی که تحت بار جانبی در صفحه خود قرار دارند. باید با درنظرگیری هر دو تغییرشکل برشی و خمشی تعیین گردند. در محاسبه مدول الاستیسیته مورد انتظار در فشار را که در بند ۴-۲-۳-۶ تعیین شده است. چیدمان واحدهای بنایی. ملات 9 دوغاب به صورت همگن در نظر گرفته شده است. برای روشهای خطی, سختی یک دیوار غیر مسلح یا پایه که تحت بار جانبی در صفحه خود قرار دارد. خطی و متناسب با ویژگیهای هندسی مقطع ترک‌نخورده در نظر گرفته می‌شود. برش طبقه در دیوارهای برشی سوراخ‌دار باید متناسب با سختی جانبی ترک‌نخورده هر قسمت از پایه‌هاء بین آنها توزیع گردد. سختی درون صفحه یک دیوار بنایی غیر مسلح طره را می‌توان از رابطه زیر محاسبه نمود: 1 سم ۸.6۳ ید که در آن: : ارتفاع دیوار, : ممان اینرسی دیوار 0 : مدول برشی مصالح بنایی و سختی درون صفحه قسمتی از دیوار که دو انتهای آن امکان دوران ندارد از رابطه زیر محاسبه نمود: 1 سس (۵-۶) 1 19 ۸.6 ۱ برای جرزهای بین دو پنجره یا درب که دارای کتیبه باشد. یا در حالتی که بار وارده بر روی دیوار قابل توجه باشد (وزن سقف روی دیوار قرار داشته باشد) می‌توان از رابطه ۵-۶ استفاده نمود. در سایر موارد از رابطه ۴-۶ استفاده می گردد. ۲-۱-۲-۳-۶- مقاومت جانبی مورد انتظار پایه‌ها و دیوارهای بنایی غیرمسلح مقاومت جانبی مورد انتظارء بر دیوارهای موجود و تقویت شده غیر مسلح یا پایه‌ها برابر حداقل مقاومت جانبی مورد انتظار ناشی از مد شکست گهواره‌ای و مد شکست لغزش ملات مطابق رابطه ۶۶ 9 ۷-۶ می باشد: 7 1 (۶-۶) 0.90۳ - ,۷ < رم( ۳ ۱ (۷-۶) مر 7 ۷ 7 برس( که در آن: : ارتفاع موثر دیوار -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ فصل ششم- روش نحلیل بهسازی ساختمان نیمه‌اسکلت ۶۷ طول دیوار : نیروی فشاری محوری ناشی از بار مرده به تنهایی در بالای دیوار ,/: مقاومت دیوار یا پایه بر اساس حرکت گهواره‌ای ضریب برابر ‎٩/۵‏ برای دیوار طره با انتهای گیردار و ۱/۰ برای دیوار دو سر گیردار ببن۷: مقاومت برشی مورد انتظار دیوار در مد شکست لغزش دیوار مررر۷ : مقاومت برشی مورد انتظار در لغزش مطابق رابطه ۲-۶ ۱-۲-۳-۶ ۳- مقاومت کران پایین دیوارهای غیرمسلح مقاومت کران پایین. ,۰22 دیوارهای موجود و تقویت شده غیر مسلح یا پایه‌ها باید برابر حداقل مقاومت جانبی محاسبه شده بر ِِ 1 محاسبه می‌گردند. در رابطه ۸-۶ 7 نباید کمتر از ۰/۶۷ درنظر گرفته شود. 7 ری 1 1 (۸-۶) ِ سکس ات > / > م0 0.7 1 (۹-۶) و +۱ بر > 0*۷ 11 را که رل 7 و 0 مشابه مقادیر ذکر شده در رابطه ۷-۶ هستند و: مقاومت برشی کران پایین بر مبنای تنش فشاری پنجه دیوار تنش فشاری محوری ناشی از بارهای ثقلی که در رابطه ۱-۳ ذکر شده است. 10 مقاومت کران پایین فشاری دیوار مطابق بند ۳-۲-۳-۶ 0 کران پایین نیروی فشاری محوری ناشی از بارهای ثقلی در پایین دیوار که در رابطه ۲-۳ ذکر شده است. (اثر وزن دیوار باید لحاظ گردد.) کران پایین مقاومت برشی بر مبنای کشش قطری دیوار یا جرز کران پایین مقاومت کشش قطری دیوار ۴-۱-۲-۳-۶-کران پایین مقاومت فشاری دبوارهای غیرمسلح تحت بار تقلی مقاومت فشاری عمودی پایه‌ها و دیوارهای غیرمسلح موجود تحت بار نقلی کنترل شونده توسط نیرو فرض می‌شود و باید مطابق رابطه ۹-۶ و توسط کران پایین تنش فشاری دیوار محدود گردد: (۱۰۶) 0.80.857 - بط -0 -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ ۸ دستورالعمل ارز بابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود که در آن: : نیروی فشاری کران پایین ۲-۲-۳-۶ عملکرد خارج از صفحه دبوارهای بنابی غیرمسلح همانگونه که در بند ۷-۶-۲ ذکر شد. دیوارهای بنایی غیرمسلح باید در مقابل نیروهای اینرسی خارج از صفحه همانند یک عضو جداگانه که دارای دهانه‌ای برابر با فاصله بین دو طبقه یا بین ستونها است. مورد بررسی قرار گیرد. دیوار های بنایی غیر مسلح باید یکی از موارد الف یا ب این بند را ارضا کنند. الف- تنش های خمشی ناشی از بارهای خارج از صفحه دیوار باید به مقدار تنش کششی مورد انتظار داده شده در بند ۵-۲-۳-۶ محدود شود. جهت محاسبه تنش های خمشی می توان دیوار را به صورت یک تیر دو سر مفصل در نظر گرفت. در صورتی که دیوار فاقد اجزای محیطی مناسب در دو انتهای باشد و یا در تماس کامل با اجزای محیطی خود نباشد. دیوار به صورت یک تیر طره درنظر گرفته می‌شود. چنانچه دیوار تماس مناسبی با اعضای محیطی خود داشته باشد و این اعضا دارای سختی کافی باشند می‌توان عملکرد خارج از صفحه دیوارها را همراه با کنش قوسی در نظر گرفت. روابط کنش قوسی در بند ۸-۶ ارائه شده است. ب- نسبت ارتفاع به ضخامت بیشتر از مقادیر داده شده در جدول ۶-۶ نباشد. جدول ۶-۶- نسبت مجاز ,1./1/ برای دبوارهای بنایی غیر مسلح در رفتار خارج از صفحه. دروارهای ساتانوای یک ره ۳-۳-۶- دیوار بنایی محصور در کلاف دیواری محصور در کلاف تلقی می گردد که هم زمان دارای کلاف افقی و قائم باشد و کلافها مقطع حداقل ارائه شده در استاندارد ۰ مرا دارا باشند. کلاف‌های قائم (بتن مسلح و یا فلزی) باید دیوارها را در تمام گوشه‌های سازه, محل تقاطع دیوارها و مرزهای قائم بازشوهای در و پنجره محصور کند. برای رفتار موثرء‌کلاف قائم باید بوسیله یک کلاف افقی که در طول دیوارها و در تراز طبقات قرار دارد. به‌هم متصل شود. وجود کلاف بندی باعث افزایش شکل‌پذیری دیوار می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ فصل شسم- روش تحلیل بهسازی ساختمان نیمه‌اسکلت 8 ۱-۳-۳-۶ سختی سختی دیوارهای محصور در کلاف مشابه سختی دیوارهای بنایی غیرمسلح در نظر گرفته شود. ۲-۳-۳-۶ مقاومت داخل صفحه (۱۱-۶) بش۷ 1.2 > ۷ 1 که در ان: 1 ,: سطح مقطع خالص ملات /دوغاب ۲-۳-۳-۶ مقاومت خارج از صفحه بر اساس هندسه و میزان سختی کلافهاء مقاومت خارج از صفحه دیوار از بند ۲-۲-۳-۶ تعیین می‌گردد. ۳-۳-۶ دیوار بنایی مسلح شده با بتن پاشی در این روش ابتدا کلیه اندودهای دیوار اجری برداشته می‌شود و سپس بتن پاشی بر سطح دیوار غیر مسلح بنایی بر روی لایه‌ای از تسلیح انجام می‌شود. برای انتقال تنش برشی بین بتن پاشیده شده و دیوار بنایی باید از میلگردهای دوخت. مطابق ضوابط ارائه شده در فصل هفتم استفاده شود. رفتار برشی دیوار بتن پاشی شده کنترل شونده توسط تغییرشکل فرض می‌شود. لازم به ذکر است در صورتی که دیوار محصور در کلاف باشد و بتن پاشی هم انجام شود. می توان از آثر کلاف در محاسبات صرفنظر کرد و از ۱-۴-۳-۶ سختی سختی دیوار بنایی مسلح شده با بتن پاشی از ترکیب سختی دیوار بنایی و بتن پاشیده شده بدست می‌آید. در صورت ایجاد مهار کافی بین بتن پاشیده شده و دیوار بنایی می‌توان مجموعه را به صورت یک عضو کامپوزیت در نظر گرفت. ضخامت معادل دیوار بتن پاشی شده در محاسبه سختی بر اساس روابط ۱۳-۶ و ۱۳-۶ برابر است با: روت + ماو 1 - 1 1 )۱۲-۶( ۳ 1 مدول الاستیسیته بتن شاتکریت بر اساس رابطه زیر محاسبه می گردد: (۱۳-۶) 7550 > و۲ که 1 بر اساس بند ۲-۴-۳-۶ تعیین می‌شود. ضخامت معادل همراه با مدول الاستیسیته آجرکاری در تحلیل به کار گرفته می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ ۳ دستورالعمل ارز یابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود ۲-۴-۳-۶- مقاومت (۱۳-۶) مر ۳ 2 1 0 ۳ 7 ) ,)6 7 بر ۶ < برای دیوار دو طرف بتن پاشی شده ‎۰/٩‏ و برای یک طرف بتن پاشی شده ۰/۷ ۸ - مساحت مقطع بتن پاشیده شده - ضریبی که به شرح زیر تعیین می‌شود: ۰ ۰ ۰ ۹ ۳ ۰ ۰ الف- در صورتی که نسبت ارتفاع به طول دیوار تقویت شده. 7 بزرگتر از یا مساوی ۲ باشد. رفتار دیوار خمشی بوده و 07 ۳ ی , ب- در صورتی که نسبت ‏ "- کوچکتر یا مساوی ۱/۵ باشد. رفتار دیوار برشی بوده و 25. > .0۷ ۰ ۰.۰ 1 ۰.۰ .۰ ۰ هه ۰.۰ 5 پ- در دیوارهایی که نسبت بین ۵ و ۲ است. مقدار .4 با درون یابی خطی بین اعداد فوق بدست می‌آاید. ,1 مقاومت فشاری بتن پاشیده شده می‌باشد (مگاپاسکال). که باید با مغزه‌گیری از بتن پاشیده شده تعیین گردد. در صورت عدم انجام آزمایش مقاومت فشاری بتن پاشیده شده برای بتن پاشی با دست برابر ۸1۳۵ ۸ و در صورت بتن پاشی با دستگاه برابر 2 ۱۵ در نظر گرفته شود. < مقاومت مشخصه فولاد میلگرد های برشی باید در صفحه دیوار در دو جهت عمود بر هم توزیع شوند. در مواردی که نسبت کمتر از ۲ است. نسبت در دیوارهای تقویت شده در صورتیکه شبکه میلگرد در پی مهار نشده باشد. لازم است مقاومت گهواره ای بر اساس رابطه ۶-۶ محاسبه شده و حداقل مقدار بدست آمده از رابطه ۶-۶ و ۱۱-۶ برای برم مورد استفاده قرار گیرد. در دیوارهای تقویت شده در صورتی که شبکه میلگرد در پی و سقف با رعایت طول مهاری میلگرد به نحو مناسبی مهار شده باشد. در این حالت نیروی محوری دیوار مقاوم سازی شده نباید از ,,و/0.35 دیوار مقاوم سازی شده که از رابطه زیر بدست می‌آید زر (۱۵-۶) بر ر/ 0.55 ۳ 4 7 ۳ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ قصل ششم- روش نحلیل بهسازی ساختمان نیمه‌اسکلت نها در صورتیکه نیروی محوری دیوار مقاوم سازی شده از مقدار فوق بیشتر باشد باید از اثر آن در باربری لرزه ای صرفنظر کرد. ۵-۳-۶- ساختمانهای با دیوار بنایی مسلح شده با نوارهای کامپوزیت (۳۳) ورق‌های کامپوزیت با استفاده از اپوکسی‌های مختلف. به صورت اعضای قطری, قائم و یا افقی به سطح دیوار بنایی چسبانده می شوند. این عمل باعث افزایش مقاومت دیوارها می‌گردد. به خاطر مقاومت کششی بالاء ورق‌های کامپوزیت بطور موثری می‌توانند بدون افزایش قابل توجهی در ضخامت دیوار» مقاومت برشی و محصوریت دیوار را افزایش دهد. نحوه اتصال و سایر ضوابط اجرایی آن در فصل نهم ذکر شده است. برای اطلاعات بیشتر در این زمینه به دستورالعمل مقاوم سازی ساختمانها با استفاده از ۳۳] ۱-۵-۳-۶ تنش و کرنش مور در نوارهای کامپوزیت (11411) حداکثر تنش و کرنشی که بدون جداشدن ورق کامپوزیت از دیوار بنایی قابل دستیابی است. تنش و کرنش موثر نامیده می‌شوند و به ترتیب با 7 و 6 نشان داده می‌شوند. ۲-۵-۳-۶ تنش و کرنش موْثر برای مدهای شکست خمشی تنش و کرنش موثر برای طراحی خمشی دیوارهای مسلح شده با نوارهای کامپوزیت از روابط ۱۶-۶ و ۱۷-۶ بدست می آیند: (۱۶-۶) زر رت > رل (۱۷-۶) ,0.456 > 6 که در آن: ,5 -کرنش گسیختگی ورق کامپوزیت < مدول الاستیسیته ورق کامپوزیت در جهت الیاف می‌باشد. استفاده از رابطه بالا تنها در شرایطی مجاز است که کل نیرو بر واحد عرض ورق کامپوزیت. منتقل شده از ۳۳1۹ به دیوار (۱۸-۶) 61[ > ,وم که در آن: 1 -تعداد لایه‌های ورق کامپوزیت در سطح دیوار ,> ضخامت هر لایه ورق کامپوزیت می‌باشد. ۳-۵-۳-۶ تنش و کرنش موّثر برای شکست برشی تنش و کرنش موثر برای طراحی برشی دیوارهای مسلح شده با نوارهای کامپوزیت از روابط ۱۹-۶ و ۲۰-۶ بدست می آیند: 1 < ۴۲8 )۱۹-۶( -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳/۱ ۳۲ دستورالعمل ار ز یابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود 2 > ۳5 )۲۰-۶( / که در آن: - ضریب کاهش کرانه پایین برای برش است و به اندیس مسلح‌شدگی دیوار با ورق کامپوزیت. برنن. وابسته است و از رابطه ۲۱-۶ بدست می‌آید: ۳۱۶۱ را ِا 02 ی در رابطه بالا - مساحت خالص بخش ملات دار دیوار - مساحت ورق‌های کامپوزیت است. ضریب کاهش کرانه پایین برای برش از رابطه ۲۲-۶ پیروی می‌نماید: 02 ک ,0 0.4 ٩0. 64 -| 20 0.2 > 00, > 045 )۲۲-۶(‏ با 0۱.45 < ,0 0.1 استفاده از رابطه ۲۲-۶ تنها در شرایطی مجاز است که کل نیرو بر واحد عرض ورق کامپوزیت. منتقل شده به دیوار بنایی از مقدار داده شده در رابطه ۲۳-۶ کمتر باشد: (۲۳-۶) 71 بر[ ,2*1۱ رم ویژگیهای مهندسی دیوارهای مسلح شده با نوارهای کامپوزیت قائم که تحت نیروهای جانبی اعمالی به موازات صفحه آنها قرار معیار سختی و مقاومت ذکر شده در این قسمت باید برای هر دو روش تحلیل استاتیکی خطی و استاتیکی غیرخطی که در فصل ۲ ۱-۴-۵-۳-۶- سختر سختی دیوارهای مسلح شده با نوارهای کامپوزیت قائم مشابه دیوارهای بنایی غیرمسلح در نظر گرفته شود. ۲-۴-۵-۳-۶- مقاومت جانبی مقاومت جانبی مورد انتظارء .۰2 دیوارهای مسلح شده با نوارهای کامپوزیت قائم از رابطه ۲۴-۶ به‌دست می‌آید: -------- صفحهٔ بعد -------- ۱ ۱۳ فصل ششم- روش نحلیل بهسازی ساختمان نیمه‌اسکلت ۳ + 7 + ۱ 8 رر + 0-۳ 27۳ 222 2 ۱ : (۲۴-۶) ان را دا اه شاه 0/11 ۱ که در آن: 7 : نیروی موجود در 1- امین لایه ورق کامپوزیت 4: فاصله ]- امین لایه از دورترین تار فشاری ۳ نیروی فشاری محوری ناشی از بار مرده. برابر ۰/۵ برای دیوار طره با انتهای گیردار و ۱/۰ برای دیوار دوسر گیردار را : ار تفاع موثر دیوار م۷ مقاومت برشی مورد انتظار دیوار مطابق بند ۶-۲-۳-۶ : طول دیوار می‌باشد. ۵-۵-۳-۶ رفتار خارج از صفحه دیوارهای مسلح شده با نوارهای کامپوزیت قائم ۱-۵-۵-۳-۶- سختی سختی خارج از صفحه دیوارهای مسلح شده با ورق‌های کامپوزیت در مدل تحلیلی سازه در جهت عمود نباید در نظر گرفته شود و از آن باید صرفنظر نمود. ۲-۵-۵-۳-۶- مقاومت خمشی با فرض کردن اعمال نیروی فشاری در مرکز دیوار و با استفاده از همسازی کرنش‌هاء مقدار مقاومت خمشی دیوار مسلح شده با ورق‌های کامپوزیت از رابطه ۲۵-۶ به‌دست می‌آید: ۳ 6 ۵ : (۲۵-۶) (ع8- + 0-6 ۸ > ,۸4 22 2 اه که در آن: -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ تقا دستورالعمل ارزبابی و بهسازی لرزه‌ای ساخنمان‌های نیمه اسکلت موجود فاصله نوار 11۹۳ تا دورترین لایه فشاری ۶-۵-۳-۶- رفتار درون صفحه دبوارهای مسلح شده با نوارهای کامپوزیت افقی 9 قانم ۱-۶-۵-۳-۶- سختی سختی دیوارهای مسلح شده با نوارهای کامپوزیت افقی و قائم مشابه دیوارهای بنایی غیرمسلح در نظر گرفته شود. ۲-۶-۵-۳-۶- مقاومت جانبی مقاومت جانبی مورد انتظارء )۰ دیوارهای تقویت شده مسلح شده با نوارهای کامپوزیت از حداقل برش حاصل از رابطه ۲۶-۶ و 0 (۲۶-۶) ی + ۷۴۴ << م0 1 که در آن: ۳1 - نیرو در نوارهای کامپوزیت افقی ۲ < عرض نوارهای کامپوزیت ,5۶ < فاصله مرکز به مرکز نوارهای کامپوزیت افقی حعمق موثر دیوار بنایی» (] , 77 )1311 < 4 می‌باشد. ۲ و بآ ارتفاع و طول دیوار تقویت شده هستند. ۷-۵-۳-۶ رفتار خارج از صفحه دیوارهای مسلح شده با نوارهای کامپوزیت افقی و قائم استفاده از نوارهای کامپوزیت افقی و قائم مشابه نوارهای کامپوزیت قائم است. ۶-۳-۶- ساختمانهای با دیوار بنایی مسلح شده با نوارهای فولادی سیستم مقاوم‌سازی با نوار فولادی ممکن است ترکیبی از نوارهای فولادی قائم و افقی و یا قطری, قائم و افقی تشکیل شده باشد. این نوارها ممکن است در یک سمت یا در دو طرف دیوار اضافه شود. نوارهای فولادی جهت همراهی در باربری جانبی با دیوارهای بنایی غیرمسلح استفاده می‌شوند. در صورت استفاده از نوارهای فولادی در تنها یک سمت دیوارء توزیع خارج از محور برای سختی و مقاومت اتفاق می‌افتد و باعث پیچش در دیوار می‌گردد؛ بنابراین توصیه می‌شود که از نوارهای فولادی در هر دو طرف دیوار این نوارهای فولادی باید براساس ضوابط مندرج در بند ۲-۶-۶ برای طراحی سازه‌های فولادی طراحی و اجرا شوند. اتصالات باید به گونه‌ای باشد که انتقال نیروهای برشی از دیافراگم بام یا کف به المان قطری و دیوارهای بنایی غیرمسلح صورت پذیرد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳/۱ فصل ششم- روش نحلیل بهسازی ساختمان نیمه‌اسکلت ۳۵ ۱-۶-۳-۶ رفتار درون صفحه دیوارهای مسلح شده با نوارهای فولادی قائم و افقی در صورت استفاده از المانهای قائم و افقی و در دو طرف دیوارء که با بولت‌هایی به هم متصل شده باشند. رفتار دیوار شبیه به حالت دیوار محصور در کلاف. بند ۲-۴-۶ می‌باشد. در دیوار بنایی محصور در کلاف برای رفتار موثر‌کلاف قائم باید بوسیله یک کلاف افقی که در طول دیوارها و در تراز طبقات قرار دارد. به‌هم متصل شود. در این صورت وجود کلاف‌ها باعث افزایش شکل‌پذیری دیوار می‌شود. مد شکست دیوار بنایی محصور در کلاف به صورت شکست قطری می‌باشد که مقاومت معادل آن از رابطه ۱۰-۶ برای جلوگیری از کمانش موضعی ورق‌های فولادی, حداکثر فاصله بولت‌ها از یکدیگر باید ۴۰ برابر ضخامت نوار فولادی باشد. فاصله حداکثر نوارهای قائم از یکدیگر نیز ۵۰۰۰ میلیمتر می‌باشد. ۱-۱-۶-۳۲-۶- سختی سختی دیوارهای مسلح شده با نوارهای فولادی قائم و افقی مشابه سختی دیوارهای بنایی غیرمسلح در نظر گرفته شود. ۲-۱-۶-۳-۶- مقاومت مقاومت برشی مورد انتظار دیوار بنایی مسلح شده با نوارهای فولادی قائم و افقی. شبیه به دیوارهای محصور در کلاف است و (۲۷-۶) م۱ 1.2 َ ۷ که در آن: ۷ مقاومت برشی مورد انتظار دیوار مطابق بند ۶-۲-۳-۶ 11+ ۲-۶-۳-۶ رفتار درون صفحه دبوارهای مسلح شده با تر کیب نوارهای فولادی قطری. قائم و افقی در صورت استفاده از ترکیب المانهای قطری, فائم و افقی و در دو طرف دیوار, که با بولت‌هایی به هم متصل شده باشند. رفتار به صورت عمل بادبندی خواهد بود. برای جلوگیری از کمانش موضعی ورق‌های فولادی, حداکثر فاصله بولت‌ها از یکدیگر باید برابر با ۴۰ برابر ضخامت نوار فولادی باشد. فاصله حداکثر نوارهای قائم از یکدیگر نیز ۵ متر می‌باشد. همچنین تمام المانهای قائم باید در تراز سقف یا کف بوسیله ۱-۲-۶-۳-۶- سختی سختی دیوارهای مسلح‌شده با ترکیب نوارهای قطری, قائم و افقی برابر است با مجموع سختی دیوار بنایی غیرمسلح و سختی قاب ساده بادبندی فولادی حاصل از نوارهای قطری, قائم و افقی که از روش‌های مقاومت مصالح به‌دست می‌آید. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ ۷۶ دستورالعمل ارز بابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود ۲-۲-۶-۳-۶- مقاومت مقاومت برشی مورد انتظا ر در اد ین حالت برای دیوار بنایی برابر مقاومت گهواره ای مورد انتظا ر است که از رابطه ۶ -۶ بدست می‌آید. ۳-۶-۳-۶ رفتار خارج از صفحه دبوارهای مسلح شده با نوارهای فولادی قائْم و افقی و تر کیب قطری, قائم و افقی مهاربندهای قائم یا پشت‌بندهای قوی تمام ارتفاع دیوار را در وجوه آن پوشش می‌دهند. مهاربندهای قطری باعث کاهش ارتفاع موْثر دیوارهای بنایی می‌شوند و بنابراین مقدار ارتفاع در رابطه نسبت // کاهش می‌یابد و پایداری دیوار در مقابل بارهای خارج از صفحه افزایش می‌یابد. برای محاسبه پایداری دیوار می‌توان به جدول ۱۱-۶ مراجعه نمود. ۳-۶ معیار پذیرش دیوارهای بنایی غیر مسلح و تقویت شده اگر حداقل مقاومت برشی و گهواره‌ای مورد انتظار هر دیوار» مطابق بند ۲-۱-۲-۴-۶. کمتر از مقاومت جانبی کران پایین آن دیوار. که براساس شکست قطری و یا تنش فشاری پنجه مطابق بند ۳-۱-۲-۴-۶ تعیین می‌شود. باشد. درأآن صورت نیروی برشی داخل صفحه دیوارهای غیرمسلح و پایه‌هایی که در یک امتداد قرار دارند. کنترل‌شونده توسط تغییرشکل خواهد بود. نیروی برشی داخل صفحه در دیوارهای بنایی که شرط فوق در آنها صادق نباشد. کنترل‌شونده توسط نیرو محسوب می‌شوند. در صورتی که دیوار کنترل‌شونده توسط نیرو محسوب شود. نیازی به منظور نمودن مقاومت برشی و گهواره‌ای مورد انتظارء مطابق بند ۳-۶- ۰۲-۱-۳۲ نمی‌باشد. فشار محوری روی دیوارهای غیرمسلح باید کنترل‌شونده توسط نیرو در نظر گرفته شود. ۱-۱-۴-۶ روشهای خطی برای روشهای خطی ذکر شده در بند ۲-۲ رفتار مولفه‌ها باید با ظرفیت‌های آرایه شده در بند ۱-۵-۳ مقایسه گردند. ضرایب :۱ که در مقاومت مورد انتظار مربوطه مورد استفاده قرار می‌گیرد از جدول ۷-۶ بدست می‌اید. جدول ۷-۶- مقادبر ضریب 113 برای رفتار درون صفحه دبوارهای بنایی در روش استاتیکی خطی دیوار بنایی محصور در کلاف -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱/۱ فصل ششم- روش تحلیل بهسازی ساختمان نیمه‌اسکلت ۳۷ دیوار بتن پاشی شده از دو طرف دیوار بنایی مسلح‌شده با نوارهای فولادی قائم و افقی 1/۳ حداکتر مقدار "> در جدول ۷-۶ برابر ۱ می باشد. در صورتی که این نسبت از ۱ فراتر رود مقدار ۱ مورد استفاده قرار می گیرد. ۲-۱-۴-۶ روشهای غیرخطی برای روش استاتیکی غیرخطی ارایه شده در بند ۰۴-۳ قسمتهای مختلف دیوار و پایه‌هاء باید شرایط ارایه شده در بند ۲-۲-۵-۳ را ارضا کنند. برای مولفه‌های کنترل شونده توسط تغییرشکل, تغییرشکلهای غیرخطی نباید از مقادیر ارایه شده در جدول ۹-۶ و جدول ۱۰-۶ فراتر رود. متغیرهای ل و ۵ که بیانگر ظرفیت تغییرشکل غیرخطی اعضای اصلی و غیراصلی هستند. باید به کمک شکل ۱-۶ براساس درصد تغییرشکل نسبی بیان گردند. روابط نیرو-تغییرشکل غیرخطی, برای قسمتهای مختلف دیوار و پایه‌های کنترل‌شونده توسط تغییرشکل, باید بر مبنای اطلاعات داده شده در جدول ۸-۶ و یا یک روش معتبر که از محاسبات جامع جدول ۸-۶- روابط ساده شده نیرو-تغییرمکان برای رفتار درون صفحه دبوارهای بنایی تقویت شده در روش استاتیکی حر کت گهواره‌ای دیوار بتن پاشی شده از یک طرف دیوار بتن پاشی شده از دو طرف دیوار بنایی مسلح شده با ورق کامپوزیت دیوار بنایی مسلح شده با نوارهای فولادی قائم و افقی -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ ۷۸ دستورالعمل ارز یابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود در بندهای مربوط در بند ۴-۶ آرایه شده است. در تمام حالات باید این مقاومت با نیروی خارج از صفحه در بند ۷-۶-۲ مقایسه ۵-۶- ارزیابی قابهای فلزی در سازه‌های نیمه اسکلت اسکلت فلزی بر حسب نوع آن مطابق بندهای ذکر شده در زیر مورد ارزیابی قرار می‌گیرند: ۱- قاب ساده بادبندی شده مطابق بند ۲-۶-۶ ۲- قاب ساده بدون بادبند مطابق بند ۲-۵-۶ ۳- ستون تک میانی نکته: اتصال خورجینی بدون تقویت. مقاومت کافی در مقابل بارهای جانبی ندارد و باید حمل بار جانبی در این قاب‌ها توسط مهاربندی یا دیوار برشی انجام پذیرد. از اینرو ضوابط سختی, مقاومت و معیارهای پذیرش مربوط به این قابها مطابق بند ۲-۶-۶ مورد بررسی قرار می‌گیرند. تبصره: سختی 9 مقاومت میانقابهای محصور در قابهای حمشی مطابق فصل ۶ تعیین می‌گردد. در صورت استفاده از سایر سیستمها به دستورالعمل بهسازی سازه های فولادی مراجعه گردد. ۱-۵-۶ ارزیابی قاب ساده بادبندی شده ارزیابی قابهای فولادی مهار بندی هم‌محور مطابق این بند انجام می‌شود. ۱-۱-۵-۶ سخت ۱-۱-۱-۵-۶- روش استاتیکی خطی ۲-۱-۱-۵-۶- روش استاتیکی غیرخطی ۱-در مورد خواص محدوده ارتجاعی اعضاء. مشابه روش استاتیکی و دینامیکی خطی سختی براساس روشهای مقاومت مصالح محاسبه گردد. منحنی‌های غیرخطی لنگر- انحناء یا نیرو -تغییر مکان که نمایانگر جاری شدن و کمانش می باشد باید مطابق شکل ۴-۶ برای تیرها و ستونها باشد. منحنی غیرخطی نیرو -تغییرمکان مهار بندها را می توان آنگونه که در شکل ۴-۶ نشان داده شده و با استفاده از مقادیر داده شده برای پارامترهای مربوطه در جدول ۱۳-۶ و جدول ۱۳-۶ نیز مدل نمود. برای مهاربندی‌های تحت -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ فصل شسشم- روش تحلیل بهسازی ساختمان نیمه‌اسکلت ها فشار. پارمتر ۸ در شکل ۴-۶ باید به عنوان تغییر شکل محوری در نظر گرفته شود.کاهش مقاومت مهاربند پس ازکمانش باید در مدل منظورگردد. مدل‌سازی مهاربند فشاری با فرض رفتار ارتجاعی-خمیری برای آن درصورتی مجاز است که نیروی حد جاری داده شده است. آثار وجود نیروهای بزرگتر از این کرانه پائینی نیرو باید با درنظر گرفتن سایراعضایی که مهاربند به آنها متصل است ارزیابی شود. 0 0 0 1 ۵٩‏ با 6 شکل ۴-۶- منحنی نیرو - تغییرشکل تعمیم یافته برای اعضا و اجزای فولادی. ۲-۱-۵-۶ مقاومت مقاومت مورد انتظارء 2( مهاربندهای فولادی تحت فشار محوری باید مساوی کمترین مقدار بین حالات حدی کمانش کلی یا موضعی باشد. مقاومت طراحی موثر 7۳ مهاربند در فشار باید بر اساس بخش (۴-۲-۱۰) مبحث ۱*۰ مقررات ملی ساختمان با در درحالات معمول مهاربندهای ضربدری که در آن هر دو مهاربند در وسط طول یکدیگر را قطع می نماید و در آنجا به هم متصلند. طول موثر هر دو مهار بند باید برابر نصف طول کل مهاربند شامل ورقهای اتصال آنتهایی در کمانش درون صفحه ای و ۰/۶۷ طول کل مهار بند به شرح فوق در کمانش خارج از صفحه در نظر گرفته شود. برای دیگر حالات مهاربندی (۷. ۸ و مهاربند قطری) طول مهاربند برایر است با طول کل آن شامل وزقهای اتصال انتهایی و طول موثر برابر ۰/۸ طول کل مهاربند برای کمانش درون صفحه و برابر طول کل مهاربند برای کمانش خارج از صفحه خواهد بود. مقاومت موردانتظار, م۰6 مهاربند فولادی در کشش بایستی مشابه با ستونها محاسبه گردد. در این خصوص می توان به بخش فولادی دستورالعمل بهسازی ساختمانهای موجود مراجعه نمود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ ۸۰ دستورالعمل ارز یابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود ۲-۲-۱-۵-۶- روش استاتیکی غیرخطی به جای استفاده از روابط مبتنی بر آزمایش یا تحلیل. منحنی نیرو -تغییر مکان هر عضو آنگونه که در شکل (۳-۶) نشان داده شده است باید مطابق با بند ۲-۱-۱-۶-۶ تعریف گردد. مقادیر مقاومت مورد انتظارء ,م۰2 مساوی است باهمان مقادیری است که در بند ۱-۲-۲-۶-۶ برای روش‌های خطی داده شده ۳-۱-۵-۶- معیارهای پذیرش اجزای اتصالات مهاربند شامل ورقهای اتصال, پیچ. جوش. و سایر وسایل اتصال باید کنترل‌شونده توسط نیرو فرض گردد. و بر اساس ظرفیت مهاربند کنترل شوند. ۱-۳-۱-۵-۶- روش استاتیکی خطی نیروهای طراحی باید با مقاومتهای طراحی طبق بند ۱-۵-۳ مقایسه گردند.دراین مقایسه. ضرایب 7 برای اعضای فولادی باید از دستورالعمل بهسازی لرزه ای ساختمانهای موجود (نشریه شماره ۳۶۰) استخراج شود. ۲-۳-۱-۵-۶- روش استاتیکی غیرخطی ساختمان‌های موجود (نشریه شماره ۲۶۰) استخراج شود. ۳-۵-۶ ارزیابی قاب ساده و تک ستونهای فولادی قابهای ساده قرارگرفته در ساختمانهای نیمه‌اسکلت جزو اعضای غیراصلی اشاره شده در بند ۱-۱-۲-۲ قرار می‌گیرند. این اعضا و اتصالات باید به گونه‌ای طراحی شوند که بتوانند تغییرشکل‌های ناشی از زلزله در ترکیب با بارهای ثقلی را تحمل نمایند. در صورت اتصال گیردار تک ستون به دیافراگم انعطاف‌پذیرء ستون باید برای ترکیب لنگر و بار محوری (با در نظر گرفتن اثر ۵ - 7) و در اتصال مفصلی نیز برای بار محوری (با در نظر گرفتن اثر ۵۸ - 7) کنترل گردد. معیارهای پذیرش برای این اعضا در دستورالعمل بهسازی لرزه ای ساختمانهای موجود (نشریه شماره ۳۶۰) ذکر شده است. ضوابط -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ فقصل ششم- روش تحلیل بهسازی ساختمان نیمه‌اسکلت ۸ ۶-۶- ارزیابی قاب خمشی بتنی در سازه های نیمه اسکلت در سازه های نیمه اسکلت موجود. اعضای بتنی معمولا فاقد پیوستگی میلگرد و خاموت بندی مناسب می باشد. در صورتی که این اعضا به صورت کلاف بندی بوده و دیوارهای بنایی را محصور نماید. می‌توان از ضوابط بند ۳-۳-۶ برای ارزیابی آن‌ها استفاده نمود. اگر این قابها دارای دیوار بنایی نباشد. می‌توان آنها را به صورت قاب ساده در نظر گرفت و مطابق بند ۳-۵-۶ عمل نمود. در صورتی که قاب بتنی دارای شرایط مناسب برای رفتار به عنوان قاب خمشی باشد و در برگیرنده میانقاب نباشد. مطابق ضوابط دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های بتنی متداول مورد بررسی قرار می گیرد در صورتی که سختی قاب بتنی در امتداد مورد نظر کمتر از ۲۵ / سختی کل باشد. می‌توان آن را به عنوان عضو فرعی در نظر گرفت و فقط ضوابط بند ۳-۵-۶ را کنترل نمود. ۷-۶- دیوارهای برشی بتنی ۱-۷-۶ انواع دیوارهای برشی بتنی و اجزای مربوط ضوابط بند (۷-۶) قابل اعمال به همه دیوارهای برشی در همه نوع سیستم‌های ساختمانی که از دیوار برشی استفاده می‌کنند می‌باشد. این موارد شامل دیوارهای برشی مستقل, دیوارهای برشی که در سیستم سازه‌ای دو گانه (قاب - دیوار). دیوارهای برشی کوپله و دیوارهای برشی ناپیوسته می باشد. در صورتی که بازشوهای موجود در دیوارء بر مقاومت یا رفتار غیر ارتجاعی دیوار تأثیر قابل ملاحظه نداشته باشند می‌توان دیوار را به صورت یکپارچه مدل نمود. دیوارهای برشی بازشودار دیوارهایی هستند که بازشوها در آن به صورت نسبتاً منظم توزیع شده‌اند که دیوار را به پایه‌ها و تیرهای عمیق که به نام «قطعات دیوار» (5081761115 [[۱۷/۵) خوانده می‌شوند. تجزیه می‌کند. ۱-۱-۷-۶ دیوارهای برشی یکپار چه و قطعات دیوار دیوارهای برشی بتن مسلح یکپارچه شامل المان‌های قایم درجا ریخته شده. به صورت کوپله و غیرکوپله با فرم سطح مقطع بسته یا باز می باشند. این دیوارها باید سطح مقطع های نسبتاً پیوسته داشته باشند و باید هم در مقابل بار قلی و هم بار جانبی مقاومت دیوارهای برشی یا قطعات دیوار با نیروهای محوری بزرگتر از ۰/۳۵۱۰ (0: نیروی محوری حداکثر قابل تحمل توسط دیوار) در میلگرد آن‌ها از ۰/۰۰۲۵ کمتر باشد ولی فاصله میلگردها کمتر از ۴۵۲۲ باشد. در تحمل بار جانبی سهیم می‌باشند به شرطی که نیروی برشی نیاز از مقاومت برشی اسمی کاهش یافته دیوار که طبق بند (۳-۲-۷-۶) محاسبه شده. کمتر باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳/۱ ۸۲ دستورالعمل ار ز یابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود ۲-۱-۷-۶ ستون‌های بتن مسلحی که دبوارهای برشی ناییوسته بر آن‌ها اتکا دارند. ۳-۱-۷-۶ تیرهای کوپله بتن مسلح تیرهای کوپله (همبند) بتن مسلح که برای اتصال دو دیوار برشی به هم به کار می‌روند باید بر اساس ضوابط بند (۲-۷-۶) ارزیابی و بهسازی شوند. ۲-۷-۶- دیوارهای برشی بتن مسلح, قطعات دیوارء تیرهای کوپله ۱-۲-۷-۶ ملاحظات کلی مدل تحلیلی برای یک دیوار برشی باید به طور مناسب ظرفیت تغییر شکل, سختی و مقاومت دیوار برشی را مدل‌سازی نماید. اند رکنش با سایر اجزای سازه‌ای و غیر سازه‌ای باید در نظر گرفته شود. دیوارهای برشی لاغر (دیوارهای برشی با نسبت ارتفاع به طول بیش از ۲) و قطعات دیوار را می‌توان به صورت المان‌های تیر - ستون معادل با در نظر گرفتن تغییر شکل‌های خمشی و برشی مدل نمود. در محاسبه مقاومت خمشی المان‌های تیر < ستون باید اندرکنش بین نیروی محوری و خمش در نظر گرفته شود. طول قطعه صلب بین گره تیر - ستون تا المان تیر - ستون معادل, برابر فاصله مرکز سطح دیوار تا لبه دیوار می‌باشد. برای دیوارها با مقاطع نامتقارن» باید تفاوت ظرفیت خمشی در دو جهت بارگذاری مدل شوند. از المان تیری که در آن هم تغییر شکل‌های خمشی و هم تغییر شکل‌های برشی ملحوظ شده باشد برای مدل‌سازی تیرهای کوپله ۲-۲-۷-۶ سختی سختی موثر تمام اعضا باید با توجه به مشخصات مصالح آن‌هاء ابعاد عضوء میزان میلگرد. شرایط مرزی و نیز وضعیت فعلی عضو از راه دیگر تعیین سختی‌های موثر استفاده از مقادیر پیشنهادی دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه ای ساختمانهای بتنی متداول موجود می‌باشد. برای بدست آوردن توزیع مناسب نیروهای جانبی در ساختمان‌های با دیوارهای باربر. تمام دیوارها را می‌توان یا در وضعیت بدون ترک و یا ترک خورده فرض کرد. در ساختمان‌هایی که مقاومت در برابر بار جانبی توسط دیوارهای سازه‌ای به تنهایی تأمین می‌شود و یا ترکیبی از دیوارها و قاب‌های مقاومت جانبی را تأمین می‌کنند. تمام دیوارهای برشی و یا قطعات دیوار بحث شده در این بخش به صورت ترک خورده فرض می‌شوند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ فصل شسشم- روش تحلیل بهسازی ساختمان نیمه‌اسکلت ۸۳ ۱-۲-۲-۷-۶- روش های استاتیکی و دینامیکی خطی در مدل‌سازی دیوارهای برشی و اجزای مربوط باید سختی‌های محوری» خمشی و برشی در نظر گرفته شوند. برای دیوارهای با سطح مقطع بسته یا باز از قبیل جعبه. 1.7 و ۲ از ضوابط بند (۳-۷-۶) برای تعیین پهنای موثر فشاری و یا کششی استفاده می‌شود. در مورد مقادیر سختی های محاسباتی که در تحلیل ها مورد استفاده قرار می‌گیرند. باید ضوابط بند (۲-۷-۶) را به کار اتصالات بین دیوارهای برشی و اعضای قاب را بنا به مورد می‌توان به صورت اجزای صلب یا انعطاف‌پذیر و یا مفصل مدل نمود. ۲-۲-۲-۷-۶- روش استاتیکی غیر خطی روابط غیر خطی نیرو - تغییر شکل باید طبق ضوابط بند (۲-۷-۶) در نظر گرفته و در روش استاتیکی غیر خطی به کار گرفته شوند. روابط یکنوای بار - تغییر شکل برای مدل‌های تحلیلی دیوارهای برشی, المان‌های دیوار و تیرهای کوپله باید مطابق رابطه کلی شکل (۱-۶) باشد. برای دیوارهای برشی و قطعات دیواری که تحت اثر بار جانبی رفتار غیر ارتجاعی خمشی می‌توان از روش زیر استفاده کرد. انتهای عضو مطابق آنجه در شکل (۵-۶) نشان داده شده فرض می‌شود. میزان چرخش مفصل در نقطه 17 در شکل (۱-۶) متناظر است با میزان چرخش در نقطه جاری شدن, ,۰0 که مقدار آن را می‌توان از رابطه (۲۸-۶) محاسبه نمود. (۲۸۶) او 0 ۱ که در آن معادله: [: لنگر اینرسی عضو است؛ «: طول فرض شده برای مفصل پلاستیک است. در مدل‌های تحلیلی دیوارهای برشی و قطعات دیوارء مقدار م] برابر نصف طول در پلان و یا ارتفاع طبقه همکف. هر کدام که کمتر باشد. برای ستون‌هایی که دیوارهای برشی ناپیوسته را تحمل می‌کنند. مقدار ما برابر نصف عمق موثر خمشی عضو فرض می‌شود مقادیر متغیرهای ۳,۵ و6 که برای تعیین نقاط 5.02 در شکل (۱-۶- الف) مورد نیازند درجدول (۹-۶) داده شده‌اند. برای دیوارهای برشی و قطعات دیواری که پاسخ غیر ارتجاعی آن‌ها با برش کنترل می‌شود. می‌توان از روش زیر استفاده کرد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ ۸۳ دستورالعمل ارزبابی و بهسازی لرزه‌ای ساخنمان‌های نیمه اسکلت موجود چرخش مفصل پلاستیک > 0 ۳۲ رابطه ار - تغییر شکل مطابق شکل (۱-۶ ب) در نظر گرفته و محور ۷ در آن شکل به عنوان تغییر مکان جانبی نسبی فرض می‌شود. برای دیوارهای برشی مقدار این تغییر مکان نسبی به عنوان تغییر مکان نسبی طبقه مطابق آنچه در شکل (۶-۶) نشان ۱ شکل ۶-۶- چرخش مفصل خمیری در دیوار برشی برای حالتی که برش بر رفتار غیر خطی ارتجاعی حاکم است. برای تیرهای کوپله روش به قرار زیر است: رابطه بار - تغییر شکل مطابق شکل (۱-۶ ب) در نظر گرفته و محور * در آن شکل به عنوان چرخش عضوء به نحوی که در شکل (۷-۶) نمایش داده شده. اختیار می‌شود. مقادیر متغیرهای 4.0 و ۵ که برای تعیین محل نقاط 16 و تا در شکل (۱-۶- ب) مورد نیازند در جدول (۱۰-۶) داده شده‌اند. در صورتی که شرایط عضو مورد نظر بین حدود داده شده در جداول باشد می‌توان از درون‌یابی خطی استفاده کرد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ فصل شسم- روش تحلیل بهسازی ساختمان نیمه‌اسکلت ۸۵ شکل ۷-۶- دوران در تیرهای همیند ۳-۲-۷-۶ مقاومت مقاومت‌های اعضا باید بر اساس دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه ای ساختمانهای بتنی متداول موجود و با در نظر گرفتن هر گونه تغییر لازم در آن‌ها طبق سایر ضوابط این فصل محاسبه شوند. در محاسبه مقاومت‌ها باید احتمال گسیختگی خمشی, برشی با گسیختگی ناشی از طول گیرایی میلگردها تحت بار نقلی و جانبی در نظر گرفته شود. مقدار مقاومت خمشی اسمی دیوارهای برشی یا قطعات دیوارء ,۸ باید طبق اصول ارایه شده در آیین‌نامه بتن ایران و با فرض ضرایب ایمنی جزیی برابر یک محاسبه شود. در محاسبه مقاومت خمشی اسمی. از عرض های موثر بال های فشاری و کششی در شکل (۱-۶ الف) مشخص است. تنها باید میلگردهای طولی واقع در عضو مرزی در نظر گرفته شوند. در صورتی که دیوار فاقد اعضای مرزی باشد. تنها میلگردهایی که در ۲۵/ انتهایی مقطع دیوار قرار دارند باید در محاسبه مقاومت تسلیم دخالت داده شوند. برای محاسبه مقاومت خمشی اسمی دیوار که با نقطه اج در شکل (۱-۶- الف) متناظر است. تمام میلگردهای طولی (شامل میلگردهای جان) باید در محاسبه دخالت داده شوند. در کلیه محاسبات مربوط به محاسبه مقاومت خمشی. مقاومت تسلیم میلگردهای طولی باید برابر مقاومت تسلیم مورد انتظار, فرض شود. نیروی محوری وارد شده بر دیوار باید شامل اثرات بارهای نقلی مقاومت برشی اسمی دیوار برشی یا قطعه دیوار ,۰۷ باید بر اساس ضوابط فصل بیستم آیین‌نامه بتن ایران تعیین شود. مقاومت برشی اسمی ستون‌هایی که دیوارهای برشی ناپیوسته را تحمل می‌کنند نیز باید بر اساس ضوابط فصل بیستم آیین‌نامه بتن ایران تعیین شود. در کلیه محاسبات مربوط به محاسبه مقاومت برشی, باید از مقاومت جاری شدن تعیین شده (506011160) بدون ضریب استفاده شود. برای این حالت. تفاوتی بین مقاومت‌های برشی جاری شدن و اسمی که متناظر با نقاط با و9 ‌ در شکل (۱-۶) می‌باشند. وجود ندارد. اگر درصد میلگرد افقی یک دیوار برشی یا قطعه دیوار» برم. کمتر از ۰/۰۰۲۵ ولی بزرگتر از ۰/۰۰۱۵ باشد. در محاسبه مقاومت برشی دیوار می‌توان مطابق فوق از آیین نامه بتن ایران استفاده کرد. در صورتی که درصد میلگرد جانبی کمتر از ۰/۰۰۱۵ باشد می‌توان سهم میلگردهای دیوار را در مقاومت برشی ثابت و برابر مقدار حاصل در حالت ۹/۰۶۰۱۵* <* ,رم فرض نمود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ ۸۶ دستورالعمل ارز بابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود طول وصله برای میلگردهای طولی اصلی را می‌توان بر اساس ضوابط دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه ای ساختمانهای بتنی متداول موجود ارزیابی نمود. در صورتی که سطح تنش میلگرد در مقاطعی توسط طول وصله کنترل شود. باید مقاومت‌های خمشی کاهش ییافته محاسبه شوند. نیاز به میلگرد محصور کننده برای اعضای مرزی دیوار برشی را می‌توان با توجه به ضوابط آیین‌نامه بتن در این محاسبات از مقاومت مورد انتظار میلگردهای طولی و قطری استفاده می‌شود. مقاومت برشی و خمشی اسمی ستون هایی که دیوارهای برشی ناپیوسته بر آن‌ها اتکا دارند. طبق ضوابط دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه ای ساختمانهای بتنی متداول موجود ارزیابی می‌شوند. ۴-۲-۷-۶ معیارهای پذ برش ۱-۴-۳-۷-۶- روش‌های استاتیکی و دینامیکی خطی دیوارهای برشی, قطعات دیوار» تیرهای کوپله و ستون‌هایی که دیوارهای برشی ناپیوسته را تحمل می‌کنند را باید طبق ضوابط بند (۴-۳) به یکی از دو دسته کنترل شونده توسط نیرو یا کنترل شونده توسط تغییر شکل طبقه‌بندی کرد. برای ستون‌هایی که دیوارهای برشی ناپیوسته را تحمل می‌کنند. رفتار کنترل شونده توسط تغییر مکان باید به رفتار خمشی محدود شود. در سایر اعضاء رفتار کنترل شونده توسط تغییر مکان باید به خمش یا برش محدود شود. بقیه تلاش‌ها باید کنترل شونده توسط نیرو فرضص از مقاومت خمشی اسمی یک دیوار یا قطعه دیوار باید برای تعیین حداکثر نیروی برشی در دیوار برشی, قطعات دیوار و ستون‌هایی که دیوارهای برشی ناپیوسته را تحمل می‌کنند. استفاده کرد. در مورد دیوارهای برشی کنسول و نیز ستون هایی که دیوارهای برشی ناپیوسته را تحمل می‌کنند. نیروی برشی طراحی مساوی نیروی جانبی است که می تواند پای دیوار را به مقاومت خمشی اسمی برساند با فرض اینکه این نیرو به صورت یکنواخت در ارتفاع دیوار توزیع شده باشد. برای قطعات دیوارء نیروی طراحی برابر برش لازم جهت رساندن دو انتهای مقابل قطعه دیوار به مقاومت های خمشی اسمی مثبت ومنفی می باشد. نیروی طراحی (خمش. برش, یا نیروی منتقل شده در محل وصله یا مهار) اعضا باید مطابق ضوابط دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه ای ساختمانهای بتنی متداول موجود تعیین شوند. جداول (۹-۶) و (۱۰-۶) مقادیر (17 را جهت استفاده در رابطه (۱۶-۳) به ۳-۴-۲-۶ روش تحلیل مکانیزم محتمل خرابی ضریب شکل‌پذیری کل سازه می‌بایست ملزومات مورد بحث در دستورالعمل آرزیابی و بهسازی لرزه ای ساختمانهای بتنی متداول موجود را ارضا نماید. برای محاسبه ظرفیت شکل پذیری سازه بر اساس مکانیزم محتمل خرابی. می‌توان از مقادیر حداکثر تغییر مکان‌های غیر الاستیک مجاز اعضای اصلی بر اساس جدول های (۹-۶) و (۱۰-۶) استفاده نمود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ فصل شسم- روش تحلیل بهسازی ساختمان نیمه‌اسکلت ۸۷ ۳-۴-۲-۷-۶- روشهای استاتیکی غیر خطی در مدل طراحی, پاسخ غیر ارتجاعی باید به تلاش‌ها و اعضایی که در جداول (۱۱-۶) و (۱۲-۶) آمده‌اند محدود شود. برای اعضایی که رفتار غیر ارتجاعی از خود نشان می‌دهند. مقدار سایر پاسخ‌ها (نیروهاء لنگرهاء یا لنگرهای پیچشی) در عضو متناظر با مقدار پاسخی که باعث رفتار غیر ارتجاعی می‌شود. می‌باشد و مقدار این پاسخ‌ها از ظرفیت‌های اسمی آن‌ها کمتر است. اجزایی که پاسخ غیر ارتجاعی دارند باید ضوابط دستورالعمل آرزیابی و بهسازی لرزه ای ساختمانهای بتنی متداول موجود را تأمین نمایند و مقدار حداکثر چرخش مفصل خمیری. تغییر مکان نسبی یا زاویه چرخش عضو نباید از مقادیری که در جداول (۱۱-۶) و (۱۲-۶) برای سطح عملکرد خاص داده شده‌اند. بیشتر شوند. اگر شرایط عضو مورد مطالعه بین حدود ارایه شده در جدول باشد می‌توان با استفاده از درون یابی خطی مقادیر را محاسبه کرد ۵-۲-۷-۶ معیارهای بهسازی پذیرش را برای سطح عملکرد مورد نظر تأمین نمی‌کنند باید بهسازی شوند. معیارهای بهسازی باید با ضوابط بند (۷-۳-۶) و سایر موارد این دستورالعمل منطبق باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ ۸۸ دستورالعمل ارز بابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود 9993و جدول ۹-۶- معیارهای پذیرش برای روش‌های خطی - اعضای کنترل شونده با خمش ایا ۳ ی 4 ۷ ان و با ۱ - ضوابط محصور شدگی مرزی همان ضوابط ارایه شده در آیین نامه طراحی سازه‌های بتن مسلح می باشد. ۲ -در مورد تیرهای کوپله اعضای غیر اصلی با دهانه های کمتر از ۲/۵ متر در صورتی که میلگردهای تحتانی آن‌ها به طور ممتد در دیوارهای دو طرف قرار داشته باشند می‌توان مقادیر جدول را دو برابر نمود. ۳ منظور از میلگرد طولی. میلگردهای واقع در بالا و پایین تیرهای کوپله کننده موازی محور طولی آن می باشد شرایط میلگردهای عرضی «واجد شرایط» عبارتند از: (الف) در تمام طول تیر کوپله کننده خاموت‌های بسته در فاصله کمتر یا مساوی .۶ از هم قرار داشته باشند. (ب) مقاومت تأمین شده ,۷ توسط تنگ‌ها از مقاومت بسته حداقل برابر 7/۸ مقاومت برشی مورد نیاز تیر کوپله کننده باشد. ۴- برش طراحی است. ۵- نیروی محوری بر اساس ضوابط بند ۱-۴-۲-۱-۴-۶ تعیین می‌شود. ۷- در صورت نیاز می‌توان از درون یابی استفاده نمود -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱/۱ فصل ششم- روش نحلیل بهسازی ساختمان نیمه‌اسکلت ۸ جدول ۱۰-۶- معیارهای پذ برش برای روش‌های خطی - اعضای کنترل شونده با برش الف -دیوارهای برشی یا قطعات دیوار " 0 + :۸ ۸ ای و > 5 0 ۲[ ۸۸| ع 1 ۱۷۷ ۱۷ ۰ (0.05 ب- تیرهای کوپله کننده دیوارهای برشی " میلگردهای طولی و عرضی " میلگردهای طولی و میلگرد عرضی واجد شرایط میلگردهای طولی و میلگرد عرضی فاقد شرایط ۱- در دیوارهای برشی و قطعات دیواری که رفتار غیر ارتجاعی آن‌ها توسط برشی کنترل می‌شود نیروی ی ۸ محوری عضو باید کمتر یا مساوی ۱۵/* باشد. میلگردهای طولی باید متقارن باشند و نیز حداکثر تنش برشی باید کمتر یا مساوی .5/7 باشد در غیر این صورت خمش به عنوان پارامتر پاسخ کنترل شده توسط نیرو فرض شود. ۲ - در مورد تیرهای کوپله اعضای غیر اصلی با دهانه‌های کمتر از ۲/۵ متر در صورتی که میلگردهای تحتانی آن‌ها به طور ممتد در دیوارهای دو طرف قرار داشته باشند می‌توان مقادیر جدول را دو برابر نمود. ۳ منظور از میلگرد طولی. میلگردهای واقع در بالا و پایین تیرهای کوپله کننده موازی محور طولی آن می‌باشد شرایط میلگردهای عرضی «واجد شرایط» 5 عبارتند از: (الف) در تمام طول تیر کوپله کننده خاموت‌های بسته در فاصله کمتر یا مساوی ‎٩‏ از هم قرار داشته باشند. (ب) مقاومت تأمین شده .۷ توسط 7 تنگ ها از مقاومت بستّه حداقل برابر مقاومت برشی مورد نیاز تیر کوپله کننده باشد. ۴ ۷ برش طراحی است. ۶- در رابطه فوق نیرو بر حسب نیوتن و طول بر حسب میلی‌متر است. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ ۹ دستورالعمل ارز یابی و بهسازی لرزه‌ای ساخنتمان‌های نیمه اسکلت موجود جدول ۱۱-۶- پارامترهای مدل‌سازی و معیارهای پذیرش برای روش‌های خطی - اعضای کنترل شونده با خمش پارامترهای مدلسازی باقی مانده نوع عضو سار رس سس ال ۸-بها د و ۱۱۱ میلگردهای طولی و میلگرد عرضی واجد شرایط ۱ - ضوابط محصور شدگی مرزی همان ضوابط ارایه شده در آیین نامه طراحی سازه‌های بتن مسلح می باشد. ۲ - در مورد تیرهای کوپله اعضای غیر اصلی با دهانه های کمتر از ۲/۵ متر در صورتی که میلگردهای تحتانی آن‌ها به طور ممتد در دیوارهای دو طرف قرار داشته باشند می‌توان مقادیر جدول را دو برابر نمود. ۳- منظور از میلگرد طولی, میلگردهای واقع در بالا و پایین تیرهای کوپله کننده موازی محور طولی آن می باشد شرایط میلگردهای عرضی «واجد شرایط» عبارتند از: (الف) در تمام طول تیر کوپله کننده خاموت‌های بسته در فاصله کمتر یا مساوی 3/ل از هم قرار داشته باشند. (ب) مقاومت ۷9 تأمین شده توسط تنگ‌ها بسته حداقل برابر 4 مقاومت برشی مورد نیاز تیر کوپله کننده باشد. ۴ برش طراحی است. ۵- نیروی محور بر اساس ضوابط بند ۱-۴-۲-۱-۴-۶ تعیین می‌شود. ۶ در رابطه فوق نیرو بر حسب نیوتن و طول بر حسب میلی‌متر است ۷- در صورت نیاز می‌توان از درون یابی استفاده نمود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ فصل ششم- روش نحلیل بهسازی ساختمان نیمه‌اسکلت ۹ جدول ۱۳-۶- پارامترها و مدل‌سازی و معیارهای پذ برش برای روش‌های غیر خطی - اعضای کنترل شونده با برش زاویه دوران خمیری زاویه دوران خمیری, رادیان لف دیوارهای برشی با قطعلت دیوار ۸-۸ ۴ [ ۹ 0 > 5 ع[ ۸ ۸] بای ۱۷۱ ب-تیرهای کوپله کننده دیوارهای برشی " (0.05 لیا 1 میلگردهای طولی و میلگرد عرضی واجد شرابط میلگردهای طولی و میلگرد عرضی فاقد شرایط ۱(- در دیوا رهای برشی ۴ قطعات دیواری که رفتار غیر ۱ رتجاعی . ن‌ها توسط برشی کنترل می‌شود نیروی ۲ ۸ محوری عضو باید کمتر یا مساوی ۰۱۵ باشد. میلگردهای طولی باید متقارن باشند و نیز حداکثر تنش برشی باید کمتر یا مساوی ,5۸/1 باشد در غیر این صورت خمش به عنوان پارامتر پاسخ ۲ - در مورد تیرهای کوپله اعضای غیر اصلی با دهانه‌های کمتر از ۲/۵ متر در صورتی که میلگردهای تحتانی آن‌ها به طور ممتد در دیوارهای دو طرف قرار داشته باشند می‌توان مقادیر جدول را دو برابر نمود. ۳- منظور از میلگرد طولی. میلگردهای واقع در بالا و پایین تیرهای کوپله کننده موازی محور طولی آن می‌باشد شرایط میلگردهای عرضی «واجد شرایط» عبارتند از: (الف) در تمام طول تیر کوپله کننده خاموت‌های بسته در فاصله کمتر یا مساوی 8 از هم قرار داشته باشند. (ب) مقاومت تأمین شده ۷ توسط تنگ ها از مقاومت بستّه حداقل برابر 4 مقاومت برشی مورد نیاز تیر کوپله کننده باشد. ۵ تیروی محور بر اساس ضوابط بند ۱-۴-۲-۱-۴-۶ تعیین می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ ۹۲ دستورالعمل ارزبابی و بهسازی لرزه‌ای ساخنمان‌های نیمه اسکلت موجود ۸-۶- میانقاب ضوابط این بند قابل اعمال به میانقاب‌های مصالح بنایی موجود. تقویت شده در مقابل زلزله و یا اضافه شده به ساختمان برای بخش داده شده‌اند. بجز مواردی که تصریح شده بایستی به همراه روشهای تحلیلی و معیارهای پذیرش داده شده در فصل ۲ مورد استفاده قرار گیرد. میانقاب به عنوان پانلی تعریف می‌شود که بطور جزئی یا کامل دهانه‌ای از یک قاب فولادی یا بتنی را پوشانده و توسط تیرها و میانقاب‌های مصالح بنایی که در این دستورالعمل مدنظر است شامل میانقاب‌های آجری یا ساخته شده با بلوک (سیمانی یا سفالی) بوده و شامل میانقاب‌های ساخته شده از سنگ یا شیشه نمی‌گردد. میانقاب‌هایی جدا شده از قاب محیطی خود فرض می‌شوند که در طرفین آنها درزهایی بین میانقاب و قاب موجود باشد. بطوریکه وقوع حداکثر تغییرشکلهای مورد انتظار قاب ر بطور آزادانه امکان پذیر سازد. میانقاب‌های جدا شده باید در جهت عمود بر صفحههٌ اعضا و اتصالات قاب محیطی یک میانقاب باید برای اثرات اندر کنش قاب و میانقاب ارزیابی گردند. این اثرات شامل نیروهای انتقالی از میانقاب به تیرهاء ستونها و اتصالات قاب در بخشی از طول آنها می‌باشد. ۱-۸-۶ میانقاب‌های مصالح بنایی موجود منظور از میانقاب‌های موجود کلیه میانقاب‌هایی است که پیش از بهسازی در ساختمان موجود هستند. میانقاب‌های موجود باید در مقابل نیروهای جانبی موازی با صفحه خود طبق بند ۳-۸-۶ و نیروهای جانبی عمود بر صفحهٌ خود طبق بند۴-۸-۶ بطور جداگانه بررسی شوند. اگر طبق ضوابط این دستورالعمل نشان داده شود که میانقاب‌های مصالح بنایی موجود در شرایط مناسبی می‌باشند می‌توان فرض کرد که رفتار آنها با رفتار میانقاب‌های مصالح بنایی جدید یکسان است. ۲-۸-۶ میانقاب‌های مصالح بنایی جدید منظور از میانقاب‌های جدید کلیه میانقاب‌هایی است که به یک سیستم باربر جانبی موجود برای بهسازی لرزه‌ای آن اضافه می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ فصل ششم- روش نحلیل بهسازی ساختمان نیمه‌اسکلت 1۳ ۳-۸-۶ ارزیابی درون صفحه میانقاب‌های مصالح بنایی مرکب دارای میانقاب و با در نظر گرفتن بازشوها و نیز ترک خوردگی میانقاب در اثر بارهای وارده به انجام رساند. به جای روش فوق. از روش‌های ذکر شده در بندهای ۱-۳-۸-۶ و ۲-۳-۸-۶ نیز می توان استفاده نمود. ۱-۳-۸-۶- سختی سختی ارتجاعی درون صفحه یک پانل از میانقاب مصالح بنایی غیرمسلح قبل از ترک خوردگی را باید با بکارگیری یک دستک قطری فشاری معادل به عرض مطبق رابطه ۲۹-۶ به حساب آورد. ضخامت و ضریب ارتجاعی دستک فشاری معادل باید با میانقاب مربوطه یکسان باشد.عرض » برحسب سانتیمتر عبارتست از : (۲۹-۶) 0.254 < 0 025 0 ما0 | بر ارم ۴ که در آن: و نیز: را _ ار تفاع مرکز تا مرکز ستون؛ ۱( << ارتفاع پانل میانقاب؛ ‏ (ر» > ضریب ارتجاعی مورد انتظار مصالح قاب؛ *(ع/8] > ضریب ارتجاعی مورد انتظار مصالح میانقاب؛ *(/ 8 با < طول قطری پانل میانقاب؛ ۰ » ,> ضخامت پانل میانقاب و دستک فشاری معادل؛ ‏ » < زاویه ای که تانژانت آن برابر ضریب تناسب پانل (نسبت ارتفاع به طول) می باشد؛ > ضریبی که برای محاسبه عرض معادل دستک فشاری پانل بکار می رود سختی میانقابهای مصالح بنایی ترک خوردهٌ غیرمسلح باید توسط دستکهای فشاری معادلی مدلسازی شود که ویژگیهای آنها به روش شبیه‌سازی سختی ارتجاعی میانقاب با استفاده از دستک فشاری معادل را می‌توان برای به حساب آوردن سختی ارتجاعی یک سوراخ‌دار قابل تعیین است. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ ۹۲ دستورالعمل ارزبابی و بهسازی لرزه‌ای ساخنمان‌های نیمه اسکلت موجود سختی ارتجاعی دیوار میانقاب مستقل از موجود یا جدید بودن آن در نظر گرفته می‌شود. ۲-۳-۸-۶ مقاومت انتقال برش لره در طول یک پانل میانقاب مصالح بنایی محصور شده در یک قاب بتنی یا فولادی کنترل شونده توسط تعییر شکل در نظر گرفته می‌شود. مقاومت برشی مورد انتظار درون صفحه پانل را باید با توجه به ضوابط این بند تعیین نمود. مقاومت برشی مورد انتظار میانقاب. ,۰ از رابطه ۳۰-۶ بدست می آید: که در آن: * مقاومت برشی مورد انتظار میانقاب مصالح بنایی. 1 مقاومت برشی مورد انتظار میانقابهای موجود. ,:,/.نباید بیشتر از مقاومت برشی مورد انتظار دیوار مصالح بنایی. مطابق بند (*) در نظر گرفته شود . مقاومت برشی میانقابهای جدید. ,,/. باید با در نظر گرفتن تنش قائم برابر صفر محاسبه گردد. در محاسبهٌ مقاومت میانقاب جدید نیز باید تنها بخشی از پانل که در کناره خود در تماس کامل با قاب است در نظر گرفته شود مگر اینکه از وسایل و مهاریهای مناسبی برای اتصال میانقاب قاب در محیط میانقاب استفاده گردد. ۳-۳-۸-۶ معیارهای پذ برش ۱-۳-۳-۸-۶- مقاومت لازم برای ستونهای مجاور پانل میانقاب مقاومتهای خمشی و برشی مورد انتظار ستونهای مجاور یک پانل میانقاب باید حداقل برابر بزرگترین نیروهای حاصل از دو حالت اعمال موْلفه افقی نیروی مورد انتظار دستک معادل میانقاب در فاصله 1 از بالا یا پائین پانل میانقاب. که در آن 1 از معادله (۳۱-۶) ک | یم که در آن .12110 از معادله ۳۲-۶ قابل محاسبه است: ی 000 11 18200 )۳۲-۶( 11 ,با طول افقی پانل می باشد. ۲- نیروی برشی حاصل از ایجاد مقاومت خمشی مورد انتظار ستون در بالا و پائین ستونی با ارتفاع کاهش یافته‌ای برای پی | طول کاهش یافتهُ ستون» ,. 1 که در معادلهٌ ۳۱-۶ تعریف شده. در مورد ستونی که در جهت جانبی توسط یک میانقاب کوتاه تنها در بخشی از ارتفاع خود محصور شده باید مساوی با ارتفاع بازشوی دیوار (ارتفاع آزاد ستون) در نظر گرفته شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳/۱ فصل ششم- روش تحلبل بهسازی ساخنمان نیمه‌اسکلت 1۵ ۲-۳-۳-۸-۶- مقاومت لازم برای تیرهای مجاور پانل میانقاب مقاومت خمشی و برشی تیرهای مجاور یک پانل میانقاب باید حداقل برابر بزرگترین نیروهای حاصل از دو حالت زیر باشد: ۱-اعمال موْلفه قائم نیروی مورد انتظار دستک فشاری میانقاب در فاصله ,,,! از بالا یا پائین پانل میانقاب. که در آن ,| توسط 1 معادله ۲۳-۶ تعریف می‌شود: (۳۳-۶) کی بر َ > مه ,۹۵ "۷ 136 از معادله ۳۴-۶ بدست می آید: 1 (۳۴-۶) یک ,۹۱۵۵" 13160, ۲- بیروی برشی حاصل از ایجاد مقاومت خمشی تبر در دو انتهای تبری با طول کو تاه شده برا 9 در زب ۳-۳-۳-۸-۶- روش‌های خطی می‌شوند. هنگام استفاده از روشهای خطی بند ۳-۳ تلاشهای داخلی اجزا باید با ظرفیت های آنها طبق بند ۱-۱-۵-۳ مقایسه گردند. ضرایب , مورد استفاده در معادله ۱۵-۳ از جدول ۱۳-۶ بدست می‌آید. در مورد یک پانل میانقاب. .0 برابر مولفه افقی نیروی محوری کاهش نیافته در دستک فشاری معادل می‌باشد. برای محاسبه ضریب «, طبق جدول ۰۱۳-۶ نسبت مقاومتهای قاب به میانقاب. ۰/7 باید با در نظر گرفتن مقاومت جانبی مورد انتظار هر جزء محاسبه گردد. ۳-۳-۳-۸-۶- روشهای غیرخطی در مورد روش استاتیکی غیرخطی داده شده در بند ۴-۳. پانل های میانقاب باید ضوابط بند ۲-۲-۵-۳ را برآورده سازند. تغییر مکانهای نسبی جانبی غیرخطی نباید از مقادیر داده شده در جدول ۲۳-۶ تجاوز نماید. متغیر ل که نماینده ظرفیت تغییر شکل برای محاسبه سطوح قابل قبول تغییرمکان نسبی جانبی در هنگام استفاده از جدول ۰۱۳-۶ نسبت مقاومت‌های قاب به میانقاب. ۰ باید با در نظر گرفتن مقاومت جانبی مورد انتظار هر جزء تعیین گردد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱/۱ ۹۶ دستورالعمل ارز بابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود جدول ۱۳-۶- ضرایب 113 برای میان قاب مصالح بنایی در روش استاتیکی خطی. سک اک تو حجه: از در رونیابی خحطی برای مقادیر ین مقادیر حدول استفاده گردد. اس را( جدول ۱۴-۶- روابط ساده شده نیرو- تغییرمکان برای پانل‌های میان‌قاب مصالح بنایی در روش استاتیکی غبرخطی. ۹۷ک۳ ۳ ر اگر قاب محیط در پی از دست رفتن هر پانل میانقاب بتواند پایدار بماند. محدودیتهای مربوط به سطح عملکرد آستانه فروریزش ساختمان را نباید در مورد پانل‌های میانقاب اعمال نمود. ای :۱ ما ام مهاهی بی. ماه | استفاده گ دد توجه: از درونیابی خصی برای مفادیر بین معادیر جدول استفاده کردد. پانل‌های میانقاب غیرمسلح با نسبت های ,,// ,,,/ کمتر از مقادیر داده شده در جدول ۱۵-۶ را که ضوابط مربوط به کنش قوسی داده شده در بند بعدی را براورده می‌سازند لازم نیست در برابر نیروهای زلزله در جهت عمود بر صفحه آرزیابی نمود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ فصل ششم- روش تحلیل بهسازی ساختمان نیمه‌اسکلت ۷ پهنه لرزه ای با خطر پهنه لرزه ای با خطر پهنه لرزه ای با خطر سطح عملکرد نسبی کم نسبی متوسط نسبی زیاد و خیلی زیاد ۱-۴۳-۸-۶- سختی پانل های میانقاب را باید به عنوان اعضایی محلی در نظر گرفت که دهانهٌ باربر آنها درخمش عمود بر صفحه در راستای قائم برابر از سختی عمود بر صفحه پانل میانقاب در مدل تحلیلی که از سیستم کلی سازه‌ای در جهت عمود بر صفحه پانل ساخته می‌شود باید صرف نظر نمود. خالص ملات بین رج‌ها به علاوه سیمانکاری روی دیوار تعیین گردد. سختی حمشی پانل‌های ترک خورده غیرمسلح تحت نیروهای جانبی عمود بر صفحه باید مساوی صفر فرض گردد. مگر اینکه کنش قوسی در نظر گرفته شود. کنش قوسی را تنها هنگامی می‌توان در نظر گرفت که کلیه شرایط زیر برقرار باشد: ۲- حاصلضرب مدول ارتجاعی , 7/ در لنگر اینرسی ,/انعطاف پذیرترین جزء قاب از عدد ۸.1 ۰ ۱ ا۱تجاوز ننماید؛ ۳- اجزای قاب دارای مقاومت کافی برای تحمل نیروهای فشاری حاصل از کنش قوسی پانل میانقاب باشند؛ ۴ نسبت پم / ,,:/ کوچکتر یا مساوی ۲۵ باشد. ,۰/7 از معادله ۳۵-۶ بدست می آید: .۰ 0.002 1۳ :۸ (۳۵-۶) اه اس اس َ ۳ ای |(0.002-[۱1 + | 1 سختی میانقاب در جهت عمود بر صفحه مستقل از موجود بودن یا جدید بودن آن در نظر گرفته می‌شود. ۲-۴۳-۸-۶- مقاومت هنگامی که کنش قوس در نظر گرفته نمی‌شود. کرانه پائینی مقاومت یک پانل میانقاب مصالح بنایی غیرمسلح توسط کرانه پائین مقاومت کششی مصالح بنایی در خمش. ,/. کنترل می‌شود. ,/ باید مساوی ۷/* برابر مقاومت کششی مورد انتظار مصالح بنایی -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳/۱ ۹۸ دستورالعمل ارز یابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود اگر کنش قوسی در نظر گرفته شود. کرانه پائین مقاومت عمود بر صفحه یک پانل میانقاب براساس معادله زیر تعیین می‌شود: 1" 07 10« 4 > رز > 0 (۳۶-۶) ِ ۳ 1 * کرانه پائینی مقاومت فشاری مصالح بنایی (*۴8/01)؛ دا ضریب لاغری تعریف شده در جدول ۱۶۶ ,2 - کرانه پایین مقاومت عمود بر صفحه پانل (-۴8/1۳). باید با نیروی خارج از صفحه وارد بر دیوار که از رابطه ۳-۲ محاسبه می گردد. مقایسه شود. جدول ۱۶-۶- مقادیر 2 برای استفاده در معادله ۳۶-۶). 8 را توجه: درون یابی خطی بین مقادیر جدولی مجاز است. ۳-۴-۸-۶ معیارهای پذ برش شده در فصل ۳ تحلیل گردند. کرانه پائینی مقاومت عرضی پانل‌های میانقاب مصالح بنایی غیرمسلح نباید از نیروی داده شده در بند ۷-۶-۳۲ بیشتر در نظر برای سطح عملکرد ایمنی جانی سازه» نسبت تغییر مکان نسبی عمود بر صفحه پانل در هر طبقه باید کوچکتر یا مساوی 7/۳ باشد؛ برای سطح عملکرد آستانه فروریزش سازه, نسبت تغییر مکان نسبی عمود بر صفحه پانل در هر طبقه باید کوچکتر یا مساوی ۵/ اگر قاب محیطی در پی از دست رفتن هر پانل میانقاب باز هم پایدار باقی بماند. محدودیتهای مربوط به سطح عملکرد سازه‌ای استانه فروریزش را نباید در مورد پانل های میانقاب اعمال نمود. تغییرشکلهای قابل قبول پانل میانقاب در جهت عمود بر صفحه مستقل از موجود بودن یا جدید بودن دیوار در نظر گرفته می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل آیی مقاو هفتم سازی -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ فصل هفتم- روش‌های اجرابی مقاوم‌سازی ۱۱ ۱-۷- کلیات در این فصل جزئیات روشهای اجرایی مقاوم سازی ارائه می‌شود. جهت ارائه بهتر مطالب سعی شده است تا از تصاویر و ارائه جزئیات برای این منظور استفاده گردد. ۲-۷- اضافه نمودن کلافهای فولادی در صورت عدم وجود یا کمبود کلاف در دیوارهای آجری ساختمان. برای افزایش انسجام و اتصال دیوارها می توان از کلاف فولادی قائم و افقی استفاده کرد. در استفاده از این جزئیات موارد زیر باید در نظر گرفته شود: ۱-سوراخهای ایجاد شده در دیوار باید با سیمان یا گروت منبسط شونده پر گردد. ۲-جوش ورقها حداقل دارای ساق ۴ میلیمتر باشد. ۳ حداقل قطر سوراخهای میل مهار برایر ۱۴ میلیمتر و فاصله مرکز به مرکز آنها ۵۰۰ میلیمتر باشد. شکلهای ۱-۷ تا ۳-۷ برخی از جزئیات کلاف افقی را در شرایط مختلف را نشان می‌دهد. لد - - / تیرچه فولادی موجود شکل ۱-۷- مقطع کلاف افقی در سقف طاق ضربی -------- صفحهٔ بعد -------- ۱ ۱۳ ۳۳ دستورالعمل ارز یابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود م۰ ۹ ۸ 4 ار ۵ ۱ شکل ۳-۷- نمای جانبی از بیرون کلاف افقی در سقف طاق ضربی شکلهای ۴-۷ تا ۹-۷ برخی از جزئیات کلاف قائم فولادی را در شرایط مختلف نشان می‌دهد. ام ۰ « ۱ | -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳/۱ ۳۳۳۳ آ و << 0 ال ۹ ۹ 1 شکل ۵-۷- مقطع کلاف قائم در محل تقاطع دو دیوار متعامد , ۱ ۷ شکل ۶-۷- مقطع کلاف قائم در میانه دیوار ۳ ۹ شکل ۷-۷- نمای کلاف قائم -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳/۱ ۱۹۴ دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود ۰ ۹ ۰ / ۰ ز شکل ۸-۷- نمای اتصال کلاف قائم و افقی. شکل ۹-۷- اتصال کلاف قائم به پی استفاده از لایه جدید بتن مسلح باعث بهبود ظرفیت ناکاقفی در صفحه دیوار مصالح بنایی و بهبود ظرفیت خارج از صفحه دیوار می‌شود. پوشش جدید که بوسیله مهارهایی به دیوار قدیمی متصل می‌شود. می‌تواند هم به‌صورت بتن‌ریزی درجا و هم به‌صورت بتن‌پاشی انجام پذیرد. در کارهای مقاوم‌سازی, استفاده از بتن‌پاشی مرسوم‌تر است. ضخامت لایه بتنی با توجه به مقدار مقاومت مورد نیاز تعیین می‌شود. در شکلهای ۱۰-۷ تا ۱۷-۷ برخی جزییات اینگونه تقویتها ملاحظه می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ سقف طاق ضربی موجود م۸ کار ۰ خ أ شت میلگرد در دیوار موجود خم دوم پس از قراردادن 8 ب؟ آرماتور جدید شونده انجام شود. ۹ رویه دیوار موجود خراشیده شود. ۳ دیوار بنایی موجود که ۸ ۰ ۰ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ ۱۶ دستورالعمل ارز بابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود ۳۹ سقف طاق ضربی موجود ۲ ۱ : دیوار بنایی موجود کاشت میلگرد در دیوار موجود ۰ رویه دیوار موجود خراشیده شود. ب ۰ نبشی سراسری (2*2016)80179 6 ۱ 1 ۹ ۱ ۰ ۱ ۹ 1000 ۵ ۳۱۳ 6۱۰1۵۵۹1۵ ورق فولادی به فواصل حداکثر ۱ 9 خاک موجود خراشیده شود). شکل ۱۱-۷- لایه بتنی با شاتکریت (تیر موازی دیوار و بتن پاشی از بیرون) -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳/۱ فقصل هفتم- روش‌ها ی اجرایی مقاوم‌سازی ۱۷ سقف طاق ضربی موجود / ۱ از بنا دیوار بنایی موجود کاشت میلگرد در دیوار موجود ۰ اه شبکه آرماتور جدید رویه دیوار موجود خراشیده شود. 9 ۰ ۰ پی موجود پی جدید نیشی سراسری (22016)80۱75 ۹ شکل ۱۳-۷ لایه بتنی با شاتکریت (تیر عمود بر دیوار و بتن پاشی از بیرون) -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ ۳۸ دستورالعمل ارز یابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود سقف طاق ضربی موجود چ جزییات ۳ ۲ ۲ کاشت میلگرد در دیوار موجود دیوار بنایی موجود شبکه آرماتور جدید رویه دیوار موجود خراشیده شود. جر ۰ ۰ میلگردهای سراسری روی نبشی فوقانی 1 1 (2)80۱715 2201 حم شده و به نبشی جوش داده شوند 56 ۲۳ 1 ۹ ۰ 60۱-3503508 ر زووزووا۵ ۵:۵1( ۹ ۹ ۱ 1 ۹ ۰ 1000( ۳۳ ۳۱۲-۱۵۵1۵ ورق فولادی به فواصل حداکثر ۱ متر. (جهت انجام جوشکاری گچ و خاک موجود خراشیده شود). میلگردهای سراسری روی نبشی خم شده و به نبشی جوش داده شوند -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ فصل هفتم- روش‌های اجرایی مقاوم‌سازی ۳۹ (0612)80۱79 4 میلگردهای سراسری روی نبشی ۰ 01000 ۳۲۳ 0۲۱00۷10 020 - _ - ۹ - ۱ میلگردهای سراسری روی نبشی خم شده و به نبشی جوش داده مقطع ۱-۱ شکل ۱۳-۷- لابه بتنی با شاتکریت (تیر موازی دیوار و بتن پاشی از داخل) -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ یس دستورالعمل ارز یابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود سقف طاق ضربی موجود ‏ "جح جزییات ۷۴ ۲ دیوار بنایی موجود کاشت میلگرد در دیوار موجود 9 رویه دیوار موجود خراشیده شود. ع ۰ ۰ سس ها ۱ ی ۱ ۰ 1 ۰ میلگردهای سراسری روی نبشی خم شده (22012)80۱75 و به د نبشو جوش داده شوند .۰ ۹ ۰ ۲۱-35035068 ر زوا و۵ 01 :ما( ۹ : پ میلگردهای سراسری روی نبشی خم شده و به نبشی جوش داده شوند جهت جوش دادن نبشی سراسری به تیرچه‌ها فسمت فوفانی سقف خراشیده شود. در صورتی که قوس طاق ضربی مانع از جوشکاری سقف شود (تیرچه سقف1۳1120 یا 31۳120] باشد) می‌توان مطابق جزییات ۵ از لقمه پر کننده استفاده -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳/۱ فصل هفتم- روش‌های اجرابی مقاوم‌سازی ۱۱ نبشی سراسری میلگردهای سراسری روی (2)601715 01 4 جوش داده شوند 1 1 20 لقمه پر کننده جرهت اتصال نبشی سراسری لس ‌- شکل ۱۴-۷- لایه بتنی با شاتکریت (تیر عمود بر دیوار و بتن پاشی از داخل) در مواردی که مانند شکل ۱۵-۷ انجام بتن پاشی در کل طول دیوار به علت وجود بازشو میسر نیست. ممکن است در محل اتصال آنچه در شکل ۱۶-۷ نشان داده شده است. حل نمود. راه‌حل دیگر استفاده از پایه‌های انتهایی است که باعت افزایش مقاومت در صورت استفاده از لایه‌بتنی ناپیوسته. بارهای لرزه ای باید به طور مناسب به لایه بتنی منتقل شود. در صورتی که مصالح بنایی دارای کیفیت مناسب باشد می توان دیوار مصالح بنایی را به عنوان یک جمع‌کننده در نظر گرفت در غیر این صورت از مصالح فولادی در انتهای دیافراگم و یا تیر متصل کننده بتنی بر روی دیوار می توان استفاده کرد. هنگام استفاده از لایه بتنی, اضافه شدن بار اینرسی ناشی از آن در وزن لرزه‌ای سازه باید در نظر گرفته شود و اثر آن در افزایش تعداد مهارهای مورد نیاز جهت کنترل نیروی خروج از صفحه و فاصله بین متصل‌کننده‌های دیافراگم و دیوار در نظر گرفته شود. معمولاً برای اتصال لایه بتنی به دیوار از میلگردهای دوخت استفاده می‌شود. این میلگردها به‌عنوان انتقال دهنده برش بین دیوار و لایه بتنی عمل می‌کند و همچنین مهار کننده نیروی خارج از صفحه دیوار نیز هستند. فاصله مرسوم بین این میل مهارهای دوخت. ۶۰۰ تا ۹۶۰ میلیمتر است. ارائه جزئیات مناسب برای در نظرگرفتن اثر بازشو که بر روی توزیع میل مهارهای دوخت اثر پایین قسمت بتن پاشی شده می‌تواند بر روی پی قدیمی» در صورت فراهم بودن شرایط. قرار گیرد و یا ممکن است نیاز به پی جدید وجود داشته باشد. بارهای اضافه شده ناشی از لایه بتنی و توزیع آن بر روی پی موجود باید در نظر گرفته شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳/۱ ۱۱۲ دستورالعمل ارز یابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود ۳ شکل ۱۵-۷- جلوگیری از خرابی در انتهای لایه بتنی -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ فصل هفتم- روش‌های اجرایی مقاوم‌سازی ۱۳ شکل ۱۶-۷- روش جایگزین توزیع بارهای واژگونی در لایه بتنی دستگاههای شاتکریت در یک تقسیم بندی کلی به دستگاههای تر پاش و خشک پاش تقسیم می گردند. در روش پاشش ترء بتن تازه توسط لوله های انتقال به محل شاتکریت منتقل می گردد و در محل دریچه خروجی با هوای فشرده مخلوط شده و با فشار می گردد. از طرف دیگر نیز آب و هوای فشرده به محل مورد نظر منتقل می‌شود و این دو در دریچه خروجی با هم ترکیب شده و سپس به دیوار پاشیده می‌شود. در هنگام استفاده از شاتکریت ترء ساخت بتن پاشیده باید توسط بتونیر آنجام گیرد و استفاده از روشهای دستی برای ساخت بتن مجاز نیست. مصالح برگشتی بتن پاشیده شده نیز نباید مورد استفاده مجدد قرار گیرد. به منظور جلوگیری از کمانش لایه شاتکریت در هنگام زلزله. چسبندگی لایه شاتکریت به دیوار آجری باید تامین گردد. از این رو باید اندود روی دیوار با دستگاههای مناسب تراشیده شود و دقت گردد که آسیبی به دیوار آجری موجود نرسد. لازم است قبل از اجرای عملیات بتن پاشی سطح دیوار شسته شود تا هیچ گونه گرد و غباری روی آن نماند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ ۱۱۲ دستورالعمل ارزبابی و بهسازی لرزه‌ای ساخنمان‌های نیمه اسکلت موجود در صورتی که دیوار به صورت یک طرفه بتن پاشی می‌شود. اتصال شبکه به دیوار به وسیله میلگردهای مورب و با زاویه ۳۰ درجه صورت گیرد. مورب نمودن سوراخها به دلیل سهولت و کیفیت بهتر عملیات تزریق گروت در سوراخها می باشد. در هنگام کاشت ۱- به منظور اطمینان از پر شدن حفره کاشت 9 پیوستگی کامل میلگرد کاشت و گروت. باید ابتدا سوراخ با گروت پر شده و ۲- سوراخها باید عاری از گرد و غبار باشند. ۵- برای ایجاد سوراخ در دیوار باید از دستگاههای مناسب استفاده نمود. در صورتی که دیوار به صورت دو طرفه بتن پاشی می‌شود. بر خلاف حالت قبل سوراخها عمود بر دیوار و به اندازه قطر میلگرد صورت می‌گیرد. ابتدا میلگرد کاشت به صورت .آ شکل از سوراخ رد شده و سپس انتهای دیگر با آچار مناسب خم می گردد. در نصب شبکه میلگرد دقت کافی به عمل آید تا شبکه به فاصله مناسبی از سطح دیوار باقی بماند. اگر میلگردهای به کاررفته مفتول و بدون آج هستند.هم پوشانی آنها مورد قبول نیست و فقط جوش مورد تایید می باشد. ابعاد و اندازه میلگرد بر اساس طراحی بدست می آید. شبکه میلگردها باید بر اساس طراحی تعیین شود و معمولا دارای قطر ۲ تا ۱۰ میلیمتر می‌باشند و چشمه های میلگرد نیر در محدوده ۰ تا ۲۵۰ میلیمتر قرار گیرند. دیوارهای آجری که بتن پاشی می‌شوند. باید قبل از آغاز عملیات خیسانده شوند. ۴-۷- اضافه کردن ورق‌های کامپوزیت بر روی دیوار آجری ورق‌های کامپوزیت که معمولا از الیاف شیشه یا کربن ساخته می‌شوند. بیشتر برای افزایش مقاومت برشی دیوار به‌کار می روند. با این حال مقاومت خارج از صفحه آن نیز تا حدی بهبود می یابد. سطح دیوار موجود باید به گونه‌ای آماده شود که این ورق‌ها به نمونهُ اجزاء این روش را نشان می‌دهد. در اجرا هر دو اجرای ورق‌های کامپوزیت به صورت نواری یا پوشش کل سطح دیوار می تواند به کار رود. معمولا برای بهبود رفتار خارج از صفحه دیوار از نوارهای قائم و برای بهبود رفتار دیوار در مقابل تنشهای کششی قطری, نوارهای مورب به کار می رود. هر دو روش اجرا در یک سمت یا دو سمت دیوار قابل اجرا است ولی برای بهبود رفتار خارج از صفحه دیوار لازم است در هر دو سطح ورق‌های کامپوزیت به کار رود. با توجه به اینکه ورق‌های کامپوزیت نمی تواند به صورت ‎٩۹۶‏ درجه بار را از دیوار به سقف انتقال دهد. لازم است در این قسمت جزئیات مناسبی به کار رود. اگر استفاده از ورق‌های کامپوزیت به خاطر بهبود رفتار خارج از صفحه است. بهتر است آنها روی یک -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ فصل هفتم- روش‌های اجرابی مقاوم‌سازی ۱۱۵ سطح منحنی از سطح دیوار به سطح سقف انتقال یابد. اگر استفاده از ورق‌های کامپوزیت به خاطر انتقال بارهای درون صفحه است. لازم است که آنها از دیافراگم سقف عبور کرده و دیوار بالا و پایین را به هم متصل کنند. شکل ۱۷-۷- استفاده از ورقهای کامپوزیت روی دبوار غیر مسلح -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ ۱۱۶ دستورالعمل ارز بابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود ۵-۷- اضافه کردن دیوار برشی بتنی پا آجری در این حالت یک دیوار جدید بتنی یا آجری برای افزایش ظرفیت برشی سازه به کار گرفته می‌شود. شکل ۱۸-۷ نمونه ای از جزئیات اتصال دیوار جدید به سقف رانشان می‌دهد. شکل ۱۸-۷- اتصال دبوار بتنی جدید به سقف موجود. ۶-۷- اضافه کردن قاب فولادی مهار بندی شده در صورت عدم کفایت ظرفیت برشی کل ساختمان موجود و ظرفیت ناکافی ساختمان موجود برای تغییر مکان‌های جانبی (سختی کلی) می توان با افزودن قاب مهاربندی شده به سازه یا تبدیل تک ستونهای موجود به قاب مهاربندی مشکل را برطرف کرد. برای جزییات این روش می توان به دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه ای ساختمان های متداول فولادی مراجعه کرد. ۷-۷- اضافه نمودن مهار جانبی برای مقابله با نیروهای خارج از صفحه در دیوارهای بنایی غیرمسلح دیوارهای لاغر در مقابل نیروهای خارج از صفحه ضعیف هستند. دیوارهایی که ضوابط مربوط به نسبت ارتفاع به ضخامت را رعایت نکنند باید مهاربندی شوند. مقاومت ناکافی خمشی خارج از صفحه برای دیوار بنایی غیرمسلح را می توان با اضافه نمودن مهاربند جانبی برطرف کرد. برای مهاربندی می توان از طریق اتصال کلاف افقی جدید به سقف از مهاربندهای بصورت دستک که باعث کاهش ارتفاع موثر دیوارهای بنایی می‌شوند استفاده کرد ( شکل (۱۹-۷)). همچنین از مهاربندهای عمودی یا پشت بندهای قوی که تمام ارتفاع دیوار را در بر می گیرند نیز استفاده نمود. مهاربندهای عمودی را می‌توان بر روی سطوح دیوار نمایان قرار داد و یا چنانچه ملاحظات زیبایی و معماری خاصی مورد نظر باشد. به درون دیوار منتقل کرد؛ شکل ۱۹-۷ نشان دهنده آن است. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ فصل هفتم- روش‌های اجرایی مقاوم‌سازی ۱۷۷ برای پشت‌بندهای قوی. مانند آنجه در شکل ۱۹-۷ دیده می‌شود. مقدار فاصله مورد نیاز باید به گونه ای باشد که طول به ضخامت جشمه ها در محدوده مجاز مقادیر جدول ۷-۶ (استفاده 1/] به جای ]/[]) باشد. برای دستکها حداکتر فاصله برابر ۱۸۰۰ میلیمتر انصال به سقف که بستگی به نوع سقف دارد عضو مهاری فولادی اک فاصله بین دیوار و المان فولادی عمودی در صورت نیاز شکل ۱۹-۷- مهار جانبی خارجی در دیوار برای نیروهای خارج از صفحه. در مواقعی که نیروهای خارج از صفحه بزرگ باشند و یا محدودیتهای معماری حاکم شود جزئیات الف. ج و د شکل ۲۰-۷ می‌تواند مورد استفاده قرار گیرد. میلگرد دوخت به صورت یک در میان بلگرد دوخت ری ی یا اتصال دهنده لقمه فولادی ِ پلاستر برداشته می‌شود. تربار با نصا الف) مهار با استفاده از ستون مدفون آ-شکل فولادی ب) مهار به کمک ستون قوطی فولادی -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ ۱۱۸ دستورالعمل ارز بابی و بهسازی لرزه‌ای ساخنمان‌های نیمه اسکلت موجود ِ ِ پلاستر برداشته می‌شود. در صورت نیاز می‌توان با پلاستر تزئین نمود ج) مهار با استفاده از ستون مدفون بتنی د) مهار به کمک ستون بتنی خارجی شکل ۳۰-۷- روش‌های متفاوت برای مهارجانبی عمودی شود. این موضوع باعث افزایش میزان کار می‌گردد و احتمال گسترش ترک از داخل دیوار به سطح آن را افزایش می‌دهد. هنگامی که تیرچه‌ها با دیوار موازی باشد. نیروی مهار افقی باید به دیافراگم‌سقف به درستی انتقال یابد. یکی از گونه های رایج سقف ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود طاق ضربی می‌باشد. فشار جانبی پای طاق‌های میانی توسط طاق کناری آن تحمل می‌شود. فشار جانبی طاق‌های کناری دیافراگم نیز یا به دیوار وارد می‌شود و یا اینکه توسط مهارهای کشت (نبشی) فولادی متصل به بال پایینی تیرهای فولادی تحمل می‌شود. در صورت عدم وجود مهار کششی در پایین طاقء لرزش طاق و انبساط جانبی آن می‌تواند موجب از بین رفتن عمل قوسی آن و درنتیجه تخریب موضعی ثقلی در آن شود. در طاق‌های کناری. سقف شود. شکل ۲۱-۷ مثال هایی از موارد فوق را نشان می‌دهد. روش‌های مختلفی جهت تقویت طاق ضربی وجود دارد که می‌توان ترکیبی از آنها را براساس اولویت‌های اقتصادی به کار برد: -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ فصل هفتم- روش‌های اجرابی مقاوم‌سازی ۱۱۹ شکل ۲۱-۷- عوامل خرابی در سقف طاق ضربی. افزوده شده و تیرهای موجود می باشد. توصیه می‌شود به جای ضربدری های کناری. کل سقف مهار بندی شود. در این صورت مهاربندیها باید به تمام تیرچه ها جوش داده شوند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ ۳ دستورالعمل ارز یابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود دیوار بنایی موجود تسمه قطری . با تیرچه‌های ‏ موجود. ر6 نبشی فلزی به عنوان المان مرزی عمل سا میل مهار کاشته شده ۹ چر به عنوان مهار کششی و برشی عمل می‌کند. در در فواصل حداکثر ۱ متر فواصل شکل ۲۲-۷- حداقل تقویت سیستم سقف از نوع طاق ضربی. جهت ارزیابی ظرفیت برشی دیافراگم تقویت شده. می‌توان فرض کرد کل نیروی جانبی توسط برشگیرهای سقف تحمل می‌شود. روش دیگر استفاده از مدل خرپایی در دیافراگم و درنظرگرفتن تیرچه های فلزی و مهارهایی از میلگرد. از تسمه سقف به عنوان اعضای کششی و مصالح بنایی به عنوان اعضای فشاری می‌باشد. میل مهارهای کششی: معمولا به قطر ۲۰ میلیمتر می باشند که نزدیک قسمت پایینی جان تیر قرار داده می‌شود و فواصل آنها از یکدیگر حدود ۲/۰ متر می باشد. به جای میلگرد می توان از تسمه های با سطح مقطع معادل استفاده کرد. در تقویت نشان داده در شکل ۲۲-۷ به طور معمول گچکاری به صورت چسبیده به قسمت بنایی وجود دارد. برای نصب تسمه فلزی. گچکاری و بنایی موجود باید خراشیده شود. شکل ۲۲-۷ یک روش جایگزین برای اجتناب از تخریب قسمت تحتانی سقف را -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ فصل هفتم- روش‌های اجرایی مقاوم‌سازی ۱۳۱ مهار کششی دیوار به دیافراگم: شکلهای ۲۳-۷ و ۲۵-۷ نحوه افزودن مهار کششی دیوار به تیرهای فولادی را در دو حالت با تیرچه‌های فولادی موازی دیوار و تیرچه‌های فولادی عمود بر دیوار نشان می‌دهد. زمانی که تیرها عمود هستند. یک نبشی و میل مهار کاشته شده کافی است. زمانی که تیرها موازی هستند. تسمه کشی داخلی ضروری می باشد شکل ۲۶-۷ نمونه ای از قرار دادن تسمه در بالای تیر راء در مواردی که اتصال از بالا امکان پذیر باشد را نشان می‌دهد. مهار برشی دیوار به دیافراگم: مهار کاشته شده در شکل ۲۴-۷ می‌توانند به عنوان مهار منتقل کننده نیروی برشی از لبه یبال کششی :در صورتی که نبشی نشان داده شده در شکلهای ۲۳-۷ تا ۲۶-۷ به صورت سراسری اجرا شود. می‌تواند به عنوان یال کششی دیافراگم عمل کند. کشش داخلی: قرار دادن مهار کششی همراه با تسمه در مکان‌هایی که تیرها موازی دیوار می‌باشند. در دهانه آخر طاق ضربی ضروری است. علاوه بر آن توصیه می‌شود تسمه کشی را در کل عرض سقف ادامه داد تا خرایی موضعی داخلی اتفاق نیفتد. شکل ۲۴-۷ نمونه‌ای از تسمه کشی همراه با مهارهای کششی و برشی و یال کششی سقف را نشان می‌دهد. / ۱ ۱ ۱ . ۱ ورق یا تسمه سرتاسری. در << صورت نیاز گچ و خاک موجود قیل از نم به تدارا مهره جوش شده مهار کاشته شده کافی تراشیده شود. نبشی» در صورت نیاز گچ و خاک موجود قبل از نصب به اندازه کافی تراشیده شود. الف -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳/۱ ۱۳۲ دستورالعمل ار ز یابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود یر موجود ۹ نبشی سرتاسری, در صورت نیاز گچ و خاک موجود قبل از نصب به اندازه کافی تراشیده مهار کاشته شده مهره جوش شده ی شکل ۳۳-۷- افزودن مهار کششی سقف طاق ضربی به دیوار بنایی - اجرا از پایین مهره جوش شده اس م۶ ۶ ۱ 1 ا ۱ ورق یا نسمه سرتاسری. در از نصب به آندازه کافی تراشیده تیر کناری موجود قبل از نصب به اندازه کافی شکل ۲۴-۷- افزودن مهار کششی سقف طاق ضربی به دیوار بنایی- اجرا از بالا -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ فصل هفتم- روش‌های اجرابی مقاوم‌سازی ۱۳۳ ۹-۷- افزودن مهار دبوار به دیافراگم سقف در صورت عدم وجود مهارهای کششی و یا برشی برای اتصال دیوار بنایی باربر به سقف و یا نامناسب بودن این مهارها می توان از راهکارهای این فصل استفاده نمود. یکی از مهمترین نقص‌ها در ساختمان‌های با دیوار بنایی عدم وجود مهار مکانیکی مناسب بین دیوار بنایی و دیافراگم سقف می‌باشد. این مهار ها را می‌توان در دو گروه طبقه بندی نمود: کش‌ها و برشگیرها. کش‌ها نیروی اینرسی عمود بر صفحه دیوار را به دیافراگم سقف منتقل می‌کنند. برشگیرها نیروی ناشی از مقاومت داخل صفحهٌ دیافراگم را به دیوار منتقل می‌کنند. کش‌ها از کش‌ها و برشگیرها شامل مجموعه ای از مهار به دیوار و مهار به دیافراگم با جزئیات مشابه نشان داده شده در شکل ۲۵-۷ سوراخ ایجاد شده با قطر ۲۵ میلی‌متر و طول ۲۰ سانتی‌متر مهره و واشر میلگرد رزوه شده با قطر ۲۰ میلی‌متر گروت الک - ایجاد مهار برشی در تراز سقف (تیرچه موازی با دیوار) ورق انتهای میلگرد رزوه شده با قطر ۲۰ میلیمتر ۱ ۱ 1 مهره و واشر مهره و واشر سوراخ ایجاد شده با قطر ۲۵ میلیمتر پر شده توسط گروت منبسط شونده ب- ایجاد مهار برشی و کششی در تراز سقف (تیرچه موازی با دیوار -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ ۱۳۳ دستورالعمل ارزبابی و بهسازی لرزه‌ای ساخنمان‌های نیمه اسکلت موجود دیوار بنایی غیرمسلح ِ ۱ میلگرد رزوه شده زاویه‌دار با به‌صورت یک در میان ۹ / میلگرد رزوه شده با شکل ۲۵-۷ ایجاد مهار برشی و کششی در تراز سقف اگر میل مهار با قطر ۲۰ میلیمتر با زاویه ۲۲/۵ درجه یا بیشتر و در طول حداقل ۳۰۰ میلیمتر در داخل دیوار کاشته شود. زاویه مایل باعث می‌شود مهار عملکرد برشی و کششی داشته باشد. این نوع میل مهار می‌تواند نیروی کششی ۶۰۰ دکانیوتن و نیروی برشی ۵*۰ دکانیوتن را تحمل کند. شکل ۲۴-۷-الف یک میل مهار کاشته شده را که تنها می تواند نیروی برشی تحمل کند نشان می‌دهد. این نوع میل مهار تا عمق ۲۰۰ میلیمتردر داخل دیوار فرو رفته است و توانایی تحمل ۵۰۰ دکانیوتن نیروی برشی را برای استفاده از این ظرفیتها وجود دارد. اگر مقادیر ظرفیت بالاتری مورد نیاز باشد. آزمایش‌های تست ظرفیت را می‌توان انجام داد. موارد مختلفی که باید در اجرای مهار کششی و برشی در نظر گرفت به شرح زیر می باشد: ۱- نصب مهارها می‌تواند از زیر یا بالای دیافراگم انجام شود. شکل ۲۵-۷ نحوه نصب مهار کششی کف به دیوار را از زیر نشان می‌دهد. شکل ۲۶-۷ این اتصال را از بالای دیافراگم نشان می‌دهد. شکل ۲۴-۷ نیز نحوه نصب مهار برشی کف به دیوار را از بالا نشان می‌دهد. انتخاب اینکه اتصال از بالا باشد یا پایین» بستگی به نازک کاری هایی دارد که حتی‌الامکان از تخریب آنها باید اجنتاب نمود و نیز اینکه آیا مقاوم سازی دیافراگم انجام خواهد شد و چه نوع طرحی برای مقاوم سازی دیافراگم انتخاب شده است. اگر نازک کاری داخلی خاصی در سقف وجود دارد که حفظ آن ضروری است. بهتر است اتصال از بالا باشد. و چنانچه نازک کاری داخلی وجود ندارد و دیافراگم سقف نیاز به بازسازی ندارد و یا اینکه بازسازی آن از طریق افزودن پانل‌های سازه‌ای از بالای سقف می باشد. در این صورت ایجاد دسترسی و نصب مهارهای کششی سقف به دیوار از پایین خواهد بود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ در ساختمانها تیرچه‌ها یا عمود بر دیوار و یا در راستای دیوار هستند. وقتی که تیرچه‌ها عمود بر دیوار باشند. نصب مهارها ۲۵-۹ تا شکل ۲۶-۹ تغییرات ناشی از تغییر جهت تیرچه ها را نشان می‌دهد. ۲- در صورت دسترسی به هر دو طرف دیوار میل مهارهای دوخت در کل ضخامت دیوار فرو می روند. از صفحات فولادی می توان برای مهار انتهایی در سطح خارجی استفاده نمود. ۳- استفاده از ملات با سیمان منبسط شونده و مواد شیمیایی چسبنده: برای کاشت میل مهارها در صورت استفاده از ملات منبسط شونده نیاز به سوراخ هایی با قطر بزرگ ( در حدود ۶۰ میلیمتر) می باشد تا بتوان ملات را تزریق کرد. امروزه از ابزار و مواد شیمیایی چسبنده مخصوصی استفاده می‌شود که عمل کاشت را تسهیل می‌کند. در طرح های استاندارد با چسب مخصوص برای بولت های با قطر ۲۰ میلیمتر از سوراخ های باقطر ۲۵ میلیمتر استفاده می‌شود. ۴ انواع مختلفی از مواد چسباننده موجود است که بیشتر آنها از نوع اپوکسی می‌باشند. محصولات اپوکسی بیشترین میزان استفاده را دارند. موارد کلیدی که در انتخاب ماده چسباننده باید در نظر داشت عبارتند از: سابقه زمانی که ماده مورد نظر استفاده می‌شود؛ گستره و کیفیت آزمایش‌هایی که بر روی آن انجام شده؛ قدرت چسبندگی آن به سطوح مرطوب؛ زمان گیرش؛ هزینه؛ دمایی که در آن تغییرشکل حرارتی می‌دهد و ظرفیت اندازه گیری شده بر اساس نتایج آزمایشگاهی. ۵- میل مهارهای رزوه شده معمولا از نوع [][۸ می باشند که ماده نسبتا شکل پذیری با تنش تسلیم ۳۰۰ مگاپاسکال و تنش نهایی ۴۰۰ مگاپاسکال می باشد. خچ تچ میلگرد رزوه شده با جوش به ورق می‌شود. میلگرد رزوه شده زاویه‌دار با قطر ۲۰ میلیمتر مهار کششی نصب شده از زیر سقف (تیرچه عمود بر دیوار) -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ ۱۳۶ دستورالعمل ارز بابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود میلگرد رزوه شده زاویه‌دار با قطر ۲۰ میلیمتر مهار کششی نصب شده از زیر سقف (تیرجه موازی با دیوار) شکل ۲۶-۷- مهار کششی نصب شده از زیر سقف. ورق جهت ایجاد اتصال بین میلگرد رزوه میلگرد رزوه شده زاویه‌دار با قطر ۲۰ میلگرد رزوه شده با جوش به ورق تعبیه مهار کششی نصب شده از بالای سقف (تیرچه موازی با دیوار) -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ فصل هفتم- روش‌های اجرایی مقاوم‌سازی ۱۳۷ میلگرد رزوه شده با جوش به ورق تعبیه شده در بالای سقف متصل می‌شود. بولت جهت اتصال ورق به تیرچه ورق جهت ایجاد مهار کششی نصب شده از بالای سقف (تیرچه عمود با دیوار) شکل ۲۷-۷- مهار کششی نصب شده از بالای سقف. هنگامی که دیوار ضخیم باشد مقدار نیروی عمود بر صفحه نسبتاً زیاد بوده و نیاز به فاصله نزدیکتر برای میلگردهای دوخت مناسب. مقدار فاصله مرکز به مرکز و فاصله از لبه‌ها ۳۰۰ میلی‌متر در راستای افقی و عمودی و فاصله ۴۰۰ میلیمتر از کناره‌ها میلگردهای دوخت کاشته شده معمولاً از داخل نصب می‌شوند. در این حالت پوشش بنایی و اپوکسی به‌عنوان محافظ خوردگی عمل می‌نماید. بنابراین استفاده از میلگردهای فولادی معمولی مناسب به‌نظر می‌آید. برای افزایش محافظت در مقابل خوردگی. مستقیم‌تری برای نفوذ رطوبت به‌وجود می‌آید. ورق اتصال را می‌توان با استفاده از رنگ ضد زنگ پوشاند و یا از جنس گالوانیزه و یا نحوه اتصال مصالح بنایی بلوکی به دیافراگم یک مسئله چالش‌زاست. هنگامی که مقدار نیروها بزرگ باشد. پرکردن نواحی توخالی با گروت ضروری است. شکل ۲۸-۷ نشان دهنده نحوه اتصال کف به یک دیوار بلوکی گروت نشده را نشان می‌دهد. حتی در دیوارهای پرنشده با گروت نیز. کلاف افقی در زیر سقف دیده می‌شود و این کلاف فراهم‌آورنده نشیمن تکیه‌گاهی برای تیرچه‌های سقف است. شکل ۲۸-۷ همچنین یک تکیه‌گاه گروت‌شده درست بالای کف برای نصب مهار جدید را نشان می‌دهد. شکل ۲۸-۷ مهار کردن مناسب ساخت تکیه‌گاه فوقانی همانند شکل ۲۸-۷ ضروری است. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ ۱۳۸ دستورالعمل ار ز بابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود سوراخ کردن:سوراخ‌ها باید با استفاده از دریل چرخشی و یا چکش چرخشی انجام شود و از لرزش دیوار جلوگیری شود. این روش با استفاده از سوراخ‌کاری بسیار آهسته امکان‌پذیر است. در بسیاری از حالت‌ها استفاده از تیفه‌های دارای نوک الماسه مناسب‌تر به‌نظر می‌رسد. برخی از مواقع برای خنک‌کردن وسایل سوراخ‌کاری» از آب استفاده می‌شود که گل و لای ایجاد شده با آب ملات و مصالح بنایی می‌تواند باعث آسیب سطح دیوار شود. ۰ سح ۰ ی ۰ ۸ و تزریق گروت برداشته می‌شود ۱ ۹ کلاف افقی ۱ ۰ ۰ اتصال کششی دیوار به دیافراگم در دیوارهای مصالح بنایی توخالی (تیرچه عمود بر دیوار) ۹۱ هت چ 9 هه و تزریق گروت برداشته می‌شود اتصال کششی دیوار به دیافراگم در دیوارهای مصالح بنایی توخالی (تیرچه موازی دیوار) ۳ ۲۸-۷ اتصال کششی دبوار به دبافراگم در دبوارهای مصالح بنابی توخالی. بوار به دیافراگم در دبوارهای بنابی نو در حالی که ایجاد یک پی جدید برای سیستم لرزه بر جدید لازم و رایج است. تقویت لرزه ای پی موجود چندان رایج نیست که علت این امر علاوه بر گرانی و سختی کارء کم بودن احتمال تخریب یک سازه به خاطر ضعف پی آن می‌باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ فصل هفتم- روش‌های اجرابی مقاوم‌سازی ۱۳۹ تحلیل پی می‌تواند یکی از چالش برانگیزترین قسمتها در بحثهای مقاوم‌سازی باشد. فرضیات متفاوت به خاطر شرایط تکیه‌گاهی, ویژگیهای خاک و نوع غیرخطی شدن آن می تواند سبب تغییرات زیادی در نتایج شود. در گذشته و بر مبنای تحلیلهای مبتنی بر نیرو. تاکید بر کنترل تنش در پی و تنشهای زیر پی بود. ولی در حال حاضر و بر اساس تکنیکهای تحلیل بر مبنای جابجایی» تغییر شکل خاک عامل مهمتری به شمار می رود. ممکن است مواردی مانند جابجایی زیاد ناشی از چرخش صلب دیوار برشی در صورتی که سایر قسمتهای سازه نیز به همراه آن چرخش داشته باشند. مساله مهمی نباشد. بطور کلی انواع پی را می‌توان به دو دسته عمیق و سطحی دسته بندی کرد. پی‌های سطحی شامل پی های منفرد. نواری و گسترده می باشد. با توجه به محدودیت ارتفاع ساختمان مورد نظر در این دستورالعمل, عموما ساختمانهای موجود دارای پی عمیق نمی باشند. این دستورالعمل محدود به پی‌های سطحی است و در صورت وجود استثناء می توان به دستورالعمل ۳۶۰ مراجعه نمود. هنگامی که روی دیوار موجود بتن پاشی می‌شود. نیاز به یک پی جدید برای آن ضروری به‌نظر می‌رسد. در این حالت گزینه رایج استفاده از پی نواری است. شکل (۲۹-۷) یک نمونه از دیوار و پی جدید آن را در کنار یک دیوار آجری موجود و پی آن نشان ۰ ۰ ۰ ۰ / ۰ ۰ ۰ ۰ ۲ شکل ۲۹-۷- پی نواری جدید در کنار پی موجود. روشهای گوناگونی برای طراحی پی مورد استفاده قرار می‌گیرد. یکی از آنها فرض تحمل کل بار وارده توسط پی جدید می باشد. که خاک زیر پی موجود تا حد زیادی تحکیم یافته است. ولی خاک زیر پی جدید انعطاف پذیری زیادی دارد و بارهای وارده بر آن -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ ۱۳۰ دستورالعمل ارز یابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود به عنوان یک روش استاندارد از میلگرد دوخت جهت انتقال برش بین پی موجود و جدید استفاده می‌گردد. طراح باید اطمینان در صورتی که پی موجود فاقد میلگرد باشد یا میلگرد بسیار کمی در آن به کار رفته باشد. ولی عرض پی به اندازه ای باشد که عملکرد تیری (2۵0110 0۵۵1) در آن اتفاق افتد. می توان از میلگرد دوخت عمیق در قسمت تحتانی پی استفاده کرد تا برای تحمل لنگرهای مثبت به کار روند. نکته مهمی که باید در نظر داشت آن است که در هنگام طراحی پی جدید نباید به پی موجود سرباری را اضافه نمود یا زیر آن را خالی کرد. برای این منظور بهتر است پی موجود و جدید هم عمق در نظر گرفته شوند. بنا به دلایلی ممکن است این امر ممکن نباشد. شکل ۳۰-۷ حالتی را نشان می‌دهد که پی جدید عمیق‌تر از پی موجود است. اگر حفاری بدون پشتیبانی و پایدار سازی خاک زیر پی موجود صورت گیرد. خصوصا اگر خاک دارای چسبندگی ناچیزی باشد. ممکن است به خاطر حرکت پی موجود به سمت قسمت حفاری شده به پی و سازه آسیب وارد گردد. در حالتی که پی موجود عمیق‌تر از پی جدید باشد. به علت قرارگیری پی جدید در ترازی بالاترء ناخواسته سرباری به پی موجود وارد می‌گردد که این حالت در شکل ۳۱-۷ نشان داده شده است. برای رفع این مشکل لازم است تا کف پی جدید تا سطح پی -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ فصل هفتم- روش‌های اجرابی مقاوم‌سازی ۱۳۱ شکل ۳۰-۷- ی سطحی حدید عمیق تر از پی سطحی موجود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ دق دستورالعمل ارز یابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود پی موجود افزودن ابعاد پی منفرد سطحی موجود این حالت باید پی از نظر خمش و برش مورد بررسی قرار گیرد. همچنین ظرفیت خمشی باید در محل بحرانی لبه تکیه‌گاه و لبه پی جدید کنترل گردد. برای انتقال بهتر برش بین دو پی می توان پی جدید را تا قسمتی زیر پی قدیم ادامه داد. جزئیات نمونه این مورد در شکل ۳۲-۷ نشان داده شده است. عدم امتداد تا پایین پی موجود سبب اضافه تنش فونداسیون ۰ ۰ ب ۰ ۰ ۰ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳/۱ فصل هفتم- روش‌های اجرایی مقاوم‌سازی ۱۳۳ مغزه برای ارماتور انتظار راستای هه ۰ ۰ مغزه برای ارماتور انتظار ۰ ۰ ۰ ۰ ۰ ۰ ۱ ۰ ۰ ۰ ۰ 1 ۰ ۰ ۰ ۳ ۱ ۶ ۰ ۰ ۰ ۰ ۰ ۰ خاکریز نیاز به طول بیشتر در ۱ استفاده از کوپلر صورت عدم استفاده از برای بهبود انتقال برش پی جدید می تواند پایین تر از پی موجود ادامه یابد. شکل ۳۲-۷- افزودن ابعاد پی موجود. ۱۱-۷- مهار و یا حذف جان پناه زلزله‌های گذشته نشان داده است که جان‌پناه‌ها جزء اولین اعضایی هستند که به دلیل عدم مقاومت خمشی کافی و شکل‌پذیری کم. فرو می‌ریزند. جان‌پناه‌هایی که در قسمت میانی دیافراگم‌ها قرار دارند. به دلیل شتاب و جابجایی بیشتر این نقاط. بیشتر در معرض خرابی قرار می‌گیرند. نبشی انجام می‌پذیرد. یک انتهای مهاربند به نقطه‌ای نزدیک به بالای جان پناه و انتهای دیگر آن به سقف متصل می‌شود. ممکن است سقف موجود نیز برای اینکه توانایی تحمل عکس العمل مهاربند را داشته باشد. نیاز به تقویت موضعی داشته باشد. شکل ۲۲-۷ نمونه‌ای از نحوه مهار جان‌پناه را نشان می‌دهد. در صورتی که گزینه حذف قسمت فوقانی جان پناه انتخاب شود. اتصال سقف به دیوار ضعیف می‌شود و در نتیجه حذف جان‌پناه معمولا با اضافه نمودن یک تیر و یا کلاف افقی جهت اتصال سقف به دیوار همراه است. شکل ۳۳-۷ نمونه ای از نحوه حذف جان پناه و افزودن تیر بتنی رانشان می‌دهد. در این بخش جزئیات بیشتری در مورد نحوه اتصال سقف به دیوار ارائه شده است. نسبت ۷/1 در مناطق لرزه‌ای با لرزه‌خیزی زیاد و خیلی زیاد به ۱/۵ و در مناطق لرزه‌ای با لرزه‌خیزی متوسط و کم به ۲ محدود یکی از وظایف جان‌پناه حفاظت جان افراد در بام می باشد و کوتاه کردن آن باید با رعایت ملزومات آیین نامه‌ای باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ ۱۳۲ دستورالعمل ارزبابی و بهسازی لرزه‌ای ساخنمان‌های نیمه اسکلت موجود وی نبشی سراسری ۹ ۹ 6 : 22.5 ۰ / ۹ مهار سراسری با ورق ً شکل ۳۳-۷- مهاربندی جان‌پناه مهارها یکی در میان با زاویه ۲۲/۵ درجه به دیوار متصل می گردند. شکل ۳۴-۷ یک نبشی سراسری را نشان می‌دهد که فاصله بین مهارها را پوشش می‌دهد. با استفاده از این نبشی می‌توان تعداد مهارها را کاهش داد. این نبشی از ایجاد نیروی متمرکز در محل اتصال نبشی به جان پناه جلوگیری می‌کند. در صورت وجود جان پناه وجود یا اجرای کلاف فلزی یا بتنی الزامی است. برداشته شده و کلاف مهار برشی سقف در کلاف ۱ دیوار غیر مسلح شکل ۳۴-۷- حذف جان پناه و افزودن تیر بتنی -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ فصل هفتم- روش‌های اجرایی مقاوم‌سازی ۱۳۵ ۱۳-۷- پر کردن بازشوها در دبوارهای غیر مسلح در این روش برای افزایش مقاومت دیوار و یا سطح موثر دیوارء پنجره‌ها و درهای موجود در دیوار به نحو مناسبی پر می‌شود. در این حالت معمولاء بازشوها با بشن مسلح و یا دیوار آجری مسلح پر می‌شود و نمی توان از دیوار اجری معمولی برای این کار استفاده کرد. همچنین لازم است بین این بخش جدید و دیوار موجود اتصال مناسبی برقرار نمود. برای اتصال مناسب می توان از دندانه دار کردن دیوار یا از مهار کاشتنی بهره برد (شکل ۳۵-۷). ۹ دیوار موجود .۰ زیر نمودن لبه بازشو ۱ ۰ ۲ ۰ شکل ۳۵-۷- پر کردن بازشو در دبوار غیر مسلح. از مقاومت مصالح موجود استفاده کرد. ۱۴-۷ اتصال دبوار نما به دبوار سازه‌ای عدم اتصال مناسب بین دیوار نما و دیوار اصلی سازه سبب می‌شود که بین آنها جداشدگی رخ دهد و ریزش نماء خطراتی را ایجاد کند. در این حالت می توان به کمک رولپلاک نما را به دیوار پشت متصل نمود. باید توجه داشت که فاصله مهارها در راستای افقی و قائم نباید از ۶۰۰ میلیمتر تجاوز کند. دیوارهای نما نباید در محاسبات -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ ۱۳۶ دستورالعمل ارز بابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود ۱۵-۷ ساختمان‌های با اعضای مشترک در مورد دو یا چند ساختمان که اعضای مشترک داشته باشند. باید یکی از روشهای بندهای ۱-۱۵-۷ یا ۲-۱۵-۷ به کارگرفته ۱-۱۵-۷- به هم بستن ساختمان‌ها دراین روش بهسازی,ساختمانها باید به نحوی به هم بسته شوندکه به صورت یکپارچه عمل نمایند. اتصال مرتبط کننده ساختمان ها در هر تراز باید برای تحمل نیروهایی که در بند ۲-۶-۲ معرفی شده‌اند. طراحی شود. تحلیل‌هایی که برای محاسبه پاسخ لرزه‌ای ساختمان ها انجام می‌شوند. باید اتصال و ارتباط ساختمان ها را نیز در برگرفته و به صورت یکپارچه ارزیابی شود. در صورتی که فقط پی دو سازه مشترک. ولی خود ساختمان ها مطابق ضوابط بند ۶-۴-۲ جدا باشند. لازم نیست ساختمان ها را به هم بست. در طراحی اجزای مشترک پی باید پاسخ هر دو سازه ملحوظ شود. ۲-۱۵-۷- جداکردن ساختمان‌ها دراین روش بهسازی, ساختمانهای با اعضای مشترک باید توسط درزهای انقطاع ازهم کاملا جدا شوند. برای هر ساختمان باید این که از تکیه‌گاه‌های لغزشی برای انتقال بار ثقلی از یک ساختمان به ساختمان دیگر استفاده شود. طول این تکیه‌گاه لغزشی باید عضو مشترک موجود نیز یا باید کاملا حذف شود یا به یکی از ساختمانها مطابق شرایط بند ۲-۶-۲ مهار شود. -------- صفحهٔ بعد -------- او یو س تس اول -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ پیوست اول- ارزیابی کیف ی آسیب پذیری ۳۹ پ ۱-۱- کلیات ساختمانهای نیمه اسکلت از لحاظ لرزه‌ای یکی از خطرپذیرترین سازه‌ها می باشند. در ساختمانهای نیمه اسکلت مقدار قابل توجهی از بار قائم توسط ستونها و یا درزهایی که برای بار جانبی طراحی نشده و اتصال ضعیفی به کف و سقف دارند. تحمل می‌شود. شکست اینگونه اعضاء بر اثر زمین لرزه شدید می تواند باعث خرابی کلی در ساختمان شود. پ ۲-۱- بازدید محلی بازدید از محل باید توسط کارشناس سازه صورت گیرد تا داده‌های موجود تایید و اطلاعات جدید و شرایط کلی سازه تعیین گردد. اطلاعات سازه‌ای مناسب مورد نیاز شامل موارد زیر است: - نوع و شرایط زمین - کاربری سازه - ویژگیهای خاص معماری و جزئیات معماری - سازه های مجاور: آسیب ناشی از ضربه یا ریزش - اطلاعات کلی سازه: تعداد طبقات. سال ساخت و ابعاد آن - سیستم سازه‌ای: قاب بندی, سیستم (های) مقاوم در برابر بار جانبی, دیافراگم طبقات و بام» پی و سیستم فونداسیون - اجزاء غیر سازه‌ای: که می تواند روی عملکرد لرزه ای تاثیر گذار باشد. - اتصال اجزاء غیر سازه‌ای: شرایط و محل مهارها و تکیه گاه ها - شرایط سازه: زنگ زدگی. خوردگی. نشست. زلزله های گذشته و سایر أسیب هاء تعمیرات انجام شده و ... پ ۳-۱- نواقص متداول در ساختمانهای نیمه اسکلت نواقص متداول ساختمان های ساختمانهای نیمه اسکلت در قسمتهای مختلف آن به شرح زیر می باشد. مصالح: الف- پائین بودن کیفیت و مقاومت واحدهای بنایی ب - پائین بودن مقاومت و قدرت چسبندگی ملات سیستم سازه‌ای ساختمان: الف -- کامل نبودن مسیر بار ب - کافی نبودن دیوار و مقاومت برشی آنها پ- ناتوانی ساختمان در حفظ انسجام هنگام ارتعاش با توجه به نحوه اتصال دیوار ها و تک ستونها به کف و سقف ث- نامنظمی در ارتفاع ج- عدم وجود پی مناسب برای ستونها و دیوارها چ - عدم وجود فاصله کافی از ساختمان مجاور دیوارهای باربر: الف -- نادرست چیدن واحدهای بنایی -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ ۱۳۰ دستورالعمل ارزبابی و بهسازی لرزه‌ای ساخنمان‌های نیمه اسکلت موجود ب - خالی بودن درزهای قائم بین واحدهای بنایی از ملات پ- زیاد بودن نسبت ارتفاع به ضخامت دیوار ت - ارتفاع زیاد دیوار ث << طول زیاد دیوار مهار نشده ج - تراکم کم دیوار بواسطه وجود بازشوهای بزرگ و کمبود دیوار در هر یک از دو جهت چ - نزدیکی بازشوها به انتهای دیوار ح- استفاده از روش هشت گیر در اجرای دیوارها خ- عبور لوله و دودکش از درون دیوار دال‌ها: الف - زیاد بودن وزن دال ب - عدم انسجام و یکنواختی دال پ- کافی نبودن طول تکیه گاهی تیرهای سقف ت - وجود بازشو در دال ث - بالا بودن نسبت طول دهانه به عرض دال ستونها و قابها: ب < لاغری ستون اتصالات اعضای سازه‌ای: الف- مناسب نبودن اتصال بین دیوارهای باربر متقاطع ب - مناسب نبودن اتصال بین دیوارهای باربر و دال ها اعضای غیرسازه‌ای: الف- وزن زیاد و مقاومت کم دیوارهای غیرباربرو تیغه ها پ - عدم پایداری جان پناه ها پ ۴-۱- روش ارزیابی کیفی تفصیلی در این روش» کیفیت اجزای مختلف ساختمان با جزئیات بیشتر و به صورت کمی مورد بررسی قرار می‌گیرد. در این قسمت مشخص می‌گردد که سازه به بهسازی موضعی نیاز دارد یا باید برای آن محاسبات ذکر شده در فصلهای ۵ تا ۷ را مورد بررسی قرار گیرد. پس از بازدیدهایی که از ساختمان انجام می‌پذیرد. فرمهای مربوطه تکمیل می‌گردد. جدول پ ۱-۱ تا جدول پ ۵-۱ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ پیوست اول- ارزیابی کیف ی آسیب پذیری ۳ توسط کارشناس اشنا به مسائل, در هنگام بازدید مورد بررسی قرار می‌گیرد. در این بررسی‌هاء می‌بایست تمامی نکات بیان شده در قسمت پ ۵-۱ مورد توجه واقع شود. لازم به ذکر است در صورتی که عضوی وجود نداشته باشد آن عضو آسیب‌پذیر تلقی می‌گردد و حداکثر نمره آسیب‌پذیری در تخصیص نمرات. برای تمامی موارد مربوط به آن عضو در جدول پ ۱-۱ در نظر گرفته می‌شود. به عنوان نمونه در صورتی که ساختمان فاقد کلاف‌بندی باشد. جنس کلاف. اتصال اجزای کلاف و به طور کلی تمامی موارد مربوط به پارامترهای ذکر شده در جدول پ ۱-۱ در قسمت پ ۴-۱ به تفصیل بیان گردیده‌اند. همانطور که در این جدول مشاهده می‌شود. به هر یک از پارامترهاء عددی به عنوان حداکثر نمره آسیب‌پذیری برای سطح عملکرد ایمنی جانی در سطح خطر-۱ نسبت داده شده است. کارشناس بازدیدکننده. می‌بایست با توجه به نکاتی که در این قسمت آمده. کیفیت هر مورد را بررسی و عددی بین صفر و حداکثر نمره آسیب‌پذیری, برای آن پارامتر انتخاب کند. عدد صفر نمایانگر عدم آسیب‌پذیری جزء مورد بررسی است. پس از تخصیص اعداد به هر یک از پارامترهاء تمامی این اعداد با هم جمع می‌گردند که حاصل آن ,/ا. عددی بین صفر تا ۱۰۰ خواهد (پ ۱-۱) 0 > ۳ ول لول لاک با ضریب و۰ مربوط به نوع خاک محل مورد مطالعه است و از جدول پ ۲-۱ قابل استخراج است. ضریب ۰۳۸ نیز مربوط به اثر شدت رلزله در منطقه مورد مطالعه است. که با قرار دادن مقدار شتاب مبنای طرح. ۰.۸ در رابطه پ ۲-۱ قابل محاسبه است. اثرات شیب زمین را ضریب ۳۹ لحاظ می‌کند. که از جدول پ ۳-۱ به دست می‌آید. ضریب رو نیز از جدول پ ۴-۱ به دست می‌آید و اثر فاصله ساختگاه تا گسل را لحاظ می‌کند. اثر روانگرایی با ضریب ,7 تأثیر داده می‌شود. که این ضریب از جدول پ ۵-۱ تعیین می‌شود. کیفیت ساختمان و اجرای آن به وسیله ضریب 70 تأثیر داده می‌شود و این ضریب از ۱ تا ۱/۲ به ترتیب برای کیفیت عالی و کیفیت بد متغیر است و انتخاب آن به عهده کارشناس بازدیدکننده از ساختمان است. در صورتی که میزان اسیب‌پذیری از ۱۰۰ تجاوز کند. عدد ۱۰۰ به عنوان درصد آسیب‌پذیری اختیار می‌شود. (پ ۲-۱) 53 + ۲.3.4۸ با توجه به تعیین درصد آسیب‌پذیری, در مورد نیاز یا عدم نیاز به ارزیابی به شرح زیر می‌توان اظهارنظر کرد: در صورتی که درصد آسیب‌پذیری از ۲۰ تجاوز کند. ساختمان نیاز به ارزیابی کمی دارد و در صورتی که درصد آسیب‌پذیری بین ۰ آالی ۲۰ درصد باشد نیازمند بررسی برای انجام بهسازی‌های موضعی می‌باشد. تبصره ۱: در صورتی که ساختمان یکی از موارد عدم وجود پی. عدم وجود کلاف. کمبود دیوار نسبی برای هر دو جهت و عدم انسجام کافی را دارا باشد. لازم است که مورد ارزیابی کمی قرار گیرد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۲ و ۱۳۹۳/۱ دستورالعمل ارز یابی و بهسازی لر 0 سازه‌ای و غیرسازه‌ای و ضرایب مربوط به اجزا و اعضای سازه‌ای و غیرسازه‌ای موْثر ۱- وجود کلاف‌بندی افقی و قائم ۵- اتصال دیوار و کلاف ۱- شیوه اجرای واحدهای بنایی ۳ ارتفاع دیوار ۳ طول آزاد دیوار ۴۵ نسبت ارتفاع به ضخامت دیوار ۵- فاصله بازشوها از انتهای دیوار ۶ سطح بازشوها ۷ طول بازشوها ۸ فاصله بازشوها -٩‏ ابعاد بازشوها ۵ نامنظمی در ارتفا ۶- مقطع قائم ساختمان ۷ ساختمان‌های مجاور ۰ کنترل نیروی رانش در سقف‌های قوسی ن‌های نیمه -------- صفحهٔ بعد -------- مه ارزیابی کیف ی آسیب پذیری ادامه جدول پ ۱-۱- اجزا و اع عنوان اتصالات اعضای ساختمان اعضای غیر سازه‌ای کیفیت ساخت و نگهداری ی اعضای فلزی ۱۳۹۳/۱ و غیرسازه‌ای و ضرایب مربوط به روش کیفی تفصیلی اجزا و اعضای سازه‌ای و غیرسازه‌ای موْثر در آرزیابی اسیب‌پذیری ۱- وزن سقف ۳ .۲ یکنواختی و انسجام سقف اج .۳ طول تکیه‌گاهی تیرهای سقف ال ۲ ۴۵ نسبت طول دهانه به عرض سقف الا و ۵- وجود بازشو در سقف ۱ ۱۸ ۳ ۱- اتصال بین دیوارهای باربر متقاطع ۲ ۲ اتصال بین دیوارهای باربر و سقف ا ۲ ۱- واحدهای بنایی ۳ ااملات الا ۴ ۱- دیوارهای غیرباربر و تیغه‌ها ۲ ۳ سقف کاذی ‏ ا ره .۳ نمای ساختمان ۱ ۱۵ ۴۵ جان‌پناه‌ها و دودکش‌ها ا ۵/ه -تیر ۳ -ستون ۳ ۳اتصالات ۳ ۱-تیر ۳ ۲-ستون ۴ ۱۳۳ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ ۱۳۲ دستورالعمل ارزبابی و بهسازی لرزه‌ای ساخنمان‌های نیمه اسکلت موجود جدول پ ۲-۱- ضرایب مربوط به اثر خاک جدول پ ۳-۱- ضرایب مربوط به اثر شیب زمین جدول پ ۴-۱- ضرایب مربوط به اثر فاصله تا گسل فاصله تا گسل کمتر از ۵ کیلومتر ‏ بین ۵ تا ۱۰ کیلومتر جدول پ ۵-۱- ضرایب مربوط به اثر روانگرایی * تعریف: احتمال وقوع کم روانگرایی: در خاکهایی چسبنده و یا سطح آب زیرزمینی در عمق بیش از *۱ متر احتمال متوسط روانگرایی: در خاکهای ماسه‌ای شل و سطح آب زیرزمینی در عمق بیش از ۵ متر و کمتر از ۱۰ متر احتمال زیاد روانگرایی: در خاکهای ماسه‌ای شل و سطح آب زیرزمینی در عمق بیش از ۲ متر و کمتر از ۵ متر احتمال بسیار زیاد روانگرایی: در خاکهای ماسه‌ای شل و سطح آب زیرزمینی در عمق کمتر از ۲ متر پ ۱-۴-۱- پی پی بایستی به صورت یک شبکه پیوسته در زیر دیوارهای باربر قرار گرفته و حتی‌المقدور در یک سطح افقی ساخته شده باشد. پی زمین یا علل دیگرء در یک تراز احداث نشده باشد. بایستی هر قسمت آن. در یک سطح افقی قرار گیرد. در هر حال از ایجاد شیب و لایه سنگ ساخته شده بود. ضخامت 9 عرضص پی باید هر کدام دو برابر ضخامت دیوار باشند. پ ۲-۴-۱- وجود و وضعیت کلاف‌بندی در اآرزیابی آسیب پذیری سیستم کلاف در ساختمان. باید کلیه ضوابط مندرج در بند ۹-۲ استاندارد ۲۸۰۰ ایران. رعایت شده باشد. همچنین بایستی موارد زیر نیز بررسی شود: -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ پیوست اول- ار زیابی کیف ی آسیب پذیری ۱۳۵ پ ۱-۲-۴-۱ وجود کلاف‌بندی دیوارهای باربر دیوارهای باربر می‌بایست دارای کلاف افقی و قائم به صورت شبکه‌ای به هم پیوسته باشند تا سیستم سازه‌ای هنگام زلزله, بتواند عملکرد مناسبی از خود نشان دهد. بنابراین» ساختمان‌های بدون کلاف یا ساختمان‌هایی که فقط کلاف افقی دارند و یا در ساختمان‌هایی که اتصال مناسبی بین کلاف‌های افقی و قائم وجود ندارد. آسیب‌پذیر هستند. پ ۲-۲-۴-۱- جنس کلاف کلاف می‌تواند از بتن‌آرمه, فولاد و یا چوب ساخته شده باشد. استفاده از کلاف چوبی در مواردی که سقف از نوع تیر چوبی با پوشش سبک است. مجاز می‌باشد. پ ۳-۲-۴-۱ اتصالات اجزای کلاف عدم هم‌پوشانی کافی بین میلگردهای کلاف‌های افقی با یکدیگر و با کلاف قائم. باعث عدم کارایی کافی در سیستم کلاف در چنانچه در بررسی‌های انجام شده مشخص شود که میلگردهای کلاف بتنی در اتصالات هم‌پوشانی لازم را نداشته و یا اتصالات کلاف‌های فولادی یا چوبی مناسب نباشند. سیستم به لحاظ وضعیت نامناسب اتصالات آسیب‌پذیر می‌باشد. برای ارزیابی وضعیت میلگردها در اتصال می‌توان از آزمایش‌های غیرمخرب و یا تخریب‌های محدود در محل استفاده کرد. پ ۴-۲-۴-۱ وجود انفصال در سیستم کلاف کلاف‌های افقی و قائم می‌بایست به صورت یک شبکه پیوسته و درگیر با اجزای باربر ساختمان قرار گرفته باشند. انفصال در کلاف‌هاء به واسطه وجود بازشو و یا نیم‌طبقه. باعث ناکارآمدی کلاف می‌شود. همچنین, عبور لوله یا دودکش از کلاف. چنانچه قطر لوله ایجاد شده بیش از 2 عرض کلاف باشد. باعث ایجاد انفصال در کلاف می‌شود. پ ۵-۲-۴-۱ اتصال دبوار و کلاف در صورتی که بین دیوارو کلاف اتصال مناسبی وجود نداشته باشد. این اتصال آسیب‌پذیر است. پ ۶-۲-۴-۱ وضعیت مصالح کلاف ضعف مصالح کلاف بتنی به واسطهٌ نسبت‌های اختلاط نامناسب. ویبراسیون و عمل‌آوری ناقص, از جمله ضعف‌های متداول نامناسب مصالح آسیب‌پذیر می‌باشد. برای تعیین مقاومت فشاری بتنء می‌توان از چکش اشمیت و یا مغزه‌گیری استفاده کرد. در هر حال مقاومت فشاری بتن نباید از ۱۵۰ کیلوگرم بر سانتیمتر مربع کمتر باشد. پ ۳-۴-۱- دیوار پ ۱-۳-۴-۱ شیوه اجرای واحدهای بنابی واحدهای بنایی باید طوری چیده شده باشند که هم‌پوشانی افقی مناسبی بین واحدهای بنایی برقرار بوده و درزهای قائم روی هم قرار نگیرند. حداقل ۱۰ درصد از سطح دیوارء باید شامل واحدهای بنایی باشد که رج داخلی دیوار را به رج خارجی متصل می‌کند. فاصله بین این واحدهاء نباید از ۶۰ سانتیمتر فراتر رود. واحدهای بنایی در دیوارء باید یک سطح پیوسته و صاف ایجاد کرده باشند و دیوار فاقد شکم‌دادگی یا کج‌شدگی باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ ۱۳۶ دستورالعمل ارزبابی و بهسازی لرزه‌ای ساخنمان‌های نیمه اسکلت موجود پ ۲-۳-۴-۱ ارتفاع دیبوار ارتفاع آزاد دیوار مصالح بنایی, نباید از ۴ متر بیشتر باشد. ارتفاع زیاد دیوارء باعث افزایش لنگر خارج از صفحه ناشی از اینرسی دیوار و نیروهای سقف و در نتیجه کاهش توان باربری و ایستایی دیوار در برابر نیروهای خارج از صفحه می‌شود. پ ۳-۳-۴-۱- طول آزاد دیوار طول آزاد دیوارء نبایست از ۵ متر فراتر رود. طول مهار نشده زیاد دیوارء باعث افزایش لنگر خارج از صفحه ناشی از اینرسی دیوار و نیروی دیوارهای متقاطع و در نتیجه کاهش توان باربری و ایستایی دیوار در برابر نیروهای خارج از صفحه می‌شود. پ ۴-۳۲-۴-۱- نسبت ارتفاع به ضخامت دبوار برای ارزیابی پایداری و مقاومت خارج از صفحه دیوارء لازم است نسبت ارتفاع به ضخامت دیوار در منطقه خطر نسبی خیلی زیاد از * در دیوارهای طبقه آخر ساختمان‌های چند طبقه و ۱۵ در سار دیوارها فراتر نرود. این مقادیر در سایر مناطق خطر زلزله به ترتیب برابر ۱۴ و ۱۵ می‌باشد. در غیر این‌صورت. دیوار به لحاظ پایداری و مقاومت خارج از صفحه آسیب‌پذیر است. در دیوارهای مهارنشده. نسبت ارتفاع به ضخامت دیوار نبایستی از ۱۰ فراتر رود. پ ۵-۳-۴-۱- فاصله بازشوها از انتهای دیوار نزدیکی بازشو به انتهای دیوار. سبب می‌شود که در عمل, اتصالی بین ان دیوار و دیوار متقاطع در گوشه وجود نداشته باشد و دیوار به صورت یک دیوار مهارنشده رفتار کند. برای این منظورء فاصله اولین بازشو در دیوارء از بر خارجی ساختمان نبایستی کمتر از زا پ ۶-۳-۴-۱- سطح بازشوها وجود بازشوهای بزرگ در دیوارء باعث پایین آمدن تراکم دیوار می‌شود. بنابراین» مجموعه سطح بازشوها در هر دیوار باربر نباید از ۱ پ ۷-۳-۴-۱- طول بازشوها ۱ مجموع طول بازشوها در هر دیوار باربر نباید از 2 طول دیوار بیشتر باشد. پ ۸-۳-۴-۱ فاصله بین بازشوها 2 ۱ فاصله افقی دو بازشو از 3 + ارتفاع کوچکترین بازشوی طرفین خود و همچنین. از 6 - مجموع طول آن دو بازشوء بیشتر باشد. در غیر این‌صورت. دیوار بین دو بازشوء جزئی از بازشو منظور می‌شود و نباید آن را به عنوان دیوار باربر به حساب آورد. بنابراین. نعل در گاه روی بازشوها نیز بایستی به صورت یکسره اجرا شده باشد. پ ۹-۳-۴-۱ ابعاد بازشوها هیچ‌یک از ابعاد بازشو از ۲/۵ متر بیشتر نباشد. در غیر این‌صورت. باید در طرفین بازشو. کلاف‌های قائمی که به کلاف‌اهی افقی بالا و پایین آن طبقه متصل هستند. تعبیه شده باشد. همجنین, باید نعل درگاه بازشو نیز در کلاف‌های قائم طرفین مهار باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳/۱ پیوست اول- ارز یابی کیف ی آسیب پذیری ۱۳۷ پ ۱-۳-۴-۱- نحوه قرارگیری تیرهای باربر سقف بر روی دیوار در صورتی که. تیرهای باربر سقف بار خود را به صورت مستقیم به بالای دیوار مصالح بنایی منتقل کنند و برای این منظور از کلاف یا زیرسری چوبی, فلزی., بتنی و یا صفحه تکیه‌گاه استفاده نشده باشد. تمرکز تنش ناشی از انتقال نیروی تیرها بر دیوار پ ۱۱-۳-۴-۱- دیوار نسبی برای تأمین مقاومت برشی ساختمان, بایستی شرایط حداقل دیوار نسبی را دارا باشد. مقدار دیوار نسبی هر طبقه در هر امتداد. عبارت است از نسیت مساحت مقطع افقی دیوارهای سازه‌ای موازی با امتداد موردنظر به مساحت زیربنای طبقه. برای تعیین دیوار نسبی. فقط دیوارهای سازه‌ای با حداقل ضخامت ۲۰ سانتیمتر که دارای کلاف افقی در تراز سقف باشند. به حساب می‌آیند. است. همچنین چنانچه فاصله افقی بین دو بازشو از ارتفاع کوچک‌ترین بازشو و یا از ار مجموع طول دو بازشو کمتر باشد. دیوار بین دو بازشو در محاسبه دیوار نسبی منظور نمی‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ ۱۳۸ دستورالعمل ارزبابی و بهسازی لرزه‌ای ساخنمان‌های نیمه اسکلت موجود جدول پ ۶-۱- حداقل دیوار نسبی در هر امتداد ساختمان ساختمان‌های آجری ساختمان‌های با بلوک سیمانی در صورت تامین بخشی از ظرفیت توسط سیستم باربر جانبی دیگرء به قدرالسهم آن می توان از حداقل دیوار نسبی برای هر امتداد پ ۱۲-۳-۴-۱- مسیر بار یک سیستم مقاوم در برابر بار جانبی که بتواند بار ناشی از زلزله را از طبقات به پی منتقل کند. باید بین پی و دیافراگم‌های طبقات برابر نیروهای لرزه‌ای را نخواهد داشت. سازه لازم است در هر راستا حداقل یک مسییر بار کامل بین جرم سازه تا پی داشته باشد. پ ۱۳-۳-۴-۱- وضعیت انسجام ساختمان برای حفظ انسجام ساختمان. لازم است عناصر ساختمان توسط کلاف‌های افقی و قائم (مطابق با ضوابط بند ۹-۳ استاندارد ۲۸۰۰ بارهای وارده, آسیب‌پذیر محسوب می‌شود. پ ۱۴-۳-۴-۱- نامنظمی در پلان در این دستورالعمل, ساختمان‌هایی نامنظم در پلان محسوب می‌شوند که یکی از شرایط زیر را دارد باشند: الف- پلان ساختمان نسبت به هریک از دو محور اصلی به طور کلی نامتقارن باشد. ب- ابعاد پیش‌آمدگی در پلان ساختمان, بدون وجود درز انقطاع از مقادیر شکل (۱-۳) فراتر رود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ پیوست اول- ارزیابی کیف ی آسیب پذیری ۳ | [ه رک 2] [ < ان ج ۲ و ما نم شش ابعاد پیش‌آمدگی در عرض ساختمان ابعاد پیش‌آمدگی در عرض ساختمان ابعاد پیش‌آمدگی در طول ساختمان پ ۱۵-۳-۴-۱- نامنظمی در ارتفاع نامنظمی قائم در ساختمان‌های مصالح بنایی. سبب وارد شدن نیروهای اضافی قابل توجهی به برخی از اعضا در این طبقات می‌شود نواقص به صورت زیر تعریف می‌شوند: الف- طبقه ضعیف: طبقه‌ای است که مقاومت برشی آن از ۸۰ درصد مقاومت برشی طبقه بالای آن کمتر باشد (بر این اساس این بند را می‌توان براساس دیوار نسبی کنترل کرد). ج- بی‌نظمی در جرم: ساختمان‌هایی که جرم موْثر یک طبقه ۵۰ درصد بیشتر از جرم موّْثر طبقات مجاور باشد. پ ۱۶-۳-۴-۱- مقطع قائم ساختمان طول جلو آمدهٌ طره در مورد بالکن‌های سه طرف بازء از ۱/۲ متر و برای بالکن‌های دو طرف باز از ۱/۵ متر بیشتر نباشد و طره‌ها به پیش‌آمدگی ساختمان در مقطع قائم. به طوری که طبقه بالا به صورت طره جلوتر از طبقه پایین باشد. فقط با احراز شرایط زیر ب- سازه قسمت پیش‌آمده طوری باشد که هیچ یک از دیوارهای آن بار سقف و یا دیوارهای فوقانی را تحمل نکند. چ- دیوارهای قسمت پیش‌آمده به وسیله کلاف‌های قائم فولادی و یا بتن‌آرمه با اتصال مناسب و مطمئن نگهداشته شده باشند و دو سر کلاف‌ها در عناصر سازه‌ای کف و سقف مهار شده باشند. در صورت وجود اختلاف سطح در یک طبقه ساختمان. بیش از ۶۰ سانتیمترء باید دیوارهای حدفاصل دو قسمتی که اختلاف سطح دارند. با کلاف‌بندی اضافی مناسب تقویت و یا اینکه دو قسمت ساختمان به وسیله درز انقطاع از یکدیگر جدا شده باشند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ ۱۵۰ دستورالعمل ارز یابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود پ ۱۷-۳-۴-۱- ساختمان‌های مجاور ساختمانی که در مجاورت آن ساختمان دیگری با ارتفاع کمتر از نصف و یا بیشتر از دو برابر ارتفاع آن. وجود داشته باشد و یا تراز طبقات این دو ساختمان با هم مطابقت نداشته باشد. به دلیل ضربات متقابل ساختمان مجاورء آسیب‌پذیر است. پ ۱۸-۳-۴-۱- کنترل درزهای قائُم بین واحدهای بنایی واحدهای بنایی, باید طوری چیده شده باشند که بندهای قائم روی هم قرار نگرفته باشند. همچنین درزهای قائم بین واحدهای بنایی باید کاملاً با ملات پر شده باشند. در غیر این‌صورت. دیوار آسیب‌پذیر است. خالی ماندن درزهای قائم بین واحدهای بنایی, پ ۱۹-۳-۴-۱- کنترل وجود هشت گیر استفاده از روش هشت‌گیر در اجرای دیوارها با توجه به عملی نبودن اجرای اتصال مناسب در هشت‌گیر باعث ایجاد انفصال در دیوار و در نتیجه کاهش مقاومت خارج از صفحه و درون‌صفحه دیوار می‌شود. بنابراین اگر در اجرای قسمت‌های مختلف یک دیوار باربر و یا در گوشه دو دیوار متقاطع باربر از روش هشت‌گیر استفاده شده باشد. محل اجرای هشت‌گیر به عنوان نقطه انفصال در دیوار تلقی می‌شود و دیوار آسیب‌پذیر می‌باشد. پ ۲۰-۳-۴-۱- کنترل نیروی رانش در سقف‌های قوسی در دهانه‌های خارجی ساختمان. اگر نسبت خیز (ارتفاع) سقف قوسی, از نصف قطر قاعده آن کمتر باشد و در صورتی که از کلاف چوبی. فلزی و یا بتنی برای مهار سقف ایستاده نشده باشد. دیوار خارجی حامل وزن سقف به دلیل نیروی رانش سقف. آسیب‌پذیر می‌باشد. پ ۲۱-۳-۴-۱- لوله و دودکش درون دبوار باربر عبور دادن لوله و دودکش از درون دیوار»ء سبب انفصال در محل عبور و در نتیجه کاهش مقاومت خارج از صفحه و درون صفحه دیوار می‌شود. چنانچه, قطر لوله نسبت به ضخامت دیوار کم باشد. عبور لوله از درون دیوار تأثیر محسوسی بر مقاومت دیوار نخواهد داشت. لذا در صورتی که. قطر لوله بیش از ضخامت دیوار باشد. دیوار آسیب‌پذیر تلقی می‌شود. پ ۴-۴-۱- سقف پ ۱-۴-۴-۱- وزن سقف اگر ضخامت سقف مصالح بنایی از حد متعارف بیشتر باشد. خواه این افزایش ضخامت به واسطه استفاده مکرر از لایه‌های ضخیم برای آب‌بندی و یا کف‌سازی بوده و خواه برای افزایش سختی سقف صورت گرفته باشد. سقف به لحاظ وزن زیاد که باعث افزایش قابل توجه نیروی اینرسی اعمالی روی ساختمان می‌شود. آسیب‌پذیر است. پ ۲-۴-۴-۱- یکنواختی و انسجام سقف برای حفظ انسجام و یکپارچه عمل کردن سقف. بایستی نکات زیر بسته به نوع سقف رعایت شده باشند: -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ پیوست اول- ارزیابی کیف ی آسیب پذیری ۳ پ ۲-۴-۴-۱- ۱- سقف‌های طاق ضربی الف- فاصله بین تیرآهن‌ها از یک متر تجاوز نکند. ب- تیرآهن‌ها باید به گونه‌ای مناسب به کلاف افقی متصل شده باشند. این تیرهاء باید یا در داخل کلاف مهار شده باشند یا به صفحات فلزی که روی کلاف افقی بتن‌آرمه قرار داشته و در داخل کلاف مهار شده‌اند. متصل شده باشند و یا به کلاف فلزی به نحو جچ- تیرآهن‌ها باید به وسیله میلگرد و یا تسمه فولادی به صورت ضربدری به یکدیگر بسته شده باشند. به طوری که. اولاً طول مستطیل ضربدری شده بیش از ۱/۵ برابر عرض آن نباشد و ثانیاً مساحت تحت پوشش هر ضربدری از ۲۵ مترمربع فراتر نرود. د- تکیه‌گاه مناسبی برای پاطاق آخرین دهانه طاق‌ضربی تعبیه شده باشد. این تکیه‌گاه. می‌تواند با قراردادن یک پروفیل فولادی و اتصال آن با کلاف زیر خود و یا با جاسازی در کلاف بتنی تأمین شود. چنانچه. این تکیه‌گاه فولادی باشد. باید با میلگردها و یا تسمه‌های کاملاً کشیده و مستقیم در دو انتهای تیر و همچنین, در فواصل کمتر از ۲ متر به آخرین تیرآهن سقف متصل شده ه- حداقل سطح مقطع میلگرد و یا تسمه که برای مهاربندی ضربدری تیرآهن‌های سقف و یا استوار کردن آخرین دهانه به کار می‌شوند استفاده شود. الزامی به رعایت ضابطه بند (ج) نمی‌باشد. پ ۲-۴-۴-۱ ۲- سقف‌های تیرچه بلوک الف- تیرچه‌ها باید به نحو مناسبی در کلاف افقی مهار شده باشند و بتن‌ریزی تیرچه‌ها و کلاف هم‌زمان انجام شده باشد. مربع در هر متر و عمود بر تیرچه‌ها قرار داده شده باشد. ج- در صورت تجاوز دهانه تیرچه‌ها از ۴ مترء تیرچه‌ها به وسیله کلاف عرضی که عرض مقطع آن حداقل ۱۰ سانتیمتر باشد. به هم متصل شده باشند. این کلاف. باید دارای حداقل ۲ میلگرد آجدار سراسری به قطر ۱۰ میلیمتر یکی در بالا و یکی در پایین مقطع کلاف باشد. د- در صورت وجود طره در سقف. در بالای تیرچه و برروی تکیه‌گاه. میلگردهایی حداقل به اندازه میلگردهای پایین به طول مهار ۵ متر قرار داده شده باشد. پ ۲-۴-۴-۱- ۳- خرپاها الف- با تعبیه بادبندی‌های قائم و افقی مناسب بین خرپاهاء انسجام سقف تأمین شده باشد. ب- ضلاع مختلف خرپای چوبی در نقاط اتصال به یکدیگر به وسیله پیچ و مهره و یا اسکوپ‌های فولادی, کاملاً به هم محکم شده باشند (میخ کردن ساده این اضلاع به یکدیگر کافی نیست). ج- در سقف‌های مسطح شیب‌دار چنانچه سقف به صورت خرپا نباشد. عناصر مناسبی برای مقابله با رانش سقف تعبیه شده باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ ۱۹۲ دستورالعمل ارز یابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود پ ۲-۴-۴-۱- ۴- سقف‌های تیرچوبی مصرف چوب به عنوان عنصر باربر سقف در صورتی مجاز است که پوشش سقف. از نوع سبک نظیر تخته. ورق آهن. صفحات موج‌دار فلزی و یا آزبست‌های سیمانی باشد. در این صورت کلاف‌بندی. سقف نیز می‌تواند از چوب باشد. سقف‌های چوبی با پوشش‌های حصیر و نی و گل و یا شفته آهک آسیب‌پذیر تلقی می‌شوند. پ ۳-۴-۴-۱- طول تکیه‌گاهی تیرهای سقف طول تکیه‌گاهی تیرهای سقف طاق‌ضربی و یا سقف چوبی نباید از ارتفاع تیر و یا از ۲۰ سانتیمتر هرکدام که بیشتر است. کمتر پ ۴-۴-۴-۱- نسبت طول دهانه به عرض سقف جنانجه به نسبت طول دهانه به عرض دهانه دیافراگم در سقف‌های انعطاف‌پذیرء بیش از ۳ باشد. دیافراگم به لحاظ تغییرشکل‌های زیاد آسیب‌پذیر می‌باشد. سقف‌های انعطاف‌پذیر متداول در ساختمان‌های بنایی. شامل سقف‌های چوبی. طاق‌ضربی و قطعات پیش‌ساخته بدون بتن رویه هستند. پ ۵-۴-۴-۱ وجود بازشو در سقف وجود بازشوهای بزرگ در سقف. باعث کاهش توانایی سقف در انتقال نیروهای جانبی به دیوارها می‌شود. مجموع سطوح بازشو باید از ۵۰ درصد کل دیافراگم کمتر بوده و طول بازشو در مجاورت دیوار باربر» باید کمتر از ۲۵ درصد طول دیوار باشد. حداکثر طول بازشو در مجاورت دیوارهای باربر ۲ متر می‌باشد. پ ۵-۴-۱ اتصالات اعضای ساختمان پ ۱-۵-۴-۱ اتصال بین دبوارهای باربر متقاطع واحدهای بنایی در تمام دیوارهای باربر متقاطع باید در یک تراز چیده و در یک سطح بالا آورده شده باشند. ضعف اتصال بین دیوارهای متقاطع به واسطه استفاده از روش هشت‌گیر در اجرای دیوارها و یا نزدیکی بازشوها به انتهای دیواره سبب می‌شود که هر کدام از دیوارهای متقاطع به صورت یک دیوار مهار نشده ضعیف عمل کنند. ضعف این اتصالات همچنین باعث کاهش انسجام عمومی ساختمان می‌شود. بنابراین» در صورتی که در اجرای دیوار از روش هشت‌گیر استفاده شده باشد و در محل اتصال دو دیوار از کلاف‌های بتنی, فلزی و یا چوبی استفاده نشده باشد. دیوارهای متقاطع به لحاظ اتصال نامناسب آسیب‌پذیر می‌باشند. پ ۲-۵-۴-۱ اتصال بین دیوارهای باربر و سقف عناصر سقف (تیر و تیرچه اعم از فولادی, بتنی و چوبی) و یا دال بتنی باید در تکیه‌گاه به نحو مناسبی به عناصر زیرسری (تیرهای حمال, کلاف‌بندی افقی. ستونها) متصل شوند. تا نیروی زلزله بدون جابجا شدن سقف به عناصر قائم انتقال یابد. به این منظور در الف- در مورد سقف متکی بر تیر حمال عناصر اصلی سقف به تیرهای حمال متصل شده و تیرهای حمال نیز به کلاف روی دیوار ب- در مورد سقف با تکیه‌گاه روی دیوارء چنانچه سقف از نوع طاق‌ضربی باشد. تیرآهن‌های سقف باید در داخل کلاف بتن‌آرمه مهار شده و یا به صفحات فلزی که روی کلاف افقی بتن‌آرمه قرار داشته و در داخل کلاف مهار شده‌اند. متصل گردیده و یا به کلاف -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹/۱ پیوست اول- ارزیابی کیف ی آسیب پذیری ۹۳ فلزی به نحوی مناسب بسته شده باشند. طول تکیه‌گاه تیرآأهن‌های سقف طاق‌ضربی, نباید از ارتفاع تیر و یا از ۲۰ سانتیمتر کمتر باشد. چنانچه سقف دال بتنی پیش‌ساخته است. ارجح است دال پیش‌ساخته در کلاف افقی بتن‌آرمه مهار شده و از قراردادن دال پیش‌ساخته برروی کلاف احتراز شده باشد. مگر آنکه آن را به نحو مناسبی به کلاف افقی مهار نموده باشند. سقف‌های مرکب از تیرچه بلوک نیز باید به نحوی به کلاف افقی مهار گردیده و بتن‌ریزی تیرچه‌ها و کلاف هم‌زمان انجام شده باشد. سقف بتن‌آرمهٌ درجا ریخته شده نیز باید دارای تکیه‌گاهی حداقل معادل ضخامت دیوار منهای ۱۳۲ سانتیمتر باشد مشروط بر آن که این طول همچنین سقف‌ها به عنوان عناصر نگهدارنده دیوارهای باربر در برابر ارتعاشات خارج از صفحه به حساب می‌آیند. در صورت نبود اتصال کافی بین سقف و دیوارهای باربر در جهت عمود بر دیوار این دیوارها به صورت دیوار آزاد. رفتاری ضعیف خواهند داشت. بر این اساس, اتصال بین دیوارها و سقف بررسی گردد. پ ۳-۵-۴-۱ اتصال بین تیغه‌ها و دبوارهای باربر در صورتی که دیوار و تیغه متکی بر آن به طور هم‌زمان و یا به صورت لاریز و یا به صورت هشت‌گیر چیده شده باشد. اتصال تیغه به دیوار باربر کافی تلقی می‌گردد ولی چنانچه تیغه بعد از احداث دیوار و بدون اتصال به آن ساخته شده و در محل تقاطع به نحو مناسبی به دیوار متصل و محکم نشده باشد و کلاف قائم هم در لبه وجود نداشته باشد. این اتصال آسیب‌پذیر می‌باشد. پ ۶-۴-۱- مصالح بنایی المان‌های بنایی از تعدادی واحد بنایی که به وسیله ملات به هم متصل شده‌اند. تشکیل یافته است که می‌بایست به شرح زیر مورد بررسی قرار گیرند: پ ۱-۶-۴-۱ واحد بنایی واحد بنایی متداول در ساخت و سازهای کشور عموماً آجرء بلوک سیمانی و سنگی می‌باشد. هریک از این مصالح باید سالمء بدون خوردگی و شکستگی و فاقد ترک‌خوردگی باشد و از نظر ظاهر از کیفیت مطلوبی برخوردار باشند. پ ۲-۶-۴-۱ ملات ملات‌های رایج بنایی در کشور عموماً ماسه سیمان, باتارد. گل آهک و گل می‌باشند که در بین اینها ملات‌های گل و گل آهک ملات‌های مناسبی نمی‌باشند و سازه‌هایی که در آنها از این ملات‌ها استفاده شده. از این لحاظ آسیب‌پذیر می‌باشند. همچنین ملات‌ها نبایستی دچار خوردگی و فرسودگی شده باشند و باید از لحاظ ظاهر کیفیت مناسبی داشته باشند. دیوارهای بلوک سیمانی و همچنین جان‌پناه بام و بالکن و قسمت‌های طره‌ای از دودکش‌ها باید با ملات ماسه سیمان ساخته شده باشند ولی دیوارهای آجری می‌تواند با ملات باتارد نیز ساخته شده باشند. پ ۷-۴-۱- اعضای غیرسازه‌ای در ارزیابی آسیب‌پذیری اعضای غیرسازه‌ای ساختمان‌های مصالح بنایی. ضوابط این بند به شرح زیر کنترل شود. اجزای غیرسازه‌ای مکانیکی و برقی طبق ضوابط فصل ‎٩‏ دستورالعمل بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های موجود آرزیابی شود. پ ۱-۷-۴-۱- دیوارهای غیرباربر و تیغه‌ها نسبت ارتفاع به ضخامت دیوارهای غیرسازه‌ای نباید بیش از ۱۳ باشد. حداکثر طول مجاز دیوار غیرسازه‌ای یا تیغه بین دو پشت‌بند عبارت است از ۴۰ برابر ضخامت دیوار یا تیغه و ۴ مترء هر کدام که کمتر باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ ۱۹۳ دستورالعمل ارزبابی و بهسازی لرزه‌ای ساخنمان‌های نیمه اسکلت موجود ۱ پشت‌بند باید به ضخامت حداقل معادل ضخامت دیوار و به طول حداقل 6 بزرگترین دهانه طرفین پشت‌بند باشد. به جای پشت‌بند می‌تواند از عناصر قائم فولادی, بتن‌آرمه و یا چوبی در داخل تیغه یا دیوار استفاده شده باشد. در این صورت. دو عنصر باید به طور مناسب در کف و سقف طبقه مهار شده باشند. حداکثر ارتفاع مجاز دیوارهای غیرسازه‌ای و تیغه‌ها از تراز کف مجاور ۲/۵ متر می‌باشد. مگر آنکه از کلاف‌های افقی و قائم برای تقویت دیوار استفاده شده باشد. تیغه‌هایی که در تمام ارتفاع طبقه ادامه دارند. باید کاملاً به زیر پوشش سقف مهار شده باشند. همچنین. لبه فوقانی تیغه‌هایی که در تمام ارتفاع طبقه ادامه ندارند. باید با کلاف به سازه ساختمان یا کلاف‌های احاطه کننده تیغه متصل شده باشند. لبه قائم تیغه‌هاء نباید آزاد باشد. این لبه‌ها باید به تیغه دیگر و یا یک دیوار عمود بر آن. یکی از اجزای سازه و یا عناصر قائمی که به همین منظور تعبیه شده‌اند با اتصال کافی تکیه داشته باشد ولی در صورتی که طول تیفه پشت‌بند کمتر از ۱/۵ متر باشد. لبه آن می‌تواند آزاد باشد. در صورتی که. تیغه بعد از احداث دیوار و بدون اتصال به آن ساخته شده باشد. باید در محل تقاطع به نحو مناسبی به دیوار متصل و محکم شده باشد در غیر این صورت. لبه کناری تیغه آزاد تلقی شده و دیوار آسیب‌پذیر می‌باشد. پ ۲-۷-۴-۱- سقف کاذب سقف کاذب باید با مصالح سبک ساخته شده باشد و قاب‌بندی آن به نحوی مناسب به اسکلت و یا کلاف‌بندی ساختمان متصل شده باشد. پ ۳-۷-۴-۱- سقف کاذب نبود اتصال کافی بین نمای آجری و یا سنگی با دیوار سبب می‌شود که نما به صورت یک عنصر مستقل و در عین حال ضعیف عمل نموده و به سادگی در برایر ارتعاشات زلزله فرو بریزد. در نماسازی با آجر ارجح است آجر نما به طور هم‌زمان با آجر پشت کار چیده شده باشد و باید ضخامت این دو نوع آجر یکسان یا تقریباً یکسان باشد تا هر دوه در هر رگ روی یک لایه ملات چیده شده در صورتی که نما پس از احداث دیوار پشت کار چیده شده باشد. باید با مهار کردن مفتولهای فلزری در داخل ملات پشت کار و قرار دادن سرآزاد این مفتولها در ملات آجرنماء این دو قسمت آجرکاری به هم متصل شده باشند. فاصله این مفتولها در هریک از جهات افقی و قائم نباید از ۵۰ سانتی‌متر بیشتر باشد. در نماسازی سنگ‌های پلاک که به طور قائم نصب شده‌اند. باید با تعبیه اسکوپ و یا مهار مناسب دیگری, از جداشدن و فروریختن آنها موقع بروز زلزله جلوگیری شود. پ ۴-۷-۴-۱- جان پناه‌ها و دودکش‌ها جان‌پناه‌ها و دودکش‌های مهارنشده به عنوان عناصر غیرسازه‌ای آزاد. به واسطه قرارگرفتن در بالای ساختمان در معرض شدیدترین ارتعاشات قرار گرفته و به سادگی به شکست رسیده و فرو می‌ریزند. به این منظورء ارتفاع جان‌پناه اطراف بام‌ها و بالکن‌ها از کف تمام شده, در صورتی که ضخامت دیوارهٌ آن ۱۰ و یا ۲۰ سانتیمتر باشد نباید به ترتیب از ۵۰ و ۹۰ سانتیمتر تجاوز کند و یا باید توسط عناصر قائم فولادی یا بتن‌آرمه نگهداری شده و در کف بام یا بالکن گیردار شده باشد در غیر این صورت. آسیب‌پذیر خواهد -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ پیوست اول- ارزیابی کیف ی آسیب پذیری ۱۹۵ دودکش‌های با مصالح بنایی نیز نباید بلندتر از ۱/۵ متر کف بام باشند و در صورتی که ارتفاع آنها از این مقدار تجاوز نماید باید به وسیله عناصر قائم فولادی یا بتن‌آرمه به نحو مناسبی تقویت و در کف بام گیردار شده باشند. پ ۸-۴-۱- کیفیت ساخت و نگهداری ساختمان در این قسمت. مواردی از قبیل کیفیت ساخت و وضعیت موجود به لحاظ کیفیت نگهداری, ترمیم. وجود ترک و ... مورد بررسی پ ۹-۴-۱ اعضای فلزی قسمتهای فولادی از نظر زوال فولاد, اتصال ستون به پی. اتصالات خمشی. چشمه اتصال و ... نباید مشکلی نداشته باشد. بطور کلی نباید در فولاد به کار رفته در تیرها وستونهاء نشانه ای از زنگ زدگی. خوردگی و یا ترک مشاهده گردد. اتصالات خمشی باید به اندازه مقاومت تیرهای متصل شونده مقاومت داشته باشد و جشمه اتصال نیز باید حداقل ۸۰ / مقاومت تیرهای متصل به ستون. پ ۱-۴-۱ اعضای بتنی در اعضای باربر نقلی و جانبی نباید ترک خوردگی های بزرگ. خوردگی میلگردهاء کیفیت بد بتن ریزی و .. مشاهده گردد. -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- ۱ ۱۳ مراجع ۱۹۷ مراجع ۱ دستورالعمل بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های موجود (نشریه شماره ۲۶۰)» سازمان مدیریت و برنامه ریزی کشور ۰.۱۳۸۶ ۲ آیین نامه طراحی ساختمان‌ها در برابر له (استاندارد ۰ ۸۰ ویرایش سوم. مر کر تحقیقات ساختمان (۲ مسکن. ۳۸۴ ۳ دستورالعمل بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های بنایی غیر مسلح موجود (نشریه شماره ۳۷۶)» سازمان مدیریت و برنامه ریزی کشور, ۱۳۸۶. ۴ دستورالعمل مقاوم‌سازی اجزای غیر سازه‌ای ساختمان‌ها ۵ دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه ای ساختمان های متداول بتنی ۶ دستورالعمل مقاوم سازی ساختمان‌ها با استفاده از ۳1۹۳ ۷ دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه ای ساختمان‌های متداول فولادی ۸ راهنمای کاربردی دستورالعمل بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های موجود. ساختمانهای بنایی (نشریه شماره ۲۷۳-۳). سازمان ۹ تسنیمی. ع. "رفتار دیوارهای آجری مندرج در استاندارد ۲۸۰۰" ( نشریه شماره گ-۴۰۴). مرکز تحقیقات ساختمان و ۶ تفسیر دستورالعمل بهسازی لرزه‌ای ساختمانهای موجود .سازمان مدیریت و برنامه ریزی ءپژوهشگاه زلزله شناسی ۲ مبحث ششم مقررات ملی ساختمان." بارهای وارد بر ساختمان "وزارت مسکن و شهرسازی. ۰.۱۳۸۵ 0 ۸۳۵۳۵ 601۳۵1۵۰ 0ن2 ما )6 اه ماگ 1۵۳ دا علم) ما۰۳ ,318-08 آ۸60 .13 ۰ 1۵1۱۵ 7 ۳1۵۳-1۵110۳۵ 80000 ادا اه منم هاحم) 300 موز ۵ ۵۳ فلس ,4407-10 آ0ا۸ 14 ۰ 1۹5111010 600۵10 فا م۸ بح اب ماگ روکد تم مادنا ماع هاگ ۵۳ اد یگ 5 ۱۷1۵۹01۷۷ ,51۳0۵ ص۹0 1۵۳ کاص هس۹۵ علم) و انس ۵۵ صحاصصعص ,530-99 آنع۸ .۱5 ۰ ,0۵۱۵۵ 011[ ۰ ,1۵100۳۹5 از 0 0۲ بامنممگ جرشه امش حالس داحتا ان هه نهک ,31-03 ۸50 .۱6 ۰ با آ0 وگ 00 م۸ زانط جداعنا ان منامام ما منصههایک ,41-06 نانک۸ ۱7 ۳ ۷11۱ 1۹۵1۳۵11۲1۵0 04هان] آ۵ ۵۳۵۷0۲ ۵۳ ۹ بش ول زدک-۸1 ۵00 ۲ مک هدک با ۵ باصه۹ ۳ .۱8 | .۱۲1۵ |۷۵ 00۵10110 ۵۳ مادم 600 ان مه 0ل/ ما0 ۳ 10031005 1۹۵۵1۵۵ هنهک |0۵0۵ ان م1 ۵ م8۵00 200 .۳ مات اما ۰ ,۳103۵0 .19 ۰ ۸۳۵10313 60۵1۵۳۵۵۵۰ 2۹ لوا لد عمط اخصماخم ما ۱3۸ حصل] 17082۳۵000 دا[۷/۵ 1110 ۲ محدممردها مانمگ ماما و8۵ 200 .۳ اضما ۲۰ ,و۲10۵ .20 5۰ ,524-535 6 .310۵ ,9 ۷۵۰ 60۳۵101100 ۵۲ مدوم 0 ان ول ۲۳ ]۲2۹5 ,5۳۵۱۳۵۵۰ دنا دا[۵ ۷۷ جحو‌حد۷ اه ما۹0 ۰ م8۵00 اه ۳۰ با ]1 ,3۸۵ ۲۱0۵۳۵۵ .[2 ۰ ,45 .110 02007 00010۳۵۵ ۰ ,لاه ۸0 01 001 3/1۵2 ب0 00 ا ۳۵۵ حالس اهاز انمامطمط نایک ,۲۳۵۸۵-273 .22 8 ۵۲ 1۵۳۵۱1۱۵0 هنهک عطا ۲۵۳ دمصزاملس) معط جهن کممدا م00 ۹۲۵۳۲ ,274 ۲۳۲۵۸۸ 23 ۰ ,لز0 ۸001 31۵۵001101 1۵۳00 ۲0۵ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۱ ۱۹۵۸ دستورالعمل ارز یابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود [۲۳۵۵0۲۵ بادع 8101 |۷۷۵۱ ص۱۹0 تج اعد 100 عماه۵ ۲۳۵۳۳ ام دمم 306۵ ۳۳۵۸۵ 24 ۰ ,لاع ۸۵061 ۱۷1۵۵8661 ۲۳۵۳۵۵۵۵۶ ۷( ]۳۵۵6۲۵ کع ۵1۵ ۷۷۵11 بح ۱12۹ 200 عاعدم ید10 عا۵۵و ۳۵۳۳ 01 نوم ,307 ۳۳۵۸ .25 ۰ ,۸261 ۱۷1۵112826161 ۷( ]۳۵۵6۲۵ کع ۵1۵ ۷۷۵11 بح ۱12۹ 200 عاعدم ید10 عا۵۵و ۳۵۳۳ 01 دم ,308 ۳۳۵۸ .26 ۰ ,۸261 ۱۷1۵112826161 ۰ ,۸00 ۹/1۵۵2 ۳۵۳۵۵ |۳۵ بل حغلمهادم ۳ ج۵0ا |۹۵ عنصدنهک 356 ۳۳۵/۸ .27 ۷( ۳۵۵۵۲۵ ق۵1۵1 ۳۳۹۵۵ ۵۲ ۹۵۳۵۱۵0۵ مدنگ 1۵۳ کعو 1 ,547 ۲۳۳۵۸ .28 ۰ ,۸۵26 ۱۷1۵2026161 7 ۳165 ۱/2500 066 عم مادنا او عدنصطااعم اک |۳/۹۵۵ ۳۹ .۷ ما0 .29 ۰ ,۳1۵۲1۵2۵ 01 1۳۱۷۵۳۹۱۷ ,کاک6 1 ۳۵۱۵۵ 0۲ ۳16۳5 ۱۷1۵50۳ 11۳۵۱10۳۵۵ ۵1 8 0 5121 عل نهک مس یک مامع0) 200 0 .0 مزقا .30 ۰ ,45-662 ,30۰4 ,12 ۷۵۱۰ ق5601 ۳۵۳۵۵۵ 8 ا۵ ۳۱ اععا5 40 1-۳۹۵۹1۵۹0 ۵۶ 13۵۵۵ ندنک ۱ مناعمنطاهدگ هه ب ۵۸ محفق 3 ۵۸ نلطعه1 31۰ 7 .۲10 ,126 |۷۵ ۳۵16008 م5 01 هل تساک ماک عصنعن] داله/۷ عاعجد) |01 7-1025, ۰ |۲۳۵ ۹۳۵ ۳1۹۳ با ۷۷/۵5 ب ۱12300 ان عمط ۹۳۵ ۳ هانگ 200 بش۸ ۲1۵001 م .۳ ق۲1۵0 یت 101۵1۵0 .32 ۰ وال 0۵0۳86 ,ک-۲۹ ۳1۹۳ ماگ5 عاع م0 ۵۶ ۹۵۱10۳۵۵۵۲ عزاهاع- 0 ما۵0 -------- صفحهٔ بعد -------- کم ۳۵۵/۱۲ 15۱2016 ]300۲ فد ۲۵۵ 06 10۳ 1015] 1۱۹1۳ 0 2 ۲۲2120 ۲۲۵ 13151102۶ [۵ ۵۲۵۵ 0۲ 5 1۳۹۳۸۸۵ 20 ۷125۳۲ 4 .۳0 1 117۳۵0 یک ۲10۹۱۵۶ ,۲۹۰۵۵۰ 40 131۳۵۹11۳6 ,1603016۵ ۵۲ ابام12] 7 ۳۹۵۵۲[ 5 ۳۳۵۵۲۵۳ 7 0۲ 602۳6۵1 6 ل20 [01۵ع1 ۵۲ 10271۵۲ ۸5 ان ۱۱ (۱ رها 33ی3[۳[ 2017 -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- این ضابطه با عنوان «دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود» روش ارزیابی باربری ساختمان‌های نیمه اسکلت موجود و راه‌کارهای بهسازی لرزه‌ای برای بهبود عملکرد آنها در هنگام زلزله تا رسیدن به سطح عملکرد بهسازی مبنا را آرایه می‌کند. این دستورالعمل شامل ساختمانهای نیمه اسکلت حداکثر تا سه طبقه از روی تراز پایه می‌باشد.