به شماره ۳۲۳

⚠ این متن با نرم‌افزار از روی تصویر خوانده شده و ممکن است خطا داشته باشد؛ برای استناد، اصلِ سند را ببینید. جمهوری اسلامی ابران ۰ ۰ نیم مه و صضوایط عموومی طراحی سازه‌های اآیی شی ۰ به شماره ۳۲۳ سازمان مدیریت و برنامه ریزی کشور وزارت نیرو معاونت امور فنی سازمان مدیریت منابع آب ایران دفتر تدوین ضوابط و معیارهای فنی دفتر استانداردها و معیارهای فنی ۱۱۳۳9 وا عا ۵ و ام ۸ ره ووواراها رازم -------- صفحهٔ بعد -------- جمهوری اسلامی ایران سازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشور .#6 ؟ #۵ ۰۹ 6 ِ ٍ 7 مه چ + 9 ‌ 2 نشریه شماره ۳۱۲ معاونت آمور فنی وزارت نیرو دفتر آمور فنی» تدوین معیارها و شر کت مدیربت منابع آب ابران کاهش خطرپدیری ناشی از زلزله دفتر استانداردها و معیارهای فنی انتشارات سازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشور ۸۴/۰۰/۶۵ ۱۳۸۴ -------- صفحهٔ بعد -------- سازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشور. دفتر امور فنیء تدوین معیارها و کاهش خطرپذیری ناشی از زلزله ضوابط عمومی طراحی سازه‌های آبی بتنی/ معاونت امور فنی» دفتر آمور فنی» تدوین معیارها و کاهش خطرپذیری ناشی از زلزله؛ وزارت نیروه شرکت مدیریت منابع آب ایران» دفتر استانداردها و معیارهای فنی.- تهران: سازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشورء معاونت آمور آداری» مالی و ۴ ص.: جدول.- (سازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشور. دفتر مور فنی»ء تدوین معیارها و کاهش خطرپذیری ناشی از زلزله؛ نشریه شماره ۳۱۳) (انتشارات سازمان مدیریت و برنامه ریزی کشور؛ ۳/۵ 964-425-648-9 [(۹580] ۱ سازه‌های بتنی - استانداردها. ۲. سازه‌های هیدرولیکی - استانداردها. الف. شر کت مدیریت منابع آب ایران. دفتر استانداردها و معیارهای فنی. ب. سازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشور. مرکز مدارک علمی» موزه و انتشارات. ج. عنوان. د. فروست. ۱۳۸۴ ش. ۳۱۲ ۲۴س / ۳۶۸ 1۸ شابک ۶۴۸-۹ - ۹۶۴-۴۲۵ 964-425-648-9 1581 ضوابط عمومی طراحی سازه‌های آبی بتنی ناشر: سازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشور» معاونت آمور اداری» مالی و منابع انسانی» مرکز مدارک قیمت: ۰.۰ ۲۰ ریال تاریخ آنتشار: سال ۱۳۸۴ ۱ لیتوگرافی: قاسملو چاپ و صحافی: تک کل -------- صفحهٔ بعد -------- ریاست جمهوری سازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشور رئیس سازمان بخشنامه به دستگاه‌های اجرایی » مهندسان مشاور و پیمانکاران موضوع : ضوابط عمومی طراحی سازه‌های آبی بتنی به استناد آیین‌نامه استانداردهای اجرایی طرح‌های عمرانی » موضوع ماده ۲۳ قانون برنامه و بودجه و در چهارچوب نظام فنی و اجرایی طرح‌های عمرانی کشور (مصوبه شماره ۵ات م۸۹۸ اه مورخ 5 هیاأت محترم وزیران) به پیوست نشریه شماره ۳۱۲ دفتر امور فنی» تدوین معیارها و کاهش خطرپذیری ناشی از زلزله این سازمان » با عنوان «ضوابط عمومی طراحی سازه‌ها یآبی بسی» از نوع گروه سوم . ابلاغ می‌گردد . دستگاه‌های اجرایی » مهندسان مشاور . پیمانکاران و عوامل دیگر می‌توانند از این نشریه به عنوان راهنما استفاده نمایند و در صورتی که روش‌ها , دستورالعمل‌ها و راهنماهای بهتری در اختیار داشسته باشند » رعایت مفاد این نشریه الزامی نیست . عوامل یاد شده باید نسخه‌ای از دستورالعمل‌ها » روش‌ها و یا راهنمایی‌های جایگزین را برای دفتر آمور فنی, تدوین معیارها و کاهشس خطرپذیری ناشی از زلزله این سازمان ‏ ارسال دارند . معاون جم‌هور و زمان -------- صفحهٔ بعد -------- اصلاح مدارک فنی دفتر امور فنی» تدوین معیارها و کاهش خطرپذیری ناشی از زلزله سازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشور با استفاده از نظر کارشناسان برجسته مبادرت به تهیه این دستورالعمل نموده و آنرا برای استفاده به جامعه مهندسی کشور عرضه نموده است . با وجود تلاش فراوان » این اثر مصون از ایرادهایی نظیر غلطهای مفهومی » فنی » آبهام. ایهام و اشکالات موضوعی نیست . از این‌رو »از تسما خواننده گرامی صمیمانه تقاضا دارد در صورت مشاهده هرگونه ایراد ‏ وانسکال قنی مراتب را بصورت زیر گزارس فرمایید : (- شماره بند و صفحه موضوع مورد نظر را مشخ ص کنید . ۳- ایراد مورد نظر را بصورت خلاصه بیان دارید . ۳- در صورت امگان مت ن اصلاح سده را برای جایگزینی ارسال نمایید . ۴- نشانی خود را برای تماس احتمالی ذکر فرمایید . کارشناسان این دفتر نظرهای دریافتی را به دقت مطالعه نموده و اقدام مقتضی را معمول خواهند داشت. پیشاپیش از همکاری و دقت نظر جنابعالی قدردانی می‌شود . نشانی برای مکانیه : تهران, خیابان شیخ‌بهانی, بالاتر از ملاصدراء کوچه لادن» شماره ۲۴ سازمان مدیریت و برنامه‌رییزی کشور » دفتر آمور فنی» تدوین معیارها و کاهش خطرپذیری ناشی از زلزله صندوق پستی ۴۵۴۸۱- ۱۹۹۱۷ ام رسد رود -------- صفحهٔ بعد -------- بسمه تعالی پیشگفتار استفاده از ضوابطء معیارها و استانداردها در مراحل تهیه (مطالعات امکان‌سنجی)» مطالعه و طراحی, اجرا, بهره‌برداری و نگهداری طرح‌های عمرانی به لحاظ توجیه فنی و اقتصادی طرح‌هاء کیفیت طراحی و اجرا (عمر مفید) و هزینه‌های نگهداری و بهره‌برداری از آهمیت ویژه برخوردار می‌باشد. نظام فنی و اجرایی طرح‌های عمرانی کشور (مصوبه مورخ ۱۳۷۵/۴/۴ هیأت محترم وزیران) بکارگیری معیارهاء استانداردها و ضوابط فنی در مراحل تهیه و اجرای طرح و نیز توجه لازم به هزینه‌های نگهمداری و بهره‌برداری در قیمت تمام شده طرح‌ها را مورد تأکید جدی قرار داده است. باتوجه به مراتب یاد شده و شرایط اقلیمی و محدودیت منابع آب در ایران» امور آب وزارت نیرو (طرح تهیه و تدوین ضوابط و معیارهای صنعت آب کشور) با همکاری معاونت آمور فنی سازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشور (دفتر آمورفنی»تدوین معیارها و کاهش خطرپذیری ناشی از زلزله) براساس ماده ۲۳ قانون برنامه و بودجه آقدام به تهیه استانداردهای مهندسی آب نموده است. استانداردهای مهندسی آب با در نظر داشتن موارد زیر تهیه و تدوین شده است : - استفاده از تخصص‌ها و تجربه‌های کارشناسان و صاحبنظران شاغل در بخش عمومی و خصوصی - استفاده از منابع و مآخذ معتبر و استانداردهای بین‌المللی -. بهره‌گیری از تجارب دستگاه‌های آجرایی» سازمان‌هاء نهادهاء واحدهای صنعتی: واحدهای مطالیه: طراحی و ساخت -‏ پرهیز از دوباره‌کاری‌ها و اتلاف منابع مالی و غیرمالی کشور - توجه به اصول و موازین مورد عمل موسسه استانداردها و تحقیقات صنعتی آیران و سایر موسسات تهیه کننده استاندارد ضمن تشکر از کارشناسان محترم برای بررسی و اظهار نظر در مورد این استاندارد آمید است مجریان و دست‌اندر کاران بخش آبء با بکارگیری استانداردهای یاد شده» برای پیشرفت و خودکفایی این بخش از فعالیت‌های کشور تلاش نموده و صاحبنظران و متخصصان نیز با اظهار نظرهای سازنده در تکامل این استانداردها مشارکت کنند. معاون آمور فنی بهار ۱۳۸۶ -------- صفحهٔ بعد -------- اعضای کمیته تدوین ضوابط عمومی طراحی سازه‌های آبی بتنی این استاندارد در شرکت مهندسین مشاور پارس اسلوت با مسئولیت و سرپرستی اقای دکتر ابوالاسم صانعی نژاد و همکاری کمسته فنی سازه دفتر استانداردها و معبارهای فنی شرکت مدیریت منابع ات اعضای کمسته فنی سازه به ترتیب حروف الفناء عبارتند از : افای محمود ادرنگی شرکت مهندسین مشاور یکم فوق‌لیسانس راه و ساختمان خانم نوشین رواندوست شرکت مدیریت منابع ات ایران لیسانس سازه آقای محمدزاهدی مهندسین مشاور سانو لیسانس مکانیک و راه وساختمان اقای محمدرضا عسکری شرکت مهندسین مشاور بنداب دکترای سازه دام ۱ ۱ ی ۰ 1 ۱ ۱ ۰ ۰ ۹ اقای ایرج علامی غعلم شرکت مدیریت منابع آبت ایر ل‌ فوق‌لیسانس مهندسی عمران ۳۹ م ه ۹ ۰ ط یس ۰ ۰ ط ۰ ۰ ی ۳ ۰ ۰ افای فرهاد گلشن شرکت‌مهندسین مشاور تهران‌بوستن فوق‌لیسانس سازه با - نارمع یسدنهم سناسیل ناریا با عبانم تیریدم تکرش یدمحا‌کلم وکین مناخ اقای حسن نصری قجری مهندسین مشاور قدس نیرو دکترای سازه اقای رحیم واعظی مهندسین مشاور سانو فوق‌لیسانس سازه -------- صفحهٔ بعد -------- فصل اول - کلیات ۱۱ هدف ۲-۱ دامنه کاربرد ۳-۱ مبانی طراحی ۴۱ روش‌های تحلا ی فصل دوم - مقررات کی ارائه و تصویب ۲ کلیات ۲-۲ نظارت و بازرسی ۳-۲ آزمایش بارگذاری فصل سوم - مصالح بتن ۱۳ انتخاب و تأیید مصالح ۲-۳ آزمایش‌های مصالح ۳۳ سیمان ۴۳ سنگدانه‌ها چم آن ۶۳ مواد افزودنی ۷۳ انبار کردن و نگهداری مصالح بسن ۸۳ کنترل و بازرسی یم ۳ ۳ ۳ ۵ ۷ ۸ ۸ ۸ ۱ ۲ ۱۳ ۱۳ ۱۳ ۱۳ ۱۴ ۱۶ ۱۶ ۱۸ ۱۸ -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم - فولاد ۰-۴ علایم اختصاری ۱۴ کلیات ۲-۴ انواع فولاد 8 ۳۴ قطر اسمی ۴۴ مشخصات مکانیکی ۵-۴ تغییر شکل‌ها ۶-۴ شکل پذیری ۷-۴ جوش پذیری فصل پنجم - استانداردهای مشخصات و آزمایش‌ها ۱۵ کلیات ۲-۵ استانداردهای مرتبط با آیین‌نامه ۳-۵ مراجع ویژه سازه‌های آبی ۵ استانداردهای مرتبط تکمیلی ۶ علانم اختصاری ۱۶ کلبات ۲۶ مبانی تعیین نسبتهای اختلاط بتن ۴۶ تعیین نسبتهای اختلاط براساس تجربه کارگاهی با مخلوط‌های آزمایشی ۱۵۶ یابی و پذیرش بتن ور را مه -------- صفحهٔ بعد -------- ۶۶ بررسی بتن‌های با مقاومت کم فصل هفتم - اختلاط بتن و بتن‌ریزی ۱-۷ نیروهای انسانی, تجهیزات و آماده سازی محل بتن‌ریزی ۲۱۷ اختلاط بتن ۷ انتقال بت ۴-۷ بتن‌ریزی ۷ عمل آوردن بتر ۶-۷ بتن‌ریزی در شرایط ویژه ۷-۷ روش‌های ویژه کاربرد بتن ۸-۷ کنترل و بازرسی فصل هشتم - جزییات میلگردبندی ۲-۸ جزییات میلگردبندی ۸ میلگردهای عرضی برای اعضای فشاری ۵-۸ میلگردهای عرضی برای اعضای خمشی ۶-۸ میلگردهای عرضی در اتصالات (گره‌ها) ۷۸ میلگرد حرارت و جمم‌شدگی ع ۴۳۳ ۴۳۳ ۴۴ ۴۴ ۴۴ ۴۳۴ ۴۴ ۴۴ ۴۴ ۳۵ ۳۵ ۳۵ ۴۶ ۳۷ ۴۳۷ ۴۳۷ ۴۳۷ ۵۰ ۵۰ ۵۰ ۵۰ ۵۱ -------- صفحهٔ بعد -------- فصل نهم - ضوابط قالب‌بندی» لوله‌ها و مجراهای مدفون در بتن و درزها ۱-۹ کلیات ۲-۹ مصالح< ح ۳-۹ ضوابط طراحی ۴-۹ اجرا ۵-۹ سایر الزامات برای قالب‌بندی در سازه‌های آب‌بند ۶-۹ قالب‌بندی و قالب‌برداری برای روش‌های ویزه ساختمانی ۷-۹ لوله‌ها و مجراهای مدفون در بتن ۸-۹ درزهای اجرایی ۹-۹ درزهای حرکتی فصل دهم - اصول تحلیل و طراحی ۰-۰ علایم اختصاری ۱-۰ گستره ۲-۱۰ مبانی طراحی ۳-۰ اصول تحلیا ۴-۰ بارگذاری ۵-۰ طراحی در حالت حدی نهایی مقاومت -------- صفحهٔ بعد -------- فصل یازدهم - خمش و بارهای محوری ۰.۱ علانم اختصاری ۱-۱ گستره ۲-۱ حالت حدی نهایی مقاومت در خمش و نیروی محوری ۳-۱ فرضهای طراحی ۴-۷۱ ضوابط کلی طراحی ۵-۱ محدودیت‌های میلگردهادر قطعات خمشی ۶-۱ فاصله تکیه‌گاه‌های جانبی قطعات خمشی ۷-۱ قطعات خمشی با ارتفاع زیاد یا تیر تیغه ها ۸-۱ ابعاد طراحی برای قطعات فشاری ۹-۱ محدودیت‌های میلگردها در قطعات فشاری فصل دوازدهم - برش و پیچش فصل سیزدهم - آثار لاغری - کمانش فصل چهاردهم - تغییر شکل‌ها و ترک خوردگی‌ها ۱-۴ گستره ۲۴ تغییر شکل‌ها یا افتادگی‌ها ۴ ترک‌خوردگی‌ها ۸۰ ۸۰ ۸۰ ۸۰ ۸۲ ۸۲ ۸۳ ۸۴ ۸۴ ۸۴ ۸۴ ۸۴ ۸۵ ۸۶ ۸۷ ۸۷ ۸۷ ۸۷ ۸۷ -------- صفحهٔ بعد -------- فصل پانزدهم - طراحی سیستم‌های دال دو طرفه ۰-۵ علائم اختصاری ۱-۵ گستره ۲-۵ تعاریف ۳-۵ روش‌های طراحی ۴-۵ ضوابط کلی طراحی دال‌ها ۵-۵ میلگردگذاری دال‌ها ۶-۵ روش " قاب معادل " ۷-۵ روش " مستقیم " ۸-۵ روش ضرایب لنگر خمشی ۹-۵ روش پلاستیک فصل شانزدهم - دیوارها ۰۶ علائم اختصاری ۱-۶ گستره ۲-۶ تعاریف ۳-۶ خوابط کلی طراحی ۴-۶ محدودیت میلگردها ۵-۶ دیوارهای باربر ۶-۶ دیوارهای برشی ۶ دیوارهای حائل ۶ دیوارهای پای بست ۹-۶ حداقل ضخامت دیوارها ۹۰ 4: 4: 4 4: ۹۱ ۹۲ ۹۳ ۹۴ ۹۶ ۹۶ ۹۷ ۹۷ ۹۷ ۹۷ ۹۷ ۹۷ ۹۸ ۹۸ ۹۸ ۹۸ ۹۹ -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هغدهم - شالوده‌ها فصل هیجدهم - مهار و وصله میلگردها ۰.۸ علائم اختصاری ۱۱۸ کسته ی ۲۸ مهار میلگردها ۳-۸ ضوابط مهار میلگردهای خمشی ۴-۸ وصله میلگردها فصل نوزدهم - ارزیابی ایمنی سازه‌های اجرا شده فصل بیستم - ضوابط ویژه برای طراحی در برابر زلزله ۰.۳۰ علایم اختصاری ۱-۰ گستره ۲-۰ خوابط کلی طراحی ۰- ۳ ضوابط سازه‌های با شکل پذیری کم ۰ ضوابط سازه‌های با شکل پذیری متوسط ۵-۰ ضوابط سازه‌های با شکل پذیری زیاد ۱۰۰ ۱۰۱ ۱۰۱ ۱۰۱ ۱۰۱ ۱۰۲ ۱۰۲ ۱۰۴ ۱۰۵ ۱۰۵ ۱۰۵ ۱۷ ۱.۸ ۱۸ ۱۰۸ -------- صفحهٔ بعد -------- پ ۲-۱ انواع واکنش قلیایی سنگدانه‌ها پ ۳-۱ روش‌های تعیین میزان استعداد واکنش‌زایی سنگدانه‌ها پ ۴-۱ توزیع سنگدانه‌ها با استعداد واکنش‌زایی پ‌۵-۱ پیشگیری اثرهای مخرب واکنش قلیایی سنگدانه‌های واکنش‌زا ب‌ ۶-۱ خلاصه پ ۱-۲ معرفی ب ۲-۲ کلیات پیوست ۳- کنترل ترک‌های حرارتی و جمع‌شدگی ب ۱-۳ علل ایجاد ترک حرارتی و جمع‌شدگی پ۲-۳ کنترل ترک حرارتی و جمع‌شدگی پ ۳-۳ فولاد مورد نیاز پ ۴-۳ ضریب بازداری (انقیاد) + پبوست ۴- کنترل ترک‌های ناشی از خمش و کشش مستقیم پ ۱-۴ معرفی پ ۲-۴ عرض ترک ناشی از خمش و کشش مستقیم ۱۱۲ ۱۱۲ ۱۱۳ ۱۱۶ ۱۳۴ ۱۳۴ ۱۳۹ ۱۳۹ ۱۳۹ ۱۳۹ ۱۴۳۱ ۱۴۱ ۱۳۳ ۱۳۹ ۱۵۴ ۱۹۵ ۱۵۵ ۱۵۵ ۱۵۹۸ -------- صفحهٔ بعد -------- ب ۲-۵ بارها و وضعیت سازه پ ۳-۵ سیلاب و شناوری مراجخع ۲ این چا" چا * ۲-۲ مراجم پیوست ۳ 6 ۳-۲ مر اجع۶ پبوست ۵ / ۱۵۸ ۱۵۸ ۱۳۹ ۱۷۲ ۱۱۷۲ ۱۷۴ ۱۱۷۴ ۱۸۳ ۱/۸۳ -------- صفحهٔ بعد -------- مقدمه ۱ ۳ مقدمه استاندارد حاضر"ضوابط عمومی طراحی سازه‌های آبی بتنی" است که زیر نظر کمیته تخصصی سد و توئل‌های انتقال دفتر استانداردها و معیارهای فنی شرکت سهامی مدیریت منابع آب ایران تهیه گردیده است. همان‌طور که عنوان این استاندارد نشان می‌دهد. هدف از تهیه آن در دسترس قراردادن مجموعه‌ای از ضوابط برای طراحی سازه‌های آبی بتنی است. ضوابط مندرج در این استاندارد. صرف‌نظر از نوع و کاربری. در کلیه سازه‌های آبی بتنی کاربرد داشته و عمومیت دارد. طراحی بعضی از سازه‌های آبی مشخص مانند بدنه سدهای بتنی بزرگ یا بلند. علاوه بر این ضوابط عمومی نیازمند ضوابط ویژه‌ای می‌باشد که باید با اعمال یک قضاوت مهندسی مناسب از استانداردهای معتبر استخراج گردد. این استاندارد ضوابط طراحی هیدرولیکی و ژئوتکنیکی سازه‌های آبی را پوشش نداده و تنها به ضوابط طراحی سازه‌ای این گونه ابنیه می‌پردازد. بخش عمده‌ای از ضوابط طراحی سازه‌ای مستحدئات آبی بتنی با طراحی سازه‌ای سازه‌های غیر آبی یکسان بوده و تنها بخش‌هایی از طراحی که به تأمین پایایی و نا تراوایی مربوط می‌شود نیازمند ضوابط عمومی خاص سازه‌های آبی بتنی است که موضوع استاندارد حاضر است. نظر به شباهت و بعضاً یکسانی شماره فصل‌ها و بندهای استاندارد حاضر با شماره فصل‌ها و بندهای آیین‌نامه بتن ایران (آبا). کلیه شماره فصل‌ها و بندهای استاندارد حاضر با آبا یکسان در نظرگرفته شده است. این تدبیر موجب گردیده که مقایسه و تشخیص تفاوتهای استاندارد حاضر با آبا بسیار اسان شود. به منظور اجتناب از تکرار بندهای یکسان با آبا. شماره بندهای یکسان به همراه عنوان مربوط به ترتیب در داخل کادری با عنوان (آبا) جا داده شده است. فرمت ارائه متن این استاندارد دقیقاً مانند آبا می‌باشد. تنها شیوه ارائه تفسیرها تغییر نموده است. تفسیرهای هر بند بلافاصله بعد از متن بند مربوط در داخل کادری جا داده شده تا ضمن سهولت دسترسی از متن اصلی استاندارد متمایز باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- مقدمه ۲ ۳ به علت حساسیت زیاد سازه‌های آبی به ملاحظات پایایی و بارگذاری, علاوه بر فصل‌های مندرج در آیین‌نامه بتن ایران (آبا پیوست‌های زیر به استاندارد حاضر اضافه شده است : پیوست ۱ : واکنش قلیایی سنگدانه‌ها پیوست ۲ : کنترل خلا زایی پیوست ۳ : کنترل ترک‌های حرارتی و جمع‌شدگی پیوست ۴ : کنترل ترک‌های ناشی از خمش و کشش مستقیم پیوست ۵ : ملاحظات بارگذاری سازه‌های آبی همان‌طور که ملاحظه می‌شود پیوست‌های استاندارد حاضر به ۵ مقوله بسیار مهم در طراحی سازه‌های آبی بتنی اختصاص دارد که در آیین‌نامه بتن ایران (آبا) (که ویژه سازه‌های معمولی بتنی است) کمتر به آنها پرداخته شده است. دست‌اندرکاران و تهیه کنندگان این استاندارد به این وسیله از زحمات کلیه کسانی که در مورد پیش نویس ارسالی اظهار نظر نموده اند. تشکر می‌نمایند. امید است که کارشناسان و صاحبنظران با توجهی که مبذول می‌فرمایند این استاندارد را مورد بررسی دقیق قرارداده و با ارائه نظرات و راهنمایی‌های ارزنده خود کمیته تخصصی سد و تونل‌های انتقال دفتر استانداردها و معیارهای فنی را در بازنگری‌های آینده یاری فرمایند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱- کلیات ۳ ص ۳ ۰۰+ کلبات ۵ ۱-۱ هدف هدف این مجموعه ارائه حداقل ضوابط و مقرراتی است که با رعایت آنها میزان مناسبی از ایمنی. قابلیت بهره‌برداری و پایایی سازه‌های آبی تأمین می‌شود. ۲ ۲۱ دامنه کاربرد ۱-۲-۱ این مجموعه ضوابط باید در طراحی. آنالیز. ساخت و کنترل مشخصات مواد تشکیل دهنده اعضای بتن آرمه سازه‌های آبی با توجه به ملاحظات بند ۲-۲-۱ رعایت شود. این مجموعه حاوی ضوابط و مقررات مربوط به سازه‌های آبی بتن آرمه‌ای است که با سنگدانه‌های معمولی و سیمان پرتلند با حداقل عیار سیمان ۲۵۰ کیلوگرم در متر مکعب با یا بدون مواد افزودنی ساخته می‌شوند. سازه‌های آبی بتنی اصطادحاً به سازه‌هایی گفته می‌شود که برای هدایت. کنترل نمودن با تصفیه آب یا پساآب به‌کار گرفته شده و الزاماً زیر اثر بارگذاری ویزه (متفاوت با سازه‌های معمولی) و همجنین شرایط محیطی متفاوت قرار گرفته و نیاز مند بهای خدمت یذیری محدود کننده‌تری را تست به سازه‌های عادی تأمین این مجموعه. ضوابط طراحی عمومی و مشترک در سازه‌های آبی بتنی موجود در تأسیسات بشرح زیر را با هدف تأمین نیازمندیهای ردیف ۱-۱ پوشش می‌دهد (به بند ۲-۲-۱ نیز مراجعه شود) : - تاسیسات ابرسانی - تاسیسات فاضلاب. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱- کلیات ۴ ۳ - تأسیسات انحراف. آبیاری و زهکشی. - سدها و - تأسیسات برق آبی. ۲۲۱ در مورد اجزا و اعضای بشی در سازه‌های آبی علاوه بر این ضوابط عمومی. باید ضوابط ویژه (بند الف زیر) و ضوابط مشخص برای سازه مورد نظر (بند ب زیر). که جزو ضمایم مجموعه آیین‌نامه‌های بتن می‌باشند یا خواهند بود. رعایت شود. الفک - محجموغعه ضوابط ویژه طراحی سازه‌های آبی بتنی: ۱ ضوابط طراحی سازه‌های آبی برای مفقاومت در برابر زلزله ۲- ضوابط طراحی پوشش‌های بتنی در مجاورت آب ۳ ضوابط طراحی تاوه‌های بی بر رزوی حاک ۵ استاندارد ازمایش آب‌بندی بتن ۶ ضوابط بت ندر< در ل ۷- ضوابط طراحی یس حجیم (مراجع مندرج ر حدول ۹( ۷ ضوابط طراحی سازه‌های اندود سیمانی (نشریات 1201-10 و سایر منابع معتبر) تب ضوابط طراحی سازه‌های آبی مشخص ۷ ۲- راهنمای طراحی سازه‌ای بندهای انحراف آب (نشریه ۱۹۹ استاندارد مهندسی آب و نشریه ۱۹۸ سازمان مدیریت و برنامه‌ریزی) ۳ ضوابط طراحی سازه‌ای مجاری آب‌بر زیرزمینی بتنی (نشریه ۱۸۴ و ۱۸۵ سازمان مدیریت و برنامه‌ریزی) ۴ راهنمای طراحی سازه‌ای توئل‌های آب‌بر (در دست تهیه است). ۶ ضوابط طراحی سایر سازه‌های آبی مشخص که در آینده تدوین خواهد شد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱- کلیات ۵ 4ص بندهای الف و ب. می‌توان. بسته به مورد. از آیین‌نامه‌هاء. دستورالعمل‌ها و نشریات معتبر مانند نشریات 10-01 .۱۲0110 ۸۷۷/۷۷۸۰ مافاکلا .]۸ ۷۹5 0۲01۳5 کاناتل 5۸ ۸۹۲۲۲ و تعریف شده در بندهای ۱-۲-۱ و ۲-۲-۱ باشد. می‌توانند بدون توجه به این مجموعه ضوابط و مطابق با آیین‌نامه بتن ایران (آبا) یا هر استاندارد مربوط دیگر طراحی شوند. ساختمان‌های بهره‌برداری. اداری. مسکونی و انبارها از این گونه سازه‌ها می‌باشند. عم ربص ‌ ۰ .۰ ‌ .۰ اس وس ۰ .۰ تکمیل شده و یا تغییر یافته است. آیین‌نامه بتن ایران (آبا) نافذ و معتبر بوده و جزء لاینفک 71 ۳-۱ مبانی طراحی ۱-۳-۱ در این آیین‌نامه مبنای طراحی سازه‌ها برای حصول ایمنی و قابلیت بهره‌برداری. بررسی و کنترل آنها در " حالتهای حدی " است. روش کلی طراحی نیم احتمال اندیشانه است که در آن جنبه‌های احتمالاتی با اعمال ضرایب جزیی ایمنی به مقادیر مشخصه بارها و عامل‌های موْثْر بر سازه طبق آیین‌نامه‌های بارگذاری و مقادیر مشخصه مقاومت‌های بتن و / -------- صفحهٔ بعد -------- - کلیات ۶ 1ج فولاد. در محاسبه منظور می‌شوند. همچنین رعایت کلیه کنترل‌های خدمت‌پذیری (تغییرشکا و ترک) و پایایی به موجب مفاد این مجموعه ضوابط الزامی است. 1 تفسیر با مراجعه شود. ٍ ٍ ۲-۳۱ ْ ۳-۳-۱ طراحی سازه‌های آبی بتنی علاوه بر ضوابط مندرج در آبا نیازمند رعایت ملاحظات به‌علت نیاز حیاتی به استفاده از سازه‌های آبی. آنها را باید با دقتی مضاعف (نسبت به سایر سازه‌ها) طراحی و اجرا نمود. کیفیت بتن دارای اهمیت فوی‌العاده بوده و نیاز مند کنترل ویزه است. در طراحی سازه‌های بتنی عادی بررسی و کنترل مقاومت و پایداری اعضای آنها عموماً کفایت می‌کند. ولی در سازه‌های ابی علاوه بر کنترل مقاومت. شرایط خدمت پذیری شامل: است. بخشی از سازه که در تماس با آب یا فاضلاب قرار می‌گیرد. باید: الف - بسیار متراکم و ناتراوا باشد تا از هدر رفتن آب و تغییر شرایط بارگذاری و ورود یا ب - دارای سطح تماس هموار باشد تا در اثر جریان آب فرسودگی ایجاد نشود. ت - تحت بارگذاری عادی (غیر استثنایی) تغییر شکل زیاد از خود نشان نداده و از ایجاد ترک در بتن و خوردگی در فولاد جلوگیری به‌عمل آید. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱- کلیات ۷ ی سازه‌های مشمول این مجموعه ضوابط باید فقط به صورت خطی کشسانی تحلیل شوند. باز پخش محدود لنگرها مطابق ضوابط آبا مجاز است. تأثیر مقاطم ترک خورده باید به‌طور ۰ : ای ع‌ِ یکسان در تمامی اعضای سازه که در یک سیستم تحلیل می‌شوند لحاظ شود. به منظور حفظ اجزای مختلف شالوده جلوگیری به‌عما آید. برای تضمین آب‌بندی سازه و اجتناب از خوردگی میلگردها باید از تغییر شکل‌های خمیری جلوگیری به‌عما آورده و سازه را در محدوده کشْسانی تحلبا نمود. ۶-۱ واحدها ۷-۱ علایم و اختصارات ۸-۱ استانداردها و متون مرتبط با آیین‌نامه -------- صفحهٔ بعد -------- ۲ مقررات کلی ارانه و تصویب طرح و نظارت ۸ 73 ۰.۲ کلیات عالاوه بر مقررات این فصل مقررات مندرج در ضوابط طراحی سازه ابی مشخحص (بند ۲-۲-۱ ب) نیز باید رعایت شود. 7 ۱-۲ ارائه طرح و محاسبه. نقشه‌ها و مدارک فنی ۱-۱۳۲ نقشه‌های اولیه سازه‌های بتن آرمه سازه‌های آبی با بر مبنای نقشه‌های سیویل. که در آن تمامی اندازه‌ها. ارتفاعها. و سایر ویژگی‌های اصلی سازه به وضوح تعیین شده است. تهیه شوند. یک نسخه از نقشه‌های سازه مذکور که مبنای محاسبات سازه بتن آرمه قرار گرفته و به امضای مهندس سازه رسیده باشد باید به نقشه‌های سازه بتن آرمه ضمیمه و به مقامات رسیدگی کننده تحویل شود. ۲-۱-۲ همراه با نقشه‌های اولیه سازه بتن آرمه. که برای تصویب ارائه می‌شوند. باید دفترچه محاسبات فنی شامل نکات زیر ارائه شود. الف - ویژگی‌های اصلی به‌طور اختصار و معرفی سازه از نظر نوع بهره‌برداری. محل اجرا. ابعاد و سایر مشخصه‌های مهم. -------- صفحهٔ بعد -------- ۲ مقررات کلی ارائه و تصویب طرح و نظارت ۹ 11وی تب فرضها و مطالعات انجام شده در مورد مقاومت خحاکی. سطح آن زیرزمینی و سیلاب و همچنین سایر عوامل مربوط به ملاحظات هیدرولیکی و ژئوتکنیکی در صورت لروم. تب ویژگی‌های مصالح مورد استفاده از قبیل فولاد و سیمان مصرفی در بتن و مقاومتهای انجام بذ پرفته است. ت - فرضهای محاسباتی از نظر مقادیر بارها و سربارها اعم از بارهای فائم و نیروهای ناشی از آب. خحاک. برف. باد. زلزله و به‌طور کلی هر نوع بار و سرباری که در محاسبه منظور شده است. ت- کروکی بلانها. نماها. مقاطع و قابهای بارگذاری شده. : خ ۳ روش‌های مورد استفاده برای تحلیل و طراحی. تنش‌ها و ضرایب ویژه‌ای که مبنای چ - نام سایر آیین‌نامه‌های سازگار که در محاسبات مورد استفاده بوده‌اند. ۳ جزییات عملیات محاسباتی با افزودن کروکی‌ها و توضیحات لازم و مشخحص کردن نتایج اصلی محاسباتی به‌صورت واضح و روشن. به‌طوریکه رسیدگی به محاسبات تا حد امکان آسان باشد. در صورت به‌کاربردن روش‌های رایانه‌ای باید مشخصات و مبنای برنامه‌های مورد استفاده. فرضها. داده‌های اولیه و نتایج بدست آمده ضمیمه دفترچه محاسبه شوند. ۳-۱-۲ بسته به مورد سه نوع نقشه برای سازه‌های آبی تهیه می‌شود. ۱-۳-۱-۲ نقشه‌های محاسباتی. که درآنها هندسه کلی سازه. رقوم‌های طراحی برای سطح آت. ابعاد مقاطع و سطح مقطع فولاد مشخص شده‌اند. این نقشه‌ها فاقد جزییات کاما ۰ ۰ 0 0 ای ی بت ما بت ۲-۳-۱-۲ نقشه‌های اجرایی. که علاوه بر اطلاعات نقشه‌های محاسباتی. شامل جزییات اجرایی سازه از قبیل قطر تعداد و طول میلگردها. محل قطع و وصله کردن آنها نوع وصله‌ها و نظایر آن هستند. به‌طوریکه اجرای سازه به کمک این نقشه‌ها بدون ابهام میسر باشد. نقشه‌های اجرایی سازه‌های بتن آرمه با رعایت شرایط زیر باید توسط مهندس سازه صلاحیتدار تهیه و به مقامات رسیدگی کننده تسلیم شود : -------- صفحهٔ بعد -------- ۲ مقررات کلی ارائه و تصویب طرح و نظارت ۱۰ دا الفک اس نقشه‌ها باید به‌طور واضح و با مقیاس قابل قبول تهیه شوند. بت ابعاد و موقعیت تمام قطعات سازه‌ای. موقعیت و ابعاد تمامی بازشوها و سوراخ‌ها باید در نفشه‌ها داده شوند. وصله کردن آنها و اندازه‌های مربوط باید داده شوند. قسمتی از این اطلاعات را می‌توان در ۰ رز .8 رز ث - ضخامت پوشش سا روی میلگردها. قطر بزرگترین سنگدانه قابا مصرف. مشخصات بتن و مواد تشکیل دهنده آن به ویژه نوع سیمان و همچنین محدودیت‌های نسبت آن به سیمان و میزان و نحوه استفاده از مواد افزودنی و پوزولانها باید در نقشه‌ها داده شوند. ج - موقعیت درزهای حرکتی (انبساط و انقباضش) و جزییات اجرایی آنها در نقشه‌ها داده شوند. چ - تهیه حدول‌های میلگردها و تعیین وزد فولاد مصرفی به تفکیک هر نوع میلگرد. حزو را تذکرات ویزه مانند محدودیت‌های افت بسن در گیرش اولیه (جممع‌شدگی درزمان خشک و - دستورالعما های مربوط به آزمایثش نشت آب شاما آزمایش نشت ببس از بوشاندن ایک ب‌ هل ۰ کی ی ۰ ات کی سب به‌و سیله خحاکریزی‌های اطراف سازه بنا به مقتضبات اقتصادی. زیست محیطی وپایایی باید در نقشه‌ها و مشخصات فنی ذکر شود. ۳-۳-۱-۲ نقشه‌های کارگاهی. که متناسب با شرایط هر سازه و سازندگان آن. با استفاده از جزییات داده شده در نقشه‌های اجرایی. و با مقیاس بزرگ. برای قسمت‌های خحاص و حساس سازه تهیه می‌شوند. باید بر اساس نیازهای کارگاه. همزمان با عملیات اجرایی تهیه -------- صفحهٔ بعد -------- ۲- مقررات کلی ارائه و تصویب طرح و نظارت ۱۱ 11وی 7 ۲-۲ نظارت و بازرسی ۱۲۲ ۲۲۲ ۳۲۲ ۴-۲۲ دفتر کار گاه (یا پرونده گزارشهای روزانه) شاما اطلاعات مذکور باید هر روز به امضای مهندس مسئول و ناظر کار گاه برسد و در تمام مذات اجرا در محل کار گاه باشد. به‌طوریکه موقع مراجعه بازرسان بتوان در اختیار آنان قرار داد. سا این دفترباید بعد از اتمام عملیات اجرایی سازه همراه با نفشه‌های اجرایی نهایی. نزد صاحب کار (نظیر اسناد مالکیت) حفظ و نگهداری شود. ضبط و نگهداری این اطلاعات به‌صورت ۵-۲-۲ چنانچه ضمن انجام کارهای اجرایی و در نتیجه بازرسی (یاداوری ۱) ملاحظه شود که کارها طبق نقشه‌های اجرایی انجام نیافته یا در اجرای بعضصی از قسمت‌های کار اصول فنی مراعات نشده است بازرسان باید مراتب را به مسئول کارگاه تذکر دهند و در صورتی‌ که معایب موجود احتمال بروز خحطری برای سازه داشته باشد. از کمیسیون فنی بدوی (یاداوری ۲) تقاضای رسیدگی فوری کنند. کمیسیون فنی بدوی بلافاصله در کارگاه تشکیل می‌شود و درصورت لزوم دستور توقف تمام و یا قسمتی از کار را صادر و موضوع را برای رسیدگی قطعی به کمیسیون فنی نهایی ارجاع می‌کند. کمیسیون فنی نهایی به موارد مربوط رسیدگی می‌کند و در صورت لزوم به بررسی محل. برداشست جزییات و ابعاد اعضا به‌ صورت ساخته شده. و انجام آزمایش‌های لازم برای ارزیابی کیفیت مصالح مصرفی و ایمنی اقدام و تصمیم مقتضی اتخاد می‌کند. یاداوری (۱) - بازرسان. ماموران و مقامات صلاحیتداری هستند که بموجب قوانین و آیین‌نامه‌های کشور اختیار بازرسی طرح و اجرای کار را دارند و به‌طورکلی افرادی هستند که مسئولیت نظارت عالی فنی و کنترل اعمال ضوابط این آیین‌نامه را بر عهده دارند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۲ مقررات کلی ارائه و تصویب طرح و نظارت ۱۲ ی یاداوری (۲) - اعضای کمیسیونهای فنی بدوی و نهایی به موجب قوانین و ایین‌نامه‌های کشور تعیین خواهند شد و در غیاب آنان کارفرما با موافقت دستگاه نظارت افرادی را از بین مهندسان خبره انتخاب خواهد کرد. 7 ۳-۲ آزمایش بارگذاری ۱-۳-۲ هرگاه شرایط و وضع سازه طوری باشد که بازرسان نسبت به ایمنی ا ن تردید داشته باشندو ارزیابی ایمنی از طریق انجام محاسبات فنی به رفع ابهام و تردید منجرنشود. بازرسان می‌توانند از طریق کمیسیون فنی بدوی و تصویب کمیسیون فنی نهایی دستور آزمایش بارگذاری تمام و یا قسمتی از آن را که مشکوک است صادر کنند. ۲-۳-۲ آزمایش بارگذاری باید تحت نظر کمیسیون فنی بدوی پس از گذشت حداقل ۸ هفته از زمان اجرای قسمت یا موضع موردنظر به عمل آید. مگر انکه طراح و صاحب کار _‌‌ اس ۰ با آزمایش قطعات در سن کمتر موافقت کنند. در پیمانکارانی انجام پذیرد تقاضای تقلیل سن 1 زمایش باید با موافقت آنان همراه باشد. از زمایش بارگذاری باید بنحوی انجام گیرد که درصورت بروز خرابی. امنیت جانی افراد 5 زمایش ن کننده و سالم ماندن تجهیزات ت تأمین شده باشد. ۴۲ تصویب روش‌های خحاص طراحی یا اجرا -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳ انتخاب و تأیید مصالح ۱-۱۳ ملاحظات طراحی ۲-۱-۳ ویژگی‌های مصالح مصرفی ۱-۲-۱-۳ و ۲-۲-۱-۳ ۲-۳ ازمایش‌های مصالح ۱-۲-۳ تا ۳-۲-۳ ۳-۳ سیمان ۱۳۳ و ۲-۳-۳ ۳۳۳ نوع : ان مصرفی و کار خانه تولید کننده سیمان تباید در صمن اجرای هر عصو ۴-۳۳ به‌کارگیری سیمان منبسط شونده برای جبران جمع‌شدگی در زمان خشک شدن بتن به دلیل فقدان اطلاعات کافی. این مجموعه ضوابط هنوز دستورالعمل مشخصی برای / به کار گیری سیمان منبسط شونده (2۵۲۵۲1 ۳:0۵181۷0) ندارد. در صورت استفاده از این رس ا ل ر ۳ زا سل 2 سوه 5 ۲ ۸۹7۲ با آیین‌نامه‌های معتبر مشابه آمده آشنایی داشته باشد. از این گروه -------- صفحهٔ بعد -------- ۳- مصالح بتن ۱۴ 0 سیمان‌ها. سیمان تیپ ۴ ‎۸٩51۸‏ مقاومت خوبی در مقابل سولفاتها از خود نشان داده است. خاطر نشان می‌گردد که در صورت نیاز مبرم به استفاده از بتن منبسط شونده. باید در طرح و اجرای آن دقت و کنترل مضاعف به‌کار رود. ۴-۳ سنگدانه‌ها ۱۴۳ تا ۳-۴-۳ ۴-۴-۳ بزرگترین اندازه اسمی سنگدانه‌های درشت نباید از مقادیر زیر بیشتر باشد: تب یک سوم ضخامت دال پ - سه چهارم حداقل فاصله آزاد بین میلگردها ت - ۶۳ میلی‌متر (در بتن‌های حجیم می‌توان این محدودیت را نادیده گرفت) علاوه بر محدودیت‌های بالا. اندازه سنگدانه‌ها محدودیت آیین‌نامه‌ای دیگری ندارد. در بتن‌های بسیار حجیم (به‌ویژه در بدنه سدهای بتنی) کاربرد سنگدانه‌های تا ۲۰۰ میلی‌متر نیز دیده شده است. در بتن‌های معمولی به‌کاربردن سنگدانه‌های درشت‌تر از ۳۲ میلی‌متر توصیه نمی‌شود. (به تفسیر آبا مراجعه شود). ۵-۳-۳ مواد زیان‌آور در سنگدانه‌ها ۱۵-۴۳ کلیات سنگدانه‌های ریز و درشت مصرفی در بتن باید سخت و پایا باشند و مواد زیان آور موجود در آنها نباید از مقادیر حداکثر مجاز ذکر شده در بندهای ۲-۵-۴۳ و ۳-۵-۴-۳ تجاوز کند. وجود مواد زیان اور در بتن در بعضی از شرایط محیطی می‌تواند موجب تغییرات حجمی -------- صفحهٔ بعد -------- یر ترک‌خوردگی شود و به انسجام سازه‌ای بتن آسیب برساند. اسنگدانه‌ها نباید از خود واکنش قلیایی نشان دهند. زیرا این امر می‌تواند موجب انبساط غیر عادی, ایجاد ترکهای ریز سطحی. و بیرون پریدگی در بتن شود. نظر به اهمیت فوق‌العاده واکنش قلیایی سنگدانه‌ها و بتن در سازه‌های آبی. بررسی دقیقتر این واکنش مطابق بیوست ۱ اب" مجموعه ضوابط یا هر مرجع معتبر دیگر همراه با قضاوت ای باس هی ی در صورتی که مواد زیان آور بیش از حد مجاز ناشی از شستشوی سنگدانه‌ها یا آب نامناسب باشد. باید توجه کافی در عمل شستشوی سنگدانه‌ها به‌کار رود. در صورت استفاده از سنگدانه‌های مستعد واکنش قلیایی. بررسی دقیق سابقه عملکرد آنها در شرایط محیطی مشابه و قضاوت خوب مهندسی الزامی است. مشخصات استاندارد نظیر آنچه در بند ۲-۴-۳ آمده است معیارها و ضوابطی مفید از نظر ارزیابی واکنش قلیایی بالقوه سنگدانه‌ها ارائه می‌دهد. واکنش قلیایی سنگدانه‌ها در ۳ نوع. واکنش قلیایی سیلیسی (۸514)» واکنش قلیایی سیلیسی با تأخیر (۸514]) و واکنش قلیایی کربناتی (۸۳14) رده بندی می‌شوند. برای مقابله با این پدیده مخرب اغلب به‌کارگیری سیمان با درصد قلیایی کمتر از ۰/۶ درصد (ترجیحاً کمتر از ۰/۴ درصد) پوزولان و مواد افزودنی لیتیوم سولفات (11۵10؟ 1) درطرح اختلاط بتن توصیه می‌گردد. این تدبیر درمورد واکنش فلیایی کربناتی مناسب نبوده و تأثیرپذیری آن در مورد واکنش قلیایی سیلیسی به شدت واکنش قلیایی سنگدانه‌ها بستگی ضوابط یا هر مرجم معتبر دیگر الزامی است. (به تفسیر آبا نیز مراجعه شود). ع‌ِ -------- صفحهٔ بعد -------- ۳-۵-۴-۳ مواد زیان آور در سنگدانه‌های درشت ۴-۵-۴-۳ سنگدانه‌های پولکی و سوزنی ۵۳ آب ۱-۵-۳ ۲-۵۳ ۱-۲-۵-۳ تا ۵-۲-۵-۳ ۳۵-۳ 7 ۶-۳ مواد افزودنی ۱-۶-۳ تعریف ۲-۶-۳ کلیات ۱-۲-۶۳ تا ۷-۲-۶-۳ ۸-۲-۶-۳ کاربرد مواد افزودنی که هریک برای اصلاح یک با چند خاصیت مشخص به بتن اضافه می‌شوند. اغلب بر سایر خواص آن تأثیر می‌گذارند. لذا طراح باید علاوه بر لحاظ نمودن این تأثیرات. نسبت به میزان مصرف مواد افزودنی و کنترل کیفیت بتن در تمام مدت استفاده از آن دقت و حساسیت کافی از خود نشان دهد. به‌طور نمونه بعضی از سیمان‌های : ۵ : ۰ سا 5 : مه ۳ میسصط شونده در مقابل مواد افزودنی حساس بوده و ممخن است خاصت م شوندگی خود را از دست بدهند. (برای اطلاعات بیشتر به 223 آل)۸ مراجعه شود). -------- صفحهٔ بعد -------- ۳ مصالح بتن ۱۷ ۲ ۹-۲-۶-۳ مواد افزودنی حباب‌ساز (دت ۴۰۲) تراکم و خاصیت آب‌بندی بتن را افزایش می‌دهد. مصرف این مواد در طرح اختلاط بتن سازه‌های آبی قویا توصیه می‌شود. مشروط به ۱۰-۲۶۳ خاکستر بادی و انواع دیگر پوزولانها در صورت فقدان استاندارد مشابه ملی باید مشخصات ۳ ۸۹5آح ۲618 ]۸۹71۸ را برآورده کنند. استفاده از پوزولان‌ها تنها پس از آزمایش و بررسی تأثیر نامطلوب احتمالی سولفاتها در پایایی بتن مجاز است. بهتر است تا زمانی که خاکستر بادی در داخل کشور تولید نشده است. از مصرف آن خودداری شود. ولی در صورت به‌کارگیری آن فقط از خاکستر بادی ۳ 1285 استفاده شود. استفاده از خاکستربادی ۴ ۲1288 618 ۲ ‎۸٩7۹/‏ مجاز است. به‌شرط آنکه تجربه یا آزمایش نشان دهد که مصرف آن تأثیر زیان‌آور بر پایایی بتن در مقابل سولفاتها ندارد. نظر به عدم تولید خاکستر بادی در داخل کشور. توصیه می‌شود از پوزولان‌های آزمایش شده ی ۱ : 6 : ۰ اه ء ۱ ۹ ی رها ۰ طبیعی موجود در داخل کشور استفاده سود. پوزولان‌های طبیعی در اکثر تقاط ایران نظیر البرز مرکزی - دامنه جنوبی البرز مرکزی - آذربایجان. کردستان. بلوچستان و بعضی از نواحی -------- صفحهٔ بعد -------- ۳ 3333333333333333 ۳-۶۳ افزودنی‌های شیمیایی ۳۳ ماده افزودنی حباب‌ساز ۳۶۳ ماده افزودنی کاهنده آت ۳۳ ماده افزودنی کندگیر کننده ۳۳ ماده | زودنی تسریع ۰ ۵-۳-۶-۳ مواد افزودنی خمیری کننده و روان کننده ۱-۴-۶-۳ افزودنی‌های معدنی خنثی در سنگدانه‌ها ۳-۴-۶-۳ افزودنی‌های شبه سیمانی ۵-۶-۳ مواد افزودنی متفر مه ۷۳ انبار کردن و نگهداری مصالح تن ۱۳ تا ۴-۷-۳ ۳ کنترل و بازرسی ۱۸ ۳ -------- صفحهٔ بعد -------- ۲-۲-۴ شکل رویه ح ۰ م و ام ۰ ی ۰ م ی ...۰ م ۰ ی ۹ الف - میلگرد با رویه صاف (میلگرد ساده) ب - میلگرد آجدار بِ - میلگرد گالوانیزه ت - میلگرد با روکش ایو مشخصات فنی میلگردهای گالوانیزه باید استاندارد میلگردهای بتن روی‌اندود و درصورت فقدان آن استاندارد 767۸/1 ۸ آ/11٩۸‏ را برآورده‌نمایند. میلگردهای با روکش اپوکسی باید با مشخصات فنی مربوط به میلگردهای اپوکسی اندود با شماره استاندارد /7752 ۸ /۸۹572 یا با مشخصات فنی میلگردهای آماده شده اپوکسی اندود با شماره استاندارد ۷ م۸ ]۸۹1۲ مطابق باشند. سیم‌ها و شبکه‌های جوش شده با روکش اپوکسی باید با -------- صفحهٔ بعد -------- ۴- فولاد ۳۰ 11وی مشخصات فنی سیم فولادی و شبکه سیم‌های فولادی جوش شده اپوکسی اندود با شماره استاندارد ]/۸ 884 ۸ ‎۸٩10‏ و با استانداردهای معتبر مشابه سازگار باشند. میلگردهای گالوانیزه و اپوکسی اندود برای سازه‌های در معرض شرایط محیطی خوردگی بسیار شدید به‌کار می‌روند. پارکینگهای طبقاتی و عرشه پلها در مناطق سردسیر و مرطوب و برخی از سازه‌های تاسسات بهداشتی سازه‌هایی هستند که مصرف این قبیل میلگردها در آنها توصیه می‌شود. منظور از میلگردهای آماده شده. میلگردهایی هستند که پس از برش و باتوجه به اینکه تولید میلگرد گالوانیزه یا میلگرد با پوشش اپوکسی فعلا جزو تولیدات داخلی ثبت نشده. از کاربرد آن باید حتی المقدور اجتناب شود. ۴-۲-۴ شکل پذیری ۱۳۴ تا ۶-۳-۴ ۱-۴-۴ تنش تسلیم و مقاومت مشخصه فولاد ۳-۴-۴ ازمایث ها ۴-۴۴ نمونه‌برداری ۶-۴-۴ ضوابط پذیرش میلگردها (یا فولاد) ۱۶۴۴ و ۲۶-۴۴ ۵-۴ تغییر شکا ها -------- صفحهٔ بعد -------- ۴- فولاد ۳۱ چم ۳ ۲-۵-۴ مدول الاستیسیته ۳-۵-۴ ضریب انبساط حرارتی ۶-۴ شکل پذیری ۷-۴ جوش پدذیری ۸۴ انبار کردن. نگهداری و کنترل فولاد ۱-۸-۴ و ۲-۸-۴ -------- صفحهٔ بعد -------- ۵- استانداردهای مشخصات و آزمایش‌ها ۲۲ ۳ استانداردهای مشخصات و آزمایش‌ها ۱-۵ کلبات ۲-۵ استانداردهای مرتبط با آیین‌نامه ۵ ۳-۵ مراجع ویژه سازه‌های آبی در این مجموعه ضوابط علاوه بر استانداردهای ردیف ۲۵ به مراجع ویزه سازه‌های آبی نظیر نآ ۷۷/۸/اش لا0عل ۲00 ال. کمعای0ه ۵۲ دمم سمش کنا ۳۲ .5000111021105 ۳۵۵۵۵۱ کنا, آنعش ۲5 و 5۸ نیز ارجاع گردیده است. 7 ۴-۵ استانداردهای مرتبط تکمیلی -------- صفحهٔ بعد -------- سات و آزمایش‌ها یر جدول (۴-۵) استانداردهای مرتبط تکمیلی استاندارد فولادهای سازه‌ای استاندارد سیم‌های فولادی ساده برای بتن ارمه استاندارد سفره میلگردهای فولادی اجدار فابریک برای بتن آرمه استاندارد سفره میلگردهای فولادی ساده جوش شده فابریک برای بتن آرمه استاندارد فولاد سازه‌ای پرمقاومت با آلیاژ کم استاندارد سیم‌های فولادی اجدار برای بتن ارمه استاندارد سفره سیم‌های فولادی اجدار فابریک برای بتن ارمه استاندارد میلگردهای آجدار از فولاد کم آلیاژ استاندارد میلگردهای گالوانیزه (روی اندود) استاندارد میلگردهای اپوکسی اندود استاندارد سیم‌های فولادی فابریک اپوکسی اندود (جوش شده و جوش نشده) استاندارد میلگردهای آماده شده اپوکسی اندود استاندارد ‏ مشخصات افزونه‌های شیمیایی برای روان‌سازی بتن استاندارد روش آزمایش کلرید محلول برای بتن و مالات استاندارد استفاده از دوده سیلیسی ((ع1131] 511102 استاندارد آزمایش دمای بتن تازه استانداردآزمایش مشخصات مکانیکی‌لاستیک(تحت فشار) استاندارد آزمایش مشخصات مکانیکی لاستیک (تحت کشش) مشخصات مواد مجوف قابل انعطاف (ابرولاستیک منبسط شده) مشخصات پرکننده درز (پیش ساخته) برای درز بتن سیستم رده‌بندی فرآورده‌های لاستیکی در کاربری‌های روش آزمایش مشخصات لاستیک - پایایی و سختی -------- صفحهٔ بعد -------- ۰۶ علائم اختصاری ۱۶ کلیات ۱-۱۶ تا ۴-۱-۶ ۱-۴-۱-۶ با ۳-۴-۱-۶ ۵-۱-۶ تا ۷-۱-۶ ۲۶ مبانی تعیین نسبتهای اخحتااط بتن ۱-۲۶ ۱۱-۲۶ و ۲-۱-۲۶ ۲۲۶ 7 ۳-۶ پایایی بتن ۱۳۶ کلیات بتنی که در سازه‌های آبی به‌کار گرفته می‌شود. باید متراکم و یکپارچه بوده و محدودیت‌های تعیین شده برای حداکثر نسبت آب به سیمان و حداقل مقاومت فشاری را مطابق ضوابط این فصل برآورده نماید. اگر محافظت ویژه بتن مورد نظر باشد. باید به‌وسیله رنگ یا اندود مقاوم و یا غشاء پوششی مناسب دیگر مطابق بند ۱۱-۳-۳-۶ محافظت لازم به‌عمل آید. -------- صفحهٔ بعد -------- ۶- کیفیت بتن ۳۵ 11وی منظور از بتن متراکم ویکپارچه تأکید بر بتنی است با کیفیت مطلوب (طرح اختلاط مناسب و مصالح خوب) که تحت کنترل کیفی قابل قبول اجرا شده و بخوبی لرزانده شده باشد. بتن با کیفیت مطلوب به‌وسیله انتخاب سیمان مناسب. ریختن با روش صحیح. زمان عمل‌آوری تفسیر بند ۱-۳-۶ آبا نیز مراجعه شود. ۲-۳-۶ عوامل کاهنده پایایی ۱-۲۳۶ بخ بندان‌های متناوب ۲-۲-۳-۶ عوامل شیمیایی خورنده ۳-۲-۳۶ سایش و فرسایش فرسایش عبارت از تخریب تدریجی سطح بشن در اثر سایش یا خلاءزایی. است. سایش سطح بتن معمولاً در کف‌های پرتردد. و در سطوح در تماس آب جاری حامل مواد معلق یا غلطان روی می‌دهد. استفاده از بتن مرغوب و در موارد حادتر استفاده از سنگدانه‌های بسیار سخت می‌تواند موجب تأمین پایایی مناسب برای مقابله با این عوامل باشد. سطوح بتنی در ۴-۲-۳۶ سنگدانه‌های واکنش زا ۵-۲۳۶ خوردگی میلگرد 30| -------- صفحهٔ بعد -------- ۶- کیفیت بتن ۲۶ ی ۶-۲-۳۶ سولفاتها سولفات محلول در آن یا موجود در خاک خرابی تدریجی بسن را مو حجب می‌ گردد. ۷-۲-۳۶ کلریدها علاوه بر عوامل ذکر شده تأثیرچرخه‌های اقلیمی نظیر تابش شدید خورشید در روز و سرمای شبانه در اقلیم‌های کویری و خیس‌شدن و خشک شدن ناشی از شبنم صبحگاهی. اثر بادهای نمکی می‌تواند دوام بتن را در صورتی که برای تاثیر این عوامل طراحی نشده باشد کاهش دهد. ۳-۳۶ ضوابط ویژه برای افزایش پایایی در شرایط محیطی مختلف ۳۳۶ استفاده از مواد حباب‌ساز بتن ناتراوا بتنی که احتمال دارد در معرض یخ زدن و آب شدن یا تحت اثر مواد شیمیایی یخ‌زدا یا حمله سولفاتها قرار گیرد باید با مواد افزودنی حباب‌ساز ساخته شود. مقدار درصد حباب هوا در بسن تازه باید طبق دت ۵۱۰ اندازه گیری شده و مطابی جدول ۱-۳-۳-۶ باشد. باشد. می‌توان مقادیر درج شده در جدول را به میزان یک درصد کاهش داد. به کار گیری ماده افزودنی حباب‌ساز باید با رعایت ملاحظات بند ۹-۲-۶-۳ باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۶- کیفیت بتن ۳۷ ۳ جدول (۱-۳-۳-۶) مقدار کل حباب‌های هوا برای بتن مقاوم در برابر بخ زدن و آب شدن حداکتر اندازه مقدار هوا. درصد 4 ۴ ۹/۵ ۷/۵ ۶ ۱۳/۵ ۷ ۵/۵ ۹ ۶ ۵ ۳۵ ۶ ۴۳/۵ ۳۷ ۵/۵ ۴/۵ ۵۰ ۵ ۷۵ ۴/۵ ان رواداری مقدار هوا در محا مصرف ۳۱۵+ درصد است. با رطوبت قرار گیرد با تحت اثر مواد شیمیایی یخ‌زدا باشد مانند: رویه‌های بتنی. عرشه‌های پل پیاده‌روها و مخازن آت. ++ مقصود از شرایط محیطی متو سط آن است که بتن. قبل از یخ زدن در هوای سرد فقطٌ تیرها و دیوارهای خارجی و نیز دال‌هایی که در تماس مستقیم با خاک نباشند. در بعضی شرایط محیطی شدید تشکیل حباب‌های هوا ممکن است کفایت نکند و بهتر است تدابیر ویژه مانند کاهش یخبندانها و یا کاهش رویارویی با رطوبت و آب و یاحفاظت اضافی به هر و سیله ممکن به کار رود. به تفسیر ۱۳۳۶ آبا نیز مراجعه شود. ۲۳۳۶ محدود بت مقاومت و نسبت آب به سیمان -------- صفحهٔ بعد -------- ۶- کیفیت بتن ۳۸ دا سولفاتی در جحدول ۳۳۳۶ نیز محدود شده است. در صورتی که بش در معرضص مواد مدا ‎٩‏ ۹ ۹ م أً ۲ ۳ ۲ ۲ ۰ در جدول ۲-۳-۳-۶ (ب) نیز رعایت شود. شامل انواع پوزولانهاء روباره و دوده سیلیسی (در صورت وجود) نیز منظور گردد. پژوهشهای اخیر ثتابت نموده که مصرف خحاکستر بادی یا سایر پوزولانهاء روباره و دوده سیلیسی موجب کوجچک تر شدن اندازه حفره‌ها و در نتیجه آب‌بندی بیشتر بتن می‌گردد. حدول ۲۳۳۶ (ب) برای کنترل مصرف بیش از حد این مواد سیمانی تدوین شده است. نظر به عدم تولید یا تولید محدود این قبیل مواد سیمانی بهتر است طراح به ملد حظات اقتصادی مصرف آنها توجه نماید. جحدول (۲-۳-۳-۶) رالف) محدودیت‌های مربوط به شرایط محیطی ویزه ی ۱ حداکثر نسبت وزنی اه شرایط محیطی ۱ مشخصهح)] ۱118 بت که در معرض آب شیری. باایس رز : چرس مس پل ۴۵ ۳۷ ات و یا در معرض گازهای خورنده بتن مقاوم در برابر یخ زدن و آب شدن: ۰ ۳۱ ۰ ۰ ۰ ۰ بتن مقاوم در برابر خوردگی میلگردها: برای حفاظت میلگردها در بتن که در معرض کلرید موجود در مواد یخ‌زدا ۴ ۳۵ آب شور یا لب شور یا آب دریا یا ترا شح مواد مزبور باشد. / ‌ ی ای ۰ :4 در صورت افزایش پوشش ذکر شده دربند ۱-۹-۲۸ به اندازه ۱۵ میلی‌متر. می‌توان ست ات به مواد سیمانی را به ۰/۵ افرایش داده و حداقا مقاومت رابه ۳۰ مگاپاسکال کاهش داد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۶- کیفیت بتن ۳۹ 11وی جدول (۲-۳-۳-۶) (ب) محدودیت مصرف مواد سیمانی برای بتن درمعرض مواد یخ‌زدا سا سس مواد سیمانی مختلف (درصد) :4 ها ۳ سیلیسی # مجموع وزن مواد سیمانی شامل وزن سیمان نیز می‌باشد. ۳-۳-۳۶ تدابیر احتیاطی در محیطهای سولفاتی ۴-۳-۳۶ مقابله با شرایط محیطی خورنده ۵-۳-۳۶ محدودیت مقدار سولفات‌ها در بشن ۶-۳-۳۶ محدودیت مقدار کلریدها در بتن مسلح مصرف مواد افزودنی حاوی کلرید کلسیم مطلقاً مجاز نیست. همچنین به منظور حفاظت میلگردها در برابر خوردگی. حداکثر پون کلرید قابل حل در آبت موجود در بتن سخت‌شده ۸ تا ۴۲ روزه ناشی از مواد تشکیل دهنده بتن بعنی آب. سنگدانه‌ها. مواد سیمانی و مواد افزودنی نباید از مقادیر حداکثر نشان داده شده در جدول ۶-۳-۳-۶ تجاوز کند. -------- صفحهٔ بعد -------- ص ۳ جدول (۶-۳-۳-۶) حداکثر مجاز یون کلرید از نظر خوردگی فولاد حداکثر کلرید قابل حل در آب در بتن. #+ این مجموعه ضوابط بتن پیش تنیده را پوشش نمی‌دهد و مقدار داده شده فقط برای ْ به تفسیر آبا مراجعه شود. ِ ۷-۳-۳-۶ تدابیر احتیاطی در برابر کلریدهای مجاور بتن مسلح در صورتی‌که بتن آرمه در معرض مواد یخ‌زدا. نمک. آب شور یا لب شور آب دریا یا تراوش اینگونه آبها قرار گیرد. ضوابط جدول ۲-۳-۳-۶ (الف) و حداقل پوشش. بند ۹-۲۸ باید برآورده شود. اگر بتن آرمه در معرض کلریدها قرار داشته باشد. طراح باید شرایط سازه را از نظر شدت اثر کلریدها ارزیابی نموده و متناسباً پوشش اضافی برای میلگردها مطابق بند۹-۲۸٩‏ منظور نماید. همچنین مصرف روباره طبق ضوابط 9869-) ۸۹51۸ با خاکستر بادی طبق ضوابط 58 ۸۹10 و به‌کارگیری بتن با مقاومت فشاری بیشتر پایایی بتن آرمه را در مقابل اثر کلریدهای خارجی افزایش می‌دهد. مصرف دوده سیلیسی مطابق ضوابط 01240 /۸۹51۸ همراه با یک افزونه کاهش دهنده آب (روان ساز) مناسب و قوی مطابق ضوابط 4) ۸۹1۷ نوع ۳ و 0 یا ضوابط ۸۹7/۲1017 مقاومت اضافی در برابر کلریدها به و جود می‌آورد. انجام آزمایش شدت نفوذپذیری کلرید به‌وسیله 277 ]7 ‎۸۸۹٩۲110‏ بر روی مخلوط تازه بتن پیش از مصرف اطمینان نسبی بیشتری برای پایایی بتن در برابر کلریدها به‌وجود می‌آورد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۶- کیفیت بتن ۳۱ وچ ۸۳-۳۶ تدابیر احتیاطی در برابر خوردگی میلگردها علاوه بر کنترل عرض ترک و تأمین پوشش کافی که در فصل‌های بعدی دیده خواهدشد. در شرایطی که انتظار می‌رود خرابیهایی از قبیل فاسدشدن. ورقه شدن. پوسته شدن. جدا شدن و یا هر گونه خرابی دیگر موضعی در مجاورت و دور تا دور میلگردها گسترش یابد. باید تدابیر حفاظتی ویژه برای میلگردها به‌کار گرفته شود. درصورت به‌کارگیری میلگردهای اپوکسی اندود باید از پیوستگی پوشش اپوکسی اطمینان حاصل گردد. از تماس بین فلزات غیرهمجنس باید اجتناب شود. با قراردادن جداگرها باید فلزات مختلف را از یکدیگر مجزا کرد. شدت خوردگی که اقدامات حفاظتی سطحی بتن را الزام اور می‌کند. از ملایم تا خیلی شدید متغیر بوده و به ترکیبات شیمیایی با ضایعات صنعتی و شهری در تماس با آن بستگی دارد. انواع حفاظت در برابر حمله ترکیبات شیمیایی نیز متناسب با نوع و انباشتگی آنها و تواتر تماس و شرایط فیزیکی مانند دما. فشار. کربناتی بودن و فرسایش مکانیکی و چرخه یخ زدن و آب شدن متغیر و متفاوت می‌باشد. در استفاده از میلگردهای ایوکسی اندود می‌توان از مرجع ۳ تحت عنوان ۵ 1۳۵۸۲ ۵۵160 - ۳۳۵۲۱ 1۵۳ 1001106۵ 11۵01108 ۲۵1۵ 6 00[ استفاده نمود. ۹-۳-۳۶ تدابیر احتیاطی برای مقابله با سایر ترکیبات شیمیایی شود. نوع سیمان و طرح اختلاط مناسب و همچنین روش مخلوط کردن. ریختن. لرزاندن. پرداخت کردن و عمل آوردن صحیح غالاً بتنی متراکم آب‌بند. هوابند و پایا در برابر تأثیرهای اوردآزیانبار ترکیبات شیمیایی مختلف بدست می‌دهد. در صورتی که حفاظت ویژه احتیاطی لازم باشد. نوع حفاظت باید با توجه به نوع و شدت تأثیر ترکیب شیمیایی یا گاز خورنده تعیین گردد. به‌طور مثال بتنی که با اسیدها با محلولهای شیمیایی خورنده در تماس باشد باید با سیمان و طرح اختلاط ویژه تهیه شود. در غیر اینصورت باید به‌وسیله اندود یا یک پوشش مناسب از این ترکیبات جدا نگهداشته شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۶- کیفیت بتن ۳۲ س ۳ ماده درزبند و نوارآب‌بند انتخابی نیز باید در برابر تأثیرهای زیانبار احتمالی ترکیبات شیمیایی و گازهای خورنده مقاوم باشد. کیفیت ماده درزبند باید به توسط آزمایش‌های 0 ]10 که مشخصات فنی [5-00277 -11 و کیفیت نوار آب‌بند باید به توسط آزمایش‌های ‎۸۹٩7۸/ 0 746 /۸۹7 01149 /۸۹71۱ و کیفیت نوار آب‌بند از نوع ۳۷۳ به توسط آزمایش ۳572 - ۲11 کنترل شود. در صورت فقدان اطلاعات و سابقه کافی باید کارایی تدابیر حفاظتی مورد نظر از راه آزمایش ارزبا ور مه بی شده و قضاوت مهندسی مرْثری به‌عمل آید. سازه‌های زیر و مانند آنها وقتی در معرض تأثیرهای زیانبار ترکیبات شیمیایی باشند باید از حفاظت لازم برخوردار باشند: الف - تأسیسات تصفیه آبت و فاضلاب شهری و صنعتی ب - مخازن ذخیره آب و پس آب پ - تلمبه خانه‌ها ت - مجاری فاضلاب و تأسیسات مربوط ثٌ - انبار ذخیره مواد شیمیایی جدول ۹۳۳۶ نحوه حفاظت سازه بی در براب تر کسات شیمیایی مضصر را تعیین می‌نماید. اک و ی -------- صفحهٔ بعد -------- 3333333333333333 دیده شده که اضافه کردن پوزولانها مانند خحاکستر بادی و دوده سیلیسی (1۳۳۵ 2ع5111) نفوذپذیری بتن را کاهش داده و مقاومت بتن را در مقابل تأثیرهای زیانبار ترکیبات شیمیایی افزرایش می‌دهند. یکی از اثار زیانبار و مخرب در سازه‌های بتنئی تاسیسات ات و فاضلاب شهری اکسیده شدن سولفور هیدروژن در مجاورت رطوبت و اکسیژن و تشکیل اسید سولفوریک می‌باشد که پس از ترکیب با آهک (هیدرواکسید کلسیم) موجود در بتن سولفات کلسیم (گچ) بدست می‌دهد که []0 بتن سطحی و خاصیت قلیایی بتن محافظ میلگرد را کاهش داده و موجبات خوردگی آنها را فراهم می‌سازد. (برای اطلاعات بیشتر به جلد ۶۹ کتاب راهنمای تأل)۸5 مراجعه شود). جدول 2.5.2 در 6ا| - 515 آل)۸ اطلاعات بیشتری درمورد تأثیرهای ترکیبات شیمیایی بر بتن ارائه می‌دهد. توجه ویژه‌ای باید به ترکیبات محلول در دماها یا فشارهای زیاد. که ممکن است فرایند خوردگی میلگردها را تشدید کند. معطوف نمود. در این حالت مایم یا گاز ممکن است / / م ی ی ی ت‌‌ ۰ ای تحت فشار به داخل دانه‌ها یا ترکهای مویی نفوذ نموده و در تماس با میلگردها یا قطعات فلزی مهار شده قرار گرفته و موجبات خوردگی سریعتر آنها را فراهم سازد. گازهای ازن و اکسیژن در تماس با بتن نسبتاً بی اثرند. ولی در تماس با میلگرد و قطعات فلزی داخل بتن بسیار مضر و خورنده‌اند. گاز ازن در برابر اغلب گونه‌های نوار آب‌بند. ماده درزبند و پوشش‌ها از خود واکنش نشان می‌دهد. سنگدانه‌های دارای واکنش قلیایی نیز باید مورد توجه ویزه قرار گیرند برای مقابله با تأثیرهای زیانبار اسیدها به وفور از اندودهای سیمانی ویژه بعنوان پوشش محافظ در مخازن و حو ضجحه‌ها استفاده به‌عما آمده است. طراح باید از کارایی ایرن اندودها ر ر ر 5 :۰ ل‌ اه ۵ اس 9 اطمینان حاصل نماید. بعضصی از اندودهای سیمانی به اصطلاح مقاوم در برابر اسیدها. وقتی در معرض محلولهای ساحلی با []0 بیشتر از ۸ قرار گیرند. بسرعت متلاشی می‌شوند. طراح می‌تواند اطلاعات کافی را از سازنده اندود سیمانی ویزه دریافت نموده و یا از )۸ ۹ - 515 با عنوان " راهنمای سیستم‌های عایق رطوبتی. آب‌بندی, موانم حفاظتی و دکوراتیو برای بتن " استخراج نماید. ۱ انجام آزمایش‌ها و بررسی‌های زیر»ه حسب مورد. فبل از شروع به اجرای سازه‌های آبی غیرموقت توصیه می‌شود: ب - تجمع کربن دی اکسید حل شده در مایم در حال جریان. ۰ ‌ ای اس ع‌‌ِ پ - آزمایشات لازم برای واکنش قلیایی احتمالی سنگدانه‌ها. ت - آزمایش سنگ نگاری از نمونه بتن (295 ۴ /۸571۸ یا مشابه) -------- صفحهٔ بعد -------- 3333333333333333 جدول (۹-۳-۳-۶) حفاظت سازه بتنی در برابر ترکه روه اول: کرین فعال (اگر مخلوط شود در گروه سوم قرار می‌گردد) سیلیس فعال(اگرمخلوط شود در گروه سوم قرار می‌گردد) - هیدرواکسید کلسیم (اهک) ۱ - اکسید کلسیم - بیکربنات سدیم (به واکنش قلیایی هم توجه شود) - کربنات سدیم - فلورات سدیم - هیدروکسید سدیم (اگر تجمع آن بیش از ۲۰ درصد باشد در گروه سوم قرار می‌گیرد) - سیلیکو فلورات سدیم روه دوم. سولفات م روه سوم: کرین فعال (اگر مخلوط نشود در گروه ۱ قرار می‌گردد) - سیلیس فعال (اگر مخلوط نشود در گروه۱ قرار می‌گردد) - آلوم مایم (۸1784) سولفات آلومینیم 8 آمونیوم - سولفات الومینیم - پتاسیم - سولفات آلومینیم - هیپوکلرات کلسیم کلرین ۱ - کلرید آهن - اسید فلوئوسیلیک - بی‌سولفات سدیم - هیدروکسید سدیم (اگر کمتر از ۲۰ درصد تجممع داشته باشد در گروه ۱ ۳ اول قرار می‌گیرد.) - اسید سولفوریک - نمکهای سدیم و پتاسیم (ممکن است با سنگدانه‌ها واکنش داشته باشند) ۳۴ ۳ گروه مضر به حسابت نمی‌آیند ولی آثار و باقیمانده آنها می‌تواند واکنشهایی ‏ در برابر بتن‌های متراکم با طرح اختلاط و نو سیمان مناسب می‌توانند در مقابل این گروه ترکیبات پایایی این گروه ترکیبات قرار گیرند باید با سیمان‌های ضدسولفات ساخته شوند یا به‌وسیله اندود با شوند. بتن‌هایی که در معرض این گروه‌ترکیبات شیمیایی باشند باید به‌وسیله ایک -------- صفحهٔ بعد -------- ۶- کیفیت بتن ۳۵ ۳ شود. فرسایش ناشی از خرابی خلاءزایی در سطح بش به صورت تشکیل سوراخها و جاله‌های ت‌ِ فرسایش ناشی از خرابی سایشی سطح بتن به خاطر ساییده شدن ذرات لای, ماسه. شن. ۰ ء ات - ۰ ۰ ۰ ۰ م ۰ ۰ یا ترکیبی از آنها را به‌کار گرفت. الف - کاهش سرعت جریان و افزایش فشار با قراردادن موانم . اس / .۰ سس 1 تب کاهش ضریب خلاءزایی " با محدود کردن رواداری ناهمواری سطحی و انتخاب پ - دمیدن هوا به داخل جریان. ت‌- نکار در دن مصال< مقاوم در دراب فراسایش . (رحوء۶ به بند ۳-۱۰-۳-۳-۶). ۳ مر ع‌ ۱ مر .«ر ار ععل 4 اس ۳ ۳ مفصا بر به بوست ۲ رحوء شود. برای تعس. حجم مناسبس هوای لازم می‌توان از مدل ی جر اس ر یر مر ( 7 ۱ تئوریک (روش اجزای محدود) یا مدل فیزیکی استفاده نمود. (به بند 53 در 2101 )۸ 3۵165 - | 3۷11311010 - 2 -------- صفحهٔ بعد -------- ۶- کیفیت بتن ۳۶ ی ۳-۱۰-۳۳۳۶ برای حفاظت سازه دربرابر فرسایش ناشی از خلاءزایی و سایش. باید علاوه بر آزمایش باروش ۲1132 ‎۸٩18/[‏ یا مشابه. ملاحظات طراحی ویژه زیر در تهیه و ساخحت بت رعایت گردد: + ی مه الف - مقاومت مشخصه بتن از ۳۵ مگاپاسکال کمتر نباشد. ب - نسبت آب به مواد سیمانی از ۰/۴ بیشتر نباشد. بت ‌ میزان حباب‌های هوای اضافه شده درصورت قرار گرفتن در معرص بخ بندان‌های تکراری از ۶ درصد و در شرایط عادی از ۳ درصد تجاوز نکند. ت - وزن سیمان مصرفی درهر مترمکعب بتن سخت شده از ۳۶۰ کیلوگرم کمتر نباشد. ث‌_ سنگدانه‌های به کار رفته سخت. متراکم و تمیز باشند. 2 - استفاده از بتن الیافی نیز می‌تواند موثرباشد که باید با توجه به مشکلات ناشی از پدیده جدایی دانه‌ها و ضوابط و راهنمایی‌های سازنده الیاف یا استانداردهای معتبر به کار رود. در صورتی که حفاظت بیشتری مورد نیاز باشد. باید از اندودهای ویژزه یا پوشش حفاظتی مناسب دیگر استفاده نمود. (به بند ۱۱-۳-۳-۶ رجوء شود). ۰ ر ره ۰ ۰ 6 پایایی بتن در برابر فرسایش ناشی از خرابی خلاءزایی و سایش در درجه اول به عوامل زیر بستگی دارد: الف - مقاومت فشاری بتن..ا 9 ۷ ‌ ی ت - نحوه عما آوردن سا فرسایش است. سا ۰ ه : ره ۰ ۰ ۰ ۰ پ آ پا م درشت ترین سنگدانه. سخت ترین سنگدانه درشت. کمترین نسبت آب به سیمان باشد. بتن سایش مقاومت نشان می‌دهد (21014 ]۸61). تامین سنگدانه سخت و با کیفیت و هرگونه تدبیری که به خمیر سیمان مقاوم منتهی شود. دوام بتن را در مقابل سایش افزایش می‌دهد. ری ان رت را -------- صفحهٔ بعد -------- کیشست بتن ۳۷ 3333333333333333 از طرف دیگر در مواردی که سنگدانه سخت در دسترس نباشد. اختلاط شامل درصد نسبتاً زیادی از روان کننده و دوده سیلیسی می‌تواند بتن مقاوم تا مقاومت حتی [ و 100 بذاست دهد. به نظر می‌رسد که خمیر سیمان بسیار سخت در چنین بش مقاوم رمزر دوام آن در برابر فرسایش سایشی بوده و عامل سختی سنگدانه‌ها از اهمیت کمتری بر خوردار است. سنگدانه‌ها باید ملزومات ۲33 ‎۸٩7۸/‏ را برآورده کنند و بتن باید مطابق ۲1138 /۸۹71۸ 9 ۰ ی ۱ هس ی ۱ ۱ 1 آ 7 ا ۰ ۴-۱۰-۳۳۳۶ در صورتی که سازه در خطر فرسایش از نوع خلاءزایی باشد باید کیفیت ر زرم ر زر ر سر کارت ۰ ۰ ایام ویو مطله بت سطوح در تماس با جریان مای۶ به توسط اعمال رواداریبهای محدود کننده تر در .۰ اس ای تب مشخصات فنی خصوصی تضمین گردد. همچنین دفقت شود که امتداد میلگردها در سفره رواداربهای محدود کننده تر ضرورت یابد. به کار گیری مصالح با کیفیت و طرح احتلاط خوب. دوام بش را در برابر فرسایش خلاءزایی افزایش می‌دهد ولی احتمال خرابی را از بین نمی‌برد. تنها راه جاره از بین بردن منشاء خلاءزایی است. طرح بتن با مقاومت زیاد و با نسبت آب به سیمان کم. به‌کارگیری دوده سیلیسی و محدودکردن حداکثر دانه‌ها به ۳۸ میلی‌متر و به کار گیری مواد افزودنی روان سازن -------- صفحهٔ بعد -------- ۶- کیفیت بتن ۳۸ ۳ ۱۱-۳-۳۶ پوشش محافظ و اندود ۱-۱۱-۳۳۳۶ وقتی شرایط فرسایش به حدی شدید باشدکه علیرغم کیفیت خوب بتن خرابی سریع آن محرز گردد. اجرای اندود یا تعبیه یک لایه پوششی مقاوم روی سطح بتن الزامی است. لایه پوششی یا اندودی که برای حفاظت در برابر ترکیبات شیمیایی یا گازهای و به‌خوبی به سطح بتن بچسید. پیش از اجرای لایه پوششی یا اندود. خرابی‌های سطحی و عمقی بتن تعمیر شده. کلیه ترک‌ها مسدود گردیده و سطح بتن به توسط فشار شدید آب با سندبلاست شسته و محافظت شود. در صورتی‌که از محلول رقیق اسید برای شستشوی بتن استفاده شده باشد. سطح بتن به توسط آب شسته شود. توجه نمود و لایه پوششی یا اندود مناسب برای حفاظت آن در نظر گرفته شود. لایه پوششی یا اندود باید با مواد تمیز کننده و تعمیری به‌کار رفته در سطح بتن همخوانی داشته باشد. از مراجع اصلی زیر می‌توان به عنوان راهنما و دستورالعمل کار در حفاظت بتن در برابر حمله مواد شیمیایی و اجرای لایه یا اندود پوششی استفاده نمود: الف - 515.11 ]-ح)۸ بت - * 1۳۵۵111005 ۳۳۵1۵011۷۵ ۵ ملس هه امد زن اداناک آ۵ ۳۵ 0171 از انتشارات انجمن پرتلند (۸۹001۵11010 ۲۵1۵۲1 1۵۳]12۵) پ - دستورالعمل شماره 03732 انستیتوی بینالمللی تعمیر بتن ۹ 1) 1:۱۵ ۳۵/۲ ۳۵۳۵۳۵۲۵ |1810۳۵110۵) تحت عنوان " انتخاب و تجویز دستورالعمل آماده‌سازی سطح بتن برای درزگیری. اندود و پوشش پلیمری " ۲-۱۱-۳۳۳۶ موقعی‌که لایه پوششی یا اندود برای مقابله با گاز ازن در نظر گرفته شده است. همخوانی و دوام آن باید به‌وسیله آزمایش کنترل شود. -------- صفحهٔ بعد -------- توجه ویژه به حساسیت 7۷ در مجاورت گا لک ر ۳-۱۱-۳-۳۶ ضخامت اندود یالایه پوششی باید برای شرایط محیطی مورد نظر کافی باشد. کفایت ضخامت اندود یا لایه پوششی می‌تواند به‌وسیله آزمایش بررسی شود. ی سر اس در صورت ناز به اطلاعات سشت در مورد لانه وش اندود م توان یه" ۲۵۵۵ رم ی ی را آ رخ هه چپ سسسی و و می نوم 8 0 ۸۲1 ,۷13101۵5 112272۳005 ۲0۵۹1۵1۵۵ 51۳۳۹ " مراجعه نمود. ۴-۱۱-۳۳۳۶ در صورتی‌که نشت بخار آب از لایه پوششی مجاز نباشد. کنترل آن بطریق آزمایش ضروری است. 0 > آزمایش شود. در مورد بخار آب. طبق ۳96 /۸۹71۸. سرعت نشت حداکثر تا *10 * | ر ر رک سانتیمتر در هر ثانیه قابل فبول است. ب - با ایجاد ترک در بتن ترک نخورد. اندود یا لاه پوششی باید در برابر فرسایش ناشی از اجسام معلق که با سرعت به همراه مایع ۵ جریان می‌باشند مقاوم باشد. اس -------- صفحهٔ بعد -------- چم ۳ اندود یا لایه پوششی باید قادر به حفط یکپارچگی سطحی بوده و روی ترک‌ها و درزها را ترک‌ها و درزهای موجود ممکن است قبل اجرای لایه پوششی یا اندود نیاز به مرمت‌های ویژه داشته باشد. هرگاه اندود یا لایه پوششی در معرض فرسایش ناشی از خلاءزایی یا سایش باشد. باید به توسط آزمایش‌های 1660 ۸۹7۸ 1661 ۸۹71۲ 1662 /۸۹7۱ و 14214 /۸۹7 با مشابه آنها پایایی آنها اثبات شود. کاستی ضخامت لایه پوششی یا اندود کمتر از تا ۵۰ درصد درطول عمر کاربری سازه پذیرفتنی است. برای تشریح‌این گونه آزمایش‌ها به" ۲0۵۲۵۵۵ 50008 50۳۵ 0۳ ۵۵1۵006 ۲۵۵۱۵۵ تالیف 0 200 ۵۲۵۵ ,110۷۵111۵۰ و بند 9.2.6 از 21016 ۸)[1 رجوء شود. تب ۶-۱۱-۳۳۳۶ موقعیکه اندود یا لایه پوششی در مجاورت آب آشامیدنی قرار دارد باید کلیه ایمنی شوند. نذا تهوبه کافی به‌منظور حفظ بهداشت وایمنی کار گران. در هنگام اجرای لایه پوششی یا اندود الزامی است. همچنین در صورت در دسترس نبودن استاندارد ملی می‌توان ۱۲-۳-۳۶ تعبیه درز درزهای حرکتی (انقباضی. انبساطی و حداکننده) و درزهای اجرایی برای کمینه کردن خرایی (ترک خوردگی. ورقه شدن. خوردگی میلگرد) در بتن آرمه طراحی می‌شوند. تعداد. فاصله و جزییات اجرایی درزها برای تأمین یکپارچگی و سلامت بتن در محدوده بین درزها و همچنین برای رواداشتن چرخه‌های تغییر شکل‌های ایجاد شده در اجزای متشکله درز (پرکننده. نوار آب‌بند و درز بند) طراحی می‌شوند. ملاحظات اجرایی و طراحی درزها در فصل هم آمده است. -------- صفحهٔ بعد -------- ۶- کیفیت بتن ۴۱ [ ۴-۶ تعیین نسبتهای اختلاط براساس تجربه کارگاهی با مخلوط‌های آزمایشی ما( دحظات مربوط به پایا: ۰ شامل: 1 تراکم. مقاومت فشاری. غیر قابل نفود بودن. مقاوم یایی بتن بودن در 6 خوردگی و ترکیبات شیمیایی و سایش و فرسایش وغیره باید در طرح اختلاط ر برابر / منظور گردد. ۱ عایت مامی مشخصه‌های بتن بجز مقاومت می‌تواند به‌طور مستقیم در طرح رش تعیین طرح اختلاط بر اساس تجربه کارگاهی یا آزمای ش‌های آزمایشگاهی باید انجام شود. وی وی ۱۴۶ مقاومت فشاری مشخصه بتن رده بندی بتن به لحاظ مقاومت مشخصه آن به ترتیب زیر است ۰ هو ۳ ۰ له ام 0 کف). وف) ک3ن) وفع که 0 م6لنع 2انع 010 ک) م۵ / ی اعداد بعد از حرف ح بیانگ مقاومت فشاری مشخصه بتن بر حسب نیوتر بر میلی‌متر مربع ۰ ر ۰ / ی ع می‌باشند. بتن‌های رده ۳25 و بالاتر در اعضای بتن آرمه سازه‌های آبی به‌کار می‌روند. بتن‌های رده 216 و بالاتر در بش آرمه سازه‌های معمولی به کار می‌روند. استفاده از بشن رده 2 در سازه‌های غیر آبی تنها با داشتن توجیه کافی و با رعایت شرایط لازم مجاز است. برای بتن‌های مقاوم ترا رده 50.) علاوه بر مقررات این بخش. ضوابط ویژه دیگر ری هم باید ۳ رارزر ۹ , سه د. ۳ -------- صفحهٔ بعد -------- ۴۲ به ان بر حسب نیوتن بر میلی‌متر مربع که با آزمایش ازه‌گیری می‌شود. انجام می‌پذ برد. جحدول (۲-۴-۶) 4ص موارد کاربرد ماده پر کننده ماده بر کننده -ت. نظافت : یی ماده پر کننده. بتن نظافت. بتن ساده (بدون سِ میلگرد) بتن ساده, بتن آرمه (با مراعات شرایطی) بتن آرمه و بتن ساده بتن آرمه و بتن ساده 4 سس 2 بتن آرمه -بتن پیش تنیده - بتن سازه آبی بتن آرمه -بتن پیش تنیده -بتن سازه آبی بتن آرمه -بتن پیش تنیده - بتن سازه آبی بتن آرمه -بتن پیش تنیده - بتن سازه آبی بتن آرمه -بتن پیش تنیده - بتن سازه آبی ۵ بتن خاص محسوب می‌شوند و در محدوده کاربرد طراحی بتن‌های ساده و پیش تنیده از شمول این -------- صفحهٔ بعد -------- ۱-۲-۴۶ روش‌های تعیین نسبتهای اختلاط ۳-۴۶ انحراف استاندارد ۱۳-۴۶ و ۲-۳-۴-۶ ۴-۴۶ مقاومت فشاری لازم ۱۴۴۶ و ۲-۴-۴۶ ۵-۴۶ تدوین مدارک مربوط به مقاومت فشاری متوسط ۱-۵-۴-۶ و ۲-۵-۴-۶ ۶-۴-۶ تقلیل با افزایش مقاومت فشاری متوسط ۱-۶-۴-۶ و ۲-۶-۴-۶ ۵۶ ارزیابی و پذیرش بتن ۱-۵۶ پذیرش بتن. تواتر نمونه‌برداری و آزمایش مقاومت ۱۱۵۶ ۷ ۶-۱۵۶ ۲-۵-۶ ضوابط پذیرش بتن - آزمونه‌های به‌عمل آمده در آزمایشگاه ۱۲۵۶ تا ۴-۲۵۶ ۳-۵۶ خوابط کنترل روش عمل آوردن و محافظت بتن ۱۳۵۶ تا ۴-۳۵۶ ۴-۵-۶ آزمونه‌های آگاهی ۶ بررسی بتن‌های با مقاومت کم ۱۶۶ تا ۶۶۶ ۳۳ -------- صفحهٔ بعد -------- بش و بشن‌ریزی اختلاط بتن و بتن‌ریزی 1 زو ۷ علایم اختصاری ۱-۷ نیروهای انسانی, تجهیزات و آماده سازی محل بتن‌ریزی ۱-۱-۷ نیروی انسانی ۲-۱-۷ تجهیزات و وسایل ۳-۱-۷ آماده سازی محل بتن‌ریزی ۷ اختلاط بتن ۱-۲-۷ تا ۳-۲-۷ ۱-۳-۲-۷ تا ۶-۳-۲-۷ ۴-۲-۷ ۷ انتقال بتن ۱-۳-۷ با ۳-۳-۷ ۴-۷ بتن‌ریزی ۱-۴-۷ تا ۱۰-۴-۷۷ ۷ عمل آوردن بتن ۱-۷ کلیات ۱-۱-۵-۷ تا ۳-۱-۵-۷ ۲-۵-۷ روش‌های عمل آوردن ۱-۲-۵-۷ تا ۳-۲-۵-۷ ۵۷ مدت عمل آوردن ۴۵۷ کنترل کفایت عما آوردن -------- صفحهٔ بعد -------- بتن و بتن‌ریزی 3333333333333333 ۶-۷ بتن‌ریزی در شرایط ویژه ۱-۶-۷ بتن‌ریزی در هوای گرم ۱-۱-۶-۷ تا ۹-۱-۶-۷ ۲-۶-۷ بتن‌ریزی درمناطق ساحلی خلیج فارس ودریای عمان ۱-۲-۶-۷ تا ۱۵-۲-۶-۷ ۳-۶-۷ بتن‌ریزی در هوای سرد ۱-۳-۶-۷ ۲-۳-۶-۷ تدابیر احتیاطی ۳-۳-۶-۷ مصالح مصرفی ۴-۳-۶-۷ الزامات طرح اختلاط بتن ۵-۳-۶-۷ حدافل دمای بتن ۶-۳-۶-۷ نکات مربوط به حمل و ریختن بتن ۷-۳-۶-۷ عمل آوردن بتن تازه ۸-۳-۶-۷ محافظت بتن سخت شده ۷-۷ روش‌های ویژه کاربرد بتن ۱-۷-۷ بتن پاشیده ۱-۱-۷-۷ بتن پاشیده خشک اس ۲-۱-۷-۷ بو پاشیده ۳-۱-۷-۷ مشخصات کلی ۲-۷-۷ بتن‌ریزی در زیر آب ۱-۲-۷-۷ مشخصات کلی ۲-۲-۷-۷ روش اجرا ۳-۷-۷ بتن بیش آکنده ۴-۷-۷ بتن مکیده ۱-۴-۷-۷ کلبات ۸-۷ کنترل و بازرسی ۰. -------- صفحهٔ بعد -------- - اختلاط بتن و بتن‌ریزی یر ۹۷ بتن حجیم در سازه‌های آبی. بتن نقش مهمی دارد و معمولاً در ضوابط نمی‌گنجد. لذا برای ضوابط ویژه بتن حجیم : بسته به مورد به استانداردهای جدول ۹-۷ با مشابه آنها جدول (4- ۷) استانداردهای مرتبه ۴۶ حجیم مفصا است و در این مجموعه آب۰ / نشریه ۱۹۸ سازمان مدیریت و برنامه‌ریزی نشریه ۱۹۹ استاندارد مهندسی‌آب 207.54 آن)۸ 44 آن)۸ +[ آ]آن)۸ 2 آ]آل)۸ 468 اآن)۸ 1 آ]آل)۸ 1 آآ]آن) ۸ -------- صفحهٔ بعد -------- ۸- جزییات میلگردبندی 2 ۳ , 1 ۱ کم عم ۰ ایک یپ ۰ جز بات مبلگر دبندی ۰ مهمهم ای ۰ ۰۸ علایم اختصاری ۸ مشخصات و شرایط اجرایی ۱-۸ خواص مکانیکی میلگردها ۲-۱۸ بریدن میلگردها ۳-۸ خم کردن میلگردها ۱-۳-۱-۸ تا ۷-۳-۱-۸ ۸-۳-۱-۸ حتی‌المقدور از ایجاد خم غیر لازم در میلگردها خودداری شود. ۴-۱-۸ حمل و انبار کردن میلگردها ۱-۴-۱-۸ با ۵-۴-۱-۸ ۵-۱-۸ شرایط رویه میلگردها ۶-۱-۸ جاگذاری و بستن میلگردها ۱-۶-۱-۸ تا ۷-۶-۱-۸ ۲-۸ جزییات میلگردبندی ۱-۲-۸ نوع میلگردهای مصرفی سب ۳-۲-۸ کاددد توام انواع مختلف فولاد 9 ۱ ت -------- صفحهٔ بعد -------- ۸- جزییات میلگردبندی ۳۸ ۳ ۴-۲-۸ مهار میلگردها ۱-۴-۲-۸ کلیات ۲-۴-۲-۸ قابهای استاندارد ۳-۴-۲-۸ قطرهای مجاز خمها ۴-۴-۲-۸ حداقل قطر خمها ۵-۲-۸ وصله کردن میلگردها ۱-۵-۲-۸ تا ۵-۵-۲-۸ ۶-۲-۸ محدودیت‌های فاصله میلگردها ۱-۶-۲-۸ تا ۶-۶-۲-۸ ۷۶-۲۸ در دیوارها و دال‌های سازه‌های نگه‌دارنده آب فاصله بین میلگردهای خمشی نباید از ۳۰۰ میلی‌متر بیشتر باشد. حداکثر فاصله مجاز میلگردها در بعضی سازه‌های حساس مانند مخازن ممکن است با توجه به ضوابط مربوطه کمتر اختیار شود. ۷-۲۸ گروه میلگردهای در تماس ۸۳۲۸ پوشش بتنی روی میلگردها ۱-۸-۲-۸ و ۲-۸-۲-۸ ۹-۲۸ ضخامت پوشش بتنی روی میلگردها ۱-۹-۲۸ کلیات ضخامت پوشش بتنی روی میلگردها نباید کمتر از مقادیر زیر اختیار شود : الف - ۲/۵ برابر قطر میلگردها (در مورد قطر موْثر گروههای میلگردها به بند ۱-۷-۲-۸ ج رجوع شود). تب -------- صفحهٔ بعد -------- ۸- جزییات میلگردبندی ۴۹ ص ی معرض خاک. آب (یا مایعات دیگر). فاضلاب شهری یا هوا باشد. ج - در صورتی‌که بتن در ضخامت پوشش میلگردها نباید کمتر از ۵۰ میلی‌متر باشد. د - ضخامت پوشش بتنی روی میلگردها باید ضوابط بندهای ۲-۹-۲-۸ تا ۹-۹-۲-۸ را برآورده کند. تسم ر مقصه د از سطوح سا 2 معر ص خحاک. ات (یا مایعات دیگر). فاضلاب شهری با هوا. ی سطوح بتنی است که. علاوه بر تغییرات دما. در معرض تغییرات رطوبت باشد. دال‌ها و / ۰۱ رو ۱ یه ۰ ۰ اً ۰ را ۹ ۰ پوسته‌های نازاک معمولا" به طور مستفیم در معر ص شرابط بالاا یستنلد محر انکه در معر ص ((۵11۵0118۵1101)) و یا رطوبت حاصل از نشت مستقیم آب از جسم دال با پوسته باشند. سطح زیر دال‌های پوشاننده سازه‌های محتوی آب (با بازشوهایی که مساحت آنها کمتر از ار اس ۵ درصد سطح کل پوشش باشد) در معرض شرایط گفته شده در بالاا می‌باشند. هرگاه تشکیل اسید سولفوریک محتمل باشد. سطح بتن باید به‌وسیله ایک پوشش ضد اسید ای اس ۲-۹-۲۸ ۳-۹-۲۸ درصورتی که بتن در ۰ 0 ی ۱ 5 9 جوار دیواره خاکی مقاوم ریحته شود و به طور دانم با ان در ۴-۹-۲۸ تا ۶-۹-۲۸ -------- صفحهٔ بعد -------- ۸- جزییات میلگردبندی هد و ۷-۹-۲۸ ضخامت پوشش بتنی میلگردها در سطوح در معرض ساییدگی یا خلاءزایی مانند کف حوضچه آرامش وسطوح بلوک‌های سرعت گیرء نباید کمتر از ۱۵۰ میلی‌متر باشد. در مواردی‌که ابعاد بلوک‌های سرعت گیر در مسیر ان کوچک باشد پوشش میلگرد را می‌توان کمتر اختیار نمود ۸۹-۲۵۸ ضخامت پوشش بتنی میلگردها در سطوح دیواره حوضچه آرامش. کف سرریزها و کف کانالها نباید از مقادیر زیر کمتر باشد : برای اعضای بتنی با ضخامت برابر یا بیشتر از ۶۰ سانتیمتر ۱۰۰ میلی‌متر برای اعضای بتنی با ضخامت کمتر از ۶۰ سانتیمتر ۵ میلی‌متر برای اعضای بتنی با ضخامت کمتر از ۳۰ سانتیمتر با توجه به سایر محدودیت‌ها ۸ جزییات خحاص میلگردبندی ستونها ۱۳۸ میلگردهای انتظار خم شده ۱-۱-۳-۸ تا ۳-۳-۱-۸ ۴۸ میلگردهای عرضی برای اعضای فشاری ۱-۳۴۸ کلیات ۲-۴۸ مارپیچ ها ۱-۲-۴۸ با ۱۲-۲-۴-۸ ۲۳-۴۸ خاموت ها ۱-۳-۴-۸ تا ۸-۳-۴-۸ ۵-۸ میلگردهای عرضی برای اعضای خمشی ۱-۵-۸ ۲-۵-۸ ۱-۲-۵-۸ تا ۳-۲-۵-۸ ۶-۸ میلگردهای عرضی در اتصالات (گره‌ها) ۱-۶-۸ و ۲-۶-۸ -------- صفحهٔ بعد -------- ۸- جزییات میلگردبندی ۵۱ 7 ۷۸ میلگرد حرارت و جم‌شدگی است باید نب ( از تغسرات د شدگ . در امتداد د باید برای مقابله با تنش‌های ناشی از تغبیر ما و جم‌ندگی ر امتداد عمود بر میلگردهای خمشی. میلگردهایی مطابق ضوابط زیر بندهای (۳-۷۸) قرار داده شود. اگر ۰ م 1 ین ۰ ۰ م پر ۳ ۱۰ پا ظ ۰ م میلگردهای حمسی در هر دور وحه عصو بسی قرار داده شده باشد. میلگردهای حرارت و جمع‌شدگی نی ز باید د در هر دو وجه قرار داده شود. ۲-۷۵۸ در کلیه اعضای صفحه‌ای مقدار میلگرد در هر امتداد و در هر وجه نباید از مقدار محاسه شده در پربندهای ۳-۷-۸ (بر رای حرارت و جمع‌شدگی : به تنهایی) و مقدار محاسبه شده برای خمش و کشش به تنهایی (مطابق ضوابط فصل چهاردهم) کمتر اختیار شود. میلگردهای حرارت و جمع‌شدگی عمود بر امتداد میلگردهای اصلی پیش‌بینی می‌شود تا ترک حور ردگی کمینه شده و عضو بتنی همان‌طور که د در طراحی آن فرض شده یکپارچه عمل کند. هر گاه عضو مزبور در همان جهت خمش در مقابل حرکت‌های طولی مقید شده باشد. باید برای هر یک از بارگذاری‌های خارجی (خمش و کشش) و داخلی (حرارت و ۳-۷۸ مقدار میلگرد حرارت و جمع‌شدگی ۱-۳-۷۸ حداقل مقدار میلگرد حرارت و جمع‌شدگی اعضای صفحه‌ای (دیوارها و دال‌ها و کف پوش‌های بتنی) باید با رعایت حالات حدی ترک‌خوردگی سطحی مندرج در بند ۲-۳-۷-۸ محاسبه شده و درهر حالت نباید از ۰/۳۵ درصد مساحت ناحیه‌های مور سطحی مقطع. مندرج در ر بندهای ۳-۳-۷-۸ و ۴-۳-۷-۸ کمتر اختیار شود. در ت که مقاومت ر‌ صور ی مشخصه فولاد از ۴۰۰۹/0۵ کمتر باشد. درصد بالا باید متناسباً افزایش یاید. -------- صفحهٔ بعد -------- جزییات میلگردبندی ۲ یی ۲-۳-۷۸ حداکثر مجاز عرض ترک طراحی برای کلیه سازه‌های آبی ۰/۲ میلی‌متر است. در صورتی که عضو بتنی مورد نظر نمایان بوده و شرایط ظاهری آن اهمیت داشته باشد. حداکثر مجاز عرض ترک طراحی برابر ۰/۱ اختیار می‌شود. عرض ترک تابع فاصله درزهای حرکتی. دمای حداکثر آبگیری. افت کوتاه مدت. تغییرات فصلی و روزانه دماء درجه مقید بودن عضو بتنی در امتداد میلگرد مورد نظر و مشخصات بتن و فولاد بوده و بر اساس روش مندرج در پیوست ۳ محاسبه می‌شود. سازه‌های غیر آبی در یک پروژه آبی مشمول رعایت این بند نیست و غالبا حداقل‌های تعیین شده در آبا برای میلگرد حرارتی آنها کفایت می‌کند. مثالهای زیر در تعیین حداکثر مجاز عرض ترک برای روشن شدن مفاد این بند آورده شده است. شرایط محیطی حداکثر مجاز عرض ترک (11) سازه شدید ۲ کف. دیوار و بام یک مخزن زیرزمینی شدید ۱ مخزن آب هوایی بسیار شدید ۲ مخزن زمینی در معرض تراوش آب دریا به توسط باد سیار شدید ۱ مخرزن ات هوایی در معرض تراوش آبت دریا به توسط باد حداقل مقدار میلگردهای حرارت و جمم‌شدگی تابع محدودیت عرض ترک و در نتیجه به میزان مقید بودن عضو بتنی بستگی دارد. میزان مقید بودن با پیش‌بینی درزهای حرکتی انقباضی کاهش می‌یابد. هر چه فاصله درزهای حرکتی کمتر باشد میزان مقید بودن سازه هرگاه با به‌کارگیری بتن بدون افت یا به هرطریق دیگر انقیاد بتن کاهش داده شود می‌توان در فاصله درزهای حرکتی و میزان میلگردهای حرارت و جمع‌شدگی متناسباً تجدید نظر نمود. ولی در هر حال نسبت میلگردهای حرارت و جمع‌شدگی نباید از مقدار حداقل تعیین شده در بند ۱-۳-۱۷۷۸ کمتر اختیار شود. آیین‌نامه‌های مختلف روش‌های گوناگونی برای تحلیل مقدار میلگرد حرارت وجمع‌شدگی ارائه نموده اند. روش معتبر و شناخته شده 8007 135 در پیوست ۳ آمده است. -------- صفحهٔ بعد -------- ۸- جزییات میلگردبندی 5۳ بای وتو در ای فولادهاه رت شدگ دنوار دال‌ها باند , مور نواحی سطحی برای محاسبه فولا های حرار و جمع‌شدکی بوارها و ال‌ها باید به روش زیر تعیین شود: نظر گرفته شده و فولاد حرارتی باید به‌طور مساوی در دو وحه مقطع قرار داده شود. تب اگر ضخامت دبوار یا دال بزرگتر از ۰ میلی‌متر باشد. از هر طرف ضخامتی مساوی ۳۵۰ میلی‌متر به عنوان ضخامت موتر ناحیه سطحی در نظر گرفته شده و فولاد حرارتی هر ر ۱ باند برای ضخامت ۲۵۰ در مقطع قرار داده شود ناحیه سطحی باید برای ضخامت ۵ میلی‌متر محاسبه شده و ر مقطع رار اده شود. ۴۳۳ لح مقطع موتر نوا رای فو لادهای ارت شد؟ فوقانی نصف ضخامت کل در نظر گرفته شده و در قسمت تحتانی فولاد حرارتی منظور نمی گردد. ب - اگر ضخامت بتن کف. بین ۳۰۰ تا ۵۰۰ میلی‌متر باشد. ضخامت مژثر ناحیه سطحی فوقّانی. نصف ضخامت کل در نظر گرفته شده و ضخامت موتر ناحیه سطحی تحتانی, مساوی ۱۰۰ میلی‌متر در نظر گرفته می‌شود. پ - اگر ضخامت کف‌بیشتر از ۵۰۰ میلی‌متر باشد. ضخامت مور ناحیه سطحی فوقانی ۲۵۰ ۷ اقا مقدار میلگ د حرار: شدگ شالوده‌های غر گسترده مشمول ان" ۵-۳۷۸ حداقل مقدار میلگر حرارتی و جمع‌شدگی شالوده‌های غیر گسترده مشمول سا مجموعه ضوابط نبوده و از ردیف‌های ۱-۳-۷-۸ تا ۲-۳-۷-۸ آبا محاسبه می‌شود. .۰ 2 - 272 ۴-۷۸ توزیع میلگردهای حرارت و جمع‌شدگی ۱-۳۷۸ در دال‌ها ودیوارهای با ضخامت ۲۰۰ میلی‌متر با کمتر می‌توان تمامی میلگردهای -------- صفحهٔ بعد -------- ۸- جزییات میلگردبندی ۵۴ 11وی ۲-۳-۷۸ در دال‌ها و دیوارهای با ضخامت مساوی یا کمتر از 0۰۰ میلی‌ متر درصورتی که شرایط خنک شدن و سردشدن دو وحه عضو بتنی به مقدار قابل تو جه متفاوت باشد می‌توان ۳ ۰ سر اس ۰ ا ۰ الا :ما مقدار میلگرد حرارتی یک وجه عضو بتنی را تا معادل ۲/ میلگرد مورد نیاز کل مقطعح کاهش داده و مقدار کاهش یافته را به مقدار میلگرد وجه مقابل اضافه نمود. ۳-۴-۷۸ برای عملکرد بهتر میلگردهای حرارت و جمع‌شدگی. توصیه می‌شود در دیوارها قرار گیرند. ۴-۴۳-۷۸ میلگردهای حرارت و جمع‌شدگی عموما تباید به فاصله بیشتر از ۳۰۰ میلی‌متر و بیشتر از ضخامت عضو بت (هرکدام که کمتر باشد) از یکدیگر فاصله داشته و به قطر کمت سار رز ی ر ا .۰ نم سر ۰ ر ر از ۱۲ میلی‌متر اختبار شوند. حداکثر فاصله میلگردهای حرارت و جمع‌شدگی در سازه‌هایی که آب‌بندی آنها از اهمیت ویژه‌ای برخوردار است (مانند مخازن آب آشامیدنی) ممکن است به توسط ضوابط طراحی سازه بتنی مربوطه کمتر تجویز شود. 2 2 ۵-۷۸ میلگردحرارتی در بتن‌های حجیم - میلگرد جلدی مقدار میلگرد حرارتی و جمع‌شدگی بتن‌های حجیم تابع ضوابط ویزه مربوطه است. ولی ضوابط این استاندارد در بندهای ۳-۱۷-۸۸ و ۴-۱۷۷۸ در صورت عدم مغایرت و تاأمین ایمنی -------- صفحهٔ بعد -------- ۹- ضوابط قالب‌بندی. لوله‌ها و مجراهای مدفون در بتن و درزها ۵ ۳ ۰ ۰ قصل نهم ۰ پم ۱ ضوابط قالب‌بندی» لوله‌ها و مجراهای ۰ ۹ ۱ مدفون در بتن و درزها ۱-۹٩ 7‏ کلیات ۱-۱-۹ تعاریف واژه‌ها و ترکیب‌های مورد استفاده در این فصل بشرح زیر تعریف می‌شوند : قالب سازه‌ای موقت است برای در بر گرفتن بتن قبل از سخت شدن و کسب مقاومت کافی برای مجموعه قالب‌بندی مجموعه‌ای است که برای نگهداری بتن در شکل مورد نظر به کار می‌رود. مشتمل بر رویه قالب. بدنه قالب. پشت بندها. کلافها. چپ و راستها و نظایر آن. داربست سازه‌ای موقت است که برای نگهداری قالب در موقعیت مورد نظر. سکوهای کار و تحمل بارهای حین اجرا بر پا می‌شود مشتمل بر شمم بندی. پایه‌های قائم. صفحات افقی. بادبندها. زیرسریها و نظایر آن. -------- صفحهٔ بعد -------- ۹- ضوابط قالب‌بندی. لوله‌ها و مجراهای مدفون در بتن و درزها ۵۶ ۲ ۱ درز اجرایی درزی ظاهری است که در محل قطع بتن‌ریزی ایجاد شده و به گونه‌ای احداث می‌شود که سح ی ۱ 1 ی ۲ درز حرکتی یم - م عم 1 ۰ م ۰ ۵ 1 ۰ اه ۹ ۰ رر ته ۰ ۳ درز انقباضی یک جداسازی فیزیکی است که به‌وسیله قالب. اره یا هر ابزار 7 م دیگر برای ایجاد یک مقطء یگر برای ایجاد , لم ضعبف شده در بتن تعبیه می‌شود در شجه هنگام کاهش حجم اجزای مختلف سازه. ترک د اس هایی در امتداد درز به‌طور منظم و مستقیم ایجاد می‌شود. در صورت مسلح بودن بتن. درز انقباضی می‌تواند کامل یا ناقص باشد. در درز انقباضی کامل کلیه میلگردها در محل درز قطم دی ظ ۰ ۳ پ ۳ ط ۰ ۰۹ 4 ۰ م پا ۰ ی می‌شوند. در درز انقباضی ناقص 5 حداکثر ۵ درصد میلگرد عصو بشنی در محل درز تداوم دارد ی نوعی درز حرکتی است که هدف درجه اول از احداث آن. حذف تأثیر متقابل اعضای منبسط شونده است. | - 6۵۹۱۳۵1۵۱۱ 1 2 - ۱1۵۷۵۱۵۲1۱ 1 3 - ۲۵۱۱۳۵۵110 01 4 - ۲۵۲۱۱۵۱ 1 -------- صفحهٔ بعد -------- ۹- ضوابط قالب‌بندی. لوله‌ها و مجراهای مدفون در بتن و درزها ۵۷ ۳ ۰ ۱ درز حداکننده (انقطاع) عبارت است از انفصال کامل بین دو بخش یا دو جزء سازه بتی. معمولاا در امتداد قائمی در موقفعیت طراحی شده. به نحوی که سازه بخش‌های حدا شده بتوانند در امتداد سه محور مختصات آزادانه و بدون تأثیر متقابا بر یکدیگر حرکت کنند. ۰.۰ ۰ ۲ پر کننده درر ماده‌ای قابل انعطاف است که برای پر کردن درزهای انبساط یا جدا کننده و جلوگیری از ورود مواد خارحی و همجنین برای محدود کردن حرکت معغزه پشت بند و ماده درزنند به کار می‌رود. ۳ درزبند ماد ۱ کشسان (قانا ارتجاءع) که برای ند کن گنری از ورود مواد حامد :, ۵ مصوعی ) ۰ اع( برافضف ۳ کشی و جلوگیری ‌‌ ورو مو ۰ به داخل درز به‌کار می‌رود. ۰ ط ‌ ۰ ۴ معزه پشت بند نوار یا لوله قابا انعطاف که معمولا ین ماده پر کننده و ماده درز بند. به‌منظور محدود کردن نفود ماده درز بند قرار داده می‌شود. ۰ ۵ نوار آب‌بند نواری پیوسته با شکلی مناسب از جنس فلز لاستیک. پلاستیک یا مواد مناسب دیگر که در 1 1501311011 - | 7۲ 0[ - 2 5021 0111[ - 3 مها ۵0 - 4 ۳ ۷۷/۵۱۵۳ - 5 -------- صفحهٔ بعد -------- ۹- ضوابط قالب‌بندی یی لوله‌ها و مجراهای مدفون در بتن و درزها ییییییییییرررررررررررررررررررررررررررررررررررررررر3ر3ر3ر3ر3ر3ر3ر3ر3ر3ر3ر3ر3ر3ر33ر3ر3ر3ر3ر3ر3ر3ر3ر3ر3ر3ر3ر3ر3ر3 ۲-۱-۹ عملکردهای قالب ۱-۲-۱-۹ و ۲-۲-۱-۹ ۳-۱-۹ نقشه‌ها و مشخصات ۴-۱-۹ رواداریها ۲-۹ مصالح ۳-۹ ضوابط طراحی ۱-۳-۹ طراحی قالب ۲-۳-۹ بارهای وارد بر قالب ۱-۲-۳-۹ بارهای قائم ۲-۲-۳-۹ بارهای جانبی ۳-۲-۳-۹ بارهای ویژه ۴-۹ اجرا ۱-۴-۹ کلیات ۱-۱-۴-۹ تا ۸-۱-۴-۹ ۲-۴-۹ تنظیم مجموعه قالب‌بندی ۳-۴-۹ قالب‌برداری ۱-۳-۴-۹ کلیات ۲-۳-۴-۹ زمان قالب‌بندی ۳-۳-۴-۹ برداشتن پایه‌های اطمینان ۵۸ 3 -------- صفحهٔ بعد -------- ۹- ضوابط قالب‌بندی. لوله‌ها و مجراهای مدفون در بتن و درزها ۵۹ ص ی ۵-٩ [3‏ سایر الزامات برای قالب‌بندی در سازه‌های آب‌بند ۱-۵-۹ اجزای قالب‌بندی در سازه‌های نگه‌دارنده آب باید مناسب باشند. میله‌های رابط (تنگنای نگه‌دارنده و متصل کننده قالب‌های دو وجه دیوارها) نباید تا عمق ۳۸ میلی‌متر از سطح بتن مصالحی غیر از بتن از خود در بتن جای بگذارند. اگر بخشی از میله‌های رابط در بتن سازه نگه‌دارنده آب باقی بماند. باید به یک پرده آب‌بند مجهز شود که از نشت آب جلوگیری شود. اجزای مربوط به این میله‌های رابط باید در سطح بتن سوراخهای مخروطی از خود بر جای گذارند. افزایش قطر در مخروط ایجاد شده باید حداقل ۲۵ میلی‌متر بوده و عمق آن حداقل ۳۸ میلی‌متر باشد که پر کردن سوراخ و پرداخت سطح بتن به‌وسیله ملات تعمیری به سهولت امکان پذیر باشد. میله‌های رابط فولادی که تماما ازداخل بتن خارج شده و به دفعات مصرف می‌شوند. باید در طولی که داخل بتن قرار دارند شکل مخروطی داشته باشند. انتهای قطورتر میله رابط باید در سمت آب خور دیوار قرار داده شود. سوراخهای ایجاد شده باید با روشی مناسب و مطمئن پر شوند. استفاده از مواد افزودنی مناسب برای کاهش افت ملات تعمیری توصیه می‌شود. ۲-۵-۹ سطوح قالب که در تماس با بتن است باید قبل از هر بار مصرف با مواد رها ساز آغشته شود. در تصفیه خانه‌های آب. ماده رها ساز قالب باید پس از ۳۰ روز عاری از مواد ماده رها ساز قَالب باید با توجه به دستور سسرسی بند ۱۱-۳-۳-۶ انتخاب و مصرف شود تا همخوانی آن با لایه پوششی (در صورت وجود) تأمین شده باشد. ۳-۵-۹ در تعیین و اعلام زمان قالب‌برداری باید علاوه بر ملاحظات گفته شده در بند ۳-۴-۹ و زیر بندهای آن. به ملاحظات و محدودیت‌های عرض ترک‌های حرارتی و جمع‌شدگی در طراحی توجه شده و کنترل‌های لازم به عمل آید. -------- صفحهٔ بعد -------- ٩‏ ضوابط قالب‌بند ۶-۹ قالب, نوعی از قالب تدابیر ویژه‌ای شوند. بعضی | ی. لوله‌ها و مجراهای مدفون در بتن و درزها یی برداری موجب زود رس شدد بتن و ترکهای حرارتی شدیدتر ست ۳ رجوع شود. عَ ندی و قالب‌برداری برای روش‌های ویژه ساختمانی ی گفته شده در این استاندارد ممکن است برای بعضی سازه ها کافی نباشد. در این گونه موارد باید علاوه بر مراعات ضوابط 5 اتخاذ شده و روش‌های مربوط در مشخصات فنی خحصوصی با ز این روش‌ها در بندهای ۱-۹-۶ تا ۵-۹-۶ آمده است. ۱-۶-۹ قالب‌های بتن پیش آکنده ۲-۶-۹ قالب‌های لغزان ۳-۶-۹ قالب‌های ماندگار ۱-۴-۶-۹ مقدمه ۲-۴-۶-۹ ملزومات ۳-۴-۶-۹ رواداریها ۴-۴-۶-۹ باز کردن قالب ها ۵-۴-۶-۹ استفاده از بتن پیش ساخته بعنوان قالب ۶-۴-۶-۹ ملاحظات طراحی ۵-۶-۹ قالب برای بتن‌ریزی در زیر آب ۷-۹ لوله‌ها و مجراهای مدفون در بتن ۱-۷-۹ تا ۹-۷-۹ ۱-۹-۷-۹ و ۲-۹-۷-۹ ۶۰ ۳ حواهد شُد. به بای خاص با لی ضوابط و له تفصا در < ی -------- صفحهٔ بعد -------- ۹- ضوابط قالب‌بندی. لوله‌ها و مجراهای مدفون در بتن و درزها ۱ وا ۱۰-۷-4۹ برای مدفون کردن لوله‌ها و مجراها در بتن آب‌بند باید علاوه بر رعایت ضوابط بندهای ۱-۷-۹ تا ۹-۷-۹ ضوابط بندهای ۱-۱-۷-۹ تا ۴-۱۰-۷-۹ نیز برآورده شود اس ی ۱-۱۰-۷۹ لوله‌ها و مجراهای آلومینیمی نباید در قطعات بتنی مدفون شوند. ی ر ۰ 1 ۰ پر ۰ ۰ ۹ س ه أُ ۰ ۰.۰ ۰ الومینیم و بتن دارای واکنش شٌیمیایی بوده و در مجاورت یونهای کلر با فولاد موجود در بتن ۰ هی ۰ واه ۰ ۰ ۳ لس ۰ ۰ 2 مسلح واکنش الکترولیتی خواهد داشت. این واکنش موجب ورفه شذل و ترک خوردگُی سا ۰ ۰ م 1 ۰ م م پی ۰ ده ۰ هه - فوق شده و خرابی را تشدید می‌کند. ۲-۱۰-۷۹ پوشش بشی لوله‌ها و مجراها و بستهای مربوطه تباید از ۵۰ میلی‌متر برای بتن‌های نگه‌دارنده آب یا بتن‌های مجاور خحاک. آب یا هوا کمتر باشد. این پوشش در سایر موارد تباید از ۳۰ میلی متر کمتر شود. محل عبور لوله با مجرا باید میلگرد اضافی مناسب پیش‌بینی شود. ۴-۱۰-۷۹ لوله‌ای که یک دیوار سازه نگه‌دارنده آب را قطع نموده و از داخا آن عبور ما ۰ اس اس می‌کند باید به یک پرده آب‌بند یکپارچه با آن مجهز شده باشد. ۸-۹ درزهای اجرایی ۱۱-۸-۹٩ ‏تا‎ ۱-۸-۹ ۱۲۳۲-۸-۹ در محل درزها اجرایی در سازه‌های آب‌بند می‌توان نوار آب‌بند تعبیه نمود. ولی مس بخاطر مشکالادت اجرایی تصب نوار اب‌بند. توصبه می‌شود به حای تعبیه نوار اب‌بند از -------- صفحهٔ بعد -------- ۹- ضوابط قالب‌بندی. لوله‌ها و مجراهای مدفون در بتن و درزها 8 تدابیری ویژزه مانند آغشته کردن سطح سا کهنه با چسب بسن یا پیش بینی فرورفتگی کوچک در سطح دیوار یا کف و تعمیر آن با ملات تعمیری مناسب یا ماده درز بند به منظور آب‌بندی درز اجرایی استفاده شد. در هر حال با اجرای خوب درز اجرایی نیازی به نوار آب‌بند نیست. ۳ ْ* ۰ پ و م پر هه ۰ 5 مژثر شود باید حرکت نسبی و جدایی در محل درز حادث شود که در این صورت درز دیگر در ر ر ۱ ی عون ۰ با بح 5 ابط عادی صرورت ندارد. چجود قبل از اینکه نوار اب‌بند درز اجرایی نیست بلکه یک درز حرکتی است. ولی بنا به شرایط خحاص سازه. طراح می‌تواند با صلاحدید خود و از روی احتیاط نوار آب‌بند برای درز اجرایی در نظر بگیرد. به‌طور مثال درزهای اجرایی قایم دیوار یک مخزن مدور که تحت نیروی کی ی است 2 به نوار ۱۳-۸۹ 2 درزهای اجرایی که به منظور جبران آفت بسن در اعضای بی آب‌بند با طول فقس جر که فاصله زمانی پتن‌ریزی قطمه مجاور بعدی کوتاه باشد. افت سا در قطعه قبلی ۹ ۹ صه ۰ سر زر ی کاذ فی نبوده و ایجاد ترک ناشی از حرار: ت اآیگل پری و جممع‌شدگی د در ان تشدید خواهد شد. ۹-۹٩ ۵‏ درزهای حرکتی درز حرکتی درزی است ویژه که حرکت نسبی بین بخش‌های مجزا شده سازه را تسهیل می‌نماید.درزهای حرکتی از سه نوع انقباضی, جداکننده و انبساطی تشکیل می‌شوند. درزهای حرکتی عموماً شامل ماده درزبند می‌باشند. این درزها در سازه‌های آب‌بند باید به یک نوار آب‌بند حبابی مجهز شده و ماده درزبند در سمت آبت خور سازه اجرا شود. ملاحظات طراحی درزهای حرکتی در بندهای ۱-۹-۹ تا ۹-۹-4 آمده است. -------- صفحهٔ بعد -------- ت ی کارایی درزهای حرکتی در کنترل ترک و سایر خرابی‌های احتمالی به انتخاب صحیح بستکی دارد. موفعیت صحی درز اغلب همان ی است که ۳ درزی دیوارها باید ترجیحاً اد راستای درزهای حرکی ال ایجاد شده در یس کف ۹ دیواره ۹ ۹ ۹۹ رر ی در شا نعکس گردد. براء ی بررسی تأیه دوزهای حرکتی در ی ملگ ردهای حرارتی و ژزدج درز اناضی می‌توانا از ز دی کامل یا ناقص انتخاب شود. تفاوت ایندو. نسبت میلگردهایی را ر "زر فرورفتگی سم بت بتن می‌باشند که با ماده درز بند پر می‌شوند. در زیر نکات مهم طراحی درزهای انقباضی برای راهنمایی آمده است : درزهای انقباضی در کف ها کف بتنی یک مخزن که در شده است می‌تواند با تعبیه یک لایه جداکننده نایلون ضحم به وزن حداقل یک کیلوگرم بر 4 نان نت :۵ شد؟ رد او ۱ تم با داس برابر نغییرات دما و جمع‌شدگی توسص رمین ۱ حرکت باز داشته 5 5 ِ 5 5 | : سا می‌توان درزهای انقباضی کامل به تعداد دلازم پش‌پینی نمود بجای روش بالاء می‌توان کف بتنی را کاملا یکپارچه طراحی نموده و ترا فیط بر روی لک .ی ۰ ی ۰ بس لاغر اجرا کرد. در این صور رت در رزهای انقباضی دیگر ضرورتی ند رد ولی اگر نیس بسی شوند باید از نوع ناقص باشند. بدیهی است در این حالت باید به میزان کافی میلگرد ار ۳ ی رم ۳ ی سس در ۳ یه ۰. عون ‌ر ۳ هر درزهای قباضی < در دیوار و دال‌ها ر در پیو ۳ آمده است. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۴ ‏ضوابط قالب‌بندی. لوله‌ها و مجراهای مدفون در بتن و درزها‎ ٩ 11وی ۲-۹-۹ درز حداکننده برای اجتناب از تمرکز تنش‌های ناخواسته ناشی از تغییر مکان نسبی در بخش‌های مختلف سازه» ممکن است تعبیه درز جداکننده اجتناب ناپذیر باشد. تعداد و موقعیت درزهای جداکننده باید با قضاوت مهندس طراح سازه تعییت شده و در نقشه‌ها منعکس گردد. ۳-۹-۹ درز انبساطی برای اجتناب از تمرکز تنش فشاری زیاد در دیوارها و دال‌های بتنی که در زمان ساخت با بهره‌برداری در معرض افزایش دما ناشی از تابش مستقیم آفتاب قرار گرفته یا در مجاورت مایعات با تغبیرات دمای شدید وافع شوند. ممکن است تعبیه درز انبساطی در فواصل مناسب مورد نیاز باشد. تعداد و فاصله درزهای انبساطی متناسب با شرایط محیطی و وضعیت سازه باید با قضاوت مهندس طراح سازه تعیین شده و در نقشه‌ها منعکس گردد. ۴-۹-۹ ماده پر کننده درز قبل از مسدود کردن درزهای انبساطی و جداکننده توسط ماده درزبند. این درزها باید توسط مصالح پایاء قابل انعطاف و مقاوم در برابر اثر تغییر شکل‌های فشاری. کششی و برشی پر شوند. ماده پرکننده درز همچنین باید در برابر چرخه‌های یخ بستن و آب شدن یخ و تغبیرات علاوه بر پرکردن درز. ماده پر کننده می‌تواند به عنوان قالب بین دو مرحله بتن‌ریزی نیز عمل کند. یک پر کننده ایده آل باید تا ۵۰ درصد ضخامت اولیه خود جمع شده ومجددا به حالت اول باز گردد. چوب پنب نشوپرن» لاستیکه. انواع فومها وکلیه موادی که بااستانداردهای 11056 ۸51۸ و 101752 |۸۹51 منطبق باشند برای پر کردن درز مناسب‌اند. در صورتی که از مغزه پشت بند استفاده نشود. ماده پر کننده باید با ماده درزبند از نظر شیمیایی و اجرایی سازگار باشد. در درزهای انبساط بهتر است ماده پر کننده درز به‌صورت فشرده شده در درز قرار گیرد که امکان انبساط آن فراهم باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- . ضوابط قالب‌بندی. لوله‌ها و محراهای مدفون در بتن و درزها ۵ 3333333333333333 ۵-۹-۹ ماده درز بند درز بندها برای مسدود کردن درز و ممانعت از نفوذ مایعات و یا گازها در طول و ابین دو لبه نمایان درز به‌کار می‌روند. درز بندها باید برای تحمل فشار. تغییرات دما و حرکت نسبی اعضای بتنی مجاور طراحی شوند. در انتخاب و طراحی درزبند باید ضریب شکل (افزایش طول نسبی الاستیک). آماده سازی سطوح درز. مقاومت چسبندگی ماده درزبند به بتن یا قطعات فولادی ملحوظ گردد. علاوه بر ملاحظات طعم. بو و سمی نبودن. ماده درزبند که برای تأسیسات تصفیه آب و مخازن ذخیره آب آشامیدنی به‌کار می‌رود باید در برابر کلر محلول در آب چه برای مدت طولانی با غلظت کم و چه برای مدت کوتاه با غلظت زیاد (برای ضدعفونی کردن سریع) مقاوم اگر حرکت نسبی درز از ۲۵ درصد پهنای درز تجاوز نکند می‌توان از الاستومرهای پلی اورتین (۵125101160۲5 ۳۵|۷۷۳۵111۵1۵) به عنوان ماده درز بند استفاده نمود (به جدول او۴ در | 504 [ل)۸ مراجعه شود). ماده درز بند باید با ماده پر کننده یا مغزه پشت بند از نظر شیمیایی همخوانی داشته باشد. ماده درزبندی که در زمان کاربرد نسبت به رطوبت حساس باشد نباید در مجاورت ماده پر کننده مرطوب به‌کار رود. ماده درزبند پلی سولفاید )001(٩[1۱1۵(‏ برای استفاده در تصفیه خانه فاضلاب مناسب نیست زیرا از پایایی شیمیایی کمی برخوردار است. باید توجه داشت که فعل و انفعالات شیمیایی لازم در زمان عمل آمدن ماده درزبند در مجاورت رطوبت کمتر می‌شود. نصب مغزه پشت بند اختیاری است و اغلب در درزهای پهن به‌کار رفته و مانع مصرف زیاد ماده درز بند می‌شود. یک مغزه پشت بند مناسب باید قابلیت جمع شدن تا ۵۰ درصد ضخامت اولیه و انبساط مجدد تا ضخامت اولیه را داشته باشد. نئوپرن (10007016) و فوم‌های پلاستیکی مغزه‌های مناسبی برای پشت بند درزها می‌باشند. مغزه پشت بند باید با ماده درز بند از نظر شیمیایی و اجرایی سازگار باشد. عمر مفید ماده درزبند معمولا کوتاه تر از عمر مفید سازه است. لذا بهره‌بردار تأسیسات سازه آبی را باید نسبت به لزوم ترمیم یا تعویض درزبندها در دوره زمانی مناسب آگاه نمود. -------- صفحهٔ بعد -------- ضوابط قالب‌بندی. لوله‌ها و مجراهای مدفون در بتن و درزها ۶ 3333333333333333 ۶-۹-۹ نوار آب‌بند نوار آب‌بند در اندازه‌ها و شکل‌های مختلف و از جنس‌های متنوع ساخته می‌شوند. نوع لاستیکی آن با بیشترین حرکت نسبی درز همخوانی داشته واگر در محیط مرطوب و تاریک باشد دوامش نامحدود است. بشرطی که محیط مورد نظر خورنده لاستیک نباشد. نوار آب‌بنداز جنس پلی وینیل کلراید(ع1110110 [0017۷111۵) به اندازه نوع لاستیکی آن قابلیت انعطاف ندارد دی حساسیت آن در برابر نور و خشکی محیط کمتر از نوع لاستیکی است و امتباز ز اصلی آن سهو لت وصله کردن آن به وسیله گرم م کردن است. اندازه رایج این نوع نوار 3 ِ اب‌بند در کارهای معمولی 8۳9 اینچ (معادل ۲۳۰ *« ۱۰ میلی‌متر) برای درزهای انساط و 1 جداکننده و 70 ایلع اینچ (معادل ۱۵۰ * ۶ میلی‌متر) برای درزهای انقباضی و اجرایی است. ر ۰« ۰ 5 2 اج ۰ ء 1 ۰ سس ه - ۰ 1 : ۰ نوار آب‌بندی فلزی نیز برای شرایط محیطی خاص بکاررفته است. همچنین نوار آب‌بند از لانتشک منبسط شونده یا چجسب دار نیز ممکن است در ر مجاورت بتن کهنه (یا در موافقت مشاور در مجاورت بتن تازه اجرا شده) استفاده شود. ند بیر لازم ۳ رای شسبت موقعیت نوار آب‌بند در هنگام بش‌ریزی باید به‌عما آید. استفاده از 8 7 کی ۰ سیم برای بستن نوار آب‌بند به میلگردها بل" مانع است. / ب - تا طخ مورد نظر ظر اضروع : نوار آب‌بند) بتن‌ریزی شود. اس نوار اب‌بند در محل مورد نظر در بش قرار داده شو ۵ ۱ سا با 1 : بت < بئن‌ریزی و یححجم نهایی ان انجام سود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳ ۷-۹-۹ تماس درز با گاز ازن آزمایش تضمین شود. درزهای انقباضی یا کنترل که به‌وسیله گوه با خط اره ایجادشده‌اند باید با ماده درزبند مناسب پر شوند تا میلگردها دجار خوردگی نشوند. الزامی باشد. در این صورت نوار اب‌بند فلزری باید چین بخورد تا بتواند حرکت نسبی سازه را در محا درز تأمین نماید بدون آنکه سازه آب‌بندی خود را از دست بدهد. ۱ ۸-۹-۹ بند برشی هرگاه تغییر مکان نسبی در یک درر حرکتی در امتداد مورد نظر به‌و سیله بند برشی محدود گردد. برای جلوگیری از کنده شدن و ورقه شدن لبه‌های بتن و نشت آب از کنار نوار آب‌بند ۰ مر | باید پیش‌بینی‌های لازم در طراحی به‌عمل اید. ۹-۹-۹ میلگردهای اضافی در محل درزهای انبساط م ۱ ۰ ط ۰ 5 را ۱ ا ۰ سا ۰ برای مقابله با کنده‌شدن و ورفه شدلن بتن در محل درز انساط باید میلگردهای نفویتی در هر دو امتداد (افه فا به‌مو از ات د ر گردد. به دلنا :7 مىلگرد د و (افقی و قائم) و به‌موازات هر دو وجه تعبیه گردد. به دلیل تجمع میلگرد و وجو ۷ 5 ۰ ۰ ً ۰ ۰ ۰ ۳ نوار آب‌بند در طراحی میلگردها دقت کافی به‌عمل اید. -------- صفحهٔ بعد -------- ۰ اصول تحلیل و طراحی ۶۸ دا ۱-۰ گستره ۱-۱-۰ ضوابط این فصل مربوط به الزامات کلی هستند که در تحلیل و طراحی سازه‌های آبی باید رعایت شوند. این الزامات شامل : روش طراحی. بارگذاری و ترکیبات آنها. ضرایب ایمنی توصبه شده. فرضیات مربوط به روش‌های مختلف تحلیل سازه‌ها و ضوابط کلی که در طراحی بعصی قطعات مورد استفاده قرار می‌گیرد. می‌شوند. ۰ مپانی طراحی ۱-۳-۰ هدف طراحی ۱-۱-۲-۰ ۲-۱-۲-۰ ایم: ۳-۱-۲-۰ عملکرد مطلوب منظور از عملکرد مطلوب این است که سازه برای بهره‌برداری پیش بینی شده مناسب بوده و در هنگام بهره‌برداری مزاحمتی ایجاد نشود. یعنی : -------- صفحهٔ بعد -------- ۰- اصول تحلیل و طراحی ۹ ی الفک - تحت اثر بارها و سربارهای متعارف در آن ترک‌خوردگی و تغییر شکل بیش از حد متعارف به و جود نبامده و آب‌بندی آن مختل نشود. همچنین اجزای غیر سازه‌ای. نظیر نازک کاری, تیغه‌ها و تأسیسات مکانیکی و الحاقی به سازه دچار آسیب نشوند. علاوه بر این تغییر شکل‌های بیش از حد قابل قبول موجب ناراحتی و نگرانی بهره‌برداری کنندگان و بدی منظر نشده یا در اثر آن بهره‌برداری مختل نشود. ب- در اثر لرزش. در بهره‌برداری کنندگان احساس ناامنی به و جود نبامده و در دقت وکارایی ۴-۱-۲-۰ پایایی قبول باقی بماند. به‌طوریکه در اثر پیری. فرسودگی. ساییدگی. خوردگی و مانند آن ایمنی و ۲-۲-۰ روش طراحی ۱-۲-۲-۰ شناخت ۲-۲-۲-۰ حالات حدی نهایی ۴-۲-۲-۰ سایر ملاحظات طراحی الف - اجزای مختلف سازه و اتصالات آنها باید چنان سازماندهی شوند که پایداری کلی و انسجام سازه تأمین شود. در این مورد به‌ویژه باید اطمینان حاصل شود که سازه در اثر آسیب موضعی اتفافی دجار گسیختگی کلی و یا گسیختگی پیش رونده (زنجیره‌ای) نخواهد شد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۰- اصول تحلیل و طراحی ۷۰ ۳ ب - تعادل استاتیکی کلی سازه در برابر برکنش. لغزش و واژگونگی (به عنوان یک جسم صلب) با درجه ایمنی کافی تأمین شود. پ - دیوارها و تونلها و سایر سازه‌های در تماس با آب یا خاک یا هردو اغلب در اندرکنش استاتیکی. دینامیکی. هیدرواستاتیکی و هیدرودینامیکی با آب یا خاک مجاور خود می‌باشند. این سازه‌ها باید برای تأثیر این بارها کنترل شوند. ت- اعضای سازه به‌طور کلی یا جزیی مکانیزم خرابی تشکیل ندهند. ث - مقاومت سازه در مقابل آتش سوزی. باید با پیش‌بینی تدابیر خاص. تأمین شود. در این مورد رعایت آیین‌نامه‌های خاص این موضوع الزامی است. ج - پایایی سازه باید با پیش‌بینی تدابیر مناسب تأمین شود. برای این امر رعایت مشخصات فنی اجرایی شامل : کیفیت و حداقل مقدار سیمان. کیفیت آب. نسبت آب به سیمان. نوع و کیفیت دانه‌های سنگی. حداکثر مواد زیان آور در مواد متشکله بتن. نسبت‌های اختلاطض شرایط ریختن و جا دادن بتن. مراقبت بتن. سطوح واریز. کیفیت مصالح و اجرای درزهای حرکتی و اجرایی. پوشش بتن. شرایط لازم برای پایایی در برابر سایش و خلاءزایی و مانند اینها الزامی است. چ - عرض ترک‌های حرارتی و جمع‌شدگی مطابق قسمت ۷-۸ محاسبه و به کمتر از ۰/۲ میلی‌متر و در صورت اهمیت وضع ظاهری به کمتر از ۰/۱ میلی‌متر محدود شود. ح - طراحی سازه باید جزیی از جریان طراحی - اجرا - نگهداری تلقی شود و نسبت به صحت هریک از سه جزء اطمینان حاصل گردد. در این مورد به‌ویژه باید نوع مصالح مصرفی و نوع تولیدآنها از استانداردهای مشخصی تبعیت کنند. کیفیت اجرا با نظارت صحیح تضمین و رعایت ضوابط استفاده و نگهداری از سازه توسط مسئولین ذیربط کنترل شود. ۵-۲-۲-۰ جمع بندی روش طراحی در این آیین‌نامه کنترل در حالات حدی. تنها برای " حالت حدی نهایی مقاومت " و " حالت حدی بهره‌برداری " بشرح بندهای ۶-۲-۲-۱۰ و ۷-۲-۲-۱ و با منظورکردن ضرایب جزیی ایمنی بشرح بند ۳-۲-۱۰ و متعاقباً در بندهای ۵-۱۰ و ۶-۱۰ صورت می‌گیرد. کنترل حالات حدی پایداری کلی سازه نیز در بند ۸-۱۰ آمده است. برای برآورده کردن سایر ملاحظات طراحی. مذکور در بند ۴-۲-۲-۱۰. طراحی سازه باید بترتیب بر اساس فصول -------- صفحهٔ بعد -------- ۰ اصول تحلیل و طراحی ۷۱ ۳ قبلی این ایین‌نامه. سایر مراجع معتبر و نهایتا براساس یک قضاوت محتاطانه مهندسی انجام شود. م ۹ ی م شم : ۰ : سا ۰ ۰ ی در نظر گرفتن اثر لاغری قطعات تحت فشار و خمش, در حالت حدی نهایی مقاومت. ضوابط خاصی تعیین شده است که باید رعایت شود. ملاحظات پایایی بعضا در کنترل حالات حدی بهره‌برداری یا حالت حدی نهایی مقاومت. بسته به مورد. دیده شده است. برای ملحظات ویزه طراحی سازه‌های ابی به استانداردهای مربوطه و برای مسائل خاص هر سازه مشخص, طراح باید به استاندارد مربوطه یا معادل خارجی و معتبر آن مراجعه کند. ۶-۲-۲-۰ طراحی در حالت حدی نهایی مقاومت دراب حالت حدی. طراحی اعضای مختلف سازه جنان صورت می‌گیرد که مقاومت نهایی یا ۰ یکی : ی ۰ ۰ ۰ ۷ 1 ۰ 0 ِ تحت اثتر بارهای نهایی وارد به سازه باشد. در تعیین مقاومت نهایی مقطع و نیز در تعیین مقادیر بارهای نهایی. ضرایب ایمنی مورد نظر در طرح منظور می‌شوند. جزییات طراحی در این حالت حدی در قسمت ۵-۱۰ داده شده‌اند. ۷-۲-۲-۰ کنترل در حالات حدی بهره‌برداری این حالت شامل دو حالت حدی تغبیر شکل و ترک‌خوردگی است. در این حالت حدی کنترل می‌شود که تغبیر شکل‌ها و ترک خوردگی‌های ایجاد شده در هر عضو تحت اثر بارهای بهره‌برداری وارد به سازه کوچکتر از مقادیر مشخصی باشند که در طرح مورد نظر بوده‌اند. ۳ ی جزییات کنترل در این حالات حدی در قسمت ۶-۱۰ داده شده‌اند. ۱-۳-۲-۰ حداقل ایمنی لازم در این آیین‌نامه به وسیله اعمال ضرایب جزیی ایمنی تأمین می‌شود که در بندهای ۲-۳-۲-۱۰ تا ۴-۳-۲-۱۰ تشریح شده‌اند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۰- اصول تحلیل و طراحی ۷۲ ۲ج ۲-۳-۲-۰ ضرایب جزیی ایمنی بارهاوعامل‌ها(تشدید بارها و عامل‌ها). ‎ , این ضرایب در مقادیرمشخصه بارها و سایر عامل‌ها ضرب می‌شوند. مقادیر این ضرایب. بسته به آنکه میزان عدم اطمینان نسبت به برآورد هر بار چه اندازه است. علاوه بر این برای انواع بارهای مختلف متفاوت است. جزییات این ضرایب در بند ۳-۵-۱۰ داده شده است. علاوه بر این ملاحظات عمومی بارگذاری سازه‌های آبی در پیوست ۵ آمده است. ۳-۳-۲-۰ ضرایب جزیی ایمنی مفاومتها (کاهش مقاومت). ,0 این ضرایب در مقادیر مشخصه مقاومتهای بتن و فولاد ضرب می‌شوند. این ضرایب منعکس کننده عدم اطمینان به کیفیت مصالح, نحوه اجراء درستی ابعاد و اندازه قطعات می‌باشند. جزییات این ضرایب در بند ۲-۲-۵-۱ داده شده‌اند. ۴-۳-۲-۰ ضریب جزیی ایمنی اصلاحی این ضریب در مواردی که اهمیت قطعه و پیامدهای گسیختگی یا پایایی آن. مانند شاخص بودن نوع گسیختگی مانند نرم یا ترد بودن یا شاخص بودن پایایی بیشتر به وسیله محدود کردن شدت ترک خوردگی, مورد نظر باشد به‌کار گرفته می‌شود. این ضریب بنا به مورد یا در مقاومت قطعه ضرب می‌شود و آن را کاهش می‌دهد ویا در بارها یا عامل‌ها ضرب می‌شود و آنها را افزایش می‌دهد. این ضریب.» ضریب جزیی ایمنی اصلاحی نامیده می‌شود و بنا به مورد با «0 یا« نمایش داده می‌شود. جزییات این ضریب در بند ۴-۵-۱۰ داده شده است. 7 ۳-۱۰ اصول تحلیل ۱-۳-۰ کلیات ۱-۱-۳-۰ منظور از تحلیل سازه تعیین تلاشهای موجود در مقاطعم مختلف سازه و تغییر مکان نقاط مختلف آن تحت اثر عامل‌های وارد بر آن. با در نظر گرفتن مشخصات هندسی و مکانیکی آن است. در تحلیل سازه باید نامساعدترین حالات به لحاظ عملکرد توام ترکیبات محتمل عامل‌های مطابق بند ۳-۵-۱۰ در نظر گرفته شوند. ۲-۱-۳-۰ در این آیین‌نامه تنها روش تحلیل خطی با استفاده از تئوری الاستیسیته مجاز شمرده می‌شود که در بند ۵-۳-۱۰ تشریح شده است. باز پخش محدود لنگرها مطابق بند ۶-۳-۰ مجاز است. -------- صفحهٔ بعد -------- ۸۸ و۰۱ 2 ما۰ و۰۱ 3 احوحا۰ کبس اکتصم اک کی 9 260 اسلا تحص ناسنا ما حم سرا و روا ‎٩‏ اه مصوک مسا هلاس۱ عد 2 ‎٩‏ رک رصم مسرت و۰۱ ‎٩‏ و۰۱ کسد عم وسرم. گت رحوحلا۱ ۰ ۲۴ ۳۳۳۳۳ احوحلا۱ کی جحعص رسا۰۱ مم سک کی سم کی رسلدا۱ ۰ عم کم کم ۳۶۲ رخا وی با ی اه مس چم رس ات وا و تن ی رجا وهی اه رس و اد با وا نیو و ی ما۰۱ حم 1 ۳۳۴۳۲۲ ۳۳۳۶۱ زحدا۱ تط سوک ۰ مم ۰۱-۳۴۲ -------- صفحهٔ بعد -------- ۰- اصول تحلیل و طراحی ۷۳۳۴ ی شماره ۵۱۹ تحت عنوان " حداقل بار وارده به ساختمان‌ها و ابنیه فنی " یا بر اساس ضوابط تابم شرایط خاص آن سازه می‌باشد و باید مطابق استاندارد مربوطه تعیین شود. در صورت بع شرا 6 : بای بق ر: سین استفاده نمود. ۳-۴-۰ بارهای طراحی ناشی از زلزله باید بر اساس ضوابط استاندارد ۲۸۰۰ ایران تحت عنوان " آیین‌نامه طراحی ساختمان‌ها در برابر زلزله " یا استاندارد طراحی سازه‌های آبی در برابر زلرله بسته به مورد. تعیین شوند. بدیهی است بار زلرله طراحی یک سازه آبی مشخص تابم شرایط خحاص آن سازه می‌باشد و باید مطابق استاندارد مربوطه تعیین شود. در بت بت یه ب‌ ۰ را . یکی مکی صورت نبودن استاندارد ملی می‌توان از استانداردها با منابع معتبر خارجحی استفاده نمود. ۴-۴-۰ عامل‌های مختلف باید با توجه به احتمال همزمان بودنشان با یکدیگر ترکیب شده حالت حدی بهره‌برداری تشدید شده‌اند. " بارهای بهره‌برداری " و در مواردی که با ضرایب جزیی ایمنی بار در حالت حدی نهایی تشدید شده‌اند. " بارهای نهایی " نامیده می‌شوند. ۶-۴-۰ ۱-۶-۴-۰ ۲-۶-۴-۰ -------- صفحهٔ بعد -------- ۰ اصول تحلیل و طراحی ۵( ب 1111 ۷-۴-۰ سایر ملاحظات بارگذاری بارگذاری یک سازه آبی مشخحص نیاز مند ملاحظات ویزه مربوط می‌باشد. در پیوست ۵ تحت عنوان " ملاحظات عمومی بارگذاری سازه‌های ا: ۷ . رو ۰ : که بی ان بخس از ملاحظات نکم بارگذاری که در کلیه سازه‌های آبی عمومیت دارد آورده شده است. 7 ۵-۱۰ طراحی در حالت حدی نهایی مقاومت ۱-۵-۰ ۲-۵-۰ مقاومت نهایی مقاومت. .5 ۱-۲-۵-۰ تا ۳-۲-۵-۱ ۱-۳-۵-۰ تا ۹-۳-۵-۱ ۴-۵-۰ اعمال ضریب اصلاحی ۱-۴-۵-۰ ۲-۴-۵-۰ ضریب اصلاحی ,0 و .۷ در طراحی تمامی قطعات مساوی با یک است مگر انکه به‌طور مثال برای ,0 در بند ۰۱-۲-۱۱ بخاطر پایایی ویژه فولاد. و همچنین در بند 7 ۶-۱۰ کنترل حالت حدی بهره‌برداری ۱-۶-۰ کنترل قطعات مختلف سازه در دو حالت حدی تغبیر شکل‌ها و ترک‌خوردگی‌ها باید بر اساس محدود بودن تغییر شکل‌های ایجاد شده در قطعه و یا میزان بازشدگی ترک در مقطع. تحت اثر بارهای بهره‌برداری. طبق مقادیر مشخص شده در فصل چهاردهم صورت گیرد. علاوه بر این. کنترل‌های لازم برای ترک‌های حرارتی و جمع‌شدگی بتن در هنگام -------- صفحهٔ بعد -------- ۰- اصول تحلیل و طراحی ۷ ی اس اس ای اس ر ۳ سر مر در حالتی که ماهیت ماندگاری بارهای بهردبرد.ری به حالت حدی مورد نظر منتهی شود اس (مانند تغییر شکل‌های دراز مدت). در کنترل قطعات مختلف سازه باید میانگین مناسبی از ۳-۶-۰ درتعیین تنش‌های موجود در در مقاطء باید ضوابط فصلا چهاردهم رعایت گردند. ری ب 7 ۷-۱۰ ضوابط کلی طراحی مقاطع ۱ ۱ ۱-۷-۰ با ۱-۷-۱۰ ۴-۷-۰ تیرهای ] شکل ۱-۴-۷-۰ ۰۰ اس ار زیر در نطظ گرفته شود : ۳ رز زر یا یا تباید از کمت ب. مقدار از مقادن ۳ ‌ سر م ی الف - هشت برابر ضخامت دال ب - نصف فاصله آزاد تا جان نیروهای مجاور را ۰ ۰ 1 سا پ <./ طول دهانه ازاد تیر برای تیرهای یکسر ر 9 اس ۱ ۰ ۰ 1 بت <- ۵ / طول دهانه ازاد سیر برای تیرهای ساده -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۰ اصول تحلیل و طراحی ۷۷ د ۳ ۳-۴-۷-۰ عرضی از دال که به عنوان بخش موْثر بال تیر در تیرهای کناری در یک سمت جان عمل می‌کند. نباید از کمترین مقدار از مقادیر زیر بیشتر در نظر گرفته شود : الف - یک دوازدهم طول دهانه آزاد تیر ب - شش برابر ضخامت دال ب - نصف فاصله آزاد تا جان تیر مجاور ۴-۴-۷-۰ در تیرهای 7 شکل مجزا که از بال آنها برای امین - فشاری اضافی استفاده تباید پیت از جهار : بر ابر عر ص حان تب ر اختیار شو ۵ ۵-۴-۷-۰ در مواردی که میلگردهای اصلی خمشی در دالی که به عنوان بال تیر ] در نظر گرفته شده است موازی تیر باشند. میلگردهایی عمود بر تیر باید در بالای دال برای تحمل بارهای نهایی وارد بر بال و با فرض عملکرد طره‌ای دال طراحی شوند در تیرهای 7 شکل مجزا تمام عرض بال طره‌ای و در سایرتیرها عرض موْثر بال در این طراحی منظور می‌شوند. سیستم تیرچه‌های بتنی که مشمول مقررات بند ۵-۷-۱۰ هستند از این ضابطه مستشنی 1 زو اس ۱-۵-۷-۰ و ۲-۵-۷-۱ ۳-۵-۷-۰ در سیستم هایی که از اجزای پر کننده دائمی. مانند بلوک‌های سفالی و با بلوک‌های بتنی. در فواصل بین تیرجه‌ها استفاده می‌شود و مقاومت فشاری مصال این اجزا حداقل برابر با مفقاومت مشخصه بتن تیرچه‌ها است. می‌توان از مقاومت جدارهایی از این اجزا که در تماس با تیرچه‌ها هستند در محاسبه مقاومت برشی و مقاومت خمشی منفی -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۰ اصول تحلیل و طراحی ۷۸ ی تیرچه‌ها استفاده کرد. از مقاومت سایر قسمت‌های اجزای پر کننده در مقاومت سیستم صرف‌نظر می‌شود. در این سیستم‌ها محدودیت‌های زیر باید رعایت شوند : الف - ضخامت دال روی اجزای پر کننده نباید از یک دوازدهم فاصله آزاد بین تیرچه‌ها و نه از ۴۰ میلی‌متر کمتر اختیار شود. ب - در دال فوقانی باید میلگردهای حرارتی در هر دو جهت طبق ضوابط بند ۷-۸ قرار داد. ۰ ۴-۵-۷-۱ در سس سیسنم هایی که از قالب موفت استفاده می‌شود و یا اجزای پر کننده مشمول الف - ضخامت دال فوقانی نباید از یک دوازدهم فاصله آزاد بین تیرچه‌ها و نه از ۵۰ میلی‌متر و با در نظر گرفتن بارهای متمرکز. در صورت موجود بودن. طراحی شده‌اند. پیش بینی کرد. ۵-۵-۷-۰ و ۶-۵-۷-۱ 73 ۸-۱۰ کنترل پایداری کلی سازه ۱-۸۰ در صورت فقدان ضابطه یا استاندارد طراحی برای یک سازه آبی مشخص. پایداری آن در برابر لغزش, واژگونی و شناوری تحت کلیه شرایط و بارگذاری‌های بحرانی ۸۶ < ها ۳۲۳ << ۸ که در آن 5۳ ضریب ایمنی کلی برای تأمین پایداری سازهی ما و ۸ به ترتیب جمع اثر نیروهای پایدارکننده و جمع اثر نیروهای ناپایدار کننده و 16 جمع نیروهای پایدارکننده نهایی -------- صفحهٔ بعد -------- ۰ اصول تحلیل و طراحی ۹ ۳ (با اعمال ضرایب جزیی ایمنی در جهت کاهش مقدار آن) و ۸ جحممع نیروهای ناپایدار کننده نهایی (با اعمال ضرایب جزیی ایمنی در جهت افزایش مقدار آن) می‌باشد. انتخاب هریک از دو رابطه بالا با صلاحدید طراح و در جهت اقتصاد طراحی اختیاری است. برای اطلاعات مراجعه شود. ۲-۸-۰ تعیین ضرایب جزیی ایمنی کاهشی و افزایشی اعمال شده بر ۹ و ۸ به دقت و مشخصه هندسی و مکانیکی سازه و محبط اطراف آن با دقت متعارف برآورد شده باشد پایداری دیوارهای خارجی سازه‌های نگه‌دارنده آب در هنگام خالی بودن سازه باید تحت حداکثر فشار محتمل فعال خحاکی به اضافه اثر سربار روی سطح زمین و اعمال ضریب جرزیی ایمنی افزایشی کنترل شود. ولی همین دیوار, هنگامی که سازه از آب پر باشد. باید تحت حداقل فشار محتمل فعال بدون اعمال سربار روی سطح زمین و با اعمال ضریب جزیی ایمنی کاهشی کنترل شود. در این حالت اگر احتمال خاکبرداری از پشت دیوار وجود داشته می‌توانند بر روی عامل‌های وابسته به فشار جانبی خاک یعنی و 2 اعمال گردند که در دو حالت فوق فشار فعال متفاوتی را بذاست می‌دهند. زیرا در مورد اول برای افزایش فشار خاک باید 0 و 0 کاهش یابند و در مورد دوم برای کاهش فشار خاک باید 0 و 0 افزایش یابند. بدیهی است پایداری دیوار در مثال بالا در حالت اول با وزد آن و در حالت دوم با فشار حاکی و وزن دیوار تأمین می‌گردد. درسازه‌های آبی نیروهای متفاوتی با عملکرد پایدار کننده و ناپایدار کننده وجود دارند که باید برای هر یک ضرایب طراحی ایمنی کاهشی و افزایشی مناسبی اختیار گردد. مقادیر داده شده جنبه عمومی داشته و برای سازه‌های خیلی مهم مانند سدهای بزرگ باید از استاندارد اختصاصی مربوطه استفاده شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ی ۰ مضا م ۰ ی ها حمس و بارهای معخوری ۱-۱ گستره ۱-۱-۱ تا ۴-۱-۱۱ ۲-۷۱ حالت حدی نهایی مقاومت در خمش و یروی محوری ۱-۲-۱ در مقاطع تحت اثر خمش یا نیروی محوری و یا اثر توام آنها. کنترل حالت حدی ۳ 0 ک 1 ,۷ و0 ک 0 در این روابط ,۸/1 و ,8 به ترتیب لنگر خمشی نهایی و بار محوری نهایی در مقطع مورد نظر و ,۸ و بل به ترتیب لنگر مقاوم نهایی مقطع در خمش و بار محوری مقاوم نهایی می‌باشند. ۸/۲ و ,۸ با در نظر گرفتن اثر متقابل آن دو تعیین می‌شوند. ضریب جزیی ایمنی اصلاحی است که در اینجا "ضریب جزیی ایمنی پایایی ویژه فولاد" نامیده می‌شود و مقدار آن برای بخشی از یک سازه آبی تحت کشش با خمش که در تماس یا مجاورت با آب یا پس آب یا رطوبت بوده و آب‌بندی آن از اهمیت زیادی برخوردار باشد و همچسین دوره بهره‌برداری مورد نظر آن نسبتاً طولانی باشد برابر 0.75 و در سایر موارد -------- صفحهٔ بعد -------- - خمش و بارهای محوری ۸ یی ی مخازن استوانه‌ای) مقدار ,0 باید از ۰/۷۵ به ۰/۶۰ کاهش داده شود -. ای آیین‌نامه‌های طراحی در چند دهه اخیر از روش سنتی تنش‌های مجاز به روش حالت حدی متحول شده‌اند. در طراحی با روش حالات حدی مقفاومت. تنش واقعی فولاد شش تحت بارگذاری بهره‌برداری معمولاا بیش از حالت طراحی به روش تنش مجاز می‌باشد که خود منشا ایجاد ترک‌های عریض تر در اعضای خمشی و کششی می‌گردد. اعمال ضریب جزیی ضریب نوعی برگشت به روش طراحی با تنش‌های محاز می‌باشد که بدون اینکه ترک‌های عریصی در سازه ایجاد کند در گذشته به‌طور رضایت بخشس به کار می‌رفته است. اعمال ضریب ایمنی پایایی ویژه برای جلوگیری از نفوذ آلودگیها به داخل آب آشامیدنی یا نفوذ آلودگی از پس آن به سایر محیط‌ها و حفظ سلامتی عمومی و همچنین افزایش عمر مفید سازه ابی ضروری است. با اعمال صریب ایمنی پایایی ویژه به‌همراه ضرایب ایمنی بار و مقاومت. تنش کششی واقعی فولاد [[۸. در عضو خمشی در وضعیت بهره‌برداری به کمتر از حدود ۱۳۰۰ کیلوگرم بر سانتیمتر مربع کاهش خواهد یافت. 1 ابا ۲-۲-۱ و ۳-۲-۱۱ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱- خمش و بارهای محوری ۸۲ و 73 ۳-۱۱ فرضهای طراحی چا ۵ ود ی ۵ م ۰ ف لاد رسای ۳ م۰ ۰ ۱ ۰ نظر گرفته می‌شود. این فرض در مقاطع خمشی با ارتفاع زیاد موردقبول نیست. برای اینگونه مقاطع به بند ۷-۱۱ مراجعه شود. _ ۳-۳-۱ تنش فولاد برای تغییر شکل‌های نسبی کوچکتر از مقدار نظیر .1 .0 باید برابر با :8 و برای تغییر شکل‌های نسبی بزرگتر از مقدار نظیر ,ا .0 باید مستقل از تغییر شکل نسبی و برابر با 1 0 در نظر گرفته شود. ۴-۳-۱ تا ۶-۳-۱۱ 73 ۴-۱۱ ضوابط کلی طراحی ۱-۴-۱ مقطع متعادل مقطعی است که در حالت حدی نهایی مقاومت. تغییر شکل نسبی مفروض در بند ۲-۳-۱۱ یا ۶-۳-۱۱ برسد. با توجه به تعریف مقطء متعادل در بند ۱-۴-۱۱ مقدار 0 از رابطه زیر بدست می‌آید: ۱ 600 0358/00 برد همم ار اک را + 600 و0 -------- صفحهٔ بعد -------- وچ ۲-۴-۱ در قطعات خمشی تحت اثر خمش تنهاء حداکثر لنگر خمشی مقاوم نهایی بر اساس فرضهای بند ۳-۱۱ بدست می‌آید. در این قطعات برای تأمین مقاومت بیشتر می‌توان از میلگرد فشاری همراه با میلگرد کششی استفاده نمود. لنگر خمشی مقاوم نهایی بر اساس فرضهای بند ۳-۱۱ از فرمول کلی زیر بدذاست می‌آید : . 2 ْ4 1 01 [ .]10۹ ۱0| (-1) پعام 0.85 +( ال ام 0.85 ۷-۱ ۷ ۷ َ 1.21 اهب بش۸ ای اه که در آن ‎۸٩‏ و ۸ و م و "0 به ترتیب سطح مقطع و نسبت فولادهای کششی و فشاری ۳-۴-۱ و ۴-۴-۱۱ ۵-۱ محدودیت‌های میلگردهادر قطعات خمشی ۱-۵-۱ حداکثر مقدار میلگرد کششی ۲-۵-۱ حداقل مقدار میلگرد کششی ۱-۲-۵-۱ ۲-۲-۵-۱ در صورتی‌که درصد فولاد کششی حاصل از محاسبه از برزیمم کمتر باشد می‌توان با قراردادن ۱/۳۳ برابر مقطم حاصل از محاسبه. از اعمال ضابطه بند ۱-۲-۵-۱۱ صرف‌نظر نمود. ولی در هر حال مقدار میلگرد کششی باید محدودیت عرض ترک ناشی از خمش فصل چهاردهم و ضوابط مربوط به ترک‌خوردگی حرارتی مذکور در بند ۷-۸ را برآورده کند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۷۱- خمش و بارها, سا ۲-۱۰-۹۱ در نظر گرفته شود است. محخوری یر ۳-۲-۵-۱ ۳-۵-۱ توزیع میلگرد خمشی ۱-۳-۵-۱ و ۲-۳-۵-۱۱ ۶-۱ فاصله تکیه‌گاه‌های جانبی قطعات خمشی ۱-۶-۱ و ۲-۶-۱۱ ۷-۱ قطعات خمشی با ارتفاع زیاد یا تیر تیغه ها ۱-۷-۱ با ۴-۷-۱۱ ۸-۱ ابعاد طراحی برای قطعات فشاری ۱-۸-۱ تا ۴-۸-۱۱ ۹-۱ محدودیت‌های میلگردها در قطعات فشاری ۱-۹-۱ تا ۳-۹-۱۱ ۱-۱۰-۷۱ صورتی که ابعاد تکیه‌گاه در تمام حهات بزرگتر از ابعاد سطح ٍ اتکایی نهایی روی سطح بارگذاری را که بر طبق بند ۱۰-۱۱- ۸ ۸ : ن : . د۸ مساحت بخشی از تکیه‌گاه است که نسبت به سطح بار گذا ۳-۱۰-۷۱ ْ ۸۴ گتر از ۱ ۹ ر7 اس ۲ در ۹م ی ه ری شده شر سسه -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۲ برش و پیچش ۸۵ کلیه بندهای این فصل مطابق ابا می‌باشد بجز بندهای ۱-۴-۶-۱۲. ۱-۳-۱۴-۱۲. ۲-۳-۱۴۳۲ و ۱۴-۱۶-۱۲ که در آنها حداکثر فاصله میلگردهای برشی به ۳۰۰ میلی‌متر محدود می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳- آثار لاغری - کمانش ۸۶ کلیه بندهای این فصل مطابق آبا می‌باشد. تس -------- صفحهٔ بعد -------- ۴۳ تغییرشکل‌ها و 5 ار و ترک خوردگیها جچها ر دهم مییر شکل‌ها و ترک خوردگیه 0 نی ۰-۴ علائم اختصاری ۱-۴ گستره ۱-۱-۴ و ۲-۱-۱۴ ۲-۴ تغییر شکل‌ها یا افتادگی‌ها ۱-۲-۴ کلیات ۱-۱-۲-۴ با ۳-۱-۲-۱۴ ۲-۲-۴ مجحاسته افتادگی در تیرها و دال‌های یکطرفه ۱-۲-۲-۴ تا ۳-۲-۲-۱۴ ۳-۲-۴ محاسبه افتادگی در دال‌های دو طرفه ۱-۳-۲-۴ و ۲۳-۲-۱۴ ۴-۲-۴ محدودیت افتادگی در تیرها و دال‌ها ۱-۴-۲-۴ تا ۷-۴-۲-۱۴ ۴ ترک‌خوردگی‌ها ۱-۳-۴ کلیات ۱-۱-۳۴ با ۴-۱-۳۲۱۴ ۱ -------- صفحهٔ بعد -------- ۴- تغییرشکل‌ها و ترک‌خوردگیها ۸۸ وج -۵-۱-۳ در ردی رنه ونر احان تبر با ترجه ل. از ۶۰۰ تر تجاوز کند. ۵-۱-۳-۴ در مواردی که ارتفاع موْثر جان تیر یا تیرچه. [ از میلی‌متر تجاوز کند باید میلگرد گونه. ,۸ حداقل بمقدار 0-750(<150) میلی‌متر مربع در هر متر ارتفاع. در .۰ 9« ۰ 2 ۱ 0 ا 4 هرایک از گونه‌های طرفین تیر. در حد فاصل میلگرد کششی 7 بالاتر ازمیلگرد کششی پیش‌بینی شود. لزومی ندارد مقدار کل این میلگرد بیشتر از نصف میلگرد کششی تیر در نظر گرفته شود. فاصله میلگردهای کونه از یکدیگر نباید بیشتر از کمترین و ۳۰۰ میلی‌متر اختیار شود. اثر این میلگردها در مقاومت خمشی تیر را می‌توان در محاسبات منظور کرد. مشروط به انکه تنش موْتر این میلگردها با توجه به دیاگرام تنش - کرنش محاسبه شود. ۲۳-۴ محاسبه عرض ترک‌های خمشی ۱-۲-۳-۴ در اعضای خمشی یکطرفه عرض ترک‌های ناشی از خمش راء در صورت عدم انجام محاسبات دقیفتر. می‌توان از رابطه زیر محاسبه کرد : ۴ 3 م 6 (۷-۱۴) ۲/۸" ۷۷-1310 ۲-۲-۳-۴ برای تعیین تنش میلگرد کششی. در رابطه ۷-۱۴ به‌جای محاسبات دقیقتر می‌توان .ا را برابر ,1« 0.6 منظور نمود. تنش ترکیبی .۰ تنش‌های ناشی از بارگذاری‌های کوتاه مدت را شامل نمی‌شود. را می‌توان از تقسیم لنگر خمشی به حاصلضرب سطح مقطع فولاد کششی و بازوی داخلی لنگر خمشی بدست آورد. با فرض استفاده از حداکثر ظرفیت فولاد در اعضای 0.45 ,۲ 0.750.6ک وگ او با فرض 0.6* ره با برابر است. با -------- صفحهٔ بعد -------- ۴- تغییرشکل‌ها و ترک خوردگیها ۸۹ چم ۳ ۳-۳۳۱۴ محدودیت عرض ترک‌ها ۱-۳-۳-۴ عرض ترک‌ها در تیرها و دال‌های یکطرفه در سازه‌های غیر آبی نباید از مقدار / ۵ میلی‌متر تجاوز نماید. ۲-۳-۳-۴ در سازه‌های آبی آب‌بند هرگاه مقاومت طراحی میلگردهای کششی از ۲۸۰ کیلو زیر الزامی است : الف - عرض ترک‌ها برای سازه‌های آبی آب‌بند در معرض شرایط محیطی اسیدی تراز ۵ -< 01 و یا ترکیبات سولفاتی تر از ۵010 ۱۰۰۰ به ۰/۲۲ میلی‌متر محدود می‌شود .- / ب - عرض ترک‌ها برای سازه‌های ابی آب‌بند در معرض شرایط محیطی بهتر از بند الف به ۰.۳۷ میلی‌متر محدود می‌شود. گفتنی است که عرض ترک‌های حرارتی و جمع‌شدگی در هر دو مورد بالا به ۰/۲ میلی‌متر محدود می‌شود. اعمال صریب ایمنی جزیی پایایی. 00 به مقاومت نهایی اعضای دارای فولاد کششی. کمک شایانی به کاهش عرض ترک و برآورد ه شدن شرایط مربوطه می‌نماید. استفاده از فولادهای فولادهای با مقاومت طراحی نه جندان زیاد استفاده نمود. فولاد نوع ][] ۸ با مقاومت طراحی ور ۳ / / ۰۰ 6 ر 6 در .۰ و ۰ , َ ی * ۴ ه ۱ ۹ ۹ ۹ - ۳ مگاپاسگال (نیوتن بر میلی‌متر مربع) مناسبترین سس فولاد موجود در کشور برای سازه‌های آبی می‌باشد. اگر مقاومت مشخصه طراحی این میلگردها به‌جای ۳۰۰ مگاپاسکال ۰ مگکاپاسکال در نظر گرفته شود می‌توان از کنترل ترک خمشی با کششی مطابق این بند صرف‌نظر نمود. برای کنترل دقیفتر عرض ترک‌های خمشی طراح می‌تواند علاوه بر رابطه ۴ از روش استاندارد 6007 135 (بشرح پیوست ۴) نیز استفاده نماید. -------- صفحهٔ بعد -------- ۵- طراحی سیستم‌های دال دو طرفه ۹ ص ۳ ۰ ۰ یم ۹ ۸ 7 ۱-۱۵ کستره ۱-۱-۵ ضوابط این فصل مربوط به طراحی سیستم‌هایی از دال‌ها و دیوارهای مسطح سازه‌های نگه‌دارنده آبت است که در آنها دال با دیوار در دو امتداد تحت اثر خمش قرار می‌گیرد و در این دو امتداد میلگردگذاری می‌شود. سیستم دال یا دیوار می‌تواند دارای تیرها یا وادارهای نکه‌دارنده باشد و با مستقیماً روی تکیه‌گاه مستقر شود. در این فصل هرجا که صحست از دال دوطرفه می‌شود دیوارهای مسطح مخازن را که به‌صورت ۵و طرفه کار می‌کند ۲-۱-۵ ۳-۱-۵ 7 ۳-۱۵ روش‌های طراحی ۱-۳-۵ در این آیین‌نامه برای طراحی سیستم دال‌ها. چهار روش توصیه می‌شود که هر یک با رعایت محدودیت‌های خحاصی کاربرد دارند. اما طراحی به هر روشی که در آن شرایط -------- صفحهٔ بعد -------- ۵- طراحی سیستم‌های دال دو طرفه ۹۱ بو کمتر از تأثیر عاما های موْثر بر آن نباشد. و شرایط بهره‌برداری, از جمله محدودیت مربوط به افتادگی دال‌هاء رعایت گردد. مورد قبول است. صندوقه‌ای با استفاده از تحلبا الاستیک. طی حداول طراحی در دسترس قرار می‌دهند. ۲-۳-۵ چهار روش طراحی توصیه شده در این آیین‌نامه بشرح زیر است : الف - روش " قاب معادل " ۱۷۱ ی "۷ ب < روش مستفیم "اض | اه زد پِ‌ _ روس صر یت لسچر حمسی روش‌های (الفک) و (ب) برای تحلبا و طراحی مجموعه دال‌ها و تیرهای تکیه‌گاه‌هاء در صورت وجود. و روش‌های (پ) و (ت) برای تحلیل و طراحی دال‌ها به‌طور مجزا مورد استفاده قرار می‌گیرند. شرح این روش‌ها در این آیین‌نامه تنها برای بارهای یکنواخت داده شده است. جزییات این روش‌ها به ترتیب در قسمت‌های ۶-۵ تا ۹-۱۵ داده شده‌اند. برای بارگذاری‌های غیر یکنواخت می‌توان از جداول طراحی مخازن یا روش اجزای محدود استفاده نمود. ۴-۵ ضوابط کلی طراحی دال‌ها ۱-۴-۵ ضخامت دال ۱-۱-۴-۵ ۱-۲-۴-۵ و ۲-۲-۴-۱۵ ۳-۴-۵ انتقال لنگر خمشی در اتصالات دال به ستون ۱-۳-۴-۵ تا ۳-۳-۴۲۱۵ ۴-۴-۵ کته دال‌ها ۱-۴-۴-۵ تا ۴-۴-۴۲۱۵ -------- صفحهٔ بعد -------- ۵- طراحی سیستم‌های دال دو طرفه ۹۲ جرج ۵-۴-۵ بازشوها در سیستم دال‌ها ۱-۵-۳-۵ در سیستم‌های دال‌ها می‌توان بازشوهایی با هر اندازه پیش‌بینی کرد. مشروط بر آنکه با انجام یک تحلیل ویژه بتوان نشان داد سیستم از مقاومت کافی برخوردار است و ضوابط مربوط به حاللات حدی بهره‌برداری به‌ویژه ضوابط مربوط به تغییرشکل‌ها را برآورده می‌کند. باید توجه داشت که برای اجتناب از ترک‌خوردگی در اطراف بازشوها باید. با یک قضاوت مهندسی خوب. میلگردهای تکمیلی عمود بر امتدادهایی که پتانسیل ایجادترک در آنها وجود دارد. پیش‌بینی شود. بند۵-۴-۱۵ تنها حداقل میلگرد موردنیاز را برای دال‌های بدون تیر بررسی می‌کند. ۲-۵-۴-۵ تا ۷-۵-۴-۱۵ ۵-۵ میلگردگذاری دال‌ها ۱-۵-۵ ضوابط کلی میلگردگذاری ۱-۱-۵-۵ ۲-۱-۵-۵ فاصله میلگردهای خمشی در دال‌های سازه‌های نگه‌دارنده آب (آب‌بند)» جز در دال‌های مشبک. نباید از دو برابر ضخامت دال و نه از ۳۰۰ میلی‌متر تجاوز کند. در دال‌های مشک. حدافقل میلگردگذاری در ناحیه‌ای از دال که روی حفره‌ها قرار دارد بر طبق بند ۷-۸ -------- صفحهٔ بعد -------- ی سیستم‌های دال دو طرفه 1 ۳-۱-۵-۵ تا ۵-۱-۵-۱۵ ۲-۵-۵ جزییات ویژه برای میلگردگذاری دال‌های با تیر ۱-۲-۵-۵ تا ۵-۲-۵-۱۵ ۳-۵-۵ جزییات ویژه برای میلگردگذاری دال‌های بدون تیر ۱-۳-۵-۵ تا ۷-۳-۵-۱۵ ۶-۵ روش " قاب معادل " ۱-۶-۵ گستره ۱-۱-۶-۵ و ۲-۱۶-۱۵ ۲-۶-۵ روش طراحی ۱-۲-۶-۵ تا ۳-۲-۶-۱۵ ۳-۶-۵ قاب معادل ۱-۳-۶-۵ تا ۸-۳-۶-۱۵ ۴-۶-۵ ممان اینرسی قطعات در قاب معادل ۱-۴-۶-۵ و ۲-۴-۶-۱۵ ۵-۶-۵ فقطعات پیچشی ۱-۵-۶-۵ تا ۳۵-۶-۱۵ ۶-۶-۵ سختی خمشی ستونها در قاب معادل ۱-۶-۶-۵ ۷-۶-۵ بارگذاری متناوب ۱-۷-۶-۵ تا ۴۷-۶-۱۵ ۸-۶-۵ لنگرهای خمشی در نوار پوششی ۱-۸-۶-۵ تا ۴-۸-۶-۱۵ ۹-۶-۵ تقسیم لنگرهای خمشی در نوار پوششی ۱-۹-۶-۵ تا ۳۹-۶-۱۵ ۱۰-۶-۵_تلاش برشی در سیستم‌های تبر - دال -------- صفحهٔ بعد -------- ۵- طراحی سیستم‌های دال دو طرفه ۹۴ تا 7 ۷-۱۵ روش " مستقیم "" ۱-۷-۵ گستره ۱-۱-۷-۵ روش طراحی مستقیم را می‌توان درمورد سیستم‌هایی که دال‌های آنها علاوه بر ضوابط بند ۱-۶-۱۵ محدودیت‌های بندهای ۲-۱-۷-۱۵ تا ۷-۱-۷-۱۵ راهم داشته باشند به کار برد. . مخازن صندوفه‌ای. دیوارها و کفها ممکن است دارای محدودیت‌های این بند بشوند. ْ ْ ۲-۱-۷-۵ تا ۵-۱-۷-۱۵ ْ ۶-۱-۷-۵ بارهای قائم وارد بر سیستم دال باید به‌طور یکنواخت پخش شده باشند. کلیه بارهای وارد بر سازه باید ناشی از بارهای گرانشی یا فشار مایع بوده و توزیع آنها بر روی سطح هر چشمه به‌صورت یکنواخت باشد. بارهای زنده نباید بیشتر از دو برابر بارهای مرده باشد. در استفاده از حداول مربوط باید توجه داشت که بخشی از فشار مایع را که به‌صورت مثلثی اعمال می‌شود می‌توان بار زنده محسوب نمود و آن بخشی از بار را که یکنواخت رعایت شود. کف مخازن اعلب دال دوطرفه‌ای است که بار رنده‌ای به مراتب بیشتر از بار مرده را حمل می‌کنند. اگر فشار مایع تقریباً یکنواخت بوده و روی کلیه چشمه‌های دال کف اثر کند. این فشار را نباید بار زنده به حساب آورد و نتیجه گرفت که محدودیت نسبت بار زنده به بار مرده برآورده نشده است. چون فشار مایم همزمان روی کلیه چشمه‌ها اثر می‌کند و بارگذاری مرحله‌ای امکانیذیر نیست.به هر حال اگر شیب کف زیاد باشد. یا امکان فشار مایع به‌طور مرحله‌ای وجود داشته باشد می‌توان از روش اب معادل یا روش‌های معتبر دیگر استفاده نمود. رسوب جمع شده در کف مخازن باید بار زنده به حساب آید. -------- صفحهٔ بعد -------- ۵- طراحی سیستم‌های دال دو طرفه ۹۵ ص ۷-۱-۷-۵ ۲-۷-۵ روش طراحی ۱-۲-۷-۵ تا ۷-۲-۷-۱۵ ۱-۳-۷-۵ و ۲-۳-۷-۱۵ ۴-۷-۵ لنگرهای خمشی مثبت و منفی در هر دهانه ۱-۴-۷-۵ تا ۶-۴-۷-۱۵ ۵-۷-۵ تغییرات در لنگرهای خمشی مثبت و منفی ۱-۵-۷-۵ ۱-۶-۷-۵ ۲-۶-۷-۵ ستونها و دیوارهایی که تکیه‌گاه داخلی قاب معادل را تشکیل می‌دهند باید برای لنگر خمشی حاصل از رابطه زیر طراحی شوند. این لنگر به نسبت سختی‌های خمشی ستونها و دیوارها در بالا و پایین طبقه تقسیم می‌شوند : ۴-2 2 (۱۵-ه۹) ۷2/2 ,212 (//05+ 0 ۱۷-007 تفسیر بخش یکنواخت بار زنده را می‌توان در رابطه ۹-۵ جزو بار مرده» اه منظور نمود. هرگاه تفاوت بار در چشمه‌های مجاور محرز باشد این اختلاف جایگزین /۷۷ 0.5 در رابطه ۹-۱۵ می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ی (آب‌بند) به‌طور های دال دو طرفه شش ۷-۷-۵ تلاش برشی در سیستم‌های تیر - دال ۱-۷-۷-۵ تا ۵-۷-۷-۱۵ ۸-۵ روش ضرایب لنگر خمشی ۱-۸-۵ گستره ۱-۱-۸-۵ تا ۵-۱-۸۲۱۵ ۲-۸-۵ روش طراحی ۱-۲-۸-۵ تا ۶-۲-۸-۱۵ ۳-۸-۵ ضخامت دال ۱-۳-۸-۵ ۴-۸-۵ تلاش برشی در تیر و دال ۱-۴-۸-۵ تا ۵-۴-۸-۱۵ ۵-۸-۵ لنگرهای خمشی در تیرها ۱-۵-۸-۵ ۹-۵ روش پلاستیک ۱-۹-۵ گستره ۱-۱-۹-۵ و ۲-۱-۹-۱۵ ر صورت استفاده از روش پلاستیک. طراحی باید نسبت به عمل حدی بهره‌برداری. تغییر شکل‌ها وترک‌خوردگی‌ها. برطبق ض بنان حاصل نمود. استفاده از این روش برای سازه‌های بتنی نگ کلی توصیه نمی‌شود. مگرانکه شرایط لازم بهره‌برداری بخوبی برا ۲-۹-۵ خوابط کلی طراحی ۱-۲-۹-۵ تا ۵-۲-۹-۱۵ ۹۶ ۳ گرد مطله بت /‌ .۰ بوابط فصا .۰ بت ده ار ورده سود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۶- دیوارها ۹۷ سا دبوارها ۰-۶ علائم اختصاری ۱-۶ گستره ۶ ضوابط کلی طراحی ۱-۳-۶ با ۴-۳-۱۶ ۵-۳-۶ برای مناطق لرزه‌خیز صرف‌نظر از شدت لرزه خیزی. رعایت ضوابط طراحی [] ۴-۱۶ محدودیت میلگردها ۱-۴-۶ حداقل فولاد در دنوارها با گر دهاء رت شد؟ لاش بند ۷-۸ و زیر بندهای آن بیش سا شود. در دیوارهایی که زیر اثر نبروی برشی قرار می‌گیرند. رعایت حداقل میلگرد مطابق بند ۴-۱۶-۲۲ نیز الزامی است. -------- صفحهٔ بعد -------- ۶- دیوارها ۹۸ ی ۳ ۲-۴-۶ حداکثر فولاد نسبت مساحت میلگرد قائم و میلگرد افقی به مساحت کل مقطع نباید از ۰/۰۴ بیشتر اختیار 8 ‌ / ۰ اس ۳-۴-۶ فاصله میلگردهای قائم و میلگردهای افقی نباید بیشتر از ۳۰۰ میلی‌متر باشد. ۴-۴-۶ در مواردی که مساحت مقطم کا میلگرد قائم از یک درصد مساحت کا مقطع / ارس بت تب تس ا ۳ اس کمتر است و یا در مواردی که براساس طراحی سازه میلگرد قائم بعنوان میلگرد فشاری مورد نیاز نیست. محصور کردن میلگردهای قائم با خاموت الزامی نیست. برای مقادیر بیشتر میلگردهای قائی میلگردبندی دیوارها باید مشابه ستونها باشد. ۵-۴-۶ علاوه بر حداقل فولاد مورد نیاز. میلگردهای اضافی معادل سطح مقطع میلگردهای قطع شده در محل بازشوی دیوار باید در طرفین بازشو پیش‌بینی شود. این میلگردها باید گیرایی را نباید از ۶۰۰ میلی‌متر و مقدار میلگرد در هر طرف بازشو را نباید کمتر از ۲ عدد میلگرد نمره ۱۶ اختیار نمود. ۵-۶ دیوارهای باربر ۱-۵-۶ و ۲-۵-۱۶ ۳-۵-۶ حذف گردید. ۴-۵-۶ ۶-۶ دیوارهای برشی ۱-۶-۶ و ۲-۶-۱۶ ۷-۶ دیوارهای حاثا ۱-۷-۶ ۸,۶ دیوارهای پای بست ۱-۸-۶ و ۲-۸-۱۶ -------- صفحهٔ بعد -------- ۶- دیوارها ۹۹ بای .7 ۹-۱۶ حداقل ضخامت دیوارها ۱-۹-۶ ضخامت دیواری که پایداری قائم آن توسط قوسی بودن (در صفحه افقی) تأمین شود. تابم ضوابط دال‌هاست و به عنوان دیوار تابم ضابطه خاصی نیست. حداقل ضخامت سایر دیوارهاء تابع بندهای ۲-۹4-۱۶ تا ۴-۹-۱۶ می‌باشد. ۰ پ ۰ 1 1 ۰ 1 کوچکتر باشد. و ۲۰۰ میلی‌متر کمتر اختیار شود. نگه‌دارنده‌های جانبی دیوار کمتر اختیار شود. ۴-۹-۱۶ ضخامت دیوار در تماس با آن و مر تفع تر از ۳ متر تباید از ۳۰۰ میلی متر کمتر -------- صفحهٔ بعد -------- ۲ج کلیه بندهای این فصل مطابق آبا می‌باشد بجز بندهای ۳-۵-۱۷ ۴-۵-۱۷ که در آنها حداکثر فاصله میلگردها به ۳۰۰ میلی‌متر محدود می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- وصله میلگردها 1 ۰ فقصل همجحدهم ر 7 ۰-۸ علائم اختصاری ۱-۸ گستره ۱-۱-۵۸ تا ۴-۱-۱۸ ۲-۸ مهار میلگردها ۱-۲-۸ کلیات ۱-۱-۲-۸ تا ۴-۱-۲-۱۸ ۲-۲-۸ طول گرایی میلگردها و سیمهای کششی ۱-۲-۲-۸ تا ۵-۲-۲-۱۸ ۳-۲-۸ طول گیرایی میلگردهای فشاری ۱-۳-۲-۸ تا ۴-۳-۲۲۱۸ ۴-۲-۸ طول گیرایی در گروه میلگردها ۱-۴-۲-۸ و ۲-۴-۲۲۱۸ ۵-۲-۸ طول گیرایی میلگردهای قلابدار در کشش ۱-۵-۲-۸ تا ۶-۵-۲-۱۸ ۶-۲-۸ مهار میلگردها با وسایل مکانیکی ۱-۶-۲-۸ و ۲۶-۲-۱۸ -------- صفحهٔ بعد -------- وصله میلگردها 3ج ] ۷-۲-۸ مهار شبکه‌های جوش شده از سیمهای آجدار یا صاف در کشش ۱-۷-۲-۸ تا ۳۷-۲-۱۸ ۸ خغوابط مهار میلگردهای خمشی ۱-۳-۸ ضوابط کلی ۱-۱-۳-۸ تا ۶-۱-۳۲۱۸ ۲-۳-۸ ضوابط خاص مهار میلگرد خمشی مثبت ۱-۲-۳-۸ تا ۳-۲-۳۲۱۸ ۳-۳-۵۸ ضوابط خاص مهار میلگرد خمشی منفی ۱-۳-۳-۸ و ۲-۳-۳۲۱۸ ۴-۳-۸ ضوابط خاص مهارمیلگردعرضی درجان قطعات خمشی ۱-۴-۳-۸ تا ۵-۴-۳-۱۸ ۴-۸ وصله میلگردها ۱-۳-۸ خوابط کلی ۱-۱-۴-۸ تا ۷-۱-۴۲۱۸ وصله میلگردها یا سیمهای کششی ۱-۳ در وصله‌های پوششی طول پوشش باید حداقل برابر با 1.3 باشد. : که دو شرط زیر به‌طور توام تأمین باشد طول پوشش را می‌توان تا مقدا داد: مقدار میلگرد موجود در ناحیه طول پوشش حداقل به اندازه دو برابر مقدار مو داکثر نصف میلگرد موجود در مقطع در ناحیه طول پوشش وصله شوند. گیرایی میلگرد در کشش است که باید بر اساس ضوابط قسمت ۲-۲-۱۸ م -------- صفحهٔ بعد -------- ۸- مهار و وصله میلگردها ۱۰۳ ت ۳ طول پوشش در هیچ حالت نباید کمتر از ۳۰۰ میلی‌متر اختیار شود. در مخازن گرد. که برای کشش محیطی (کشش حلقوی) طراحی می‌شوند. وصله میلگردهای افقی باید حداقل به طول ی 1.31 بوده و محل وصله متناوباً در امتداد افقی جابجا شود. وصله میلگردهای مجاور به میلگرد وصله شده باید متناوباً در امتداد افقی حداقل بطول وصله سس ی ۲-۲-۴۸ و ۳۲-۲-۴۲۱۸ ۳-۴-۸ وصله میلگردهای فشاری ۱-۳-۴۸ با ۴-۳-۴۲۱۸ ۴-۴-۸ ضوابط خاص وصله ملگ دها در ستونها ۱-۴-۴-۸ با ۵-۴-۴۲۱۸ ۱-۵-۴-۸ و ۲-۵-۴-۱۸ -------- صفحهٔ بعد -------- بای ۰ ۰ ۰ ۰ کلیه بندهای این فصل مطابق آبا می‌باشد. علاوه بر این در سازه‌های آبی. ارزیابی ایمنی سنگدانه‌ها. گزند حاصل از عوامل محیطی و فرسایش. در هنگام بهره‌برداری ضروری است. -------- صفحهٔ بعد -------- ۰- ضوابط ویژه برای طراحی در برابر زلزله ۱۵ ۳ ۰ مه ضوابط ویژه برای طراحی در برابر زلزله ضوابط ویژه برای طراحی در برابر زلز 7 ۱-۲۰ کستره ۱-۱-۰ ضوابط این فصل باید در طرح و ساخت اعضای کلیه سازه‌هایی که در آنها نیروهای طراحی ناشی از زلزله بر اساس استهلاک انرژی در ناحیه غیر خطی پاسخ سازه‌ها خیز (با " شدت کمال " متوسط ". " زیاد "و " خیلی زیاد " مذکور در استاندارد ۲۸۰۰) رعایت ضوابط طراحی دیوارهای سازه‌ای. دیافراگم‌ها و خرپاها با شکل پذیری زیاد. بند ۳-۵-۰ اجباری است. حتی اگر سایر اعضای سازه با شکل پذیری کمتر طراحی شود. گفتنی است اگرچه دیوارها و دیافراگم‌ها با شکل پذیری زیاد طراحی می‌شوند ولی تحلیل سازه باید مطابق بند ۲-۱-۳-۱۰ به‌صورت الاستیک وخطی باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- - ضوابط ویژه برای طراحی در برابر زلزله ۱۶ ۳ سازه‌ای که برای مقابله با زمین لرزه خوب طراحی شده باشد. در هنگام زلزله. سختی واقعی و موْثر آن به میزان قابل توجهی کاهش یافته و همزمان قابلیت جذب و استهلاک انرژی آن (نسست به نیروهایی که با فرض رفتار الاستیک خطی و مصالح ترک نخورده محاسبه شود) می‌گردد. بنابراین اعمال یک سیستم مقاوم جانبی با قابلیت جذب و استهلاک انرژی در محدوده غیر الاستیک برای سازه‌های واقع در مناطق زلزله خیز مناسب و مفید است. همچنین جان سختی یا چقرمگی (1018110089) سازه برای پایایی در برابر تداوم تغییر مکانهای تناوبی, نیز یک مشخصه بسیار مفید و مور در استحکام نهایی سازه است. در آیین‌نامه‌های بارگذاری با جمع‌کردن اثر سه مشخصه " رفتار غیر خطی". "شکل‌پذایری" و " ذخیره مقاومتی اضافی " در یک ضریب ثابت تحت عنوان ضریب رفتار (1). شدت اثر زلزله را برای انواع سیستم‌های سازه‌ای تعین نموده اند. به این ترتیب هرچه (به توسط جزییات سازه‌ای ویژه) شکل پذیری و جان سختی اعضای سازه افزایش داده شود. نیروهای طراحی کمتری بدست می‌آید. در اینجا قضاوت طراح ممکن است بر این مصلحت گرایش داشته باشد که با ایجاد مقاومت بیشتر ازبعضی جزییات پیچیده دوری جوید. لذا گزینه عملی معمولاا" گزینه‌ای است بین دو گزینه زیر : الف - سیستمی با مقاومت کافی در برابر نیروهای ایجاد شده در محدوده خطی (یا تقریباً خطی) رفتار مصالح (14 کوچک). ب - سیستمی شامل تمهیدات متعدد و موْثر برای تأمین رفتار غیر خطی سالم در محدوده‌ای از رفتار مصالح که کاهش مقاومت بحرانی نباشد (6[ بزرگ). در مورد سازه‌های غیرآبی و سازه‌هایی که نگه‌دارنده آب نیستند. گزینه مناسب و عملی گزینه‌ای است بین گزینه‌های الف وب با در نظر داشتن سایر عوامل طراحی. در مورد اعضای سازه‌های آبی نگه‌دارنده آب. بخاطر لزوم آب‌بند ماندن و ملاحظات خردگی و پایایی فقط گزینه الف باید انتخاب شود. (رجوع به بند ۲-۱-۳- ۱۰) -------- صفحهٔ بعد -------- ۰- ضوابط ویژه برای طراحی در برابر زلزله ۱۷ ۳ ۲-۱-۰ در طراحی سازه‌های مشمول این فصل رعایت فصول آیین‌نامه آبا بجز موارد محدود کننده‌تری که در این فصل مقرر شده‌اند. الزامی است. ۳-۱-۲۰ ۴-۱-۰ ضوابط این فصل سازه‌های آبی ساخته شده در مناطق بدون وجود حطر زلزله را در بر نمی گیرد. ۵-۱-۰ ضوابط سازه‌های آبی در این فصل تنها شامل سازه‌های نگه‌دارنده آب است. طراح باید توجه ویژه به اثر زمین لرزه بر سایر اعضای سازه‌های آبی نیز بنماید. سایر اعضای سازه‌های آبی مانند. لوله کشی‌ها. تجهیزات. راهروهای ارتباطی و نیروهای انجاد شده در فصل مشترک سازه با سازه. سازه با خحاک. سازه با سیستم لوله کشی و سازه با راهروهای ارتباطی نیازمند توجه ویژه می‌باشد. ۶-۱-۰ سازه‌های نگه‌دارنده آب باید برای نیروها. برشها و لنگرهای حاصله از شتابهای افقی و قانم سازه و محتویاتش طراحی شود. ۲-۰ ضوابط کلی طراحی ۲-۲-۰ تحلیا سازه و ابعاد اعضای آن ۱-۲-۲-۰ تا ۵-۲-۲-۲۰ ۳-۲-۰ مشخصات مصالح ۱-۳-۲-۰ تا ۴-۳۲-۲۰ ۴-۲-۰ کنترل سازه در حالت حدی بهره‌برداری -------- صفحهٔ بعد -------- ریژه برای طراحی در برابر زلزله ی 1 ۱ ۱-۴-۲۰ و ۲-۴-۲-۲ ۵-۲-۰ حدود شکل پذیری سازه ۱-۵-۲-۰ تا ۵-۵-۲-۲ ۳-۰ ضوابط سازه‌های با شکل پذیری کم ۱-۳-۰ تا ۴-۳-۲۰ ۴-۰ ضوابط سازه‌های با شکل پذیری متوسط ۱-۴-۰ اعضای تحت خمش در فابها ۱-۱-۴-۰ محدودیت‌های هندسی ۱-۱-۱۴۲۰ و ۲-۱-۱۴۲۰ ۲-۱-۴-۰ میلگردهای طولی و عرضی ۱۲-۱-۴۰ تا ۶-۲۱-۴۲۲۰ ۲-۴-۰ اعضای تحت فشار و خمش در قابها - ستونها ۱-۲-۴-۰ محدودیت‌های هندسی ۱-۱-۲-۴ ۲-۲-۴-۰ میلگردهای طولی و عرضی ۱-۲-۲۴۰۸ با ۷-۲-۲-۴-۲۰ ۳-۴-۰ دیوارهای سازه‌ای دیافراگم‌ها و خریاها ۱-۳-۴۰ با ۳-۳۴-۲۰ ۴-۴-۰ اتصالات تیر به ستونها در قابها ۱-۳-۴۰ ۵-۴-۰ ضوابط طراحی برای برش در اعضای قابها ۱-۵-۴-۰ ۵-۰ ضوابط سازه‌های با شکل پذیری زیاد ۱-۵-۰ اعضای تحت خمش در قابها -------- صفحهٔ بعد -------- ویژه برای طراحی در برابر زلزله 3333333333333333 ۱۱-۱-۵۰ و ۲-۱-۱-۵-۲۰ ۲-۱-۵-۰ میلگرد طولی ۱۲-۱-۵۰ تا ۷-۲-۱-۵-۲۰ ۳-۱-۵-۰ میلگرد عرضی ۱۳-۱-۵۰ تا ۵-۳-۱-۵-۲۰ ۲-۵-۰ اعضای تحت فشار و خمش در قابها - ستونها ۱-۲-۵-۰ محدودیت‌های هندسی ۱-۱-۲-۵ ۲-۲-۵-۰ میلگردطولی ۱۲-۲-۵۰ تا ۶-۲-۲-۵-۲۰ ۳-۲-۵-۰ میلگرد عرصی ۱-۳۲-۵۰ تا ۱۱-۳-۲-۵-۲۰ ۴-۲-۵-۰ حداقل مقاومت خمشی ستونها ۱-۴۲-۵۰ تا ۵-۳-۲-۵-۲۰ ۳-۵-۰ دیوارهای سازه‌ای. دیافراگم‌ها و خرپاها ۱-۳-۵-۰ محدودیت‌های هندسی ۱۱-۳-۵۰ ۶-۱۳-۵۲۲۰ ۲-۳-۵-۰ میلگردهای قایم و افقی اس ۱-۲-۲ در دیوارهای سازه‌ای نسبت میلگرد در هیچ یک از دو امتداد قانم تر از ۰/۳ درصد باشد. مگر انکه برش نهایی موجود درمقطع دیوار از اه سد. در این حالت برای حداقل میلگرد مورد نیاز در دیوار باید ضوابط بند : ۲-۲-۲ نسبت میلگرد قائم درهیچ ناحیه ازطول دیوار نباید از ۴ درصد بیشت 7 -------- صفحهٔ بعد -------- ۰- ضوابط ویژه برای طراحی در برابر زلزله ۱۱۰ بای ۳-۲-۳-۵-۰ فاصله محور تا محور ملگردها از یکدیگر در هر دو امتداد فائم و افقی نباید بیشتر از ۳۰۰ میلی‌متر اختیار شود. در اجزای لبه فاصله میلگردهای قائم نباید بیشتر از ۲۰۰ میلی‌متر در نظر گرفته شود. ۴۲-۳-۵۰ تا ۶-۲-۳۵۲۰ ۳-۳-۵-۰ اجزای لبه دردیوارهای سازه‌ای ودردیافراگم‌ها ۱۳۳-۵۲۰ ۶-۳۳-۵۲۰۱ ۴-۳-۵-۰ تیرهای هم‌بند در دیوارهای هم‌بسته ۱-۴-۳۵۲۰ تا ۲۰- ۴-۴-۳-۵ ۵-۳-۵-۰ درزهای اجرایی ۱-۵-۳-۵-۰ ۶-۳-۵-۰ اتصال دیوار به دیافراگم (دال سقف) تنشهای ناشی از نیروهای انتقالی بین دیوار و دیافراگم باید در طراحی اتصال این دو عضو سازه‌ای لحاظ شود. در صورت زوم باید میلگردهایی با ظرفیت برشی ۸ مطابق ضوابط فصل دوازدهم برای تحمل برش, پیش‌بینی شود. مگر آنکه مکانیزم دیگری برای تحمل برش اتخاذ شده باشد. همچنین باید تدابیر لازم برای تحمل نیروهای حاصل از نوسان سطح آبن و برخورد آن با سطح زیرین دال (سقف) به کار گرفته شود. در سازه‌های نگه‌دارنده آب مانند مخازن. باید برای مقاوم ساختن اتصال بین دیوارها با دال‌های کف و سقف در هنگام وقو ۶ زمیرو لرزه تدابیر ویژه‌ای اند بشید 9 از ترک‌خوردگی و 1 ایک ری نشت آب ممانعت به‌عمل آید. نوسان سطح آب مخازن. در هنگام زمین لرزه. فشار موْثر به کف را افزایش داده و در مواردی نیز یک فشار تحتانی به زیر دال (سقف) وارد می‌کند. -------- صفحهٔ بعد -------- ابط ویژه برای طراحی در برابر زلزله 3333333333333333 ۴-۵-۰ اتصالات تیر به ستون در قابها ۱-۴-۵-۰ ضوابط کلی طراحی ۱-۱-۴۵۲۰ تا ۳-۱-۴-۵-۲۰ ۲-۴-۵-۰ میلگردگذاری ۱-۲-۴-۵-۰ تا ۵-۲-۴-۵-۲۰ ۳-۴-۵-۰ طول گیرایی میلگردهای کششی ۱-۳-۴۵۲۰ تا ۴-۳-۴۵۲۰ ۵-۵-۰ ضوابط طراحی برای برش ۱-۵-۵-۰ اعضای تحت خمش وتحت فشاروخمش درفابها ۰ ۱-۱-۵-۵ با ۵-۱-۵-۵-۲۰ ۲-۵-۵-۰ دیوارهای سازه‌ای و دیافراگم‌ها ۰ ۱-۲-۵-۵ تا ۶-۲-۵-۵-۲۰ ۶-۵-۰ اعضایی از قابها که برای نیروهای زلزله طراحی نمی‌شوند. ۱-۶-۵-۰ ۱-۱-۶۵۰۹ و ۲-۱-۶-۵-۲۰ ۲-۶-۵-۰ ۱-۲-۶۵۰۹ تا ۳-۲-۶-۵-۲۰ -------- صفحهٔ بعد -------- او ات / رصم و سای 7 پ ۱-۱ معرفی خرابی بتن در اثر واکنش بعضی کانی‌های موجود در انواع خاصی از سنگ‌هاء که به‌عنوان سنگدانه‌های بتن مورد استفاده قرار می‌گیرند. و قلیای محلول در بتن که عمدتا در سیمان پرتلند وجود دارد. روی می‌دهد. به این پدیده. واکنش قلیایی سنگدانه‌ها" گفته می‌شود. واکنش قلیایی. مستلزم وجود مواد واکنش‌زا در سنگدانه‌هاء وجود قلیا به مقدار کافی در بتن و رطوبت کافی برای تداوم این فرایند می‌باشد. شدت واکنش قلیایی سیلیسی, به درصد کوارتز کرنش‌دار" در سنگدانه‌ها و زاویه میل به غیر فعال شدن" و همچنین عوامل ناشناخته دیگر بستگی دارد. درصد کوارتز کرنش‌دار و زاویه میل به عیر فعال شدن. به‌و سیله سنگ‌نگاری با استفاده از میکروسکب با دفت نسبتا مناسبی 0 8۳6826 [|۵ا|۸ - | 7) 5۱۳۵۱۵۵ - 2 5 ۸۵۱۵10۳۷ - 3 ۳۵1۳۵۵۲۵0۱ - 4 -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۱- واکنش قلیایی سنگدانه‌ها ۱۱۳ وچ واکنش قلیایی می‌تواند به انبساط مخرب بتن منجر شود که همان‌طور که در شکل پ‌۱-۱ مشاهده می‌شود. معمولاً با مشاهده ترک‌خوردگی‌های پنجه‌غازی" تشخیص داده می‌شود. اگر چه بعضی از اسنگدانه‌های واکنش‌زا می‌توانند در مدت چند سال باعث ترک‌خوردگی بتن شوند. ولی معمولاً ترک‌خوردگی بتن و خرابی ناشی از آن روندی کند و تدریجی دارد و خطر بروز شکست یا خرابی ناگهانی در اثر این واکنش مخرب منتفی است ( 1991 ۱۸11002 200 1122۷1 ). بسیاری از بتن‌های ساخته شده با مصالح واکنش‌زا در حال حاضر با ایمنی کافی در سازه‌های مختلف تحت بهره‌برداری هستند. با این حال. برای بتنی که تحت تأثیر واکنش قلیایی قرار گرفته است. مشکلات و مسایلی تحت شرایط سرویس به‌وجود خواهد آمد که در بعضی موارد. ممکن است مخارج قابل ملاحظه بازسازی یا تعویض قسمت‌های مختلف را فبل از پایان دوره سرویس‌دهی متناظر دربرداشته باشد. 2 ۰ سس ۰ س ۰ ۰.۰ هر گونه ترک‌خوردگی. صرف‌نظ از ال /‌ ب / / فراهم ساخته و موجب تسریع خرابی‌های ناشی از سایر عوامل و مکانیزم‌ها می‌شود اس / چون بهسازی واکنش قلیایی بتن. چندان آسان نیست (1992 11010890]). از واکنش قلیایی سنگدانه‌ها در بتن. باید به‌طور جدی جلوگیری به‌عمل آید. برای رسیدن به این هدف. در این پیوست توصیه‌هایی در تعیین و انتخاب تدابیر. روش‌های آزمایش و معیار انتخاب مسا باه 7 پ ۲-۱ انواع واکنش قلیایی سنگدانه‌ها پ ۱-۲-۱ کلیات دو نوع واکنش قلیایی سنگدانه‌ها در بتن مشاهده شده است: الف - واکنش قلیایی سیلیسی . و ۰ یس ۱ ۳ 03116۳8 - | 3 مع[ |5۱ - ز|جا|۸ - 2 0 ۲3700۵۱6 - [|ها|۸ - 3 -------- صفحهٔ بعد -------- ۳ تاکنون درک لازم و کافی از مکانیزم این‌گونه واکنش‌های انبساطی به‌دست نیامده است. ایجاد ژل سیلیسی. علامت مشخصه بروز واکنش قلیایی سیلیسی در بتن می‌باشد (1969 1(121۵۵) و واکنش قلیایی کربناتی در اثر انبساط دانه‌های شن موجود در بتن حادث می‌شود ( 1975 01110 ). پ۲-۲-۱ واکنش قلیایی سیلیسی سنگدانه‌هایی که این‌گونه واکنش را از خود بروز می‌دهند. دارای انواع مختلف سیلیس واکنش‌زا می‌باشند. برای سهولت کار واکنش قلیایی سیلیسی بر اساس نوع سیلیس واکنش‌زا به دو گروه مجزا تقسیم می‌شود ) به جدول ۱-۱ مراجعه شود : الف - واکنش قلیایی سیلیسی که در اثر استفاده از سنگدانه‌های حاوی کانی‌های سیلیسی با ساختار کریستالی ضعیف ( ناپایدار ) و شیشه‌های آذری یا مصنوعی حادث می‌شود ( گروه اوپال. تریدیمیت. کریستوبالیت. شیشه‌های آذر ۳ / سس و بیکایت. سنگ‌هایی که حاوی حنم. موادی هستند می‌توانند باعث برور واکنش قلیایی در بتن گردند. حتی اگر مقدار مواد واکنش زا در آنها در حدود ۱ درصد باشد. ترک‌خوردگی در بتنی که حاوی این‌گونه سنگدانه‌ها و نیز میزان قلیایی زیاد باشد. معمولاً تا ۱۰ سال پس از ۳ اس پایان عملیات اجرایی ظاهر می‌شود اس / ه ۱ ۱ ۹ 1 ۰ ۰ ۰ .ام پ 2 ای شده‌اند. ب - واکنش قلیایی سیلیسی که در اثر استفاده از گونه‌های مختلف کوارتز حادث می‌شود (گروه دوم در حدول بپ ۱-۱) : 65 اع ۷۵16216 2516 2300 , 116۵01216 , ۸00 - | -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۱- واکنش قلیایی سنگدانه‌ها ۱۱۵ ۲ج کالسدنی. کوارتز نهان بلورین (کریپتو کریستالین) تا میکروبلورین (میکروکریستالین) و کوارتز ماکروبلورین (ماکروکریستالین) با ساختار کریستالی تغییر شکل یافته مملو از پرشدگی‌ها. به‌شدت خرد شده یا دانه دانه شده. کوارتز با ساختار کریستالی ضعیف در محل مرز بین دانه‌ها و سیمان‌های کوارتزی با رشد بیش از حد و غیر عادی (مانند آنچه در ماسه سنگ‌ها مشاهده می‌شود). بعضی از سنگدانه‌های حاوی چنین موادی. می‌توانند باعث خرابی بتن شود. حتی اگر مقدار بخش واکنش‌ زا در حدود ۵ درصد از وزن کل مصالح مصرفی را تشکیل دهد. اثرات ترک‌خوردگی سازه‌های بتنی حاوی این سنگدانه‌ها به همراه قلیایی زیاد در فاصله زمانی ۱۰ سال از عملیات اجرایی آنها قابل رویت خواهد بود. به‌طور مثال. برخی چرت‌ها و فلینت‌هاء. سنگ آهک سیلیسی, سنگ‌های آذرین و ماسه سنگ‌ها از این گونه‌اند. این گروه, شامل چند نوع سنگدانه با نرخ انبساط کند می‌باشد که بر اساس نظریه عمومی در آن کوارتز میکروبلورین (اغلب مرتبط با کوارتز)» عامل اصلی واکنش‌زایی محسوب می‌شود. گونه‌های گسترده‌ای از سنگ‌های حاوی کوارتز در این گروه قرار می‌گیرند: گری وک. آرژیلیت. کوارتز- وک. کوارتز- آرنیت. کوارتزیت. هورنفل, گرانیت. گنایس گرانیتی. فیلیت و آرکوز. این فهرست. کامل و گسترده نمی‌باشد. چنانکه سایر سنگ‌های حاوی کوارتز نیز می‌توانند واکنش‌زا باشند. در بعضی موارد. بتن‌های اجرا شده در کارگاه که دارای چنین سنگدانه‌هایی می‌باشند. ممکن است آثار ترک‌خوردگی و خرابی در آنها حتی پس از ۲۰ سال نیز نمایان نشود. ولی در سایر موارد. ترک‌خوردگی‌ها.ء به ویژه در هنگام تماس با املاح یخ‌زدا می‌تواند پس از گذشت ۵ سال یا کمتر ظاهر شود. پ ۳-۲-۱ واکنش قلیایی کربناتی واکنش قلیایی کربناتی در بعضی سنگ آهک‌های دولومیتی آرژیلیتی (رسی) و محلول‌های قلیایی. داخل حفرات بتن حادث می‌شود. این واکنش. باعث انبساط و ترک‌خوردگی گسترده‌ای در بتن خواهد شد. علامت مشخصه بروز این واکنش در آزمایشگاه. معمولاً انبساط سریع بتن می‌باشد. نوعی ماتریس متشکل از کلسیت ریزدانه و کانی‌های رسی همراه 5 - | -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۱- واکنش قلیایی سنگدانه‌ها ۱۱۶ ص ۳ با کانی‌های منشوری‌شکل دولومیت که در این ماتریس پراکنده شده‌اند. علامت مشخصه آهک‌های دولومیتی منبسط شونده می‌باشند. این بافت مشخصه را می‌توان در برش‌های نازک با استفاده از میکروسکوپ پتروگرافیکی (1985 1۵80۲۵آ) یا میکروسکوبپ الکترونیکی مشاهده نمود. معمولاً در سازه‌هایی که تحت تأثیر این واکنش قرار گرفته‌اند. اثرات ترک‌خوردگی‌ها در فاصله زمانی پنج سال از زمان ساخت نمایان می‌گردد. بر اساس بررسی‌های انجام شده در کانادا. تاکنون سنگدانه‌های با پتانسیل واکنش‌زایی کربناتی, فقط در معادن سنگ یافت شده ولی در سنگ شکسته حاصل از شکستن شن درشت رودخانه‌ای. واکنش‌زایی از نوع کربناتی مشاهده نشده است. 7 پ ۳-۱ روش‌های تعیین میزان استعداد واکنش‌زایی سنگدانه‌ها پ ۱-۳-۱ کلیات خلاصه‌ای از دستورالعمل‌های عمومی که باید به‌منظور ارزیابی کیفیت سنگدانه‌های مصرفی در بتن از نظر میزان استعداد واکنش‌زایی رعایت شود. در جدول‌های پ ۱-۱ و ب ۲-۱ اآمده است. پ ۱-۱-۳-۱ عملکرد سازه در شرایط طبیعی احتمالاً بهترین راه برای ارزیابی استعداد سنگدانه مورد مصرف در ایجاد خرابی‌های زود هنگام در بتن در اثر واکنش قلیایی. بررسی تاریخچه عملکرد بتنی است که با همان سنگدانه تهیه شده و در شرایط محیطی مشابه بوده باشد. فرایند بررسی عملکرد سازه تحت بهره‌برداری توسط انجمن سیمان انگلستان". در سال ۱۹۹۲ بخوبی تشریح شده است. برای بررسی عملکرد واقعی سازه لازم است: ۱ عیار سیمان مصرفی و میزان قلیای کل سیمان مصرفی در سازه تحت بهره‌برداری برابر با یا بیشتر از میزانی باشد که برای سازه مورد نظر توصیه شده است. ۲- سن بتن تحت بهره‌برداری حدافل ۱۰ سال باشد. 3 6۵۵ ۳۱۱۹ - | -------- صفحهٔ بعد -------- ۳ 5 ۱ ۰ ۰ ۰ م پ : ۰ ۰ ۳ شرابط محیطی سازه مورد بهره‌برداری حداقل مشابه با سازه مورد نظر باشد. ۴- در صورت نود اسناد و مدار ک قاطمء و مستند. مطالعات پتر و گرافیکی روی بر سازه / ایک ۰ / 1 پر س ی بت تحت بهره‌برداری انجام شود تا یکسانی سنگدانه مصرفی در این سازه با سنگدانه مورد مطالعه به اثبات برسد. ۵ احتمال استفاده از مواد افزودنی و پوزولان‌ها در سازه مورد بهره‌برداری بررسی شود. ۶ تأثیر نسبت آبت به سیمان بتن که ممکن است عملکرد آن را تحت تأثیر قرار دهد. بررسی شود. پ ۲-۱-۳-۱ بررسی‌های آزمایشگاهی رها ۵ بت های موه حود۵ استفاده نشده با اننکه محا درداشت سنگدانه ا منشع۶ رودخانه‌ای با ۰ _ از ی ور ی ۳ ۳ ی سس بت /‌ ۳ معدنی متفاوت بوده. مفید و مور نیست. در جنین شرایطی و یا در زمانی که مقدار قلیای بتن مورد نظر بیشتر و یا شرایط محیطی آن نا مساعدتر از وضعیت سازه بتی تحت بهره‌برداری باشد. باید برای تعیین میزان واکنش‌زایی سنگدانه‌ها از بررسی‌های آزمایشگاهی استفاده شود. دو نوع روش ازمایشگاهی وجود دارد: : ۰ - 2 هه 1 ی 1 ۰ 1 ۰ . الف - ارزیابی پتروگرافیکی یا انالیز شیمیایی و آزمایش‌هایی که در انها ترکیبات کانی‌شناسی با شیمیایی و بافت یک سنگدانه با نوع واکنش زا وغیر واکنش‌زای آن مقایسه می‌شود. مه هه امه هه ۳ ۳ ۰ ای اس مه تب م۰ اس اندازه گیری تغییر طول نمونه‌های ازمایشگاهی مالات یا سا که برای تسریع واکنش قلیایی در دمای زیاد نگهداری می‌شود. موجود در ارتباط بین بافت کانی شناسانه و بافت ظاهری یک سنگدانه از یک‌طرف و استعداد رخ .۰ ...۰ ک‌ ۳ را ۳ را واکنش‌زایی آن از طرف دیگر می‌باشد. در تفسیر نتایج آزمایش‌ها باید احتیاط لازم به‌کار رود. زیرا در مورد بسیاری از سنگدانه‌ها. هنوز مستندات کافی درباره ارتباط بین نتایج آزمایش‌های آزمایشگاهی و عملکرد برجای بتن 2 1 م بر که ْ 7 ی 2 ۰ ۰ -------- صفحهٔ بعد -------- سا واکنش‌زایی در منطقه مرزی قرارمی‌گیرند بیش از پیش نمایان می‌گردد؟ با این حال در تمامی با استناد د به نتایج آزمایش ش‌های آزمایشگاهی به کار بسته شود. اگر هر دو بخش شن و ماسه مصالح مورد نظر از نظر واکنش‌زایی در منطقه مرزی واقع شوند. آنگاه استعداد واکنش‌زایی آنها باید به صورت یکجا از طریق انجام آزمایش 5۸-۸23.2-14۸) مورد بررسی قرار گیرد. پ ۳-۱-۳-۱ نسبت بحرانی " زمانی‌که برخی کانی‌ها مانند اوپال. کلسدونی. کریستوبالیت. تریدیمیت. کوارتزهای نهان بلورین و میکروبلو ورین ورین و احتمالاً شیشه آذر رین به مقداری کم (در بعضی مواقع حتی به میزان یک درصد) در سنگدانه مصرفی بتن وجود داشته باشد. حداکثر انبساط بتن می‌تواند در این شرایط حادث شود. به این درصد خاص که حداکثر میزان انبساط را ایجاد می‌نماید. نسبت چرت‌ها نسبت بحرانی می‌تواند بین ۵ تا ۵۰ درصد تغییر کند. به نظر می‌رسد که نسبت بحرانی به شدت واکنش‌زایی وابسته باشد. یعنی هر چه میزان واکنش‌زایی بیشتر باشد نسبت بحرانی کمتر است. در شرایطی که میزان سنگ با کانی موجود در سنگدانه‌های مصرفی بتن کمتر از نسبت بحرانی بوده. در نهایت انبساط کمتری حادث شده است ( 1984 110005 ). نسبت بحرانی می‌تواند تحت تأثیر میزان قلیای موجود در بتن. اندازه دانه‌های بخش واکنش‌ز زای سنگدانه و نسبت آن به سیمان بتن قرار گیرد. در قرضه‌ها یا معادن سنگ که مواد متشکله سنگدانه‌ها از یک نقطه به نقطه دیگر تغییر می‌کند. توجه خاصی باید به ارزیابی کانی‌ها و سنگ‌هایی معطوف شود که دارای نسبت‌های اختلاط مختلف از سنگدانه مشکوک به نشان دادن نسبت بحرانی از خود می‌باشند. این نسبت بحرانی در آزمایش‌های ملات منشوری و تعیین انبساط نمونه‌های بتنی قابل مشاهده است. | - ۳۵۹511۳۳۱ 3 -------- صفحهٔ بعد -------- ی پ ۲-۳-۱ بررسی پتروگرافیکی سنگدانه‌های بتن به روش ۳295-/۸57۸ بررسی پتروگرافیکی. اولین گام لازم در جهت ارزیابی استعداد واکنش‌زایی یک نوع سنگدانه ۱ بت آ یی ال اه با ان 2 مدش ۰ ۱ انجام می‌گیرد. اطلاعات حاصل از این آزمایش. برای قضاوت در تعیین نیاز به انجام آزمایش‌های تکمیلی و همچنین برای تفسیر نتایج آزمایش‌ها لازم است. در بعضی موارد که اطلاعات قاطع و مستندی در خصوص قابلیت تخریبی نوع خاصی از سنگ‌ها یا کانی‌ها در دسترس باشد. شناسایی آنها در سنگدانه‌های مورد نظر از طریق انجام آزمایش پتروگرافی می‌تواند سند و مدرک کافی برای مردود شناختن آن سنگدانه باشد. باید احتیاط لازم در هنگام انجام آزمایش پتروگرافی روی سنگ‌های آهکی سیلیس‌دار مبذول گردد. لازم به یادآوری است که حتی مقدار ۵ درصد کوارتز ریزدانه در این سنگ‌های آهکی. که در میکروسکوپ پتروگرافی نیز قابل رویت نمی‌باشد. توانایی ایجاد انبساط مخرب در بتن را دارد ( 0 1991 136۲06 ۸۵ ۳۵۳۳/۵۳ , 1986 1۵۲ 200 80۳2۳0 ). از آزمایش پتر و گرافی می‌توان به‌منظور بررسی استعداد واکنش‌زایی سنگ‌های حاوی کوارتز از طریق تعیین وجود و میزان کوارتز میکروبلورین استفاده نمود. آزمایش پتروگرافی همچنین روش مفیدی برای تعیین استعداد واکنش‌زایی قلیایی از نوع کربناتی در سنگ آهک‌های دولومیتی پ ۳-۳-۱ آزمایش تشخیص سنگدانه‌های واکنش‌زای قلیایی- سیلیسی به روش تعیین انساط تسریع شده منشور ملات ( 2-25۸. 5۸-۸23 ) با استفاده از این آزمایش می‌توان تقریبا تمامی گونه‌های سنگدانه‌های واکنش‌زای قلیایی - سیلیسی را شناسایی نمود ,2/0 1991 ۳36۲۷۳۵ 20 ۳۵۷۳۹1۵۲ ,990 1 6072112-0110 (19922 ۳۵۲۵۲ 2۳0 30۳06 ,1991 10010]). این آزمایش تسریم شده برای تأیید بسباری از سنگدانه‌های مصرفی در بشن مناسبس می‌باشد. ولی با استناد به نتایج این ازمایش نمی‌توان سنگدانه‌ها را مردود قلمداد نمود. قبل از این کار باید آزمایش تعیین قابلیت انبساط نمونه‌های منشوری بتنی به روش 5۸-۸23.2-14۸ نیز انجام شده و نتایج آن ملاک قبول -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۱- واکنش قلیایی سنگدانه‌ها ۱۳۰ وچ یا رد سنگدانه‌های مصرفی در بتن قرار گیرد. این آزمایش برای ارزیابی میزان تأثیر استفاده از سیمان کم‌قلیا درجلوگیری یا کاهش میزان انبساط حاصل از واکنش قلیایی مناسب نمی‌باشد. در حال حاضر, این روش آزمایشگاهی به‌منظور ارزیابی کارایی پوزولان‌ها در جلوگیری با کاهش میزان اننساط در اثر واکنش قلیایی- سیلیسی. در دست مطالعه و بررسی است (19922 30۳006 200 100۶۵ ,1990 .21 ۵1 0۳۵۵۵). این آزمایش برای ارزیابی قابلیت انبساط سنگدانه‌هایی که از خود واکنش قلیایی- کربناتی بروزمی‌دهند. مناسب نیست. پ۴-۳-۱ آزمایش تعیین قابلیت انبساط سنگدانه‌ها به روش اندازه‌گیری تغییر طول نمونه‌های منشوری بتنی در اثر واکنش قلیایی سنگدانه‌ها ( ۴۹5۸-۸23.2-14۸) این آزمایش. روش توصیه شده و منتخب برای تعیین قابلیت انبساط (واکنش‌زایی قلیایی) انواع سنگدانه‌ها محسوب می‌شود. به‌منظور تسریع انبساط نمونه‌های بتنی در ۳۸ درجه سانتی‌گراد و ۱۰۰ درصد رطوبت نگهداری می‌شوند. این آزمایش, برای ارزیابی کارایی پوزولان‌ها در جلوگیری یا کاهش انبساط بتن حاوی سنگدانه‌های واکنش زا مورد استفاده قرار گرفته است. زمانی‌که این آزمایش برای دستیابی به این هدف به‌کار گرفته می‌شود. مراقبت‌های لازم باید به‌منظور جلوگیری از خروج املاح قلیایی از نمونه‌های بتنی معمول گردیده (1991 ۲100101 20 11080۲5) و قرائت انبساط نمونه‌های بتن حداقل تا ۲ سال ادامه یابد. نوسانات در میزان انبساط منشورهای بتنی می‌تواند بسیار زیاد باشد. به همین دلیل بهتر است در هر سری آزمایش. منشورهایی با سنگدانه‌های واکنش‌زا و غیر واکنش‌زا با خصوصیات انبساط‌پذیری مشخص به‌عنوان نمونه‌های کنترل ساخته شده و همراه با منشورهای ساخته شده با سنگدانه‌های تحت مطالعه . مورد آزمایش قرار گیرد. پ۵-۳-۱ آزمایش تعیین قابلیت واکنش‌زایی قلیایی - کربناتی سنگ‌های آهکی معدنی به روش شیمیایی ( ۲5۸-۸23.2-26۸) هدف از انجام این آزمایش, انجام آنالیز شیمیایی سنگ‌های معدنی آهکی در برابر اکسید کلسیم (۵0))) اکسید منیزیم (۸180) و اکسید آلومینیوم (:۸170) می باشد. نتایج به‌دست آمده به‌صورت نقاط مختلف در یک نمودار که نشان‌دهنده پتانسیل واکنش‌زایی سنگدانه -------- صفحهٔ بعد -------- ص ۳ است. پیاده می‌شود. آهک‌ها و دولومیت‌های نسبتاً خالص در این نمودارء به آسانی قابل شناسایی بوده و نیازی به انجام آزمایش‌های تکمیلی واکنش قلیایی- کربناتی ندارند. آهمک‌های دولومیتی در بخش ویژه‌ای از نمودار که مختص سنگدانه‌های واکنش‌زا است. قرار می‌گیرند. به همین دبا ۰ قا از اینکه این سنگدانه‌ها به‌عنوان سنگدانه‌های مصرفی در بن در نظر گرفته شود. باید آزمایش‌های تکمیلی به روش 5۸-۸23.2-14۸) روی آنها انجام شود. این آزمایش شیمیایی. سریم و ارزان بوده و می‌تواند مقداری از تأثیر قضاوت شخصی ی ی اس ت ضعیف که به‌صورت ذاتی در کاربرد آزمایش پتروگرافی برای شناسایی آهک‌های دولومیتی با استعداد واکنش قلیایی - کربناتی وجود دارد . از میان ببرد. برای اطلاعات مبسوط تر به 5۸-۸23.2-26۸) رجوء شود. تب پ ۶-۳-۱ سایر روش‌های آزمایشگاهی پ ۱-۶-۳-۱ کلیات روش‌های آزمایشگاهی متعددی برای ارزیابی استعداد واکنش‌زایی سنگدانه‌ها مورد استفاده قرار گرفته‌اند. ولی به دلیل نقایص موجود در بعضی از آنهاء تنها معمول‌ترین روش‌های آزمایشگاهی به‌شرح زیر توصیه می‌شود: .۰ ی ۰ تا ۰ ۰ 2 ۰ 0 پ۲-۶-۳-۱ آزمایش تعیین میزان واکنش‌زایی اسنگدانه‌ها (روش شیمیایی) 89 ۸۹1 در این آزمایش, نمونه سنگدانه مورد نظر آسیاب شده و ۲۵ گرم از بخش بین ۱۵۰ تا ۳۰۰ ظرف و نمونه مذکور را به مذدت ۲۴ ساعت در احاق با ۸۰ در حه سانتی گراد قرار داد. سپس می‌گردد. -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۱- واکنش قلیایی سنگدانه‌ها ۱۳۲ ۳ روش شیمیایی در سطح گسترده مورد استفاده قرار گرفته ولی در حال حاضر همبستگی بین میزان سیلیس حل شده به‌دست آمده از این آزمایش با تجارب اجرایی در پای کار یا با نتایج آزمایسش تعیین انبساط منشورهای بتنی در بعضی موارد ضعیف است (1990 110010 ,1989 10۳ 00۳21130-801 ). در کار اسیاب کردن سنگدانه که برای تهیه نمونه آزمایشگاهی مورد نیاز می‌باشد. ممکن است بخش واکنش‌زای نمونه با عبور از الک از دست برود و نتایج گمراه کننده‌ای از این طریق حاصل شود. سنگدانه‌های با کیفیت مطلوب در این آزمایش. به‌دلیل اینکه سطح ویژه زیادتری از آنها در معرض فرایند اسیاب کردن قرار می‌گیرد ممکن است نتایج ضعیف و نامناسبی را ارائه دهند (19920 ۳۵۲۳۵۵۳ 200 6 30). به‌علاوه مشکل دیگر, مداخله کربنات‌ها و سایر کانی‌ها در نتایج آزمایش شیمیایی است. برای از میان بردن این مشکل. نوع اصلاح شده این آزمایش که مختص بررسی سنگدانه‌های آهکی می‌باشد. بیشنهاد شده است (1990 80۲۵ ۵0 ۳۵۲۳۵۲ ,1986 ۳۸۵۶ 200 0۵۲0). به تازگی در برخی از نظریه‌های اصلاحی که برای این روش آزمایش پیشنهاد شده است. ادعا شده که نزدیکی نتایج آزمایش‌ها با نتایج آزمایش‌های منشور بتنی بهبود یافته است. با این حال. هنوز بسیار زود است که در خحصوص کارآیی این آزمایش اصلاح شده اظهار نظر قطعی نمود ( 1992 .اه ا0 ۹۵۲۳۵۱۱۵ ). پ ۳-۶-۳-۱ آزمایش تعیین میزان استعداد واکنش‌زایی ملات (آزمایش انبساط ملات ابتدا نمونه ماسه مورد نیاز با استفاده از مصالح موجود. طبق دانه‌بندی خاص این آزمایش آماده می‌شود. مصالح درشت ابتدا باید خرد شود. سپس این ماسه به نسبت ۲/۲۵ به ۱ با ع‌ / ۰ سو از [ وه وس ۰ ۰ ۰ ۰ سیمان مخلوط گردیده و برای دستیابی به روانی مورد نظر در این آزمایش, باید به آن آب اضافه کرد. ملات به‌دست آمده در قالب‌های منشوری ۲۵۲۵۷۲۸۵ میلی‌متر قالب‌گیری شده و به‌مدت ۲۴ ساعت عمل آورده می‌شود. پس از خارج کردن منشورها از قالب‌ها. باید طول آنها را اندازه‌گیری کرد. سپس منشورها در دمای ۳۸ درجه سانتی گراد و رطوبت ۱۰۰ درصد -------- صفحهٔ بعد -------- ۳ و در مدت زمان قید شده در استاندارد در ظروف در بسته مخصوص نگهداری می‌شوند. اندازه گیری طول نمونه‌ها معمولاً در فواصل زمانی معین تا مدت یک سال صورت می گیرد. انبساط بیش از حد. نمایانگر استعداد واکنش قلیایی مخرب در بتن است. روش ملات منشوری جزو اولین آزمایش‌هایی بود که برای ارزیابی میزان واکنش‌زایی سنگدانه‌ها ابداع شد. این آزمایش احتمالاً بیشترین و گسترده‌ترین مورد استفاده را در تعیید واکنش‌زایی سنگدانه‌ها به خود اختصاص داده بود. علی‌رغم اقبال گسترده این روش اش مشخص شد که این آزمایش در بسیاری از موارد قابلیت واکنش‌زایی بعضی سنگدانه‌ها ر کمتر از حد معمول برآورد می‌نماید (1989 /07۵111-0[1[0۷)). انبساط‌های کم به‌دست / آمده از این ازمایش. می‌تواند ۵ اثر کمبود قلیای کافی در سیمان و خارج شدن / املاح قلیایی از مالات‌های منشوری نگهداری شده در ظروف مخصوص باشد (1991 1۲10010۳ 2۳0 1۵80۲5). برداشتن فتیله‌ها از اطراف ظروف نگهداری نمونه‌های منشوری. باعث کاهش مقدار خروج فلیا از درون نمونه‌ها می‌شود. با این حال. قبل از اینکه این عمل به عنوان یک روش آزمایشگاهی استاندارد به اجرا گذاشته شود. لازم است ا بررسی‌ها و تحقیقات بیشتر, در خصوص این آزمایش اصلاح شده انجام شود. نتایج سدیم (0م۳12) در سیمان (که از طریق افزودن هیدروکسید سدیم به‌صورت محلول به مات حاصل می‌شود) و انجام ا زمایش به‌مدت زمان حداقل یک‌سال برای شناسایی موفقیت آمیز اکثر سنگدانه‌ها با استعداد واکنش قلیایی- سیلیسی لازم است. پ۴-۶-۳-۱ آزمایش تعیین میزان واکنش‌زایی قلیایی سنگ‌های آهکی مورد مصرف برای سنگدانه در بتن (استوانه سنگی) ۲586 /۸۹57 مغزه‌هایی به قطر ‎٩‏ و ارتفاع ۵ میلی‌متر از یک نمونه. سنگ گرفته می‌شود. به‌منظور تسهیل - ۰ ۰ #* | ۰ یه درجه سانتی‌گراد قرار داده می‌شوند. اندازه‌گیری طول نمونه‌ها به‌صورت ادواری تا یک‌سال -------- صفحهٔ بعد -------- ۳ ی حد نمونه‌ها. نمایانگر قابلیت واکنش‌زایی مخرب در بتن بابی آسیب‌پذیری سنگ در برابر واکنش قلیایی- کربناتی مناسب در اه ۰ 4 ۱ م این ازمایش قخقصط برای ۱ نی است. مفیدترین موارد استفاده این ازمایش در شناسایی بسترها یا لایه‌های واکنش‌زای موجود سِ در رس (اخذ حداقل سه نمونه آزمایشی برای هر متر از سنگ مطبق موجود در یک معدن سنگ لازم می‌باشد). این آزمایش برای شناسایی سنگ‌هایی با استعداد واکنش‌زایی قلیایی- سیلیسی مناسب نیست. زمانی‌که از این آزمایش برای تعیین میزان استعداد واکنش‌زایی قلیایی - سیلیسی استفاده شود. هیچ گونه تضمینی وجود ندارد که آثار انبساط از هم‌پاشیدگی و انقباض ظاهری یا ال حاصل از واکنش در نمونه مورد نظر ظاهر گردد (19920 ۳۵۳۳۱۵۲ 200 3000). سنگدانه‌های غیر واکنش زا نیز ممکن است به‌دلیل وجود رس متورم‌شونده در بعضی سنگ آهک‌ها. از خحود انبساط نشان دهند (1974 مفاهه] 200 (۱۷1۵۵ 27ا10). نتایج به‌دست آمده از این آزمایش, باید همیشه با نتایج آزمایش تعیین انبساط منشور بتنی به روش 5۸-۸23.2-14۸) کنترل شود -. ای اس 3 پ ۴-۱ توزیع سنگدانه‌ها با استعداد واکنش‌زایی وجود سنگدانه‌ها با استعداد واکنش‌زایی در نواحی مختلف کشور. به جممء‌آوری اطلاعات و بررسی‌های مختلف نیاز دارد که هنوز به‌طور مستند انجام نشده است. 3[ پ ۵-۱ پیشگیری اثرهای مخرب واکنش قلیایی سنگدانه‌های واکنش زا پ ۱-۵-۱ کلیات انبساط مخرب و ترک‌خوردگی بتن به سبب واکنش قلیایی سنگدانه‌ها را می‌توان با به‌کار بستن پیشگیری‌هایی به حداقل رساند. استحصال یا استخراج انتخابی سنگدانه‌ها از معدن که باعتث کاهش یا حذف مواد واکنش زا می‌شود. مطمل: : روش به حساب می‌آید. کاهش * و سم اس ای سس / مس میزان قلیای موجود در بتن ازطریق کاهش عیار سیمان مصرفی با استفاده از سیمان کم قلیا و -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۱- واکنش قلیایی سنگدانه‌ها ۱۳۵ دا ۳ یا هر دو. و همچنین استفاده از پوزولان‌ها به مقدار متاسب می‌تواند در حهت دستیایی به این مهم به مرحله اجرا گذاشته شود (به بند پ ۲-۵-۱ رجوع شود). علاوه بر کاهش میزان قلیا. زمانی‌ که از پوزولان‌ها به‌مقدار مناسب استفاده شود. این گونه مواد می‌توانند در کاهش یا جلوگیری از انبساط ناشی از واکنش قلیایی- سیلیسی در بتن‌های حاوی مقدار قلیای زیاد مور واقع گردند. با این حال. لازم است میزان کارایی این گونه مواد به اثبات برسد (به بند پ ۳-۵-۱ رجوع شود). در بعضی موارد. که بتن در تماس با محیط مرطوب یا منبع خارحی حاوی مواد قلیایی. مانند کلرورکلسیم یا هیدروکسیدهای قلیایی در فرایندهای صنعتی قرار دارد و یا در صورتی که بروز انبساط کم در بتن غیر قابل قبول باشد. به اجرا گذاردن پیشگیری‌ها و مراقبت‌های بالا ممکن است در دراز مدت برای جلوگیری از انبساط مخرب بتن کافی نباشد. بعضی از سنگدانه‌ها مانند سنگ آهک‌های رسی. سنگ‌های آذرین اسیدی و سنگدانه‌های حاوی کانی‌های آهکی - قلیایی و کانی‌های قلیایی- زئولیتی می‌توانند به میزان قابل ملاحظه‌ای به مقدار قلیای موجود در بتن بیفزایند. تأثیر این‌گونه مواد قلیایی. در تشدید واکنش قلیایی سنگدانه‌ها و نیز تأثیر تسریع کننده آنها در نرخ انبساط مخرب بتن باید مورد بررسی و ارزیابی قرار گیرد. شرایط خاص تماس با محیط اطراف می‌تواند باعث تمرکز قلیا در چنین نقاطی از سازه گردد که این خود ممکن است باعث تشدید واکنش قلیایی سنگدانه‌ها شود. نظایر این گونه شرایط تماس. شامل چرخه‌های تر و خشک شدن چرخه‌های ذوب و انجماد. اختلاف میزان رطوبت و جریان الکتریسیته می‌باشند ( 1993 ,1100100 210 ۸0 ). ترک‌خوردگی ناشی از واکنش قلیایی سنگدانه‌ها نمی‌شود. چنین شرایطی معمولاً در ساختمان‌های محصور دیده می‌شود. با این حال. در شرایطی که از سنگدانه‌های واکنش زا در ساخت چنین سازه هایی استفاده می‌گردد. توصیه می‌شود که پیشگیری‌هایی برای به حداقل رساندن حطر بروز واکنش قلیایی که ممکن است در اثر تغییر شرابط رطوبت موجود در بتن -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۱- واکنش قلیایی سنگدانه‌ها ۱۳۶ ۳ در آزمایش‌های آزمایشگاهی,املاح حاوی لیتیم باعث کاهش انبساط ناشی از واکنش قلیایی- سیلیسی شده‌اند (1993 ۳۵۲۵۵۲۵ 200 110000 ,1992 11۵1۵۵ ,1992 512۳۴) با این حال انجام مطالعات دراز مدت اجرایی. در ساختگاه برای کنترل نتایج آزمایش‌های اولیه ضروری می‌باشد. پ ۲-۵-۱ کاهش قلیا به‌طور کلی در زمانی که از سنگدانه‌های واکنش‌زای ُلیایی - سیلیسی در بتن حاوی مقدار فلیای کل کمتر از ۳ کیل و گرم در مترمکعب معادل ۳1۵220 استفاده شده باشد. اتبساط مخرب به وقوع نخواهد پیوست. مقدار کل قلبای بتن را می‌توان با کم کردن عیار سیمان مصرفی در بتن یا به‌کار بردن سیمان کم فلیا با هر دو کاهش داد. کل فلیای بتن را می‌توان از حاصل ضرب سیمان مصرفی در بتن بر حسب کیلوگرم در مترمکعب در مقدار قلیای کل سیمان بر حسب درصد و تقسیم حاصل‌ضرب به عدد ۱۰۰ به‌دست آورد. تأثیر نوسانات احتمالی در میزان قلیای کل سیمان (به میزان ۱درصد معادل (11۵20) و همچنین نوساناتی که در عیار سیمان مصرفی در بتن حاصل می‌شود (به میزان ۱۰ کیل و گرم در مترمکعب) . باید در نظر گرفته شود تا میزان قلیای کل بتن از ۳ کیلوگرم در مترمکعب فراتر نرود. علاوه بر این. باید افزایش میزان قلیای حاصل از مصرف مواد افزودنی به‌ویژه فوق روان‌کننده‌های شیمیایی لحاظ گردد. درشرایطی که از سیمان آمیخته از نوع دوده سیلیسی استفاده شود . باید از همین رویه پیروی نمود. این رویه را نمی‌توان در مورد سایر سیمان‌های آمیخته به اجرا گذاشت. این‌گونه پیشگیری‌ها برای سنگدانه‌های واکنش زای قلیایی - کربناتی که در آنها انبساط مخرب با میزان قلیای بسیار کمتری حادث می‌شود. مناسب و مور نخواهد بود. میزان ۳ کیل و گرم در مترمکعب قلیا ممکن است برای بتن‌های حجیم زیاد باشد. زیرا حتی انبساطی اندک در آنها ممکن است مشکل ایجاد کند. به‌عنوان مثال. میزان قلیای کل ۲کیلوگرم در مترمکعب یا حتی کمتر نیز در بتن بعضی از سدها مشکل آفرین بوده است. حد ۳ کیلوگرم قلیا در یک مترمکعب بتن نیز ممکن است در شرایطی که بتن در تماس با منابع بیرونی قلیا بوده و یا -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۱- واکنش قلیایی سنگدانه‌ها ۱۳۷ ۳ سنگدانه‌ها واکنش‌زایی شدید داشته یا اینکه خود به افزایش میزان قلیا کمک نمایند. چاره‌ساز نباشد (1990 .اه 21 80۵۲۵). در شرایطی که در بتن از پوزولان‌ها استفاده شده باشد و زمان کافی برای مشخص شدن عملکرد و کارایی آنها موجود نباشد (به بند پ ۲-۵-۱ رجوع شود). میزان قلیای کل مصالح سیمانی مکمل (پوزولان‌ها و سایرمواد افزودنی) نباید در محاسبه میزان قلیای کل بتن در نظر گرفته شود مشروط بر اینکه: الف - میزان قلیای مصالح سیمانی مکمل از حداکتر مقدار قید شده درستون دوم حدول بپ ۳-۱ تجاوز ننماید. ب - حداقل درصد مجاز جایگزینی سیمان که در جدول‌های پ ۳-۱ و اپ ۴-۱ درج گردیده. تأمین شده باشد. پ - میزان فلیای محلول در آب خحاکستر بادی بر اساس روش آزمایشگاهی استاندارد 4 ۸۵51۷ از مقدار قید شده در ستون سوم جدول پ ۳-۱ فراتر نرود. ضمناً در صورتی‌که سیمان سرباره‌ای برای کاهش میزان قلیای بتن به میزان کمتر از ۳ کیلوگرم در مترمکعب استفاده شده باشد. حداقل درصدجایگزینی سیمان با مصالح سیمانی مکمل در جدول ب ۳-۱ نشان داده شده است. جدول ب ۴-۱ نشان می‌دهد که حداقل میزان جایگزینی سیمان با خاکستر بادی به خواص شیمیایی آن بستگی دارد. جدول‌های پ ۳-۱ و پ ۴-۱ را باید در زمانی‌که از مصالح سیمانی مکمل برای رقیق کردن قلیای بتن استفاده می‌شود. به‌کار گرفت. ضمناً ملاحظات لازم باید در مورد نوسانات احتمالی در میزان فُلیای موجود در مصالح سیمانی مکمل معمول گردد. پ ۳-۵-۱ سیمان‌های مخلوط (سیمان‌های پوزولانی) قریب به چندین دهه است که سیمان‌های حاوی خاکستر بادی و سرباره کوره آهنگدازی در سطح گسترده در بتن مورد استفاده قرار می‌گیرد. مصالح سیمانی مکمل نیز همراه با سنگدانه‌های واکنش زا در بتن به‌کار رفته‌است. تاکنون هیچ‌گونه گزارشی مبنی بر بروز واکنش قلیایی سنگدانه‌ها در بتن حاوی مقدار کافی از این گونه مصالح دریافت نشده است. -------- صفحهٔ بعد -------- دا ۳ درصورتی که از مصالح سیمانی مکمل در ساخت بتن حاوی قلیای کل کمتر از ۳ کیلوگرم در ی مترمکعب بر چسستس 0 بر ر اساس بندل ب ۲-۵-۱ استفاده شده باشد. نیازی به انجام آزمایش‌های آزمایشگاهی کنترلی واکنش قلیایی نیست. در صورتی که میزان قلیای موجود در بتن از ۳ کیلوگرم در مترمکعب معادل 1820« فراتر رود. آنگاه ممکن است کاربرد بعضی از مصالح سیمانی مکمل همراه با برخی از سنگدانه‌های خحاص موْثر واقع نگردد. به‌عنوان مثال تحقیقات انجام شده نشان می‌دهد که خواص شیمیایی خاکسترهای بادی تأثیر مستقیم بر عملکرد آنها از نظر کاهش انبساط مخرب ناشی از واکنش قلیایی دارد. سیمان سرباره‌ای در کاهش انبساط برخی سنگدانه‌های مستعد واکنش قلیایی- کربناتی موْثر نمی‌باشد. به همین دلیل این گونه اقدامات تنها در شرایطی قابل قبول می‌باشد که آزمایش‌های آزمایشگاهی در مدت در در سطح گسترده با تجارر ب اجرایی با اسناد دو مدارک کافی تخت شرابط مشایه با ساز پیشنهادی. کارایی آن موارد ویژه را (با ذکر میزان درصد استفاده شده) در جلوگیری یا به حداقل رساندن خرابی در اثر واکنش قلیایی- سیلیسی نشان دهد. درحال حاضر, آزمایش تعیین انبساط منشورهای بتنی تنها روش مناسب برای ارزیابی عملکرد درصد جایگزینی سیمان با مصالح سیمانی مکمل در کاهش انبساط ناشی از واکنش قلیایی می‌باشد. اگر از نوع اصلاح شده روش آزمایشگاهی کانادایی ۲5۸-۸23.2-14۸ استفاده شود. توصیه می‌گردد که عیار سیمان قید شده در دستورالعمل آزمایش با مقدار سیمانی که قرار است در عملیات اجرایی سازه مورد نظر استفاده شود جایگزین گردیده و به‌منظور تسریع روند واکنش. قلیای اضافه به‌صورت سود سوزآور به منشور بتنی آزمایشگاهی افزوده شود. تجارب کنونی حاکی از آن است که یک‌دوره آزمایشگاهی دوساله برای ارزیابی بتن‌های حاوی خحاکست بادی یا سرباره کوره آهنگدازی کافی است. با این حال. توجه خاصی باید به نرخ انبساط در نزدیکی پایان دوره آزمایش مبذول‌گردد(1992 .اه 01 1301۵۵ ,ق1992 3006 200 ۵۵ 100). برای ارزیابی عملکرد بتن‌های حاوی میکرو سیلیس. دوره‌های آزمایشی ی تری مورد نیاز است (1989 000710۵1510۳۲ ,۱9920 ع:6 101 20 ).در مطالعات دراز مدت واکنش قلیایی. باید پیشگیری‌های مناسبی برای جلوگیری از خروج قلیا از منشورهای بتنی معمول گردد. از آزمایش ملات منشوری تسریع شده به‌منظور ارزیابی کارایی مصالح سیمانی مکمل در کاهش انبساط ناشی از واکنش قلیایی سیلیسی استفاده شده است -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۱- واکنش قلیایی سنگدانه‌ها ۱۳۹ 1111111111111111 (1987 معاداه 000 200 0865 ,1992۵ 006 #صه عطب8). آزمایش [4) ۸۹1۸ برای | واکنش قلیایی- سیلیسی مناسب نمی‌باشد ( 19922 10116916 200 0۲۳۵ ). رزیا پ ۴-۵-۱ برداشت انتخابی از منابع قرضه یا معادن سنگ معمول‌ترین راه برای جلوگیری از واکنش قلیایی سنگدانه‌ها. برداشت از مناطق انتخابی معدن یا قرضه است. در نقاطی از قرضه که چرت بخش قابل ملاحظه‌ای از بخش شن مصالح را تشکیل می‌دهد. می‌توان با شکستن شن درشت ‎٩1۷0(‏ 0۷۵۲)» که معمولاً حاوی چرت سنگ آهک با لایه‌بندی‌های افقی. برداشت از مناطق یا ترازهای خاصی از معدن برای استفاده در بتن به‌عنوان امری عادی توصیه می‌شود. سایر ترازها یا طبقات معدن ممکن است حاوی مصالح واکنش‌زا باشد ولی استخراج. استحصال و ذخیره‌سازی صحیح آنها اغلب باعث خواهد شد تا ذخیره‌ای از سنگدانه‌ها با کیفیت مناسب و حجم مطلوب به‌دست آید. 8 ب ۶-۱ خلاصه قلیایی سنگدانه‌ها در شرایط محیطی که رطوبت کافی برای ادامه روند واکنش وجود داشته / باشد از قرا است: الف - استفاده از سنگدانه‌هایی که عدم واکنش‌زایی آنها به اثبات رسیده باشد. ب- کاهش میزان قلیا در بتن از طریق استفاده از سیمان پرتلند کم قلیا یا مصالح سیمانی مکمل (پوزولان‌ها و سان مواد افزودنی مناسب). پ - استفاده از مصالح سیمانی مکمل در بتن در شرایطی که کارایی آنها در کاهش با با اینکه هنوز درک کاملی از مکانیزم انواع مختلف واکنش قلیایی سنگدانه‌ها به‌دست نیامده. ولی مطالعات قابل ملاحظه‌ای که در چهل سال گذشته توسط محققین انجام شده. خحود -------- صفحهٔ بعد -------- 1111111111111111 ۰ ۰ : 2 ء 5 : ۰ مبنایی برای ارزیابی و آزمایش سنگدانه‌های بتن محسوب می‌شود. از این طریق. در سنگدانه‌های قابل قبول یا تأیید سنگدانه‌هایی با عملکرد اجرایی ضعیف محتمل نخواهد بود. شده است) معمولاً بهترین راه برای مطمئن‌شدن از غیر واکنش‌زا بودن سنگدانه می‌باشد. سس ۰ ۰ ۰ ۹ . ص 9 ۹ : پ 2 ۰ ۱۰ بررسی عملکرد اجرایی. اغلب به انجام مطالعات ازمایشگاهی برای بعیین منشا سنگدانه نیاز سنگدانه‌ها یا تعیین کارآیی اقدامات پیشگیرانه ضروری خواهد بود. ۰ ۰ ۰ 25 ۰ ۰ ۱ ۰ که است: ۱- تأثیر انحرافات نسبتاً کوچک از دستورالعمل آزمایش استاندارد در آزمایشگاه. و ۲- مشکل ذاتی اندازه‌گیری تغییر مکان‌های بسیار کوچک در نمونه‌های ملات یا بتن. به‌علاوه مدت زمان طولانی لازم (گاهی اوقات بیش از یک‌سال) برای انجام برخی از آزمایش‌های آزمایشگاهی. روش ارزیابی را مشکل‌ساز و طاقت‌فرسا نموده و برای اعمال در م ۰ له ۰ و دستورالعمل‌های زیر را به دقت رعایت نماید: بت انجام آزمایش پتروگرافی سنگدانه‌های تشکیل دهنده منبع مورد نظر اولین گام در جهت ارزیابی میزان واکنش‌زایی سنگدانه محسوب می‌شود. پ - آزمایشگاهی که مسئولیت انجام آزمایش‌های واکنش قلیایی سنگدانه را به‌عهده دارد. باید در این گونه کارها تجربه و دفت قابل توجهی از خود نشان دهد. چنین الزاماتی ممکن است به میزان قابل ملاحظفه‌ای ازقابلیت‌های معمول در آزمایشگاه‌های بتن فراتر رود. ت -تا حد امکان مطالعات صحرایی روی سازه‌های بتنی حاوی سنگدانه‌های مورد مطالعه انجام شود. آزمایش پتروگرافی بتن به روش 0856-/۸51۹ و نیز آزمایش تعیین -------- صفحهٔ بعد -------- ۲ج میزان قلیای بتن تحت مطالعه باید انجام شود. توجه خاصی باید به شناسایی کارخانه تولیدکننده و میزان قلیای سیمان پرتلند مصرفی. نسبت‌های اختااط مواد متشکله بتن و ث - هنگام تعیین استعداد انبساط سنگدانه‌ها با استفاده از آزمایش منشورهای بتنی یا ملات منشوری.» برنامه مطالعات آزمایشگاهی باید شامل نوعی سنگدانه با عملکرد واکنش قلیایی باشد. در صورتی‌که جنس سنگدانه واکنش‌زا با سنگدانه تحت مطالعه مشابه باشد. این خود یک مزیت به‌حساب می‌آید. پروزه عملی می‌باشد. مدتی پیش از اغاز عملبات اجرایی پروژه‌های مورد نظر باید استعداد واکنش‌زایی سنگدانه‌ها بررسی شود تا زمان کافی برای اتخاد تصمیمات 2 - برای مطمئن شدن آزاینکه تغییری در عدم واکنش‌زایی یک سنگدانه حاصل نشده. انجام 5 م ها 1 ۰ م م 5 ۰ م ۰ ی اه ازمایش‌های ازمایشگاهی به‌صورت ادواری روی سنگدانه‌های مبع مورد نظر لازم است. توا آزمایش ها سته به نوع منیع تأمم. سنگدانه‌ها و همجنم. نوء عملبات ی کیا ی یا هی یا ۰ ۰ ‌ لا اجرایی نت کند. در مواردی که تغییر خاصی در شرایط و - ت منبم تأمی جرایی تغییر می ر مواردی که تغییر خاصی در شرایط و خصوصیات منبع تامین مصالح حاصل نشود. انجام آزمایش به‌صورت سالیانه تکافو می‌نماید. ح - در صورتی‌که ملاحظات اقتصادی. فنی- مهندسی و قراردادی اجازه دهد در سنگدانه‌هایی که خصوصیات انبساطی آنها در آزمایش‌های آزمایشگاهی از حداکثر مجاز توصبه شده تجاوز نموده باشد. راهکار استفاده از این سنگدانه همراه با مصالح دستورالعمل گام به گام مطالعه و بررسی کیفیت شن و ماسه مورد مصرف در بش که در شکل‌های ب ۲-۱ و پ ۳-۱ به‌صورت دیاگرام نشان داده شده. می‌تواند راهنمای مفیدی برای احتراز از تأثیرهای مخرب واکنش قلیایی باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۱- واکنش قلیایی سنگدانه‌ها ۱۳۲ ۳ جحدول‌پ ۱-۱ -کانی‌ها و سنگ‌هایی که استعداد واکنش‌زایی ازنوع قلیایی - سیلیسی دارند. گروه اول - کانی‌های سیلیسی واکنش‌زا با ساختار کریستالی ضعیف با ناپایدار با شیشه‌های مصنوعی (واکنش قلیایی - سیلیسی کلاسیک) واکنش گرها: اوپال. تریدیمیت. کریستوبالیت. شیشه‌های آذرین اسیدی. خنثی و بازی. شیشه‌های مصنوعی و بیکایت ( 10( ۳۵۵ ). سنگ‌ها: انواع سنگ‌های حاوی اوپال مانند: شیل. ماسه سنگ. سنگ آهک سیلیسی. بعضی از چرت‌ها. فلینت و خاک دیاتومه. سنگ‌های آذرین شیثه‌ای: از انوع اسیدی. خنثی و بازی مانند / ربولیت. داسبت. لاتیت. اندزیت و توف‌های متعلقه. پرلیت. ابسدین و کلیه گونه‌ها با ماتر دانه که با کریستال‌های درشت‌دانه یر ۰ بس ریز شده‌اند (255 تا) . بعض از انواع بازالت شده‌اند (870۱۳7۳۵95) بعضی از انواع باز گروه دوم - سنگ‌های واکنش‌زای حاوی کوارتز واکنش گرها: کلسدونی. کوارتزهای نهان بلورین. انواع کوارتز با شبکه کریستالی تغییر شکل یافته با پرشدگی‌های زیاد. به‌شدت خرد شده و دانه دانه سنگ‌ها: چرت. فلینت. کوارتز رگه‌دار. کوارتزیت. کوارتز- آرنیت. ماسه سنگ وار بر کوارتزیتی حاوی کوارتز میکروبلورین یا نهان از سر بلورین ۰ / سنگ‌های آذرینی مانند آنچه در پٍ-۱-۱-۱ قید شده است ولی دارای ماتریس ریزدانه با پرشدگی‌هایی از جنس کریستال‌های درشت‌دانه فاقد شیشه. از در -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۱- واکنش قلیایی سنگدانه‌ها ۱۳۳ ۳ سنگ‌های دگرگون شده: گنایس. شیست کوارتزی - میکایی کوارتزیت. هورنفل, فیلیت. آرژیلیت و اسیلت. سنگ‌های آذرینی: گرانیت. گرانودیوریت و چارنوکیت. سنگ‌های رسوبی: ماسه‌سنگ. گری وک. لای سنگ. شیل. سنگ آهمک سیلیسی. آرنیت و آرکوز. سنگ‌های رسوبی (ماسه سنگ) با رشد بیش از حد سیمان کوارتزی. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳ جدول پ ۲-۱- مقادیر انبساط مجاز برای انواع آزمایش‌های واکنش قلیایی سنگدانه‌ها آزمایش تعیین انبساط منشورهای آزمایش تعیین انبساط ملات منشوری بتنی به‌روش *۲5۸-۸23.2-14/۸ تسریع شده به‌روش ۲5۸-۸23.2-25۸ ( به بند ب ۴-۳-۱ مراجعه شو د. ) ( به بند ب ۳-۳-۱ مراجعه شود. ) / حداکثر ۰/۰۴ درصد در مدت یک‌سال حداکثر ۰/۱۵ درصد در مدت ۱۴ روز (به توصیح )۱( مراجعه شود. به توضیحات ۴ و۵ مراجعه شود.) #* این آزمایش برای | توضیحات : ۱- در سازه‌هایی مانند نیروگاه اتمی و سدهای بزرگ ممکن است لازم باشد از حداکثر مجاز انبساط کمتری استفاده نمود. ۲- بعضی از سنگدانه‌ها که در مدت ۱۴ روز بیش از ۰/۱۵ درصد از خود انبساط نشان داده‌اند ۰ پس از پایان عملیات اجرایی سازه‌های مورد نظر در آنها انبساط مخرب ایجاد نشده و در آزمایش 4۸ [-2. 05۸-۸23 کمتر از ۴ درصد منبسط شلاه‌اند. ۳ برخی از سنگدانه‌های به‌دست آمده از سنک آهک اقم در مناطق بست بوده است. باعث انبساط مخرب در سازه‌های اجرا شده گردیده و بیش از ۴ درصد ۰ . ۰ ۱ 5۰ م .۰ ۰ | و ۰ ۰ ۰ ۰ سم ۰ درصد در این آزمایش برای این سنگدانه توصیه می‌شود. س ۰ 2 ع رو - ا-» ۰ 2 ۰ ۰ أ ۰ گرانیت. گنایس و گرانودیوریت متعلق به دوره گرن‌ویل و نیز برخی لایه‌هایی از جنس ماسه سنگ بتسدام بوده. دریافت شده است. نکته قابل توجه در این خصوص این است 2 م ۰ ۷ ۹ پ ۰ م - ۰ / که سنگدانه‌های اخیرالذ کر در ازمایش مللات مسوری سریع شده. کمتر از ۱۰ .۰ درصد از خود انبساط نشان داده‌اند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳ ۵- بعضی از ماسه‌های حاوی چرت (که میزان واکنش‌زایی آن در حد مرزی بین سنگدانه‌های واکنش‌زا و غیر واکنش‌زا قرار داشته) و بعضی از سنگدانه‌های آهکی که در سازه‌های اجرا شده عملکرد مطلوبی داشته‌اند. در آزمایش مللات منشوری تسریم شده / / .۰ ام با یس از ۱۴ روز بت از ۰/۵ درصد و سر از ۳۸ روز کمتر از ۰.۳۳ درصد منبسط شده‌اند. و سایر مواد افزودنی مورد نیاز برای کاهش مقدار قلیای بتن به‌منظور جلوگیری از واکنش قلیایی سنگدانه‌ها (به بند پ ۲-۵-۱ مراجعه شود.) نوء مصالح حداکثر درصد قلیا در حداکثر درصد قلیای حداقل درصد وزنی سایر تب ات سیمانی مکمل | مصالح سیمانی مکمل محلول در آب جایگزینی سیمان با الزامات بر حسب (1۷220 بر حسب 820 | مصالح سیمانی مکمل ۱ شیمیایی ار ۱ درصد ۵۰ درصد اهنگدازی به جدول خحاکستر بادی ۵ درصد ۵ درصد ً ً مراجعه شود. مراجعه شود. کاهش مقدار قلیای بتن به‌منظور جلوگیری از واکنش قلیایی سنگدانه‌ها (به بند پ ۲-۵-۱ مراجعه شود.) حداقل درصد جایگزینی سیمان با خاکستر بادی ۳تا ۴/۵ درصد ۳۰ ۳۵ -------- صفحهٔ بعد -------- ۲ 2 ی : 1 ۹ 1 له . 1 شکل بٍ ۱-۱- خرابی بسن ناشی از واکنش قلیایی سنگدانه‌ها ۸ : ترک‌های پنجه غازی (۳120[118-) 17۵10۲1) کف‌سازی بتنی پیاده‌رو پس از ۵ سال ناشی از واکنش قلیایی از نوع کربناتی. 8 : ترک‌های خطی کفپوش بتنی پس از ۱۲ سال ناشی از واکنش فلیایی از نوع ۳ ترک‌خوردگی جدول بتنی پس از ‎٩‏ سال ناشی از واکنش قلیایی از نوع سیلیسی. ترک‌خوردگی بخش‌هایی از یک پل پس از۵ سال ناشی از واکنش قلیایی از نوع کربناتی که موجب جمع شدن درز انبساط شده است و۲ : عکسبرداری میکرونی از یک غشای نازک سنگ کربناتی دولومیتی واکنش‌زا از نوع کربناتی از دو ناحیه مختلف. مقیاس عکس : 111۲ [ - طول خط کش -------- صفحهٔ بعد -------- ۰ ۰ ه 2 ۳ انتخاب منبع تأمین سنگدانه برای بتن انجام بررسی‌های مختصر زمین‌شناسی در محل به‌منظور تعیین نوع سنک‌سن, نام با انجام آزمایش ۸23.2-1۸ و آزمایش پایایی فیزیکی ۲ مطالعات و بررسی‌های بیشتری مانند استحصال انتخا ۱ و پررسی‌های پیشتری ند ستحصال ای | ۳ | ایا سنگدانه الزامات آزمایش‌های فیزیکی مطابق سنگدانه‌ها یا اقدامات اصلاحی دیگر را به اجرا بگذارید یا < سر ۱ بند ۵ استاندارد ۸۸23.1 را برآورد می‌نماید؟ بلی ۲ بلی ایا عملکرد محلی(سازه اجرا شده) رضایتبخش است؟ .ی بل آیا این سنگدانه در ساخت بتن حاوی سیمان (طبق بند پ۱-۳-۱) پرتلند مورد استفاده قرار گرفته است؟ کمبود با نبود اطلاعات کانال خیر ۲ ۲ آزمایش پتروکرافی به روش 295:) - ۱1۹1۸1 را انجام دهید. ۲ لا ی در نی هه : آیا سنخّدانه دار| آیا سنگدانه از مواد با استعداد واکنش‌زایی ایا منبع تأمین ارای آیا سنگدانه از سرباره کوره خر | و ۰ شمد با حا سا حیر خیر رشد ثانویه و بیش از حیر دیگری تشکیل می‌شود یا حاوی سایر ‏ خ- سنگدانه مندن سنک خ سیمان کوار << آهن‌کدازی تشکیل می‌شود یا ۰ رل ۸ حد ۷ و مواد با استعداد واکنش‌زا می‌باشد؟ کربناتی می‌باشد؟ جهن 2 ری خود دارای این ماده می‌باشد؟ (پ۱-۱) است؟ بلی با نمی‌دانید بلی با نمی‌دانید بلی ۲ ۲ آزمایش ملات منشوری تسریع شده به آیا سنگدانه براساس ترکیبات شیمیایی آن در سرباره کوره آهن‌کدازی در تن روش 25۸ - 05۸-۸232 ای آزمایش /2-20. 05۸-۸23 از خود استعداد و تبساط مدید آن به را انجام دهید. واکنش‌زایی از نوع کربناتی بروز داده است؟ عنوان ستخدانه در بتن استفاده شود بلی خیر آیا اتبساط نمونه‌های حاوی سنگدانه‌های موردنظر از حدود مجاز آزمایش بلی ص ِ واکنش قلیایی تسریع شده به روش */۱23.2-25/-۸/ 03 تجاوز نموده است؟ به شکل پ ۳-۱ مراجمه شود. سنگدانه را برای استفاده در بتن مد آزمایشگاهی ادواری قرار کیرد تا از عدم استعداد تأیید نمایید. واکنش‌زایی سنگدانه مصرفی اطمینان حاصل شود. به بند پ ۶-۱ رجوع شود. ص ۱ ۳ ی ۱ ی ۱ 2 ۱ ء تن ۰ را شکل بپِ‌ ۲-۱ دستورالعمل گام به کام برای بررسی کیفیت سن و ماسه مورد مصرف در بش -------- صفحهٔ بعد -------- دا ۳ ۲ آبا میزان کل قلیای سیمان و مصالح سیمانی مکمل از ۳ کیلوکرم در مترمکمب تعداد معدودی از سنکّدانه‌های شدیدا واکنش‌زا قلمداد نشود. در این شرایط. آیا سنکدانه در آزمایش شیمیایی خ 3-۹ 68۱-۲ از خود استعداد واکنش ‏ < زایی قلیایی کربناتی نشان داده است؟ ۱ پیشتیری‌های ویژه‌ای طبق بند پ۵-۱ -۲ باید به اجرا کنارده شود. ۲ تأمین قلیا قرار دارد یا سنحّدانه پس از ۱ استفاده در بتن از خود قلیا آزاد می‌نماید؟ آزمایش تعیین انبساطا منشورهای بتنی به‌روش 4.۹۱ [-۹2:3.2. را انجام دهید. بلی خر ۲ ۳ احتمالی را پیش از استفاده در بتن مورد بلی بررسی قرار دهید. ۲ آیا اتبساا نمونه‌ها از حدود توصیه شده تجاوز می‌نماید؟ (جدول پ۱ ۱ ( ۲ ی خر استفاده از سندانه را در ساخت بتن تأیید نمایید. ۲ منابع قرضه را در نظلر بگیرید. در صورت ستفدهد ۲ منبع قرضه را به‌صورت ادواری مجددا مورد بازرسی و آرمایش‌های آزمایشگاهی قرار دهید تا از نبود استمداد ‏ ۴ واکنش‌زایی آن اطلمینان حاصل شود.( بند پ۶-۱) ۲ ۲ ۲ آزمایش تعیین انبساطا منشورهای بتنی به از مصالح سیمانی مکمل که ضولبجا از سیمار قلیا یا از مخلوحلی که سیمار روش 08.۱-۰۱23.2-14. ۱) را با ی ۳ 7 ن گم ز مخاو سای 5 جدول‌های پ‌ ۳۱و کم قلیا و پر قلیا استفاده کنید تا میزان قلیایی استفاده از همان مقدار مصالح سیمانی 1 پ۰۱ ۴۰ را براورده می‌نماید استفاده کنید. به ‏ بتن به کمتر از حد ۳ کیلوکرم در مترمکمب مکمل که قرار است در عملیات اجرایی بند پ۰۱ ۵ ۲۰ مراجعه شود. پابد(به بند پ۰۱ ۵ ۲۰ مراجعه کنید.) مورد استفاده قرار کیرد. انجام دهید. -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۲- کنترل خلاءزانی ۱۳۹ پ۱-۲ معرفی طلاعات این پیوست با استفاده از 51۳01۳۵۵ 1120۳2110 11 20116۳۵16 01 ۳۳۵۹1۵ تهیه گردیده و به‌منظور راهنمای طراحی ارائه شده است. )۲ ب۲۳۲ کلیات ور ای تعیین احتمال یدیده ِ مر شاخص خلاءزایی یک شاخص عددی بدون بعد است که خلاءزایی محاسبه می‌گردد. این شاخص, تابعی است از فشار و سرعت مایع به‌صورت )0.50۷2( که در آن (8 پا جرم واحد حجبم مایی - سرعت جریان. ۸ < فشار مطلق . ۵ << فشار ره ۱ 65 تیه ا م ی بت و << وزن واحد حجم ات و 1 - اختلاف ارتفاع محل مورد بررسی جریان ,۷ و فشار ,۳ را طوری تنظیم کند که 7 به‌دست آمده از رابطه بالاء از مقادیر تجربی شاخص خااءزایی بحرانی جدول ۱۰-۳-۳۶ با حاشیه اطمینان کافی بیشتر باشد. برای اطلاعات بیشتر به 210 |۸1 و /۳10۷ ۷/۸7 ۸7۳0 ۸11 از نشریات .- -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۲- کنترل خلاءزانی ۱۳۰ ی تونل آبگیر ۱/۵ فراخ شدن ناگهانی در تونل آابی ۲ 105 ع۵111ظ. ۳ - ۱/۴ دریچه‌ها و جاسازی آنها ۰۱۲-۰ باز یا تنگ شدن تدریجی جدار از مجرا با شیب ۱ به ۴۰ ۲ تنگ شدن ناگهانی (به‌صورت پله‌ای) جدار به میزان ۶ میلی‌متر ۱/۶ باز شدن ناگهانی (به‌صورت پله‌ای) جدار به میزان ۶ میلی‌متر ۱/۰ لازم به یادآوری است که انتخاب مصالح و طرح اختلاط خوب. تنها شدت تخریب ناشی از خلاءزایی را کاهش می‌دهد و از خلاءزایی به کلی جلوگیری نمی‌کند. پس بهتر است طراح سازه. توجه خود را بیشتر به عوامل موْثرتر معطوف سازد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳ بست ۳ یو کنترل ترک‌ها او تسد ای ی حرارتی و جمع‌سدکی ی ی .۶ ۳1 8 ب ۱-۳ علل ایجاد تراک حرارتی و جمع‌شدگکی عوامل ایجاد ترک حرارتی و جمع‌شدگی به‌شرح بندهای ب ۱-۱-۳ تا پ ۳-۱-۳ عبارتند از: - گرمای آبگیری - آفت کوتاه‌مدت یا آفت خحشک شدن - گرادیان حرارتی" پ۱-۱-۳ گرمای آبگیری گرمای ناشی از ابگیری (واکنش شیمیایی بین مواد سیمانی و آب) دمای بتن را به‌تدریج افزایش می‌دهد. از طرف دیگر تبادل گرما به محیط اطراف. موجب کاهش دمای بتن می‌گردد. در نتیجه دمای بتن چند روز پس از ریختن آن به حداکثر رسیده و پس از چند روز دیگر به دمای محیط اطراف نزدیک می‌شود. حداکثر دمای بتن طی دوره عمل‌آوری به سا - عیار سیمان. - ضخامت عصو بتنی. و 1 1030۳۵1۳6 - | -------- صفحهٔ بعد -------- دا ء ۱ ۰ » ء ی ۱ - روی سطوح عصو بسی به صورت بعمدی (پوشاندن سطح قالب یا بتن) یا به صورت احباری (قالب موجود). _ ن یی , (با ضخامت بیشتر از ۸۰ سانتی‌متر) به کندی سرد می‌شوند و دمای حداکثر بیشتری را به‌دست می‌دهند. باز نکردن قالب‌ها در زمان سرد شدن بتن. اختلاف دمای سطح و عمق بتن را تخفیف داده و احتمال به‌وجود اآمدن ترک‌های سطحی را کاهش می‌دهد. در بتن‌های کف شده و احتمال رخداد ترک را کاهش می‌دهد. وقتی‌که دمای بتن در ر حال افزایش است. بشن منبسط می‌شود. اگر این انبساط به‌و سیله اجزای بتنی سخت شده مقیل شده و جایی برای ۱ ۰ ا : زر ۰ ی ۰ ما ۰ م ه مر *۱ٌ ۱۰ منیسط شدذن نباشد. بوعی خرس در بسن جوان پ داده و تنش‌های فشاری ناشی از انساط ب م یت ۰ ی می‌شود. اگر کوتاه شدن آن محدود شده باشد (غالبا توسط آرماتور)» تنش کششی در طول عضو بتنی ایجاد شده و در نهایت به رخداد ترک منجر خواهد شد. این پدیده را «حرکتهای / ی حرارتی کو تاه‌مدت "» می‌نامند. م و پ ۲-۱-۳ افت کوتاه‌مدت یا افت خشک شدن بتن در ضمن سخت و خشک شدن جمع می‌شود. این پدیده. غیر قابل بازگشت است. چم کر ل‌ ی ر سور ی مک ل آرماتورهای بت به دلیا یکیارحگ بات در برگرداندن آن به وضع اولبه دارند رماتورهای بتن مسلح به دلیل یکپارچگی با بتن. سعی در برگرداندن ان به وضع اولیه دارند بنابراین در فولاد تنش فشاری,. و در بتن تنش به‌وجود امده و نوعی تعادل ایجاد -. اس ۰ ۰ /‌ ‌ زا ۰ ۳ به و جود آمده ممکن است همراه با ایجاد ترک‌هایی, با عرض مشخص باشد. | - ۳۵۲۱۷ 1۳۵۲۳۵ 1 -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۳- کنترل ترک‌های حرارتی و جمع‌شدگی ۱۳۳ چ پ۳-۱-۳ شرایط محیطی اثر تغییر دمای بتن در طول سال. در سازه‌هایی مانند مخازن بتنی هوایی ممکن است قابل توجه باشد. همچنین تابش آفتاب بر بخشی از سطح خارجی یک سازه نیز می‌تواند تفاوت کرنش‌هایی بین یک سمت سازه نسبت به سمت دیگر به‌وجود آورد. این اثرها ممکن است نقش تعیین کننده‌ای در طراحی برخی سازه‌ها داشته باشد. پ ۳- ۴-۱ گرادیان حرارتی علاوه بر عوامل گفته شده. اثر تغبیرات دما در ضخامت عضو بتنی (گرادیان حرارتی) ممکن است عاملی مهم در طراحی باشد. چون گرادیان حرارتی در اعضای بتنی صفحه‌ای (دال و دیوار) معمولاً لنگرهای خمشی خارج از صفحه ایجاد می‌کند. تأثیر آنرا باید با توجه به ضوابط فصل مربوط به خمش و کنترل ترک‌های خمشی بررسی نمود. 7 پ۲-۳ کنترل ترک حرارتی و جمع‌شدگی پ۱-۲-۳ نسبت فولاد بحرانی مکانیزم ترک ناشی از کشش مستقیم داخلی که به‌سبب جابه‌جایی‌های حرارتی و جمع‌شدگی رخ می‌دهد. کاملاٌ متفاوت از مکانیزم ترک‌های حاصل از نیروهای خارجی (کشش و خمش) است. در حالت نخست. پس از تشکیل ترک‌های اولیه. وضعیت ترک‌های بعدی به میزان و قطر میلگردها بستگی دارد. با فرض اینکه تنش میلگردهایی که از این ترک‌ها عبور می‌کنند هیچ‌گاه به حد تسلیم نرسد. این میلگردها.ء به دلیل یکپارچگی با بتن مانع انقباض بتن شده و در آن. کرنش کششی ایجاد می‌کنند. هنگامی‌که کرنش حاصل از این انقباض بازداشته شده تشدید یافت و به حد تشکیل ترک رسید. یکسری ترک‌های جدید تشکیل می‌شود. بنابراین. نقش آرماتور بر چگونگی ترک‌خوردگی. همان افزایش تعداد ترک‌ها نسبت به تعداد ترک‌های اولیه می‌باشد. ولی کلیه ترک‌ها اعم از ترک‌های اولیه و ترک‌های بعدی. دارای عرض مشخص و کنترل شده‌ای می‌باشند. -------- صفحهٔ بعد -------- دا ۳ مقطع نس حداقل از آرماتور میباشا. اب این مقدار ر حداقل از برابری نوی فشاری آرماتور و نیروی کششی بت ن به‌شرح زیر محاسبه می‌شود: 1 )۱( لک وم با در رابطه بالا م۸ و ,۸- به ترتیب سطح مقطع بتن و افو فولاد. ] - مقاومت کششی بتن نارس. (یعنی بتن سه روزه که در صورت نبودن داده‌های آزمایشگاهی می‌توان آنرا برابر 1/ :0/20 در نظر گرفت) و ,ا < نماد مقاومت مشخصه فولاد است. م0 همان «نسبت فولاد بحرانی» یعنی حداقل نسبت سطح مقطع فولاد به سطح مقطع موْثر بتن در مقطع موْئر عضو بتنی است که برای توزیع ترک (تشکیل ترک‌های ثانویه) لازم است (برای تعیین مقطع موْثر بتن به بندهای ۳-۳-۷-۸ و ۴-۳-۷-۸ مراجعه شود). گفتنی است در صورتی‌که نسبت فولاد کمتر از مقدار بحرانی باشد. تنش فولاد از حد تسلیم (مقاومت مشخصه) آن خواهد گذشت و ترک‌های بعدی به‌وجود نیامده و انقباض ایجاد شده به‌صورت درزهای عریض در ترک‌های اولیه متمرکز خواهد شد که البته مطلوب نیست. جدول پ ۱-۳ مقادیر ,م0 را برای رده‌های متداول بتن و فولاد به‌دست می‌دهد. رده بتن ( ۱11۵ )»0 ( ۱1۳۵ )1 (1۵) 0 ۰/۳۹ ۳۰۰ ۰/۳۹ ۴۰ ۴۳ ۳۰۰ ۱/۳۰ (۲۵ ۳۲ ۴۳۴۰۰ ۴ ۳۰۰ ۱۳۲ ۳ ۳۶ ۴۰۰ ۰/۵۱ ۳۰۰ 8 ۱/۵۴ (۳۵ ۳۸ ۴۰۰ -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۳- کنترل ترک‌های حرارتی و جمع‌شدگی ۱۳۵ یی در صورتی‌که آرماتور کافی تأمین شده باشد. (یعنی بم0م<0). فاصله ترک‌ها قابل محاسبه ایس است. با افزایش کرنش ناشی از افت بتن یا کاهش درجه حرارت. تعداد و عرض ترک‌ها در عضو بَلی مر حله به مر حله زیادتر می‌شوند. 5 مرحله‌ای که نیروی منتقا شده از بتن به ای دای ابر ً ۹ ( ۱1 ۱ 7 ۱ [ (۲) ۹ 1 سس ۱ ۴ ۹ س ۰ ۱۳۳ م ی که در ان: 2 < مجموع محیصط مقطع کلیه میلگردهای موجود در مقطم عضو بتنی ت اس نوی برای ایجاد نیروی کششی لازم برای رخداد ترک در بتن می‌باشد. پس از جایگزینی‌های )۳( 0 :1 ی ما ۳ _ 25 در 5 0 ۰ ( برزس25< دم 5) ۰ مقدار «ا/ با برای بتن نارس (بتن ۳ روزه) را می‌توان برای میلگردهای ۱ 2 ۹ 1 رل وص ۰ ۰ ۰ ۰ در صورت استفاده از شبکه‌های میلگرد جوس شذه. با اندازه و فاصله برابر در دو جهب. نظر به تاثیر مفصل های جوش شده رابطه بالا به صورت زر اصلاح می‌شو ۵ ام اس ۴ :1 )۳ ( پ8 0.2 - 78 9 7 تب ا دزی 25 < دی 5 -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۳- کنترل ترک‌های حرارتی و جمع‌شدگی ۱۳۶ ت ۳ که در آن: ۰« تعداد مفصل‌های جوش شده در طول ,5 است که معمولاً برابر ۱ یا ۲ منظور می‌شود. همان‌طور که ملاحظه می‌شود. با فرض درصد ثابت آرماتور. فاصله ترک‌ها مستقیماً به قطر آرماتورها بستگی دارد. در اینجا دو گزینه زیر می‌تواند در طراحی به‌کار گرفته شود: الف - انتخاب میلگردهایی با قطر کم و به‌فاصله نزدیک که به ترک‌هایی ریز با عرض مجاز و با فاصله نزدیک منجر خواهد شد. این روش طراحی «طراحی بتن با ترک‌های حرارتی کنترل شده» نامیده می‌شود. ب - انتخاب میلگردهای قطور با فاصله زیاد که به ترک‌های بازتر با فاصله زیاد منجر خواهد شد؟ در این حالت. باید در محل احتمالی ترک‌ها. درزهای انقباضی آب‌بند پیش‌بینی نموده وبتن در حد فاصل درزهای انقباضی بدون ترک طراحی شود. به این روش «طراحی بتن بدون ترک حرارتی» گفته می‌شود. پ۳-۲-۳ عرض ترک‌ها عرص ترک‌های ناشی از آفت خخشک شدن و حرارت در دیوارها و تاوه‌های یی کاملد باز داشته شده یا مقید (محدود شده در دو انتها) از رابطه زیر به‌دست می‌آید: )۵) ۱ 7 9 2 ۳ ع) هی 5 پدودن ۷۷ که در آن: مغ - کرنش ناشی از آفت خشک شدن بتن با منظور داشتن پدیده خزش ضمن خشک شدن. مغ < کرنش ناشی از جمم‌شدگی بتن هنگام سرد شدن پس از رسیدن به تِ‌ِ 0 ی ۱ 9 مس ر را حداکثر دما و 11 حداکثر کرنش س ی سا نارس قبل از رخداد ترک است. صریب را : ء سح : ۱ نت ۰ ۲ ۰ 1 1 1 . ۱ ی ۹ ۹ - مه هنوز اطلاعات کافی در مورد کرنش‌های بالا درادست بییست. ولی ۴1 را می‌توان ۳۲۰۰ و 2 -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۳- کنترل ترک‌های حرارتی و جمع‌شدگی ۱۳۷ ۳ براپر ۱۰۰۹۱۰۲ است. ,8 عبارت است از کرنش حاصل از آفت دما. ([1). از مرحله حداکثر درجه حرارت ابگیری بتن به درجه حرارت محیط. هنگامی که کرنش ناشی از 11 محاسبه می‌شود. ضریب انبساط حرارتی مْثر بتن نارس را می‌توان نصف ضریب انبساط حرارتی بتن سخت شده اختیار نمود تا اثر خزش بتن نارس لحاظ شده باشد. به مجموع عوامل گفته شده در بالاء اثر احتمالی آفت فصلی و روزانه دمای سازه . (712). نیز باید اضافه شود. برای بتن سخت شده‌ای که تحت اثر ۳ قرار دارد. مقاومت کششی بتن از مقاومت پیوستگی بتن کمتر است. بنابراین «:«5 برای بتن سخت شده خیلی کمتر از بتن نارس است به‌طوری که انقباض واقعی را می‌توان نصف کرد. بنابراین رابطه بالاا را می‌توان به‌صورت زیر [22001076-( و1 + لک 0006 پر 5 وی ۷۷ 1 (د1 + (01 0 که در آن. ۷ ضریب انبساط حرارتی بتن سخت شده است. رابطه بالا را می‌توان به‌صورت زیر نوشت تا نقش عوامل آن به‌طور جداگانه مشخص باشد: (ع۶( ( ]+ (1) 1۳ رون 5 > پرودن ۷۷ در این رابطه. | ضریب بازداری ( ضریب انقیاد ) است که با لحاظ کردن حرکت‌های حرارتی و آفت و خزش‌های اولیه و ثانویه طی دوره آبگیری. برای عضو بتنی پیوسته . برابر ۵ اختیار می‌شود. ضریب ‏ را می‌توان با توجه به شکل سازه در بعضی نواحی آن کاهش داد؛ به بند ب ۶-۲-۳۲ رجوء شود. : 6 در صورت در اختیار نداشتن اطلاعات کافی, مقدار 1 را می‌توان برای بتن معمولی از جدول پ ۳-۲-۳ با رعایت محدودیت‌های آن استخراج نمود. بدیهی است مابه‌التفات دمای بتن در هنگام ریختن و دمای متوسط روزانه در روز بتن‌ریزی و استفاده از سیمان‌های خاص -------- صفحهٔ بعد -------- دا ۳ یا به‌کار بردن مواد افزودنی برای کند کردن سرعت کیرش بتن با اضافه کردن روان‌کننده‌ها. ای ۰م گذاشت. برای اطلاع بیشتر می‌توان به بندهای ۲-۴ و ۲-۵ شماره (۳۱) ‎٩۱‏ گزارش 1۸ 1|-) تر 7 با هر م معتر د مراحعه نمود ۰ ار رح رم کر .۰ نم و -. و هو افت دمای بتن سخت شده. (10) . از افت احتمالی دمای بتن در فصل بتن‌ریزی تا دمای محیط در فصل زمستان با توجه به وضمعم جوی منطقه تعسم- می گردد. واضح است که اس - رای در زمستان شدن نت ارت در تاستار شود بو ار بتن‌ریزی در زمستان موجب جمع شدن رک‌های حرارنی در تابستان می‌ شو که می‌تواند عاملی مثبت دراجرای سازه‌های بتنی باشد. 2] با قضاوت مهندس طراح, بر اساس اطلاعات جوی و زمان بتن‌ریزی تعیین خواهد شد. اگر سازه به‌و سیله درزهای حرکتی به اجزای کوچک‌تر تقسیم شده باشد. تأثیر 1 را می‌توان فرم رّ ۵ به‌ش اد ۰ ۵ ف ۵ ا در درزهاء انقاد ۳ نت صر نظر نمود: به رطی که حداقل ۵ رصد فولا طولی ر رزهای نقباضی قطع شده جدول پ ۳-۲-۳- تعیین 11 برای بتن معمولی با سیمان پرتلند(برحسب درجه سانتی گراد) بتن کف وانواءدال‌ها + _ -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۳- کنترل ترک‌های حرارتی و جمع‌شدگی ۱۳۹ ی مقادب 11 جدول با توجه به فرضیات زب است: ی ۰ ۳ .۰ ۳ ‌ م مر ۱- قالب تا زمانی‌که حداکثر دمای آبگیری تحصیل شود. در محل باقی می‌ماند. ریختن ۲۰ درجه سانتی‌گراد است (تذکر الف). امه ۲- دمای بتن در هنگام ۳- دمای متوسط در روز بتن‌ریزی ۱۵ درجه سانتی‌گراد است (تذکر الف). ۴- تأثیر تابش آفتاب روی دال‌ها منظور نشده است. ۵- در طراحی. مقدار 1 هیچ‌گاه از ۱۵ درجه سانتی‌گراد برای دال‌ها و از ۲۰ درجه سانتی گراد برای دیوارها کمتر اختیار نشود. موارد مورد توجه با علامت #* مشخص شده است. تذکر الف: در صورتی‌که مابه‌التفاوت دمای بتن در هنگام ریختن و دمای متوسط روزانه محیط در روز بتن‌ریزی از ۵ درجه سانتی‌گراد بیشتر باشد. باید 1" تعدیل شود (افزایش یابد). مقدار افزایش ۱[ تا زمانی‌که اطلاعات تکمیلی به‌دست نیامده با قضاوت مهندس پ ۳-۳ فولاد مورد نیاز همان‌طور که در بند ب ۲-۲-۳ نتیجه گیری شد. طراحی بتن می‌تواند بر مبنای یکی از دو گزینه اصلی زیر الک - طراحی بن با ترک‌های حرارتی کنترل شده. و انجام شود که ضوابط آن در بندهای ۱-۳-۳ و ۲-۳-۳ آمده است. ی لازم به پاداوری است که مقدار فولاد در هر حالت نباید از حداقل تعیین شده در بند ۱-۳-۷-۸ کمتر اختیار شود. همچنین باید توجه داشت که در کلیه این گزینه‌ها در شرابط استشنایی مندرج در بند ۳-۹-۹ ممکن است تعسه درزهای انبساطی به فاصله مناسب صرورت -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۳- کنترل ترک‌های حرارتی و جمع‌شدگی ۱۵ ۲ج پ۱-۳-۳ فولاد مورد نیاز بتن با ترک‌های حرارتی کنترل شده پ۱-۱-۳-۳ مبانی از تلفیق دو رابطه (۳) و (۶) نسبت فولاد مورد نیاز برای سازه پیوسته به‌دست می‌آید: ۳ م<( و1 + رم ۸ نی رل -م ۷ با عوامل رابطه بالا قبلاً تشریح گردیده است. همان‌طور که ملاحظه می‌شود. به‌کار بردن میلگردهای با قطر کم متناسبا درصد فولاد را کاهش می‌دهد. همچنین کاهش یافتن ضریب بازداری (6]) از حالت بازداری کامل (1>0/5) متناسب با شرایط انقیاد نواحی مختلف عضو بتنی نیزموجب کاهش درصد فولاد دراین نواحی می‌گردد (به بند بٍ ۶-۲-۳ مراجعه شود). علاوه براین دو عامل, برای کاهش بیشتر درصد فولاد. می‌توان برای حذف تأثیر 1 با تعبیه درزهای انقباضی با فاصله مناسب سازه را از حالت یکپارچه کامل, که مبنای استخراج رابطه (۷) می‌باشد. خارج نمود. سازه یا عضو بتنی یکپارچه به سازه‌ای گفته می‌شود که علاوه بر ترک‌های کنترل شده. امکان هیچ گونه حرکت نسبی بین اجزای مختلف آن لحاظ نشده باشد. بدیهی است این‌گونه سازه. تحت اثر کلیه عوامل موْثر در رابطه (۷) قرار داشته و حداقل آرماتور حرارتی. مستقیماً از این رابطه استخراج می‌شود. برای ملاحظات طراحی بتن یکپارچه به گزینه ۱ جدول ۳-۳ مراجعه پ ۳-۱-۳-۳ فولاد مورد نیاز بتن نیمه‌یکپارچه - گزینه دو دراین گزینه. در نظر است که اثر شرایط محیطی (تغییرات دمای فصلی و روزانه)» که موجب افزایش عرض ترک‌ها می‌شود. با تعبیه درزهای انقباضی و تسهیل جمع‌شدن کلی سازه در حد فاصل این درزها حذف شود. این تمهید در کاهش مقدار فولاد حرارتی سازه‌هایی که در -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۳- کنترل ترک‌های حرارتی و جمع‌شدگی ۱۵۱ 5 ۰ هنگام بهره‌برداری در اس ۰ . مه ۰ ۰ ۰ یادآوری است که تعبیه این زها در کاهش بخشی از عرض ترک. که از گرمای بگیری و درر آفت کوتاه‌مدت بتن ناشی می‌شود. بی اثر است. زیرا این بخش از عرض ترک فقط به‌خاطر اندرکنش آرماتورها و بتن بوده و ارتباطی به جمع‌شدگی کلی در حد فاصل درزها ندارد رخ این گزینه. حداقل مقدار فولاد حرارتی. با حذف 1 از رابطه (۷). مطابق رابطه )(۸) ۹ ۸ رت ره مت )م0 جدول پ۳-۳ ارائه شده است. گفتنی است که شرط تحقق فرضیات این گزینه. آزادی جمع‌شدن سازه در حد فاصل درزهای انقباضی است که معمولا زح مورد دال‌ها و دیوار محفی است. دی شرانه در مورد شالوده‌های گسترده. کفپوش‌ها و پوشش تونل‌ها. تنها پس از - ۱ ۰ ۰ ۳ ۵ 8 سا ۹ : ۰ ۹ تعبیه ایک لایه ابلود به وزن 8/10 ۱ روی بتن مگر هموار برای این منظور کفایت می‌کند. د مورد سازه‌های مدفود مانند تونل‌ها و منابع زیرزمینی. با توجه به جنس مصالح خحاکی یا سنگی مجاور باید امکان انتخاب گزینه ۲ مورد بررسی قرار گیرد. اغلب به علت کم بودن اختلاف دمای فصلی (*7) در این گونه سازه‌ها می‌توان ازگزینه ۲ صرف‌نظر نمود مگر انکه لغزش سازه در سطح تماس با خاک یا سنگ توجیه پذیر باشد. پ۲-۳-۳ فولاد مورد نیاز بتن بدون ترک حرارتی - بتن غیر یکپارچه (گزینه سه) این گزینه بر این اصل مبتنی است که اگر مقدار فولاد حرارتی از ,م0 کمتر باشد. تنش ششی بتن به حد رخداد ترک نمی‌رسد (به بند پ ۱-۲-۳ رجوع شود) و اگر قطعه بتنی د دو انتها مقید شده باشد. تنها ترک‌هایی عریض به فاصله نسبتاً زیاد به‌وجود می‌آید. حال اگر در محل این ترک‌ها قبلاً درز انقباضی کامل تعبیه شده باشد. بخشی از قطعه بتنی که در حد اس فاصا درزها واقم شده از:ادانه از دو طرف به ت مرک آن شده و بدون تراک با 7 -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۳- کنترل ترک‌های حرارتی و جمع‌شدگی ۱۹۲ ی باشد. به طریق تجربی دیده شده که اولین ترک از لبه آزاد یک دیوار یا دال بتنی با فولاد حرارتی کمتر از ,م0 به فاصله‌ای بیش از ۲/۴ متر واقع می‌شود؛ این بدین معنی است که در یک قطعه بتنی بدون ترک. فاصله مناسبس ۵ های انقباضی کامل برابر است با: 9-2۷ 2.4 70 ۹) حال اگر این طول را تا مرز رخداد یک ترک در وسط آن افزایش دهیم. فاصله درزهای ام ۰ ۱ ٩-2 2.4+۷۷ 8 )۱۰( که در آن ۱۷ عرض مجاز طراحی برای ترک (بر حسب متر) وع کرنش ناشی از تغییرات دما 1 صر بسا .۰ ای رابطه (۱۰) برای حالتی که کمتر از ۵۰ درصد فولاد طولی در محل درزهای انقباضی پیوسته )۱۱( 8 رون 5 5 علاوه بر وضعت‌های بالا وضعت‌های دیگر نیز محتما است که خحالاصه آن در گزینه سه جدول ۳-۳ آمده است. در کلیه حالت‌های این گزینه. مقدار آرماتور مناسب برابر م0 برابر 3 تحوب شده است. هلر -------- صفحهٔ بعد -------- ۹ ی حرارتی و جمع‌شدگی یییییییییییییی33333333333333333333333333333333ر3ر3ر3ر3ر3ر3ر3ر3ر3ر3ر3ر3 پ ۳-۳- گزینه‌های طراحی برای کنترا فاصله درزهای حرکتی (انقباضی و انبساطی) ۱- در طراحی یکپارچه درز انقباضی احداث ۲ با توجه به عغدم وجود درزهای انقباضی. در دیوارها و دال‌ها که در معر هس جذب حرارت از تابش آفتاب قرار گیرند و یا حاری مایء با نوسان شدید دما باشند ممکن است تعبیه درز انبساط به فاصله زیاد ضرورت بیدا کند. یکی از روش‌های زیر به‌کار گرفته شود . اف - تعبیه درزهای انقباضشی کامل به فاصنه ۵متر با کمت ب - تعبیه درزهای انقباضی کامل ار ناقص (یکی در میان) به فاصنه ۲۵ ۱۱ متر با کمتر -دردهاه انقافض ناقصه به فاصنه ۷:۵ م- ج- درزهای انقباضی ناقص به فاصنه ۵ ۷ متر با کمت روی خاک یا پوشش‌های بتنی مجاور خاک با از نایلون 8۲/11 ۱۰۰۰ قرار گیرد. در اغلب مناسب تاند. برای تامین آزادی حرکت نسبی. درزهای انقباضی به یکی از روش‌های زیر تعبیه می‌شود: اف - درزهای انقباضی کامل به فاصئه حداکثر: 1 8( + 4/81 متر میان ) به فاصله حداکتر: ۰ 1 پرودی 12(/2+0/55 + 241 متر وهای انقاد ناه به فاصنه حالاک : ج- درزهای انقباضی تافص به فاصنه کر 1 اقل ارماتور مندرج در بند ۱-۳-۷-۸ ابط بند ۳-۹-۹ در هر حالت علاوه ب ۰ ۰ / ‌ ۰ ۱۹5۳ ار ی و ۱ میلگردهای ‏ نازک با فاصنه کم به‌ کار رود تا در مصرف فولاد افزون بر رای اس بر ن0 صرفه‌جویی محاسبه منضّور شود. ۲ -0/5 +۳ به‌کار رود. ۲ ان را 12 در منضور نمی‌شود. مشروط نه آنکه حدافل ۵۰ درصد آرماتورها در محل درز ۵ [ ی ی ۹ به درر وحود داشته باشد. در غیر این صورت ۱ گزینه (ح) تس -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۳- کنترل ترک‌های حرارتی و جمع‌شدگی ۱۵۴ چم ۳ پ۴-۳ ضریب بازداری (انقیاد) ‎٩ همان‌طور که در ند ۳-۲-۳ بحث شد. صریبت بازداری عصو بتلی که حرکت آن توسط اعضای بتنی. که به نوعی آزادی حرکت داشته باشند را می‌توان با مراجعه به ۸۰۰۷ 5 همواره باید توجه داشت که هیچ گاه تا فاصله ۲/۴ متری از لبه آزاد دیوار یا دال بتنی. ترک ۰ / ۰ یس ۳۳ ی آزاد تا ۰/۵ در فاصله ۲/۴ متر از لبه آزاد متغییر است. توصیه می‌شود همواره معادل حداقا 2 ۱۰ ۰ : : اس ۰ ۰ . ۰ اما ۱ 0 5 فولاد در این ناحیه پیش‌بینی شود تا عوامل تضعیف کننده مانند تغییر ناگهانی مقطع یا عبور لوله از داخحا بتن موجب ایجاد ترک نشود. همچنین باید تو حجه داشست در صورتی که این لبه آزاد موقتی باشد و در مرحله بعدی بتن‌ریزی پوشیده شود. ضریب ۴] باید مانند بتن پیوسته اختیار شود. ضرایب بازداری وضعیت‌های گوناگون سازه. که اغلب کنترل آنها در ۱ ۸ ]01۳ آورده شده است. -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۴- کنترل ترک‌های ناشی از خمش و کشش مستقیم ۱۵۵ و گن ۰ هد 73 ب۱-۴ معرفی رعانت ضوابط اب. سوست. که 8007۱ 85 اقتاب شدی احاری نست. طا< م تواند با اس ۳ ری مان ای 8 بت جارس راخ می از ۰ استفاده از ضوابط فصل چهاردهم از راه ساده‌تر کنترل‌های لازم را انجام دهد. هدف از ارائه حساسیت زیاد در یک سازه خاص به آن محتاح باشد. در اینجا ادعا نمی‌شود که روش ارائه ای ی ۰ تب - اس - ۰ ۰ ه ما ۱ شده در این پیوست از روش‌های ارائه شده در فصل چهاردهم دقیق‌تر است. بلکه فقط ی 73 پ۲-۴ عرض ترک ناشی از خمش و کشش مستقیم جر من 2 3 (۱ الف) هاش - (0-720)/( ی به)2 +۱ این رابطه. برای حالتی که سازه ز زیر خحلاصه زر زیر اثتر یروی سس تنها باشد به صورت ساده سو 2 اس (۱(ب) دقع 2 3 ۶ ۷۷ -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۴- کتترل ترک‌های ناشی از -< خمش و کشت مستفیم ۱۵۶ ۳ روابط بالا در حالتی که کرنش فولاد کششی از ,۳/,] ۰/۸ واتنش فشاری بتن از م] ۰/۴ در این روابط اس حداقل پوشش بتن روی ارماتورهای : کسسٍَ ۰ - ارتفاع (یا ضخامت) عضو مورد بررسی. ,2 * دورترین فاصله نقطه مورد بررسی تا سطح نردیک‌ترین میلگرد طولی کششی (مطابق شکل ب ۱-۴). ۷ < فاصله محور خنثی از دورترین تار فشاری و 8 > مت ۱ نش فولاد کش در محا محا 2 باشد که از اصلاح کرش ظاهری فولاد کششی مطابق رابطه زیر به‌دست می‌آید: سس 2 [5 7 و5 1 <* کرنش ظاهری است که با اعمال اثر بارهای مشخصه روی مقطع ترک خورده (بدون تنش کششی برای بتن) و تئوری الاستیسیته در محدوده رفتار خطی مصالح محاسبه می‌شود. 2 -< متوسط کرنش کششی جذب شده توسط بتن در ناحیه فولاد کششی است که در اثر استحکام کششی . ناشی از سختی ماندگار حاصل از بتن ترک نخورده در حد فاصل ترک‌ها. ایجاد شده و از رابطه زیر به‌دست می‌آید: ۵ ای (- 38- )00 ر ( - )وهی ۳ د3 رابطه (۳ الف) در حالت کشش. تنها به‌صورت زیر داده شده است: 2 2 در دو رابطه بالا مقدار [] برای ۷۷ برابر ۰/۲ میلی‌متر برابر ۱ و برای ۷۷ برابر ۰/۱ میلی‌متر برابر۵ یار می‌شود و 2 <- فاصله دورترین حیه فشاری مقطع ل مورد بررسی اس عرض ترک. ,۸ < مساحت مقطع فولاد کششی. :0۳ <* پهنای عضو خمشی در تراز مرکز -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۴- کنترل ترک‌های ناشی از خمش و کشش مستقیم ۱۹۷ فولاد کششی. [ < عمق موْثر فولاد کششی و ون < مدول الاستیسیته فولاد کششی است. واحد کلیه نمادهای بالا بسته به مورد نیوتن و میلی‌متر می‌باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- سازه‌های آبی ملاحظات بارگذاری که در کلیه سازه‌های آبی عمومیت دارد ارائه می‌گردد. برای اطلاعات پا ا : ا آً ۰ و 1 ۰ بیشتر. طراح باید به ضوابط مر بوص به سازه مشحص و مورد نطر رجوع کند. 8 بپ ۲-۵ بارها و وضعیت سازه پ۱-۲-۵ بارگذاری جانبی دیوارها دیوارهای نگه‌دارنده مایعات در شرایط عادی, تحت اثر فشار مایع از داخل و فشار خاک از خارج می‌باشند. این‌گونه دیوارها و تکیه‌گاه‌های آنها باید برای هر یک از بارهای بالا به‌طور حداگانه طراحی شوند. فشار خاک نباید به عنوان عامل مقاوم در برابر فشار مایع به حسابت * اورده سود. زیر ۷ الف - برای ایجاد فشار مماوم حاک. دیوار باید به‌سمت خحارح حرکت کند. رابطه تغییر مکان رای ای ر مر و : سس ر ۰ رمرم دبوار و فشار مقاوم ایجاد شده مبهم و اغلب غیر قابل محاسبه است. ب -< در هنگام ازمایش اب‌بندی. معمولا خحاکریزی پشت دیوار هنوز انجام نشده است. < - در آننده ممک. است : ای ته سعه. اصاا< با تعغت سازه. خاک شسشت دیوار به‌ طور موفت مه ب ۰ ر‌ اس موی مه ۰ ۲ دائم برداشته شود اس ۳ ره -------- صفحهٔ بعد -------- ت ۳ اندرکنش دیوار و خاک باید با دقت بررسی شود. در این بررسی باید میزان تغییر مکان افقی را از فشار حالت سکون به فشار حالت فعال نزدیک می‌کند؛ همچنین بررسی‌شود که دیاگرام فشار ناشی از خحاکریزی به شکل ذوزنقه است یا به‌شکل مثلت. پ ۲-۲-۵ جرم مخصوص مواد ذخیره شده به‌طور کلی. جرم مخصوص مواد انبار شده می‌تواند از استاندارد 0۱۹ استخراج شود. در زیر جرم مخصوص انواء سابت و مشتقات آن که به‌صورت بار زنده به سازه اعمال می‌شود. داده ۱7 اس ی ای نس ۰ ۰ / ۰ ۰ فاضالاب خام ۱/۰۱ تن بر مترمکعب آشغال خارج شده از آشغالگیر ۱/۷۶ لجن تغل.ظ شده یا ته‌نشین شده ۶ تا ۱/۱۵ پ۳-۲-۵ فشار یا مکش داخلی در برآورد بارهای زنده. برای مخازن بسته. طراح باید اثر فشار یا مکش داخلی ناشی از فشارشکن و شیرهای مکش‌شکن باید به‌عنوان بارهای طراحی بر سازه‌های مر تبط بتنی اعمال شود. باید مراقبت لازم بشود که هواکش‌ها و شیرهای مکش‌شکن یا فشارشکن گرفتگی نداشته. منجمد نشده یا در اثر خوردگی ناکار آمد نشوند. در هوای سرد می‌توان از کابل‌های حاما جریان برق برای گرم کردن هواکش‌ها و شیرها استفاده نمود. همچنین در شیرهای رها ساز گردن غازی می‌توان مواد یخ‌زدا به‌ کار برد. 2670 ,510086 1865160( - | ٩1086, 2606‏ 65160ع1(1] - 2 -------- صفحهٔ بعد -------- پ ۴-۲-۵ بار بام بار زنده بام مخازن مدفون, شامل یک پوشش خاکی و یک بارسطحی است. بار زنده سطحی نباید کمتر از بار وسایل نقلیه و ماشین‌آلات دسترسی و همچنین نباید کمتر از بار ماشین‌آلات خحاکریزی و تراکم اختیارشود. بسته به کار بری سطح بام. ممکن است اعمال بار زنده بیشتری ضرورت یابد. بارگذاری مرحله‌ای نیز باید در طراحی بام منظور شود. زیرا همه چشمه‌های سقف با هم خاکریزی نمی‌شوند.در صورتی‌ که محدودیت‌هایی برای بارگذاری ضمن ساخت وجود داشته باشد. باید در نقشه‌ها به وضوح بیان شود. این محدودیت‌ها ممکن است به‌صورت تعیین ضخامت و ترتیب لایه‌های خاکریزی و نوع و وزن تجهیزات به‌کار رفته سای اعمال شود پ ۵-۲-۵ بار کف بار زنده کف درسازه‌های محتوی تجهیزات سنگین که احتمال : پیاده کردن و جچیدن تجهیزات روی کف وجود داشته باشد. تباید از ز واحدهای قح ۱۰۰ دیون بر مثر مربع کمتر شالوده بت متصا به آنها باشدد بهعااود ار بارهای متحرک. ۰ وز( ن تجهیزات در حال کار و بارهای دینامیکی باید از سازنده ماشین آلات و تجهیزات دریافت و در طراحی به‌کار رود؛ اگر وزن‌های دریافت شده از سازندگان مختلف متفاوت باشد. سنگین‌ترین وزن در طراحی منظور شود؛ بار زنده باید شامل وزن لوله‌ها. شیرالات و نیروهای حاصل از حرکت مایعات در آنها باشد؛ بارهای زنده قائم و جانبی ناشی از جرثقیل‌های سقفی نیز باید مطابق استاندارد 0۱۹ در طراحی سازه منظور شود بار زنده کف اطاق بر ترجیحا از محاسبه وز ن تجهیزات و شالو ده آنها بر رد می‌شود. باید فرض کرد که بار هر ایک از واحدهای تجهیزات ممکن است به هر نقطه‌ای در اطاق برق اعمال شود. زیرا هر واحد ممکن است از محلی به محل دیگر کشیده شود. همچنین ممکن است در آینده واحدهای جدیدی در فضاهای خالی نصب شود. در بیشتر موارد. بار زنده -------- صفحهٔ بعد -------- ب 11111 در انا اد طاح باند ا«تفاء انا دن مواد ,وا د ۱ دال. بت در اعضای بارن منظور نماید. توصبه می‌شود بار زنده طراحی به وصوح در نقشه‌های سازه بیان شده و توسط تابلوهایی که در فضاهای مربوطه نصب می‌شود. به کاربران اعلام گردد. پ ۶-۲-۵ بار ایستابی (هیدرواستاتیکی) خارجی بالاآمدن سطح آب زیرزمینی ممکن است اثرهای مهمی در طراحی سازه آبی مورد نظر داشته باشد؛ باید توجه داشت که بالاآمدن سطح آب در خارج یک سازه ممکن است به علت نشت ۰ ۰ زا ۰ ۰ 5 ۳ بت ۰ آبن از یک مخزن یا وله مجاور آن سازه باشد. در هر حال. جون فضای داخحا مخزن یا سازه آبی در برابر نشت آب به داخل آب‌بند می‌باشد. دیوارهای محیطی وکف آن باید تحمل فشار شناوری پایدار بماند. کلیه اعضای سازه‌های نگه‌دارنده آب باید با فرض خالی بودن. برای پایداری شناوری و فشار خارجی طراحی‌ شوند. نیروهای برکنش مور به کف بتنی سازه را اغلب می‌توان توسط یک با چند مورد از تمهیدات زیر خنثی نمود: ۱- نصب پایه لوله‌ها به تعداد کافی که به محض بالا آمدن سطح آب و گذشتن از سطح معین. به‌طور خودکار آب را از خارج به داخل هدایت می‌کند. ۲ تصب سامانه خودکار فشارشکن در بشن کف یا در پایین دیوارها. یا زمینی در اطراف سازه. باید توجه داشست که سامانه‌های فشارشکن. ممکن است دجار اشکال شوند. بنابراین بهتر است حتی‌المقدور از روش‌های دیگر استفاده شود. مثلا بسته به ویژگی‌های مکانیکی خاک. می‌توان در شرایط مناسب خاک یا سنگ. از شمم‌های کششی یا میله‌های مهار شده در زمیر ای ۰« 8 ۰ 0 ۰ ۰ سس استفاده نمود. ۳۵۶۵ 51۵۵ - | -------- صفحهٔ بعد -------- ۳ هرگاه هیچ یک از روش‌های بالاا عملی نباشد. می‌توان از یک سامانه هشدار دهنده استفاده نمود. سامانه هشدار دهنده باید توانایی هشدار دادن به مسئولین در هنگام وضعیت اضطراری را داشته باشند. به شکلی که بلافاصله برای پر کردن سازه با آب و متعادل کردن نیروهای برکنش اقدام کنند. حداقا دو سامانه هشدار دهنده مستقا باید نصب شده و به‌طور ادواری آزمایثش شوند. ی پ ۷-۲-۵ انساط و انقباض مخازن با قطر زیاد در هنگام پر یا خالی شدن به میزان قابل توجه منبسط یا منقبض می‌شوند. اتصال بین دیوار و کف باید یا فادر به روا داشتن این حرکت شعاعی بوده و یا بتواند تحمل نیروهای مقید کننده اندرکنشی کف و دیوار را داشته باشد. بدون آنکه در آن ترک‌های غیر مجاز به‌وجود آید. اگر دیوار نسبت به کف و سقف آزادی حرکت داشته باشد. جزییات طراحی و اجرای اتصال آن به کف و سقف نیازمند دقتی ویژه است. در طراحی سقف مخازن و سازه‌های سرپوشیده آبی که در معرض تابش آفتاب می‌باشند. طراح باید تنش‌های ناشی از اختلاف دما و انم در دیوارها و سقف را مد نظر قرار دهد. این تنش‌ها را می‌توان توسط تعبیه درزهای حرکتی در دیوارها. سقف یا بین دیوار و سقف کاهش داد. تکیه گاه‌هایی که برای لغزش بتن روی بتن طراحی می‌شوند. اغلب مسئله‌ساز بوده و مسایلی مانند ورقه شدن بتن به‌وجود آورده‌اند. بنابراین تعبیه آنها تنها با اضافه کردن بالشتک یا تکیه‌گاه لغزشی پذیرفتنی است. پ۸-۲-۵ بار ضربه بر 1 1 : ی 4 وس ِ 71 ۵ ۵ درصد وزن آنها با هر ضریب دیگری که در ضوابط منتشره برای یک سازه ابی مشخص داده شده باشد. در نظر گرفته می‌شود. به عنوان نمونه می‌توان به نشریه شماره ۱۸۵ سازمان برنامه و بودجه و وزارت‌نیرو با عنوان (ضوابط طراحی سازه‌ای مجاری آب‌بر زیرزمینی بتنی) -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۵- ملاحظات عمومی بارگذاری سازه‌های آبی ۱۳ ۳ پ۹-۲-۵ محدودیت‌های تغییر شکل و لرزش بیشتر تجهیزات مکانیکی مرتبط با واحدهای تصفیه فاضلاب مانند اسکریپرها زلال سازها" و بعضی از دلمه‌سازها" و فیلترهای مکشی گردان اصولاً با سرعت کم کار کرده و لرزشی ایجاد نمی‌کنند. برای این‌گونه تجهیزات مکانیکی. به انجام طراحی برای بارگذاری دینامیکی نیاز نمی‌باشد. برای سایر ماشین‌آلات مانند پمپ‌های گریز از مرکز. هواکش‌ها. سانتریفیوژها. ژنراتورهای برق و کمپرسورها که دارای سرعت‌های دورانی بسیار زیادی می‌باشند. لازم است ملاحظات ویژه‌ای در طراحی سازه‌های نگه‌دارنده و شالوده آنها مد نظر قرار گیرد. معمولاً بهای چنین ماشین‌آلاتی بسیار بیشتر از هزینه ساخت شالوده مناسب است. به‌همین دلیل. صرفه‌جویی نابه‌جا درهزینه ساخت یک شالوده مناسب و قبول عمر مفید کمتر. مخارج نگهداری و تعمیرات بیشتر و عواقب از کارافتادگی ناگهانی ماشین‌آلات. غیر معقول و غیر قابل قبول می‌باشد. ماشین‌آلاتی که بیشترین مشکلات لرزشی را در واحدهای تصفیه فاضلاب ایجاد می‌کنند. شامل هواکش‌های مکشی" و سانتریفیوژهای مخصوص لجن‌گیری می‌باشد. اینها ماشین‌آلات بسیار حساسی هستند و شالوده آنها نیاز به یک طراحی دقیق و عاری از هرگونه لرزش تشدید شونده دارد. مخلوط کننده " (میکسر)‌های شیمیایی نیز از جمله مولدهای مهم بارهای کلید موفقیت در یک طراحی دینامیکی. حصول اطمینان از آن است که فرکانس طبیعی سازه نگه‌دارنده یا شالوده با فرکانس جسم مولد ارتعاش بسیار متفاوت باشد. اگر این دو فرکانس به یکدیگر نزدیک باشند. یک ارتعاش تشدید یافته در سازه نگه‌دارنده دستگاه مولد ارتعاش ایجاد خواهدشد. برای کاهش ارتعاشات. نسبت فرکانس طبیعی سازه نگه‌دارنده دستگاه مولد ارتعاش به فرکانس دستگاه مولد ارتعاش نباید در محدوده ۰/۵ تا ۱/۵ قرار گیرد. توصیه 5 - | 5 2 ۳100|۶5 - 3 5 ۷30۱ 11۵1۵11۵ - 4 5 ۳۵۳۵ - 5 6-7 -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۵- ملاحظات عمومی بارگذاری سازه‌های آبی ۱۳۴ ۳ می‌شود که این نسبت بالای ۱/۵ نگه‌داشته شود. در طراحی شالوده‌ها. ظرفیت بارگذاری روی خاک یا سنگ. غالبا ۵۰ درصد بار مجاز تحت بارگذاری استاتیک در نظر کرت می‌شود. بعضی از سازندگان ماشین‌آلات عموما نسبت وزن شالوده به وزن ماشین‌آلات را در محدوده ۴ تا ۶ توصیه می‌نمایند. رعایت | ین فاعده. همیشه نتایج رضا یت‌بخش به‌بار نیاورده است. برای مطمئن شدن از اینکه پدیده تشدید به‌طور همزمان در ماشین‌آلات و شالوده بروز ننماید. توصیه شده که فرکاس طبیعی سامانه شالو ده محاسبه شود. برای محاسبه فرکانس طبیعی می‌توان ازروش‌های توصیه شده در مرجع شماره ۱ تبعیت نمود. در مورد شالوده‌هایی که توسط شمع نگه‌داشته می‌شوند. می‌توان توصیه‌های قید شده در مراجع ۴ تا ۶ را به‌کار برد. اغلب شالوده ماشیر‌آلات از کف سازه یا سایر قسمت‌های آن جدا می‌شود تا میزان انتشار ارتعاش ماشین به سایر قسمت‌های سازه به حداقل ممکن برسد. اگر ارتعاشات مورد انتظار دارای فرکانس و شدتی باشد که از طریق زمین قابل انتشار باشد. آن‌گاه شالوده ماشین نیز باید توسط نصب تکیه‌گاه‌های فنری با قابلیت جذب ضربه و شوک از کف زمین جدا شود. اطلاعات کامل‌تر در مورد طراحی دینامیکی شالوده‌ها در مرجع شماره ۷ اآمده است. اگر دستگاه یا ماشین مورد بحث مستقیماً به‌جای یک شالوده سخت و یکپارچه روی یک تیر ستون قرار گرفته باشد. آن‌گاه فرکانس طبیعی اعضای نگه‌دارنده در درجه اول اهمیت قرار دارد فرکانس طبیعی یک سازه باید برای امتداد انم و دو امتداد اصلی افقی محاسبه شود. برای ترکیب آثار جرم‌های متعدد شامل دستگاه یا ماشین مولد ارتعاش یا بدون ارتعاش و همچنین اعضای مختلف سازه. فرکانس طبیعی مجموعه را می‌توان توسط فرمول زیر تخمین زد: ۷ 2+( ۳2 /۱)+(چ۴ /1)+( ۳۲ /1)+(1/])1/۳۴< را در این فرمول : ۳ _ فرکانس طبیعی مجموغه. ۳ - ن طبیعم مر بو ط به جرم ۵ ۳ ۰ ۱ 2 *فرکانس طبیعی مربوط به جرم ۲. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳ ۵ * فرکانس طبیعی مربوط به جرم ۳ و ۳ < فرکانس طبیعی مربوط به جرم ۴ فرکانس یک تیر مجزا را می‌توان با استفاده از عبارات ارائه شده در جدول ۹-۲ (الف) بر حسب سیکل بر دقیقه محاسبه نمود. در این عبارات. (] تغییر مکان استاتیکی ناشی از وزن / - . ۱ : و 1 ۹ ۰ ۹ ۳ توده مورد نظر می‌باشد. در این مورد. فرض بر ان است که جاذبه در امتداد ارتعاش عمل جدول ۹-۲ (الف) - فرکانس طبیعی تیرها (سیکل بر دقیقه) وضعت تکیه‌گاه‌ها تکیه‌گاه اول - نوع بارگذاری تغییر مکان ((]) (سیکل بردقیقه) تکه‌گاه دوم ۳۹ ۱ یکنواخت تکیه‌گاه دوم توس صلب - صلب 0« صلب - آزاد در محا اعمال بار (در هر نقطه) را 0 اه ۰ اًْ 2 «مام م هُ ۰ ۱ ۰ اساس تغییر مکانش تحت باراستاتیکی ارائه می‌دهد. همچنین (فقط در خصوص بار متمر کز) جدول ۹-۲ (ب) حداکثر تغییر مکان استاتیکی مجاز یک سازه نگه‌دارنده یک قطعه ماشین را -------- صفحهٔ بعد -------- ۳ به حداقل فرکانس طبیعی آن سازه ربط می‌دهد. جدول مشابهی را می‌توان برای سازه‌هایی که . ۰ ‌ م ۰ همان‌طور که قبل(ا" اشاره شلد نست فرکانس طبیعی سازه به فرکانس طبیعی دستگاه مولد جدول ۹-۲ (ب) - حداکثر تغییر مکان پیشنهادی سازه نگه‌دارنده دستگاه مولد ارتعاش برای حداکثر تغییر مکان استاتیکی ناشی از بار مرده و وزن ماشین آلات (برحسب میلی‌متر) ۲/۵ ۶. پا ۱/۱ ۳۳ ۱۳۰۰ ۴۱ ۵۰ ۳۸ ۹۰ ۷ ۳۶۰ ۹ ای ه ۲ 1 ۰ ۰ ۹ ۷ ۸ "۰ ۹ و رس که ی اگرچه در هنگام کار ماشین پدیده تشدید روی نخواهد داد. ولی در زمان به‌کار اندازی با از کار اندازی دستگاه در یک لحظه کوتاه. پدیده تشدید تحقق خواهد یافت. البته به‌نظر نمی‌رسد که پدیده تشدید لحظه‌ای صدمه‌ای به دستگاه یا سازه نگه‌دارنده آن بزند ولی ترجیحاً بهتر است همواره فرکانس طبیعی سازه نگه‌دارنده دستگاه. بسیار بالاتر از ای 4 سر اعغت / دوران آن اختیار شود. این ملاحظه به‌ویژه در مواقعی که احتمال کار طولانی دستگاه با -------- صفحهٔ بعد -------- 1ج ۰ - ۰ ۱ بگ. ۰ ۰ ۰ ۰م ۰ سرعغت- دورانی کمتر از حد استاندارد و احتمالا نزدیک به فرکانس طبیعی سازه نگه‌دارنده از طرف دیگر اگر دستگاه موردنظر یک پمب با دو پروانه تیغه‌ای " باشد. فرکانسی معادل دو فرکانس واقعی دستگاه را مد نظر قرار داد. نه سرعت دوران آنرا. اگر ماشین یا دستگاه در طبقه بالا نصب شده باشد. در این‌صورت استفاده از عایق‌های ارتعاشی توصیه می‌شود. با این حال این راهکار نباید به‌عنوان جایگزینی برای طراحی : م ۰ ۰ : م ای ۰ ۳ بیجخب کامل تری در حصوص روش‌های تحلیل دینامیکی در مراجع ۸ تا ۱۱ ارائه شده است. پ ۱-۲-۵ نیروهای پیچشی در بعضی موارد ممکن است به ملحوظ نمودن آثار نیروهای پیچشی در طراحی سازه نیاز باشد. مخازن بزرگ زلال‌ساز" در این طبقه‌بندی قرار می‌گیرند. در بسیاری از زلال‌سازهاء کل سامانه روی یک ستون مرکزی قرار داده شده است. این زلال‌سازها دارای اسکریپرهای " طره‌ای به طول ۷۵ مثر می‌باشند. گشتاور پیچشی منقطع بالغ بر حتی ۷/۰۰ تن‌متر محاسبه 2 ۰ 5 ۰ ۰ ال ۰ ۰ ۰ مدای م 2 ۰ گردیده که شالوده باید مقاومت لازم در برابر این بار را از خود نشان‌دهد. برای جلوگیری از زلال‌سازها. نیروهای عکس العما افقی در مرکز ستون و پیرامون زلال‌ساز حادت گردیده و فرض بر ان است که تجمع لجن که باعث بروز ممان پیچشی منقطع می‌گردد. خود نیروی به‌تدریج با حرکت به‌طرف پیرامون مخزن به‌سوی صفر میل می‌نماید. 17 1۵06 - | 2-5 607 - 3 -------- صفحهٔ بعد -------- ت ۳ پنجاه درصد بیشتر از گشتاور پیچشی منقطع مقاومت نمایند. به این منظور ستون بتنی مرکزی را می‌توان به دال کف لجن‌گیر مهار انمود. همچنین مقاومت پیچشی شالوده را ر پیرامون شالوده افزایش داد. آثار ایجاد بخ در سازه‌های آبی در شرایط آبن وهوایی که در آن بخبندان به‌مدت زمان زیادی ۱ ۰ ۰۱ : - : ء . ۰ ۰ .۰ سا - ۰ 1 مربوطه سازه مشحص مراجعه شود. پ۱۲-۲-۵ ایمنی توصیه‌های طراحی سازه‌ای که در اینجا ارائه می‌شود. می‌تواند به‌صورت کلی برای کلیه سازه‌های آبی در نظر گرفته شود. هر گونه ویژگی سازه‌ای. ترکیب‌های بارگذاری غیر معمول یاشرایط محیطی غیرعادی می‌تواند پیشگیری‌های طراحی ویژه‌ای را که‌اغلب محافظه کارانه تر است طلب نماید. مهندس طراح به‌ویژه باید اثرات سازه‌ای فواصل درزها و جزییات مربوط را همراه با ترتیب عملیات اجرایی در نظر داشته باشد. تمهیدات ویژه‌ای باید در طراحی جزییات و مشخصات مخازن سرپوشیده که در معرض آثار خورنده و خطرناک احتمالی گازهای اکسیژن. اوزون. سولفید هیدروژن و متان قرار دارند معمول گردد. این ملاحظه. زمانی‌که قسمت‌های فوقانی مخزن مسکونی باشد. از اهمیت ویژه‌ای برخوردار است. در بعضی تأسیسات. ممکن است گازهای تولید شده سمی بوده و علاوه بر این. حطر انفجا( 4ص | - 8 -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۵- ملاحظات عمومی بارگذاری سازه‌های آبی ۱۳۹ پچ لازم تشخیص داده شود. در شرایطی که ساختمان‌ها یا اتاق‌های تجهیزات در بالاا یا مجاور مخازن یا عمل آورنده‌ها قرار داشته باشند. می‌توان این مخازن را در برابر نشت گاز ایمن نمود. به این منظور می‌توان از لایه پوششی مقاوم یا تجهیزات کشف گاز یا هر دو استفاده نمود. ۰ پ ۳-۵ سیلاب و شناوری پ ۱-۳-۵ ممذ مه برای طراحی سازه‌ای و اجرای سازه‌های بتنی مسلح که در معرض بارهای ناشی از سیلابت قرار دارند. باید تمهیدات خاصی معمول گردد. این سیلاب‌ها می‌توانند در اثر تجمع آب‌های سطحی یا بالا آمدن تراز آب زیرزمینی با ترکیب این دو حادث شوند. پ۲-۳-۵ انتخاب محل احداث سازه سازه‌های آبی و به خصوص واحدهای تصفیه فاضلاب. اغلب در جاهایی که در معرض سیلاب نهرها و بالا آمدن تراز آب زیرزمینی قرار دارند احداث می‌شوند. در این شرایط فشارهای برکنش ایستایی ممکن است پایداری عمومی سازه را مختل سازد. در این موارد. یک ضریب ایمنی برای جلوگیری از شناورشدن به‌صورت خارج قسمت وزن سازه به کل نیروی برکنش ایستابی محاسبه می‌گردد. ضریب ایمنی شناوری باید نمایانگر خطر ناشی از شرایط بارگذاری باشد. مقادیر متعارفی که معمولاً ملاک کار قرار می‌گیرد. شامل ضریب ایمنی ۱ برای مجموعه شرایطی است که احتمال وقوع آن ضعیف است (مانند سیلاب با دوره بازگشت ۰ ساله) و ضریب ایمنی ۱/۲۵ برای مجموعه شرایطی که احتمال وقوع آن بیشتر است (مانند تراز آب زیرزمینی فصلی). درصورتی که نتوان فشار ایستابی را با اطمینان کافی پیش‌بینی نمود. باید ضریب ایمنی بیشتری برای شرایط مربوطه در نظر گرفت. | 5 -------- صفحهٔ بعد -------- ۳ پ ۳-۳-۵ تاریخچه سیلاب آمار رهای هواشناسی نشان‌دهنده تراز وتواتر وقوع سیلاب‌ها دریک محل خاص یا یک بستر سیلابی می‌باشد. به‌منظور تعیین حداکثر سیلاب محتمل و سیلاب طراحی باید آمارهای موجود به دقت وارسی شوند. عبارت «حداکثر سیلاب محتمل» به نوعی هیدروگراف سیلاب گفته می‌شود که حاصل بحرانی‌ترین ترکیب بارندگی. اشباع زمین و ضرایب روان‌آب . (که در حوضه آبگیر به‌صورت عقلایی امکان پذیر باشد). است. به‌دلیل نیاز به صرف هزینه‌های برابر حداکثر سیلاب محتمل و احتمال بسیار / قابل ملاحظه برای ایجاد حاشیه ایمنی لازم در ضعه قوع آن, منظور داشت. آن. لا: سر ریز در ی بزر؟ د صعف و وع [8 منظور اشتن [8 معمولا به طراحی ر ریز در سدهای بزرگ محدو می‌شود. درصورت بروز حداکثر سیلاب محتمل, خرابی و گسیختگی ناگها: نی سد به خحطرات جانبی برای سکنه اطراف سد و خحسارت فاحعه بار مالی منجر خواهد شد. هیدروگراف‌های سیلاب طراحی که با وقایم نسبتاً مکرر ارتباط دارند. معمولاً با استفاده از 5 ج واژه احتمال قابل توصیف می‌باشند. تعبیرهای دیگر تقریباً دارای معانی مشابه می‌باشند. نو ار ثال. م ل ف در ۱ 1 7 : نگ دور با گش- ۰ساله تعریف نمود. به همین منوال. تواتر ۱۰ ساله یا تواتر ۱۰۰ ساله در وقوع سیلاب به ترتیب معانی مشابهی با دوره بازگشت ۱۰ ساله و ۱۰۰ ساله دارد تعیین صحیح درحجه ایمنی در یک پروزه بر پایه اس ن‌بینی متو سط تواتر سیلاب طراحی (یا احتمال وقوء آن به درصد) تنها با درجه معقولی از دقت در تخمم. احتمال وقوع سبالابت ای ۰ ر‌ ۰ ‌ دح ی ۰ محقق می‌شود. اعتبار پیش‌بینی تواتر سیلاب‌ها به زمان ثبت و چگونگی برداشت‌های ۰ 8 پیت ‌- ها ۰ هید رو لو لوزی موجود در حوضه آبربر پروره. دفت این برداشت‌ها با توجه به طولانی بودل ۰ 7 ی ۰ مر دوره. احتمال تغییر عامل‌های مور بر مشخصه‌های سیلاب در آینده. قابلیت‌های روش های تحلیا و سایر ملاحظات محدود می‌شود. تجربه و تحلیا نشان داده است که مقادیر سبا - دبی تخمینی مر تبط با سیلابی نادر با احتمال وفوع ۱ درصد معمولاً مشمول حاشیه خحطاهای نستاً بزرگی بوده و برون‌یابی آن به سیلاب‌های نادرتر با دوره بازگشت طولانی تر دارای ارد سش‌ مشکوکی در روند انتخاب معیار سیل طراحی برای پروزه مورد نظر می‌باشد. زمانی که رداص درجه ایمنی بسیاربالایی برای حفاظت در برابر وقوع سیل مورد نیاز باشد. بر پایه تحلیل‌های | - 11۵۲۲ -------- صفحهٔ بعد -------- ۲ج آماری وقایع ثبت شده باید افزون بر تخمین‌های انجام‌شده به سیل‌های بالقوه با بزرگی مشابه با حداکثر سیلاب طراحی توجه لازم معمول گردد. برآوردهای سیلاب - تواترا که در بالا ارائه گردیده به‌منظور نمایان ساختن میانگین احتمالأت در دراز مدت بوده ولی به‌نظر نمی‌رسد که بتوانند توزیع دقیق وفایع را که ممکن است به‌عنوان مثال تا ۱۰۰ سال آینده اتفاق بیفتد یا سیلاب‌هایی که دارای شدت بالا با دوره بازگشت طولانی می‌باشند. منعکس نمایند. پ ۴-۳-۵ مقاومت در برابر نیروی برکنش سازه‌هایی که عمق آنها تا تراز آب زیرزمینی سیلاب طراحی ادامه می‌یابد. باید طوری طراحی شوند که شناورنشوند. درصورتی‌که وزن مرده سازه برای مقاومت دربرابر شناوری کافی نباشد. آن‌گاه یک یا چند مورد از اقدامات زیر باید به مرحله اجرا گذارده شود: الف - افزایش ضخامت پایین‌ترین دال. ضخامت دال سقف یا ضخامت خاکریزی روی سقف به‌منظور مقابله با نیروی برکنش. ب- گسترده کردن دال کف. فراتر از 4ص دیواره‌های خارجی سازه به‌طوری‌که بتوان از وزن خاک روباره به‌منظور مقابله با نیروی برکنش استفاده نمود. در این شرایط وزن واحد حجم خاک به‌صورت موْثر همراه با منظور داشتن میزان مناسبی از شناوری محاسبه می‌شود. ج - استفاده از ظرفیت کششی شمم‌ها برای مقابله با نیروی برکنش در جاهایی که عملی باشد. و ه- استفاده از شیرهای فشارشکن. | - ۳100۵0 - 1 0(/ -------- صفحهٔ بعد -------- مراجع ۱۱۷/۲ ۳ ۹- مراجع من اصلی ۱ آیین‌نامه بتن ایران (آبا)» مبحث اول - کلیات و ساختمان‌های متعارف. نشریه ۱۲۰ دفتر تحقیقات و معیارهای فنی سازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشور. ۰.۱۳۷۹ ۲ واژه‌نامه بتن. بخشی از آیین‌نامه بتن ایران (آبا دفتر تحقیقات و معیارهای فنی سازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشور. ۰۱۳۷۷ |۹۳۵۳۵ 1۵۲ ۲۹۵۵۲1۳۵۵۵۹ عم علاط بر 318 ععااصصهم) ۸۳ -3 0( .۳.0 , اب13۹1 00۵۵ ۸۳۳۵۳۲۵۵ , (95-/3180 آعمش عاعجمم0 ۰ ]۱1۲ ,1۲115 ۳۵۳۳1۵۲۵ 9094 6 )) ۸۵۳1۵0 بر 1998 و ۳۳۵06 006 که اهسسه۱1 آع۸ -4 ۰ ]۱1 , ۲15 ۳۵۳1۵10 9094 ۵02 .۳.0 ,1:11 ۵ 00۳۵۱6 ۳۵1۵ [۵ ۳۷۱۳۵۵۵ , 350 ععاا 0 آم۸ . -5 4 -_- 020 ۳.0 ,. 1۹۱۵ 00۵۵ معزووو۸ ب (0ک35 اه ۰ ]۷1 , ۲1:15 ۳۵۳۱۵0 0عا1 50116 1۳۵ ۵۳ ۳۳۵06 5100100 , 350 معا آم۸ -6 (350.3/350.3۳ آ0حم۵) که ماگ5 عاع 0 8 110-۲0۵ 1 , ۲1115 ۳۵۲۱1۵10 9094 02 .۳.0 , عا 111 ۵6 مشع ۸ ااگز زا دس [۵11۵ ۳۷1۳۵۱۱۲۳ 1۵۳ 00۵106211005 0عا1 بر 350 ام آنعش ‏ سل ۸۳۵۳1۵۵۵ , (350.4۳ [حم۵) که ماگ5 06 ۳۵۵۵ ۰ ]۱1 , دا ۲111 ۳31۵10 9094 ۵02 .۳.0 ,1۹۱ ۱1۵1011۵ 200 1081108 1۵۳ مگ م۸ بر ۹1۸۵10۸105 86-۸۹5۲ ۳7۳0 -------- صفحهٔ بعد -------- مراجع ۱۷۳ ۳ 5 00۳۵۱6 اه 0ع11 1۵۳ ۳۳66 ام 0006 , 8007:1987 8۵۹5 -9 ۰ 133111110 51202۳05 8115۳ , 05و11 دبامعباو۸ ۳1۵11۵ ۲۵۳ 0و 51۳۵۳۵ 00۵۵ اه مهن , 23.3-94م۸ لماک شک -10 ۲۲۰ 0013710 , (10۳۵10) |۳۵ , 21100 ممدک۸ 5130020 40 ۵۵012 , 5ا ۱/121۵ 000۵۵ , 1-94 .۸23 00:ل0 510 شخک) -[1 ۰ 0012710 , (10۲۵10) ۵۳۵۵۱۵ , ۸۹0021100 6 - 3۵10۲۵۵۵ 1۵۳ معا 5021 , 104/1992 ۱۱10-2-2 ۳۵ -12 ۷۷/۵500 , ۳۳۵16۲۹ ۵۲ 0۳۵۶5 و۸ کنا , کعه ما5 ۲1۵۳۵۵۱۵ 1 51۳261695 00۵۵ ۵1۵11۵ ]که 120 , 0 ۲۵۵ م۸ -13 ۰ 0۵۵] , ۸۵1۵ ۳۵۳۵۲۵ ۰ 51۳66 ۵۵11۵ ۷۷/۵۵ ,۳ .۵ فطع -14 06 ]۳۹ ب,(اک۹ه8)) 1:۵ ا۵ما5 ۸۵۵۵۵۵ 006 -15 6 2 1۵۳۵۲ ۳۵۲۷-۵۵1۵۵ 1۵۳ 100106 ۲1300108 ۳۵1۵ * تا 6 ,عا[5 00[ -------- صفحهٔ بعد -------- مراجع ۱۱۷۴ چم ۳ ۱-۲ مر اجع پیوست ۱ ۱-۱-۲ مراجع فارسی ۲-۱-۲ مراجع خارجی ۱-۲-۱-۲ مرجخع اصلی 0 ما دی و۸ - زامماا۸ ,۶ لول م۸ - ۸23.194 هک ۲-۲-۱-۲ سایر مراجع 6 10 1۵۵011۷11۷ هانگ - زاماا۸ ,۳۵۵۵۵ یک 200 ۳ با ما۸ -ا 6 آ0 1۳۵۵۵۵۵005 بذا۵ 80۵0۵ ,1۳۵/۵۲۵۵۵5 کلم رفن3 0 1 3۵۵01100 هی و۸ - زاهااش۸ دن ما۲ [۵ ۸1۵0 ب.ل.۱ بل 1۳۵۳۴ ,1۳۷۱1۵108 0085[ ,۱986 ق2020 01۵۵ ,10-16 .00 8ل ۳۵۵۵۵۱ عل خعتی بال اه ۳۵۵01105 1۵10۵ لا 200 .ل ,80 -2 -332 بطم ب4 |۷۵ ,۳۳۵۱۵۵۲۱۵۰ ]0 ان هل 0۵0120 ,۵۳۵۹ ما ,334 دول ۲۵۱۵ ۵[ هماع بل 0000۹5 کل ۷1۵۶|۱۵ ها هط ما 300 .7 ,8002۳ 3 -2 .00 با ,13 |۹۷۷۵ ,۳۵۱۵۵۳۱۵۵۰ |[ ان ام ول 020120 بکادا نادمه 6۰ ,24 0 ها قصحل 52۳620 ۱۵۳۳۵۵۵ ما ب ۳۵۵ ۵ لد 3۸۵ بعطانسط ‏ 4 7 010 بال 01010107۵1100 عل 1۷06 - قهه سا : (0ل4۸ 00 بع 0)) ۳۵۵01۰ 011 آن هل 00۵0120 بذاداناخد۳ع - دزاف‌اد ۲2011005 ,372-380 .00 ,14 .|۷۵ - داا0۵[ه2 1۵2011008 دما ,۷۵21/۵ 10 ۵۲ ,۳۵۳۵۵۳ 8 ب۸۵ ب۵طاب8 5 ۵ 43 2 آن دع 1۳۵۵۵۵010 0۵7 - 68 0 00 بان : عم معا با۵ کاها 0۲20 -------- صفحهٔ بعد -------- مراجع ۱۷۵ چم ۳ ۰ ب۷00000) باف#ها 11۵۵۵ 001۳0۵ اهمنمطاامم6 مدالحم) ۰ ,492 - ]48 8 آ0 ۳۷۵۱۵110 ,(19920) 1006 بل 200 ۷۸۵ بعطا 8۷‏ -6 ۸0111705 |1۵۲۵ 1۵ ۳۲۲۵۵1۵۵۵۵۵ ۳۵ عداحیه‌ددش ۱۵۳ لممحنا ۱۵۳۵۵۵ 0 ماد و۸ - زاهااش۸ ما ۵ ۳۳۵۵۳۵۵۵ و مرگ 1 0 001۳۵۵۵ آ0ا۸ / 0۸۵11۱۳1 |۵ 11۵۲۵10 ۳۵ 4 ۵ط۳ا ان موالمم۲۳۳۵ | ۲1۵1۳۵ ۵00 وداک بعش ۳۱۶۷ ,۲۳۳۵ 02زان5 ۵۲ عفلنا ۳۵ ۵۵ [۷ا ۹۱۵ ۵ ۸۳۵۲۵۵ ,۵ ۱/1۵10 ۷.۰ ,000۲ 00۵0 1۵ کصدا ۲۵27 ۰ ,575 - 549 .00 با |۷۵ 132 ۳۵۱1۵۵10 دمک 1۹۵۵ ۷( 1۳۵6 ۵11108 1005 : (19920) ع 100 بل اند بش۸۵ عطاط سل 1۳۵۵۵015 7 ۲201111 202300۵16 - اافااد ۵ عبل 002100 00۵1006 0 ۲۵۵01101 2و۸ - زاماا۸ 00 ما۲ 110۵110۵ ۳ 9 6 ان ۰ ,71-80 .00 بکال] ,هواک و5 0۵۵ 0۵6 ۵۲ ۳۲1011۷۵۵۵55 ب,(19920) ۵.۳۵۳۵۵ 300 ۱۸ بعطاس۲ 8 ,1 0۳۲ 1214 1۳۵۵۵۵ 09 [ک۸ ,1000 ۵۲ ۱0۵۲۵۲ ماد هام۸ م۵0۵6 ,(13ه)) امس درز شش |۳۵۱۵ رد۸ 10۳ ۰ ,|10 -92 .00 بکان] ,اب510۵ 7۲ ۷101108 ا0۵ ] 0۲2100 ]۸0۵ ,(19920) 0.۳۵۳۵۲ 200 ۷.۸۵۰ بعطاس ۲ 9 ,100010 00۵6 رز ۸0:00 ۳۵۵۵1۱۷ عاهی عمش -ااهاا۸ 1۳۵,0۰ ۳۳۵۳|1۵ - ما60 ۵۳1۵110 ۲0۳۵۵ ,۱۷/1۵10۲۲۵۰ ۹۷۰۵۰ ۰ ,627 - 5863 .00 ,5 - 14392 - 0-660 1580 , ۱۷۹1]92-6 40 1۵1۳۵۵۳۵0۷ 80۵۵۵ ۹۵1۵10۵0 ,۲۳۵۲۹۵۲ کال 200 10 و8۹۵ -۱0 ,۱0۷ 1۳۵۵ 65ام 5۵۳ بعنای ۲ ۵۵۹۷ - 1[خماز۸ که دااریا - [[0ا[۸ ۵0 ۵۲۵۵۵ [۵ 110۵110 ۵ 9 ۳۵ ان وال۳۵ معلهمه) ۰ بکال] ,یواک ماگ5 006 ما0 زر ۵۵۵ عادی و۸ , 127-135 4 -- ۸۵ 0۲ 1010005 1۳6 ب1100 هش 000۲ 8۵ -۱| | ۲:۱ بان ,0001۳0۲۵ م1100 د ادهش ۲۵۲ ۵۳۹ ,۵0۵ ۰ ,۳۵1110 50۵000 ,۴۱۵0 1101۵۵0 ,695 انآ 2100 0۳آ۵من۸ ۱۳۹۲ ۳۵) آن ععلا ساط ما۵ 000 200 بت ,بخع0۵0 -۱2 ۵ 1۳۵۷۵11۳۵۶ 1۵ دما ۸1 ۱11۵۲۵1 ان ۳۲۵۷۵۵۵۵ ۳۵ ۳۵۵۵ ۵ ۰ ۱7 |۷۵ ۳۵۵۵۲ 06 ۵00 00 ,۳۵۵0100 همزانک -|ه ۸ ,97-107 -------- صفحهٔ بعد -------- مراجع ۱۱۷۶ ج ۳ ۳ ؟ 5ع ۳۳۵۵۵۵۳ ,۹ ۱/0۳25 که مامما امش - چاک۸ یک 10۵0۵0 -13 0 ,16201100 عویش - زاهاا۸ جه عمصا 0 ]۵ 11۵0 ۰ ,94 - 863 .صم بشکل] ,۷۵۳۵ ۲0 ,1۵0۷16۲ 182020 0 ک6امع۳۲ ( 1 ۵۲ ک ۱0۵ 1۳۵ ,00۵ یک 2300 .5 101۵00 -14 - [[0ا[۸ ۵۵ 0016666 [2 110۵1100 ۵ 9 ۳۵ اه ۳۳۵۵۵085 ماگ۸ ۰ مبکان] بطایاها5 ,و5 06 معاع 00 رز ۵010 عاهیعی۸ ۰ ,278 - 2609 ۸12165 [1012] ۵ کعزاهماز۸ عامانامگ - ۷/20 0۵1۵10۵8 1 ,106 -15 ٩11162 ۳۵۵۱۶ 0‏ - ۸1211 ۳۳۵۷۵۵۵ 1۵۳ 00۵101021105 - 001 1 ,100800 ۷.۲ ,930 51۳ ۸۹10 معاع م0 درز دمزاهاا۸ ,51۵5 6 .مم ,۳۸ ,۳۳۱1۵00101۵ ,۱1210125 200 1۵1102 1۵۳ امک و۸ ۰ ,57 - ۲۲0 ع6 3 1۵ ۵۵۵ ۵01۷6 0م1از5 - زاهماز۸ مسا ,۱/1۵۵0 - 10127 -16 - 99 .00 ,268 ۲۵۰ ۲۵۵۵۲۵ ,802۳ ۵۵۳0 ۲1۵۳۵۵ ,5010 19009 معا ۳۷1۵۵ اه داانادج۳ بپمکاهها ۸ 200 با ,۱/12۵0 - 1027 -17 0 0۲ |0۵[ ۲220120 ,۲16۹106 کبامعمها ای ۸ 00 اکع 1 عدزاا 5 ,436 - 430 .00 ,1۱1 .|۷۵ ,5010066 ۸ نفعادی و۸ 00۳۵۵ ۵۲ 11۵۵۵۵ بسا ,۱/1۵۵0 - ۳قا10 -۱8 ,۳۳110۵1108 ۲1065 ۳۷۵۱۵0۵۰ معا ممطا 1 0 غامد ۲۵ ۰ , - 0951 - 0-6155 : 1580 بشکلنا] ,.ل.ل۲ ,6ع۲۹۱۵ - ۸1۵11 0۲۳1۵۲۵۵۲ 1۵ 00۵۵۲ برقا5 اه عفنا 1۳۵ مان ما10 -19 ۵۵85 10۵000۶ ۸1۷۵۲ ۱/2206 ۳۵ ۵1 ۵ عاهی ۸ «[2۷۵] 11۷۵۳۹۵ ,01۳6 هام6 :0۸0 ۵+ 43 عطا اه ,507 - 199 .00 ,2 |۷۵ 66 عبا0) 3/0۳1۵ ۸0013۷۵ ۸۵ ,(19922) ۵ ۱.۸۵ 200 بل ,6ص 10 -20 ۸۵1۳۳6۹ |۱1۲۵ ۵۲ ۳۲1۵۵۹ عطا عماحی‌دد۸ 1۵۳ اخع] 9 1۳6 ۵۲ ۳۳۵۵۵۵۵0۵5 بهاشه۸ ما 16 ۳۳۵۵۳۹۱۵۵ 2 مریگ 6 1 6۵0110 عاهی و۸ - زاهاا۸ 0۵ عمص ۲00 [۵ 11۵110 ۰ ,286 - 279 .00 مکان] بطاعناواک و5 06 -------- صفحهٔ بعد -------- مراجع ۱۱۷۷ دا ۳ 0 ۲۹۵1۵110۹086 ب(09920) 806 بش۸ 300 بل بعص 1 -21 ]0۴ ۳۵۵/۵0 200 دمزادماا۸ مامداادب ۸ ب 1100 عانلددا ۲۳ |۱۱۲۵ 00 کعاهی‌ وش ۵0۵ 0۵10۵ - زاها|۸ 0۵۵ 01۳۵۵6 110۳۵10۲۵ ما 9 ۳۵ ان و م۲۳۳۵ ۰ بکال] ,یواک ماگ5 006 ما0 زر ۵۵۵ عادی و۸ 287 - 297, 1 [[۸[۵ ,۳۵۲۵۳ ۱1.۲۰ 300 ,10|( ۳۰ .ل ب 0۵0 ۳ ,3۸.60 1000۵ -22 1 ,1۷ 300 با[ باا با 5ا۳۵۳ 50011۵ 10۵ 1 ۵۵010 عادی و۸ - - ۱19 ,69 - 55 .00 ب4 200 3 ب2 با ۱0۵ ,3 |۷۵ بطل‌م ما0۵ 200 128, 233 - 245, ۵00 52[ - 535, ۰ 0 5110 - [[۵ا|۸ بکهامگ .ل 200 ۸۰۳۵۵۰ ,۵۳۵۳۵ بل .8 ,10۳۵۵ -23 0 80 ۲۳3۵۳۵010۵1105 نامگ 1۵۲۵ 30۵۵0 ۸۵۱۵00 1۳۵ : - 4۱9 .00 ,20 |۷۵ ,۸۵۵۵۵۳۵ 0۵6 200 001 )۲ مذااسده ۸ 0۵1 ] 1۱990 آن 1۵1۵1۵ ۵۵011۷1 - زاهاا۸ بعطاب۷ ۵ ۵۵ ۵ ,۳۵۳۵۵۳ 24 ( 2 ب00 0 ا0) 1۳1۵5 1۵۳۵۵۵ با5 ۳۵ 1۳۵۵ قلما عا۵ م0 جع ۲۳۵۵۵۵1۵5 ۳۵۵0110 عادو و۸ - اامماا۸ 00 0 11۵10۵ ۳ ‎٩ ۰ ,368 - 363 .00 ,1300۵ |0۵۵۵ ۱۷10۵01100 ۵ ۵0۲ ۳۷۹۵|۵۵ بعطان 3۳ ۱۵ ۵00 ۵۰ ,۳۵۵۳۵۵۳ -25 ٩111000۵‏ ۵0۳۲ 1۵10۵ ۳۵۵011۷1 - ااماا۸ ۳۵ ۵۵ ما ۱۷۳۵۵ 1081106 1۵ 10۵1005 مه همه بخه‌ادی و۸ عام 0 ۳ 1 ۱۱۲۵۲۷ ,۲۵۵۵۷۷ عادی‌وی۸ - ما۸ 10۳ کعاهی و۸ - ۱18 .00 ,92 ۲۵۵0۵۳ ۱۷1۵11۵5 ۳۳۵۱۳۵۵۵۵ 001۵00 ,1۳۵۳۹۵۵۳1۵10۰ 135, ۲1 1۳۵ ۵01 1021100ا0م۸ ب(19910) بعطا3۳ بش۸۵ ۵00 ۵۰ ,۳۵۳۵۵۳ -26 دن 2 م۸ 000۳۵۵ ما0زان5 ۱۵ اد ۵۵۳۲ ۵۳۵۳۲ مادام م۸ : [ ۵۳1 - (02 ۲0۳ ب00 0 0) ۵۵0۹5ا۳م۱ ۵۵۵ ۵۳۳] باگ ۵طا زا ۲۳۵۵۶۵۵ 40 00۳۵۲ بذاآباد ۳ ا۵ع] 1۳۵ ۵۵ 1۳۵۳۵۵0۹ ق۷330 ۵۲ 1۵۵ ۰ ,۹62 - 853 .00 ,21 |۷۵ ب ۵۵۲ 0۵ ۲1 1۳۵ 0۲ 021100زامم۸ ,(19916) بعطا3۳ بش۸۵ ۵00 ۰ظ ,۵۳ 27-۳۵۳۵ دن 2 م۸ 000۳۵۵ ما0زان5 ۱۵ اد ۵۵۳۲ ۵۳۵۳۲ مادام م۸ : ]1 1۵۳1 - (۵02 ۲0 00 0) کلمدا ما ۲۵۳۵۵۵ اک عطا درز ۲۳۵۵۶۵۵ آن ۱۷۳1۵۳۵۵1۳۵۳۵ ۵0 ,۳۳۵۵۲۹۵۵ نم کماقط بفااصهنا ۵۵0م۲۳۳۵ -------- صفحهٔ بعد -------- مراجع ۱۱۷۸ چم ۳ ۰ ,21 |۷۵ ۳۵۵۵۵0 006 تمد ام : ۲۳۳۵۵۵ ۵۵0۵ 1۰ ,1082 - 1069 عل آ010011۵م بال ۳۷۵1۵1۵۵ ب(19910) بعطاب۵۸ ۷۸۵ ۵ ,۳۵۵۵۵۳ -28 - دمد۵م۳ ما هل کالم ۵0 ۵ کاذانامدم ععل ۵1106اا3 ۲۵01116 از 0۲ |0۳۳۵[ ۲۵۳۵۵1۵ بمطاعبا) بال ]1 - رد52 بال 10۳۵5 1 ,296 - 282 .00 ,۱8 .|۷۵ ۳۵1۵۵۲1۳۵۰ 0۴ 00۵۲۵0 ۸ ,(1992) 306 ۸۵ 200 ۰ ,۳۵۳۵۵۲۶ -29 6 1 ۵۵011۷11۷ - [[۵ا[۸ |۵۵۹۵ ۳۷۵۱۵۵۵ ۵۲ ۱۷۵۵۵۵ 10۵110۵8 0 9 1۳6 ان ۳۳۵۵۵005 ,(0ل: 00 بط 0) ۵05ا ما عم ها 5 ب0 0 10 ۳۵۵010 6 دم م۸ - (امماا۸ حن مها آ ۵0 ها ۰ ,337 - 327 .00 بکان] بطاساواکگ هگ 06 + 310۷2 1 068 1گ5 6اع 00 1۵۶ نامهم خاش۸ ب مفلد 600 -30 - [[۸1۵ 10۳ اویش ۲0۵۵ و انا جر کاص م10۵0 همه 1۳۵۵0۲1۵1100 0‏ ا0۵ ۱۷1۵ ,3۵010۷ عادی و۸ ۰ ,59 - 50 .00 ,92 ۵۵0۲ ۱۷1۵10۵5 ۳۵۱۳۵۵1۳۵ 0 سم زا۵ا|۸ آ 11۵۵ 50۵ ,5۵۵00 با ۵00 ال باامالا) ‏ -[3 ۰ ,195 - [18 .00 ,7 |۷۵ 600010 ۳۵۱۵۵۵۵ , هی و۸ 8 م0۵۳۵ ۱۵ ۲۵۵۵10۹ عادی و۸ - ااماا۸ ال باامالان 0‏ -32 ۰ ,326 - 303 بم ,9 |۷۵ مووامن0 آ عالبنادگ ۵ ۵۲ ۳۳۵۵۳۹۱۷۷ 0۲ بل ۳۳ ات8 سس 6000 -33 4 ۵ ان دم ۳۳۵۵۵000 بده‌ان م۸ ماحصس) 200 بده‌ازااری۸ بحعاعد/2ا 0 40 0۵۲ 1۵ دعز|ها|۸ ان دما ع دا 00 000۵ [۵ 1۵10 ۲۳ 3 .00 ,78 - | - 0۳-1۸ 0[ 1۰ 110۱۵۹ ۳۳۵۵ 0۵6 ,140 - - [2[1ا[۸ |[ 1۵1۵۵ ۵۵ ۳۹۵,۵۲۲ ۳۳۵۱1۵۹ ۲۳۳ ,باا80ج - 031100 34 )1۲1۳000 ۳۵ 1۳۵۳۵ کهاهی روش کم ۵۷ عاهی و۸ 0113۳۵ بانوساه) دیا ۱101100۵ بممطاعب0 5۳۵۳۳۳۵۵۵ 192 6 ۳۷۵1۵11۳۵۶ 10۳ 1101۵ 300 ۱۷/0105 1۵1 ۳۳ ,30110۷ - 603100 -35 [ 11۳۵110/۵ 1۳ 8 ۳۳۵۵۵۵۵0۵5 مخاهی وش ۵۲ ۹۵۹۶۷ 0۵۵۱ ۰ +لااال ,130۵0 ,۴۴۵1۵ ,۲۵۵0110 عادی وش - الاماز۸ 0 عمصهاوسه) ۰ ,204 - 279 -------- صفحهٔ بعد -------- مراجع ۱۱۷۹ چم ۳ 7 ۱۷1۵۳1۵۴ 1۵ ۷۷۱۲ ۳۵۵1۵۵۵ ۲۵۵۵0 ۳۳ ,80110 - 603100 -36 0 ,1۵۵011۷1 عادی‌مویش - ااماا۸ 10۳ اه لمادنامم۸ ۸0 - ۸1۵11 1۵۳ دمادی موش 0006 عداای از حاه ما۱ 8 ,0013۲10 1۲۵۳۵00۲1۵1100 ۵۲ ۱۹۲۳۹۷ ,۹۵۹۱۷ ۰ ,34 - 17 .00 ,92 ]1۵00۵۲ ۱1۵1071۵5 ۵685ا2) 1۵۵01100 511100 - 1[ ۸1 ۱:۵2 عبط 300 0 ,11۵۵ -37 - 54 .00 ,۷1۵ ,110۵110۵ ۵0۳۵۵ معدم‌داا) ۵ ۳۵۵ 006 1991 [[۸[۵ 0۳۵۲ ۵ 1۳۳۵۵۲0۹ 4 ۲ 110000 10۷ ,11۵۵ -38 ٩7110۵ ۵۵0110 1‏ - زامماا۸ ۳۵ ۵ ۵ ۳۵۵۹1۵ 11000 نصا 4۰ ,ال ,534 ۳۵۵0۲ |101۵ (کانآ) 12110 مدش غامد 200 ۳ ۳۵۵۲10۵06 ۲1۷۵05 00۵0 آن ما5 مق ,۸.0 ,11000۵ -39 0 ,۳۵۵011۷1 ماهیوو۸ - زاهااش۸ 1۵۳ کاا 51۵۵۵۲0 ۸0 - ۸1۵11 1۵۳ دمادی موش 0006 عداای از حاه ما۱ 8 001۵710 1۳۵۵۵۲1۵1100 ۵۲ ۱/۵۹۵۷ با ۹۵۹۱۷ ,89| - |18 .00 ,92 ]3۵00۵۲ ۱1۵101۵5 ۷01109 ا0۵] ۳۵۵011۷1 - زاهمااش۸ میوش ۳ ۲.0 110000 -40 10۷۵1001۵۲۲ 2۶ ۲۵۵۵۵۲۵ ,11۵۵00۲1۵1100 آ0 با 01۳0 1۰ ,310۷۵۵۲ ,14 - [9 - ۹۵۵۵۲۱۱/۸ 60 ۳۵۷ ۵(1 1 ۵۲ ۳۵۳۵۱۱11۵10 ۱۰۱/۵۲۵۵۵۰ ها بل 11۵6 -4۱ 5 ۳۵۵01100 غاد و۸ - ااماا۸ بم 1۵۵00 ۲۵۱۶ ۲۳۵ 0 ۲۵۵01101 2و۸ - زاماا۸ 00 ما۲ 110۵10۵ 71 ۳۵ ان ۳۵۳ ,۲۳۳۱1۵۵1100۵ 08و30 ,1986 ,00۵0۵ ,01۵۳۵ ,0۵۳۵۵ ,167 - ۱63 بطم بشکنا ,[لا 1۳۵۲0۵ : ۵۵011۷11۷ 1|هاا۸ ۳۳۵۵10۵ 1۵۳ اد م۵ ۳.۳ 1060 -42 0 1031100 0 1001005 00 ا0۵0ه) بحصمناباهگ 200 1 ۱۱۳۹۲۷ ,۲۵۵۵۷۷ میوش - هاش 10۵۳ اه و۸ - 111 .رم ,92 ۲۵۵۵۲ ۲1۵101۵5 ۳۳۵۱۵۵۲۱۵ 001۵0۰ 1۳۵۹۵۵۲1۵10۰ ,7 1[ ۸05 200 1۳۵۵1۵5 [ 0۵ 8۵۵06 ال[ 300 ,۳.۳ 160 -43 ۰ ۲۵۵۲۵۵ 300 ۲0۵1 ۵۵011 - ااهاا۸ 0۵۱۱۵ ۲۵۲ ۰ ,26 -[2 .00 ,15 .|۷۵ -------- صفحهٔ بعد -------- مراجع ۱۸۰ ۳ 6 20 ,۲0۵۳2616 ,1131101100 ۵۵۹2/۰ 7.10 200 ۰۷۷۰گا 1۸2۵0 -44 ۲110۵۷ ,001۵010 معا نامگ 1۵ ا۳عط) ۵۲۶ ۲۳۳۵۵۵۵ ۰ ,78 - 50 .00 ,124 00۲۵ ,80270 - [[۸[1[6۵ 0۲ و50 ۸ ,۲1۵1۳۵۵۵ ۳۰۵۰ 200 هماع با 1.۵ مجااها . -45 0 ,۳۵۵۹105 827 1/10۵۳ ۵ ۱/۵۵ ۶ :۵ عاهی ۸ ۰ ,5001006 ,80 - 57 .00 ,۵ ال 1۹6 ۲0۵۵ 40 1013131۳110 ,1006۵0 .10 200 ,ا[۱1۵010 .ت6۲ بسا ,10۳26 -46 40 51۳۳۵۵ ۳۹۵۵ ۱۵ ۳۳۵۵۹ ۳۹۵0110۵ ۵۲ ۲0۹0۵ - ۸11۵11 200 2ع1از5 - [اها[۸ 01 1012101 1۳۵ که 065 ۱۸۵۵۱0۹ 68 ما 10610005 ۲20۵0120 مذعادی و۸ 1۵ ۵01 عاهمزان5 ۳ ۱11۹ ,۵011 عاهی و۸ - زاهاا۸ 1۵۳ ععامی یش ۲06 - 60 .۵0 ,92 100۵۲۲ 5ا1۵ ۱/1۵1 ۳۵10۵۵ ,001۵10 ,1۳۵۹00۳1۵10 ۰ ,69 606 1۳6 ,86110۷ - 0721120 ۳.۳۰ 200 دی بش با ,۱۷/۵201 -47 7 ۷11۷ 1۳۵ نز 5165 ۵۵ ۳۵0100 عاهمزانک - زاهماا۸ ۳۵ آ0 0 ۲0016۳66 [۵ 110۳21100 1 7 1۳۵ اه ۳۳۵۵۵۵۳۵۵5 00۵010 سالیگ 7 ,208302 ,0112۵ بع6اع0 000 ۱ ۵0110 عاهیمجویش۸ - زاهازا۸ ۰ ,17-22 .00 بش۸کل] ,لا ,۲۱۵826 ۳۵۲۴ ,۳۷۳۱1۵11005 ۱1065 - [[۸[[6۵ 20 0۷ 00۳۵۲۵ آ0 5100108 1۳۵ بای بل 200 .5 ,۱/۱۵۵5 -48 ۰ ,3 |۷۵ ما۵۵ 0066 هه اصعص) ,۵0۵ عاهیجی۸ ۰ ,628 - ۹21 .00 0 1۵۵011۷110۷ عادیموی۸ - زاعماز۸ ۵۲ کع6ا۵ ۳۳۵ ما10 ,۵0ع ۱/۵۲ -49 0 10۵10016016 ۲00۵01۵0 ق۲0۵0 ۷۷/۵۵۵ رز کع هاگ ۲06 0 معا م۸ - زاهاز۸ 1۵۳ فعادیمویش۸ ع6ا دم عمای ]1 71 ۱1۵101۵5 ۳۵1۵۵۲1۵۵ ,01۵00 ,1۳۵۹۵۵۳1۵110۵ ۵۲ ۱/۹۹ ۰ .49 - 35 .00 ,92 ۸1۳10۵ جلاا۵ه5 1۵ 1۵0110 عادی و۸ - ما۸ طا مادام 000 -50 6 ۳۳۵۵۵۵۵۳۵۵۰ بش۳۵ 1 کاص م1000 هط ع و5 ,۳۵۵ ,۲6۵0110 عادی و۸ - زاهاا۸ ۵۳۵ ص۲0 [۵ 11۵110 ۰ وبا[ ,62 - 77 .00 ,182020 6 ۵۳۴ 1۷۵۵۷ ۲۵۵۳۵۵ عاهیوی۸ بسک اآهنیوام60 00:00 -51 ۰[ 160۵۲ ۳:۱۵ 0060 ناگ آهزیمامع60 ما00 مععسش۸ ۱۵۵۵066 ,1991 -------- صفحهٔ بعد -------- مراجع ۱۸۱ دا ۳ حااباه5 1۵۳ 5ا۵ ۱/1۵1 0۵6 0۲ 1۵112۵100 ما00 ,۳۳۵۵ -52 40 101100 10۳ بزاعز5۵ ۸۳۳۵۳۵ ,۵۵ ۸۱۷۵۲ 0۵0 ۵10اده5 1۰ ,۱۱79 - ۱۱55 .00 ,61 بخع ۳۳۵۵۵۵۵10 ۳1۵00101۵ ,۱۵01۵5 10 0۲۵۱۵ ,۵۵01100۵ عاهیمجویش۸ - هاش بش دمم -53 ۳ ۱1۵۹ ,۵۷1۵۷ 2 : 001۵10 1۵ کدی و۸ |۳۵ 200 معمااده ]۲ 1۳۵۹۵۵۲۵10۵۰ 00۵۵۰ ۳۵۵۵۵ ۱۷۵۵5 ۸۵00۲۲ 3, 5 0 001006, ۰ 8 200 ۳۷۵۵۹۱۵ 1۵۳ |۳۵۸۵ ۳۵ آ۵ ۳۹۵۱۵1۵۵ بیش م۵ 54 ب06) ,1۵201100 00۵16 07 - زاهماا۸ ۳۵ بط تعصسسه) ما0 اه ,3 - 13 .00 با 0 ب6 |۷۵ ,0۳آ0اش)0 بهادیی‌ویش۸ تمد عاممس 6۰ ,5۱۲11۳۵۲ ۵ 20 ۱/۵۲۵۳ 1۵ ۳۹۵۵۵1۵۵ ,110010 ۹ 200 بش بد۵م م۲ -55 06) 1۵20108 ۵ 0۵ کعامی وش ۵۵0۵ ۷۱۲۵ ۳۳۵۵۵۵۵۵ 1۰ ,49 - 42 .مم 13 |۷۵ ,0۳ 0ش)) بای وش 00ه 06 0 ,م0۵0۵ 1۵ ۳۵۵011۷۱ عا دیهش۸ - ااهااش بش بدع۵ -56 ۸0 - ۸1۵11 1۵۳ دمادی موش 0006 عداای از حاه ما۱ 8 ,0013۲10 1۲۵۳۵00۲1۵1100 ۵۲ ۱۹۲۳۹۷ ,۹۵۹۱۷ 40 ۲0۵۳۲ 1۵ ۳11900 ماش ,1990 ,۱-9 بمرم ,92 ۸۵۵۵۳۲ ۱۵۵1۵5 3 ,19 - 13 بطم ,15 |۷۵ بکه‌ازد۵ م۵ 0۵6 40 1300۳۵10۲۷ 301۵۵۵ ۵۲1۹0, ۲۵0۳ 1100100 ۸۰0 ۵00 بش ‎57-۲۵۵٩ 0 ۳۵۵011۷06 0۳0۵6 تا زلمماا۸ ۶ ۳۳۵۵۵۵۱0۵0 ۳۵۵ ۸0 - زاهااه 00 ۲06 [۵ 11۵110 91۳ ۳۵ ان دوم م۳۵ ۰ ,8۵4 - ۹77 .00 بکان] هام5 6ا0 0 ب6ا0 00 1۵ ۹۵۵0۵ مان 1۳۵ ,۳۵۵۵2 7.10 ۵00 ,0.۷/۵۵ ,۵00 (0 0 8 بل باا ۸۵‏ -58 ۵ 200 00۲۵10 هآ ۸ : ۵۵۵10۵ ۵۵ عاه 0۳0 - زاهاا۸ 0 ۰ ,525 3۵00۲0 8۵۵۲۵ ۵۵۵۵۲0 1۳۵۹00۲1۵1100 ملگ ۲۵۱۵۳۳۳۵۵۵۵ 43 - 54, ۸0 ۲10 ۸ ,0 0001010 .1.3 200 ام 10 ۷۰ .ل .1 ,5۵۲۳۵۵۵۵۰ -59 بت م۸ ما کم ب0 30 امصمطا) معط ماما ۱) ما - زاها|۸ 0۵۵ 01۳۵۵6 110۳۵10۲۵ ما 9 ۳۵ ان و م۲۳۳۵ ۰ بکال] ,یواک ماگ5 006 ما0 زر ۵۵۵ عادی و۸ ۰ ,1016 - 1009 -------- صفحهٔ بعد -------- مراجع ۱۸۲ ۳ ۰ م۹۵۵۶ : ۵۵۷ ما5 - زاهاا۸ م10 هاگ -60 ,94 - 92 .00 ,2 |۷۵ ,06۸60108۳ بف‌ادیویش۸ 00 06 ما ,ع] ۷۷/11 ۵ ۱101300 ۸11۵11۷6 م۸ - کع ۸1 ااهگ با .0 هاگ -[6 9 116 ۵۳۲ ۳۳۵۵۵۵۵۵۵۵5 ۵0۶۰ هعلزانک - زاهماز۸ ۳۵۵0۹۷۵ ۲۳۳۵۲ 0 10 6۵0110 امین و۸ - زاهاا۸ 00 ع ص۲0 ]۵ 11۵110 ۰ ,1025 - 1017 .00 مکان] بطاعاواکگ بوانوگ5 ۲06 ۸ ۳۷ 0۲ 10۵1110 ,۲01006 .1.60 ۲1۵010۵۰ .۰10 ,۷ ,5۳۳۵۵ 620 -- با |۱1۲۵ 016۲ 200 عقا5 ,۳۳۵ معزانگ باهش ۳1۶۷ 10 ,۲06 ۸6۲1۵۵0 ,۱۷/1۵1۳301۵ ۷.۵۰ رظ ۳۵ ,0006 ۱۵ ۲۳۳۵۵۵۹۵ ۰ ,86 - [7 .00 ,79 - 5۳ ,1۳81116 1۵0110 ۲۵۵ 02۳00/۵16 - ۸811 مااماان0 ۳[ 200 با م5۳۹0 -63 4۰ ,40 - [2 .00 ,45 ۵00۲۵ ,۵۵۲۵ ۵۲۵۳ ۲۵۳۳۵۶ ۳۵۰ ۱.۳ 200 ۱۷0000 ل ,۱/66 گا.۳ ,۱1.1۸ ,1۳۵۳۵۵۹ -64 40 کال] 1۳6 رز هب51 ۲1۵۳۵۱۵ رز هام۸ ۵۲ ۲۹۵۵ عحه) - ۸1۵1 0۵6 0۵ 001066 11۵10۵ ۳۳۵۵۵۳۵۹5 مقلهمه) 188,۲0 200 |۲۳ ۲1۵016 رز ۳۵011005 عامیوی۸ ۰ ,11 .310 ۳۵067 [2ع1 100 ,۱۷101۳۵ ۸۹00121100 ۳۵1 ۳85100 راک ,۳۵ گا 200 باا 81300 8.0 ,۱۷1.1۸ ,1۳۵۳۵۵ -65 ۰ 6006616 1۵ حاک۸ ۳۶۷ بط ۵0110 10۵از5 - زاهااش۸ ۳۵۳۵ 1۵26 - [[ها|۸ 0۵۳ 00016666 110۵100۵1 از 9 عطا آم دع ۲۳۵۵00 ۰ بگا.ل] محایاواگ وگ 06 معاع م0 رز ۵00 عاهیوی۸ ۰ , 1066 - 1059 ۷102865 |۵۵۵۵ ۵011۷1 عا هی م۸ - [اخماز۸ بش0 1۳۵۵۹۵۵۰ -66 - [[8ا[۸ ۵ ۷۷۵۳۵۵۵6 116۵1100۵1 ,5106 1۸۵66 ۱/۵0۵6 ۳ 10027161 ,1990 ۱/1۵ ,1۲1۵|1۵ 06 زز ۵0100۹5 عاهیوی۸ ۰ ,16 ۳۵06۲ 0113۵ 0۸31/1۳ ,۹۵۳۲۵۵ ۱130۳۵ 1 ۱۵۳۹ ۸1۵11 ۵۲ ۱12۳۵100 ,۲1000۵۰ 0 200 (2عد72۳0 بب 2‏ -67 ۷۵۰ ,۲۵۵2۳ ۲0066 200 00601 ,ک ۱02015 5 ما 16 ۰ ,[96 - [95 .00 ,23 -------- صفحهٔ بعد -------- مراجع ۱۸۳ ۳ آن ما1 10۳۲ ۳۳۵۵۵ آن لالم الماک ۳۵۵ ,1987 : 8007 8۹5 -ا 19] 200605 1۹۵۱۵۱1۳۵ 1۵۲ 51۳۳۵۵ ۵6 )۲ 2- ۲181۸ )3( 13۳۲۵] , 1 ۳-۲ مراجع پیوست ۵ [[ز11 - ۱000۳۲۵۷۷ ,۳۵۳۵۵1۵۵۵۰ 2800 8۵۵۵5 ان ک 1۵ ,0.0 ما8۸ -ا ۰ 496 ,1962 ,۷۵۳ ۱0۷۷ ,۵0۵۵/۰ 800 |11 - ۱00۵ ,فع1 1۵ 510۵ 1۵ 131۳۵۵۵10۵ بل 2-8 ۰ 341 ,1964 ,۷۵۳ 0۷۷ ,۵۵۵0 ا800 ۲ ,5008 ک :۷ 0[ ,۷1۵۳۵1۵۵۵۹ اه ۱۳ .۸ بطس )6 -د3 ۰ 432 ,۱963 ,۹۵۳ ما۸ ۲ 110000 بط اما مگ 200 ۷۰ مه ما10 -4 ۰ ۷۵۳ 30 بی۵) ۵۵0 1111۱ ۷100۵ ,۳۵۱۱۵۵۰ 131۳۵ ۲1۷۵۳۵۵۱۵۵ 00۰ 1۵ کعاه 1 ۷/۵۱0۳ 0۲0 ۸06 ان دما مه 200 0۲زا( 5 ۰ ,۸۵۹0012108 200 ممادا5 ۷/۵۰ 00د دندش مملام0 بدل همه ۰ ,۳۷1۳۵۳۵ 1۳۵ آ0 ۱1۵ 0016 ۰ ۵۵0۳۵۵۵1۲۵ 1۵۲ ۳۵۳۵10۹ ۷/۰۳ ,۷/۵0 800 بکا ب 1۳۵ -6 ۰ 103 ,1969 ,10۳۵0۵ ,11160 ۳۵۱1۵1005 ۲۵۵۵ 9 10 بل 11۵۲۶ ,۳۵۷۱۵۳۰ 200 ۲ بش۸ ,حص 7-۵۳۵ ۳ ۳۵۷۳۵11۵۵ ,۳۵۳۵۵10/۵ ۳۵/۵۳۵۲ 00لدما و1۷۵۵ ۲۵۲ ۰ 60006 م۸ ,76 اک ,/ ۷1۵0 300 اصصم ۳۵ 61-7۰ .۵0 ,1982 با[20۵] -------- صفحهٔ بعد -------- مراجع ۱۸۴ 1111111111111111 7 ۳۵۳۵110۶ ۵۲ 0عا10] 200 داذوام ۸ ۷1۳۳۵۵۵ بیش ,8-۸۵0 ۰ 628 ,1962 ,1۳۵۵۵۰ مذاعام) ,کعطاطا ۲ 1 200 ک6 ۱1۵0 ۵[ 0۲ ۷۷:۳۵ ۰10۲۹10/۵ ۳ 0 0ل ,۲10۵ 200 ,۱/105 ,ق۳10۷ ۰ -9 .۸0۲ ,0014 ,۷۵1.103 م۸500 ,۳۳۵۵۵۵۳۵۵ ,۲۳۵۵۵0۵۵ 00.275 ۰ ,8ع |8۳ ۳1۵۵۵ ۵۲ ۷1۳۵۵۵ ۹۷۵۵ ,دما( 30۷۵ -10 155-۰ .00 ,1977 ۳۵۰ ,۳۵/1 ,۷.103 ما۸5 بل) ۸0۳1۵8 ,کاد ول 200 ب ۲106 100۷۵ ۳ 2 افعع0ل ,11-5 ۷۵۷۰ )۸5 ,۳۳۵۵۵۵۵025 بعاز۳ ۵0 ۳۵۵10۵۹۵ ۱/1006 اه من ۹63-۰ .00 ,۱1977 هب۸ ,018 ,102 ۰ ,۳۵0160۲18 ]0 ۱۵ ۷:۳۳۵10۵۹ ,۳۵۵۳ .8.0 ,واگ -12 1۵۵0۰, 1966, 2908 ۰ 5۵112 1۵۳ 00۵100۵11005 ۰۳1۵۵۵ ,۳ اهلگ ۷/۵۵۰ -13 1۰ 001006۴ ,۸۹۳0۳ ,۳۵۱۵۳۳۵۰ ]0 7 ۳۳۵۵۵۳۵ 0عا۵ ۰1 را ۳۳۵۵ ,ا۵ ۸ 200 ۷۰ ۵۵۲۲ ۷۷۳۵۵۵۵۰ -14 7 ,۷.93 ۸۹۳0 ,خع ۳۳۵۵۵۵0 فد مناهلس۳ 1۵060 راهن را ۰ - 169 .00 ,1967 10۷