مهلونت برنامه‌ریزی و نغظارت راهبردی ریس جمهور

⚠ این متن با نرم‌افزار از روی تصویر خوانده شده و ممکن است خطا داشته باشد؛ برای استناد، اصلِ سند را ببینید. جمهوری اسلامی ابران مهلونت برنامه‌ریزی و نغظارت راهبردی ریس جمهور آیین‌نامه طراحی و احرای سازه‌های فولادی سرد نورد(بخش سازه) معاونت نظارت راهبردی مرکز تحقیقات راه». مسکن وشهرسازی امور نظام فنی معاونت تحقیقات ی ی ۱۱( ههد هرن ۱۳۹۱ -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- ریاست جمهوری معاون برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رئیس جمهور بخشنامه به دستگاه‌های اجرایی, مهندسان مشاور و پیمانکاران 1 ۹۹۵۷ ۱ ٍ تاره ۱۳۹۱/۱۱/۲۲ | موضوع : آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد نورد (بخش سازه) به استناد ماده (۲۳) قانون برنامه و بودجه و ماده (1) آیین‌نامه استانداردهای اجرایی طرح‌های عمرانی- مصوب سال ۱۳۵۲ و در چارچوب نظام فنی و اجرایی کشور (موضوع تصویبنامه شماره ۹ ت۷۷ مورخ ۰ هیاأت محترم وزیران) به پیوست نشریه شماره ۹۱۲ امور نظام فنی» با عنوان «آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سیگ سرد نورد (بخسش سازه)» از نوع گروه سوم ابلاغ می‌شود. رعایت مفاد این ضابطه برای دستگاه‌های اجرایی مشاوران» پیمانکاران و سایر عوامل ذی‌نفع نظام فنی و اجرایی در صورت نداشتن ضوابط معتبر بهتر از تاریخ ۱۳۹۲/۲/۱ اجباری است. 4۰ ۷ ۸ -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- اصلاح مدارک فنی برجسته مبادرت به تهیه این نشریه نموده و آن را برای استفاده به جامعه مهندسی کشور عرضه از این‌روء از شما خواننده گرامی صمیمانه تقاضا دارد در صورت مشاهده هرگونه ایراد و انشسکال فشی مراتب را به صورت زیر گزارس فرمایید: (- سماره بند و صفحه موضوع مورد نظر را مشخص کنید. ۳ ایراد مورد نظر را به صورت خلاصه بیان دارید. ۳- در صورت امکان مت ن اصلاح نسده را برای جایگزینی ارسال نمایید. ۰-5 نضانی خود را برای تماس احتمالی ذکر فرمایید. کارشناسان این آمور نظرهای دریافتی را به دقت مطالعه نموده و اقدام مقتضی را معمول خواهند داشت. پیشاپیش از همکاری و دقت نظر جنابعالی قدردانی می‌شود. نضانی برای مکاتیه : تهران, میدان بهارستان» خیابان صفی علیشاه» معاونت برنامه‌ریزی و نظارت و نم اس با اد ۵( -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- نظام فنی و اجرایی کشور (مصوبه شماره۴۲۳۳۹/ ت ۳۳۴۹۷ ه مورخ ۱۳۸۵/۴/۲۰ هیلشت وزیران) به کارگیری معیارها.ء استانداردها و ضوابط فنی در مراحل تهیه و اجرای طرح و نیز توجه لازم به هزینه‌های نگهداری و بهره‌برداری در قیمست تمام‌شده طرح‌ها را مورد تاکید جدی قرار داده است و این امور به استناد ماده ۲۳ قانون برنامه و بودجه و نظام فنی اجرایی کشور. وظیفه تهیه و تدوین ضوابط و معیارهای فنی طرح‌های توسعه‌ای کشور را به عهده دارد. ایجاد ساختمان‌های ایمن که تأمین‌کننده آسایش, بهداشت و صرفه اقتصادی فرد و جامعه باشد از اهداف اصلی مهندسان است. انتخاب صنعتی‌سازی ساختمان‌ها به عنوان روشی تجربه شده و نظام‌مند جهت نیل به این هدف. مدنظر عوامل دخیل در ساختمان‌سازی بوده است. دستیابی به گزینه‌ای که علاوه بر رعایت مقررات ملی و ضوابط فنی از مشخصه سرعت و دقت کافی در اجرا برخوردار باشد. مطلوب و مناسب با نیازهای رو به تزاید مسکن است. از میان سیستم‌های ساختمانی برخی متناسب و همخوان با روش‌های تولید صنعتی‌بوده و موْلفه‌های اجرایی آن‌ها در بستر مزبور توسعه یافته است. یکی از سیستم‌های می‌باشد. زیست‌محیطی و به تبع آن تعریف گزینه جایگزین برای ساختمان‌های چوبی داشته است. اما به تدریج جایگاه ویژه‌ای در میان سیستم‌های دارای ظرفیت تولید صنعتی یافته است. همگام با میل به توسعه صنعتی‌سازی ساختمان در کشور. انجام پروژه‌های تک‌سازی و آنبوه‌سازی با قطعات فولادی سبک سردنورد شده نیز رواج یافته و با توجه به ظرفیت بالای تولید فولاد در کشور و مزیت‌هایی همچون انعطاف بالاء وزن کم سازه و متعلقات و روش تولیدسریع باعث شده است که ساختمان‌های فولادی سبک سردنورد گزینه‌ای قابل اعتنا در صنعت ساختمان‌سازی کشور شود. مرکز تحقیقات راه» مسکن و شهرسازی در راستای وظایف اساسی خود و نظر به تحقیقات گسترده در خصوص این سیستم‌ساختمانی ضمن بررسی آئین‌نامه‌هاء دستورالعمل‌هاء استاندارد و ضوابط اجرایی معتبر بین‌المللی با رویکرد بومی‌سازی و ایجاد هماهنگی بین ضوابط طرح و اجرای این سیستم و مباحث مقررات ملی ساختمان به ویژه مبحث ششم و استاندارد ۲۸۰۰ ایران. با همکاری متخصصان ذیربط اقدام به تالیف و تدوین بخش سازه آئین‌نامه طراحی و اجرای ساختمان‌های فولادی سرد نورد کرده که با شماره نشریه ۶۱۲ توسط معاونت برنامه ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهور ابلاغ شده است. همچنین بخش غیرسازه‌ای این آیین‌نامه در نشریه شماره ۶۱۳ ارائه شده است. امید است این مجموعه. نیاز طراحان و مجریان این سیستم ساختمانی را تأمین کرده و شاهد اجرای صحیح این سیستم در ساخت و سازهای کشور باشیم. در پایان» از تلاش و جدیت جناب آقای مهندس غلامحسین حمزه مصطفوی رییس محترم امور نظام فنی, جناب آقای دکتر سینائیان معاون محترم مرکز تحقیقات راه. مسکن و شهرسازی و همچنین جناب آقای دکتر فلاح عضو محترم هیئت علمی دانشگاه شیراز و دیگر کارشناسان و متخصصان محترم همکار در امر تهیه و نهایی کردن این نشریه. تشکر و قدردانی می‌شود. امید است شاهد توفیق رورافزون همه این بزرگواران در خدمت به مردم شریف ایران اسلامی باشیم. معاون نظارت راهبردی بهمن ۱۳۹۱ -------- صفحهٔ بعد -------- تهیه و کنترل آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سرد نورد (بخش سازه - نشریه شماره۶۱۲) مجری طرح: دکتر نادر خواجه‌احمد عطاری دکترای مهندسی سازه - زلزله عضو هیئت علمی مرکز تحقیقات راه. مسکن و شهرسازی اعضای شورای عالی به ترتیب حروف الفبا دکتر علی‌اکبر آقاکوچک دکترای مهندسی سازه- زلزله استاد دانشگاه تربیت مدرس مهندس محمدرضا بیات کارشناس ارشد سازه مرکز تحقیقات راه و مسکن مهندس عاطفه جهان‌محمدی کارشناس ارشد سازه مرکز تحقیقات راه» مسکن و شهرسازی دکتر نادر خواجه احمد عطاری دکترای مهندسی سازه- زلزله عضو هیئت علمی مرکز تحقیقات راه» مسکن و شهرسازی مهندس مریم خرمی‌آذر کارشناس ارشد زلزله مرکز تحقیقات راه» مسکن و شهرسازی دکتر فیاض رحیم‌زاده روفوئی دکترای مهندسی سازه- زلزله استاد دانشگاه صنعتی شریف دکتر فریدون سینائیان دکترای زئوفیزیک عضو هیئت علمی مرکز - معاون تحقیقات مرکز مهندس ناهید عطارچیان کارشناس ارشد سازه مرکز تحقیقات راه» مسکن و شهرسازی دکتر فرهنگ فرحبد دکترای مهندسی سازه- زلزله عضو هیئت علمی مرکز تحقیقات راه» مسکن و شهرسازی دکترای تخصصی مهندسی حفظ محیط دکتر محمدتقی کاظمی دکترای مهندسی سازه - زلزله عضو هیئت علمی دانشگاه صنعتی شریف اعضای کارگروه تنظیم و تدوین به ترتیب حروف الفبا: مهندس محمدرضا بیات کارشناس ارشد سازه مرکز تحقیقات راه» مسکن و شهرسازی مهندس عاطفه جهان‌محمدی کارشناس ارشد سازه مرکز تحقیقات راه» مسکن و شهرسازی دکتر نادر خواجه احمد عطاری دکترای مهندسی سازه- زلزله عضو هیئت علمی مرکز تحقیقات راه» مسکن و شهرسازی مهندس مریم خرمی‌آذر کارشناس ارشد زلزله مرکز تحقیقات راه» مسکن و شهرسازی مهندس ناهید عطار چیان کارشناس ارشد سازه مرکز تحقیقات راه» مسکن و شهرسازی اعضای گروه مدیریت وراهبری پروژه: علیرضا توتونچی معاون امور نظام فنی فرزانه آقارمضانعلی رییس گروه آمور نظام فنی علیرضا فلسفی کارشناس عمران آمور نظام فنی کنترل و پیگیری ریاست: سید وحید علوی رییس‌دفتر معاونت -------- صفحهٔ بعد -------- عنوان صفحه فصل اول: کلیات ۱-۱- محدوده کاربرد دمم ۳ ۲-۱- تعاریف م۳ ۳-۱- ترکیب بار وی و وی ی ری ویر رو و و ور ور ور پا ۱-۳-۱- ترکیب‌های بار روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز ((۸51) ی ری ۱ ۲-۳-۱ ترکیب‌های بار روش طراحی بر اساس ضریب بار و مقاومت (]۹۳]) ۱ ۴-۱- بار زلزله م۱ ۵-۱- ملاحظات بهره‌برداری ی ی ری ی ری ویر وروی ی یر ورب ۳ ۱۵ ۱-۵-۱ تغییرمکان‌های قائم ۱ ۲-۵-۱ تغییرمکان جانبی دیوارها ۱۳۴ ۳-۵-۱- ارتعاش ۱۳ ۴-۵-۱ طراحی برای تغییر مکان دراز مدت رو و و ی ور ۱۵ ۱(-۵-۵- انقباض و انبساط ۱۳ ۶-۱- روش‌های طراحی ی ری ری یر ی وی رو و پر و و و رو و وروی از ۱۵ ۱-۶-۱- روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز ((۸51) یر ۱۵ ۲-۶-۱- روش طراحی بر اساس ضرایب بار و مقاومت (]11۹۳) یی یرو ۱۵ ۷-۱- مصالح ی ی ری ی رو ری ری ی و ری ی و ری و یی پر ی و ۱۵ ۱-۷-۱- مشخصات فولادهای مجاز ۳ ۱ ۲-۷-۱ اثر کار سرد بر خواص مکانیکی فولاد ۳ ۱ ۸-۱- محافظت در برابر خوردگی ی یر ری وی ری ور ور و ور ور بر ری وروی و و۱۱۸ ۱-۸-۱-انواع پوششهای محافظ مجاز ی ۱ ۹-۱- اتصالات ی ی یی ری ری ور ورب ور ری یور رو ور رو و و ور ور ور ورب ۱3 ۱-۹-۱- اتصالات پیجی و ی ی ی ۱ ۱-۱-۹-۱ پیچ‌های فولاد به فولاد ۱ ۲-۱-۹-۱ پیچ‌های اتصال پوشش‌ها ی ی ی یر ۱۵ ۳-۱-۹-۱- نصب ۱ ۴-۱-۹-۱- پیچ‌های هرز ۱ -------- صفحهٔ بعد -------- ۵-۱-۹-۱ فواصل پیچ‌های خودکار و ۲-۹-۱ اتصالات جوشی یی ی ی ی ۳-۹-۱- سایر اتصالات ی ی ی ۱-۳-۹-۱ پیچ و مهره و ۲-۳-۹-۱ اتصال به دیگر مصالح و فصل دوم: ضوابط و مشخصات مقاطع ۱-۲۳- کلیات دم ۲-۲- ضخامت فولاد ری ری ری ۱-۲-۲ ضخامت طراحی ی ی ۲-۲-۲ ضخامت فولاد پایه و ۳-۲- مشخصات هندسی مقاطع یی ری ری ویر یویر یر یر ور یر ۱-۳-۲ - نامگذاری مقاطع و ۲-۳-۲ مقاطع استاندارد و ۳-۲- محدودیت‌های ابعادی مش ۱-۳-۲ نسبت عرض قسمت مستوی بال به ضخامت ی ی ی ۱-۱-۳-۲ حداکثر مجاز نسبت عرض قسمت مستوی بال به ضخامت و ۲-۱-۳-۲ حداکثر افتادگی بال ی ی ی ۳-۱-۴-۲ تاخیر برشی در دهانه‌های کوتاه با بارهای متمرکز ی ی ی ۲-۳-۲۳ حداکثر نسبت عمق به ضخامت جان و ۵-۳۲- عرض موْتر مقاطع سخت‌شده یی یویر یویر یر ری ۱-۵-۲۳- اعضای سخت‌شده تحت فشار یکنواخت ی ۱-۱-۵-۳ عرض مور در محاسبات مقاومت ی ی ی ۲-۱-۵-۳ عرض مور در محاسبات بهره‌برداری ی ی یی ی و یی ی ی ۳-۵-۳ اجزای سخت‌شده دارای سوراخ تحت فشار یکنواخت ی ۱-۳-۵-۳ عرض مور در محاسبات مقاومت ی ۲-۲-۵-۳ عرض مور در محاسبات بهره‌برداری ی ی ی ی ۳-۵-۳- جان و سایر اجزای سخت‌شده تحت تنش غیریکنواخت و ۱-۳-۵-۲ عرض مور در محاسبات مقاومت و ۲-۳-۵-۳ عرض مور در محاسبات بهره‌برداری وی ی ی -------- صفحهٔ بعد -------- ۲-۴-۵-۲ عرض مور در محاسبات بهره‌برداری ۱۳۹ ۵-۵-۳ اجزاء تحت فشار یکنواخت مقید شده با اتصالات غیر پیوسته ۳۹ ۱-۵-۵-۲ عرض مور در محاسبات مقاومت ۱۳۳ ۲-۵-۵-۳ عرض مور در محاسبات بهره‌برداری ۱۳۳ ۶-۳۲- عرض موْثر مقاطع سخت‌نشده ۳۳ ۱-۶-۲۳ اعضای سخت‌نشده تحت اثر فشار یکنواخت ۱۳۹۳۴ ۱-۱-۶-۲ عرض موْثر در محاسبات مقاومت ۱۳۳ ۲-۱-۶-۳ عرض مور در محاسبات بهره‌برداری ۱۳۳ ۲-۶-۲ اجزاء سخت‌نشده و سخت‌کننده‌های لبه تحت تنش غیریکنواخت ۱۳۹۳ ۱-۲-۶-۲ عرض مور در محاسبات مقاومت ۸ 4 ۲-۲-۶-۳ عرض مور در محاسبات بهره‌برداری ۱۳۹ ۱-۷-۲- عرض مو در در محاسبات مقاومت ۳ ۲-۷-۲ عرض مور در محاسبات بهره‌بردای ۱ ۸-۳- عرض موْثر جزء سخت‌شده با یک یا چند سخت‌کننده میانی یا عضوهای لبه‌ای سخت‌شده با سخت‌کننده‌های میانی. ۲۹ ۱-۸-۳- عرض موْثر جزء سخت شده تحت فشار یکنواخت با یک یا چند سخت‌کننده میانی ۳ ۱-۱-۸-۲۳- مقاطع دارای سخت کننده منفرد یا دارای چند سخت کننده مشابه با فاصله‌های مساوی از هم ۳ ۱-۱-۱-۸-۲- ضریب کمانش در محاسبات مقاومت ۹ ۱۳ ۲-۱-۱-۸-۲۳- عرض موْنر در محاسبات بهره‌برداری ۹ ۱۳ ۲-۱-۸-۳۲- مقاطع دارای چند سخت کننده» در حالت کلی ۳ ۱-۳۲-۱-۸-۲۳- ضریب کمانش در محاسبات مقاومت ۹ ۱۳ ۲- ۲-۲-۱-۸ عرض موْنّر در محاسبات بهره‌برداری ۱۳۳ ۲-۸-۲ جزء دارای لبه سخت‌شده با سخت‌کننده میانی ۱۳۳ ۱-۳-۸-۲ عرض موْثر در محاسبات مقاومت ی ۱۵ ۲-۲-۸-۲ عرض موْثر در محاسبات بهره‌برداری ۱۳۳ فصل سوم: طراحی اعضاء -------- صفحهٔ بعد -------- ۱-۲-۱-۳-۳- مقاومت کمانش جانبی- پیچشی برای اعضای با مقاطع باز ود ۲-۲-۱-۳-۳- مقاومت کمانش جانبی- پیجشی برای اعضای با مقاطع قوطی بسته و ۳-۱-۳-۳- مقاومت خمشی اعضای با مقاطع لوله‌ای بسته ی ۱-۲-۳-۳- مقاومت برشی جان‌های بدون سوراخ ام ۲-۲-۳-۳ مقاومت برشی برای جان مقاطع ۴ شکل دارای سوراخ و ۱-۲۳-۳-۳- طراحی بر اساس مقاومت مجاز مم هم ۲-۳-۳-۳ روش طراحی بر اساس ضرایب بار و مقاومت ی ۴-۳-۳ لهیدگی جان ی ۱-۴-۳-۳ مقاومت لهیدگی جان برای جانهای بدون سوراخ ی ۲-۴-۳-۳ مقاومت لهیدگی جان برای جان مقاطع ۲ج شکل سوراخ‌دار و ۵-۳-۳- ترکیب خمش و لهیدگی جان و ۱-۵-۳۲-۳- طراحی بر اساس مقاومت مجاز یر ور یر ۳-۵-۳-۳- روش ضرایب بار و مقاومت مهم ۷-۳-۳ ۲۳- سخت کننده‌های برشی جان موم ۴-۳- اعضای فشاری تحت اتر بار محوری دم ۱-۳-۳ مقاومت اسمی برای تسلیم. خمش., خمش توام با پیچش و کمانش پیچشی مه ت -------- صفحهٔ بعد -------- ۱-۱-۳-۳ مقاطعی که تحت اثر کمانش پیچشی یا کمانش خمشی - پیچشی نیستند ی ۲-۱-۳-۳ مقاطع با تقارن تک محوری یا دو محوری تحت اثر کمانش پیچشی یا کمانش خمشی- پیچشی ی ۳-۱-۳-۳ مقاطع با تقارن نقطه‌ای و ۴-۱-۴-۳- مقاطع نامتقارن و ۵-۱-۴-۳- مقاطع لولهای بسته ی ۲-۴-۳- مقاومت کمانش اعوجاجی وم ۵-۳- ترکیب بار محوری و خمش ی یر ی ی ۱-۵-۳- ترکیب بار محوری کششی و خمش مه ۱-۱-۵-۳- روش مقاومت مجاز موم ۲-۱-۵-۳- روش ضریب بار و مقاومت و ۳-۵-۳ ترکیب بار محوری فشاری و خمش و ۱-۲-۵-۳- روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز یر ۲-۲-۵-۳- روش طراحی بر اساس ضرایب بار و مقاومت ری را ۱-۶-۳- الزامات کلی و ‎٩ ۲-۶-۳- محدودیت‌های تحلیل 9 طراحی بر یی ی یی -------- صفحهٔ بعد -------- ۵-۲-۲- ۴- ترکیب بار محوری و خمش و 8 ۶-۲-۲-۴- لهیدگی جان و موم موم 8 ۷-۲-۲-۴- مقاطع مرکب ی مه همم 8 ۳-۲-۴- طرح اتصال و مهم ۹ ۱-۳-۲-۴- روش‌های اتصال همم ۹ ۳-۳-۲-۴ اتصال استاد به ترک برای استادهای با مقطع ۲ 8 ۳-۳-۲-۴ اتصال ترک خیزپذیر دیوارهای غیر سازه‌ای به استادهای با مقطع ۲ رن ۳-۲-۴۳ مهار جانبی میانی با ۵-۲-۴ قابلیت بهره‌برداری مگ 6۹ ۳-۴- طراحی تیردرگاه 0 ۹ ۱-۳-۴ دامنه کاربرد ۵ با ۲-۳-۴ تیردرگاه پشت به پشت ۳ ۵( ۳-۳-۴- تیردر گاه قوطی شکل و همم م66 ‎٩‏ ۹ ۱-۳-۳-۴ ظرفیت خمشی ی موم وه م66 0 ۹ ۲-۳-۳-۴ ظرفیت برشی رد ۳-۳-۳-۴ ظرفیت لهیدگی جان و ۴-۳-۳-۳ -تر کیب خمش و برش یی ی ی ۵( ۵-۳-۳-۴- ترکیب خمش و لهیدگی جان ۵ ۴-۳-۴- تیردرگاه ساخته شده از مقطع دوبل نبشی ۵ب ۱-۴-۳-۴ خمش ی ۵ ۱-۱-۴-۳-۴- ظرفیت لنگر خمشی اسمی ناشی از بارهای ثقلی ۹۳ ۲-۱-۴-۳-۴- لنگر ناشی از بلندشدگی ۵ ۳-۱-۴-۳-۴- ظرفیت خمشی طراحی ۹ ۵-۳-۳ تیردرگاه با مقطع تک نبشی ۹ ۱-۵-۳-۴- خمش ۱ ۱-۱-۵-۳-۴- ظرفیت خمشی اسمی ثقلی وم وم ۹ ۲-۱-۵-۳-۴- ظرفیت خمشی طراحی ۵ ۶-۳-۴- مقاطع مر کب شامل مقطع نبشی معکوس همم ۹ ۹ ۴-۴- طراحی سیستم کف و سقف یور ری رو رو وروی یور ان -------- صفحهٔ بعد -------- ۱-۴-۴- طراحی اعضا با ۱-۱-۴-۴- مشخصات مقاطع مهم ۹ ۹ ۲-۱-۴-۴- طراحی تیرچه‌های کف همم ۹ 6 ۱-۲-۱-۴-۴- خمش همم ۹ 6 ۲-۲-۱-۴-۴- برش همهم همم ۹ 0 ۳-۲-۱-۴-۴- لهیدگی جان همهم ۹ ۹ ۴-۲-۱-۴-۴- خمش و برش موم ۴ ۳ ۱ ۵-۲-۱-۴-۴- خمش و لهیدگی جان وم ۴ ۳ ۱ ۳-۱-۴-۴- طراحی تیرچه‌های افقی و شیبدار بام و ۳ ۳ ۱ ۱-۳-۱-۴-۴- بار محوری وم ۴ ۳ ۱ ۲-۳-۱-۴-۴- خمش همم ۴ ۱ ۳-۳-۱-۴-۴- برش مهم ۴ ۳ ۱ ۴-۳-۱-۴-۴- لهیدگی جان یووم ۴ ۳ ۱ ۵-۳-۱-۴-۴- بار محوری و خمش موم ‎٩‏ ۳ ۱ ۶-۳-۱-۴-۴- خمش و برش موم ۱ ۱ ۷-۳-۱-۴-۴- خمش و لهیدگی جان مهم ۹۱ ۳ ۱ ۲-۴-۴- طراحی اتصالات مهم ۹۱ ۳ ۱ ۳-۴-۴- طراحی مهار رو ۴-۴-۴- طراحی دیافراگم همم ۱۴ 6 ۱ ۵-۴- طراحی خرپا ۱۴ 6 ۱ ۱-۵-۴- تحلیل م۰ ۱۴ ۴ ۱ ۳-۵-۴ طراحی اعضا م۰ ۱۴ ۴ ۱ ۱-۲-۵-۴- مشخصات مقاطع موم ۱۳ 6 ۱ ۲-۲-۵-۴ پالهای فشاری موم ۱۴ ۴ ۱ ۱-۲-۲-۵-۴- مقاومت محوری ۵ ۴ ۱ ۲-۲-۲-۵-۴- مقاومت خمشی ۵ ۳ ۱ ۳-۲-۲-۵-۴- اند رکنش فشار محوری» خمش و لهیدگی جان ۳ ۱ ۳-۲-۵-۴ پالهای کششی همم ۹ 6 ۱ ۴-۲-۵-۴ اعضای جان فشاری ۹ ۳ ۱ -------- صفحهٔ بعد -------- ۵-۲-۵-۴ اعضای جان کششی ی و ی رو ۱ ۶-۲-۵-۴۳- خروج از مرکزیت در گره‌ها ۱ ۳-۵-۴ طراحی ورق اتصال ی ی ی ی را ۱ ۴-۵-۴ - طراحی اتصال یی رو و ی و ری ی یر ۳ ۵ ۱۵ ۱-۴-۵-۴- روشهای اتصال همم ۱۹ ۱۹ ۲-۴-۵-۴ اتصال برش زبانهای برای مقاطع نج شکل ۳ ۵ ۱۵ ۵-۵-۴۳ قابلیت بهره‌برداری ی ی ی ی رهز ۵ ۱۵ ۶-۴- اعضای مرکب و سیستم‌های سازه‌ای ری ی ی ی ی و رپ ار ۵ ۱۵ ۱-۶-۴- کلیات هر ۵ ۱۵ ۲-۶-۴ اعضای مر کب سازه‌ای ی ی هر ۵ ۱۵ ۱-۲-۶-۴ اعضای خمشی متشکل از دو مقطع ۴ شکل پشت به پشت ره ۱۵ ۲-۲-۶-۴ اعضای فشاری متشکل از دو مقطع در تماس با یکدیگر ی ره ۵ ۱۵ ۳-۲-۶-۳ فواصل نقاط اتصال در مقاطع دارای ورق پوششی ی ی ری ری ۸ ۱۵۱ ۳-۶-۴۳- سیستم‌های ترکیبی ری و ‏ و۸ ۱۵۱ ۳-۶-۴۳ مهاربندی جانبی و پایداری جانبی ۱۵۱۸ ۱-۳-۶-۴۳- تیرهای با مقطع ن) و .7 ری ی ۱۵۵ ۱-۱-۳-۶-۴۳- حالت عدم اتصال بال‌ها به ورق مشارکت‌کننده در مقاومت و پایداری مقطع ۴ یا 7 شکل پ ۱۵ ۲-۴-۶-۴ مهاربندی اعضای فشاری که به صورت محوری بارگذاری شده‌اند ی ی ۱۵۱ ۵-۶-۴- دیافراگم کف. سقف یا دیوار فولادی ۷ ۱۵ ۶-۶-۴۳- سقف‌های فلزی و سیستم‌های دیواری ی ۱۵ ۱-۶-۶-۴ لایه‌هاء تیرجه‌های نگهدارنده پوشش دیوار و سایر اعضاء ۴ ۱۳۴ ۱-۱-۶-۶-۴- اعضای خمشی دارای یک بال متصل به عرشه یا ورق پوششی ۳ ۱۳ ۳-۱-۶-۶-۴۳- اعضای خمشی دارای یک بال متصل به نگه‌دارنده سیستم سقف موجدار ۳۳ ۳-۱-۶-۶-۴۳- فشار در اعضای با یک بال متصل به عرشه یا ورق پوششی ۱۳۳ ۳-۱-۶-۶-۴۳- فشار در اعضای با مقطع 27 شکل و یک بال متصل به سقف موج دار ۱۳۳ ۲-۶-۶-۳ مهار و مهاربندی سیستم سقف بام ی ی ی ری ۸ ۱۵ ۱-۲-۶-۶-۴- مهار سیستم سقف لاپه‌دار تحت اثر بار ثقلی با بال فوقانی لاپه متصل به پوشش فلزی ۸ ۱۵ ۲-۲-۶-۶-۴۳- مهاربندی جانبی و پایدارکننده برای سیستم سقف دارای لاپه ۳ ۱۳ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱- ۵- مقدمه ۱۳ ۳-۵- اتصالات جوشی ۱۳ ۱-۲-۵- جوش شیاری لب به لب اتصال ۱۳۳ ۲-۲-۵- جوش قوسی کام ۱۳۳ ۱-۲-۲-۵- حداقل فاصله جوش از لبه‌ها و انتهای ورق ۱۳۳ ۲-۲-۲-۵ برش ی ی ی وی ری یور ور ری یرو ریوب ور ری یور وروی ویر و ور پر ی #۸ ۱۵ ۱-۲-۳۲-۳-۵- مقاومت برشی صفحه یا صفحات جوش شده به اعضای تکیه‌گاهی ضخیم‌تر ۸ ۱۵ ۲-۲-۲-۲-۵- مقاومت برشی اتصال صفحه به صفحه ره هر ۱۵ ۳-۲-۳-۵- کشش ۱۳ ۳-۲-۲-۵- ترکیب برش و نیروی کششی در جوش قوسی کام رت #ز ۱۵ ۱-۴-۲-۲-۵- روش طراحی براساس مقاومت مجاز ۱۳ ۲-۴-۲-۲-۵- روش طراحی بر اساس ضرایب بار و مقاومت ۱۳1 ۳-۲-۵- جوش قوسی انگشتانه ۱۳ ۱-۳-۳-۵- حداقل فاصله جوش از لبه و انتهای ورق 6 ۳ ۱ ۱-۲-۳-۳-۵- مقاومت برشی صفحه یا صفحات جوش شده به عضو تکیه‌گاهی ضخیم‌تر ۱۳ ۳-۲-۳-۲-۵- مقاومت برشی اتصال صفحه به صفحه ۱۳ ۴-۲-۵- جوش گوشه (۳1]. ۳۲) موم ۱۳۳ ۵-۲-۵- جوش شیاری ۳1۸۹۳ ۰ ۱۳۳ ۶-۲-۵- جوش مقاومتی ی ی ی هه ۳-۵- اتصالات پیچی ۱ ۱-۳-۵- حداقل فاصله پیچ‌ها از هم ۱1 ۲-۳-۵- حداقل فاصله پیچ‌ها از لبه و انتهای عضو 1 ۳-۳-۵ مقاومت باربری و ۱1 ۱-۳-۳-۵ مقاومت باربری بدون در نظر گرفتن تغییرشکل سوراخ پیچ مه ۵ ۲-۳-۳-۵- مقاومت باربری با لحاظ نمودن تغییرشکل سوراخ پیچ ی یی ری ی ری ری ویر ۱۱۸ ۳-۳-۳-۵ - برش و کشش در پیچ‌ها یر ی یر ۱۱۸ ۳-۵- اتصالات پیچ خودکار ۱ ۱-۳-۵- حداقل فاصله پیچ‌های خودکار از هم یر یر ۱1۸۵ -------- صفحهٔ بعد -------- ۳-۴-۵ حداقل فاصله پیچ‌های خودکار از لبه و انتهای عضو سس ۱0۳ ۳-۴-۵ برش همم ۴ ۵ ۱ ۴-۴-۵ مقاومت کششی ۳ 0 ۱ ۱-۴-۴-۵- مقاومت بیرون کشیدگی پیچ خود کار سس ۱0 ۲-۴-۴-۵ مقاومت بیرون کشیدگی ورق از سرپیچ سس ۴ 0 ۱ ۵-۴-۵- ترکیب برش و بیرون کشیدگی ورق از سر پیچ سس ۱0 ۱-۵-۴-۵- روش طراحی براساس مقاومت مجاز سس ۱0 ۲-۵-۴-۵- روش طراحی براساس ضریب بار مقاومت ی ۱0 ۵-۵ پا رگی سم ۹ ۵ ۱ ۱-۵-۵- پا رگی برشی سس 0 ۱ ۲-۵-۵ پارگی کششی ی ۹ 0 ۱ ۳-۵-۵- پا رگی قالیی پرشی سس ۴ ۱ فصل ششم: ضوابط ویژه طراحی برای بارهای جانبی ۲- ۶- بارها و ترکیب‌های با سس ۱ ۳-۶- تعیین مقاومت برشی و ۱۳ ۴-۶- طراحی دیوار ها ۱0 ۵-۶- دیوار برشی توع سس ۱۳08 ۱-۵-۶- مقاومت اسمی » مجاز و طراخی سس ۳ ۱ ۲-۵-۶ تغییر مکان طرح سس ۳ ۱ ۱-۳-۵-۶- پوشش با صفحات فولادی سس ۱۹ ۲-۳-۵-۶- پوشش با صفحات چوبی سازه‌ای سس ۱۹ ۳-۳-۵-۶- پوشش با صفحات روکش دار گچی سس ۱ ۴-۳-۵-۶- پوشش‌با تخته‌های سیماتی الیاقی سس سس ۱ ۵-۵-۶ استادهای انتهایی (استادهای مرزی) و مهارهای نگهدارنده و برشی ۱۳ ۶-0-۶ پی‌ها سم ۱۳۴ ۶-۶- دیوارهای برشی توع سس ۹۳ ۱ رِ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱-۶-۶- مقاومت برشی طرح برای دیوار برشی نوع آ] ی ی ۵ ۱۵ ۱-۱-۶-۶ مقاومت برشی اصلاح شده ی ی یر ری ری ۵ ۱۵ ۲-۶-۶ مهارها و مسیر بار 2۸ ۱۵ ۱-۲-۶-۶ طرح اعضاء جمع‌کننده و مهارها برای برش درون صفحه‌ای 2۸۳ ۱۵ ۲-۲-۶-۶ مهار در مقابل بلندشدگی دو انتهای دیوار برشی نوع ]| ۵ ۱۵ ۳-۲-۶-۶ مهارهای نگهدارنده در مقابل بلند شدگی در حدفاصل بین دو انتهای دیوار برشی نوع ]] ۸ ۱۵ ۴-۲-۶-۶ مسیر بار ی ی ی ۵ ۱۵ ۷-۶- دیوار با مهاربند تسمه‌ای قطری ری یر ری ره ۵ ۱ ۱-۷-۶ مهاربند تسمه‌ای ۱ ۲-۷-۶ اتصالات ی ی ی ی ی ی ی ی یه ۵ ۱۵ ۳-۷-۶ استادهای مرزی و مهارها ۵ ۱۵ ۴-۷-۶- پی ی ی ی ی ی ۸ ۱۵ ۵-۷-۶- الزامات تکمیلی ی ی یه ۱۵ ۸-۶- دیافراگم‌ها ری یر بر یره ۱۵ ۱-۸-۶ ضوابط کلی 0 ۳-۸-۶ تعیین مقاومت برشی مجاز یا طراحی یه ۱۵ ۳-۸-۶- طراحی دیافراگم ی ی ره ۱۵ ۳-۸-۶ دیافراگم‌های چوبی ره ۱۳ ۱-۳-۸-۶ تغییر مکان طرح بر ۱۳ ۲-۳-۸-۶ نسبت ابعاد دیافراگم ی ید ۱۳ ۳-۴-۸-۶ اتصال صفحات پوشش دیافراگم به اعضاء سقف ی ی ی ۵ ۱۳ ۴-۴-۸-۶ بست‌ها ۵ ۱۳ فصل هفتم: ضوابط ساخت و اجرا ۱- ۷- کلیات ۵ ۱۳ ۲-۷ - رواداری‌ها ی ی یره ۱۳ ۱-۲-۷ رواداری‌های ساخت اعضای استاد و ترک ی ری ره ۱۳ ۱-۱-۲-۷ ایجاد سوراخ در جان استادها ۱۳۸ ۲-۲-۷ رواداری‌های نصب ی ی 6 ۵ ۱۳ ۱-۳۲-۲-۷- قاب‌بندی هم محور ره ۵ ۱۳ -------- صفحهٔ بعد -------- ۲-۲-۲-۷ راستایی اعضای قائم بر ی رن ۱۳ ۳-۲-۲-۷- ساخت خرپاها و 0 ۱-۳-۲-۲-۷- خمیدگی امتداد طولی اش ۱۳ ۲-۳-۲-۲-۷-ی بودن خرپا 0 ۳-۷- شالوده را ۱۳ ۱-۳-۷ مهارهای نگهدارنده و مهارهای برشی و ۱ ۴-۷- اجرای دیوارها یی یی ری ری ور یور ری یر :۱ ۱-۴-۷ استاد و ترک و ۱0 ۳-۴-۷ ایجاد بازشو در دیوارها ۵ ۱ ۱-۲-۴-۷ اجرای تیر درگاه و ۱۳ ۱-۱-۲-۴-۷- تیردرگاه قوطی و تیردرگاه با مقطع نج شکل پشت به پشت ۱۵ ۲-۱-۲-۴-۷- تیردرگاه تک و دوبل ساخته شده از مقاطع با شکل ۱ ۳-۱-۲-۳-۷- ترکیب تیردرگاه با شکل معکوس 6 ۵ ها ۳-۴-۷- بست تسمه‌ای و بست انسجام‌دهنده دیوار باربر ۷ ۱ ۴-۴-۷- نکات اجرایی در دیوارهای برشی رو ۱ ۱-۴-۴-۷ - استادهای انتهایی دیوار برشی که ۳ ۲-۴-۳-۷ اجرای صفحات پوشش سازه ای که ۳ ۳-۴-۴-۷ اجرای مهار نگهدارنده روی شالوده و در تراز طبقات ی ۱ ۵-۳-۷- نکات اجرایی دیوارهای دارای مهاربند تسمه‌ای قطری ی با ۱۵ ۱-۵-۴-۷ استادهای انتهایی دیوار دارای مهاربند تسمه‌ای قطری یر رب ۱۵ ۲-۵-۳-۷ نحوه اجرای اتصال مهاربند و و ۳ ۱۳ ۳-۵-۴-۷ اعمال پیش کشیدگی در تسمه مهاربند ۸ ۱ ۳-۵-۴-۷ اجرای مهارنگهدارنده روی شالوده و در تراز طبقات ۱ ۵-۷- سقف و بام یه ۱۵ ۱-۵-۷- تیرجه و و و ۱۳ ۱-۱-۵-۷ وصله تیرجه و۱ ۲-۵-۷ ترک پیرامونی ۳1 ۳-۵-۷- بست تسمه‌ای و بست انسجام‌دهنده سقف و ۱۵ ۳-۵-۷ ایجاد بازشو در سقف و و ۳۹ -------- صفحهٔ بعد -------- فهرست جداول عنوان صفحه جدول ۲-۱ مشخصات فولادهای مجاز سس ۴ 0 جدول ۳-۱ مشخصات پوششهای محاقظ مجاز سس 0 جدول ۱-۲ ضخامت استاندارد قولاد پایه ۴ ۱۳ جدول ۲-۲ حداکثر مجاز نسبت عرض موْثر طراحی (13) به عرض واقعی قسمت مستوی (/۷) در تیرهای با دهانه کوتاه و پال‌های عریض سس وم ۴ ۱۳ جدول ۱-۳ ضرایب اطمینان و مقاومت و ثابتهای مقاطع مر کب سس ۳ جدول ۵-۳ ضرایب اطمینان و مقاومت و ثابتهای مقاطع عرشه با جان چند گانه سس ۳0 جدول ۱-۴ حداکثر ظرفیت بار محوری اسمی در استاد بر مبنای محدودیت ظرفیت اتصال استاد دیوار به پوشش جدول ۲-۴ ضریب اطمینان و ضرایب کاهش مقاومت برای دیافراگم‌ها سس سس ۱01 جدول ۲-۴ مقادیر ؟ا برای مقطع .7 یا 0ج شکل در دهانه ساده ی ۱۳ جدول ۴-۴ ضرایب برای مهارهای تکیه گاهی سس 0۳0 جدول ۵-۴ ضرایب برای مهار در تقاط میات سس ۱۳۹ جدول ۶-۴ ضرایب برای مهارهای تقاط 1/3 سس ۱۳1 جدول ۳-۵ مقدار گلوی موْثر جوش برای جوش شیاری جناغی سس 0 جدول ۴-۵- حداکثر اندازه سوراخ پیچ‌ها (131) سس 0۳0 جدول ۵-۵ ضریب باریری سس ۱۳۹ جدول ۶-۵- ضریب اصلاح ۷1۳ بر اساس نوع اتصال سک ۱0 جدول ۷-۵ مقاومت اسمی کشش و برش پیچ‌ها سس 0 ۱ جدول ۸-۵ ضرایب اطمینان و کاهش مقاومت برای پا ر گی سس ۱0 جدول ۹-۵ ضریب تأخیر برشی اتصال به اعضای کششی سس ۱ -------- صفحهٔ بعد -------- جدول ۱-۶ مقاومت برشی اسمی ‎)1٩(۷(‏ دیوارهای برشی در مقابل بارهای لرزه‌ای و بارهای درون صفحه‌ای برای یک سمت پوشش (کیلو نیوتن بر مترطول) [ ۱ و۲ ] سس ۱0 جدول ۲-۶ مقاومت برشی اسمی (88۸) دیوار برشی پوشش داده شده با صفحات روکش‌دار گچی یا تخته سیمانی الیافی در مقابل بارهای جانبی برای یک سمت پوشش (کیلو نیوتن بر مترطول) [۱] سس ۱۳ جدول ۳-۶ ضریب اصلاح مقاومت برشی ۲۳۸ [۳] سس ۱0 جدول ۴-۶ مقادیر 8۷ و +8 جهت طراحی اعضای مهاربندی تسمه‌ای قطری سس ۱ جدول ۵-۶ مقاومت برشی اسمی ((1) برای دیافراگم‌های متشکل از پوشش چوبی(کیلونیوتن بر متر) [۱۸۲...........]۲۰۱ جدول پ ۱-۱ ابعاد استاندارد برای استادهای ۲۴ شکل و تیرچه ( 8 ۳0 جدول پ۲-۱ ابعاد استاندارد برای کرک ( ۲ ) سس ۱۳0 جدول پ۳-۱ ابعاد استاندارد برای تاوداتی‌ها (ل]) سس ۱۳0 جدول پ ۴-۱ ابعاد استاندارد برای ناودانی‌های (ذوزتقه‌ای) سس ۱۳۱ جدول پ ۵-۱ ابعاد استاندارد برای نیشی‌ها ۱۳۹۱ جدول پ ۷-۱ طول لبه طراحی برای استادهای ۴ شکل و تیرچه ( 8) سس ۳ -------- صفحهٔ بعد -------- فهرست اشکال عنوان شکل ۱-۱ اعضای سیستم قاب‌های سبک فولادی یی ی ی ی ی ی شکل ۲-۱ جزئیات دیوارهای سبک فولادی در محدوده بازشو یرو ری ری شکل ۲-۱ جزئیات دیوار قاب‌بندی شده سبک فولادی با مهاربندی تسمه‌ای قطری پیش کشیده ی شکل ۴-۱ جزئیات اتصال تیرجه به قاب سبک فولادی ی ی ی شکل ۵-۱ جزئیات دیافراگم و دیوار برشی ی ی و ری ی شکل ۶-۱ مقطع ترک و شکل ۷-۱ مقطع 6 شکل ی ی ی ی ی ی شکل ۱-۲ انواع اعضای موجود در قاب‌بندی‌های فولادی سرد نوردشده یی یر شکل ۲-۲ سخت‌کننده‌های لبه ی یی ی ویر ی شکل ۳-۲ مقاطع با جان سخت‌شده با سخت‌کننده میانی ی شکل ۴-۲ عرض موْئثر برای اجزای سخت‌شده و شکل ۵-۲ مقطع سخت شده دارای حفره غیر دایروی تحت فشار یکنواخت و شکل ۶-۲ جان و سایر اجزاء سخت شده تحت تنش غیریکنواخت و شکل ۷-۲ عرض کل جان و عضوهای سخت‌شده تحت تنش غیریکنواخت مه شکل ۸-۲ الف) مقطع سقف مرکب ب) مقطع سقف مرکب در خمش و شکل ۹-۲ اجزای سخت‌نشده تحت اثر فشار یکنواخت و شکل ۱۰-۲ جزء سخت‌نشده برای مقاطع لح شکل تحت تنش غیریکنواخت و شکل ۱۱-۲ جزء سخت نشده, تحت تنش غیریکنواخت. هر دو لبه تحت فشار ی شکل ۱۳-۲ عضوهای دارای سخت‌کننده لبه ساده ی یی شکل ۱۴-۲ مشخصات عرض مور مه شکل ۱۵-۲ عرض ورق و مکان قرارگیری سخت‌کننده‌ها ی شکل ۱-۳ تعریف شرایط جان بارگذاری شده در دو بال و یک بال در حالت انتها و میان ی شکل ۱-۴ اتصال ترک خیزپذیر ی ی ری ی ور ی رو ی شکل ۲-۴ مجموعه‌های مرکب متشکل از تیرهای‌درگاه نبشی منفرد معکوس یا تیرهای‌درگاه نبشی دوبل ی شکل ۲-۴ نبشی اتصال مورد استفاده به عنوان سختکننده جان و شکل ۳-۳ عرص ورق ویتمور و شکل ۵-۴ ۳۳۳ا برای نمونه اتصال شکستگی شیب با -------- صفحهٔ بعد -------- شکل ۶-۴ تعریف ابعاد زبانه خرپا ی شکل ۷-۴ سیستم مختصات و جهت مثبت نیروها مه شکل ۸-۴ تعریف ۲ ی شکل ۱-۵ نمونه واشر جوشکاری مه شکل ۲-۵ نمای جوش قوسی کام با استفاده از واشر جوشکاری مه شکل ۲-۵ فاصله جوش قوسی کام از لبه و انتهای ورق- تک صفحه مه شکل ۴-۵ فاصله جوش قوسی کام از انتها و لبه ورق- دو صفحه روی هم مه شکل ۵-۵ جوش قوسی کام- ضخامت صفحه تک ای شکل ۶-۵ جوش قوسی کام- صفحات دو صفحه با شکل ۷-۵ جوش قوسی کام- صفحه به صفحه و شکل ۸-۵ جوش‌های قوسی انگشتانه- صفحه به عضو تکیه‌گاهی در موقعیت جوشکاری تخت ۹ شکل ۹-۵ فاصله از لبه و انتها در جوش‌های قوسی انگشتانه وم و شکل ۱۰-۵ جوش قوسی انگشتانه صفحه به صفحه ی شکل ۱۱-۵ جوش‌های گوشه- اتصال روی‌هم ی شکل ۱۳-۵ جوش گوشه- اتصال ] و شکل ۱۳-۵ جوش شیاری نیم‌جناغی و شکل ۱۳-۵ برش در جوش شیاری نیم‌جناغی ی شکل ۱۵-۵ برش در جوش شیاری جناغی ی شکل ۱۶-۵ جوش شیاری نیم‌جناغی و شکل ۱۷-۵ جوش شیاری جناغی یر شکل ۱۹-۵ مسیر محتمل پارگی در ناودانی سخت‌شده موم شکل ۲۰-۵ مسیر محتمل پارگی در ناودانی سخت‌شده با بال بریده ی شکل ۲۱-۵ مسیر محتمل پارگی در اتصال تحت کشش 6 شکل ۲۲-۵ مسیر محتمل پارگی در جوش گوشه 0 شکل ۲۳-۵ تعریف 3 برای مقاطع با اتصالات پیجی ‎٩ شکل ۲۴-۵ تعریف 3 برای مقاطع با اتصال جوش گوشه وم شکل ۱-۶ دیوار برشی نوع آ (جزئیات انتقال نیرو در اطراف بازشوها اجرا شده است) و شکل ۲-۶ دیوار برشی نوع 1 (فاقد جزئیات انتقال نیرو در اطراف بازشوها) ی شکل ۱-۷ روش‌های مختلف اجرا و قاب‌بندی در ساختمان‌های سبک فولادی سردنورد و -------- صفحهٔ بعد -------- شکل ۲-۷ رواداری‌های ساخت اعضا یر ری ی یر ری ری پر ری پر ری ری ری یرو و۸ ۱۷ شکل ۳-۷ حداکثر خروج از محوریت تیرچه‌ها یا خرپای سقف نسبت به استادهای دیوار سازه‌ای ۱۳ شکل ۴-۷ تقویت ترک کف دیوار در محل اتصال میل مهار به شالوده با شکل ۵-۷ جزییات اتصال استادها در محل تقاطع گوشه یا میانی دیوارها ۵ ۱ شکل ۶-۷ جزییات اتصال ترک بالایی در محل تقاطع دو دیوار باربر متعامد رب ۵ ۱ شکل ۷-۷ روش‌های اتصال دیوار غیرباربر به دیوار باربر ۵ ۱ شکل ۸-۷ اتصال استاد به ترک (بار محوری استاد تا ۵ کیلونیوتن) یر ۵ | شکل ۹-۷ تقویت محل اتصال استاد به ترک دیوارهای باربر در مواردی که نیروی محوری استاد بیش از ۵ کیلونیوتن یا بادخور بین انتهای استاد و جان ترک از ۳/۲ میلی‌متر بیشتر باشد رد ۱ شکل ۱۰-۷ نحوه وصله ترک بر شکل ۱۱-۷ جزئیات اجرای بازشو ۱۳ شکل ۱۲-۷ جزئیات اجرای تیردرگاه بالای دیوار و تیردرگاه بالای بازشو ۱ شکل ۱۳-۷ جزییات اجرای تیردرگاه به صورت مرکب متشکل از دو مقطع نج شکل به صورت پشت به پشت ۱۱۵۳ شکل ۱۳۴-۷ جزییات اجرای تبردرگاه به صورت مرکب متشکل از دو مقطع ل) شکل به صورت قوطی ۱ شکل ۱۵-۷ جزییات اجرای تیردرگاه به صورت مرکب متشکل از یک ترک و دو عدد نبشی سرد نورد شده ۱۹ شکل ۱۶-۷ جزییات اجرای تیردرگاه به صورت مرکب متشکل از یک ترک و یک عدد نبشی سرد نورد شده ۵ج نبشی نشان داده شده است) و 0 شکل ۱۸-۷ نحوه اتصال بست‌های تسمه‌ای به بست انسجام‌دهنده و استادها ۱ شکل ۱۹-۷ حالات مختلف اجرای بست تسمه‌ای و بست انسجام‌دهنده برای مقابله با پیچش و کمانش درون صفحه استاد .۲۰۰۰ شکل ۲۰-۷ نحوه اجرای قطعات پوشش غیر یکپارچه در دیوار برشی ۳ شکل ۲۱-۷ جزییات اتصال صفحه پوشش به اعضای فلزی یر را ۱۵ شکل ۲۲-۷ نمونه‌ای از جزییات اجرای مهار نگه‌دارنده دیوار برشی پوشش‌داده‌شده ۳ شکل ۲۳-۷ جزییات اجرای بست انسجام‌دهنده مابین تیرچه‌ها در حد فاصل ترک دیوار برشی زیرین و بالایی ۳۳ شکل ۲۴-۷ جزییات اتصال مهاربند تسمه‌ای قطری به گوشه قاب سبک فولادی سرد نورد شده ۳ شکل ۲۵-۷ جزییات اتصال مهاربند تسمه‌ای قطری به استادهای میانی در دهانه مهاربندی شده ۸ ۱ شکل ۲۶-۷ ابزار مورد استفاده برای ایجاد پیش کشیدگی اولیه در مهاربند تسمه‌ای قطری ۳ شکل ۲۷-۷ نمونه جزییات اجرای مهار نگه‌دارنده دیوار مهاربندی شده با تسمه فولادی قطری در محل اتصال استاد -------- صفحهٔ بعد -------- شکل ۲۸-۷ نمونه جزییات اجرای مهار نگه‌دارنده دیوار مهاربندی شده با نسمه فولادی قطری در محل اتصال استادهای عضو مرزی و ترک کف طبقه بالایی و طبقه زیرین به یکدیگر ی ری یر ی شکل ۲۹-۷ اجرای سخت کننده در تیرچه روی دیوار باربر میانی سس شکل ۲۳۰-۷ اجرای سخت‌کننده در تیرچه‌روی دیوارهای باربر دم شکل ۳۱-۷ نمونه جزییات اجرای وصله تیرچه بر روی تکیه‌گاه میانی موم ما شکل ۲۲-۷ اتصال تیرچه به ترک پیرامونی ی شکل ۲۳۳-۷ جزییات وصله ترک پیرأمونی وم شکل ۲۴-۷ نحوه اتصال بست تسمه‌ای به بست انسجام ی مه شکل ۲۵-۷ نحوه اتصال صفحه پوشش به تیرجه‌های سقف و بست تسمه‌ای یی ی ی ی شکل ۳۶-۷ نمونه‌ای از اجرای بازرشو در سقف و -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱ کلیلات یم ا -------- صفحهٔ بعد -------- ۲ مرک ز تحقیقات ساختمان و مسکن ۱-۱- محدوده کاربرد محدوده کاربرد این آئین‌نامه برای طراحی و اجرای ساختمان‌های متشکل از دیوارها و سقف‌های ساخته شده از مقاطع فولادی سبک سردنوردشده می‌باشد. ضوابط این آئین‌نامه برای ضخامت فلز پایه (ضخامت فلز بدون احتساب پوشش‌های محافظ) قابل کاربرد. مطابق ضوابط این آئین‌نامه بین ۰:۴۵۵ میلی‌متر تا ۳ میلی‌متر تدوین شده است. سیستم سازه‌ای مورد پذیرش در این آئین‌نامه از نوع دیوارهای باربر می‌باشد و دارای یکی از سیستم‌های مقاوم باربر جانبی ذیل خواهد بود: ۱- دیوارهای فولادی سرد نورد شده به همراه مهاربندهای تسمه‌ای قطری. ۲- دیوار برشی مشتمل بر دیوارهای فولادی سرد نورد شده که با صفحات فولادی یا سازه‌ای چوبی پوشش داده شده ۳- دیوار برشی مشتمل بر دیوارهای فولادی سرد نورد شده که با صفحات تخته گچی یا سیمان الیافی پوشش داده محدودیت ارتفاعی و ضرایب محاسبات لرزه‌ای سیستم‌های فوق براساس ضوابط بند ۴-۱ می‌باشد. چنانچه از سیستم‌های باربر جانبی دیگری استفاده شود. کاربرد قاب های سبک فولادی صرفاً به عنوان سیستم باربر ثقلی, حداکثر تا ۵ طبقه یا ۱۵ متر از تراز پایه می‌باشد. مقاومت در برابر نیروهای جانبی در این گونه سازه‌ها باید توسط یکی از سیستم‌های مقاوم باربر جانبی مجاز در استاندارد ۲۸۰۰ ایران تامین شود. کنترل‌های لازم در مورد پیوستگی مسیر انتقال بارهای جانبی از سیستم بار نقلی قاب سبک فولادی به سیستم لرزه‌بر باید با توجه به ضوابط استاندارد ۰ ایران و ضوابط این آئین‌نامه انجام شود. ۲-۱- تعاریف استاد (5100): عضو سازه‌ای قائم سیستم دیوار (شکل ۱-۱). استاد اصلی (5100 ۱۳۵ا):استادی که مجاور به "استاد پایه" بوده و در کل ارتفاع دیوار امتداد داشته و بارهای جانبی و قائم را تحمل می‌کند (شکل ۲-۱). استاد انتهایی (5104 ۳0۲۵): استاد تحمل‌کننده نیروی محوری که در انتهای "دیوارهای برشی نوع [ و [1" و "دیوارهای فولادی سرد نورد شده همراه با مهاربندهای تسمه‌ای قطری" (طبق ضوابط فصل ششم) قرار دارد (شکل ۳-۱). استاد پایه (5100 [۵0ل): استادی که در تمام ارتفاع دیوار امتداد نداشته, در مجاورت بازشو بوده و نشیمن "تیردرگاه" می‌باشد(شکل ۲-۱). -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد 9 استاد کوتاه (5000 ع۲۲10010)): استادی که بین "تیر درگاه" و ترک بالای در یا پنجره یا بین ترک پایین پنجره و ترک پایینی به منظور ایجاد تکیه‌گاه برای اتصال صفحات پوشش نهایی استفاده می‌شود (شکل ۲-۱)). بار اسمی (0۵0] [101111۵): مقدار بارهای اسمی مشخص شده در بند ۳-۱. بست (3100116): مقطع ن) شکل, ناودانی یا تسمه که برای انتقال نیروی برشی به اعضای سازه‌ای, تسمه‌های مهاربندی و با صفحات پوششی متصل می‌شود و یا برای جلوگیری از وقوع پیچش حول محور طولی استادهای دیوار باربر یا تیرچه‌های سقف به کار می‌رود (شکل ۱-۱). پاشنه (۲1221): ناحیه اتصال بین اعضای بالا و پائین خرپای شیبدار (شکل ۱-۱). پوشش سازه‌ای (ع516۵1010 [5۳01۲۵): صفحات پوششی که به طور مستقیم روی اعضای سازه‌ای برای توزیع نیروهاء مهار دیوارها یا به طور کلی افزایش مقاومت سیستم بکار می‌رود از قبیل صفحات چندلایی و صفحات (05) تراز متوسط (ع1۸40:) ۸۷۵۲۵۵۵): میانگین تراز سطح تمام شده زمین مجاور دیوارهای بیرونی ساختمان. ترک ([1۳۵0): عضو مورد استفاده در قاب‌بندی متشکل از یک جان و دو بال (شکل ۱-۱). ترک پیرامونی (17۵01 ۹111۱ ]): عضو سازه‌ای افقی که به انتهای تیرچه‌های کف متصل می‌شود (شکل ۴-۱). ترک خیزپذیر(1۳۵01 1011001101): ترکی با بال‌های پهن که در بالای دیوار غیر سازه‌ای به منظور امکان جابه‌جایی قائم سازه سقف مستقل از "استاد" دیوار قرار داده می‌شود. تیرجه (0151[): عضو سازه‌ای مورد استفاده در قاب بندی کف و سقف (شکل ۳-۱). تیرچه افقی بام (0151[ ع0([10)): عضو سازه‌ای افقی که بارهای سقف و بارهای موضعی را تحمل می‌کند (شکل ۱-۱). تیرچه شیبدار بام (1۵110۲ ]00 1): عضو سازه‌ای افقی یا شیبدار برای تحمل بارهای بام (شکل ۱-۱). تیرچه کف (0151[ ۳1001۲): عضو سازه‌ای افقی که بارهای کف و بارهای موضعی را تحمل می‌کند (شکل ۱-۱)). جمع کننده(0[1100107-)): عضوی که وظیفه انتقال نیرو بین دیافراگم‌ها و اعضای سیستم مقاوم باربر جانبی را دارد. دیافراگم (1201۳28171]): بام» کف یا دیگر اعضای غشایی و یا سیستم مهاربندی که نیروهای داخل صفحه را به سیستم باربر جانبی منتقل می‌کند (شکل ۵-۱). دیوار برشی (۷۷۵۸11 ۵۳ع51): دیواری که مقاومت در برابر بارهای جانبی را در داخل صفحه دیوار تأمین می‌کند و موجب پایداری سیستم سازه‌ای می‌شود (شکل ۵-۱). دیوار برشی نوع |[ (۷۷۵[1 516۵۳ | 1۷06): دیوار طراحی شده برای مقاومت در برابر بارهای جانبی داخل صفحه که تماماً توسط صفحات سازه‌ای پوشش داده شده و توسط مهارهای نگهدارنده در انتهای هر قطعه دیوار پایدار می‌شود. در دیوارهای برشی نوع | تنها زمانی که جزئیات مربوط به انتقال نیروها در اطراف بازشوها تأمین شود ایجاد بازشو مجاز دیوار برشی نوع ]| (۷۷/۵[1 5۳۵۵۲ || 1۷00): دیوار طراحی شده برای تحمل بارهای جانبی داخل صفحه که با صفحات سازه‌ای چوبی یا صفحات فولادی پوشش داده شده است. در این دیوارها برای انتقال نیرو در اطراف بازشوهاء جزئیات -------- صفحهٔ بعد -------- خاصی رعایت نمی‌شود. در این سیستم مهارهای نگهدارنده فقط در نقاط انتهای دیوار لازم است. دیوار غیرسازه‌ای (۷/۵[1 [۸/01-51100107۵): دیواری در سیستم قاب فولادی که بار طراحی خارج از صفحه برای آن بیشتر از 1۱7۴ ۰:۵ نبوده و بار طراحی محوری منتقل شده به آن بدون لحاظ نمودن وزن صفحات پوششی, بیشتر از ۱۵ و یا بار طراحی محوری متمرکز آن بیشتر از 1۸۲ ۰:۹ نباشد. سخت‌کننده جان (51111010۲ 800118 -5)۱1100۲ ۷۷۵): اجزای سخت کننده‌ای که برای تقویت عضو در برابر لهیدگی جان به آن متصل می‌شوند (شکل ۴-۱). سوراخ جان (۳۳۵10۱۹1): سوراخی که در طول فرآیند تولید در جان عضو قاب فولادی ایجاد می‌شود. شکستگی شیب (83۲۵۵ ۳۱10۳): ناحیه اتصال بین دو عضو یال خرپاء به جز پاشنه هنگامی که تغییری در شیب است. صفحه فولادی (5۳]001 [5)00): صفحه نازک فولادی که به عنوان پوشش سازه‌ای برای پوشش دیوارهای برشی استفاده می‌شود. صفحه فولادی سردنورد (1عع51 5۱۵۲ 01[0-۳0۲1۵۵-)): صفحه یا تسمه فولادی که به صورت طولی یا عرضی به روش پرس‌کاری قطعات برش خورده و در دمای محیط و بدون گرمادهی تولید شده‌است. ضخامت اسمی (5: ع:111016 1(051811211011) حداقل ضخامت فولاد پایه. گرد شده بر حسب 111 ضخامت طراحی (::ع111ع1111 1(05181): ضخامت فولاد مورد استفاده در طراحی. ضخامت فولاد پایه ( ۹:ع11ع1111 [0ع51 ع8۵۹): ضخامت فولاد بدون پوشش‌های محافظ. عضو آنتهایی (10۲۵-)): عضوی از دیوار برشی یا دیافراگم که در لبه‌هاء اطراف بازشوهای داخلی و محل عدم پیوستگی و عضو جان (۱/0:0۵۲ ۷۷/0): عضو سازه‌ایی که یال‌های بالایی و پائینی خرپا را به هم وصل می‌کند. عضو خطالرأس (۷10۲:۳۵۲ 10480): عضوی افقی که در محل برخورد دو صفحه شیبدار بام قرار دارد (شکل ۱-۱). دیوار غیرسازه‌ای (۷/۵[1 [107۵ع8/01-517): دیواری در سیستم قاب فولادی که بار طراحی خارج از صفحه برای آن بیشتر از 16۸۷/۲۳ ۰.۵ نبوده و بار طراحی محوری منتقل شده به آن بدون لحاظ نمودن وزن صفحات پوششی, بیشتر از ۱:۵ ویا بار طراحی محوری متمرکز آن بیشتر از ۳۴۸ ۰:۹ نباشد. گره اتصال (۳۵۱1۱1 [۳۵۵): ناحیه اتصال بین اعضای جان و یال خرپا. قاب‌بندی متوالی (۳۲۵۲1۵ 1۵۵1111۷۵): سیستم قاب‌بندی که در آن اعضای سازه‌ای دیوارء کف و بام در فواصل محور به محور حداکثر ۲۱۲ ۶۱۰ قرار می‌گیرند. فواصل بیشتر در محل بازشوهاء هرگاه بارهای سازه به تیر درگاه‌ها یا نعل درگاه‌ها یا و از آن طریق به استادها یاتیرچه‌های سقف یا تیرچه‌ها یا شیبدار بام منتقل می‌شود مجاز است. لبه (501100۲ ۳480 - مذا): آن قسمت از عضو که از بال به صورت جزء سخت‌کننده بیرون زده است (شکل ۷-۱). مقاومت أآسمی (51۳68|11 [۸10110۵): ظرفیت سازه یا عضو (بدون ضریب مقاومت یا ضریب اطمینان) برای تحمل بارهای وارده. مطابق ضوابط این آئین‌نامه. -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۵ مقاومت برشی اصلاح شده (ع116۹181۵6 5162۳ ۸4[5100): در "دیوارهای برشی نوع آ]". مقاومت برشی اصلاح شده از حاصل ضرب مقاومت برشی اصلاح نشده دیوار در ضریب اصلاح مقاومت برشی, به دست می‌آید. مقاومت طراحی (51۳08110 16818): از حاصل ضرب مقاومت اسمی در ضریب مقاومت بدست می‌آید ,۹م. مقاومت مجاز (51708110 ۸110۷/2010): از تقسیم مقاومت اسمی بر ضریب اطمینان بدست می آید (6/,]. مقاومت مورد نیاز( 51۳618110 ۵۹۱۲۵0؟1): نیروهاء تنش‌ها و تغییرشکل‌های ایجاد شده در اعضای سازه‌ای برای یکی از ترکیبات بار روش مقاومت مجاز (۸510) یا روش ضریب بار و مقاومت (1.8۳10) که از تحلیل سازه به دست می‌آید. مقطع لح شکل (ع5۳۵0 ل)): مقطع فولادی سرد نورد که به عنوان عضو سازه‌ای یا غیرسازه‌ای استفاده می‌شود و متشکل از یک جانء دو بال و دو سخت‌کننده لبه است (شکل ۷-۱). مقطع 7 شکل: مقطع با تقارن نقطه‌ای یا نامتقارن که به عنوان عضو یال در خرپا استفاده می‌شود. مقطع کلاهی (ع71۵1-5۳20): مقطع با یک محور تقارن متشکل از حداقل دو جان قائم و یک بال سخت‌شده افقی که به عنوان عضو یال در خرپا استفاده می‌شود. مهار بندتسمه‌ای (ع۳۲۵0۱8 51۳720): تسمه‌های فولادی که به صورت قطری در تشکیل خرپای قائم به صورت بخشی از سیستم باربرجانبی به کار می‌روند (شکل ۳-۱). مهار نگهدارنده (11۵۲ع۸ :40۷ 1010]): سیستم مهاری که کف یا دیوار را به دیوار پایینی یا فونداسیون متصل کرده و در مقابل نیروهای بلندشدگی ناشی از باد یا زلزله مقاومت می‌کند (شکل ۳-۱). میانگین ار تفاع بام (11018۳1 1001 2ع۸1): متوسط ارتفاع پیش‌آمدگی بام و ارتفاع مرتفع‌ترین نقطه سطح بام. در صورتی که شیب بام کمتر از ۱۰ درجه باشد. ارتفاع لبه پیش‌آمدگی به عنوان ارتفاع متوسط لحاظ می‌شود. ورق اتصال(ع1ه۳1 08۹61)): صفحه یا عضو سازه‌ای که برای اتصال مناسب اعضای خرپا به یکدیگر یا مهاربندها به قاب استفاده می‌شود (شکل ۲-۱). تیردرگاه (1162067): عضو سازه‌ای افقی موجود در اطراف بازشو کف. بام یا دیوار به منظور انتقال بارهای اطراف بازشو به اعضای باربر مجاور (شکل ۱-۱). -------- صفحهٔ بعد -------- ۶ مرک ز تحقیقات ساختمان و مسکن پوشش سازه ای لطص عضو خط الراس تیرچه شیبدار بام اضر تیرچه افقی بام ی ۳ 1 ۱ مج ی تک 9 11 ۳ له دیوار غیرسازه! استاد پایه هدر سس 1 11 ۹ بست تسمه ای شکل ۱-۱ اعضای سیستم قاب‌های سبک فولادی ترک نبشی اتصال هدر ۳ 5 خی هدر از نوع مقطع ح رال استاد کوتاه استاد اصلی ترک شکل ۲-۱ جزئیات دیوارهای سبک فولادی در محدوده بازشو -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۷ استاد های انتهایی استاد ۳ ی | ورق اتصال 1 براکت نگه دارنده چ 1 چ 0 ه میل مهار نگه دارنده رک شکل ۲-۱ جزئیات دیوار قاب‌بندی شده سبک فولادی با مهاربندی نسمه‌ای قطری پیش کشیده سر ترک پیرامونی 8 > ۱ سخت کننده جان ی ک 1 ی هک ال او ای اه » تیرچه 5 نبشی اتصال ۳۱ ترک فوقانی دیوار شکل ۴-۱ جزئیات اتصال تیرچه به قاب سبک فولادی -------- صفحهٔ بعد -------- که پ ی کی << و وی ای وی ۳ دیوارهای مر هار اج -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۹ عمق جان (خارج به خارج) عرض لبه ِا (داخل به داخل) ماعرض بال|ج (خارج به خارج) شکل ۷-۱ مقطع ۲ شکل ۳-۱- ترکیب بار سازه و اجزای آن باید برای ترکیبی از بارها که بیشترین اثر را در آنها ایجاد می‌کند.ء طراحی شوند. ترکیب پارهای مربوط به طراحی به روش مقاومت مجاز در بند ۱-۳-۱ و طراحی به روش ضرایب بار و مقاومت در بند ۲-۳-۱ ارائه شده است. علائم به کار رفته در این بندها عبارتند از: (]- بار مرده. 1 فشار جانبی خاک. ا< بار زنده طبقات به جز بام. پبآ- بار زنده بام. 5 بار برف. ۷۷ بار باد. بارهای فوق به استثناء بار زلزله باید بر اساس مفاد آخرین ویرایش مبحث ششم مقررات ملی ساختمان ایران تعیین شود. بار زلزله بر اساس مفاد بند ۴-۱ تعیین می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱-۳-۱- ترکیب‌های بار روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز ( (۸51) ] (1) ٩(‏ یا با) +[ +1 (2) (5 0.7 یا ۷۷) +0 (3) (5 یا )0.75 + 0.75۷۷ + با 0.75 +0 (4) 5 + (0.75)0.75 + با 0+0.75 (5) ( 0.7 یا ۷۷) + 0.60 (6) در صورتی که بار ناشی از فشار جانبی خاک "]]" به گونه‌ای باشد که با بارهای اصلی وارده بر سازه هم راستا باشد (فشار فعال) این بار با ضریب یک در تمام ترکیبات بارگذاری فوق لحاظ می‌شود. از اثر فشار مقاوم خاک صرفنظر می‌شود. در هیچ کدام از ترکیب بارهای فوق تنش مجاز افزایش نخواهد یافت. ۳۲-۳-۱- ترکیب‌های بار روش طراحی بر اساس ضریب بار و مقاومت ((1.1۳1) (1) ٩(‏ یا 7ب[)0.5 + [۱.6 +([1.2 (2) (۷۷ 0.8 یا نا ) + (5 یا )۱.6 + ۱.20 (3) (5 یا 5)[7 .0 + 1.6۷۷ جرا + ۱.20 (4) )5( ۱.21 + [+ ۳ + 5 )6( 0.91 + ۷۷ )7( 0.91 + ۳ درصورتی که بار زنده کمتر از ۷6/17 ۴۰۰ باشد. به استثناء پارکینگ و محل‌های اجتماع. در ترکیب بارهای ۴.۳ و ۵ بار زنده را می‌توان تا نصف کاهش داد. در صورتی که بار ناشی از فشار جانبی خاک. "11" به‌گونه‌ای باشد که با بارهای اصلی وارده به سازه هم‌راستا باشد (فشار فعال) بار با ضریب ۱۶در تمام ترکیبات بارگذاری فوق لحاظ می‌شود. از اثر این ۴-۱- بار زلزله تعیین بار ناشی از زلزله بر اساس آخرین ویرایش استاندارد ۲۸۰۰ ایران با لحاظ ضوابط این قسمت برای ضریب رفتار ۳ ضریب افزایش مقاومت ",22" ضریب جابه‌جایی طرح ",۲" و حداکثر ارتفاع مجاز ساختمان "11" انجام -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد نها می‌شود. برای سیستم‌های باربر جانبی مجاز در این‌آیین‌نامه طبق بند ۰۱-۱ مقادیر مذبور در جدول (۱-۱) ارائه شده است. ضریب رفتار ارائه شده در این آیین‌نامه و برش پایه حاصل از آن. بر اساس تراز نهایی می‌باشد. جدول ۱-۱- ضرایب لرزه‌ای, حداکثر ار تفاع مجاز و محدوده کاربری دیوارهای فولادی سرد نورد شده در کلیه پهنه‌های ۴ 9 ۳۵ ۱۵ به همراه مهاربندهای تسمه‌ای قطری لرزه‌خیزی کشور دیوار برشی مشتمل بر دیوارهای فولادی در کلیه پهنه‌های سرد نورد شده که با صفحات فولادی ۳ ۴ ۱۵ لرزه‌خیزی کشور یا سازه‌ای جوبی پوشش داده شده است. دیوار برشی مشتمل بر دیوارهای فولادی فقط در پهنه با خطر نسبی سرد نورد شده که با صفحات تخته گجی یا ۲ ۳۵ ۲ ۷۲ لرزه‌خیزی کم و متوسط سیمان الیافی پوشش داده شده است. بر اساس استاندارد ۲۸۰۰ ۵-۱- ملاحظات بهره‌برداری ۱-۵-۱ تغیبرمکان‌های فائم حداکثر تغییر مکان نظیر بار زنده اعضای افقی کف‌ها ۱/360 دهانه و برای اعضای بام 1/240 دهانه می‌باشد. تغییر مکان ۱/300 دهانه (برای تیرهای طره برابر با 1/150 طول طره) قابل ملاحظه بوده و منجر به خسارت معماری یا خرابی نازک‌کاری می‌شود. تغییر مکان‌های بزرگ‌تر از1/200 دهانه. عملکرد اجزای قابل حرکت نظیر درها و پنجره‌ها را مختل می‌کند. در نما کاری شامل: (۱-۱) ب[+] (۲-۱) 5 0.5+ برای حالت‌های حدی بهره‌برداری شامل خزش, نشست ها یا آثرات دائمی دراز مدت. ترکیب‌بار پیشنهادی به صورت (۳-۱) [ 1+0.5] اثر بار مرده به کار رفته در روابط فوق سهمی از بار مرده است که مربوط به بعد از اتصال اعضای غیرسازه‌ای می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ترکیب بار زیر برای کنترل اثرات تغییر شکل کوتاه مدت به کار می‌رود. (۴-۱) ۷ ] 0.5+( ۳-۵-۱ ارتعاش برای کاهش ار تعاشات ناخواسته. لازم است سختی کف کنترل شود. با فرض سیستم سقف به صورت مدل دهانه ساده با بارگذاری یکنواخت. رابطه بین فرکانس طبیعی سیستم و حداکثر تغییر مکان به صورت زیر است: 0 0 (۵ که در آن: 0 فرکانس طبیعی سیستم این فرکانس با حداقل فرکانس‌های طبیعی تحریک بهره‌برداری که به طور تقریبی در محدوده ۲ الی ۶ هرتز می‌باشد ۴-۵-۱- طراحی برای تغیبر مکان دراز مدت تغییر مکان دراز مدت با در نظر گرفتن اثرات خزش, نشست و سایر اثرات درازمدت به مقدار ۱,۵ تا ۲ برابر تغییر ۵-۵-۱ انقباض و انبساط الزامات طراحی باید به گونه ای باشد که در صورت وقوع تغییرات ابعادی قابل ملاحظه. حرکت‌های متفاوت اعضا به حداقل برسد. خرابی سازه‌ای به شکل ترکهای عریض در اثر مقید نمودن تغییر شکل‌های حرارتی و خزش به وجود می‌آید. طراحان باید با کنترل عرض ترک و تعبیه درز انبساط از وقوع چنین اثراتی جلوگیری کنند. -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۳ ۶-۱- روش‌های طراحی در این آئین‌نامه استفاده از هریک از دو روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز یا طراحی بر اساس ضرایب بار و مقاومت ۱-۶-۱- روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز ‎)۸٩7(( در این روش طراحی, اعضای سازه‌ای به گونه‌ای طراحی می‌شود که مقاومت مجاز آنها 60/, برابر یا بزرگتر از مقاومت مورد نیاز باشد. مقاومت مورد نیازء میزان تقاضای حاصل از اعمال بارهای اسمی. مطابق ترکیب بارهای این روش (۸-۱) 0 که در آن: ۸ مقاومت مورد نیاز مطابق روش طراحی براساس مقاومت مجاز ,8 - مقاومت اسمی مطابق فصل‌های ۳ تا ۶ - ضریب اطمینان مطابق فصل‌های ۳ تا ۶ ۳-۶-۱- روش طراحی بر اساس ضرایب بار و مقاومت ((1.1۹۳1) نیاز باشد. مقاومت مورد نیازء میزان تقاضای حاصل از اعمال حاصلضرب بارهای اسمی در ضرایب بارء مطابق ترکیب بارهای این روش است. )٩-۱(‏ 0 ک ۴ که در آن: ,۳ < مقاومت مورد نیاز مطابق روش طراحی بر اساس ضرایب بار و مقاومت 0 - ضریب مقاومت مطابق فصل‌های ۲ تا ۶ ,8 - مقاومت اسمی مطابق فصل‌های ۳ تا ۶ -------- صفحهٔ بعد -------- ۷-۱- مصالح ۱-۷-۱ مشخصات فولادهای مجاز انواع ورق‌های فولادی مجاز برای استفاده در اعضای سردنوردشده بر اساس استاندارد ۸1003 ۸51۸ عبارتند از: فولاد سازه‌ای رده ۳۳۰ تیپ ([51230[1) فولاد سازه‌ای رده ۳۴۰ تیپ 7 (51340[7) فولاد سازه‌ای رده ۲۳۰ تیپ با ([51230) فولاد سازه‌ای رده ۳۴۰ تیپ ([51340) استفاده از فولادهای تیپ آ تنها برای لایه‌ها و تیرچه‌ها مجاز است. مشخصات مکانیکی فولاد به کار رفته در اعضای سازه‌ای و غیرسازه‌ای مورد استفاده در ساخت قاب‌های فولادی سرد نورد باید مطابق جدول (۲-۱) باشد. نسبت مقاومت نهائی کششی به مقاومت تسلیم برای فولادهای تیپ ]] نباید از ۱:۰۸ کمتر باشد. مقدار افزایش طول ۲/ برای فولاد تیپ با مربوط به ناحیه تغییرطول یکنواخت خارج از محل شکست می‌باشد. جدول ۲-۱ مشخصات فولادهای مجاز مشخصه ۱ مقاومت تسلیم ‏ ۱ مقاومت نهائی کششی ‏ ۲ افزایش طول در ۵۰ فولاد (مگاپاسکال) (مگاپاسکال) میلی‌متر ان ا ها کب ۹ ۲-۷-۱ اثر کار سرد بر خواص مکانیکی فولاد در طراحی‌های مربوط به قسمت ۰۲-۲ ۱-۳-۳(به جز بند)۱-۱-۳-۲-ب., ۴-۲ ۵-۲ ۴-۴ و ۱-۶-۶-۴ به جای ,۲ می‌توان از تنش تسلیم افزایش یافته ,,*آناشی از اثر کار سرد که برابر است با متوسط مقدار تنش تسلیم سطح کل مقطع. استفاده نمود. محدودیت‌ها و9 روش‌های محاسبه این افزایش تنش باید مطابق قسمت‌های (الف) 9 (ب) زیر باشد. (الف) برای اعضای تحت کشش و فشار محوری و اعضای خمشی که مقدار ضریب کاهش مء محاسبه شده مطابق (۱۰-۱) وا با( ا)جموانک کم که در آن: -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۵ ۴ - برای اعضای فشاری برابر است باء نسبت کل سطح مقطع گوشه‌ها به کل سطح مقطع عضو و برای اعضای خمشی برایر است باء نسبت کل سطح مقطع گوشه‌های بال کنترل کننده به کل سطح مقطع همان بال. سطح مقطع هر گوشه از ضرب کردن شعاع خم داخلی ,ء در زاویه خم ۰0 در ضخامت 1 قابل محاسبه است. مقدار شعاع خم ,۰۴ از رابطه (۱۱-۱) تعیین می‌شود. (۱۱-۱) 1.5 0۳ 2 2.381 :بط 1 تنش تسلیم کششی گوشه‌ها از رابطه (۱۳-۱) و فقط وقتی 1,/157 و 21.2 ,۳/۳ و زاویه خم کمتر از ۰ درجه باشد. قابل استفاده است. (۱۳-۱) ام و اسان (۱۳-۱) 89 ت۴۳ /خافا08 لعل ۴ا 8369 (۱۴-۱) 8 (بمج/0.191)۴- ۲ - مقاومت کششی فولاد پایه قبل از کار سرد مطابق مشخصات فولاد در بند ۱-۷-۱. ,,- متوسط وزن‌دار تنش تسلیم کششی قسمت‌های مسطح که در صورت نبود نتایج آزمایش, برابر است با تنش تسلیم فولاد قبل از کار سرد (ب) در صورت استفاده از جوشکاری در مقاطعء اعمال افزایش در خواص مکانیکی فولاد مجاز نمی‌باشد. اعضای سازه‌ای و غیرسازه‌ای مورد استفاده در ساخت قاب‌های فولادی سبک. باید دارای حداقل پوشش فلزی مطابق ضوابط این قسمت باشند. محافظت مضاعف در برابر خوردگی, در لبه اعضای قاب دارای پوشش فلزی‌که در سایت یا کارخانه سوراخ یا بریده شده‌اند. لازم نیست. در صورت عدم استفاده از پوشش محافظ مضاعف. اعضای سازه باید داخل ساختمان قرار گرفته و به طور مناسب از تماس مستقیم با رطوبت زمین و عوامل محیطی محافظت شوند. به منظور جلوگیری از وقوع واکنش شیمیایی, فلزات غیرهمسان نباید در تماس مستقیم با اعضای قاب فولادی سبک قرار گیرند. اعضای قاب فولادی سبک. نباید در بتن مدفون شوند. مگر آنکه تمهیدات ویژه‌ای برای جلوگیری از خوردگی در نظر گرفته شود. ادوات اتصال باید دارای پوشش ضدزنگ مناسب برای نصب باشند و یا از مصالحی ساخته شوند که فاقد -------- صفحهٔ بعد -------- ۱-۸-۱- انواع پوشش‌های محافظ مجاز برای پوشش محافظ ورق‌های فولادی در قابهای فولادی سبک لازم است از پوشش محافظ با آلیاژ روی-آلومینیوم ۵ ۸7150 طبق ۱1 ۸792/۸792 /۸۹7۱ و یا پوشش محافظ روی, 7180 طبق ۸1 ۸653/۸653 ‎۸٩7۱/‏ استفاده ورق‌های فولادی پوشش شده با روی (گالوانیزه) بر اساس استاندارد ۸653 /۸۹7۸ و با بهره‌گیری از روش حمام روی» تولید می‌شوند. در هنگام استفاده از حمام روی» در هیچ زمانی میزان روی نباید از ۹۹./ حجم مواد کمتر باشد. همچنین برای کنترل تشکیل آلیاژ و بهبود چسبندگی روی با فلز پایه فلز پوشش ذوب شده باید به طور معمول حدود ۰,۰۵ تا ۰,۲۵ درصد آلومینیوم داشته باشد. این آلومینیوم یا به عنوان یک جزء اضافی و یا به همراه آلیاژی که حاوی آلومینیوم است. به حمام پوشش ذوب شده افزوده می‌شود. ورق‌های فولادی پوشش شده با آلیاژ روی-آلومینیوم 4۵ که برای مقاومت خوردگی یا حرارتی یا هردو مناسب هستند. براساس استاندارد ۸792 ‎۸٩7۸/‏ تولید می‌شوند. ۹-۱ انصالات ۱-۹-۱ اتصالات پیجی ۱-۱-۹-۱- پیچ‌های فولاد به فولاد مشخصات پیچ خودکار برای اتصالات فولاد به فولاد باید مطابق 0۱1513 ‎۸٩1۸/1‏ باشد. استفاده از پیچ بزرگتر از پیچ مشخص شده در صورت تأمین حداقل فاصله پیچ‌ها از هم و از لبه بلامانع است. -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۷ ۲-۱-۹-۱ پیچ‌های اتصال پوشش‌ها مشخصات پیچ خودکار برای اتصال پوشش سازه‌ای به فولاد باید مطابق ۲1513 ۸57۸/1 باشد. پیچ‌های خودکار مورد استفاده برای اتصال صفحات گچی به فولاد باید مطابق ۲954 /۸۹7۸ یا ۲1513 ۸۹7۸/1 و از نوع سر تخت باشد. ۳-۱-۹-۱ نصب پیچ‌های خودکار باید به اندازه حداقل ۳ گام پیچ پس از عبور از جداره فولادی ادامه یابند. پیچ‌های خودکار باید از ۴-۱-۹-۱- پیچ‌های هرز پیچ‌های هرز در کشش مستقیم باید غیرموْثر در نظر گرفته شوند. پیچ‌های هرز در برش,» فقط وقتی موْثر فرض می‌شوند که تعداد پیچ‌های هرز موْثر بیشتر از ۱۵ درصد تعداد کل پیچ‌های موْتثر در اتصال نشود. ۵-۱-۹-۱ فواصل پیچ‌های خودکار پیچ‌های خودکاری را در اتصالات فولاد به فولاد می‌توان کاملاً مژْثر در نظر گرفت که حداقل فاصله مرکز به مرکز آن‌ها از یکدیگر و فاصله پیچ از لبه حداقل ۳ برابر قطر اسمی پیچ باشد. در مواردی که لبه موازی راستای اعمال بار باشد. حداقل فاصله از لبه می‌تواند به ۱۸۵ برابر قطر اسمی کاهش یابد. اگر فاصله مرکز به مرکز پیچ‌ها ۲ برابر قطر اسمی باشد. ۲-۹-۱ اتصالات جوشی مشخصات اتصالات جوشی و ظرفیت طراحی جوش باید مطابق ضوابط فصل ۵ باشد. مناطق جوش‌کاری باید به نحوه ۳-۹-۱- سایر اتصالات ۱-۳-۹-۱ پیج و ممهره مشخصات اتصالات فولادی سرد نورد پیچ شده باید مطابق فصل ۵ باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۲-۳-۹-۱ اتصال به دیگر مصالح مشخصات پیج میخح میل‌مهار 9 دیگر اتصال‌دهنده‌ها که برای اتصال قاب‌های فولادی سبک به جچوب. مصالح بنایی. بتن و دیگر اجزاء فولادی بکار می‌روند. باید مطابق استانداردهای معتبر باشند. -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۹ و ل صو آنهه. و -------- صفحهٔ بعد -------- ۱-۲ کلیات این فصل در برگیرنده مشخصات هندسی و سازه‌ای مقاطع., در اعضای سازه‌ای و غیرسازه‌ای که با فولاد سرد نورد و از تیرچه‌هاء ترک‌هاء ناودانی‌هاء ناودانی ذوزنقه‌ای و نبشی‌ها می‌باشد. برای سایر مقاطع که معیارهای این فصل را براورده نمی‌کنند. باید از سایر مراجع معتبر استفاده شود. در شکل‌دهی اعضای سازه‌ای و غیرسازه‌ای باید از ورقهای فولادی با حداقل ضخامت فولاد پایه استفاده شود. ضخامت اعضا با ضخامت اسمی آنها برحسب میکرومتر معرفی می‌شود. ۱-۲-۲- ضخامت طراحی ۲-۲-۲ ضخامت فولاد پایه ضخامت فولاد پایه اعضای قابی باید برابر یا بزرگتر از مقادیر ضخامت فولاد بدون در نظر گرفتن پوشش محافظ. مطابق حدول ۱-۲ ضخامت استاندارد فولاد پایه حداقل ضخامت فولاد پایه ضخامت اسمی -------- صفحهٔ بعد -------- آبین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۳۱ ۳-۲- مشخصات هندسی مقاطع ۱-۳-۲- نامگذاری مقاطع برای اعضاء سازه‌ای و غیرسازه‌ای. عمق جان, عرض بال. شکل و ضخامت مقطع برای شناسائی مقاطع به صورت زیر مورد استفاده قرار می‌گیرند: ب) حروف مرتبط با هر نوع مقطع که عبارتند از: 58 استاد یا اعضای تیرچه که دارای سخت‌کننده لبه باشد. ]1 - ترک - ناودانی یا مقطع استاد که لبه نداشته باشد. ناودانی‌های ذوزنقه‌ای ج) عددی سه رقمی که نشان‌دهنده عرض بال برحسب میلی‌متر است. پس از این عدد. یک خط تیره می‌آید. ۲-۳-۲- مقاطع استاندارد مقاطع استاندارد برای اعضای سازه‌ای و غیرسازه‌ای می‌تواند براساس نوع مقطع. دارای هر نوع ترکیبی از ابعاد شرح داده شده در جداول پیوست ۱ باشد. مقاطع استاندارد در شکل ۱-۲ آورده شده‌اند. 8 عمق جان ِ ٍ مقطع ترک (1) با ناودانی ([]) عمق جان -------- صفحهٔ بعد -------- ۰ عرض بال عمق جان ۸ ۱ 3 127 مقطع نبشی (-]) مقطع ناودانی ذوزنقه‌ای (۳) شکل ۱-۲ انواع اعضای موجود در قاب‌بندی‌های فولادی سرد نوردشده ۴-۲- محدودیت‌های ابعادی ۱-۴-۲- نسبت عرض قسمت مستوی بال به ضخامت ۱-۱-۴-۲ حداکثر مجاز نسبت عرض قسمت مستوی بال به ضخامت حداکثر نسبت عرض قسمت مستوی بال بدون در نظر گرفتن سخت‌کننده میانی ۷ به ضخامت طراحی, 4 به شرح ۱- عضو فشاری سخت شده که یک لبه طولی آن به بال یا جان متکی بوده و لبه طولی دیگر آن به یکی از روش‌های زیر لبه ساده 0 ]۷۷/۲ هر گونه سخت‌کننده دیگر 0 ]۷۷/۲ اگر ,اک] 0 ]۷۷/۲ اگر دا <ج] 0 ]۷۷/۲ که در آن: أ< ممان اینرسی لازم برای سخت‌کننده به قسمی که عضو فشاری بتواند به عنوان عضو سخت‌شده در نظر گرفته شود (براساس بند ۷-۲ محاسبه می‌شود). ,[< ممان اینرسی واقعی سخت‌کننده حول محور مرکزی خود موازی با عضو سخت‌شده می‌باشد. ۲- عضو فشاری که هر دو لبه طولی آن به عضوهای سخت‌شده ۳- عضو فشاری سخت‌نشده: ۷/0 ۷۷/۲] 0 -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۳۳ در اعضای فشاری سخت‌نشده‌ای که نسبت ]۰۷۷/1 از ۳۰ بیشتر است. اگرچه کاهشی در مقاومت ایجاد نمی‌شود ولی در مامادا الف) سخت‌کننده لبه ساده ب) سایر انواع سخت‌کننده لبه شکل ۲-۲ سخت‌کننده‌های لبه شکل ۳-۲ مقاطع با جان سخت‌شده با سخت‌کننده میانی سخت‌کننده اتکائی یا جان, قطعه‌ای اضافی می‌باشد که به جان اتصال می‌یاید. سخت‌کننده جان از طریق ایجاد فرورفتگی طولی در داخل جان ایجاد می‌شود. ۲-۱-۴-۲ حداکثر افتادگی بال در مقاطع اعضای خمشی, برای محدود کردن مقدار آفتادگی بال باید رابطه (۱-۲) برای بالهای فشاری و کششی, سخت شده یا نشده. رعایت شود: 01۳ 100 0.06110 (۱-۳۲) ۳ 71 ل- < ۷۷ که در آن: 1- ضخامت بال -------- صفحهٔ بعد -------- مقدار ۷۷۶ به مقدار مندرج در سمت راست نامساوی رابطه (۱-۲) محدود می‌شود. تنش متوسط در عرض کل بال (زمانی که اعضا بر اساس روش عرض موْئر طراحی می‌شوند. تنش متوسط عبارت از حاصل ضرب تنش حداکثر در نسبت عرض موْثر طراحی به عرض واقعی) ۳-۱-۴-۲ تاخیر برشی در دهانه‌های کوتاه با بارهای متمر کز طراحی هر بال کششی یا فشاری تیر باید به مقادیر ارائه شده در جدول ۲-۲ محدود شود. جدول ۲-۲ حداکثر مجاز نسبت عرض مور طراحی (0) به عرض واقعی قسمت مستوی (۷) در تیرهای با دهانه کوتاه و بال‌های که در آن: برای بال تیرهای ] شکل و سایر مقاطع مشابه که در لبه خارجی سخت شده‌اند. ۷۷۲ باید برآبر با مجموع عرض آزاد از لبه جان و عمق لبه خارجی در نظر گرفته شود. ۲-۴-۲ حداکثر نسبت عمق به ضخامت جان نسبت عمق به ضخامت جان برای جان اعضای خمشی نباید از حدود زیر تجاوز کند: : 9 - برای جان‌های تقفویت نشده: 0 << 9 ۲ برای جان‌های دارای سخت‌کننده اتکائی که الزامات بند ۱-۶-۳-۴ را تأمین کنند: و الف- اگر تنها از سخت‌کننده‌های اتکائی استفاده شده باشد: 0 < - 1۱۱۱1۳ -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ب- اگر از سخت کننده‌های اتکائی 9 سخت کننده‌های میانی استفاده شده باشد: ۳۵ 4 _ < 0 که در آن: 0 عمق قسمت مستوی جان که در امتداد صفحه جان قرار دارد زمانی که جان از دو یا چند ورق موازی تشکیل شده باشد. نسبت ۳/1 برای هر ورق به صورت مجزا محاسبه می‌شود. ۵-۲- عرضص مور مقاطع سخت‌شده ۱-۵-۲ اعضای سخت‌شده تحت فشار یبکنواخت ۱-۱-۵-۲ عرض موّثر در محاسبات مقاومت عرض موْئرء 0 براساس یکی از روابط زیر تعیین می‌شود: (۲-۲) اگر 0.673 > ۸ با (ا (۲-۲) اگر 2<0.673 ده و که در آن: ۷ عرض قسمت مستوی مطابق شکل ۴-۲ م- ضریب کاهش موضعی 22( 1 (۴-۲) ( م0 ۸ ضریب لاغری که طبق رابطه زیر تعیین می‌شود: (۵-۲) لاس که در ان: ۸ ضریب پواسون فولاد با تنش بحرانی که از رابطه زیر محاسبه می‌شود: (۶-۲) سای ۳ ۷۷( ب(-|)۱2 -------- صفحهٔ بعد -------- 5 مدول ارتجاعی فولاد می‌باشد. مقدار ۴ برای سایر انواع اعضا بستّه به مورد در سایر قسمت‌های این فصل ارائه‌شده‌است. ]- تنش فشاری عضو که به صورت زیر محاسبه می‌شود: ۷ 1 ۱ 0 ۱ |۸۵ 0/2 0/2 عرض موْثر بال, 0 و توزیع تنش متوسط ! عرض واقعی شکل ۴-۲ عرض موْئّر برای اجزای سخت‌شده الف) برای عضوهای خمشی: چنانجه از روش اول طراحی بند ۱-۱-۲-۲ استفاده شود: هنگامی که تسلیم اولیه. در عضو مورد نظرء در ناحیه فشاری مقطع رخ دهد: اس مقطع موْثر برای لنگر ,۱ محاسبه می‌شود. (,۸1 لنگر معادل اولین تسلیم). چنانچه از روش دوم طراحی بند ۱-۱-۳-۳ استفاده شود. آ تنش مقطع موْتر عضو در لنگر ,۱ محاسبه می‌شود. چنانچه از روش طراحی بند ۱-۲-۱-۳-۳۲ استفاده شود ] برابر با تنش .۳ تعیین می‌شود. ب) برای عضوهای فشاری, !۲ برابر مقدار ,۲ مطابق بخش ۴-۳ تعیین می‌شود. ۲-۱-۵-۲- عرضص مور در محاسات بهره‌برداری عرض موْئْرء 00 در محاسبات مربوطه به بهره‌برداری براساس یکی از روابط زیر مشخص می‌شود. (۷-۲) اگر 0.673 > .۸ 77 و0 (۸-۲) اگر ب0.6732< ۷ :۷ که در آن: 0 - ضریب کاهش می‌باشد. که براساس یکی از روش‌های زیر تعیین می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۳۷ تخمین محافظه‌کارانه عرض مور از روابط (۴-۲) و (۵-۲) با جایگزینی ,1 به جای] که در آن ,1 تنش فشاری محاسبه شده تحت بارهای بهره‌برداری در عضو مورد نظر است. برای اعضای سخت‌شده که در هر لبه طولی متکی به جان هستند عرض موْئثر با محاسبه 0 از رابطه زیر به دست می‌آید: اگر 0.673 با 0-۱ (۹-۲) اگر م(>.0.673>7 0۹61۱ 58 3 : 022 ۳ 1 اگر 2 کی( شا 0.59 +0. 41)-- گر ) 3 0*1 ۳ (۱۰-۲) ۱ 58 + 0.256 خی( از رابطه (۵-۲) با جایگزینی ,؟ به جای ؟ حاصل می‌شود. مقدار م در هیچ حالتی نباید از ۱ تجاوز کند. ۱-۲-۵-۲ عرض موّثر در محاسبات مقاومت الف - سوراخ‌های دایره‌ای ایجاد سوراخ‌های دایره‌ای در جان مقاطع تحت شرایطی که ۷۷/470 و 0.5 0>4,/۷ و نیز فاصله بین مرکز سوراخ‌ها بزرگ‌تر یا مساوی ۷۷ ۰,۵و ۳4۸ باشد. قابل پذیرش است. در این حالت عرض موْئُر عضوء ۳ از روابط زیر حاصل می‌شود: (۱۱-۲) اگر ۸.0.673 -/۷- 0( 5 ,080 022 ۰ ۷ م۹۹ 0.242 ۲۲ اگ 0.673<( پ (۱۳۳۲) اگر را ۳ ۷ 1 1 که در آن: ۷ عرض قسمت مستوی «- قطر سوراخ‌ها -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۸ مرک ز تحقیقات ساختمان و مسکن ب - سوراخ‌های غیر دایره‌ای عضو سخت شده تحت فشار یکنواخت. با سوراخ‌های غیر دایره‌ای باید به صورت مقطع معادل متشکل از دو نوار سخت نشده در دو سوی سوراخ که دارای عرض مستوی 0 هستند در نظر گرفته شود (شکل ۵-۲). عرض موْثر هر نوار سخت نشده مجاور سوراخ باید بر اساس روابط (۵-۲) و (۶-۲) و با جایگزینی 2 به جای ۷۷ محاسبه شود. ضریب کمانش ورق. برابر با ۰/۴۳ در نظر گرفته می‌شود. ایجاد سوراخ‌های غیر دایره‌ای در جان مقاطع تحت شرایط زیر قابل پذیرش است: ۱) فاصله مرکز به مرکز سوراخها 600۱/۵ ‎٩۶ ۲) فاصله خالص سوراخ از دو انتها 11 250 حیی.ه ۳) عمق سوراخ 11 1,60 ۴) طول سوراخ ۳۹ ۸110 ] ۵) نسبت عمق سوراخ ,ل به ارتفاع کل مقطعء ۷۷0 1,/۷:0>0.5 باشد. وتات مب یی مت لا سل ای با ال شکل ۵-۲ مقطع سخت شده دارای حفره غیر دایروی تحت فشار یکنواخت ۳-۲-۵-۲ عرض موّْثر در محاسبات بهره‌برداری عرض موْنّر ,۳ در محاسبات بهره‌برداری باید برابر مقدار 0 که براساس روش ۱ بند ۲-۱-۵-۲ با جایگزینی ,1 به جای ] به دست می‌آید در نظر گرفته شود در آن رابطه 10 تنش فشاری موجود در عضو مورد نظر می‌باشد. ۳-۵-۲- جان و سایر اجزای سخت‌شده تحت تنش غیریکنواخت پارامترهای موجود در روابط این بند به شرح زیر تعریف می‌شوند: عرض موّئره مطابق شکل ۶-۲ 2 عرض موْثرء مطابق شکل ۶-۲ عرض موّْثر محاسبه شده طبق بند ۱-۵-۲ با جایگزینی ۶۱ بجای ۲ و مقدار ۴ محاسبه شده طبق همان بند عرض کل بال فشاری مطابق شکل ۷-۲ -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۳۹ دا < تنش‌های نشان داده شده در شکل ۶-۲ که بر مبنای مقطع موْئْر به دست آمده‌اند و این تنش‌ها هر دو فشاری بوده 0 را ۱ ۰ ارتفاع کل جان, مطابق شکل ۷-۲ #< ضریب کمانش ورق 1 (۱۳-۲) خ سا 1 ۹ ۸۸۵۵۱ عضو واقعی 1 (00۲۱۵۲۵۶910) 1 ۹ (00۲۱۵۲۵95100) را ٍ ی 1 6 ط : ۴ (00۱۵۲۵99100) دا ۸ (۲60۱3100) از ّ بر وا شکل ۷-۲ عرض کل جان و عضوهای سخت‌شده تحت تنش غیریکنواخت -------- صفحهٔ بعد -------- ۱-۳-۵-۲ عرض موْثر در محاسبات مقاومت الف- در جان‌های تحت تنش یکنواخت که ,آتنش فشاری و را تنش کششی باشد. مطابق آنچه در شکل ۶-۲ الف نشان داده شده است مقادیر ۲6| ,۳ و زرط با استفاده از روابط (۱۴-۲) الی (۱۷-۲) تعیین می‌شود: (۱۴-۲) 7( + 1) 2 +( +2)1 +4 <ا در حالتی که 4 و۳/ 0 0 (۱۵-۲) کسرع 0 ۷ + 3 0 (۱۶-۲) اگر 0.236 < ۶۲ 5 دط (۱۷-۲) اگر 0.236 > ۷ 8 ادا مجموع ,[ + ,۳ نباید از طول قسمت فشاری جان که براساس مقطع موْثر محاسبه می‌شود تجاوز کند. در حالتی که 4<چ ۵/00 : 0 (۱۸-۲) 0 ۷77+ د3 ۱۹-۲ ۰ 0 (۱۹-۲) +21 ب‌ نشان داده شده است. مقادیر کر 8 و 0 به شرح زیر تعیین می‌شود: (۲۰-۲) 3 )2+( 4+2)1عا| (۲۱-۲) اگم 0.236 < ۲ - (۲۲-۲) اگر 0.236 > ۲ م0 دط ۲-۳-۵-۳۲- عرض مور در محاسبات بهره‌برداری عرض موْثر در محاسبات بهره‌برداری باید. براساس بند ۱-۳-۵-۲ با جایگزینی ری و دی بجای ,1 و دا به دست آید. که در آن بر و درا تنش‌های موجود جایگزین ۱ و د! در مقطع موْثر عضو مورد نظر در اثر بار بهره‌برداری می‌باشد. ۴-۵-۲- جان مقاطع 2۱ شکل دارای سوراخ تحت اثر تنش غیریکنواخت -------- صفحهٔ بعد -------- آبین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۳۱ 7 ۵/۳ 200 > ۲/۱ فاصله خالص بین سوراخ‌ها 5 4501010 در سوراخ‌های غیردایره‌ای, شعاع گوشه 21 > در سوراخ‌های غیردایره‌ای. :601 گ پل و 5110110 را در سوراخ‌های دایره‌ای. قطر سوراخ 1501010 < که در آن: «- عمق سوراخ جان 0 عمق قسمت مستوی جان که در صفحه جان اندازه‌گیری می‌شود. 1- ضخامت جان مان طول سوراخ جان و د0: عرض‌های موْثر که در شکل (۶-۲) نشان داده شده‌اند. ۱-۴-۵-۲ عرض موْثر در محاسبات مقاومت هنگامی که 0.38 > 1۳/ ,4 باشد.ء عرض‌های موْثرء ,۳ و , باید مطابق بند ۱-۳-۵-۲ با این فرض که هیچ سوراخی در جان وجود ندارد. محاسبه شوند. هنگامی که 0.38 2 0/ ,4 باشد. عرض موْئر مطابق بند ۱-۱-۶-۲ با فرض اینکه قسمت فشاری جان معادل با یک عضو سخت‌نشده در مجاورت سوراخ با تنش ,آ<ا می‌باشد. محاسبه می‌شود (شکل ۶-۲). ۲-۴-۵-۲- عرض موّثر در محاسبات بهره‌برداری عرض موْئْر باید براساس بخش ۲-۳-۵-۲ با فرض اینکه هیچ سوراخی در جان وجود ندارد. محاسبه شود. در سقف‌های مرکب دارای عرشه فولادی که به صورت نقطه‌ای عرشه به صفحه ذوزنقه‌ای زیرین متصل است. محاسبات با فرض مقطع مرکب و ۲-۰۵ در نظر گرفته می‌شود. چنانچه فاصله پیچ‌های ورق تحت فشار یکنواخت. 4 کمتر از مقادیر مندرج در بند ۲-۱-۶-۴ باشد. عرض مور باید براساس ضوابط بند ۱-۵-۲ محاسبه شود. چنانچه این فاصله بزرگتر از -------- صفحهٔ بعد -------- مقادیر مندرج در بند ۳-۱-۶-۴ باشد. عرض موْثر باید بر اساس روش‌های بند ۱-۵-۵-۲ و ۲-۵-۵-۲ محاسبه شود. در هیچ حالتی عرض موْنر مقطع نباید از مقدار بند ۱-۵-۲ بیشتر شود. ۳۱۹16 ار سس ۱ ی ۷۳ ۱ ۴ ۷/2 الف) ب‌( ۱-۵-۵-۲ عرض موّثر در محاسبات مقاومت عرض مور ورق تحت فشار یکنواخت مقید شده با اتصالات غیر پیوسته به شرح زیر تعیین می‌شود: اگر ۳ > ۲ باشد. عرض موْثر جزء فشاری بین خطوط اتصال باید بر اساس ضوابط بند ۱-۱-۵-۲ محاسبه شود. کاهش 0 به شرح زیر محاسبه شود: (۲۳-۲) 0-00 که در آن. ,م از رابطه (۲۴-۲) و ,وم از رابطه (۲۵-۲) به دست می‌آید: ری رل ۱ - ۳ 5 > 0 ۳ ,۳ ۲۵-۲ 0 > ع و- ) ( 11 1 ۳ که در آن: ۳ (۲۶-۲) ۳ ۸ (۲۷-۲) 29 ۳ یس 9 آ- تنش در جزء فشاری مقید شده با اتصالات غیر پیوسته در زمانی که تنش دورترین تار خارجی به ,۲ می‌رسد ۶ فاصله مرکز به مرکز اتصال‌دهنده در امتداد تنش فشاری ت- مدول الاستیسیته فولاد -------- صفحهٔ بعد -------- آبین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۳۳ - براساس رابطه (۶-۲) که در آن ۷ بیشترین فاصله عرضی اتصال‌دهنده‌هاست. 4 کل عمق عضو مرکب استفاده از روابط ارائه شده برای اجزاء تحت فشار یکنواخت مقید شده با اتصالات غیر پیوسته در شرایط زیر قابل پذیرش است: الف) ۲ 190> ل ک40 ب) ۲31 1.5 ک 1۱ | ج) 1 200 ک دک 50 د) ۸1۳۵ 414 > ,۲ > ۱۳۵ 228 |00 > ۷۷/۲ > 350 )۵ ضوابط این بخش شامل اعضای تک جعبه‌ای که ورق فشاری با سخت‌کننده لبه دارند نمی‌شود. ۲-۵-۵-۲ عرض موّثر در محاسبات بهره‌برداری عرض موْر ورق تحت فشار یکنواخت مقید شده با اتصالات غیرپیوسته که برای محاسبه تغییر شکل به کار می‌رود باید بر اساس ضوابط بند ۱-۵-۵-۲ محاسبه شود با این تفاوت که: ۱) به جای ]۲ مقدار با جایگزین شود. را تنش فشاری در جزء در بار سرویس است. ۶-۲- عرض مور مقاطع سخت‌نشده ۱-۶-۲ اعضای سخت‌نشده تحت اثر فشار یکنواخت ۱-۱-۶-۲ عرض موّثر در محاسبات مقاومت در طراحی برای مقاومت. عرص مور و۹ برای تعیین معیار مقاومت اعضای سخت‌نشده براساس بند ۱-۱-۵-۲ محاسبه -------- صفحهٔ بعد -------- ۲-۱-۶-۲- عرض موْْر در محاسبات بهره‌برداری عرض موْئُرء و اجزای سخت‌نشده برای تعیین معبار بهره‌برداری براساس, روش ۱ از بند ۲-۱-۵-۲ با جایگزینی را به جای ۲ و در نظر گرفتن مقدار ۴ برابر ۰:۴۳ حاصل می‌شود. ی [ < ۷۷ شکل ۹-۲ اجزای سخت‌نشده تحت اثر فشار یکنواخت پارامترهای موجود در روابط این بند به شرح زیر تعریف می‌شوند: 0]- عرص کل جرء سخت نشده از عصو با مقطع شکل سخت‌نشده که در (شکل ۱۰-۲) نشان داده شده است. و دا تنش‌هایی که در شکل‌های ۱۰-۲ تا ۱۳-۲ نشان داده شده و بر مبنای مقطع کل محاسبه می‌شود. ۲۱ و دا هر دو 0 ار تفاع کل عضو ل) شکل سخت‌نشده که در شکل ۱۰-۲ نشان داده شده است. < ضریب کمانش ورق که براساس ضوابط این بخش یا بخش ۱-۱-۵-۲ تعریف می‌شود. ۸ ضریب لاغری که در بند ۱-۱-۵-۲ 9 با فرض رآ محاسبه شده است. ۱۶۹۰ ۱۵1۲۵۷ 0550 1 ۳۳ ۷" 00 کم ۵ ولاد۸ ۲2۱ ناش گ ۸5 [[ بو ۲۳ من رن دوه ک -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۳۵ ۱-۲-۶-۲ عرض موّْثر در محاسبات مقاومت عرض موْثْرء 0 از جزء سخت‌نشده تحت تنش غیریکنواخت باید براساس بند ۱-۱-۵-۲ و با مساوی قراردادن 1-1۱ و تعیین ضریب کمانش ورق براساس این بند محاسبه شود. به جز در مواردی که در این بند مقرر شده باشد. برای حالاتی که ,؟ در فشار و دا در کشش است. م به جای مقادیر آرائه‌شده در بند ۱-۱-۵-۲ باید بر اساس ضوابط این بند محاسبه شود. ۱) هرگاه 1۱ و دا هر دو در فشار باشندء شکل (۱۱-۲)» ضریب کمانش ورق براساس یکی از معادلات (۲۸-۲) و (۲۹-۲) ک (۲۸-۲) 375 4 + 7۲ - اگر تنش به سمت لبه مهار نشده افزایش یابد (شکل ۱۱-۲ ب) (۲۹-۲) 0.072 + 0.21۳ 0.57 عا (0۲۱۵۲۵9510۲)) را ی (001۵۲655100) را ۳ (00۱0۲655100) را هه (00۲۵۲۵859100) رد هرمع کرش ا3 اه ۸ 5 ۸۵۳۵۱ الف) ب‌( شکل ۱۱۳۲ جزء سخت نشده. تحت تنش غیریکنواخت. هر دو لبه ز 5 فشار الف) اگر لبه مهار نشده در فشار باشد (شکل ۱۲-۲ الف) برای (/+0.673)1گ2 ۱-م بوده و برای (/2.<0.673)1+۷ (۲ + 0.22)1 لا + |[ ۳.۲ و سا ) 7 1( 7 02 (۳۱-۲) 2 + 0.218 + 0.57 عا ب) اگر لبه مهار شده در فشار باشد (شکل ۱۲-۲ ب) به ازای 1 > برای 0/3 مقدار ۱-م بوده و برای 0۳ ۷۳ 2 1 ۷ ۱ (۳۲-۲) و رککا را 0 -------- صفحهٔ بعد -------- (۳۳-۲) 72 + و5 + 1.70 ح | به ازای 1<ء ۱<م می‌باشد. (0010۲059100) را (00۵۱695100) ۱ سوه بسچ (71005100) رس مت و۸ لج‌بانه ۸ (1۵09(00) و هچ الف) ب‌( می‌شود. الف) (۳۴-۲) برای 7>0.856 ۷ 0 (۳۵-۲) برای 7<0.856 ۷ - ۲ که: (۳۶-۲) << 0 مکی و ۹۳۰ سم )۳۷-۲( 00 با رگا عرض موْثْر بر اساس ضوابط بخش ۳-۵-۳ محاسبه می‌شود. در محاسبه مدول مقطع موْئرء ,5 در بند ۱-۳-۲-ا۱بای5 در بند ۱-۲-۱-۳-۲ نزدیکترین لبه مقطع موْثر به لبه مهارنشده به عنوان دورترین تار فشاری در شکل‌های ۱۰-۲ الف. ۱۱-۲ ب و ۱۲۳-۲ الف انتخاب می‌شود. در محاسبه مدول مقطع موْئرء .5 کششی در بند ۱-۳-۳- ۰۱ نزدیکترین لبه مقطع موْئر به لبه مهارنشده به عنوان آنتهایی‌ترین تار -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۳۷ ۲-۲-۶-۲ عرض موْثر در محاسبات بهره‌برداری عرض موْنْرء 0 در محاسبات بهره‌برداری مطابق روش اول بند ۱-۲-۶-۲ با جایگزینی ,را و درا به جای ,او دا به دذست می‌آید که در آن 1 و در مقادیر محاسبه شده تنش 9 1 مطابق شکل ۱۰-۲ تا ۱۲-۲ هستند که بر اساس ۷-۲- عرض موْثر عضوهای تحت فشار یکنواخت با یک سخت‌کننده ساده لبه‌ای عرص موْتر در عصو تحت فشار یکنواخت با سخت کننده ساده لبه باید براساس ضوابط : ۳ بحخت ۱-۷-۳۲ برای مقاومت و ضوابط بخش ۲-۷-۲ برای بهره‌برداری محاسبه شوند. پارامترهای مورد نیاز در این بند در شکل ۱۳-۲ نشان داده شده است. در ۳ ۷ 5 ۱ با ۲۵ کون وحن انا ۳ یت تا لا : ی ( هی ی و ی ۹ ره ا۵ا اسس و یا ۹ ۵۳ ۲۷۷ هن ی : 5 10۱0۳۵ ا0۵ا۸ ۳.07 ۱ ۹ ی 0 ۳ شکل ۱۳-۲ عضوهای دارای سخت‌کننده لبه ساده برای 5 > ۷۷/1 نیازی به سخت کننده لبه نمی‌باشد: (۳۸-۲) بل و ۷/2 بط ع و ۷و ۱-0 برای 0.3285 <۷۷/1: , ۱ (۳۹-۲) ,)که و تن پارامتر 5 از رابطه (۴۰-۲) محاسبه می‌شود: ۳ (۳۰-۲) یس :1 ۷ عرض قسمت مستوی مطابق شکل ۱۳-۲ -------- صفحهٔ بعد -------- آ- تنش در بال فشاری (شکل ۱۳-۲) تا مدول الاستیسیته فولاد - ممان اینرسی سخت‌کننده به قسمی که هرجزء مقطع عضو بتواند به عنوان جزء سخت‌شده در نظر گرفته شود و ۷ : ۷ (۴۱-۲) 155 اک 0.328 اس 3991 ] ۹ ۹ و ‎1٩۱‏ از رابطه زیر محاسبه می‌شود: 1 (۴۲-۲) اگ رع را 0 عرض موْثر طراحی و ۵ قسمت‌هائی از عرض مور طراحی مطابق شکل ۱۳-۲ می‌رود. [- ممان اینرسی سخت کننده حول محور مرکزی خود موازی با عضو سخت‌شده است. برای سخت کننده‌های لبه که 1 از رأبطه (۴۲-۲) محاسبه می‌شود. گوشه گرد مابین سخت کننده ۴ عضو سخت‌شده نباید به عنوان بخشی از سخت کننده در رد (۴۳-۲) 00 1 12 عرض موْئرء 0 در رابطه ۳۹-۲ باید براساس ضوابط بند ۱-۵-۲ و با لحاظ نمودن ضریب کمانش صفحه. ۲ مطابق جدول ۳-۲ به دست آید. 8 > 0/۷ > 0.25 45 > 12/۷ 13 51 1 4+( چ) کد ههد 4+ ۳3.57 ۷ در جدول ۲-۲: (۴۴-۲) 1 "» ( 2 ۵ ی 3 ول 5 ۱ -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۳۹ ۲-۷-۲- عرض موْثر در محاسبات بهره‌بردای عرض موْئْرء ,0 در محاسبات بهره‌برداری مطابق بند ۱-۷-۲ با جایگذاری ,؟ به جای ۶ به دست می‌آید که ,آ تنش فشاری محاسبه شده در مقطع موْثر در بار بهره‌برداری است. ۸-۳- عرض موّثر جزء سخت‌شده با یک با چند سخت‌کننده میانی با عضوهای لبه‌ای سخت‌شده با سخت کننده‌های مبانی پارامترهای به کار رفته در روابط این بند به شرح زیر تعریف می‌شوند: - سطح مقطع کل جزء شامل سخت‌کننده‌ها - سطح مقطع کل سخت‌کننده‌ها عرض مور قطعه که با فرض قرارگیری روی محور مار بر مرکز سطح جزء شامل سخت‌کننده‌ها (شکل ۱۴-۲) عرض بزرگترین قسمت مستوی بین اجزای تشکیل‌دهنده قطعه (شکل ۱۴-۲) 40 کل عرض مستوی جزء سخت‌شده (شکل ۱۵-۲) فاصله افقی از لبه تا خط وسط سخت‌کننده (شکل ۱۵-۲) تنش فشاری یکنواخت اعمالی بر قطعه مستوی 0 عرض قطعه متصل به قطعه سخت‌شده (به طور مثال در مقطع کلاهی شکل با بال فشاری دارای چند سخت‌کننده میانی, 8 برابر است با عمق جان. اگر قطعات متصل شده دارای عرض‌های متفاوتی باشند می‌بایست از کوچکترین آنها استفاده شود) قسمت مستوی متصل می‌کند. نیز می‌توان به حساب آورد. ۷ ضریب کمانش صفحه‌ای جزء < ضریب کمانش صفحه برای کمانش اعوجاجی م۳۱ < ضریب کمانش صفحه برای کمانش موضعی اجزای تشکیل‌دهنده عضو بسا < طول مهارنشده بین نقاط مهاری یا دیگر قیدها که کمانش اعوجاجی عضو را محدود می‌کنند <- ضریب اصلاح برای ضریب کمانش آاعوجاجی صفحه 3 تعداد سخت‌کننده‌های جزء 1 - ضخامت جزء -------- صفحهٔ بعد -------- آ- اندیس سخت کننده‌ها ۱" 1 ضریب لاغری 0 ضریب کاهش ۹ اف ها نوت 8 6 ام 8 ما اس 0 ن ۱ اعزت‌ نوت ۹ : ات ی : مه ۳ شکل ۱۴-۲ مشخصات عرض موّثر شکل ۱۵-۲ عرض ورق و مکان قرارگیری سخت‌کننده‌ها می‌شود: ۸ (۴۵-۲) ۷ 1 6 > (۴۶-۲) ار 0.673 < ۸ ۳۳۱ 10 <م ۸ 2۸ 1 ۴۷-۲ | 7 ) 1 ۳ (۴۸-۲) تمرم ۵ (کا 12)1 که در آن بز ضریب پواسون فولاد بوده و ضریب کمانش صفحه 1۲ باید برابر با کوچکترین مقدار از دو مقدار رکاکا و م۲ » مطابق بندهای ۱-۱-۸-۲ یا ۲-۱-۸-۲ به دست می‌آیند. در نظر گرفته شود. مقدار ‎٩‏ به صورت زیر تعیین می‌شود: ۴ |[> ۲۰/۲ اگر 1 > ۰/8 ده (۴۹-۲) 0 ۱1 ۴ ۰/1121« 1 اگر / 1 ۳ج 2 5 ۱-۱-۸-۲ مقاطع دارای سخت‌کننده منفرد با دارای چند سخت کننده مشابه با فاصله‌های مساوی از هم برای عضوهای تحت فشار یکنواخت با یک سخت‌کننده با چند سخت کننده مشابه در فواصل مساوی. ضریب کمانش ورق و عرض موْئْر باید بر اساس روابط زیر محاسبه شود: -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۳۱ ۱-۱-۱-۸-۲۳- ضریب کمانش در محاسبات مقاومت : - 3 )۵۰-۲( 106 0 (۵۱-۲) (+1) + الا [(1+ 1+8)0] 02 0- |۱+7)۵ + 1([* )۵۳-۲( 10.92 )۵۴-۲( ۳۳ 9 ۱ اگر ,> با باشد. ,0/,,ا می‌تواند به منظور لحاظ نمودن افزایش ظرفیت ناشی از مهاربندی, جایگزین 0 شود. با توجه به برابر بودن فاصله سخت‌کننده‌هاء ط طول هریک از قسمت‌های مستوی است. ۲-۱-۱-۸-۲- عرض موْثر در محاسبات بهره‌برداری عرض موْئرء 0۵ در محاسبات بهره‌برداری مطابق بند ۱-۱-۱-۸-۲ با جایگزینی ,] به جای ۲ به دست می‌آید که 10 تنش فشاری محاسباتی در جزء مورد نظر برای بار بهره‌برداری, با لحاظ کردن مقطع موْنر می‌باشد. ۲-۱-۸-۲ مقاطع دارای چند سخت‌کننده. در حالت کلی برای جزء تحت فشار یکنواخت که با سخت‌کننده در ابعاد و فواصل دلخواه سخت شده است. ضریب کمانش ورق و عرض مور به شرح زیر محاسبه می‌شود: ۱-۲-۱-۸-۲- ضریب کمانش در محاسبات مقاومت ۲.4 ۳ 0 ,۵ 2+ 02 +) [ط (۵۶-۲) 1 7 که 22/60 +۱ 02 ات 14 (۵۷-۲) [ + :0۵0 22:7 0 اس -------- صفحهٔ بعد -------- (ی7ا۱0.92 (۵۸-۲) ی 01 ۵ > 5 3 )۵۹-۲( ۸ ۶۰۲ شا (۶۰-۲) ون ۲-۲-۱-۸-۲- عرض موْثر در محاسات بهره‌برداری عرض موْترء ,0 در محاسبات بهره‌برداری مطابق بند ۱-۲-۱-۸-۲ با جایگزینی ,؟ به جای ]۲ به دست می‌آید که ر] تنش فشاری محاسباتی در جزء مورد نظر برای بار بهره‌برداری, با لحاظ کردن مقطع موّثر می‌باشد. ۲-۸-۲ جزء دارای لبه سخت‌شده با سخت‌کننده میانی ۱-۲-۸-۲ عرض موّثر در محاسبات مقاومت در اجزاء دارای لبه سخت‌شده با سخت‌کننده میانی. عرض موْثر (م0) به شرح زیر به دست می‌آید: اگر 0.3285 ۳,/15 باشد. جزء کاملاً موْثر بوده و نیاز به اعمال کاهش به دلیل کمانش موضعی مقطع نیست. اگر 0.3285 <1/,ط باشد. ضریب کمانش صفحه (1) طبق بند ۷-۲ با جایگزینی ,۳ به جای ۷در تمام روابط به دست می‌آید و 5 از رابطه (۴۰-۲) محاسبه می‌شود. در صورتی که ۷ حاصل از بخش ۷-۲ کمتر از ۴ باشد. باید از اثر سخت‌کننده میانی» صرف نظر شده و مجدداً عرض موْثُر براساس بند ۷-۲ محاسبه شود. اگر ۷ به دست آمده از بند ۷-۲ برابر با ۴ باشدء عرض موْثر دارای لبه سخت‌شده, طبق بند ۱-۸-۲ با اعمال اصلاحات زیر محاسبه می‌شود. مقدار 16 که از روابط ۱-۸-۲ به دست می‌آید نباید بیشتر از ۱ در نظر گرفته شود. که در آن و۳ کل عرض قسمت مستوی جرء با لبه سخت‌شده است. سایر متغیرهای استفاده شده» مطابق تعاریف بندهای ۷-۳ و9 ۱-۸-۳۲ می‌باشد. ۲-۲-۸-۲- عرض مور در محاسبات بهره‌برداری جایگزینی ,] به جای ۲ به دست می‌آید که در آن ,1 تنش فشاری محاسباتی در جزء مورد نظر می‌باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ً سبک مه طرا حجی و اجرای سا ی فولا د ی بک سرد ۳۳ طر احی اعضا 3 -------- صفحهٔ بعد -------- ۱-۳- مشخصات مقاطع در این فصل ضوابط طراحی اعضای کششی, خمشی, فشاری و اعضای تحت بارهای ترکیبی ارائه می‌شود. نحوه تعیین مشخصات مقاطع (سطح مقطعء ممان اینرسی, مدول مقطع, شعاع ژیراسیون) در فصل دوم ارائه شده است. در این ۶ می‌توان استفاده نمود. ۲-۳- اعضای کششٍ برای اعضای تحت بار محوری کششی, مقاومت کششی مجاز یا طراحی باید کمترین مقدار به دست آمده از قسمت‌های ۱-۲-۳ و ۲-۲-۳ با توجه به مقاومت اسمی, ضریب اطمینان یا ضرایب کاهش مقاومت ارائه شده» در نظر گرفته شود. مقاومت مجاز یا مقاومت طراحی مطابق با روش طراحی مقاومت مجاز یا ضرایب بار و مقاومت تعیین می‌شود. مقاومت کششی اسمی نباید از مقدار مقاومت اتصال اعضای کششی که مطابق ضوابط فصل ۵ تعیین می‌شود. تجاوز نماید. ۱-۲-۳ نسلیم سطح مقطع مقاومت کششی اسمی, ,1 ناشی از تسلیم کل سطح مقطع از رابطه (۱-۳) تعیین می‌شود. (۱-۳) ,۳-۸ که در آن: - سطح مقطع کل ,۶ - تنش تسلیم طراحی مطابق ضوابط فصل اول در روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز مقدار ضریب اطمینان برابر 1.67 ,2 و در روش طراحی بر اساس ضرایب بار و مقاومت. مقدار ضریب کاهش مقاومت برابر 0. 9 - ,م می‌باشد. ۲-۲-۳- گسیختگی سطح مقطع خالص مقاومت کششی اسمی. ,]. ناشی از گسیختگی سطح مقطع خالص از رابطه ۲-۳ تعیین می‌شود. ۳ ۳ ۸ _ 1 که در ان: -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۳۵ ,۸ - سطح مقطع خالص مقاومت کششی براساس ضوابط فصل اول در روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز مقدار ضریب اطمینان برابر 2- ,2 و در روش طراحی بر اساس ضرایب بار و ۰ ارس ۳-۳- اعضای حمشی ۱-۳-۳ خمش مقاومت خمشی طراحی. ,0,۸1 یا مقاومت خمشی مجاز. ,۸1,20 باید براساس کمترین مقدار محاسبه شده از بندهای ۱-۱-۳-۳ ۲-۱-۳-۳ ۳-۱-۳-۳ ۴-۱-۳-۳ ۴-۱-۶-۶-۴. ۲-۱-۶-۶-۴ و ۱-۲-۶-۶-۴ بنا به اقتضای طراحی, برای اعضای خمشی بدون مهار جانبی که در معرض خمش و پیچش به صورت توأم قرار دارند. مثل بارهایی که از مرکز برش» سطح مقطع نمی‌گذرند و شرایطی که در ضوابط این بند ارائه نشده است. مقاومت خمشی براساس ضوابط بند ۳- ۱-۱-۳-۳ مقاومت اسمی مقطع (روش ۲) محاسبه شود. ضریب اطمینان و ضرایب کاهش مقاومت که در این بخش ارائه می‌شوند. باید برای تعیین مقاومت مجاز یا مقاومت طراحی با توجه به روش طراحی معرفی شده در فصل اول استفاده شوند. در روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز مقدار ضریب اطمینان برابر 1.67 ,52 و در روش طراحی بر اساس ضرایب بار و مقاومت. مقدار ضریب کاهش مقاومت برابر 0. 9 - ,0 می‌باشد. الف) روش ۱- براساس آغاز تسلیم: مقاومت خمشی اسمی, ,۰۸ برای لنگر تسلیم مقطع موْثرء باید با استفاده از رابطه (۳-۳) به شرح زیر محاسبه شود: (۳-۳) 5 ک را که در آن: مدول ارتجاعی مقطع موْنر که بر اساس آستانه تسلیم در دورترین تار کششی یا فشاری تعیین می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ب) روش ۲- بر اساس ظرفیت غیرارتجاعی ذخیره شده: (۳) نسبت عمق قسمت فشاری جان به ضخامت آن, از ,۸ تجاوز نکند. (2) نیروی برشی در روش مقاومت مجازء از ,۲۷ ۰/۳۵ و در روش ضرایب بار و مقاومت. از ,۳ ۰/۶ ضرب در مساحت جان (1 برای اعضای سخت‌شده یا ۷۷.1 برای اعضای سخت‌نشده) تجاوز نکند. (۵) زاویه بین جان مقطع و امتداد قائم از ۳۰ درجه تجاوز نکند. مقاومت حمشی اسمی. :1 نباید از 5 ۱۱۳۵ که براساس روش ۱ بند ۱-۱-۲-۳ بدست آمده یا مقداری که بیشترین کرنش فشاری معادل با ,0,6 را ایجاد می‌کند تجاوز نماید (محدودیتی برای کرنش کششی حداکثر وجود ندارد) که در آن: - عمق ری ۰۰ ی جان کرنش تسلیم برابر با ظ/,] ۷ عرض قسمت مستوی عضو - مدول ارتجاعی - ضریب کرنش فشاری که بسته به نوع عضو از یکی از روش‌هایی که در ادامه ارائه شده محاسبه می‌شود: (ب -۱) اجزای فشاری سخت‌شده بدون سخت کننده میانی 1۷ : چم ود 1 ۱ ۷ سم ۷ ۸ ۱ ۹ ۷ شا و ی (۲-۲) 6 ۳ با 27 3 ,۲ 1۷ : رح اع 1 ۵ (۵-۳) لا ,11سرد ,8 تک 48 > 7 (۶-۳) 17 و -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۳۷ (ب-۲) اجزای فشاری سخت‌نشده برای اجزای فشاری سخت‌نشده. ,ل) به شرح زیر محاسبه می‌شود: (ب-۲- ۱) اجزای فشاری سخت‌نشده تحت گرادیان تنش.که در یک لبه طولی تحت فشار و در لبه طولی دیگر تحت دک 7 0و۴ ریز (۷-۳) > 2 2 دعبن) ۱ [ید ی( ۱ 22 اب 3 << .۸ (۸-۳) ۱ ( بر + 1) 0.673 > ب.2 (ب-۲- ۲) اجزای فشاری سخت‌نشده که تحت اثر گرادیان تنش در هر دو لبه طولی, تحت فشار هستند: دا ل) (ب-۲- ۲) اجزای فشاری سخت‌نشده تحت فشار یکنواخت: [ > بل (ب-۳) اجزای فشاری سخت‌شده در چند نقطه و اجزای فشاری با سخت کننده‌های لبه‌ای برای اجزای سخت‌شده در چندین نقطه و اجزای فشاری با سخت‌کننده‌های لبه‌ای» ,۲ برابر است با: اوح مطابق ضوابط بخش۵-۳-۳ کنترل شود. مقاومت کمانش جانبی پیچشی اعضای با سطح مقطع باز, باید طبق بند ۱-۲-۱-۳-۳ و اعضای با سطح مقطع بسته مطابق بند ۲-۲-۱-۳-۳ تعیین شود. ضرایب اطمینان. ضرایب مقاومت و مقاومت‌های اسمی که مطابق بندهای ۱-۳-۲- ۱-۲ و ۲-۲-۱-۳-۳ محاسبه شده‌اند باید برای تعیین مقاومت خمشی مجاز یا مقاومست خمشی طراحی با توجه به روش‌های طراحی معرفی شده در فصل اول, به کار روند. در روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز مقدار ضریب اطمینان برابر 1.67 > ,2؟ و در روش طراحی بر اساس ضرایب بار و مقاومت. مقدار ضریب کاهش مقاومت برابر 0.90 < ,م می‌باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱-۳-۱-۳-۴۳- مقاومت کمانش جانبی- پیچشی برای اعضای با مقاطع باز ضوابط این بخش برای اعضای خمشی آ 7 و ل و همچنین سایر اعضای خمشی با یک محور تقارن به کار می‌رود. این ضوابط شامل اعضای مرکب دارای چند جان مجزاء مقاطع لآ شکل, قوطی‌های بسته و اعضای با مقطع خمیده یا کمانی نمی‌شود. برای لایه‌های مقاطع ل و 7 شکل که بال کششی به پوشش‌ها وصل شده است. به ضوابط بند ۱-۱-۶-۶-۴ مراجعه شود. برای قسمت‌های مهارنشده جانبی از مقاطع دارای یک یا دو محور تقارن و یا دارای تقارن نقطه‌ای که تحت اثر کمانش جانبی- پیجشی قرار گرفته‌اند. مقاومت خمشی اسمی, ,۰۸1 باید براساس رابطه (۹-۳) به دست آید: )٩-۳(‏ 5 > ,۲ مدول مقطع ارتجاعی مور که بر اساس تنش .۳ در دورترین تار فشاری تعیین می‌شود. .۲ با توجه به مقدار م۲ که تنش بحرانی ارتجاعی ناشی از کمانش جانبی- پیچشی است. به شرح زیر محاسبه می‌شود: اگر ,2.78۳ 2 ,۳ باشد: در این حالت قسمتی از عضو که تحت اثر لنگر خمشی کمتر یا مساوی ,]۸ است در معرض کمانش جانبی- پیجشی اگر ,]0.56 < ,۳ < ,2.78۳ باشد. ."۳ از رابطه زیر تعیین می‌گردد. 10۳ 10 (۱۰-۳) اد 36۳ 9 و اگر ,0.56 ک ,۳ باشد: (۱۱-۳) ۳ 1: تنش تسلیم طراحی براساس فصل اول تنش بحرانی ارتجاعی ناشی از کمانش جانبی- پیچشی که براساس روش (الف) یا (ب) محاسبه می‌شود. (الف) برای مقاطع دارای یک یا دو محور تقارن یا تقارن نقطه‌ای (الف-۱) خمش حول محور تقارن: - هممام) (۱۳-۳) مقطع با یک یا دو محور تقارن دا و ۳ ۸ ۳ در |ا‌هطقن نراقت یا راد عطق )۲-۳۱( مقطع دارای تقارن ی 7 25 0 ۱۳-۲۱ + 40+ ,32ج ,2.5/۲" که در آن: یی ۳ - قدرمطلق لنگر حداکثر در ناحیهٌ مهارنشده -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۳۹ ۸ - قدرمطلق لنگر در موقعیت ۱,۴ از ناحیه مهارنشده بلح را می‌توان به طور محافظه کارانه برای تمام شرایط برابر واحد در نظر گرفت. برای طره‌ها 5 آویزها که انتهای آزاد آنها مهارنشده است. نیزر باید برابر با واحد در نظر گرفته شود. شعاع ژیراسیون قطبی سطح مقطع حول مرکز برش (۱۵-۳) خاش ,اک شعاع‌های ژیراسیون مقطع حول محورهای و ا مار بر مرکز سطح فاصله از مرکز برش تا مرکز سطح در امتداد محور اصلی *« که مقدار آن منفی در نظر گرفته می‌شود. ۸ - سطح مقطع کامل کاهش‌نیافته مدول مقطع ارتجاعی با مقطع کل کاهش نیافته نسبت به دورترین تار فشاری 2 7 هب6 (۱۶-۳) رز را نا ۳ - مدول الاستیسیته فولاد ۱ 7 ها 0 ۳ - ۱ ۸7 ۴ ۹ مدول برشی ,۳ < ضریب طول موْثر در پیچش برای مقاطع دارای یک محور تقارن. محور ۷ باید به عنوان محور تقارن انتخاب شود به نحوی که مرکز برش نسبت به آن دارای مختصات ۷ منفی باشد. برای مقاطع با تقارن نقطه‌ای, مانند مقطع 7 شکل, محور ۷ باید به عنوان ماربر مرکز سطح و عمود بر جان در نظر برای مقاطع دارای دو محور تقارن آ شکل. شکل دارای یک محور تقارن و 7 شکل متقارن نقطه‌ای, به دلخواه می‌توان را از روابطی که در قسمت (ب) ارائه شده است نیز به دست آورد. -------- صفحهٔ بعد -------- (الف-۲) مقاطع دارای یک محور تقارن و خمش حول محور عمود بر محور تقارن: (۱۸-۳) | (6/6۰) ۳ ع مزا مکش ۳ 1 وس در رابطه فوق: (۱۹-۳) قرو ۳ نآ ۲ ۹ (۲۰-۳) (,/04)0/,/0 06کس ۰ نسبت لنگرهای انتهایی است و زمانی که ,۷1 و ,۸/1 هم‌علامت نباشند (خمش مضاعف) مثبت و اگر (۲۱-۳) 0 ۸ ۲ + ۷0۸ ]ال دز (ب) مقاطع | شکل با دو محور تقارن. نج شکل با یک محور تقارن و یم شکل که خمش حول محور ماربر مرکز سطح و عمود بر جان (محور ۷) در آنها اتفاق می‌افتد. در این مقاطع به جای استفاده از روابطی که در قسمت (الف) برای محاسبه ,۳ ارائه شد. می‌توان از روابط زیر استفاده کرد: برای مقاطع ] شکل و ل) شکل برابر است با: رم اد اس ۵ ۰ ) ( 5 سا را )م5 0 (۲۳-۳) 7 سا ] ایا ,25 ۰ در رابطه فوق: -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۵۹۱ - عمق مقطع <* ممان اینرسی قسمت فشاری مقطع حول محور ماربر مرکز سطح و موازی با جان مقطع. با استفاده از مقطع برای تعریف سایر پارامترها به قسمت (الف) مراجعه شود. ۳-۲-۱-۳-۳- مقاومت کمانش جانبی - پیچشی برای اعضای با مقاطع قوطی بسته روش زیر محاسبه می‌شود: )0.36 ۲۴-۳ ع ]| ) ! ۱ 5 : پارامترها در بند ۱-۲-۱-۳-۲ ارائه شده است. ۳۲ هک تا یا ۳-۵۲ در رابطه فوق: ,[: ممان اینرسی مقطع کاهش نیافته کامل حول محور مار بر مرکز سطح و موازی با جان. ۳-۱-۳-۳ مقاومت خمشی اعضای با مقاطع لوله‌ای بسته برای اعضای با مقاطع لوله‌ای بسته که نسبت قطر خارجی به ضخامت جداره در آن‌هاء 4 از ,0.441۳/۳ کوچک‌تر مقاومت که در این بند ارائه می‌شود. باید برای تعیین مقاومت خمشی مجاز یا مقاومت خمشی طراحی با توجه به روش طراحی معرفی شده در فصل اول استفاده شوند. ۱], > ۲ )۲۶-۳( -------- صفحهٔ بعد -------- در روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز مقدار ضریب اطمینان برابر 1.67 ,۵ و در روش طراحی بر اساس ضرایب بار و ۱ لور چوو» ۳0 (۲۷-۳) 5 .۳ ۱ ورجوی لش ور من با ی ۳ (۲۸-۲) سح 0.020 +0۹70 ۳ ۵ ,0 ۱ ومیل ورین رط ‏ اج ۲۹-۳ ورد - ۲ (۲۹-۲) 0.3255 25 در روابط فوق: 1 - قطر خارجی قوطی استوانه‌ای 1 - ضخامت مدول مقطع ارتجاعی با مقطع کل کاهش نیافته کامل نسبت به دورترین تار فشاری. ۴-۱-۳-۳ مقاومت کمانش اعوجاجی ضوابط این بخش باید برای مقاطع آ 7 و ل) شکل و سایر اعضاء با مقاطع باز که در بال فشاری آن ها از سخت کننده‌لبه‌ای استفاده شده است. به کار رود. ضوابط این بخش شامل اعضایی که بال فشاری آنها در برابر پیجش ضرایب مقاومت که در این بخش ارائه شده‌اند باید برای تعیین مقاومت خمشی مجاز یا مقاومت خمشٍ طراحی با توجه به روش طراحی معرفی شده در فصل اول, استفاده شوند. در روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز مقدار ضریب اطمینان برابر 1.67< ,۵ و در روش طراحی بر اساس ضرایب بار و اگر ۰,۶۷۳ 5 ,2 باشد: (۳۰-۳) > رآ -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۳ و اگر ۰,۶۷۳ < ,2 باشد: 0.5 ۷ 0.5 ۷ (۳۱-۳) لش کشت روم | - ۱ ۱ ۷1 1 ۳1 (۳۲-۳) ۸*۳۲ 71 و << 1 (۳۳-۳) 9 : مدول ارتجاعی با مقطع کل کاهش نیافته نسبت به دورترین تاری که به تسلیم می‌رسد. در رابطه (۳۱-۲۳) ۸1 از رابطه زیر تعیین می‌شود: (۳۴-۳) 1 5 _ ی ۱ مدول مقطع ارتجاعی با مقطع کل کاهش نیافته نسبت به دورترین تار فشاری تنش کمانش اعوجاجی ارتجاعی الاستیک که بر اساس روش‌های ارائه شده در قسمت‌های (الف) یا (ب) در ادامه (الف) برای مقاطع -. 7 و هر مقطع باز دبگری با بال فشاری سخت‌شده در یک طرف جان هرگاه دارای سخت‌کننده ساده با سخت‌کننده ترکیبی در لبه باشند. تنش کمانش اعوجاجی, ر»]ء باید براساس رابطه (۳۵-۳) به شرح زیر محاسبه شود: + ۷۹ + 0 اک (۳۵-۳) : محصت 0 ۲ یگ + روکد که در آ: رآ ]- مقداری که برای گرادیان لنگر در نظر گرفته می‌شود و می‌تواند به طور محافظه‌کارانه برابر واحد در نظر گرفته شود. 07 07 (۳۶-۳) 3.> ۱۳ سس 0<1+0.4 2 ور نحوه محاسبه مقدار بآ در ادامه آمده است: ۱ مر ای با ۱ -------- صفحهٔ بعد -------- - عمق پشت تا پشت جان همان طور که در شکل ۸-۲ فصل دوم نشان داده شده است. ضریب پواسون < ممان اینرسی بال حول محور « - فاصله مرکز سطح بال تا مرکز برش در راستای ۲« ۶ فاصله مرکز سطح بال تا نقطه اتصال بال و جان در راستای ممان اینرسی بال حول محور لا در رابطه (۲۷-۲۳)» یاه باه باه یگ بود و یط مشخصات بال فشاری به همراه سخت‌کننده لبه حول سیستم محورهای مختصات ( 5 هستند که این محورها از مرکز سطح بال گذشته و جهت مثبت محور ۷ به سمت راست از مرکز و جهت مثبت لا به سمت پایین از مرکز تعریف شده است. ۷ 9 (: به ترتیب لنگرهای کوجچکتر 9 بزرگتر در قطعه مهار نشده ) أآ) تیر می‌باشند نم ۵۱ ۷ وقتی که لنگرها انحنای مضاعف ایجاد کند مثبت است و اگر انحنای ساده داشته باشد منفی است. سایر پارامترهای رابطه (۳۷-۳) به شرح زیر محاسبه می‌شوند: ی < سختی دورانی ارتجاعی ناشی از اتصال بال به نقطه تلاقی بال و جان (۳۸-۳) ان پا رو او دم 3 2 وا 1 1 1 , 7 <- ممان اینرسی پیچشی سنت ونان برای بال فشاری با سخت‌کننده لبهء حول سیستم مختصات ا-* < سختی دورانی ارتجاعی ناشی از اتصال جان به نقطه تلاقی بال و جان. و بر ,و219 و 3 ۳13 ۱ سا سا بر اس پوس سیون ۳۹۳۲۱ 0 بل 60 بل بط (حر 0د1گ 9 < سختی دورانی ناشی از اتصال اعضای مهار کننده (مهاربند. پانلء پوشش) به نقطه تلاقی بال وجان. اگر بال فشاری پم < سختی دورانی هندسی مورد نیاز(تقسیم شده بر تنش ,۳) ناشی از اتصال بال به نقطه تلاقی بال به جان 2 ۷ ۳ ۱ ۱ یه : 7 ۹ (۳۰-۳) ی + ,لا ۳ ۳۶+ لا ( یا یلا2 ( را ی9) ۸ 2 ریا 1 ۱ با 1 ۱۲" - سطح مقطع بال فشاری با سخت‌کننده لبه. حول محور مختصات ۷ ۲ -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۵۵ لا < فاصله مرکز سطح بال تا مرکز برش بال در راستای ۷ وکا < سختی دورانی هندسی مورد نیاز (تقسیم شده بر تنش ,۲) ناشی از اتصال جان به نقطه تلاقی بال به جان 16 وا اس او ۱ 1 1 ۱ ال ‎ )۲ (۴۲-۳) ی 6/۳ ۰ معرف گرادیان تنش در جان است. 5 و9 1 تنش‌ها در دو انتهای جان می‌باشد. 1 ی< 1 بوده و علامت آن‌ها در فشار مثبت و در کشش منفی است. این تنش‌ها بر اساس مقطع کل محاسبه می‌شوند. به عنوان مثال در حالت خمش متقارن خالص: دا *<ر,ا و 2 > میی است. (ب) تحلیل کمانش ارتجاعی به عنوان جایگزین بند ۴-۱-۳-۳ (الف) می‌توان تحلیل کمانش ارتجاعی را به صورت مناسبی انجام داد. ضرایب مقاومت و اطمینان مذکور در بخش ۴-۱-۳-۲ باید مورد استفاده قرار گیرد. ۲-۳-۳- برش ۱-۲-۳-۳ مقاومت برشی جان‌های بدون سوراخ مقاومت برشی اسمی, ,۷. باید براساس رابطه (۴۳-۳ ) محاسبه شود. ضریب اطمینان و ضرایب مقاومت که در این بخش ارائه شده‌اند باید برای تعیین مقاومت برشی مجاز یا مقاومت برشی طراحی مطابق با روش طراحی معرفی شده در فصل اول استفاده شود. (۴۳-۳) بسا در روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز مقدار ضریب اطمینان برابر 4,16 و در روش طراحی بر اساس ضرایب بار و مقاومت. مقدار ضریب کاهش مقاومت برابر 095 . می‌باشد.در آن ۳۷ برابر است با: ۳ 1 اک | هس بان گر ۳ ۱ باس -------- صفحهٔ بعد -------- (۴۴-۲۳) 0.00 ,۳ ۳ 1 ۳ اگر لت | 5[ که شم | باشد 1 1 1 (۴۵-۳) ات۳ /,. 0.60 َ اس ۳ ط) ۷ ۳ ۳ اگر | ]1.5[ <- با کر بر اه دا باشد 0.904 ا 7 : ,۷ - مقاومت برشی اسمی - مساحت جان که برابر است با (۳۷-۳) 1 > ۸ عمق قسمت مستوی جان که در امتداد صفحه جان اندازه‌گیری شده است. 1 - ضخامت جان تنش برشی اسمی - ضریب کمانش برشی که براساس یکی از دو روش زیر محاسبه می‌شود: (۱) برای جان‌های تقویت‌نشده: 5. 34 - با 41 ای 1.0[ > - کر 1 (۴۸۳) 5.34 100 !۱ 8 5 +4.00<. ]۸ 0( ی 1 اک 1.0 <- کر 8 (۴۹-۳) ی ۹ 3 + ۷ 2 طول پانل برشی جان تقویت‌نشده یا به عبارت دیگر فاصله خالص بین سخت‌کننده‌های عرضی در جان‌های تقفویت‌شده می‌باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۵۷ برای یک جان متشکل از دو یا چند ورق, هر ورق باید به عنوان یک جز مجزا در نظر گرفته شده و سهم خود را از نیروی ۲-۲-۳-۳ مقاومت برشی برای جان مقاطع 2 شکل دارای سوراخ برای جان دارای سوراخ در مقاطع ۴ شکل که ضوابط بند ۴-۵-۲ را اقناع نماید. مقاومت برشی باید با استناد به ضوابط بند ۱-۲-۳-۳ محاسبه شده و در ضریب کاهش. ,۰.9 ضرب شود. ضریب ,1 برابر است با: اگر 54 9 اگر 54 57 5 0 ۵۱-۳ ۴ (۵۱-۳) 92 در آن: (۵۲-۳) برای سوراخ‌های دایره‌ای مل لیم 2783 0 ۳ (۵۳-۳) برای سوراخ‌های غیردایره‌ای 7 «ل عمق سوراخ و « ارتفاع مقطع می‌باشد. ۳-۳-۳ ترکیب خمش و برش ۱-۳-۳-۳ طراحی بر اساس مقاومت مجاز برای تیرهایی که تحت اثر هم زمان برش و خمش قرار دارند. مقاومت خمشی مورد نیازء ۰۸ و مقاومت برشی مورد نیاز. ۷ نباید به ترتیب از 2 ,۷1 ۳ ۷/0 تجاوز کنند. برای تیرهای بدون سخت‌کننده جان,. که مطابق مقاومت خمشی مورد نیازء ۰۸ و مقاومت برشی مورد نیاز. ۰۷ همچنین باید رابطه اندرکنشی زیر را برآورده سازند: )۵۳-۳۲( برای تیرهای با سخت‌کننده جان.اگر 0.5 < ,.,/0,۱//0 و 0.7 <,0,۷/۷ باشد. ]3 و ۷ باید رابطه اندرکنشی زیر -------- صفحهٔ بعد -------- 5 ۲۷( 9 (۵۵-۳) 3 > 1 + 1 0.6 که در آن: ,۸ مقاومت خمشی اسمی وقتی خمش خالص در نظر گرفته شود - ضریب اطمینان خمش (به بند ۱-۱-۳-۲ مراجعه شود) 4 - ضریب اطمینان برش (به بند ۲-۳-۳ مراجعه شود) < مقاومت برشی اسمی وقتی برش به تنهایی در نظر گرفته می‌شود. ۲-۳-۳-۳ روش طراحی بر اساس ضرایب بار و مقاومت برای تیرهایی که تحت اثر همزمان برش و خمش قرار دارند. مقاومت خمشی مورد نیازء ,۰۸ و مقاومت برشی مورد نیاز. ,۰۷ نباید به ترتیب از ,۷,۸ و ,۷,۷ تجاوز کنند. برای تیرهای بدون سخت کننده جان. که مقاومت حمشی مورد نیاز 1 و مقاومت برشی مورد نیاز, مه باید رابطه (۵۶-۳) 0 > سنه + ,۷ :۷ 9 0 0( ای 00 برای تیرهای با سخت کننده جان اگر 0.5 7 مد ۱/0۹ و 0 7 0/ ۷ باشد. ۷1 و ۷ باید رابطه اند رکنشی زیر را نیز برآورده سازند: ۷ ۷1 (۵۷-۳۲) زک اک ۱۳ ۷ ۷ 0 120 ای 0 که: - مقاومت خمشی اسمی وقتی خمش به تنهایی در نظر گرفته می‌شود. - مقاومت خمشی مورد نیاز < ضریب کاهش مقاومت خمش (به بند ۱-۱-۳-۳ مراجعه شود) ]۷ -< مقاومت خمشی اسمی حول محور # مار بر مرکز سطح که مطابق ضوابط بند ۱-۱-۳-۲ محاسبه شده است. - مقاومت برشی مورد نیاز ۰ <* ضریب کاهش مقاومت برش (به بند ۲-۳-۳ مراجعه شود) - مقاومت برشی اسمی وقتی که برش به تنهایی در نظر گرفته شود. -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۵۹ ۳-۳-۳ لهیدگی جان ۱-۴-۳-۳ مقاومت لهیدگی جان برای جانهای بدون سوراخ مقاومت لهیدگی اسمی جان. ,۰8 باید مطابق روابط (۵۸-۳) یا (۵۹-۳) بسته به روش طراحی تعیین شود. برای تعیین مقاومت مجاز یا مقاومت طراحی باید از ضریب اطمینان یا ضریب مقاومت که در جداول ۱-۳ الی ۵-۳ ارائه شده است استفاده نمود. (۵۸-۳) ۳ 1 لیا ری ۱ ۳0 - ۳ که در آن: ۶ - مقاومت لهیدگی اسمی جان >- ضریب از جداول ۱-۳ الی ۵-۳ 1 - ضخامت جان 0 زاویه بین صفحه جان و صفحه باربری 590 50 45 ضریب شعاع خم داخلی از جداول ۱-۳ الی ۵-۳ - شعاع خم داخلی ضریب طول نشیمن از جداول ۱-۴ الی ۵-۴ - طول نشیمن [حداقل ‎٩‏ میلی‌متر ] ۰ < ضریب لاغری جان از جداول ۱-۳ الی ۵-۳ عمق مستوی جان در امتداد صفحههٌ جان برای شرایط بارگذاری جان در یک بال در آنتها در مقاطع لح یا # شکل, مقاومت لهیدگی اسمی جان. .,۳. با طره در یک طرف را می توان از رابطه زیر نیز محاسبه نمود اما ,۳ محاسبه شده نباید از شرایط بارگذاری تک بال میانی تجاوز نماید. (۵۹-۳) ۳ ۳ (۳: مقاومت لهیدگی اسمی جان برای مقطع ۴ و 7 دارای طره ۳( 1.34 (۶۰-۳) 0 سس عم 3+( ۱ 0.009 که در آن: ,با < طول طره از لب نشیمن تا انتهای عضو -------- صفحهٔ بعد -------- ۳ - مقاومت اسمی لهیدگی جان بارگذاری شده در یک بال انتها که از رابطه (۵۸-۳) و جداول ۲-۳ و۳-۳ محاسبه می‌شود. کاربرد رابطه (۵۹-۳) محدود به حالاتی است که 51.5 1.,/0 0.55 و ۲/5154 باشد. برای 0/,ا یا ۳/۱ خارج از این محدوده باید |[ * »0 منظور شود. برای اعضای تحت خمش با نسبت ۳/۲ بزرگتر از ۰۲۰۰ بارهای متمرکز یا عکس‌العمل‌ها باید با تمهیدات مناسب و یر بیانگر مقاومت‌های اسمی جان بدون سوراخ متصل‌کننده بال‌های فوقانی و تحتانی در مقابل بارها و عکس‌العمل‌ها می‌باشد. برای محاسبه مقاومت اسمی کل برای جانهای متشکل از ۲ یا چند ورق. ,۴ و ,"۳ باید برای هر ورق به طور جداگانه محاسبه شده و نتایج با هم جمع شوند. شرایط جان بارگذاری شده در یک بال وضعیتی است که فاصله خالص بین لبه‌های نشیمن بارها یا عکسی‌العمل‌های متمرکز مختلف‌الجهت برابر یا بزرگتر از 1.5۳ باشد (شکل۱-۳). شرایط جان بارگذاری شده در دو بال وضعیتی است که فاصله خالص بین لبه‌های نشیمن بارها یا عکس‌العمل‌های متمرکز مختلف‌الجهت کمتر از 1.5۳ باشد (شکل ۱-۳). شرایط جان بارگذاری شده در انتها وضعیتی است که فاصله لبه‌های نشیمن تا انتهای عضو کمتر یا مساوی 1.5 باشد (شکل ۱-۳). شرایط جان بارگذاری شده در میان وضعیتی است که فاصله بین لبه‌های نشیمن تا انتهای عضو بزرگتر از 1.5۳ باشد (شکل ۱-۳). -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد با وی ۳ ۸ 7 ۸ ان 1 جان بار گذاری شده در یک بال انتهایی جان بارگذاری شده در یک بال میانی الف 1 < با بیش از 2.5۳ ایو با ی جان بارگذاری شده در دو جان بارگذاری شده در دو بال میانی چم ره بال میانی > > جان بارگذاری شده در دو بال میانی جان بارگذاری شده در یک بال انتهایی جان بارگذاری شده در یک بال انتهایی جان بارگذاری شده در یک بال جان بارگذاری شده در دو بال انتها انتهایی ان شکل ۱-۳ تعریف شرایط جان بارگذاری شده در دو بال و یک بال در حالت انتها و میان ۶۱ -------- صفحهٔ بعد -------- ۶۲ جدول ۱-۳ برای تیرهای | ش شرایط تکیه‌گاه و بال متصا بال‌های سخت شده به تکیه‌گاه | یا نیمه سخت شده بال‌های سخت شده 5 نیمه سخت شده متصا نشده به تکیه‌گاه کل ساخته شده از دون جدول ۱-۳ ضرایب اطمینان حالت بارگذاری در یک بال جان بارگذاری شده در یک بال جان بارگذاری شده در دو بال میان | جان بارگذاری شده در یک بال ۵ -------- صفحهٔ بعد -------- جدو| بالها, حالل" جدو| فاصل ۶۳ که رای ب). نفاده ارند اصله -------- صفحهٔ بعد -------- ۶,۴ شرایط متصل به متصل شده متصل نشده -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۶۳۵ جدول ۵-۳ برای اعضای با مقطع با جان چندگانه که 200 ۰۳/۱5 210 ۰.۲/۱5 3.0 ۱۷/05 و 50590 45 است. جدول ۵-۳ ضرایب اطمینان و مقاومت و ثابتهای مقاطع عرشه با جان چندگانه شرابط ۸۹0 1.13۲1۱ حالت بارگذاری ( س ۰( 9 0 در محدوده تکیه‌گاه ۷ 0 بارگذاری‌شده 10 ک/ 0 > ۹/۱ نشده به سا اک بار گذاری‌شده 5 3/1[ در دو بال ۲-۴-۳-۳ مقاومت لهیدگی جان برای جان مقاطع 2 شکل سوراخ‌دار وقتی که سوراخ جان در طول نشیمن قرار داشته باشد. باید از سخت‌کننده جان استفاده شود. مقاومت لهیدگی موجود جان تیرهای سوراخ دارء از حاصل ضرب مقاومت به دست آمده از ضوابط بند۱-۴-۳-۳ در ضریب کاهش ,18 طبق این ضوابط این بند در محدوده زیر معتبر است: (۱) 0.7 > 3 و ۱و (۲) 200 > َ (۳) مرکز سوراخ در میانه عمق جان باشد. (۵) فاصله بین انتهای عضو و لبه سوراخ بزرگتر از ۵ باشد. (۷) در سوراخ‌های غبردایره‌ای ۶۰۲ گ پل و ۱۱۶۲۲۵ گ نا -------- صفحهٔ بعد -------- (۸) قطر سوراخ‌های دایره‌ای < ۱۵۰ میلی‌متر 4, <14 ‏میلی‌متر‎ )٩( که در آن: - عمق سوراخ جان 0 عمق مستوی جان درامتداد صفحه جان 1 - ضخامت جان 0 < عمق مستوی مقطع را - طول سوراخ جان برای عکس‌العمل جان بارگذاری شده در یک بال در انتها (رابطه ۵۸-۳ با جدول ۲-۳) در صورتی که سوراخ جان در طول نشیمن نباشد.ء ضریب کاهش .6 و حداقل طول نشیمن ۷ به شرح زیر محاسبه می‌شود: 0 ک ۲/+ 0.083 +۲ / ,0.3250 1.01عظا (۶۱-۳) 2 | برای عکس‌العمل جان بارگذاری شده در یک بال (رابطه ۵۸-۳ و جدول ۲-۲ ) در صورتی که سوراخ جان در طول نشیمن نباشد. ضریب کاهش ,۳ و حداقل طول نشیمن ۲۷ به شرح زیر محاسبه می‌شود: 0 ک ا/+ 0.053 +0 / ,۵.047۵ 09 ها ازع 727[ که در آن: نزدیک‌ترین فاصله بین سوراخ جان و لبههنشیمن طول نشیمن ۵-۳-۳- ترکیب خمش و لهیدگی جان ۱-۵-۳-۳- طراحی بر اساس مقاومت مجاز مقاطع با جان مستوی بدون سخت‌کننده جان که تحت اثر ترکیب خمش و بار متمرکز یا عکس‌العمل تکیه‌گاهی قرار می‌گیرند. باید به نحوی طراحی شوند که لنگرء ]۷ و بار متمرکز یا عکس‌العمل. ۳. روابط ,2؟/ی,,/۱ ۷5 و 4 ,۳ > ۳ را برآورده سازند. هم‌چنین. ضوابط (الف) تا (ج) حسب مورد باید برآورده شود. (الف) برای مقاطع با جان منفرد تقویت نشده, باید رابطه ۶۳-۲ به شرح زیر ارضا شود: 33 ای ۳ (۶۳-۳) 0 ۷ + ۳0 0.91 1 1( -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۶۷ استثناء: در مقاطع با بیش از یک جان و حداکثر فاصله ۲۵۰ میلیمتر بین جان‌هاء چنانچه لبه‌های فشاری جان به صورت پیوسته یا منقطع مهاربندی جانبی شده باشد. (از قبیل پوشش‌های صلب یا اجزاء بال) نیازی به براورده نمودن رابطه (۶۴-۲)» در ناحیه لنگر منفی نمی‌باشد. شده‌اند یا مقاطع مشابه آن که در مقابل دوران جان مقاومت مناسبی دارند (مثل مقاطع ] شکل که از جوشکاری دو نبشی به یک مقطع ۴ شکل ساخته می‌شود) رابطه ۶۴-۳ باید برآورده شود: ۶۴-۳ 6 اد ۳ 08 ِ رن ز6 ای ۳ (ج) برای نقاط تکیه‌گاهی که از دو مقطع 7 شکل تو در تو در آن‌ها استفاده شده است رابطه (۶۵-۳) باید برآورده شود. ۱.65 ۷ ۳ ۶۵-۳ اه بش بر نت هو (۶۵-۳) 5 اج سر 0.86 1 120 رابطه (۶۵-۳۲) در محدوده زیر معتبر است: ۶ 150 گ ۷ 0 ۳0 ۸ 55 همچنین شرایط زیر باید برآورده شوند: (۱) انتهای هر مقطع به مقطع دیگر با حداقل دو پیچ به قطر ۱۲:۷ میلی‌متر از طریق جان. متصل شود. (۲) مقطع مرکب با حداقل دو پیچ به قطر ۱۲:۷ میلی‌متر از طریق بالها به تکیه‌گاه. متصل شود. (۳) جان‌های دو مقطع در تماس با یکدیگر باشند. (۴) نسبت ضخامت قطعه ضخیم‌تر به نازک‌تر نباید از ۱۸۳ تجاوز کند. در روابط فوق مقاومت خمشی مورد نیاز, در یا بلافاصله در نزدیکی نقطه اعمال بار متمرکز یا عکس‌العمل تکیه‌گاهی ۳ ۳- مقاومت موردنیاز برای بار متمرکز یا عکس‌العمل تکیه گاهی با حضور لنگر خمشی - مقاومت خمشی اسمی حول محور 7 ماربر مرکز سطح مطابق قسمت ۱-۱-۳-۳ -------- صفحهٔ بعد -------- - مقاومت اسمی برای بار متمرکز یا عکس‌العمل در غیاب لنگر خمشی مطابق قسمت ۴-۳-۲ -<- ضریب اطمینان برای لهیدگی جان (به قسمت ۴-۲-۳ مراجعه شود) ۳-۵-۳-۳ روش ضرایب بار و مقاومت جان‌های مستوی بدون سخت‌کننده در مقاطعی که تحت اثر ترکیب خمش و بار متمرکز یا عکس‌العمل تکیه‌گاهی 0 ای 0 یک 0 ۷ زج ۳ 0 ۳ را برآورده نماید. هم چنین. ضوابط (الف) تا ر(ج) حسب مورد باید. رعایت شود. در این (الف) برای مقاطع با جان‌های سخت‌نشده منفرد. باید رابطه (۶۶-۳) رعایت شود: ۷ ۳ (۶۶-۳) 60 ک کج و (0.9 1 1130 استثناء: در مقاطع با بیش از یک جان و حداکثر فاصله ۲۵۰ میلیمتر بین جان‌هاء چنانچه لبه‌های فشاری جان به صورت پیوسته یا منقطع مهاربندی جانبی شده باشد. (از قبیل پوشش‌های صلب یا اجزاء بال) نیازی به برآورده نمودن رابطه (۶۶-۲۳)» در ناحیه لنگر منفی نمی‌باشد. (ب) برای مقاطع دارای چند جان سخت‌نشده مانند مقاطع آ شکل که از دو مقطع پشت به پشت ‏ شکل ساخته شده‌اند یا مقاطع مشابه که در برابر دوران جان مقاومت مناسبی دارند مانند مقاطع آ شکل که از جوش‌کاری دو نبشی به یک مقطع ۴ شکل ساخته می‌شوند باید رابطه (۶۷-۳) برآورده شود: 6 موه ۰ اس اج ۵8 (ج) برای مقاطع ساخته شده از دو مقطع 7 شکل تو در توء رابطه (۶۸-۳) باید برآورده شود: ۷1 ۳ ۸-۳ ۱۳ محدودیت‌های رابطه (۶۵-۳) برای رابطه(۶۸-۲) نیز رعایت شود. -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۶۹ برای اعضای خمشی مهارنشده جانبی که تحت اثر توام خمش و پیچش قرار دارند. مقاومت خمشی مجاز یا طراحی. که مطابق قسمت ۱-۳-۳-ا(الف) محاسبه شده است با استفاده از ضریب 6[. کاهش داده شود. 008 1 (۶۹-۳) 1ج + ۱ رز تون بدرر ای وه ضریب کاهش 6آ. مساوی نسبت تنش نرمال ناشی از خمش تنها تقسیم بر تنش‌های نرمال ناشی از ترکیب خمش و تابیدگی پیچشی, در نقطه تنش مرکب حداکثر سطح مقطع می‌باشد. این تنش‌ها با استفاده از مشخصات کل مقطع برای تنش نرمال خالص از پیچش و مشخصات مقطع موْثر برای تنش خمشی محاسبه می‌شوند. برای مقاطع ۲ شکل با بال‌های سخت‌شده در لبه. اگر حداکثر تنش فشاری مرکب در محل اتصال جان و بال رخ دهد. ضریب ؟[ می‌تواند ۱۵/ افزایش داده شود ولی در هر صورت 16 نباید بزرگ‌تر از یک در نظر گرفته شود. ضوابط این قسمت نباید هنگامی که از الزامات قسمت‌های ۱-۱-۶-۶-۴ و۲-۱-۶-۶-۴ استفاده می‌شود. به کار رود. ۷-۳-۳ سخت کننده‌ها ۱-۷-۳-۳ سخت‌کننده‌های جان سخت‌کننده‌های متصل به جان در نقاطی که تحت اثر بارهای متمرکز و یا عکس‌العمل‌های تکیه‌گاهی قرار دارند. باید به عنوان اعضای فشاری طراحی شوند. بارهای متمرکز یا عکس‌العمل‌های تکیه‌گاهی باید به طور مستقیم روی سخت‌کننده‌ها اعمال شوند یا سخت‌کننده باید کاملاً به قسمت مستوی بال متصل شود به گونه‌ای که بار به طور مستقیم به انتهای سخت‌کننده منتقل شود. ادوات انتقال برش بین سخت‌کننده و جان باید مطابق ضوابط فصل پنجم تأمین شود. برای بارهای متمرکز یا عکس‌العمل‌های تکیه‌گاهی. مقاومت اسمی, ,۰۳ باید کمترین مقدار از بین دو مقدار محاسبه شده از روش‌های (الف) و (ب) که در این بند ارائه شده» باشد. روش (الف) - ,۳ به صورت زیر محاسبه می‌شود: (۷۰-۳) وا روش (ب) - ,۳ مطابق ضوابط قسمت ۱-۴-۳ (الف) با جایگزینی ,۸ به جای م۸ بدست می‌آید. که در روش‌های (الف) و (ب): -------- صفحهٔ بعد -------- - برای سخت‌کننده‌های جان در تکیه‌گاه‌های میانی یا زیر بارهای متمرکز (۷۱-۳) +۸18 - برای سخت‌کننده‌های جان در تکیه‌گاه‌های انتهایی (۷۲-۳) +۸101 که در آن: 1 - ضخامت فولاد مبنا برای جان تیر ۰ - سطح مقطع سخت‌کننده جان ۸ - برای سخت‌کننده‌های جان در تکیه‌گاه‌های میانی یا زیر بارهای متمرکز (۷۳-۳) ,م۸ برای سخت‌کننده‌های جان در تکیه‌گاه‌های انتهایی (۷۳-۳) +ادط م۸ (۷۵-۳) 4 0.72+ 4 4 ۲-25۲ (۷۶-۳) 1 0.83+ ی 44 12۲ دط سا < طول سخت‌کننده جان ,2 تجاوز کند. ,۲ تنش تسلیم» ۷ عرض جزء سخت‌کننده و ,) ضخامت سخت‌کننده است. ضریب اطمینان و ضریب کاهش مقاومت که در این قسمت ارائه می‌شود باید برای تعیین مقاومت مجاز یا مقاومست طراحی با توجه به روش طراحی معرفی شده در فصل اول به کار رود. در روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز مقدار ضریب اطمینان برابر 2.00 * ,2؟ و در روش طراحی بر اساس ضرایب بار و مقاومت. مقدار ضریب کاهش مقاومت برابر 0.85 < .۷ می‌باشد. ۲-۷-۳-۳ سخت‌کننده‌های جان در اعضای خمشی با مقطع ۲ شکل برای شرایط جان بارگذاری شده در دو بال اعضای خمشی با مقطع ل) شکل دارای سخت‌کننده‌های جان که ضوابط قسمت ۱-۷-۳-۳ را برآورده نمی‌کنند. مقاومت اسمی, ,7/.باید براساس رابطه( ۷۷-۳ ) محاسبه شود. (۷۷-۳) 2 ( ۸ + )50.7 ظ که در آن: -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۷۱ - مقاومت لهیدگی اسمی جان برای اعضای خمشی با مقطع ۴ شکل است و براساس رابطه۵۸-۳ برای اعضای دارای جان منفردء در موقعیت آنتهایی یا میانی محاسبه می‌شوند. ,۳ تنش تسلیم برای فولاد سخت‌کننده جان رابطه (۷۷-۳) در محدوده زیر معتبر است: (۱) تمام ظرفیت باربری سخت‌کننده باید مورد استفاده قرار گیرد. اگر عرض نشیمن کمتر از عرض سخت‌کننده باشد. به نحوی که یکی از بالهای عضو سخت‌کننده بدون اتکا باشد. ,۳ باید ۵۰/ کاهش داده شود. (۲) مقطع سخت‌کننده‌هاء ۲ یا [] شکل بوده و حداقل عمق جان آنها ‎۸٩‏ میلی‌متر و حداقل ضخامت فلز پایه آنها ۰,۸۴ (۳) سخت‌کننده‌ها به جان اعضای خمشی با حداقل ۳ اتصال‌دهنده (پیچ یا پرچ) متصل شده‌اند. (۴) فاصله بال‌های عضو خمشی تا اولین اتصال‌دهنده نباید کمتر از 4/8 باشد که در آن 4 عمق کل عضو خمشی (۵) طول سخت‌کننده نباید کمتر از عمق عضو خمشی با کسر ‎٩‏ میلی‌متر باشد. (۶) عرض باربر سخت‌کننده نباید کمتر از ۳۸ میلی‌متر باشد. ضریب اطمینان و ضریب کاهش مقاومت که در این قسمت ارائه می‌شوند باید برای تعیین مقاومت مجاز یا مقاومت طراحی با توجه به روش طراحی معرفی شده در فصل اول به کار رود. در روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز مقدار ضریب اطمینان برابر 1.70 > ,52 و در روش طراحی بر اساس ضرایب بار ۳-۷-۳-۳ سخت‌کننده‌های برشی جان در صورت نیاز به سخت کننده برشی جان. فاصله بین سخت کننده‌ها باید براساس مقاومت برشی اسمی. که در این بند ۲-۳-۳ بیان شده است. تعیین شده و در هیچ حال نسبت 2/۳ نباید از 260/)۳/0([۳] و ۳ تجاوز کند. حداقل ممان اینرسی واقعی یک جفت سخت‌کننده برشی جان متصل به هم یا یک سخت‌کننده برشی جان منفرد. نیا » با در نظر گرفتن محوری در صفحهٌ جان, برابر با مقدار رابطه(۷۸-۳) باشد: : 1 ج اس 0.7 توا - سس 1 (۷۸-۲) 350 57 8 5 1 9 : مقادیر مشخص شده براساس تعاریف بند ۲-۴-۲ هستند. -------- صفحهٔ بعد -------- سطح مقطع کل سخت‌کننده نباید از مقدار زیر کمتر باشد: ۸ ۳ ۵ بپل) | (۷۹-۲) 1 سس ۸ ۳ )+۱ +( ۵( ند 2 ۸۳ اگر 0.8کب بک ای (۸۰-۲) اگر 5.لاگ با قزر 6 و ۱۱۱ 5 3 5.34 (۸۲-۳) اگر 0ب 007 > بل (۸۳-۳) اگر 10 د" مهو ود : 7ب ۳ ۷ او [ و ۷ < نسبت تنش تسلیم فولاد جان به تنش تسلیم فولاد سخت‌کننده مقاومت فشاری مجاز یا طراحی باید کمترین مقادیر بدست آمده از بندهای ۲-۴-۳,۱-۳-۲ ۲-۲-۶-۳ ۳-۱-۶-۶-۴و۴- ۴-۱-۶-۶ باشد. ۱-۴-۳ مقاومت اسمی برای تسلیم. خمش, خمش توام با پیچش و کمانش پبیچشی ضوأبط این قسمت شامل اعضایی است که برآیند نیروهای وارد بر آن‌ها به صورت محوری بوده و از مر کز سطح مقطع مور محاسبه شده در اثر توزیع تنش. ,"ال می‌ گذرد. تنش ,۲ مطابق این بند تعریف می‌شود. الف) مقاومت محوری اسمی, ,۰۴ با استفاده از رابطه (۸۴-۳) محاسبه شود. ضریب اطمینان و ضریب کاهش مقاومت که در این قسمت آرائه می‌شوند باید برای تعیین مقاومت محوری مجاز یا طراحی, مطابق روش طراحی معرفی شده در فصل اول به کار روند. در روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز مقدار ضریب اطمینان برابر 1.80 > ,52 و در روش طراحی بر اساس ضرایب بار -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۷۳ (۸۴-۳) نو 1 [ ۸ < ۳ در رابطه فوق م۸ سطح مور مقطع بر اساس توزیع تنش ,۲ می‌باشد. برای مقاطع دارای سوراخ دایره‌ای. م۸ باید بر اساس عرض موّْئثر با استفاده از ضوابط و محدودیتهای بند ۱-۲-۵-۲ تعیین شود. چنانچه حاصل ضرب تعداد سوراخ‌های سوراخ‌ها محاسبه نمود. برای مقاطع لوله‌ای بسته. م۸ در بند ۵-۱-۳-۲ ارائه شده است. از رابطه زیر به دست می‌آید: اگر 1.5 ک .7 (0۸۵-۳) (*و5ی. 0) دسا اگر 1.5 < .۸ )۸۶-۳( ۳ (۸۷-۳) سا رع 7 که در آن ,۲ کمترین مقدار از سه مقدار تنش کمانش خمشی ارتجاعی, پیچشی و خمشی- پیچشی حاصل از ضوابط قسمتهای ۱-۱-۴-۳ تا ۵-۱-۴-۳ می‌باشد. ب) مقاطع نبشی با بار محوری باید برای لنگر خمشی اضافی ,۷ و ,۸1 در طراحی به روش مقاومت مجاز یا ,۷ و ید در طراحی به روش ضرایب بار و مقاومت که در بند ۲-۵-۳ مشخص شده. طراحی شود. برای مقاطع با تقارن دومحوری, مقاطع بسته و هر نوع مقطع دیگری که در معرض کمانش پیچشی یا کمانش خمشی- (۸۸-۳) : ۳ که در آن: ۳ - مدول الاستیسیته فولاد - ضریب طول مور -------- صفحهٔ بعد -------- 7 شعاع ژیراسیون مقطع کل کاهش نیافته حول محور کمانش در قاب‌هایی که پایداری جانبی توسط مهاربندی قطری, دیوارهای برشی, اتصال به سازه مجاور که پایداری جانبی کافی دارد. دال‌های کف با عرشه‌های سقفی که توسط دیوارها یا مهاربندی‌های موازی با صفحهٌ قاب مهار شده‌اند و همجنین در خرپاهاء ضریب طول موْثرء ۰۴ برای عضوهای فشاری که سختی خمشی آنها در پایداری جانبی قاب یا خرپا مور ۲-۱-۴-۳ مقاطع با تقارن تک محوری با دو محوری تحت اثر کمانش پیچشی با کمانش خمشی - پیچشی برای مقاطع با تقارن تک محوری تحت اثر کمانش خمشی, .۳ باید کمترین مقدار حاصل از بند ۱-۱-۴-۳ و رابطهٌ زیر باشد: (۸۹-۲) ۱ کی 6 4۳ ی + 0 ۷ ( ,6+ سا _ 1 به طور محافظه‌کارانه ,۳ را می‌توان از رابطهٌ زیر نیز به دست آورد: ن 6+ 6 )٩۰-۳( که در رابطه فوق: 0-۱ 40 )۹۱-۳( 10 و 6 مطابق تعاریف بند ۱-۲-۱-۲۳-۲ می‌باشد. برای مقاطع با تقارن تک محوری, باید محور ۷ به عنوان محور تقارن در نظر گرفته شود. برای مقاطع با تقارن دومحوری تحت اثر کمانش پیچشی, ,۳ باید کمترین مقدار حاصل از بند ۱-۱-۴-۲ و مقدار ,6 باشد که ,6 مطابق تعریف بند ۱-۲-۱-۳-۳ باید در نظر گرفته شود. نیافته ۸ می‌باشد. .۳ با استفاده از رابطهٌ بند ۱-۱-۱-۳-۳ بدست می‌آید که در آن ۲ شعاع ژیراسیون کمتر مقطع می‌باشد. ۳-۱-۴-۳- مقاطع با تقارن نقطه‌ای برای مقاطع با تقارن نقطه‌ای, .۳ باید برابر با کمترین مقدار ,6 مطابق بند ۱-۲-۱-۳-۲ و مقدار بآ محاسبه شده -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۷۵ ۴-۱-۴-۳ مقاطع نامتقارن برای مقاطعی که هیچ نوع تقارنی (محوری یا نقطه‌ای) ندارند. ,۳ باید با استفاده از یک روش مستدل محاسبه شود. ۵-۱-۴-۳ مقاطع لوله‌ای بسته برای مقاطع لوله‌ای بسته که نسبت قطر خارجی به ضخامت ۲/۱ کمتر پا مساوی ,0.441۳:/۲ می‌باشد و برآیند تمام نیروها و لنگرهای وارد به عضو معادل با نیرویی در راستای محور ماربر مرکز سطح است. تنش کمانش خمشی ارتجاعی باید مطابق بند ۱-۱-۴-۳ محاسبه شده و مساحت موْثر ,۸ باید مطابق زیر محاسبه شود. )٩۳-۳(‏ رش ه)ج+ م۸۸ )٩۳-۳(‏ ۸۸ تم ,۸ )۹٩۴-۳(‏ 0 (2۳)/ ۸-۳ که در آن: ( - قطر خارجی مقطع لوله‌ای بسته 1 - ضخامت ۳ مدول ارتجاعی فولاد ۸ - مساحت کل کاهش‌نیافته ۲-۴-۳ مقاومت کمانش اعوجاجی ضوابط این قسمت برای مقاطع 1 ۰.27 2 و کلاهی شکل یا هر عضو با سطح مقطع باز که بال‌های آن دارای سخت‌کننده لبه باشد به استثناء اعضایی که مطابق بند ۲-۱-۶-۶-۴ طراحی می‌شوند. ارائه شده است. مقاومت محوری اسمی باید مطابق روابط (۹۵-۳) و (۹۶-۳) محاسبه شود. از ضریب اطمینان 1.80 52 و ضریب کاهش مقاومست 0.90 ,۷ در این بند برای تعیین مقاومت فشاری مجاز یا مقاومت فشاری طراحی با توجه به روش طراحی معرفی شده در فصل اول اگر 0.561 5 ,7 (۹۵-۳) اسان اگر 0.561 < . 7 -------- صفحهٔ بعد -------- 0.6 0.6 ۳ ری ی 25 0 1 ۳ که در آن: ۳ (۹۷-۲) ۳ ۹ ۳ )٩۸-۴(‏ ۸ > ,۴۳ (۹۹-۳) با ۸ ی در رابطهٌ فوق ر] برابر با تنش کمانش اعوجاجی ارتجاعی مطابق با ضوابط زیر می‌باشد: در مقاطع ‌ ز 7 شکل یا مقاطع کلاهی شکل یا هر مقطع باز دیگر با بال‌های مساوی دارای لبه‌های سخت‌شده که (۱۰۰-۳) ور 08 018 مگ : سختی دورانی ارتجاعی ناشی از اتصال بال به نقطه تلاقی بال و جان مطابق رابطه (۳۸-۳) مگ : سختی دورانی ارتجاعی ناشی از اتصال جان به نقطه تلاقی بال و جان 9 (۱۰۱-۳) 7 2 میوگ 9 6 تیه )1 < سختی دورانی ناشی از اتصال اعضای مهار کننده (مهاربند. پانلء پوشش) به نقطه تلاقی بال وجان (اگر بال فشاری مهار نشده باشد این مقدار برابر با صفر در نظر گرفته می شود). اگر سختی دورانی ناشی از اعضای مهاری برای دو بال بای < سختی دورانی هندسی مورد نیاز(تقسیم شده بر تنش ,۲۳) ناشی از اتصال بال به نقطه تلاقی بال به جان که مطابق رابطه(۴۰-۳) محاسبه می‌شود. سا یگ < سختی دورانی هندسی مورد نیاز (تقسیم شده بر تنش ,۲) ناشی از اتصال جان به نقطه تلاقی بال به جان * 7 پا 0 ]۰ ۷۳۶ )۱۰۳۲-۲( -------- صفحهٔ بعد -------- آ/ بین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۷۷ در رابطهٌ فوق. نا برابر با کمترین مقدار پناً و سا است. » 1 1( 11 : و8 (۱۰۳-۲) 3 - و اس + ْ) - 0 ۱ ۳ ! نش ۹ ین سا : فاصلهٌ بین مهارهای مجزا برای محدود کردن کمانش اعوجاجی. برای اعضای با مهارهای پیوسته یبا * وا می‌باشد. پارامترهای رابطه ۱۰۳-۳ در بند ۴-۱-۳-۳ (ب) تعریف شده است. ۵-۳- ترکیب بار محوری و خمش ۱-۵-۳- ترکیب بار محوری کششی و خمش ۱-۱-۵-۳ روش مقاومت مجاز 7 بلایگ بل0۵ (۱۰۴-۳) 0 ارو رو 0 7 ۷ ۷ 11 1 1 7 بلطم 0.0 (۱۰۵-۲) 0 سا شروش 1 ۱ ای 1 1۱ 113 در این روابط 1.67 > ,دک در نظر گرفته شده و پارامترهای دیگر به صورت زیر تعریف می‌شود: ۰ ,]۱: مقاومت خمشی مورد نیاز نسبت به محورهای مار بر مرکز سطح مقطع و5 مدول مقطع کل کاهش نیافته نسبت به دورترین تار کششی مقطع حول محور * یا لا [1- مقاومت کشش محوری مورد نیاز 1 حمقاومت کشت محوری اسمٍ مطابق بند ۲-۳ <-5 ۹1 1 ۳-۱-۵-۳ روش ضریب بار و مقاومت مقاومت مورد نیاز را ی و ,۸ باید در روابط اندرکنش صادق باشند: 1۳ -------- صفحهٔ بعد -------- 1 دی ۷1 ۹/1 (۱۰۷-۳) 0 عبر هو هک ۳0 یا 1 0 یا 1 0 1 ۷ اجه (۱۰۸-۳۲) 0 ال لش رو هلا 0 0 و0 در روابط فوق ,0 برابر با ۰:۹۵ در نظر گرفته شده و ,0 برای مقاومت خمشی تیرهای مهار نشده جانبی برایر ۰:۹ و برای اعضا قوطی مدور بسته مطابق بند ۳-۱-۳-۳ برابر با ۰:۹۵ می‌باشد. پارامترهایی که در بند ۱-۱-۵-۳ تعریف نشده‌اند به صورت زیر می‌باشند: یآ ]۸ - مقاومت خمشی مورد نیاز نسبت به محورهای گذرنده از مرکز - مقاومت کشش محوری مورد نیاز 1 - مقاومت کشت محوری اسمٍ مطابق قسمت ۲-۲ ۲-۵-۳ ترکیب بار محوری فشاری و خمش ۱-۳-۵-۳ روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز وکا ب9» مه یی و بیل ارائه شده در قسمت ۶-۲ استفاده نمود. هم‌چنین هیچ‌یک از نسبت‌های مندرج در روابط (۱۰۹-۳) تا (۱۱۱-۳) نباید از یک بیشتر شود. و ره + کرک ۳دک (۱۰۹-۳) 0 سر اهر که ۷ ی 1 ۳ ۵0 0۳ (۱۱۰-۳) 0 بو اهر که ۳ یا 1+ یا ۱ 1 0 ۱ وفتی 0.15 > 0 است می‌توان از رابطه (۱۱۱-۳) به جای دو رابطه فوق استفاده نمود: ۵0 9۳ ۷ 1 ۳ در این روابط 1.8 ,2 و 1.67 م22 می‌باشد. ۳ - مقاومت محوری فشاری مورد نیاز - مقاومت محوری فشاری اسمی مطابق بند ۴-۳۳ -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۷۹ 0 (۱۱۳-۳۲) 0 < اس ۳ 0 ۳ 1 1۳1 (۱۱۴-۳) یت 1 (۱۱۵-۳) : 6 7 9 که در آن: ممان اینرسی مقطع کل کاهش‌نیافته حول محور ۷ ,6 < ضریب طول مور برای کمانش حول محور « ,با < طول مهار نشده برای خمش حول محور « ,| < ممان اینرسی مقطع کل کاهش‌نیافته حول محور ال رگا < ضریب طول مور برای کمانش حول محور ال نا < طول مهار نشده برای خمش حول محور لا - مقاومت محوری اسمی مطابق قسمت ۴-۴ که در آن ,۳ < ,۳ است. ۰ و بم۳: ضرایبی که مقادیر آنها مطابق بندهای (الف)» (ب) و (ج) به ترتیب زیر تعیین می‌شود. (الف) برای اعضای فشاری در قاب‌های با انتقال جانبی 5 ی (ب) برای اعضای فشاری مهارشده در قاب‌های مهار شده جانبی و بدون بار جانبی روی عضو در صفحه خمش (۱۱۶-۳) (/0.4)0/,/0 06عبی که در آن: :7 //,1- نسبت لنگر خمشی کوچکتر به لنگر خمشی بزرگتر در دو انتهای قسمت مهار نشده عضو در صفحه خمش. این نسبت برای انحنای مضاعف مثبت و برای انحنای ساده منفی است. (ج) برای اعضا فشاری در قاب‌های با مهار جانبی. تحت اثر بار جانبی بین تکیه‌گاه‌ها. مقدار ,رل را می‌توان بر پایه ۱) برای اعضا با انتهای گیردار 5 > ب۲۳ ۲) برای اعضا با انتهای ساده [ ال 11 -------- صفحهٔ بعد -------- ۳-۳-۵-۳ روش طراحی بر اساس ضرایب بار و مقاومت مقاومت مورد نیاز ,۳ 31 و ید باید با استفاده از تحلیل ارتجاعی مرتبه اول تعیین شود و روابط اندرکنشی زیر را ارضا کند. همچنین ,۲ .۱ و ب۸ را می‌توان مطابق قسمت ۶-۲ تعیین کرد و در روابط اندرکنشی زیر از مقادیر کل مرکا بل9 مه یی و یل ارائه شده در قسمت ۶-۳ استفاده نمود. همچنین هیچ یک از نسبت‌های مندرج در روابط (۱۱۷-۳) تا (۱۱۸-۳) نباید از مقدار واحد بیشتر شود. ۳ یا یا (۱۱۷-۳) سس تس رک 0/0 بر 0۹ 0 اد 1 ۳ (۱۱۸-۳۲) 1.0 گ سب سروس 10 ای 0 1 ۷1 00 ۳ 0 ۳ , هر گاه 53 وی می‌توان از رابطه (۱۱۹-۳) به جای دو رابطه فوق استفاده کرد: ول 0 ۷ که ۳ و 8و0 0 رل 0 در روابط فوق .۷ برابر با ۰:۸۵ و ,و برای مقاومت خمشی تیرهای مهارنشده جانبی برابر ‎۰,٩‏ و برای اعضای قوطی ۵ - مقاومت محوری فشاری مورد نیاز ۱۲۰-۳ 0 < - 1 0 ۳ )۱۲۳۰-۲( 1 « 0 ۱۲۱-۳ ۶-۳- تحلیل مرتبه دوم این بخش بد تحلیل مرثبه دوم در سیستم‌های سازه‌ای شامل. قاب‌های مهاربندی شده و دیوارهای برشی و یا تر کیب آن‌ها می‌پردازد. ۱-۶-۳- الزامات کلی اعضا باید ضوابط بخش ۵-۳ از نظر مقاومت اسمی محوری عضو ,۳ را که با فرض رگا و یگ و یه و ره و ی و یا -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۸۱ برابر واحد محاسبه شده است ر برآورده نمایند. مقاومت مورد نیاز اعضاء اتصالات و سایر اعضاء سازه‌ای باید با تحلیل مرتبه دوم مطابق آنجه در این قسمت ارائه شده است. تعیین شود. تغییرشکل تمام اجزاء و اتصالات که در جابه‌جایی جانبی سازه مشارکت می‌نمایند. باید در این تحلیل لحاظ شود. ۳-۶-۳ محدودیت‌های تحلیل و طراحی ۱-۲-۶-۳ کلیات تحلیل مرتبه دوم باید اثر بارهای وارده بر عضو با توجه به تغییرشکل عضو بین دو گره انتهایی (۳-۵) و اثر بارهای وارده بر سازه با توجه به موقعیت جابه‌جا شده گره‌ها ( ۸ -۳) را ملحوظ نماید. تحلیل را می‌توان با استفاده از هر روش تحلیل مرتبه دوم انجام داد. تحلیل‌باید مطابق الزامات بارگذاری و طراحی فصل اول انجام شود. در روش مقاومست مجاز, مقاومت‌های مورد نیاز در سطح بارهای مجاز به دست آید. ۲-۲-۶-۳ انواع تحلیل‌ها فرضی یا حداقل بارهای جانبی مطابق ۴-۲-۶-۳ انجام داد. برای تحلیل ارتجاعی مرتبه دوم سختی‌های محوری و خمن باید مطابق ۳-۲-۶-۳ کاهش یابند. ۳-۲-۶-۳ سختی‌های کاهش‌یافته خمشی و محوری سختی‌های کاهش‌یافته حمشی و محوری تمام اعضایی که سختی محوری و خمشی موْتر در پایداری جانبی سازه دارند. باید به کمک ضریب ارتجاعی موْثر تا به صورت زیر محاسبه شود. (۱۳۲۲-۳) 5 ,0. 85- تا که در آن: اگر 05 1[ ,۲ (۱۳۳-۳۲) ۱ ۳ اگر 0.5< -3 [(,ط/,0۳ 1),ط/ ,408 - رت ۱ -------- صفحهٔ بعد -------- ۳ مقاومت محوری فشاری مورد نیاز (۱) مقاومت تسلیم عضو برابر با ,۸۳ که در آن ۸ مساحت مقطع کل کاهش‌نیافته است. 1.60 (روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز) 0 (روش طراحی بر اساس ضریب بار و مقاومت) در حالاتی که انعطاف‌پذیری دیگر اجزاء سازه‌ای مانند اتصالات, پای ستون‌های انعطاف‌پذیر و یا خرپاهای افقی که به عنوان دیافراگم عمل می‌نمایند. در تحلیل لحاظ شده باشد.ء سختی دیگر اجزاء سازه‌ای باید به کمک ضریب ۰:۸ کاهش یابد. در صورت استفاده از بارهای فرضی وقتی 0.5 < و است به جای استفاده از | > ,5 می‌توان به شرط اعمال بار اضافی فرضی ,0.001۷ علاوه بر بار فرضی بند ۴-۲-۶-۳ از 1- ,چ برای تمام اعضا استفاده نمود. ۴-۲-۶-۳ بارهای فرضی بارهای فرضی برای منظور کردن اثر نواقص هندسی به سیستم قاب‌بندی جانبی اعمال می‌شوند. بارهای فرضی, پرحسب ضرایبی از بارهای ثقلی آن تراز به صورت جانبی در تراز قاب بندی اعمال می‌شوند. بار ثقلی مورد استفاده برای تعیین بارهای فرضی, باید برابر یا بزرگتر از بارهای ثقلی ناشی از ترکیبات بار مورد آرزیابی باشند. بارهای فرضی باید در راستایی وارد شوند که آثار ناپایدار کننده در ترکیب بار مورد نظر راء افزایش دهند. بار فرضی ,۷ (1/240) - ,۸ باید به صورت مستقل در دو راستای عمود برهم به عنوان بار جانبی در تمام ترکیبات بار گذاری اعمال شود. ,- بار فرضی اعمال شده در تراز ز (۸) ۷ * بار ثقلی ترکیب بار در روش طراحی بر اساس ضریب بار و مقاومت یا ۱:۶ برابر ترکیب بار روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز در تراز ] -------- صفحهٔ بعد -------- ً سبک مه طرا حجی و اجرای سا ی فولا د ی بک سرد فصل جچهارم طر| سیستم حی اجزاء سرد نورد شده -------- صفحهٔ بعد -------- ۱-۴ کلیات اختصاصی طراحی اجزاء اعضا و مجموعه‌های سازه‌ای شامل استادهاء تیردرگاه» سیستم کف و سقف. خرپاء اعضای مرکب و سیستم‌های ترکیبی در قاب‌های ساختمانی با استفاده از مقاطع سبک فولادی سردنورد ارائه شده است. ۳۲-۴- طراحی استادهای دبواآری ۱-۲-۴ مقدمه طراحی و نصب استادهای فولادی سرد نورد برای دیوارهای سازه‌ای و غیرسازه‌ای در ساختمانها باید علاوه بر رعایت ضوابط فصل ۲ بر اساس موارد ذکر شده در این بند انجام شود. ۲-۲-۴- طراحی اعضاء استادهای دیواری را می توان به یکی از دوروش زیر طراحی نمود. جان استادها باید توپر باشند و در صورت سوراخ‌دار بودن جان باید الزامات فصل دوم برآورده شود. الف) طراحی با صرف‌نظر از اثر صفحات پوششی: در این شیوه طراحی, استاد‌ها با صرفنظر از هرگونه اثر مهاربندی سازه‌ای و یا سهم عملکرد مرکب با مشارکت صفحه پوششی متصل شده, طراحی می‌شوند. ب) طراحی با لحاظ صفحات پوششی به عنوان مهار: در این شیوه, طراحی استادهاء فرض اینکه صفحه پوششی استفاده شده در دو سمت استاد همسان بوده و اتصال صفحه پوششی به اعضای افقی بالا و پایین دیوار» تکیه‌گاه جانبی و پیجشی را برای استاد در صفحه دیوار فراهم می‌نماید. انجام می‌شود. استادهای دیوار با پوشش غیرهمسان در دو سمت باید با فرض اجرای صفحات پوششی ضعیف‌تر در دو سمت طراحی شوند. در این روش مقطع استاد باید بدون لحاظ مشارکت صفحات پوششی در مقاومت برای ترکیب بار زیر مورد آرزیابی قرار گیرد. ٩( + ۷7 )۱-۳(‏ 0.2 یا [0. 5) + ۱.210 که در آن: (1- بار مرده را بار زنده -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۸۵ 5 بار پرف ۷۷ بار باد ۱-۲-۲-۴- مشخصات مقاطع مشخصات مقاطع باید مطابق روش‌های متداول طراحی سازه‌ای براساس مشخصات سطح مقطع کل تعیین شود. به جز در مواردی که کاربرد مقطع کاهش یافته یا عرض طراحی موْثر توسط این آئین‌نامه الزام شده باشد. ۳-۲-۳-۴ بار محوری هر دو آنتهای استاد باید برای جلوگیری از چرخش حول محور طولی استاد و جابجایی افقی عمود بر محور استاد به نحو مناسبی مهار شده باشد. الف) برای طراحی استادها بدون در نظر گرفتن پوشش در فشارء مقاومت محوری براساس بند (۴-۳) تعیین شود. طول موّثر با را می توان بر اساس آزمایش یا تحلیل منطقی به دست آورد. در غیر این‌صورت ,گا» رگا و ,کا باید برابر با واحد در نظر گرفته شود. طول مهار نشده در راستای محور اصلی ۰,۰ برابر با فاصله بین دو تکیه‌گاه انتهایی عضو و طول مهارنشده ,سا و .با برابر با فاصله بین مهارها می‌باشد. ب) برای طراحی استادها در فشار با در نظر گرفتن پوشش, مقاومت محوری باید براساس بند (۴-۳) با لحاظ شرایط زیر به دست آید. طول مهارنشده حول محور اصلی ,.ا. باید برابر با فاصله بین دو انتهای عضو در نظر گرفته شود. طول مهارنشده در راستای محور فرعی ,لا و طول مهارنشده برای پیچش .با باید برابر با دو برابر فاصله بین نقاط اتصال پوشش به استاد در نظر گرفته شود. ضرایب کمانش ,1۳. ,۴ و ,۴ برابر با واحد در نظر گرفته شود. جهت ممانعت از گسیختگی اتصال پوشش به استاد دیواری, هرگاه یک نوع پوشش صفحه گچی در هر دو سمت استاد با پیچ‌های به فواصل حداکثر ۳۰۰۱۲ مرکز به مرکز متصل شده باشد. حداکثر بار محوری اسمی در استاد به مقادیر جدول (۱-۴) محدود می‌شود. جدول ۱-۴ حداکثر ظرفیت بار محوری اسمی در استاد بر مبنای محدودبت ظرفیت اتصال استاد دیوار به پوشش صفحات گچی ۲۹:۸ ۷ ۸ ۱۲:۷ ۳۰,۲ ۷ #۶ ۱۵:۹ 0 ۸ ۳۴,۷ ۱۵: ۹ -------- صفحهٔ بعد -------- ۳-۲-۲-۴ خمش برای طراحی استاد بدون در نظر گرفتن پوشش, مقاومت خمشی از بند ۱-۲-۱-۳-۳ به دست می‌آید. برای طراحی با در نظر گرفتن پوشش و صرف‌نظر از هرگونه اثر قید پیچشی که توسط پوشش ایجاد می‌شود. مقاوصت خمشی از بند ۱-۱-۳-۳ به دست می‌آید. ۴-۲-۲-۴ - برش برای طراحی استاد با هریک از روش‌های ذکر شده. مقاومت برشی طراحی بر اساس بند ۲-۳-۳ به دست می‌آید. ۵-۲-۳-۴- ترکیب بار محوری و خمش برای طراحی استاد با هر یک از روش‌های ذکر شده, ترکیب مقاومت محوری و خمشی مورد نیاز پاید روابط اندرکنشی بند ۵-۳ برآورده نماید. ۶-۲-۲-۴ لهیدگی جان برای طراحی استاد با هریک از روش‌های ذکر شده» مقاومت لهیدگی جان به تنهایی, ,۳ از بند ۴-۳-۳ بدست می‌آید یا باید مطابق بند ۲-۵-۲ این آیین نامه برای مقاومت افزایش یافته ناشی از وجود ترک اصلاح شود. ۷-۲-۲-۴ مقاطع مرکب در طراحی استاد با هریک از دو روش ذکر شده. مقاومت طراحی مقاطع مرکب باید بر اساس بند ۵-۴-۳ این آیین‌نامه به دست آید. هرگاه الزامات اتصال این آئین‌نامه تأمین نشودء مقاومت طراحی مقاطع ساخته شده باید برابر با جمع مقاومت‌های ۳-۲-۴ طرح اتصال ۱-۳-۲-۴ روش‌های اتصال -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۸۷ ۲-۳-۲-۴ اتصال استاد به ترک برای استادهای با مقطع ۲ اتصال استاد به ترک باید الزامات مقاومت لهیدگی جان استاد را مطابق بندهای ۶-۲-۲-۴ و ۱-۳-۲-۴ یا مطابق تعریف این بند فراهم نماید: (الف) برای استادهای دیوارهای تیغه که مجاور بازشوهای دیوار نباشند و هر دو بال استاد به بال‌های ترک متصل باشد و ضخامت ترک بزرگتر یا برابر با ضخامت استاد باشد. مقاومت اسمی »,۳ بر اساس رابطه (۲-۴) به دست می‌آید: (۲-۴) ۳ 1 مدا ی |[ ات6 بط که در آن: )- ضریب لهیدگی جان برابر با ۲/۷ ضریب شعاع خم داخلی برابر با ۰,۱۹ - ضریب طول تکیه‌گاه برابر با ۰,۷۴ ۶ < ضریب لاغری جان برابر با ۰/۰۱۹ - شعاع خمش داخلی استاد ۷ - طول تکیه‌گاه استاد 8 ارتفاع قسمت مسطح جان استاد در امتداد صفحه جان 1 - ضخامت طراحی استاد 2 ۱/۷ برای طراحی به روش مقاومت مجاز ۰:۹ برای طراحی به روش ضریب بار و مقاومت رابطه بالا در محدودهٌ پارامترهای زیر معتبر است: اندازه پیچ : حداقل ۸ ضخامت طراحی: 0 ۰۸۸-۱۹۶ مقاومت تسلیم: طراحی: ۵ ۲۲۸-۳۴۵ عمق اسمی: 0 ۸۸۹-۱۵۲۲۴ مقطع ترک ضخامت طراحی: 0 ۰۸۸-۱۹۶ مقاومت تسلیم طراحی: 4۵ ۲۲۸-۲۴۵ عمق اسمی: 0 ۸۸۹-۱۵۲۲۴ عرض اسمی بال: ۲۳۱/۳ -------- صفحهٔ بعد -------- ۸۸ مرک ز تحقیقات ساختمان و مسکن ب) برای استادهای دیوارهای تیغه که مجاور بازشوهای دیوار نیستند و هر دو بال استاد به بال‌های ترک متصل بوده و ضخامت ترک کمتر از ضخامت استاد است. مقاومت اسمی ,,۴ برابر با کمترین مقدار حاصل از دو رابط (۲-۴) یا (۳-۴) خواهد بود. (۳-۴) ۳ ی ۷ 0.6 > پر که: 1 ضخامت طراحی ترک 0 ۵۶ ۰ج ۲۰ 0 - ضریب تبدیل واحد برابر با ۲۵,۴ وقتی ,1 بر حسب میلی‌متر باشد. < مقاومت نهایی کششی ترک را < مقاومت اسمی اتصال استاد به ترک وقتی در معرض بار عرضی باشد. 2 ۱:۷ برای طراحی به روش مقاومت مجاز 0 ۰:۹۰ برای طراحی به روش ضریب بار و مقاومت رابطه بالا در محدوده پارامترهای ذکر شده در بند (الف) معتبر است. (ج) برای استادهای دیوارهای تیغه که مجاور بازشوهای دیوار باشند و هر دو بال استاد به بال‌های ترک متصل بوده و ترک در بازشو به اتمام برسد. مقاومت اسمی برابر با پر ۰:۵ بوده و مقادیر 52 و ۷ در جایی که ضخامت ترک بزرگتر یا مساوی ضخامت استاد باشد. بر اساس بند ۲-۳-۲-۴-الف و در جایی که ضخامت ترک کوچکتر از ضخامت استاد باشد. بر اساس بند ۲-۳-۲-۴- ب به دست می‌آید. (د) برای استادهای دیوارهای تیغه که مجاور بازشوهای دیوار نباشند و الزاماً هر دو بال استاد به بال‌های ترک متصل نبوده و ضخامت ترک بزرگتر یا مساوی ضخامت استاد باشد. مقاومت اسمی پ,۳ برابر با ,8 بوده و ۵ و ۷ بر اساس بند ۱-۴-۳-۳ آیین‌نامه به دست می‌آید. (0) برای استادهای دیوارهای تیغه که مجاور بازشوهای دیوار بوده و الزاماً دو بال استاد به بال‌های ترک متصل نباشند و ضخامت ترک بزرگتر یا مساوی ضخامت استاد باشد. مقاومت اسمی ,۰۳ برابر با ,۰۵ خواهد بود و 2 و ۷ بر اساس بند ۱-۴-۳-۳ به دست می‌آید. ۳-۳-۲-۴ اتصال ترک خیزپذیر دیوارهای غیر سازه‌ای به استادهای با مقطع -) برای استادهای دیوارهای تیغه به کار رفته در اتصالات ترک خیزپذیرء .۳۸ برابر با ,۳ می‌باشد. با فرض اینکه 5۸ و 0 بر اساس بند ۱-۴-۳-۳تعیین می‌شود. طول نشیمن به کار رفته در این محاسبات نباید از حداقل طول اتصال بین استاد و -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ‎۸٩۹ مقاومت اسمی محوری ترک بال پهن منفرد تحت تأثیر بارهای عرضی که در فواصل کمتر از فاصله استاد از طریق پیچ ۷ )۴-۴( م4 101 که در آن: ,۷ <- طول موْثر ترک و برابر با 5 5 5.50 + 7 6۳7 0.1102 ع ۷ 8- فاصله مرکز به مرکز استادها 1 - ضخامت طراحی ترک مقاومت تسلیم طراحی مصالح ترک 2 فاصله بین انتهای جان استاد و جان ترک - ضریب تبدیل واحدهاء وقتی که ۰۵ ] و 5 برحسب میلی‌متر باشند برابر با ۲۵/۴ می‌باشد. 02 ۲:۸۰ برای طراحی به روش مقاومت مجاز - ۰۸۵۵ برای طراحی به روش ضریب بار و مقاومت پارامترهای فوق در شکل زیر نشان داده شده‌اند. "1۳8 1 5۳۵ ِ 1101 له اْ شکل ۱-۴ اتصال ترک خیزپذیر می‌شود که طول کافی برای درگیری استاد به جان و لهیدگی جان وجود داشته باشد وقتی که کف پایین نسبت به کف روابط بالا در محدودث پارامترهای زیر معتبر است: -------- صفحهٔ بعد -------- ضخامت طراحی: ۱۱۱۳-۸۸ مقاومت طراحی تسلیم: 0 ۲۲۸-۳۴۵ ارتفاع اسمی 0 ۸۸۹-۱۵۲۴ عرض اسمی بال ۳۱۳-۶۳۵ فاصله‌گذاری استاد (مر کز به مرکز): 0 ۰ ۲۰۰-۶۰ طول تکیه‌گاه استاد: حداقل 11۱ ۱۹/۱ مقطع ترک: ضخامت طراحی ۱۱۱۴-۱۸۱ مقاومت طراحی تسلیم 4 ۲۲۸-۳۴۵ ارتفاع اسمی 0 ۸۸۹-۱۵۲۴ عرض اسمی بال ۵۰۸-۳ فاصله افقی لبه جان استاد تا انتهای ترک در محل قطع نباید کمتر از نصف طول موْثر ترک (» ۷۷) باشد. ۴-۲-۴ مهار جانبی میانی برای اعضای خمشی, مهار جانبی میانی باید مطابق بند ۴-۶-۴ طراحی شود. برای اعضای تحت بار محوری, مهار جانبی میانی باید برای ۲/ نیروی فشاری طراحی عضو طراحی شود. برای ترکیب بار محوری و خمشی, مهار جانبی میانی باید برای نیروی ترکیبی مهاربند مطابق بند ۴-۶-۲ و ۲/ بار فشاری طراحی عضوء طراحی شود. ۵-۲-۴ قابلیت بهره‌برداری محدودیت قابلیت بهره‌برداری باید براساس عملکرد مورد انتظار از سیستم دیوار انتخاب شود و با استفاده از بار و ترکیبات بار مندرج در فصل اول مورد ارزیابی قرار گیرد. -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۹۱ تیردرگاه عضوی خمشی است که بر روی دهانه بالای بازشو دیوارها با سقف شیبدار برای انتقال نیروهای استادهای قطع شده قرار داده می‌شود. تیردرگاه‌ها باید برای خمش. برش, لهیدگی جان. ترکیب برش و خمش و ترکیب خمش و لهیدگی جان طراحی شوند. ۱-۳-۴ دامنه کاربرد طراحی تیردرگاه‌های فولادی سرد نورد با مقاطع قوطی, دوبل ناودانی پشت به پشت و مقاطع تک و دوبل و نبشی ضوابط ۳-۳-۴- تیردرگاه پشت به پشت - ضوابط این بند محدود به تیر درگاه‌های پشت به پشت با اتصال دو مقطع ۲) شکل بر اساس ضوابط فصل هفتم می‌باشد. - ظرفیت خمشی خالص باید با استفاده ضوابط بند ۱-۱-۳-۳ کنترل شود. - ظرفیت برش به تنهایی باید براساس ضوابط بند ۲-۳-۳ کنترل شود. - ظرفیت لهیدگی جان باید براساس ضوابط بند ۴-۳-۳ ارزیابی شود. برای تیرهای درگاه پشت به پشت باید از روابط مربوط به مقاطع مرکب استفاده شود. - اثر ترکیب خمش و برش باید براساس ضوابط بند ۳-۳-۳ کنترل شود. - جان تیرهای درگاه پشت به پشت که تحت اثر ترکیب خمش و لهیدگی جان قرار دارند باید بر اساس ضوابط بخش ۵-۳-۳ طراحی شود. ۳-۳-۴- تیردرگاه قوطی شکل این بخش ضوابط طراحی تیردرگاه‌های با مقطع قوطی که با مقاطع ۴ شکل ساخته شده‌اند. می‌پردازد. ۱-۳-۳-۴ ظرفیت خمشی ظرفیت خمش خالص باید بر اساس ضوابط بند ۱-۱-۳-۳ کنترل شود. ظرفیت خمشی تیردرگاه از مجموع ظرفیت هریک از دو مقطع ۴ شکل به صورت جداگانه به دست می‌آید. اتصال دو مقطع به ترک با استفاده از پیچ در فواصل 0 ۰ ۶۰ برای ایجاد رفتار مرکب کافی نمی‌باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۲-۳-۳-۴ ظرفیت برشی ظرفیت برش خالص باید براساس ضوابط بخش ۲-۳-۳ کنترل شود. ظرفیت برشی تیردرگاه از مجموع ظرفیت هر یک از دو مقطع ۴ شکل به صورت جداگانه به دست می‌آید و اتصال آنها تأثیری بر افزایش ظرفیت برشی ندارد. ۳-۳-۳-۴- ظرفیت لهیدگی جان ظرفیت لهیدگی جان. ,۰۳ باید با استفاده از ضوابط بند ۴-۳-۳ ارزیابی شود. برای تیرهای تیر درگاه با مقطع قوطی باید از معادلات مربوط به مقاطعی که جانهای منفرد دارند استفاده شود. ,۳ برای شرایط جان بارگذاری شده در یک بال در مقاومت به منظور اعمال اثر ترک بوده و بر اساس معادله ۵-۴ یا ۶-۴۲ تعیین می‌شود. در طراحی بر اساس روش مقاومت مجاز (5 برابر ۱:۸۰ بوده و در طراحی بر اساس ضرایب بار و مقاومت ۷ برابر ۰:۸۵ می‌باشد. در صورتی که ضخامت طراحی مقطع ترک* ۰:۸۷۹۲۲۲. عرض بال نرک گ ۲۵,۴1۲ عمق مقطع ۲ شکل 2 ۳۰۵۲۲۱ و ضخامت طراحی مقطع لح شکل > ۰:۸۷۹۲۲ باشد.ء ضریب بل برابر است با: 1 (۵-۳) 10< 23 0 که در آن: 1 ۰.۸۷۹۳۲ و ما ضخامت طراحی مقطع ۴ شکل است. در صورتی که محدودیت‌های بالا وجود نداشته باشد: (۶-۳) 00 ترکیب خمش و برش باید براساس ضوابط بند ۳-۳-۳ در نظر گرفته شود. -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ند ۵-۳-۳-۴- ترکیب خمش و لهیدگی جان برای تیرهای‌درگاه قوطی شکل که تحت اثر همزمان خمش و لهیدگی جان قرار دارند. ضوابط بند ۵-۳-۳ یا رواببط زیر رعایت شود. در روابط اندر کنشی ۷-۴ و ۸-۴ در صورت وجود شرایط مندرج در بند ۲-۳-۳-۴ ,۳ با ,0۳ جایگزین می‌شود. ۲ 5 1.5 ۷۴ 5 ای بو ) ز6 ۷1 ۳ که در آن: ۳- مقاومت لهیدگی مورد نیاز |.85 - ۱ - لنگر اسمی که براساس ضوابط بند ۱-۳-۲ محاسبه می‌شود. (ب) روش طراحی بر اساس ضرایب بار و مقاومت بر ) یا :۷1 ۳ که در آن: 0.85 - ۴-۳۴ تیردرگاه ساخته شده از مقطع دوبل نبشی ضوابط این بخش برای تیردرگاه دوبل نبشی که بر اساس ضوابط بند ۲-۳ طرح شده و محدودیت‌های زیر را نیز برآورده در مورد این گونه تیردرگاه‌ها نمی‌باشد. ۱ حداقل عرض ساق افقی. که در بالای تیردرگاه قرار می‌گیرد: ۳۸,۱ میلی‌متر -------- صفحهٔ بعد -------- ۵ حداقل مقاومت تسلیم طراحی: ۸1۳۵ ۲۳۰ ,۲۳ ۶ حداکثر مقاومت تسلیم طراحی: ۸/1۳۵ ۳۴۵ <- ,۲ ۷ در زیر تمام بارهای نقطه‌ای استاد پایه وجود داشته باشد. ۸ حداقل طول تکیه‌گاه در محل بار ۳۸:۱ میلی‌متر ۹ حداقل ضخامت دیوار: ‎۸۸,٩‏ میلی‌متر ۰ حداکثر دهانه: ۴۸۸ متر ۱-۴-۳-۴ خمش ۱-۱-۳-۳-۴- ظرفیت لنگر خمشی اسمی ناشی از بارهای تقلی (الف) برای تیردرگاه با مقطع دوبل نبشی که اندازه ساق قائم آن ۲۰۰ میلی‌متر یا کمتر باشد. طراحی باید برمبنای ظرفیت خمشی مقاطع با شکل صورت پذیرد. مقاومت خمشی اسمی در حالت نقلی, ,,۰4 به شرح زیر محاسبه می‌شود: (۹-۴) ادن که در آن: - مقاومت تسلیم مدول الاستیک مقطع مور در زمانی که تنش در خارجی‌ترین تار فشاری به , می‌رسد. (ب) برای تیردرگاه با مقطع دوبل نبشی که اندازه ساق قائم آن بزرگتر از ۲۰۰ میلی‌متر و نسبت اندازه دهانه به اندازه ساق قائم بزرگتر یا مساوی ۱۰ باشد. طراحی باید برمبنای ظرفیت خمشی مقاطع با شکل انجام شود (رابطه ۹-۴). (ج) برای تیردرگاه‌های با مقطع با شکل دوبل, که اندازه یک ساق قائم بزرگتر از ۲۰۰ میلی‌متر و نسبت اندازه دهانه به اندازه ساق قائم کوچکتر از ۱۰ باشد. مقاومت اسمی خمشی تقلی. ,, ۰۸1 به شرح زیر تعیین می‌شود: (۱۰-۴) 0.95۳ > ۷ هه ۲-۱-۴-۳-۴- لنگر ناشی از بلندشدگی ۱۷۶ )۱۱-۴۲( 111 -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۹۵ که در آن: - ضریب بلند شدگی که برای 5150 ]/ نآ برابر با ۰,۲۵ و برای 1]2170/ ,نا برابر ۰,۲ می‌باشد. برای 0 ]/ ,سا > 150 از درون‌یابی خطی استفاده می‌شود. با - اندازه ساق قائم نبشی 1 - ضخامت طراحی ۳-۱-۴-۳-۴- ظرفیت خمشی طراحی الف) در طراحی بر اساس روش مقاومت مجازء مقاومت خمشی مجاز باید به شرح زیر محاسبه شود: برای بار تقلی: (۱۲-۴) سل ب که در آن برای تیرهای با 1۲ ۲۰۰ کما 52- ۱:۶۷ و برای تیرهای با ۲۲۵ 1.۳۳۲۰۰ 5۵- ۲:۲۵ می‌باشد. برای بلندشدگی: (۱۳-۴) الا 1« ب) در طراحی براساس روش ضریب بار و مقاومت. ظرفیت خمشی طراحی باید به شرح زیر محاسبه شود: ظرفیت خمشی برای بار ثقلی برابر است با: (۱۴-۴) و/00ع ۱/1 که در آن 04۹ برای تیرهای با110 ۲۰۰ کسا و 0-۰:۷» برای تیرهای با 11 ۲۰۰ <سا می‌باشد. برای بلندشدگی: (۱۵-۴) اآ/ 0 ۱/۲ -------- صفحهٔ بعد -------- ۵-۳-۴ تیردرگاه با مقطع تک نبشی ضوابط این بند برای تیرهای در گاه با مقطع تک نبشی که بر اساس ضوابط بند ۲-۳ طرح شده و محدودیت‌های زیر را برآورده نمایند. قابل معتبر است. نیازی به کنترل ظرفیت برشی, لهیدگی جان, ترکیب خمش و برش و ترکیب خمش و لهیدگی جان در این گونه تیرهای‌درگاه نمی‌باشد. ۱- حداقل عرض ساق افقی نبشی در بالا: ۳۸,۱ میلی‌متر ۲- حداکثر بعد ساق قائم نبشی: ۲۰۰ میلی‌متر ۳- حداقل ضخامت فولاد مبنا: ۰,۸۳۸ میلی‌متر ۴ حداکثر ضخامت طراحی: ۱:۴۴۸ میلی‌متر ۵- حداقل مقاومت تسلیم طراحی: ۸/۳۵ ۲۳۰ - .۲ ۶- حداکثر مقاومت تسلیم طراحی: ۱/۳۵ ۳۴۵ - ,۲۳ ۷ در زیر تمام بارهای نقطه‌ای استاد پایه وجود داشته باشد ۸- حداقل طول تکیه‌گاه در محل بار ۳۸,۱ میلی‌متر ۹- حداقل ضخامت دیوار: ‎۸۸,٩‏ میلی‌متر ۰- حداکتر دهانه ۱,۲ متر ۱-۵-۳-۴ خمش ۱-۱-۵-۳-۴- ظرفیت خمشی اسمی ثقلی الف) برای تیر تیردرگاه با مقطع نبشی تک. که اندازه ساق قائم آن 31۳ ۱۵۲ یا کمتر باشد. طراحی باید تنها بر مبنای ظرفیت خمشی مقطع نبشی انجام شود. مقاومت خمشی اسمی نقلی. 0 به شرح زیر به دست می‌آید: (۱۶-۴) یی کحی ]۱ که در آن: لا مقاومت تسلیم م5 مدول الاستیک مقطع موْثر در زمانی که تنش در خارجی‌ترین تار فشاری به ,؟ می‌رسد. ب) برای تیرهای‌درگاه با مقطع نبشی تک. که اندازه ساق قائم آن بزرگتر از ۲۳۳۵ ۱۵۲ و کوچکتر از ۲۳۵ ۲۰۰ باشد. مقاومت خمشی ثقلی اسمی به شرح زیر محاسبه می‌شود: (۱۷-۴) ۱/0950 -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۹۷ ۲-۱-۵-۳-۴- ظرفیت خمشی طراحی الف) برای طراحی بر اساس مقاومت مجازء مقاومت خمشی مجاز به شرح زیر محاسبه می‌شود: برای بار ثقلی: که در آن 7 2 می‌باشد. ب) برای طراحی بر اساس ضرایب بار و مقاومت. مقاومت خمشی طراحی به شرح زیر محاسبه می‌شود: برای بار ثقلی: (۱۹-۴) ۱/0 که در آن 9 می‌باشد. ضوابط این بند برای تیرهای‌درگاه نبشی معکوس تک یا دوبل که محدودیت‌های بند ۴-۳-۴ با ۵-۳-۴ را رعایت می‌کند. قابل استفاده است. مقاومت خمشی آاسمی مجموعه‌های مرکب متشکل از تیرهای‌درگاه نیش به عنوان مثال تیرهای‌درگاه نبشی بعلاوه -------- صفحهٔ بعد -------- تیر درگاه دا شکل باید در هر انتها به انداره یک تکیه‌گاه روی استاد ادامه یابد خطآلمرکز استاد فرعی زیر محل اثر بار فوقانی ی ۳ استاد در فوا حداقل پیج شماره ۸ در هر ۳۰۰ میلی‌متر در هم . - معمولی؛ در فواصل سس یر درگاه 8 شکل یر درگاه ب] شکل-حداقل طول ی 7 ساق افقی ۳۸ میلی‌متر هر ا ا حداقل پیج شماره ۸ در حداکثر فاصله ۳ 0 ۵ میلی‌متر از لبه آزاد ساق قائم ای ۳ | ۰ ساق آفقی برای عبور استاد اصلی بریده استاد کوتاه در محل اثر بارهای نقطه‌ای ات شود. سای قائم باید در حدود ۱۳ میلی‌متر سس( 9 ختت سس سس د فواصا کمت ا ۶۰۰ مل مت ه از استاد اصلی فاصله داشته باشد و در فواصل کمتر از ۶۰۰ میلی‌متر ۹1۹ ۹ صلی سبه ای ۳ تیر درگاه | شکل معکوس-جداقل چ ۰ ساق افقی به طول ۳۸ میلی‌متر ی سیگ د اصلی اصافی در صورت بیاز ترک بالا در بازشو پ ی استادها و اتصال در نزدیک لبه ل استاد اصلی ۳ ل در بر ۱ بازشو نشان داده شده است ۰ ما ۱ ۱ شکل ۲-۴ مجموعه‌های مرکب متشکل از تیرهای‌درگاه نبشی منفرد معکوس با تیرهای‌درگاه نبشی دوبل برای تیردرگاه سا شکل تک. مقاومت خمشی اسمی مجموعه‌های مرکب متشکل از تیرهای‌درگاه با شکل, به عنوان مثشال تیرهای‌در گاه با شکل بعلاوه تیرهای‌در گاه با شکل معکوس, باید براساس ضوابط ارائه شده در بخش ۱-۵-۳-۴ برای در نظر گرفتن اثر برش» لهیدگی جان» ترکیب خمش و برش و ترکیب خمش و لهیدگی جان برای طراحی مجموعه مورد اشاره لازم در دیست. طراحی سیستم کف و سقف باید با استناد به ضوابط مطرح شده در این بند صورت پذیرد. طراحی خرپای سقف براساس ۱-۴-۴- طراحی اعضا جان تیرچه‌ها می‌تواند توپر یا دارای سوراخ‌هایی مطابق ضوابط فصل دوم باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۹۹ الف) روش طراحی با مهار گسسته: در این روش مجموعه کف و سقف با صرفنظر کردن از حضور مهارکننده سازه‌ای و یا عملکرد مرکب عرشه و یا پوشش طراحی می‌شود. این روش باید برای آن دسته از مجموعه کف و سقف مورد استفاده قرار گیرد که پوشش یا عرشه آن‌ها مستقیماً به عضو سازه‌ای متصل نشده باشد. ب) روش طراحی با مهار پیوسته: استفاده از این روش در حالت کلی برای طراحی تیرچه‌های سقف. کف و ترک‌های شیبدار در محدوده شرایط زیر معتبر است: (۱) حداکثر عمق جان: 1۲۲ ۲۰۰ (۲) حداکتر ضخامت طرح : 11 ۲۱۱۵۵ (۳) حداقل مقاومت تسلیم طرح ۸/۳۵ ۲۳۰ ,تا (۴) حداکثر مقاومت تسلیم طرح ۸1۳۵ ۳۴۵-.۳] در روش طراحی با مهار پیوسته. پوشش و عرشه به عنوان عضو سازه‌ای در نظر گرفته می‌شوند. ۱-۱-۴-۴ مشخصات مقاطع مواردی که کاربرد مقطع کاهش یافته یا عرض طراحی موْثر براساس ضوابط فصل دوم لازم باشد. ۲-۱-۴-۴- طراحی تیرچه‌های کف ۱-۲-۱-۴-۴- خمش الف) روش طراحی با مهار گسسته: اثر خمش خالص باید بر اساس ضوابط بند ۲-۱-۳-۳ ارزیابی شود. ب) روش طراحی با مهار پیوسته: اگر پوشش سازه‌ای یا عرشه فولادی مطابق بند ۱(۳-۳۴-۴) به بال فوقانی تیرچه کف متصل و بال تحتانی مطابق بند ۳-۴-۴-(۲) مهار شده باشد. اثر خمش خالص باید بر اساس بند ۱-۱-۳-۳ ارزیابی شود. ۲-۲-۱-۴-۴- برش اثر برش خالص باید بر اساس بند ۲-۳-۳ ارزیابی شود. ۳-۲-۱-۴-۴- لهیدگی جان از سخت کننده جان استفاده شده باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۴-۲-۱-۴-۴- خمش و برش اثر ترکیب خمش و برش باید بر اساس بند ۳-۳-۳ ارزیابی شود. ۵-۲-۱-۴-۴- خمش و لهیدگی جان ۱-۲-۳-۴ از سخت‌کننده جان استفاده شده باشد. ۳-۱-۴-۴- طراحی تیرچه‌های افقی و شیبدار بام ۱-۳-۱-۴-۴- بار محوری اثر بار محوری خالص باید بر اساس ضوابط بند ۲-۳ برای بارهای کششی و بند ۴-۳ برای بارهای فشاری آرزیابی شود. ۲-۳-۱-۴-۴- خمش ب) روش طراحی با مهار پیوسته: اگر پوشش سازه‌ای یا عرشه فولادی مطابق ضوابط بند ۳-۴-۴ (۱) به بال فوقانی تیرچه افقی پا شیبدار بام متصل و بال تحتانی مطابق ضوابط بند ۳-۴-۴-(۳) مهار شده باشد. اثر خمش خالص ناشی از بارهای ثقلی باید بر اساس بند ۱-۱-۳-۴ و اثر خمش خالص ناشی از بارهای بالابرنده باید بر اساس بند ۱-۳-۳ و بند ۱-۱-۶-۶-۴ ارزیابی شود. در تیرچه‌های شیبدارء اگر پوشش سارزه‌ای یا عرشه فولادی به هر بال تیرچه شیبدار بام متصل شده باشد. اثر خمش خالص ناشی از بارهای ثقلی یا بالابرنده باید بر اساس ضوابط ۱-۱-۳-۴ آرزیابی ۳-۳-۱-۴-۴- برش اثر برش خالص باید بر اساس بند ۲-۳-۳ ارزیابی شود. ۴-۳-۱-۴-۴- لهیدگی جان اثر لهیدگی جان به تنهایی باید بر اساس بند ۴-۳-۳ آرزیابی شود به جز در مواردی که بر اساس ضوابط بند ۱-۲-۴-۳ از سخت کننده جان شده باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۱ ۵-۳-۱-۴-۴- بار محوری و خمش اثر ترکیب بار محوری و خمش باید بر اساس ضوابط بند ۵-۳ ارزیابی شود. ۶-۳-۱-۴-۴- خمش و برش اثر ترکیب خمش و برش باید بر اساس ۳-۳-۳ ارزیابی شود. ۷-۳-۱-۴۳-۴- خمش و لهیدگی جان اثر ترکیب خمش و لهیدگی جان باید بر اساس ضوابط بند ۵-۳-۳ ارزیابی شود به جز در مواردی که بر اساس ضوابط بند ۱-۲-۴-۴ از سخت کننده جان استفاده شده باشد. ۲-۴-۴- طراحی اتصالات ۱-۲-۴-۴ سخت کننده‌های جان سخت‌کننده جان به جز زمانی که از نبشی اتصال به عنوان سخت‌کننده جان نیز استفاده می‌شود. باید بر اساس ضوابط بند ۱-۷-۳-۲ و ۲-۷-۳-۲ طراحی شود. برای نبشی اتصالی که به عنوان سخت‌کننده جان استفاده می‌شود. ضوابط بند ۱-۱-۳۲-۴-۴ باید استفاده شود. ۱-۱-۲-۴-۴- نبشی اتصال به عنوان سخت‌کننده جان ظرفیت اسمی لهیدگی جان تیرچه کف که با استفاده از نبشی اتصال به عنوان سخت‌کننده جان به ترک پیرامونی متصل (۲۰-۴) ( ,۴ ,0.5۸+ ۳+ (0.9)۳ > ,۳ که در آن: - ظرفیت لهیدگی جان بارگذاری شده در دو بال در میان ترک پیرامونی -------- صفحهٔ بعد -------- - ۱:۸ برای طراحی به روش مقاومت مجاز <- ۰:۸۵ برای طراحی به روش ضرایب بار و مقاومت استفاده از نبشی اتصال به عنوان سخت‌کننده جان و رابطه (۲۰-۴) در حالت زیر مجاز است. الف) تیرچه کف و ترک پیرامونی ضخامت طراحی 0 ۱:۱۴۶ تا ۲۲ ۲,۵۸۳ مقاومت تسلیم طراحی 4۵ ۲۲۰ تا ۸1۳۵ ۳۴۵ عمق اسمی مقطع 0 ۲۰۰ تا ۳۰۰ حداقل عرض نشیمن 0 ۳۸ ب- نبشی اتصال ابعاد ۲۳۸ ۷ 1۲۲۱ ۳۸ ضخامت طراحی ۰.۷۹۳۲ تا ۱:۸۱۱ مقاومت تسلیم طراحی 4۵ ۲۲۳۰ تا ۳۴۵ حداقل طول عمق جان تیرچه کف منهای :1۳۷ ۹:۵ ج- روش نصب حداقل اندازه پیچ شماره ۸ (قطر 11۳ ۴: ۱۸) برای ضخامت طراحی نبشی کوچکتر از ۱۲ ۱:۳۳۸ و شماره ۱۰ (قطر 1117۱ ]| ۷۱ ۲۵/۴ (حداکثر) 1 ۳ + ۱ ۲۵/۴ (حداکثر) سه ۳۱( بیجع با فاصله مساوی شکل ۳-۴ نبشی اتصال مورد استفاده به عنوان سخت‌کننده جان -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۳ ۳-۴-۴- طراحی مهار اعضای مهاری باید بر اساس ضوابط بند ۴- ۴-۶ طراحی شوند به جز در مواردی که عضو مهاری, شرایط زیر را برآورده نماید. (۱) در روش طراحی پیوسته. پوشش یا عرشه باید دارای پوشش سازه‌ای چوبی به ضخامت <داقل ۱۲۱ ۹:۵ مطابق با مشخصات ارائه شده در فصل ششم یا عرشه فولادی ساخته شده از مقطعی با حداقل عمق ۱۲۱ ۱۴:۳ و حداقل ضخامت 0 ۰.۶۸۳ باشد. همچنین اتصال پوشش یا عرشه باید توسط پیچ شماره ۸ (قطر ۴۱۸) و حداکثر فاصله مرکز تا مرکز 0 ۲۰۰ انجام شده باشد. (۳) در روش طراحی پیوسته. برای تیرچه‌های کف و تیرچه‌های افقی و شیب‌دار بام که دارای دهانه‌های ساده یا پیوسته با طولی بیشتر از ۲ ۲.۴۴ باشند. بال کششی آن‌ها پاید به صورت جانبی مهار شود. فاصله مهارهای میانی باید حداکثر ۱ ۴۳ و برای تحمل نیروی جانبی ,۳ که با توجه به نوع بارگذاری بر اساس روابط (۲۱-۴) تا (۲۳-۴) محاسبه می‌شود. طراحی شود: الف) بارهای یکنواخت (۲۱-۴) ۲-۳ که در آن: 0 فاصله مرکز برش تا وسط جان - عمق مقطع ح) شکل ۲ - برابر است با حاصل‌ضرب 00۵ 0 بار ضریبدار طراحی یکنواخت 2 فاصله بین مرکز تا مرکز مهارها (ب) بارهای متمرکز اگر 50.32 * باشد (۲۲-۴) ۲/۳ اگر ۵> ۷ > 0.32 (۲۳-۴) ۴ ۳/۵1 ۲-14 ۳ بار طراحی متمرکز فاصله بار متمرکز تا مهار در روش طراحی پیوسته. تیرچه‌های کف و تیرچه افقی و شیب‌دار بام که به صورت سراسری از روی تکیه‌گاه عبور می‌کنند با توجه به ایجاد لنگر منفی در مجاورت تکیه‌گاه تیرچه. باید مطابق ضوابط فصل سوم طراحی شوند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۴-۴-۴- طراحی دبافراگم دیافراگم‌ها باید مطابق ضوابط فصل ششم طراحی شوند. ۵-۴- طراحی خرپا طراحی خرپای سقف باید مطابق ضوابط این بند انجام شود ۱-۵-۴ تحلیل ب) اتصال اعضای جان خرپا در هر دو انتها به صورت اتصال مفصلی در نظر گرفته می‌شود. برای نیروهای ناشی از تحلیل سازه با در نظر گرفتن سختی گرهی مذکورء طراحی شده باشد. ۲-۵-۴- طراحی اعضا ۱-۲-۵-۴ مشخصات مقاطع مقطع باید براساس مشخصات مقطع کامل باشد به غیر از مواردی که استفاده از مقطع کاهش یافته یا عرض موْئر طراحی. طبق ضوابط فصل دوم لازم باشد. ۲-۲-۵-۴ پال‌های فشاری بال فشاری باید برای بار محوری خالص مطابق قسمت ۴-۳. خمش خالص مطابق قسمت ۱-۳-۳ و ترکیب خمش و بار محوری. مطابق قسمت ۲-۵-۲ طراحی شود. -------- صفحهٔ بعد -------- آییس‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۵ ۱-۲-۲-۵-۴- مقاومت محوری برای تعیین مقاومت محوری,» طول موْئرء -ا؟اء باید توسط تحلیل منطقی, آزمون یا فرضیات طراحی زیر تعیین شود: الف) برای مقاطع ح) شکل محور افقی ۷ محور تقارن خواهد بود. ,با برابر فاصله بین گره‌های خرپا و ,۲ برابر با ۵ در نظر گرفته می‌شود. اگر یال خرپا حداقل در یک گره میانی پیوسته باشد و مستقیماً به پوشش متصل شده باشد. ,ا برابر با ۰,۷۵ و در غیر این صورت برابر با مقدار واحد در نظر گرفته می‌شود. اگر پوشش به عضو یال متصل شود. ,با باید برابر با فاصله بین اتصالات پوشش و ,1۴ برابر با ۰۷۵ در نظر گرفته شود. اگر لایه‌ها به یال خرپا متصل شوند. ,با برابر با فاصله بین لاپه‌ها و ,ٍکا برابر با مقدار واحد فرض شود. ,با باید برابر با فاصله بین گره‌های خرپا در نظر گرفته شود. اگر یال خرپا حداقل در یک گره میانی بین پاشنه و شکستگی شیب پیوسته باشد و پوشش مستقیماً به یال خرپا متصل شود. ,16 باید برابر با ۰,۷۵ در نظر گرفته شود. در غیر این صورت ,1۴ باید برابر با مقدار + ضریب لنگر انتهایی در رابطه اندرکنشی کا< ضریب طول موْثر برای پیچش ,< ضریب طول موّْثْر برای کمانش حول محور « بکا< ضریب طول موْثر برای کمانش حول محور لا مأ< طول مهارنشده عضو فشاری برای پیچش ما طول مهارنشده عضو فشاری برای خمش حول محور لا ب) برای مقاطع کلاهی شکل محور قائم ازء محور تقارن خواهد بود. ضوابط این مقطع مشابه بند (الف) می‌باشد. ج) برای مقاطع 7 شکل. محور افقی ۰۷ عمود بر صفحه خرپا می‌باشد. برای این گونه اعضاء ضرایب مربوط به خمش حول محورهای * و ۷« مشابه مقطع ۲ می‌باشد. اگر ارتفاع عضو کمتر از ۳/۳ ۱۵۲,۴ باشد. ,با باید برابر با فاصله بین اتصالات پوشش یا فاصله لاپه‌ها در نظر گرفته شود. اگر ارتفاع عضو بیشتر یا مساوی ۳/۹ ۱۵۲۴ باشد ,با باید برابر با فاصله بین گره‌های خرپا در نظر گرفته شود. اگر یال خرپا حداقل در یک گره میانی بین پاشنه و شکستگی شیب پیوسته باشد و پوشش به طور مستقیم به یال خرپا متصل شود. ,؟ا برابر با ۰/۷۵ و در غیر این صورت برابر با مقدار واحد در نظر گرفته می‌شود. ۲-۲-۲-۵-۴- مقاومت خمشی برای تعیین مقاومت خمشی, طول موْثر ا)1 باید توسط تحلیل منطقی, آزمایش یا فرضیات طراحی زیر تعیین شود: -------- صفحهٔ بعد -------- ۱.۶ مرک ز تحقیقات ساختمان و مسکن الف) اگر پوشش به بال فشاری متصل شود. ,۸1 برای بال فشاری باید برابر با ,5,۳ مطابق بند۱-۱-۳-۳ در نظر ب) اگر لاپه‌ها به بال فشاری بین گره‌های خرپا متصل باشند. ,۸1 باید برابر ,م5 مطابق بند۱-۲-۱-۳-۳ محاسبه شود. ,نا,۴ و ,نا برابر با فاصله بین لاپه‌ها در نظر گرفته می‌شوند. ج) اگر پوشش یا لاپه‌ها به بال کششی متصل باشند و بال فشاری فاقد مهار جانبی باشد. ,۸1 باید برابر با ید5 مطابق بند ۱-۲-۱-۳-۳ محاسبه شود. برای اعضای یال با دهانه پیوسته ,۸1 در ناحیه گره خرپا باید با فرض م۲ برابر با مقدار واحد و براساس ,نا, و ,نا, که برابر با فاصله بین گره خرپا و گره انحنای متقابل خواهد بود. محاسبه شود. برای اعضای یال با دهانه پیوسته و ساده, ,۰۸1 در ناحیه وسط دهانه براساس طول موئری برابر با فاصله بین گره‌های خرپا و مقدار ۲ مطابق با بند ۱-۲-۱-۳-۳ تعیین می‌شود. ضریب خمش براساس گرادیان لنگر *< تنش کمانش بحرانی آحمقاومت تسلیم طراحی با ضریب طول موْثر برای پیچش ,6 ضریب طول موْر برای کمانش حول محور * بکا- ضریب طول موْثر برای کمانش حول محور لا با طول مهارنشده عضو فشاری برای پیچش 0 مقاومت خمشی اسمی + مدول مقطع الاستیک مقطع موْثر محاسبه شده نسبت به تنش در تار فشاری آنتهایی به مقدار .!] ۰ مدول مقطع الاستیک مقطع مور محاسبه شده نسبت به تنش در تار فشاری آنتهایی به مقدار ,۲ ۳-۲-۲-۵-۴- اند رکنش فشار محوری. خمش و لهیدگی جان جان باید مطابق روابط زیر در نظر گرفته شود. الف - برای روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز: -------- صفحهٔ بعد -------- آبین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱:۷ و ج ۷ ۲ یت سح بطظ با بط زو 113 110 )۲۴-۴( ۳- مقاومت محوری فشاری مورد نیاز ۰ - مقاومت خمشی مورد نیاز +[ - مقاومت بار متمرکز مورد نیاز ۵ - مقاومت محوری اسمی محاسبه شده در تنش ,۳ ۷1 مقاومت خمشی اسمی محاسبه شده در تنش ,۳ ۰ - مقاومت اسمی لهیدگی جان بارگذاری شده در یک بال در قسمت میانی مطابق بند ۲-۳-۲ 2 - ضریب اطمینان. ۱۹۵ ب- برای روش طراحی بر اساس ضریب بار و مقاومت ۴ ۷ ۳ (۲۵-۴) 1.490 گر کش ولا 8 ور بط - مقاومت محوری فشاری مورد نیاز ۰:۸۵ - ۳-۳-۵-۴ بال‌های کششی یال کششی باید برای بار محوری خالص مطابق بند ۰۲-۳ خمش خالص مطابق بند ۱-۳-۳ و ترکیب خمش و بار محوری مطابق بند ۱-۵-۳ طراحی شود. می‌توان فرض کرد که بار محوری در امتداد مرکز سطح مقطع اثر می‌کند. ۴-۲-۵-۴ اعضای جان فشاری الف) برای عضو جان فشاری با مقطع -ح) شکل که در هر انتها از طریق اتصال جان به صورت پشت به پشت به جان عضو یال ۴ شکل متصل شده باشد و تحت اثر بار میانی نباشد. اندرکنش فشاری محوری و خمش خارج از صفحه باید برای روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز: -------- صفحهٔ بعد -------- ۵ نک روشک 8۳0 (؟ (۲۶-۴) 1 رس ۹ ی ۳ برای روش طراحی بر اساس ضریب بار و مقاومت: ۳۳ دس ۲ (۲۷-۴۳) 1 سر لا ۱ ۳ 00 ۳ 0) 7 با (۲۸-۴۳) 6 2 0.22 سب سر عم 21 ۱73 که در آن: 1 < طول مهارنشده عضو جان فشاری 7 شعاع زژیراسیون مقطع کامل حول محور ضعیف خروج از مرکزیت نیروی فشاری نسبت به مرکز سطح مقطع کامل عضو جان ب) برای عضوهای جان فشاری ساخته شده با سایر مقاطع که به طور متمرکز بارگذاری شده‌اند. بار فشاری محوری را می‌توان در امتداد مرکز سطح مقطع عضو در نظر گرفت. ج) برای عضوهای جان فشاری ساخته شده از سایر مقاطع که به طور متمرکز بارگذاری نشده‌اند. اثر خروج از مرکزیت باید در نظر گرفته شود. ۵-۳-۵-۴ اعضای جان کششی اعضای جان کششی باید برای بار محوری خالص مطابق بند ۲-۳ طراحی شود. برای جانهای کششی که به طور متقارن بارگذاری شده‌اند. بار کششی محوری در امتداد عمود بر ماربر مرکز سطح مقطع به عضو وارد می‌شود. برای سایر اعضای کششی که به طور متمرکز بارگذاری نشده‌اند. اثر خروج از مرکزیت باید به طور دقیق در نظر گرفته شود. -------- صفحهٔ بعد -------- آبین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱:۹ ۶-۲-۵-۴- خروج از مرکزیت در گره‌ها تحلیل باید با در نظر گرفتن چندین گره برای عضو یا با در نظر گرفتن یک گره که اثرات خروج از مرکزیت را در بر می‌گیرد. انجام شود. لنگرها و برش عضو یال در گره‌ها شامل ملاحظات زیر می‌شود: الف) اگر طول هم‌پوشانی عضو جان بزرگتر یا مساوی 7۷۵ ارتفاع عضو یال خرپا باشد. باید عضو یال برای ترکیب خمش و برش مطابق رابطه (۵۵-۳) در روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز و از رابطه (۵۷-۳) برای روش طراحی بر اساس ضرایب بار و مقاومت بررسی شود. طور یکنواخت در ناحیه اتصال توزیع شوند. ب) اگر طول هم‌پوشانی عضو جان کمتر از ۷۵/ ارتفاع یال خرپا باشد. باید یال برای ترکیب برش و خمش از رابطه (۵۴-۳) در روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز و یا رابطه (۵۶-۳) برای روش طراحی بر اساس ضرایب بار و مقاومت بررسی شود. در امتداد طول یال, میانه ناحیه تقاطع عضو جان و گره, برش باید مطابق بند ۲-۳-۳ محاسبه شود. ضریب کمانش برشی باید مطابق رابطه (۴۸-۳) یا (۴۹-۳) با مقدار "۵" برابر با کمترین مقدار بین فاصله بین گره‌های اتصال یا مرکز به مرکز ۳-۵-۴- طراحی ورق اتصال (۲۹-۴) ,۳ 3 5 1 ۷۳ ایا 11اه ۷ (۳۰-۴) 3 و لش 0. 47 - ,رجا 111 س ۷ ان که در آن: عرض موْثر تعیین شده مطابق با ضوابط فصل دوم با فرض تنش برابر با ,۴۰۳ < و۷ حداکثر عرض قسمت مستوی برابر است با ۷ < ضخامت طراحی ورق اتصال -------- صفحهٔ بعد -------- برای روش طراحی بر آساس مقاومت مجاز برابر است با 2.5 < ,52 و برای روش طراحی بر اساس ضرایب بار و مقاومست 6 > می‌باشد. ۰ باید کمترین مقدار عرض واقعی ورق اتصال یا مقطع ویتمور باشد. مقطع ویتمور با فرض گسترش مقطع ناحیه اتصال با زاویه ۳۰ درجه در امتداد دوطرف اتصال به سمت خارج روی اولین ردیف اتصال‌دهنده‌هاء مطابق شکل (۴-۴) به دست می‌آید. سا برابر با متوسط طول بین دو عضو مطابق شکل (۵-۴) است. استفاده از رابطه فوق در محدوده زیر مجاز است: ضخامت طراحی ورق اتصال: ۱:۴ تا ۲۶ میلی‌متر مقاومت تسلیم طراحی ورق اتصال: ۲۲۸ تا ۳۴۵ مگاپاسکال مار ۷۷ : ۰۸ تا ۶ الگوی اتصال عضو یال به ورق اتصال: حداقل دو ردیف با دو اتصال در هر ردیف شکل ۴-۴ عرض ورق ویتمور -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سا ۴-۵-۴- طراحی اتصال ۱-۴-۵-۴- روشهای اتصال پیچ مهره و اتصالات جوشو ۲-۴-۵-۴ اتصال برش زد برش و اتصال زبانه‌ای در اند الف) در اتصال پاشنه با بر ۶۷۰۰۰ مقاومت برد ههای فولادی سبک سرد آخرین ردبف اتصال دهنده ها اما ر 1 ۹ ً* 9 بت کاسس یا ۰ عضو خرپا تس ی الف) بدون عضو جان آخرین ردیف اتصال دهنده ها اما سا ٩‏ ۰ زنل ۱ ۱ 7 لاد۳ 7 4 : در سس ۹ ۰ ۱ ۰ ۱ ۴ ال پراش عضو یال خرپا ب) با عضو جان شکل ۵-۴ 1,2۲۲ برای نمونه اتصال شکستگی شیب باید مطابق فصل پنجم طراحی شود. انه‌ای برای مقاطع 2 شکل ن زبانه فقط یک بال و دارای سخت‌کننده جان با ممان اینرسی ۱۱۱ پا سل بزرگتر با مساوی کاهش داده شود. -------- صفحهٔ بعد -------- 0.5566 0 >10 )۳۱-۴۳( 1 11 ۲ 6 استفاده از رابطه فوق در محدوده زیر مجاز است: 1 ‌ [و 4 |.0 ب اک سک ]0 ,200 ک- [و [و !| ب‌( در اتصال پاشنه با برش زبانه فقط یک بال و دارای سخت کننده جان با ممان اینرسی وا کم از دورو ۰۶ ۷۷ع مقاومت لهیدگی جان در پاشنه مطابق بند ۴-۳-۳ محاسبه شده و با استفاده از ضریب ۲ کاهش داده شود. 0.6686 1 )۳۲ -۴( 1 1 6 << استفاده از روابط فوق در محدوده زیر مجاز است: 1 ‌ 1 4 > < ا|ا.0 ب[ک سک ]0 ,200 ک- و و 1 - طول زبانه مطابق شکل (۶-۴) 1 - ارتفاع زبانه مطابق شکل (۶-۳) وا > ممان اینرسی سخت کننده نسبت به محور موازی جان یال خرپا - عمق مستوی جان مقطع بریده شده ]1 - ضخامت طراحی مقطع بریده شده شکل ۶-۴ تعریف ابعاد زبانه خرپا -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۱۳ هنگام محاسبه تغییرشکل‌های خرپاءسطح مقطع اعضای خرپا را می‌توان به صورت کامل در نظر گرفت. ۶-۴- اعضای مر کب 9 سبستم‌های سازه‌ای ۱-۶-۴ کلیات اعضای مرکب ساخته شده از مقاطع سبک و سیستم‌های سازه‌ای مطابق ضوابط این قسمت طراحی می‌شوند. ۲-۶-۴ اعضای مر کب سازه‌ای ۱-۲-۶-۴- اعضای ۰ ی کر از دو مه 1 ( ری ۹ بی ۰.۰ به 3 ی ۰.۰ حداکثر فاصله طولی میان جوش‌ها یا سایر ادوات اتصال, ,5 برای اتصال دو مقطع ۴ شکل و تشکیل یک مقطع | شکل باید برابر کمترین دو مقدار زیر باشد: 1 سا (۲۳-۴) سس 3 عبر 5 ۹ ۰ 6 ۱ که در آن: با - طول دهانه تیر فاصله عمودی میان دو ردیف اتصال نزدیک به بال تحتانی و فوقانی 7 مقاومت کششی مجاز با طراحی اتصال در کشش مطابق فصل پنجم فاصله مرکز برش یک مقطع ۲ شکل تا صفحه میانی جان ۵ بار طراحی تیر برای تعیین فاصله میان ادوات اتصال می‌باشد که بار 0 از تقسیم بار متمرکز یا عکس‌العمل‌ها با توجه به طول باربری به دست آید. برای تیرهای با توزیع بار یکنواخت. 0 باید مساوی سه برابر توزیع بار یکنواخت. بر پایه ترکیب بار بحرانی حاصل از روش طراحی بر آساس مقاومت مجاز یا روش طراحی بر اساس ضرایب بار و مقاومت باشد. اگر طول باربرء بار متمرکز یا عکس‌العمل کمتر از فاصله نقاط جوش, 5 باشد. مقاومت مجاز یا طراحی نزدیک‌ترین نقطه جوش یا اتصال به بار یا عکس‌العمل باید به صورت زیر محاسبه شود: -------- صفحهٔ بعد -------- ۴ مرک ز تحقیسقات ساختمان و مسکن (۳۲۴-۴) ض 1 - بار متمرکز یا عکس‌العمل حاصل از ترکیب بار بحرانی در روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز یا روش طراحی بر اساس ضرایب بار و مقاومت می‌باشد. حداکثر فاصله مجاز نقاط اتصال» م5 به شدت باری که به صورت مستقیم به اتصال اعمال می‌شود. بستگی دارد. در صورت استفاده از اتصالات با فاصله یکنواخت در تمام طول تیرء فاصله ,م5 در نقطهٌ حداکثر شدت بار تعیین می‌شود. در مواردی که این روش به نتیجه غیراقتصادی به دلیل, فواصل نزدیک نقاط اتصال منتهی می‌شود. می‌توان از روش‌های زیر استفاده کرد. الف) فاصله اتصالات در طول تیر با توجه به تغییر در شدت بارء تغییر نماید. ب) ورق پوششی تقویتی به بال در محلی که بار متمرکز اعمال می‌شود. جوش شود. سپس مقاومت برشی مجاز با طراحی اتصال بین ورق پوشش و بال به عنوان مقاومت ,1 در نظر گرفته می‌شود. عمق تیر برابر 8 است. ۲-۲-۶-۴ اعضای فشاری متشکل از دو مقطع در تماس با یکدیگر برای اعضای فشاری متشکل از دو مقطع در تماس با یکدیگر. مقاومت محوری مجاز یا طراحی باید در تطابق با بند ۳-۳- ۱-الف و با اعمال اصلاحات زیر تعیین شوند. اگر مدهای کمانشی با ایجاد تغییرشکل‌های نسبی, نیروی برشی در اتصال میان دو مقطع ایجاد نماید. 1/7 پا ,(۳۱/۲) که به صورت زیر محاسبه می‌شود. جایگزین شود: 1 ۵ 1 1۲ که در آن: ) - ضریب لاغری مقطع کامل حول محور عضو مرکب 2- فواصل بین نقاط اتصال پیچی یا جوشی میانی حداقل شعاع زیراسیون سطح مقطع کامل کاهش نیافته یک مقطع منفرد از عضو مرکب. برای سایر علائم به بند ۱-۱-۴-۳ رجوع شود. همجنین, مقاومت و فواصل ادوات اتصال باید شرایط زیر را تأمین نماید: - فواصل بین اتصالات پیچی یا جوشی میانی. 2. محدود می‌شود به گونه‌ای که ,2/۲ از نصف ضریب لاغری حاکم بر عضو مرکب تجاوز ننماید. - نقاط آنتهایی عضو فشاری مرکب باید به صورت زیر متصل شوند. توسط جوش با طولی که کمتر از حداکثر پهنای عضو نباشد یا توسط اتصال‌دهنده‌هایی که در محدوده ۱:۵ برابر پهنای عضوء فاصله طولی آن‌ها بیش از ۴ برابر قطر نباشد. -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۱۵ - اتصال پیچی یا جوشی میانی نقاط اتصال از اعضای طولی مرکب باید توانایی انتقال نیرو حداقل 7۲۸۵ مقاومست ۳-۲-۶-۴ فواصل نقاط اتصال در مقاطع دارای ورق پوششی فاصله 5. در امتداد تنش, بین نقاط جوش یا پیچ متصل‌کننده ورق پوششی یا سخت‌کننده مجزا در فشار به عضو نباید از مقادیر ذکر شده در بندهای الف. ب و ج تجاوز نماید: الف) میزانی که برای انتقال برش بین دو قسمت متصل شده برمبنای مقاومت مجاز یا طراحی لازم است. ب) .۱۰16/8/۲ < تنش فشاری در صفحه پوششی برای بار طراحی (بدون اعمال ضرایب) ۷ 0 سه برابر پهنای مستوی کم عرض‌ترین اجزای فشاری سخت‌نشده محدوده اتصال که برای 05 د 9 نباید کمتر از ۱/۹ باشد و برای ,0.5.,/۳/۳ < : نباید کمتر از ,1.33 باشد. مگر انکه فاصله نزدیک‌تری بر پایه بند الف یا ب مورد نیاز باشد. در حالت جوش‌های گوشه منقطع موازی با راستای تنش, فاصله برابر با فاصله آزاد میان جوش‌ها به اضافه ۱۲:۷۳:۲ در هنگامی که هیچیک از محدودیت‌های الف. ب. ج برآورده نشود. پهنای موْثر باید مطابق فصل دوم تعیین شود. رعایت ضوابط فوق برای صفحات پوششی که فقط به عنوان پوشش محافظ به کار رفته و عضو باربر نیستند. ضروری نیست. ۳-۶-۴- سیستم‌های ترکیبی در سیستم‌هایی که از ترکیب مقاطع فولادی سرد نوردشده با مصالح دیگر ساخته می‌شوند قسمت‌های سردنوردشده مطابق این آیین‌نامه و قسمت‌های دیگر بر اساس آیین‌نامه‌های مرتبط با آن مصالح انجام می گیرد. این ۴-۶-۴ مهاربندی جانبی و پایداری جانبی مهاربندها و سیستم‌های مهاربندی شامل اتصالات. باید دارای مقاومت و سختی کافی برای مهار پیچشی با خمشی جانبی تیر یا ستون باشند و از لهیدگی موضعی در نقاط اتصال جلوگیری کنند. مهاربندی تیر دارای مقطع ۲ یا 7 شکل باید الزامات بند ۱-۴-۶-۴ را برآورده نماید. مهاربندی اعضای فشاری تحت اثر بار محوری باید الزامات بند -------- صفحهٔ بعد -------- ۲-۴-۶-۴ را تأمین نماید. ۱-۴-۶-۴- تیرهای با مقطع ۲و7 می‌گیرد. یا زمانی که هیچ‌یک از بال‌ها به عرشه یا مصالح پوششی به گونه‌ای متصل نشده‌اند که مانع از تغییرمکان جانبی بال شود. باید در نظر گرفته شود. هنگامی که فقط بال فوقانی متصل باشد. باید به بند۱-۳۲-۶-۶-۴ رجوع شود. در محل‌هایی که هر دو بال متصل شده‌اند. نیاز به مهاربندی اضافی نمی‌باشد. ۱-۱-۴-۶-۴- حالت عدم اتصال بال‌ها به ورق مشار کت‌کننده در مقاومت و پایداری مقطع ۲ با 7 شکل محور ۷ باید به عنوان محور عمود بر جان و محور از باید به عنوان محور موازی جان ماربر مرکز سطح مقطع در نظر شکل (۱۱-۴) قرار گیرد. مهارهای میانی در بال فوقانی و تحتانی اعضای با مقطع ۴ یا 7 شکل باید برمبنای مقاوست و در طراحی شوند که در آن ,,۳ نیروی مهاری مورد نیاز بر روی بال» در ربع مثبت محورهای * و ۷ می‌باشد و رد۳ نیروی مهاری در بال دیگر است. الف) بارهای یکنواخت (۳۶-۴) ([۵/ ,۱) +(2/ ۷۷ ,1.5۷۷ بط (۳۷-۴) ((۵/ ,0۸ (۷۷/2) ,]1.5 بط برای مقاطع -) شکل: (۳۸-۴) ۷( بط حرط برای مقاطع 7 شکل: (۳۹-۴) ۷لا2/ یلا15 < یط < رظ که در آن: -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۱۷۷ ۷ بار طراحی یا بار ناشی از بحرانی‌ترین ترکیبات بار به روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز یا روش طراحی بر اساس ضرایب بار 0 مقاومت و در فاصله 0.58۵ در هر طرف مهار می‌باشد. 2 فاصله طولی میان محور مرکزی مهاربندها - صفر برای مقاطع ۲ شکل و ,1/21 برای مقاطع 7 شکل ود - ممان اینرسی ضربی مقطع کل کاهش نیافته 1 ممان اینرسی مقطع کل کاهش نیافته حول محور - لنگر پیچشی بار ۷۷ حول مرکز برش که برابر است با: ۷۷ + ع ۷۷ س ۳ و 2 خروج از مرکزیت موْلفه‌های بار که نسبت به مرکز برش که به ترتیب در جهت ۷ و ۷ اندازه‌گیری می‌شود. - عمق مقطع ۷۷ ۷۷ ۷ ۷۷ ۸۲ ۵ ملالا ۵ ۱ ۹ ول ۷۹/۱ 8 ها ,۷ ۹ دا ما ۳۳ ۳۳ اد 69 کت ٍ لا 1 رس ولا را ام 0[ | اج ام ْ شکل ۷-۴ ۰۰ ۳ ۰۰ ات 9 : 0 ۰.۰ ۰.۰ نیروها ب) بارهای متم رکز: هنگامی که بار طراحی در صفحهٌ جان اعمال می‌شود. ۳ < ,۲ باشد. آنگاه: برای مقاطع ۴ شکل: (۴۲-۴) ۳ (0/4) < ور ع ۳ برای مقاطع 7 شکل: -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۸ مرکز نحقیقات ساختمان و مسکن (۴۳-۴) ل2/ولا< ورط عرط که در آن: و ,ا: موْلفه‌های بار طراحی ۳ به ترتیب موازی محور * و لا می‌باشند. اگر بار در جهت مثبت ۲ و از اثر نماید. و ,۳ مثبت هستند. 1 لنگر پیچشی ۳ حول مرکز برش که برابر است با: وق کر ۳ بار متمرکز طراحی در فاصله 0.32 در هر طرف مهارء به اضافه (1/3 1.4)1 برابر هر بار طراحی متمرکز در فاصله بین 0.38 تا 2 نسبت به مهار (بار متمرکز طراحی, بار ناشی از بحرانی‌ترین ترکیبات بار روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز یا روش طراحی بر اساس ضرایب بار و مقاومت می‌باشد). - فاصله بار متمرکز از مهار نیروی مهاری» ,ر۳ و د,۳ در محلی که مهار برای جلوگیری از حرکت بال متناظرش در جهت منفی « لازم باشد. مهاربندها باید به گونه‌ای متصل شوند که بتوانند به صورت مور مقطع را در مقابل تغییرمکان جانبی هر دو بال در نقاط هنگامی که تمام بارها و عکس‌العمل‌های یک تیرء به اعضایی از قاب که مقطع آنها به صورت موْئْر در مقابل دوران پیچشی و اساس بند ۱-۲-۱-۳-۳ ضروری باشد. ۲-۴-۶-۴ مهاربندی اعضای فشاری که به صورت محوری بارگذاری شده‌اند مقاومت مهار مورد نیاز برای جلوگیری از انتقال جانبی در نقطه مهار برای یک عضو فشاری منفرد باید به صورت زیر 0 0.01 )۴۴-۴( سختی مورد نیاز مهاربند برای جلوگیری از انتقال در نقطه مهار برای یک عضو فشاری منفرد باید به صورت زیر محاسبه 2 4ا|2 (۴۵-۴) 0۳۱ که در آن: ۳ <- مقاومت اسمی مورد نیاز مهاربند برای عضو فشاری منفرد - مقاومت فشاری محوری اسمی برای عضو فشاری منفرد -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۱۹ ررل] < سختی مورد نیاز مهاربند برای عضو فشاری منفرد تعداد محل‌های مهاربندی میانی با فواصل مساوی ِا - فاصله بین مهارها در عضو فشاری ۵-۶-۴ دیافراگم کف. سقف با دیوار فولادی کاهش مقاومت برای این گونه سیستم‌ها در جدول (۲-۴) ارائه شده است. اگر مقاومت برشی اسمی صرفاً براساس آزمایش بدون تعریف تمامی استانه‌های حد نهایی بدست آید. ضرایب بار و کاهش مقاومت باید محدود به مقادیر داده شده در جدول (۲-۴) برای انواع اتصالات 0 مدهای خرابی مربوط شود. - ضریب اطمینان دیافراگم در روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز < ضریب کاهش مقاومت در روش طراحی بر آساس ضرایب بار و مقاومت جدول ۲-۴ ضریب اطمینان و ضرایب کاهش مقاومت برای دیافراگم‌ها نوع بار یا ترکیبات آن شامل ۲ نوع اتصال ره 0 52 0 )۵۸51((‏ (11٩آنل‏ (510ش) ‏ (11 انآ جش ۲ ۵۵ رلرزله باد ۲۳۵ ۷ ۲ ۸ سایر انواع بار ۱ کمانش پانل, کمانش خارج صفحه پانل است و کمانش موضعی آن در محل اتصالات نمی‌باشد. برای اتصالات مکانیکی به غیر از پیچ‌ها: الف) ,2؟ نباید کمتر از مقادیر جدول (۲-۴) برای پیچ‌ها باشد. ب) ,0 نباید بزرگتر از مقادیر جدول (۲-۴) برای پیچ‌ها باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۶-۶-۴ سقف‌های فلزی و سیستم‌های دبواری ضوابط بند ۱-۶-۶-۳ تا ۳-۶-۶-۴ باید در طراحی سیستم‌های سقف و دیوار فلزری که شامل لاپه‌های فولادی سرد نوردشده. تیرچه‌های نگه‌دارنده پوشش دیوار, اتصالات دیوار به سقف و پانل‌های دیوارء یا نگه‌دارنده پانل‌های سقفی موجدار برحسب نوع کاربرد به کار رود. ۱-۶-۶-۴ لاپه‌هاء تیرچه‌های نگه‌دارنده پوشش دیوار و سایر اعضاء ۱-۱-۶-۶-۴- اعضای خمشی دارای یک بال متصل به عرشه یا ورق پوششی این بند در طراحی تیرهای سراسری در نواحی بین نقاط عطف نمودار لنگر تا تکیه‌گاه یا ناحیه طره‌ای تیر کار برد ندارد. مقاومت خمشی اسمی. ,۰۸1 مقطع ح یا 7 شکل بارگذاری شده در صفحه موازی جان, با بال کششی متصل به عرشه دال یا ورق پوششی و با بال فشاری مهار جانبی نشده, مطابق رابطه (۳۶-۴) محاسبه می‌شود. (۴۶-۴) ۱ که در آن 6 از جدول (۳-۴) برای مقاطع ۴ یا 7 شکل در دهانه ساده بدست می‌آید. مقدار 14 در دهانه‌های سراسری به صورت زیر می‌باشد: برای مقاطع -) شکل 6 8 برای مقاطع ۸ شکل ۲-7 و م5 مقادیر تعریف شده در بند ۱-۱-۳-۲ می‌باشد. ضریب کاهش ۰۴6 باید برای سیستم‌های سقف و دیواری که دارای شرایط می‌توان به کار برد: (۱) عمق عضو کوجچکتر از ۱۲ ۲۹۲ (۲) بال‌ها دارای سخت‌کننده فشاری باشند (۳) ۱۷۰ > ضخامت/ عمق > ۶۰ (۴) ۴۵ > عرض بال/ عمق > ۲۸ (۵) ۴۳ > ضخامت بال/ پهنای بخش مستوی بال > ۱۶ (۶) در سیستم‌های با دهانه سراسری, طول هم‌پوشانی در هر تکیه‌گاه داخلی در هر جهت نباید کم‌تر از ۱:۵۵ باشد. (۷) طول دهانه عضو نباید از 1 ۱۰ بیش‌تر باشد. (۸) حرکت جانبی هر دو بال باید در تکیه‌گاه‌ها مهار شود. -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۳۱ )٩(‏ سقف یا پانل‌های دیواری باید دارای صفحات فولادی با حداقل تنش تسلیم ۸/۳۵ ۳۴۰و حداقل ضخامت فلز پایه ۰:۴۶ باشد. حداقل عمق ورق موجدار ۲۱۲ ۲۹ و حداکثر فاصله مرکز به مرکز 11 ۳۰۵ باشد. همجنین باید به گونه‌ای متصل شوند که به صورت مور از حرکت نسبی بین پانل و بال لاپه جلوگیری شود. ( ۱۰) عایق باید از نوع پوشش الیاف شیشه با ضخامت ۰ تا ۲۱۲۳ ۱۵۲ که بین عضو و پانل فشرده شده به صورت سازگار با اتصالات به کار رفته. باشد. ( ۱۱) نوع اتصال‌دهنده حداقل پیچ خودکار یا پیچ فلزی مخصوص ورق فولادی نمره ۱۲ (قطر ۵:۴۹ (1311) یا پرچ با قطر 0 ۴:۷۶ با واشر به قطر 1۱1۱ ۱۳:۷ باشد. ( ۱۲) فاصله مرکز به مرکز اتصال‌دهنده نباید بیش از 1۲ ۳۰۵ باشد. و محل آنها باید در نزدیکی مرکز بال‌تیر و مجاور لبه بالایی پانل باشد ( ۱۳) تنش تسلیم طراحی عضو نباید از ۸1۳۵ ۴۱۰ تجاوز نماید. برای سبستم لاپه‌های سرتاسری که در آن طول دهانه‌های مجاور بیش از ۲۰/ تغییر نماید. مشابه دهانه‌های ساده مقادیر ‎[٩+ دهانه‌های مجاور باید از جدول (۳-۴) به دست آید. جدول ۳-۴ مقادیر ‎۲٩‏ برای مقطع ال با شکل در دهانه ساده سس وس 0 -------- صفحهٔ بعد -------- به منظور کاهش آثرات عایق فشرده شده بین ورق پوششی و عضو در اعضای به کار رفته در دهانه ساده» 6[ کاهش داده می‌شود. این کاهش باید با ضرب ضریب ۲6 حاصل از جدول (۳-۴) در ضریب اصلاح ۰۲ به شرح زیر محاسبه شود: ۲-100 04 )۴۷-۴( که در آن: در روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز 1.67 ,52 و در روش طراح بر اساس ضریب بار و مقاومت 0.9 * ,پم می‌باشد. ۲-۱-۶-۶-۴- اعضای خمشی دارای یک بال متصل به نگه‌دارنده سیستم سقف موجدار مقاومت خمشی مجاز یا طراحی مقاطع ۴ یا 7 شکل که در صفحه موازی با جان بارگذاری شده‌اند و بال بالای آنها نگه‌دارنده سقف موج‌دار می‌باشد باید با توجه به ضوابط مهار گسسته نقطه‌ای (الزامات بند ۱-۲-۱-۳-۳) به دست آید و یا از ضوابط این بند استفاده شود. برای محاسبه مقاومت مجاز یا طراحی باید ضریب اطمینان و ضریب کاهش مقاومست این بند در مقاومت اسمی ,۸1 که از رابطه (۴۸-۴) به دست می‌آید. اعمال شود. (۴۸-۴) 5 > ,۱ در روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز 51.67 ,52 و در روش طراح بر اساس ضریب بار و مقاومت 0.9 < م می‌باشد. - ضریب کاهش که باید براساس روش آزمایش 908 5 ]۸15 ارائه شده تعیین شود. برای تعاریف م5 و ,"۳ به بند ۱-۱-۳-۳ مراجعه شود. ۳-۱-۶-۶-۴- فشار در اعضای با یک بال متصل به عرشه با ورق پوششی ضوابط این بند شامل مقاطع یا 27 شکل که به صورت متمرکز در امتداد محور خود بارگذاری شده‌اند و دارای صرفاً یک بال متصل به عرشه یا ورق‌های پوششی هستند. می‌باشد. مقاومت محوری اسمی مقاطع ۲ یا 7 شکل تک دهانه ساده یا سرتاسری براساس بند الف و ب محاسبه می‌شود. الف - مقاومت اسمی حول محور ضعیف براساس رابطه (۴۹-۴) محاسبه می‌شود. در محاسبه مقاومت مجاز یا طراحی از ضریب اطمینان 1. 8 - ,52 و ضریب کاهش مقاومت 0. 85 - پ استفاده می‌شود. رابطه (۴۹-۴) در سیستم آحاد 51 (۴۹-۴) 0 اب-۲ 050.79 +4 )۵۰-۴( -------- صفحهٔ بعد -------- آبین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۳۳ (۵۱-۳) 53 + 0.00461 < )۲ (۵۲-۳) 68 + 0.0640 0.09850 > ب) که در آن: - برای مقاطع 7 شکل, فاصله نقطه اتصال از لبه خارجی جان تقسیم بر پهنای بال همان‌گونه که در شکل (۸-۴) نشان داده شده است. برای مقاطع 2 شکل, پهنای بال منهای فاصله اتصال از لبه خارجی جان تقسیم بر پهنای بال همان‌گونه که در شکل (۸-۴) نشان داده شده است. برای مقاطع 7 شکل 2/0 + و برای مقاطع 2 شکل 2/0 ) > » می‌باشد. 1 - ضخامت مقطع ن) یا شکل (11) ۳ پهنای بال مقطع ۴ یا 2 شکل (/) 0 - عمق مقطع ۴ یا 7 شکل (۱) ۳ مدول الاستیسیته فولاد برابر ۸/۳۵ ۲۰۳۰۰۰ برای استفاده از رابطه (۴- ۴۹) باید در سیستم‌های دیواری و سقفی شرایط زیر برقرار باشد: ۱] ۲۳۲۲ ۵۵ ۱ ۲ ۵۲۵۱ ۳۰۵ ل ک ۵ ۱۵۲ ۳ بال دارای سخت‌کننده فشاری باشد ۷۰ 0/۱ ۱۷۰ ۴ ۲:۸ > 0/0 ۵ ۵ ۶ ۵۰ > ضخامت بال/ پهنای ناحیه مستوی بال > ۱۶ ۷ _حرکت جانبی هر دو بال باید در تکیه‌گاه مهار شود. ۸) پانل‌های دیواری فولادی یا سقف فولادی با نقاط اتصال دارای فاصله مرکز به مرکز حداکثر ۱۲ ۳۰۵و سختی جانبی دورانی حداقل ۲۷/1/۲ می‌باشند. تنش تسلیم حداقل ۸۸۳۵ ۲۳۰ ۹ طول دهانه بیشتر از ۱۰ متر نباشد. ب- مقاومت موجود حول محور قوی باید براساس بند ۱-۴-۳ و ۱-۱-۴-۳ تعیین شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۴ مرک ز تحقیسقات ساختمان و مسکن 4 ۴-۱-۶-۶-۴- فشار در اعضای با مقطع 7 شکل و یک بال متصل به سقف موج دار ضوابط این بند مربوط به مقاطع 7 شکل که به طور متمرکز در امتداد محور طولی بارگذاری شده‌اند و دارای یک بال متصل به سقف موجدار هستند. می‌باشد. مقاومت اسمی محوری دهانه ساده یا سراسری مقاطع ,7 شکل مطابق با قسمت (الف) و (ب) به دست می‌آید. ضریب اطمینان 1.8 * ,هک و ضریب کاهش مقاومت 0.85 < پم می‌باشد. الف) برای مقاومت اسمی حول محور ضعیف (۵۳-۴) ۸۵اب ,۳ که در آن : اگر 41/1590 باشد. 0.36 > با اگر 130 4/15 > 90 باشد. سس 2 با واگر 130 < 4/۱ باشد. 2 > یا خواهد بود. - ضریب کاهش که باید بر اساس روش ارائه شده در ۸1]515908 تعیین شود. ۸ سطح مقطع کل (کاهش نیافته) مقطع 7 شکل 0- عمق مقطع .7 برای استفاده از رابطه (۵۳-۴) در سقف‌ها شرایط زیر باید برقرار باشد. ۱ ضخامت پرلین. ۲۲۳ 5۳:۲۲ ]> ۲ ۱:۳۷ ۲ ۱ ۳۰۵کل0> ۳۵ ۱۵۲ ۳ بال دارای سخت‌کننده فشاری باشد ۴ 5۱۷۰ ۵/1 ۷۰ ۵ 5۵ 4/۲ ۲:۸ که در آن« عرض بال مقطع 7 است ۶ ۵۰ > ضخامت / پهنای ناحیه مستوی بال > ۱۶ -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۳۵ ۷) _حرکت جانبی هر دو بال باید در تکیه‌گاه‌ها مهار شود. ۸) تنش تسلیم باید کوچکتر از ۸/1۲۳۵ ۳۴۸۲ ب) مقاومت حول محور قوی را می‌توان مطابق ضوابط قسمت ۱-۴-۳ و ۱-۱-۴-۳ به دست آورد. ۳-۶-۶-۳ مهار و مهاربندی سیستم سقف بام ۱-۲-۶-۶-۴- مهار سیستم سقف لایه‌دار تحت اثر بار تقلی با بال فوقانی لاپه متصل به پوشش فلزی برای انتقال نیرو از دیافراگم سقف متصل به پوشش فلزی به سازه نگه‌دارنده باید از ادوات مهار مناسب با توجه به بندهای ۱-۳-۳ و ۱-۶-۶-۴ استفاده شود. هر وسیله مهاری باید برای تحمل نیروی ,۰8 تعیین شده براساس رابطه (۵۴-۴) طراحی شود و باید حداقل سختی لازم رابطه (۶۰-۴) را برآورده سازد. هم‌چنین, لاپه‌ها باید از نظر جانبی توسط پوشش به نحوی مهار شوند تا حداکثر تغییرمکان جانبی بال فوقانی بین نقاط مهار جانبی در بارهای اسمی از طول دهانه تقسیم مهار کننده باید در هر دهانه لاپه وجود داشته باشد و باید به بالای لاپه یا نزدیک آن لاپه متصل شود. اگر مها رکننده» مستقیماً به تمام لاپه‌ها در هر دهانه لاپه, متصل نشود. تمهیداتی باید برای انتقال نیروها از سایر لاپه‌ها به وسایل مهار کننده‌ها در نظر گرفته شود. لازم است نشان داده شود که نیروی مورد نیاز. .۳۸ می‌تواند به مهارکننده از طریق ورق پوششی سقف و اتصالاتش منتقل شود. سختی جانبی مهارکننده باید به وسیله تحلیل یا آزمایش تعیین شود. در این تحلیل یا آزمایش باید انعطاف جان لاپه در ناحیه بالای اتصال در نظر گرفته شود. که در آن: ز۳- نیروی مهاری تحمل شده توسط مهارکننده ز ام (این مقدار هنگامی که مهاربندی برای جلوگیری از انتقال لاپه به سمت بالا و در راستای شیب بام ضروری باشد. مثبت در نظر گرفته می‌شود.) م۷ < تعداد خطوط لاپه‌ها روی شیب بام ز- ضریب برای هر خط لایه (م ۸ ....,.1.2 < ز) [ < ضریب برای هر مهارکننده (,۷] ...1,2,۰ 7 [) ٩,‏ - تعداد مهار کننده در امتداد یک خط مهار کننده - نیروی جانبی لاپه اام -------- صفحهٔ بعد -------- ۱ 0.2511 + (۲) ایا (۵۵-۴۳) 0 و۲ 080ع0 سل دس با نع ۳ 1 ]7 1000 که در آن ,۴ دک بح و بح ضرایب ارائه شده در جدول (۴-۴) تا (۶-۴) می‌باشند. ۷۷ < کل بار قائم لازم تحمل شده توسط لاپه ام در یک دهانه مطابق رابطه زیر: (۵۶-۴) : ۷ - ,م۷۷ ۷ - بار نقلی توزیع شده لازم که توسط لایه /ام در واحد طول حمل می‌شود (بر اساس ترکیب بار بحرانی در روش طراحی براساس مقاومت مجاز یا روش طراحی براساس ضریب بار و مقاومت تعیین می‌شود) ور < ممان اینرسی ضربی مقطع کامل کاهش نیافته نسبت به محورهای مار از مرکز سطح موازی و عمود بر جان لاپه (برای مقاطع تج)-شکل 0<ی,] است.) با - طول دهانه لاپه 7 فاصله از مرکز برش تا صفحه میانی جان (برای مقاطع 7 شکل 1-0 است.) پهنای بال فوقانی لاپه 1 - ضخامت لاپه ,| < ممان اینرسی مقطع کامل کاهش نیافته حول محور عمود بر جان لاپه مار از مرکز سطح - عمق لاپه 0 ۱+ برای بال فوقانی واقع شده در جهت بالای شیب و ۱- برای بال فوقانی واقع شده در جهت پایین شیب زد -< سختی جانبی موْثر مهار کننده ام نسبت به لاپه زام (۵۸-۴) چم 4 سا تما ۰ ۴ نس که در آن: ,۶ - فاصله در امتداد شیب بام بین لاپه زام و مهار کننده زام < سختی جانبی وسایل مهارکننده 4 - ضریب ارائه شده در جدول‌های (۴-۴) تا (۶-۴) ۰ - سطح مقطع کل پانل سقف بام در واحد عرض ۳ - مدول الاستیسیته فولاد سم گا < سختی جانبی موْثر تمام اجزای مقاوم در برابر نیروی :۲ (۵۹-۴۳) رد +2 ۱ اد : از -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۳۷ بی؟ا < سختی جانبی سیستم سقف بام. با حذف مهار کننده‌ها (۶۰-۴) ریم 2 ی برای سیستم‌های چنددهانه. نیروی ۳ براساس رابطه (۵۵-۴) محاسبه می‌شود. ضرایب (ح تا بح از جدول‌های (۴-۴) تا (۶-۴) برای "قاب خارجی" "دهانه انتهایی " یا "مهار خارجی دهانه انتهایی " نباید کمتر از ۸۰/ نیروی تعیین شده با استفاده از ضرایب بح تا ب) متناظر با شرایط "سایر نقاط" باشد. در تکیه‌گاه (مهار تکیه‌گاهی) که در آن دو دهانه مجاور دارای خواص مقطع یا طول دهانه‌های متفاوتی می‌باشند. مقادیر ۳ باید بر اساس متوسط مقادیر رابطه (۵۵-۴) که به صورت جداگانه برای هر دو دهانه محاسبه می‌شود. به دست آید. مقادیر ی و زربی؟ا باید با استفاده از رابطه (۵۸-۴) و (۶۰-۴) با نله ] و ل حاصل از متوسط مقادیر هر دو دهانه محاسبه شود. برای سیستم‌های چنددهانه و مهار کننده در نقطه 1/3 یا میان‌دهانه. که در آن دهانه‌های مجاور دارای خواص مقطع با طول‌های دهانه متفاوت در مقایسه با دهانه موردنظر دارند. مقادیر ,۳ از متوسط مقادیر رابطه (۵۶-۴) که برای هر سه دهانه محاسبه می‌شود. به دست می‌آید. مقادیر ی؟ا باید با استفاده از رابطه (۶۰-۴) با باء ] و ل حاصل از متوسط مقادیر سه دهانه. محاسبه شود. مقادیر رزیکا با استفاده از رابطه (۵۸-۳) و با که برابر با طول دهانه موردنظر در دهانه انتهایی» هنگامی که متوسط مقادیر برای ,۳ محاسبه می‌شود باید از متوسط ویژگی‌ها برای محاسبه ٍی؟! استفاده شود. هر مقدار متوسط با اضافه کردن مقدار اولین دهانه داخلی و دو برابر مقدار دهانه انتهایی و سپس تقسیم مجموع آن بر ۳ به دست می‌آید. سختی موْثر کل در هر لاپه باید رابطه زیر را برآورده نماید. (۶۱-۴) یگ 2 یا که در آن در روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز 2.00 *2 و یا برابر است با: س (۶۲-۴) 0 0 مرکا در روش طراحی بر اساس ضرایب بار و مقاومت 7.75 ۷ و پیرکا برابر است با: ۳ 0 ی امه به جای رابطه (۵۵-۴) تا (۶۰-۴)» نیروهای مهار جانبی مجاز را می‌توان با استفاده از تحلیل جایگزین تعیین کرد. تحلیل جایگزین باید شامل اثرات مرتبه ول و دوم با درنظر گرفتن اثرات شیب سقف. پیچش ناشی از خروج از مرکزیت بار نسبت به مرکز برش» پیچش ناشی از مقاومت جانبی فراهم شده توسط ورق‌های پوشش و بار اعمالی مایل نسبت به محورهای اصلی باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- تحلیل جایگزین» همچنین باید شامل اثرات مهار جانبی و مهار دورانی فراهم شده بر اثر پوشش‌های متصل به بال فوقانی باشد. سختی وسایل مهار کننده باید در نظر گرفته شده و اثر انعطاف جان لاپه در بالای محل اتصال مهار کننده. در آن وقتی نیروهای مهاری جانبی از یک تحلیل منطقی به دست آید. حداکثر تغییرمکان جانبی بال لایه بین خطوط مهاربندی جانبی در بارهای اسمی نباید از مقدار طول دهانه تقسیم بر ۳۶۰ تجاوز نماید. تغییرمکان بال فوقانی لاپه در خط مهاربندی» ۸ باید براساس بار ضریب‌دار در روش طراحی براساس ضرایب بار و مقاومت و بار اسمی در روش طراحی به روش مقاومت مجاز محاسبه شده و به مقادیر زیر محدود شود. روش طراحی براساس مقاومت مجاز ۱ ۸ 0 د؟ (۶۴-۴) روش طراحی براساس ضرایب بار و مقاومت ی ۸ 20 ۹1 جدول ۴-۴ ضرایب برای مهارهای تکیه‌گاهی ی به صورت سرتاسری ۱۳۳۲ ۰۹۹ ۳ ۰۱۷ دهانه ساده ورق موجدار خود ۸۳ ۳۸ ۰.۶۱ ۳۹ ۰.۰.۵ خر ۱ ۱۵ ۶۹۱۳ ۹۲ ۳۳۷۳ ]۱۳۸۵ چند دهانه سس اک سس -------- صفحهٔ بعد -------- آبین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۳۹ جدول ۵-۴ ضرایب برای مهار در نقاط میانی سک لک به صورت سرتاسری ۱ ۷۶ ۴۴ ۰.۹۶ ۰۷۵ ۳۲ دهانه متصل شده (*11) ساده ورق موجدار ۱ ۷۵ ۱۵ ۰.۶۲ ۰-۳۵ ۰-۸ خود ایستا (55) ی هش سس 0 هی سس سس جدول ۶-۴ ضرایب برای مهارهای نقاط 1/3 لک لک لگ به صورت سرتاسری ۷۸ ۲ ا ما ۳۹ ۴ دهانه متصل شده (*11) ساده ورق موجدار ۷۳ ۳۱ ۰۳ ۰۹ ۰.۹۸ خود ایستا (55) سک 11 ۳۴ ۹۶ ۸۲ ۲ مهار خارجی آولین دهانه داخلی دهانه هت 5 ۴ ما عوا چا ۴ مهار خارجی اولین دهانه داخلی سس -------- صفحهٔ بعد -------- ۲-۲-۶-۶-۴- مهاربندی جانبی و پایدارکننده برای سیستم سقف دارای لایه در برابر تغییرمکان جانبی بال فوقانی مقاومت می‌نماید. به جای الزامات بند ۱-۳-۶-۶-۴ مجاز است. مهاربند پیجشی باید از دوران پیچشی مقطع در تعدادی از نقاظ در طول عضو جلوگیری نماید. اتصالات مهارها باید در یا نزدیک هر دو بال مقاطع باز نظیر ۲ و ام اجرا شود. مور بودن مهاربند پیچشی در جلوگیری از دوران پیچشی مقطع و مقاومت مورد نیاز مهارهای جانبی در خط قاب باید به وسیله تحلیل منطقی یا آزمایش به دست آید. تغییرمکان جانبی بال فوقانی مقطع ۲ یا 7 شکل در امتداد خط قاب باید به (4/)202 برای محاسبات بر اساس روش مقاومت مجاز یابه ۷4/20 برای محاسبات برمبنای روش ضرایب بار و مقاومت محدود شود. 4 عمق مقطع ۲ یا نم شکل می‌باشد. تغییرمکان جانبی بین خطوط قاب. که در تراز بار اسمی (بدون ضریب) محاسبه شده. باید به 180/] محدود شود. که نا طول دهانه عضو است. برای جفت لاپه‌های مجاور که با یکدیگر مهار جانبی لازم در مقابل تابیدگی را فراهم می‌سازند. مهار خارجی برای نیروهای پیچشی ضروری نمی‌باشد. در این محاسبات برای روش طراحی مقاومت مجاز 5*2 و برای روش طراحی بر اساس ضرایب بار و مقاومت 0.75 < م می‌باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۳۱ ای فصل دیجم ۹ ۰۰+ ما -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۲ مریز تحفقیمات ساخنمان و مسن ۱-۵- مقدمه وجود) در اعضایی که به هم متصل کرده‌اند. داشته باشند. ضریب اطمینان [6] و ضریب کاهش مقاومت 0 باید برای تعیین مقاومت مجاز یا مقاومت طراحی با توجه به روش طراحی معرفی شده در فصل اول به کار می‌رود. ۲-۵- اتصالات جوشی جدول ۱-۵ موقعیت‌های جوشکاری مجاز موقعیت‌های جوشکاری ۱-۳-۵- جوش شیاری لب به لب اتصال می‌شود. (الف) برای کشش یا فشار عمود بر سطح موْئرء مقاومت اسمی ,۳ از رابطه (۱-۵) تعیین می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۳۳ ضریب اطمینان در روش طراحی براساس روش مقاومت مجاز برابر با 1.7 52-7 و ضریب کاهش مقاومت در روش طراحی (ب) برای حالتی که سطح موْثر مقطع در برش قرار دارد. مقاومت اسمی, ,۰.۳ باید کمترین مقدار بدست آمده از روابط (۲-۵) و (۲-۵) در نظر گرفته شود. (۲-۵) 06 انا < ,۳ ۳ (۳۲-۵) ار[ - ۲ 3" را و 2۶1.7 و ۷۶0.9 می‌باشد که در آن: - مقاومت اسمی جوش شیاری - تنش تسلیم فولاد با مقاومت حداقل (کمترین تنش تسلیم فولاد بین اعضای متصل شونده) ,۳ < مقاومت کششی الکترود ۲-۲-۵- جوش قوسی کام جوش قوسی کام. برای جوشکاری صفحات فولادی به اعضای تکیه‌گاهی با ضخامت بیشتر یا اتصال صفحات در موقعیت جوشکاری تخت قابل استفاده است. در حالی که ضخامت کل صفحات فولادی به هم جوش شده بیش از ۲:۸۱ میلی‌متر شود. استفاده از این جوش مجاز نیست. واشر جوشکاری که در شکل‌های (۱-۵) و (۲-۵) نشان داده شده است. باید در مواردی که ضخامت صفحه کمتر از ۰,۷ میلی‌متر است. به کار رود. ضخامت واشر باید بین ۱۱۳۱۲ تا ۲۲۲۲ باشد و ۵ میلی‌متر کمتر باشد. 1 م۸۳۲۵ . 1 -------- صفحهٔ بعد -------- جوش قوسی کام واشر جوشکاری شکل ۱-۵ نمونه واشر جوشکاری واشر صفحه انتقال حداکثر دون مترسگکگا رت شکل ۲-۵ نمای جوش قوسی کام با استفاده از واشر جوشکاری ۱-۲-۲-۵- حداقل فاصله جوش از لبه‌ها و انتهای ورق جوش و انتها یا لبه عضو نباید از 4 کمتر باشد که 4 قطر سطح خارجی جوش قوسی کام می‌باشد (شکل ۳-۵ و ۴-۵). شکا ۱ ۳-۵ فاصله جوش قوسی کام از لبه 9 اندهای ورق - تی صفحه -------- صفحهٔ بعد -------- آبین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۳۵ شکل ۴-۵ فاصله جوش قوسی کام از انتها و لبه ورق- دو صفحه روی هم ۲-۲-۲-۵ برش ۱-۲-۲-۲-۵- مقاومت برشی صفحه با صفحات جوش شده به اعضای تکیه‌گاهی ضخیم تر مقاومت برشی اسمی, جوش قوسی کام بین صفحات. ,۰۳ کمترین مقدار به دست آمده از قسمت (الف) و (ب) می‌باشد. الف) 9 0 ۳ 5 ۳ )۴-۵( 1 1: (3 ِ ۳, - ۳ )۵-۵( 4 1 5 ۳ چوون عقگ ۲ 5 نان ی . کچ رد شد: گر ۳ ۱ ۳ ۱ ۳۳ (۶-۵) ۳ بل 5 ۱+5.59 48 << ,۳ 4 ۷ 31: 5 ۳ وی ۱ج 4 بان کر ۳ 2 باشد: -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۶ مرک ز تحفیقات ساختمان و مسکن (۷-۵) ۳1.41 و 2-3.05 و 0.5 * می‌باشد. که در آن: ,۳ - مقاومت برشی اسمی جوش قوسی کام قطر موْثر ذوب شده در صفحه انتقال برش حداکثر که برابر است با: (۸-0۵) 40 > 1.5۲ 0.70 > بل - قطر سطح خارجی جوش قوسی کام 1 - مجموع ضخامت فلز پایه (بدون پوشش) صفحاتی که در انتقال برش از سطح حداکثر برش مشارکت دارند (شکل ۵- ۵و ۶-۵) ,۶ < مقاومت کششی فلز الکترود ,- متوسط قطر جوش قوسی کام در وسط ضخامت ] مطابق شکل‌های (۵-۵) و (۶-۵) که برابر است با: ۲ ۵4 ,4 8 - مدول الاستیسیته فولاد 40 > 1.51 - 0.70 عم ۵ 0-1 2ج 0 1 11 و و و ور و : و و ردو مه هه ۳ 2 ۹ تا ۹ 40 > 1.51 - 0.70 عم 0 1- 0 *ج 0 شکل ۶-۵ جوش قوسی کام- صفحات دو صفحه -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۳۷ ۲-۲-۲-۲-۵- مقاومت برشی اتصال صفحه به صفحه مقاومت برشی اسمی جوش بین دو صفحه با ضخامت یکسان (شکل ۷-۵) از رابطه ۹-۵ به دست می‌آید. (۹-۵) 1.6510 < ,۳ که در آن: ۳ - مقاومت برشی اسم اتصال صفحه به صفحه 4۵ 540 با رس 2 ی 0 ؟؟ ] ؟ 0.71 0 --» 1 جک : وا و وا وا وا واه وا و وا ها که سکب و و وا واه وکا و وکا و ا 1 -* ول 40 > 0.70-1.51 > 0 + ل2 ۱ ات چم ۵ شکل ۷-۵ جوش قوسی کام- صفحه به صفحه ۳-۲-۲-۵- کشش مقاومت کششی اسمی برکنش (01111[]» ,۳. برای جوش‌های کام بارگذاری شده بدون خروج از مرکزیت در اتصال صفحات به هم کمترین مقدار محاسبه شده از روابط ۱۰-۵ و ۱۱-۵ می‌باشد. 70 (۱۰-۵) 0 2 4 1 -------- صفحهٔ بعد -------- ۱ ۳ (۱۱-۵) ,تا بل اش 0.8 ,ط ۳ 3.31 ک ,تا ۵] ۳0 ان از ند در شرایطی که بار دارای خروج از مرکزیت باشد. مقاومت کششی اسمی ۵۰/ مقدار به دست آمده از رابطه فوق در نظر گرفته می‌شود. اگر در اتصالی چند صفحه وجود داشته باشد. مقاومت کششی اسمی براساس مجموع ضخامت این صفحات مطابق رابطه در اتصالات کناری عرشه سقف مقاومت کششی اسمی جوش اتصال ۷۰/ مقدار به دست آمده از روابط فوق در نظر گرفته می‌شود. ۴-۲-۲-۵ ترکیب برش و نیروی کششی در جوش قوسی کام برای اتصالاتی که تحت اثر ترکیب برش و کشش قرار دارد باید از روابط بند ۱-۴-۲-۲-۵ یا ۲-۴-۲-۲-۵ استفاده شود. همچنین باید شرایط زیر تأمین شود. م۳ 4۹ ح ۳ ۷ 513.3 ,۴ ,۱4 ۳/02 گ ل ؟ 1 12 ۱-۳-۲-۲-۵- روش طراحی براساس مقاومت مجاز برای اتصالات جوش قوسی کام که تحت اثر ترکیب برش و کشش قرار دارند. الزامات زیر باید تأمین شود: 1.5 اگر 0.15> باشد نیازی به در نظر گرفتن اثر اندرکنش نیست. -------- صفحهٔ بعد -------- آبین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۳۹ 15 اگر 0.15 < ی باشد. ترکیب برش و کشش باید طبق رابطه (۱۳-۵) کنترل شود. ۳ 1.5 1.5 (۱۲-۵) ات 1" 11 1 که در آن: 7- مقاومت کششی مجاز مورد نیاز اتصال ۳ مقاومت کششی اسمی مطابق قسمت ۲-۲-۲-۵ 11 - ضریب اطمینان ,۳ مطابق قسمت ۲-۲-۲-۵ مقاومت برشی مجاز مورد نیاز اتصال 1 ۲-۴-۲-۲-۵- روش طراحی بر اساس ضرایب بار و مقاومت برای اتصالات جوش قوسی کام که تحت اثر ترکیب برش و کشش قرار دارند. الزامات زیر باید تأمین شود. 1.5 اگر 50.15 و نیازی به در نظر گرفتن اثر اندرکنش تنش‌ها نیست 1] 1 1.5 1 11 1.5 1.5 ۳ را أ 7 که در ان: ۳ -: مقاومت کششی اسمی مطابق قسمت ۲-۲-۲-۵ 11 ,0 - مقاومت برشی مورد نیاز اتصال -------- صفحهٔ بعد -------- جوش انگشتانه ۲ فقط در موارد زیر مجاز است: الف) اتصال صفحه به عضو تکیه‌گاهی ضخیم‌تر در موقعیت جوشکاری تخت (مطابق شکل ۸-۵) شکل ۸-۵ جوش‌های قوسی انگشتانه- صفحه به عضو تکیه‌گاهی در موقعیت جوشکاری تخت ۱-۳-۲-۵- حداقل فاصله جوش از لبه و انتهای ورق فاصله خط گذرنده از مرکز جوش انگشتانه از انتها یا لبه اعضای متصل شده نباید از 1.54 کمتر باشد و در هیچ حالتی فاصله آزاد جوش تا انتها یا لبه عضو نباید از 4 کمتر باشد. (مطابق شکل ۹-۵). شکل ۹-۵ فاصله از لبه و انتها در جوش‌های قوسی انگشتانه ۲-۳-۲-۵ برش 0 م۸۳۲۵ . 2 -------- صفحهٔ بعد -------- آبین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۳۱ ۱-۲-۳-۲-۵- مقاومت برشی صفحه با صفحات جوش شده به عضو تکیه‌گاهی ضخیم‌تر مقاومت اسمی برشی. ۹ جوش انگشتانه بین صفحات بر اساس کمترین مقدار به دذست آمده از روابط زر تعیین می‌شود. ۹ (۱۴-۵) ۵ 1+ سس 0۳-5 (۱۵-۵) ,0.96۵0 + 0.251) ,52.5 ط و 2-2.55 و ۵-06 می‌باشد. ,۳ - مقاومت برشی اسمی جوش انگشتانه < عرض آسمی جوش قوسی انگشتانه در ذوب شده برابر است با (۱۶-۵) 41 0.70 بل که: عرض جوش سطح خارجی انگشتانه 1 طول جوش انگشتانه بدون انتهای دایره‌ای آن. در محاسبات نباید با بیش‌تر از 30 در نظر گرفته شود. متوسط عرض جوش انگشتانه (۱۷-۵) 1 0 ,ل را ی۳ و ] باید مطابق بند ۱-۲-۲-۲-۵می‌باشند. ۲-۲-۳-۲-۵- مقاومت برشی اتصال صفحه به صفحه مقاومت برشی اسمی جوش بین دو صفحه با ضخامت یکسان از رابطه (۱۸-۵) محاسبه می‌شود. (۱۸-۵) ,1.6511 - ,۲ و 2.2 <2 و 0.7 ۷ می‌باشد. ۳ < مقاومت اسمی برشی اتصال صفحه به صفحه ,1 - عرض متوسط جوش قوسی انگشتانه در وسط ضخامت ) مطابق شکل ۱۰-۵ که برابر است با ۱ 5 ,4 <عرض سطح خارجی جوش قوسی انگشتانه 1 مجموع ضخامت فلز پایه (بدون پوشش) صفحاتی که در انتقال برش از سطح حداکثر برش مشارکت دارند. (شکل ۱۰-۵) - مقاومت کششی صفحه ۳ < باید مطابق قسمت ۲-۲-۵- ۱-۲ باشند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱ 04 * ول 4 0-151 0.7 * بل او کا ۱۰-۵ جوش قوسی ان5 ۸ تانه : کی به : ۳ ۴-۲-۵- جوش گوشه (۴1۱6۸) 1 الف- بارگذاری طولی اگر 25 >1۱/] ]0.01 (۱۹-۵) را سس [ ۲ و 2.55 دک و 0.6 ‎ *‏ می‌باشد. اگر 1/1225 (۲۰-۵) ,0.751 - ,5 و 3.05 <چکو 0.5<م می‌باشد. ب - بارگذاری عرضی (۲۱-۵) 8 ما 1 ضخامت حداقل بین ,) و با مطابق شکل‌های (۱۱-۵) و (۱۳-۵) است. برای ضخامت بیش تر از ۰۲/۵۵11 مقاومت اسمی به دست آمده از حالات (الف) و (ب) نباید از رابطه زیر بیشتر شود. -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۳۳ (۲۲-۵) ایا 0. 75 - ,ط مقاومت اسمی جوش گوشه -[< طول جوش گوشه و ی: مقادیر تعریف شده در قسمت ۱-۲-۲-۲-۵ > )۱۳-۵ ۱ و ۷/2 ساق‌های جوش مطابق شکل‌های ۱۱-۵ و ۱۳-۵ است و در اتصال روی هم راک ۷۱ شکل ۱۲-۵ جوش گوشه - اتصال ۲ -------- صفحهٔ بعد -------- ۵-۲-۵- جوش شیاری ۲۳12۳۵ جوش شیاری می‌تواند برای هر موقعیت جوشکاری اتصال . از جمله اتصال دو صفحه با جوش شیاری جناغی. جوش شیاری نیم جناغی همچنین اتصال صفحه به عضو فولادی ضخیم‌تر با جوش شیاری نیم‌جناغی به کار رود. الف) جوش شیاری نیم جناغی تحت اثر بارهای عرضی (مطابق شکل ۱۳-۵) (۲۳-۵) ,0.83311 - ,۲ 5 >( و 0.4 * ۷ می‌باشد. شکل ۱۴-۵ برش در جوش شیاری نیم‌جناغی -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۳۵ شکل ۱۵-۵ برش در جوش شیاری جناغی ب) جوش شیاری تحت بارگذاری در راستای طولی (مطابق شکل ۱۳-۵ و ۱۵-۵) اگر [گ۱ یا 21 > یاک (۲۴-۵) ,0.7511۳ - ,ط اگر [< پا 21 < ما ۳21.51 )۲۵-۵( 8 - و 0.55 < م می‌باشد. ج) برای ۳ ۲,۵۴ <1. مقاومت اسمی به دست آمده از روابط (الف) و (ب) نباید از مقدار ,۳ به دست آمده از (۲۶-۵) با ۳-075 5 < لک و 0.6 > ۷ می باشد. که: ,۳ - مقاومت اسمی جوش شیاری 1 - ضخامت عضو جوش شده مطابق شکل‌های ۱۳-۵ تا ۱۵-۵ ا< طول جوش و ی - مقادیر شرح داده شده در بند ۱-۲-۲-۲-۵ 8 ارتفاع لبه در حالت نیم جناقی مطابق شکل ۱۴-۵ و مقدار کوچکتر :۳ و ۰ در جوش جناقی (شکل ۱۵-۵). گلوی موْثر جوش شیاری که از روابط زیر به دست می‌آید. -------- صفحهٔ بعد -------- ۷ ۳ (۲۷-۵) خ رظ اش رس ,21ا جنگ با + دا ما ۷۷ ۷۷ ۰ که: 1 و ۷/2< پایه‌های جوش (مطابق شکل ۱۶-۵) - گلوی موْثر جوش شیاری که مطابق جدول ۲-۵ تعیین می‌شود - شعاع خارجی انحنای ورق 7 عرض مور جوش (۲۸-۵) و2 ۷/۷ جدول ۲-۵ مقادیر [1و گلوی موْثر جوش برای جوش شیاری نیم‌جناغی 5 ۰۳۷۴ 5 5۸7 ند 16 1 2 ۱ ۵ ۱ ۱ وج 1 را ی ی ی هک کم با کم < م 1 1/۴ شکل ۱۶-۵ جوش شیاری نیم‌جناغی -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۳۷ 2 ا با لمحت تچ رس ۹ ۹ شکل ۱۷-۵ جوش شیاری جناغی جوش شیاری جناغی: (۲۹-۵) 0 پبمامدل )10 عما با گلوی مور جوش شیاری که با فرض رل و دل برآبر با صفر از جدول ۳-۵ تعیین می‌شود. و ر1< شعاع خارجی صفحه انحنا مطابق شکل ۱۷-۵ جدول ۳-۵ مقدار گلوی موّثر جوش برای جوش شیاری جناغی ۶-۲-۵- جوش مقاومتی مقاومت برشی آسمی جوش نقطه‌ای با استفاده از رابطه زیر تعیین می‌شود. (۳۰-۵) اقا ار 5 <* 52 و 0.65 ><م می باشد. که درآن: - مقاومت اسمی جوش مقاومتی برحسب ۷۱۷ -------- صفحهٔ بعد -------- 1- ضخامت نازک‌ترین صفحه خارجی (111173) ۳-۵- اتصالات پیجی سوراخ پیچ‌ها نباید بزرگتر از اندازه‌های جدول (۴-۵) باشد. در اتصالات پیچی فقط باید از سوراخ‌های استاندارد استفاده جدول ۴-۵- حداکثر اندازه سوراخ پیچ‌ها ((11377) پیچ و مهره و واشر باید مطابق یکی از استانداردهای ۸۹7۸/1 ذکر شده در زیر باشند: پیچ فولادی کربن‌دار با مقاومت کششی ۴۲۰۱/۳۸ 7 ۸۹7۷۲ پیچ مقاومت بالا برای اتصالات سازه‌ای فولادی ۸۹7۷۲ پیچ مقاومت بالاء کلاس 10.9 و 10.9.3 برای اتصالات سازه‌ای فولادی ۸1 ۸490 /۸۹7۸ مهره‌های فولادی دارای کربن 4 ۸۹7۷۲ واشر فولادی سخت‌شده 1 ۸۹۷۲ واشر تراکم‌پذیر برای اتصالات فولادی ۷ ۸۹7۲ پیچ‌ها باید نصب و محکم شوند تا عملکرد مناسب اتصال تأمین شود. ایجاد سوراخ‌های با اندازه بزرگتر در مورد محل اتصال و یا تقویت پوششی اعضای 7 شکل, با رعایت ضوابط زیر مجاز است. ۲ حداکتر اندازه سوراخ لوبیائی قائم :1۲ ۲۲,/۲* ۱۲ ۱۴,۳ باشد. ۳ حداکتر اندازه قطر سوراخ با اندازه بزرگتر 1۲ ۱۵,۹ باشد. ۴ حداقل ضخامت اسمی عضو 1۱1 ۱:۵ باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۳۹ ۱-۳-۵- حداقل فاصله پیچ‌ها از هم اندازه‌ای باشد که جای کافی برای سرپیچ. مهره. واشر و آچارکشی وجود داشته باشد. برای سوراخ‌های بزرگ شده, فاصله آزاد بین لبه سوراخ‌های مجاور نباید کمتر از ۲۵ باشد. 4 قطر اسمی پیچ می‌باشد. ۲-۳-۵- حداقل فاصله پیچ‌ها از لبه و انتهای عضو فاصله بین مرکز پیچ تا لبه یا انتهای هر عضو نباید از 1.54 کمتر باشد. برای سوراخ‌های بزرگ اندازه فاصله بین لبه سوراخ و لبه انتهای عضو نباید از 0 کمتر باشد. ۳-۳-۵- مقاومت باربری ۱-۳-۳-۵ مقاومت باربری بدون در نظر گرفتن تغییرشکل سوراخ پیج هنگامی که تغییرشکل سوراخ در طراحی لحاظ نشده باشد. مقاومت باربری اسمی اتصال, ,۰ برای پیچ از رابطه (۳۱-۵) (۳۱-۵) ۲۳ > ,۲ 2-5 و ۷۶0.6 می‌باشد. 2- ضریب باربری که از جدول (۵-۵) تعیین می‌گردد. ضریب اصلاح براساس نوع اتصال مطابق جدول (۶-۵) جدول ۵-۵ ضریب باربری -) ضخامت صفحات اتصال ) (133173) | نسبت قطر پیچ به ضخامت صفحه (1/) -------- صفحهٔ بعد -------- جدول ۶-۵- ضریب اصلاح ۱۸۲ بر اساس نوع اتصال اتصااً ل تک برشه و صفحات خارجی اتصالات دو برشه با واشر در زیر سر پیچ و مهره اتنصال تک برشه و صفحه خارجی اتصالات دو برشه بدون واشر در زیر سرپیچ و مهره یا فقط یک واشر صفحه داخلی اتصالات دو برشه با یا بدون واشر ۱۳۳ ۲-۳-۳-۵ مقاومت باربری با لحاظ نمودن تغییرشکل سوراخ پیچ هنگامی که نء برشکا ل اطراف سوراخ پیچ در طراحی تحاظ شده باشد. ظرفیت باربری اسمی ۳ از رابطه )۵ -۳۲) محاسبه می‌گردد. مقاومت نباید از مقاومت به دست آمده از بند ۱-۳-۳-۵ بیشتر شود. (۳۲-۵) ,۳ 1.53[01 +0.175724) - ,۲ ۳-۳-۳-۵ - برش و کشش در پیچ‌ها اطمینان 52 ضریب کاهش مقاومت ۷ برای تعیین مقاومت مجاز یا طراحی مطابق جدول (۷-۵) می‌باشد. (۳۳-۵) و که در آن: 0 مساحت سطح مقطع اسمی پیچ مقاومت اسمی (۸1۳4) که مطابق (الف) یا (ب) تعیین می‌شود. الف) حالتی که پیچ فقط تحت اثر برش تنها یا کشش تنها می‌باشد ,۲ برابر با ۳۰ یا ,۳ از جدول (۷-۵) تعیین می‌شود. مقاومت بیرون کشیدگی ورق از سر پیچ مهره یا واشر باید در حالتی که پیچ تحت کشش می‌باشد. در نظر گرفته شود. ب) هرگاه پیچ‌ها تحت ترکیب برش و کشش هستند. ,ر. جایگزینی ۰ مطابق زیر تعیین می‌شود. برای روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز 2 ۲ اش 1. 3 - (۳۳-۵) 1 ۱ 2 1 ۳ برای روش طراحی بر اساس ضرایب بار و مقاومت ۲ (۲۳۵-۵) اه 1 1 سوه ,]<< ۳ 1۱ -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۹۱ که در آن: تنش اسمی کشش اصلاح شده با توجه به اثر تنش برشی مورد نیاز تنش اسمی کشش از جدول (۷-۵) تنش اسمی برشی از جدول (۷-۵) 1- تنش برشی مورد نیاز (۸1۳۵) ۵ - ضریب اطمینان برش از جدول (۷-۵) < ضریب کاهش مقاومت برش از جدول (۷-۵) علاوه بر این تنش برشی مورد نیاز .1 نباید از تنش برشی مجاز اتصال دهنده برابر با 62/ ,۰۳ در روش طراحی بر اساس مقاومت مجازء ,۰ در روش طراحی بر اساس ضرایب بار و مقاومت تجاوز نماید. مقاومت برشی آرائه شده در جدول (۷-۵) برای پیچ‌هایی معتبر است که سوراخ‌هایشان مطابق جدول (۴-۵) باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۹۲ پیچ‌های ۸307 رده ۸ پیچ‌های ۸325. در حالتی که پیچ‌های ۸325. در حالتی که پیچ‌های ۸354 رده 81 0 ل ؟ 6.4۱۲ در حالتی که سطح برش از قسمت دندانه شده می‌گذرد پیچ‌های ۸354 رده 81 0 > ل > 6.4 در حالتی که سطح برش از قسمت دندانه شده نمی‌گذرد پیچ‌های ۸449 ۱2.711 > ل ک 6.4 در حالتی که سطح برش از قسمت دندانه شده می‌گذرد پیچ‌های ۸449 ۱2.711 > ل ک 6.4۳۱۱ در حالتی که سطح برش از قسمت دندانه شده نمی‌گذرد پیچ‌های ۸490 در حالتی که سطح برش از پیچ‌های ۸490 در حالتی که سطح برش از ۳۴-۵- اتصالات پیج خودکار 3 1 -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۹۳ مقاومت اسمی اتصالات پیچ خودکار باید مطابق ضوابط قسمت ۲-۳ محدود شود. برای اتصالات پیچ خودکار در دیافراگم سقف باید ضوابط قسمت ۵-۶-۴ رعایت شود. برای اتصال پیچ خودکار از مقادیر ضریب اطمینان 54-3 و ضریب کاهش مقاومت 0.50 > 0 استفاده می‌شود. مر در مواردی که مقدار دیگری ارائه‌شده باشد. قطر اسمی پیچ خودکار قطر واشر فولادی - قطر مور مقاومت بیرون کشیدگی ورق از سرپیچ (۳11-0۷۵۲) ۵ - مقاومت اسمی بیرون کشیدگی پیچ خودکار (۳[1-01) ۰ - مقاومت اسمی بیرون کشیدگی ورق از سرپیچ (۳۷11-0۷۵۲) - مقاومت کششی پیچ خودکار :1 ضخامت عضوی که در تماس با سر پیچ خودکار با واشر قرار دارد. ,1- ضخامت عضوی که در تماس با سر پیچ خودکار با واشر قرار ندارد. مقاومت کششی عضوی که در تماس با پیچ خودکار با واشر قرار دارد. در - مقاومت کششی عضوی که در تماس با پیچ خودکار با واشر قرار ندارد. ۱-۴-۵- حداقل فاصله پیچ‌های خودکار از هم فاصله بین پیچ‌های خودکار از یکدیگر نباید از ۳۵ کمتر شود. ۲-۴-۵- حداقل فاصله پیچ‌های خودکار از لبه و انتهای عضو -------- صفحهٔ بعد -------- ۳-۴۳-۵- برش مقاومت برشی اسمی هر پیچ ..."۳ در حالتی که جداشدن صفحات از هم تعیین‌کننده می‌باشد. مطابق ضوابط این اگر 51 ,ا/ دا ,۳ کمترین مقدار به دست آمده از روابط ۳۶-۵ تا ۴۰-۵ است. (۳۶-۵) ۳*۳۵4.2 ع ۳ (۳۷-۵) 2.70 ع ۳ (۳۸-۵) درل با 2.7 ع,۳ (۳۹-۵) 2.7 ع,۳ (۴۰-۵) درل با2.7 ,۳ اگر 2.5 2 ,)/ د] باشد. ,۳ کمترین مقدار به دست آمده از روابط (۴۱-۵) و (۴۲-۵) است. (۴۱-۵) لا 27 ع ۳ (۴۲-۵) درل دا2.7 ک ۳ برای 5 ک با/ دا 5 ا. مقدار ,۳ باید از درون‌یابی خطی بین دو حالت بالا تعیین شود. ۴-۴۳-۵- مقاومت کی کشنَس پیچ‌های خودکاری که تحت اثر نیروی کششی قرار می‌گیرند. سرپیچ‌های خودکار و واشرها باید دارای قطرهای ,له با بیش از ۸1۱1 باشند. ضخامت اسمی واشر باید برای صفحات با ضخامت ,] بیشتر از ۷1۲,*. حداقل ۱:۲۷:۲۱ برای صفحات با ضخامت ,] کمتر یا مساوی ۲۱ ۰,۷. حداقل ۰۱۶۱۱۲۱ باشد. ۱-۴-۴-۵ مقاومت بیرون کشیدگی پیچ خودکار " مقاومت اسمی بیرون کشیدگی پیچ خودکارء ,," از رابطه زیر تعیین می‌شود. (۴۳-۵) 0.850۴ 5 بط ۲-۴-۴-۵ مقاومت بیرون کشیدگی ورق از سربیچ 3. [1 4۰ 01۱-01 -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۹۵۵ (۴۴-۵) اه 1 ۱.31 _ ۳ قطر مور بیرون کشیدگی ورق از سرپیچ که براساس یکی از حالت‌های (الف) (ب) یا (ج) تعیین می‌شود. (الف) برای سرپیچ گرد یا شش‌گوشه بر روی واشر مطابق شکل (۱۸-۵-الف)» سرپیچ پهن مطابق شکل (۱۸-۵-ب) و سرپیچ شش گوشه با واشر یکپارچه و یک واشر مجزا مطابق شکل (۱۸-۵-ج): (۳۴۵-۵) با + ما2 + بل ع 0 - قطر سرپیچ یا قطر واشر شش گوشه یکپارچه با آن قطر واشر فولادی (۳۶-۵) 0 رل 0 (ج) برای واشرهای گنبدی مطابق شکل (۱۸-۵- د)» سرپیچ مستقل یا یکپارچه با واشرء 4 از رابطه قسمت (الف) قابل محاسبه است. که در آن ,4 یا و ,ا مطابق شکل (۱۸-۵-د) می‌باشند. حداکثر مقدار ,41 نباید از 161310 بیشتر در 11 ات 0 ۳ ما 1 1 وا 0 الف) سرپیچ شش‌گوشه با واشر مسطح فولادی ب) سرپیچ با واشر پهن حداگانه ج) سرپیچ شش‌گوشه با واشر تخت بکپارچه همراه د) واشر گنبدی زیر سرپیچ با یک واشر مجزا شکل ۱۸-۵ آنواع سرپیچ و واشر -------- صفحهٔ بعد -------- ۵۶ مرک ز تحقیقات ساختمان و مسکن ۵-۳-۵- ترکیب برش و بیرون کشیدگی ورق از سر پیچ ۱-۵-۳-۵- روش طراحی براساس مقاومت مجاز (۳۷-۵) س 0 که در آن 0 و 1 نباید به ترتیب از مقادیر مقاومت مجاز قسمتهای ۳-۴-۵ و ۴-۴-۵ نیز تجاوز نمایند. - مقاومت برشی مجاز مورد نیاز اتصال 1 - مقاومت کششی مجاز مورد نیاز اتصال ,۳ - مقاومت برشی اسمی اتصال که برابر است با: (۴۸-۵) 0 ا2.7ع ۲ بر < مقاومت اسمی بیرون کشیدگی ورق از سرپیچ اتصال (۴۹-۵) یل باک کی ۳ بزرگ‌ترین مقادیر بین قطر پیچ خودکار و قطر واشر ۵ - ۲,۳۵ معادله اندرکنش برای اتصالاتی که شرایط زیر را داشته باشد قابل استفاده است. 0 اک ۰۷ ۲) پیچهای خودکار با سر سوراخ‌کننده, شماره ۱۳۲ یا ۱۴ با یا بدون واشر ۳) 19.110 .۵ ۴ ۲۲5483۱/۳0 ۵) 22.5 ا/دا برای بارهای خارج از مرکز که نیروی بیرون کشیدگی ورق از سرپیچ (۳۷11-0۷۵۲) غیریکنواخت در پیچ ایجاد می‌نماید. ۳-۵-۳-۵- روش طراحی براساس ضریب بار مقاومت برای اتصالات با پیچ خودکار که تحت اثر نیروی برشی و کششی قرار دارد. باید رابطه زیر رعایت شود. (۵۰-۵) 106 4۱ رو 6 ۳ ۳ که ر و رآ نباید به ترتیب از مقاومت طراحی روابط قسمت‌های ۳-۴-۵ و ۴-۳-۵ نیز بیشتر شوند. -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۵۷ - مقاومت برشی مورد نیاز اتصال - مقاومت کششی مورد نیاز اتصال ۰ < مقاومت برشی اسمی اتصال (۵۱-۵) ,2.71 م0 ۵۰ < مقاومت کششی اسمی بیرون کشیدگی ورق از سرپیچ (۵۲-۵) ان از ون 0- ۰/۶۵ همچنین باید ضوابط نظیر بند ۱-۵-۳-۵ نیز رعایت شود. برای بارهای خارج از مرکز که نیروی بیرون‌کشیدگی غیریکنواخت در پیچ‌ها ایجاد می‌نماید. مقاومت اسمی بیرون کشیدگی باید در ۵۰/ ضرب شود. ۵-۵- پارگی برای اتصالات نوع پیچ و مهره یا جوشی,» مقاومت اسمی پارگی قطعه. ,+1» برابر با حداقل مقادیر بدست آمده از بندهای ۱-۵-۵ ۲-۵-۵ و ۳-۵-۵ می‌باشد. برای اتصالات پیجی خودکار مقاومت اسمی پارگی قطعه., , 1۹. حداقل مقدار به دست آمده از بندهای ۱-۵-۵ و ۲-۵-۵ می‌باشد. مقدار ضریب اطمینان و ضریب کاهش مقاومت ارائه شده در جدول (۸-۵) باید در تعیین مقاومت مجاز با طراحی مطابق فصل اول به کار روند. جدول ۸-۵ ضرایب اطمینان و کاهش مقاومت برای پارگی سک ۱-۵-۵- پارگی برشی مقاومت برشی اسمی, ,۷ ۰ از رابطه ۵۳-۵ محاسبه می‌شود. ۷.۶ 0.6 )۵۳-۵( -------- صفحهٔ بعد -------- ۰ -< سطح خالص تحت اثر برش (موازی با نیرو) برای اتصالاتی که هر یک از پیچ‌ها به سمت لبه کشیده می‌شود (شکل ۱۹-۵): (۵۳-۵) 2016۵ ع م۸ تعداد پیجچها در مقطع بحرانی ,۵ < فاصله آزاد بین انتهای قطعه و لبه سوراخ پیچ یا جوش (2/ 56 ,,ه) برای اتصالات انتهایی تیر وقتی که یک یا چند بال بریده شده‌اند شکل (۲۰-۵): (۵۵-۵) لو )۸ تعداد پیچ‌ها در طول مسیر گسیختگی < قطر سوراخ 1 ضخامت جان تیر با بال بریده‌شده شکل ۱۹-۵ مسیر محتمل پارگی در ناودانی سخت‌شده -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۵۹۹ ۲-۵-۵- پارگی کششی مقاومت کششی اسمی پارگی. ,1 از رابطه (۵۳-۵) محاسبه می‌شود شکل‌های (۲۱-۵ و ۲۲-۵ : (۵۶-۵) نز که ,۸ : مساحت خالص موْثر تحت کشش که از رابطه (۵۳۴-۵) محاسبه می‌شود: (۵۷-۵) با ولا م۸ لا < ضریب تأخیر برشی طبق جدول ۶-۵ ۷ - ضریب پراکندگی (پس و پیش» زیگزاگ یا قطری). برای حالتی که اتصال پراکندگی نداشته‌باشد. این ضریب برابر با واحد و برای اتصال‌های با پراکندگی برابر با ۰,۹ می‌باشد. ۰۳ - سطح خالص تحت کشش (عمود بر نیرو) مطابق جدول ۹-۵ که از رابطه زیر به دست می‌آید: (۵۸-۵) ( ۵ بهعم۸ - مساحت کل عضو +- فاصله طولی مرکز به مرکز دو سوراخ متوالی ع - فاصله عرضی مرکز به مرکز بین پیچ‌ها 0 تعداد پیچهای موجود در مسیر گسیختگی : 1 - قطر سوراخ استاندارد متغیرهای موجود در جدول ۶-۵ به صورت زیر تعریف می‌شوند: + فاصله صفحه برشی از مرکز سطح مقطع (شکل‌های ۲۳-۵ و ۲۴-۵) ۱- طول جوش طولی یا طول اتصال < عرض صفحه تقسیم بر تعداد سوراخ‌های پیچ -------- صفحهٔ بعد -------- ۶۰ شکل ۲۳-۵ تعریف 3۲ برای مقاطع با اتصالات پیچی -------- صفحهٔ بعد -------- و ار شکل ۲۴-۵ تعریف ۲ برای مقاطع با اتصال جوش گوشه -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۲ جدول ۹-۵ ضریب تأخیر برشی اتصال به اعخ ۱) برای اتصال صفحات مستوی که بدون آرایش زیگزاگی باشند: الف) برای اتصالات چندگانه در خط موازی با نیرو ب) برای اتصال منفرد یا خط اتصال منفرد. موازی با نیرو ۱اتصال تک برشه و صفحات خارجی اتصالات دو برشه با واشر در زیر سرپیچ و مهره ۲ اتصالات تک برشه و صفحات خارجی اتصالات دو برشه بدون واشر و یا با واشر فقط در یک طرف در زیر سرپیچ و مهره ۳( صفحات داخلی اتصالات دو برشه با یا بدون واشر ۲( برای اتصالات مسطح دارای الگوی سوراخ پراکنده الف) هنگامی که نیرو فقط توسط جوش‌های عرضی منتقل می‌شود. ب) هنگامی که نیرو مستقیماً به تمام سطح مقطع عضو منتقل می‌شود. ج( برای اتصالات نبشی وقتی که شرایط (الف) با (ب) را ندارد. / ۳-۵-۵- پارگی قالبی برشی مقاومت اسمی برش پارگی قالبی» ,اء بر اساس کمترین مقدار به دست آمده از (۵۹-۵) )۶۰-۵( مساحت کل تحت برش (موازی نیرو) مساحت خالص تحت برش (موازی با نیرو) - مساحت خالص تحت کشش. عمود بر نیرو به جز در موارد ذکر شده « «لآ- ضرایب پراکندگی اتصال با ۰,۵ و در دیگر حالات برابر با واحد است ای ؟ ی ضریب تأخیر برشی ,لا 0 وتا 0 ,4/5 3.33 وتا 0 ,04/5 2.5 وتا 0 ,4/5 4.15 وتا 0 > با 0 > با 0 > با 9 1. 22)/1 1.0 > په 0.55 9 ا/0.36۳ 1.0 رک 0.4 واملآی‌نا + و۸ 06 کی ۸ اه و ز ان ز ۳ رش ۳ 0.6 07 ۹ ر جدول (۹-۵) ریده‌شده با بیش از یک خط اتصال قائُم بر سن ۱ ۱ ابر -------- صفحهٔ بعد -------- فصل سم صوابط ویزه طراحی برای بارهای جانبی -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۴ ۱-۶- ضوابط کلی سیستم سازه‌ای مقاوم در برابر بارهای جانبی باد و زلزله باید مطابق با ضوابط این فصل طراحی شود. در این آئین‌نامه کاربرد سیستم‌های دیوار باربر سبک فولادی سردنورد شده با مشخصاتی که در این فصل توضیح داده شده مجاز شمرده می‌شود. براین اساس سیستم‌های باربر جانبی مجاز به شرح ذیل است: ۱- دیوارهای فولادی سردنورد شده به همراه مهاربندهای تسمه‌ای قطری. ۲- دیوار برشی مشتمل بر دیوارهای فولادی سردنورد شده که با صفحات سازه‌ای فولادی یا چوبی پوشش داده شده است. ۳- دیوار برشی مشتمل بر دیوارهای فولادی سردنورد شده که با صفحات تخته گجی یا سیمان الیافی پوشش داده شده است. طراحی کلیه سیستم‌های فوق و دیافراگم‌ها باید به ترتیبی انجام شود که توان مقاومت در برابر باد و زلزله را داشته باشند. استفاده از این سیستم‌های بارجانبی جهت مقاومت در برابر بار لرزه‌ای به همراه سیستم باربر جانبی دیوارهای بنایی یا دیوارهای بتنی به دلیل تفاوت سختی و شکل‌پذیری قابل توجه در ساختمان‌های بیش از یک طبقه مجاز نیست. ۲-۶- بارها و ترکیب‌های بار حداقل بارهای لرزه‌ای و باد مطابق ضوابط فصل اول این آئین‌نامه تعیین می‌شود. ترکیبات بار برای روش طراحی براساس معین شده باید از ترکیب بارهای افزایش یافته با جایگزینی نیروی زلزله 6 با 6رد در ترکیب بارهای قسمت ۳-۱ استفاده شود. علاوه بر ضوابط مذکور می‌توان مقاومت برشی دیوارهای برشی یا دیافراگم‌ها را مطابق اصول مکانیک مهندسی و با در نظر گرفتن مقاومت پیچ‌ها و مقاومت برشی پوشش‌ها محاسبه نمود. مقاومت اسمی که به این طریق محاسبه می‌شود باید به فصل ارائه می‌دهد به روش زیر مقیاس شود. -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۸۳۵ الف- با محاسبات بر اساس اصول مکانیک مهندسی باید مقاومت قطعه‌ای مشابه عضو موردنظر که در آئین‌نامه مشخصاً تعریف و مقاومت اسمی آن در جداول ارائه شده تعیین شود. نسبت مقاومت اسمی بر اساس جداول این فصل آئین‌نامه به ب- مقاومت برشی قطعه مورد نظر که باید از نظر مشخصات مصالح مشابه با قطعه تعریف شده در جداول این فصل باشد. معادل حاصلضرب مقادیر مقاومت حاصل از محاسبات مکانیک مهندسی در نسبت به دست آمده در قسمت الف می‌باشد. ۴-۶- طراحی دیوارها طرح دیوارهای برشی یا دیوارهای باربر سبک فولادی سرد نوردشده به همراه مهاربندی‌های تسمه‌ای قطری برای مقاومت در برابر بار باد و زلزله باید مطابق ضوابط این بند صورت گیرد. دیوار برشی می‌تواند به عنوان دیوار برشی نوع | مطابق ضوابط بخش ۵-۶ یا به عنوان دیوار برشی نوع آ] مطابق ضوابط بند ۶-۶ طراحی شود. طراحی قاب‌های باربر سبک فولادی سرد نوردشده به همراه مهاربندی‌های تسمه‌ای قطری مطابق ضوابط بخش ۷-۶ انجام می‌شود. ۵-۶- دیوار برشی نوع ] این نوع دیوار برشی باید با پوشش کامل دیوارهای سبک فولادی سردنورد شده با صفحات مناسب و استفاده از میل مهارهای نگهدارنده در دو انتهای هر قطعه دیوار طرح و اجرا شود. در دیوارهای برشی نوع ] که با صفحات پوشش جوبی سازه‌ای یا صفحات فولادی پوشش داده شده‌اند می‌توان در فاصله مابین مهارهای نگهدارنده بازشو ایجاد نمود به شرط آن‌که جزئیات لازم جهت انتقال نیرو در اطراف بازشوها تامین‌شود (شکل ۱-۶). ٍ عرض پایه دیوار ما مه پایه سا ۱ عرض پابه دیوار ۱ ار تفاع پایه دبوار ۳۹ ۰ ۰ ۳۹ و مهار نگهدارنده مهار نگهدارنده ‏ و شکل ۱-۶ دبوار برشی نوع آ (جزئیات انتقال نیرو در اطراف بازشوها اجرا شده است) -------- صفحهٔ بعد -------- نسبت ارتفاع به عرض (/۷/]) مربوط به هر پایه در دیوار برشی نوع آ دارای بازشو نباید از ۲ بیشتر باشد. ارتفاع هر پایه. بازشو می‌باشد. عرض هر پایه نباید کمتر از ۶۰۰ میلی‌متر باشد. در مورد دیوارهای برشی که با صفحات تخته گچی با سیمانی الیافی پوشش داده شده‌اند و دارای بازشو می‌باشند و همچنین دیوارهای برشی که با صفحات چوبی سازه‌ای 9 فولادی پوشش داده شده‌اند ولی فاقد جزئیات لازم برای انتقال نیرو در اطراف بازشوها می‌باشند. بخشی از دیوار سازه‌ای که دارای بازشو است جرء دیوار برشی نوع ] محسوب نشده 9 مطابق شکل (۲-۶) باید برای هر قسمت دیوار میل مهارهای نگهدارنده جداگانه پیش‌بینی شود. نها نهر ۳ شکل ۲-۶ دیوار برشی نوع آ(فاقد جزئیات انتقال نیرو در اطراف بازشوها). نسبت ارتفاع به عرض (/۷/]) در مورد دیوارهای برشی نوع آنباید از مقادیر آرائه شده در جداول (۱-۶) و (۲-۶) تجاوز میزان عقب‌نشستگی دیوارهای سازه‌ای در طول نباید از اندازه عمق جان تیرچه سقف تجاوز نماید. ۱-۵-۶- مقاومت اسمی ۰ مجاز ۳ طراحی مقاومت آسمی دیوارهای برشی نوع [ در جداول شماره (۱-۶) و (۲-۶) برای بارهای بادء زلزله و سایر نیروهای جانبی درون صفحه‌ای ارائه شده است که این مقاومت‌ها باید مبنای محاسبه مقاومت مجاز یا طراحی قرار گیرد. مقاومت مجاز از که در زیر ارائه شده است. به دست می‌آید. -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۷ برای روش طراحی بر اساس مقاومت مجاز (زلزله) 0-۵ برای روش طراحی براساس مقاومت مجاز (باد و سایر بارهای جانبی درون ۱ - 0 صفحه‌ای) برای روش طراحی براساس ضرایب بار و مقاومت (زلزله) 0-۶ برای روش طراحی براساس ضرایب بار و مقاومت (باد و سایر بارهای ۶۵ جانبی درون صفحه‌ای) -در مواردی که در زیرنویس جداول مجاز شمرده شده است مقدار (/۷/]) می‌تواند از محدودیت‌های ارائه شده در متن جداول بیشتر باشد که در این حالت مقاومت موجود باید در (2۷/10) ضرب شود. باید توجه نمود که نسبت(/۷/) در هیچ حالتی نباید از ۴ فراتر رود - در صورتی که از یک نوع مصالح برای پوشش دو طرف دیوار استفاده شود و مقاومت اسمی در هر دو سمت یکسان -در صورتی که از یک نوع مصالح برای پوشش دو طرف دیوار استفاده شود و مقاومت اسمی در دو سمت یکسان نباشد. مقاومت کل معادل حداکثر یکی از دو مقدار مقاومت بزرگتر و یا دو برابر مقاومت کوچکتر می‌باشد. ۲-۵-۶ تغییر مکان طرح تغییر مکان دیوار برشی با پوشش صفحات سازه‌ای چوبی یا فولادی دارای بست انسجام دهنده با استفاده از رابطه (۱-۶) قابل محاسبه است. قطعات پوشش باید در چهار طرف به قاب بندی یا بست تسمه‌ای پیچ شود. و ۱ ۷ ( 4 ۷۳1 21 (۶- ۱( 5 ! | چ ردو 0:0۹ + 0 1 3 زو که در آن: - سطح مقطع ناخالص عضو قائم مرزی (117) < عرض دیوار برشی (111) م[- مدول الاستیسیته فولاد (,۲۰۳۰۰۰۸/۳) ت)- مدول برشی مصالح پوشش (۸1۳۰) -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۸ مرک ز تحقیقات ساختشمان و مسکن - ار تفاع دیوار (1117) ۵- حداکثر فواصل اتصال‌دهنده‌ها در لبه‌های صفحات پوشش (1۱111) > ضخامت اسمی صفحه پوشش (11113) * ضخامت استاد (۱1) ۷ نیروی برشی بر واحد عرض ( ۷/۳ )» (۷/11) ۷ - نیروی کل اعمال شده به دیوار برشی (۸1) ]-۸۱۰ برای ۰1۷۷/0۵۵۵ ۶۶۰ برای 0513 و برای پوشش صفحات فولادی بی.۱۱0۵ که در آن یبا بر حسب ۵ تغییر مکان محاسبه شده (11) ,8 تغییر شکل قائم مهارها یا جزئیاتی که برای اتصال پیش‌بینی شده (/0) م-۱:۸۵ برای 019۷۷/۵۵۵ ۱:۰۵ برای 0517 ویییا ۱۶۴+ که در آن یبا بر حسب میلیمتر است. برای پوشش صفحات فولادی ٩152/5 > ۵‏ بر حسب 1111 2*0 بیا/0838 با بر حسب 11۱ 1 << 2۳ ب۵- ۱ برای صفحات سازه‌ای چوبی و ت که در آن ۲ بر حسب ,1۳ است. برای صفحات پوشش فولادی ۳-۵-۶- محدودبت‌های سیستم‌های مندرج در جداول مقاومت اسمی سیستم‌های مقاوم جانبی که در جداول (۱-۶) و (۲-۶) درج شده است باید با ضوابط زیر انطباق داشته باشند. - استادها باید از نوع لح دارای حداقل ضخامت ۰:۸۴ میلی‌متر حداقل پهنای بال ۴۱:۵ میلی‌متر حداقل عمق جان(خارج به خارج) ‎۸٩‏ میلی‌متر و حداقل طول سخت‌کننده لبه ۹:۵ میلی‌متر باشند. ۲- ترک‌ها باید دارای حداقل ضخامت ۰.۸۴ میلی‌مترء حداقل پهنای بال ۳۱:۸ میلی‌متر و حداقل عمق جان(داخل به ۳ فولاد به کار رفته در ترک‌ها و استادها با ضخامت ۰:۸۴ میلی‌متر و ۱:۰۹ میلی‌متر باید از نوع 230 007۵00 و برای اعضاء با ضخامت ۱:۳۷ میلی‌متر یا بیشتر از نوع 340 ۲1-0۵00 باشد. ۶- پیچ‌های به کار برده شده در اتصالات اعضا قاب باید حداقل شماره ۸ (قطر ۲۲ ۴: ۱۷) مطابق 21513 4 باشند. -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۳۹ *- پیچ های اتصال دهنده صفحات پوشش باید در فاصله حداقل ۱۰ میلی‌متر از لبه صفحات اجرا شوند. *- مقدار ضخامت صفحات پوشش مندرج در جدول (۱-۶) ۰ حداقل ضخامت قابل قبول است. ۷ کاربرد صفحات با عرض کمتر از ۳۰۰ میلی‌متر مجاز نیست. ۸- حداکثر فاصله مرکز به مرکز اعضاء قاب‌بندی» ۶۱۰ میلی‌متر می باشد. ؟- صفحات پوشش در تمام لبه‌ها باید به اعضاء قاب بندی (استادء ترک و ..) یا بست متصل شود. وقتی از تسمه‌بندی به عنوان بست استفاده می‌شود. تسمه‌ها باید دارای حداقل ضخامت ۰۸۴ میلی‌متر و حداقل عرض ۵۰ میلی‌متر باشد که می تواند بر روی صفحه پوشش یا زیر آن اجرا شود. ۱-۳-۵-۶ پوشش با صفحات فولادی دیوارهای متشکل از قاب های سبک فولادی سرد نوردشده که با صفحات فولادی پوشش داده می شوند باید برای مقاومت در برابر نیروهای افقی ناشی از بادء زلزله و یا سایر نیروهای جانبی درون صفحه مناسب بوده و شرایط زیر را برآورده نمایند. ۱- ضخامت فلز پایه صفحات باید حداقل ضخامت جدول (۱-۶) را دارا بوده و از فولاد با مشخصات230 ع11-07۸0 ۲۷۳۵ ۲- صفحات فولادی می‌تواند به صورت نوارهای افقی یا قائم نصب شود. ۳- به جای استفاده از بست. صفحات پوشش را می‌توان با هم‌پوشانی و از طریق پیچ‌هایی که در فواصل لازم در لبه صفحات پوشش اجرا می شود.ء اتصال داد. چنانچه این روش اتصال به کار برده شود مقادیر مقاومت اسمی که در جدول ارائه شده باید به میزان ۲۰ درصد کاهش داده شود. ۴ پیچ‌های مورد استفاده برای اتصال صفحات فولادی باید حداقل شماره ۸ (قطر ۴,۱۷ میلی متر) یا شماره ۱۰(قطر ۲-۳-۵-۶- پوشش با صفحات چوبی سازه‌ای دیوارهای متشکل از قاب های سبک فولادی سرد نوردشده که با صفحات چوبی سازه‌ای پوشش داده می‌شوند باید برای مقاومت در برابر نیروهای افقی ناشی از باد. زلزله یا سایر نیروهای جانبی درون صفحه‌ای مناسب بوده و شرایط زیر را برآورده نماید. ۱- صفحات پوشش چوبی سازه‌ای باید از لحاظ دوام و استقامت .کیفیت لازم را داشته باشد به گونه‌ای که حداقل مقاومت جدول (۱-۶) را برآورده نماید. صفحات سازه‌ای چوبی باید دارای تأییدیه از منابع معتبر بین‌المللی بوده و با منطبق بر روش‌های آزمون و معیارهای پذیرش آخرین نسخه استانداردهای 1 ۰۳۹5 2 ۳5. 0121 ۳5۸ 0151 65۸ با 5 باشد . -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۷۰ مرک ز تحقیقات ساختمان و مسکن ۲- صفحات پوشش جوبی سازه‌ای می‌تواند موازی یا عمود بر اعضای قاب به کار برده شود. ۳- اتصال صفحات پوشش چوبی سازه‌ای به اعضای قاب باید با پیچ سرتخت حداقل شماره ۸ (قطر ۴۱۱۷ میلی‌متر)با قطر کلاهک ۷,۳۴ میلی‌متر یا پیچ سرتخت شماره ۱۰ (قطر ۴,۸۳ میلی‌متر) با قطر کلاهک ۸,۴۶ میلی‌متر مطابق جدول (۱-۶) انجام شود. ۴- پیچ‌های مورد استفاده جهت اتصال صفحات پوشش چوبی سازه‌ای باید منطبق بر 1513 ۲ ‎۸٩7۸/‏ باشد. ۳-۳-۵-۶ پوشش با صفحات روکش دار گچجی دیوارهای متشکل از قاب‌های سبک فولادی سرد نوردشده که با صفحات روکش‌دار گچی پوشش داده می‌شوند باید برای مقاومت در برابر نیروهای افقی ناشی از باد یا زلزله مناسب بوده و شرایط زیر را برآورده نماید. ۱- صفحات روکش‌دار گجی باید مطابق / ۲1396 /۸۹7۸ باشند. ۲- مقاومت‌های اسمی مطابق جدول (۲-۶) است. ۳- صفحات روکش‌دار گچی در صورت نصب به صورت افقی باید با پیش‌بینی بست تسمه‌ای پشت درزهای افقی و نیز بند انسجام‌دهنده مابین دو استاد انتهایی در هر انتهای دیوار اجرا شوند. در صورت اجرای صفحات پوشش به صورت قائُم باید کلیه لبه‌ها به اعضای قاب یا بست انسجام‌دهنده اتصال داده شوند. چنانچه در قاب‌ها بست به طریقی که ذکر شد اجرا نشود. مقادیر مقاومت اسمی باید در ۰,۳۵ ضرب شود. ۴ پیچ‌های مورد استفاده برای اتصال صفحات روکش‌دار گجی باید حداقل شماره ۶ (قطر ۳/۵۱ میلی‌متر) مطابق با 4 ۸۹1۸ با 1002 ۸۹1۸/0 باشد. ۴-۳-۵-۶- پوشش‌با تخته‌های سیمانی الیافی دیوارهای متشکل از قاب‌های سبک فولادی سرد نوردشده که با تخته‌های سیمانی الیافی پوشش داده می‌شوند باید برای مقاومت در برابر نیروهای افقی ناشی از باد یا زلزله مناسب بوده و شرایط زیر را برآورده نماید. ۱- تخته‌های سیمانی الیافی باید منطبق بر ۲208 ‎۸٩7۸/‏ باشند. ۲- مقادیر مقاومت اسمی مطابق جدول (۲-۶) است. ۳- صفحات تخته سیمانی الیافی در صورت نصب به صورت افقی باید با پیش‌بینی بست تسمه‌ای پشت درزهای افقی و نیز بست انسجام‌دهنده بین دو استاد انتهایی در هر انتهای دیوار اجرا شوند. در صورت اجرای تخته‌ها به صورت قائم باید کلیه لبه‌ها به اعضای قاب یا بست انسجام‌دهنده اتصال داده شود. -------- صفحهٔ بعد -------- آ[ بین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌ها ۴ پیچ‌های مورد استفاده برای 53 )2 ۸۹51۸1 باشند. نوت قطر آن حداقل ۱۰۹ میلیه حدول ۱۳۶ مقاومت برشی اسمو نوع پو ی صفحه سازه‌ای نوع آ] .چندلایی (حداقل چهارلایه) به ضخامت ۹ ۱۱میلی‌متر (15/32) صفحه 5[7 در جه‌بندی شده به ضخامت ۱۱۱ میلی‌متر (7/161) صفحه پوشش فولادی صفحه پوشش فولادی به ضخامت ۹۵ میلی متر ۳-) به ضخامت ۵ ۱۲ میلی‌متر به ضخامت ۵ ۱۲ میلی‌متر صفحه پوشش نوع 2124/۷۷/24 صفحه پوشش نوع 05 به ضخامت ۱۱ میلی‌متر (6/۷۷24[ 1۳24/21 ۱) ۱۷۱ تأمین نموده و ۸ شماره نست) مورد نیاز 27 -------- صفحهٔ بعد -------- ۲ نسبت ارتفاع به عرض دیوار برشی در این وضعیت می‌تواند تا ۴ افزایش یابد مشروط به اینکه مقادیر مقاومت اسمی متناظر در (۸/«:) ضرب شود: ۳ تنها در مواردی که ضخامت اختصاص یافته با واذه حداقل همراه است می‌توان از ضخامت‌های بیشتر استفاده نمود و در غیر این صورت جایگزین استاد و ترک با ضخامت دیگر مجاز نیست. ۴ برای دیوارهای برشی پوشیده شده با صفحات سازه‌ای چوبی, مقادیر مقاومت‌های اسمی جدول برای ترکیبات بار شامل باد یا زلزله می‌باشد. برای سایر ترکیب‌های بارگذاری لازم است مقادیر فوق در ضریب ۰:۶ ضرب شود. جحدول ۲-۶ مقاومت برشی اسمی (1) دیوار برشی پوشش داده شده با صفحات روکش دار گجی با تخته سیمانی الیافی در مقابل بارهای جانبی برای یک سمت پوشش (کیلو نیوتن بر مترطول) [۱] ۸11 ۲ 9 ۶,۳ ۳۴۳ ۲۳۳ 96 ۸ ۱ ۶۲ ۸۹ ۹۷ مترا۱!۲ ۲208 ۴-۵-۶ اتصالات ۱- برای دیوارهای برشی که با صفحات سازه‌ای چوبی یا فولادی پوشش داده شده‌اند. مقاومت طراحی کلیه اتصالات اعضاء مرزی و اعضاء جمع‌کننده باید از مقاومت اسمی کششی عضو بیشتر باشد اما لازم نیست از نیروهای زلزله افزایش یافته تجاوز نماید. ۲- مقاومت بیرون کشیدگی پیچ‌ها نباید در محاسبات لرزه‌ای در نظر گرفته شود. -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طراحی و اجرای سازه‌های فولادی سبک سرد ۱۱۷۳ ۵-۵-۶ استادهای انتهایی (استادهای مرزی) و مهارهای نگهدارنده و برشی ۱- علاوه بر مهارهایی که برای مقابله با بلندشدگی مقاومت می‌نماید باید میل مهارهایی در طول لبه‌های پائین و بالای دیوار برشی برای انتقال برش طراحی شود. به جای این مهارها در طبقات می‌توان از بست آنسجام‌دهنده که در تمام طول دیوار بین ترک دیوار طبقه بالا و پائین قرار گرفته استفاده نمود. ۲- استادهای انتهایی یا سایر اعضاء مرزی قائم که در انتهای قطعات دیوار برشی قرار گرفته‌اند تحت اثرات بارهای جانبی باید به نحوی در انتها مهار شوند که عضو ترک زیر دیوار برای مقابله با بلندشدگی به خمش نیافتد. به منظور جلوگیری از بروز خمش در ترک انتهایی لازم است فاصله اولین مهار برشی تا مهار نگهدارنده در انتهای دیوار از ۲۳۵ ۳- برای دیوارهای برشی که با صفحات سازه‌ای چوبی یا فولادی پوشش داده شده‌اند لازم است. مقاومت اسمی استادها یا سایر اعضاء مرزی قائم و میل‌مهارهایی که در مقابل بلندشدگی مقاومت می‌نمایند. از حداکثر نیرویی که سیستم سازه می‌تواند در اعضا ایجاد کند بیشتر باشد. اما لازم نیست از نیروهای زلزله افزایش یافته تجاوز نماید. ۴ برای دیوارهای برشی که با صفحات سازه‌ای چوبی یا فولادی پوشش داده شده‌اند لازم است مقاومت برشی اسمی میل‌مهارهای لبه‌های پائین و بالای دیوار که برای انتقال برش طرح شده‌اند. مقاومت برشی اسمی بست‌های ۶-۵-۶- پی‌ها در طرح پی» نیاز نیست اثرات ناشی از نیروهای زلزله افزایش یافته. منظور گردد. ۶-۶- دیوارهای برشی نوع آ] دیوار برشی نوع آ] متشکل از قاب‌های سبک فولادی سردنورد شده که با صفحات چوبی سازه‌ای یا صفحات فولادی پوشش داده شده‌اند. در صورت مطابقت با ضوابط این بخش می‌تواند برای مقاومت در برابر بارهای ناشی از باد و زلزله به کار رود. تمامی ضوابط دیوار برشی نوع آ در خصوص این نوع دیوار برشی نیز صادق است مگر در مواردی که در ادامه مورد اشاره قرار گرفته است.