1992

ﺟﻤﻬﻮری اﺳﻼﻣﻲ اﻳﺮان ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻓﻨﻲ ﻋﻤﻮﻣﻲ و اﺟﺮاﻳﻲ ﭘﺴﺖ ﻫﺎ، ﺧﻄﻮط ﻓﻮق ﺗﻮزﻳﻊ و اﻧﺘﻘﺎل ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ در ﺧﻄﻮط ﻫﻮاﺋﻲ اﻧﺘﻘﺎل ﻧﻴﺮو ﻧﺸﺮﻳﻪ ﺷﻤﺎره2 - 445 ﻣﻌﺎوﻧﺖ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ رﻳﺰی و ﻧﻈﺎرت راﻫﺒﺮدی رﻳﻴﺲ ﺟﻤﻬﻮر ﻣﻌﺎوﻧﺖ ﻧﻈﺎرت راﻫﺒﺮدی دﻓﺘﺮ ﻧﻈﺎم ﻓﻨﻲ اﺟﺮاﻳﻲ وزارت ﻧﻴﺮو – ﺷﺮﻛﺖ ﺗﻮاﻧﻴﺮ ﻃﺮح ﺗﻬﻴﻪ ﺿﻮاﺑﻂ و ﻣﻌﻴﺎرﻫﺎی ﻓﻨﻲ ﺻﻨﻌﺖ ﺑﺮق ﺟﻤﻬﻮری اﺳﻼﻣﻲ اﻳﺮان ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻓﻨﻲ ﻋﻤﻮﻣﻲ و اﺟﺮاﻳﻲ ﭘﺴﺖ ﻫﺎ ، ﺧﻄﻮط ﻓﻮق ﺗﻮزﻳﻊ و اﻧﺘﻘﺎل ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ در ﺧﻄﻮط ﻫﻮاﺋﻲ اﻧﺘﻘﺎل ﻧﻴﺮو ﻧﺸﺮﻳﻪ ﺷﻤﺎره2 - 445 ﻣﻌﺎوﻧﺖ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ رﻳﺰی و ﻧﻈﺎرت راﻫﺒﺮدی رﻳﻴﺲ ﺟﻤﻬﻮر ﻣﻌﺎوﻧﺖ ﻧﻈﺎرت راﻫﺒﺮدی دﻓﺘﺮ ﻧﻈﺎم ﻓﻨﻲ اﺟﺮاﻳﻲ وزارت ﻧﻴﺮو – ﺷﺮﻛﺖ ﺗﻮاﻧﻴﺮ ﻃﺮح ﺗﻬﻴﻪ ﺿﻮاﺑﻂ و ﻣﻌﻴﺎرﻫﺎی ﻓﻨﻲ ﺻﻨﻌﺖ ﺑﺮق
 
  : دﻓﺘﺮ اﻣﻮر ﻓﻨﻲ، ﺗﺪوﻳﻦ ﻣﻌﻴﺎرﻫﺎ و ﻛﺎﻫﺶ ﺧﻄﺮﭘﺬﻳﺮی ﻧﺎﺷﻲ از زﻟﺰﻟﻪ ﺳﺎزﻣﺎن ﻣﺪﻳﺮﻳﺖ و ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ رﻳﺰی ﻛﺸﻮر ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻧﻈﺮ ﻛﺎرﺷﻨﺎﺳﺎن ﺑﺮﺟﺴﺘﻪ، ﻣﺒﺎدرت ﺑﻪ ﺗﻬﻴﻪ اﻳﻦ دﺳﺘﻮراﻟﻌﻤﻞ ﻧﻤﻮده و آن را ﺑﺮای اﺳﺘﻔﺎده ﺑﻪ ﺟﺎﻣﻌﻪ ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﻛﺸﻮر ﻋﺮﺿﻪ ﻧﻤﻮده اﺳﺖ ﺑﺎ . وﺟﻮد ﺗﻼش ﻓﺮاوان، اﻳﻦ اﺛﺮ ﻣﺼﻮن از اﻳﺮادﻫﺎﻳﻲ ﻧﻈﻴﺮ ﻏﻠﻄﻬﺎی ﻣﻔﻬﻮﻣﻲ، ﻓﻨﻲ، اﺑﻬﺎم، اﻳﻬﺎم و اﺷﻜﺎﻻت ﻣﻮﺿﻮﻋﻲ ﻧﻴﺴﺖ . از اﻳﻦ رو، از ﺷﻤﺎ ﺧﻮاﻧﻨﺪه ﮔﺮاﻣﻲ ﺻﻤﻴﻤﺎﻧﻪ ﺗﻘﺎﺿﺎ دارد در ﺻﻮرت ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻫﺮﮔﻮﻧﻪ اﻳﺮاد و اﺷﻜﺎل ﻓﻨﻲ، ﻣﺮاﺗﺐ را ﺑﻪ ﺻﻮرت زﻳﺮ ﮔﺰارش ﻓﺮﻣﺎﻳﻴﺪ : 1 -ﺷﻤﺎره ﺑﻨﺪ و ﺻﻔﺤﻪ ﻣ ﻮﺿﻮع ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ را ﻣﺸﺨﺺ ﻛﻨﻴﺪ . 2 -اﻳﺮاد ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ را ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺧﻼﺻﻪ ﺑﻴﺎن دارﻳﺪ . 3 -در ﺻﻮرت اﻣﻜﺎن، ﻣﺘﻦ اﺻﻼح ﺷﺪه را ﺑﺮای ﺟﺎﻳﮕﺰﻳﻨﻲ ارﺳﺎل ﻧﻤﺎﻳﻴﺪ . 4 -ﻧﺸﺎﻧﻲ ﺧﻮد را ﺑﺮای ﺗﻤﺎس اﺣﺘﻤﺎﻟﻲ ذﻛﺮ ﻓﺮﻣﺎﻳﻴﺪ . ﻛﺎرﺷﻨﺎﺳﺎن اﻳﻦ دﻓﺘﺮ ﻧﻈﺮﻫﺎی درﻳﺎﻓﺘﻲ را ﺑﻪ دﻗﺖ ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻧﻤﻮده و اﻗﺪام ﻣﻘﺘﻀﻲ را ﻣﻌﻤﻮل ﺧﻮاﻫﻨﺪ داﺷﺖ . ﭘﻴﺸﺎﭘﻴﺶ از ﻫﻤﻜﺎری و دﻗﺖ ﻧﻈﺮ ﺟﻨﺎﺑﻌﺎﻟﻲ ﻗﺪرداﻧﻲ ﻣﻲ .ﺷﻮد ﻧﺸﺎﻧﻲ ﺑﺮای ﻣﻜﺎﺗﺒﻪ : ﺗﻬﺮان، ﻣﻴﺪان ﺑﻬﺎرﺳﺘﺎن ، ﺧﻴﺎﺑﺎن ﺻﻔﻲ ﻋﻠﻲ ﺷﺎه ﻣﻌﺎوﻧﺖ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ رﻳﺰی و ﻧﻈﺎرت راﻫﺒﺮدی رﻳﻴﺲ ﺟﻤﻬﻮر ، دﻓﺘﺮ ﻧﻈﺎم ﻓﻨﻲ اﺟﺮاﻳﻲ ﺳﺎزﻣﺎن ﻣﺮﻛﺰی- ﺗﻬﺮان1149943141 -ﺧﻴﺎﺑﺎن ﺻﻔﻲ ﻋﻠﻲ ﺷﺎه
 
  : دﻓﺘﺮ اﻣﻮر ﻓﻨﻲ، ﺗﺪوﻳﻦ ﻣﻌﻴﺎرﻫﺎ و ﻛﺎﻫﺶ ﺧﻄﺮﭘﺬﻳﺮی ﻧﺎﺷﻲ از زﻟﺰﻟﻪ ﺳﺎزﻣﺎن ﻣﺪﻳﺮﻳﺖ و ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ رﻳﺰی ﻛﺸﻮر ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻧﻈﺮ ﻛﺎرﺷﻨﺎﺳﺎن ﺑﺮﺟﺴﺘﻪ، ﻣﺒﺎدرت ﺑﻪ ﺗﻬﻴﻪ اﻳﻦ دﺳﺘﻮراﻟﻌﻤﻞ ﻧﻤﻮده و آن را ﺑﺮای اﺳﺘﻔﺎده ﺑﻪ ﺟﺎﻣﻌﻪ ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﻛﺸﻮر ﻋﺮﺿﻪ ﻧﻤﻮده اﺳﺖ ﺑﺎ . وﺟﻮد ﺗﻼش ﻓﺮاوان، اﻳﻦ اﺛﺮ ﻣﺼﻮن از اﻳﺮادﻫﺎﻳﻲ ﻧﻈﻴﺮ ﻏﻠﻄﻬﺎی ﻣﻔﻬﻮﻣﻲ، ﻓﻨﻲ، اﺑﻬﺎم، اﻳﻬﺎم و اﺷﻜﺎﻻت ﻣﻮﺿﻮﻋﻲ ﻧﻴﺴﺖ . از اﻳﻦ رو، از ﺷﻤﺎ ﺧﻮاﻧﻨﺪه ﮔﺮاﻣﻲ ﺻﻤﻴﻤﺎﻧﻪ ﺗﻘﺎﺿﺎ دارد در ﺻﻮرت ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻫﺮﮔﻮﻧﻪ اﻳﺮاد و اﺷﻜﺎل ﻓﻨﻲ، ﻣﺮاﺗﺐ را ﺑﻪ ﺻﻮرت زﻳﺮ ﮔﺰارش ﻓﺮﻣﺎﻳﻴﺪ : 1 -ﺷﻤﺎره ﺑﻨﺪ و ﺻﻔﺤﻪ ﻣ ﻮﺿﻮع ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ را ﻣﺸﺨﺺ ﻛﻨﻴﺪ . 2 -اﻳﺮاد ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ را ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺧﻼﺻﻪ ﺑﻴﺎن دارﻳﺪ . 3 -در ﺻﻮرت اﻣﻜﺎن، ﻣﺘﻦ اﺻﻼح ﺷﺪه را ﺑﺮای ﺟﺎﻳﮕﺰﻳﻨﻲ ارﺳﺎل ﻧﻤﺎﻳﻴﺪ . 4 -ﻧﺸﺎﻧﻲ ﺧﻮد را ﺑﺮای ﺗﻤﺎس اﺣﺘﻤﺎﻟﻲ ذﻛﺮ ﻓﺮﻣﺎﻳﻴﺪ . ﻛﺎرﺷﻨﺎﺳﺎن اﻳﻦ دﻓﺘﺮ ﻧﻈﺮﻫﺎی درﻳﺎﻓﺘﻲ را ﺑﻪ دﻗﺖ ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻧﻤﻮده و اﻗﺪام ﻣﻘﺘﻀﻲ را ﻣﻌﻤﻮل ﺧﻮاﻫﻨﺪ داﺷﺖ . ﭘﻴﺸﺎﭘﻴﺶ از ﻫﻤﻜﺎری و دﻗﺖ ﻧﻈﺮ ﺟﻨﺎﺑﻌﺎﻟﻲ ﻗﺪرداﻧﻲ ﻣﻲ .ﺷﻮد ﻧﺸﺎﻧﻲ ﺑﺮای ﻣﻜﺎﺗﺒﻪ : ﺗﻬﺮان، ﻣﻴﺪان ﺑﻬﺎرﺳﺘﺎن ، ﺧﻴﺎﺑﺎن ﺻﻔﻲ ﻋﻠﻲ ﺷﺎه ﻣﻌﺎوﻧﺖ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ رﻳﺰی و ﻧﻈﺎرت راﻫﺒﺮدی رﻳﻴﺲ ﺟﻤﻬﻮر ، دﻓﺘﺮ ﻧﻈﺎم ﻓﻨﻲ اﺟﺮاﻳﻲ ﺳﺎزﻣﺎن ﻣﺮﻛﺰی- ﺗﻬﺮان1149943141 -ﺧﻴﺎﺑﺎن ﺻﻔﻲ ﻋﻠﻲ ﺷﺎه ﺑﺴﻤﻪ ﺗﻌﺎﻟﻲ ﭘﻴﺸﮕﻔﺘﺎر در اﺟﺮای ﻣﺎده 23 ﻗﺎﻧﻮن ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ و ﺑﻮدﺟﻪ و در ﭼﺎرﭼﻮب ﻧﻈﺎم ﻓﻨﻲ و اﺟﺮاﻳﻲ ﻛﺸﻮر و ﺑـﻪ ﻣﻨﻈـﻮر ﺗﻌﻤـﻴﻢ اﺳـﺘﺎﻧﺪاردﻫﺎی ﺻﻨﻌﺖ ﺑﺮق و اﻳﺠﺎد ﻫﻤﺎﻫﻨﮕﻲ و ﻳﻜﻨﻮاﺧﺘﻲ در ﻃﺮاﺣﻲ و اﺟﺮای ﭘﺮوژه ﻫﺎی ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺗﻮﻟﻴﺪ، اﻧﺘﻘـﺎل و ﺗﻮزﻳـﻊ ﻧﻴـﺮوی ﺑـﺮق، ﻣﻌﺎوﻧﺖ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ رﻳﺰی و ﻧﻈﺎ رت راﻫﺒﺮدی رﻳﺎﺳﺖ ﺟﻤﻬﻮری ) ﻣﻌﺎوﻧﺖ ﻧﻈﺎرت راﻫﺒﺮدی – دﻓﺘﺮ ﻧﻈﺎم ﻓﻨﻲ اﺟﺮاﺋﻲ ( ﺑـﺎ ﻫﻤﻜـﺎری وزارت ﻧﻴﺮو – ﺷﺮﻛﺖ ﺗﻮاﻧﻴﺮ در ﻗﺎﻟﺐ ﻃﺮح » ﺿﻮاﺑﻂ و ﻣﻌﻴﺎرﻫﺎی ﻓﻨﻲ ﺻـﻨﻌﺖ ﺑـﺮق « اﻗـﺪام ﺑـﻪ ﺗﻬﻴـﻪ ﻣﺠﻤﻮﻋـﻪ ﻛـﺎﻣﻠﻲ از اﺳﺘﺎﻧﺪاردﻫﺎی ﻣﻮرد ﻟﺰوم ﻧﻤﻮده اﺳﺖ . ﻧﺸﺮﻳﻪ ﺣﺎﺿﺮ ﺑﺎ ﻋﻨﻮان » ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻓﻨﻲ ﻋﻤﻮﻣﻲ و اﺟ ﺮاﻳﻲ ﭘﺴﺖ ﻫﺎ ، ﺧﻄﻮط ﻓﻮق ﺗﻮزﻳﻊ و اﻧﺘﻘﺎل – ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ در ﺧﻄﻮط ﻫﻮاﺋﻲ اﻧﺘﻘﺎل ﻧﻴﺮو – ﺟﻠﺪ دوم « در ﺑﺮ ﮔﻴﺮﻧﺪه ﻣﺒﺎﺣﺚ ﻣﺮﺑـﻮط ﺑـﻪ اﻫـﺪاف، ﻛﻠﻴـﺎت و ﺗﻌـﺎرﻳﻒ، ﻣﻌﺮﻓـﻲ و ﺷﻨﺎﺧﺖ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺧﻄﻮط ﻫﻮاﺋﻲ اﻧﺘﻘﺎل ﻧﻴﺮو در ﺑﺮاﺑﺮ ﺻﺎﻋﻘﻪ، اﺻـﻮل و ﻣﺒـﺎﻧﻲ ﻃﺮاﺣـﻲ ﺳﻴﺴـﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇـﺖ از ﺑﺮﺧـﻮرد ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﻪ ﺧﻄﻮط ﻫﻮاﺋﻲ اﻧﺘﻘﺎل ﻧﻴﺮو ، و اﻟﺰاﻣﺎت اﺳﺘﺎﻧﺪارد و آزﻣﻮن ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز، ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ ﻛـﻪ در ﭼﻬـﺎر ﻓﺼـﻞ و ﻫﻔﺖ ﭘﻴﻮﺳﺖ اراﺋﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ . ﻣﻌﺎوﻧﺖ ﻧﻈﺎرت راﻫﺒﺮدی ﺑﻪ اﻳﻦ وﺳﻴﻠﻪ از ﻛﻮﺷﺶ ﻫﺎی دﺳﺖ اﻧﺪرﻛﺎران ﺑﻪ ﺛﻤﺮ رﺳﻴﺪن اﻳﻦ ﻧﺸﺮﻳﻪ و ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ ﺳﺎزﻣﺎن ﻫـﺎ و ﺷﺮﻛﺖ ﻫ ﺎی ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﻣﺸﺎور ﻛﻪ ﺑﺎ اﻇﻬﺎرﻧﻈﺮﻫﺎی ﺳﺎزﻧﺪه ﺧﻮد اﻳﻦ ﻣﻌﺎوﻧﺖ را در ﺟﻬﺖ ﻏﻨﺎ ﺑﺨﺸﻴﺪن ﺑﻪ آن ﻳﺎری ﻧﻤﻮده اﻧﺪ ﺳﭙﺎﺳﮕﺰاری و ﻗﺪرداﻧﻲ ﻧﻤﻮده و ﺗﻮﻓﻴﻖ روزاﻓﺰون آﻧﺎن را از درﮔﺎه اﻳﺰد ﻳﻜﺘﺎ آرزوﻣﻨﺪ اﺳﺖ . ﻣﻌﺎون ﻧﻈﺎرت راﻫﺒﺮدی 1387 ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻓﻨﻲ ﻋﻤﻮﻣﻲ و اﺟﺮاﻳﻲ ﭘﺴﺖ ﻫﺎ و ﺧﻄﻮط ﻓـﻮق ﺗﻮزﻳـﻊ و اﻧﺘﻘـﺎل - ﺳﻴﺴـﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺧﻄﻮط ﻫﻮاﺋﻲ اﻧﺘﻘﺎل ﻧﻴﺮو-ﻧﺸﺮﻳﻪ ﺷﻤﺎر ه 2 - 445 ﺗﻬﻴﻪ ﻛﻨﻨﺪه اﻳﻦ ﻣﺠﻤﻮﻋﻪ ﺑﻪ وﺳﻴﻠﻪ ﺷﺮﻛﺖ ﻣﻬﻨﺪﺳﻴﻦ ﻣﺸﺎور ﻧﻴﺮو ﺑﺎ ﻫﻤﻜﺎری آﻗﺎﻳﺎن ﻣﻬﻨﺪس ﺷﻬﺮام ﻛﺎﻇﻤﻲ، دﻛﺘﺮ ﻋﺎرف درودی و دﻛﺘﺮ ﺳﻴﺪ ﺣﺴﻴﻦ ﺣﺴﻴﻨ ﻴﺎن ﺗﻬﻴﻪ و ﺗﺪوﻳﻦ ﺷﺪه اﺳﺖ و ﺗﻮﺳﻂ آﻗﺎی اﺳﻤﺎﻋﻴﻞ زارﻋﻲ ﻣﻮرد وﻳﺮاﺳﺘﺎری ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ . ﻛﻤﻴﺘﻪ ﻓﻨﻲ اﻳﻦ ﻧﺸﺮﻳﻪ ﻫﻤﭽﻨﻴﻦ در ﻛﻤﻴﺘﻪ ﻓﻨﻲ ﻃﺮح ﺑﺎ ﻣﺸﺎرﻛﺖ ﻣﺠﺮی و ﻣﺸﺎور ﻃﺮح و ﻧﻤﺎﻳﻨﺪﮔﺎن ﺷﺮﻛﺖ ﻫﺎی ﻣﻬﻨﺪﺳﻲ ﻣﺸﺎور ﺗﺤﺖ ﭘﻮﺷﺶ وزارت ﻧﻴﺮو ﺑﻪ ﺷﺮح زﻳﺮ ﺑﺮرﺳﻲ، اﺻﻼح و ﺗﺼﻮﻳﺐ ﺷﺪه اﺳﺖ . آﻗﺎی ﻣ ﻬﻨﺪس ﺟﻤﺎل ﺑﻴﺎﺗﻲ وزارت ﻧﻴﺮو – ﺳﺎزﻣﺎن ﺗﻮاﻧﻴﺮ – ﻣﺠﺮی ﻃﺮح آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس ﺑﻬﻤﻦ اﷲ ﻣﺮادی آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس ﺣﺴﻴﻦ اﻳﻠﺨﺎﻧﻲ آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس ﺣﻤﻴﺪ رﺿﺎ ﭘﻮرﺑﻴﮓ آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس ﺣﺴﻴﻦ ﺟﻼﻟﻲ ﻓﺮاﻫﺎﻧﻲ آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس ﺣﺴﻴﻦ داﻧﺸﻮر آﻗﺎی دﻛﺘﺮ ﻋﺎرف درودی آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس ﻋﻠﻲ اﺻﻐﺮ ﻛﺴﺎﺋﻴﺎن آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس ﻣﺤﻤﺪ ﻣﻬﺪی ﻣﺤﺴﻨﻲ آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس اﺑﺎذر ﻣﻴﺮزاﻳﻲ آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس اﺣﺴﺎن اﷲ زﻣﺎﻧﻲ ﺳﺎزﻣﺎن ﺗﻮﺳﻌﻪ ﺑﺮق اﻳﺮان ﺷﺮﻛﺖ ﻣﺸﺎﻧﻴﺮ ﺷﺮﻛﺖ ﻣﺸﺎﻧﻴﺮ ﻣﻬﻨﺪﺳﻴﻦ ﻣﺸﺎور ﻧﻴﺮو ﻣﻬﻨﺪﺳﻴﻦ ﻣﺸﺎور ﻗﺪس ﻧﻴﺮو ﻣﻬﻨﺪﺳﻴﻦ ﻣﺸﺎور ﻧﻴﺮو ﻣﻬﻨﺪﺳﻴﻦ ﻣﺸﺎور ﻗﺪس ﻧﻴﺮو ﻣﻬﻨﺪﺳﻴﻦ ﻣﺸﺎور ﻧﻴﺮو ﻣﺸﺎور ﻣﻌﺎون ﻫﻤﺎﻫﻨﮕﻲ و ﻧﻈﺎرت ﺑﺮ ﺑﻬﺮ ه ﺑﺮداری ﺳﺎزﻣﺎن ﺗﻮاﻧﻴﺮ وزارت ﻧﻴﺮو – ﺳﺎزﻣﺎن ﺗﻮاﻧﻴﺮ – دﺑﻴﺮ ﻛﻤﻴﺘﻪ ﻓﻨﻲ ﻃﺮح ﻣﺴــ ﺆ وﻟﻴﺖ ﻛﻨﺘــﺮل و ﺑﺮرﺳــﻲ ﻧﺸــﺮﻳﻪ در راﺳــﺘﺎی اﻫــﺪاف دﻓﺘﺮ ﻧﻈــﺎم ﻓﻨــﻲ اﺟﺮاﺋــﻲ ﺑــﻪ ﻋﻬــﺪه آﻗﺎﻳــﺎن ﻣﻬﻨﺪﺳــﻴﻦ ﻣﺤﻤﺪرﺿﺎ ﻃﻼﻛﻮب و ﭘﺮوﻳﺰ ﺳﻴﺪاﺣﻤﺪی ﺑﻮده اﺳﺖ . ﻓﻬﺮﺳﺖ ﻣﻄﺎﻟﺐ ﻋـﻨـﻮان ﺻﻔﺤﻪ ﻓﺼﻞ اول ـ ﻣﻌﺮﻓﻲ و ﺷﻨﺎﺧﺖ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺧﻄﻮط ﻫﻮاﻳﻲ اﻧﺘﻘﺎل ﻧﻴﺮو 1 -1 - ﭘﺪﻳﺪه ﺑﺮﺧﻮرد ﺻﺎﻋﻘﻪ ................................ ................................ ................................ ................................ .............3 1 - 1 - 1 - ﺻﺎﻋﻘﻪ و ﻧﺤﻮه ﺷﻜﻞ ﮔﻴﺮی آن ................................ ................................ ................................ ................................ ..........3 1 - 1 - 2 - ﻣﺸﺨﺼﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ................................ ................................ ................................ ................................ ..............................5 1 - 1 - 3 - ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ................................ ................................ ................................ ................................ ................................ .....7 1 -2 - ﺳﻄﺢ ﻛﺮوﻧﻴﻚ ................................ ................................ ................................ ................................ .......................9 1 -3 - ﭼﮕﺎﻟﻲ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻫﺎی ﺑﺮﺧﻮردی ﺑﻪ زﻣﻴﻦ ................................ ................................ ................................ ................12 1 -4 - ﻣﺪل ﻫﻨﺪﺳﻲ آﺧﺮﻳﻦ ﺟﻬﺶ ﺿﺮﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ................................ ................................ ................................ .............12 1 - 5 - ﻣﺪل ﻫﻨﺪﺳﻲ ﺗﺼﺤﻴﺢ ﺷﺪه Eriksson ................................ ................................ ................................ .................. 16 ﻓﺼﻞ دوم ـ اﺻﻮل وﻣﺒﺎﻧﻲ ﻃﺮاﺣﻲ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﻪ ﺧﻄﻮط ﻫﻮاﻳﻲ اﻧﺘﻘﺎل ﻧﻴﺮو 2 - 1 - ﻛﻠﻴﺎت ................................ ................................ ................................ ................................ ................................ ...23 2 -2 - ﺟﺎﻳﺎﺑﻲ ﺑﻬﻴﻨﻪ ﺳﻴﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺧﻄﻮط ﻫﻮ اﻳﻲ اﻧﺘﻘﺎل ﻧﻴﺮو ................................ ................................ ..24 2 - 2 - 1 - روش ﻣﺪل ﻫﻨﺪﺳﻲ ................................ ................................ ................................ ................................ ............................24 2 - 2 - 1 - 1 - ﻣﻔﺎﻫﻴﻢ ﭘﺎﻳﻪ ای ................................ ................................ ................................ ................................ ..............................24 2 - 2 - 1 - 2 - ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻓﻮاﺻﻞDC وDg ................................ ................................ ................................ ................................ ........... 27 2 - 2 - 1 - 3 - ﺣﺪاﻛﺜﺮ ﺟﺮﻳﺎن ﺧﻄﺎی ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪIm ................................ ................................ ............................. 28 2 - 2 - 1 - 4 - ﻧﺮخ ﻗﻮس اﻟﻜﺘﺮﻳﻜﻲ ﻧﺎﺷﻲ از ﺧﻄﺎی ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ، SFFOR ................................ ............................. 29 2 - 2 - 1 - 5 - زاوﻳﻪ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﻛﺎﻣﻞ ................................ ................................ ................................ ................................ ......................31 2 - 2 - 1 - 6 - زاوﻳﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ................................ ................................ ................................ ................................ ................................ .32 2 - 2 - 2 - ﻣﺪل اﺻﻼح ﺷﺪهEriksson ................................ ................................ ................................ ................................ .......... 32 2 - 2 - 2 - 1 - ﻣﺤﺎﺳﺒﻪSFFOR ................................ ................................ ................................ ................................ ...................... 32 2 - 2 - 2 - 2 - ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ زاوﻳﻪ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﻛﺎﻣﻞ و ﺣﺪاﻛﺜﺮ ﺟﺮﻳﺎن ﺧﻄﺎی ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ................................ ....................34 2 - 2 - 3 - آﻧﺎﻟﻴﺰ ﺣﺴﺎﺳﻴﺖ ﺑﺮروی زاوﻳﻪ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﻛﺎﻣﻞ ]1 [ ................................ ................................ ................................ ............. 34 2 - 2 - 4 - اﻧﺘﺨﺎب زاوﻳﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﻲ ﺑﺮاﺳﺎسSFFOR ................................ ................................ ................................ .................... 37 2 - 2 - 5 - ﻣﺘﻐﻴﺮﻫﺎی ﻃﺮاﺣﻲ ................................ ................................ ................................ ................................ ..............................41 2 - 2 - 5 - 1 - آﺛﺎر ﻧﺎﺷﻲ از ﺷﻴﺐ دار ﺑﻮدن زﻣﻴﻦ ................................ ................................ ................................ ................................41 2 - 2 - 5 - 2 - آﺛﺎر ﻧﺎﺷﻲ از درﺧﺘﺎن ﻣﺠﺎور ﺧﻂ اﻧﺘﻘﺎل ................................ ................................ ................................ .......................43 2 - 2 - 5 - 3 - آﺛﺎر ﻧﺎﺷﻲ از ﻗﺮارﮔﻴﺮی ﺑﺮج ﺑﺮروی ﺑﻠﻨﺪی ................................ ................................ ................................ ..................43 2 - 2 - 5 - 4 - ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز ﻣﺮﻛﺰی ﺧﻂ اﻧﺘﻘﺎل ................................ ................................ ................................ ...............................43 2 - 2 - 6 - ﻳﻚ روش ﺳﺎده ﺟﻬﺖ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪSFFOR ................................ ................................ ................................ ...................... 44 2 - 2 - 7 - روش ﮔﺎم ﺑﻪ ﮔﺎم ﺟﺎﻳﺎﺑﻲ ﺑﻬﻴﻨﻪ ﺳﻴﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ................................ ................................ ..........................44 2 -3 - ﻣﺸﺨﺼﺎت ﺳﻴﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ از دﻳﺪﮔﺎه اﻟﻜﺘﺮﻳﻜﻲ ................................ ................................ ......................46 2 - 3 - 1 - ﺑﺮرﺳﻲ ﺟﺮﻳﺎن ﻋﺒﻮری از ﺳﻴﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﻲ از دﻳﺪﮔﺎه اﺗﺼﺎل ﻛﻮﺗﺎه ................................ ................................ ..............46 2 - 3 - 2 - ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻣﻴﺰان ﻇﺮﻓﻴﺖ ﻋﺒﻮر ﺟﺮﻳﺎن از ﺳﻴﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ................................ ................................ ..................58 2 -4 - ﻣﺸﺨﺼﺎت ﺳﻴﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ از دﻳﺪﮔﺎه ﻣﻜﺎﻧﻴﻜﻲ ................................ ................................ ........................62 ﻓﺼﻞ ﺳﻮم ـ ﻧﻴﺎزﻣﻨﺪﻳﻬﺎ و آزﻣﻮﻧﻬﺎ 3 -1 - ﺳﻴﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﻲ ﻣﻌﻤﻮﻟﻲ ................................ ................................ ................................ ................................ ....65 3 - 2 - ﺳﻴﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﻲ ﻣﺒﺘﻨﻲ ﺑﺮ ﺗﻜﻨﻮﻟﻮژی ﻓﻴﺒﺮﻧﻮری (OPGW) ................................ ................................ .......... 66 3 - 2 - 1 - ﺗﻌﺎرﻳﻒ ................................ ................................ ................................ ................................ ................................ ................66 3 - 2 - 2 - آزﻣﻮﻧﻬﺎیOPGW ................................ ................................ ................................ ................................ .......................... 67 3 - 2 - 2 - 1 - ﻃﺒﻘﻪ ﺑﻨﺪی آزﻣﻮﻧﻬﺎ ................................ ................................ ................................ ................................ ........................67 3 - 2 - 2 - 2 - آزﻣﻮﻧﻬﺎی ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز ................................ ................................ ................................ ................................ .......................67 3 - 2 - 2 - 3 - ﺑﺎزرﺳﻲ ................................ ................................ ................................ ................................ ................................ ..........69 3 - 2 - 3 - ﻧﻴﺎزﻣﻨﺪﻳﻬﺎی آزﻣﻮن ................................ ................................ ................................ ................................ ............................69 3 - 2 - 3 - 1 - آزﻣﻮن ﺗﻨﺶ- ﻛﺮﻧﺶ ................................ ................................ ................................ ................................ ....................69 3 - 2 - 3 - 2 - آزﻣﻮن ﻋﻤﻠﻜﺮد ﻛﺸﺸﻲ ................................ ................................ ................................ ................................ .................69 3 - 2 - 3 - 3 - آزﻣﻮن ﻗﺮﻗﺮه ................................ ................................ ................................ ................................ ................................70 3 - 2 - 3 - 4 - آزﻣﻮن ارﺗﻌﺎﺷﺎت آﺋﻮﻟﻴﻦ ................................ ................................ ................................ ................................ ................70 3 - 2 - 3 - 5 - آزﻣﻮن ﮔﺎﻟﻮﭘﻴﻨﮓ ) در ﻣﻮاﻗﻌﻲ ﻛﻪ ﻟﺰوم اﻧﺠﺎم آن ﻣﺸﺨﺺ ﺷﺪه ﺑﺎﺷﺪ ( ................................ ................................ ........71 3 - 2 - 3 - 6 - آزﻣﻮن ﭘﻴﺮی ) در ﻣﻮاﻗﻌﻲ ﻛﻪ ﻟﺰوم اﻧﺠﺎم آن ﻣﺸﺨﺺ ﺷﺪه ﺑﺎﺷﺪ ( ................................ ................................ ...............71 3 - 2 - 3 - 7 - آزﻣﻮن ﭼﺮﺧﻪ ﺣﺮارﺗﻲ ) در ﻣﻮاﻗﻌﻲ ﻛﻪ ﻟﺰوم اﻧﺠﺎم آن ﻣﺸﺨﺺ ﺷﺪه ﺑﺎﺷﺪ ( ................................ ................................71 3 - 2 - 3 - 8 - آزﻣﻮن ﻧﻔﻮذ آب ) در ﻣﻮاﻗﻌﻲ ﻛﻪ ﻟﺰوم اﻧﺠﺎم آن ﻣﺸﺨﺺ ﺷﺪه ﺑﺎﺷﺪ ( ................................ ................................ ..........72 3 - 2 - 3 - 9 - آزﻣﻮن اﺗﺼﺎل ﻛﻮﺗﺎه ................................ ................................ ................................ ................................ .......................72 3 - 2 - 3 - 10 - آزﻣﻮن ﺻﺎﻋﻘﻪ ................................ ................................ ................................ ................................ ............................72 ﭘﻴﻮﺳﺖ )3 - 1 :(روﺷﻬﺎی ﺗﻮﺻﻴﻪ ای ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ اﺳﺘﻘﺎﻣﺖ ﻛﺸﺸﻲ ﻧﺎﻣﻲ (RTS) ................................ ................................ ........... 74 ﭘﻴﻮﺳﺖ )3 - 2 :(روﺷﻬﺎی آزﻣﻮن ﻗﺮﻗﺮه ................................ ................................ ................................ ................................ ...................76 ﭘﻴﻮﺳﺖ )3 - 3 :( روش آزﻣﻮن ارﺗﻌﺎﺷﺎت آﺋﻮﻟﻴﻦ ................................ ................................ ................................ ................................ .......78 ﭘﻴﻮﺳﺖ )3 - 4 :( روش آزﻣﻮن ﮔﺎﻟﻮﭘﻴﻨﮓ ................................ ................................ ................................ ................................ .................80 ﭘﻴﻮﺳﺖ )3 - 5 :( روش آزﻣﻮن اﺗﺼﺎل ﻛﻮﺗﺎه ................................ ................................ ................................ ................................ .............82 ﭘﻴﻮﺳﺖ )3 - 6 :(آزﻣﻮﻧﻬﺎﻳﻲ ﺑﺮای ﺷﺮاﻳﻂ ﺻﺎﻋﻘ ﻪ ................................ ................................ ................................ ................................ ....84 ﭘﻴﻮﺳﺖ )3 - 7 :( روش آزﻣﻮﻧﻲ ﺑﺮای ﺗﻌﻴﻴﻦ ﻇﺮﻓﻴﺖ ﭘﺎﻳﺪاریOPGW در ﻣﻘﺎﺑﻞ ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ................................ ......................85 ﻣﻨﺎﺑﻊ و ﻣﺮاﺟﻊ ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺷﻨﺎﺧﺖ و ﻣﻌﺮﻓﯽ ـ اول ﻓﺼﻞ أ ﻣﻌﺮﻓﻲ ﻭ ﺷﻨﺎﺧﺖ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺍﺯ ﻣﻌﺮﻓﻲ ﻭ ﺷﻨﺎﺧﺖ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺍﺯ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺧﻄﻮﻁ ﻫﻮﺍﻳﻲ ﺍﻧﺘﻘﺎﻝ ﻧﻴﺮﻭ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺧﻄﻮﻁ ﻫﻮﺍﻳﻲ ﺍﻧﺘﻘﺎﻝ ﻧﻴﺮﻭ ﻓﺼﻞ ﻓﺼﻞ ١ ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط در ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺟﺮاﯾﯽ و ﻋﻤﻮﻣﯽ ،ﻓﻨﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت 2 ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺷﻨﺎﺧﺖ و ﻣﻌﺮﻓﯽ ـ اول ﻓﺼﻞ 3 ﻣﻘﺪﻣﻪ وﻇﯿﻔﮥ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺧﻄﻮط ﻫﻮاﯾﯽ اﻧﺘﻘﺎل ﻧﯿﺮو ﺟﻠﻮﮔﯿﺮی از ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﻪ ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز ﻣﯽ ﺑﺎﺷـﺪ . ﺣﻔﺎﻇـﺖ ﮐﺎﻣﻞ ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز در ﻣﻘﺎﺑﻞ ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻋﻤﻼً اﻣﮑﺎن ﭘ ﺬﯾﺮ ﻧﺒﻮده و از ﻟﺤﺎظ اﻗﺘﺼﺎدی ﻧﯿﺰ ﻣﻘﺮون ﺑﻪ ﺻﺮﻓﻪ ﻧﻤﯽ ﺑﺎﺷﺪ . در ﻫـﺮ ﺣﺎل ﺑﻪ ﻟﺤﺎظ ﻣﺴﺎﺋﻞ اﻗﺘﺼﺎدی و رﯾﺴﮏ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه ، ﺗﻌﺪاد و ﻣﺤﻞ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﻣﺤﺎﻓﻆ ﻫﻮاﯾﯽ در ﺧﻂ اﻧﺘﻘﺎل ﺑـﻪ ﮔﻮﻧـﻪ ای اﻧﺘﺨـﺎب ﻣﯽ ﮔﺮدد ﮐﻪ از ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻫﺎی ﻣﺸﺨﺼﯽ ﮐﻪ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﻨﺪ ﺑ ﺮای ﺳﯿﺴﺘﻢ اﻧﺘﻘﺎل ﻣﺸﮑﻞ ﺳﺎز ﺑﺎﺷﻨﺪ ، ﻣﻤﺎﻧﻌﺖ ﺑﻪ ﻋﻤﻞ آﯾﺪ و ﯾﺎ اﯾﻨﮑـﻪ اﺣﺘﻤﺎل آن ﮐﺎﻫﺶ ﯾﺎﺑﺪ . ﻫﺪف از اﯾﻦ ﻓﺼﻞ ﻣﻌﺮﻓﯽ و ﺷﻨﺎﺧﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﻪ ﺧﻄﻮط ﻫﻮاﯾﯽ اﻧﺘ ﻘﺎل ﻧﯿﺮو ﻣـﯽ ﺑﺎﺷـﺪ . ﻣﺸﺨﺼـﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ، ﻓﻮاﺻﻞ ﺑﺮﺧﻮرد و ﻣﻌﺮﻓﯽ روﺷﻬﺎی ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺟﻤﻠﻪ ﻣﺒﺎ ﺣﺚ ﻣﻄﺮح ﺷﺪه در اﯾﻦ ﻓﺼـﻞ ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد . 1 - 1 - ﭘﺪﯾﺪه ﺑﺮﺧﻮرد ﺻﺎﻋﻘﻪ 1 - 1 - 1 - ﺻﺎﻋﻘﻪ و ﻧﺤﻮه ﺷﮑﻞ ﮔﯿﺮی آن ﺑﺎ ﺑﺎردارﺷﺪن اﺑﺮ و ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺑﺎر اﺑﺮ و ﻇﺮﻓﯿﺖ ﺑﯿﻦ اﺑﺮ و زﻣﯿﻦ ، وﻟﺘﺎژ ﺑﺴﯿﺎر ﺑﺰرﮔﯽ ﺑﯿﻦ اﺑﺮ و زﻣﯿﻦ ﺑﻮﺟﻮد ﻣﯽ آﯾﺪ ﮐﻪ ﻣﻤﮑﻦ اﺳـﺖ ﺑـﻪ ﭼﻨﺪﯾﻦ ﻣﯿﻠﯿﻮن وﻟﺖ ﺑﺮﺳﺪ . ﻇﺮﻓﯿﺖ ﺧﺎزﻧﯽ ﺑﯿﻦ ا ﺑﺮ و زﻣﯿﻦ در ﺣﺪ ﻣﯿﮑﺮوﻓﺎراد و ﺷﺪت ﻣﯿﺪان اﻟﮑﺘﺮﯾﮑﯽ ﺑﯿﻦ اﺑﺮ و زﻣﯿﻦ ﭼﻨﺪﯾﻦ ﻫـﺰار وﻟـﺖ ﺑﺮﻣﺘﺮ اﺳﺖ . ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﺷﺪت ﻣﯿﺪان اﻟﮑﺘﺮﯾﮑﯽ ﺑﯿﻦ ز ﻣﯿﻦ و اﺑﺮ ﺑﻪ ﻗﺪر ﮐـﺎﻓﯽ ﺑـﺰرگ ﺑﺎﺷـﺪ ، ﻫـﻮا در ﯾـﮏ ﻧﻘﻄـﻪ از ﺳـﻄﺢ اﺑـﺮ ﺷـﺮوع ﺑـﻪ ﯾﻮﻧﯿﺰاﺳﯿﻮن ﻧﻤﻮده و در اﺛﺮ آن ﺑﻪ ﺻﻮرت ﯾﮏ ﮔﺎز ﻫﺎدی در ﻣﯽ آﯾﺪ و اﻟﮑﺘﺮود ﻣﯿﻠﻪ ای را ﺗﺸﮑﯿﻞ ﻣﯽ دﻫﺪ . ﻣﺴﯿﺮ ﯾﻮﻧﯿﺰه ﺷﺪن ﻫﻮا را ﮐﺎﻧـﺎل ﻫﺎدی ﻣﯽ ﮔﻮﯾﻨﺪ . رﺷﺪ اﯾﻦ ﮐﺎﻧﺎل ﺑﻪ ﺳﺮﻋﺖ و ﺑﺎ ﺗﻮﻗﻔﻬﺎی ﮐﻮﺗﺎﻫﯽ اﻧﺠﺎم ﻣﯽ ﺷﻮد . ﮐﺎﻧﺎل ﻫﺎدی ﭘﺲ از ﻫﺮ ﺗﻮﻗﻒ ، ﻣﺴﯿﺮ ﺧﻮد را ﺑﺴـﺘﻪ ﺑـﻪ ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﻮﺟﻮد ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ و ﻟﺬا ﻣﺴﯿﺮ ﮐﺎﻧﺎل ﻫﺎدی ﺷﺎﺧﻪ ﺑﻪ ﺷﺎﺧﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد . ﻧﺰدﯾـﮏ ﺗـﺮﯾﻦ ﺷـﺎﺧﻪ ﺑـﻪ اﻟﮑﺘﺮودﻫـﺎی ﺗﯿـﺰ و ﺑﻠﻨـﺪ ﻣﺎﻧﻨـﺪ درﺧﺘﺎن ، ﺳﺎﺧﺘﻤﺎﻧﻬﺎ ، ﺧﻄﻮط و ﭘﺴﺘﻬﺎی اﻧﺘﻘﺎل ﺑﺮق ﻣﻮﺟﺐ ﻣﯽ ﺷﻮد ﺷﺪت ﻣﯿﺪان ﺑﺰرﮔﯽ در ﺣﺪ ﯾﻮﻧﯿﺰاﺳﯿﻮن ﻫﻮا در ﻧﻮک آﻧﻬﺎ اﯾﺠﺎد ﺷـﻮد و در ﻧﺘﯿﺠﻪ ﯾﮏ ﮐﺎﻧﺎل ﻫﺎدی ﻧﯿﺰ از اﯾﻦ ﻧﻘﺎط ﺑﻪ ﻃﺮف ﮐﺎﻧﺎل ﻫﺎدی ﭘﺎﯾﯿﻦ آﻣﺪه ﺻﻌﻮد ﻣﯽ . ﮐﻨﺪ در ﻟﺤﻈﻪ ای ﮐﻪ اﯾﻦ دو ﮐﺎﻧ ﺎ ل ﺑـﻪ ﯾﮑـﺪﯾﮕﺮ ﻣﯽ رﺳﻨﺪ ، ﯾﮏ ﻣﺴﯿﺮ ﻫﺎدی ﺑﯿﻦ اﺑﺮ و زﻣﯿﻦ ﺑﻪ ﺑﻮﺟﻮد ﻣﯽ آﯾﺪ ﮐﻪ از اﯾﻦ ﻣﺴﯿﺮ ﺟﺮﯾﺎن اﻟﮑﺘﺮﯾﮑـﯽ ﺷـﺪﯾﺪی در ﺣـﺪود 2 ﺗـﺎ300 ﮐﯿﻠـﻮآﻣﭙﺮ ﻋﺒﻮر ﻣﯽ . ﮐﻨﺪ ﺷﮑﻞ )1 - 1 ( ﻧﺤﻮه ﺷﮑﻞ ﮔﯿﺮی ﺻﺎﻋﻘﻪ را ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ . زﻣﺎن ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﭘﯿﺸﺎﻧﯽ ﻣﻮج ﺟﺮﯾﺎن ﻧﺎﺷﯽ از ﺻﺎﻋﻘﻪ در ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ ﺑـﺎ ﮐﻞ زﻣﺎن ﺑﺮ ﻗ ﺮاری آن ﺧﯿﻠﯽ ﮐﻮﭼﮏ اﺳﺖ . اﯾﻦ زﻣﺎن در ﺑﺴﯿﺎری از ﻣﻮارد ﮐﻤﺘﺮ از 10 ﻣﯿﮑﺮوﺛﺎﻧﯿﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . در ﺷـﮑﻞ )1 - 2 ( ﻧﻤﻮﻧـﻪ ﯾـﮏ ﻣﻮج ﺟﺮﯾﺎن ﺻﺎﻋﻘﻪ رﺳﻢ ﺷﺪه اﺳﺖ . ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﮐﻪ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻣﯽ ﺷﻮد ، ﻣﺪت زﻣﺎن رﺳﯿﺪن داﻣﻨﻪ ﻣﻮج ﺟﺮﯾﺎن ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑـﻪ ﻣﻘـﺪار ﺣـﺪاﮐﺜﺮ آن ﺑﺴﯿﺎر ﮐﻮﺗﺎه ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط در ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺟﺮاﯾﯽ و ﻋﻤﻮﻣﯽ ،ﻓﻨﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت 4 ﺷﮑﻞ1 - 1: ﻣﺮاﺣﻞ ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺷﮑﻞ ﮔﯿﺮی ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺷﻨﺎﺧﺖ و ﻣﻌﺮﻓﯽ ـ اول ﻓﺼﻞ 5 2 E ri dt 50KJ = ≈ ∫ 2i dt ∫ i dt ∫ ∫ dt i2 ﺷﮑﻞ1 - 2: ﻧﻤﻮﻧﻪ ﯾﮏ ﻣﻮج ﺟﺮﯾﺎن ﺻﺎﻋﻘﻪ 1 - 1 - 2 - ﻣﺸﺨﺼﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﻣﺸﺨﺼﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﯽ ﺗﻮان ﺑﻪ ﺷﮑﻞ ﻣﻮج ، ﭘﯿﮏ ﺟﺮﯾﺎن ، و ﺑﺎر آن اﺷﺎره ﻧﻤﻮد . ﺻﺎﻋﻘﻪ دارای اﻧﺮژی ﭼﻨﺪان زﯾـﺎدی ﻧﯿﺴﺖ ، زﯾﺮا ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﻣﺜﺎ ل اﮔﺮ ﺑﺎر اﺑﺮ را 20 آﻣﭙﺮﺛﺎﻧﯿﻪ و اﺧﺘﻼف وﻟﺘﺎژ ﺑﯿﻦ اﺑﺮ و زﻣﯿﻦ10 ﻣﯿﻠﯿﻮن وﻟﺖ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘـﻪ ﺷـﻮد ، اﻧـﺮژی اﺑـﺮ ﺑﻪ 100 ﻣﮕﺎژول ﻣﯽ رﺳﺪ ﮐﻪ ﺑﺮاﺑﺮ اﻧﺮژی ﺗﻮﻟﯿﺪی ﯾﮏ ﻧﯿﺮوﮔﺎه 100 ﻣﮕﺎواﺗﯽ در ﯾﮏ ﺛﺎﻧﯿﻪ اﺳﺖ . ﻗﺴﻤﺘﯽ از اﯾﻦ اﻧﺮژی ﺻﺮف اﯾﺠـﺎد ﻧـﻮر ، ﺻﺪا و ﮔﺮم ﮐﺮدن ﻫﻮا در ﻣﺴﯿﺮ ﮐﺎﻧﺎل ﻫﺎ دی و ﺣﺮﮐﺖ ﻣﯽ ﮔﺮدد . در ﺻﻮرﺗﯿﮑﻪ ﻣﻘﺎوﻣﺖ زﻣﯿﻦ را 5 اﻫﻢ در ﻧﻈﺮ ﺑﮕﯿـﺮﯾﻢ اﻧـﺮژی ﺻـﺎﻋﻘﻪ در ﻣﺤﻞ ﺑﺮﺧﻮرد آن ﺑﻪ زﻣﯿﻦ ، ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﯾﻨﮑﻪ ﻣﻘﺪار ﺑﺮای ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻓﻮق ﺣﺪود A2.Sec. 10000 اﺳﺖ ، ﺑﺮاﺑﺮ ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد ﺑﺎ : )1 - 1( ﮐﻪ ﻣﻘﺪار ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻮﺟﻬﯽ ﻧﻤﯽ ﺑﺎﺷﺪ . وﻟﯽ اﮔﺮ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﻪ ﯾﮏ درﺧﺖ ﺑﺮﺧﻮرد ﮐﻨﺪ ، ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﻫﻤﯽ ﻧﺴﺒﺘﺎً ﺑﺰرگ درﺧﺖ ، ﭼﻨـﺪ ده ﻣﮕﺎژول اﻧﺮژی در ﺗﻨﻪ درﺧﺖ ﺑﻪ ﮔﺮﻣﺎ ﺗﺒﺪﯾﻞ ﻣﯽ ﺷﻮد و ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﻧﯿﺮوی اﻟﮑﺘﺮوﻣﻐﻨﺎﻃﯿﺴﯽ ﻧﺎﺷﯽ از اﯾﻦ ﺟﺮﯾـﺎن ﺑـﺰرگ ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﺳـﺒﺐ ﺷﮑﺴﺘ ﻦ و ﺷﮑﺎف ﺑﺮداﺷﺘﻦ درﺧﺖ ﻣﯽ ﮔﺮدد . اﻧﻮاع ﻣﺨﺘﻠﻔﯽ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻫﺎ وﺟﻮد دارد ، از ﻗﺒﯿﻞ ﺿﺮﺑﺎت ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﺑـﯿﻦ اﺑﺮﻫـﺎ و داﺧـﻞ اﺑﺮﻫـﺎ ، ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﺮ روی اﺳﺘﺮاﮐﭽﺮﻫﺎی ﺑﻠﻨﺪ و ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﺮ روی زﻣﯿﻦ . آن دﺳﺘﻪ از ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﺎ ﭘﻼرﯾﺘﻪ ﻣﺜﺒﺖ وﻣﻨﻔﯽ ﮐـﻪ ﺑـﻪ اﺳﺘﺮاﮐﭽﺮﻫﺎی ﺑﻠﻨﺪ و ﺳﻄﺢ زﻣﯿﻦ ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﯽ ﮐﻨﻨﺪ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ در ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺻـﺎﻋﻘﻪ ، ﻣـﻮرد ﺗﻮﺟـﻪ ﻗﺮار ﮔﯿﺮﻧﺪ . ﮐﻠﯿﻪ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی ﺻﺎﻋﻘﻪ ) ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎﯾﯽ ﻫﻤﭽﻮن ﺷﮑﻞ ﻣﻮج ، ﺣﺪاﮐﺜﺮ داﻣﻨﻪ ، زﻣﺎن ﭘﯿﺸﺎﻧﯽ ﻣﻮج و ﺷﯿﺐ ﯾﺎ ﺗﻨﺪی ﭘﯿﺸـﺎﻧﯽ ﻣـﻮج ﺿـﺮﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ و ...( را ﻣﯽ ﺗﻮان ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﯾﮏ ﺗﻮزﯾﻊ ﻟﮕﺎرﯾﺘﻢ ﻃﺒﯿﻌﯽ ﮐﻪ دارای ﺗﺎﺑﻊ ﭼﮕﺎﻟﯽ اﺣﺘﻤﺎﻟﯽ ﺑﻪ ﻓﺮم زﯾﺮ اﺳﺖ ، ﺗﻘﺮﯾﺐ زد ] 1 و2[: ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط در ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺟﺮاﯾﯽ و ﻋﻤﻮﻣﯽ ،ﻓﻨﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت 6 2 1 Z 2 (x) 1 f e 2 x x Ln m Z −  =  πβ   =  β  2 1 2 me β µ = m 64.1KA , β 1.33 I 20KA m 33.1KA , β 0.605 I 20KA = = ≤ = = > 2 2 Z 1.6 Z 1.7 Q(I) 1 0.31e 3 I 20KA Q(I) 0.5-0.35Z , 20 I 60KA Q(I) 0.278e 60 I 200KA − − = − ≤< = ≤< = ≤≤ 2.6 1 Q(I) I 1 31 =   +     )1 - 2( ﮐﻪ در آن : x : ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﻣﺸﺨﺼﯽ از ﺻﺎﻋﻘﻪ f(x) = ﺗﺎﺑﻊ ﭼﮕﺎﻟﯽ اﺣﺘﻤﺎل ﻟﮕﺎرﯾﺘﻢ ﻃﺒﯿﻌﯽ ، اﯾﻦ ﺗﺎﺑﻊ اﺣﺘﻤﺎل وﻗ ﻮع ﺻﺎﻋﻘﻪ ای ﺑﺎ ﻣﻘﺪار ﻣﻌﯿﻨﯽ از ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﻣﺸﺨﺼﻪ x را ﻧﺘﯿﺠﻪ ﻣﯽ . دﻫﺪ β =اﻧﺤﺮاف ﻣﻌﯿﺎر ﻟﮕﺎرﯾﺘﻤﯽ m = ﻣﻘﺪار ﻣﯿﺎﻧﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﻣﻘﺪار ﻣﯿﺎﻧﻪ ﺑﻪ اﯾﻦ ﻣﻌﻨﯽ اﺳﺖ ﮐﻪ 50 درﺻﺪ ﻣﺸﺎﻫﺪات زﯾﺮ اﯾﻦ ﻣﻘﺪار و50 درﺻﺪ ﻣﺸـﺎﻫﺪات ﺑـﺎﻻی اﯾـﻦ ﻣﻘـﺪار ﻣـﯽ ﺑﺎﺷـﺪ . ﻣﻘـﺪار ﻣﺘﻮﺳﻂ ﭘﺎ راﻣﺘﺮ x را ﻣﯽ ﺗﻮان ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از دو ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﻣﺸﺨﺼﻪ m وβ از راﺑﻄﻪ زﯾﺮ ﺑﺪﺳﺖ آورد : )1 - 3( ﮐﻪ در آنµ ﻣﻘﺪار ﻣﺘﻮﺳﻂ ﭘﺎراﻣﺘﺮx اﺳﺖ . ﯾﮑﯽ از ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی ﻣﻬﻢ د ر ﺑﺮرﺳﯽ ﻋﻤﻠﮑﺮد ﺧﻂ در ﻣﻘﺎﺑﻞ ﺻﺎﻋﻘﻪ ، اﺣﺘﻤﺎل ﻗـﻮع ﺻـﺎﻋﻘﻪ ای ﺑـﺎ ﺣـﺪاﮐﺜﺮ داﻣﻨـﻪ I ﻣـﯽ ﺑﺎﺷـﺪ . ﻣﻘـﺪار ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎیβ وm ای ﮐﻪ از ﺳﻮیCIGRE ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ اﯾﻦ اﺣﺘﻤﺎل ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از راﺑﻄﻪ )1 - 2 (اراﺋﻪ ﺷﺪه ، اﻧﺪ ﻋﺒﺎرﺗﻨﺪ از : )1 - 4( در ﺻﻮرت ﻋﺪم د ﺳﺘﺮﺳﯽ ﺑﻪ ﺟﺪول ﺗﻮزﯾﻊ ﻧﺮﻣﺎل ، CIGRE رواﺑﻂ زﯾﺮ را ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺗﻮزﯾﻊ ﺗﺠﻤﻌﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ داﻣﻨﻪ ﺟﺮﯾـﺎن ﺻـﺎﻋﻘﻪ اراﺋﻪ ﻧﻤﻮده اﺳﺖ ]2[: )1 - 5( ﮐﻪ در آنQ(I) اﺣﺘﻤﺎل اﯾﻨﮑﻪ ﺣﺪاﮐﺜﺮ داﻣﻨﻪ ﺟﺮﯾﺎن ﺻﺎﻋﻘﻪ در ﻫﺮ ﺑﺎر ﺑﺮﺧﻮرد ﺑﺮاﺑﺮ ﯾﺎ ﺑﺰرﮔﺘﺮ از ﻣﻘﺪار I ﺑﺎﺷﺪ را ﻧﺸـﺎن ﻣـﯽ دﻫـﺪ و ﺑـﺎ F(I) ﮐﻪ ﻧﺸﺎن دﻫﻨﺪه اﺣﺘﻤﺎل اﯾﻨﮑﻪ ﺣﺪاﮐﺜﺮ داﻣﻨﻪ ﺟﺮﯾﺎن ﺻﺎﻋﻘﻪ در ﻫﺮ ﺑﺎر ﺑﺮﺧﻮرد ﮐﻮﭼﮑﺘﺮ از ﻣﻘﺪار I ﺑﺎﺷﺪ ﺑﺼﻮرت زﯾﺮ ﻣﺮﺗﺒﻂ ﻣﯽ :ﺷﻮد )1 - 6( Q(I)=1-F(I) ﻋﻼوه ﺑﺮ رواﺑﻂ اراﺋﻪ ﺷﺪه در راﺑﻄﻪ )1 - 5( ، ﻣﻮﺳﺴﻪIEEE ﻧﯿﺰ راﺑﻄﻪ ای ﺑﻪ ﻓﺮم زﯾﺮ را ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ Q(I) ﭘﯿﺸﻨﻬﺎد ﻧﻤﻮده اﺳﺖ ]3[ : )1 - 7( ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺷﻨﺎﺧﺖ و ﻣﻌﺮﻓﯽ ـ اول ﻓﺼﻞ 7 در ﺷﮑﻞ )1 - 3 ( ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺣﺎ ﺻﻞ از ﻣﻌﺎدﻻت اراﺋﻪ ﺷﺪه از ﺳـﻮی CIGRE وIEEE ﺑـﺮای ﻣﻘـﺎدﯾﺮ ﻣﺨﺘﻠﻔـﯽ از ﺣـﺪاﮐﺜﺮ داﻣﻨـﻪ ﺟﺮﯾـﺎن ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ . در اﯾﻦ ﺷﮑﻞ ﻣﻘﺎدﯾﺮ اﺣﺘﻤﺎل ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه ﺑﺮ روی ﻣﺤﻮر ﻋﻤﻮدی اﺣﺘﻤﺎل اﯾﻨﮑـﻪ ﺣـﺪاﮐﺜﺮ داﻣﻨـﻪ ﺟﺮﯾـﺎن ﺻﺎﻋﻘﻪ در ﻫﺮ ﺑﺎر ﺑﺮﺧﻮرد از ﻣﻘﺪارI ﮐﻤﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ را ﻧﺸﺎن .ﺪ دﻫ ﻣﯽ ﺷﮑﻞ1 - 3: ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎی اﺣﺘﻤﺎل ﺻﺎﻋﻘﻪ ای ﮐﻪ از ﺳﻮی CIGRE وIEEE ﺑﺮای ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻫﺎی ﺑﺎ ﭘﻼرﯾﺘﻪ ﻣﻨﻔﯽ اراﺋﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ . ﮔﺮﭼﻪ ﮐﻪ ﻫﺮدوی ﻣﻌﺎدﻻت )1 - 5 ( و )1 - 7 ( در ﻫﻨﮕﺎم ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺧﻄﻮط اﻧﺘﻘـﺎل ﻗﺎﺑـﻞ اﺳـﺘﻔﺎده ﻣـﯽ ﺑﺎﺷـﺪ ، اﻣـﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﻌﺎدﻻ ) ت 1 - 5 ( ﮐﻪ از ﺳﻮیCIGRE اراﺋﻪ ﺷﺪه اﻧﺪ ﻣﺘﺪاول ﺗﺮ اﺳﺖ و در اﯾﻨﺠﺎ ﻧﯿﺰ ﭘﯿﺸـﻨﻬﺎد ﻣـﯽ ﮔـﺮدد ﮐـﻪ از اﯾـﻦ ﻣﻌـﺎدﻻت اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد . 1 - 1 - 3 - ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﺑﺮای ﻫﺮ ﺟﺴﻤﯽ ﻣﯽ ﺗﻮان ﻓﺎﺻﻠﻪ ای ﺑﻪ ﻧﺎم ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺟﺬب ﯾﺎ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻧﻤﻮد و ﻣﻔﻬﻮم آن ﺑﺪﯾﻦ ﺻـﻮرت اﺳـﺖ ﮐـﻪ ﭼﻨﺎﻧﭽـﻪ ﺷﺎﺧﻪ ﭘﯿﺸﺮوی ﺻ ﺎﻋﻘﻪ وارد اﯾﻦ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﺸﻮد ، آﻧﮕﺎه از ﻃﺮف ﺟﺴﻢ ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ ﻧﯿﺰ ﺟﺮﯾﺎﻧﯽ ﺑﻪ ﻃﺮف اﺑﺮ ﺟﺎری ﺧﻮاﻫـﺪ ﺷـﺪ . اﯾـﻦ ﭘﺪﯾـﺪه در ﺷﮑﻞ )1 - 4 (ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ . ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط در ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺟﺮاﯾﯽ و ﻋﻤﻮﻣﯽ ،ﻓﻨﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت 8 0.32 g c g r 27I r Ar = = 0.75 g 0.75 c r 6.4I r 7.1I = = 0.65 g 0.65 c r 10I r 10I = = g c 0.65 c r Br r 8I = = ﺷﮑﻞ1 - 4: ﻣﻔﻬﻮم ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ) ﻧﻘﺎﻃﯽ ﮐﻪ ﻓﺎﺻﻠﻪ آﻧﻬﺎ ﺑﯿﺸﺘﺮ از ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ ﮐﻤﺘﺮ در ﻣﻌﺮض ﺑﺮﺧﻮرد ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻫﺴﺘﻨ (.ﺪ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﺑﻪ داﻣﻨﻪ ﺟﺮﯾﺎن ﺟﺎری ﺷﺪه از ﻃﺮف ﺟﺴﻢ ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ ﺑﻪ اﺑـﺮ ) ﺟﺮﯾـﺎن ﺿـﺮﺑﻪ ﺑﺎزﮔﺸـﺘﯽ ( واﺑﺴـﺘﻪ ﻣـﯽ ﺑﺎﺷـﺪ . ﻣﻌـﺎدﻻت ﻓﺮاواﻧﯽ ﺑﺮای ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﺮﺧﻮرد در ﻣﺮاﺟﻊ ﻣﺨﺘﻠﻒ اراﺋﻪ ﮔﺮدﯾﺪه اﺳﺖ . ﺑﺮﺧﯽ از اﯾﻦ ﻣﻌﺎدﻻت ﻋﺒﺎرﺗﻨﺪ از : - ﻣﻌﺎدﻟﻪ اراﺋﻪ ﺷﺪه از ﺳﻮیYoung ]4[ )1 - 8( - ﻣﻌﺎدﻻت اراﺋﻪ ﺷﺪه از ﺳﻮیBrown& Whitehead ]5 : [ )1 - 9( - ﻣﻌﺎدﻻت اراﺋﻪ ﺷﺪه از ﺳﻮیLove ]6[: )1 - 10 ( - ﻣﻌﺎدﻻت اراﺋﻪ ﺷﺪه از ﺳﻮیIEEE-1991 T&D Committee ]1[: )1 - 11 ( - ﻣﻌﺎدﻻت اراﺋﻪ ﺷﺪه از ﺳﻮی IEEE-1992 T&D Committee ]7[: ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺷﻨﺎﺧﺖ و ﻣﻌﺮﻓﯽ ـ اول ﻓﺼﻞ 9 g c 0.65 c r Cr r 10I = = 0.65 g 0.65 c r 8I r 8I = = 0.6 0.74 c 0.6 0.74 s r 0.67y I r 0.67h I = = 444 A h 18m 462 h A 1 h 18m  = ≥  −   = <  22 B 0.6 B 0.9 y = < < C 0.36 0.17Ln(43 h) h 40m = + − ≤ )1 - 12 ( - ﻣﻌﺎدﻻت اراﺋﻪ ﺷﺪه ازﺳﻮیMousa&IEEE-1995 Substations Committee ]8 و9[: )1 - 13 ( - ﻣﻌﺎدﻻت اراﺋﻪ ﺷﺪه از ﺳﻮیEriksson ] 10 [: )1 - 14 ( در ﮐﻠﯿﻪ ﻣﻌﺎدﻻت ﻓﻮق : I : ﺟﺮﯾﺎن ﺿﺮﺑﻪ ﺑﺎزﮔﺸﺘﯽ ، ﺑﺮﺣﺴﺐ ﮐﯿﻠﻮآﻣﭙ ﺮ rg : ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﺑﻪ زﻣﯿﻦ ، ﺑﺮﺣﺴﺐ ﻣﺘﺮ rc : ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﺑﻪ ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز وﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ) ﺑﻪ ﺟﺰء راﺑﻄﻪ 1 - 14 ( ، ﺑﺮﺣﺴﺐ ﻣﺘﺮ rs : ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﺑﻪ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ در راﺑﻄﻪ )1 - 14 ( ، ﺑﺮﺣﺴﺐ ﻣﺘﺮ h : ارﺗﻔﺎع ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ از ﺳﻄﺢ زﻣﯿﻦ ، ﺑﺮﺣﺴﺐ ﻣﺘﺮ y : ارﺗﻔﺎع ﻫﺎدی ﻫ ﺎی ﻓﺎز از ﺳﻄﺢ زﻣﯿﻦ ، ﺑﺮﺣﺴﺐ ﻣﺘﺮ ﻣﻘﺪار ﺿﺮﯾﺐ A ، B وC در رواﺑﻂ ﻓﻮق ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﮔﺮدﻧﺪ : )1 - 15 1 - 16 1 - 17 ( ﺑﺮایm 40 > h در راﺑﻄﻪ ﻓﻮقm 40 = h ﻗﺮار داده ﻣﯽ ﺷﻮد 1 - 2 - ﺳﻄﺢ ﮐﺮوﻧﯿﮏ ﺳﻄﺢ ﮐﺮوﻧﯿﮏ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺗﻌﺪاد ﻣﺘﻮﺳﻂ روزﻫﺎ ﯾﺎ ﺳﺎﻋﺎت رﻋﺪ و ﺑﺮﻗﯽ در ﺳﺎل ﺑـﺮای ﯾـﮏ ﻣﮑـﺎن وﯾـﮋه ﺗﻌﺮﯾـﻒ ﻣـﯽ ﮔـﺮدد . ﺳـﻄﺢ ﮐﺮوﻧﯿﮏ روزاﻧﻪ ﮐﻪ ﺳﻄﺢ رﻋﺪ و ﺑﺮق روزاﻧﻪ ﻧﯿﺰ ﻧﺎﻣﯿﺪه ﻣﯽ ﺷﻮد ﻋﺒﺎر ت اﺳﺖ از ﺗﻌﺪاد ﻣﺘﻮﺳﻂ روزﻫﺎﯾﯽ از ﺳﺎل ﮐـﻪ رﻋـﺪ و ﺑـﺮق در ﯾـﮏ ﭘﺮﯾﻮد 24 ﺳﺎﻋﺘﻪ درآن روزﻫﺎ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻣﯽ ﮔﺮدد . در اﯾﻦ ﺗﻌﺮﯾﻒ ، اﮔﺮ رﻋﺪ و ﺑﺮق در ﯾﮏ روز ﺑﯿﺶ از ﭼﻨﺪ ﺑﺎر ﻫﻢ ﻣﺸـﺎﻫﺪه ﮔـﺮدد ، آن روز ﻫﻤﭽﻨﺎن ﺑﺮ اﺳﺎس ﯾﮏ روز رﻋﺪ وﺑﺮﻗﯽ ﻃﺒﻘﻪ ﺑﻨﺪی ﻣﯽ ﺷﻮد . ﺳﻄﺢ ﮐﺮوﻧﯿﮏ ﺳﺎﻋﺘﯽ ﮐﻪ ﺳﻄﺢ رﻋﺪ و ﺑ ﺮق ﺳـﺎﻋﺘﯽ ﻧﯿـﺰ ﻧﺎﻣﯿـﺪه ﻣـﯽ ﺷـﻮد ﻋﺒﺎرت اﺳﺖ از ﺗﻌﺪاد ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺳﺎﻋﺘﻬﺎﯾﯽ از ﺳﺎل ﮐﻪ رﻋﺪ و ﺑﺮق در ﯾﮏ ﭘﺮﯾﻮد 60 دﻗﯿﻘﻪ ای در آن ﺳـﺎﻋﺎت ﻣﺸـﺎﻫﺪه ﻣـﯽ ﮔـﺮدد . در اﯾـﻦ ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط در ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺟﺮاﯾﯽ و ﻋﻤﻮﻣﯽ ،ﻓﻨﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت 10 ﺗﻌﺮﯾﻒ ، اﮔﺮ رﻋﺪ و ﺑﺮق در ﯾﮏ ﺳﺎﻋﺖ ﺑﯿﺶ از ﭼﻨﺪﺑﺎر ﻫﻢ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﮔﺮدد ، آن ﺳﺎﻋﺖ ﻫﻤﭽﻨـﺎن ﺑـﺮ اﺳـﺎس ﯾـﮏ ﺳـﺎﻋﺖ رﻋـﺪ وﺑﺮﻗـﯽ ﻃﺒﻘﻪ ﺑﻨﺪی ﺷﻮد ﻣﯽ . اﯾﻦ ﻃﺒﻘﻪ ﺑﻨﺪی از ﺳﻄﻮح ﮐﺮوﻧﯿﮏ ، اﻃﻼﻋﺎت ﺟﺎﻣﻊ ﺗﺮی از ﭼﮕﺎﻟﯽ ﺻﺎﻋﻘﻪ در ﯾﮏ ﺳﻄﺢ ﻣﻌﯿﻦ را اراﺋﻪ ﻣﯽ دﻫﺪ . ﻣﻨﺤﻨﯽ اﯾﺰوﮐﺮوﻧﯿﮏ ﺳﺎﻟﯿﺎﻧﻪ اﯾﺮان ﮐﻪ در ﯾﮏ دوره ﯾﺎزده ﺳﺎﻟﻪ از ﺳﺎﻟﻬﺎی 1965 ﺗﺎ1975 اﻧﺪازه ﮔﯿـﺮی ﺷـﺪه اﺳـﺖ در ﺷـﮑﻞ )1 - 5 ( ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ . در اﯾﻦ ﺷﮑﻞ ﻃﺒﻘﻪ ﺑﻨﺪی ﺳﻄﻮح اﯾﺰوﮐﺮوﻧﯿﮏ ﺑﻪ ﺷﺮح ﺟﺪول )1 - 1 ( ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﺟﺪول 1 - 1: ﻃﺒﻘﻪ ﺑﻨﺪی ﺗﻌﺪاد روزﻫﺎی رﻋﺪ وﺑﺮﻗﯽ در ﺳﺎل ﻋﻨﻮان ﮔﺮوه ﮔﺮوه ﯾﮏ ﮔﺮوه دو ﮔﺮوه ﺳﻪ ﮔﺮوه ﭼﻬﺎر ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﺗﻌﺪاد روزﻫﺎی رﻋﺪوﺑﺮﻗﯽ در ﺳﺎل ﮐﻤﺘﺮاز 5 روز 5 ﺗﺎ10 روز10 ﺗﺎ15 روز ﺑﺎﻻﺗﺮ از15روز ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺷﻨﺎﺧﺖ و ﻣﻌﺮﻓﯽ ـ اول ﻓﺼﻞ 11 ﺷ ﮑﻞ 1 - 5: ﻣﻨﺤﻨﯽ اﯾﺰوﮐﺮوﻧﯿﮏ اﯾﺮان ﮐﻪ در ﯾﮏ دوره ﯾﺎزده ﺳﺎﻟﻪ از ﺳﺎﻟﻬﺎی1344 ﺗﺎ1354 اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی ﺷﺪه اﺳﺖ . ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط در ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺟﺮاﯾﯽ و ﻋﻤﻮﻣﯽ ،ﻓﻨﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت 12 (500/I) 1 1 V + = 1 - 3 - ﭼﮕﺎﻟﯽ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻫﺎی ﺑﺮﺧﻮردی ﺑﻪ زﻣﯿﻦ1 ﭼﮕﺎﻟﯽ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻫﺎی ﺑﺮﺧﻮردﮐﻨﻨﺪه ﺑﻪ زﻣﯿﻦ (GFD) ، ﺑﺼﻮرت ﺗﻌﺪاد ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﺮ واﺣﺪ ﺳﻄﺢ و ﺑﺮ واﺣﺪ زﻣﺎن ﮐﻪ ﺑﻪ ﯾﮏ ﻣﮑـﺎن ﻣﺸﺨﺺ ﺑﺮﺧ ﻮرد ﻣﯽ ﮐﻨﻨﺪ ، ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﯽ ﺷﻮد . ﻣﻌﻤﻮﻻً ﻓﺮض ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ اﺻﺎﺑﺖ ﺿﺮﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﻪ زﻣﯿﻦ ، ﭘﺴﺘﻬﺎ و ﺧﻄﻮط اﻧﺘﻘﺎل ﻣﺘﻨﺎﺳﺐ ﺑـﺎ ﺳﻄﺢ ﮐﺮوﻧﯿﮏ آن ﻣﮑﺎن وﯾﮋه ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . در ﺻﻮرﺗﯿﮑﻪ ﺗﻌﺪاد روزﻫﺎی رﻋﺪ و ﺑﺮﻗﯽ در ﺳﺎل ﺑﻌﻨﻮان ﻣﺒﻨﺎ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد ، از ﻣﻌﺎدﻟﻪ زﯾﺮ ﻣﯽ ﺗﻮان ﺟﻬـﺖ ﺑﺪﺳـﺖ آوردن GFD اﺳ ﺘﻔﺎده ﻧﻤﻮد ]11 [: )1 - 18 ( 1.25 d g ) 0.04(T N = ﮐﻪ در آن : Ng : ﺗﻌﺪاد ﺑﺮﺧﻮرد ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﻪ ﻫﺮ ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ از ﺳﻄﺢ زﻣﯿﻦ در ﺳﺎل . Td : ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺳﻄﺢ ﮐﺮوﻧﯿﮏ ﺳﺎﻟﯿﺎﻧﻪ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ روزﻫﺎی رﻋﺪ و ﺑﺮﻗﯽ در ﺳﺎل ، در آن ﻣ ﮑﺎن ﻣﺸﺨﺺ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . اﮔﺮ ﺳﺎﻋﺘﻬﺎی رﻋﺪوﺑﺮﻗﯽ در ﺳﺎل ﺑﻌﻨﻮان ﻣﺒﻨﺎ درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد آﻧﮕﺎه از راﺑﻄﻪ زﯾﺮ ﻣﯽ ﺗﻮان ﺟﻬﺖ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ GFD اﺳﺘﻔﺎده ﻧﻤﻮد ]12 [: )1 - 19 ( 1.1 h g ) 0.054(T N = ﮐﻪ در آنTh ، ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺳﻄﺢ ﮐﺮو ﻧﯿﮏ ﺳﺎﻟﯿﺎﻧﻪ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﺳﺎﻋﺎت رﻋﺪ و ﯽﺑﺮﻗ در ﺳﺎل اﺳﺖ . 1 - 4 - ﻣﺪل ﻫﻨﺪﺳﯽ آﺧﺮﯾﻦ ﺟﻬﺶ ﺿﺮﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ2 در ﺳﺎل1961 ، Wagner ﻣﺪل ﺳﺎده ای از آﺧﺮﯾﻦ ﺟﻬﺶ ﺿﺮﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ اراﺋﻪ ﻧﻤﻮد ]13 [. در اﯾﻦ ﻣﺪل ﺳـﺎده ، ﺷـﺎﺧﻪ ﭘـﺎﯾﯿﻦ روﻧـﺪه ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﻪ ﺳﻤﺖ زﻣﯿﻦ ﻣﻨﺘﺸﺮ ﻣﯽ ﺷﻮد ﺗﺎ زﻣﺎﻧﯽ ﮐﻪ ﺑﻪ ﻧﻘﻄﻪ ای ﻣﯽ رﺳﺪ ﮐ ﻪ ﻓﺎﺻﻠﻪ آن ﺗﺎ ﺷﯽ ﻣﻮرد ﻫـﺪف ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﺑﺮاﺑـﺮ ﻓﺎﺻـﻠﻪ ﺑﺮﺧـﻮرد ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد . ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﮔﺮادﯾﺎن وﻟﺘﺎژ ﻻزم ﺑﺮای ﺷﮑﺴﺖ ﻫﻮا ﺑﺮاﺑﺮ 605 ﮐﯿﻠﻮوﻟﺖ ﺑـﺮ ﻣﺘـﺮ و ﭘﺘﺎﻧﺴـﯿﻞ ﺿـﺮﺑﻪ ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﺑﺮاﺑـﺮ50000 ﮐﯿﻠﻮوﻟﺖ ﻓﺮض ﺷﻮد ، زﻣﺎﻧﯽ ﺷﺎﺧﻪ ﭘﺎﯾﯿﻦ روﻧﺪه ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﻪ اﯾﻦ ﻧﻘﻄﻪ ﻣﯽ رﺳﺪ ﮐﻪ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﻣﺎﺑﯿﻦ ﻧﻮک ﺷﺎﺧﻪ ﭘﺎﯾﯿﻦ روﻧـﺪه ﺻـﺎﻋﻘﻪ و ﻧـﻮک ﺷﯽ ﻣﻮرد ﻫﺪف ﺑﺮاﺑﺮ 3/ 83 =) 605 / 50000 ( ﻣﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ . ﺑﺎ ﻓﺮض اﯾﻨﮑﻪ ﻣﯿﺰان ﺷﺪت ﻣﯿﺪان KV/m 605 ﺑﺮای ﺷﮑﺴﺖ ﻋﺎﯾﻘﯽ ﻫـﻮا ﯾـﮏ ﺗﻘﺮﯾﺐ ﺧﻮب ﺑﺎﺷﺪ ، ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﯾﺎ روﺷﯽ ﺑﺮای ﺑـﺮآورد ﭘﺘﺎﻧﺴـﯿﻞ ﺷـﺎﺧﻪ ﭘـﺎﯾﯿﻦ روﻧـﺪه ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﻣـﻮرد ﻧﯿـﺎز ﺧﻮاﻫـﺪ ﺑـﻮد . ﻗﺒـﻞ از Wagner ، Lundholm ] 14 [ راﺑﻄﻪ ای را ﻣﺎﺑﯿﻦ ﺟﺮﯾﺎن ﺑﺮﺧﻮرد ﺻﺎﻋﻘﻪ و ﺳﺮﻋﺖ ﺿﺮﺑﻪ ﺑﺎزﮔﺸﺘﯽ ﺑﺪﺳﺖ آورده ﺑﻮد ﮐﻪ ﭘﺲ از آن ﺷﺨﺼـﯽ ﺑـﻪ ﻧـﺎم RUSCK ] 15 [ اﯾﻦ راﺑﻄﻪ را ﺗﺼﺤﯿﺢ و ﺑﻪ ﺷﮑﻞ زﯾﺮ اراﺋﻪ ﻧﻤﻮد : )1 - 20 ( ﮐﻪ در آن : V : ﺳ ﺮﻋﺖ ﺿﺮﺑﻪ ﺑﺎزﮔﺸﺘﯽ ﺑﺮﺣﺴﺐ ﭘﺮﯾﻮﻧﯿﺖ ﺳﺮﻋﺖ ﻧﻮر I : ﭘﯿﮏ ﺟﺮﯾﺎن ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﺮﺧﻮردی ﺑﺮﺣﺴﺐ ﮐﯿﻠﻮآﻣﭙﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . 1. Ground flash density 2. Geometric model of the last step of the lighting storke ـ اول ﻓﺼﻞ ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺷﻨﺎﺧﺖ و ﻣﻌﺮﻓﯽ 13 2 2.2V 1 V 120 v − = ﭘﺲ از آنWagner راﺑﻄﻪ ﻣﺸﺎﺑﻬﯽ را ﺑﺪﺳﺖ آورد ]16 [. ﻫﺮدوی اﯾﻦ رواﺑﻂ در ﺷﮑﻞ )1 - 6 (ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه . اﻧﺪ ﺷﮑﻞ 1 - 6: ﺳﺮﻋﺖ ﺿﺮﺑﻪ ﺑﺎزﮔﺸﺘﯽ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺗﺎﺑﻌﯽ از ﭘﯿﮏ ﺟﺮﯾﺎن ﺻ ﺎﻋﻘﻪ ﺑﺮﺧﻮردی از اﯾﻦ رو اﮔﺮ ﻣﻘﺪار ﭘﯿﮏ ﺟﺮﯾﺎن ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﺮﺧﻮردی ﻣﺸﺨﺺ ﺑﺎﺷﺪ ، ﺳﺮﻋﺖ ﺿﺮﺑﻪ ﺑﺎزﮔﺸﺘﯽ را ﻣﯽ ﺗﻮان ﺑﺪﺳـﺖ آورد و از ﻃﺮﯾـﻖ اﯾـﻦ ﺳﺮﻋﺖ ﻣﯽ ﺗﻮان ﻣﻘﺪار ﭘﺘﺎﻧﺴﯿﻞ ﺷﺎﺧﻪ ﭘﺎﯾﯿﻦ روﻧﺪه ﺻﺎﻋﻘﻪ را ﺗﻘﺮﯾﺐ زد . ﺑﺮاﺳﺎس ﮐﺎرﻫﺎی اﻧﺠﺎم ﺷﺪه ﺗﻮﺳـﻂ آﻗـﺎی Wagner ، ﭘﺘﺎﻧﺴـﯿﻞ ﺷﺎﺧﻪ ﭘﺎﯾﯿﻦ روﻧﺪه (v) ﺑﺮﺣﺴﺐ ﻣﮕﺎوﻟﺖ از راﺑﻄﻪ زﯾﺮ ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﺪ : )1 - 21 ( ﮐﻪ در آنV ﺳﺮﻋﺖ ﺿﺮﺑﻪ ﺑﺎزﮔﺸﺘﯽ ﺑﺮﺣﺴﺐ ﭘﺮﯾﻮﻧﯿﺖ ﺳﺮﻋﺖ ﻧﻮر اﺳﺖ . ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﻄﺎﻟﺐ ﻓﻮق ﻣﯽ ﺗﻮان ﮔﻔﺖ ﮐـﻪ ﺑـﺮای ﺗﻘﺮﯾﺐ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﻣﺮاﺣﻞ زﯾﺮ دﻧﺒﺎل ﮔﺮدد : - ﺑﺮای ﯾﮏ ﺟﺮﯾﺎن ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﺮﺧﻮردی ﻣﻌﯿﻦ ﺳﺮﻋﺖ اﻧﺘﺸﺎر ﺿﺮﺑﻪ ﺑﺎزﮔﺸﺘﯽ از ﺷﮑﻞ )1 - 6 (اﺳﺘﺨﺮاج ﻣﯽ ﮔﺮدد . - ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﺳﺮﻋﺖ اﺳﺘﺨﺮاج ﺷﺪه ، ﭘﺘﺎﻧﺴﯿﻞ ﺷﺎﺧﻪ ﭘﺎﯾﯿﻦ روﻧﺪه ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﮔﺮدد . - ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﭘﺘﺎﻧﺴﯿﻞ ﺷﺎﺧﻪ ﭘﺎﯾﯿﻦ روﻧﺪه ﺻﺎﻋﻘﻪ ، ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﺮﺧﻮرد r ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از راﺑﻄـﻪV r C = ، ﮐـﻪ در آنC ﺷـﺪت ﻣﯿـﺪان ﻻزم ﺑﺮای ﺷﮑﺴﺖ ﻋﺎﯾﻖ ﻫﻮا ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ) ﺑﺮاﺑﺮ KV/m 605 ﻓﺮض ﻣﯽ ﮔﺮدد ، ( ﻣﺸﺨﺺ ﻣﯽ .ﺷﻮد ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از روش ﻓﻮق ، ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ . آﯾﺪ ﺑﺎ اﯾﻦ ﺣﺎل ، در ﺣﺎﻟﺖ ﮐﻠﯽ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﻪ ﻫﺎدی ﮐﻪ ﺑـﺮ روی ﺑـ ﺮج ﻗﺮار دارد ﺑﺎ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﻪ زﻣﯿﻦ ﻣﺘﻔﺎوت ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . اﯾﻦ ﻣﺴﺌﻠﻪ ﺑﻪ ﺧـﺎﻃﺮ اﯾـﻦ اﺳـﺖ ﮐـﻪ ﺷـﺪت ﻣﯿـﺪان اﻟﮑﺘﺮﯾﮑـﯽ ﻻزم ﺑـﺮای ﺷﮑﺴﺖ ﻓﻮاﺻﻞ ﻫﻮاﯾﯽ ﻣﯿﻠﻪ - ﺻﻔﺤﻪ ) ﻧﻮک ﺷﺎﺧﻪ ﭘﺎﯾﯿﻦ روﻧﺪه ﺻﺎﻋﻘﻪ - زﻣﯿﻦ ( ﺑﺎ ﺷﺪت ﻣﯿﺪان اﻟﮑﺘﺮﯾﮑﯽ ﻻزم ﺑـﺮای ﺷﮑﺴـﺖ ﻓﻮاﺻـﻞ ﻫﻮاﯾﯽ ﻣﯿﻠﻪ - ﻣﯿﻠﻪ ) ﻧﻮک ﺷﺎﺧﻪ ﭘﺎﯾﯿ ﻦ روﻧﺪه - ﻧﻮک ﺑﺮج ( ﻣﺘﻔﺎوت ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ در ﺣﺎﻟﺖ ﮐﻠﯽ ، دو ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﺮﺧـﻮرد وﺟـﻮد دارد ، ﯾﮑـﯽ ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط در ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺟﺮاﯾﯽ و ﻋﻤﻮﻣﯽ ،ﻓﻨﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت 14 ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﺑﻪ ﻫﺎدی ﻓﺎز ﯾﺎ ﺳﯿﻢ زﻣﯿﻦ ، rc و دﯾﮕﺮی ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﺑﻪ زﻣﯿﻦ ، rg . ﻣﻌـﺎدﻻﺗﯽ ﮐـﻪ در ﺑﺨـﺶ )1 - 1 - 3 ( ﺑـﺮای ﻓﻮاﺻـﻞ ﺑﺮﺧﻮرد اراﺋﻪ ﮔﺮدﯾﺪﻧﺪ ﻧﯿﺰ ﺑﺮ ﻫﻤﯿﻦ اﺳﺎس اﺳﺘﺨﺮاج ﺷﺪه .ﺪ اﻧ ﻣﺪل ﻫﻨﺪﺳﯽ ﻣﻨﺘﺠﻪ از ﺑﺤﺜﻬﺎی ﻓﻮق ﺑﺮای آﺧﺮﯾﻦ ﺟﻬﺶ ﺿﺮﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ و ﺑﺎ ﻓﺮض ﯾﮏ ﺳﯿﻢ ﺣﻔـﺎﻇﺘﯽ در ﺷـﮑﻞ )1 - 7 ( ﻧﺸـﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ . ﻧﺤﻮه رﺳﻢ اﯾﻦ ﺷﮑﻞ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ : - ﺑﻪ ازای ﯾﮏ ﻣﻘﺪار ﻣﻌﯿﻦ از ﺟﺮﯾﺎن ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﺮﺧﻮردی ، ﻓﻮاﺻﻞ ﺑﺮﺧـﻮرد rc وrg ﺑـﺎ اﺳـﺘﻔﺎده از ﻣﻌـﺎدﻻت ﺑﺨـﺶ )1 - 1 - 3 ( ﻣﺤﺎﺳـﺒﻪ ﻣﯽ ﮔﺮدﻧﺪ . - ﺑﻪ ﻣﻮازات ﺳﻄﺢ زﻣﯿﻦ ﺧﻂ ﻣﺴﺘﻘﯿﻤﯽ ﺑﺎ ارﺗﻔﺎعrg از ﺳﻄﺢ زﻣﯿﻦ رﺳﻢ ﻣﯽ ﮔﺮدد . - ﺑﻪ ﻣﺮﮐﺰﯾﺖ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ، ﮐﻤﺎﻧﯽ ﺑﻪ ﺷﻌﺎع rc رﺳﻢ ﻣﯽ ﮔﺮدد ﺗﺎ اﯾﻨﮑﻪ در دو اﻧﺘﻬﺎ ﺧﻂ ﻣﻮازی ﺑـﺎ ﺳـﻄﺢ زﻣﯿﻨـﯽ را ﮐـﻪ در ﻣﺮﺣﻠﻪ ﻗﺒﻞ رﺳﻢ ﺷﺪه اﺳﺖ ﻗﻄﻊ ﻧﻤﺎﯾﺪ . ﺷﮑﻞ 1 - 7: ﻣﺪ ل ﻫﻨﺪﺳﯽ ﺑﺮای ﯾﮏ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻫﺮﮔﻮﻧﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ای ﮐﻪ در ﺣﺪ ﻓﺎﺻﻞ ﺑﯿﻦ ﻧﻘﺎط A وB ﺷﮑﻞ )1 - 7 (وارد ﻣﯽ ﺷﻮد ﺑﻪ ﺳـﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇـﺖ از ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﺑﺮﺧـﻮرد ﻣـﯽ ﻧﻤﺎﯾـﺪ و ﻫﺮﮔﻮﻧﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ای ﮐﻪ در ﺳﻤﺖ ﭼﭗ ﻧﻘﻄﻪ A ﯾﺎ ﺳﻤﺖ راﺳﺖ ﻧﻘﻄﻪ B ﺷﮑﻞ )1 - 7 (وارد ﻣﯽ ﺷﻮد ﺑﻪ زﻣﯿﻦ ﺑﺮﺧـﻮرد ﺧﻮاﻫـﺪ ﮐـﺮد . از اﯾـﻦ ، رو ﺑﻪ ازای ﺟﺮﯾﺎن ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﺸﺨﺼﯽ ، ﺗﻌﺪاد ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ای ﮐﻪ ﺑﻪ ﺳﯿﻢ زﻣﯿﻦ ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﻨﺪ ، N(G) ، از راﺑﻄﻪ زﯾﺮ ﻗﺎﺑـﻞ ﻣﺤﺎﺳـﺒﻪ اﺳﺖ : )1 - 22 ( N(G)=2NgLD´g ﻣﺎداﻣﯿﮑﻪL ﺑﺮاﺑﺮ ﻃﻮل ﺧﻂ ﻓ ﺮض ﺷﻮد ، ﺳﻄﺤﯽ ﮐﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻫﺎ ﺑﻪ آن ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﻨﺪ ﺑﺮاﺑﺮ 2LD´g ﺧﻮاﻫـﺪ ﺑـﻮد . ﺣﺎﺻﻠﻀـﺮب اﯾـﻦ ﺳﻄﺢ در ﺗﻌﺪاد ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ در واﺣﺪ ﺳﻄﺢ آن ﻣﮑﺎن وﯾﮋه ، Ng ،ﺗﻌﺪاد ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻫﺎی ﺑﺮﺧﻮردﮐﻨﻨﺪه ﺑﻪ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇـﺖ از ﺻـﺎﻋﻘﻪ را ﻧﺘﯿﺠـﻪ . دﻫﺪ ﻣﯽ اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﺻﺎﻋﻘﻪ ای ﺑﺎ اﯾﻦ داﻣﻨﻪ ﺑﺮاﺑﺮ f(I)dI ﺎﺷﺪﺑ ﻣﯽ ، ﺑﻪ ﻧﺤﻮﯾﮑﻪ دﯾﻔﺮاﻧﺴﯿﻞ ﺗﻌﺪاد ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﺮﺧﻮردی ﺑﻪ ازای اﯾـﻦ ﺟﺮﯾﺎن I ﺑﺮاﺑﺮ ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد ﺑﺎ : ـ اول ﻓﺼﻞ ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺷﻨﺎﺧﺖ و ﻣﻌﺮﻓﯽ 15 2 g 2 c g h) (r r D − − = ′ g 1 c g c r h Sin r D r Cos − − ′θ =  ′ ′ = θ  G I g G g 3 2N L F(I ) D f(I)dI N(G) ′ = ∫ g G g 2N L f(I ) D f(I) N(G) ′ = g g 3 N(G) 2N L D f (I)dI ∞ ′ = ∫ )1 - 23 ( dN(G)=2NgLD´gf(I)dI و ﮐﻞ ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ای ﮐﻪ ﺑﻪ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋ ﻘﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﯽ ﻧﻤﺎ ﯾﺪ ﺑﺮاﺑﺮ اﺳﺖ ﺑﺎ : )1 - 24 ( ﮐﻪ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺷﮑﻞ )1 - 7( ، ﻓﺎﺻﻠﻪD´g ﺑﺮاﺑﺮ اﺳﺖ ﺑﺎ : )1 - 25 1 - 26 ( ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﮐﻪ ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد ، اﻧﺘﮕﺮال ﮔﯿﺮی ﺑﻪ ازاء ﮐﻠﯿﻪ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻣﻤﮑﻦ ﺟﺮﯾﺎن ﺿﺮﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ اﻧﺠﺎم ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳـﺖ . ﺣـﺪ ﭘـﺎﯾﯿﻦ ﺟﺮﯾـﺎن ﺻﺎﻋﻘﻪ 3 ﮐﯿﻠﻮآﻣﭙﺮی ﺑﻪ اﯾﻦ ﻣﻌﻨﯽ اﺳﺖ ﮐﻪ ﺣﺪ ﭘﺎﯾﯿﻨﯽ ﺑﺮای ﺟﺮﯾﺎن ﺿﺮﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ وﺟـﻮد دارد . ﺑـﻪ ﻋﺒـﺎرت دﯾﮕـﺮ ﺑـﻪ ازای ﺟﺮﯾـﺎن ﺻـﻔﺮ اﻣﮑﺎن ﺑﺮﺧﻮرد ﺻﺎﻋﻘﻪ وﺟﻮد ﻧﺪارد . ﻣﻘﺪار ﺣﺪ ﭘﺎﯾﯿﻦ 3 ﮐﯿﻠﻮآﻣﭙﺮی از ﺳـﻮیCIGRE ﭘﯿﺸـﻨﻬﺎد ﺷـﺪه اﺳـﺖ ]1[. ﺑـﺎ اﯾـﻦ ﺣـﺎل ﺑﺮﺧـﯽ از ﻣﺤﻘﻘﺎن ﻣﻌﺘﻘﺪ ﻫﺴﺘﻨﺪ ﮐﻪ ﻣﻘﺎدﯾﺮ دﯾﮕﺮی ﻫﻤﭽﻮن 1 ﯾﺎ2 ﮐﯿﻠﻮآﻣﭙﺮ ﻣﻨﻄﻘﯽ ﺗﺮ ﺑﻮده و ﺣﺘﯽ ﮔﺎﻫﯽ اوﻗـﺎت ﻣﻘـﺪار ﺻـﻔﺮ ﻧﯿـﺰ اﺳـﺘﻔﺎده ﺷـﺪه اﺳﺖ . ﺑﺎ اﯾﻦ ﺣﺎل ، اﺳﺘﻔ ﺎده از ﻣﻘﺪار ﻣﺎﺑﯿﻦ ﺻﻔﺮ ﺗﺎ 3 ﮐﯿﻠﻮآﻣﭙﺮ اﺛﺮ ﻧﺎﭼﯿﺰی ﺑﺮروی ﺗﻌﺪاد ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﮐﻨﻨﺪه ﺑـﻪ ﺳـﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇـﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ دارد . ﺗﺎﺑﻊ ﺗﻮزﯾﻊ ﺗﺠﻤﻌﯽ اﺣﺘﻤﺎل اﯾﻨﮑﻪ ﺟﺮﯾﺎﻧﻬﺎﯾﯽ ﮐﻮﭼﮑﺘﺮ از ﯾﺎ ﻣﺴﺎوی ﺑﺎ IG ، ﺑﻪ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇـﺖ از ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﺑﺮﺧـﻮرد ﮐﻨﻨـﺪ ، از راﺑﻄـﻪ زﯾـﺮ ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ : آﯾﺪ )1 - 27 ( ﮐﻪ از ﻃﺮﯾﻖ آن ﻣﯽ ﺗﻮان ﺗﺎﺑﻊ ﭼﮕﺎﻟﯽ اﺣﺘﻤﺎل را ﺑﺪﺳﺖ آورد ، ﯾﻌﻨﯽ : )1 - 28 ( اﯾﻦ رواﺑﻂ را ﻣﯽ ﺗﻮان ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه در ﺷﮑﻞ )1 - 8 (اراﺋﻪ داد . ﺷ ﮑﻞ 1 - 8: ﻧﺤﻮه ﺑﺪﺳﺖ آوردن ﺗﺎﯾﻊ ﭼﮕﺎﻟﯽ اﺣﺘﻤﺎﻟﯽf(IG) ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط در ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺟﺮاﯾﯽ و ﻋﻤﻮﻣﯽ ،ﻓﻨﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت 16 g g g 3 N(G) N L (2D S )f(I)dI ∞   ′ = +     ∫ g g g g 3 N(G) 2N L D f(I)dI N LS ∞ ′ = + ∫ G I g g G g 3 g g G g 2N L S F(I ) D f(I)dI F(I) N(G) 2 2N L S f(I ) D f(I) N(G) 2   ′ = +       ′ = +     ∫ در ﻣﻌﺎدﻻت اراﺋﻪ ﺷﺪه ﻓﻮق ، ﻣﻘﺪار D´g ﺗﻨﻬﺎ ﺑﺮای ﻣﻘﺎدﯾﺮrg > h ﻣﻌﺘﺒﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . اﮔﺮ rg ﮐﻤﺘﺮ ازh ﺑﺎﺷﺪ ، ﺑـﺎ ﻓـﺮض اﯾﻨﮑـﻪ ﺿـﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻋﻤﻮدی ﺑﻪ ﺳﻄﺢ زﻣﯿﻦ ﻓﺮود ﻣﯽ آﯾﻨﺪ ، ﻣﻘﺪار D´g ﻣﻌﺎدل ﺑﺎrc در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣـﯽ .دﺷـﻮ در ﻣـﻮرد دو ﺳـﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇـﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﮐﻪ ﺑﻪ ﻓﺎﺻﻠﻪ Sg از ﻫﻢ ﻗﺮارﮔﺮﻓﺘﻪ ) اﻧﺪ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺷـﮑﻞ 1 - 9( ، ﻧﺤـﻮه اﺳـﺘﺨﺮاج ﻣﻌـﺎدﻻت ﻣﺸـﺎﺑﻪ ﻗﺒـﻞ ﻣـﯽ ﺑﺎﺷـﺪ . ﺗﻌـﺪاد ﺿـﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ای ﮐﻪ ﺑﻪ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﯽ ، ﮐﻨﺪ ﻋﺒﺎرت اﺳﺖ از : )1 - 29 ( ﺎ ﯾ )1 - 30 ( و ﺗﻮاﺑﻊ ﺗﺠﻤﻌﯽ و ﭼﮕﺎﻟﯽ اﺣﺘﻤﺎل ﺑﺮﺧﻮرد ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﻪ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ از رواﺑﻂ زﯾﺮ اﺳﺘﺨﺮاج ﻣﯽ ﮔﺮدﻧﺪ : ) 1 - 31 ( ﺷﮑﻞ1 - 9 : ﻣﺪل ﻫﻨﺪﺳﯽ ﺑﺮای دو ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ 1 - 5 - ﻣﺪل ﻫﻨﺪﺳ ﯽ ﺗﺼﺤﯿﺢ ﺷﺪه Eriksson ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﮐﻪ ازﻣﻌﺎدﻻت ﻓﻮاﺻﻞ ﺑﺮﺧﻮرد اراﺋﻪ ﺷﺪه در ﺑﺨﺶ )1 - 1 - 3 ( ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻣﯽ ﮔﺮدد ، ﻣﻌﺎدﻻت ﻓﻮاﺻﻞ ﺑﺮﺧﻮرد اراﺋﻪ ﺷﺪه ﺗﻮﺳـﻂ Eriksson ﺑﺎ ﺳﺎﯾﺮ ﻣﻌﺎدﻻت اراﺋﻪ ﺷﺪه از ﺳﻮی ﻣﺮاﺟﻊ ﻣﺨﺘﻠﻒ ﻣﺘﻔﺎوت ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . در ﻣﻮرد اﯾـﻦ ﻣﻌـﺎدﻻت ﺑـﺎ ﻣﺮاﺟﻌـﻪ ﺑـﻪ ﺷـﮑﻞ )1 - 10 ( ﺗﻮﺿﯿﺤﺎت زﯾﺮ ﻗﺎﺑﻞ ﺑﯿﺎن ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ : - ﻓﻮاﺻﻞ ﺑﺮﺧﻮرد ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﺑﺮای ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز ، rc، و ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ، rS ، اراﺋﻪ ﺷﺪه اﻧﺪ و ﻫﯿﭽﮕﻮﻧﻪ ﻣﻌﺎدﻟـﻪ ای ﺑـﺮای ﻓﺎﺻـﻠﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﺑﻪ زﻣﯿﻦ ، rg ، اراﺋﻪ ﻧﺸﺪه اﺳﺖ . اﯾﻦ ﻣﻮﺿﻮع ﻣﺴﺘﻠﺰم اﯾﻦ اﺳﺖ ﮐﻪ ﻫﺮﮔﻮﻧﻪ ﺷﺎﺧﻪ ﭘﺎﯾﯿﻦ روﻧﺪه ﺻﺎﻋﻘﻪ ای ﮐﻪ ﺑﻪ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇـﺖ ـ اول ﻓﺼﻞ ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺷﻨﺎﺧﺖ و ﻣﻌﺮﻓﯽ 17 g g 3 N(G) 2N L D f(I)dI ∞ ′ = ∫ ا ز ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﻧﻤﯽ ﮐﻨﺪ ﺑﻪ زﻣﯿﻦ ﻣﻨﺘﻬﯽ ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ . ﯾﻌﻨﯽ اﯾﻨﮑﻪ ﺑﻪ ﻣﺤﺾ ﻋﺒﻮر از ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ، ﺷـﺎﺧﻪ ﭘﺎﯾﯿﻦ روﻧﺪه ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻧﻤﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺗﻐﯿﯿﺮ ﺟﻬﺖ دﻫﺪ و ﯾﺎ اﯾﻨﮑﻪ ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﺎﻻ ﺑﯿﺎﯾﺪ . ﺑﻨـﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺑﺮﺧـﻮرد ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﺑـﻪ زﻣﯿﻦ ﺑﻌﻨﻮان ﯾﮏ وﺿﻌﯿﺖ ﭘﯿﺶ ﻓﺮض در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﯽ .ﺷﻮد - ﻣﻌﺎدﻻت ﻓﻮاﺻﻞ ﺑﺮﺧﻮرد ﺗﻮاﺑﻌﯽ از ارﺗﻔﺎع ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ، h ، و ارﺗﻔﺎع ﻫﺎدی ﻓﺎز ، y ، ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ . ﺑﺎ ﻣﺮاﺟﻌﻪ ﺑﻪ ﺷﮑﻞ )1 - 10 ( ، ﺧﻂ اﻓﻘﯽ در ارﺗﻔﺎع ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﻪ ﻣﻮازات زﻣﯿﻦ رﺳـﻢ ﻣـﯽ ﮔـﺮدد . ﭘـﺲ از آن ، ﮐﻤـﺎﻧﯽ ﺑـﻪ ﺷﻌﺎع rs و ﺑﻪ ﻣﺮﮐﺰﯾﺖ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇ ﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﻪ ﮔﻮﻧﻪ ای رﺳﻢ ﻣﯽ ﮔﺮدد ﮐﻪ از دو اﻧﺘﻬﺎ ﺑﺎ ﺧﻂ اﻓﻘﯽ رﺳﻢ ﺷﺪه ﻣﺘﻘﺎﻃﻊ ﺷـﻮد . ﺷـﺎﺧﻪ ﻫـﺎی ﭘﺎﯾﯿﻦ روﻧﺪه ﺻﺎﻋﻘﻪ ای ﮐﻪ ﺑﻪ ﺣﺪ ﻓﺎﺻﻞ ﻧﻘﺎط A ﺗﺎB ﻣﯽ رﺳﻨﺪ ﺑﻪ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﻨﺪ . در ﺟﺎﻫـﺎی دﯾﮕـﺮ ، ﺿـﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﻪ زﻣﯿﻦ ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﻨﺪ . ﺷﮑﻞ 1 - 10 : ﻣﺪل ﻫﻨﺪﺳﯽ ﺗﺼﺤﯿﺢ ﺷﺪهEriksson ﺑﺮای ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ای ﮐﻪ ﺑﻪ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﯽ ﮐﻨﻨﺪ . ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﻣﻘﺪار D´g ﻋﺒﺎرت اﺳﺖ از : )1 - 32 ( D´g= rs =0.67 h0.6 I0.74 و ﺗﻌﺪا د ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﮐﻨﻨﺪه ﺑﻪ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﺮاﺑﺮ اﺳﺖ ﺑﺎ : )1 - 33 ( ﮐﻪ ﻣﺸﺎﺑﻪ ﻣﻌﺎدﻟﻪ )1 - 24 (اﺳﺖ . ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﺑﺮای دو ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣ ، ﻌﺎدﻟﻪ )1 - 30 ( ﻗﺎﺑﻞ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ و ﺗﻨﻬﺎ ﭼﯿـﺰی ﮐـﻪ ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﺪ راﺑﻄﻪ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﺑﺮای D´g ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط در ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺟﺮاﯾﯽ و ﻋﻤﻮﻣﯽ ،ﻓﻨﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت 18 ﺍﺻﻮﻝ ﻭ ﻣﺒﺎﻧﻲ ﻃﺮﺍﺣﻲ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺍﺯ ﺑﺮﺧﻮﺭﺩ ﺍﺻﻮﻝ ﻭ ﻣﺒﺎﻧﻲ ﻃﺮﺍﺣﻲ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺍﺯ ﺑﺮﺧﻮﺭﺩ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﻪ ﺧﻄﻮﻁ ﻫﻮﺍﻳﻲ ﺍﻧﺘﻘﺎﻝ ﻧﻴﺮﻭ ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﻪ ﺧﻄﻮﻁ ﻫﻮﺍﻳﻲ ﺍﻧﺘﻘﺎﻝ ﻧﻴﺮﻭ ﻓﺼﻞ ﻓﺼﻞ۲ ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط در ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺟﺮاﯾﯽ و ﻋﻤﻮﻣﯽ ،ﻓﻨﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت 22 ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺑﺮﺧﻮرد از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﺒﺎﻧﯽ و اﺻﻮل ـ دوم ﻓﺼﻞ 23 ﻣﻘﺪﻣﻪ در اﯾﻦ ﻓﺼﻞ اﺻﻮل و ﻣﺒﺎﻧﯽ ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﻪ ﺧﻄﻮط ﻫﻮاﯾﯽ اﻧﺘﻘﺎل ﻧﯿﺮو اراﺋﻪ ﻣﯽ . ددﮔﺮ 2 - 1 - ﮐﻠﯿﺎت وﻇﯿﻔﻪ اﺻﻠﯽ ﺳﯿﺴﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺧﻄﻮط ﻫﻮاﯾﯽ اﻧﺘﻘﺎل ﻧﯿﺮو ﺟﻠﻮﮔﯿﺮی از ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﺑـﻪ ﻫـﺎدی ﻫـﺎی ﻓـﺎز اﯾـﻦ ﺧﻄﻮط ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ داﻣﻨﻪ ﺟﺮﯾﺎن ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﮐﻨﻨﺪه ﺑﻪ ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز ﺧﻂ ﮐﻤﺘﺮ از ﻣﻘﺪار ﻣﺸﺨﺼﯽ ﺑﺎﺷﺪ ، اﯾﻦ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻧﻤﯽ ﺗﻮاﻧـﺪ ﺑﺮای اﯾﺰوﻻﺳﯿﻮ ن ﺧﻂ ﻣﺸﮑﻞ ﺧﺎﺻﯽ را اﯾﺠﺎد ﮐﻨﺪ . ﻟﺬا ﻋﺒﻮر ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ داﻣﻨـﻪ ﻫـﺎی آﻧﻬـﺎ ﮐﻤﺘـﺮ از اﯾـﻦ ﻣﻘـﺪار ﻫﺴـﺘﻨﺪ از ﺳﯿﺴـﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﺠﺎز ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . اﯾﻦ ﺟﺮﯾﺎن را اﺻﻄﻼﺣﺎً ﺟﺮﯾﺎن ﺑﺤﺮاﻧﯽ ﻣﯽ ﻧﺎﻣﻨﺪ . آﻧﭽﻪ ﮐﻪ ﺑﺎﯾﺪ از آن اﺟﺘﻨﺎب ﻧﻤﻮد ورود ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻫﺎﯾﯽ ﺑـﺎ داﻣﻨﻪ ﺑﺰرﮔﺘﺮ از ﺟﺮﯾﺎن ﺑﺤﺮاﻧﯽ اﺳﺖ ﭼﺮا ﮐﻪ اﯾﻨﮕﻮﻧﻪ ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﻨﺪ وﻟﺘﺎژﻫﺎﯾﯽ ﺑﺰرﮔﺘﺮ از ﺣـﺪ اﺳـﺘﻘﺎﻣﺖ ﻋـﺎﯾﻘﯽ ﺧـﻂ را اﯾﺠـﺎد ﻧﻤﻮده و ﻣﻮﺟﺒﺎت ﺑﺮوز ﻗﻮس اﻟﮑﺘﺮﯾﮑﯽ را در ﺧﻂ ﻓﺮاﻫﻢ ﻧﻤﺎﯾﻨﺪ . ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ای ﮐﻪ ﺑﺘﻮاﻧﺪ از ورود ﺗﻤﺎﻣﯽ ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ای ﮐـﻪ داﻣﻨـﻪ آﻧﻬـﺎ ﺑﺰرﮔﺘـﺮ از ﺟﺮﯾـﺎن ﺑﺤﺮاﻧـﯽ اﺳـﺖ ﺟﻠ ﻮﮔﯿﺮی ﺑﻌﻤﻞ آورد د ، ر ﻋﻤﻞ ﻏﯿﺮ اﻗﺘﺼﺎدی ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﭼﺮا ﮐﻪ اﯾﻦ اﻣﺮ ﻣﺴﺘﻠﺰم آن اﺳﺖ ﮐﻪ ﺟﺮﯾﺎن ﺑﺤﺮاﻧﯽ ﺑﻌﻨﻮان ﺟﺮﯾﺎن ﻃﺮاﺣﯽ اﻧﺘﺨـﺎب ﮔﺮدد و ﺑﻌﻠﺖ ﮐﻮﭼﮏ ﺑﻮدن اﯾﻦ ﺟﺮﯾﺎن ، ﻃﻮل ﻓﻮاﺻﻞ ﺑﺮﺧﻮرد ﻧﯿﺰ ﮐﻮﭼﮏ ﻣﯽ ﺷﻮد و ﻟﺬا ﺑﺮای ﻓﺮاﻫﻢ دﯾﺪن ﻧﺎﺣﯿﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻣﻄﻠـﻮب ﺑﺎﯾـﺪ از ﺗﻌﺪاد زﯾﺎدی ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ اﺳ ﺘﻔﺎده ﻧﻤﻮد ﮐﻪ اﯾﻦ اﻣﺮ ﻣﻮﺟﺐ اﻓﺰاﯾﺶ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎی اﺟﺮاﯾﯽ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ . ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﻣﻘﺪار ﻧﺮخ ﺟﺮﻗﻪ ﻧﺎﺷﯽ از ﺧﻄﺎی ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ (SFFOR) ﮐﻮﭼﮑﯽ ) ﻣﺜﻼً 05 /0 ﻗﻮس در ﻫـﺮ ﺻـﺪ ﮐﯿﻠـﻮﻣﺘﺮ در ﺳﺎل ( ﺑﺮای ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ در ﻧﻈﺮ ﺑﮕﯿﺮﯾﻢ ، اﯾﻦ ﻣﺸﮑﻞ ﻧﯿﺰ ﻗ ﺎﺑﻞ ﺣﻞ ﺧﻮاﻫـﺪ ﺑـﻮد ﭼـﺮا ﮐـﻪ ﺑـﺎ ﭘـﺬﯾﺮش ﻧـﺮخ ﮐﻮﭼـﮏ ﺧﻄـﺎ ﻣﯽ ﺗﻮان از ﺟﺮﯾﺎﻧﻬﺎی ﻃﺮاﺣﯽ ﺑﺰرﮔﺘﺮ از ﺟﺮﯾﺎن ﺑﺤﺮاﻧﯽ اﺳﺘﻔﺎده ﻧﻤﻮد و ﺑﻪ اﯾﻦ ﻃﺮﯾﻖ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺣﺎﻟﺖ ﻗﺒﻞ ﻫﺎدﯾﻬـﺎی ﺣﻔـﺎﻇﺘﯽ ﮐﻤﺘـﺮی را ﺑﻪ ﮐﺎر ﺑﺮد و ﯾﺎ اﯾﻨﮑﻪ ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ ﻃﻮل ﯾﺎ ارﺗﻔﺎع ﮐﺮاس آرﻣﻬﺎی ﻧﮕﻬﺪارﻧﺪه ﻫﺎدﯾﻬﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ را ﮐﺎﻫﺶ داد و ﺑﺪﯾﻦ ﻃﺮﯾـﻖ ﻫﺰﯾﻨـﻪ ﻫـﺎی اﺟﺮاﯾﯽ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺧﻂ را ﮐﺎﻫﺶ داد . اﻟﺒﺘﻪ ﺑﻪ ﻋﻠﺖ ﻃﺒﯿﻌﺖ اﺣﺘﻤﺎﻟﯽ ﭘﺪﯾﺪه ﺻﺎﻋﻘﻪ ، ﭘﺬﯾﺮش اﯾﻦ ﻧﺮخ ﮐﻮﭼـﮏ ﺧﻄـﺎ ﻗﺎﺑـﻞ ﻗﺒﻮل ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد . در ﺻﻮرﺗﯽ ﮐﻪ ﺧﻂ ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ ﺑﺮای ﻃﺮاﺣﯽ از درﺟﻪ اﻫﻤﯿﺖ ﺑﺎﻻﯾﯽ ﺑﺮﺧﻮردار ﺑﺎﺷﺪ ، ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﻣـﯽ ﺗﻮاﻧـﺪ ﺑـﺮ ﻣﺒﻨﺎی ﺟﺮﯾﺎن ﻃﺮاﺣﯽ ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ ﺟﺮﯾﺎن ﺑﺤﺮاﻧﯽ ﺻﻮرت ﮔﯿﺮد ﺗﺎ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﮐﺎﻣﻞ ﻓﺮاﻫﻢ ﺷﻮد . در ﺣﺎﻟﺖ ﮐﻠﯽ ﺟﻬﺖ ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﻪ ﺧﻄﻮط ﻫﻮاﯾﯽ اﻧﺘﻘﺎل ﻧﯿﺮو ﮔﺎﻣﻬﺎی زﯾﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴـﺘﯽ دﻧﺒـﺎل ﮔﺮدد : ﮔﺎم اول : ﺑﺮرﺳﯽ ﺗﻌﺪاد ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻫﺎی اﺣﺘﻤﺎﻟﯽ در ﻣﺤﻞ ﯾﺎ ﻣﺤﻠﻬﺎ ﯾﯽ ﮐﻪ ﻣﺴﯿﺮ ﺧﻂ در آن ﻗﺮار دارد و ﯾﺎ ﻗـﺮار اﺳـﺖ ﮐـﻪ در آﻧﺠـﺎ اﺣـﺪاث ﮔـﺮدد ) ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺳﻄﺢ اﯾﺰوﮐﺮوﻧﯿﮏ در ﻣﺤﻞ ﯾﺎ ﻣﺤﻠﻬﺎی ﮐﻪ در ﻣﺴﯿﺮ ﺧﻂ اﻧﺘﻘﺎل ﻗﺮار دارﻧﺪ (. ﮔﺎم دوم : ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯿﺰان اﻫﻤﯿﺖ ﺧﻂ و ﻣﻘﺪار ﺷﺎﺧﺺ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز ﺑﺮای ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺧﻂ ) ﺑﺮﺣﺴـﺐ ﺗﻌـﺪاد ﻗﻮس ﻧﺎﺷﯽ از ﺧﻄﺎی ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ (. ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط در ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺟﺮاﯾﯽ و ﻋﻤﻮﻣﯽ ،ﻓﻨﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت 24 ﮔﺎم ﺳﻮم : ﺗﻬﯿﻪ ﻣﺸﺨﺼﺎت ﺧﻄﯽ ﮐﻪ ﻗﺮار اﺳﺖ در ﻣﻘﺎﺑﻞ ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﮔﺮدد . ﺧﻄﻮط از ﻧﻈﺮ ﺳﻄﺢ وﻟﺘﺎژی ﮐﻪ ﺑـﺮای ﮐـﺎر در آن وﻟﺘﺎژ ﻃﺮاﺣﯽ ﺷﺪه اﻧﺪ ﻣﺘﻔﺎوت ﺑﻮده ﻟﺬا ﻫﻤﺎﻫﻨﮕﯽ ﻋﺎﯾﻘﯽ و ﺳﻄﺢ ﻋﺎﯾﻘﯽ و اﺑﻌﺎد دﮐﻠﻬﺎی ﺧﻂ ﺑـﻪ ﻃـﻮر ﻣﺴـﺘﻘﯿﻢ ﺑـﻪ وﻟﺘـﺎژ ﻧـﺎﻣﯽ ﺧـﻂ ﺑﺴﺘﮕﯽ دارد . ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ در ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ اﻃﻼﻋﺎت زﯾﺮ ﻣﻮرد ﺗﻮﺟﻪ ﻗﺮار ﮔﯿﺮﻧﺪ : - وﻟﺘﺎژ ﺟﺮﻗﻪ ﺑﺤﺮاﻧﯽ ﺧﻂ (CFO) ﯾﺎ ﺣﺪاﻗﻞ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﻫﻮاﯾﯽ ﻓﺎز _ زﻣﯿﻦ ) ﻃﻮل ﻣﻘﺮه ﯾﺎ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﻫﺎدی ﺗﺎ ﻧﺰدﯾﮑﺘﺮﯾﻦ ﻗﺴﻤﺖ ﻓﻠـﺰی زﻣﯿﻦ ﺷﺪه ﺑﺮج ، ﻫﺮ ﮐﺪام ﮐﻪ ﮐﻮﭼﮑﺘﺮ ﻫﺴﺘﻨﺪ (. - ﻣ ﺸﺨﺼﺎت ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه در ﺧﻂ ) از ﻗﺒﯿﻞ ﺑﺎﻧﺪﻟﯽ ﺑﻮدن ﯾﺎ ﻧﺒﻮدن و ﺷﻌﺎع ﻫﺎدﯾﻬﺎ ( و ﻓﻮاﺻﻞ ﻗﺮارﮔﯿﺮی آﻧﻬﺎ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﻫﻢ و ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ زﻣﯿﻦ . ﮔﺎم ﭼﻬﺎرم : ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﺤﻞ ﻗﺮارﮔﯿﺮی ﺳﯿﻢ ﯾﺎ ﺳﯿﻢ ﻫﺎدی ﮔﺎرد ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از روﺷﻬﺎی ﻣﻨﺎﺳﺐ ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑـﻪ ﺧ ﻄﻮط ﻫﻮاﯾﯽ اﻧﺘﻘﺎل ﻧﯿﺮو . ﮔﺎم ﭘﻨﺠﻢ : اﻧﺘﺨﺎب ﻧﻮع ، ﺟﻨﺲ و ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑـﻪ ﻧﯿﺎزﻫـﺎی ﺳﯿﺴـﺘﻢ ، ﻃﺮاﺣـﯽ و ﻣﺴﺎﺋﻞ اﻗﺘﺼﺎدی ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ ﻃﺮاﺣﯽ ﺧﻂ و ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺧﻄﻮط ﻫﻮاﯾﯽ اﻧﺘﻘﺎل ﻧﯿﺮو . ﮔﺎﻣﻬﺎی اول ﺗﺎ ﭼﻬﺎرم در ﺑﺨﺶ ﺟ ﺎﯾﺎﺑﯽ ﺑﻬﯿﻨﻪ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ و ﮔﺎم ﭘﻨﺠﻢ در ﺑﺨـﺶ ﻣﻌﯿﺎرﻫـﺎی اﻧﺘﺨـﺎب ﺳـﯿﻢ ﻫـﺎی ﺣﻔﺎﻇـﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺧﻄﻮط ﻫﻮاﯾﯽ اﻧﺘﻘﺎل ﻧﯿﺮو ﺷﺮح داده ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ . 2 - 2 - ﺟﺎﯾﺎﺑﯽ ﺑﻬﯿﻨﻪ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ ا ز ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺧﻄﻮط ﻫﻮاﯾﯽ اﻧﺘﻘﺎل ﻧﯿﺮو 2 - 2 - 1 - روش ﻣﺪل ﻫﻨﺪﺳﯽ 2 - 2 - 1 - 1 - ﻣﻔﺎﻫﯿﻢ ﭘﺎﯾﻪ ای ﺷﮑﻞ )2 - 1 ( را در ﻧﻈﺮ ﺑ ﮕﯿﺮﯾﺪ . ﺑﺮاﺳـﺎس روش ﻣـﺪل ﻫﻨﺪﺳـﯽ و ﺑـﻪ ازای ﻣﻘـﺪار ﻣﺸﺨﺼـﯽ از ﺟﺮﯾـﺎن ﺿـﺮﺑﻪ ﺑﺎزﮔﺸـﺘﯽ ﺻـﺎﻋﻘﻪ ، ﮐﻤﺎﻧﻬﺎﯾﯽ ﺑﻪ ﺷﻌﺎع rc و ﺑﻪ ﻣﺮﮐﺰﯾﺖ ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز و ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ رﺳﻢ ﺷﺪه . اﻧﺪ ﻋﻼوه ﺑﺮ اﯾﻦ ، ﺧﻂ اﻓﻘﯽ ﺑﻪ ارﺗﻔـﺎع rg از ﺳﻄﺢ زﻣﯿﻦ و ﺑﻪ ﻣﻮازات آن ﻧﯿﺰ رﺳﻢ ﺷﺪه اﺳﺖ . ﻣﺤﻞ ﺗﻘﺎﻃﻊ ﮐﻤ ﺎﻧﻬﺎ ﺑﺎ ﯾﮑﺪﯾﮕﺮ و ﺑﺎ ﺧﻂ اﻓﻘﯽ ﺑﺎ ﺣﺮوف A ، B وC ﻣﺸـﺨﺺ ﺷـﺪه اﻧـﺪ . ﺷﺎﺧﻪ ﻫﺎی ﭘﺎﺋﯿﻦ روﻧﺪه ﺻﺎﻋﻘﻪ ای ﮐﻪ ﺑﻪ ﻓﻮاﺻﻞ A ﺗﺎB ﻣﯽ رﺳﻨﺪ ﺑﻪ ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﯽ ﮐﻨﻨـﺪ و آن دﺳـﺘﻪ از ﺿـﺮﺑﺎت ﺻـﺎﻋﻘﻪ ای ﮐﻪ ﺑﻪ ﮐﻤﺎﻧﻬﺎی ﻣﺎﺑﯿﻦ B وC ﻣﯽ رﺳﻨﺪ ﻧﯿﺰ ﺑﻪ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﻨـﺪ . ﺿـﺮﺑﺎت وارد ﺷـﺪه ﺑـﻪ ﻧـﻮاﺣﯽ ﺑﯿـﺮون از ﻓﻮاﺻﻞ ﻓﻮق ﺑﻪ زﻣﯿﻦ ﺑﺮﺧﻮرد ﺧﻮاﻫﺪ ﻧﻤﻮد . ﺑﺎ ﻓﺮض اﯾﻨﮑﻪ ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻋﻤﻮدی ﻓﺮود ﻣﯽ آﯾﻨﺪ ، ﻓﻮاﺻﻞ Dc و2Dg+Sg ﮐﻪ در ﺷﮑﻞ )2 - 1 ( ﻣﺸﺨﺺ ﺷـﺪه اﻧـﺪ ﺑـﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﺑﻪ ﻣﻔﻬﻮم ﻓﺎﺻﻠﻪ رؤﯾﺖ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﺮای ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز و ﻓﺎﺻﻠﻪ رؤﯾﺖ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﺮای ﺳﯿﻢ ﻫ ﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷـﻨﺪ . ﺑﻨـﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺑﺮای ﻣﻘﺪار ﻣﺸﺨﺼﯽ از ﺟﺮﯾﺎن ﺿﺮﺑﻪ ﺑﺎزﮔﺸﺘﯽ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﮐﻪ ﺑﻪ ازای آن ﺷﮑﻞ )2 - 1 (رﺳﻢ ﺷﺪه اﺳﺖ ، ﺗﻌﺪاد ﺿـﺮﺑﺎت ﺻـﺎﻋﻘﻪ ای ﮐـﻪ ﺑـﻪ ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺑﺮﺧﻮرد از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﺒﺎﻧﯽ و اﺻﻮل ـ دوم ﻓﺼﻞ 25 c SFR 2N LD g = g C d(SFR) 2N LD f(I)dI = m I g c 3 SFR 2N L D f (I)dI = ∫ ﻫﺎدی ﻓﺎز ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﻨﺪ ، ﯾﺎ ﺑﻪ ﻋﺒﺎرت دﯾﮕﺮ ﻧﺮخ ﺧﻄﺎی ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ (SFR) ، ﻣﻌﺎدل ﺑﺎ ﺳﻄﺢ اﯾﺠﺎد ﺷـﺪه ﺑﻮ ﺳـﯿﻠﻪ Dc و ﻃﻮل ﺧﻂ ﺿﺮﺑﺪر ﭼﮕﺎﻟﯽ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻫﺎی زﻣﯿﻦ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ، ﯾﻌﻨﯽ : )2 - 1 ( اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﺟﺮﯾﺎنI ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎf(I)dI ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﺑﻪ ﻧﺤﻮی ﮐﻪ دﯾﻔﺮاﻧﺴﯿﻞ ﻧﺮخ ﺧﻄﺎی ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻـﺎﻋﻘﻪ ، d(SFR) ، ﺑﺮاﺑـﺮ اﺳـﺖ : ﺑﺎ )2 - 2 ( و ﻣﻘﺪارSFR ﺑﺮای ﮐﻠﯿﻪ ﺟﺮﯾﺎﻧﻬﺎ ﺑﺮاﺑﺮ اﺳﺖ ﺑﺎ : )2 - 3( ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﮐﻪ ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد ، ﺣﺪو د اﻧﺘﮕﺮال ﮔﯿﺮی 3 ﮐﯿﻠﻮآﻣﭙﺮ وIm ﻣﯽ ﺑﺎﺷـﻨﺪ ، ﮐـﻪ در آن Im ﺣـﺪاﮐﺜﺮ ﺟﺮﯾـﺎﻧﯽ اﺳـﺖ ﮐـﻪ ﺑـﻪ ازای ﺟﺮﯾﺎﻧﻬﺎی ﺑﺰرﮔﺘﺮ از آن ﻫﯿﭽﮕﻮﻧﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ای ﺑﻪ ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز ﺑﺮﺧﻮرد ﻧﺨﻮاﻫﺪ ﮐﺮد . ﺑﺮای ﻓﻬﻢ دﻗﯿﻖ ﺗـﺮ اﯾـﻦ ﻣﺴـﺌﻠﻪ ، ﺷـﮑﻞ )2 - 2 ( را در ﻧﻈﺮ ﺑﮕﯿﺮﯾﺪ ﮐﻪ در آن دﯾﺎﮔﺮام ﺷﮑﻞ )2 - 1 ( ﺑﺮای ﺟﺮﯾﺎﻧﻬﺎی ﺑﺰرگ و ﺑﺰرﮔﺘﺮ ﺗﮑﺮار ﺷﺪه اﺳﺖ . ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﺟﺮﯾﺎن اﻓﺰاﯾﺶ ﯾﺎﺑﺪ ، DC ﺷﺮوع ﺑـﻪ ﮐﺎﻫﺶ ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﺪ ﺗﺎ ﺟﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﺳﻪ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﺮﺧﻮرد رﺳﻢ ﺷﺪه از ﻃﺮﯾﻖ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎظ ﻫ ، ﺎدی ﻓﺎز و زﻣﯿﻦ در ﯾﮏ ﻧﻘﻄﻪ ﺑﺎ ﯾﮑـﺪﯾﮕﺮ ﺑﺮﺧـﻮرد ﻣـﯽ ﻧﻤﺎﯾﻨﺪ و DC ﺑﺮاﺑﺮ ﺻﻔﺮ ﻣﯽ ﺷﻮد . اﯾﻦ ﻧﻘﻄﻪ ﺑﻮﺳﯿﻠﻪ ﺟﺮﯾﺎن ﺿﺮﺑﻪ ﺑﺎزﮔﺸﺘﯽ Im ﻣﺸﺨﺺ ﻣﯽ .ﺷﻮد ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﮐﻪ ﻗـﺒﻼً ﻧﯿـﺰ اﺷـﺎره ﺷـﺪه ﺣـﺪ ﭘﺎﯾﯿﻦ 3 ﮐﯿﻠﻮآﻣﭙﺮ ﻓﻘﻂ ﺟﻬﺖ ﺗﺎﮐﯿﺪ ﺑﺮاﯾﻦ ﻣﺴﺌﻠﻪ اﺳﺖ ﮐﻪ اوﻟﯿﻦ ﺿﺮﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻧﻤﯽ ﺗﻮاﻧﺪ دارای ﻣﻘﺪار ﺟﺮﯾـﺎن ﺻـﻔﺮ ﺑﺎﺷـﺪ و ﺑﻨـﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺣـﺪ ﭘﺎﯾﯿﻦ اﻧﺘﮕﺮا ل ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ دارای ﻣﻘﺪار ﮐﻮﭼﮑﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﻣﻘﺪار 3 ﮐﯿﻠﻮآﻣﭙﺮ ﺑﺮای ﺣﺪ ﭘﺎﯾﯿﻦ از ﺳﻮی ﻣﻮﺳﺴﻪCIGRE اراﺋـ ﻪ ﺷـﺪه اﺳـﺖ ، ﺑـﺎ اﯾﻦ ﺣﺎل ، در ﺑﺮﺧﯽ ﻣﺮاﺟﻊ دﯾﮕﺮ ﻣﻘﺎدﯾﺮی از ﻗﺒﯿﻞ 1 ﯾﺎ2 ﮐﯿﻠﻮآﻣﭙﺮ و ﺣﺘﯽ ﺻﻔﺮ ﻧﯿﺰ آﻣﺪه اﺳﺖ . ﺷﮑﻞ 2 - 1: ﻣﺪل ﻫﻨﺪﺳﯽ ، ﺗﻌﯿﯿﻦ زواﯾﺎ و ﻓﻮاﺻﻞ ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط در ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺟﺮاﯾﯽ و ﻋﻤﻮﻣﯽ ،ﻓﻨﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت 26 m Im g g g g g 3 I N(G) N L (2D S )f(I)dI (2D S )f(I)dI ∞   ′ = + + +     ∫ ∫ Im g g g g g 3 Im N(G) 2N L D f(I)dI D f(I)dI N LS ∞   ′ = + +     ∫ ∫ ﺷﮑﻞ2 - 2: ﺗﻌﯿﯿﻦIm ، ﺟﺎﺋﯿﮑﻪ ﺑﻪ ازای آنDc=0 اﺳﺖ ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﮐﻪ در ﺷﮑﻞ )2 - 3 (ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪ ه اﺳﺖ ، ﺑﺮای ﺟﺮﯾﺎﻧﻬﺎی ﺑﺰرﮔﺘﺮ از Im ، ﻓﺎﺻﻠﻪ رؤﯾﺖ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﺮای ﺳـﯿﻢ ﻫـﺎی ﺣﻔﺎﻇـﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ، ﺑﺮاﺑﺮg D′ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . از اﯾﻦ رو ﺗﻌﺪاد ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ای ﮐﻪ ﺑﻪ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﯽ ، ﮐﻨﺪ N(G) ﺑﺮاﺑﺮاﺳﺖ ﺑﺎ : )2 - 4( از آﻧﺠﺎﯾ ﮐﻪ ﯽSg ﺛﺎﺑﺖ اﺳﺖ ﺧﻮاﻫﯿﻢ داﺷﺖ : )2 - 5( ﺷﮑﻞ2 - 3: ﺗﻌﯿﯿﻦg D′ ﺑﺮایI>Im ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺑﺮﺧﻮرد از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﺒﺎﻧﯽ و اﺻﻮل ـ دوم ﻓﺼﻞ 27 2 2 2 1 1 1 C C C a (h y) C (h y) 1 tan α β Sin Sin Sin 2r 2r 2r − − − + − − + = = = g 1 c 1 r y θ Sin r a α tan h y − − − =   =  −  C c g c D r [Cos Cos] D r Cos = θ − α + β  = α −β  2 - 2 - 1 - 2 - ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻓﻮاﺻﻞDC وDg ﺷﮑﻞ )2 - 4 ( ﯾﮏ ﺳﻤﺖ از دﯾﺎﮔﺮام ﻣﺪل ﻫﻨﺪﺳﯽ ﺷﮑﻞ )2 - 1 ( را ﻧﺸﺎن ﻣﯽ . دﻫﺪ زاوﯾﻪ ﺑﯿﻦ ﮐﻤﺎﻧﻬﺎی ﺑﻪ ﺷﻌﺎع rc ﺑـﺎ2β ﻣﺸـﺨﺺ ﺷـﺪه اﺳﺖ ﮐﻪ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﯾﻦ ﺷﮑﻞβ ﺑﺮاﺑﺮ اﺳﺖ ﺑﺎ : )2 - 6( زاوﯾﺎیθ وα از ﺷﮑﻞ )2 - 4 (ﺑﺼﻮرت زﯾﺮ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ : )2 - 7( و ﻧﻬﺎﯾﺘﺎً ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺷﮑﻞ )2 - 4 ( ﻓﻮاﺻﻞDc وDg ﺑﺼﻮرت زﯾﺮ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﮔﺮدﻧﺪ : )2 - 8( ﺷﮑﻞ2 - 4: ﻧﻤﺎی ﯾﮏ ﺳﻤﺖ از دﯾﺎﮔﺮام ﻫﻨﺪﺳﯽ ﺷﮑﻞ )2 - 1 ( ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط در ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺟﺮاﯾﯽ و ﻋﻤﻮﻣﯽ ،ﻓﻨﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت 28 2 gm 0 0 2 2 0 cm gm h y a r 1 1 K 1 2K h y K 1 Sin r r        +    = + − +        +           = −γ α   γ =   gm 2 2 cm h y r 2 Sin C r 4 + − α = − gm (h y)/ 2 r 1 Sin + = −γ α 2 2 2 2 c g c g a r (r h) r (r y) = − − − − − 2 - 2 - 1 - 3 - ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎی ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪIm ﺷﮑﻞ )2 - 5 ( وﺿﻌﯿﺘﯽ را ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ ﮐﻪ در آن ﮐﻠﯿﻪ ﻓﻮاﺻﻞ ﺑﺮﺧﻮرد در ﯾﮏ ﻧﻘﻄﻪ ﺑﺎ ﯾﮑﺪﯾﮕﺮ ﺗﻼﻗﯽ ﭘﯿﺪا ﮐﺮده اﻧـﺪ ، اﯾـﻦ ﻧﻘﻄـﻪ ﺑـﻪ ازای ﺟﺮﯾﺎن Im ﺣﺎﺻﻞ ﻣﯽ .ﺷﻮد از اﯾﻦ ﺷﮑﻞ ﻣﻘﺪار rg در ﺟﺮﯾﺎنIm ﯾﺎrgm اﺑﺘﺪا ﺑـﺎ ﺗﻌﯿـﯿﻦ ﻣﻘـﺪار ﮐﻤﯿـﺖa ﺑـﻪ ﺻـﻮرت زﯾـﺮ ﻣﺸـﺨﺺ ﻣﯽ ﺷﻮد : ﺷﮑﻞ 2 - 5: ﻧﺤﻮه ﭘﯿﺪا ﮐﺮدنIm و زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﮐﺎﻣﻞ )2 - 9( و از اﯾ ﻦ رو : )2 - 10 ( ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ از ﻃﺮﯾﻖ ﺷﮑﻞ ﺧﻮاﻫﯿﻢ داﺷﺖ : )2 - 11 ( ًﻣﻌﻤﻮﻻ 2 2 cm C r 4 >> اﺳﺖ و ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺑﺎ ﯾﮏ ﺗﻘﺮﯾﺐ ﻣﻨﺎﺳﺐ ﺧﻮاﻫﯿﻢ داﺷﺖ : )2 - 12 ( ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺑﺮﺧﻮرد از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﺒﺎﻧﯽ و اﺻﻮل ـ دوم ﻓﺼﻞ 29 1b gm m r I A   =     b gm m r AI = c Z E I 2 = av C 2h L Z 60Ln C r = = 0 R r d = × 3 2 0 R r d = × 3 4 0 R 1.09 r d = × C C 2(CFO) I Z = Im وrgm ﻧﯿﺰ ﺑﻮﺳﯿﻠﻪ رواﺑﻂ زﯾﺮ ﺑﺎ ﯾﮑﺪﯾﮕﺮ ﻣﺮﺗﺒﻂ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ : )2 - 13 2 - 14 ( ﮐﻪ در آنA وb ﺿﺮاﯾﺐ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده در ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﺑﻪ زﻣﯿﻦ (rg) ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ . 2 - 2 - 1 - 4 -ﻧﺮخ ﻗﻮس اﻟﮑﺘﺮﯾﮑﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺧﻄﺎی ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ، SFFOR SFR ﺑﺮاﺑﺮ ﺗﻌﺪاد ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ای اﺳﺖ ﮐﻪ ﺑﻪ ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﯽ ﮐﻨﻨﺪ . در ﻣﯿﺎ ن ﮐﻠﯿﻪ ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ای ﮐﻪ ﺑﻪ ﻫﺎدی ﻫـﺎی ﻓﺎز ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﯽ ﮐﻨﻨﺪ ﺗﻨﻬﺎ ﺗﻌﺪاد ﻣﺤﺪودی ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻗﺎدر ﺑﻪ اﯾﺠﺎد ﺷﮑﺴﺖ ﻋﺎﯾﻘﯽ در اﯾﺰوﻻﺳﯿﻮن ﺧﻂ ﻫﺴﺘﻨﺪ . ﺗﻨﻬﺎ زﻣـﺎﻧﯽ ﻗـﻮس اﻟﮑﺘﺮﯾﮑـﯽ ﺑﻪ وﻗﻮع ﻣﯽ ﭘﯿﻮﻧﺪد ﮐﻪ وﻟﺘﺎژ اﯾﺠﺎد ﺷﺪه ﺑﻮﺳﯿﻠﻪ ﻣﻮج ﺿﺮﺑﻪ ﺟﺮﯾﺎن ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﯿﺶ از وﻟﺘﺎژ ﺟﺮﻗﻪ ﺑﺤﺮاﻧﯽ اﯾﺰوﻻﺳﯿﻮن ﺧـﻂ ، CFO ، ﺑﺎﺷـﺪ از . اﯾﻦ رو SFR در ﺑﺮﮔﯿﺮﻧﺪه ﻫﺮ دو دﺳﺘﻪ ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ای ﮐﻪ ﻗﺎدر ﺑﻪ اﯾﺠﺎد ﺟﺮﻗﻪ ﻫﺴﺘﻨﺪ و آﻧﻬـﺎﯾﯽ ﮐـﻪ ﻗـﺎدر ﺑـﻪ اﯾﺠـﺎد ﺟﺮﻗـﻪ ﻧﯿﺴـﺘﻨﺪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﺑﺮای ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻧﺮخ ﻗﻮس اﻟﮑﺘﺮﯾﮑﯽ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺷﮑﻞ )2 - 6 (وﻟﺘﺎژ روی ﻫﺎدی و وﻟﺘﺎژ دو ﺳﺮ اﯾﺰوﻻﺳﯿﻮن ﺧﻂ ، E ﺑﺮاﺑﺮ اﺳﺖ ﺑﺎ : )2 - 15 ( ﮐﻪ در آنZc اﻣﭙﺪاﻧﺲ ﻣﻮﺟﯽ ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز ﺧﻂ اﻧﺘﻘﺎل ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ و از راﺑﻄﻪ زﯾﺮ ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﺪ : )2 - 16 ( ﮐﻪ در آن : hav : ﻓﺎﺻﻠﻪ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻫﺎدی ﻓﺎز از زﻣﯿﻦ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﻣﺘﺮ r : ﺷﻌﺎع ﻫﺎدی ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﻣﺘﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ از ﻫﺎدی ﻫﺎی ﺑﺎﻧﺪل اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه ﺑﺎﺷ ﺪ ﺑﺎﯾﺪ از ﺷﻌﺎع ﻣﻌﺎدل R0 ﺑﻪ ﺟﺎیr اﺳﺘﻔﺎده ﮐﺮد . ﻣﻘﺪار R0 را ﻣﯽ ﺗـﻮان از رواﺑـﻂ زﯾـﺮ ﺑﺪﺳﺖ آورد : )2 - 17 ( درﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎﻧﺪل دوﺗﺎﯾﯽ )2 - 18 ( درﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎﻧﺪل ﺳﻪ ﺗﺎﯾﯽ )2 - 19 ( درﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎﻧﺪل ﭼﻬﺎر ﺗﺎ ﯾﯽ در اﯾﻦ رواﺑﻂ d ﻓﺎﺻﻠﻪ دو ﻫﺎدی ﺑﺎﻧﺪل ﻣﺠﺎور ﻫﻢ ﺑﺮﺣﺴﺐ ﻣﺘﺮ اﺳﺖ . اﮔﺮ وﻟﺘﺎژ E ﻣﻌﺎدل ﺑﺎCFO ﭘﻼرﯾﺘﻪ ﻣﻨﻔﯽ ﻗﺮار داده ﺷﻮد ، آﻧﮕﺎه ﺟﺮﯾﺎن ﺑﺤﺮاﻧﯽ ﮐﻪ در آن و ﺑﺎﻻﺗﺮ از آن ﺟﺮﻗﻪ ﺑﻪ وﻗﻮع ﻣـﯽ ﭘﯿﻮﻧـﺪد از راﺑﻄﻪ زﯾﺮ ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﺪ : )2 - 20 ( ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط در ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺟﺮاﯾﯽ و ﻋﻤﻮﻣﯽ ،ﻓﻨﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت 30 m C I g C I SFFOR 2N L D f (I)dI = ∫ ﺷﮑﻞ2 - 6: ﺑﺮای اﯾﺠﺎد ﻗﻮس اﻟﮑﺘﺮﯾﮑﯽ وﻟﺘﺎژE ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﺰرﮔﺘﺮ از CFO ﺧﻂ ﺑﺎﺷﺪ ﺷﮑﻞ ﻣﻮج وﻟﺘﺎژ اﯾﺠﺎد ﺷﺪه ﺑﻮﺳﯿﻠﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﺸﺎﺑﻪ ﺷﮑﻞ ﻣﻮج ﺟﺮﯾﺎن ﺿﺮﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ اﺳﺖ . اﮔﺮ ﭼﻪ ﮐـﻪ ﻣـﺪت زﻣـﺎن ﺗـﺎ ﻧﺼـﻒ ﻣﻘـﺪار ﭘﺸﺖ ﻣﻮج )tT در ﺷﮑﻞ2 - 7 ( اﯾﻦ ﻣﻮج ﺿﺮﺑﻪ وﻟﺘﺎژ ﺑﯿﺸﺘﺮ از ﻣﺪت زﻣﺎن ﻣﺸﺎﺑﻪ در ﻣﻮج ﺿﺮﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ اﺳﺘﺎﻧﺪارد اﺳـﺖ و از اﯾـﻦ رو CFO ﺑﺮای اﯾﻦ ﻣﻮج ﺿﺮﺑﻪ ﮐﻤﺘﺮ ازCFO اﺳﺘﺎﻧﺪارد ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . CFO ای ﮐﻪ ﻣﻌﻤﻮﻻً ﺑﮑﺎر ﺑﺮده ﻣـﯽ ﺷـﻮد ﺑﺮاﺑـﺮ CFO اﺳـﺘﺎﻧﺪارد ﭘﻼرﯾﺘـﻪ ﻣﻨﻔـﯽ ﻓﺮض ﻣﯽ ﺷﻮد و ﻣﻘﺪار آن ﺑﺮاﺑﺮ 605 ﮐﯿﻠﻮوﻟﺖ ﺑﺮ ﻣﺘﺮ در ﻓﺎﺻﻠﻪ اﯾﺰوﻻﺳﯿﻮنS ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺷﮑﻞ )2 - 6 ( ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ]1[. ﺷﮑﻞ2 - 7: ﺷﮑﻞ ﻣﻮج ، ﻣﻮج ﺿﺮﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﻌﺎدﻟﻪ )2 - 3( ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﻪSFFOR اﺻﻼح ﻣﯽ ﮔﺮدد : )2 - 21 ( ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺑﺮﺧﻮرد از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﺒﺎﻧﯽ و اﺻﻮل ـ دوم ﻓﺼﻞ 31 g 1 P C g 1 P C r h Sin r r y Sin r − − − α −β =  − α + β =  g g 1 1 P C C r h r y 1 Sin sin 2 r r − − − −   α = +     2 2 2 2 p c g c g a r (r h) r (r y) = − − − − − p 1 P a tan h y − α = − g 1 P 2 2 c r (h y)/ 2 Sin C r 4 − − + α = − g 1 P c r (h y)/ 2 Sin r − − + α = g g P c c c r (h y) / 2 r 1 h y r r r 2 − + + α = = − 2 - 2 - 1 - 5 - زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﮐﺎﻣﻞ1 زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﮐﺎﻣﻞ ﻣﻌﺎدل ﺑﺎSFFOR ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ ﺻﻔﺮ اﺳﺖ و اﯾﻦ ﻣﺴﺌﻠﻪ ﺑﺎ ﻣﺴﺎوی ﻗﺮاردادنIm ﺑﺎ ﺟﺮﯾﺎنIC در راﺑﻄﻪ )2 - 21 ( ﻗﺎﺑـﻞ ﺣﺼﻮل اﺳﺖ . ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺷﮑﻞ )2 - 5 ( را ﻣﯽ ﺗﻮان از ﻧﻮ ﺟﻬﺖ اﺳﺘﺨﺮاج زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﮐﺎﻣﻞ αP ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮارداد . ﺳﻪ ﻓﺮم ﻣﻌﺎدﻟـﻪ ﻗﺎﺑـﻞ اﺳﺘﺨﺮاج ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . اوﻟﯿﻦ و ﺳﺎده ﺗﺮﯾﻦ اﯾﻦ ﻣﻌﺎدﻻت ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ از ﺷﮑﻞ )2 - 5 ( ﻗﺎﺑﻞ اﺳﺘﺨﺮاج اﺳﺖ : )2 - 22 ( ﺑﺎ ﺟﻤﻊ ﮐﺮدن دو ﻣ ﻌﺎدﻟﻪ ﻓﻮق ، αP ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ اﺳﺘﺨﺮاج ﻣﯽ ﮔﺮدد : )2 - 23 ( ﯾﮏ راه دﯾﮕﺮ ﺑﺮای ﺗﻌﯿﯿﻦ زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﮐﺎﻣﻞ ، اﺑﺘﺪا ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻓﺎﺻﻠﻪ اﻓﻘﯽ ap ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ : )2 - 24 ( آﻧﮕﺎه زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﮐﺎﻣﻞ را ﻣﯽ ﺗﻮان از راﺑﻄﻪ زﯾﺮ اﺳﺘﺨﺮاج ﮐﺮد : )2 - 25 ( و ﺑﺎﻻﺧﺮه راه ﺳﻮم ﺑﺮای ﺗﻌﯿﯿﻦ زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﮐﺎﻣﻞ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ : )2 - 26 ( از آﻧﺠﺎﺋﯽ ﮐﻪ 2 C rc >> اﺳﺖ ، ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﺗﻘﺮﯾﺒﯽ زﯾﺮ ﻗﺎﺑﻞ اﺳﺘﺨﺮاج ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ : )2 - 27 ( ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﺑﺮای زواﯾﺎی ﮐﻮﭼﮏ Sin-1x=x ) ﮐﻪ در آنx زاوﯾﻪ ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ ﺑﺮﺣﺴﺐ رادﯾـ ﺎن اﺳـﺖ ( ﻣـﯽ ﺑﺎﺷـﺪ و ﻟـﺬا از راﺑﻄـﻪ )2 - 23 ( ﻣﯽ ﺗﻮان راﺑﻄﻪ ﺗﻘﺮﯾﺒﯽ زﯾﺮ را ﺑﺪﺳﺖ آورد : )2 - 28 ( اﯾﻦ راﺑﻄﻪ ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ ﮐﻪ زواﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﮐﺎﻣﻞ ﺗﻘﺮﯾﺒﺎً ﯾﮏ ﺗﺎﺑﻊ ﺧﻄﯽ از ﺗﺎﺑﻊ h y 2 + ، ﯾﻌﻨﯽ ارﺗﻔﺎع ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺳـﯿﻢ ﻫـﺎی ﺣﻔﺎﻇـﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ و ﻫﺎدی ﻓﺎز ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . 1.Perfect shielding angle ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط در ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺟﺮاﯾﯽ و ﻋﻤﻮﻣﯽ ،ﻓﻨﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت 32 m m C I g C 3 I g C I SFR 2N L D f(I)dI SFFOR 2N L D f(I)dI  =   =  ∫ ∫ C C D r = θ 2 - 2 - 1 - 6 - زاوﯾﻪ ﺑﺮﺧﻮرد1 ﻗﺒﻞ از ﻣﺒﺎدرت ﺑﻪ ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻣﻌﺎدﻻت ﻓﻮاﺻﻞ ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﺨﺘﻠﻒ ، زاوﯾﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد . در ﻣﺪل ﻫﻨﺪﺳـﯽ اوﻟﯿـﻪ ای ﮐﻪ آﻗﺎی Young اﺳﺘﺨﺮاج ﻧﻤﻮده ﺑﻮد ، ﺗﻨﻬﺎ ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻋﻤﻮدی در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ و ﻣﻌﺎدﻻﺗﯽ ﻫﻢ ﮐﻪ ﺗﺎﮐﻨﻮن اراﺋـ ﻪ ﺷـﺪه اﻧـﺪ ﺑﺎ اﯾﻦ ﻓﺮض اﺳﺘﺨﺮاج ﺷﺪه . اﻧﺪ ﭘﺲ از Young ، آﻗﺎیWhitehead و ﺳﺎﯾﺮ ﻫﻤﮑﺎراﻧﺶ ﻣﻔﻬﻮﻣﯽ را ﺗﻮﺳﻌﻪ دادﻧﺪ ﮐﻪ ﺑﻪ ﻣﻮﺟـﺐ آن ﺷـﺎﺧﻪ ﭘﺎﯾﯿﻦ روﻧﺪه ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ در ﻫﺮ ﺟﻬﺘﯽ ﺑﺮ روی ﺧﻂ ﻓﺮود آﯾﺪ و ﺗﺎﺑﻊ ﭼﮕﺎﻟﯽ اﺣﺘﻤﺎﻟﯽ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﮐﺮدﻧﺪ : )2 - 29 ( ﮐﻪ در آنψزا وﯾﻪ ﺗﺎ ﻣﺤﻮر ﻋﻤﻮد ﺑﺮ ﺧﻂ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ و در ﺣﺪ ﻓﺎﺻﻞ2 π ± ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻣﯽ .ﮐﻨﺪ اﯾﻦ ﻓﺮض ﺑﺎﻋـﺚ اﻓـﺰاﯾﺶ ﭘﯿﭽﯿـﺪﮔﯽ ﻣﺤﺎﺳـﺒﻪ SFFOR ﻣﯽ ﺷﻮد و ﺣﺪوداً ﺑﻪ ﻣﯿﺰان 10 ﺗﺎ29 درﺻﺪSFFOR را اﻓﺰاﯾﺶ ﻣﯽ . دﻫﺪ ﺗﻮﺟـﻪ ﮐﻨﯿـﺪ ﮐـﻪ اﮔـﺮ rg<(h+y)/2 ﺑﺎﺷـﺪ ، زاوﯾـﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻣﻄﺎﺑﻖ راﺑﻄﻪ )2 - 28 (ﻣﻨ ﻔﯽ ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد ، ﮐﻪ ﺑﺎ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﺗﻮزﯾﻊ زاوﯾﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﺗﻌﺪاد ﻣﺤﺪودی ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻧﺰدﯾـﮏ ﺳـﻄﺢ اﻓﻘـﯽ اﻣﮑﺎن ﭘﺬﯾﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . 2 - 2 - 2 - ﻣﺪل اﺻﻼح ﺷﺪهEriksson روﺷﯽ ﮐﻪ در ﺑﻨﺪ )2 - 2 - 1 ( ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪ ، ﻗﺎﺑﻞ اﻋﻤﺎل ﺑﻪ ﻣﺪل ﻫﻨﺪﺳﯽ ﻣﻌﻤﻮل ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . در ﻣﻘﺎﺑﻞ ، ﻣﺪل اﺻﻼح ﺷـﺪه Eriksson ] 10 [ ﺑ ﻣﯽ ﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﻄﻮر ﺟﺪاﮔﺎﻧﻪ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد ﭼﺮا ﮐﻪ اوﻻً اﯾﻦ روش ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﺑﻪ زﻣـﯿﻦ را در ﻧﻈـﺮ ﻧﻤـﯽ ﮔﯿـﺮد و ﺛﺎﻧﯿـﺎً ﻓـﺮض ﻣﯽ ﮐﻨﺪ ﮐﻪ ﮐﻠﯿﻪ زواﯾﺎی ﺑﺮﺧﻮرد ﯾﮑﺴﺎن ﻫﺴﺘﻨﺪ . 2 - 2 - 2 - 1 - ﻣﺤﺎﺳﺒﻪSFFOR ﻣﺪل ﻫﻨﺪﺳﯽ اﺻﻼح ﺷﺪه Eriksson در ﻓﺼﻞ اول ﻣﻌﺮﻓﯽ ﺷـﺪ . دﯾـﺎﮔﺮام ﻫﻨﺪﺳـﯽ اﯾـﻦ ﻣـﺪل در ﺷـﮑﻞ )2 - 8 ( ﻧﺸـﺎن داده ﺷـﺪه اﺳﺖ . ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﮐﻪ از اﯾﻦ ﺷﮑﻞ ﭘﯿﺪا اﺳﺖ ، ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﺑﻪ زﻣﯿﻦ وﺟﻮد ﻧﺪارد و اﯾﻦ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﯾﮏ ﺣﺎﻟـﺖ ﭘـﯿﺶ ﻓـﺮض در ﻧﻈـﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﯽ .ﺷﻮد ﺑﻪ اﯾﻦ ﻣﻌﻨﯽ ﮐﻪ ﻫﺮ ﺷﺎﺧﻪ ﭘﺎﯾﯿﻦ روﻧﺪه ﺻﺎﻋﻘﻪ ﮐﻪ ﺑﻪ ﮐﻤﺎن ﻣﺸﺨﺺ ﺷﺪه ﺑﻮﺳﯿﻠﻪ rc ﺑﺮﺧـﻮرد ﻧﻨﻤﺎﯾـﺪ ﺑـﻪ زﻣـﯿﻦ ﺑﺮﺧـﻮرد ﺧﻮاﻫﺪ ﮐﺮد ﺑﻨ . ﺎﺑﺮاﯾﻦ ﮐﻠﯿﻪ زواﯾﺎی ﺿﺮﺑﻪ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ و ﻫﻤﮕﯽ ﺑﻄﻮر ﻣﺸﺎﺑﻬﯽ ﯾﮑﺴﺎن ﻫﺴـﺘﻨﺪ . ﺑـﺎ اﯾـﻦ وﺟـﻮد ، ﺷـﺎﺧﻪ ﭘـﺎﯾﯿﻦ روﻧﺪه ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻧﻤﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﭘﺎﯾﯿﻦ ﺗﺮ از ارﺗﻔﺎع ﻫﺎدی ﻓﺎز رﻓﺘﻪ و آﻧﮕﺎه دوﺑﺎره ﺑﻪ ﺑﺎﻻی ﻫﺎدی ﻓﺎز ﺑﺮﮔـﺮدد . ﻣﯿـﺰان رؤﯾـﺖ ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﻫـﺎدی ﻓـﺎز ﺑﻮﺳﯿﻠﻪ ﮐﻤﺎن DC ﻣﺸﺨﺺ ﻣﯽ ﺷﻮد و ﺑﻨ ﺎﺑﺮاﯾﻦ : )2 - 30 ( ﮐﻪ در آن زاوﯾﻪθ ﺑﺮﺣﺴﺐ رادﯾﺎن ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ روش ﻗﺒﻠﯽ ، SFR وSFFOR ﻋﺒﺎرﺗﻨﺪ از : )2 - 31 ( 1 . Stroke angle 2 f KCos ψ = ψ ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺑﺮﺧﻮرد از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﺒﺎﻧﯽ و اﺻﻮل ـ دوم ﻓﺼﻞ 33 2 2 2 2 s c 2 2 2 c s r (c d) r d r r c d 2c  − − = −  − + =  1 1 c 1 2 s 1 d Cos r c d Cos r 2 − − β =    − β =    π θ = α −β +   C 1 c D r 2 π = α −β + ﺷﮑﻞ2 - 8: ﻣﺪل ﻫﻨﺪﺳﯽ اﺻﻼح ﺷﺪهEriksson ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺷﮑﻞ )2 - 8 (اﺑﺮ ی ﺗﻌﯿﯿﻦ DC ﺧﻮاﻫﯿﻢ داﺷﺖ : )2 - 32 ( ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ : )2 - 33 ( و از اﯾﻦ رو : )2 - 34 ( ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط در ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺟﺮاﯾﯽ و ﻋﻤﻮﻣﯽ ،ﻓﻨﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت 34 2 2 p s c p 1 p a r (h y) r a tan h y −  = − − −   α =  −  2 2 2 cm 2 0.6 s c 1 r a a c ( 1) 1 r h r y    = + + γ −    γ −    γ =       1 0.74 cm m 0.6 r I 0.67y   =     ﮐﻪ در آﻧﻬﺎ ﮐﻠﯿﻪ زواﯾﺎ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ رادﯾﺎن ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ . 2 - 2 - 2 - 2 -ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﮐﺎﻣﻞ و ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎی ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎ ﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻓﺎﺻﻠﻪ اﻓﻘﯽ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﮐﺎﻣﻞ ap و زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﮐﺎﻣﻞ αP را ﻣﯽ ﺗﻮان از ﻃﺮﯾﻖ ﺷﮑﻞ )2 - 9 ( ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﮐﺮد : )2 - 35 ( ﺑﺮای ﻣﻘﺪار ﻣﻌﯿﻨﯽ ازa ، ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎی ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪIm را ﻣﯽ ﺗﻮان از ﻃﺮﯾﻖ ﺷﮑﻞ )2 - 9 ( ﺑﺪﺳـﺖ آورد . ﺣـﺪاﮐﺜﺮ ﻣﻘﺪار rc ، ﯾﻌﻨﯽrcm ، ﺑﺮاﺑﺮ اﺳﺖ :ﺑﺎ )2 - 36 ( و از اﯾﻦ رو ﻣﻄﺎﺑﻖ راﺑﻄﻪ )1 - 14 ( از ﻓﺼﻞ اول ، Im ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﮔﺮدد : )2 - 37 ( ﺷﮑﻞ2 - 9: زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﮐﺎﻣﻞ در ﻣﺪل ﻫﻨﺪﺳﯽ اﺻﻼح ﺷﺪهEriksson ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺑﺮﺧﻮرد از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﺒﺎﻧﯽ و اﺻﻮل ـ دوم ﻓﺼﻞ 35 2 - 2 - 3 - آﻧﺎﻟﯿﺰ ﺣﺴﺎ ﺳﯿﺖ ﺑﺮروی زاوﯾﻪ ﺣﻔ ﺎﻇﺖ ﮐﺎﻣﻞ ]1 [ زواﯾﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ ﮐﺎﻣﻠﯽ ﮐﻪ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻫﻔﺖ ﻣﻌﺎدﻟﻪ اﺻﻠﯽ اراﺋﻪ ﺷﺪه در ﺑﺨﺶ )1 - 3 - 3( ،ﺑ ﺮای ﻓﻮاﺻﻞ ﺑﺮﺧﻮرد ، ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه اﻧـﺪ در ﺷﮑﻠﻬﺎی )2 - 10 ( و )2 - 11 (ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه . اﻧﺪ در ﻣﻘﺎﺑﻞ ﺳﺎﯾﺮ ﻓﺮﻣﻮﻟﻬﺎی ﻓﻮاﺻﻞ ﺑﺮﺧﻮرد ، ﻓﺮﻣﻮل Eriksson ﻧﺸﺎن دﻫﻨﺪه زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻧﺴـﺒﺘﺎً ﺛﺎ ﺑـﺖ و ﻣﺴـﺘﻘﻞ از ارﺗﻔـﺎع ﻣﺘﻮﺳـﻂ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ و ﻫﺎدی ﻓﺎز ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﺑﺠﺰ ﺑﺮای ﻓﺮﻣﻮل اراﺋﻪ ﺷﺪه از ﺳﻮی آﻗﺎی Young ،ﮐ ﻪ ﺗﻨﻬﺎ ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻋﻤﻮد ﺑﺮ زﻣﯿﻦ را در ﻧﻈﺮ ﻣﯽ ﮔﯿﺮد ، ﺳﺎﯾﺮ ﻓﻮاﺻﻞ ﺑﺮﺧـﻮرد ﺑﺮای ارﺗﻔﺎﻋﻬﺎی ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺑﺰرﮔﺘﺮ ﺑﻪ زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻣﻨﻔﯽ ﺑﺰرﮔﯽ ﻣﻨﺠﺮ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ . ﺑﺮای ﺟﺮ ﯾﺎن ﺑﺤﺮاﻧﯽ 5 ﮐﯿﻠﻮآﻣﭙﺮی زواﯾﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻣﻨﻔـﯽ ﺑﺮای ارﺗﻔﺎﻋﻬﺎی ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺑﺰرﮔﺘﺮ از ﺣﺪود 20 ﻣﺘﺮ اﺗﻔﺎق ﻣﯽ اﻓﺘﺪ . ﺑـﺮای ﺟﺮﯾـﺎن ﺑﺤﺮاﻧـﯽ 10 ﮐﯿﻠـﻮ آﻣﭙـﺮی زواﯾـﺎی ﺣﻔـﺎﻇﺘﯽ ﻣﻨﻔـﯽ ﺑـﺮای ارﺗﻔﺎﻋﻬﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﺑﺎﻻﺗﺮ از ﺣﺪود 28 ﻣﺘﺮ اﺗﻔﺎق ﻣﯽ اﻓﺘﺪ . ﻣﻌﻤﻮﻻً در ﻫﻨﮕﺎم ﻃﺮاﺣﯽ ﭼﯿﺰی ﮐﻪ ﻣﻄﻠﻮب اﺳﺖ دﺳﺖ ﯾﺎﻓﺘﻦ ﺑﻪ زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﮐﺎﻣﻞ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ و اﯾﻦ در ﺣﺎﻟﯽ اﺳﺖ ﮐـﻪ ﺑـﻪ ﻋﻨـﻮان ﻣﺜﺎل ﺑﻪ ازای ارﺗﻔﺎع ﻣﺘﻮﺳﻂ 30 ﻣﺘﺮی و ﺟﺮﯾﺎن ﺑﺤﺮاﻧﯽ5 ﮐﯿﻠﻮآﻣﭙﺮی ، از ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎی ﺷﮑﻞ )2 - 10 ( زواﯾﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ ﮐـﺎﻣﻠﯽ ﺑـﯿﻦ ﻣﻨﻔـﯽ 35 درﺟﻪ ﺗﺎ ﻣﺜﺒﺖ 19 درﺟـﻪ ﻗﺎﺑـﻞ اﺳـﺘﺨﺮاج ﻣـﯽ ﺑﺎﺷـﺪ . اﮔـﺮ ﺗﻨﻬـﺎ ﻓﺮﻣﻮﻟﻬـﺎی اراﺋـﻪ ﺷـﺪه ﺗﻮ ﺳـﻂ IEEE-1992,Br-Wh وIEEE- Substation در ﻧﻈﺮﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮﻧﺪ ، زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ اﺳﺘﺨﺮاج ﺷﺪه ﺑﻪ ﻣﺤﺪوده 18 - ﺗﺎ13 - درﺟﻪ ﮐﺎﻫﺶ ﻣﯽ ﯾﺎﺑﺪ . آﻧﭽﻪ ﮐﻪ ﺑﺎﻋﺚ ﺑﺮوز اﯾـﻦ ﻗﺒﯿﻞ ﺧﻄﺎﻫﺎ ﻣﯽ ﮔﺮدد وﺟﻮد اﯾﻦ ﻓﺮض اﺳﺖ ﮐﻪ زواﯾﺎی ﺿﺮﺑﻪ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺣﺘﯽ ﺗﺎ 90 درﺟﻪ از ﻣﺤﻮر ﻋﻤﻮد ﺑﺮﺧﻂ ) ﺿـﺮﺑﺎت ﺻـﺎﻋﻘﻪ اﻓﻘـﯽ ، ( ﻧ ﯿﺰ ﺑﺮﺧﻮرد ﻧﻤﺎﯾﻨﺪ . اﮔﺮ زواﯾﺎی ﺿﺮﺑﻪ ﺗﺎ ﺣﺪ ﺑﯿﺸﺘﺮی ﻣﺤﺪود ﺷﻮﻧﺪ ، اﯾﻦ زواﯾﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه اﻓـﺰاﯾﺶ ﻣـﯽ ﯾﺎﺑﻨـﺪ . ﺑـﺮای ﺳـﻬﻮﻟﺖ اﺳﺘﻔﺎده از اﯾﻦ ﻣﻌﺎدﻻت ﻓﻮاﺻﻞ ﺑﺮﺧﻮرد و ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر اﺻﻼح ﻓﺮﺿﯿﺎت ﻧﻪ ﭼﻨﺪان ﻗﻮی در راﺑﻄﻪ ﺑﺎ ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ اﻓﻘﯽ ، ﻣﺮاﺟﻊ اراﺋﻪ ﮐﻨﻨـﺪه اﯾﻦ رواﺑﻂ ﻓﺮض آﻗﺎی Young ﻣﺒﻨﯽ ﺑﺮ ﻓﺮود ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻋﻤﻮد ﺑﺮ زﻣﯿﻦ را ﻣﻮرد ﺗﻮﺟﻪ ﻗ ﺮار داده اﻧﺪ و ﺗﻨﻬﺎ اﯾﻦ ﻗﺒﯿـﻞ ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﻫـﺎ را در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ . اﻧﺪ ﺷﮑﻞ 2 - 10 : زواﯾﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﮐﺎﻣﻞ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﺪل ﻫﻨﺪﺳﯽ ﺑﻪ ازایIc=5KA ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط در ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺟﺮاﯾﯽ و ﻋﻤﻮﻣﯽ ،ﻓﻨﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت 36 ﺷﮑﻞ )2 - 11 : (زواﯾﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﮐﺎﻣﻞ ﺑﺎ اﺳﺘﻔ ﺎده از ﻣﺪل ﻫﻨﺪﺳﯽ و ﺑﻪ ازای Ic=10KA اﻣﺎ ﺗﻮﺿﯿﺤﺎت ﺑﯿﺸﺘﺮی ﺑﺮای ﭼﮕﻮﻧﮕﯽ وﻗﻮع اﯾﻦ زواﯾﺎی ﻣﻨﻔﯽ ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . دو ﺷﺮط ﺑﺮای وﻗﻮع زواﯾـﺎی ﺣﻔـﺎﻇﺘﯽ ﻣﻨﻔـﯽ ﻻزم اﺳﺖ اول . ، ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﮐﻪ در ﺑﺎﻻ ﻧﯿﺰ ﺗﻮﺿﯿﺢ داده ﺷﺪ ، ﺑﺠﺰ ﺑﺮای راﺑﻄﻪ اراﺋﻪ ﺷﺪه از ﺳﻮی آﻗﺎی Young ، ﺿﺮﺑﺎت ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﻧﺰدﯾـﮏ ﺑـﻪ ﺣﺎﻟﺖ اﻓﻘﯽ اﻣﮑﺎن ﭘﺬﯾﺮ ﻫﺴﺘﻨﺪ و دوم اﯾﻨﮑﻪ ، ارﺗﻔﺎع ﻫﺎدی ﻓﺎز ، y ، ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﺰرﮔﺘﺮ ﯾﺎ ﻣﺴﺎوی ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﺮﺧـﻮرد ﺑـﻪ زﻣـﯿﻦ ﺑﺎﺷـﺪ ﯾﻌﻨـﯽ اﯾﻨﮑﻪ y≥ rg . ﺑﺮای ﺗﻮﺿﯿﺢ اﯾﻦ ﺷﺮط دوم ، ﺷﮑﻞ )2 - 12 a (را در ﻧﻈﺮ ﺑﮕﯿﺮﯾﺪ . ﺑـﻪ ﻃـﻮر ﻣﻌﻤـﻮل وﻇﯿﻔـﻪ ﻃـﺮاح ﺗﻌﯿـﯿﻦ ﻣﺤـﻞ ﺳـﯿﻢ ﯾـﺎ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻ ﺎﻋﻘﻪ ﺑﺮای آراﯾﺶ ﻣﺸﺨﺼﯽ از ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﺑﺮای اﻧﺠﺎم اﯾﻦ ﮐﺎر ﺑﻪ روش ﺗﺮﺳـﯿﻤﯽ ، ﻓﻮاﺻـﻞ ﺑﺮﺧـﻮرد ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ و ﺧﻂ اﻓﻘﯽ ﺑﻪ ﻓﺎﺻﻠﻪ rg از ﺳﻄﺢ زﻣﯿﻦ و ﺑﻪ ﻣﻮازات ﺑﺎ آن رﺳﻢ ﻣﯽ ﮔﺮدد . ﺳﭙﺲ ﮐﻤﺎﻧﻬﺎﯾﯽ ﺑﻪ ﺷـﻌﺎع rc و ﺑـﻪ ﻣﺮﮐﺰﯾـﺖ ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز رﺳﻢ ﻣﯽ ﮔﺮدد ﺗﺎ ﻧﻘﺎط ﺗﻼﻗﯽ A ﺑﺪﺳ آﯾﻨﺪ ﺖ . اﮐﻨﻮن ﺑﻪ ﻣﺮﮐﺰﯾﺖ ﻧﻘﻄﻪ A ﮐﻤﺎﻧﻬﺎﯾﯽ از ﻫـﺎدی ﻫـﺎی ﻓـﺎز ) ﻣﻄـﺎﺑﻖ ﺧﻄـﻮط ﻣﻤﺘﺪ ﺷﮑﻞ )2 - 12 a ((ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﺑﺎﻻ رﺳﻢ ﻣﯽ ﮔﺮدﻧﺪ . اﯾﻦ دو ﮐﻤﺎن رﺳﻢ ﺷﺪه ﺑﺎ ﻓﺮض ﺛﺎﺑﺖ ﺑﻮدن rc ،ﻣﮑﺎن ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ را ﻣﺸﺨﺺ ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﻨﺪ . ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ در ﻫﺮ ﻣﮑﺎن ﺧﺎرج از اﯾﻦ ﮐﻤﺎﻧﻬﺎ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﻨﺪ ﻗﺮار داده ﺷﻮﻧﺪ . در ﺷﮑﻞ )2 - 12 b ( ﻣﺤـﻞ ﺗﻘـﺎﻃﻊ دو ﮐﻤـﺎن ﺑﻌﻨﻮان ﻣﺤﻠﯽ ﺑﺮای ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻦ ﯾﮏ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ اﻧﺘﺨﺎب ﺷﺪه اﺳﺖ . ﺧﻂ ﭘﺮرﻧﮓ ﺷﮑﻞ )2 - 12 a ( ﺑﺎ ﻓﺮض ﺛﺎﺑﺖ ﺑﻮدنrc ﺑﺎ ارﺗﻔﺎع ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ رﺳﻢ ﺷﺪه اﺳﺖ . از آﻧﺠﺎﺋﯽ ﮐﻪ rc ﺗﺎﺑﻌﯽ از ارﺗﻔﺎع ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ ا ز ﺻﺎﻋﻘﻪ اﺳﺖ ، ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎی ﺧﻂ ﭼﯿﻦ ﺷﺪه ﺷﮑﻞ )2 - 12 a (ﺑﮑﺎر ﻣﯽ . رود ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﺟﺮﯾﺎن ﺑﺤﺮاﻧﯽ ﯾﮑﺴﺎن ، ﺷﮑﻞ ﻫﺎی )2 - 12 c ( و )2 - 12 d ( ﮐﻤﺎﻧﻬﺎﯾﯽ را ﺑﺮای ﯾﮏrc ﺛﺎﺑﺖ وﻗﺘﯿﮑﻪ ارﺗﻔﺎع ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓـﺎز اﻓﺰاﯾﺶ ﻣﯽ ﯾﺎﺑﺪ ﻧﺸﺎن ﻣﯽ . دﻫﺪ ﺷﮑﻞ )2 - 12 c ( ﺑﺮای ﺷﺮاﯾﻂy<rg اﻣﺎh>rg رﺳﻢ ﺷﺪه اﺳﺖ ﻣﯽ . ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺗﻮﺟﻪ ﻧﻤﻮد ﮐﻪ ﺑﺴـﺘﻪ ﺑـﻪ ﻣﺤـﻞ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ، زاوﯾﻪ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻣﺨﺘﻠﻔﯽ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﻨﺪ ﺑﻪ وﻗﻮع ﺑﭙﯿﻮﻧﺪد و ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ در اﯾﻦ ﺣﺎﻟﺖ ، دو ﺳـﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇـﺖ از ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺑﺮﺧﻮرد از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﺒﺎﻧﯽ و اﺻﻮل ـ دوم ﻓﺼﻞ 37 ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ارﺗﻔﺎع ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز از اﯾﻦ ﻣﻘﺪار ﻫﻢ ﺑﯿﺸﺘﺮ ﺷﻮﻧﺪ ، ﮐﻪ در آﻧﺠﺎ y ﺑﺰرﮔﺘﺮ ﯾـﺎ ﻣﺴـﺎویrg ﻣـﯽ ﺑﺎﺷـﺪ ، ﻣﻄـﺎﺑﻖ ﺷﮑﻞ )2 - 12 d ( زواﯾﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻣﻨﻔﯽ ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز ﺧﻮاﻫﻨﺪ ﺑﻮد . ﺑﺎ ﻣﺮاﺟﻌﻪ ﺑـﻪ ﺷـﮑﻠﻬﺎی )2 - 10 ( و )2 - 11 ( ، از آﻧﺠـﺎﺋﯽ ﮐـﻪ در ﻣﻌـﺎدﻻت آﻗﺎی Young ﺗﻨﻬﺎ ﺿﺮﺑﺎت ﻋﻤﻮدی ﺻﺎﻋﻘﻪ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه ، اﻧﺪ ﺣﺪاﻗﻞ زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه ﺑﺮاﺑﺮ ﺻﻔﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﺷﮑﻞ 2 - 12 : ﺗﻮﺟﯿﻪ زواﯾﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻣﻨﻔﯽ 2 - 2 - 4 - اﻧﺘﺨﺎب زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﺑﺮاﺳﺎسSFFOR اﺻﻠﯽ ﺗﺮﯾﻦ ﻫﺪف در اﻧﺘﺨﺎب ﺗﻌﺪاد و ﻣﺤﻞ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺟﻠﻮﮔﯿﺮی از ﺑﺮﺧﻮرد ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﺎ ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز و ﮐـﺎﻫﺶ ﻧـﺮخ ﺧﻄﺎی ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﻪ ﯾﮏ ﺳﻄﺢ ﻗﺎﺑﻞ ﻗﺒﻮل ) ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﯾﻦ ﻧﮑﺘﻪ ﮐﻪ SFFOR ﺑﺮ اﺑﺮ ﺻﻔﺮ ﺗﻘﺮﯾﺒـﺎً از ﻟﺤـﺎظ ﻋﻤﻠـﯽ ﻏﯿـﺮ ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ ﻣﯽ ( ﺑﺎﺷﺪ . اﮔﺮ ﭼﻪ اﯾﻦ ﻧﻈﺮﯾﻪ ﺑﺮای ﻣﻨﺎﻃﻘﯽ ﮐﻪ دارای ﭼﮕﺎﻟﯽ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻫﺎی ﺑﺮﺧﻮرد ﺑﺎﻻ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ ﻣﻤﮑﻦ اﺳـﺖ ﻣﻨﺎﺳـﺐ ﺑﺎﺷـﺪ ، اﻣﺎ ﺑﺮای ﻣﻨﺎﻃﻘﯽ ﮐﻪ در آﻧﺠﺎ Ng ﺑﯿﻦ1 ﺗﺎ4 ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ اﯾﻦ ﺷـﺮط ، ﻃﺮاﺣـﯽ ﺑﺮاﺳـﺎس ﺣﻔﺎﻇـﺖ ﮐﺎﻣـﻞ ، ﻣﻤﮑـﻦ اﺳـﺖ ﻣﺴـﺎﺋﻞ ﻃﺮاﺣـﯽ ا ﻗﺘﺼﺎدی ﺧﻂ را دﭼﺎر ﻣﺸﮑﻞ ﺳﺎزد . ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺑﺮای ﻧﻮاﺣﯽ ﺑﺎ ﭼﮕﺎﻟﯽ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﮐﻢ ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ ﯾﮏ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﮐﻔﺎﯾـﺖ ﻧﻤﺎﯾـﺪ ، در ﺣﺎﻟﯿﮑﻪ ﺑﺮای ﻣﻨﺎﻃﻖ ﺑﺎ ﭼﮕﺎﻟﯽ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﯿﺸﺘﺮ ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ دو ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز ﺑﺎﺷﺪ . ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﻃﺮاﺣﯽ ﺑﺮاﺳـﺎس ﻣﻘـﺪار ﻏﯿﺮ ﺻﻔﺮی از SFFOR ﭘﯿﺸﻨﻬﺎد ﻣ ﯽ ﺷﻮد ]1[. در اﯾﻦ ﺣﺎﻟﺖ ﻣﻘﺪارSFFOR ﻣـﯽ ﺑﺎﯾﺴـﺘﯽ ﺑـﺮای ﻓـﺮاﻫﻢ ﻧﻤـﻮدن اﻣﮑـﺎن ﻃﺮاﺣـﯽ ﻫـﺎی اﻗﺘﺼﺎدی ﺗﻮﺳﻂ ﻃﺮاح ﺧﻂ اﻧﺘﺨﺎب ﮔﺮدد . ﺑﺮرﺳﯽ ﻫﺎ ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ در ﻣﻮرد ﺧﻄﻮﻃﯽ ﮐﻪ ﺑﺎرﻫﺎی ﻣﻬﻤﯽ را ﺗﻐﺬﯾﻪ ﻣﯽ ﮐﻨﻨﺪ، ﻣﻘـﺪار ﻃﺮاﺣـﯽ 05 /0 ﺟﺮﻗﻪ در ﻫﺮ100 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﺑﺮ ﺳﺎل ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﻣﻨﺎﺳﺐ ﺑﺎﺷﺪ . ﺑﺎ اﯾﻦ و ﺟﻮد ﮔﺎﻫﯽ اوﻗﺎت ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻃﺮاﺣﯽ ﺑﻪ ﺑﺰرﮔﯽ 2 ﺟﺮﻗـﻪ در ﻫـﺮ100 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﺑﺮ ﺳﺎل ﻧﯿﺰ اﻧﺘﺨﺎب ﺷﺪه اﺳﺖ . از دﯾﮕﺮ ﻣﺰاﯾﺎی اﻧﺘﺨﺎب SFFOR ﻏﯿﺮ ﺻﻔﺮ آن اﺳﺖ ﮐﻪ اﺧﺘﻼف ﻫﺎی ﻓﺎﺣﺸﯽ ﮐﻪ در زواﯾﺎی ﺣﻔـﺎﻇﺘﯽ ، ﻫﻨﮕـﺎم اﺳـﺘﻔﺎده از ﺣﻔﺎﻇـﺖ ﮐﺎﻣﻞ (SFFOR=0) از ﻃﺮﯾﻖ روﺷﻬﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ اراﺋﻪ ﺷﺪه ) ﺷﮑﻠﻬﺎی 2 - 10 و2 - 11 ( ﺑﻪ وﺟﻮد آﻣﺪ ، ﺑﻪ ﻣﯿﺰان زﯾﺎدی ﮐـﺎﻫﺶ ﻣـﯽ ﯾﺎﺑـﺪ . اﯾﻦ اﺧﺘﻼف ﻫﺎ در ﺻﻮرﺗﯽ ﮐﻪ ﺗﻨﻬﺎ ﺿﺮﺑﺎت ﻋﻤﻮدی ﺻﺎﻋﻘﻪ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮﻧﺪ ﺑﺎز ﻫﻢ ﮐﻤﺘﺮ ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ . ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط در ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺟﺮاﯾﯽ و ﻋﻤﻮﻣﯽ ،ﻓﻨﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت 38 ﺑﺮای ﺑﺮرﺳﯽ دوﻣﯿﻦ ﻋﺎﻣﻞ ﮐﺎﻫﺶ اﺧﺘﻼف )ﻫﺎ اﯾﻦ ﻣﺴﺌﻠﻪ ﮐﻪ ﺗﻨﻬﺎ ﺿـﺮﺑﺎت ﻋﻤـﻮدی ﺻـﺎﻋﻘﻪ در ﻧﻈـﺮ ﮔﺮﻓﺘـﻪ ﺷـﻮﻧﺪ ( SFFOR ﺑـﻪ ﺻﻮرت ﺗﺎﺑﻌﯽ از ز اوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ، ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﭼﻬﺎر ﻣﻌﺎدﻟﻪ اﺻﻠﯽ ﻓﻮاﺻﻞ ﺑﺮﺧﻮرد ، در ﺷﮑﻞ )2 - 13 (ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ . در اﯾﻦ ﺷـﮑﻞ ارﺗﻔﺎع ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ و ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز ﺛﺎﺑﺖ ﻧﮕﻪ داﺷﺘﻪ ﺷﺪه اﻧﺪ و ﻣﻘﺪار ﺟﺮﯾﺎن ﺑﺤﺮاﻧﯽ ﺑﺮاﺑﺮ 10 ﮐﯿﻠﻮآﻣﭙﺮ ﻓﺮض ﺷﺪه اﺳﺖ . ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎی رﺳﻢ ﺷﺪه در ﺷﮑﻞ )2 - 13 (در اﺑﺘﺪا دارای ﺗﻐﯿﯿﺮات اﻧﺪﮐﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ اﻣﺎ ﺑﻪ دﻧﺒﺎل آن ﯾﮏ ﺳﺮی ﺗﻐﯿﯿـﺮات زﯾـﺎد ﻣﺸـﺎﻫﺪه ﻣﯽ ﮔﺮدد . از اﯾﻦ رو زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ در ﻧﺎﺣﯿﻪ ای ﮐﻪ ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺑﻪ آراﻣﯽ ﺻﻮرت ﻣﯽ ﭘﺬﯾﺮد اﻧﺘﺨﺎب ﮔﺮدد . ﺷﮑﻞ 2 - 13 : زواﯾﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﺑﺎ ﻓﺮض ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻋﻤﻮدی ، اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﺪل ﻫﻨ ﺪﺳﯽ و y=28m , h=30m , Ic=10KA وNg=4 ﭼﻬﺎر راﺑﻄﻪ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه در ﺷﮑﻞ )2 - 13 ( ﺗﻐﯿﯿﺮات زﯾﺎدی در زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ را ﺑﻪ ﻧﻤﺎﯾﺶ ﻣـﯽ ﮔﺬارﻧـﺪ . ﺑـﻪ ﻋﻨـﻮان ﻣﺜﺎل ﺑﻪ ازای ﻣﯿﺰان SFFOR ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ2/0 ﺟﺮﻗﻪ در ﻫﺮ100 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﺑﺮ ﺳﺎل ، ﺷـﮑﻞ )2 - 13 ( ﻧﺸـﺎن ﻣـﯽ دﻫـﺪ ﮐـﻪ زواﯾـﺎی ﺣﻔـﺎﻇﺘﯽ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺑﺴﺘﻪ ﺑﻪ ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﺮﺧﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه ﻣﻘﺎدﯾﺮ 24 ، 26 ، 33 ﯾﺎ34 درﺟﻪ را ﺑﻪ ﺧﻮد اﺧﺘﺼﺎص دﻫـﺪ . ﻣﻌـﺎدﻻت اراﺋـﻪ ﺷـﺪه ﺑﻮﺳﯿﻠﻪ Young , Love ﺗﻘﺮﯾﺒﺎً ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻣﺸﺎﺑﻬﯽ را اراﺋﻪ ﻣﯽ دﻫﻨـﺪ ، اﻣـﺎ ﻣﻌـﺎدﻻت اراﺋـﻪ ﺷـﺪه ﺑﻮﺳـﯿﻠﻪ Brown-Whitehead وIEEE- 1992 ﻣﺤﺎﻓﻈﻪ ﮐﺎرا ﻧﻪ ﺗﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ . ﺑﺮای ﻧﺸﺎن دادن اﯾﻦ ﻣﺴﺌﻠﻪ ﮐﻪ ﻧﺘﺎﯾﺞ اﯾﻦ ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎ ﺑﻪ ازای ﻣﻘﺪار ﻏﯿﺮ ﺻﻔﺮی از SFFOR ﺑﯿﺸﺘﺮ ﺑـﻪ ﯾﮑﺪﯾﮕﺮ ﻫﻤﮕﺮا ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ ، ﺷﮑﻞ )2 - 14 ( ﺑﻪ ازای ﻣﯿﺰانSFFOR ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ05 /0 ﺟﺮﻗﻪ در100 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﺑﺮﺳﺎل ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ . ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺑﺮﺧﻮرد از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﺒﺎﻧﯽ و اﺻﻮل ـ دوم ﻓﺼﻞ 39 ﺷﮑﻞ2 - 14 : زواﯾﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﺑ ﻪ ازای y=28m , h=30m , Ic=10KA وNg=4 ﺗﻮﺟﻪ ﮐﻨﯿﺪ ﮐﻪ در ﺷﮑﻞ )2 - 14 ( ﮐﻠﯿﻪ رواﺑﻂ اراﺋﻪ ﺷﺪه ﺑﺮای ﻓﻮاﺻﻞ ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻣﻌﻘﻮﻟﯽ از زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ را ﻧﺘﯿﺠـﻪ ﻣـﯽ دﻫﻨـﺪ . در اﯾﻦ ﺣﺎﻟﺖ ﻧﯿﺰ ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎی ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻣﻌﺎدﻻت اراﺋﻪ ﺷﺪه ﺑﻮﺳﯿﻠﻪ Love وYoung ﺗﻘﺮﯾﺒـﺎً ﻣﺸـﺎﺑﻪ ﯾﮑـﺪﯾﮕﺮ ﻫﺴـﺘﻨﺪ در ، ﺣﺎﻟﯿﮑـﻪ ﻣﻨﺤﻨـﯽ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻣﻌﺎدﻻت اراﺋﻪ ﺷﺪه ﺑﻮﺳﯿﻠﻪ Brown-Whitehead ﻣﺤﺎﻓﻈﻪ ﮐﺎراﻧﻪ ﺗﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﺗﻐﯿﯿﺮات ﻧﺴﺒﺘﺎً زﯾـﺎد ﻣﺸـﺎﻫﺪه ﺷـﺪه در ﻣﻨﺤﻨـﯽ اراﺋﻪ ﺷﺪه از ﺳﻮی IEEE-92 ) ﮐﺎﻫﺶ ﺳﺮﯾﻊ زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ در زواﯾﺎی ﮐﻮﭼﮏ ﺑﺎ اﻓﺰاﯾﺶ ارﺗﻔﺎع ﻣﺘﻮﺳﻂ (h+y)/2 ( ﺑـﻪ ﺟﻬـﺖ ﻣﺤـﺪودﯾﺖ اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﻘﺪا ر ﺿﺮﯾﺐ c در راﺑﻄﻪ )1 - 12 ( ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﻧﮑﺘﻪ دﯾﮕﺮ اﯾﻨﮑﻪ ، ﻣﻨﺤﻨﯽ Young زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ را در ﻣﺤﻞ ﺑﺮج اراﺋﻪ ﻣﯽ دﻫﺪ در ﺣﺎﻟﯽ ﮐـﻪ ﺳـﺎﯾﺮ ﻣﻨﺤﻨـﯽ ﻫـﺎ ﺑـﺮای ﻣﺘﻮﺳـﻂ زاوﯾـﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ در اﻣﺘﺪاد اﺳﭙﻦ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ واز اﯾﻦ رو زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ در ﺑﺮج ﺑﺰرﮔﺘﺮ ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد . از اﯾﻦ رو ﺑـﺮای ﻣﻘﺎﯾﺴـﻪ ﺑﻬﺘـﺮ اﯾـﻦ ﻣﻨﺤﻨـﯽ ، ﻫـﺎ ﻣﻨﺤﻨﯽ Young ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﮐﻤﯽ ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﭼﭗ ﺷﮑﻞ )2 - 14 ( ﺣﺮﮐﺖ داده ﺷﻮد و ﯾﺎ اﯾﻨﮑﻪ ﺳﺎﯾﺮ ﻣﻨﺤﻨـﯽ ﻫـﺎ ﺑـﻪ ﺳـﻤﺖ راﺳـﺖ ﺷـﮑﻞ ﻣﻘﺪاری ﺣﺮﮐﺖ داده ﺷﻮﻧﺪ . اﯾﻦ ﻣﺴﺌﻠﻪ ﻣﻮﺟﺐ ﺑﻬﺒﻮد ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ زواﯾﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻣﯽ ﮔﺮدد . ﺑﺮای ﻃﺮاﺣﯽ ﻫﺎی ﻋﻤﻮﻣﯽ ، ﭘﯿﺸﻨﻬﺎد ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ ﻣﻘﺪار ﻃﺮاﺣﯽ SFFOR ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ05 /0 ﺟﺮﻗﻪ در ﻫﺮ100 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﺑـﺮ ﺳـﺎل اﻧﺘﺨـﺎب ﮔﺮدد و ﯾﮑﯽ از ﻣﻌﺎدﻻت Brown-Whitehead ﯾﺎIEEE-92 ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮار ﮔﯿﺮد . ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻧﯿـﺰ ﻋﻤـﻮدی ﻓـﺮض ﺷـﻮد . اﯾـﻦ ﻣﻌﺎدﻻت ﯾﮏ ﺣﺪ ﻣﺤﺎﻓﻈﻪ ﮐﺎراﻧﻪ ﻣﻌﻘﻮل را ﺑﺮای زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻓﺮاﻫﻢ ﻣﯽ آورﻧﺪ . ﺗﻮﺟـﻪ ﮐﻨﯿـﺪ ﮐـﻪ در اﯾـﻦ ﺣﺎﻟـﺖ ﻧﯿـﺰ زواﯾـﺎی ﺣ ﻔـﺎﻇﺘﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺘﻮﺳﻂ زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ در ﻃﻮل اﺳﭙﻦ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮﻧﺪ . ﯾﻌﻨﯽ اﯾﻨﮑﻪ اﯾﻦ زواﯾﺎ ، زواﯾﺎی ﺣﻔـﺎﻇﺘﯽ در ارﺗﻔـﺎع ﺑـﺮج ﻣﻨﻬﺎی3 2 ﻓﻠﺶ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . اﮔﺮ ﻧﯿﺎز ﺑﻪ ﻣﺤﺎﻓﻈﻪ ﮐﺎری ﺑﯿﺸﺘﺮی ﺑﺎﺷﺪ ﻣﯽ ، ﺗﻮان اﯾﻦ زواﯾﺎ را ﺑﻪ ﺻﻮرت زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ در ﺑﺮج در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺖ . ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط در ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺟﺮاﯾﯽ و ﻋﻤﻮﻣﯽ ،ﻓﻨﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت 40 ﺑﺮای ﻣﺴﺎﻋﺪت در اﻧﺘﺨﺎب زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ، ﻣﻨﺤﻨﯿﻬﺎی ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه در ﺷﮑﻠﻬﺎی )2 - 15 ( و )2 - 16 ( ﺑﺮ اﺳﺎس ﻣﻌﺎدﻻت اراﺋﻪ ﺷـﺪه از ﺳﻮی Brown-Whitehead وIEEE-92 ﺑﺎ ﻓﺮض ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻋﻤﻮد ﺑﺮ زﻣﯿﻦ و ﺑﻪ ازای SFFOR ﺑﺮاﺑﺮ ﺑـﺎ05 /0 ﺟﺮﻗـﻪ در ﻫـﺮ 100 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﺑﺮ ﺳﺎل ﺗﻬﯿﻪ ﺷﺪه . اﻧﺪ ﺷﮑﻞ 2 - 15 : زواﯾﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﺑﺮایSFFOR=0.05/100Km-year و ﻣﻌﺎدﻻت ﻓﻮاﺻﻞ ﺑﺮﺧﻮرد Brown-Whitehead و ﺑﺎ ﻓﺮض ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻋﻤﻮد ﺑﺮ زﻣﯿﻦ ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺑﺮﺧﻮرد از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﺒﺎﻧﯽ و اﺻﻮل ـ دوم ﻓﺼﻞ 41 ﺷﮑﻞ2 - 16 : زواﯾﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﺑﺮایSFFOR=0.05/100Km-year و ﻣﻌﺎدﻻت ﻓﻮاﺻﻞ ﺑﺮﺧﻮردIEEE-92 و ﺑ ﺎ ﻓﺮض ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻋﻤﻮد ﺑﺮ زﻣﯿﻦ 2 - 2 - 5 - ﻣﺘﻐﯿﺮﻫﺎی ﻃﺮاﺣﯽ 2 - 2 - 5 - 1 - آﺛﺎر ﻧﺎﺷﯽ از ﺷﯿﺐ دار ﺑﻮدن زﻣﯿﻦ زواﯾﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﺑﺎ ﻓﺮض زﻣﯿﻦ ﻣﺴﻄﺢ ﯾﺎ ﮐﺮوی ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ . ﺑﺮای ﺑﺮﺟﻬﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﺑﺮروی زﻣﯿﻦ ﺷـﯿﺐ دار ﻗـﺮار دارﻧـﺪ ، ﻣﺘﻮﺳـﻂ زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﮐﻪ از ﺷﮑﻠﻬﺎی )2 - 15 ( و )2 - 16 ( ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ ﯾﻨﺪ آ ﻣﯽ ، ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ از زاوﯾﻪ ﺷﯿﺐ زﻣﯿﻦ ﮐﺴﺮ ﺷﻮﻧﺪ . ﺑﺮای روﺷﻦ ﺷﺪن ﻣﻄﻠـﺐ ﺷﮑﻞ )2 - 17 (را در ﻧﻈﺮ ﺑﮕﯿﺮﯾﺪ ﮐﻪ در آن زاوﯾﻪ ﺷﯿﺐ زﻣﯿﻦ ﺑﺎG θ ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ . ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط در ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺟﺮاﯾﯽ و ﻋﻤﻮﻣﯽ ،ﻓﻨﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت 42 2 2 2 2 c g c g a r (r h ) r (r y ) ′ ′ ′ = − − − − − G G G a (a h tan ) h (h a tan ) y ya Cos ′ = + θ  ′ = − θ  ′ ′ = θ  ﺷﮑﻞ2 - 17 : اﺛﺮ ﺷﯿﺐ زﻣﯿﻦ ﺑﺮ روی زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ در اﯾﻦ ﺣﺎﻟﺖ ﺧﻄﯽ ﺑﻪ ﻓﺎﺻﻠﻪ rg از ﺳﻄﺢ زﻣﯿﻦ و ﺑﻪ ﻣﻮا زات آن رﺳﻢ ﺷﺪه اﺳﺖ . از اﯾﻦ رو ﻓﺎﺻﻠﻪ اﻓﻘﯽ ﺑـﺮای زاوﯾـﻪ ﺣﻔﺎﻇـﺖ ﮐﺎﻣـﻞ ﺑﺮاﺑﺮ اﺳﺖ ﺑﺎ : )2 - 38 ( ﮐﻪ در آن : )2 - 39 ( اﯾﻦ ﻣﻌﺎدﻻت را ﻣﯽ ﺗﻮان ﺑﺮای ´a ﺣﻞ ﮐﺮد ، اﻣﺎ ﺑﺎ ﻣﻘﺪاری ﻣﺤﺎﻓﻈﻪ ﮐﺎری و ﺑﺎ ﯾﮏ ﺗﻘﺮﯾﺐ ﺧﻮب ، زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﺑﺮاﺑ ﺮ زاوﯾﻪ ﺣﻔـﺎﻇﺘﯽ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه ﻗﺒﻠﯽ ﺑﺪون وﺟﻮد زﻣﯿﻦ ﺷﯿﺐ دار ﻣﻨﻬﺎی زاوﯾﻪ ﺷﯿﺐ زﻣﯿﻦ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﻣﺜﺎل اﮔﺮ زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ اﻧﺘﺨﺎب ﺷـﺪه ﺑـﺮای ﺣﺎﻟﺖ زﻣﯿﻦ ﻣﺴﻄﺢ ﺑﺮاﺑﺮ 30 درﺟﻪ و زاوﯾﻪ ﺷﯿﺐ زﻣﯿﻦ ﺑﺮاﺑﺮ15 درﺟﻪ ﺑﺎﺷﺪ ، زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﺑﺮای ﻣﺤﻞ ﺷﯿﺐ دار ﺑﺮاﺑﺮ 15 درﺟـﻪ ﺧﻮاﻫـﺪ .ﺑﻮد ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺑﺮﺧﻮرد از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﺒﺎﻧﯽ و اﺻﻮل ـ دوم ﻓﺼﻞ 43 2 - 2 - 5 - 2 - آﺛﺎر ﻧ ﺎﺷﯽ از درﺧﺘﺎن ﻣﺠﺎور ﺧﻂ اﻧﺘﻘﺎل درﺧﺘﺎن ، اﺳﺘﺮاﮐﭽﺮﻫﺎ و ﻣﻮاردی از اﯾﻦ دﺳﺖ ﮐﻪ در ﻣﺠﺎورت ﺧﻂ اﻧﺘﻘﺎل و در ﺣﺮﯾﻢ آن ﻗﺮار دارﻧﺪ ﺑﻪ ﺟﻬـﺖ اﻓـﺰاﯾﺶ ﻣـﻮﺛﺮ ﺻـﻔﺤﻪ زﻣﯿﻦ ﯾﺎ ﮐﺎﻫﺶ ارﺗﻔﺎع ﺧﻂ ، ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﮐﻪ در ﺷﮑﻞ )2 - 18 (ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ ، وﺿﻌﯿﺖ را ﺑﻬﺒﻮد ﻣﯽ ﺑﺨﺸﻨﺪ . ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﺮﺧﻮرد ﺑﻪ زﻣـﯿﻦ از ﺑﺎﻻی درﺧﺘﺎن ﯾﺎ اﺳﺘﺮاﮐﭽﺮﻫﺎ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد . ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ، ﺑﺮای اﯾﻦ ﺣﺎﻟﺖ زواﯾﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﺑﺰرﮔﺘﺮی ﻣﯽ ﺗﻮان ﻣـﻮرد اﺳـﺘﻔﺎده ﻗـﺮار . داد وﺟﻮد اﯾﻦ درﺧﺘﺎن و اﺳﺘﺮاﮐﭽﺮﻫﺎی ﺑﻠﻨﺪ در ﻣﺠﺎورت ﺧﻄﻮط اﻧﺘﻘﺎل ﻣﻮﺟﺐ ﺟﺬب ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ دور دﺳﺖ ﺑﻪ ﻧﺰدﯾﮏ ﺧـﻂ ﺷـﺪه و از اﯾﻦ رو اﺣﺘﻤﺎل ﺑﺮوز ﺟﺮﻗﻪ ﻧﺎﺷﯽ از وﻟﺘﺎژﻫﺎی اﻟﻘﺎء ﺷﺪه ﺑﻮﺳﯿﻠﻪ ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻧﺰدﯾﮏ ﺧﻂ را اﻓﺰاﯾﺶ ﻣﯽ دﻫﺪ . اﻟﺒﺘﻪ اﯾﻦ ﻣﺴـﺌﻠﻪ ﺑﯿﺸـﺘﺮ در ﻣﻮرد ﺧﻄﻮط ﻓﺸﺎر ﺿﻌﯿﻒ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﻣﺴﺌﻠﻪ ﺳﺎز ﺑﺎﺷﺪ و ﻣﻌﻤﻮﻻً در ﻣﻮرد ﺧﻄﻮط ﻓﺸﺎر ﻗﻮی ﻟﺤﺎظ ﻧﻤﯽ ﮔﺮدد . ﺷﮑﻞ 2 - 18 : اﺛﺮ درﺧﺘﺎن ﻣﺠﺎور ﺧﻂ ﺑﺮ روی ﺳ ﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺧﻂ اﻧﺘﻘﺎل 2 - 2 - 5 - 3 - آﺛﺎر ﻧﺎ ﺷﯽ از ﻗﺮارﮔﯿﺮی ﺑﺮج ﺑﺮروی ﺑﻠﻨﺪی ﺑﺮﺟﻬﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﺑﺮروی ﺑﻠﻨﺪﯾﻬﺎﯾﯽ ﻫﻤﭽﻮن ﺗﭙﻪ ﻫﺎ و ﮐﻮﻫﻬﺎ ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮﻧﺪ ﺑﻪ ﺷﺪت آﺳﯿﺐ ﭘﺬﯾﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ ، ﭼﻮﻧﮑﻪ ﺗﻌـﺪاد ﺿـﺮﺑﺎت ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﺑﯿﺸﺘﺮی ﺑﻮﺳﯿﻠﻪ اﯾﻦ ﺑﺮﺟﻬﺎ ﺟﺬب ﻣﯽ ﮔﺮدد . ﺑﻠﻨﺪﯾﻬﺎ ﺣﺘﯽ ﺑﺮای ﻣﺴﺌﻠﻪ ﻗﻮس ﺑﺮﮔﺸﺘﯽ ﻧﯿﺰ ﺑﺴﯿﺎر ﺧﻄﺮﻧﺎک ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ ، ﭼﺮا ﮐﻪ ﻣﻘﺎوﻣـﺖ ﭘﺎﯾـﻪ ﺑﺮج ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺣﺎﻟﺘﻬﺎی ﻣﻌﻤﻮل ﺑﯿﺸﺘﺮ اﺳﺖ و اﯾﻦ ﻣﺴﺌﻠﻪ ﻣﻮﺟﺐ ﺗﺸﺪﯾﺪ ﭘﺪﯾﺪه ﻗﻮس ﺑﺮﮔﺸﺘﯽ ﻣﯽ ﮔﺮدد . ﺑﺮاﺳﺎس اﻃﻼﻋﺎت ﮔـﺰارش ﺷـﺪه در اﯾﻦ زﻣﯿﻨﻪ ، ﺗﻨﻬﺎ ﻋﻤﻠﮑﺮد ﺗﻌﺪاد اﻧﺪﮐﯽ ﺑﺮج ﯾﺎ ﺑﺨﺸﻬﺎی از ﺧﻂ ﻣﮑﺮراً ﻋﻤﻠﮑﺮد ﮐﻞ ﺧﻂ را دﯾﮑﺘـﻪ ﮐـﺮده اﻧـﺪ . از اﯾـﻦ رو ﺗـﺎ ﺣـﺪ اﻣﮑـﺎن ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﻣﺴﯿﺮ ﺧﻂ اﻧﺘﻘﺎل ﺑﻪ ﮔﻮﻧﻪ ای اﻧﺘﺨﺎب ﺷﻮد ﮐﻪ ﺣﺪاﻗﻞ ﺗﻌﺪاد ﺑﺮﺟﻬﺎ ﺑﺮروی ﺑﻠﻨﺪﯾﻬﺎﯾﯽ ﻫﻤﭽﻮن ﺗﭙﻪ ﻫﺎ و ﮐﻮﻫﻬﺎ ﻗﺮار ﮔﯿﺮد . 2 - 2 - 5 - 4 - ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز ﻣﺮﮐﺰی ﺧﻂ اﻧﺘﻘﺎل ﺑﺤﺜﻬﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﺗﺎﮐﻨﻮن ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺖ ﺑﺮروی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻓﺎزﻫﺎی ﺑﯿﺮوﻧﯽ ﺧﻂ اﻧﺘﻘﺎل ﻣ ﺘﻤﺮﮐﺰ ﺷﺪه اﺳـﺖ . از آﻧﺠـﺎ ﮐـﻪ ﺧﻄﺎﻫـﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﺑﺮای ﻓﺎز ﻣﯿﺎﻧﯽ ﺗﻨﻬﺎ در ﻣﻮارد ﺑﺴﯿﺎر ﻧﺎدرﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ ﺑﻪ وﻗﻮع ﺑﭙﯿﻮﻧﺪد ، ﻣﻌﻤﻮﻻً آﻧﻬﺎ ﺑﺮاﺑﺮ ﺻﻔﺮ در ﻧﻈـﺮ ﮔﺮﻓﺘـﻪ ﻣـﯽ ﺷـﻮﻧﺪ . ﺑـﺮای ﮐﻠﯿﻪ ﻣﻮارد ﺗﺠﺮﺑﯽ ﻃﺮاﺣﯽ ﺑﺮج ، ﺧﻄﺎی ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﺮای ﻓﺎز ﻣﯿﺎﻧﯽ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘـﻪ ﻧﻤـﯽ ﺷـﻮد . ﺑـﺎ در ﻧﻈـ ﺮ ﮔـﺮﻓﺘﻦ ﮐﻠﯿـﻪ ﻋﻮاﻣﻞ ﻓﻮق اﻟﺬﮐﺮ ، اﻧﺘﺨﺎب ﻧﻬﺎﯾﯽ زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ در ﺑﺮج ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻗﻀﺎوﺗﻬﺎی ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ، ﺑﺮاﺳﺎس ﺗﺠـﺎرب ﻃـﺮاح و ﺑﺮاﺳـﺎس ﻋﻤﻠﮑﺮد ﺳﺎﯾﺮ ﺧﻄﻮط ﻣﻮﺟﻮد در ﺳﯿﺴﺘﻢ اﻧﺘﺨﺎب ﮔﺮدد . ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط در ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺟﺮاﯾﯽ و ﻋﻤﻮﻣﯽ ،ﻓﻨﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت 44 [ ] [ ] m C I CC g I CC g m C CC g m C CC g C m D SFFOR 2N L f (I)dI 2 D 2N L P(I I I ) 2 D 2N L F(I ) F(I ) 2 D 2N L Q(I ) Q(I ) 2 = = ≥≥ = − = − ∫ t C 2 y y f 3 = − 2 - 2 - 6 - ﯾﮏ روش ﺳﺎده ﺟﻬﺖ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪSFFOR ﻣﻌﺎدﻻﺗﯽ ﮐﻪ در ﺑﺨﺸﻬﺎی ﻗﺒﻠﯽ اراﺋﻪ ﺷﺪه اﻧﺪ ﻣﯽ ﺑﺎ ﯾﺴﺘﯽ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از اﻧﺘﮕﺮال ﻋﺪدی ﺣﻞ ﺷﻮﻧﺪ . ﯾـﮏ روش ﺗﻘﺮﯾﺒـﯽ ﺑﺴـﯿﺎر ﻣﻨﺎﺳـﺐ ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ SFFOR ﺑﻮﺳﯿﻠﻪAnderson G.J. در ﻣﺮﺟﻊ ]12 [ اراﺋﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ . ﺑﺎ ﻣﻼﺣﻈﻪ اﯾﻦ ﻧﮑﺘﻪ ﮐﻪ ﺑﻪ ازای Im ﻣﻘـﺪارDC ﺑﺮاﺑـﺮ ﺻﻔﺮ اﺳﺖ ، Anderson ﭘﯿﺸﻨﻬﺎد ﮐﺮده اﺳﺖ ﮐﻪ ﻣﻘﺪار ﻣﺘﻮﺳﻂDC در ﺣﺪ ﻓﺎﺻﻞIC ﺗﺎIm ﻣﻌـﺎدل ﺑـﺎ ﻧﺼـﻒ ﻣﻘـﺪارDC ﺑـﻪ ازایIC I= ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﻣﻘﺪار DC را در ﺟﺮﯾﺎنIC I= ﺑﺎDCC ﻧﻤﺎﯾﺶ ﻣﯽ دﻫﻨﺪ . از آﻧﺠﺎﺋﯽ ﮐﻪ ﻣﻘﺪار DCC ﺛﺎﺑﺖ ﻓﺮض ﺷﺪه اﺳـﺖ ، ﻣـﯽ ﺗـﻮان آن را از اﻧﺘﮕﺮال ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ SFFOR ﺧﺎرج ﮐﺮد ، ﯾﻌﻨﯽ اﯾﻨﮑﻪ : )2 - 40 ( ﮐﻪ در آنQ(I) از راﺑﻄﻪ )1 - 5 (ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ . آﯾﺪ 2 - 2 - 7 - روش ﮔﺎم ﺑﻪ ﮔﺎم ﺟﺎﯾﺎﺑﯽ ﺑﻬﯿﻨﻪ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ ا ز ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﻄﻮرﮐﻠﯽ ﺟﻬﺖ ﺟﺎﯾﺎﺑﯽ ﺑﻬﯿﻨﻪ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺧﻄﻮط ﻫﻮاﯾﯽ اﻧﺘﻘﺎل ﻧﯿﺮو ، ﮔﺎم ﻫﺎی زﯾﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ دﻧﺒﺎل ﮔﺮدد : ﮔﺎم اول : ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯿﺰان SFFOR ﻗﺎﺑﻞ ﻗﺒﻮل ﺑﺮاﺳﺎس ﻣﯿﺰان اﻫﻤﯿﺖ ﺧﻂ و ﺷـﺮاﯾﻂ ﺟﻐ ﺮاﻓﯿـﺎﯾﯽ و آب و ﻫـﻮاﯾﯽ ﻣﮑﺎﻧﻬـﺎﯾﯽ ﮐـﻪ در ﻣﺴـﯿﺮ ﺧـﻂ اﻧﺘﻘﺎل ﻗﺮار دارﻧﺪ . ﺟﺰ در ﻣﻮارد ﺧﺎص اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﯿﺰان SFFOR ﻣﺨﺎﻟﻒ ﺻﻔﺮ ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﮐﺎﻫﺶ ﻫﺰﯾﻨـﻪ ﻫـﺎی ﻃﺮاﺣـﯽ و اﺟـﺮای ﺳﯿﺴـﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺧﻂ ﭘﯿﺸﻨﻬﺎد ﻣﯽ ﮔﺮدد . ﺑﻄﻮر ﮐﻠﯽ ﻣﯿﺰان SFFOR ﭘﯿﺸﻨﻬﺎدی ﺑﺮاﺑﺮ05 /0 ﺟﺮﻗﻪ در ﻫﺮ100 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ در ﺳﺎل ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﮔﺎم دوم : اﺳﺘﺨﺮاج ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز ﺟﻬﺖ ﻃﺮاﺣﯽ و ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺧﻂ اﻧﺘﻘﺎل ﺷﺎﻣﻞ : - ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺳﻄﺢ اﯾﺰوﮐﺮوﻧﯿﮏ در ﻣﺤﻞ ﯾﺎ ﻣﺤﻠﻬﺎﯾﯽ ﮐﻪ در ﻣﺴﯿﺮ ﺧﻂ اﻧﺘﻘﺎل ﻗﺮار دارﻧﺪ . - ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻫﻨﺪﺳﯽ وﺿﻌﯿﺖ ﻗﺮارﮔﯿﺮی ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﯾﮑﺪﯾﮕﺮ و ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺳ ﻄﺢ زﻣﯿﻦ ، ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓـﺎز ) از ﻗﺒﯿﻞ ﺑﺎﻧﺪﻟﯽ ﺑﻮدن ﯾﺎ ﻧﺒﻮدن و ﺷﻌﺎع ﻫﺎدی ( ﻫﺎ و ﺣﺪاﻗﻞ ﻓﺎﺻﻠﻪ آزاد ﻫﻮاﯾﯽ ﻓﺎز ـ زﻣﯿﻦ ) ﻃﻮل زﻧﺠﯿﺮه ﻣﻘﺮه ﯾـﺎ ﮐﻮﺗـﺎﻫﺘﺮﯾﻦ ﻓﺎﺻـﻠﻪ ﻫﻮاﯾﯽ ﺑﯿﻦ ﻫﺎدی ﻓﺎز و ﻧﻘﺎط ﻓﻠﺰی زﻣﯿﻦ ﺷﺪه ﺑﺮج ، ﻫﺮﮐﺪام ﮐﻪ ﮐﻮﭼﮑﺘﺮ ﻫﺴـﺘﻨﺪ ( ﺟﻬـﺖ ﺗﻌﯿـﯿﻦ اﻣﭙـﺪاﻧﺲ ﻣـﻮﺟﯽ ، وﻟﺘـﺎژ ﺟﺮﻗـﻪ ﺑﺤ ﺮاﻧﯽ (CFO) و ﺟﺮﯾﺎن ﺑﺤﺮاﻧﯽ ﺧﻂ اﻧﺘﻘﺎل (IC) و ارﺗﻔﺎع ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز از ﺳﻄﺢ زﻣﯿﻦ . ارﺗﻔﺎع ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓـﺎز از ﺳﻄﺢ زﻣﯿﻦ از راﺑﻄﻪ زﯾﺮ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﺷﻮد : )2 - 41 ( ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺑﺮﺧﻮرد از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﺒﺎﻧﯽ و اﺻﻮل ـ دوم ﻓﺼﻞ 45 ﮐﻪ در آن : y : ارﺗﻔﺎع ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻫﺎدی ﻓﺎز از ﺳﻄﺢ زﻣﯿﻦ ، ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﻣﺘﺮ yt : ارﺗﻔﺎع ﻫﺎدی ﻓﺎز در ﻣﺤﻞ ﺑﺮج ، ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﻣﺘﺮ fc : ﻓﻠﺶ ﻫﺎدی ﻓﺎز ، ﺑﺮﺣﺴﺐ ﻣﺘﺮ ﮔﺎم ﺳﻮم : در ﺻﻮرت دﺳﺘﺮﺳﯽ ﺑﻪ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎی ﮐﺎﻣﭙﯿﻮﺗﺮی ﻣﺒﺘﻨﯽ ﺑﺮ ﻣﻌﺎدﻻت اﺳﺘﺨﺮاج ﺷﺪه در ﺑﻨﺪﻫﺎی ﻗﺒﻠﯽ ، ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻧﺰدﯾﮏ ﺑﻪ ﺳـﻄﺢ اﻓﻖ ﻧﯿﺰ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد و ﻣﻘﺪار ز اوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﻄﻠﻮب و ﻣﺤﻞ ﻗﺮارﮔﯿﺮی ﺳﯿﻢ ﯾﺎ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇـﺖ از ﺻـﺎﻋﻘﻪ ، ﺟﻬـﺖ دﺳﺖ ﯾﺎﻓﺘﻦ ﺑﻪ SFFOR ﻣﻄﻠﻮب و ﻟﺤﺎظ ﻣﺴﺎﺋﻞ اﻗﺘﺼﺎدی ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ . ﮔﺎم ﭼﻬﺎرم : در ﺻﻮرت اﻧﺠﺎم ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺑﻪ ﺻﻮرت دﺳﺘﯽ ﺑﺎ ﺗﻘﺮﯾﺐ ﻗﺎﺑﻞ ﻗﺒﻮﻟﯽ ﻣﯽ ﺗﻮان ﺗﻨﻬﺎ ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻋﻤـﻮد ﺑـﺮ ﺳـﻄﺢ زﻣـﯿﻦ را در ﻧﻈـﺮ ﮔﺮﻓﺖ و از روش ﺳﺎده ای ﮐﻪ ﺟﻬﺖ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ SFFOR اراﺋﻪ ﮔﺮدﯾﺪ اﺳﺘﻔﺎده ﻧﻤﻮد . روش ﮐﺎر ﺑﺼﻮرت زﯾﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ : - ﻣﻘﺪار ﭘﯿﺶ ﻓﺮض ﺑﺮای زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ اﻧﺘﺨﺎب ﻣﯽ ﮔﺮدد . ﺑﺮای اﯾﻦ ﻣﻨﻈﻮر ﻣﯽ ﺗﻮان ﺑﻄﻮر ﺗﻘﺮﯾﺒﯽ از ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎی ﻧﺸـﺎن داده ﺷﺪه در ﺷﮑﻞ ﻫﺎی )2 - 15 ( و )2 - 16 ( اﺳﺘﻔﺎده ﻧﻤﻮد . اﻧﺘﺨﺎب اوﻟﯿـﻪ زاوﯾـﻪ ﺣﻔـﺎﻇﺘﯽ و اﻧـﺪازه (h+y)/2 ﮐـﻪ در آن ﻫـﺮدویh وy ارﺗﻔﺎﻋﻬﺎی ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻫﺴﺘﻨﺪ ، ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﻪ ﮔﻮﻧﻪ ای ﺑﺎﺷﺪ ﮐﻪ در ﺻﻮرت اﻣﮑﺎن ﺑﻪ ﯾـﮏ ﺳـﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇـﺖ از ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﺑـﺎ ﮐـﻮﭼﮑﺘﺮﯾﻦ h ﻣﻤﮑﻦ ) ﺣﺪاﻗﻞ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻣﻤﮑﻨﻪ ( ﻣﻨﺠﺮ ﮔﺮدد . ﺑﺮای اﯾﻦ ﮐﺎر ﻣﯽ ﺗﻮان از روﺷﻬﺎی ﺗﺮﺳﯿﻤﯽ – ﻫﻨﺪﺳﯽ اﺳﺘ ﻔﺎده ﻧﻤﻮد . - ﻣﻘـﺪار ﺟﺮﯾـﺎنIm ﺑـﺎ اﺳـﺘﻔﺎده از رواﺑـﻂ )2 - 12 ( و )2 - 13 ( و ﺑـﺎ اﺳــﺘﻔﺎده از ﻣﻌـﺎدﻻت ﻓﻮاﺻـﻞ ﺑﺮﺧـﻮرد اراﺋـﻪ ﺷـﺪه از ﺳــﻮی Brown-Whitehead ﯾﺎIEEE-1992 ) ﻣﻌﺎدﻻت1 - 9 و1 - 12 ﻓﺼﻞ اول ( اﺳﺘﺨﺮاج ﻣﯽ .ﺷﻮد - ﻣﯿﺰانSFFOR ﻣﻨﺘﺠﻪ ﺷﺪه از اﯾﻦ اﻧﺘﺨﺎب اوﻟﯿﻪ زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ و ﻣﺤﻞ ﻗﺮار ﮔﯿﺮی ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇـﺖ از ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﺑـﺎ اﺳـﺘﻔﺎده از ﻣﻌﺎدﻟـﻪ )2 - 40 (و ﻣﻌﺎدﻻت ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ آن اﺳﺘﺨﺮاج ﻣﯽ ﮔﺮدد . - ﭼﻨﺎﻧﭽﻪSFFOR ﺣﺎﺻﻞ از ﻗﺴﻤﺖ ﻗﺒﻠﯽ ﺑﺮاﺑﺮ ﯾﺎ ﮐﻮﭼﮑﺘﺮ از ﻣﯿﺰانSFFOR ﻣﻄﻠﻮب ﺑﺎﺷﺪ ، ﻃﺮاﺣﯽ اﻧﺠﺎم ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺻـﺤﯿﺢ ﺑـﻮده و زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ و ﻣﺤﻞ ﻗﺮارﮔﯿﺮی ﺳﯿﻢ ﯾﺎ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻓـﺮض ﺷـﺪه ، ﺑـﻪ ﻋﻨـﻮان وﺿـﻌﯿﺖ ﻣﻄﻠـﻮب ﺑـﺮای ﻃﺮاﺣـﯽ ﭘﺬﯾﺮﻓﺘـﻪ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ . - در ﺻﻮرﺗﯿﮑﻪ ﻣﯿﺰانSFFOR ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه ، ﺑﻪ ازاء ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻓﺮﺿﯽ ، ﻣﻄﻠﻮب ﻧﺒﺎﺷﺪ ﻣـﯽ ﺑﺎﯾﺴـﺘﯽ ﺑـﺎ ﺗﻐﯿﯿـﺮ زاوﯾـﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﭘﯿﺸﯿﻦ ) ﺑﺎ اﻓﺰاﯾﺶ ارﺗﻔﺎع ﺳﯿﻢ ﯾﺎ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﯾﺎ اﺳﺘﻔﺎده از دو ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇـﺖ از ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﻫ ، ﺮﮐـﺪام ﮐـﻪ ﺑـﻪ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎی ﮐﻤﺘﺮی ﻣﻨﺠﺮ ﮔﺮدﻧﺪ ( ﻣﺮاﺣﻞ ﻓﻮق ﻣﺠﺪداً دﻧﺒﺎل ﺷﻮﻧﺪ ﺗﺎ ﻧﺘﯿﺠﻪ ﻣﻄﻠﻮب ﻓﺮاﻫﻢ ﺷﻮد . ﻧﮑﺘﻪ ای ﮐﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑـﻪ آن ﺗﻮﺟـﻪ ﻧﻤﻮد اﯾﻦ اﺳﺖ ﮐﻪ زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ اﻧﺘﺨﺎب ﺷﺪه ، زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻣﺘﻮﺳﻄﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﮐﻪ در ﻃﻮل اﺳﭙﻦ ﺑﻪ وﻗﻮع ﻣﯽ ﭘﯿﻮﻧﺪد . ﻟـﺬا از آﻧﺠـﺎ ﮐﻪ زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ در ﻃﻮل اﺳﭙﻦ از زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ در ﻣﺤﻞ ﺑﺮج ﮐﻮﭼﮑﺘﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﻣﯽ ﺗﻮان زاوﯾﻪ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ را در ﻣﺤﻞ ﺑـﺮج ﻣﻘـﺪاری ﺑﺰرﮔﺘﺮ در ﻧﻈﺮﮔﺮﻓﺖ ) ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺗﺎ 5 درﺟﻪ (. ﻋﻼوه ﺑﺮ اﯾﻦ ﻣﻘﺎدﯾﺮy وh اﺳـﺘﻔﺎده ﺷـﺪه در ﻣﻌـﺎدﻻت اراﺋـﻪ ﺷـﺪه در ﺑﺨﺸـﻬﺎی ﻗﺒﻠـﯽ ، ارﺗﻔﺎع ﻫﺎی ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺑﻮده و ﻫﻨﮕﺎم اﻋﻤﺎل آﻧﻬﺎ ﺑﻪ ﻣ ﺤﻞ ﺑﺮج ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ از ﻣﻘﺪار واﻗﻌﯽ آﻧﻬﺎ در ﻣﺤﻞ ﺑﺮج ﯾﻌﻨﯽ yt ) ﮐﻪ از ﻣﻌﺎدﻟـﻪ )2 - 41 ( ﻗﺎﺑﻞ ﺣﺼﻮل اﺳﺖ و ( ht ﮐﻪ از ﻣﻌﺎدﻟﻪ زﯾﺮ ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻌﯿﯿﻦ اﺳﺖ ، اﺳﺘﻔﺎده ﻧﻤﻮد . ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط در ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺟﺮاﯾﯽ و ﻋﻤﻮﻣﯽ ،ﻓﻨﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت 46 t t 2 h h f 3 = − )2 - 42 ( ﮐﻪ در آن : h : ارﺗﻔﺎع ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ، ﺑﺮ ﺣ ﺴﺐ ﻣﺘﺮ ht : ارﺗﻔﺎع ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ در ﻣﺤﻞ ﺑﺮج ، ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﻣﺘﺮ ft : ﻓﻠﺶ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ، ﺑﺮﺣﺴﺐ ﻣﺘﺮ 2 - 3 - ﻣﺸﺨﺼﺎت ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎ ﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ از دﯾﺪﮔﺎه اﻟﮑﺘﺮﯾﮑﯽ در ﻫﻨﮕﺎم اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه ﻫﺎی ﻧﺎﻣﺘﻘﺎرن ﺑﻪ زﻣﯿﻦ ) ﺑﻮﯾﮋه اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه ﺗﮏ ﻓﺎز ﺑﻪ زﻣﯿﻦ ، ( ﺟﺮﯾﺎﻧﻬﺎی اﺗﺼﺎﻟﯽ از ﻃﺮق ﻣﺨﺘ ﻠﻒ از ﺟﻤﻠﻪ ﺳـﯿﻢ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﻫﻮاﯾﯽ ، ﺑﺪﻧﻪ ﺑﺮج ، اﺗﺼﺎل زﻣﯿﻦ ﺑﺮج ، ﭘﺴﺘﻬﺎی اﻧﺘﻘﺎل و ﺗﻮزﯾﻊ و ﻏﯿﺮه ﺑﺮﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﺮدد . ﺑﻪ اﯾـﻦ ﺗﺮﺗﯿـﺐ ﻣﯿـﺰان ﺟﺮﯾـﺎن اﺗﺼـﺎﻟﯽ ﺑـﻪ اﻣﭙﺪاﻧﺴﻬﺎی ﺳﯿﺴﺘﻢ اﻧﺘﻘﺎل و ﺗﻮﻟﯿﺪ ، ﻣﺤﻞ اﺗﺼﺎل ) ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺗﺎ ﻧﺰدﯾﮑﺘﺮﯾﻦ ﭘﺴﺖ ﻧﯿﺮوﮔﺎﻫﯽ ﯾﺎ ﻓﺸﺎرﻗﻮی ، ( ﻣﻘﺎوﻣﺖ زﻣﯿﻦ ﭘـﺎی ﺑـﺮج در ﻣﺤـﻞ اﺗﺼﺎﻟﯽ و ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﻣﻮﺛﺮ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ، ﺗﻌﺪاد ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ و ... ﺑﺴﺘﮕﯽ ﺧﻮاﻫﺪ داﺷﺖ . در ﻣﻮاﻗﻌﯽ ﮐﻪ ﺟﺮﯾﺎن ﻫﺎی اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه ﮐﻮﭼﮏ ﻫﺴﺘﻨﺪ ، ﺣﺪاﻗﻞ ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﺳـﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇـﺖ از ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﻣﻌﻤـﻮﻻً ﺑﻮﺳـﯿﻠﻪ ﻣﻼﺣﻈـﺎت ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺟﺮﯾﺎن ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﮔﺮدد ﺗﺎ ﺟﺮﯾﺎن اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه . ﺑﺎ اﯾﻦ ﺣﺎل ، در ﺻﻮرﺗﯽ ﮐﻪ ﺟﺮﯾﺎن ﻫﺎی اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه ﺑﺰرﮔﺘﺮ از ﺣـﺪود 20 ﮐﯿﻠﻮآﻣﭙﺮ ﺑﺎﺷﻨﺪ ، ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ای ﮐﻪ ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ آن ﺑﺮاﺳﺎس ﺟﺮﯾﺎن ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺷﺪه اﺳﺖ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ از ﻗﺎﺑﻠﯿﺖ ﻋﺒـﻮر ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻢ ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ ﻓﺮاﺗﺮ رود . ﺗﺤﺖ ﭼﻨﯿﻦ ﺷﺮاﯾﻄﯽ ، ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺟﻠﻮﮔﯿﺮی از ﺻﺪﻣﻪ دﯾﺪن ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ از ﻫـﺎدی ﺑﺎ ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﺑﺰرﮔﺘﺮ ) ﯾﺎ ﻗﺎﺑﻠﯿﺖ ﻋﺒﻮر ﺟﺮﯾﺎن ﺑﯿﺸﺘﺮ ( اﺳﺘﻔﺎده ﻧﻤﻮد ]20 [. از ﻧﻈﺮ اﺛﺮات اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه ، ﻧﻮع و ﻣﺤﻞ اﺗﺼﺎﻟﯽ ، ﺑﺮﺧﻮرد ﺻﺎﻋﻘﻪ ، ﺷﺮاﯾﻂ ﺑﺎرﮔـﺬاری ، اﺳـﭙﻨﻬﺎ ، ﻓﻠـﺶ ، ﻫـﺎ ﺗـﻨﺶ ﻫـﺎی ﻣﮑـﺎﻧﯿﮑﯽ ، ﺗﺤﻤﻞ ﺑﺎرﻫﺎی اﺿﺎﻓﯽ و .. . ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ از ﺻﺎﻋﻘﻪ OPGW ﻧﯿﺰ ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇـﺖ از ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﻣﻌﻤـﻮﻟﯽ ﻃﺮاﺣـﯽ و اﻧﺘﺨـﺎب ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ . اﻣﺎ ﺑﻪ ﺟﻬﺖ اﯾﻨﮑﻪ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ OPGW ﻋﻼوه ﺑﺮ ﻣﺤﺎﻓﻈﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﻧﺘﻘﺎل در ﻣﻘﺎﺑﻞ اﺻﺎﺑﺖ ﻣﺴـﺘﻘﯿﻢ ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﺑﻪ ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز و اﻧﺘﻘﺎل ﺟﺮﯾﺎﻧﻬﺎی اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه وﻇﯿﻔﻪ اﻧﺘﻘﺎل اﻃﻼﻋﺎت ﺟﻬﺖ ارﺗﺒﺎﻃـ ﺎت ﻣﺨـﺎﺑﺮاﺗﯽ ﺑـﯿﻦ ﭘﺴـﺘﻬﺎ را ﻋﻬـﺪه دار ﻫﺴـﺘﻨﺪ ، ﺿﺮوری اﺳﺖ ﮐﻪ در ﻫﻨﮕﺎم ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﺑﺨﺶ ﺣﺎﻣﻞ ﺟﺮﯾﺎن اﯾﻦ ﻗﺒﯿﻞ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺗﻨﺶ ﻫﺎی ﻣﮑﺎﻧﯿﮑﯽ ، ﺗﺤﻤـﻞ ﺑﺎرﻫﺎی اﺿﺎﻓﯽ ، ﺷﺮاﯾﻂ ﺑﺎرﮔﺬاری ، ﺣﺪاﮐﺜﺮ درﺟﻪ ﺣﺮارت ﻣﺠﺎز و ... واﺣﺪﻫﺎی ﻓﯿﺒﺮ ﻧﻮری ﺟﺎﺳﺎزی ﺷـﺪه در داﺧـﻞ ﯾـﺎ ﺧـﺎرج ا ﯾـﻦ ﻗﺒﯿـﻞ ﺳﯿﻢ ﻫﺎ را ﻧﯿﺰ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺖ . 2 - 3 - 1 - ﺑﺮرﺳﯽ ﺟﺮﯾﺎن ﻋﺒﻮری از ﺳﯿﻢ ﻫﺎ ی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ از دﯾﺪﮔﺎه اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه ﺑﯿﺶ از 80 درﺻﺪ اﺗﺼﺎﻟﯽ ﻫﺎی ﺧﻄﻮط اﻧﺘﻘﺎل ﻧﯿﺮو از ﻧﻮع ﺗﮑﻔﺎز ﺑﻪ زﻣﯿﻦ ﻫﺴﺘﻨﺪ و اﯾﻦ ﻧـﻮع اﺗﺼـﺎﻟﯽ در ﺷـﺮاﯾﻂ ﻃﻮﻓـﺎﻧﯽ ، آﻟـﻮدﮔﯽ و ﺷﮑﺴﺘﮕﯽ ﻣﻘﺮه ، ﻫﺎ اﺗﺼﺎل اﺟﺴﺎم ﺧﺎرﺟﯽ ) ﺷﺎﺧﻪ درﺧ ﺘﺎن ، ﭘﺮﻧﺪﮔﺎن و ...( ﺑﯿﻦ ﻓﺎز و ﺑﺪﻧﻪ ﺑﺮج ، ﭘﺎرﮔﯽ ﺳﯿﻢ ﻓﺎز ، و ﯾﺎ ﺳـﯿﻢ ﻫـﺎی ﺣﻔﺎﻇـﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ، وﻟﺘﺎژﻫﺎی اﻟﻘﺎﯾﯽ و ﺟﺮﯾﺎﻧﻬﺎی ﺧﺰﺷﯽ و ﯾﺎ ﻋﻮاﻣﻞ ﻣﺨﺘﻠﻒ دﯾﮕﺮ اﺗﻔﺎق ﻣﯽ اﻓﺘﺪ . ﻗﺎﺑﻠﯿـﺖ ﺗﺤﻤـﻞ ﺳـﯿﻢ ﻫـﺎی ﺣﻔﺎﻇـﺖ از ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﻣﻌﻤﻮﻟﯽ ﯾﺎ OPGW در ﻣﻘﺎﺑﻞ ﻋﺒﻮرﺟﺮﯾﺎن ﻧﺎﺷﯽ ازاﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه ﺑﻪ ﻣﺪت زﻣﺎن ا ﺗﺼﺎﻟﯽ و ﺳﯾﺎ ﺰﻣﺎن ﻋﻤﻠﮑﺮد رﻟـﻪ و ﺑﺮﻃـﺮف ﺷـﺪن ﺧﻄـﺎ 1 ﺑﺴﺘﮕﯽ دارد . اﯾﻦ زﻣﺎن در ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻫﺎی HV وEHV ﺣﺪاﮐﺜﺮ20 اﻟﯽ25 ﺳﯿﮑﻞ ، ﺑﺮای ﻋﻤﻠﮑﺮد رﻟﻪ ﭘﺸـﺘﯿﺒﺎن در ﻧﻈـﺮ ﮔﺮﻓﺘـﻪ ﻣـﯽ ﺷـﻮد . 1 . Fault clearing time ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺑﺮﺧﻮرد از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﺒﺎﻧﯽ و اﺻﻮل ـ دوم ﻓﺼﻞ 47 اﻟﺒﺘﻪ در ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه و ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﺸﺨﺼﺎت ﺳﯿﺴﺘﻢ زﻣﯿﻦ ﭘﺴﺘﻬﺎ و ﻧﯿﺮوﮔﺎﻫﻬﺎ ﻣﺪت زﻣﺎن اﺗﺼﺎﻟﯽ ﺧﯿﻠﯽ ﺑﯿﺸﺘﺮ ) ﻧﻮﻋﺎً 1 ﺗﺎ3 ﺛﺎﻧﯿـﻪ ( در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﯽ .ﺷﻮد در ﻣﺮﺟﻊ ]20 [ ﻋﻮاﻣﻞ ﻣﻮﺛﺮ ﺑﺮ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ) از دﯾﺪﮔﺎه ﺟﺮﯾﺎﻧﻬﺎی اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه ( ﻫﻤﺮاه ﺑﺎ ﺷـﺒﯿﻪ ﺳـﺎزی ﯾﮏ ﺧﻂ اﻧﺘﻘﺎل 500 ﮐﯿﻠﻮوﻟﺖ ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﯽ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ . در ذﯾﻞ ﺑﻪ اﺟﻤﺎل ﺑﺮﺧﯽ از اﯾﻦ ﻋﻮاﻣﻞ را ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﯽ ﻗﺮار ﻣﯽ دﻫﯿﻢ . - ﮐﻠﯿﺎت : دﯾﺎﮔﺮام ﺗﮏ ﺧﻄﯽ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه ﻣﮑﺎﻧﻬﺎی وﻗﻮع ﺧﻄﺎ در ﺷـﮑﻞ )2 - 19 ( ﻧﺸـﺎن داده ﺷـﺪه اﺳـﺖ . ﻧﻘﻄـﻪ A ﻧﺸـﺎن دﻫﻨﺪه ﯾﮏ ﻧﯿﺮوﮔﺎه ﭘﺮﻗﺪرت ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ در ﺣﺎﻟﯿﮑﻪ ﻧﻘﻄﻪ B ﻣﻌﺎدل ﺗﻮﻧﻦ ﻣـﺎﺑﻘﯽ ﺳﯿﺴـﺘﻢ را ﻧﺸـﺎن ﻣـﯽ دﻫـﺪ . ﻫـﺮ ﯾـﮏ از اﯾـﻦ ﻧﻘـﺎط را در ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎز ی ﻣﯽ ﺗﻮان ﺑﺎ ﯾﮏ ﻣﻨﺒﻊ اﯾﺪه آل ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه ﯾﮏ اﻣﭙـﺪاﻧﺲ داﺧﻠـﯽ در ﻧﻈـﺮ ﮔﺮﻓـﺖ . در ﻣﻄﺎﻟﻌـﻪ ﻣـﺬﮐﻮر ﺑـﺮای ﭘﺴـﺖ B اﻣﭙﺪاﻧﺲ درﺻﺪی ﻣﻌﺎدل ﺑﺎ4/0 درﺻﺪ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ و ﭘﺴﺖA ﺑﺼﻮرت ﺑﺎس ﺑﯽ ﻧﻬﺎﯾﺖ ﻓﺮض ﺷﺪه اﺳـﺖ . ﺟﺰﺋﯿـﺎت ﻣﺮﺑـﻮط ﺑﻪ ﻧﺤﻮه ﻧﻤﺎﯾﺶ ﻣﻨﺎﺑﻊ ، اﻣﭙﺪاﻧﺲ ﻣﻌﺎدل ﺑﺮﺟﻬﺎ ، ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﭘﺎﯾﻪ زﻣﯿﻦ ﺑﺮﺟﻬﺎ ، اﻣﭙـﺪاﻧﺲ ﻣﻌـﺎدل ﻫـﺎدی ﻫـﺎی ﻓـﺎز و ﺳـﯿﻢ ﻫـﺎی ﺣﻔﺎﻇـﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ، ﻧﺤﻮه ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی و ... . در ﻣﺮﺟﻊ ﻣﺬﮐﻮر اراﺋﻪ ﮔﺮدﯾﺪه اﺳﺖ ﮐﻪ در اﯾﻦ ﻗﺴﻤﺖ ﺟﻬﺖ ﭘﺮﻫﯿﺰ از ﻃـﻮﻻﻧﯽ ﺷـﺪن ﺑـﯽ ﻣـﻮرد ﻣﻄﺎﻟـﺐ ، ﻓﻘﻂ ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺑﺮرﺳﯽ ﻫﺎی اﻧﺠﺎم ﮔﺮﻓﺘﻪ در اﯾﻦ ﻣﻘﺎﻟﻪ اراﺋﻪ ﻣﯽ ﮔﺮدد . ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺗﻨﻬﺎ ﺑﺮاﺳﺎس اﺗ ﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه ﺗﮑﻔﺎزی ﮐﻪ از ﻃﺮﯾﻖ ﺑﺮج ﺑﺮﻗﺮار ﻣﯽ ﺷﻮد، اﻧﺠﺎم ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ . ﺑﻪ ﻋﻠﺖ ﻧﺎدر ﺑﻮدن اﺣﺘﻤـﺎل وﻗـﻮع اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه ﻫﺎی ﺗﮏ ﻓﺎز در وﺳﻂ اﺳﭙﻦ، اﯾﻦ ﻗﺒﯿﻞ اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه ﻫﺎ، در ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت اﻧﺠﺎم ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻟﺤﺎظ ﻧﺸﺪه . اﻧﺪ ﺷﮑﻞ 2 - 19 : دﯾﺎﮔﺮام ﺗﮏ ﺧﻄﯽ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻧﻮﻋﯽ ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﯽ در ﻣﺮﺟﻊ ]20 [ ﺟﻬﺖ اﻧﺘﺨﺎب ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺧﻄﻮط اﻧﺘﻘﺎل ﺟﺮﯾﺎﻧﻬﺎی ﺧﻄﺎ در اﺳﭙﻦ ﻫﺎی ﻣﺠﺎور ﻣﺤﻞ ﺧﻄﺎ ﺑﺰرگ ﺑﻮده و در اﺳﭙﻦ ﻫـﺎی دورﺗـﺮ ، ﺟﺮﯾﺎﻧﻬـﺎی ﺧﻄـﺎ ﺑـﻪ ﺟﻬـﺖ ﺗﻮزﯾـﻊ ﺟﺮﯾـﺎن در ﺷﺎﺧﻪ ﻫﺎی ﺳﺮی - ﻣﻮازی ﻣﺘﺸﮑﻞ از ﺑﺮﺟﻬﺎ و اﺳﭙﻦ ﻫﺎ ﮐﺎﻫﺶ ﻣﯽ ﯾﺎﺑﻨﺪ . در ﺷﮑﻞ )2 - 20 ( اﯾﻦ ﻣﺴـﺌﻠﻪ ﻧﺸـﺎن داد ه ﺷـﺪه اﺳـﺖ . ﺑﻨـﺎﺑﺮاﯾﻦ ﻣﮕﺮ در ﻣﻮاردی ﮐﻪ ﺻﺮﯾﺤﺎً ﺑﯿﺎن ﺷﺪه اﺳﺖ ، ﺟﺮﯾﺎﻧﻬﺎی ﺳﯿﻢ ﻫـﺎی ﺣﻔﺎﻇـﺖ از ﺻـﺎﻋﻘﻪ ای ﮐـﻪ در اﯾـﻦ ﺗﺤﻠﯿـﻞ ﻫـﺎ ﻧﺸـﺎن داده ﺷـﺪه اﻧـﺪ ﺟﺮﯾﺎﻧﻬﺎی ﻋﺒﻮری از ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﺠﺎور ﺑﺎ ﺑﺮج دﭼﺎر ﺧﻄﺎ ﺷﺪه ﻫﺴﺘﻨﺪ . ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط در ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺟﺮاﯾﯽ و ﻋﻤﻮﻣﯽ ،ﻓﻨﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت 48 ﺷﮑﻞ2 - 20 : ﻧﺤﻮه ﺗﻮزﯾﻊ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎ در اﻣﺘﺪاد ﺧﻂ اﻧﺘﻘﺎل - اﺛﺮ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﭘﺎﯾﻪ ﺑﺮج و ﻣﺤﻞ ﺧﻄﺎ ﺑﺮروی ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ : ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ، ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺗﺎﺑﻌﯽ از ﻣﺤﻞ ﺧﻄﺎ در اﻣﺘﺪاد ﺧﻂ اﻧﺘﻘﺎل ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻣـﯽ ﮐﻨـﺪ . اﯾـﻦ ﻣﻮﺿـﻮع در ﺷﮑﻞ )2 - 21 (ﺑﺮای ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ . ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺑﺮﺧﻮرد از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﺒﺎﻧﯽ و اﺻﻮل ـ دوم ﻓﺼﻞ 49 ﺷﮑﻞ2 - 21 : ﻧﺤﻮه ﺗﻐﯿﯿﺮ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺗﺎﺑﻌﯽ از ﻣﺤﻞ ﺧﻄﺎ اﺛﺮ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﭘﺎﯾﻪ ﺑﺮﺟﻬﺎ ﺑﺮروی ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﻪ دور ﯾﺎ ﻧﺰدﯾﮏ ﺑﻮدن ﻣﺤﻞ ﺧﻄﺎ از ﭘﺴﺘﻬﺎی ﻣﺠﺎور ) ﺑـﻮﯾﮋه ﭘﺴـﺖ A ( ﺑﺴﺘﮕﯽ دارد . ﺑﺎ اﯾﻦ ﺣﺎل ، ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﮐﻪ ﺑﻌﺪاً ﻧﯿﺰ ﺗﻮﺿﯿﺢ داد ه ﻣﯽ ﺷﻮد ، ﺑﺎﯾﺪ ﺑﻪ دﻗﺖ اﺣﺘﻤﺎل وﺟﻮد ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻣﺨﺘﻠﻔﯽ از ﻣﻘﺎوﻣﺘﻬﺎی ﭘﺎﯾﻪ ﺑـﺮج و ﺗﺮﮐﯿﺒﻬﺎی آﻧﻬﺎ در اﻃﺮاف ﻣﺤﻞ ﺧﻄﺎ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد و ﻗﻀﺎوﺗﻬﺎی ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﺑﺮﻣﺒﻨـﺎی آﻧﻬـﺎ ﺟﻬـﺖ ﺗﻌﯿـﯿﻦ ﺟﺮﯾـﺎن ﻋﺒـﻮری از ﺳـﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺻﻮرت ﮔﯿﺮد . • ﺧﻄﺎﻫﺎی ﻧﺰدﯾﮏ ﺑﻪ ﻣﺤﻞ ﭘﺴﺖ : در ﺷﮑﻞ )2 - 22 (ﺗﻮزﯾﻊ ﺟﺮ ﯾﺎﻧﻬﺎی ﺧﻄﺎ در ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ، ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز ، ﺑﺮج و ﺳﯿﺴﺘﻢ زﻣﯿﻦ ﺑـﺮ اﺛـﺮ وﻗـﻮع ﺧﻄـﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﺑﻪ ﻓﺎﺻﻠﻪ 61 /1 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮی از ﭘﺴﺖA رخ داده اﺳﺖ ، ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ . ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻣﺸـﺎﺑﻬﯽ ﺑـﺮای وﻗـﻮع ﺧﻄـﺎ در ﺑﺮﺟﻬـﺎﯾﯽ ﮐـﻪ ﺑـﻪ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﮐﻤﺘﺮ از اﯾﻦ ﻣﻘﺪار از ﻧﻘﻄﻪ A ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ ، اﻧﺪ ﭘﯿﺶ ﺑﯿ ﻨﯽ ﻣﯽ ﮔﺮدد . ﺑﺮای اﺳﺘﺨﺮاج اﯾﻦ ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻓﺮض ﺷﺪه اﺳﺖ ﮐـﻪ از ﺳـﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇـﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ 7#8 AW(Alumo Weld) ﺑﺮای ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ اﺳﺘﻔﺎده ﮔﺮدﯾﺪه و ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﭘﺎﯾﻪ ﺑـﺮج ﻫـﺎ ﻧﯿـﺰ ﺑﺮاﺑـﺮ 20 اﻫـﻢ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ . ﺟﺮﯾﺎﻧﻬﺎ ﺑﻪ ﺻﻮرت درﺻﺪی از ﮐﻞ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎ ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه . اﻧﺪ ﻫﻤﺎﻧﻄﻮ ر ﮐﻪ ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ از ﻫـﺮ ﺳـﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ در ﻧﺰدﯾﮑﯽ ﻧﻘﻄﻪ A ﺣﺪود46 درﺻﺪ از ﮐﻞ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎ ﻋﺒﻮر ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﺪ ) ﺗﻮﺟﻪ ﻧﻤﺎﯾﯿﺪ ﮐـﻪ ﺳﯿﺴـﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇـﺖ از ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ از دو ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﺗﺸﮑﯿﻞ ﺷﺪه اﺳﺖ (. ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط در ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺟﺮاﯾﯽ و ﻋﻤﻮﻣﯽ ،ﻓﻨﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت 50 ﺷﮑﻞ2 - 22 : ﺗﻮزﯾﻊ ﺟﺮﯾﺎﻧﻬﺎی ﺧﻄﺎ در ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣ ﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ، ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز ، ﺑﺮج و ﺳﯿﺴﺘﻢ زﻣﯿﻦ ﺑﺮج ، )ﺧ ﻄﺎ ﺑﻪ ﻓﺎﺻﻠﻪ 61 / 1 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ از اﯾﺴﺘﮕﺎهA ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ ( ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﭘﺎﯾﻪ ﺑﺮج اﻓﺰاﯾﺶ ﯾﺎﺑﺪ ﺑﯿﺸﺘﺮ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎ از ﻃﺮﯾﻖ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﺮﻗـﺮار ﻣـﯽ ﮔـﺮدد . ﺷـﮑﻞ )2 - 23 ( اﺛﺮ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﭘﺎﯾﻪ ﺑﺮج ﺑﺮروی ﺟﺮﯾﺎﻧﻬ ﺎی ﻋﺒﻮری از ﺳﻪ ﻧﻮع ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده در ﺳﯿﺴـﺘﻢ ﻣـﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌـﻪ را ﻧﺸـﺎن دﻫﺪ ﻣﯽ . ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﺟﺮﯾﺎن ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه ﺑﺮ ﺣﺴﺐ درﺻﺪی از ﮐﻞ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎ و ﺑﺮای ﻫﺮﯾﮏ از ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇـﺖ از ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﻣـﯽ ﺑﺎﺷـﻨﺪ . ﻣﺤﻞ ﺧﻄﺎ در ﻓﺎﺻﻠﻪ 61 /1 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮی از ﭘﺴﺖA واﻗﻊ ﺷﺪه اﺳﺖ . ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه در ﺷﮑﻞ )2 - 23 ( در ﺑﺮﮔﯿﺮﻧﺪه ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻧﺸـﺎن داده ﺷﺪه در ﺷﮑﻞ )2 - 22 (ﻧﯿﺰ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . در ﺷﮑﻞ )2 - 22 ( ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺟﺮﯾﺎن ﻋﺒﻮری از ﻫﺮ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﺮاﺑﺮ46 درﺻـﺪ ﮐـﻞ ﺟﺮﯾـﺎن ﺧﻄﺎ ﭘﯿﺶ ﺑﯿﻨﯽ ﺷﺪه ﺑﻮد ﮐﻪ اﯾﻦ ﻣﻘﺪار در ﺷﮑﻞ )2 - 23 ( ﺑﻪ ازای ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ7#8 AW و ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﭘ ﺎﯾﻪ ﺑﺮج 20 اﻫﻤﯽ ﻗﺎﺑـﻞ اﺳﺘﺨﺮاج ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺑﺮﺧﻮرد از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﺒﺎﻧﯽ و اﺻﻮل ـ دوم ﻓﺼﻞ 51 ﺷﮑﻞ2 - 23 : ﺟﺮﯾﺎن ﻋﺒﻮری از ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺗﺎﺑﻌﯽ از ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﭘﺎﯾﻪ ﺑﺮج و ﺑﻪ ﻓﺎﺻﻠﻪ 61 / 1 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ از ﭘﺴﺖA ﺑﺮاﺳﺎس ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه در ﺷﮑﻠﻬﺎی )2 - 22 ( و )2 - 23 (، ﻧﮑﺎت زﯾﺮ ﻗﺎﺑﻞ اﺳﺘﺨﺮاج اﺳﺖ : - ﺑﺮای ﺧ ﻄﺎﻫﺎی ﻧﺰدﯾﮏ ﺑﻪ ﭘﺴﺘﻬﺎ ) ﺑﻮﯾﮋه ﻧﻘﻄﻪ A (ﺑﯿﺸﺘﺮ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ از ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﮐﻪ ﻣـﺎﺑﯿﻦ ﺑـﺮج دﭼـﺎر ﺧﻄـﺎ ﺷﺪه و ﻧﺰدﯾﮑﺘﺮﯾﻦ ﭘﺴﺖ ﺑﻪ ﻣﺤﻞ ﺧﻄﺎ ﻗﺮار دارﻧﺪ ، ﻋﺒﻮر ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﺪ . - ﺑﺮای ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ از ﻧﻮع ACSR و (ACS)AW ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﺑﯿﺸﺘﺮ از ﻧﻮع EHS ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . اﯾﻦ اﺛـﺮ ﺑـﻮﯾﮋه در ﻣﻮاﻗﻌﯽ ﮐﻪ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﭘﺎﯾﻪ ﺑﺮج ﮐﻮﭼﮏ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﺑﺎرزﺗﺮ اﺳﺖ . - در ﻣﻮرد ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻫﺎی ﭘﺎﯾﻪ ﺑﺮﺟﯽ ﮐﻪ اﻧﺪازه آﻧﻬﺎ ﺣﺪوداً ﺑﯿﺶ از 15 ﺗﺎ20 اﻫﻢ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ، ﺑﯿﺸﺘﺮ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎ از ﻃﺮﯾـﻖ ﺳـﯿﻢ ﻫـﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﺑﺮﻗﺮار ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ . ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻓﻮق ﻣﺰﯾﺖ ﮐﻮﭼﮏ ﺑﻮدن ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﭘﺎﯾﻪ ﺑﺮج ﻫﺎ در ﻧﺰدﯾﮑﯽ ﭘﺴﺖ ﻫﺎ را ﺑ ﻪ ﺧﻮﺑﯽ ﻧﺸﺎن ﻣﯽ . دﻫﺪ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﻣﺜﺎل در ﻣـﻮرد ﺳﯿﺴـﺘﻢ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﮐﺎﻫﺶ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﭘﺎﯾﻪ ﺑﺮج از ﻣﻘﺪار 20 اﻫﻢ ﺑﻪ ﻣﻘﺪار3 اﻫـﻢ ، ﺑـﺮای ﺳـﯿﻢ ﺣﻔـﺎﻇﺘﯽ 8 3 اﯾﻨﭽـﯽ ﻧـﻮعEHS ، ﻣﻘـﺪار ﺟﺮﯾـﺎن ﻋﺒﻮری از ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ را ﺑﻪ اﻧﺪازه ﺣﺪود 30 درﺻﺪ ﮐﺎﻫﺶ ﻣﯽ . دﻫﺪ اﯾـﻦ ﻣﺴـﺌﻠﻪ در ﻫﻨﮕـ ﺎم اﻧﺘﺨـﺎب ﺳـﻄﺢ ﻣﻘﻄـﻊ ﺳـﯿﻢ ﺣﻔـﺎﻇﺘﯽ در ﻣﺠﺎورت ﭘﺴﺘﻬﺎ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﻣﻔﯿﺪ ﺑﺎﺷﺪ . ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط در ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺟﺮاﯾﯽ و ﻋﻤﻮﻣﯽ ،ﻓﻨﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت 52 • ﺧﻄﺎﻫﺎی دور از ﭘﺴﺖ : ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﻣﺤﻞ ﺧﻄﺎ در ﻓﺎﺻﻠﻪ دوردﺳﺘﯽ از ﭘﺴﺖ ﻗﺮار داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ ، ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎ در ﺳـﯿﻢ ﻫـﺎی ﺣﻔـﺎﻇﺘﯽ ﺑـﻪ ﻧﺴـﺒﺖ ﯾﮑﺴـﺎن ﺗـﺮی ﺗﻘﺴﯿﻢ ﻣﯽ ﺷﻮد . ﺷﮑﻞ )2 - 24 (اﯾﻦ وﺿﻌﯿﺖ را ﺑﺮای ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺑ ﻪ ازای ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ 7#8 AW و ﻣﻘﺎوﻣـﺖ ﭘﺎﯾـﻪ ﺑـﺮج20 اﻫﻤﯽ ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ . ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﺸﺎﺑﻪ وﺿﻌﯿﺖ ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه در ﺷﮑﻞ )2 - 22 ( ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﺑﺎ اﯾﻦ ﺗﻔﺎوت ﮐﻪ ﻣﺤﻞ ﺧﻄﺎ در ﻓﺎﺻـﻠﻪ 1/ 16 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮی از ﻧﻘﻄﻪA واﻗﻊ ﺷﺪه اﺳﺖ . ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻣﺸﺎﺑﻬﯽ ﺑﺮای ﺧﻄﺎﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﻣﺤﻞ آﻧﻬﺎ در وﺳﻂ ﺧﻂ ﻗﺮار دارﻧـﺪ ، ﭘـﯿﺶ ﺑﯿﻨـﯽ ﻣـﯽ ﮔـﺮدد . ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه از دو ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻓﻮق ) ﻣﺤﻞ ﺧﻄﺎ در ﻓﺎﺻﻠﻪ 61 /1 و1/ 16 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮی از ﻧﻘﻄﻪA ( ﻧﺸﺎن ﻣـﯽ دﻫـﺪ ﮐـﻪ ﺣـﺪاﮐﺜﺮ ﺟﺮﯾﺎن ﻋﺒﻮری از ﻫﺮ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ، ﺑﺮﻣﺒﻨﺎی درﺻﺪی از ﺟﺮﯾﺎن ﮐﻞ ، از 46 درﺻﺪ ﺑﻪ26 درﺻﺪ ﺗﻘﻠﯿـﻞ ﻣـﯽ ﯾﺎﺑـﺪ . اﯾـﻦ ﻧﺘـﺎﯾﺞ ﻧﺸـﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ ﮐﻪ ﺑﺮای ﻓﻮ اﺻﻠﯽ ﮐﻪ ﺑﻪ اﻧﺪازه ﮐﺎﻓﯽ از ﭘﺴﺖ ﻓﺎﺻﻠﻪ دارﻧﺪ ﻣﯽ ﺗﻮان از ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﺑﺎ ﻗﺎﺑﻠﯿﺖ ﻋﺒﻮر ﺟﺮﯾﺎن ﮐﻮﭼﮑﺘﺮی اﺳـﺘﻔﺎده ﻧﻤﻮد . ﺷﮑﻞ 2 - 24 : ﺗﻮزﯾﻊ ﺟﺮﯾﺎن ﻫﺎی ﺧﻄﺎ در ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ، ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز ، ﺑﺮج و ﺳﯿﺴﺘﻢ زﻣﯿﻦ ﺑﺮج ) ﺧﻄﺎ ﺑﻪ ﻓﺎﺻﻠﻪ 1 / 16 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮی از ﭘﺴﺖA ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘ ﻪ اﺳﺖ ( در ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻓﻮق ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﭘﺎﯾﻪ ﺑﺮج ﻫﺎ ﯾﮑﺴﺎن و ﺑﺮاﺑﺮ 20 اﻫﻢ ﻓﺮض ﺷـﺪه ﺑـﻮد . اﮐﻨـﻮن وﺿـﻌﯿﺘﯽ را در ﻧﻈـﺮ ﺑﮕﯿﺮﯾـﺪ ﮐـﻪ در آن ﮐﻠﯿـﻪ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻫﺎی ﭘﺎﯾﻪ ﺑﺮج ﻫﺎ ﺑﺮاﺑﺮ 20 اﻫﻢ ﻫﺴﺘﻨﺪ ﺑﻪ ﺟﺰء ﯾﮏ ﯾﺎ دو ﺑﺮج ﮐﻪ دارای ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﭘﺎﯾﻪ ای ﮐﻮﭼﮑﯽ ﻫﺴﺘﻨﺪ . ﺑﻌﻨﻮان ﻣﺜﺎل اﮔـﺮ دو ﺑـﺮج ﻣﺠﺎور ﺑﺮج دﭼﺎر ﺧ ﻄﺎ ﺷﺪه ﮐﻪ در ﺳﻤﺖ ﭘﺴﺖ A ﻗﺮار دارﻧﺪ دارای ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﭘﺎﯾﻪ ای ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ 3 اﻫﻢ ﺑﺎﺷـﻨﺪ ، وﺿـﻌﯿﺖ ﺗﻮزﯾـﻊ ﺟﺮﯾـﺎن ﺧﻄـﺎ ﺑﺼﻮرت ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه در ﺷﮑﻞ )2 - 25 (ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد . ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺑﺮﺧﻮرد از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﺒﺎﻧﯽ و اﺻﻮل ـ دوم ﻓﺼﻞ 53 ﺷﮑﻞ2 - 25 : ﺗﻮزﯾﻊ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎ ﺗﺤﺖ ﺷﺮاﯾﻄﯽ ﮐﻪ دو ﺑﺮج ﻣﺠﺎور ﺑﺮج ﺧﻄﺎ دﯾﺪه ای ﮐﻪ در ﺳﻤﺖ ﭘﺴﺖ A ﻗﺮار دارﻧ ﺪ دارای ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﭘﺎﯾﻪ ای 3 اﻫﻢ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﺠﺎم ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻧﺸﺎن داده اﺳﺖ ﮐﻪ ﺗﺤﺖ ﭼﻨﯿﻦ ﺷﺮاﯾﻄﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺟﺮﯾﺎن ﻋﺒﻮری از ﺳـﯿﻢ ﺣﻔـﺎﻇﺘﯽ اﮐﻨـﻮن ﺑﺮاﺑـﺮ 37 درﺻـﺪ ﺟﺮﯾﺎن ﮐﻞ ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد . اﯾﻦ ﻣﺴﺌﻠﻪ ﮐﻢ اﻫﻤﯿﺖ ﻧﻤﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﭼﺮا ﮐﻪ اﺣﺘﻤﺎل وﺟﻮد ﭼﻨﺪﯾﻦ ﺑﺮج در ﻃﻮل ﺧـﻂ اﻧﺘﻘـﺎل ﮐـﻪ ﻣﻘﺎوﻣـﺖ ﭘﺎﯾـﻪ آﻧ ﻬـﺎ ﺑﺴﯿﺎر ﮐﻤﺘﺮ از ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﭘﺎﯾﻪ ای ﺑﺮﺟﻬﺎی ﻣﺠﺎورﺷﺎن ﺑﺎﺷﺪ ، ﻫﻤﻮاره وﺟﻮد دارد . ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﻧﺴﺒﺖ ﻣﺎﺑﯿﻦ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﭘﺎﯾﻪ ﺑـﺮج ﻫـﺎ اﻓـﺰاﯾﺶ ﯾﺎﺑﺪ ، ﻧﺴﺒﺖ ﺗﻮزﯾﻊ ﺟﺮﯾﺎن ﺑﺮروی اﺳﭙﻦ ﻣﺎﺑﯿﻦ ﺑﺮج ﺧﻄﺎ دﯾﺪه و ﺑﺮج ﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻫﺎی ﭘﺎﯾﻪ ای آﻧﻬﺎ ﮐﻮﭼﮏ اﺳﺖ ، اﻓـﺰاﯾﺶ ﻣـﯽ ﯾﺎﺑـﺪ . در ﻣﻮاﻗﻌﯽ ﮐﻪ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻫﺎی ﭘﺎﯾﻪ ای ﮐﻠﯿﻪ ﺑﺮج ﻫﺎ ﮐﻮﭼﮏ ﺑﺎﺷﺪ ، ﺗﻮزﯾﻊ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎ ﺑﺎز ﻫﻢ ﻣﺘﻔﺎوت ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد ، ﺑـﻪ ﻋﻨـﻮان ﻣﺜـﺎل در ﺷـﮑﻞ )2 - 26 ( اﯾﻦ وﺿﻌﯿﺖ ﺑﺮای ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻫﺎی ﭘﺎﯾﻪ ای ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ 3 اﻫﻢ ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ . ﻫﻤﺎﻧﻨـﺪ ﻗﺒـﻞ ﺟﺮﯾـﺎن در ﻓﺎﺻـﻠﻪ 1/ 16 ﮐﯿﻠـﻮﻣﺘﺮی ﻧﻘﻄﻪ A واﻗﻊ ﺷﺪه اﺳﺖ و ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی ﻫﺎ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ از ﻧﻮع 7#8 AW اﻧﺠﺎم ﺷﺪه . اﻧﺪ ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط در ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺟﺮاﯾﯽ و ﻋﻤﻮﻣﯽ ،ﻓﻨﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت 54 ﺷﮑﻞ2 - 26 : ﺗﻮزﯾﻊ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎ ﺗﺤﺖ ﺷﺮاﯾﻄﯽ ﮐﻪ ﮐﻠﯿﻪ ﺑﺮج ﻫﺎ دارای ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﭘﺎﯾﻪ ای 3 اﻫﻤﯽ ﻫﺴﺘﻨﺪ و ﺧﻄﺎ در ﻓﺎﺻﻠﻪ 1 / 16 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮی از ﻧﻘﻄﻪA واﻗﻊ ﺷﺪه اﺳﺖ در اﯾﻦ ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﺑﺮاﺑﺮ 24 درﺻﺪ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎی ﮐﻞ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ و اﯾﻦ در ﺣﺎﻟﯽ اﺳﺖ ﮐﻪ در وﺿﻌﯿﺖ ﻣﺸـﺎﺑﻬﯽ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺷﮑﻞ )2 - 24 ( ﺑﺮای ﺧﻄﺎﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ در ﻓﺎﺻﻠﻪ61 /1 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮی اﯾﺴﺘﮕﺎهA واﻗﻊ ﺷـﺪه اﻧـﺪ ﻣﻘـﺪار ﺟﺮﯾـﺎن ﻋﺒـﻮری از ﻫـﺮ ﺳـﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﺑﺮاﺑﺮ 34 درﺻﺪ ﮐﻞ ﺟﺮﯾﺎن ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﺣﺎل اﯾﻦ ﺳﻮال ﭘﯿﺶ ﻣﯽ آﯾﺪ ﮐﻪ آﯾﺎ وﺟﻮد ﭼﻨﺪﯾﻦ ﺑﺮج ﺑﺎ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﭘﺎﯾـﻪ ای ﺑـﺰرگ ﻣـﯽ ﺗﻮاﻧـﺪ ﺟﺮﯾﺎن ﻋﺒﻮری از ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ را ﺗﺤﺖ ﺗﺎﺛﯿﺮ ﻗﺮار دﻫﺪ ، در ﺣﺎﻟﯿﮑﻪ ﺳﺎﯾﺮ ﺑﺮج ﻫﺎ دارای ﻣﻘﺎوﻣـﺖ ﭘﺎﯾـﻪ ای ﮐـﻮﭼﮑﯽ ﻫﺴـﺘﻨﺪ ؟ ﭘﺎﺳـﺦ اﯾـﻦ ﺳﻮال ﻣﻨﻔﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ، ﭼﺮا ﮐﻪ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎ ﻗﺒﻞ از ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺷﺪن در ﺷﺎﺧﻪ ﻫﺎی ﻣﻮازی ﺗﺸﮑﯿﻞ ﺷﺪه از ﺑﺮج ﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﻣﻘﺎوﻣـﺖ ﻫـﺎی ﭘﺎﯾـﻪ ای آﻧﻬﺎ ﮐﻮﭼﮑﺘﺮ اﺳﺖ ، ﺗﻌﺪاد اﺳﭙﻦ ﺑﯿﺸﺘﺮی را ﻃﯽ ﺧﻮاﻫﺪ ﻧﻤﻮد ، اﻣﺎ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺟﺮﯾﺎن در اﺳﭙﻦ ﻫﺎی ﻣﺠﺎور ﺑﺎ ﺑﺮج ﺧﻄﺎ دﯾﺪه اﺳﺎﺳـﺎً ﺑـﺎ ﻣﻘـﺎدﯾﺮ ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه در ﺷﮑﻞ )2 - 26 (ﺗﻔﺎوت ﭼﻨﺪاﻧﯽ ﻧﺨﻮاﻫﺪ داﺷﺖ . ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻓﻮق ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ ﮐﻪ ﺑﻪ ازای ﺗﻘﺴﯿﻢ ﻧﺴﺒﺘﺎً ﯾﮑﺴﺎن ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇ ﺘﯽ در اﺳﭙﻦ ﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ در ﻣﺠﺎورت ﺑﺮج دﭼـﺎر ﺧﻄـﺎ ﺷـﺪه ﻗﺮار دارﻧﺪ ، ﻣﺰاﯾﺎﯾﯽ درﺧﺼﻮص ﻇﺮﻓﯿﺖ ﻣﺠﺎز ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ ﺣﺎﺻﻞ ﮔﺮدد . در ﺻﻮرﺗﯽ ﮐﻪ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﭘﺎﯾـﻪ ﺑـﺮج ﻫـﺎ در ﻃﻮل ﺧﻂ ﭘﺎﯾﯿﻦ ﺑﺎﺷﺪ ، ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻣﻘﺪار ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ 25 ﺗﺎ30 درﺻﺪ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎ ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد و در ﺻﻮر ﺗﯽ ﮐﻪ ﺑﺮج ﻫـﺎﯾﯽ ﺑـﺎ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﭘﺎﯾﻪ ای ﮐﻮﭼﮏ ﺑﻪ ﻃﻮر ﭘﺮاﮐﻨﺪه در ﻃﻮل ﺧﻄﯽ ﮐﻪ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻫﺎی ﭘﺎﯾﻪ اﻏﻠﺐ ﺑﺮج ﻫﺎی آن ﺑﺰرگ اﺳـﺖ ﻗﺮارداﺷـﺘﻪ ﺑﺎﺷـﺪ ، ﺣـﺪاﮐﺜﺮ ﻣﻘﺪار ﺟﺮﯾﺎن ﻋﺒﻮری از ﻫﺮ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ 35 ﺗﺎ45 درﺻﺪ ﮐﻞ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎ ﭘﯿﺶ ﺑﯿﻨﯽ ﻣﯽ ﮔﺮدد . ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺑﺮﺧﻮرد از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﺒﺎﻧﯽ و اﺻﻮل ـ دوم ﻓﺼﻞ 55 45 55 50 50 - ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺟﺮﯾﺎن ﺑﯿﻦ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ در ﯾﮏ اﺳﭙﻦ : در ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻫﺎی اﻧﺠﺎم ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻗﺒﻠﯽ ، ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺟﺮﯾﺎن ﺑﯿﻦ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻣﻮﺟﻮد در ﯾﮏ اﺳـﭙﻦ ﯾﮑﺴـﺎن ﻓـﺮض ﺷـﺪه ﺑـﻮد . ﺑـﻪ ﻋﺒﺎرت دﯾﮕﺮ ﻣﻘﺎوﻣﺘﯽ از ﺑﺮج ﮐﻪ ﻣﺎ ﺑﯿﻦ ﻫﺎدی دﭼﺎر ﺧﻄﺎ ﺷﺪه و ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮد ﯾﮑﺴﺎن در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷـﺪه اﺳـﺖ . اﻣﺎ در واﻗﻊ ﺑﻪ ﻋﻠﺖ ﻋﺪم ﺗﻘﺎرن ﭘﯿﺶ آﻣﺪه در ﻫﻨﮕﺎم ﺑﺮوز ﺧﻄﺎ اﯾﻦ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻫﺎ ﯾﮑﺴﺎن ﻧﻤﯽ ﺑﺎﺷﺪ . در ﺻﻮرﺗﯽ ﮐﻪ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﺴـﯿﺮﻫﺎی ﺑﺮﻗﺮاری ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎ ﻣﺎﺑﯿﻦ ﻫﺎدی ﻓﺎز دﭼﺎر ﺧﻄﺎ ﺷﺪه و ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻣﺘﻔﺎوت ﺑﺎﺷﺪ ﻣﯿﺰان ﺟﺮﯾﺎن ﻋﺒـﻮری از دو ﺳـﯿﻢ ﺣﻔـﺎﻇﺘﯽ ﻣﻮﺟﻮد در ﯾﮏ اﺳﭙﻦ ﻣﺘﻔﺎوت ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد . ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﻧﻤﻮﻧﻪ در ﺷﺮاﯾﻂ ﻧﺎدری ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ ﮐﻪ ﯾﮑﯽ از ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ، ﺑـﻪ دﻻﯾﻠـﯽ ﻫﻤﭽﻮن ﻓﺮﺳﺎﯾﺶ از ﺑﺪﻧﻪ ﺑﺮج اﯾﺰوﻟﻪ ﺷﺪه ﺑﺎﺷﺪ ، ﺗﺤﺖ ﭼﻨﯿﻦ ﺷﺮاﯾﻄﯽ ﮐﻞ ﺟﺮﯾﺎﻧﯽ ﮐﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ از دو ﺳﯿﻢ ﺣﻔـﺎﻇﺘﯽ ﻋﺒـﻮر ﮐـﺮده از ﯾﮏ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻋﺒﻮر ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﺪ . اﯾﻦ ﻣﺴﺌﻠﻪ ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ ﻣﻮﺟﺐ ﮔﺮم ﺷﺪن ﺑﯿﺶ از ﺣﺪ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻣﺬﮐﻮر ﮔﺮدﯾﺪه و ﻣﻮﺟﺒـ ﺎت ﺻﺪﻣﻪ دﯾﺪن آن ﻓﺮاﻫﻢ ﮔﺮدد . اﻣﺎ از آﻧﺠﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﺗﻌﺪاد ﻣﺸﮑﻼت ﭘﺪﯾﺪ آﻣﺪه ﺑﺮای ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ از اﯾﻦ ﺟﻬﺖ ﺑﺴﯿﺎر ﻣﺤﺪود اﺳـﺖ ﻟﺰوﻣﯽ ﺑﻪ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ اﯾﻦ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻧﺨﻮاﻫﺪ ﺑﻮد . ﺑﺎ اﯾﻦ ﺣﺎل از آﻧﺠﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﺑـﺪون ﺗﺮدﯾـﺪ ﻣﺴـﺎﺋﻞ دﯾﮕـﺮی ﺑـﺮای ﺑـﺮوز اﺧـﺘﻼف در ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻫﺎی ﻣﺴﯿﺮ ﺑﺮﻗﺮاری ﺟﺮﯾﺎن ﺑﯿﻦ ﻫﺎدی ﻓﺎز ﺧﻄﺎ دﯾﺪه و ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ وﺟﻮد دارد ، ﺑﻪ ﻧﻈﺮ ﻣﯽ رﺳﺪ ﮐﻪ اﺳﺘﻔﺎده از ﻧﺴـﺒﺖ ﺑﻪ ﺟﺎی ﻧﺴﺒﺖ ﺑﺮای ﺳﺎﯾﺮ آﺛﺎر ﻧﺎﺷﻨﺎﺧﺘﻪ دﯾﮕﺮ ﻣﻨﺎﺳﺐ ﺑﺎﺷﺪ . - ﺟﺮﯾﺎن ﻫﺎی ﺧﻄﺎ : ﻣﯿﺰان ﻇﺮﻓﯿ ﺖ ﻣﺠﺎز ﻋﺒﻮر ﺟﺮﯾﺎن از ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﺑﻪ اﻧﺪازه و ﻣﺪت زﻣﺎن ﺟﺮﯾﺎن ﻋﺒﻮری از ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ واﺑﺴـﺘﻪ اﺳـﺖ . ﺟﺮﯾـﺎن ﺧﻄﺎ ﺗﺎﺑﻌﯽ از ﻣﺪت زﻣﺎن رﻓﻊ ﺧﻄﺎ ، راﮐﺘﺎﻧﺲ ﺳﯿﺴﺘﻢ و اﺛﺮ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺗﺤﺮﯾﮏ واﺣﺪﻫﺎی ﻧﯿﺮوﮔﺎﻫﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . در اﯾﻦ ﺑﯿﻦ ، ﻣﺪت زﻣـﺎن رﻓﻊ ﺧﻄﺎ دارای ﺑﯿﺸﺘﺮﯾﻦ ﺗﺎﺛﯿﺮ اﺳﺖ ﭼﺮا ﮐﻪ آﺛﺎر ﻣﺸﺨ ﺼﻪ دو ﭘﺎراﻣﺘﺮ دﯾﮕﺮ ﺑﻮﺳﯿﻠﻪ اﯾﻦ ﭘﺎراﻣﺘﺮ دﯾﮑﺘﻪ ﻣﯽ ﮔﺮدﻧﺪ . ﻋﻼوه ﺑﺮ اﯾـﻦ ﻣﯿـﺰان ﻣﻮﻟﻔﻪdc ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎ ﻧﯿﺰ ﺣﺎﺋﺰ اﻫﻤﯿﺖ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . • ﻣﺪت زﻣﺎن رﻓﻊ ﺧﻄﺎ : در ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻫﺎی EHV ﻣﺪت زﻣﺎن رﻓﻊ ﺧﻄﺎ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﻣﺤﺪوده ای از ﭼﻨﺪ ﺳﯿﮑﻞ ﺑﺮای ﺳﯿﺴـﺘﻢ ﻫـﺎی ﺣﻔـﺎﻇﺘﯽ اوﻟﯿـﻪ ، ﺗـﺎ ﻣﻘـﺎدﯾﺮ ﺑﯿﺸﺘﺮی در ﺣﺪود 15 ﺗﺎ20 ﺳﯿﮑﻞ ، ﺑﺮای ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﭘﺸﺘﯿﺒﺎن ، ﺑﻪ ﻃﻮل اﻧﺠﺎﻣﺪ . در ﻫﻨﮕﺎم اﻧﺘﺨﺎب ﻣﻘﻄـﻊ ﺳـﯿﻢ ﺣﻔـﺎﻇﺘﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻣﺪت زﻣﺎن رﻓﻊ ﺧﻄﺎ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد . • راﮐﺘﺎﻧﺲ ﺳﯿﺴﺘﻢ : ﭘﺲ از وﻗﻮع اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه ، راﮐﺘﺎﻧﺲ ژﻧﺮاﺗﻮر در ﻃﻮل زﻣﺎ ن ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻣﯽ . ﮐﻨﺪ در ﭼﻨـﺪﯾﻦ ﺳـﯿﮑﻞ اوﻟﯿـﻪ ، راﮐﺘـ ﺎﻧﺲ زﯾﺮﮔـﺬاری ژﻧﺮاﺗـﻮر ، d X ′′ ﻧﺸﺎن دﻫﻨﺪه راﮐﺘﺎﻧﺲ ژﻧﺮاﺗﻮر ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﭘﺲ از ﭼﻨﺪﯾﻦ ﺳﯿﮑﻞ ) ﺑﺴﺘﻪ ﺑﻪ ﺛﺎﺑـﺖ زﻣـﺎﻧﯽ ﻣﺎﺷـﯿﻦ ، ( راﮐﺘـﺎﻧﺲ ﮔـﺬرای ژﻧﺮاﺗـﻮر ، d X′ را ﻣﯽ ﺗﻮان ﺑﺮای ﻧﻤﺎﯾﺶ راﮐﺘﺎﻧﺲ ژﻧﺮاﺗﻮر ﺑﻪ ﮐﺎر ﺑﺮد . از ﺟﻬﺖ ﭘﯿﺸﯿﻨﻪ ﺗﺎرﯾﺨﯽ در ﻫﻨﮕﺎم اﻧ ﺠﺎم ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔـﺎﻇﺘﯽ ، ﻣـﺪت زﻣـﺎن ﻋﻤﻠﮑﺮد ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﭘﺸﺘﯿﺒﺎن ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﻣﺪت زﻣﺎن رﻓﻊ ﺧﻄـﺎ ، اﺳـﺘﻔﺎده ﻣـﯽ ﺷـﻮد و ﺑـﺮای ﻣﺤﺎﺳـﺒﻪ ﺟﺮﯾـﺎن اﺗﺼـﺎل ﮐﻮﺗـﺎه از راﮐﺘﺎﻧﺲ ﮔﺬرای ژﻧﺮاﺗﻮرﻫﺎ ، d X′ ،اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﮔﺮدد . اﯾﻦ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ ﻣﻘﺪاری ﺧﻄﺎ را ﺑﻪ دﻧﺒﺎل داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ ﭼﺮا ﮐﻪ در ﻃـﯽ ﭼﻨـﺪﯾﻦ ﺳﯿﮑﻞ اوﻟﯿﻪ ﺧﻄﺎ ﺟﺮﯾﺎﻧﻬﺎی ﺑﺰرﮔﺘﺮی ﺑﻪ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ اﻋﻤﺎل ﻣﯽ ﮔﺮدد . ﺑﺎ اﯾﻦ ﺣﺎل ، اﮔﺮ ﺛﺎﺑﺖ زﻣﺎﻧﯽ ﻣﺎﺷﯿﻦ ﮐﻮﭼﮏ ﺑﺎﺷﺪ اﯾـﻦ ﺧﻄـﺎ ﻧﺎﭼﯿﺰ ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد . ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط در ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺟﺮاﯾﯽ و ﻋﻤﻮﻣﯽ ،ﻓﻨﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت 56 • ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻫﺎی ﺗﺤﺮﯾﮏ ﺳﺮﯾﻊ : اﺳﺘﻔﺎده از ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻫﺎی ﺗﺤﺮﯾﮏ ﺳﺮﯾﻊ در واﺣﺪﻫﺎی ﻧﯿﺮوﮔﺎﻫﯽ ﻣﻮﺟﺐ ﭘﯿﭽﯿﺪه ﺗﺮ ﺷﺪن ﻣﺴﺌﻠﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ . در ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻫﺎی ﺗﺤﺮﯾـﮏ ﻗﺪﯾﻤﯽ ﺑﺎ وﺟﻮد ﺗﻐﯿﯿﺮ راﮐﺘﺎﻧﺲ ﻣﺎﺷﯿﻦ در ﻃﯽ اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه ، وﻟﺘﺎژ ﭘﺸﺖ راﮐﺘﺎﻧﺲ ﻣﺎﺷﯿﻦ ﺑﻪ ﺳﺮﻋﺖ ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻧﻤـﯽ ﻧﻤـﻮد اﻣـﺎ اﺳـﺘﻔﺎده از ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻫﺎی ﺗﺤﺮﯾﮏ ﺳﺮﯾﻊ ﻣﻮﺟﺐ اﻓﺰاﯾﺶ ﺳﺮﯾﻊ وﻟﺘﺎژ ژﻧﺮاﺗﻮر در ﻣﺪت زﻣﺎن ﮐﻮﺗﺎﻫﯽ ﺷﺪه و اﯾﻦ ﻣﺴـﺌﻠﻪ اﻓـﺰاﯾﺶ ﻗﺎﺑـﻞ ﺗـﻮﺟ ﻬﯽ در ﺟﺮﯾﺎن اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه را ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه داﺷﺘﻪ اﺳﺖ . اﯾﻦ اﺛﺮ در ﺷﮑﻞ )2 - 27 (ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ . ﺷﮑﻞ 2 - 27 : اﺛﺮ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺗﺤﺮﯾﮏ ﺑﺮروی ﻣﯿﺰان ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎ ﺷﮑﻞ )2 - 27 ( ﺑﺮ اﺳﺎس ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت اﻧﺠﺎم ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی دﯾﻨﺎﻣﯿﮑﯽ ﺗﻬﯿﻪ ﺷﺪه اﺳـﺖ . در اﯾـﻦ ﺷـﮑﻞ دو ﻣﻨﺤﻨـﯽ ﻧ ﺸﺎن داده ﺷﺪه اﻧﺪ ﮐﻪ ﻣﻨﺤﻨﯽ ﭘﺎﯾﯿﻨﯽ ﻧﺸﺎن دﻫﻨﺪه ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎ در ﻫﻨﮕﺎم اﺳﺘﻔﺎده از ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻫﺎی ﺗﺤﺮﯾﮏ ﻣﺘﺪاول ﻗﺪﯾﻤﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷـﺪ و ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻓﻮﻗﺎﻧﯽ ﻧﺸﺎن دﻫﻨﺪه ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎ در ﻫﻨﮕﺎم اﺳﺘﻔﺎده از ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻫﺎی ﺗﺤﺮﯾﮏ ﺳـﺮﯾﻊ ﻣـﯽ ﺑﺎﺷـﺪ . ﻧﺘـﺎﯾﺞ ﻧﺸـﺎن ﻣـﯽ دﻫﻨـﺪ ﮐـﻪ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻫﺎی ﺗﺤﺮﯾﮏ ﺳﺮﯾﻊ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻗﺎﺑﻞ ﻣﻼﺣ ﻈﻪ ای ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄـﺎ و از اﯾـﻦ رو ﺟﺮﯾـﺎن ﻋﺒـﻮری از ﺳـﯿﻢ ﻫـﺎی ﺣﻔـﺎﻇﺘﯽ را اﻓـﺰاﯾﺶ ﻣﯽ دﻫﻨﺪ . ﺑﻬﺘﺮﯾﻦ روش ﺑﺮای ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯿﺰان ﺟﺮﯾﺎن ﻣﻮﺛﺮ ﻋﺒﻮری از ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ، اﺟﺮای ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی ﻫﺎی دﯾﻨﺎﻣﯿﮑﯽ ﺳﯿﺴﺘﻢ در ﻃﯽ ﺧﻄـﺎ و ﺗﻌﯿﯿﻦ دﻗﯿﻖ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺗﺎﺑﻌﯽ از زﻣﺎن ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﺑﺎ اﯾﻦ ﺣﺎل ﺑﺮاﺳﺎس ﺗﺤﻠﯿﻞ RI2 ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎ ﻣﻨﻄﻘﯽ ﺑﻪ ﻧﻈﺮ ﻣـﯽ رﺳـﺪ ﮐﻪ ﺑﻪ ﻃﻮر ﺗﻘﺮﯾﺒﯽ ﺑﺮای ﺳﺎده ﺳﺎزی ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از d X ′′ ﺑﺮای ﻧﻤﺎﯾﺶ راﮐﺘﺎﻧﺲ ژﻧﺮاﺗﻮرﻫﺎ ، ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﮔﺮدد . اﯾـﻦ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ ﺟﺮﯾﺎن ﻣﻮﺛﺮ ﻧﺴﺒﺘﺎً ﻧﺰدﯾﮑﯽ ﺑﻪ ﻣﻘﺪار واﻗﻌﯽ ﮔﺮدد . • ﺳﻬﻢ ﻣﻮﻟﻔﻪ dc ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎ : ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ دارای ﻣﻘﺪار ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻮﺟﻬﯽ ﻣﻮﻟﻔﻪ dc ﺑﺎﺷﺪ . ﻣﯿﺰان ﻣﻮﻟﻔﻪ dc در ﻧﺰدﯾﮑﯽ ﻧﯿﺮوﮔﺎه ﻫﺎ زﯾﺎد اﺳـﺖ ، اﻣـﺎ ﺑـﺎ اﯾـﻦ وﺟﻮد در ﺻﻮرت اﺳﺘﻔﺎده از ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﺑﺎ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﺴﯿﺎر ﭘﺎﯾﯿﻦ ، ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ ﮐﻪ اﯾﻦ اﺛﺮ در ﻃﻮل ﺧﻂ ﻧﯿﺰ ﻗﺎﺑـﻞ ﺗﻮﺟـﻪ ﺑﺎﺷـﺪ . ﺳﻬﻢ ﻣﻮﻟﻔﻪ dc ﺟ ﺮﯾﺎن اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه ﺗﺎﺑﻌﯽ از ﻧﺴﺒﺖ X/R و ﻟﺤﻈﻪ وﻗﻮع اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﺗﺤﻠﯿـﻞ ﻫـﺎی ﻗﺒﻠـﯽ ﻧﺸـﺎن داد ﮐـﻪ ﺑﺮای ﺧﻄﺎﻫﺎی ﻧﺰدﯾﮏ ﭘﺴﺖ ﺑﯿﺸﺘﺮ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎی ﻓﺮﮐﺎﻧﺲ ﻗﺪرت از ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻋﺒﻮر ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﺪ . اﮔﺮ ﭼﻪ ﮐﻪ ﺑـﺎ دﻗـﺖ زﯾـﺎدی ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺑﺮﺧﻮرد از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﺒﺎﻧﯽ و اﺻﻮل ـ دوم ﻓﺼﻞ 57 ﺑﺮرﺳﯽ ﻧﺸﺪه اﺳﺖ اﻣﺎ ﺑﺮاﺳﺎس ﻣﻘﺎوﻣﺖ در ﻧﻈﺮﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه در اﻃ ﺮاف ﻣﺤﻞ ﺧﻄﺎ و ﭘﺴﺖ ، ﺑﻪ ﻧﻈﺮ ﻣﯽ رﺳﺪ ﻣﻨﻄﻘﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﮐـﻪ ﻓـﺮض ﮐﻨﯿﻢ ﺑﯿﺸﺘﺮ ﻣﻮﻟﻔﻪ dc ﻫﻢ از ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻋﺒﻮر ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﺪ . ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎی ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه در ﺷﮑﻞ )2 - 28 ( ﻧﺸﺎن دﻫﻨـﺪه ﺟﺮﯾـﺎن ﻣﻮﺛﺮ ﻋﺒﻮری از ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ) ﺟﺮﯾﺎن اﻋﻤﺎل ﺷﺪه ﺑﺮای ﮔﺮم ﺷﺪن ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ( ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺗـﺎﺑﻌﯽ از ﻧﺴـﺒﺖ X/R و ﻣـﺪت زﻣـﺎن ﺗﺪاوم ﺧﻄﺎ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ ﻣﯽ . ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ دﻗﺖ ﻧﻤﻮد ﮐﻪ اﻃﻼﻋﺎت ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎی وﻗﻮع اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه در ﺑﺪﺗﺮﯾﻦ زﻣﺎن ﻣﻤﮑـﻦ ) زﻣـﺎﻧﯽ ﮐـﻪ ﺣـﺪاﺛﺮ ﻣﻮﻟﻔﻪ dc ﻇﺎﻫﺮ ﻣﯽ ﮔﺮدد ﻣﯽ ( ﺑﺎﺷﻨﺪ . ﺷﮑﻞ2 - 28 :اﺛﺮﻣﻮﻟﻔﻪdc ﺟﺮﯾﺎن اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه ﺑﺮروی ﺟﺮﯾﺎن ﻋﺒﻮری ازﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﻣﺜﺎل ﺑﺮای ﻣﺪت زﻣﺎن رﻓﻊ ﺧﻄﺎی 10 ﺳﯿﮑﻞ و ﻧﺴﺒﺖX/R ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ20 ، ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻓﻮق ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﻨﺪ ﮐﻪ ﻣﻘـﺪار ﻣـﺆﺛﺮ ﻣﻮﻟﻔـﻪ ac ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ در ﺿﺮﯾﺐ 15 /1 ﺿﺮب ﮔﺮدد ﺗﺎ ﺟﺮﯾﺎن ﻣﻮﺛﺮ ﮔﺮم ﮐﻨﻨﺪه ای ﮐﻪ ﺑﻪ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ اﻋﻤﺎل ﻣـﯽ ﮔـﺮدد ، ﺗﻌﯿـﯿﻦ ﺷﻮد . اﯾﻦ ﺟﺮﯾﺎن در واﻗﻊ ﻣﯿﺰان ﺟﺮﯾﺎن ﻣﻮﺛ ﺮی اﺳﺖ ﮐﻪ ﺳﻬﻢ ﻣﻮﻟﻔﻪ ﻫﺎی dc وac را در ﮔﺮم ﮐﺮدن ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ . - ﺧﻼﺻﻪ و ﻧﺘﯿﺠﻪ ﮔﯿﺮی : • ﭘﯿﺸﻨﻬﺎد ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ ﻧﯿﺎزﻣﻨﺪی ﻫﺎی ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﺑﺮاﺳﺎس زﻣﺎن ﻫﺎی رﻓﻊ ﺧﻄﺎی ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺷﺪه ﺑﻮﺳﯿﻠﻪ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﭘﺸﺘﯿﺒﺎن ﺗﻌﯿﯿﻦ ﮔﺮدد . • اﮔﺮ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻫﺎی ﺗﺤﺮﯾﮏ ﺳﺮﯾﻊ در ﻧﯿﺮوﮔﺎه ﻫﺎ اﺳﺘﻔﺎده ﻧﺸﺪه ا ،ﺳﺖ آﻧﮕﺎه ﻣﻘﺪارd X′ ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ ﺑﺮای ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺟﺮﯾـﺎن ﺧﻄـﺎ ﻣـﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮار ﮔﯿﺮد ، اﮔﺮ ﭼﻪ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎی ﺑﺰرﮔﺘﺮی را در ﺣﯿﻦ ﭼﻨﺪ ﺳﯿﮑﻞ اوﻟﯿﻪ ﺧﻄﺎ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺖ . • اﮔﺮ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻫﺎی ﺗﺤﺮﯾﮏ ﺳﺮﯾﻊ در ﻧﯿﺮوﮔﺎه ﻫﺎ اﺳﺘﻔﺎد ﺷﺪه ، اﻧﺪ آﻧﮕﺎه ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی ﻫﺎی دﯾﻨﺎﻣﯿﮑ ﯽ دﻗﯿﻘﯽ ﻣـﯽ ﺑﺎﯾﺴـﺘﯽ ﺑـﺮای ﺗﻌﯿـﯿﻦ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮار ﮔﯿﺮد . راه ﺗﻘﺮﯾﺒﯽ و ﺳﺎده ﺗﺮ دﯾﮕﺮ اﯾﻦ اﺳﺖ ﮐـﻪ از ﻣﻘـﺪار راﮐﺘـﺎﻧﺲ d X ′′ ژﻧﺮاﺗﻮرﻫـﺎ ﺑـﺮای ﺗﻌﯿـﯿﻦ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎ اﺳﺘﻔﺎده ﮔﺮدد . • ﭘﯿﺸﻨﻬﺎد ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ اﺛﺮ ﻣﻮﻟﻔﻪ dc ﻧﯿﺰ ﺑﺮای ﺧﻄﺎﻫﺎی ﻣﺠﺎور ﭘﺴﺖ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷ .ﻮد ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط در ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺟﺮاﯾﯽ و ﻋﻤﻮﻣﯽ ،ﻓﻨﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت 58 2 0 4 JA DSLn(1 α(φ φ )) I ραt 10 + − = × • در ﻣﺠﺎورت ﭘﺴﺖ ﺑﯿﺸﺘﺮ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎ در ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ای ﮐـﻪ در ﺳـﻤﺖ ﭘﺴـﺖ ﻗﺮاردارﻧـﺪ ﺟـﺎری ﻣـﯽ ﺷـﻮد ، در ﺻﻮرت ﮐﻮﭼﮏ ﺑﻮدن ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﭘﺎﯾﻪ ﺑﺮج )ﻫﺎ در ﺣﺪود 3 اﻫﻢ ، ( از ﻫﺮ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ در ﺣـﺪود 30 اﻟـﯽ40 درﺻـﺪ ﮐـﻞ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎ ) ﺑﺎ ﻓﺮض وﺟﻮد دو ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻋﺒ ( ﻮر ﻣﯽ ﮐﻨﺪ و در ﺻﻮرت ﺑﺰرگ ﺑﻮدن ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﭘﺎﯾﻪ ﺑـﺮج ﻫـﺎ ) در ﺣـﺪد 20 اﻟﯽ30 اﻫﻢ ، ( از ﻫﺮ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ در ﺣﺪد 45 ﺗﺎ48 درﺻﺪ ﮐﻞ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎ ) ﺑﺎ ﻓﺮض وﺟﻮد دو ﺳـﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇـﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ( ﻋﺒﻮر ﻣﯽ .ﮐﻨﺪ • ﺑﺮای ﺧﻄﺎﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ در ﻓﺎﺻﻠﻪ دوری از ﭘﺴﺖ اﺗﻔﺎق ﻣﯽ اﻓﺘﺪ ، ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺟﺮﯾﺎن ﻋﺒـﻮری از ﻫـﺮ ﺳـﯿﻢ ﺣﻔـﺎﻇﺘﯽ ﺣـﺪود 40 درﺻـﺪﮐﻞ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻄﺎ ) ﺑﺎ ﻓﺮض وﺟﻮد دو ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ( ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد . • از آﻧﺠﺎﺋﯽ ﮐﻪ ﺟﺮﯾﺎن ﻋﺒﻮری از ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ در ﻧﺰدﯾﮑـﯽ ﭘﺴـﺖ ﺑـﺎ ﻣﻘـﺪار آن در ﻓﻮاﺻـﻞ دورﺗـﺮ ﻣﺘﻔـﺎوت اﺳـﺖ ﻣﯽ ﺗﻮان ﺑﺎ اﻧﺠﺎم ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻫﺎی ﻣﻨﺎﺳﺐ از دو ﺳﺎﯾﺰ ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺑﺮای ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﺠﺎور ﭘﺴﺖ و ﻓﻮاﺻﻞ دورﺗﺮ اﺳـﺘﻔﺎده ﻧﻤﻮد و ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎی ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ را ﮐﺎﻫﺶ داد . اﯾﻦ ﻣﺴﺌﻠﻪ ﺑﻮﯾﮋه در ﻣﻮرد ﺧﻄﻮط اﻧﺘﻘﺎل ﻃﻮﻻﻧﯽ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﻣﻘﺮون ﺑـﻪ ﺻﺮﻓﻪ ﺑﺎﺷﺪ . ﺟﻬﺖ اﻧﺠﺎم ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻫﺎ ﻣﯽ ﺗﻮان از روش ﻫﺎی اراﺋﻪ ﺷﺪه در ﻣﻘـﺎﻻت ﻣﻌﺘﺒـﺮی ﻫﻤﭽـﻮن ﻣﺮاﺟـﻊ ]20 - 22 [ و ﻣﺮاﺟـﻊ ﻣﻨﺪرج در آﻧﻬﺎ اﺳﺘﻔﺎده ﻧﻤﻮد . 2 - 3 - 2 - ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯿﺰان ﻇﺮﻓﯿﺖ ﻋﺒﻮر ﺟﺮﯾﺎن از ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ : در ﺻﻮرت ﻋﺒﻮر ﺟﺮﯾﺎن ﺻﺎﻋﻘﻪ و ﺟﺮﯾﺎن ﻫﺎی اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه از ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ، ﺗﻠﻔﺎت اﻫﻤﯽ RI2 ﻣﻮﺟﺐ ﮔﺮم ﺷﺪن ﻣـﻮاد ﺗﺸﮑﯿﻞ دﻫﻨﺪه ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﯽ ﮔﺮدد ﺑ . ﺴﺘﻪ ﺑﻪ ﻣﻮاد ﺗﺸﮑﯿﻞ دﻫﻨﺪه اﯾﻦ ﺳﯿﻢ ، ﻫﺎ ﻣﻘﺪار اﻓﺰاﯾﺶ دﻣﺎ اﮔﺮ از ﺣﺪ ﻣﻌﯿﻨـﯽ ﻓﺮاﺗـﺮ رود ﻣﻮﺟﺐ ﺻﺪﻣﻪ دﯾﺪﮔﯽ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺷﺪه و اﺳﺘﻘﺎﻣﺖ ﻣﮑﺎﻧﯿﮑﯽ آﻧﻬﺎ را ﺑﻪ ﺷﺪت ﮐﺎﻫﺶ ﻣـﯽ دﻫـﺪ . ﺑﻨـﺎﺑﺮاﯾﻦ ، ﻫـﺪف از ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﻇﺮﻓﯿﺖ ﻋﺒﻮر ﺟﺮﯾﺎن از ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﻘﺪار ﻣﺠﺎز ﺟ ﺮﯾﺎﻧﯽ اﺳﺖ ﮐﻪ ﺗﺤﺖ ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﺸﺨﺼﯽ ) درﺟﻪ ﺣـﺮارت اوﻟﯿﻪ ، درﺟﻪ ﺣﺮارت ﻧﻬﺎﯾﯽ ، ﻣﺪت زﻣﺎن اﺗﺼﺎﻟﯽ و ...( ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ از ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻋﺒـﻮر ﻧﻤﺎﯾـﺪ ﺑـﺪون اﯾﻨﮑـﻪ ﻣﻮﺟـﺐ آﺳـﯿﺐ دﯾﺪن و ﯾﺎ ﮐﺎﻫﺶ اﺳﺘﻘﺎﻣﺖ ﻣﮑﺎﻧﯿﮑﯽ آﻧﻬﺎ ﮔﺮدد . ﻇﺮﻓﯿﺖ ﻋﺒﻮر ﺟﺮﯾﺎن ﺳـﯿﻢ ﻫـﺎی ﺣﻔﺎﻇـﺖ از ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﺗـﺎﺑﻊ ﻋﻮاﻣـﻞ ﻣﺨﺘﻠﻔـﯽ ﻫﻤﭽـﻮن : ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﺨﺼﻮص ، ﺟﺮم ، ﮔﺮﻣﺎی وﯾﮋه 1 ، ﭼﮕﺎﻟﯽ و ﺿﺮﯾﺐ ﺣﺮارﺗﯽ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻫﺎدی ﻫﺎ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﻋﻼوه ﺑﺮ اﯾﻦ ، ﻣﻘﺪار اﯾﻦ ﻇﺮﻓﯿـﺖ ﺗـﺎﺑﻊ درﺟﻪ ﺣﺮارت ﻫﺎی اوﻟﯿﻪ و ﻧﻬﺎﯾﯽ ﻫﺎدی ﻫﺎ ﻧﯿﺰ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﻣﺸﺨﺼـﻪ زﯾـﺮ ﻣـﯽ ﺗـﻮان ﻇﺮﻓﯿـﺖ ﻣﺠـﺎز ﺟﺮﯾـﺎن ﻋﺒـﻮری از ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ را ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻧﻤﻮد ]20 [: )2 - 43 ( ﮐﻪ در آن : I : ﻣﻘﺪار ﻣﻮﺛﺮ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻢ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ آﻣﭙﺮ ρ : ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﺨﺼﻮص ﺳﯿﻢ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺑﺮﺣﺴﺐ اﻫﻢ – ﺳﺎﻧﺘﯿﻤﺘﺮ J : ﻣﻘﺪار ﺛﺎﺑﺘﯽ ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ185 /4 ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ژول ﺑﺮ ﮐﺎﻟﺮی A : ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﺳﯿﻢ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮﻣﺮﺑﻊ 1. Specific heat ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺑﺮﺧﻮرد از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﺒﺎﻧﯽ و اﺻﻮل ـ دوم ﻓﺼﻞ 59 S : ﮔﺮﻣﺎی وﯾﮋه ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﮐﺎﻟﺮی ﺑﺮﮔﺮم ﺑﺮ درﺟﻪ ﺳﺎﻧﺘﯽ ﮔﺮاد D : ﭼﮕﺎﻟﯽ ﺳﯿﻢ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﮔﺮم ﺑﺮ ﺳﺎﻧﺘﯿﻤﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ α : ﺿﺮﯾﺐ ﺣﺮارﺗﯽ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺳﯿﻢ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﻋﮑﺲ درﺟﻪ ﺳﺎﻧﺘﯿﮕﺮاد t : ﻣﺪت زﻣﺎن اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﺛﺎﻧﯿﻪ φ0 : درﺟﻪ ﺣ ﺮارت اوﻟﯿﻪ ﺳﯿﻢ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ درﺟﻪ ﺳﺎﻧﺘﯿﮕﺮاد φ : درﺟﻪ ﺣﺮارت ﻧﻬﺎﯾﯽ ﺳﯿﻢ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ درﺟﻪ ﺳﺎﻧﺘﯿﮕﺮاد در اﺳﺘﺨﺮاج راﺑﻄﻪ ﻓﻮق ﻓﺮﺿﯿﺎت زﯾﺮ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ : - ﻃﻮل ﻫﺎدی ﺑﯽ ﻧﻬﺎﯾﺖ ﻓﺮض ﺷﺪه اﺳﺖ . - ﻣﯿﺰان ﺗﺸﻌﺸﺎت ﺣﺮارﺗﯽ ﻧﺎﭼﯿﺰ ﻓﺮض ﺷﺪه اﺳﺖ . - ﮔﺮﻣﺎی وﯾﮋه در ﮔﺴﺘﺮه ﺣﺮارﺗﯽ ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ ﺛﺎﺑﺖ ﻓﺮض ﺷﺪه اﺳﺖ . - ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺗﺎﺑﻌﯽ از درﺟﻪ ﺣﺮارت در ﻧﻈﺮﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ . ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ اﺛﺮ واﺑﺴﺘﮕﯽ ﮔﺮﻣﺎی وﯾﮋه ﺑﻪ درﺟﻪ ﺣﺮارت در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد ، ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺟﺮﯾﺎن ﻣﺠﺎز ﻋﺒـﻮری از ﺳـﯿﻢ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺑﺴﯿﺎر ﭘﯿﭽﯿﺪه ﻣﯽ ﮔﺮدد . ﺑﺎ اﯾﻦ ﺣﺎل ، ﺗﺤﻘﯿﻘﺎت ﻧﺸﺎن داده اﺳﺖ ﮐﻪ در ﺻﻮرﺗﯽ ﮐﻪ ﮔﺮﻣﺎی وﯾﮋه ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺗﺎﺑﻌﯽ از درﺟﻪ ﺣـﺮارت در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد ، ﻣﯿﺰان ﺟﺮﯾﺎن ﻣﺠﺎزی ﮐﻪ ﺗﺤﺖ ﭼﻨﯿﻦ ﺷﺮاﯾﻄﯽ ﺑﺮای ﯾﮏ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻣﻌﯿﻦ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﺷﻮد ﺑﯿﺶ از ﻣﯿـﺰان ﺟﺮﯾـﺎن ﻣﺠﺎزی ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد ﮐﻪ ﺑﻮﺳﯿﻠﻪ راﺑﻄﻪ )2 - 43 ( ﺑﺮای ﻫﻤﺎن ﺳﯿﻢ ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ . آﯾﺪ ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ، ﻣﯿﺰان ﺟﺮﯾﺎن ﻣﺠﺎ ز ﺗﻌﯿـﯿﻦ ﺷـﺪه ﺑﻮﺳـﯿﻠﻪ راﺑﻄـﻪ )2 - 43 (ﻣﻘﺪاری ﻣﺤﺎﻓﻈﻪ ﮐﺎراﻧﻪ ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد . راﺑﻄﻪ )2 - 43 ( ﺑﺮای ﺑﺮﺧﯽ از اﻧﻮاع ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﻣﺤﺎﻓﻆ ﻣﺘﺪاول ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ و ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺣﺎﺻـﻞ از آن در ﺷـﮑﻞ )2 - 29 ( ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ . در ﺟﺪول )2 - 1 ( ﻧﯿﺰ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻧﻮﻋﯽ ﺑﺮای ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی ﻣـﻮرد اﺳـﺘﻔﺎده در راﺑﻄـﻪ )2 - 43 ( ﭘﯿﺸـﻨﻬﺎد ﺷـﺪه اﺳـﺖ و در اﺳﺘﺨﺮاج ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺷﮑﻞ )2 - 29 ( ﻧﯿﺰ از اﯾﻦ ﻣﻘﺎدﯾﺮ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ ] 20 و23 [. ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط در ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺟﺮاﯾﯽ و ﻋﻤﻮﻣﯽ ،ﻓﻨﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت 60 ﺷﮑﻞ2 - 29 : ﻇﺮﻓﯿﺖ ﻋﺒﻮر ﺟﺮﯾﺎن از ﺳﯿﻢ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﻣﺪت زﻣﺎن ﺧﻄﺎ ﺑﺮای ﺑﺮﺧﯽ از ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﻣﺤﺎﻓﻆ ﻣﺘﺪاول ﺟﺪول )2 - 1 (-ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻧﻤﻮﻧﻪ ای ﭘﯿﺸﻨﻬﺎد ﺷﺪه ﺑ ﺮای ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده در راﺑﻄﻪ )2 - 43 ( ﻧﻮع ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﭘﺎراﻣﺘﺮ واﺣﺪ AW(ACS) EHS ACSR ρ Ohm-cm 6 - 10 * 53 /8 6 - 10 * 9/ 15 6 - 10 * 87 /2 α C 1 0 0036 /0 0035 /0 0040 /0 φ 0C 400 400 200 φ0 0C 40 40 40 D 3 cm grm 66 /6 86 /7 70 /2 S C grm Cal 0 118 /0 118 /0 210 /0 ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی ﻧﻤﻮﻧﻪ اﯾﯽ اراﺋﻪ ﺷﺪه در ﺟﺪول )2 - 1 ( ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎی اﻃﻼﻋﺎت ﺗﺠﺮﺑﯽ اراﺋـﻪ ﺷـﺪه در ﻣﺮﺟـﻊ ] 23 [ و ﺑﺮاﺳـﺎس ﮐﺎﺗـﺎﻟﻮگ ﻫـﺎی ﺳﺎزﻧﺪﮔﺎن ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺗﻬﯿﻪ ﺷﺪه اﻧﺪ ]20 [. اﻃﻼﻋﺎت ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﻣﺤﺎﻓﻆ از ﻧﻮع EHS اﺳﺎﺳﺎً ﻫﻤﺎن اﻃﻼﻋﺎﺗﯽ ﻫﺴﺘﻨﺪ ﮐﻪ ﺑﺮای ﻓـﻮﻻد اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ .ﺷﻮد در اﻃﻼﻋﺎت ﭘﯿﺸﻨﻬﺎد ﺷﺪه ﺑﺮای ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﻣﺤﺎﻓﻆ ﻫﻮاﯾﯽ از ﻧﻮع AW (ACS) اﺛﺮ ﻫﺮ دوﻣﺎده آﻟﻮﻣﯿﻨﯿﻮم و ﻓـﻮﻻد ﻟﺤـﺎظ ﺷﺪه اﺳﺖ و در ﻧﻬﺎﯾﺖ اﻃﻼﻋﺎت اراﺋﻪ ﺷﺪه ﺑﺮای ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﻣﺤﺎﻓﻆ از ﻧﻮع ACSR ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎی اﻃﻼﻋﺎت آﻟﻮﻣﯿﻨﯿﻮم ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﭼﺮا ﮐﻪ ﻫﺴـﺘﻪ ﻓﻮﻻدی در ﭘ ﺪﯾﺪه ﮔﺮم ﺷﺪن ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻧﻘﺶ ﻧﺎﭼﯿﺰی را ﺑﺮﻋﻬﺪه دارد . ﺑﺮای ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ از ﻧﻮع EHS ﺣﺪاﮐﺜﺮ دﻣﺎی ﮐﺎری ﺑﺮاﺑﺮ400 درﺟﻪ ﺳﺎﻧﺘﯿﮕﺮاد اﻧﺘﺨﺎب ﺷﺪه اﺳﺖ ، ﭼﺮا ﮐﻪ ﻓﺮاﺗﺮ از اﯾﻦ درﺟـﻪ ﺣﺮارت ، اﻣﮑﺎن ذوب ﺷﺪن روﮐﺶ روی ﻗﺮارداده ﺷﺪه ﺑﺮروی ﻣﻔﺘﻮﻟﻬﺎ وﺟﻮد دارد . در ﺗﺤﻘﯿﻘﺎت اﻧﺠﺎم ﺷﺪه در ﻣﺮﺟﻊ ]23 [ ، ﺣﺪاﮐﺜﺮ درﺟـﻪ ﺣﺮارت ﮐﺎری 400 و200 درﺟﻪ ﺳﺎﻧﺘﯿﮕﺮاد ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﺑﺮای ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﻣﺤﺎﻓﻆ از ﻧﻮع AW وACSR اﻧﺘﺨﺎب ﺷﺪه اﺳﺖ . اﯾﻦ ﻣﻘـﺎدﯾﺮ ﺑـﻪ اﯾﻦ ﺟﻬﺖ اﻧﺘﺨﺎب ﺷﺪه اﻧﺪ ﮐﻪ در درﺟﻪ ﺣﺮارﺗﻬﺎی ﻓﺮاﺗﺮ از اﯾﻦ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻫﺎدی ﻫﺎ اﺳﺘﻘﺎﻣﺖ ﻣﮑﺎﻧﯿﮑﯽ ﺧﻮد را از دﺳﺖ ﻣﯽ دﻫﻨﺪ . ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺑﺮﺧﻮرد از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﺒﺎﻧﯽ و اﺻﻮل ـ دوم ﻓﺼﻞ 61 SC 0 ραt A 100I JDSLn(1 α(φ φ )) = + − 2 t 2 2 L L 4 JA DSLn(1 ) K I (t)dt 10 + α φ −φ < ρα× ∫ o o 10 L 0 2.5 10 A JDSLn(1 ) × × ρα > + α φ −φ ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﺟﺮﯾﺎن اﺗﺼﺎﻟﯽ ﮐﻪ اﻧﺘﻈﺎر ﻣﯽ رود از ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻋﺒﻮر ﻧﻤﺎﯾﺪ ﻣﺸﺨﺺ ﺑﺎﺷﺪ ، ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از راﺑﻄﻪ )2 - 43 ( ﻣﯽ ﺗﻮان ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄـﻊ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ را از دﯾﺪﮔﺎه ﻇﺮﻓﯿﺖ ﻋﺒﻮر ﺟﺮﯾﺎن ﻫﺎی ﺧﻄﺎ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻧﻤﻮد . ﺑﺮای ﻣﻨﻈﻮر ﻣﯽ ﺗﻮان از راﺑﻄﻪ زﯾﺮ اﺳﺘﻔﺎده ﮐﺮد : )2 - 44 ( ﮐﻪ در آن ﮐﻠﯿﻪ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎ ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ ﻗﺒﻞ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ و Asc ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﻣﻄﻠﻮب از دﯾﺪﮔﺎه ﻇﺮﻓﯿﺖ ﻋﺒﻮر ﺟﺮﯾﺎن اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﮐﻪ ﻗﺒﻼً ﻧﯿﺰ اﺷﺎره ﺷﺪ در ﺑﺮﺧﯽ ﻣﻮارد ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻣﺘﺎﺛﺮ از ﺟﺮ ﯾﺎن ﻫﺎی ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻧﯿـﺰ ﺑﺎﺷـﺪ ، ﺑﻨـﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ از اﯾﻦ دﯾﺪﮔﺎه ﻧﯿﺰ ﮐﻨﺘﺮل ﺷﻮد . ﺑﺮای اﯾﻦ ﻣﻨﻈﻮر ﻣﻌﺎدﻟـﻪ زﯾـﺮ ﻣـﯽ ﺑﺎﯾﺴـﺘﯽ ﺑـﺮای ﺣـﺪاﮐﺜﺮ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻫﺎی ﻣﻮرد ﭘﯿﺶ ﺑﯿﻨﯽ در ﻃﻮل ﻣﺴﯿﺮ ﺧﻂ اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻤﻮاره ﺑﺮﻗﺮار ﺑﺎﺷﺪ : )2 - 45 ( ﮐﻪ در آن ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎ ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ ﻗﺒﻞ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ و AL ﺣﺪاﻗﻞ ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ از دﯾـﺪﮔﺎه ﻇﺮﻓﯿـﺖ ﻋﺒـﻮر ﺟﺮﯾـﺎن ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . در ﻋﺒﺎرت ﺳﻤﺖ ﭼﭗ IL(t) ﺗﺎﺑﻊ زﻣﺎﻧﯽ ﺷﮑﻞ ﻣﻮج ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﮐﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﭘﺎراﻣﺘﺮی ﺑﺮ ﺣﺴﺐ زﻣﺎن و واﺣـﺪ آﻣﭙـ ﺮ ﺑﯿـﺎن ﻣﯽ ﮔﺮدد . ﻣﻘﺪار اﻧﺘﮕﺮال ﻋﺒﺎرت ﺳﻤﺖ ﭼﭗ ﻣﻌﺎدﻟﻪ )2 - 45 (ﺑﺮای ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻫﺎ ﯾﮏ ﮐﻤﯿﺖ آﻣﺎری اﺳﺖ و ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻣﯿﺰان ﻣﺸﺎﻫﺪه ﺷﺪه ﺑـﺮای اﯾﻦ ﮐﻤﯿﺖ در ﺣﺪود A2.Sec 107 ~ 106 ) ﺑﺎ اﺣﺘﻤﺎل ﻣﺸﺎﻫﺪه ای ﮐﻤﺘﺮ از ﯾﮏ درﺻﺪ ﻣﯽ ( ﺑﺎﺷﺪ . K ﭘـﺎراﻣﺘﺮی اﺳـﺖ ﮐـﻪ ﻧﺤـﻮه ﺗﻘﺴـﯿﻢ ﺟﺮﯾﺎن ﺻﺎﻋﻘﻪ در ﺳﯿﻢ ﯾﺎ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ را ﻧﺸﺎن ﻣﯽ . دﻫﺪ اﮐﺜﺮ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻫﺎی ﺑﺮﺧﻮرد ﮐﻨﻨﺪه ﺑﻪ ﺧﻂ اﻧﺘﻘﺎل ، ﺑﻪ ﺑـﺮج اﺻـﺎﺑﺖ ﻣـﯽ ﮐﻨﻨـﺪ ) ﺣﺪود 60 درﺻﺪ ( و ﺟﺮﯾﺎن ﻧﺎﺷﯽ از ﺑﺮﺧﻮرد ﺻﺎﻋﻘﻪ در ﻃﻮل ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﻣﺤﺎﻓﻆ و ﺑﺨﺸﯽ ﻧﯿـﺰ از ﻃﺮﯾـﻖ ﺑﺪﻧـﻪ ﺑـﺮج و ﻣﻘﺎوﻣـﺖ زﻣـﯿﻦ آن ﺗﺨﻠﯿﻪ ﻣﯽ ﮔﺮدد ﮐﻪ ﺳﻬﻢ ﻫﺮ ﮐﺪام ﺑﻪ اﻣﭙﺪاﻧﺲ ﻣﻮﺟﯽ ﺳﯿﻢ ﻫﺎ ی ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺑﺮج ، ﻫﺎ و ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﭘﺎﯾﻪ ﺑﺴﺘﮕﯽ دارد . در اﯾﻦ ﺣﺎﻟـﺖ ﻋﻤﻮﻣـﺎً ﻣﻘـﺪار K ﮐﻮﭼﮑﺘﺮ از5/0 ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﺑﻮﯾﮋه اﮔﺮ در ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇـﺖ از ﺻـﺎﻋﻘﻪ از دو ﺳـﯿﻢ ﺣﻔـﺎﻇﺘﯽ اﺳـﺘﻔﺎده ﺷـﺪه ﺑﺎﺷـﺪ در ﺣـﺪود 40 درﺻـﺪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻫﺎی ﺑﺮﺧﻮردی دﯾﮕﺮ ﻧﯿﺰ در ﺣﺪ ﻓﺎﺻﻞ ﻣﺎﺑﯿﻦ ﺑﺮج ﻫﺎ ﺑﻪ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ اﺻﺎﺑﺖ ﻣـﯽ ﮐﻨ ﻨـﺪ ﮐـﻪ ﺗﺤـﺖ ﭼﻨـﯿﻦ ﺷـﺮاﯾﻄﯽ ، ﺟﺮﯾـﺎن ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﻪ ﻧﺴﺒﺖ ﯾﮑﺴﺎن ﻣﺎﺑﯿﻦ دو ﻗﺴﻤﺖ ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻣﻮرد اﺻﺎﺑﺖ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺗﻘﺴﯿﻢ ﻣﯽ ﺷﻮد ، ﺗﺤﺖ ﭼﻨﯿﻦ ﺷـﺮاﯾﻄﯽ ﻣﻘـﺪار K ﺑﺮاﺑـﺮ 5/0 ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد . ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﺑﺪﺗﺮﯾﻦ ﺣﺎﻟﺖ ﻣﻤﮑﻨﻪ را در ﻧﻈﺮ ﺑﮕﯿﺮﯾﻢ ) ﯾﻌﻨﯽ 5/0 = K و ﻣﻘﺪار A2.Sec 107 ﺑﺮای ﺻﺎﻋﻘﻪ ( ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﻣﻄﻠﻮ ب ﺳﯿﻢ ﻫـﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎی ﺟﺮﯾﺎن ﻫﺎی ﺻﺎﻋﻘﻪ از راﺑﻄﻪ زﯾﺮ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﮔﺮدد : )2 - 46 ( ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی ﻧﻮﻋﯽ ﭘﯿﺸﻨﻬﺎد ﺷﺪه از ﺟﺪول )2 - 1 ( در راﺑﻄﻪ )2 - 46 ( ﺟﺎﮔﺬاری ﺷﻮﻧﺪ ، ﺣﺪاﻗﻞ ﻣﻘﺪار ﺳـﻄﺢ ﻣﻘﻄـﻊ ﺳـﯿﻢ ﻫـﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ از ﻧﻮع (ACS)AW ، EHS وACSR از دﯾﺪﮔﺎه ﻇﺮﻓ ﯿﺖ ﻋﺒﻮر ﺟﺮﯾﺎن ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ اﺳﺘﺨﺮاج ﻣﯽ ﮔﺮدﻧﺪ : - ﺑﺮای ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ از ﻧﻮع (ACS)AW : mm2 17 AL> - ﺑﺮای ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ از ﻧﻮع EHS : mm2 21 AL> - ﺑﺮای ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ از ﻧﻮع ACSR : mm2 16 AL> ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط در ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺟﺮاﯾﯽ و ﻋﻤﻮﻣﯽ ،ﻓﻨﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت 62 ﺑﺪﯾﻬﯽ اﺳﺖ ﮐﻪ ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﻧﻬﺎﯾﯽ ﯾﮏ ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ اﺳﺘﺎﻧﺪا رد ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﮐﻪ ﺑﺮاﺳﺎس ﺑﺰرﮔﺘﺮﯾﻦ ﻣﻘـﺪار اﺳـﺘﺨﺮاج ﺷـﺪه ﺑـﺮای ASC و AL اﻧﺘﺨﺎب ﻣﯽ ﮔﺮدد . ﺑﺮای اﻧﺘﺨﺎب ﻣﻘﻄﻊ ﻣﻨﺎﺳﺐ در ﺷﺮاﯾﻂ اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه و ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺟﻬﺖ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ OPGW ﻣﯽ ﺗﻮان ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄـﻊ زره ﯾﺎ ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﻓﻮﻻدی روﮐﺶ آﻟﻮﻣﯿﻨﯿﻮم و ﯾﺎ آﻟﯿﺎژ آﻟﻮﻣﯿﻨﯿﻮم ، ﮐﻪ ﺑﺮاﺑ ﺮ ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﮐﻞ ﻣﻨﻬﺎی ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ واﺣـﺪﻫﺎی ﻧـﻮری و ﻣﻮاد ﭘﺮﮐﻨﻨﺪه ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ را ﻣﺸﺎﺑﻪ روش ﻓﻮق ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻧﻤﻮد . ﺑﺮای اﯾﻨﮑﺎر ﻣﯽ ﺗﻮان از اﻃﻼﻋﺎت اراﺋﻪ ﺷـﺪه در ﺟـﺪول )2 - 1 ( ﺟﻬـﺖ ﻣﺤﺎﺳـﺒﻪ ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﻣﻨﺎﺳﺐ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻـﺎﻋﻘﻪ OPGW ﺑﻬـﺮه ﺑـﺮد . ﺣـﺪاﮐﺜﺮ درﺟـﻪ ﺣـﺮارت ﻣﺠـﺎز ﺳـﯿﻢ ﻫـﺎی ﺣﻔـﺎﻇﺘﯽ OPGW ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﺮ اﺳﺎس ﻣﻘﺎدﯾﺮ اراﺋﻪ ﺷﺪه از ﺳﻮی ﺳﺎزﻧﺪه اﻧﺘﺨﺎب ﮔﺮدد . اﻧﺘﺨﺎب ﻧﺎﻣﻨﺎﺳﺐ ﺣﺪاﮐﺜﺮ درﺟﻪ ﺣﺮارت ﻣﺠـﺎز ﺳـﯿﻢ ﻫـﺎی ﺣﻔـﺎﻇﺘﯽ OPGW ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ ﻣﻮﺟﺐ ﺻﺪﻣﻪ دﯾﺪن واﺣﺪﻫﺎی ﻓﯿﺒﺮﻧﻮری ﺟﺎﺳﺎزی ﺷﺪه در اﯾﻦ ﺳﯿﻢ ﻫﺎ ﮔﺮدد و ﻋﻼوه ﺑﺮ آن ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ اﺳـﺘﻘﺎﻣﺖ ﻣﮑﺎﻧﯿﮑﯽ اﯾﻦ ﻗﺒﯿﻞ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ر ا ﻧﯿﺰ ﮐﺎﻫﺶ دﻫﺪ . ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﻣﺜﺎل ﺣﺪاﮐﺜﺮ درﺟﻪ ﺣﺮارت ﻣﺠﺎز ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ OPGW ﺑﺎ ﺑـﺎﻓﺮ ﺳﯿﻠﯿﮑﻮﻧﯽ ﺑﺮاﺑﺮ 300 درﺟﻪ ﺳﺎﻧﺘﯿﮕﺮاد و ﺑﺎ ﺑﺎﻓﺮ آﮐﻠﺮﯾﻠﯿﮏ ﺑﺮاﺑﺮ180 درﺟﻪ ﺳﺎﻧﺘﯿﮕﺮاد در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد ]24 [. ﺗﻮﺟﻪ : در ﻣﻮرد ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﮐﻪ از ﭼﻨﺪﯾﻦ ﻣﺎده ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺗﺸﮑﯿﻞ ﺷﺪه ﻧﻨﺪﻣﺎ ) اﻧﺪ ACSR وOPGW ( ﺑﻪ ﻋﻠﺖ ﺗﻐﯿﯿﺮات ﻣﺘﻔﺎوت ﻣﻘﺎوﻣـﺖ ﻫﺮ ﺑﺨﺶ ﺗﺸﮑﯿﻞ دﻫﻨﺪه ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ در اﺛﺮ ﺣﺮارت اﯾﺠﺎد ﺷﺪه ﺑﻮاﺳﻄﻪ ﻋﺒﻮر ﺟﺮﯾﺎﻧﻬﺎی اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗـﺎه ﯾـﺎ ﺻـﺎﻋﻘﻪ ، ﻣﻤﮑـﻦ اﺳـﺖ ﮐـﻪ ﺗﻘﺮﯾﺒﻬﺎی ﺑﮑﺎر رﻓﺘﻪ ﺟﻬﺖ اﺳﺘﺨﺮاج رواﺑﻂ ﺣﺎﮐﻢ ﺑﺮ ﻇﺮﻓﯿﺖ ﻣﺠﺎز ﻋﺒﻮر ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ در ﭘﺎره ای از ﻣـﻮارد ﻣﻨﺠـﺮ ﺑـﻪ ﻧﺘـﺎﯾﺠﯽ ﮔﺮدﻧﺪ ﮐﻪ از ﻟﺤﺎظ ﻓﻨﯽ و اﻗﺘﺼﺎدی ﺗﻮﺟﯿﻪ ﻧﺎﭘﺬﯾﺮ ﻧﺒﺎﺷﺪ . ﺑﺮاﯾﻦ اﺳﺎس ﭘﯿﺸﻨﻬﺎد ﻣﯽ ﮔﺮدد ﮐﻪ ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﻧﻬﺎﯾﯽ ﺑﺮاﺳـﺎس ﻣﺸﺨﺼـﺎت ﻓﻨـﯽ اراﺋﻪ ﺷﺪه از ﺳﻮی ﺳﺎزﻧﺪه ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ اﻧﺘﺨﺎب ﮔﺮدد . اﯾﻦ ﻣﺴﺌﻠﻪ ﺑﻮﯾﮋه در ﻣﻮرد ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ OPGW ﮐﻪ ﺗﻌﺪاد ﻣـﻮاد ﺑﮑـﺎر رﻓﺘـﻪ در آن ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻣﻌﻤﻮﻟﯽ ﺑﺎﻻﺗﺮ و ﺣﺴﺎﺳﯿﺖ آن ﺑﻪ درﺟـﻪ ﺣـﺮارت ﻧﻬـﺎﯾﯽ ﺑﯿﺸـﺘﺮ اﺳـﺖ ) ﺑـﻪ ﻋﻠـﺖ وﺟـﻮد واﺣـﺪﻫﺎی ﻓﯿﺒﺮﻧﻮری ﻣﺴﺘﻘﺮ در اﯾﻦ ﻗﺒﯿﻞ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ( از اﻫﻤﯿﺖ اﻓﺰوﻧﺘﺮی ﺑﺮﺧﻮردار اﺳﺖ . 2 - 4 - ﻣﺸﺨﺼﺎت ﺳﯿﻢ ﺣﻔ ﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ از دﯾﺪﮔﺎه ﻣﮑﺎﻧﯿﮑﯽ در ﺑﺮﺧﯽ ﻣﻮارد ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﻣﮑﺎﻧﯿﮑ ﯽ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﻋﺎﻣﻞ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﮐﻨﻨﺪه ﻣﺸﺨﺼﺎت ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﺎﺷﺪ . ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﻣﮑﺎﻧﯿﮑﯽ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺷﺎﻣﻞ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻧﯿﺮوﻫﺎی وارد ﺑﺮ ﺳﯿﻢ ، ﻫﺎ ﮐﺸﺶ و ﻓﻠﺶ آﻧﻬﺎ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . واﺿﺢ اﺳﺖ ﮐﻪ اﻧﺘﺨـﺎب ﺳـﯿﻢ ﻫـﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﺧﻄﻮط اﻧﺘﻘﺎل از ﻧﻈﺮ ﻣﮑﺎﻧﯿﮑﯽ و ﻣﯿﺰان ﮐﺸﺶ و وزن آﻧﻬﺎ در ﻣ ﺤﺎﺳﺒﺎت ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ دﮐﻠﻬﺎ و اﻧﺘﺨﺎب ﻧﻮع آﻧﻬﺎ ﻧﯿﺰ ﻣﺆﺛﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﺑﻪ ﻃﻮر ﮐﻠﯽ ﯾﮏ ﺧﻂ از ﻧﻈﺮ ﻣﮑﺎﻧﯿﮑﯽ ﺑﺎﯾﺪ ﭼﻨﺎن ﻃﺮح ﮔﺮدد ﮐﻪ ﺑﺘﻮاﻧﺪ ﺑﺪﺗﺮﯾﻦ ﺣﺎﻻت ﻣﺤﺘﻤﻞ را ﺗﺤﻤﻞ ﮐﻨﺪ اﻣﺎ ﻧـﻪ ﺑـﺪﺗﺮﯾﻦ ﺣـﺎﻻت ﻣﻤﮑﻦ را ، دﻟﯿﻞ اﯾﻦ اﻣﺮ آن اﺳﺖ ﮐﻪ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺧﻂ ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ ﺑﯿﺶ از اﻧﺪازه ﮔﺮان ﺗﻤﺎم ﺷـﻮد ﻟـﺬا ﻣﺴـﺎ ﺋﻞ اﻗﺘﺼـﺎدی را در اﯾـﻦ ﻃﺮاﺣـﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺖ . ﺷﺮاﯾﻂ ﺑﺎرﮔﺬاری ﺑﺮای ﺳﯿﻢ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﻣﻌﻤﻮﻻً ﻫﻤﺎن ﺷﺮاﯾﻂ اﻧﺘﺨﺎب ﺷﺪه ﺑﺮای ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز در ﻣﻨﺎﻃﻖ ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺑﺎرﮔـﺬاری ﻣـﯽ ﺑﺎﺷـﺪ ، ﺑﺎ اﯾﻦ ﺗﻔﺎوت ﮐﻪ ﻋﻼوه ﺑﺮ رﻋﺎﯾﺖ ﺿﺮاﯾﺐ اﻃﻤﯿﻨﺎن ﻣﺠﺎز ﺑﺮای ﻫﺮ ﺣﺎﻟﺖ ﺧﺎص ﺑﺎرﮔـﺬاری ، ﻻزم اﺳـﺖ ﺣـﺪاﻗﻞ ﻓ ﺎﺻـﻠﻪ ﻫـﻮاﯾﯽ و زاوﯾـﻪ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز ﺑﯿﻦ ﺳﯿﻢ ﻣﺤﺎﻓﻆ و ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز در وﺳﻂ اﺳﭙﻦ و در ﺑﺪﺗﺮﯾﻦ ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎرﮔﺬاری ﮐﻨﺘﺮل ﮔﺮدد . ﭼﻮن ﺳﯿﻢ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز وزن واﺣـﺪ ﻃـﻮل ﮐﻤﺘـﺮ و ﻣـﺎﮐﺰﯾﻤﻢ ﻣﻘﺎوﻣـﺖ ﮐﺸﺸـﯽ ﺑﯿﺸـﺘﺮی دارد ﻓﻠـﺶ آن ﺗﺤـﺖ ﺑﺎرﮔﺬاری ﯾﮑﺴﺎن ﮐﻤﺘﺮ ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ و ﭼﻮن ﻓﻠﺶ ﮐﻢ اﺳ ﺖ در ﻫﻮای ﺳﺮد ﮐﻪ ﺳﯿﻢ اﻧﻘﺒﺎض ﭘﯿـﺪا ﻣـﯽ ﮐﻨـﺪ در ﻣﻨـﺎﻃﻖ ﮐﻮﻫﺴـﺘﺎﻧﯽ ﻣﻤﮑـﻦ ﻧﯿﺮو اﻧﺘﻘﺎل ﻫﻮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺑﺮﺧﻮرد از ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﺒﺎﻧﯽ و اﺻﻮل ـ دوم ﻓﺼﻞ 63 اﺳﺖ ﻧﯿﺮوی ﺑﺎﻻ ﺑﺮﻧﺪه اﯾﺠﺎد ﺷﻮد . ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺳﯿﻢ ﻣﺤﺎﻓﻆ را ﻣﻌﻤﻮﻻً ﺷﻞ ﺗﺮ ﻣﯽ ﮐﺸﻨﺪ . ﺑﺎ اﯾﻦ ﮐـﺎر ﻣﺴـﺌﻠﻪ ﻧﯿـﺮوی ﺑـﺎﻻ ﺑﺮﻧـﺪه ﺗﻘﺮﯾﺒـﺎً ﺣـﻞ ﻣﯽ ﺷﻮد و در ﻃﺮاﺣﯽ راﺣﺖ ﺗﺮ ﻣﯽ ﺗﻮان ﻣﺤﻞ ﺑﺮﺟﻬﺎ را روی ﭘﺮوﻓﯿﻞ ﻃﺮاﺣﯽ اﻧﺘﺨﺎب ﮐﺮد ﭼﺮا ﮐﻪ اﮔﺮ ﻓﻠـﺶ ﮐـﻢ ﺑﺎﺷـﺪ و در ﺑﯿﺸـﺘﺮ ﻧﻘـﺎط ﻧﯿﺮوی ﺑﺎﻻ ﺑﺮﻧﺪه داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﯿﻢ ﺑﺎﯾﺪ اﺳﭙﻦ ﻫﺎ را ﮐﻮﺗﺎﻫﺘﺮ و ﭘﺎﯾﻪ ﻫﺎ را ﺑﻠﻨﺪﺗﺮ اﻧﺘﺨﺎب ﮐﻨﯿﻢ ﺗﺎ ﻧﯿﺮوی ﺑـﺎﻻ ﺑﺮﻧـﺪه ﻧﺪاﺷـﺘﻪ ﺑﺎﺷـﯿﻢ و ﻫﻤﭽﻨـﯿﻦ ﺑﺎﺷﻞ ﺗﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﻣﺤﺎﻓﻆ ﻧﯿﺮوی ﮐﺸﺶ ﮐﻤﺘﺮ ﻣﯽ ﺷﻮد و ﻣﯽ ﺗﻮان ﻗﺴﻤﺘﻬﺎﯾﯽ از ﭘﺎﯾﻪ را ﮐﻪ ﺳﯿﻢ ﻣﺤﻔﺎظ ﺑﻪ آﻧﻬـﺎ وﺻـﻞ ﻣـﯽ ﺷـﻮد ، ﺿﻌﯿﻒ ﺗﺮ ﻃﺮاﺣﯽ ﮐﺮد . اﻟﺒﺘﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺗﻮﺟﻪ ﻧﻤﻮد ﮐﻪ ﻓﻠﺶ ﮐﻢ دارای اﯾﻦ ﻣﺰﯾﺖ اﺳﺖ ﮐﻪ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓـﺎز ﺑﻬﺒـﻮد ﻣـﯽ ﯾﺎﺑـﺪ و ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز در ﻣﻘﺎﺑﻞ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﺼﻮﻧﯿﺖ ﺑﯿﺸﺘﺮی ﭘﯿﺪا ﻣﯽ ﮐﻨﻨﺪ . از ﻃﺮﻓﯽ ﻣﺴﺌﻠﻪ ﮔﺎﻟﻮﭘﯿﻨـﮓ ) ﺟـﺪا ﺷـﺪن ﯾـﺦ ﺑﺼـﻮرت ﯾﮑﭙﺎرﭼـﻪ از روی ﯿﻢﺳ ﻫﺎی ﻣﺤﺎﻓﻆ ﯾﺎ ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز و اﯾﺠﺎد ﻧﻮﺳﺎﻧﻬﺎی ﻋﻤﻮدی ( را ﻧﯿﺰ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺖ . در ﻃﺮاﺣﯽ ﺧﻄﻮط اﻧﺘﻘﺎل ﺑﺎﯾﺪ در ﺗﻤﺎﻣﯽ ﺷﺮاﯾﻂ ﺟﻮی ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ ﮐﺸﺶ و ﻓﻠﺶ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﻮﻧﺪ . ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺗﺤـﺖ ﺗـﺎﺛﯿﺮ ﭘﺪﯾﺪه ﻫﺎی ﺧﺎرﺟﯽ ﻣﺨﺘﻠﻔﯽ ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮﻧﺪ و ﮐﺸﺶ و ﻓﻠﺶ آﻧﻬﺎ ﺑﺎ درﺟﻪ ﺣﺮار ت و ﻧﯿﺮوی ﺑﺎد و ﯾﺦ ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻣﯽ ﮐﻨـﺪ . ﺑﻌﻨـﻮان ﻣﺜـﺎل ﮐـﺎﻫﺶ درﺟﻪ ﺣﺮارت ﺑﺎﻋﺚ ﮐﻢ ﺷﺪن ﻃﻮل ﺳﯿﻢ و در ﻧﺘﯿﺠﻪ اﻓﺰاﯾﺶ ﮐﺸﺶ ﻣﯽ ﮔﺮدد و اﻓـﺰاﯾﺶ درﺟـﻪ ﺣـﺮارت ﺑﺎﻋـﺚ ازدﯾـﺎد ﻃـﻮل ﺳـﯿﻢ و در ﻧﺘﯿﺠﻪ اﻓﺰاﯾﺶ ﻓﻠﺶ ﺳﯿﻢ ﻣﯽ ﺷﻮد و ﺑﺎد و ﯾﺦ ﻧﯿﺰ ﺳﺒﺐ اﺿﺎﻓﻪ ﺷﺪن ﮐﺸﺶ ﺳﯿﻢ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ . در ﻋﻤﻞ ، ﺳﯿﻢ ﮐﺸﯽ اﺑﺘﺪا رو ی ﻗﺮﻗﺮه اﻧﺠﺎم ﻣﯽ ﮔﯿﺮد و ﭘﺲ از ﺗﻨﻈﯿﻢ ﻓﻠﺶ ﺳﯿﻢ ﺑﻪ ﮐﻠﻤﭗ ﺑﺴﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد و ﭘـﺲ از ﺳـﯿﻢ ﮐﺸـﯽ ﺑﺎﯾـﺪ ﻣﻄﻤﺌﻦ ﺑﻮد ﮐﻪ : - ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺳﯿﻢ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﻫﻮاﯾﯽ از ﺳﯿﻢ ﻫﺎدی در ﺑﺪﺗﺮﯾﻦ ﺷﺮاﯾﻂ ﺑﺎرﮔﺬاری از ﺣﺪ ﻣﺠﺎز ﮐﻤﺘﺮ ﻧﺸﻮد . - ﮐﺸﺶ در ﺳﺨﺖ ﺗﺮﯾﻦ ﺷﺮاﯾﻂ ﺑﺎ ﺿﺮﯾﺐ اﻃﻤﯿﻨﺎن ﻻزم از ﻣﻘﺪار ﻣﺠﺎز ﺑﯿﺸﺘﺮ ﻧﺸﻮد . از اﯾ ﻦ رو ﮐﺸﺶ در ﻣﻮﻗﻊ ﻧﺼﺐ ﺑﺎﯾﺪ ﻣﻘﺪار ﺻﺤﯿﺤﯽ داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ و ﻃﻮری اﻧﺘﺨﺎب ﺷﻮد ﮐﻪ در ﺑﺪﺗﺮﯾﻦ ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﮐﺸﺶ و ﻓﻠـﺶ ﺳﯿﻢ از ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻣﺠﺎز ﺗﺠﺎوز ﻧﻨﻤﺎﯾﻨﺪ . ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺳﯿﻢ ﻣﺤﺎﻓﻆ و ﻫﺎد ی ﻫﺎی ﻓﺎز روی ﺑﺮﺟﻬﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺑﺎﯾﺪ ﻃﻮری اﻧﺘﺨﺎب ﺷﻮد ﮐﻪ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺳﯿﻢ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺑﺎ ﺳﯿﻢ ﻫﺎدی در وﺳـﻂ اﺳﭙﻦ ﺑﺎﺗﻮ ﺟﻪ ﺑﻪ ﻣﺘﻔﺎوت ﺑﻮدن ﻓﻠﺶ اﯾﻦ دو ﺳﯿﻢ در ﺣﺎﻻت ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺑﺎرﮔﺬاری و ﺷﺮاﯾﻂ ﮐﺎری ﺳﯿﺴﺘﻢ ﮐﻤﺘﺮ از ﻣﻘـﺪار ﻣﺠـﺎز ﻧﺒﺎﺷـﺪ . اﯾـﻦ ﻣﺴﺌﻠﻪ در اﺳﭙﻨﻬﺎی ﺑﺰرﮔﺘﺮ از اﺳﭙﻦ ﻣﻌﺎدل و ﺑﺨﺼﻮص در ﺣﺎﻟـﺖ ﺑﺎرﮔـﺬاری ﻧﺎﻣﺘﻌـﺎدل اﻫﻤﯿـﺖ داﺷـﺘﻪ و ﻻزم ﺑـﻪ ﮐﻨﺘـﺮل اﺳـﺖ . ﺣﺎﻟـﺖ ﺑﺎرﮔﯿﺮی ﻧﺎﻣﺘﻌﺎدل ﺳﯿﻢ ﻣﺤﺎﻓﻆ و ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎ ز از اﯾﻦ ﻧﻈﺮ ﻣﺤﺘﻤﻞ اﺳﺖ ﮐﻪ ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز ﺑﻪ ﺟﻬـﺖ ﻋﺒـﻮر ﺟﺮﯾـﺎن اﻟﮑﺘﺮﯾﮑـﯽ از آﻧﻬـﺎ ﮔﺮﻣﺘﺮ از ﺳﯿﻢ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺑﻮده و ﻟﺬا ﺑﺎر ﯾﺦ آن زودﺗﺮ آب ﺷﺪه و ﻣﯽ اﻓﺘﺪ . ﺑﻌﻀﯽ از ﻃﺮاﺣﺎن ﺧﻄﻮط اﻧﺘﻘﺎل رﻋﺎﯾﺖ 80 درﺻﺪ ﻓﻠﺶ ﻫﺎدی ﻫﺎی ﻓﺎز را ﺑﺮای ﺳﯿﻢ ﻣﺤﺎﻓﻆ در ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎرﮔﺬاری ﻣﻌﻤﻮل 1(EDS) ، ﺟﻬﺖ ﮐﻨﺘﺮل ﻓ ﺎﺻﻠﻪ ﻫﻮاﯾﯽ در وﺳﻂ اﺳﭙﻦ ، ﮐﺎﻓﯽ ﻣﯽ داﻧﻨﺪ . وﻟﯽ ﺑﺎﺗﻮﺟﻪ ﺑـﻪ ﻣﻄﺎﻟﺒﯽ ﮐﻪ در اﯾﻦ ﺑﺨﺶ ﺗﻮﺿﯿﺢ داده ﺷﺪ اﯾﻦ ﺷﺮط در ﻫﻤﻪ ﻣﻮارد ﺑﺨﺼﻮص در ﻣﻨﺎﻃﻖ ﺑﺎرﮔﺬاری ﺳﻨﮕﯿﻦ و ﻓﻮق ﺳﻨﮕﯿﻦ ﮐﺎﻓﯽ ﻧﺒـﻮده و ﺗﻮﺻﯿﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ ﺟﻬﺖ ﮐﻨﺘﺮل ﻓﺎﺻﻠﻪ ﮐﻠﯿﻪ ﺣﺎﻻت ﺑﺎرﮔﺬاری ﮐﻪ اﺣﺘﻤﺎل ﮐﺎﻫﺶ ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻮﺟﻪ ﻓﺎﺻـﻠﻪ ﻣـﺎﺑﯿﻦ ﺳـﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇـﺖ از ﺻـﺎﻋﻘﻪ و ی ﻫﺎد ﻫﺎی ﻓﺎز وﺟﻮد دارد ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﯽ ﻗﺮار ﮔﯿﺮﻧﺪ . 1 Every day stress ﻓﺼﻞ ﺁﺯﻣﻮﻧﻬﺎ ﻭ ﻧﻴﺎﺯﻣﻨﺪﻳﻬﺎ ـ ﺳﻮﻡ ٣٦ ﻧﻴﺎﺯﻣﻨﺪﻳﻬﺎ ﻭ ﺁﺯﻣﻮﻧﻬﺎ ﻧﻴﺎﺯﻣﻨﺪﻳﻬﺎ ﻭ ﺁﺯﻣﻮﻧﻬﺎ ﻓﺼﻞ ﻓﺼﻞ۳ ﻧﻴﺮﻭ ﺍﻧﺘﻘﺎﻝ ﺧﻄﻮﻁ ﺩﺭ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺍﺯ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺍﺟﺮﺍﺋﻲ ﻭ ﻋﻤﻮﻣﻲ ،ﻓﻨﻲ ﻣﺸﺨﺼﺎﺕ ٤٦ ﻓﺼﻞ ﺁﺯﻣﻮﻧﻬﺎ ﻭ ﻧﻴﺎﺯﻣﻨﺪﻳﻬﺎ ـ ﺳﻮﻡ ٥٦ ﻣﻘﺪﻣﻪ در اﯾﻦ ﻓﺼﻞ ﻧﺤﻮه اﻧﺠﺎم آزﻣﻮﻧﻬﺎی ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده در ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺧﻄﻮط ﻫﻮاﯾﯽ اﻧﺘﻘﺎل ﻧﯿـﺮو ﺟﻬـﺖ اﻃﻤﯿﻨﺎن از ﻋﻤﻠﮑﺮد ﺻﺤﯿﺢ و ﻣﻮرد اﻧ ﺘﻈﺎر آﻧﻬﺎ ﺗﺸﺮﯾﺢ ﻣﯽ ﮔﺮدد . 3 - 1 - ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻣﻌﻤﻮﻟﯽ آزﻣﻮﻧﻬﺎی ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻣﻌﻤﻮﻟﯽ ﻫﻤﭽﻮن : ACS ) AW (، GS ) HS وEHS ( وACSR ﺷﺎﻣﻞ آزﻣﻮﻧﻬﺎی ﻧﻮﻋﯽ و ﻧﻤﻮﻧﻪ ای ﺑـﻪ ﺷﺮح ذﯾﻞ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ : آزﻣﻮﻧﻬﺎی ﻧﻮﻋﯽ1 ﺷﺎﻣﻞ : - آزﻣﻮن اﺗﺼﺎﻻت در رﺷﺘﻪ ﻫﺎی آﻟﻮﻣﯿﻨﯿﻮﻣﯽ - آزﻣﻮن ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎی ﺗﻨﺶ - ﮐﺮ ﻧﺶ ﺑﺮ روی ﻫﺎدی - آزﻣﻮن ﻧﯿﺮوی ﮔﺴﯿﺨﺘﮕﯽ ﻫﺎدی آزﻣﻮﻧﻬﺎی ﻧﻤﻮﻧﻪ ای 2 ﺷﺎﻣﻞ : - آزﻣﻮﻧﻬﺎی ﮐﺸﺶ ﺑﺮروی ﻣﻔﺘﻮﻟﻬﺎی آﻟﻮﻣﯿﻨﯿﻮﻣﯽ و ﻓﻮﻻدی - آزﻣﻮن ﭘﯿﭽﺶ ﻣﻔﺘﻮﻟﻬﺎی آﻟﻮﻣﯿﻨﯿﻮﻣﯽ - آزﻣﻮن ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﻟﮑﺘﺮﯾﮑﯽ ﻣﻔﺘﻮﻟﻬﺎی آﻟﻮﻣﯿﻨﯿﻮﻣﯽ - آزﻣﻮن ﺗﻨﺶ در ﯾﮏ درﺻﺪ اﻓﺰاﯾﺶ ﻃﻮل روی ﻣﻔﺘﻮﻟﻬﺎی ﻓﻮﻻدی - آزﻣﻮن ﺧﺎﺻﯿﺖ ﻟﻮﻟﻪ ﺷﺪن روی ﻣﻔﺘﻮﻟﻬﺎی ﻓﻮﻻدی - آزﻣﻮن ﭘﻮﺷﺶ ﻓﻠﺰ روی در ﻣﻔﺘﻮﻟﻬﺎی ﻓﻮﻻدی - اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﻫﺎدی - اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی ﻗﻄﺮ ﻧﻬﺎﯾﯽ ﻫﺎدی - اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی ﺟﺮم در واﺣﺪ ﻃﻮل ﻫﺎدی ) ﭼﮕﺎﻟﯽ ﺧﻄﯽ ( - آزﻣﻮن ﮔﺴﯿﺨﺘﮕﯽ رﺷﺘﻪ ﻫﺎی آﻟﻮﻣﯿﻨﯿﻮﻣﯽ و ﻓﻮﻻدی ﭘﺲ از ﺗﺎﺑﯿﺪه ﺷﺪن - آزﻣﻮن وﺿﻌﯿﺖ ﺳﻄﺢ ﻫﺎدی - آزﻣ ﻮن ﻧﺴﺒﺖ ﻻﯾﻪ و ﺟﻬﺖ ﻻﯾﻪ ﻫﺎدی ﺗﻮﺟﻪ : از آﻧﺠﺎﯾﯽ ﮐﻪ روﯾﻪ اﻧﺠﺎم آزﻣﻮﻧﻬﺎی ﻓﻮق ﻣﺸﺎﺑﻪ روﺷﻬﺎی ﺑﮑﺎر ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه ﺑﺮای ﺳﺎﯾﺮ ﻫﺎدی ﻫﺎی ﺧﻄـﻮط اﻧﺘﻘـﺎل ﻣـﯽ ﺑﺎﺷـﺪ ، از اراﺋـﻪ آزﻣﻮﻧﻬﺎ در اﯾﻦ ﺑﺨﺶ ﺻﺮف ﻧﻈﺮ ﮔﺮدﯾﺪه و ﺗﻨﻬﺎ آزﻣﻮﻧﻬﺎی ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻣﺒﺘﻨﯽ ﺑـﺮ ﺗﮑﻨﻮﻟـﻮژی ﻓﯿﺒـﺮ ﻧـﻮری (OPGW) در 1.Type test 2. Sample test ﻧﻴﺮﻭ ﺍﻧﺘﻘﺎﻝ ﺧﻄﻮﻁ ﺩﺭ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺍﺯ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺍﺟﺮﺍﺋﻲ ﻭ ﻋﻤﻮﻣﻲ ،ﻓﻨﻲ ﻣﺸﺨﺼﺎﺕ ٦٦ اﯾﻦ ﻓﺼﻞ اراﺋﻪ ﻣﯽ ﮔﺮدد . ﺟﻬﺖ اﻧﺠﺎم آزﻣﻮﻧﻬﺎی ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻣﻌﻤﻮﻟﯽ ﻣﯽ ﺗﻮان از ﮔـﺰارش " ﻫـﺎدی یﻫـﺎ ﺧﻄـﻮط اﻧﺘﻘـﺎل ﻧﯿـﺮو از " ﻣﺠﻤﻮﻋﻪ ﺣﺎﺿﺮ اﺳﺘﻔﺎده ﻧﻤﻮد . 3 - 2 - ﺳﯿﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﻣﺒﺘﻨﯽ ﺑﺮ ﺗﮑﻨﻮﻟﻮژی ﻓﯿﺒﺮ ﻧﻮری (OPGW) در اﯾﻦ ﺑﺨﺶ ﻧﯿﺎزﻣﻨﺪﯾﻬﺎی اﻟﮑﺘﺮﯾﮑﯽ ، ﻣﮑﺎﻧﯿﮑﯽ و ﻧﻮری و رو ﺷﻬﺎی آزﻣﻮن ﺳﯿﻢ ﻫـﺎی ﺣﻔـﺎﻇﺘﯽ ﻣﺒﺘﻨـﯽ ﺑـﺮ ﺗﮑﻨﻮﻟـﻮژی ﻓﯿﺒـﺮ ﻧـﻮری (OPGW) اراﺋﻪ ﻣﯽ ﮔﺮدد . 3 - 2 - 1 - ﺗﻌﺎرﯾﻒ - ﺳﯿﻢ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﻫﻮاﯾﯽ ﻣﺒﺘﻨﯽ ﺑﺮ ﺗﮑﻨﻮﻟﻮژی ﻓﯿﺒﺮ ﻧﻮری (OPGW) ﺳﯿﻢ ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﮐﻪ ﻋﻼوه ﺑﺮ وﻇﯿﻔﻪ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺧﻄﻮط اﻧﺘﻘﺎل در ﻣﻘﺎﺑـﻞ اﺛـﺮات ﻧﺎﺷـﯽ از ﺑﺮﺧـﻮرد ﺻـﺎﻋﻘﻪ ، وﻇﯿﻔـﻪ اﻧﺘﻘـﺎل ﺳـﯿﮕﻨﺎﻟﻬﺎی ﻣﺨﺎﺑﺮا ﺗﯽ را ﻧﯿﺰ ﺑﺮ ﻋﻬﺪه دارد . اﯾﻦ ﺳﯿﮕﻨﺎﻟﻬﺎی ﻣﺨﺎﺑﺮاﺗﯽ از ﻃﺮﯾﻖ ﻓﯿﺒﺮ ﻧﻮری داﺧﻞ ﻫﺎدی OPGW ﻣﻨﺘﻘﻞ ﻣﯽ ﮔﺮدد . - واﺣﺪ ﻧﻮری1 ﺑﺨﺸﯽ از ﻫﺎدیOPGW ﮐﻪ از ﻓﯿﺒﺮﻫﺎی ﻧﻮری و ﻣﻮاد ﻣﺤﺎﻓﻈﺖ ﮐﻨﻨﺪه آﻧﻬﺎ ﺗﺸﮑﯿﻞ ﺷﺪه اﺳﺖ . ﻣﻮاد ﻣﺤﺎﻓﻈﺖ ﮐﻨﻨﺪه ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ ﮐﻪ از ﺟﻨﺲ ﻣﻮاد ﻓﻠﺰی ﯾﺎ ﻏﯿﺮﻓﻠﺰی و ﯾﺎ ﻫﺮ دو ﺗﺸ ﮑﯿﻞ ﺷﺪه ﺑﺎﺷﺪ . اﯾﻦ ﻣﻮاد ﻣـﯽ ﺗﻮاﻧﻨـﺪ ﻗﺴـﻤﺘﯽ از ﺑﺨﺸﻬﺎی ﺗﺤﻤﻞ ﮐﻨﻨﺪه ﻧﯿﺮوﻫﺎی ﻣﮑﺎﻧﯿﮑﯽ و ﺑﺨﺸﻬﺎی ﺣﺎﻣﻞ ﺟﺮﯾﺎن اﻟﮑﺘﺮﯾﮑﯽ OPGW ﻧﯿﺰ ﺑﺎﺷﻨﺪ . - ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﮐﺸﺶ ﻣﺠﺎز (MAT) 2 ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﮐﺸﺶ ﻣﻮرد اﻧﺘﻈﺎر در ﺑﺪﺗﺮﯾﻦ ﺷﺮاﯾﻂ ﺑﺎرﮔﺬاری ﯾﺎ ﻫﺮ ﻣﻘﺪار ﻣﺸﺨﺺ دﯾﮕﺮ ، ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﮐﺸﺶ ﻣﺠﺎز ﻧﺎﻣﯿﺪه ﻣﯽ .ﺷﻮد - اﺳﺘﻘﺎﻣﺖ ﮐ ﺸﺸﯽ ﻧﺎﻣﯽ (RTS) 3 ﻣﻘﺪار ﻧﯿﺮوی ﮐﺸﺸﯽ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه ای ﮐﻪ ﻫﺎدی OPGW را در آﺳﺘﺎﻧﻪ ﭘﺎرﮔﯽ ﻗﺮارﻣﯽ دﻫﺪ ، اﺳﺘﻘﺎﻣﺖ ﮐﺸﺸﯽ ﻧﺎﻣﯽ ﻧﺎﻣﯿﺪه ﻣﯽ ﺷﻮد . - ﺣﺪ ﮐﺸﯿﺪﮔﯽ4 ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﮐﺸﯿﺪﮔﯽ اﺳﺖ ﮐﻪ ﻫﺎدیOPGW ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺑﺪون اﻓﺰاﯾﺶ ﻃﻮل5 در ﻓﯿﺒﺮﻫﺎی ﻧﻮری ﻣﺘﺤﻤﻞ ﺷﻮد . - ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻣﯿﺰان ﻣﺠﺎز ﺑﯿﻀﻮﯾﺖ (MAOC) 6 ا ﯾﻦ ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﻧﺸﺎن دﻫﻨﺪة ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻣﯿﺰان ﺑﯿﻀﻮﯾﺖ ﻣﺠﺎز در ﯾﮏ ﻫﺎدی OPGW ﯾﺎ اﻟﻤﺎﻧﻬﺎی آن ﺑﻮده ﮐﻪ ﺗﻮﺳﻂ ﺳﺎزﻧﺪه ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ .ﺷﻮد 1.Optical unit 2. Max. Allowable Tension 3. Rated Tensile Strength 4 .Strain Margin 5 . Longitudinal 6 .Max. Allowable ovality ﻓﺼﻞ ﺁﺯﻣﻮﻧﻬﺎ ﻭ ﻧﻴﺎﺯﻣﻨﺪﻳﻬﺎ ـ ﺳﻮﻡ ٧٦ 3 - 2 - 2 - آزﻣﻮﻧﻬﺎیOPGW 3 - 2 - 2 - 1 - ﻃﺒﻘﻪ ﺑﻨﺪی آزﻣﻮﻧﻬﺎ - آزﻣﻮﻧﻬﺎی ﻧﻮﻋﯽ : آزﻣﻮﻧﻬﺎی ﻧﻮﻋﯽ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺗﺤﻘﯿﻖ اﺻﻮل ﭘﺎﯾﻪ ای ﻃﺮاﺣﯽ اﻧﺠﺎم ﻣﯽ ﮔﯿﺮﻧﺪ . ﺗﮑﺮار اﯾﻦ ﻗﺒﯿﻞ آزﻣﻮﻧﻬﺎ ﯾـﺎ اﻧﺘﺨـﺎب آﻧﻬـﺎ ﺗﻨﻬـﺎ در ﺻـﻮرﺗﯽ ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد ﮐﻪ ﺗﻐﯿﯿﺮاﺗﯽ در واﺣﺪ ﻧﻮری ﯾﺎ ﻣﻮاد اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه در OPGW ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ . ﻣﻮارد و ﻣﺮاﺣﻞ آزﻣﻮن واﻗﻌﯽ ﮐﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ اﻧﺠﺎم ﮔﯿﺮد و ﻣﻌﯿﺎرﻫﺎی ﭘﺬﯾﺮش ﺑﺮای ﻫﺮ آزﻣﻮن ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﺮاﺳﺎس ﺗﻮاﻓﻖ ﺣﺎﺻـﻞ ﺷـﺪه ﺑﯿﻦ ﺧﺮﯾﺪار و ﺳﺎ زﻧﺪه ﺗﻌﯿﯿﻦ ﮔﺮدد . آزﻣﻮﻧﻬﺎی ﻧﻮﻋﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺗﻨﻬﺎ ﺑﺮ روی آن دﺳﺘﻪ از OPGW ﻫﺎ ﮐـﻪ ﮐﻠﯿـﻪ ﻧﯿﺎزﻣﻨـﺪﯾﻬﺎی آزﻣﻮﻧﻬـﺎی ﻧﻤﻮﻧـﻪ ای ﻣﺮﺑﻮﻃـﻪ را ﺑـﺮآورده ﺳﺎﺧﺘﻪ اﻧﺪ اﻧﺠﺎم ﮔﯿﺮﻧﺪ . - آزﻣﻮﻧﻬﺎی ﻧﻤﻮﻧﻪ ای : آزﻣﻮﻧﻬﺎی ﻧﻤﻮﻧﻪ ای ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺗﻀﻤﯿﻦ ﮐﯿﻔﯿﺖ OPGW و ﻣﻄﺎﺑﻘﺖ آن ﺑﺎ ﻧﯿﺎزﻣﻨﺪﯾﻬﺎی اﯾﻦ ﺑﺨﺶ از اﺳﺘ ﺎﻧﺪارد اﻧﺠﺎم ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ . 3 - 2 - 2 - 2 - آزﻣﻮﻧﻬﺎی ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز : - آزﻣﻮﻧﻬﺎی ﻧﻮﻋﯽ : • ﺑﺮروی ﻓﯿﺒﺮﻫﺎی ﻧﻮری آزﻣﻮﻧﻬﺎی ﻧﻮﻋﯽ ﮐﻪ ﺑﺮ روی ﻓﯿﺒﺮﻫﺎی ﻧﻮری ﺑﻪ ﻋﻤﻞ ﻣﯽ آﯾﻨﺪ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﺎ روﺷﻬﺎی آزﻣﻮن اراﺋﻪ ﺷـﺪه در اﺳـﺘﺎﻧﺪارد IEC ﺷـﻤﺎرة 60793 ﺑﺎﺷﻨﺪ . • ﺑﺮروی OPGW ﮐﺎﻣﻞ اﯾﻦ آزﻣﻮﻧﻬﺎ ﻋﺒﺎرﺗﻨﺪ از : اﻟﻒ ( آزﻣﻮﻧﻪ ﺗﻨﺶ - ﮐﺮﻧﺶ1 ( ب آزﻣﻮن ﮐﺸﺶ2 ج( آزﻣﻮن ﻗﺮﻗﺮه3 ( د آزﻣﻮن آﺋﻮﻟﯿﻦ 4 ( ﻫـ آزﻣﻮن ﮔﺎﻟﻮﭘﯿﻨﮓ 5 ( و آزﻣﻮن ﭘﯿﺮی 6 ( ز آزﻣﻮن ﭼﺮﺧﻪ ﺣﺮارﺗﯽ 7 1 . Stress- strain test 2 . Tensile test 3 . Sheave test 4 . Aeolian test 5 . Galloping test 6 .Creep test 7 . Temperature cycling test ﻧﻴﺮﻭ ﺍﻧﺘﻘﺎﻝ ﺧﻄﻮﻁ ﺩﺭ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺍﺯ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺍﺟﺮﺍﺋﻲ ﻭ ﻋﻤﻮﻣﻲ ،ﻓﻨﻲ ﻣﺸﺨﺼﺎﺕ ٨٦ ( ح آزﻣﻮن ﻧﻔﻮذ آب 1 ( ط آزﻣﻮن اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه 2 ( ی آزﻣﻮن ﺻﺎﻋﻘﻪ 3 - آزﻣﻮﻧﻬﺎی ﻧﻤﻮﻧﻪ ای : • ﺑﺮروی ﻓﯿﺒﺮﻫﺎی ﻧﻮری اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی ﻫﺎی ﺗ ﻀﻌﯿﻒ ﻧﻮری ﻓﯿﺒﺮ 4 ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﺎ ﯾﮑـﯽ از روﺷـﻬﺎی اراﺋـﻪ ﺷـﺪه در اﺳـﺘﺎﻧﺪارد IEC ﺷـﻤﺎرة 4 - 1 - 60793 اﻧﺠﺎم ﮔﯿﺮﻧﺪ . ﻧﺮخ ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺑﺮداری ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ 100درﺻﺪ ﺑﺎﺷﺪ . ﺑﺮای ﺳﺎﯾﺮ ﻣﺸﺨﺼﻪ ﻫﺎی ﻓﯿﺒﺮ ، ﻧﺮخ ﻫﺎی ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺑﺮداری ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﺎ ﺗﻮاﻓﻖ ﺳﺎزﻧﺪه و ﺧﺮﯾﺪار ﺗﻌﯿﯿﻦ ﮔﺮدﻧﺪ . • ﺑﺮ رو ی واﺣﺪ ﻧﻮری اﯾﻦ آزﻣﻮﻧﻬﺎ ﻋﺒﺎرﺗﻨﺪ از : اﻟﻒ ( آزﻣﻮن اﺑﻌﺎدی ( ب آزﻣﻮن اﺳﺘﻘﺎﻣﺖ ﮐﺸﺸﯽ و ازدﯾﺎد ﻃﻮل ( ج آزﻣﻮن ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﻟﮑﺘﺮﯾﮑﯽ ﺗﻮﺟﻪ : آزﻣﻮن اﺳﺘﻘﺎﻣﺖ ﮐﺸﺸﯽ و ازدﯾﺎد ﻃﻮل و آزﻣﻮن ﻣﻘﺎوﻣﺖ اﻟﮑﺘﺮﯾﮑﯽ ﺗﻨﻬﺎ در ﺻﻮرﺗﯽ ﮐﻪ واﺣﺪ ﻧﻮری در ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﺠـﺎم ﮔﺮﻓﺘـﻪ ﺑـﺮای ﻣﻘﺎدﯾﺮ RTS و ﻣﻘﺎوﻣ ﺖ OPGW ﮐﺎﻣﻞ ، در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه ﺑﺎﺷﺪ اﻧﺠﺎم ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ . ﻧﺮخ ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺑﺮداری ﺑﺮای اﯾﻦ آزﻣﻮﻧﻬﺎ 10درﺻﺪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . در ﭘﯿﻮﺳﺖ )3 - 1 ( روﺷﻬﺎﯾﯽ ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ اﺳﺘﻘﺎﻣﺖ ﮐﺸﺸﯽ ﻧﺎﻣﯽ ، ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﻻﯾـﻪ ﻫـﺎی ﻣﺘﺸـﮑﻞ از ﻣﻔﺘﻮﻟﻬـﺎﯾﯽ ﮐـﻪ ﺑـﻪ ﺷـﮑﻞ ﻗﻄﺎﻋﯽ ﻫﺴﺘﻨﺪ ، ﻣﺪول اﻻﺳﺘﯿﺴﯿﺘﻪ ، ﺿﺮﯾﺐ اﻧﺒﺴﺎط ﺧﻄﯽ و ﻣﻘ ﺎوﻣﺖ dc اراﺋﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ . • ﺑﺮ روی ﻣﻔﺘﻮﻟﻬﺎ ﻗﺒﻞ از ﺑﺎﻓﺘﻪ ﺷﺪن : اﯾﻦ آزﻣﻮﻧﻬﺎ ﻋﺒﺎرﺗﻨﺪ از : اﻟﻒ ( ﻣﻄﺎﺑﻖ اﺳﺘﺎﻧﺪارد IEC ﺷﻤﺎرة60104 ﺑﺮای ﻣﻔﺘﻮﻟﻬﺎی آﻟﯿﺎژ آﻟﻮﻣﯿﻨﯿﻮم _ ﺳﯿﻠﯿﮑﻮن _ ﻣﻨﯿﺰﯾﻢ . ( ب ﻣﻄﺎﺑﻖ اﺳﺘﺎﻧﺪارد IEC ﺷﻤﺎرة60888 ﺑﺮای ﻣﻔﺘﻮﻟﻬﺎی ﻓﻮﻻدی ﺑﺎ روﮐﺶ روی . ( ج ﻣﻄﺎﺑﻖ اﺳﺘﺎﻧﺪا رد IEC ﺷﻤﺎرة60889 ﺑﺮای ﻣﻔﺘﻮﻟﻬﺎی آﻟﻮﻣﯿﻨﯿﻮﻣﯽ . ( د ﻣﻄﺎﺑﻖ اﺳﺘﺎﻧﺪارد IEC ﺷﻤﺎرة61232 ﺑﺮای ﻣﻔﺘﻮﻟﻬﺎی ﻓﻮﻻدی روﮐﺶ ﺷﺪه ﺑﺎ آﻟﻮﻣﯿﻨﯿﻮم . ﻧﺮخ ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺑﺮداری ﺑﺮای اﯾﻦ آزﻣﻮﻧﻬﺎ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ 10 درﺻﺪ ﺑﺎﺷﺪ . 1 . Water penetration test 2 . Short circuit test 3 . Lightning test 4 . Fibre optical attenuation measurements ﻓﺼﻞ ﺁﺯﻣﻮﻧﻬﺎ ﻭ ﻧﻴﺎﺯﻣﻨﺪﻳﻬﺎ ـ ﺳﻮﻡ ٩٦ • ﺑﺮ رویOPGW ﮐﺎﻣﻞ : OPGW ﮐﺎﻣﻞ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﻧﯿﺎزﻣﻨﺪﯾﻬﺎی اراﺋﻪ ﺷـﺪه در ﺑﻨـﺪ )6 - 2 - 2 ( اﺳـﺘﺎﻧﺪاردIEC ﺷـﻤﺎرة61089 را ﺑـﺮآورده ﻧﻤﺎﯾـﺪ . ﻧـﺮخ ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺑﺮداری ﺑﺮای اﯾﻦ آزﻣﻮﻧﻬﺎ ﺑﺮاﺑﺮ 10درﺻﺪ اﺳﺖ . 3 - 2 - 2 - 3 - ﺑﺎزرﺳﯽ1 ﺑﺎزرﺳﯽ آزﻣﻮﻧﻬﺎ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﺎ ﻧﯿﺎزﻣﻨﺪﯾﻬﺎی ﺑﺨﺶ )6 - 7 ( اﺳﺘﺎﻧﺪاردIEC ﺷﻤﺎرة61089 ﺻﻮرت ﮔﯿﺮد . 3 - 2 - 3 - ﻧﯿﺎزﻣﻨﺪﯾﻬﺎی آزﻣﻮن 3 - 2 - 3 - 1 - آزﻣﻮن ﺗﻨﺶ- ﮐﺮﻧﺶ آزﻣﻮﻧﻬﺎی ﺗﻨﺶ - ﮐﺮﻧﺶ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺗﻌﯿﯿﻦ رﻓﺘﺎر ﻣﮑﺎﻧﯿﮑﯽ OPGW وﻗﺘﯿﮑﻪ ﺑﺎر ﮐﺸﺸﯽ ﺑﻪ آن اﻋﻤﺎل ﻣﯽ ﺷﻮد اﻧﺠﺎم ﮔﯿﺮﻧـﺪ . اﯾﻦ آزﻣﻮﻧﻬﺎ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﺎ روش اراﺋـﻪ ﺷـﺪه در ﭘﯿﻮﺳـﺖ B اﺳـﺘﺎﻧﺪاردIEC ﺷـﻤﺎرة61089 اﻧﺠـﺎم ﺷـﻮﻧﺪ . ﻃـﻮل ﻧﻤﻮﻧـﻪ آزﻣـﻮن ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﺰرﮔﺘﺮ از 10 ﻣﺘﺮ ﺑﺎﺷ )ﺪ در ﺻﻮرت ﺗﻮاﻓﻖ ﺑﯿﻦ ﺳﺎزﻧﺪه و ﺧﺮﯾﺪار ﻧﻤﻮﻧﻪ ای ﺑﺎ ﻃﻮﻟﻬﺎی ﮐﻮﺗﺎﻫﺘﺮ ﻣﻤﮑـﻦ اﺳـﺖ اﺳـﺘﻔﺎده ﺷـﻮد از (. ﻓﯿﺘﯿﻨﮕﻬﺎی اﻧﺘﻬﺎﯾﯽ ﻣﻨﺎﺳﺒﯽ ﮐﻪ ﺑﻪ ﺗﺎﺋﯿﺪ ﺧﺮﯾﺪار رﺳﯿﺪه اﺳﺖ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد . در ﺣﯿﻦ آزﻣـﻮن ﻫـﯿﭻ ﮔﻮﻧـﻪ ﺻـﺪﻣﻪ دﯾـﺪﮔﯽ ﻗﺎﺑـﻞ رؤﯾﺘﯽ ﻧﺒﺎﯾﺪ در رﺷﺘﻪ ﻫﺎی OPGW ﻣﺸﺎﻫﺪه ﮔﺮدد . ﮐﻠﯿﻪ ﻣﻘﺎد ﯾﺮ ﺗﻨﺶ و ﮐﺮﻧﺶ ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه در ﺣﯿﻦ آزﻣﻮن ﺑﺎﯾﺴـﺘﯽ ﺑـﻪ ﺻـﻮرت ﺟـﺪوﻟﯽ ﺛﺒﺖ ﮔﺮدﻧﺪ . ﻣﻮاﻗﻌﯽ ﮐﻪ آزﻣﻮﻧﻬﺎﯾﯽ اﺳﺘﻘﺎﻣﺖ ﮔﺴﯿﺨﺘﮕﯽ OPGW ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز ﻫﺴﺘﻨﺪ ، OPGW ﺑﺎﯾﺪ ﻧﯿﺮوﯾﯽ ﮐـﻪ ﻣﻘـﺪارش ﻧﺒﺎﯾـﺪ ﮐﻤﺘـﺮ از95 درﺻـﺪ RTS آن ﺑﺎﺷﺪ را ﺗﺤﻤﻞ ﮐﻨﺪ . در اﯾﻦ ﺣﯿﻦ ﻫﯿﭻ ﯾﮏ از ﻣﻔﺘﻮﻟﻬﺎی آن ﻧﻤﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﮔﺴﯿﺨﺘﻪ .ﻧﺪﺷﻮ 3 - 2 - 3 - 2 - آزﻣﻮن ﻋﻤﻠﮑﺮد ﮐﺸﺸﯽ2 آزﻣﻮن ﻋﻤﻠﮑﺮد ﮐﺸﺸﯽ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺗﻌﯿﯿﻦ رﻓﺘﺎر ﻧﻮریOPGW ﺗﺤﺖ ﺑﺎر ﮐﺸﺸﯽ و ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻣﻮارد زﯾﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﺎ ﭘﯿﻮﺳـﺖ B اﺳﺘﺎﻧﺪاردIEC ﺷﻤﺎرة61089 ﺑﻪ ﻋﻤﻞ : آﯾﺪ - ﻋﻤﻠﮑﺮد ﻧﻮری ) ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﻀﻌﯿﻒ ﻧﻮری ( - ﮐﺸﯿﺪﮔﯽ ﻓﯿﺒﺮ - ﺣﺪ ﮐﺸﯿﺪﮔﯽ ﺷﺮاﯾﻂ ﺑﺎرﮔﺬاری ﻣﻄ ﺎﺑﻖ ﭘﯿﻮﺳﺖ B از اﺳﺘﺎﻧﺪاردIEC ﺷﻤﺎره61089 ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد . ﻃﻮل ﻧﻤﻮﻧﻪ OPGW ﮐﻪ ﺗﺤﺖ ﺗﻨﺶ ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮد ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺣﺪاﻗﻞ 10 ﻣﺘﺮ ) در ﺻﻮرت ﺗﻮاﻓـﻖ ﺑـﯿﻦ ﺳـﺎزﻧﺪه و ﺧﺮﯾـﺪار ﻃﻮﻟﻬـﺎی ﮐﻮﺗﺎﻫﺘﺮی ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮارﮔﯿﺮد ( ﺑﺎﺷﺪ . ﻧﻤﻮﻧﻪ ﻓﯿﺒﺮ ﻧﻮری ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﺮای آزﻣﻮن ﺳﻨﺠﺶ ﺗﻀـﻌﯿﻒ ﻧـﻮری ﺣـﺪاﻗﻞ 100 ﻣﺘـﺮ و 1 .Inspection 2 .Tensile performance test ﻧﻴﺮﻭ ﺍﻧﺘﻘﺎﻝ ﺧﻄﻮﻁ ﺩﺭ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺍﺯ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺍﺟﺮﺍﺋﻲ ﻭ ﻋﻤﻮﻣﻲ ،ﻓﻨﻲ ﻣﺸﺨﺼﺎﺕ ٠٧ 1 2 1 2 d d MAOC % d d − = + ﺑﺮای آزﻣﻮن ﺳﻨﺠﺶ ﮐﺸﯿﺪﮔﯽ ﺣﺪاﻗﻞ30 ﻣﺘﺮ ﻃﻮل داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ . ﺗﻀﻌﯿﻒ ﻧﻮری ﻓﯿﺒﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﯾـﮏ ﻣﻨﺒـﻊ ﻧـﻮر و دﺳـﺘﮕﺎه اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی ﻗﺪرﺗﯽ1 ﮐﻪ ﺑﻪ دو اﻧﺘﻬﺎی ﻓﯿﺒﺮ ﺗﺤﺖ آزﻣﻮن ﻣﺘﺼﻞ ﺷﺪه اﻧﺪ ﺳﻨﺠﯿﺪه ﺷﻮد . ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ ﯾﮏ دﺳﺘﮕﺎه اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی ﺑﺎزﺗﺎﺑﺶ ﻧﻮر در ﺣﻮزة زﻣﺎن (OTDR) 2 ﺑﺮای اﻧﺠﺎم اﯾﻦ آزﻣﻮن ﻣـﻮرد اﺳـﺘﻔﺎده ﻗﺮارﮔﯿـﺮد ، اﻣـﺎ ﺣﺪاﻗﻞ ﻃﻮل ﻓﯿﺒﺮ ﻧﻮری ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﺮاﺳﺎس ﻣﺸﺨﺼﻪ ﻫﺎی OTDR ﺗﻌﯿﯿﻦ ﮔﺮدد . ﻧﻤﻮﻧﻪ آزﻣﻮن ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﻪ ﻓﯿﺘﯿﻨﮕﻬﺎی اﻧﺘﻬﺎﯾﯽ ﻣﻨﺎﺳـﺒﯽ ﻣﻨﺘﻬﯽ ﺷﻮد و اﯾﻦ ﮐﺎر ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﻪ ﺷﯿﻮه ای ﺻﻮرت ﮔﯿﺮدﮐﻪ ﻗﺒﻞ از آﻏﺎز ﮐﺸﺶ ، ﻫﯿﭽﯿﮏ از اﻟﻤﺎﻧﻬﺎی واﺣـﺪ ﻧـﻮری ﻧﺘﻮاﻧـﺪ ﻧﺴـﺒﺖ ﺑـﻪ OPGW ﺣﺮﮐﺖ .ﮐﻨﺪ در ﺧﺎﺗﻤﻪ آزﻣﻮن ، ﻣﻌﯿﺎرﻫﺎی زﯾﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮﻧﺪ : - ﻫﺮﮔﻮﻧﻪ اﻓﺰاﯾﺶ داﺋﻤﯽ ﯾﺎ ﻣﻮﻗﺖ در ﻣﯿﺰان ﺗﻀﻌﯿﻒ ﻧﻮر ﮐﻪ ﺑﯿﺶ از ﻣﻘﺪار ﻣﺸﺨﺺ ﺷﺪه ﺑﺎﺷﺪ ) ﺗﺤﺖ ﺑﺎرﮔـﺬاری ﺣـﺪاﮐﺜﺮ ﮐﺸـﺶ ﻣﺠﺎز روی OPGW ( ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺧﻄﺎ ﺗﻠﻘﯽ ﮔ .ﺮدد - ﺣﺪ ﮐﺸﯿﺪﮔﯽ ﮐﻤﺘﺮ از ﻣﻘﺪار ﻣﺸﺨﺺ ﺷﺪه ﺗﺎ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﮐﺸﺶ ﻣﺠﺎز ) (MAT ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺧﻄﺎ ﺗﻠﻘﯽ ﮔﺮدد . 3 - 2 - 3 - 3 - آزﻣﻮن ﻗﺮﻗﺮه آزﻣﻮن ﻗﺮﻗﺮه ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺑﺎزﺑﯿﻨﯽ اﯾﻦ ﻣﺴﺌﻠﻪ ﮐﻪ آﯾﺎ ﻧﺼﺐ OPGW ﻣﻮﺟﺐ ﺻﺪﻣﻪ دﯾﺪﮔﯽ ﯾﺎ ﺧﺮاﺑﯽ آن ﻣﯽ ﺷـﻮد ، ﯾـﺎ ﻧـﻪ ﺑـﻪ ﻋﻤﻞ آﯾﺪ . دو آراﯾﺶ ﺑﺮای اﯾ ﻦ آزﻣﻮن در ﭘﯿﻮﺳﺖ )3 - 2 ( اراﺋﻪ ﺷﺪه اﻧﺪ ﮐﻪ ﻫﺮﮐﺪام از آﻧﻬﺎ ﺑﺎ ﺗﻮاﻓﻖ ﺑﯿﻦ ﺳﺎزﻧﺪه و ﺧﺮﯾﺪار ﻣﯽ ﺗﻮاﻧـﺪ اﻧﺘﺨـﺎب ﮔﺮدد . در ﺧﺎﺗﻤﻪ آزﻣﻮن ، ﻣﻌﯿﺎرﻫﺎی زﯾﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮﻧﺪ : - ﻫﺮ ﮔﻮﻧﻪ اﻓﺰاﯾﺶ داﺋﻤﯽ در ﻣﯿﺰان ﺗﻀﻌﯿﻒ ﻧﻮر ﮐﻪ ﺑﯿﺶ از ﻣﻘﺪار ﻣﺸﺨﺺ ﺷﺪه ﺑﺎﺷﺪ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺧﻄ ﺎ ﺗﻠﻘﯽ ﮔﺮدد . - ﺑﯿﻀﻮﯾﺖ واﺣﺪ ﻧﻮری ﺗﺤﺖ ﺷﺮاﯾﻂ زﯾﺮ ﻧﻤﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﯿﺶ از ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻣﯿﺰان ﻣﺠﺎز ﺑﯿﻀﻮﯾﺖ )MAOC ( واﺣﺪ ﻧﻮری ﺑﺎﺷﺪ : )3 - 1 ( ﮐﻪ در آن : d1 =ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻗﻄﺮ اﻧﺪازه ﮔﯿ ﺮی ﺷﺪه ﮐﺎﺑﻞ ﯾﺎ اﻟﻤﺎن ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . d2 = ﺣﺪاﻗﻞ ﻗﻄﺮ ﮐﺎﺑﻞ ﯾﺎ اﻟﻤﺎن ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ اﺳﺖ ﮐﻪ ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﯾﮑﺴﺎﻧﯽ ﻫﻤﭽﻮنd1 را دارا ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﻋﻼوه ﺑﺮ اﯾﻦ ، ﻫﺮﮔﻮﻧﻪ ﺻﺪﻣﻪ ای ﮐﻪ ﻣﻮﺟﺐ ﺧﺮاﺑﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت OPGW ﻣﯽ ﮔﺮدد ﻧﻤﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ وﺟﻮد داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ . 3 - 2 - 3 - 4 - آزﻣﻮن ارﺗﻌﺎﺷﺎت آﺋﻮﻟﯿﻦ در آزﻣﻮ ن ارﺗﻌﺎﺷﺎت آﺋﻮﻟﯿﻦ رﻓﺘﺎر OPGW در ﻗﺒﺎل ﭘﺪﯾﺪه ﺧﺴﺘﮕﯽ3 و ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﻣﺸﺨﺼﻪ ﻫﺎی ﻧﻮری ﻓﯿﺒﺮﻫﺎی ﺗﺤﺖ ﻧﻤﻮﻧﻪ ارﺗﻌﺎﺷﺎت آﺋﻮﻟﯿﻦ ﺑﺮرﺳﯽ ﻣﯽ ﺷﻮد . آراﯾﺶ و ﻣﻘﺪﻣﺎت آزﻣﻮن ﻣﻮرد ﻧﻈـﺮ در ﭘﯿﻮﺳـﺖ )3 - 3( اراﺋـﻪ ﺷـﺪه اﺳـﺖ . در ﺧﺎﺗﻤـﻪ آزﻣـﻮن ، ﻣﻌﯿﺎرﻫـﺎی زﯾـﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮﻧﺪ : 1 . Power meter 2 . Optical time domain Reflectometer 3 .Fatigue ﻓﺼﻞ ﺁﺯﻣﻮﻧﻬﺎ ﻭ ﻧﻴﺎﺯﻣﻨﺪﻳﻬﺎ ـ ﺳﻮﻡ ١٧ - ﻫﺮ ﮔﻮﻧﻪ اﻓﺰاﯾﺶ داﺋﻤﯽ ﯾﺎ ﻣﻮﻗﺖ در ﻣﯿﺰان ﺗﻀﻌﯿﻒ ﻧﻮر ، ﮐﻪ ﺑﯿﺶ از ﻣﻘﺪار ﻣﺸﺨﺺ ﺷﺪه ﺑﺎﺷـﺪ ، ﻣـﯽ ﺑﺎﯾﺴـﺘﯽ ﺑـﻪ ﻋﻨـﻮان ﺧﻄـﺎ ﺗﻠﻘﯽ ﮔﺮدد . - ﺑﯿﻀﻮﯾﺖ واﺣﺪ ﻧﻮری ﻧﻤﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﯿﺶ از MAOC واﺣﺪ ﻧﻮری ﺑﺎﺷﺪ ) ﺗﺤـﺖ ﺷـﺮاﯾﻄﯽ ﮐـﻪ MAOC از راﺑﻄـﮥ3 - 1 ﻣﺤﺎﺳـﺒﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ (. - ﻫﺮﮔﻮﻧﻪ ﺻﺪﻣﻪ ﻣﮑﺎﻧﯿﮑﯽ ﺑﻪ رﺷﺘﻪ ، ﻫﺎ ﻫﻤﭽﻮن ﭘﺎره ﺷﺪن ﻣﻔﺘﻮﻟﻬﺎ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺧﻄﺎ ﺗﻠﻘﯽ ﮔﺮدد . 3 - 2 - 3 - 5 - آزﻣﻮن ﮔﺎﻟﻮﭘﯿﻨﮓ ) در ﻣﻮاﻗﻌﯽ ﮐ ﻪ ﻟﺰوم اﻧﺠﺎم آن ﻣﺸﺨﺺ ﺷﺪه ﺑﺎﺷﺪ ( در آزﻣﻮن ارﺗﻌﺎﺷﺎت ﮔﺎﻟﻮﭘﯿﻨﮓ رﻓﺘﺎر OPGW در ﻗﺒﺎل ﭘﺪﯾﺪه ﺧﺴﺘﮕﯽ و ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﻣﺸﺨﺼﻪ ﻫﺎی ﻧﻮری ﻓﯿﺒﺮﻫﺎ ﺗﺤـﺖ ﻧﻤﻮﻧـﻪ ﺣﺮﮐـﺖ ﮔﺎﻟﻮﭘﯿﻨﮓ ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﯽ ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮد . آراﯾﺶ و ﻣﻘ ﺪﻣﺎت آزﻣﻮن ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ در ﭘﯿﻮﺳﺖ )3 - 4 (اراﺋﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ . در ﺧﺎﺗﻤﻪ آزﻣﻮن ، ﻣﻌﯿﺎرﻫﺎی زﯾﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮﻧﺪ : - ﻫﺮ ﮔﻮﻧﻪ اﻓﺰاﯾﺶ داﺋﻤﯽ ﯾﺎ ﻣﻮﻗﺖ در ﻣﯿﺰان ﺗﻀﻌﯿﻒ ﻧﻮر ﮐﻪ ﺑﯿﺶ از ﻣﻘﺪار ﻣﺸﺨﺺ ﺷﺪه ﺑﺎﺷﺪ ﻣﯽ ، ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺧﻄﺎ ﺗﻠﻘـﯽ ﮔﺮدد . - ﺑﯿﻀﻮﯾﺖ واﺣﺪ ﻧﻮری ﻧﻤﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﯿﺶ از MAOC واﺣﺪ ﻧﻮری ﺑﺎﺷﺪ ) ﺗﺤﺖ ﺷـﺮاﯾﻄﯽ ﮐـﻪ MAOC از راﺑﻄـﻪ3 - 1 ﻣﺤﺎﺳـﺒﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ (. - ﻫﺮﮔﻮﻧﻪ ﺻﺪﻣﻪ ﻣﮑﺎﻧﯿﮑﯽ ﺑﻪ رﺷﺘﻪ ، ﻫﺎ ﻫﻤﭽﻮن ﭘﺎره ﺷﺪن ﻣﻔﺘﻮﻟﻬﺎ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺧﻄﺎ ﺗﻠﻘﯽ ﮔﺮدد . 3 - 2 - 3 - 6 - آزﻣﻮن ﭘﯿﺮی ) در ﻣﻮاﻗﻌﯽ ﮐﻪ ﻟﺰوم اﻧﺠﺎم آن ﻣﺸﺨﺺ ﺷﺪه ﺑﺎﺷﺪ (: آزﻣﻮن ﭘﯿﺮی ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﺎ دﺳﺘﻮراﻟﻌﻤﻠﻬﺎی اراﺋﻪ ﺷﺪه در اﺳﺘﺎﻧﺪارد IEC ﺷﻤﺎرة 61395 اﻧﺠﺎم ﺷﻮد . 3 - 2 - 3 - 7 - آزﻣﻮن ﭼﺮﺧﻪ ﺣﺮارﺗﯽ ) در ﻣﻮاﻗﻌﯽ ﮐﻪ ﻟﺰوم اﻧﺠﺎم آن ﻣﺸﺨﺺ ﺷﺪه ﺑﺎﺷﺪ ( : آزﻣﻮن ﭼﺮﺧﻪ ﺣﺮارﺗﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﺎ روش اراﺋﻪ ﺷﺪه در اﺳﺘﺎﻧﺪارد IEC ﺷﻤﺎرة 1 F - 1 - 60794 ﺑﺎ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫـﺎی آزﻣـﻮﻧﯽ ﺑـﻪ ﺷ ﺮح ذﯾﻞ ، اﻧﺠﺎم ﺷﻮد : - ﻃﻮل ﻓﯿﺒﺮ : ﺣﺪاﻗﻞ 500 ﻣﺘﺮ - ﺗﻌﺪاد ﻓﯿﺒﺮﻫﺎ : ﺑﺮاﺳﺎس ﺗﻮاﻓﻖ ﺑﯿﻦ ﺳﺎزﻧﺪه و ﺧﺮﯾﺪار ﻣﺸﺨﺺ .ﺷﻮد ﻣﯽ - ﺗﻌﺪاد ﭼﺮﺧﻪ :ﻫﺎ 2 ﭼﺮﺧﻪ ﺑﺠﺰ ﻣﻮاردی ﮐﻪ ﺑﯿﻦ ﺳﺎزﻧﺪه و ﺧﺮﯾﺪار ﺗﻮاﻓﻖ ﺷﺪه اﺳﺖ . - ﻧﺮخ اﻓﺰاﯾﺶ1 : ﻧﺮخ اﻓﺰاﯾﺶ ﻣﻨﺎﺳﺒﯽ اﻧﺘﺨﺎب ﻣﯽ .ﺷﻮد - ﻧﺮخ ﺧﻨﮏ ﮐﻨﻨﺪﮔﯽ2 :ﻧﺮخ ﺧﻨﮏ ﮐﻨﻨﺪﮔ ﯽ ﻣﻨﺎﺳﺒﯽ اﻧﺘﺨﺎب ﻣﯽ .ﺷﻮد - ﺣﺪاﮐﺜﺮ درﺟﻪ ﺣﺮارت : ﺑﺮاﺳﺎس ﺗﻮاﻓﻖ ﺑﯿﻦ ﺳﺎزﻧﺪه و ﺧﺮﯾﺪار ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ .ﺷﻮد - ﺣﺪاﻗﻞ درﺟﻪ ﺣﺮارت : ﺑﺮاﺳﺎس ﺗﻮاﻓﻖ ﺑﯿﻦ ﺳﺎزﻧﺪه و ﺧﺮﯾﺪار ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ .ﺷﻮد 1 . Rampe rate 2 .Cooling rate ﻧﻴﺮﻭ ﺍﻧﺘﻘﺎﻝ ﺧﻄﻮﻁ ﺩﺭ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺍﺯ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺍﺟﺮﺍﺋﻲ ﻭ ﻋﻤﻮﻣﻲ ،ﻓﻨﻲ ﻣﺸﺨﺼﺎﺕ ٢٧ - ﻣﺪت زﻣﺎن ﻏﻮﻃﻪ ور ﮐﺮدن1: ﺣﺪاﮐﺜﺮ24 ﺳﺎﻋﺖ ، ﺑﺠﺰ ﻣﻮاردی ﮐﻪ ﺑﯿﻦ ﺳﺎزﻧﺪه و ﺧﺮﯾﺪار ﺗﻮاﻓﻖ ﺷﺪه اﺳﺖ . اﯾﻦ آزﻣ ﻮن ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ روی OPGW ﮐﺎﻣﻞ اﻋﻤﺎل ﮔﺮدد . در ﺧﺎﺗﻤﻪ آزﻣﻮن ، ﻫﺮ ﮔﻮﻧﻪ اﻓﺰاﯾﺶ داﺋﻤﯽ ﯾﺎ ﻣﻮﻗﺖ در ﻣﯿﺰان ﺗﻀﻌﯿﻒ ﻧﻮر ﮐﻪ ﺑﯿﺶ از ﻣﻘـﺪار ﻣﺸـﺨﺺ ﺷـﺪه ﺑﺎﺷـﺪ ﻣـﯽ ﺑﺎﯾﺴـﺘﯽ ﺑـﻪ ﻋﻨﻮان ﺧﻄﺎ ﺗﻠﻘﯽ ﮔﺮدد . 3 - 2 - 3 - 8 - آزﻣﻮن ﻧﻔﻮذ آب ) در ﻣﻮاﻗﻌﯽ ﮐﻪ ﻟﺰوم اﻧﺠﺎم آن ﻣﺸﺨﺺ ﺷﺪه ﺑﺎﺷﺪ ( آزﻣﻮن ﻧﻔﻮذ آب ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑ ﺮ روی واﺣﺪﻫﺎی ﻧﻮری ﮐﻪ ﺷﺎﻣﻞ اﺟﺰای ﻣﺴﺪود ﮐﻨﻨﺪه ﻧﻔﻮذ آب ﻣﻨﺎﺳـﺒﯽ ) ﺑـﺎ ﯾـﺎ ﺑـﺪون ﻟﻮﻟـﻪ ﻫـﺎی ﻓﻠـﺰی ( ﻫﺴﺘﻨﺪ ، ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﺎ روش اراﺋﻪ ﺷﺪه در اﺳﺘﺎﻧﺪارد IEC ﺷﻤﺎرة 5 F - 1 - 60794 اﻧﺠﺎم ﮔﯿﺮد . در ﺧﺎﺗﻤﻪ آزﻣﻮن ، ﻫﯿﭻ ﮔﻮﻧﻪ رﻃﻮﺑﺘﯽ در اﻧﺘﻬﺎی ﻧﻤﻮﻧﻪ آزﻣﻮن ﻧﻤﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﮔﺮدد . 3 - 2 - 3 - 9 - آزﻣﻮن اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه در آزﻣﻮن اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه رﻓﺘﺎر OPGW و ﻣﺸﺨﺼﻪ ﻫﺎی ﻓﯿﺒﺮﻫﺎ ﺗﺤﺖ ﺷﺮاﯾﻂ اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه ﻧﻤﻮﻧﻪ ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﯽ ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮد . آراﯾـﺶ و ﻣﻘﺪﻣﺎت آزﻣﻮن ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ در ﭘﯿﻮﺳﺖ )3 - 5( اراﺋﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ . در ﺧﺎﺗﻤﻪ آزﻣﻮن ، ﻣﻌﯿﺎرﻫﺎی زﯾﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮﻧﺪ : - ﻫﺮﮔﻮﻧﻪ اﻓﺰاﯾ ﺶ داﺋﻤﯽ ﯾﺎ ﻣﻮﻗﺖ در ﻣﯿﺰان ﺗﻀﻌﯿﻒ ﻧﻮر ﮐﻪ ﺑﯿﺶ از ﻣﻘﺪار ﻣﺸﺨﺺ ﺷﺪه ﺑﺎﺷﺪ ﻣﯽ ، ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺧﻄـﺎ ﺗﻠﻘـﯽ ﮔﺮدد . - ﺣﺪاﮐﺜﺮ درﺟﻪ ﺣﺮارﺗﯽ ﮐﻪ ﻫﺮ ﯾﮏ از اﺟﺰایOPGW ) زره ﯾﺎ واﺣﺪ ﻧﻮری ( ﺑﻪ آن ﻣﯽ رﺳﺪ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ در ﻣﺤﺪودة ﻣﺸﺨﺺ ﺷـﺪه ﺗﻮﺳﻂ ﺳﺎزﻧﺪه ﻗﺮار ﮔﯿﺮد . ﭘﺲ از آزﻣﻮن اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه ، ﻧﻤﻮﻧﻪ ای ﮐﻪ ﺗﺤﺖ آزﻣﻮن ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ ، ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺗﻌﯿﯿﻦ اﺳﺘﻘﺎﻣﺖ ﮐﺸﺸﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺗﺤﺖ آزﻣـﻮن ﮐﺸﺸﯽ ﻗﺮار ﮔﯿﺮد . ﻧﻤﻮﻧﻪ ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﻧﯿﺮوی ﮐﺸﺸﯽ ﻣﺸﺨﺼﯽ را ) ﻣﻘﺪار اﯾﻦ ﻧﯿﺮو ﻧﺒﺎﯾﺪ ﮐﻤﺘﺮ از 75 درﺻﺪRTS ﻫﺎدی ﺑﺎﺷـﺪ ( ﺑﺪون ﭘﺎره ﺷﺪن ﻫﺮ ﯾﮏ از ﻣﻔﺘﻮﻟﻬﺎﯾﺶ ﺗﺤﻤﻞ ﻧﻤﺎﯾﺪ . در ﺧﺎﺗﻤ ﻪ آزﻣﻮن ، ﻫﺴﺘﻪ ﻧﻮری ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر اﻃﻤﯿﻨـﺎن از ﻋـﺪم ﺑـﺮوز ﺻـﺪﻣﻪ دﯾﺪﮔﯽ و ﺧﺴﺎرت ﺑﻪ اﺟﺰای ﻏﯿﺮ ﻓﻠﺰی اش ﻣﻮرد ﺑﺎزرﺳﯽ ﻗﺮار ﮔﯿﺮد . 3 - 2 - 3 - 10 - آزﻣﻮن ﺻﺎﻋﻘﻪ دو روش در ﭘﯿﻮﺳﺖ ﻫﺎی )3 - 6 ( و )3 - 7 ( ﺟﻬﺖ اﻧﺠﺎم اﯾﻦ آزﻣﻮن اراﺋﻪ ﺷﺪه اﻧﺪ ﮐﻪ ﻫﺮ ﮐﺪام از آﻧﻬﺎ ﻣـﯽ ﺗﻮاﻧﻨـﺪ ﺑﺮاﺳـﺎس ﺗﻮاﻓـﻖ ﺑـﯿﻦ ﺳﺎزﻧﺪه و ﺧﺮﯾﺪار اﻧﺘﺨﺎب ﮔﺮدد . - آزﻣﻮن اﺛﺒﺎﺗﯽ ﺑﺮای ﯾﮏ ﺷﺮاﯾﻂ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﺸﺨﺺ : در اﯾﻦ آزﻣﻮن OPGW و اﺟﺰای آن ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ اﻓﺰاﯾﺶ دﻣﺎی ﮐﻮﺗﺎه ﻣﺪﺗﯽ ﮐﻪ ﺑﻪ واﺳﻄﻪ ﺟﺮﯾﺎن ﺿـﺮﺑﻪ ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﻣﺸﺨﺼـﯽ در آﻧﻬـﺎ ﺑﻮﺟﻮد آﻣﺪه اﺳﺖ را ﺑﺪون ﻫﯿﭻ ﮔﻮﻧﻪ آﺳﯿﺒﯽ ﺗﺤﻤﻞ ﻧﻤﺎﯾﻨﺪ . ﺗﺮﺗﯿﺐ و ﻣﻘﺪﻣﺎت ﯾﮏ آزﻣﻮن ﻧﻤ ﻮﻧﻪ ای در ﭘﯿﻮﺳﺖ )3 - 6 (اراﺋﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ . 1 . Soak time ﻓﺼﻞ ﺁﺯﻣﻮﻧﻬﺎ ﻭ ﻧﻴﺎﺯﻣﻨﺪﻳﻬﺎ ـ ﺳﻮﻡ ٣٧ ﻣﻮﻧﯿﺘﻮرﯾﻨﮓ ﻧﻮریOPGW ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﺮاﺳﺎس ﺗﻮاﻓﻖ ﺑﯿﻦ ﺳﺎزﻧﺪه و ﺧﺮﯾﺪار ﺑﻪ ﻋﻤﻞ . آﯾﺪ در ﺧﺎﺗﻤﻪ آزﻣﻮن ، ﻣﻌﯿﺎرﻫﺎی زﯾﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮﻧﺪ : • ﻫﺮ ﮔﻮﻧﻪ اﻓﺰاﯾﺶ داﺋﻤﯽ ﯾﺎ ﻣﻮﻗﺖ در ﻣﯿﺰان ﺗﻀﻌﯿﻒ ﻧﻮر ﮐﻪ ﺑﯿﺶ از ﻣﻘﺪار ﻣﺸﺨﺺ ﺷﺪه ﺑﺎﺷﺪ ﻣﯽ ، ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺧﻄﺎ ﺗﻠﻘـﯽ ﮔﺮدد . • اﮔﺮ ﯾﮏ ﯾﺎ ﺗﻌﺪادی ﻣﻔﺘﻮل ﭘﺎره ﺷﻮﻧﺪ ، آﻧﮕﺎه اﺳﺘﻘﺎﻣﺖ ﺑﺎﻗﯽ ﻣﺎﻧﺪه OPGW ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴـﺘﯽ ﺑـﺮای ﻣﻔﺘﻮﻟﻬـﺎﯾﯽ ﮐـﻪ ﭘـﺎره ﻧﺸـﺪه اﻧـﺪ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﮔﺮدد . اﮔﺮ اﺳﺘﻘﺎﻣﺖ ﺑﺎﻗﯽ ﻣﺎﻧﺪه ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه ﮐﻤﺘﺮ از 75 درﺻﺪRTS ادﻋﺎ ﺷﺪه اوﻟﯿﻪ ﺑﺎﺷﺪ ، اﯾﻦ وﺿﻌﯿﺖ ﻣـﯽ ﺑﺎﯾﺴـﺘﯽ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺧﻄﺎ ﺗﻠﻘﯽ ﮔﺮدد . - آزﻣﻮن ارزﯾﺎﺑﯽ ﺑﺮای ﺗﻌﯿﯿﻦ ﭘﺎﯾﺪاریOPGW در ﺑﺮاﺑﺮ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻫﻨﮕﺎم ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ ﺑﺎﺳﯿﻢ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﻣﻌﺎد آن ل : اﯾﻦ آزﻣﻮن ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ رﻓﺘﺎر OPGW را ﻫﻨﮕﺎﻣﯽ ﮐﻪ ﺗﺤﺖ ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﺸﺨﺺ ﺑﺎ ﺳﯿﻢ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﻣﻌﺎدل ﺧﻮد ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد ، ﻣـﻮرد ارزﯾﺎﺑﯽ ﻗﺮار دﻫﺪ . ﻣﻮﻧﯿﺘﻮرﯾﻨﮓ OPGW ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘ ﯽ ﺑﺮاﺳﺎس ﺗﻮاﻓﻖ ﺑﯿﻦ ﺳﺎزﻧﺪه و ﺧﺮﯾﺪار ﺑﻪ ﻋﻤﻞ آِﯾﺪ . آراﯾﺶ و ﻣﻘﺪﻣﺎت ﯾﮏ آزﻣﻮن ﻧﻤﻮﻧﻪ در ﭘﯿﻮﺳﺖ )3 - 7( اراﺋﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ . ﺗﻌﺪاد ﻣﻔﺘﻮﻟﻬﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﭘﺎره ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﺎ آن ﺗﻌﺪادی ﮐﻪ در ﺳﯿﻢ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﻣﻌﺎدل ﭘﺎره ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ ﺷﻮﻧﺪ . ﻣﻌﯿـﺎر رد ﯾـﺎ ﭘﺬﯾﺮش ﺑﺮای اﯾﻦ آزﻣﻮن ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﺮاﺳﺎس ﺗﻮاﻓﻖ ﺑﯿﻦ ﺳﺎزﻧﺪه و ﺧﺮﯾﺪار ﻣﺸﺨﺺ ﮔﺮدد . ﻧﻴﺮﻭ ﺍﻧﺘﻘﺎﻝ ﺧﻄﻮﻁ ﺩﺭ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺍﺯ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺍﺟﺮﺍﺋﻲ ﻭ ﻋﻤﻮﻣﻲ ،ﻓﻨﻲ ﻣﺸﺨﺼﺎﺕ ٤٧ n n n (E .A ) E A ∑ = ∑ 2 2 o i A (D D )( / 4)f = − π n n n ) n n ) ( .E .A (E .A ∑β β = ∑ ﭘ ﯿﻮﺳﺖ 3 - 1 : روﺷﻬﺎی ﺗﻮﺻﯿﻪ ای ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ اﺳﺘﻘﺎﻣﺖ ﮐﺸﺸـﯽ ﻧـﺎﻣﯽ )RTS ( ، ﺳـﻄﺢ ﻣﻘﻄـﻊ ﯾـﮏ ﻻﯾـﻪ از ﻣﻔﺘﻮﻟﻬﺎی ﻗﻄﺎﻋﯽ ، ﻣﺪول اﻻﺳﺘﯿﺴﯿﺘﻪ ، ﺿﺮﯾﺐ اﻧﺒﺴﺎط ﺧﻄﯽ و ﻣﻘﺎوﻣﺖdc : - ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ اﺳﺘﻘﺎﻣﺖ ﮐﺸﺸﯽ ﻧﺎﻣﯽ (RTS) : اﯾﻦ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﺮاﺳﺎ س اﺳﺘﻘﺎﻣﺖ ﮐﺸﺸﯽ زره و واﺣﺪ ﻧﻮری ) در ﻣﻮارد ﻣﻤﮑﻦ ( ﻗﺒﻞ از ﺑﺎﻓﺘﻪ ﺷﺪن اﻧﺠﺎم ﮔﯿﺮد . اﮔﺮ OPGW از ﻧﻮعAx ، Ax/Syz ﯾﺎAx/Ay ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ، RTS ﻣﻄـﺎﺑﻖ ﺑـﺎ اﺳـﺘﺎﻧﺪاردIEC ﺷـﻤﺎره61089 ﻣﺤﺎﺳـﺒﻪ ﻣـﯽ ﮔـﺮدد . در ﻣﻮاردی ﮐﻪ اﺟﺰای ﺗﺤﻤﻞ ﮐﻨﻨﺪه ﻧﯿﺮو ﻓﻮﻻد ﯾﺎ ﻓﻮﻻد روﮐﺶ ﺷﺪه ﺑﺎ آﻟﻮﻣﯿﻨﯿﻮم ﻫﺴﺘﻨﺪ ، RTS ﺑﺮاﺑﺮ90 درﺻﺪ ﻣﺠﻤﻮع اﺳـﺘﻘﺎﻣﺖ ﮐﺸﺸـﯽ ﻫﺮ ﯾﮏ از ﻣﻔﺘﻮﻟﻬﺎ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . - ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﯾﮏ ﻻﯾﻪ از ﻣﻔﺘﻮﻟﻬﺎی ﻗﻄﺎﻋﯽ ﯾﺎZ ﺷﮑﻞ : ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ در ﭼﻨﯿﻦ ﻣﻮاردی از راﺑﻄﻪ زﯾﺮ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﮔﺮدد : )3 - 2 ( ﮐﻪ در آن : A = ﮐﻞ ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﻣﻔﺘﻮل (mm2) Do = ﻗﻄﺮ ﺧﺎرﺟﯽ ﻻﯾﻪ (mm) Di = ﻗﻄﺮ داﺧﻠﯽ ﻻﯾﻪ (mm) f = ﺿﺮﯾﺐ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﻣﺎﺑﯿﻦ ﻣﻔﺘﻮﻟﻬﺎ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﮐﻪ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻧﻮﻋﯽ آن ﺑﺮای ﻣﻔﺘﻮﻟﻬﺎی ﻓﻮﻻدی روﮐﺶ ﺷﺪه ﺑﺎ آﻟﻮﻣﯿﻨﯿﻮم و ﻣﻔﺘﻮﻟﻬﺎی ﻓـﻮﻻدی ﺑـﺎ روﮐﺶ روی ﺑﺮاﺑﺮ 9/0 و ﺑﺮ ای ﻣﻔﺘﻮﻟﻬﺎی آﻟﻮﻣﯿﻨﯿﻮﻣﯽ و آﻟﯿﺎژ آﻟﻮﻣﯿﻨﯿﻮﻣﯽ ﺑﺮاﺑﺮ 92 /0 ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . - ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﺪول اﻻﺳﺘﯿﺴﯿﺘﻪ ﻧﻬﺎﯾﯽ (E) : ﻣﻘﺪار اﯾﻦ ﮐﻤﯿﺖ از راﺑﻄﻪ زﯾﺮ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﮔﺮدد : )3 - 3 ( ﮐﻪ در آن : En : ﻣﻘﺪار ﻣﺪول ﻣﺎدهn (N/mm2) An : ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﻣﺎدهn (mm2) اﯾﻦ راﺑﻄﻪ ﻣﺪوﻟﻬﺎی ﺛﺎﺑﺘﯽ را ﻣﺘﻨﺎﻇﺮ ﺑﺎ ﻣﻨﺤﻨﯽ ﺧﻄﯽ ﺗﻨﺶ _ ﮐﺮﻧﺶ اراﺋﻪ ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﺪ . اﯾﻦ ﺗﻘﺮﯾﺒﯽ از ﻣﺪوﻟﻬﺎی اﻻﺳﺘﯿﺴﯿﺘﻪ واﻗﻌﯽ اﺳـﺖ ﮐﻪ از ﻃﺮﯾﻖ آزﻣﻮن ﻣﻌﺮﻓﯽ ﺷﺪه در ﺑﻨﺪ )3 - 2 - 3 - 1 (ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ .ﺪ آﯾﻨ - ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺿﺮﯾﺐ اﻧﺒﺴﺎط ﺧﻄﯽ (β) : ﻣﻘﺪار اﯾﻦ ﮐﻤﯿﺖ از راﺑﻄﻪ زﯾﺮ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﺷﻮد : )3 - 4 ( ﮐﻪ در آن : En : ﻣﻘﺪار ﻣﺪول ﻣﺎدهn (N/mm2) An : ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﻣﺎده n (mm2) ﻓﺼﻞ ﺁﺯﻣﻮﻧﻬﺎ ﻭ ﻧﻴﺎﺯﻣﻨﺪﻳﻬﺎ ـ ﺳﻮﻡ ٥٧ n n 1 R 1 R = ∑ n i i R A / F ρ = ∑ βn : ﻣﻘﺪار ﺿﺮﯾﺐ اﻧﺒﺴﺎط ﺧﻄﯽ ﻣﺎدهn (K-1) ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . - ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﻘﺎوﻣﺖdc : ﻣﻘﺪار اﯾﻦ ﮐﻤﯿﺖ از راﺑﻄﻪ زﯾﺮ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﺷﻮد : )3 - 5 ( ﮐﻪ د ر آن : R : ﻣﻘﺎوﻣﺖdc ﺧﻄﯽOPGW ﮐﺎﻣﻞ (Ω/km) Rn : ﻣﻘﺎوﻣﺖdc ﺧﻄﯽ ﻣﺎدهn (Ω/km) اﺳﺖ . Rn را ﻣﯽ ﺗﻮان از راﺑﻄﻪ زﯾﺮ ﺑﺪﺳﺖ آورد : )3 - 6 ( ﮐﻪ در آن : ρ : ﻣﻘﺎوﻣﺖ وﯾﮋه ﻣﺎده (Ω.mm2/km) Ai : ﺳﻄﺢ ﻣﻘﻄﻊ ﻣﺎده در ﻻﯾﻪi ام (mm2) Fi : ﻧﺴﺒﺖ ﻻﯾﻪ ، i اﻣﯿﻦ ﻻﯾﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . در ﻣﻮاﻗﻌﯽ ﮐﻪ واﺣﺪ ﻧﻮری ، اﻟﻤﺎن ﻣﺮﮐﺰی OPGW اﺳﺖFi=1 ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد . ﻧﻴﺮﻭ ﺍﻧﺘﻘﺎﻝ ﺧﻄﻮﻁ ﺩﺭ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺍﺯ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺍﺟﺮﺍﺋﻲ ﻭ ﻋﻤﻮﻣﻲ ،ﻓﻨﻲ ﻣﺸﺨﺼﺎﺕ ٦٧ ﭘﯿﻮﺳﺖ3 - 2 :روﺷﻬﺎی آزﻣﻮن ﻗﺮﻗﺮه اﻟﻒ _ روش اول : - ﺗﻬﯿﻪ و ﺗﺪارک آزﻣﻮن آراﯾﺶ ﻧﻤ ﻮﻧﻪ ای ﮐﻪ ﺑﺮای آزﻣﻮن ﻗﺮﻗﺮه ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗـﺮار ﮔﯿـﺮد در ﺷـﮑﻞ )3 - 1 ( ﻧﺸـﺎن داده ﺷـﺪه اﺳـﺖ . ﻧﻤﻮﻧـﻪ آزﻣـﻮن ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ از دو ﻃﺮف ﺑﻪ ﻓﯿﺘﯿﻨﮕﻬﺎی اﻧﺘﻬﺎﯾﯽ ﻣﻨﺎﺳﺒﯽ ﻣﻨﺘﻬﯽ ﺷﺪه ﺑﺎﺷﺪ و ﻃﻮل آن ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺣﺪاﻗﻞ 100 ﻣﺘـﺮ ﺑﺎﺷـﺪ . ﺗﻀـﻌﯿﻒ ﻧـﻮری ﻓﯿﺒﺮ ﺑﺎﯾﺪ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﯾﮏ ﻣﻨﺒﻊ ﻧﻮری و دﺳﺘﮕﺎه اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی ﻗﺪرﺗﯽ 1 ﮐﻪ ﺑﻪ ﻫﺮ ﯾﮏ از دو اﻧﺘﻬﺎی ﻓﯿﺒﺮ ﺗﺤﺖ آزﻣﻮن ﻣﺘﺼـﻞ ﺷـﺪه اﺳـﺖ ، ﺳﻨﺠﯿﺪه ﺷﻮد . ﯾﮏ OTDR ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮار ﮔﯿﺮد ، اﻣﺎ ﺣـﺪاﻗﻞ ﻃـﻮل ﻓﯿﺒـﺮ ﻧـﻮری ﻣـﯽ ﺑﺎﯾﺴـﺘﯽ ﺑﻮﺳـﯿﻠﻪ ﻣﺸﺨﺼـﻪ ﻫـﺎی OTDR ﺗﻌﯿﯿﻦ ﮔﺮدد . ﺷﮑﻞ 3 - 1 :آراﯾﺶ ﻧﻮﻋﯽ ﺑﺮای اﻧﺠﺎم روش اول آ زﻣﻮن ﻗﺮﻗﺮه - ﺷﺮاﯾﻂ آزﻣﻮن : ﺷﺮاﯾﻂ ﻋﻤﻮﻣﯽ آزﻣﻮن ﺑﻪ ﺷﺮح ذﯾﻞ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ : • زاوﯾﻪ ﮐﺸﺶ (α) : 30 درﺟﻪ ، ﺑﺠﺰ ﻣﻮاردی ﮐﻪ ﺑﯿﻦ ﺳﺎزﻧﺪه و ﺧﺮﯾﺪار ﺗﻮاﻓﻖ ﺷﺪه اﺳﺖ . • ﺑﺎر ﮐﺸﺸﯽ : 15 درﺻﺪRTS ، ﺑﺠﺰ ﻣﻮاردی ﮐﻪ ﺑﯿﻦ ﺳﺎزﻧﺪه و ﺧﺮﯾﺪار ﺗﻮاﻓﻖ ﺷﺪه اﺳﺖ . • ﺗﻌﺪاد ﺳﯿﮑﻞ : ﻫﺎ 10 ) ﯾﮏ رﻓﺖ و ﺑﺮﮔﺸﺖ ﯾﮏ ﺳﯿﮑﻞ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد (. • ﻗﻄﺮ ﻗﺮﻗﺮه : ﺑﺮاﺳﺎس ﺗﻮاﻓﻖ ﺑﯿﻦ ﺳﺎزﻧﺪه وﺧﺮﯾﺪار ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﮔﺮدد . 1. Power meter ﻓﺼﻞ ﺁﺯﻣﻮﻧﻬﺎ ﻭ ﻧﻴﺎﺯﻣﻨﺪﻳﻬﺎ ـ ﺳﻮﻡ ٧٧ - روﯾﻪ آزﻣﻮن : ﺣﺪاﻗﻞ 5 ﻣﺘﺮ از ﻃﻮلOPGW ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ از ﻃﺮﯾﻖ ﻗﺮﻗﺮه ﺑﺮای ﺗﻌﺪاد رﻓﺖ و ﺑﺮﮔﺸﺖ ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز ﮐﺸﯿﺪه ﺷﻮد . ﻗﺒﻞ از اوﻟـﯿﻦ ﮐﺸـﺶ ، آﻏﺎز ، ﻣﯿﺎﻧﻪ و اﻧﺘﻬﺎی اﯾﻦ ﻃﻮل ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﻋﻼﻣﺖ ﮔ ﺬاری ﮔﺮدد . ﺗﻀﻌﯿﻒ ﻧﻮر ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ در ﺣﯿﻦ آزﻣﻮن اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی ﺷﻮد . ﭘـﺲ از اﻧﺠـﺎم آزﻣﻮن ، ﻣﯿﺰان ﺑﯿﻀﻮﯾﺖ OPGW و اﻟﻤﺎﻧﻬﺎی آن ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺷﺪه و ﺑﺎ ﻣﻘﺎدﯾﺮ MAOC ﻧﺴﺒﯽ ﺷﺎن در ﻫـﺮ ﯾـﮏ از ﻧﻘـﺎط ﻋﻼﻣـﺖ ﮔﺬاری ﺷﺪه ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ ﮔﺮدﻧﺪ . _ ب روش دوم : - ﺗﻬﯿﻪ و ﺗﺪارک آزﻣﻮن : آراﯾﺶ ﻧﻤﻮﻧﻪ ا ی ﮐﻪ ﺑﺮای آزﻣﻮن ﻗﺮﻗﺮه ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮار ﮔﯿﺮد در ﺷﮑﻞ )3 - 2 ( ﻧﺸﺎن داده ﺷـﺪه اﺳـﺖ . ﺗﻮﺿـﯿﺤﺎت ﻣﺸـﺎﺑﻪ روش اول اﺳﺖ . ﺷﮑﻞ 3 - 2 :آراﯾﺶ ﻧﻮﻋﯽ ﺑﺮای اﻧﺠﺎم روش دوم آزﻣﻮن ﻗﺮﻗﺮه - ﺷﺮاﯾﻂ آزﻣﻮن : ﺷﺮاﯾﻂ ﻋﻤﻮﻣﯽ آزﻣﻮن ﺑﻪ ﺷﺮح ذﯾﻞ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ : • زاوﯾﻪ ﮐﺸﺶ در ﻗﺮﻗﺮه وﺳﻄﯽ : 30 درﺟﻪ ، ﺑﺠﺰ ﻣﻮاردی ﮐﻪ ﺑﯿﻦ ﺳﺎزﻧﺪه و ﺧﺮﯾﺪار ﺗﻮاﻓﻖ ﺷﺪه اﺳﺖ . • ﺑﺎر ﮐﺸﺸﯽ : 15 درﺻﺪRTS ، ﺑﺠﺰ ﻣﻮاردی ﮐﻪ ﺑﯿﻦ ﺳﺎزﻧﺪه و ﺧﺮﯾﺪار ﺗﻮاﻓﻖ ﺷﺪه اﺳﺖ . • ﻗﻄﺮ ﻗﺮﻗﺮه و ﻓﺎﺻﻠﻪ L : ﺑﺎ ﺗﻮاﻓﻖ ﺑﯿﻦ ﺳﺎزﻧﺪه و ﺧﺮﯾﺪار ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ .ﺷﻮد - روﯾﻪ آزﻣﻮن : ﺣﺪاﻗﻞ 50 ﻣﺘﺮ از ﻃﻮلOPGW ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺗﺎ 15 درﺻﺪRTS ﺑﺎرﮔﺬاری ﺷﻮد . ﻣﺎﺷﯿﻦ ﻗﺮﻗﺮه ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ در ﻓﺎﺻﻠﻪ 30 ﻣﺘﺮی ﻃـﻮل OPGW ﺗﺤﺖ آزﻣﻮن ، ﺑﺮای ﺗﻌﺪاد رﻓﺖ و ﺑﺮﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺸﺨﺼﯽ ، ﺣﺮﮐﺖ ﻧﻤﺎﯾﺪ . ﻗﺒﻞ از آﻏﺎز اوﻟﯿﻦ ﺳﯿﮑﻞ اﺑﺘﺪا ، ﻣﯿﺎﻧﻪ و اﻧﺘﻬﺎی اﯾﻦ ﻃﻮل ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﻋﻼﻣﺖ ﮔﺬاری ﮔﺮدد . ﺗﻀﻌﯿﻒ ﻧﻮر ﻣـﯽ ﺑﺎﯾﺴـﺘﯽ در ﺣـﯿﻦ آزﻣـﻮن اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی ﺷﻮد . ﭘﺲ از اﻧﺠﺎم آزﻣﻮن ، ﻣﯿﺰان ﺑﯿﻀﻮﯾﺖ OPGW و اﻟﻤﺎﻧﻬﺎی آن ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺷﺪه و ﺑﺎ ﻣﻘﺎدﯾﺮ MAOC ﻧﺴﺒﯽ ﺷـﺎن در ﻧﻘﺎط ﻋﻼﻣﺖ ﮔﺬاری ﺷﺪه ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ ﮔﺮدﻧﺪ . ﻧﻴﺮﻭ ﺍﻧﺘﻘﺎﻝ ﺧﻄﻮﻁ ﺩﺭ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺍﺯ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺍﺟﺮﺍﺋﻲ ﻭ ﻋﻤﻮﻣﻲ ،ﻓﻨﻲ ﻣﺸﺨﺼﺎﺕ ٨٧ ﭘﯿﻮﺳﺖ3 - 3 :روش آزﻣﻮن ارﺗﻌﺎﺷﺎت آﺋﻮﻟﯿﻦ - ﺗﻬﯿﻪ و ﺗﺪارک آزﻣﻮن ﯾﮏ آراﯾﺶ ﻧﻤﻮﻧﻪ ای ﮐﻪ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺟﻬﺖ اﻧﺠﺎم آزﻣﻮن ارﺗﻌﺎﺷﺎت آﺋﻮﻟ ﯿﻦ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮار ﮔﯿﺮد در ﺷﮑﻞ )3 - 3 (ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ . ﺷﮑﻞ 3 - 3 :آراﯾﺶ ﻧﻮﻋﯽ ﺑﺮای اﻧﺠﺎم آزﻣﻮن ارﺗﻌﺎﺷﺎت آﺋﻮﻟﯿﻦ ﻧﻤﻮﻧﻪ آزﻣﻮن ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ از دو ﻃﺮف ، ﭘﯿﺶ از آﻏﺎز ﻋﻤﻠﯿﺎت ﮐﺸﺶ ، ﺑﻪ ﮔﻮﻧﻪ ای ﺑﻪ ﺗﺠﻬﯿﺰات ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ ﻣﺘﺼـﻞ ﺷـﻮد ﮐـﻪ ﻓﯿﺒـﺮ ﻧـﻮری ﻧﺘﻮاﻧﺪ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ OPGW ﺣ ﺮﮐﺘﯽ داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ . ﯾﮏ دﯾﻨﺎﻣﻮﻣﺘﺮ ، ﺳﻠﻮل ﺑﺎر1 ، ﭘﺮﺗﻮﺳﻨﺞ ﮐﺎﻟﺒﯿﺮه ﺷﺪه2 ﯾﺎ ﻫﺮ وﺳﯿﻠﻪ ﻣﺸـﺎﺑﻪ دﯾﮕـﺮ ﻣـﯽ ﺗﻮاﻧـﺪ ﺟﻬﺖ ﺳﻨﺠﺶ ﻣﯿﺰان ﮐﺸﺶ OPGW ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮار ﮔﯿﺮد . ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺣﻔﻆ ﮐﺸﺶ ﺛﺎﺑـﺖ در ﻫﻨﮕـﺎم ﺗﻐﯿﯿـﺮ درﺟـﻪ ﺣـﺮارت در ﺣـﯿﻦ اﻧﺠﺎم آزﻣﻮن ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ از ﺗﺠﻬﯿﺰات ﻣﻨﺎﺳﺒﯽ اﺳﺘﻔﺎده ﮔﺮدد . ﻃﻮل ﮐﻠﯽ اﺳﭙﻦ ﻣﺎﺑﯿﻦ دو اﻧﺘﻬﺎ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺣﺪاﻗﻞ 30 ﻣﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ . در دو ﺳﻮم ﻓﺎﺻﻠﻪ ﯾﮑﯽ از ﺗﯿﺮﻫﺎی اﻧﺘﻬـﺎﯾﯽ ﺑﺎﯾـﺪ ﺗﯿـﺮ آوﯾـﺰی ﻗـﺮار ﮔﯿﺮد و ﺣﺪاﻗﻞ اﺳﭙﻦ ﻣﻮﺛﺮ ﺑﺎﯾﺪ 20 ﻣﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ . اﺳﭙﻦ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﻪ ﮔﻮﻧﻪ ای ﺗﺪارک دﯾﺪه ﺷﻮد ﮐﻪ زاوﯾﻪ ﻓﻠﺶ اﺳﺘﺎﺗﯿﮏ OPGW ﻧﺴﺒﺖ ﺑـﻪ ﺳﻄﺢ اﻓﻖ در اﺳﭙﻦ اﮐﺘﯿﻮ ﺑﺮا ﺑﺮ 5/0 ± 5/1 درﺟﻪ ﺑﺎﺷﺪ . ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﮐﻨﺘﺮل اﻧﺪازه ارﺗﻌﺎﺷﺎت ﻋﻤﻮدی OPGW در ﻧﻘﺎط آزاد3 ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ از وﺳﺎﯾﻞ ﻣﻨﺎﺳﺒﯽ اﺳﺘﻔﺎده ﮔﺮدد . ﯾﮏ وﺳﯿﻠﻪ ﻣﺮﺗﻌﺶ ﮐﻨﻨﺪه اﻟﮑﺘﺮوﻧﯿﮑﯽ ﻗﺎﺑﻞ ﮐﻨﺘﺮل 4 ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺟﻬﺖ ﺗﺤﺮﯾﮏ OPGW در ﺟﻬـﺖ ﻋﻤـﻮدی ﻣـﻮرد اﺳـﺘﻔﺎده ﻗـﺮار ﮔﯿـﺮد . آرﻣﯿﭽﺮ اﯾﻦ وﺳﯿﻠﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑ ﻪ OPGW ﺑﻪ ﻃﺮﯾﻖ ﻣﻄﻤﺌﻦ اﺗﺼﺎل ﯾﺎﺑﺪ و ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻋﻤﻮد ﺑﺮ آن ﻗﺮار ﮔﯿﺮد . ﻣﺮﺗﻌﺶ ﮐﻨﻨﺪه ﻣـﯽ ﺑﺎﯾﺴـﺘﯽ در داﺧﻞ اﺳﭙﻦ ﺑﻪ ﮔﻮﻧﻪ ای ﻗﺮار ﮔﯿﺮد ﮐﻪ ﻗﺎدر ﺑﻪ ﺗﻮﻟﯿﺪ ﺣﺪاﻗﻞ 6 ارﺗﻌﺎش در اﺳﭙﻦ اﮐﺘﯿﻮ ﺑﺎﺷﺪ . 1.Load cell 2 . Calibrated beam 3 . Antinode 4 .An electronically controlled shaker ﻓﺼﻞ ﺁﺯﻣﻮﻧﻬﺎ ﻭ ﻧﻴﺎﺯﻣﻨﺪﻳﻬﺎ ـ ﺳﻮﻡ ٩٧ ﺣﺪاﻗﻞ ﻃﻮل ﻓﯿﺒﺮ ﻧﻮری در اﯾﻦ آزﻣﻮن100 ﻣﺘﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﺗﻀﻌﯿﻒ ﻧﻮر ﻓﯿﺒﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎ ده از ﯾﮏ ﻣﻨﺒﻊ ﻧﻮر و دﺳﺘﮕﺎه ﺳﻨﺠﺶ ﻗﺪرﺗﯽ ﮐﻪ ﺑﻪ ﯾﮑﯽ از دو اﻧﺘﻬـﺎی ﻓﯿﺒـﺮ ﺗﺤـﺖ آزﻣـﻮن ﻣﺘﺼـﻞ ، اﻧﺪ ﺷﺪه ﺳﻨﺠﯿﺪه ﺷﻮد . - ﺷﺮاﯾﻂ آزﻣﻮن : ﺷﺮاﯾﻂ آزﻣﻮن ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﺮاﺳﺎس ﯾﮑﯽ از دو وﺿﻌﯿﺖ ﺗﺸﺮح ﺷﺪه ذﯾﻞ اﻧﺘﺨﺎب ﮔﺮدد : ﺷﺮاﯾﻂ اﻟﻒ : • ﺗﻌﺪاد ﺳﯿﮑﻞ ﻫﺎی ارﺗﻌﺎﺷﯽ : ﺣﺪاﻗﻞ 107 • ﻓﺮﮐﺎﻧﺲ ارﺗﻌﺎﺷﺎت : 10 ± 40 ﻫﺮﺗﺰ • ﺑﺎرﮐﺸﺸﯽ ﺑﺮای OPGW : 5 ± 20 درﺻﺪRTS • ﮐﺸﯿﺪﮔﯽ ﺳﻄﺢOPGW : micro strain 100 ± ﻧﮑﺎت : اﻟﻒ ( وﺳﺎﯾﻞ ﺳﻨﺠﺶ ﮐﺸﯿﺪﮔﯽ در ﺑﺎﻻ و ﭘﺎﺋﯿﻦ OPGW ﻧﺼﺐ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ و ﺗﺎ ﺣﺪ اﻣﮑﺎن ﺑﻪ ﻧﻘﺎط اﻧﺘﻬﺎﯾﯽ ﻧﺰدﯾﮏ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ . ( ب ﺑﺎر ﮐﺸﺸﯽ ﺑﺮای ﻧﺰدﯾﮑﺘﺮﯾﻦ ﻓﺮﮐﺎﻧﺲ ﺗﺸﺪﯾﺪ ﻣﺘﻨﺎﻇﺮ ﺗﻨﻈﯿﻢ ﻣﯽ ﮔﺮدد . ﺷﺮاﯾﻂ ب : • ﺗﻌﺪاد ﭼﺮﺧﻪ ﻫﺎی ارﺗﻌﺎﺷﯽ : ﺣﺪاﻗﻞ 107 • ﻓﺮﮐﺎﻧﺲ ارﺗﻌﺎﺷﺎت : 10 830± d ﻫﺮﺗﺰ • ﺑﺎرﮐﺸﺸﯽ ﺑﺮای OPGW : 5 ± 20 درﺻﺪRTS اﻧﺪازه ﭘﯿﮏ ﺗﺎ ﭘﯿﮏ ارﺗﻌﺎﺷﺎت ﺑﺮایOPGW ﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ از ﻣﻔﺘﻮﻟﻬﺎی ﺑﻪ ﺷﺮح ذﯾﻞ ﺳﺎﺧﺘﻪ ﺷﺪه ﻣﯽ ، اﻧﺪ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎﺷﺪ ﺑﺎ : • ﺑﺮای ﻓﻮﻻدﻫﺎی ﻫ ﻤﮕﻦ ﯾﺎ ﻓﻮﻻد ﺑﺎ روﮐﺶ آﻟﻮﻣﯿﻨﯿﻮم : ) ( % mm d 10 3 ± • ﺑﺮای آﻟﻮﻣﯿﻨﯿﻮم ﯾﺎ آﻟﯿﺎژﻫﺎی آن : ) ( % mm d 10 5 ± ﮐﻪ در آنd ﻗﻄﺮOPGW ﺑﺮﺣﺴﺐ ﻣﯿﻠﯿﻤﺘﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﻧﮑﺘﻪ : ﻓﺮﮐﺎﻧﺲ ارﺗﻌﺎﺷﺎت ﺑﺮای ﻧﺰدﯾﮑﺘﺮﯾﻦ ﻓﺮﮐﺎﻧﺲ ﺗﺸﺪﯾﺪ ﻣﺘﻨﺎﻇﺮ ﺗﻨﻈﯿﻢ ﻣﯽ ﮔﺮدد . - روﯾﻪ آزﻣﻮن : در ﻣﺮاﺣﻞ او ، ﻟﯿﻪ اﺳﭙﻦ آزﻣﻮن ﻣﺴﺘﻠﺰم ﺳﻨﺠﺶ ﻫﺎی ﭘﯿﻮﺳﺘﻪ ای ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ و ﺛﺒﺖ اﻃﻼﻋﺎت ﻣﮑﺎﻧﯿﮑﯽ و ﻧـﻮری ﻣـﯽ ﺑﺎﯾﺴـﺘﯽ ﺗﻘﺮﯾﺒـﺎً ﻫـﺮ 15 دﻗﯿﻘﻪ ﯾﮑﺒﺎر ﺻﻮرت ﮔﯿﺮد ﺗﺎ ﻣﺎداﻣﯿﮑﻪ اﺳﭙﻦ ﺑﻪ ﺣﺎﻟﺖ ﺗﻌﺎدل ﻣﯽ رﺳﺪ . اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی ﻫﺎی ﺑﻌﺪی ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺣﺪاﻗﻞ دو ﺑﺎر در روز و ﻣﻌﻤﻮﻻً در اﺑﺘﺪا و اﻧﺘﻬﺎی روز ﺻﻮرت ﻣﯽ ﮔﯿﺮد . اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی ﻫﺎی ﻧﻬﺎﯾﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺣﺪاﻗﻞ 2 ﺳﺎﻋﺖ ﭘﺲ از اﺗﻤﺎم آزﻣﻮن ارﺗﻌﺎش اﻧﺠﺎم ﮔﯿﺮﻧﺪ . ﻧﻴﺮﻭ ﺍﻧﺘﻘﺎﻝ ﺧﻄﻮﻁ ﺩﺭ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺍﺯ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺍﺟﺮﺍﺋﻲ ﻭ ﻋﻤﻮﻣﻲ ،ﻓﻨﻲ ﻣﺸﺨﺼﺎﺕ ٠٨ ﭘﯿﻮﺳﺖ3 - 4 : روش آزﻣﻮن ﮔﺎﻟﻮﭘﯿﻨﮓ آراﯾﺶ ﻧﻤﻮﻧﻪ ای ﮐﻪ ﺑﺮای اﻧﺠﺎم آزﻣﻮن ﮔﺎﻟﻮﭘﯿﻨﮓ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ از آن اﺳﺘﻔﺎده ﻧﻤﻮد در ﺷﮑﻞ )3 - 4 (ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ . ﺷﮑﻞ 3 - 4 :آراﯾﺶ ﻧﻮ ﻋﯽ ﺑﺮای اﻧﺠﺎم آزﻣﻮن ﮔﺎﻟﻮﭘﯿﻨﮓ ﺣﺪاﻗﻞ ﻃﻮل ﮐﻠﯽ اﺳﭙﻦ ﻣﺎﺑﯿﻦ ﻓﯿﺘﯿﻨﮕﻬﺎ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ 40 ﻣﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ . ﻧﻤﻮﻧﻪ آزﻣﻮن ﺑﺎﯾﺪ ﺑﻪ ﮔﻮﻧﻪ ای ﺑﻪ ﺗﺠﻬﯿﺰات ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ ﻣﺘﺼﻞ ﺷـﻮد ﮐـﻪ ﻓﯿﺒﺮﻫﺎی ﻧﻮری ﻧﺘﻮاﻧﻨﺪ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ OPGW ﺣﺮﮐﺘﯽ داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﻨﺪ . از ﯾﮏ دﯾﻨﺎﻣﻮﻣﺘﺮ ، ﺳﻠﻮل ﺑﺎر ، ﭘﺮﺗﻮﺳﻨﺞ ﮐﺎﻟﺒﯿﺮه ﺷﺪه ﯾﺎﻫﺮ وﺳـﯿﻠ ﻪ ﻣﺸـﺎﺑﻪ دﯾﮕﺮ ﻣﯽ ﺗﻮان ﺟﻬﺖ ﺳﻨﺠﺶ ﻣﯿﺰان ﮐﺸﺶ OPGW اﺳﺘﻔﺎده ﻧﻤﻮد . ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺣﻔﻆ ﮐﺸﺶ ﺛﺎﺑﺖ در اﺛﺮ ﺗﻐﯿﯿﺮات درﺟﻪ ﺣـﺮارت در ﺣـﯿﻦ اﻧﺠﺎم آزﻣﻮن ، ﺗﺠﻬﯿﺰات ﻣﻨﺎﺳﺒﯽ ﺑﺎﯾﺪ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮار ﮔﯿﺮد . OPGW ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺣﺪاﻗﻞ ﺗﺎ 2 درﺻﺪRTS ﺧـﻮد ﺗﺤـﺖ ﮐﺸـﺶ ﻗـﺮار ﮔﯿﺮد . ﯾﮏ وﺳﯿﻠﻪ آوﯾﺰی ﻣﻨﺎﺳﺐ ﻣﯽ ﺑ ﺎﯾﺴﺘﯽ در ﺣﺪ ﻓﺎﺻﻞ ﻣﺎﺑﯿﻦ دو اﻧﺘﻬﺎ ﻗﺮارﮔﯿﺮد . ارﺗﻔﺎع اﯾﻦ وﺳﯿﻠﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﻪ ﮔﻮﻧﻪ ای ﺑﺎﺷﺪ ﮐـﻪ زاوﯾـﻪ ﻓﻠﺶ اﺳﺘﺎﺗﯿﮏ ﺑﯿﺶ از ﯾﮏ درﺟﻪ ﻧﺒﺎﺷﺪ . وﺳﯿﻠﻪ آوﯾﺰی ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﻪ اﺳﺘﺮاﮐﭽﺮ ﻧﮕﻬﺪارﻧﺪه اش ﺑﻪ ﮔﻮﻧﻪ ای ﻣﺘﺼﻞ ﺷﻮد ﮐـﻪ ﮔﺎﻟﻮﭘﯿﻨـﮓ در اﺳﭙﻦ ﻏﯿﺮ ﻣﺆﺛﺮ ) اﺳﭙﻦ ﻋﻘﺐ (1 ﺣﺎﺻﻞ ﮔﺮدد . اﯾﻦ وﺿﻌﯿﺖ را ﻣﯽ ﺗﻮان ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از اﺑﺰار آﻻﺗﯽ ﮐﻪ اﺟﺎزه ﺣﺮﮐﺖ آزاداﻧﻪ را ﺑﻪ وﺳـﯿﻠﻪ آوﯾـﺰی ﻣﯽ دﻫﻨﺪ ﻓﺮاﻫﻢ ﻧﻤﻮد . ﺗﺠﻬﯿﺰات ﻣﻨﺎﺳﺒﯽ ﺑﺎﯾﺪ ﺟﻬﺖ اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی و ﻣﻮﻧﯿﺘﻮرﯾﻨﮓ اﻧﺪازه ﮔﺎﻟﻮﭘﯿﻨﮓ ﻧﯿﻢ ﺣﻠﻘﻪ2 و ﺗﮏ ﺣﻠﻘﻪ3 ﭘﯿﺶ ﺑﯿﻨﯽ ﮔﺮدﻧﺪ . ﯾﮏ ﻣﺮﺗﻌﺶ ﮐﻨﻨﺪه ﻣﻨﺎﺳـﺐ ﻣـﯽ ﺑﺎﯾﺴـﺘﯽ ﺟﻬـﺖ ﺣﺮﮐـﺖ OPGW در ﺻـﻔﺤﻪ ﻋﻤـ ﻮد ﻣـﻮرد اﺳـﺘﻔﺎد ه ﻗـﺮار ﮔﯿـﺮد . آرﻣﯿﭽـﺮ وﺳـﯿﻠﻪ ﻣﺮﺗﻌﺶ ﮐﻨﻨﺪه ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﻪ ﻃﺮﯾﻖ ﻣﻄﻤﺌﻨﯽ ﺑﻪ OPGW ﺑﺴﺘﻪ ﺷﺪه و ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻋﻤﻮد ﺑﺮ آن ﻗﺮار ﮔﯿﺮد . 1 . Back span 2.Mid-loop (antinode) 3 . Single loop ﻓﺼﻞ ﺁﺯﻣﻮﻧﻬﺎ ﻭ ﻧﻴﺎﺯﻣﻨﺪﻳﻬﺎ ـ ﺳﻮﻡ ١٨ ﺣﺪاﻗﻞ ﻃﻮل ﻓﯿﺒﺮﻫﺎی ﻧﻮری در اﯾﻦ آزﻣﻮن100 ﻣﺘﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﺗﻀﻌﯿﻒ ﻧﻮر ﻓﯿﺒﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﯾﮏ ﻣﻨﺒﻊ ﻧﻮری و ﯾﮏ وﺳﯿﻠﻪ ﺳﻨﺠﺶ ﻗﺪرت ﻣﺘﺼـﻞ ﺑـﻪ ﯾﮑـﯽ از دو اﻧﺘﻬـﺎی ﻓﯿﺒـﺮ ﺗﺤـﺖ آزﻣﻮن ، ﺳﻨﺠﯿﺪه ﺷﻮد . - ﺷﺮاﯾﻂ آزﻣﻮن : OPGW ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺣﺪاﻗﻞ در ﻣﻌﺮض 105 ﺳﯿﮑﻞ ﮔﺎﻟﻮﭘﯿﻨﮓ ﻗﺮار ﮔﯿﺮد . ﻓﺮﮐﺎﻧﺲ آزﻣﻮن ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﯿﻦ 1 ﺗﺎ4 ﻫﺮﺗﺰ ﺑﺎﺷﺪ و ﻣﻤﮑـﻦ اﺳﺖ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻓﺮﮐﺎﻧﺲ رزوﻧﺎﻧﺲ ﺗﮏ ﺣﻠﻘﻪ ﯾﺎ ﺟﻔﺖ ﺣﻠﻘﻪ ای ﺑﺎﺷﺪ . ﻧﺴﺒﺖ ﭘﯿﮏ ﺗﺎ ﭘﯿﮏ اﻧﺪازه ﻧﯿﻢ ﺣ ﻠﻘﻪ ﺑﻪ ﻃـﻮل ﺣﻠﻘـﻪ ﻣـﯽ ﺑﺎﯾﺴـﺘﯽ در ﺣﺎﻟﯿﮑﻪ اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی در اﺳﭙﻦ اﮐﺘﯿﻮ اﻧﺠﺎم ﻣﯽ ﮔﯿﺮد ، در ﻣﻘﺪار ﺗﻘﺮﯾﺒﯽ 25 /1 ﺑﺎﻗﯽ ﺑﻤﺎﻧﺪ . - روﯾﻪ آزﻣﻮن : اﻃﻼﻋﺎت ﻣﮑﺎﻧﯿﮑﯽ و ﻧﻮری ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺗﻘﺮﯾﺒﺎً ﻫﺮ 500 ﺳﯿﮑﻞ ﯾﺎ ﺗﻘﺮﯾﺒﺎً ﻫﺮ15 دﻗﯿﻘﻪ ﯾﮑﺒﺎر اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی و ﺛﺒﺖ ﺷﻮﻧﺪ . دﺳﺘﮕﺎه ﺳﻨﺠﺶ ﻗﺪرت ﻧﻮر ﻣﯽ ﺑﺎﯾ ﺴﺘﯽ ﺑﻪ ﻃﻮر داﺋﻢ اﻃﻼﻋﺎت را ﺣﺪاﻗﻞ ﯾﮏ ﺳﺎﻋﺖ ﻗﺒـﻞ از آزﻣـﻮن و ﺣـﺪاﻗﻞ 2 ﺳـﺎﻋﺖ ﭘـﺲ از آزﻣـﻮن ﻗﺮاﺋﺖ ﻧﻤﺎﯾﺪ . ﻧﻴﺮﻭ ﺍﻧﺘﻘﺎﻝ ﺧﻄﻮﻁ ﺩﺭ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺍﺯ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺍﺟﺮﺍﺋﻲ ﻭ ﻋﻤﻮﻣﻲ ،ﻓﻨﻲ ﻣﺸﺨﺼﺎﺕ ٢٨ ﭘﯿﻮﺳﺖ )3 - 5 : (روش آزﻣﻮن اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه - ﺗﻬﯿﻪ وﺗﺪارک آزﻣﻮن ﺑﺮای اﻧﺠﺎم اﯾﻦ آزﻣﻮن ﻣﯽ ﺗﻮان از آزﻣﻮن ﯾﮏ ﻧﻤﻮﻧﻪ ای ﯾﺎ دو ﻧﻤﻮﻧﻪ ای ﺑﻪ ﺷﺮح ذﯾﻞ اﺳﺘﻔﺎده ﻧﻤﻮد : • آزﻣﻮن دو ﻧﻤﻮﻧﻪ ای : ﻫﺮ دو ﻧﻤﻮﻧﻪ آزﻣﻮن ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ در ﻫﺮ ﯾﮏ از دو اﻧﺘﻬﺎی ﺧﻮﯾﺶ ﺑﻪ ﻓﯿﺘﯿﻨﮕﻬﺎی ﻣﻨﺎﺳﺒﯽ ﻣﻨﺘﻬـﯽ ﺷـﻮﻧﺪ . در ﻧﻤﻮﻧـﻪ A ، ﯾـﮏ ﯾـﺎ ﭼﻨـﺪ ﺗﺮﻣﻮﮐﻮﭘﻞ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﻪ داﺧﻞ ﺳﻮراﺧﻬﺎﯾﯽ ﮐﻪ در داﺧﻞ واﺣﺪ ﻧﻮری ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﻣﻮﻧﯿﺘﻮر ﮐﺮدن از درﺟﻪ ﺣﺮارت واﺣـﺪ ﻧـﻮری ﺗـﺪارک دﯾـﺪه ﺷﺪه اﻧﺪ ﻓﺮو ﺑﺮده ﺷﻮﻧﺪ در . ﻧﻤﻮﻧﻪ B ، ﯾﮏ ﯾﺎ ﭼﻨﺪ ﺗﺮﻣﻮﮐﻮﭘﻞ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﺎ ﻣﻔﺘﻮﻟﻬﺎی OPGW ، ﺑـﻪ ﻣﻨﻈـﻮر ﻣﻮﻧﯿﺘﻮرﯾﻨـﮓ درﺟـﻪ ﺣـﺮارت OPGW ، در ﺗﻤﺎس ﺑﺎﺷﻨﺪ . ﺗﻀﻌﯿﻒ ﻧﻮری ﻓﯿﺒﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﯾﮏ ﻣﻨﺒﻊ ﻧﻮر و ﯾﮏ دﺳﺘﮕﺎه ﺳﻨﺠﺶ ﻗﺪرت ﮐـﻪ ﺑـﻪ ﯾﮑـﯽ از دو اﻧﺘﻬﺎی ﻓﯿﺒﺮ ﺗﺤﺖ آزﻣﻮن ﻣﺘﺼﻞ ﺷﺪه ، اﻧﺪ اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی ﺷﻮد ﯾﮏ . آراﯾﺶ ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺟﻬﺖ اﻧﺠﺎم آزﻣﻮن اﺗﺼـﺎل ﮐﻮﺗـﺎه دو ﻧﻤﻮﻧـﻪ ای در ﺷـﮑﻞ )3 - 5 (ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ . ﺷﮑﻞ 3 - 5 :آراﯾﺶ ﻧﻮﻋﯽ ﺟﻬﺖ اﻧﺠﺎم آزﻣﻮن اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه دو ﻧﻤﻮﻧﻪ ای • آزﻣﻮن ﯾﮏ ﻧﻤﻮﻧﻪ ای : ﻧﻤﻮﻧﻪ آزﻣﻮن ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ از ﻫﺮ دو اﻧﺘﻬﺎ ﺑﻪ ﻓﯿﺘﯿﻨﮕﻬﺎی ﻣﻨﺎﺳﺒﯽ ﻣﻨﺘﻬﯽ ﺷﻮد . ﯾﮏ ﯾﺎ ﭼﻨﺪ ﺗﺮﻣﻮﮐﻮﭘﻞ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴـﺘﯽ از ﻃﺮﯾـﻖ رﺷـﺘﻪ ﻫـﺎی OPGW ﺑﺎ ﺳﻄﺢ واﺣﺪ ﻧﻮری ، ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﻣﻮﻧﯿﺘﻮرﯾﻨﮓ درﺟﻪ ﺣﺮارت آن ، در ﺗﻤـﺎس ﺑﺎﺷـﻨﺪ . ﯾـﮏ ﯾـﺎ ﭼﻨـﺪ ﺗﺮﻣﻮﮐﻮﭘـﻞ ﻣـﯽ ﺑﺎﯾﺴـﺘﯽ ﺑـﺎ ﻣﻔﺘﻮﻟﻬﺎی OPGW ، ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﻣﻮﻧﯿﺘﻮرﯾﻨﮓ از درﺟﻪ ﺣﺮارتOPGW ، در ﺗﻤﺎس ﺑﺎﺷﻨﺪ . ﺗﻀﻌﯿﻒ ﻧﻮر ﻓﯿﺒﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﺎ اﺳـﺘﻔﺎده از ﯾـﮏ ﻣﻨﺒﻊ ﻧﻮر و ﯾﮏ دﺳﺘﮕﺎه ﺳﻨﺠﺶ ﻗﺪرت ﮐﻪ ﺑﻪ ﯾﮑﯽ از دو اﻧﺘﻬﺎی ﻓﯿﺒﺮ ﺗﺤﺖ آزﻣﻮن ﻣﺘﺼﻞ ﺷﺪه ، اﻧﺪ اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی ﺷﻮد . ﻓﺼﻞ ﺁﺯﻣﻮﻧﻬﺎ ﻭ ﻧﻴﺎﺯﻣﻨﺪﻳﻬﺎ ـ ﺳﻮﻡ ٣٨ - ﺷﺮاﯾﻂ آزﻣﻮن : ﺷﺮاﯾﻂ ﻋﻤﻮﻣﯽ آزﻣﻮن ﺑﻪ ﺷﺮح ذﯾﻞ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ : • ﺑﺎر ﮐﺸﺸﯽ : 5 ± 15 درﺻﺪRTS • ﻃﻮل ﻧﻤﻮﻧﻪ : ﺣﺪاﻗﻞ 10 ﻣﺘﺮ • ﻃﻮل ﻓﯿﺒﺮ ﺗﺤﺖ آزﻣﻮن : ﺣﺪاﻗﻞ 100 ﻣﺘﺮ • درﺟﻪ ﺣﺮارت او ﻟﯿﻪ ﻧﻤﻮﻧﻪ : ﺑﺮاﺳﺎس ﺗﻮاﻓﻖ ﺑﯿﻦ ﺳﺎزﻧﺪه و ﺧﺮﯾﺪار ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﮔﺮدد . • ﻣﺪت زﻣﺎن ﺗﺪاوم ﺟﺮﯾﺎن اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه : ﺑﺮاﺳﺎس ﺗﻮاﻓﻖ ﺑﯿﻦ ﺳﺎزﻧﺪه و ﺧﺮﯾﺪار ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﮔﺮدد . • ﺗﻌﺪاد ﭘﺎﻟﺴﻬﺎ : ﺣﺪاﻗﻞ 2 ﭘﺎﻟﺲ . • ﺷﮑﻞ ﻣﻮج ﺟﺮﯾﺎن اﺗﺼﺎل ﮐﻮﺗﺎه ﻣﯽ : ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﭘﺲ از 3 ﺳﯿﮑﻞ ﻣﺘﻘﺎرن ﺷﻮد . • ﻓﺮﮐﺎﻧﺲ : 10 ± 55 ﻫﺮﺗ ﺰ - روﯾﻪ آزﻣﻮن ﻗﺒﻞ از اﻋﻤﺎل ﭘﺎﻟﺴﻬﺎی ﺟﺮﯾﺎﻧﯽ ﺑﻪ OPGW دﻣﺎی اوﻟﯿﻪ آن ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ در درﺟـﻪ ﺣـﺮارت 5 ± 40 درﺟـﻪ ﺳـﺎﻧﺘﯿﮕﺮاد ﺗﻨﻈـﯿﻢ ﺷـﻮد . درﺣﺪ ﻓﺎﺻﻞ ﻣﺎﺑﯿﻦ اﻋﻤﺎل ﭘﺎﻟﺴﻬﺎ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﻪ OPGW اﺟﺎزه داده ﺷﻮد ﺗﺎ ﻣﺠﺪداً ﺗﺎ اﯾﻦ درﺟﻪ ﺣﺮارت ﺧﻨﮏ ﺷﻮد . ﺗﻀﻌﯿﻒ ﻧﻮر ﻓﯿﺒﺮﻫﺎی ﺗﺤﺖ آزﻣﻮن ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴ ﺘﯽ ﺑﻪ ﻃﻮر داﺋـﻢ ﺣـﺪاﻗﻞ از 2 دﻗﯿﻘـﻪ ﻗﺒـﻞ ﺗـﺎ5 دﻗﯿﻘـﻪ ﭘـﺲ از اﻋﻤـﺎل ﻫـﺮ ﭘـﺎﻟﺲ ﺟﺮﯾـﺎﻧﯽ اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی ﺷﻮد . دﻣﺎی OPGW و واﺣﺪ ﻧﻮری ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی ﺷﻮﻧﺪ . ﻧﻴﺮﻭ ﺍﻧﺘﻘﺎﻝ ﺧﻄﻮﻁ ﺩﺭ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺍﺯ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺍﺟﺮﺍﺋﻲ ﻭ ﻋﻤﻮﻣﻲ ،ﻓﻨﻲ ﻣﺸﺨﺼﺎﺕ ٤٨ ﭘﯿﻮﺳﺖ )3 - 6 : (آزﻣﻮﻧﻬﺎﯾﯽ ﺑﺮای ﺷﺮاﯾﻂ ﺻﺎﻋﻘﻪ - ﺗﻬﯿﻪ و ﺗﺪارک آزﻣﻮن : آزﻣﻮﻧﻬﺎ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﺮروی ﻧﻘﻄﻪ ﻣﯿﺎﻧﯽ OPGW ﻧﻤﻮﻧﻪ اﻧﺠﺎم ﮔﯿﺮﻧﺪ . ﻃﻮل اﯾﻦ ﻧﻤﻮﻧﻪ ﻧﻤﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﮐﻤﺘﺮ از 10 ﻣﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ . ﺣﺪاﻗﻞ ﻃـﻮل ﻓﯿﺒﺮ ﺗﺤﺖ آزﻣﻮن ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ 100 ﻣﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ . ﺗﻀﻌﯿﻒ ﻧﻮر ﻓﯿﺒﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﯾﮏ ﻣﻨﺒﻊ ﻧﻮر و ﯾﮏ دﺳﺘﮕﺎه ﺳﻨﺠﺶ ﻗﺪرت ﮐﻪ ﺑﻪ ﯾﮑﯽ از دو اﻧﺘﻬـﺎی ﻓﯿﺒـﺮ ﺗﺤـﺖ آزﻣـﻮن ﻣﺘﺼﻞ ﺷﺪه ، اﻧﺪ اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی ﺷﻮد . - ﺷﺮاﯾﻂ آزﻣﻮ : ن ﻧﻤﻮﻧﻪ آزﻣﻮن ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ در ﻣﻌﺮض ﻣﻮج ﺿﺮﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی ﺷﺪه ای ﻗﺮار ﮔﯿﺮد . اﯾﻦ ﻣﻮج ﺿﺮﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ از ﭼﻬﺎر ﺑﺨـﺶ ﺗﺸـﮑﯿﻞ ﺷﺪه اﺳﺖ ﮐﻪ ﻣﺸﺨﺼﺎت آﻧﻬﺎ در ﺟﺪول زﯾﺮ اراﺋﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ . ﺟﺪول 3 - 1 : ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻣﻮج ﺿﺮﺑﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده در آزﻣﻮﻧﻬﺎی ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺑﺨﺶ ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﻣﻘﺪار ﺗﻠﻮراﻧﺲ ﭘﯿﮏ ﺟﺮﯾﺎن 120KA ±10 % اﻧﺮژی ﺿﺮﺑﻪ 2(KA)2.sec ±10 % ﻃﻮل ﭘﺎﻟﺲ <500µ sec _ ﻣﻮج ﺿﺮﺑﻪ اوﻟﯿﻪ زﻣﺎن ﺧﯿﺰ ﻣﻮج <25µ sec _ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺟﺮﯾﺎن 2KA ±10 % ﻃﻮل ﭘﺎﻟﺲ <5msec _ ﺟﺮﯾﺎن ﻣﯿﺎﻧﯽ ﻣﻘﺪار ﺑﺎر اﻧﺘﻘﺎل ﯾﺎﻓﺘﻪ 10c ±10 % ﭘﯿﮏ ﺟﺮﯾﺎن *A _ ﻣﺪت زﻣﺎن ﺗﺪاوم *msec _ ﺟﺮﯾﺎن داﺋﻤﯽ ﺑﺎر اﻧﺘﻘﺎل ﯾﺎﻓﺘﻪ *c ±10 % ﭘﯿﮏ ﺟﺮﯾﺎن 100 KA ±10 % اﻧﺮژی ﺿﺮﺑﻪ 0.25 (KA)2.sec ±10 % ﻣﻮج ﺿﺮﺑﻪ ﻣﺠﺪد ﻃﻮل ﭘﺎﻟﺲ <500µ sec _ * ﺑﺎ ﺗﻮاﻓﻖ ﺑﯿﻦ ﺳﺎزﻧﺪه و ﺧﺮﯾﺪار ﻣﺸﺨﺺ ﻣﯽ ﺷﻮد . - روﯾﻪ آزﻣﻮن : ﻗﺒﻞ از اﻋﻤﺎل ﻣﻮج ﺿﺮﺑﻪ ﺟﺮﯾﺎﻧﯽ ﺑﻪ OPGW ، دﻣﺎی اوﻟﯿﻪ آن ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ در درﺟﻪ ﺣﺮارت 5 ± 40 درﺟﻪ ﺳﺎﻧﺘﯽ ﮔـﺮاد ﺗﻨﻈـﯿﻢ ﺷـﻮد . ﻗﺒﻞ از ﻫﺮ اﻋﻤﺎل ﻣﻮج ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﻪ OPGW اﺟﺎزه داده ﺷﻮد ﺗﺎ ﻣﺠﺪداً ﺗﺎ اﯾﻦ دﻣﺎ ﺧﻨﮏ ﺷﻮد . آزﻣﻮﻧﻬﺎی ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﭘﻨﺞ ﺑﺎر ﺑﺮ روی ﯾﮏ ﻧﻤﻮﻧﻪ OPGW اﻧﺠﺎم ﮔﯿﺮد ، وﻟﯽ در ﻫﺮ ﺑﺎر اﯾﻦ آزﻣﻮﻧﻬـﺎ ﺑﺎﯾـﺪ ﺑـﺮ روی ﻣﮑﺎﻧﻬـﺎی ﻣﺘﻔﺎوﺗﯽ از ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺑﻪ ﻋﻤﻞ آﯾﻨﺪ . ﻓﺼﻞ ﺁﺯﻣﻮﻧﻬﺎ ﻭ ﻧﻴﺎﺯﻣﻨﺪﻳﻬﺎ ـ ﺳﻮﻡ ٥٨ ﭘﯿﻮﺳﺖ )3 - 7 :( روش آزﻣﻮﻧﯽ ﺑﺮای ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻇﺮﻓﯿﺖ ﭘﺎﯾﺪاریOPGW در ﻣﻘﺎﺑﻞ ﺿﺮﺑﺎت ﺻﺎﻋﻘﻪ - ﺗﻬﯿﻪ و ﺗﺪارک آزﻣﻮن : آراﯾﺶ ﻧﻤﻮﻧﻪ ای ﮐﻪ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺑﺮای اﻧﺠﺎم آزﻣﻮن ﺻﺎﻋﻘﻪ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮارﮔﯿﺮد در ﺷﮑﻞ ) 3 - 6( ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ . ﯾﮏ ﻣﯿﻠﮥ آﻫﻨﯽ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان اﻟﮑﺘﺮود ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ در ﻣﮑﺎﻧﯽ واﻗﻊ در ﺑﺎﻻی OPGW ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮار ﮔﯿﺮد . اﻟﮑﺘﺮود و OPGW ﺑﺎﯾﺪ ﺑـﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﯾﮏ ﺳﯿﻢ ﻓﯿﻮزی ﺑﻪ ﯾﮑﺪﯾﮕﺮ ﻣﺘﺼﻞ ﺷﺪه و ﻓﺎﺻﻠﮥ آﻧﻬﺎ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ 1 ± 5 ﺳﺎﻧﺘﯽ ﻣﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ . ﺑﺎر ﮐﺸﺸﯽ اﻋﻤـﺎل ﺷـﺪه ﺑـﻪ OPGW ﻧﻤﻮﻧﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ 2 درﺻﺪRTS ﯾﺎ2 ﮐﯿﻠﻮﻧﯿﻮﺗﻦ ) ﻫﺮ ﮐﺪام ﮐﻪ ﮐﻮﭼﮑﺘﺮ ﻫﺴﺘﻨﺪ ( ﺑﺎﺷﺪ . ﺷﮑﻞ 3 - 6 : آراﯾﺶ ﻧﻮﻋﯽ ﺟﻬﺖ اﻧﺠﺎم آزﻣﻮن ﺻﺎﻋﻘﻪOPGW - روﯾﮥ آزﻣﻮن : ﻣﻘﺪار اوﻟﯿﻪ اﻧﺮژی ﺗﺨﻠﯿﻪ ﺻﺎﻋﻘﻪ و ﻧﺮخ اﻓﺰاﯾﺶ آن ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﻣﺸﺎﺑﻪ ﺑـﺎ ﻣﻘـﺎدﯾﺮ اﻋﻤـﺎل ﺷـﺪه ﺑـﻪ ﺳـﯿﻢ ﻣﺤـﺎﻓﻆ ﻣﻌـﺎدل آن ﺑﺎﺷـﺪ و ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﺮاﺳﺎس ﻣﺸﺨﺼﻪ ﻫﺎی ﺳﯿﻢ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺷﻮد . اﻧﺮژی ﺗﺨﻠﯿﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺗﺎ زﻣﺎﻧﯽ ﮐﻪ ﺗﺨﺮﯾﺐ OPGW ﺑﻪ وﻗﻮع ﻣـﯽ ﭘﯿﻮﻧـﺪد اﻓﺰاﯾﺶ ﯾﺎﺑﺪ . ﻧﻴﺮﻭ ﺍﻧﺘﻘﺎﻝ ﺧﻄﻮﻁ ﺩﺭ ﺻﺎﻋﻘﻪ ﺍﺯ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺍﺟﺮﺍﺋﻲ ﻭ ﻋﻤﻮﻣﻲ ،ﻓﻨﻲ ﻣﺸﺨﺼﺎﺕ ٦٨ ﻓﻬﺮﺳﺖ ﻣﻨﺎﺑﻊ و ﻣﺮاﺟﻊ : [1] A. R. Hileman, "Insulation coordination for power systems", marcel dekker publisher, 1999, ISBN : 0- 8247-9957-7. [2] CIGRE working group 33.01, "Guide to procedures for estimating the lightning performance of transmission lines, "Technical brochure No. 63, Oct.1991. [3] IEEE working group on lightning performance of transmission lines, "A simplified method for estimating the lightning performance of transmission lines", IEEE Trans. on PA&S, Apr. 1985, pp. 919-932. [4] F. S. Young, J. M. Clayton and A.R. Hileman, "Shielding of transmission lines", AIEEE Trans. 61S, 1951, pp. 132-154. [5] G. E. Brown and E. R. Witehead, "Field and analytical studies of Transmission line shielding-II", IEEE Trans. on PA&S, 1969, pp. 617-626. [6] E. R. Love, "Improvements on the lightning stroke modeling and application to design of EHV and UHV transmission lines, "M. Sc. Thesis, university of Colorado, 1973. [7] IEEE working group, "Estimating the lightning performance of transmission lines II-Updates to analytical models", IEEE Trans. on power delivery, Jul. 1993, pp. 1254-1267. [8] A. M. Mousa and K. D. Srivastava, "A Revised electrogeometric model for the termination of lightning strokes on grounded objects", proceedings of international aerospace conference on lightning and static electricity, Oklahoma city, Apr. 1988, pp. 342-352. [9] IEEE standard 998-1996, "Guide for direct stroke shielding of substations". [10] A. J. Eriksson, "An improved electrogeometric model for Transmission line shielding analysis", IEEE Trans. on power delivery, Jul.1987, pp. 871-886. [11] A. J. Eriksson, "The incidence of lightning strike to Transmission lines", IEEE Trans. on power delivery, Jul.1987, pp. 859-870. [12] J. G. Anderson, "Lightning performance of Transmission lines", chapter 12 of Transmission line reference book, palo alto CA : Electric power research institute. [13] C. F. Wagner and A. R. Hileman, "The lightning stroke-II", A IEEE Trans. on PA&S, Oct. 1961, pp. 622-242. [14] R. Lindholm, "Induced over voltages on transmission lines and their bearing on the lightning performance of medium voltage networks", diploic gotebery, gthenburg, Sweden, 1955, also see Trans. of Chalmers university of technology (gothenberg, Sweden), 188, 1957, pp.1-17. [15] S. Rusck, "Induced lightning over voltage on power transmission lines with special reference to over voltage protection of low voltage networks", Trans. of Royall institute of technology (Stockholm, Sweden), 120, 1958. [16] C. F. Wagner, "The relation between stroke current and the velocity of the return stroke", IEEE Trans. on PA&S, Oct. 1963, pp. 609-617. [17] "Transmission line reference book 345KV and above", published by EPRI, 3412 Hillview avenue, palo alto, CA 94304, 1979. [18] ASTM B416-93, "Standard specification for concentric-lay-stranded aluminum-clad steel conductors", 1993. [19] ASTM A475-95, "Standard specification for zinc-coated steel wire strand", 1995. [20] S. R. Lambert, "Minimum shield wire size-fault current considerations", IEEE Trans. on PAS, vol. PAS 102, No. 3, March 1983, pp. 572-578. ﻣﻨ ﻓﻬﺮﺳﺖ ﺎﺑﻊ ٧٨ [21] L. M. Popovice, "Practical method for evaluating ground fault current distribution in station, towers and ground wires", IEEE Trans. on power delivery, Vol. 13, No.1, January 1998, pp. 123-128. [22] F. Dawalibi, G. B. Niles, "Measurements and computations of fault current distribution on overhead transmission lines", IEEE Trans. on PAS, Vol. PAS, No. 3, March 1984, pp. 553-560. [23] "Current carring capacity of skywires", Ontario hydro research quarterly, fourth quarter, 1965. [24] R. Kimata, K. Yoshida, T. A. Schehade, Dr. L. Varga, Dr. O. Gunter, "Development of an application program to calculate short circuit temperature rise in OPGW", Furukaw review No. 18, 1999, pp. 45-50. ﺧﻮاﻧﻨﺪه ﮔﺮاﻣﻲ دﻓﺘﺮ ﻧﻈﺎم ﻓﻨﻲ اﺟﺮاﻳﻲ ﻣﻌﺎوﻧﺖ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ رﻳﺰی و ﻧﻈﺎرت راﻫﺒﺮدی رﻳﻴ ﺲ ﺟﻤﻬﻮر ﺑﺎ ﮔﺬﺷﺖ ﺑﻴﺶ از ﺳﻲ ﺳﺎل ﻓﻌﺎﻟﻴﺖ ﺗﺤﻘﻴﻘﺎﺗﻲ و ﻣﻄﺎﻟﻌﺎﺗﻲ ﺧﻮد، اﻓﺰون ﺑﺮ ﭼﻬﺎرﺻﺪ ﻋﻨﻮان ﻧﺸﺮﻳﻪ ﺗﺨﺼﺼﻲ- ،ﻓﻨﻲ در ﻗﺎﻟﺐ آﻳﻴﻦ ﻧﺎﻣﻪ، ﺿﺎﺑﻄﻪ، ﻣﻌﻴـﺎر، دﺳﺘﻮراﻟﻌﻤﻞ، ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻓﻨﻲ ﻋﻤﻮﻣﻲ و ﻣﻘﺎﻟﻪ، ﺑﻪ رتﺻﻮ ﻟﻴﻒﺎﺗ و ﺗﺮﺟﻤﻪ، ﺗﻬﻴﻪ و اﺑﻼغ ﻛﺮده اﺳﺖ . ﻧﺸﺮﻳﻪ ﺣﺎﺿﺮ در راﺳﺘﺎی ﻣﻮارد ﻳﺎد ﺷﺪه ﺗﻬﻴﻪ ﺷﺪه، درﺗﺎ راه ﻧﻴﻞ ﺑﻪ ﺗﻮﺳﻌﻪ و ﮔﺴﺘﺮش ﻋﻠﻮم در ﻛﺸﻮر و ﺑﻬﺒـﻮد ﻓﻌﺎﻟﻴـﺖ ﻫـﺎی ﻋﻤﺮاﻧـﻲ ﺑـﻪ ﻛـﺎر ﺑـﺮده ﺷـﻮد . ﻓﻬﺮﺳـﺖ ﻧﺸـﺮﻳﺎت ﻣﻨﺘﺸـﺮ ﺷـﺪه در ﺳـﺎل ﻫـﺎی اﺧﻴـﺮ در ﺳـﺎﻳﺖ اﻳﻨﺘﺮﻧﺘـﻲ ir . mporg . tec :// httpﻗﺎﺑﻞ دﺳﺘﻴﺎﺑﻲ ﻣﻲ .ﺪﺑﺎﺷ دﻓﺘﺮ ﻧﻈﺎم ﻓﻨﻲ اﺟﺮاﻳﻲ اﻳﻦ ﻧﺸﺮﻳﻪ اﻳﻦ ﻧﺸﺮﻳﻪ اﻳﻦ ﻧﺸﺮﻳﻪ اﻳﻦ ﻧﺸﺮﻳﻪ ﺑﺎ ﻋﻨـﻮان ﺑﺎ ﻋﻨـﻮان ﺑﺎ ﻋﻨـﻮان ﺑﺎ ﻋﻨـﻮان » ﻣﺸﺨﺼـﺎت ﻓﻨـﻲ ﻋﻤـﻮﻣﻲ و اﺟﺮاﻳـﻲ ﻣﺸﺨﺼـﺎت ﻓﻨـﻲ ﻋﻤـﻮﻣﻲ و اﺟﺮاﻳـﻲ ﻣﺸﺨﺼـﺎت ﻓﻨـﻲ ﻋﻤـﻮﻣﻲ و اﺟﺮاﻳـﻲ ﻣﺸﺨﺼـﺎت ﻓﻨـﻲ ﻋﻤـﻮﻣﻲ و اﺟﺮاﻳـﻲ ﭘﺴــﺖ ﻫــﺎ، ﭘﺴــﺖ ﻫــﺎ، ﭘﺴــﺖ ﻫــﺎ، ﭘﺴــﺖ ﻫــﺎ، ﺧﻄــﻮط ﻓــﻮق ﺗﻮزﻳــﻊ و اﻧﺘﻘــﺎل ﺧﻄــﻮط ﻓــﻮق ﺗﻮزﻳــﻊ و اﻧﺘﻘــﺎل ﺧﻄــﻮط ﻓــﻮق ﺗﻮزﻳــﻊ و اﻧﺘﻘــﺎل ﺧﻄــﻮط ﻓــﻮق ﺗﻮزﻳــﻊ و اﻧﺘﻘــﺎل – ﺳﻴﺴـﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇـﺖ از ﺻـﺎﻋﻘﻪ در ﺳﻴﺴـﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇـﺖ از ﺻـﺎﻋﻘﻪ در ﺳﻴﺴـﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇـﺖ از ﺻـﺎﻋﻘﻪ در ﺳﻴﺴـﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇـﺖ از ﺻـﺎﻋﻘﻪ در ﺧﻄـﻮط ﻫـﻮاﺋﻲ ﺧﻄـﻮط ﻫـﻮاﺋﻲ ﺧﻄـﻮط ﻫـﻮاﺋﻲ ﺧﻄـﻮط ﻫـﻮاﺋﻲ اﻧﺘﻘـﺎل ﻧﻴـﺮو اﻧﺘﻘـﺎل ﻧﻴـﺮو اﻧﺘﻘـﺎل ﻧﻴـﺮو اﻧﺘﻘـﺎل ﻧﻴـﺮو « « « « ﺟﻠـﺪ ﺟﻠـﺪ ﺟﻠـﺪ ﺟﻠـﺪ دوم دوم دوم دوم از ﻣﺠﻤﻮﻋـﻪ دو ﺟﻠـﺪی از ﻣﺠﻤﻮﻋـﻪ دو ﺟﻠـﺪی از ﻣﺠﻤﻮﻋـﻪ دو ﺟﻠـﺪی از ﻣﺠﻤﻮﻋـﻪ دو ﺟﻠـﺪی اﺳﺖ اﺳﺖ اﺳﺖ اﺳﺖ . . . . در اﻳﻦ ﻣﺠﻠﺪ ﻣﺒﺎﺣﺚ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ در اﻳﻦ ﻣﺠﻠﺪ ﻣﺒﺎﺣﺚ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ در اﻳﻦ ﻣﺠﻠﺪ ﻣﺒﺎﺣﺚ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ در اﻳﻦ ﻣﺠﻠﺪ ﻣﺒﺎﺣﺚ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻣﻌﺮﻓـﻲ و ﻣﻌﺮﻓـﻲ و ﻣﻌﺮﻓـﻲ و ﻣﻌﺮﻓـﻲ و ﺷﻨﺎﺧﺖ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺧﻄﻮط ﻫـﻮاﺋﻲ اﻧﺘﻘـﺎل ﺷﻨﺎﺧﺖ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺧﻄﻮط ﻫـﻮاﺋﻲ اﻧﺘﻘـﺎل ﺷﻨﺎﺧﺖ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺧﻄﻮط ﻫـﻮاﺋﻲ اﻧﺘﻘـﺎل ﺷﻨﺎﺧﺖ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺧﻄﻮط ﻫـﻮاﺋﻲ اﻧﺘﻘـﺎل ﻧﻴـﺮو در ﺑﺮاﺑـﺮ ﺻـﺎﻋﻘﻪ، ﻧﻴـﺮو در ﺑﺮاﺑـﺮ ﺻـﺎﻋﻘﻪ، ﻧﻴـﺮو در ﺑﺮاﺑـﺮ ﺻـﺎﻋﻘﻪ، ﻧﻴـﺮو در ﺑﺮاﺑـﺮ ﺻـﺎﻋﻘﻪ، اﺻـﻮل و ﻣﺒـﺎﻧﻲ ﻃﺮاﺣـﻲ اﺻـﻮل و ﻣﺒـﺎﻧﻲ ﻃﺮاﺣـﻲ اﺻـﻮل و ﻣﺒـﺎﻧﻲ ﻃﺮاﺣـﻲ اﺻـﻮل و ﻣﺒـﺎﻧﻲ ﻃﺮاﺣـﻲ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﺑـﻪ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﺑـﻪ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﺑـﻪ ﺳﻴﺴﺘﻢ ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﺴﺘﻘﻴﻢ ﺻـﺎﻋﻘﻪ ﺑـﻪ ﺧﻄﻮط ﻫﻮاﺋﻲ اﻧﺘﻘﺎل ﻧﻴﺮو، اﻟﺰاﻣـﺎت ﺧﻄﻮط ﻫﻮاﺋﻲ اﻧﺘﻘﺎل ﻧﻴﺮو، اﻟﺰاﻣـﺎت ﺧﻄﻮط ﻫﻮاﺋﻲ اﻧﺘﻘﺎل ﻧﻴﺮو، اﻟﺰاﻣـﺎت ﺧﻄﻮط ﻫﻮاﺋﻲ اﻧﺘﻘﺎل ﻧﻴﺮو، اﻟﺰاﻣـﺎت اﺳـﺘﺎﻧﺪارد اﺳـﺘﺎﻧﺪارد اﺳـﺘﺎﻧﺪارد اﺳـﺘﺎﻧﺪارد و و و و آزﻣﻮن ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز، ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ ﻛﻪ در ﭼﻬﺎر ﻓﺼﻞ آزﻣﻮن ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز، ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ ﻛﻪ در ﭼﻬﺎر ﻓﺼﻞ آزﻣﻮن ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز، ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ ﻛﻪ در ﭼﻬﺎر ﻓﺼﻞ آزﻣﻮن ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻧﻴﺎز، ﻣﻲ ﺑﺎﺷﺪ ﻛﻪ در ﭼﻬﺎر ﻓﺼﻞ و ﻫﻔﺖ ﭘﻴﻮﺳﺖ اراﺋﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ و ﻫﻔﺖ ﭘﻴﻮﺳﺖ اراﺋﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ و ﻫﻔﺖ ﭘﻴﻮﺳﺖ اراﺋﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ و ﻫﻔﺖ ﭘﻴﻮﺳﺖ اراﺋﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ . . . .