مهلونت برفامه‌ریزی و نخارت راهبردی ریس جمهور

⚠ این متن با نرم‌افزار از روی تصویر خوانده شده و ممکن است خطا داشته باشد؛ برای استناد، اصلِ سند را ببینید. جمهوری اسلامی ابران مهلونت برفامه‌ریزی و نخارت راهبردی ریس جمهور دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی (مهار) وزارت راه و شهرسازی سازمان بنادر و دریانوردی معاونت نظارت راهبردی معاونت توسعه و تجهیز بنادر ٍ اداره کل مهندسی سواحل و بنادر امور نظام فنی ۱۱۱۱۳/۵1۱ با انا ۱۳۹۲ -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- (1) ولو نادزی «تطارست راوید مور ِ ۱ ۱ شماره: ۹.۳۳۷۶ بخشنامه به دستگاه‌های اجرایی. مهندسان مشاور و بیمانکاران تاریخ: ۱۳۹۳/۲ بسمه تعالی موضوع : دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی به استناد ماده (۲۳) قانون برنامه و بودجه و مواد (۶) و (۷) آیین‌نامه استانداردهای اجرایی طرح‌های عمرانی- مصوب سال ۱۳۵۲و در چارچوب نظام فنی و اجرایی کشور (موضوع تصویب‌نامه شماره ۴۲۳۳۹ /ت ۳۳۴۹۷ه مورخ ۱۳۸۵/۴/۲۰ هیأت محترم وزیران)» به پیوست نشریه شماره ۶۳۷ امور نظام فنی. با عنوان «دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی» بخسش هشتم- تاسیسات پهلوگیری(مهار)» از نوع گروه دوم ابلاغ می‌شود تا از تاریخ ۱۳۹۲/۷/۱ به اجرا درآید. یادآور می‌شود نشریات ابلاغی از نوع گروه دوم مطابق بند (۲) ماده (۷) آبین‌نامه استانداردهای اجرایی طرح‌های عمرانی, مواردی هستند که بر حسب مورد مفاد آنها با توجه به کار مورد نظر و در حدود قابل قبولی که در آن نشریه‌ها تعیین شده ضمن تطبیق با شرایط کارء مورد استفاده قرار می‌گیرند. امور نظام فنی این معاونت در مورد مفاد نشریه پیوست. دریافت کننده نظرات و پیشنهادات اصلاحی مربوط بوده و عهده‌دار اعلام اصلاحات لازم به طور آدواری خواهد بود. ش ش: ۳۰۷۳۸ -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- اصلاح مدارک فنی خواننده گرامی امور نظام فنی معاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهور و سازمان بنادر و دریانوردی, با استفاده از نظر کارشناسان برجسته مبادرت به تهیه این نشریه کرده و آن را برای استفاده به جامعه مهندسی کشور عرضه نموده‌اند. با وجود تلاش فراوان, این اثر مصون از ایرادهایی نظیر غلط‌های مفهومی, فنی, ابهام. ایهام و اشکالات موضوعی نیست. از این‌رو از شما خواننده گرامی صمیمانه تقاضا دارد در صورت مشاهده هرگونه ایراد و اشکال فنی مراتب را به صسورت زی رگزارش فرمایید: |- شماره بند و صفحه موضوع مورد نظر را مشخ صکنید. ۳- ایراد مورد نظر را به صورت خلاصه بیان دارید. ۳- در صورت امکان متن اصلاح شده را برای جایگزینی ارسال نمایید. ۴- نشانی خود را برای نماس احتمالی ذکر فرمایید. کارشناسان مربوطه نظرهای دریافتی را به دقت مطالعه نموده و اقدام مقتضی را معمول خواهند داشت. پیشاپیش از ۳:۵ [[|: ۷۷۷: ۲- سازمان بنادر و دریانوردی-معاونت تو سعه و تجهیز بنادر- اداره کل مهد سی سواحل و بنادر: تهران, میدان ونک. بزرگراه شهید حقانی» بعد از چهارراه جهان کودک, خیابان دکتر جعفر شهیدی, ساختمان سازمان بنادر و دریانوردی» آ ۱۱ ماد را دی :۳۳۵۱ -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- استفاده از ضوابط و معیارهای فنی در مراحل امکان‌سنجی, مطالعات پایه. مطالعات تفصیلی. طراحی و اجرای طرح‌های تملک سرمایه‌ای به لحاظ توجیه فنی اقتصادی طرح‌هاء ارتقای کیفیت. تامین پایایی و عمر مفید از اهمیت ویزه برخوردار است. نظام فنی و اجرایی طرح‌های تملک دارایی سرمایه‌ای کشور» موضوع تصویب نامه شماره ۹ ت ۳۳۴۹۷ مورخ ۱۳۸۵/۴/۲۰ هیأت محترم وزیران و آیین‌نامه استانداردهای اجرایی موضوع ماده ۲۳ قانون برنامه و بودجه ناظر بر به‌کارگیری معیارهاء استانداردها و ضوابط فنی در مراحل مختلف طرح‌ها می‌باشند. بنابر مفاد ماده ۲۳ قانون برنامه و بودجه. معاونت برنامه ریزی و نظارت راهبردی موظف به تهیه و ابلاغ ضوابط مشخصات فنی» آیین‌نامه‌های فنی و معیارهای مورد نیاز طرح‌های عمرانی کشور است. لیکن با توجه به تنوع و گستردگی طرح‌های عمرانی و افزایش ظرفیت تخصصی دستگاه‌های اجرایی طی سالیان اخیر در تهیه و تدوین این‌گونه مدارک فنی از توانمندی دستگاه‌های اجرایی نیز استفاده شده است. بر این اساس و با اعلام لزوم بازنگری نشریه شماره ۳۰۰ با عنوان «آیین‌نامه طراحی بنادر و سازه‌های دریایی ایران» و آمادگی سازمان بنادر و دریانوردی به‌عنوان دستگاه اجرایی مربوط, کار تدوین مجدد دستورالعملی برای طراحی سازه‌های ساحلی با مدیریت و راهبری سازمان بنادر و دریانوردی به انجام سازمان بنادر و دریانوردی در راستای وظایف قانونی و حاکمیتی خود در سواحل, بنادر و آبراه‌های تحت حاکمیت کشور مبنی بر ساخت و توسعه و تجهیز بنادر کشور و نیز صدور هرگونه مجوز ساخت‌وساز دریایی و به پشتوانه مطالعات و تحقیقات صورت پذیرفته در بخش مهندسی سواحل و بنادر ازجمله مطالعات پایش و شبیه‌سازی سواحل کشورء شبکه اندازه گیری مشخصه‌های دریایی و طرح مدیریت یکپارچه مناطق ساحلی کشور (78/1)]) و به منظور ایجاد زمینه‌های لازم برای طراحی و احداث سازه‌ها و تاسیسات دریایی مطمئن و با دوام در سطح کشور لازم دید تا نشریه ویژه طراحی سازه‌های ساحلی تدوین شود و در این کار مدیریت تهیه و تدوین را به‌عهده گرفت. آن سازمان کار تدوین دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی را با همکاری پردیس دانشکده‌های فنی دانشگاه تهران به انجام رساند و با تشکیل کمییته‌هایی از دیگر کارشناسان و مهندسان مشاورء مراحل نظرخواهی ادواری و اصلاحات آن صورت پذیرفت. آمور نظام فنی- معاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی نیز به لحاظ ساختاری در تنظیم و تدوین متن نهایی اقدام نمود. دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی به منظور ایجاد هماهنگی و یکنواختی در معیارهای طراحی. ساخت. نظارت و اجرای سازه‌های ساحلی و پروژه‌های موضوع آن دستورالعمل, و همچنین رعایت اصول, روش‌ها و فناوری‌های متناسب با تجهیزات کاربردی و سازگار با شرایط و مقتضیات کشور تهیه و تدوین گردیده و سعی شده است علاوه بر استفاده از بازخوردهای دریافتی نشریات شماره ۳۰۰ دستورالعمل‌ها و متون فنی ارائه شده با ویرایش‌های جدید استانداردها و سایر آیین‌نامه‌های ملی نیز هماهنگ شود و در مواردی که ضوابط و معیارهای ملی نظیر موجود نبوده از استانداردهای معتبر الف -------- صفحهٔ بعد -------- استانداردها و آیین‌نامه‌ها 0 به منظور بسط 0 توسعه فرهنگ دانش فنی 9 انتقال آن به عوامل طراحی و اجرایی پروژه‌هاء محتوای دستورالعمل‌ها و ضوابط فنی لازم‌الاجرا تا حد امکان در اختیار استفاده کنندگان قرار گیرد. امروزه حدود ۹۰ درصد مبادلات تجارت جهانی از طریق دریاها و کشتیرانی انجام می‌گردد و نقش و اهمیت بنادر به عنوان حمل‌ونقل دریایی در پاسخ‌گویی به این حجم عظیم اعم از کالا و مسافر بیش از پیش نمایان می‌شود. در کشورهای همجوار با دریاء سواحل به‌عنوان کانون فعالیت‌های اقتصادی اعم از تجارت. صنعت و حمل‌ونقل کالا و مسافرء تفریحی» گردشگری و شیلات و پرورش آبزیان محسوب گردیده و در همه حال فرصت‌های ایده‌آلی را برای توسعه اقتصادی و سرمایه‌گذاری‌های کلان فراهم می‌سازد. وجود قریب به ۵۸۰۰ کیلومتر طول سواحل کشور سبب شده است تا پذیرد و فاصله پیشرفت‌های قابل توجه در علمی و فنی و اجرائی در زمینه طراحی و ساخت بنادر, احداث سازه‌های ساحلی نظیر موج‌شکن, اسکله. ابنیه حفاظتی و تجهیزات دریایی و بندری و سایر تاسیسات ساحلی و فراساحلی, به نحوی که متضمن تردد ایمن شناورها باشد. حاصل گردد. رفع مشکلات فنی و اجرایی احدات انواع سازه‌های ساحلی و فراساحلی در محیط دریا و صرف هزینه‌های هنگفت اینگونه سازه‌ها و تاسیسات مهندسی اهتمام ویژه به طراحی دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی مشتمل بر ۱۱ بخش به شرح زیر است که هر یک موضوع نشریه‌ای مستقل می‌باشد و نشریه حاضر با شماره ۶۳۷ بخش هشتم از آیین‌نامه سازه‌های ساحلی را شامل می‌شود. همجنین مستندات مربوط به تدوین دستورالعمل موضوع نشریه شماره ۶۴۱ می‌باشد. بخش دوم: شرایط طراحی, موضوع نشریه شماره ۶۳۱ بخش سوم: مصالح. موصضوع نشریه شماره ۶۳۲ بخش چهارم: قطعات بتنی پیش ساخته. موضوع نشریه شماره ۶۲۲ بخش پنجم: پی‌هاء موصوع نشریه شماره ۶۳۴ بخش ششم: کانال‌های ناوبری و حوضچه‌هاء موضوع نشریه شماره ۶۳۵ بخش هفتم: تجهیزات محافظت بندرء موضوع نشریه شماره ۶۳۶ بخش هشتم: تاسیسات پهلوگیری (مهار» موضوع نشریه شماره ۶۲۳۷ بخش نهم: سایر تجهیزات بندرء موضوع نشریه شماره ۶۳۸ بخش دهم: اسکله‌های ویژه. موضوع نشریه شماره ۶۳۹ بحخش یازدهم: اسکله های تفریحی, موضوع نشریه شماره ۶۴۰ مستندات تدوین دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی, نشریه شماره ۶۴۱ -------- صفحهٔ بعد -------- این دستورالعمل مرهون تلاش و زحمات عده کثیری از متخصصین» کارشناسان» صاحب‌نظران و نمایندگان دستگاه‌های اجرایی بوده و نقطه عطفی در تهیه مراجع طراحی سازه‌های ساحلی به شمار می‌رود. اما باید اذعان داشت که برای رسیدن به آیین‌نامه مطلوب‌تر با توجه به شرایط محیطی و منطقه‌ای و با توجه به حجم عظیم سرمایه‌گذاری‌ها و انجام پروژه‌های متنوع. انجام مطالعات و تحقیقات گسترده‌تری در این حوزه و ایجاد سازوکار مناسبی برای بازنگری. به‌روز رسانی و توسعه این دستورالعمل ضروری است. تمامی عوامل اجرایی که در تدوین آیین‌نامه حاضر مشارکت داشتند شایسته تقدیر و تشکر می‌باشند. آقای دکتر خسرو برگی- مجری طرح از دانشگاه تهران, آقای مهندس سید عطاله صدر- معاون وزیر و مدیر عامل, آقای مهندس رمضان عرب سالاری- سرپرست وقت معاونت فنی و مهندسی, آقای مهندس علیرضا کبریایی- معاون توسعه و تجهیز بنادرء آقای مهندس محمدرضا الهیار- مدیرکل مهندسی سواحل و بنادر همگی از سازمان بنادر و دریانوردی, آقای مهندس غلامحسین حمزه مصطفوی- رییس آمور نظام فنی, اساتید دانشگاه‌هاء. متخصصین و کارشناسان شرکت‌های مهندسین مشاور و پیمانکاران که بنحوی در تهیه. تکمیل و ارائه نظرات تخصصی و کارشناسی نقش موثر داشته‌اند. به این وسیله مراتب تشکر خود را از همگی این عزیزان ابراز می‌نمایم. امید است تلاش صورت گرفته در ایجاد این اثر با آرزش به‌عنوان گامی موثر در راستای توسعه پایدار و اعتلای علمی و فناوری کشور مورد استفاده کلیه متخصصین, مهندسین مشاورء پیمانکاران و سازندگان قرار بگیرد. معاون نققارت راهبردی تابستان ۱۳۹۲ -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- تهیه و کنترل دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی, بخش هشتم- تاسیسات پهلوگیری (مهار) انشریه شماره ۶۳۷] خسرو برگی دکترای مهندسی عمران دانشگاه تهران گروه تهیه کننده: سید عطاءاله صدر کارشناس مهندسی عمران سازمان بنادر و دریانوردی خسرو برگی دکترای مهندسی عمران دانشگاه تهران علی اکبر رمضانیانپور دکترای مهندسی عمران دانشگاه صنعتی امی رکبیر علیرضا کبریایی کارشناس آرشد مهندسی عمران سازمان بنادر و دریانوردی بهروز گتمیری دکترای مهندسی عمران دانشگاه تهران مجید جندقی علایی دکترای مهندسی عمران مهندسان مشاور محمدرضا آله‌یار کارشناس آرشد مهندسی عمران سازمان بنادر و دریانوردی سید رسول میرقادری دکترای مهندسی عمران دانشگاه تهران محسن سلطانپور دکترای مهندسی عمران دانشگاه صنعتی خواجه نصیرالدین طوسی رضا کمالیان دکترای مهندسی عمرآأن موسسه تحقیقات آب- وزارت نیرو بررسی و اظهارنظر کنندگان: علی طاهری مطلق دکترای مهندسی عمران شرکت تاسیسات دریایی ایران بابک بنی‌جمالی دکترای مهندسی عمران مهندسان مشاور بهروز عسگریان دکترای مهندسی عمران مهندسان مشاور میراحمد لشته نشایی دکترای مهندسی عمران دانشگاه گیلان عرفان علوی دکترای مهندسی عمران مهندسان مشاور مرتضی بیک‌لریان دکترای مهندسی عمران شاهین مقصودی زند کارشناس آرشد مهندسی عمران مهندسان مشاور تنظیم و آماده‌سازی: رضا سهرآبی قمی کارشناس آرشد فیزیک دریا سازمان بنادر و دریانوردی بهرنگ نیرومند کارشناس آرشد مهندسی عمران سازمان بنادر و دریانوردی مانی مقدم کارشناس آرشد مهندسی عمران سازمان بنادر و دریانوردی هماهنگی ابلاغ: علیرضا توتونچی معاون آمور نظام فنی حمیدرضا خاشعی کارشناس مسئول پروژه در آمور نظام فنی -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- عنوان صفحه فصل ۱- کلیات ۱-۱- ملاحظات کلی با اه ۲-۱- تفسیر اه ۳-۱- نگهداری و تعمیر تاسیسات پهلوگیری و فصل ۲-ابعاد تاسیسات پهلوگیری ۱-۲- طول و عمق پهلوگیر و و ۹ ۲-۲- ارتفاع تاج تاسیسات پهلوگیری و و ۳ ۹ ۳-۲ فاصله مجاز کشتی از تاسیسات پهلوگیری و وم ۳ ۹ ۴-۲-عمق آب طراحی م و و و و وه ۱۳ ۵-۲- حفاظت در برابر آبشستگی ره ۶-۳- تاسیسات فرعی و ۱۵ ۱-۴-اصول طراحی م وم ۱۳۹ ۳-۴۳ نیروهای خارجی و بارهای وارده به دیوارها و ۱۳۱۹ ۳-۴- محاسبات پایداری ما ۳۳ ۱-۳-۴-موارد مورد توجه در محاسبات پایداری و ۳۳ ۲-۳-۴ بررسی لغزش دیوار ۸۳ ۱۳ ۳-۳-۴-بررسی ظرفیت باربری پی و ۳۵ ۴-۳-۴- بررسی واژگونی دیوار ی ۱ -------- صفحهٔ بعد -------- ۵-۳-۳-بررسی پی ضعیف ( بستر نرم) ری ری وی یر ۴-۴- محاسبات پایداری بلوک‌های بتنی سلولی وم وم ۴ ۵ اد ره ۱ ۰ ی ۱ ک دراب بر نس مر در در در رد رک در در در یه ۱- ۵- کلیات م و ۲-۵- نیروهای خارجی موتر بر دیوار سیری و مه هم مه ۱-۲-۵-نیروهای خارجی که درنظر گرفته می‌شود مه مه ۷-۵- طراحی تکیه گاه میل‌مهار ار رت کر یر در کر در رد رده هد مر در رد را ار رد را را ر ر رر ررر ر ررر ‏ ر هد مر را یر را را رکن ار رت کر یر در کر در رد رده ۱-۷-۵ -انتخاب نوع سازه تکیه‌گاه میل‌مهار و هم هم مه ۲-۷-۵-محل تکیه‌گاه میل‌مهار و و و وم همم ۳-۷-۵-طراحی تکیه‌گاه میل‌مهار موم -------- صفحهٔ بعد -------- ۸-۵- طراحی جزئیات ی ۸۵ ۱-۸-۵- تیر پیشانی ی ۸۵ ۳-۸-۵-نصب میل‌مهار و تیر اتصال سیر بر روی سیر ۴ 8 ۳-۸-۵-میل‌مهار همم ۴ 0۵ ۴-۸-۵-نصب میل‌مهار بر تکیه‌گاه ۳ ۸۱۸ ۹-۵- نکات ویژه برای طراحی سیر بر روی خاک نرم. ۸۱۸ فصل ۶-اسکله دیواری سپری با سکوی کمکی ۱-۶- دامنه کاربرد ی :۸۵ ۲-۶- اصول طراحی و ۳-۶- تعیین ارتفاع و پهنای عرشه سکوی کمکی و ۴-۶- فشار خاک و فشار آب باقیمانده وارد بر دیوار سپری ۳ ۵ ۵-۶- طراحی سیر ۵ ۱-۵-۶- طول مدفون سیر ۵ ۲-۵-۶- سطح مقطع سیر ۳ ۶-۶- طراحی عرشه و شمع‌های سکوی کمکی ۵ ۱-۶-۶- نیروهای خارجی موثر بر عرشه سکوی کمکی ۵ ۲-۶-۶ طراحی سکوی کمکی هو ۵ ۳-۶-۶- طراحی شمع‌ها ره ۷-۶- بررسی پایداری به‌صورت دیوار وزنی ره ۸-۶- بررسی پایداری در برابر لغزش دایروی ۳ فصل ۷-اسکله دیواری سلولی ساخته شده با سپر فولادی ۱-۷-اصول طراحی ۳ ۲-۷- نیروهای خارجی وارد بر اسکله دیواری سلولی ساخته شده با سپر فولادی 0 ۱ -------- صفحهٔ بعد -------- ۲-۲-۷ عرص معاد| دیوار هم هم هم مش ۳-۳-۷-محاسبه لنگر ایجاد تغییر شکل ی ۴-۳-۷-محاسبه لنگر مقاوم و و و یووم موم ۳-۷- بررسی پایداری کلی بدنه دیوار م ی -------- صفحهٔ بعد -------- ۲-۸ اسکله دیواری سلولی صفحه فولادی نوع درجا ۱۸۳( ۱-۲- ۸-اصول طراحی ری ی ۳ ۱۸ ۲-۲-۸-نیروهای خارجی وارد بر اسکله دیواری فولادی ی یی ۵ ۳-۲-۸ کنترل عرض دیوار در برابر تغییر شکل برشی ی یر ۵( ۳-۲-۸ کنترل پایداری کل بدنه دیوار ۷ ۵-۲-۸-بررسی ظرفیت باربری زمین یر ۱ ۶-۲-۸- بررسی پایداری شیب در برابر لغزش دایروی ۱۵ ۷-۳-۸- تعیین ضخامت صفحه فولادی پوسته سلول را ۱۵ ۸-۲-۸- جانمایی سلول‌ها و قوس‌ها ی ی ۱۵ ۹-۲-۸-طراحی تفصیلی (جزئیات) ی را ۱۵ ۳-۸- اسکله دیواری سلولی صفحه فولادی نوع مدفون و ۳ ۱ ۱-۳-۸-اصول طراحی وم ۱۳۴ ۱ ۲-۳-۸-نیروهای خارجی وارد بر سلول فولادی نوع مدفون یر رل ۱۵ ۳-۳-۸ بررسی عرض دیوار در برابر تغییر شکل برشی ۱۳ ۴-۳-۸ بررسی پایداری کلی بدنه دیوار ۳ ۱ ۵-۳-۸-بررسی ظرفیت باربری زمین ی رد۱ ۶-۳-۸- بررسی لغزش دیوار ری ی پر ی ی رد۱ ۷-۳-۸- بررسی تغییر مکان بالای دیوار یه ۱۵ ۸-۳-۸- بررسی پایداری در برابر لغزش دایروی ۳ ۱ ۹-۳-۸- جانمایی سلول‌ها و قوس‌ها ری بو و پر رد۱ ۱۰-۳-۸- تعیین ضخامت صفحه برای پوسته سلول و مقطع قوس رد۱ ۱۱-۳-۸- اتصالات و سخت‌کننده‌ها ی ی ۱۸ ۱۳-۳-۸- طراحی تفصیلی (جزئیات) پر پر ۸ ۱ -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۹-اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم ۲-۳-۹-محاسبه نیروی عکس‌العمل ضربه کی را و ۱ ۳-۹- فرضیات مربوط به خاک بستر داریا و ۱ ۱-۳-۹- تعیین زاویه شیب شیر ونیم ۳ ۱۱ ۷-۵-۹ بررسی عمق مدفون برای مقاومت جانیی ی ۰ ۱۳۳ د -------- صفحهٔ بعد -------- 9 - 6 - 2 - روش بررس ی عملکرد مقاومت در برابر زلزله ................................ ................................ ................................ ........ 125 9 - 6 - 3 - ن یی تع حرکت لرزه ای ی برا بررس ی عملکرد مقاومت در برابر زلزله ................................ ................................ .. 121 9 - 6 - 4 - بررس ی تی ظرف باربر ی با استفاده از روش ساده شده ................................ ................................ ......................... 133 9 - 6 - 5 - بررس ی تی ظرف باربر ی با استفاده از لی تحل االستوپالست یک ................................ ................................ ............. 133 9 - 1 - طراح ی مقطع حائل خاک ................................ ................................ ................................ ................................ ................. 136 9 - 2 - بررس ی ی دار ی پا در برابر لغزش ی رو یدا ................................ ................................ ................................ ........................... 136 9 - 9 - طراح ی تفص یلی (ات ی جزئ) ................................ ................................ ................................ ................................ ................ 136 9 - 9 - 1 - بات ی ترک بار ی برا طراح ی عرشه ................................ ................................ ................................ ............................. 136 9 - 9 - 2 - محاسبه یچ دمان یم لگرد مسلح کننده عرشه ................................ ................................ ................................ ...... 131 9 - 9 - 3 - طراح ی سر شمع ................................ ................................ ................................ ................................ ....................... 131 فصل 11 -اسکله شمع وعرشه مواز ی ساحل با شمع زوج ی ها لی ما 13 - 1 - اصول طراح ی................................ ................................ ................................ ................................ ................................ .... 143 13 - 2 - جانما یی و ابعاد ................................ ................................ ................................ ................................ ................................ 143 13 - 2 - 1 - اندازه بلوک عرشه و جانما یی شمع ها................................ ................................ ................................ ................. 143 13 - 2 - 2 - ابعاد عرشه ................................ ................................ ................................ ................................ ............................... 144 13 - 2 - 3 - شی آرا ضربه گیر ها (فندرها )و مهاربندها (بوالردها) ................................ ................................ ........................ 145 13 - 3 - نی روها ی خارج ی وارد بر اسکله شمع وعرشه مواز ی ساحل با شمع ی ها زوج لی ما ................................ .............. 145 13 - 3 - 1 - نی روها ی خارج ی طراح ی ................................ ................................ ................................ ................................ ...... 145 13 - 3 - 2 - محاسبه ی رو ین عکس العمل ضربه گیر ................................ ................................ ................................ ................ 145 13 - 4 - فرض ات ی مربوط به خاک کف ای در ................................ ................................ ................................ ................................ 145 13 - 4 - 1 - ن یی تع هی زاو بیش یش ی روان ................................ ................................ ................................ ................................ .. 145 13 - 4 - 2 - سطح مجاز ی نی زم ................................ ................................ ................................ ................................ ............... 145 13 - 5 - ن یی تع ین روها ی وارد بر شمع ها و مقاطع عرض ی شمع ها ................................ ................................ .......................... 145 ذ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱-۵-۰ نیروی افقی منتقل شده بر سر شمع‌های زوج مایل مه ۱۳۵ ۳-۵-۰ بار قائم انتقال یافته به سر شمع‌های مایل ۳ ۱ ۳-۵-۰ نیروهای کششی (بیرون کشنده) و فشاری (فروکننده) شمع‌های زوج مایل ۱۳0 ۴-۵-۰ تنش‌های مقطع عرضی شمع‌ها 6 ۱۳8 ۶-۰- بررسی مقاومت اسکله در راستای محور طولی ۹ ۳ ۱ ۷-۰ عمق مدفون شمع‌های مایل و ۹ ۱۱۳ ۸-۰ طراحی مقطع حائل خاک وم ۹ ۱۱۳ ۹-۰ بررسی پایداری در برابر لغزش دایروی وم ۹ ۱۱۳ ۱۰-۰- طراحی تفصیلی (جزئیات) وم ۹ ۱۳ ۱ فصل ۱۱- اسکله جدا از ساحل ۱-۷۱- گستره کاربرد رز ۳-۱ اصول طراحی رز ۳-۱- طراحی اسکله جدا از ساحل رز ۱-۳-۱- جانمایی و ابعاد رز ۲-۳-۱ بارها و نیروهای خارجی وم ۴ ۵ ۱ ۳-۳-۱ طراحی اسکله مم همم ۴ ۵ ۱ ۴-۳-۱ طراحی تیر همم ۴ ۵ ۱ ۴-۱ تجهیزات فرعی همم م۰ 6 ۵ ۱ ۵-۱- طراحی تفصیلی (جزئیات) م۰ 6 ۵ ۱ ۱-۵-۱ عرشه مهم ۰ 6 ۵ ۱ ۳-۵-۱ پل ارتباطی م۰ 6 ۵ ۱ -------- صفحهٔ بعد -------- ۴-۳-۲- طراحی جداگانه اجزای پانتون سس ی ۱ ۵-۲- طراحی پل دسترسی و پل ار تباطی سس ی ۱ ۰۱-۵-7۲ ایعاد و شیم و ۱ ۲-۵-7۲ طراحی پل دسترسی و پل ار تباطی سس سس 0 ۳-۵-7۲ برچ تتطظی وس ۱ فصل ۱۳- دلفین (ستون مهاربند) ۳-۳ نیروهای خارجی موثر بر دلقین ۳ ۹ ۱ ۵-۳- دلفین نوع دیواری سلولی قلز ی ۱۳ فصل ۱۴- سرسره و اسکله با عمق آب کم ر -------- صفحهٔ بعد -------- ۱-۱-۴-اصول طراحی ۵۵ ۲-۱-۴ محل قرارگیری سرسره ۱۹ ۳-۱-۴- ابعاد اجزای مختلف سرسره ۵ ۵ ۴-۱-۴ دیوار جلویی و روسازی ۱۳ ۲-۴ اسکله با عمق آب کم ۱ فصل ۱۵- تاسیسات انتقال به خشکی مربوط به وسایل نقلیه روی بالشتک هوا ۱-۵- اصول طراحی وم 868 ۱ ۳-۵- جانمایی همم ۱/808 ۳-۵- تاسیسات انتقال به خشکی مربوط به وسایل نقلیه روی بالشتک هوا 00 ۴-۵ ابعاد قسمت‌های مختلف وم 8 ۱ فصل ۱۶- بویه مهاری و ستون مهاری ۱-۶- بویه مهاری وم ‎٩‏ ۸8 ۱ ۱-۱-۶ اصول طراحی یم ۹ 8 ۱ ۳-۱-۶ نیروی کشش مهاری وارد بر بویه مهاری 0 ۹ ۱ ۳-۱-۶ طراحی اجزای بویه مهاری ۴ ۹ ۱ ۲-۶ ستون مهاری وم مهم ۹ ۱ فصل ۱۷- انواع دیگر تاسیسات پهلوگیری ۱-۷- اسکله دیواری نوع جاذب موج وم ۱۳۹۹۱ ۱-۱-۷-اصول طراحی همم ۱۳۹۹ ۲-۱-۷ تعیین شکل سازه‌ای وم ۱۳۹۹ ۲-۷ اسکله دیواری با سپر طره‌ای و ‏ م هم ۰ ۹۳۴ ۹ ۱۳ ۱-۲-۷-اصول طراحی همم ۹۳۴ ۱۳۹ ۲-۲-۷ نیروهای خارجی اعمال شده بر دیوار سپری, ۴ ۱۳ -------- صفحهٔ بعد -------- ۳-۲-۷ تعیین سطح مقطع سپر و ی ی ی ۵ ۱۳ ۳-۲-۷ تعیین طول مدفون سیر و ۱۳ ۵-۲-۷ بررسی تغییر مکان تاج سپر ۳ ۶-۲-۷- نیروهای خارجی در طول دوره ساخت م م و و ۱۳ ۷-۲-۷- طراحی تفصیلی (جزئیات) و و و ۳ ۳-۷ اسکله سپری با شمع مهاری مایل و و ۱۳ ۱-۳-۷ اصول طراحی و و ۱۳ ۲-۳-۷ نیروهای خارجی اعمال شده بر دیوار سپری با شمع مهاری مایل ۳ ۳-۳-۷ محاسبه نیروهای افقی و عمودی وارد بر نقطه اتصال, ۳1 ۳-۳-۷ تعیین سطح مقطع سپر و شمع مهاری مایل 1 ۳ ۵-۳-۷ تعیین طول مدفون سپر و شمع مهاری مایل ۳ ۶-۳-۷- طراحی تفصیلی (جزئیات) و و و ۳ ۳-۷ اسکله دیواری سپری با شمع مایل در جلو و ۳۵ ۱-۳-۷ اصول طراحی و و ۳ ۱۳۹ ۳-۳-۷ جانمایی و تعیین ابعاد ۴ ۱۳۹ ۳-۳-۷ طراحی دیوار سپری و و ۱۳۹ ۴-۴-۷ - طراحی سازه شمع‌وعرشه ۱۳۹۳ ۵-۳-۷- طول مدفون مه م۳۱ ۶-۳-۷- طراحی تفصیلی (جزئیات) و و ۱۳۳ ۵-۷ اسکله دیواری دو سپری و و م۳۳ ۱-۵-۷ اصول طراحی و و ۳۹۳ ۲-۵-۷ نیروهای خارجی وارد بر اسکله دیواری دو سپری ری ۸ ۱۵۳ ۳-۵-۷ طراحی اسکله دیواری دو سپری ۳۵ ای -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۱۸- بخش انتقالی اسکله دیواری ۱-۸- اصول طراحی و م6 ۹ ۱۳۹ ۳-۸- بخش انتقالی در محلی با عمق آب متغیر ۹ ۹ ۱۳ ۳-۸- بخش انتقالی در محلی که اسکله‌های دیواری از انواع متفاوت متصل می‌باشد ۱۳۹ ۴-۸- گوشه برجسته و م6 ۹ ۱۳۹ ۱-۹- کلیات ۱۳۳۳ ۲-۹ تجهیزات پهلوگیری مج م۰ ۹۴ ۳ ۱۳ ۳-۹- ستون مهاری, مهاربند و حلقه مهار و ۹۴ ۳ ۱۳ ۱-۳-۹- کلیات هه ۲-۳-۹ چیدمان ستون‌های مهاری, مهاربندها و حلقه‌های مهار م۱ ۴ ۱۳۳ ۳-۳-۹ نیروی کششی مهار شناور و ۰ ۵ ۱۳۱۳ ۴-۳-۹ سازه ۱۳۱۳ ۴-۹- سیستم ضربه‌گیر ها ۱-۴-۹- کلیات ۱۳۳ ۲-۴-۹ آرایش ضربه‌گیرها و ۱۰ ۱۳۱۳۹ ۳-۳-۹ انرژی پهلوگیری شناور وم م۰ ۱۳۳۹ ۴-۴-۹ انتخاب ضربه گیر رها ۵-۹- تاسیسات ایمنی و و ۱ ۹ ۱۳۱۳ ۱-۵-۹- کلیات ۱۳۳۹ ۲-۵-۹ حفاظ اطراف و م۰ ۱۳۹۳۹ ۳-۵-۹- حصار و طناب‌ کشی ۱۰ ۹ ۱۳۴ ۴-۵-۹ تابلو و علائم هشدار ۱۰ ۱۳۴۹ ی -------- صفحهٔ بعد -------- ۵-۵-۹- جدول گذار ی سس و و ۰ ۹ ۱۳۴ ۲-۶-۹ تاسیسات روشنا یی و ۱۳۳۳ ۳-۶-۹ تاسیسات سوار و پیاده شدن مساق را ۱ ۱۳۳۳ ۴-۶-۹- پل ارتباطی (رمپ) خودر و ۳ ۱۳۳ ۵-۶-۹ تاسیسات ابر ساتی ی ی ی ی و ۰ ۱۳۹۳۹۴ ۷-۶-۹ تاسیسات سوخت‌رسانی و برق‌رسانی ی و ۱۳۳۳ ۸-۶-۹- تابلو و علائم هشد‌ا را و ۱۳۳۳۳ ۷-۹ راه پله و نردپان ‏ ی و و و ۱۳۳۳ ۱۰-۹ پل ارتباطی (رمپ) خود رو و ۹۳ ۱۳۳ ۱۱-۹- تابلق علائم هشدار و حصار محاقط ی ی ۱۳۳۳ ۳-۱۱-۹- انواع و محل قرارگیری تابلو ی ی م۳۳ ص -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳-۹- تاسیسات روشنا بی ۳ ۱۵ ۱-۱۳-۹- کلیات و ۳۳۳ ۲-۱۳-۹- شدت استاندارد روشنایی ۳۳۹ ۳-۱۳-۹۹ انتخاب منبع نور مک ۱۳۳ ۴-۱۲-۵۹ انتخاب تجهیزات روشنایی ۱۳۳۳ ۵-۱۳-۹- طراحی روشنایی ۳۳۳ ۶-۱۳-۹- نگهداری و مدیریت. ۳ ۱۳ فصل ۲۰- بارانداز ۱-۲- اصول طراحی و وم ۵۱۳۴ ۱۳ ۳-۲- نوع بارانداز رز ۱-۲-۲- عرض رز ۲-۲-۲- شیب هم ۳۵۳ ۳-۲-۰ نوع روسازی ۳ ۳ ۳-۰ تمهیدات لازم برای جلوگیری از نشست بارانداز ۳۳ ۴-۰- شرایط بارگذاری م ‏ م و ۳۵۳ ۵-۰- طراحی روسازی بتنی وم 0۵ ۵ ۱۳ ۱-۵-۰- شرایط طراحی و وم 0۵ ۵ ۱۳ ۳-۵-۰ ساختار روسازی و وم ۹ ۵ ۱۳ ۳-۵-۲- درز وم وم و۱۳ ره هه سک ۰ ۳۲۳۴ ۵ مسله مهاری (کش) ۲ میل‌مهار لغزشی را را ی ایا ی ار را ای را را ی را ار را ار ار را را را ار ای رای را را را را ار ار را ار ۵-۵-۰ محافظت از انتهای روسازی و و ۴و ۱۳ ۶-۰- طراحی روسازی آسفالتی وم ۳۴و۱۳ ۱-۶-۰- شرایط طراحی و و م۰ ۴ و۱۳ -------- صفحهٔ بعد -------- ۳-۶-۳۰ محافظت از انتهای روسازی و ۳ ۷-۰- طراحی روسازی با بلوک بتنی ی ۱۵ ۱-۷-۰ شرایط طراحی ۳ ۲-۷-۰ ساختار روسازی ۳1 ۳-۷-۳۲ درزها ۳1 فصل ۲۱- پی (شالوده) برای تجهیزات جابجایی کالا ۱-۱- اصول طراحی 2۸ ۱۵ ۱-۲-۱- ظرفیت باربری شمع و ۳ ۹ ۱۳ ۳-۱- طراحی پی به‌صورت شمع مهم ۹ ۱۳۹ ۱-۳-۱ تیر بتنی یه ۵ ۱۵ ۴-۱- طراحی پی بدون شمع یم همم م۰ ۹ ۱۳۹ ۱-۴-۱ بررسی اثر بر اسکله یه ۵ ۱۵ ۲-۴-۱ تیر بتنی ها مراجع و و و و و ۶۸۹ ۱۳ -------- صفحهٔ بعد -------- عنوان صفحه شکل ۸- ۱- آرایش طناب‌های مهار و و و ۹ شکل ۸- ۲- فاصله مجاز کشتی از تاسیسات پهلوگیری. ۱۳ شکل ۸- ۳- نمونه‌ای از سطح مقطع یک اسکله دیواری وزنی ۱۳۹ شکل ۸- ۴- تعیین بدنه اسکله دیواری و و ۱۳۳ شکل ۸- ۵- تعیین قسمت بدنه دیوار برای پایداری لغزشی درزهای افقی و ۱۳۳ شکل ۸- ۶- تعیین بدنه دیوار برای پایداری واژگونی و و ۱۳۳ شکل ۸- ۷- فرضیات محاسبه نیروی شناوری ۱۳۳ شکل ۸- ۸- تعیین مقاومت اصطکاکی وم مه ۳ شکل ۸- ‎-٩‏ شکل خاکریز و و و ۳1 شکل ۸- ۱۰- مثالی از طراحی اسکله سپری (نوع شمع قائم مهاری) ۳۳ شکل ۸- ۱۱- فشار خاک و فشار آب باقیمانده برای طراحی دیواره سیر ۳۵ شکل ۸- ۱۲- فشار خاک و فشار آب باقیمانده برای طراحی دیواره سپر با استفاده از روش ۲۰۷۷۰/0۱۴ ۸ ۱۷ شکل ۸- ۱۳- تیر معادل برای به دست آوردن لنگر خمشی ۳۹ شکل ۸- ۱۴- توزیع فشار خاک برای تحلیل دیواره سیر و 0 ۱۳ شکل ۸- ۱۵- رابطه بین ضریب عکس‌العمل ,1 و عدد /۸ و ۱۳۳ شکل ۸- ۱۶- رابطه بین ضریب عکس‌العمل ,/ و زاویه اصطکاک داخلی 0 و ۳۳ شکل ۸- ۱۷- رابطه بین ضریب اصلاح // و عدد تشابه «» دا شکل ۸- ۱۸- رابطه بین ضریب اصلاح 7 و عدد تشابه ر» ۳ شکل ۸- ۱۹- محل عملیات دیوار بتنی تکیه‌گاه و 0 شکل ۸- ۲۰- شمع عمودی تکیه‌گاه و 6 8 شکل ۸- ۲۱- محل قرارگیری زوج شمع تکیه‌گاه یر ۸۵ شکل ۸- ۲۲- نیروهای خارجی وارد بر دیوار بتنی تکیه‌گاه 6۳ شکل ۸- ۲۳- فشار خاکی که از فشار خاک مقاوم که بر دیوار تکیه‌گاه وارد می‌گردد کم می‌شود ۸۵ شکل ۸- ۲۴- فشار خاک مجازی برای تکیه‌گاه سپری کوتاه و ۳ 6 شکل ۸- ۲۵- فشار خاک و انحنای تغییر شکل و 8 -------- صفحهٔ بعد -------- شکل ۸- ۲۷- سازه اسکله سپری با سکوی کمکی (عرشه قوطی شکل) 0۹ شکل ۸- ۲۸- فشار خاک و فشار آب باقیمانده وارد به سپر ی یر یرو ۵ شکل ۸- ۲۹- نیروهای خارجی وارد بر عرشه سکوی کمکی ۳ شکل ۸- ۳۰- تیر پیوسته فرضی در طراحی سکوی کمکی ۳ شکل ۸- ۳۱- دیوار مجازی به‌عنوان دیوار وزنی رب ۸ شکل ۸- ۳۲- مراحل طراحی اسکله دیواری سلولی ۳ شکل ۸- ۳۳- نمونه‌ای از یک اسکله دیواری سلولی ساخته شده با سپر فولادی م۱ شکل ۸- ۳۴- فشار خاک موثر بر پشت بدنه دیوار (برای بررسی تغییر شکل برشی) ۱۵ شکل ۸- ۳۵- فشار خاک وارد بر پشت بدنه دیوار (برای بررسی پایداری دیوار وزنی) ۵ شکل ۸- ۳۶- ضریب رلزله طراحی برای مصالح پر کننده ۱۵ شکل ۸- ۳۷- پلان سازه دیوار حائل سلولی و عرض معادل (/) ۵ شکل ۸- ۳۸- بارها و نیروهای مقاوم برای بررسی تغییر شکل برشی ۱۳ شکل ۸- ۳۹- رابطه بین لنگر مقاوم و نسبت طول مدفون ۳ ۱ شکل ۸- ۴۰- صفحه برش فرضی مصالح پرکننده ی ۱۵ شکل ۸- ۴۱- ارتفاع معادل دیوار ۱۸ شکل ۸- ۴۲- نمونه‌ای از توزیع واکنش افقی بستر و 1 شکل ۸- ۴۳۲- نحوه توزیع بارهای خارجی روی اسکله دیواری سلولی ساخته شده با سپر فولادی ۳ شکل ۸- ۴۴- شکل (مود)‌های تغییر مکانی دیوار ها شکل ۸- ۳۵- مدل محاسباتی واکنش بستر و تغییر مکان دیوار زد شکل ۸- ۴۶- سطوح خرابی و نسبت تغییر مکان بالای سازه به ارتفاع آن یه ۵ شکل ۸- ۴۷- سپر 7 شکل و و مگ ۸ شکل ۸- ۴۸- سطح مقطع استاندارد سپر 7 شکل (اتصال پرچی و فواصل پرچ ۸۵ میلی‌متر) 6 شکل ۸- ۴۹- سطح مقطع استاندارد سپر 7 شکل (اتصال جوشی) 6 شکل ۸- ۵۰- مراحل طراحی اسکله دیواری سلولی صفحه فولادی نوع درجا با شکل ۸- ۵۱- نمونه اسکله دیواری سلولی فولادی و ۹ شکل ۸- ۰-۵۲ رابطه بین ال 0 و لس و ۹۹ شکل ۸- ۵۳- مراحل طراحی اسکله دیواری سلولی صفحه فولادی مدفون ۳ 6 ۱ شکل ۸- ۵۴- نمونه‌ای از یک اسکله دیواری سلولی صفحه فولادی مدفون رو شکل ۸- ۵۵- مراحل کلی طراحی اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم ۱1 -------- صفحهٔ بعد -------- شکل ۸- ۵۶- نمونه‌ای از اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم ۱00 شکل ۸- ۵۷- منحنی خصوصیات ضربه‌گیر لاستیکی ۱۵۵ شکل ۸- ۵۸- موقعیت سازه حائل خاک پشت شیروانی ۵ ۱۵ شکل ۸- ‎-۵۹٩‏ سطح مجازی زمین و ۱ شکل ۸- ۶۰- فاصله بین مرکز ثقل گروه شمع و شمع‌های منفرد ۴ ۱۳ شکل ۸- ۶۱- لنگرهای سر شمع ده ۱ شکل ۸- ۶۲- نمودار مراحل ارزیابی عملکرد مقاومت در برابر زلزله اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل ۱۳۳ شکل ۸- ۶۲- مراحل تعیین ضریب زلزله برای بررسی عملکرد مقاومت در برابر زلزله ۱۳ شکل ۸- ۶۴- ضریب زلزله استاندارد برای زلزله سطح ۱ یر با ۱۵ شکل ۸- ۶۵- پاسخ تغییر مکان افقی الاستوپلاستیک مربوط به عرشه اسکله ۱۳۹ شکل ۸- ۶۶- بررسی ظرفیت باربری با استفاده از روش الاستوپلاستیک ۱۳۳ شکل ۸- ۶۷- رابطه لنگر خمشی انحنا برای شمع لوله‌ای فولادی. ۱۳۳ شکل ۸- ۶۸- رابطه لنگر خمشی انحنا مربوط به عرشه بتنی رخ از ۱۵ شکل ۸- ۶۹- تنش برشی تولید شده در سر شمع ی بو ۱۵ شکل ۸- ۷۰- نمونه اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های زوج مایل ری یره ۱۵ شکل ۸- ۷۱- فاصله بین خط مرکزی گروه شمع مایل و هر زوج از شمع‌های زوج مایل ی ی وه شکل ۸- ۷۲- نمونه‌ای از سطح مقطع اسکله جدا از ساحل ۱۱۸۵ شکل ۸- ۷۳- توضیحات اجزای اسکله شناور با۸ ۱۱ شکل ۸- ۷۳۴- توضیحات اجزای پانتون ۱ شکل ۸- ۷۵- پایداری پانتون تحت بار خارج از مرکز ی را ۵ ۱ شکل ۸- ۷۶- توضیحات مرتبط با زنجیر مهاری ی ۸ ۱ شکل ۸- ۷۷- نمونه‌هایی از برج تنظیم. م۱ شکل ۸- ۷۸- نمونه‌ای از دلفین شمعی یر ۵ ۱۵ شکل ۸- ۷۹- فاصله بین دلفین‌های پهلوگیری یر ۵ ۱۵ شکل ۸- ۸۰- سرسره ره ۵ ۱۵ شکل ۸- ۸۱- ضخامت مورد نیاز برای بلوک بتنی پیش ساخته و ارتفاع امواج جلوی سرسرمه ی ۱۳۵ شکل ۸- ۸۲- وسیله نقلیه روی بالشتک هوا (۷1۷-۳۳5) 0 ۱ شکل ۸- ۸۳- نمونه‌ای از جانمایی‌ایستگاه وسیله نقلیه روی بالشتک هوا رن ۱۳ شکل ۸- ۸۴- انواع بویه مهاری پر بو رو بو ۱۳ -------- صفحهٔ بعد -------- شکل 2 - 25 - روند طراح هی بو ی مهار ی ................................ ................................ ................................ ................................ ......... 193 شکل 2 - 26 - شکل عموم هی بو ی مهار ی ................................ ................................ ................................ ................................ ......... 193 شکل 2 - 21 - نما هی بو از یی مهار نوع از بی ترک وزنه و لنگر یری زنج ................................ ................................ ...................... 194 شکل 2 - 22 - کشش ی ها ری زنج ینی زم ................................ ................................ ................................ ................................ .......... 196 شکل 2 - 29 - مدل آزما ی شگاه ی برا ی اسکله صندوقه ید با یا یش واره اردار ................................ ................................ ............. 232 شکل 2 - 93 - رابطه بی ضر نیب انعکاس و طول کی در ار یش اسکله صندوقه یش وار ید با یا اردار ................................ ...... 232 شکل 2 - 91 - بی ضر انعکاس صندوقه سوراخ دار تحت ری تاث موج نامنظم ................................ ................................ ............... 233 شکل 2 - 92 - نمونه از یا اسکله ی وار ید ی سپر یا طره ................................ ................................ ................................ .............. 234 شکل 2 - 93 - ن یی تع سطح مجاز کف ی بستر ................................ ................................ ................................ ............................... 235 شکل 2 - 94 - یی تغ رمکان تاج شمع ................................ ................................ ................................ ................................ ................ 231 ل شک2 - 95 - مراحل ی کل طراح ی اسکله ی وار ید با ی سپر شمع مهار لی ما ی ................................ ................................ ...... 232 شکل 2 - 96 - نمونه از ای مقطع یک اسکله با ی سپر شمع ی ها مهار لی ما ی ................................ ................................ .......... 232 شکل 2 - 91 - مراحل ی کل طراح ی اسکله ی وار ید با ی سپر شمع جلو در لی ما ی ها ................................ .............................. 211 شکل 2 - 92 - نمونه از ای اسکله ی وار ید با ی سپر شمع مهار جلو در لی ما ی ................................ ................................ ......... 212 شکل 2 - 99 - مراحل ی کل طراح ی اسکله دو ی وار ید بر ی سپر اساس روش متعارف ................................ ........................... 214 شکل 2 - 133 - یک نمونه چی دمان ستون مهار ی و مهاربند ................................ ................................ ................................ ...... 226 شکل 2 - 131 - نمودار طراح ی ریگ ضربه ................................ ................................ ................................ ................................ ........ 221 شکل 2 - 132 - محاسبه ی رو ین پهلوگ یری ................................ ................................ ................................ ................................ ....222 شکل 2 - 133 - انرژ ی جذب یی تغ اثر در شده رشکل شمع ................................ ................................ ................................ ......... 229 شکل 2 - 134 - محدوده مجاز راه ................................ ................................ ................................ ................................ ................... 235 شکل 2 - 135 - ارتفاع تابلو ................................ ................................ ................................ ................................ ............................... 236 شکل 2 - 136 - انواع ی اصل صفحات شبتاب و ساختار آن ................................ ................................ ................................ .......... 232 شکل 2 - 131 - انواع منبع نور ................................ ................................ ................................ ................................ ......................... 241 شکل 2 - 132 - شدت روشنا در ی افق یی نقطه P ................................ ................................ ................................ ......................... 246 شکل 2 - 139 - تقس طی مح ی بند می روشن به شبکه مستط یلی ................................ ................................ ................................ . 241 شکل 2 - 113 - بی ضر نگهدار نور شار ی طراح ی منبع نور ................................ ................................ ................................ ........ 242 شکل 2 - 111 - نور شار طراح ی لوازم روشنا یی ................................ ................................ ................................ ............................ 253 شکل 2 - 112 - منحن ی ها ی طراح ی ضخامت اساس ................................ ................................ ................................ ................... 252 شکل 2 - 113 - رابطه بین ضخامت تنش و ی بتن دال خمش ی ................................ ................................ ................................ ...263 ف -------- صفحهٔ بعد -------- شکل ۸- ۱۱۵- درز انقباض عرضی مک ۱۳ شکل ۸- ۱۱۷- درز اتبساط عرضی ‏ وم ۴و ۱۳ ق -------- صفحهٔ بعد -------- فهرست جدول‌ها عنوان صفحه جدول ۸- ۱- ابعاد اصلی استاندارد پهلوگیر هنگامی که شناور طرح مشخص نباشد ۱ جدول ۸- ۲- ارتفاع متعارف تاج تاسیسات پهلوگیری بالاتر از تراز بالای آب رب ۱۵ جدول ۸- ۳- ضریب عکس‌العمل خاک برای سیر در خاک ماسهای ( ,/)(*۸/171/۲) ۳ ۱۳ جدول ۸- ۴- سطوح خرابی و و و 5 جدول ۸- ۵- نیروهای خارجی طراحی ۱۳ جدول ۸- ۶- ضریب میرایی ی ی ری ۱۵ جدول ۸- ۷- ضریب شکل‌پذیری تغییر مکان مجاز استاندارد برای زلزله سطح ۱ ۱۳۳ جدول ۸- ۸- نمونه‌هایی از شرایط و بارهای طراحی بویه مهاری ری ۵ :۱ جدول ۸- ‎-٩‏ فاصله و حداقل تعداد مهاربند (در هر محل پهلوگیری) ۸ ۱۵ جدول ۸- ۱۰- مقادیر ضریب تاثیر ناشی از بارگذاری مکرر ره ۱۵ جدول ۸- ۱۱- عرض و شیب پل ارتباطی خودرو ره ۱۵ جدول ۸- ۱۲- شدت استاندارد روشنایی برای روشنایی فضای باز یر ۱۵ جدول ۸- ۱۳- شدت استاندارد روشنایی برای روشنایی فضای داخلی ۱۳۳ جدول ۸- ۱۴- مشخصات آنواع لامپ ما ۳۳۳ جدول ۸- ۱۵- رده بندی عملکرد ارائه رنگ برای روشنایی فضای باز ۱۳۳۳ جدول ۸- ۱۶- دمای رنگ و احساس گرمی با سردی ۳۳۳ جدول ۸- ۱۷- منحنی درجه ضریب نگهداری برای ترکیبات انواع لوازم روشنایی و محیط اطراف ۳۳ جدول ۸- ۱۸- عرض استاندارد بارانداز ی یر پر ۱۳۸۵ جدول ۸- ۱۹- شرایط بار رب ۱۳۸۱۸ جدول ۸- ۲۰- مقادیر و4 یر ۱۳۸۱ جدول ۸- ۲۱- ضخامت اساس روسازی بتنی کر ۱۳۸۱ جدول ۸- ۲۲- ضخامت دال بتنی ۳ جدول ۸- ۲۳- دسته‌بندی بارهای طراحی ۳ جدول ۸- ۲۴- ضریب هم‌ارزی لایه ی رب 2۸ ۱6 جدول ۸- ۲۵- ترکیبات استاندارد روسازی آسفالتی ۱۸ جدول ۸- ۲۶- دسته‌بندی بار طراحی ۱ -------- صفحهٔ بعد -------- جدول ۸- ۲۷- نوع و کیفیت بتن آسفالتی ۱۳ جدول ۸- ۲۸- ترکیب استاندارد روسازی با بلوک بتنی ره ۱۵ جدول ۸- ۲۹- دسته‌بندی بار طراحی ره ۱۵ جدول ۸- ۳۰- الزامات برای نصب ریل‌ها برای حرکت تجهیزات ۳0 جدول ۸- ۲۱- مشخصات برای حداکثر بار چرخ ۱۳ -------- صفحهٔ بعد -------- قای گیری (مهار) -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۱ کلیلت -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۱- کلیات ۵ ۱-۱- ملاحظات کلی در طراحی تاسیسات پهلوگیری, باید ملاحظات دقیقی درباره رابطه این تاسیسات با کانال‌های ناوبری» حوضچه آرامش و تاسیسات حفاظتی و نیز تاثیر آن بر توپوگرافی, لنگرگاه و سایر تاسیسات و محیط‌زیست مناطق مجاور و البته فضاهای مورد نظر در طرح توسعه بندر» صورت گیرد. ۲-۱- تفسیر ۱ انواع تاسیسات پهلوگیری عبارت از اسکله دیواری» بویه مخصوص پهلوگیری. شمع مهاربندی» اسکله شمع‌وعرشه. اسکله شناور و اسکله‌های شناورهای کوچک و سرسره می‌باشد. ۲۳) در تعیین ابعاد یک سازه پهلوگیری باید الگوی بار و مسافرء الگوی اندازه کشتی و تغییرات در سیستم حمل‌وتقل در آینده. ۳) حانمایی تاسیسات پهلوگیری باید به‌گونه‌ای انجام گیرد که مانور کشتی برای لنگراندازی و لنگربرداری با توجه به شرایط دربایی و جوی و شرایط توپوگرافی و خاک بستر به‌سادگی صورت پذیرفته و مسائل مربوط به شبکه حمل‌وتقفل زمینی و ب هکارگیری زمین‌های مجاور در بررسی حانمایی باید با دقت مورد مطالعه قرار گیرد. به هنگام تعیین جانمایی انواع تاسیسات پهلوگیری موارد زیر باید به‌طور خاص رعایت شود: الف) تاسیسات پهلوگیری مورد استفاده توسط کشتی مسافربری باید از محوطه مربوط به حمل بار پرخطر جدا/ بوده و محوطه و فضای کافی برای اتاق انتظار و پارکینگ در مجاورت این تاسیسات وجود داشته باشد. ب) تاسیسات پهلوگیری برای بارگیری کشتی ویژه بار خطرناک باید طبق شرایط زیر جانمایی شود: ۱ باید از تاسیسات و اماکنی همچون اماکن مسکونی, مدارس و بیمارستان کاملا مجزا باشد. ۲ باید فاصله ایمنی لازم از تاسیسات پهلوگیری دیگر و شناورهای درحال حرکت نامین گردد. ۳) اقدامات لازمه جهت مقابله با ریزش مواد خطرناک به سادگی قابل انجام باشد. پ) تاسیسات پهلوگیری که عملکرد آن در اث ر کار کشتی و با حمل‌ونقل و حابه‌جایی بارء صدای زیادی تولید می‌کند. باید در مقابل تاسیسات و مکان‌هایی چون اماکن مسکونی, مدرسه و بیمارستان عایق صوتی شود تا محیطزیست مناسبی برای کار روزانه فراهم شود. ت) تاسیسات پهلوگیری که عملکرد آن در حین باراندازی و بارگیری موجب تولید گردوغبار و بوی نامطبوع می‌شود باید از مکان‌هایی چون اماکن مسکونی» مدرسه و بیمارستان عایق گردد تا محیط زیست مناسبی برای کار روزانه فراهم ث) تاسیسات پهلوگیری دور از ساحل نباید مانع تردد شناورها پا ایجاد مزاحمت برای مهار آن‌ها گردد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۶ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی/ تاسیسات پهلوگیری (مهار) ۳-۱- نگهداری و تعمیر تاسیسات پهلوگیری اصولا تاسیسات پهلوگیری باید مطابق با استانداردهای مناسب با خصوصیات سازه‌ای آن نگهداری شود تا عملکرد برای بازرسی و پا تشخیص سیب و تعمیر تاسیسات پهلوگیری به بخش ۰۱ فصل ۰۳ نگهداری مراجعه شود. -------- صفحهٔ بعد -------- انعاد فصل پهلو گیر -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۳- ابعاد تاسیسات پهلوگیری ۹ ۱-۲- طول و عمق پهلوگیر ۱ بعد از تعیین شناور طرح, طول و عمق پهلوگیر باید مطابق بندهای زیر تعیین گردد: الف) طول پهلوگیر با جمع طول طناب‌های مهار جلو و عقب با طول کل شناور طرح به‌دست می‌آید. ۲) وقتی که شناور طرح مشخص نباشد باید طول و عمق مناسب برای پهلوگیر انتخاب شود. ۳ تراز مبنا برای اندازه‌گیری عمق آب برای تاسیسات پهلوگیری باید تراز مبنای مربوط به عملیات ساخت‌واجرا که در بخش ۰۱ فصل ۲. تراز مبنا برای کارهای اجرایی, آمده است. باشد. ۱ با توجه به اینکه پهلوگیر برای سرویس‌دهی به تنها یک شناور طرح درنظر گرفته می‌شود. طول استاندارد پهلوگیر از جمع طول طناب‌های مورد نیاز برای مهار جلو و عقب با طول کامل شناور طرح به‌دست می‌آید. ۲ وقتیکه شناور به موازات یک اسکله مهار شده است. طناب‌های مهاربندی باید مطابق شکل (۱-۸) باشد. طناب‌های عقب و جلو معمولا با زاویه ۳۰ تا ۴۵ درجه با دیوار اسکله قرار می‌گیرد. زیرا از این طناب‌ها برای جلوگیری از حرکت طولی شناور (در راستای جلو و عقب شناور یعنی به موازات دیوار اسکله) و حرکت عرضی شناور (در راستای نزدیک و دور شدن به ساحل) استفاده می‌شود. ۳ شکل ۱-۸- آرایش طناب‌های مهار برای فاصله آزاد کف شناور انا کف درباء طولی در حدود ۱۰ حداکثر عمق آبخور شناور به‌عنوان یک مقدار استاندارد درنظر ۴ در مواردی که شناور طرح قبل از طراحی به‌طور دفیق قابل تعیین نباشد مثلا در مورد تاسیسات بندری برای کاربرد عمومی, برای تعیین ابعاد پهلوگیر می‌نوان از جدول (۱-۸) به‌عنوان مرجع استفاده نمود. در اینجا فرض اساس ی آن است که شناور به موازات اسکله مهار شده است. برای پهلوگیری قایق‌ها نیز ابعاد پهلوگیر برای مهار جلو و عفب ارائه شده است. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) ۵) در جدول (۱-۸) عمق آب پهلوگیر را براساس جدول (۱-۳) بخش ۰.۳ بند (۱-۲) ابعاد شناور طرح. و با حداقل واحد ۵۰ ۶) در مورد قایق‌هاء ابعاد پهلوگیر برای فایق‌های دوربرد (مخصوص دریانوردی در مسافت ۳۰۰ کیلومتر و بیشتر) و قایق‌های نزدیک‌برد (مخصوص دریانوردی برای مسافت ۳۰۰ کیلومتر و کمتر) در جداول متفاوتی ارائه شده است. چرا که در این حالت ابعاد شناورها متفاوت می‌باشد. ۷ در پهلوگیری که در آن مواد قابل اشتعال خطرناک جایجا می‌شود. رعایت فاصله ایمنی ۳۰ متری یا بیشتر بین مخازن نفت. بویلر و محوطه آتش آزاد (باز) با محل حمل و جابه‌جایی این نوع بارها و شناور پهلوگرفته لازم است. با این وجود. در مواردی که به علت توپوگرافی اطراف یا ساختار تاسیسات پهلوگیره احتمال خطر آتش گرفتن یار به دلیل نشتی وجود نداردء این فاصله را می‌نوان تا ۱۵ مت رکاهش داد. ۸ در پهلوگیری که در آن مواد قابل اشتعال خطرناک جابه‌جا می‌شود. فاصله ایمنی ۳۰ متری یا بیشتر از دیگر شناورهای پهل وگرفته و فاصله ۳۰ متری یا بیشتر از شناورهای در حال تردد. برای‌ایجاد فضای لازم برای مانور آن‌ها لازم است. با این وجود این فاصله ممکن است با نوجه به اندازه شناور حمل کالاء نوع و اندازه شناورهای پهلو گرفته با در حال تردد در نزدیکی اطراف پهلوگیر و وضعیت تراک م کشتی‌ها کم یا زیاد شود. جدول ۱-۸- ابعاد اصلی استاندارد پهلوگیر هنگامی که شناور طرح مشخص نباشد ۱ کشتی کالابر ۴۳/۵ ۸ ۱۰ -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۲- ابعاد تاسیسات پهلوگیری [۱8 را جدول ۱-۸- ادامه -ابعاد اصلی استاندارد پهلوگیر هنگامی که شناور طرح مشخص نباشد ۳ ۳۵۰ ۱۳/۰ ۱ .۳ ۱۳/۰ 0۰ ۳۳۰ ۱۳/۰ م۶ ۳۵۰ ۱۵/۰ ۳ کشتی مسافربری ۴) شناور مخصوص حمل خودرو ۵۰ ۹۰ ۴۳/۵ ۱۵۰ ۱۳۰ ۵/۵ ۳۳۰ ۱۵۰ ۶۵ ۵ ۱۷۰ ۷/۵ ۱۳۳۰۰ ۳۱۰ ۹۰ ۱ .۳۴ ۱/۰ ۳۰ .۲۶ ۱۱/۰ ۵) تانکر ۱ ۸۰ ۴۳/۵ :۳ ۱۰۰ ۵/۵ ۳۳۰ ۱۱۰ ۶۵ ۵ ۱۳۰ ۷/۵ ۱ ۱۷۰ ۹۰ ۱۵۰ ۱۹۰ ۱/۰ ۱ ۳۱۰ ۱۱/۰ ۳ .۳۳ ۱۳/۰ 0۵ ۳۷۰ ۱۳/۰ ۷ ۳۰۰ ۱۳/۰ ۰ ۳۰۰ ۱۷/۰ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۲ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (ممهار) ٩‏ ابعاد اصلی پهلوگیر برای کشتی کانتینری و قایق که در جدول (۱-۸) ارائه شدهء در بخش ۰اء بند (۱-۳-۱) طول و عمق ۲-۲- ارتفاع تاج تاسیسات پهلوگیری بلندی تاج تاسیسات پهلوگیری باید متناسب با ابعاد اصلی شناور طرح و شرایط طبیعی محیط اطراف باشد. تراز جزرومدی که به‌عنوان تراز مبنا در تعیین ارتفاع تاج تاسیسات به کار می‌رود باید برابر تراز میانگین مد ماهیانه باشد. در مواردی که شناور طرح مشخص نیست از مقاد یر جدول (۲-۸) به‌عنوان استاندارد استفاده می‌شود. جدول ۸- ۲- ارتفاع متعارف تاج تاسیسات پهلوگیری بالاتر از تراز بالای آب دامنه جزرومدی ۳ متر با بیشتر دامنه جزرومدی کمتر از ۳ متر تاسیسات پهلوگیری برای شناور بزرگ (با عمق آب ۴/۵ متر یا بیشتر) تاسیسات پهلوگیری برای شناور کوچک (با عمق آب کمتر از ۴۱۵ متر) ۳-۲- فاصله مجاز کشتی از تاسیسات پهلوگیری نکات فنی ۱ در مقطع عرضی یک شناور و در قسمت‌های کناری کف. یک انحنای ملایم وجود دارد که محل قرارگیری تیرهای طولی کناری شناور می‌باشد. در اکثر موارد. شعاع انحنای قسمت‌های کناری و ارتفاع تیرهای طول ی کناری به ترتیب ( تا ۱/۵ متر و ۳۰ تا ۴۰ سانتی‌متر بوده و بنابراین زوایای مقاطع کناری با لحاظ نمودن تیرهای طولی کناری را می‌توان نزدیک به 1۰ درجه فرض نمود. معمولا عمق آب مورد انتظار ۰/۳ متر یا بیشتر از آبخور شناور طرح در حالت حداکثر بارگیری می‌باشد. که از آن می‌توان فواصل مجا ز کشتی از تاسیسات پهلوگیری را تعیین نمود. با این وجود باید توجه داشت که در این شکل -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۲- ابعاد تاسیسات پهلوگیری ۱۳ ار بقاع ضریه گنر از چیه اشسکله دنواری وفی فقشرده ْ20 عمق آب بیشنهادی شکل ۸- ۲- فاصله مجاز کشتی از تاسیسات پهلوگیری عمق آب طراحی تاسیسات پهلوگیری باید با توجه به عمق آب مورد انتظارء نوع سازه» عمق بستر طبیعی دریاء روش و دقت عملیات اجرایی و میزان حساسیت در برابر آب‌شستگی پای سازه تعیین شود. ۱ معمولا عم ق آب طراحی جلوی سازه با عمق آب مورد انتظار برابر نمی‌باشد. عمق آب طراحی در حالت عادی با جمع عمق آب مورد انتظار با یک مقدار اضافی به‌دست می‌آید نا پایداری مورد نیاز سازه تضمین گردد. از آنجا که این مقدار اضافی متناسب با نوع سازه. عمق آب در محل» روش ساخت و دقت کار و میزان احتمال آب‌شستگی تغییر می‌کند. عمق آب طراحی باید با لحاظ دفیق هر یک از این پارامترها تعیین شود. ۲) وقتی تعیین میزان عم ق آب‌شستگی ناشی از پهلوگیری شناور یا در اثر جریان دشوار باشد. توصیه می‌شود از نمهیدات لازم برای جلوگیری از آب‌شستگی در بند (۵-۲) حفاظت در برابر آب‌شستگی, استفاده شود. ۵-۲ حفاظت در برابر آب‌ن شستگم در مواردی که آب‌شستگی در جلوی تاسیسات پهلوگیری در اثر جریان و گردابه‌ها انتظار می‌رود. باید جلوی این تاسیسات به وسیله سنگ آرمورء بلوک بتنی و یا دیگر مصالح در مقابل آب‌شستگی مورد حفاظت قرار گیرد. به بخش ۸ فصل ۰۱۹ تجهیزات فرعی, مراجعه گردد. -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- انواع ۱ فصل ۳ بهل وگیری -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۳- انواع سازه‌ای تاسیسات پهلوگیری ۷۷ -۱-۳ انواع سازه‌ای تاسیسات پهلوگیری با درنظر داشتن مشخصات و ویژگی‌های سازه‌ای آن و ارزیابی هر یک از موارد زیر ۱ شرایط طبیعی ۲) شرایط کاربردی ۳ شرایط عملیات اجرایی و ساخت ۴) هزینه‌های ساخت و نگهداری ۵) به‌کارگیری انواع سازه‌ای در یک بندر نکات فنی تاسیسات پهلوگیری معمولا از لحاظ مشخصات سازه‌ای به‌دسته‌های زیر طبقه‌بندی می‌شود. ۱ اسکله دیواری ۲ اسکله سپری ۳ اسکله سپری با سکوی کمکی ۳ اسکله دیواری سلولی الف) اسکله سپری سلولی صفحه فولادی ب) اسکله سلولی صفحه فولادی ۵ اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل الف) اسکله شمع‌وعرشه با شمع‌های قائم ب) اسکله شمع‌وعرشه با شمع‌های زوج (جفتی مورب) ۶ اسکله جدا از ساحل ۷ اسکله شناور ۸ دلفین (ستون‌های مهاریند) ٩‏ سرسره و اسکله با آیخو رکم‌عمق ۰ تاسیسات انتقال به خشکی مربوط به وسایل نقلیه روی بالشتک هوا ۱۱ بویه مهاری و ستون مهاری -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- . فصل ۴ دبواری وزنی -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۴- اسکله دبواری وزنی ۳۱ ۱-۴- اصول طراحی اسکله دیواری وزنی به آنواع اسکله‌های صندوقه‌ای (کیسونی). اسکله‌های بلوکی آ شکل, اسکله‌های بلوکی بتنی این فصل در مورد تمامی آنواع نامبرده شده اسکله دیواری وزنی کاربرد دارد. نکات فنی | شکل (۲-۸) یک نمونه اسکله دیواری وزنی را نشان می‌دهد. 20.0 20 +35 3 نش ی 119 رارتها وی ۱۱۸۵ شش یی را 7 ۱۷۱ 7 ی غرض طول 150100 از بفاع 110 دا 10 31 غمق ات یی ین سشده ۱۲:۰- 9 ی شمی آب فعام ۳۰ جرب ا 20 ۱ 110.0 ۱ 20 ا شکل ۸- ۳- نمونه‌ای از سطح مقطع یک اسکله دیواری وزنی ۲۳ اسکله دیواری صندوقه‌ای با کف گوه‌مانند. که کف آن دارای شیبی رو به پایین در سمت ساحل می‌باشد. به دلیل نیروی مقاوم بسیار زیاد و در ننیجه تحمل بار افقی بیشتر (مانند نیروهای زلزله) به اسکله دیواری معمولی نرجیح دارد. از طرف دیگرء در طراحی باید به نیروی بزرگ عکسلعمل کف و همچنین حرکات سنگ بستر حین زلزله توجه بیشتری شود. ۲-۴- نیروهای خارجی و بارهای وارده به دیوارها نیروهای خارجی و بارهای وارده به دیوار ساحلی وزنی به شرح ذیل می‌باشد: ۱ سربار ۲ بار مرده ناشی از وزن دیوار ۳ فشار خاک و فشار آب باقیمانده -------- صفحهٔ بعد -------- ۲۲ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) ۳) نیروی شناوری ۵) نیروهای لرزه‌ای ۶) فشارهای دینامیکی آب در طول زلزله ۳۷( نیروی مهار شناورها آن‌دسته از بارهای خارجی که میزان احتمال وقوع همزمان آن‌ها با نیروهای لرزه‌ای ناچیز باشد را می‌توان نادیده گرفت و یا کاهش داد. !)۲ همانطور که در شکل (۴-۸) دیده می‌شود. بدنه دیواره اسکله دیواری وزنی را می‌نوان قسمت بین خط جلویی اسکله از انواع اسکله دیواری وزنی, بخشی ازاین خاکریز به وزن اسکله دیواری اضافه می‌گردد و قسمتی از آن را نیز می‌توان به‌عنوان بدنه اسکله دیواری درنظر گرفت. البته کاربرد بدون فید و شرط این مفهوم در همه مواردء دشوار می‌باشد زیرا حال در شکل (۴-۸) برای ساده شدن محاسبات طراحی, مقداری از خاکریز را که می‌توان به‌عنوان بدنه اسکله دیواری دیواری,» پایداری بدنه اسکله دیواری ناثیر قابل ملاحظه‌ای نخواهد پذیرفت. ۵ 0 1 و الف) دیوار بلوکی بتنی ,/ شکل ب) دیوار بلوکی بتنی پ) دیوار بلوکی بتنی توخالی ت) دیوار صندوقه‌ای شکل ۸- ۴- تعیین بدنه اسکله دبواری ۳) برای سازه‌هایی مانند اسکله دیواری از نوع بلوکی بتنی که پایداری باید برای هر لایه افقی ارزیابی شود بدنه مجازی دیوار باید از ابعاد زیر بررسی گردد ((البته اغلب بین بلوک‌ها برای درگیری بهتر از زائده‌هایی استفاده می‌گردد.ء ولی در این بررسی می‌توان از اثر آن‌ها صرف نظر نمود). الف) ارزیابی لغزش: همانطور که در شکل (۵-۸) مشخص است. قسمت جلویی صفحه قائم گذرنده از پاشنه عقبی در تراز مورد بررسی,» به‌عنوان بدنه دیوار درنظر گرفته می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۴- اسکله دبواری وزنی ۳۳ ب) ارزیابی وا ژگونی: وقتی که در تراز مورد بررسی دو بلوک وجود داشته باشد. برای بررسی وا ژگونی می‌توان قسمت جلویی همانند شکل (۴-۸). فرض می‌شود که وزن قطعه ۶ و خاکریز ۸ بالای قطعه تا به‌عنوان نیروی مقاوم در مقابل وازگونی ر ۱ شکل ۸- ۵- تعیین قسمت بدنه دیوار برای پایداری لغزشی درزهای افقی شکل ۸- ۶- تعیین بدنه دیوار برای پایداری واژگونی ر پ) ارزیابی ظرفیت باربری: با درنظر گرفتن همان بدنه مجازی دیوار درنظر گرفته شده برای بررسی واژگونی. ضریب اطمینان محاسبانی ظرفیت باربری» بسیار کم به‌دست می‌آید. اگرچه وقتی وزن بدنه دیوار در یک محل روی زمین متمرکز باشدء در آن قسمت نشست انفاق می افتد اما اننظار می‌رود که بار در سطح زیادی پخش شده و بیش از اندازه متم رکز نشود. نتایج بررسی پایداری سازه‌های موجود نشان می‌دهد که قسمت جلوی صفحه قائم عبوری از پاشنه عقبی اسکله دیواری را می‌توان به‌عنوان بدنه مجازی دیوار درنظ ر گرفت. گرچه طراحی باید ترجیحا به‌صورتی باشد که تک‌تک بلوک‌های صلب زیرین به تنهایی قادر به نامین ظرفیت باربری لازم باشد. ۳) تراز آب باقیمانده باید در تراز معادل یک سوم دامنه جزرومد بالای تراز میانگین جزر ماهیانه (۲1[.) قرار گیرد. تراز آب طراحی با توجه به بخش ۰.۳ بند (۱-۶) تراز آب طراحی, تعیین می‌شود. ۴) به‌طو رکلی هرچه محدوده تغییرات جزرومدی افزایش و نفوذپذیری مصالح بدنه دیور کاهش یابد. محدوده اختلاف ترا ز آب باقیمانده بیشتر می‌گردد. از آن‌جا که آب پشت دیوار از حفره‌های موجود در درزهای دیواره پالای پی و خاکریز نفود می‌کند. اختلاف تراز آب باقیمانده را می‌توان با افزایش نفوذپذیری مصالح بهکاررفته کاهش داد. البته باید مراقب بود که با اخنلاف آب باقیمانده استاندارد (یک سوم دامنه تغییرات جزرومدی) برای حالانی است که مقدار نفوذپذیری مشخص و ثتابت بعد از یک دوره طولانی حفظ شود. در حالتی که نفودپذیری از ابتدا کم باشد و یا اینکه کاهش نفوذپذیری بعد از گذشت مدت طولانی حاصل شود. پیشنهاد می‌گردد که اختلاف ترا ز آب بیشتری برای درنظر گرفتن شرایط فوق پیش‌پینی شود. وقتی که قعر موج به سطح جلویی بدنه دیوار برخورد می‌کند. اختلاف تراز آب باقیمانده افزایش می‌پاید. گرچه در طراحی اسکله دیواری معمولی نیاز به درنظر گرفتن افزایش اختلاف ترا ز آب بافیمانده ناشی از موج نمی‌باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۲۴ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) ۵) مقدار زاویه اصطکاک پیشنهادی دیوار برای همه انواع ساختار دیوارء ۱۵ درجه می‌باشد. ۶) مقدار سربار نیز با توجه به بخش ۲ء فصل ۰۱۵ بارهاء تعیین می‌گردد. مستغرق می‌باشد. انجام می‌شود. تراز آب باقبمانده قسمت زبر این خط تحت تاثبر شناوری است شکل ۸- ۷- فرضیات محاسبه نیروی شناوری برای نیروی لرزه‌ای می‌توان مقادیر و توضیحات بخش ۰۲ فصل ۰۱ زلزله و نیروهای لرزه‌ای. را به‌عنوان مرجع استفاده نمود. بارهایی را که به علت احتمال بسیار کم هم‌زمانی وقوع آن‌ها می‌توان در محاسیات پایداری در طول زلزله حذف نمود, در زیر بیان می‌شود: الف) نیروی مهار شناور ب) نیروهای عکس‌العمل تجهیزات بارگیری و تخلیه کالا در زمان بهره‌برداری و پا در شرایط طوفانی پ) بار زنده راهروها و بار برف (البته بار برف را باید در مناطق پربرف طبق اطلاعات قبلی درنظر گرفت). ۹ برای فشار دینامیک ی آب هنگام زلزله به بخش ۰۲ فصل ۰۱۴ فشار خاک و فشا رآب. مراجعه گردد. ۰( در بسیاری از مواردء نیروی عکسلعمل ضربه‌گیر (فندر) در طراحی دیوار ساحلی درنظر گرفته نمی‌شود. زیرا بار مرده وزن تیر پیشانی و فشار خاک مصالح پشت اسکله دیواری به‌عنوان نیروی مقاوم عمل می‌کنند. البته در طراحی تیر پیشانی نیروی عکسلعمل ضربهگیر لحاظ می‌شود. ۳-۴- محاسبات پایبداری ۱-۳-۴- موارد مورد توجه در محاسبات پایداری در محاسبات پایداری اسکله دیواری وزنی, موارد زیر باید به‌طور کلی بررسی شود. ۱- لغزش دیوارء ۲- ظرفیت باربری پی. ۳- واژگونی دیوارء ۴- پایداری شیب با سطح لغزش دایروی و ۵- نشست. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۴- اسکله دیواری وزنی ۳۵ ۳-۳-۴- بررسی لغزش دبوار ضریب اطمینان اسکله دیواری وزنی در برابر لغزش از رابطه (۱-۴) حساب شده و مقدار آن باید متناسب با مشخصات (۱-۴) ۳ ,۳ که در آن: نیروی برآیند قائم روی دیوار (1(7/80) ۳ نیروی برآیند افقی روی دیوار (6(۷/0) آ: ضریب اصطکاک بین کف بدنه دیوار و پی نکات فنی ا) ضریب اطمینان در شرایط معمولی باید برابر ۱/۲ یا بیشتر و در شرایط فوقالعاده باید برابر ۱/۰ یا بیشتر باشد. ۲) نیروی برأیند قائم شامل وزن بدنه مجازی دیوار منهای نیروی شناوری و بدون سربار روی دیوار مجازی می‌باشد. درضمن مولفه قائم فشار خاک روی صفحه مجازی نیز باید اضافه گردد. ۳) نیروی برایند اقفی شامل موارد زیر می‌باشد. ۱ مولفه افقی فشار خاک وارد به صفحه پشتی بدنه مجازی دیوار به همراه سربار اعمال‌شده ۲ فشا رآب باقیمانده ۳) در محاسبات پایداری هنگام زلزله. نیروی لرزه‌ای وارد به جرم بدنه دیوار بدون اعمال نیروی شناوری به‌علاوه نیروهای افقی قبلی (بند ۱ و ۲)» نیروی برآیند اقفی را تشکیل می‌دهند. مولفه اففی فشار خاک نیز در حالت زلزله باید اعمال گردد. به‌علاوه, اگر روی دیوار تجهیزات بارگیری و تخلیه کالا وجود داشته باشد. نیروی افقی انتقالی ناشی از پایه‌های ۴ برای ضریب اصطکاک به بخش ۳ء فصل ۰۱۶ ضریب اصطکاک. مراجعه شود. ۳-۳۴ بررسی ظرفیت باربری پی بررسی ظرفیت باربری پی باید طبق بخش ۵ بند (۵-۳) ظرفیت باربری برای بارهای خارج از مرکز و مایل, انجام نکات فنی ۱) در بررسی پی سطحی, نیروی وارده به کف اسکله دیواری» حاصل برآآیند نیروهای افقی و قائم می‌باشد که باید طبق بخش ۵ بند (۵-۳) ظرفیت باربری برای بارهای خارج از مرکز و مایل, انجام م ی‌گیرد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۶ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) ۳ به‌طو ر کلی تعیین نیروی وارد به کف اسکله دیواری در حالاتنی تعیین می‌گردد که سربار وجود نداشته باشد. وقتی سربار به اسکله دیواری اعمال شود. طول خروج از مرکز کاهش می‌یابد. اما نیروی عکسلعمل کف به علت افزایش مولفه قائم نیروهاء زیادتر می‌شود. لذا در مواردی در حالت اعمال سربار نیاز به تعیین نیروی عکس‌العمل خواهد بود. ۳) ضخامت پی با بررسی ظرفیت باربری پی» هموارسازی سطح شیبدار بستر برای استفرار بدنه دیوار و همچنین میزان کاهش تم رکز تنش جزئی در زمین تعیین می‌گردد. حداقفل ضخامت پی بر اساس موارد زیر تعیین می‌شود. الف) درحالتی که عمق آب کمتر از ۴/۵ متر باشد: ضخامت حداقل ۰/۵ متر یا بیشتر و یا ۳ برابر قطر بزرکترین سنگ و یا ب) درحالتی‌که عمق آب بیشتر از ۴/۵ متر باشد: ضخامت حداقل ۱/۰ متر یا بیشتر و یا ۳ برابر قطر بزرگترین سنگ و با ۱ س ی ۴-۳-۴ - بررسی واژگونی دبوار ضریب اطمینان اسکله دیواری وزنی در برابر واژگونی از رابطه (۲-۴) محاسبه می‌شود. . )۲-۴( که در آن: : فاصله بین خط اثر نیروی برأیند قائم روی اسکله دیواری و پنجه آن (1) ارتفاع خط اثر نیروی برآیند افقی روی اسکله دیواری از کف آن (:) و مقادیر ۷۷ و ۳ همان مقادیر رابطه (۱-۴) می‌باشد. ضریب اطمینان در شرابط معمولی حداقل ۱/۲ و در شرایط فونیالعاده حدافل )/۱ می‌باشد. ۵-۳-۴- بررسی پی ضعیف (بستر نرم) برای اسکله دیواری وزنی» پایداری مورد نیاز سازه در مقابل لغزش دایروی شیب و نشست ناشی از تحکیم باید مطابق بخش ۵ بند (۲-۶) تحلیل شیب. با توجه به مشخصات زمین و سازه تامین گردد. ۴-۴- محاسبات پایداری بلوک‌های بتنی سلولی برای اسکله‌های دیواری از نوع بلوک بتنی سلولی (بدون دال کف)» بررسی واژگونی اسکله با توجه به کاهش نیروی مقاوم به علت جدایی بلوک سلولی از مصالح پرکننده ضروری می‌باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۴- اسکله دیواری وزنی ۳۷ بلوک بتمی توخالی بدون دال کف با انواع دیگر اسکله دیواری وزنی متفاوت است زیر پایداری و مقاومت آن به کمک مصالح پرکننده تامین می‌شود. بنابراین لازم است در محاسبات پایداری آن در برابر وازگونی» علاوه بر بررسی‌های رایج مانند انواع دیگر اسکله‌های دیواری وزنی» امکان جدایی بلوک‌ها و مصالح پرکننده آنها جداگانه مورد ارزیابی قرار گیرد. نکات فنی ۱ ضریب اطمینان در برابر وا زگونی باید از رابطه (۳-۴) محاسبه شود. , ۸1 +۱ ر۲-۴) سش > که درآ ن نیروی برأیند قائم روی اسکله دیواری منهای وزن مصالح پرکننده ( 4/0 نیروی بر بند اقفی روی اسکله دیواری (۸//01) 1 فاصله بین خط اثر نیروی برأیند قائم روی اسکله دیواری (به‌جز وزن مصالح پرکننده) و پنجه دیوار ( 00 ارتفاع خط اثر نیروی برا ند اققی روی اسکله دیواری از کف آن (0 لنگر مقاوم ناشی از اصطکاک بین بلوک‌های سلولی و مصالح پرکننده ( ۸.۱/۱۱ ,> مقدار ضریب اطمینان مفدار ضریب اطمینان در شرایط معمولی حداقل ۱/۳ و در شرایط ویژه حداقل ۱/۱ می‌باشد. ۲ ضریب اطمینان کمتر از ۱ نشان دهنده این است که لنگر واژگونی ناشی از بار خارجی بزرکتر از لنگر مقاوم ناشی از نیروی برآیند قائم روی بلوک‌های بننی توخالی و نیروی اصطکاک بین قطعات و مصالح پرکننده شده است. در این شرایط بلوک‌های بتنی توخالی با جدا شدن از مصالح پرکننده, واژگون می‌شوند که باید اقداماتی برای جلوگیری از آن از جمله افزایش وزن بلوک‌های بتنی نوخالی و یا پیش‌بینی دیواره‌های جداکننده داخلی انجام داد. ۳) لنگر مقاوم ,14 ناشی از اصطکاک بین بلوک‌های سلولی و مصالح پرکننده. به‌صورت زیر به‌دست می‌آید. در شکل (۸-۸» لنگر حول نقطه 4 برابر :۱۱*۱ می‌باشد. نیروهای عمود به سطح. ۳۱ و :0 نیروهای برآیند فشار خاک ناشی از مصالح پرکننده وارد به وجه داخلی دیواره‌های جلویی و پشتی بلوک‌های بتنی بوده و 7/7 ال که / ضریب اصطکاک بین مصالح پرکننده و دیواره‌های داخلی بلوک‌های سلولی است. در شکل (۸-۸: 4 فشار خاک ناشی از بار قائم منتقل شده به مصالح پرکنده 7 برابر ظ فشار خاک ناشی از مصالح پرکننده ((1) وزن مخصوص مصالح پرکنده -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۸ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) برای اطلاعات بیشتر در مورد فشار خاک مصالح پرکننده به وجه داخلی دیواره‌ها به بخش ۴ء بند (۲-۳-۳) فشار جانبی به‌طور مشابه, نیروی اصطکاک موثر بر دیواره‌های جداکننده داخلی بلوک‌های سلولی نیز باید مورد توجه قرار گیرد. ۴۳) ضریب اصطکاک مورد استفاده در بررسی لغزش بلوک‌های بتنی سلولی فاقد دال کف. برای قسمت بتن مسلح برابر ۰/۶ و برای بخش سنگ‌های پرکننده ۰/۸ درنظر گرفته شود. برای ساده‌تر شدن می‌توان به‌طور کلی مقدار متوسط ۰/۷ را به کار ۵-۴ اثرات خاکریز پشت اسکله وقتی که خاکریز پشت اسکله دیواری وزنی کیفیت خوبی داشته باشد. اسکله دیواری را می‌توان با درنظر گرفتن اثرات خاکریز طراحی نمود. انرات زیر از یک خاکریز انتظار می‌رود. | کاهش فشار خاک در اتر افزایش زاویه اصطکاک داخلی ۳ جلوگیری از خروج مصالح ریزدانه نکات فنی ۱ اث رکاهش فشار خاک توسط خاکریز -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۴- اسکله دبواری وزنی ۳۹ اثر کاهش فشار خاک توسط خاکریز را می‌توان با استفاده از روش تحلیلی با توجه به ترکیب و مقاومت لایه‌های خاک پشت اسکله دیواری» محاسبه نمود. در اسکله دیواری وزنی معمولی» از لاشه سنگ و قلوه سنگ به‌عنوان مصالح خاکریز استفاده می‌شود که در این حالت اث رکاهش فشار خاک را می‌توان با روش ساده شده زیر نعیین کرد. وفنی خاکریز به شکل مثلتی از نقطه تقاطع خط قائم عبوری از پاشنه اسکله دیواری و خط زمین شروع شده و با زاویه شیب کمتر از شیب طبیعی » مصالح خاکریز مطابق شکل (۹-۸الف) ادامه یابد. می‌توان فرض نمود که کل فضای پشت دیوار با مصالح خاکریز پرشده است. وقتی خاک طبیعی محلی از نوع خاک چسینده شل باشد. باید استفاده از صفحات و با لایه‌های فیلتر در سطح خاکریز برای جلوگیری از عبور این خاک چسبنده شل از حفره‌های خاکریز و رسیدن به اسکله دیواری مدنظر قرار گیرد. ب) خاکریز با سطح مقطع مستطیلی: انر خاکریز مثلثی با شیب تندتر از زاویه طبیعی مصالح خاکریز و یا خاکریز با هر شکل غیرعادی» مانند اثر خاکریز مستطیلی شکلی است که مساحتی برابر خاکریز وآقعی موجود دارد. اثر خاکریز مستطیلی که در شکل (۹-۸-ب) دیده می‌شود. باید به‌صورت زیر درنظر گرفته شود. وفتنی عرض « خاکریز مستطیلی بزرگتر از ارتفاع دیوار باشد. با آن مانند خاکریز مثلشی در شکل (۹-۸-الف) رفتار می‌شود. وقنی عرض ‏ برابر نصف ارتفاع دیوار باشد. فشار خاک برابر متوسط فشار خاک ناشی از خاکریز و فشار خاک ناشی از خاک اولیه روی دیوار درنظر گرفته می‌شود. وفتی عرض ا یک پنجم ارتفاع دیوار یا کمتر باشد. اثر کاهش رآ رن زج / رت / (الف) خاکریز مثلئی شکل ۲۳ توصیه می‌شود که صفحات و با لایه فیلتر در سطح پشتی خاکریز تعبیه شود تا با تغییر در تراز آب بافیمانده. مصالح ۳ هنوز روشی برای تعیین مقدار افزایش فشار خاک ناشی از نفود مصالح ریزدانه به خاکریز پیشنهاد نشده است.» زیر/ بستنه به و یا لایه‌های فیلتر روی شیب خاکریز در شرایط احتمال نفوذ ریزدانه به داخل خاکریز انجام می‌گیرد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۰ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی/ تاسیسات پهلوگیری (مهار) ۴ وقتی‌که خطر خروج مصالح خاکریز در اثر شرایطی مانند نشست وجود دارد. باید صفحات درزگیر در درزهای اسکله ۶-۴- طراحی جزئیات طراحی جزئیات اسکله دیواری وزنی باید در موارد زیر انجام گیرد: ۱( مقاومت اعضای سازه‌ای ۲ جلوگیری از عبور خاک طبیعی اولیه ۳) شکل و ابعاد قفل و بست‌های بین بلوک‌های بتنی ۴) سازه تیر پیشانی ۵) عملیات فرعی و ثانویه -------- صفحهٔ بعد -------- . فصل ۵ سکله سپری -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۵- اسکله سپری ۳۳ ۱-۵- کلیات ارزیابی پایداری سازه‌ای یک اسکله سپری فلزی مهارشده باید از طریق بررسی پایداری اسکله سپری و سیستم مهار نکات فنی | شکل (۱۰-۸) متالی از طراحی اسکله سپری را نشان می‌دهد. (2 تواحد ها ) ۱ 0 شکل ۸- ۱۰- مثالی از طراحی اسکله سپری (نوع شمع قائم مهاری) ۳ شیوه‌های طراحی اسکله سپری که امروزه استفاده می‌شوند به شرح زیر می‌باشد: الف) روش‌های طراحی بر اساس نظریه‌های کلاسیک فشار خاک: ( روش پای مفصلی (۲) روش پای گیردار ب) روش طراح ی که قسمت مدفون را به‌صورت تکیهگاه ارتجاعی درنطر می‌گیرد (روش ۰/0۷۵ [[.]). -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۴ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) ۲-۵- نیروهای خارجی موثر بر دیوار سپری ۱-۳-۵- نیروهای خارجی که درنظر گرفته می‌شود نیروهای زیر باید به‌عنوان نیروهای خارجی موثر بر سپر درنظر گرفته شود: ۱ فشار خاک الف) فشار محرک خاک پشت سیر ب) عکس‌العمل خاک مدفون در جلوی سپر ۲ فشار آب باقیمانده ۳) نیروی زلزله که بر مورد (۱) اثر می‌کند. ۴ فشار دینامیکی آب در هنگام زلزله ۵ نیروهای کششی ناشی از شناور ۶ نیروهای پهلوگیری شناور نیروهای فوقالذکر تاثیر بیشتری نسبت به بیه نیروها دارند. در مواردی که تیر پیشانی سپرء بزرگ باشد ممکن است نیاز به لحاظ نیروهای زلزله موثر بر آن نیز باشد. هر نیروی خارجی دیگری که انتظار می‌رود تاتیر قابل توجهی بر سپر داشته باشد نیز باید به‌طور مناسب درنظر گرفته شود. نکات فنی | فشار محرک خاک معمولا به‌عنوان فشار خاکی که بر پشت سیر وارد می‌شود استفاده می‌شود. برای عکسلعمل حلوی دیوار که بر قسمت مدفون سپر وارد می‌شود لازم است از مقادیر مناسبی مانند فشار مقاوم خاک با عکس‌لعمل خاک ۳ وفتی از روشهای «پای مفصلی» و «نیر معادل» در محاسبات پایداری سپر استفاده می‌شود اصولا باید فرض شود که فشار خاک و فشار آب باقیمانده به‌صورتی که در شکل (۱۱-۸) نشان داده شده است عمل می‌کند و مقادیر این فشار باید براساس بخش ۲ء فصل ۴ ۰۱ فشار خاک و فشا رآبء محاسبه شود. زاویه اصطکاک دیوار برای محاسبه فشار خاک وارد بر سپر معمولا ۱۵ درجه برای فشار محرک و ۱۵- درجه برای فشار مقاوم خاک درنظ ر گرفته می‌شود (وفتی خاک ماسه‌ای باشد). -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۵- اسکله سپری ۳۵ تراز آب باقیمانده 20 تراز آب اسان و ات فشار مقاوم خاک ۱ ل مل نس میا 0 سس ماس نسم الف - خاک ماسه ای ب- خاک چسبنده شکل ۱۱-۸- فشار خاک و فشار آب باقیمانده برای طراحی دیواره سپر ۳ با نوجه به‌اینکه فشار خاک با تغییر مکان سیر تغییر می‌کند. فشار واقعی خاک که بر سیر وارد می‌شود متناسب با موارد است) پ) طول قسمت مدفون سپر ۴ وفتی روش 0۱6 (روش تحلیل ثیر ارتجاعی) برای محاسبات پایداری سیر استفاده شود. فرض می‌شود که فشار خاک و فشار آب بافیمانده به‌صورت نشان داده شده در شکل (۱۳-۸) عمل می‌کند و نیروی فشار خاک متناظر با ضریب عکس‌العمل خاک و نیروی خاک در حال سکون بر سطح جلوی سیر وارد می‌شود. تراز آب بانیماند؟ ۳ 7 8ج را را یس ها سح تقرس ۱( ما 7 نشار مورک خی ی + فشار آب باقیمانده ‏ 12۱ اک ال ما را ال باتوی عکس العمل خاک شکل ۸- ۱۲- فشار خاک و فشار آب باقیمانده برای طراحی دیواره سپر با استفاده از روش ۳.۷۷.۴۵2 -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۶ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) ۵ هنگام یکه وسایل و تجهیزات جابه‌جایی بار (مانند جرتفیل) بر روی اسکله موجود باشد. لازم است فشار خاک ناشی از بار مرده و سربار تجهیزات را نیز لحاظ کرد. لا یروبی فرض شود لایروبی تا عمق معینی پایین‌تر از عمق طراحی انجام می‌شود. ۷) خاک بستر دریا در جلوی دیوار سپری به‌عنوان دیوار نگه‌دارنده خاک در حالت اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل, شکل ترکیبی متشکل از سطوح افقفی و شیب‌دار دارد که در این حالت می‌نوان فشار مفاوم خاک را از روش کولمب که در آن فشار مقاوم طراحی به روش آزمون‌وخطا و با درنظ ر گرفتن چندین صفحه گسیخنگی برای زوایای مختلف به‌دست می‌آید. بسیاری از موارد این تراز برابر با ارتقاع معادل دو سوم دامنه جزرومدی بالاثر از تراز میانگین جزر ماهیانه (۷71.) برای ۰ معمولا نیروی ناشی از پهلوگیری شناور ممکن است فقط برای طراحی تیر پیشانی لحاظ شود. هنگامی که پی مهاربند به‌صورت جداگانه ساخته شده باشد نیروی کشش طناب مهار شناور لحاظ نمی‌شود هر چند وقتی مهاربند روی تیر ۱-۳-۵- تراز نصب میل‌مهار تفسیر طراحی مقاطع سپر و میل‌مهارء بسته به محل نصب میل‌مهار بسیار متغیر بوده و بنابراین لازم است که سهولت اجرا و هزینه ساخت در طراحی لحاظ شود. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۵- اسکله سپری ۳۷ ۳-۳-۵- طول مدفون سپرها اصول"ا طول مدفون سپر باید به‌گونه‌ای تعیین شود که قسمت انتهایی سیر در زمین به شکل مناسبی ثابت شده باشد و سطح مناسبی از ضریب اطمینان تامین گردد. تفسیر رفتار مکانیکی سیر بر اساس طول مدفون آن تغییر می‌کند. وقتی طول مدفون کوتاه باشد. سپر به‌صورت پای مفصلی و هنگامی که این طول بلند باشد سپر به‌صورت پای گیردار عمل می‌کند. برای طراحی ایمن سپر ضروری است که از گیردار شدن انتهای سیر اطمینان حاصل شود و این امر بدین معناست که دیوار باید به‌صورت گیردار طراحی شود. به‌طور سنتی از روش «پلی مفصلی» که بر اساس یک نظریه کلاسیک فشار خاک بنا نهاده شده برای تعیین طول مدفون استفاده شده است. 7041448/1 و همکارانش نشان داده‌اند که طول مدفون حاصل از این روش در صورت ا/ستفاده از ضریب اطمینان مناسب اغلب با شرایط پای گیردار متناظر می‌باشد. در روش تیر معادل که برای تعیین مقطع عرضی سیر استفاده می‌گردد فرض می‌شود که سیر در شرایط پای گیردار قرار دارد. نکات فنی رفتار مکانیکی سپر مجهز به میل‌مهار به‌طور قابل ملاحظه‌ای تحت تاثیر سختی, خصوصیات زمین و طول مدفون قرار داشته و به‌ویژه رفتار مکانیکی بر اساس طول مدفون تغییر می‌کند. روش طراحی که در این فصل شرح داده می‌شود بر اساس فرض انتهای سیر به‌صورت گیردار است. طول مدفونی که در آن انتهای سپر به‌صورت گیردار فرض می‌شود بر اساس سختی سپر و خصوصیات زمین تغییر می‌کند. روش تعیین طول مدفون به‌صورت پای مفصلی بر اساس تنوری فشار خاک بوده و اشکالاتی دارد: به‌عنوان مثال (۱) سختی سپر لحاظ نشده است. (۲) هنگامی که انتهای سپر گیردار باشد. توزیع فرضی فشار مقاوم خاک با توزیع مثلتی کولمب نطبیق ندارد. به هر حال طول مدفونی که بدین گونه تعیین می‌شود تحت شرایط معینی حالت پای گیردار را تامین می‌کند. روش تعیین طول مدفون در حالت پای مفصلی در ذیل ارائه شده است: ۱) هنگامی که طول مدفون سیر با استفاده از روش پای مفصلی محاسبه می‌شود. رابطه (۱-۵) باید برای لنگرهای حاصل از فشار خاک و فشار آب بأفیمانده (به شکل (۱۱-۸) در بند (۱-۳-۵) نیروهای خارجی که درنظر گرفته می‌شود.ء مراجعه ر۱-۵ ۳۸ < مر ۸ که د رآن: لنگر حاصل از فشار مقاوم خاک در محل نصب میل‌مهار (۸/.۱/۱(1) ۷ لنگر حاصل از فشار محرک خاک و فشا ر آب بافیمانده در محل نصب میل‌مهار (:/۸/. ۱) ضریب‌اطمینان را می‌نوان در شرایطعادی ۱/۵ با بیشتر و درشرایط فوقالعاده که سپر در خاک ماسه‌ای کوبیده شده است ۳ و با بیشتر و در هر دو شرایط عادی و فونی‌العاده در خاک سخت چسبنده هم ۱/۲ با بیشتر قرض نمود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۸ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) ۲ در خاک چسبنده. پایداری قسمت مدفون ففقط در صورت ارضا رابطه (۲-۵) نامین می‌شود: (۳-۵) + ل ۵ +۳ <40 که در ] ن # چسبیندگی خاک در کف دریا ( *«//0) 1 سریار ( *0//1)) [: وزن مخصوص خاک ( 7/0 (وزن مخصوص مستغرقی برای بخش پایین‌تر از آب باقیمانده) ضخامت لایه خاک بالای کف دربا و پشت سیر (1 وزن مخصوص آب دریا ( 7/7( اختلاف بین ترا ز آب بافیمانده و سط ح آب جلوی سیر (۱ در صورتی که خاک کف درا نرم بوده و رابطه (۲-۵) ارضا نشوده باید خاک کف دریا با روش مناسب نفویت شود و با ۳-۳-۵- لنگر خمشی سپر و عکس‌العمل در محل نصب میل‌مهار حداکثر لنگر خمشی سیر و عکس‌العمل در محل نصب میل‌مهار باید با روش مناسبی که سختی و طول مدفون سیر و تسیر تاثیر سختی و طول مدفون سیر و سختی زمین بر رفتار مکانیکی سپر موضوعی شناخته شده است. در گذشته عمق آب طراحی برای اسکله دیواری نسبتا کم بوده و برای سیر از مقاطع با سختی نسبتا کم مانند پروفیل‌های فلزی لا شکل استفاده می‌شد. ضمنا نقطه عطف لنگر در کف دریا و یا نقطه کم‌عمق‌تر برای خاک ماسه‌ای با درجه تراکم متوسط و یا بالا حاصل می‌گردید و بنابراین آمکان استفاده از روش ساده شده «نیر معادل» فراهم بود. به هرحال در سال‌های اخیر در نتیجه افزایش تعداد اسکله‌های دیواری با عمق طراحی بیشترء امروزه سپرهایی با سختی نسبتا بالا مانند سپرهای لوله‌ای فلزی به وفور استفاده می‌شود و لازم است دقت بیشتری در استفاده از روش تیر معادل به عمل آید. زیرا ممکن است نقطه عطف لنگر پایین‌تر از ترا ز کف دریا قرار داشته باشد و نیروهای مقطع کمتر از مقدار واقعی به‌دست آید. نکات فنی زیر شرح داده شده و با روش 6 به‌دست آورد. البته در هنگام استفاده از روش تیر معادل باید دفت بیشتری کرد زیرا وقتی سختی سیر زیاد باشد ممکن است نیروهای مقطع کمتر از مقدار واقعی به‌دست آید. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۵- اسکله سپری ۳۹ ۲ روش تیر معادل با تکیهگاه‌های ساده در محل نصب میل‌مهار و در محل بستر دریا و با درنظر گرفتن فشار خاک و فشار آب باقیمانده وارد بر سپر به‌عنوان بارگذاری در بالای ترا ز کف دریا محاسبه می‌شود (شکل (۱۳-۸)). شکل ۸- ۱۳- تیر معادل برای به‌دست آوردن لنگر خمشی ۴-۳-۵- مقطع عرضی سپر مقطع عرضی سپر باید به‌صورتی تعیین شود که تنش‌های محاسبه‌شده بر اساس بند (۳۲-۳-۵) لنگر خمشی سیر و عکس‌العمل در محل نصب میل‌مهارء به هیچ وجه از تنش‌های مجاز مصالح تجاوز نکند. اصولا مقطع عرضی سپر باید به شکل مناسب و با درنظر گرفتن سختی مقطع عرضی سپر انتخاب شده باشد. تسیر همانطورکه در تکات فنی بند (۳-۳۰۵) طول مدفون سپرهاء شرح داده شد. رفتار سپر مجهز به میل‌مهار به‌طور قابل توجهی تحت تاثیر سختی و طول مدفون سپر و خصوصیات زمین قرار داشته و بهویژه سختی سپر تاثیر زیادی بر تعیین طول مدون دارد. بنابراین توجه به تاثیر سختی مقطع سپر هنگام انتخاب سیر در طرح, امری ضروری است. نکات فنی | رویکردی که در آن از روش پای مفصلی و تیر معادل به‌صورت ترکیبی استفاده می‌شود. با توجه به سهولت استفاده در بین طراحان رایج است. اما باید توجه شود که در این روش سختی مقطع سپر لحاظ نمی‌شود. ۲۳) روش تحلیلی که در ادامه ارائه گردیده است یک روش اصلاح شده 10۱۱6 می‌باشد که قسمت مدفون سیر را به‌عنوان تیر بر روی بستر ارتجاعی درنظر می‌گیرد. -------- صفحهٔ بعد -------- :۴ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی / تاسیسات پهلوگیری (مهار) الف) تحلیل سیر به روش تیر ارتجاعی در این روش تحلیل که براساس رابطه نظری برای تیر روی بستر ارتجاعی است و برای سیر به‌کار می‌رود. یک ضریب ارتجاعی خاک برای زمینی که در آن کوبیده می‌شود معرفی می‌شود. رابطه اصلی برای قسمت مدفون عیارتست از: هه (۳-۵)م 0( را) - ور 0 کرحس ]را 2 که درآ ن لا ضریب ارنجاعی سپر (*//7/) / ممان اینرسی هندسی سپر در واحد عرضش (((0((*/۱) 70 شدت بار در بستر دریا که توسط فشار محرک خاک و فشا ر آب باقیمانده ایجاد می‌شود (۸۲۱/-//7/) (أ: ضریب عکسرالعمل خاک نسبت به سیر (*://۷/0) ( عمق تقود سیر (۱ از آنجا که راه حل ی کلی برای معادله دیفرانسیلی این چنینی وجود ندارد. یک روش ویژه برای حل رابطه (۳-۵) مورد نیاز است که 1100(1] و 10۱۱6 یک راه‌حل برای به‌دست آوردن ضریب هر جمله در قالب یک حل عددی با فقرض جواب به‌صورت سری توانی ارائه کرده‌اند. بر اساس روش 0۱۷ جزئیات یک روش برای تعیین رابطه منحنی تغییر شکل سیر و همچنین یک روش محاسبه عددی به کمک رابانه توسط 3/11810]ارائه شده است. 70/4/4۹/۱۱ و همکارانش روش ا/خیر را برای ارائه بهتر خواصس رفتاری سپر واقعی به شرح زیر اصلاح کرده‌اند (به شکل (۱۴-۸) مراجعه شود): (۴-۵) ( ۱۱/0۳ رگ هزم گ + مر ک(ج)0 > 1 اد که د رآن: [ وزن مخصوص خاک 8/7 0 ضریب فشار خاک در حالت سکون طول مدفون همگر/ شده سیر (۱ ۶ عمق به کار رفته برای فشار خاک محرک مثبت که بر سطح جلویی قسمت مدفون سپر عمل می‌کند نسبت به 1۸ -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۵- اسکله سپری ۴۱ شکل ۸- ۱۴- توزیع فشار خاک برای تحلیل دیواره سیر ب) خصوصیات طول مدفون سپر استفاده از روش تحلیلی پیشگفته نشان می‌دهد که خصوصیات رفتاری سپر بر اساس طول مدفون آن تغییر می‌کند. در حقیفت پایداری سیر هنگامی حاصل می‌شود که طول عمق مدفون سپر به مقدار مشخصی برسد. عمق مدفونی که در این حالت پایداری بحرانی برفرار می‌شود را طول مدفون بحرانی ع(/ می‌نامند. هنگامی که طول مدفون بیشتر شود و از طول مدفون بحرانی فراتر رودء لنگر خمشی سر به مقدار حداکثر لنگر خمشی م ۸4 حالت پای مفصلی می‌رسد. طول مدفونی که این شرایط را ایجاد می‌کند طول مدفون گذرا 2۳ نامیده می‌شود. اگر طول مدفون باز هم بیشتر شود. لنگر خمشی به حداکثر لنگر همگرایی در حالت پای گیردار 11۳ می‌رسد. حداقل طول مدفون ی که این شرایط را ایجاد می‌کند طول مدفون همگرایی 0 نام دارد. پ) عدد انعطاف‌پذیری عدد انعطاف پذیری زیر توسط 0۱:2 پیشنهاد شده است به‌عنوان یک روش برای نشان دادن سختی یک سیر به‌عنوان یک سازه به کار می‌رود. ر2-۵) ( ۱ - که د رآز: م عدد انعطاف‌پذیری ( 0۱/۸/7 1 طول سپر ( 011 در روش 40۱2 از مجموع ارتفاع کل سپر 11(از بستر دریا تا نوک سپر) و طول مدفون (] برای حالت پای گیردار (یعنی -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۲ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی / تاسیسات پهلوگیری (مهار) شاخص جدیدی توسط 70/:4/05/1 و همکارانش به نام عدد تشابه پیشنهاد شده که با استفاده از عدد انعطاف‌پذیری و خحصوصیات زمین استخراج شده است. با استفاده از ارتفاع +11از بستر دریا تا نقطه نصب میل‌مهار به جای طول 77 در رابطه (0-۵). عدد تشابه به‌صورت زیر تعریف می‌شود: (۶-۵) [م < 00 که درآ ن 0 عدد تشابه 1 ضریب عکسرالعمل خاک در برابر سپر (*//۷/0) با بیان خصوصیات مکانیکی سپر توسط عدد تشابه, اتر سختی سپر را می‌توان به‌صورت کمی تخمین زد. ت) ضریب عکس‌لعمل خاک در برابر سپر مراجع بسیار کمی وجود دارند که مقدار اندازه‌گیری شده یا پیشنهاد شده برای ضریب عکس‌العمل خاک در برابر سپر 1 را ارائه دهند. بنابراین برای به‌دست آوردن این مقادیر مناسب است از آزمایش مدل و با اندازه‌گیری در محل مقادیر پیشنهاد شده توسط 70/:40۹/۱1 و همکارانش که با اصلاح مقادیر ترزاقفی به‌دست آمده است. می‌باشد. تحفیفی که به وسیله 70/0/0۹ و همکارانش اجرا/ شده نشان می‌دهد که اثر خطا در تعیین ضریب عکس‌لعمل خاک برای مصارف کاربردی خطر زیادی ندارد. بنابراین معمولا از مقادیر پیشنهاد شده توسط 70/4/1491 و همکارانش به‌عنوان ضریب عکس‌العمل خاک در برابر سپر استفاده می‌شود. جدول ۸- ۳- ضریب عکس‌العمل خاک برای سپر در خاک ماسه‌ای ( ([)(*:۷131/1) (۲) مقادیر پیشنهاد شده توسط 70/0/08/1 و همکارانش 700/08 و همکارانش نایید کرده‌اند که ننایج آ مایش مدل سپر [[73.0۳0/0]0 با مقادیر پیشنهادی ترزاقفی تناقض ندارد و با استفاده از رابطه ترزاقی بین ضریب عکس‌العمل خاک و چگالی نسبی و رابطه دیگر ترزاقی بین عدد ‎٩7‏ و جگالی نسبی, ضریب عکسالعمل ارائه‌شده در جدول (۳-۸) را با عدد [< مرتبط کرده‌اند. آنها برای ایمنی بیشتر مقدار کوچکتر ضریب عکس‌العمل خاک را انتخاب کردند و نتایج را با یک خط هموار (صاف) به هم وصل کرده‌اند که در شکل (۱۵-۸) نشان داده شده است. آنها همچنین ضرایب عکسالعمل خاک را طبق شکل (۱۶-۸) با زاویه اصطکاک داخلی .۵ ارتباط داده‌اند. این موضوع با استفاده از رابطه (۷-۵) از رابطه 120۸/۱۵۱۱ که زاویه اصطکاک داخلی کوچکتری را برای عدد ۸ داده شده -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۵- اسکله سپری ۴۳ (۷-۵) (درجه) 5/ + ‎٩/12۸‏ < 0 به هر حال باید نوجه داشست که شکل (۱۶-۸) کمی محافظ هکارانه است. زیرا رابطه 20/001] شامل مواردی است که در آن بسته به شکل دانه‌های خاک ماسه‌ای, زاویه اصطکاک داخلی بزرگتری به‌دست می‌آید. شکل‌های (۱۵-۸) و (۱۶-۸) مقادیر پیشنهادی نرزافی را نیز علاوه بر مقادیر پیشنهادی 7040/08/11 و همکارانش 80 1 0 .[ : مقادبر یستهادی برزافی 1 3 زنل ر ۱ 0 عماددر بیسنهادی 7484/08/11 و همکاران گ 0 50 410 30 20 10 0 عدد ۱ شکل ۸- ۱۵- رابطه بین ضریب عکس‌العمل ,/ و عدد ۷ 80 0 ار[ :1 مماد بر بسستهادی برزافی 40 : د ر مقادبر پیسنهادی 7084/40/۸1 د همکاران ۹ لس رل ۱ ی 0 10 33 30 25 20 15 زاو به اصسطکاک داخای ۷0 (درجه) شکل ۸- ۱۶- رابطه بین ضریب عکس‌العمل ,1و زاویه اصطکاک داخلی در نتعیین طول مدفون سیر با استفاده از روش 0۱6 مقدار طولی که رابطه (۸-۵) را ارضا کند را می‌نوان به کار برد. ر(۸-۵) [0.259- ۷0۳۶ 5.0916 < 0/1۱ < ۵ -------- صفحهٔ بعد -------- ۴۴ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) که د رآن: طول مدفون سپر (0(۱ ارتفاع محل نصب میل‌مهار از کف دریا (۱ 0 عدد تشابه ( رام) عدد انعطاف‌پذپری (- 7/77 ( 00/۸/0 لا ضریب ارنجاعی سپر (*//7/) ممان اینرسی هندسی سپر در واحد عرض (0:*/(۱ (1 ضریب عکسرالعمل خاک در برایر سپر (*(//۷1۸) طول مدفونی که با این روش به‌دست می‌آید. طول مدفون همگراشده می‌باشد. بر اساس مطالعانی که توسط 7004 و همکارانش انجام شده است. وقنتی طول مدفون برابر با ۷۰ درصد طول همگراشده استفاده شود.ء فقط یک افزایش ۲ درصدی در حداکتر لنگر خمشی رخ می‌دهد و بنابراین استفاده از طول مدفون همگرا شده به‌عنوان طول مدفون طراحی, خود منجر به فراهم شدن یک ضریب اطمینان شده و نیازی به درنظر گرفتن ضریب اطمینان خاک و لنگر خمشی سیرء ضرایب تصحیحی که در شکل‌های (۱۷-۸) و (۱۸-۸) نشان داده شده است استفاده می‌شود. حداکتر لنگر خمشی و عکسلعمل در محل نصب میل‌مهار که بوسیله روش تیر معادل محاسبه می‌شوند در این ضریب لرزه‌ای ۰/۳ برای نهیه شکل‌های (۱۷-۸) و (۱۸-۸) استفاده شده است و در صورنی که طراحی با جزئیات زیاد مورد نیاز نباشد مقادیری که از این شکل‌ها به‌دست می‌آید را می‌توان برای طراحی لرزه‌ای استفاده کرد. نماد ا/ در شکل (۱۷-۸) بیانگر نسبت 11 به +۸1 است که در آن .۸11 نشان‌دهنده حداکثر لنگرخمشی بوده و هنگامی ایجاد می‌شود که طول مدفون برابر با طول مدفون همگرا شده 20۳ در تحلیل منحنی تغییر شکل باشد. همچنین 1۲ بیالگر حداکثر لنگر خمشی به‌دست آمده از روش تیر معادل می‌باشد که از محل نصب میل‌مهار و بستر نماد ۲ در شکل (۱۸-۸) بیانگر نسبت 7۳ به +7 است که در آن 7 نیروی عکس‌العمل مهار در محل نصب را نشان می‌دهد و هنگامی ایجاد می‌شود که طول مدفون برابر طول مدفون همگرا شده .0 در تحلیل منحنی تغییر شکل باشد. همچنین 7 نیروی عکسلعمل در محل نصب میل‌مهار می‌باشد که به روش تیر معادل محاسبه شده است. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۵- اسکله سپری ۴۵ جججججججچججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججتتت ۱ ت : 1 ِ 5 1 5 رده سا اب اک ٍ ت 9 8 پسم. : وا دیا - ی 9 اک م۵ ۱ اس ۱ بح پم 5 را : 8 ال یر ۱ ِ 1 وت ا ۱ رل 9 بر الا وضو تیگ اه 0 یا 8 کر ۳ یگ گُّ » خج 1 ۱ ز ی تم 1 ات 7 2 ۹5۳ 0 > 2 أ ۱ ۱ د ججججججته ی سس ۱ ۱ ۱ ظ‌ ۱ ۱ اس یچ 0۹ ۹ نس نا ها این ند ۹ بت مپ مپ می مپ مپ مپ مس هه هه( هر اضضل 0 ۳ بش 3 شکل ۸- ۱۷- رابطه بین ضریب اصلاح // و عدد تشابه (6 -------- صفحهٔ بعد -------- ۴۶ دستورالء رن / ۱ 4 ۸ مس لا ار 0 ۳ ک 1 ی با 1 ع سب او و و ما ره 5 7 ۳ سره 7 2 1 ۱ 2 ۱ ۹5۳۵ 00 > 9 ۰۰۰۰ 1۰+ ۰ 4 ا أ 5 ۳ ۹ 9 ۹ پ 0 سح هه زج ره پم پم ج ۲۵ شکل ۸- ۱۸- رابطه بین ضریب اصلاح مل طراحی سازه‌های ساحلی/ تاسیسات پهلوگیری (مهار) 5232323232323 سس سس سس ناه را ۷ سا له ی زره 090 سم ۹ ی ۹1 اجه ا تف‌ ۱ ها ا 1 ی ال لآ ۳ پم 7 و عدد تشابه ر» -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۵- اسکله سپری ۴۳۷ ۳-۵- طراحی میل‌مهار ۱-۴-۵- کشش میل‌مهار نیروی کششی که بر یک عضو مهار وارد می‌شود باید بر اساس بند (۳-۳-۵) لنگر خمشی سیر و عکس‌العمل در محل نیروی کششی میل‌مهار که بر اساس بند (۳-۳-۵) لنگر خمشی سپر و عکس‌لعمل در محل نصب میل‌مهارء محاسبه شده است. نیروی کشش در هر متر طول اسکله می‌باشد. اما میل‌مهارها معمولا با فاصله‌های تابتی نصب می‌شوند و در برخی موارد ممکن است به دلیل سازه موجود پشت سیر با زاویه مشخصی نسبت به خط عمود بر سپر نصب شوند. بنابراین درنظر گرفتن این شرایط در محل اجرا برای محاسبه نیروی کشش میل‌مهار ضروری است. نکات فنی ۱ نیروی کشش وارد بر میل‌مهار با رابطه (۹-۵) محاسبه می‌شود. (۹-۵) 0 - 7 که د رآن: 7 کشش میلمهار (0۷) (((//۸۸) |: فاصله نصب میل‌مهارها از یکدیگر (1۱) 0 زاویه انحراف میل‌مهار نسبت به خط عمود بر سپر (درجه) ۲۳ بعضا بر روی تیر پیشانی روی سپرء مهاربند نصب شده و نیروهای کششی شناور که بر مهاربند وارد می‌شود به میل‌مهار منتقل می‌شود. معمولا تیر پیشانی به‌صورت تیری که میل‌مهارها تکیهگاه‌های ارنجاعی آن هستند فرض شده و کشش میل‌مهار با این فرض که نیروی کششی ففقط بین چهار میل‌مهار نزدیک مهاربند نوزیع می‌شود با استفاده از رابطه (۱۰-۵) محاسبه می‌گردد. هنگامی که نیروی کششسی ناشی از شناور به میل‌مهار وارد شود تنش مجاز میل‌مهار را می‌توان به‌عنوان تسش مجاز شرایط فوقلعاده ارزیابی نمود. (۱۰-۵) 0 ۸) - 7 که د رآن: * مولفه اففی نیروی کششی وارد بر مهاربند ( ۲/۷ نیروی کششی ناشی از شناور باید بر اساس بخش ۰.۳ بند (۳۲۳-۲) نیروی کششی مهاری وارد بر ستون‌های مهاری و مهاربندهاء باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۴۳۸ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی / تاسیسات پهلوگیری (مهار) ۲-۴-۵- مقطع میل‌مهار مقطع میل‌مهار باید به‌صورتی تعیین شود که تنش کششی حاصل از عکس‌العمل در محل نصب میل‌مهار در محدوده قابل قبولی قرار گیرد. اصولا عکسلعمل در محل نصب میل‌مهار باید با لحاظ کردن سختی مقطع سپر محاسبه شود. اصولا مقطع میل‌مهار با استفاده از روش نش مجاز تعیین می‌شود. نکات فنی ۱ تنش‌کششی مجاز میل‌مهار باید برابر و پا کمتر از ۴۰ درصد تنش تسلیم در شرایط عادی و ۶۰ درصد و پا کمتر در شرایط فوق‌العاده باشد. شرایط عادی و برابر ۳/۵ و با بیشتر در شرایط فوقی‌لعاده تعیین شود. ۳ توضیحات ارائه شده در موارد بالا (۱و۲) با توجه به مطالب زیر بوده است: الف) مطالعه موردی در خصوص فروریختن اسکله سپری هنگام‌زلزله 2/8010 در سال ۱۹۶۴ و نتیجه آزمایش لرزه روی مدل یک اسکله سپری که توسط ]۳۲1 ارائه شده است. نشان می‌دهد که ممکن است تنشی بزرگتر از آنچه که براساس بند (۱-۴-۵) کشش میل‌مهار محاسیه شده, در طول زلزله بر میل‌مهار وارد شود. برای مصالح میل‌مهار» نسبت تن ش‌کششی مجاز به تنش تسلیم به دو سوم مقدار آن برای سازه‌های فلزی معمولی کاهش داده می‌شود. ۵-۵- طراحی یر اتصال سپر تفسیر به‌صورتی تعیین شود که یک مقطع ایمن و اقتصادی با درنظر گرفتن شرایط محل اجرا به‌دست آید. نکات فنی ۱ حداکثر لنگر خمشی تیر اتصال سپر را می‌توان با استفاده از رابطه (۱۱-۵) محاسبه کرد. (۱۱-۵) 0 - ۸ که د رآن: -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۵- اسکله سپری ۴۹ 7 کشش میلمهار که بر اساس بند (۱-۴-۵) کشش میل‌مهاره محاسبه شده است (/0) 1 فاصله بین محل نصب میل‌مهارها رابطه (۱۱-۵) با تحلیل یک تیر پیوسته سه دهانه که در محل نصب میل‌مهارها دارای تکیه‌گاه بوده و تحت باری برابر با مقدار عکس‌العمل در محل نصب میل‌مهار (,۸) به‌صورت یکنواخت قرار گرفته. به‌دست آمده است. ۳ هنگامی که مهاربند روی تیر پیشانی نصب می‌شود لازم است که تیر انصال سیر نزدیک یکی از مهاربندها و با استفاده از نیروی کشش یک میل‌مهار که نیروی کشش ناشی از شناور را بر اساس قسمت (۲) نکات قنی از بند (۱-۳۴-۵) کشش میل‌مهار لحاظ می‌کند. طراحی شود. در این حالت, تنش مجاز ۱/۵ برابر حالت عادی فرض می‌شود. در هر حال هنگامی که تیر انصال سپر داخل تیر پیشانی مدفون باشد. ممکن است از نیروی کششی صرف نظر شود. ۶-۵- ارزیابی در برابر لغزش دابروی براساس بخش ۵» بند (۲-۶) تحلیل شیب. تا پایین‌تر از انتهای کف سیر امتداد داشته باشد. ۷-۵- طراحی تکیه‌گاه میل‌مهار ۱-۷-۵ انتخاب نوع سازه تکیه‌گاه میل‌مهار نوع سازه تکیه‌گاه میل‌مهار باید با درنظر گرفتن هزینه ساخت. مدت زمان ساخت. روش ساخت و ار تفاع تراز زمین ۲-۷-۵- محل تکیه‌گاه میل‌مهار اصولا محل تکیه‌گاه میل‌مهار باید با فاصله مناسبی از سپر باشد تا پایداری سازه‌ای اسکله با توجه به خصوصیات تسیر و ب) محلی که د رآن پایداری حاصل می‌شود با توجه به نوع سازه‌ای آن متغیر است. (۱۹-۸)) پایین‌تر از سطح زمین با یکدیگر تقاطع پیدا تکنند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۵۰ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی/ تاسیسات پهلوگیری (مهار) را وا ی و شکل ۸- ۱۹- محل عملیات دیوار بتنی تکیه‌گاه ۲ محل شمع قائم تکیه‌گاه باید به‌صورنی تعیین شود که سطح گوه گسیختگی مقاوم گذرنده از محل 1۰/3 پایین‌تر از محل نصب میل‌مهار روی تکیه‌گاه با سطح گوه گسیخنگی محرک گذرنده از تفاطع سیر و بستر دریا (شکل (۳۰-۸)) در تراز : موم ۳ الط ۱ شکل ۲۰-۸- شمع عمودی تکیه‌گاه ۳ محل تکیهگاه سیر را می‌توان بر اساس روشی که در مورد (۲) شرح داده شده تعیین کرد که در آن با سیر مانند شمع طویل رفتار می‌شود. هنگامی که نتوان سپر را به‌عنوان شمع طویل درنظر گرفت. محل تکیه‌گاه را می‌توان با صرف نظر کردن از قسمت عمیق‌تر از تراز ۱/2« زیر تراز محل نصب میل‌مهار روی تکیه‌گاه سپری و استفاده از روش شرح داده شده در (۱) تعیین کرد. ۴ برای روش به‌دست آوردن نخستین نقطه صفر لنگر خمشی در شمع قائم تکیه‌گاه و تکیه‌گاه سپری و روش تعیین اینکه آیا می‌توان تکیه‌گاه سپری را به‌عنوان شمع طویل درنظر گرفت می‌توان به روش /1/8/ که در بخش ۵ بند (۴-۳-۴) تخمین رفتار شمع با استفاده از روش‌های تحلیلی ارائه شده, مراجعه نمود. ۵ برای اسکله سپری معمول ی که در آن میل‌مهار به‌صورت افقی نصب می‌شود. می‌توان از یک زاویه ۱۵- درجه به‌عنوان زاویه اصطکاک دیوار در تعیین سطح گوه گسیختگی مقاوم که از شمع قائم نکیدگاه یا نکیه‌گاه سپری کشیده می‌شود. استفاده نمود. ۶ هنگامی که فرض شود کشش میل‌مهار ففقط به وسیله مفاومت محوری شمع‌ها تحمل می‌شود. محل تکیه‌گاه به‌صورت -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۵- اسکله سپری ۵۱ هنگام یکه فرض شود کشش میل‌مهار به وسیله مقاومت توام محوری و جانبی با درنظر گرفتن مقاومت خمشی شمع‌ها تحمل می‌شود. لازم است که تکیهگاه بر اساس روش شرح داده شده در (۲) تعیین شود. شکل ۸- ۲۱- محل قرارگیری زوج شمع تکیه‌گاه ۳-۷-۵- طراحی تکیه‌گاه میل‌مهار اصولا" تکیه‌گاه میل‌مهار باید با درنظر گرفتن خصوصیات سازه‌ای اسکله سپری و تکیه‌گاه به روش مناسبی طراحی نکات فنی الف) پایداری دیوار بتنی تکیه‌گاه میل‌مهار ارتفاع و عمق نصب دیوار بتنی تکیه‌گاه میل‌مهار را می‌توان با فرض اینکه کشش میل‌مهار و فشار محرک خاک پشت دیوار بتسی تکیه‌گاه به‌وسیله فشار مقاوم خاک جلوی دیوار بتسی تکیه‌گاه تحمل می‌شود (شکل (۲۲-۸)) با ب هکارگیری رابطه (۱۳-۵) نعیین کرد. (۱۳-۵) ( رت + مل)/ و ۲ که د رآز: عکسلعمل در محل نصب میل‌مهار بر اساس بند (۳-۳-۵) لنگر خمشی سیر و عکسلعمل در محل نصب میل‌مهار ( ۷/۲۱ برآیند فشار مقاوم خاک وارد بر دیوار بتنی تکیهگاه (۷/۲۱) در محاسبه فشار خاک وارد بر دیوار بتنی نکیه‌گاه. باید فرض شود که سربار به‌صورنتی که در شکل (۲۲-۸) نشان داده شده است. عمل می‌کند (به‌عنوان مثال سربار فقط در محاسبه فشار محرک خاک درنظر گرفته شده و در فشار مقاوم -------- صفحهٔ بعد -------- ۵۲ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) شکل ۸- ۲۲- نیروهای خارجی وارد بر دیوار بتنی تکیه‌گاه ب) هنگامی که صفحه گوه گسیختگی محرک سیر و صفحه گوه گسیختگی مقاوم دیوار بننی تنکیه‌گاه رسم شده براساس بند (۲-۷-۵) محل تکیدگاه میلمهارء پایین‌تر از سطح زمین با یکدیگر تقاطع پیدا کنند. فشار مقاوم خاک تلا که بر سطح قائم بالای نقطه تقاطع وارد می‌شود. به‌عنوان نیروی مقاوم عمل نخواهد کرد (شکل (۲۳-۸)) و این ی 7 ۱ ادا ا۱ 7 ( ۱ ار وج ۱ ۱ , ی ۸7 7 ۹ ۳ 2 سطص برجم ۹ نما سم ۷ ما سم ار مک با لیهست 7 - له ۰ لها صفحه 2 سم گسیختگی مقاوم سوم سس جسحا۹ / ۰ : 1 م۹ ره فشار ممّاوم خاک اد که باید کم شود رن ۵) شکل ۸- ۳- فشار خاکی که از فشار خاک مقاوم که بر دبوار تکیه‌گاه وارد می‌گردد کم می‌شود (هنگامی که صفحه گسبختگی محرک سپر و صفحه گسیختگی دیوار بتنی تکیه‌گاه متقاطع هستند) گیخگی مرک کر هنگامی که نقطه تقاطع بالاتر از تراز آب باقیمانده قرار داشته باشد, فشارمحرک خاکی که پاید کم شود را می‌توان با استفاده از رابطه (۱۳-۵) محاسبه کرد. ر۵ ۱۳ 2 ۴ < م۸۶ که د رآد: ضریب فشار مقاوم خاک -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۵- اسکله سپری 1۳ از وزن مخصوص خاک (0//۱ معمولا حداکثر لنگر خمشی را می‌توان با دو فرض محاسبه کرد: (۱) فشار خاک تقریبا به‌صورت یک بار گسترده یکنواخت عمل می‌کند و (۲) دیوار بننی تکیه‌گاه یک دال پیوسته در جهت افقی و یک دال طره‌ای گیردار در محل نصب میل‌مهار در جهت عمودی می‌باشد و سپس لنگر در دو جهت از رابطه (۱۴-۵) حاصل می‌شود: 2 - بر ۸ (۴-۵ ۱) / 1 81 -< ,۸1 که د رآز: 14 حداکثر لنگر خمشی در جهت افقی (۷.۱) 7 حداکتر لنگر خمشی در هر متر طول (۳۳۷/۷ 1 فاصله میل‌مهارها (۱ ارتفاع دیوار بننی تکیه‌گاه (۱) جانمایی میلگردها برای ۸4 را می‌نوان با فرض اینکه عرض مونر دیوار بتنی تکیدگاه برابر 20 است (محل نصب ۳ طراحی تکیه‌گاه میل‌مهار به‌صورت شمع قائم شمع قائم تکیهگاه را می‌توان به‌صورت یک شمع قائم با یک نیروی خارجی ناشی از کشش میل‌مهار طراحی کرد. ۳ طراحی زوج شمع مایل نکیه‌گاه زوج شمع مایل تکیهگاه را می‌نوان نظیر یک زوج شمع مایل با یک نیروی خارجی ناشی ا ز کشش میل مهار طراح یکرد. ۴ طراحی تکیهگاه به‌صورت سپری الف) وقتی که تکیه‌گاه سپری پایین‌تر از محل نصب میل‌مهار به اندازه‌ای ادامه داشته باشد که بتوان آن را شمع طویل فرضکرد. مقطع تکیهگاه سپری را می‌توان بر اساس بند (۲) که در بالا ارائه شده, تعیین کرد. ب) چنانچه تکیه‌گاه سپری را ننوان به‌صورت شمع مایل فرض کرد. می‌نوان با این فرض که فشار خاک از پایین تا نقطه 2 زیر نقطه محل نصب میل‌مهار عمل کند (مشابه شکل (۲۴-۸)) آن را بر اساس بند (۱) در بالا طراحی کرد. طول ۱۸۱ برابر است با فاصله قائم از محل نصب میل‌مهار تا نخستین نقطه صفر لنگر خمشی سیر با این فرض که -------- صفحهٔ بعد -------- ۵۴ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) شکل ۸- ۲۴- فشار خاک مجازی برای تکیه‌گاه سپری کوتاه ۸-۵-طراحی جزئیات ۱-۸-۵ تیر پیشانی تیر پیشانی باید به‌گونه‌ای طراحی شود که در برابر فشار خاک پشت دیوارء نیروهای کششی ناشی از شناور و نیروهای نکات فنی تیر پیشانی را می‌توان به‌عنوان تیر طره‌دار که در بالای سپر گیردار شده و تحت بارگذاری فشار خاک قرار دارد طراحی کرد. البته لازم است موارد زیر مدنظر قرار گیرد: ۱ نیروهای کششی ناشی از مهار شناور و فشار محرک خاک پشت دیوار برای قسمت‌هایی که مهاربند روی آن نصب می‌شود. ۲ نیروهای ناشی از پهلوگیری شناور و فشار مقاوم خاک پشت دیوار برای قسمت‌های ی که ضربه‌گیر روی آن نصب می‌شود. ۲-۸-۵- نصب میل‌مهار و تیر اتصال سپر بر روی سپر به‌طور مساوی و ایمن از طریق تیر اتصال به هر میل‌مهار منتقل شود. ۳-۸-۵ میل‌مهار میل‌مهار باید به‌گونه‌ای طراحی‌شود که بتواند کشش میل‌مهار که در بند (۱-۴-۵) کشش میل‌مهارء به‌دست‌آمده را به‌صورت ایمن به تکیه‌گاه آن منتقل کند. هنگامی که تنش خمشی ناشی از نشست خاکریز محتمل باشد. باید این مورد را نیز در طراحی میل‌مهار لحاظ کرد. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۵- اسکله سپری ۵۵ ۴-۸-۵ نصب میل‌مهار بر تکیه‌گاه اتصال بین میل‌مهار و تکیه‌گاه باید به‌گونه‌ای باشد که کشش میل‌مهار به‌دست آمده در بند (۱-۴-۵) کشش میل‌مهار را به‌صورت ایمن و برابر به تکیه‌گاه منتقل کند. نکات فنی معمولا یک یر پیوسته به موازات پیشانی اسکله بر بالای شمع‌های تکیه‌گاه متصل می‌شود و میل‌مهارها به این تیر وصل می‌شود. این تیر را می‌نوان به‌عنوان یک تیر پیوسته تحت بارگذاری کشش میل‌مهار و عکسلعمل شمع‌ها طراحی کرد. ۹-۵- نکات ویژه برای طراحی سپر بر روی خاک نرم نکات فنی طراحی سپر در خاک نرم باید با مقایسه و بررسی روش‌های بندهای ۳-۵- طراحی سپرء ۴-۵- طراحی میل‌مهار و ۷-۵- طراحی تکیه‌گاه میل‌مهار با دیگر روش‌ها انجام شود. ممکن است به دلیل جریان جانبی ناشی از نشست زمین پشت سپرء در مسیر ساخته شده در خاک نرم تغییر شکل‌های بزرگ غیرمنتظره رخ دهد. چنین سپرهایی باید با استفاده از یک روش مناسب برای پیش‌بینی جریان جانبی (چندین روش توسط محففان پیشنهاد شده است) به‌صورت ایمن در برابر این نوع تغییرشکل‌ها طراحی شود. ۲ در استفاده از روش‌های طراحی برای اسکله‌های سپری شرح داده شده در قسمت قبل باید دقت زیادی به خرج داد زیرا در بسیاری از این روشها فرض می‌شود که سیر اصولا در خاک ماسه‌ای با رس سخت کوبیده شده است. برای زمین نرم. مطلوب خواهد بود که عملیات بهسازی خاک اجرا شود. هنگامی که عملیات بهسازی خاک به دلیل شرایط محل اجرا ممکن نباشد. لازم است از روش‌های دیگر طراحی علاوه بر روش‌های ذکر شده در قسمت‌های قبل استفاده شده تا اسکله به‌صورت مناسبی طراحی شود. ۳ عبارت «زمین نرم» در اینجا بستر دریا با رس آبرفتی ضعیف یا نوعی خاک شبیه به آن می‌باشد. ۴۳ غیر از روش‌های ارائه شده در بند (۳-۳-۵) طول مدفون سپرهاء می‌توان از روش «منحنی تغییر شکل» در طراحی طول مدفون سپرهای کوبیده شده در خاک نرم استفاده کرد که روشی به‌صورت پای گیردار بر اساس نظریه کلاسیک فشار خاک اعمال‌شده بر روی سپر با طول مدفون زیاد است. در این روش, روابط ارنجاعی تحت شرایط نیروهای خارجی نشان داده شده در شکل (۲۵-۸) با این شرط حل شده است که جایجایی زاویه و تغییر شکل در انتهای قسمت مدفون سیر صفر بوده و جابجایی در محل نصب میل‌مهار نیز صفر باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۵۶ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) شکل ۸- ۲۵- فشار خاک و انحنای تغییر شکل ۵2 در نعیین لنگر خمشی سیر و کشش میل‌مهار مطلوب خواهد بود که از روش شرح داده شده در بند (۳-۳-۵) لنگر به‌صورت جامع بررسی شود. ۶ باید به یاد داشت که در طراحی یک سپرء طول مدفون و مقطع سیر باید از یک روش منفرد و نه از ترکیب چند روش -------- صفحهٔ بعد -------- ی فصل ۶ سکوی کمکی -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۶- اسکله دیواری سپری با سکوی کمکی ۵۹ مقررات موجود در این بخش برای طراحی اسکله دیواری با سکوی کمکی که از یک عرشه. یک دیوار به‌صورت سپری تسیر اسکله دیواری سپری با سکوی کمکی معمولا شامل عرشه. دیوار سپری در جلوی سکو برای نگه داشتن زمین و شمع‌های سکو می‌باشد. این بخش مقرراتی برای طراحی این نوع اسکله ارائه شده است. عرشه سکوی کمکی اغلب به‌صورت یک سازه ] شکل و از بنن مسلح درجا ایجاد شده و در زیر مصالح خاکی مدفون می‌شود. اما گاهی اوقات نیز به شکل یک قوطی است که برای کاهش وزن عرشه و نیروهای لرزه‌ای وارد بر آن به این صورت ساخته می‌شود (شکل‌های (۲۶-۸) و (۲۷-۸)). لا شکل ۸- ۲۶- سازه اسکله سپری با سکوی کمکی (عرشه .1 شکل) ای تلا لا ۷ ها و همم را مفمحهه که پچ مهم ۵اه زپ ی سکو ۳ ۴ ۱ ۱ شکل ۸- ۲۷- سازه اسکله سپری با سکوی کمکی (عرشه قوطی شکل) -------- صفحهٔ بعد -------- ۶ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) ۲-۶- اصول طراحی ۱ در طراحی اسکله دیواری با سکوی کمکی باید سپر و عرشه و شمع‌های سکو به‌طور جداگانه طراحی شود. ۲ در طراحی اسکله با سکوی کمکی باید پایداری کلی سازه در برابر لغزش. واژگونی و لغزش دایروی بررسی شود. ۱ اسپر باید بر اساس فصل ۰۵ اسکله‌های سپری طراحی شود. سکوی کمکی و شمع‌های نگه‌دارنده آن بر اساس نیروهای عکسلعمل وارد بر قسمت بالا یی سپرء فشار خاک. سربارء بار مرده و نیروی زلزله به‌عنوان نیروهای خارجی و طبق بخش ۵ فصل ۴. ظرفیت باربری شمع‌هاء طراحی می‌شود. ۳ برای تحلیل پایداری کلی سازه از الزامات فصل ۰.۴ اسکله دیواری وزنی, که بر اساس لغزش و واژگوتی سازه بوده و همین طور الزامات بخش ۵ء. فصل ۴ء پایداری شیب‌هاء که بر اساس لغزش دایروی است. استفاده شود. بررسی پایداری بر اساس لغزش دایروی, برای خاک نرم صورت م ی گیرد اما معمولا برای خاک سخت مانند خاک ماسه‌ای لازم نمی‌باشد. ۳-۶- تعیین ارتفاع و پهنای عرشه سکوی کمکی تراز نصب و شکل عرشه سکوی کمکی باید بر اساس نیروهای خارجی وارد بر سکوء هزینه. سادگی ساخت و غیره نکات فنی طراحی تراز نصب عرشه سکوی کمکی و شکلآن باید با ملاحظات دفیق به شرح زیر انجام شود: ۱ وقتی ارتفاع عرشه سکوی کمکی زیاد و انتهای آن در تراز پائین قرار گرفته باشد. فشار خاک وارد بر سپر را می‌توان کاهش داد و در نتیجه سطح مقطع سپر و طول فرورفته آن در خاک را کمتر نمود. اما این موضوع معمولا نیازمند وزن بیشتر عرشه سکوی کمکی بوده و لذا نیروی زلزله وارد بر آن افزایش می‌یابد و نهایتا نیاز به تعداد و طول بیشتر شمع‌های سکو خواهد بود. در این‌حالت باید بررسی برای یافتن راه حلی با کمترین هزینه صورت گیرد. ۳ توصیه می‌شود که کف عرشه سکوی کمکی تا تراز آب بافیمانده پایین آورده شود تا از خوردگی شمع‌های سکو جلوگیری به عمل آید. زیرا خاک زیر عرشه ممکن است نشست کرده و باعث ایجاد حفره در زیر آن شود و با حضور هوا باعث تسریع در خوردگی گردد. ۳ پهنای عرشه سکو معمولا به‌گونه‌ای تعیین می‌شود که عرشه و صفحه گوه گسیختگی محرک سیر که از کف دریا رسم می وجود پهنای کافی برای درب رگرفتن مناسب تمامی شمع‌ها کنترل شود. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۶- اسکله دیواری سپری با سکوی کمکی ۶۱ باید فشار خاک و فشار آب باقیمانده, با توجه به مشخصات سازه‌ای اسکله با سکوی کمکی. به‌طور دقیق محاسبه می‌کند. باید فشار محرک خاک عمل‌کننده روی سیر با این فرض که کف عرشه سکوی کمکی سطح مجازی زمین است. نیرویی که درنظر گرفته می‌شود باید به اندازه فشار آب باقیمانده که به محدوده زیر تراز کف عرشه سکو وارد می‌شود. باشد (شکل (۲۸-۸). ۳ نیروی مقاوم خاک در جلوی دیوار سپری باید با توجه به فصل ۵ اسکله‌های سیری, محاسبه شود. ترا آب باقیما ۷۵5 ۴ یا نراز آب طراحی ۱یا مج :و ۱۹/۹/۸۸ 3 3 ۳ ۹ ۹ ۱ ۱ ۳ را ما 1 الم ها دلط اه ۷0 » «. ٩1‏ 12 ۷ ی 1 1 ۷ ۹ شکل ۸- ۸- فشار خاک و فشار آب باقیمانده وارد به سیر طول مدفون سپر در خاک باید به اندازه‌ای باشد که انتهای سپر به اندازه کافی در برابر نیروهای خارجی که به سپر وارد می‌شود مقاوم باشد. سطح مقطع سپر باید به اندازه‌ای باشد که تنش محاسبه شده با روشی متناسب با مشخصات سازه اسکله. از مقاومت مجاز مصالح تجاوز نکند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۶۲ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) ۱-۵-۶- طول مدفون سپر طول مدفون سیر با یک سکوی کمکی باید با توجه به بند (۳-۵) طراحی سپرء و بند (۹-۵) نکات ویژه برای طراحی سیر بر روی خاک نرم با فرض محل اتصال سپر و سکوی کمکی به‌صورت تکیه‌گاه مفصلی و جایگزینی محل تعبیه میل‌مهار با تراز کف ۲-۵-۶- سطح مقطع سپر نکات فنی ۱ سطح مقطع سپر باید بر اساس بند (۲-۵) طراحی سیرء و بند (۹-۵) نکات ویژه برای طراحی سیر بر روی خاک نرم با جایگزینی محل تعبیه میل‌مهار با ترا ز کف عرشه سکوی کمکی, طراحی شود. ۳ لنگر خمشی و نیروی قائم منتقل شده از عرشه سکوی کمکی نیز علاوه بر لنگر خمشی ناشی از فشار خاک بر دیواره سیری وارد می‌شود. اما معمولا لنگر خمشی منتقل شده از عرشه سکوی کمکی درنظر گرفته نمی‌شود زیر این لنگر ۳ به‌طور طبیعی نیروی قائم منتفل‌شده از عرشه سکو یکمکی به سپر درنظر گرفته نمی‌شود. زیر ردیف جلویی شمع‌های سکو معمولا تا حد امکان نزدیک به دیواره سپری کوبیده می‌شود و این موضوع به‌طور قابل توجهی نیروی قائم وارد بر سپر ر/ کاهش می‌دهد. ۶-۶- طراحی عرشه و شمع‌های سکوی کمکی ۱-۶-۶ نیروهای خارجی موثر بر عرشه سکوی کمکی موارد زیر باید به‌عنوان نیروهای خارجی وارد بر عرشه سکوهای کمکی درنظر گرفته شود: و۵ فشار خاک و فشار آب باقیمانده وارد بر پشت عرشه سکوی کمکی ۳) وزن مرده عرشه سکوی کمکی, وزن خاک روی آن و وزن سربار ۴) نیروی زلزله وارد بر موارد بند ۲ ۵) فشار آب دینامیکی در زمان زلزله نکات فنی | نیروی افقی منتفل‌شده از دیواره سپر باید با روشی مشابه با روش تعیین عکس‌لعمل درمحل تعبیه میل‌مهار که در بند (۴-۵) طراحی میل‌مهاره بیان شد و با قرار دادن ترا ز کف عرشه سکوی کمکی در تراز محل تعبیه میل‌مهار محاسبه شود. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۶- اسکله دیواری سپری با سکوی کمکی ۶۳ ۲ باید فرض شود که الف) فشار خاک مور بر قسمت پشتی عرشه سکوی کمکی بر روی یک صفحه قائم شامل سطح پش عرشه وارد می‌شود و ب) قسمتی که بالای کف عرشه سکو واقع است تحت فشار محرک خاک قرار دارد و قسمت زیر کف عرشه سکو تواما تحت فشار محرک و مقاوم نا نقطه‌ای که مجمو ع آنها صفر شود. قرار دارد (شکل (۲۹-۸)). تراز آب باقیمانده زا وتا فشار آب باقیمانده ۱ 0 17 ی 7/7 ۹ ات " 1 شکل ۸- ۲۹- نیروهای خارجی وارد بر عرشه سکوی کمکی ۳ نیروی کششی شناور و نیروی عکسلعمل ضربه‌گیر نیز بر عرشه سکوی کمکی وارد شده اما معمولا این نیروهای خارجی درنظر گرفته نمی‌شود. ۴۳ نیروهای خارجی منتفل‌شده از دیوار سپری به عرشه سکوی کمکی شامل نیروی افقی و لنگر خمشی است. با این وجود از انتقال لنگر خمشی به عرشه سکو برای ایمنی چشم‌پوشی می‌شود. زیرا اتصال سپر به سکو ممکن است در این حالت دارای ایمنی کافی نباشد. ۴ فشار خاک و فشار آب. محاسبه و در محاسبه فشار خاک. سربار باید درنظر گرفته شود. در قسمت زیر کف عرشه سکوی کمکی فشار مقاوم خاک وجود دارد که بر قسمت جلوی صفحه فائمی که در پشت عرشه سکو قرار داردء وارد شده و فشار محرک بر قسمت پشت صفحه مذکور وارد می‌شود. اختلاف بین آنها به‌عنوان فشار محرک عمل می‌کند و تا عمقی ۳-۶-۶ طراحی سکوی کمکی سکوی کمکی باید با توجه دقیق به شکل سازه‌ای آن طراحی شود. ۱ سکوی کمکی باید به‌صورت تیری پیوسته متکی بر سر شمع‌ها طراحی شود. وقتی سکوی کمکی به‌صورت یک سازه . شکل باشد. قسمت قائم آن باید به‌صورت یک تیر طره که در داخل دال بتنی مقید شده است طراحی ۲) سکوی کمکی باید به‌صورت یک تیر پیوسته در هر دو جهت اسکله (جهت محور طولی و جهت عمود بر آن) طراحی شود (شکل (۳۰-۸)) و بارها نباید در دو جهت توزیع شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۶۴ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی / تاسیسات پهلوگیری (مهار) ط ِ ۱ :1 / 1 8 2 ی ۱ سم ول ار ی / ی ام ی / : ی ور رو رو 1111 ی ی 1 ,1 حداکثر لنگر خمشی قسمت فائم نکیه گاهی بالا لنگر خمشی ناشی از سوبار بار ناشی از خاک و وزن مرده 5 5 سر ۰ ۸ ننقا شده اد ه قا رن ز چا کشش شکل ۳۰-۸- تیر پیوسته فرضی در طراحی سکوی کمکی ۳-۶-۶ طراحی شمع‌ها شمع‌های سکوی کمکی باید با توجه دقیق به شرایط زمین. اعمال نیروهای خارجی و بارها به شمع‌هاء سهولت اجراء هزینه و غیره طراحی شوند. شمع باید با توجه به بخش ۵. فصل ۴. ظرفیت باربری شمع‌ها به‌عنوان شمع نحت اثر نیروهای خارجی موثر بر سکوی کمکی. توضیح داده شده در بند (۱-۶-۶). طراحی شود. ۳ اصولا شمع‌های سکوی کمکی باید شامل ترکیبی از شمع‌های زوج مایل و شمع‌های قانم باشد. نیروهای خارجی اففی تنها به شمع‌های زوج مایل و نیروهای خارجی فائم فقط به شمع‌های فائم منتفل می‌شود. می‌توان فرض کرد که هر یک از شمع‌های زوج مایل سهم مساوی از نیروهای افقفی می‌برد. ۳ در طراحی شمع‌های سکوی کمکی, هر شمع باید برای خطرناک‌ترین حالت طراحی با تغییر سربارء تعییر جهت نیروی زلزله و تراز سطح دریا در محدوده شرایط طراحی, ارزیابی شود. ۷-۶- بررسی پایداری به‌صورت دیوار وزنی بررسی پایداری کلی اسکله دیواری با سکوی کمکی باید با فرض اینکه این نوع اسکله. نوع سازه وزنی است. انجام -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۶- اسکله دیواری سپری با سکوی کمکی ۶۵ نکات فنی یک اسکله دیواری با سکوی کمکی را می‌توان به‌صورت یک دیوار وزنی مستطیلی با صفحه قائم گذرنده از وجه پشتی عرشه شکل ۳۱-۸- دیوار مجازی به‌عنوان دیوار وزنی ۸-۶- بررسی پایداری در برابر لغزش دابروی وقتی اسکله سپری با یک سکوی کمکی در زمین نرم ساخته می‌شود باید بررسی پایداری سازه در برابر لغزش دایروی که از خاک زیر انتهای دیوار سپری می‌گذرد. صورت گیرد. -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- اسکله ساخته فصل ۷ دیواری سلولی شده با سیر فولادی -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۷- اسکله دیواری سلولی ساخته‌شده با سپر فولادی ۶۹ ۱-۷- اصول طراحی الزامات بیان‌شده در این فصل در طراحی اسکله دیواری سلولی ساخته شده با سپر فولادی کاربرد دارد. تفسیر روش طراحی بیان شده در این فصل بر اساس نتایج آزمایش مدل دیواره سلولی در خاک ماسه‌ای با نسبت طول مدفون شده صفر تا ۱/۵ و نسبت عرض معادل به ارتفاع ( نا ۲/۵ می‌باشد. اگر ۱) نسبت طول مدفون شده بسیار کم باشد (کمتر از ۱:۸) ۲۳) نسبت عرض معادل به ارتفاع دیوار بسیا ر کم باشد و یا ۳) قرار باشد که اسکله روی زمین با خاک رسی یا زمین بهسازی شده با شمع تراکم ماسه‌ای و غیره ساخته شود. برای روش طراحی نیاز به مطالعات تکمیلی علاوه بر مطالعات مطرح شده در این فصل وجود داردء زیر در این موارد عواملی وجود دارد که نمی‌توان با روش طراحی ارائه شده در اینجا کاملا توضیح داد. نکات فنی ۱ طراحی اسکله دیواری سلولی ساخته شده با سپر فولادی ترجیحا طبق مراحل شکل (۳۲-۸) انجام شود. ۱۱ نعیین سرایط صراحخی تخمین ابعاد دبوار ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ نحمین محدد ابعاد بدبه دنور محاسبه نیروهای ار جحی بررسی تغییر شکل برشی ک‌ ۰ محاسبه عکس العمل زیرسازی و تغییرمکان بدنه دبوار طراحی تفصیلی (جزئیات) شکل ۸- ۳۲- مراحل طراحی اسکله دیواری سلولی -------- صفحهٔ بعد -------- ۷ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) ۳ پیشنهاد می‌شود که فضای خالی داخل سلول برای رسیدن به چگالی کافی با شن با ماسه با کیفیت خوب پر شود. ۳ درصورتی که نباز به پیش‌بینی پی برای جرتقیلء انبار ساحلی و با انبار کالا باشد. توصیه می‌شود از شمع انکایی برای انتقال بار این سازه‌ها به لایه بستر استفاده شود. ۴ نمونه‌ای از اسکله دیواری سلولی ساخته شده با سپر فولادی در شکل (۲۳-۸) مشاهده می‌کردد. 00 ی ۳ 19 0 11۷1۰۳ 2.6 +۲ 7 ۱۱۱۳ 0 .)( ۹ 460 ۳-2 عرص سلول 10077 سر 0 2 - ۱ شکل ۸- ۳۳- نمونه‌ای از یک اسکله دیواری سلولی ساخته شده با سپر فولادی ۲-۷- نیروهای خارجی وارد بر اسکله دبواری سلولی ساخته شده با سیر فولادی توجه به نیروهای خارجی زیر در طراحی اسکله دیواری سلولی ساخته شده با سپر فولادی ضروری است. ۱ نیروهای خارجی اعمال‌شده بر روی دیوار سلولی الف) فشار خاک: ۱- فشار خاک پشت دیوارء ۲- فشار خاک جلوی دیوار ۳- فشار خاک مصالح پر کننده ب) فشار آب باقیمانده پ) نیروی لرزه‌ای و فشار آب دینامیکی موثر روی دیوار ت) وزن دیوار تث) سربار ۲) نیروهای خارجی اعمال‌شده بر روی تیر پیشانی -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۷- اسکله دیواری سلولی ساخته‌شده با سپر فولادی ۷۱ الف) نیروهای افقی: ۱- مولفه افقی فشار خاک ۲- فشار آب باقیمانده» ۳ نیروهای لرزه‌ای موتر روی تیر پیشانی, خاک بالای تیر پیشانی و سربار ب) نیروهای قائم: ۱- وزن تیر پیشانی و خاک بالای آن و سربارء ۲- مولفه قائم فشار خاک نکات فنی ۱ محاسبه نیروهای خارجی بر اساس بخش ۰۳ فصل ۰۱۳ زلزله نیروهای لرزه‌ای» بخش ۰.۳ فصل ۰۱۴ فشار خاک و فشار آب. و بخش ۰۲ فصل ۰۱۵ بارهاء انجام گیرد. قرار داردء در بررسی تغییر شکل برشی, در معرض فشار خاک محرک و ۲) در بررسی پایداری کلی سازه. در معرض فشار خاک ناشی از فشار سربارء مثلا وزن خاکریز و بار سربارء قرار دارد (شکل (۲۴-۸)). سربار شکل ۸- ۳۴- فشار خاک موثر بر پشت بدنه دبوار (برای بررسی تغییر شکل برشی) بر اساس آزمایش مدل, می‌توان گفت که قسمتی از دیوار که زیر بستر دریا واقع است در معرض فشار خاک حالت سکون قرار دارد. زیرا تغییر شکل بخش مدفون سلول کوچک است. بر اساس نتایج آزمایش لرزشی, فشار خاک موثر بر قسمت مدفون دیوار به‌عنوان نیروی مقاوم در برابر وازگونی دیوار عمل کرده و بنابراین در طراحی اسکله در شرایط عادی» باید فشار خاک ناشی از خاکریز و سربار به‌عنوان فشار خاک پشت دیوار همانند رابطه (۱-۷) اعمال گردد (شکل (۳۵-۸). سربار فشارخاک موثر بر بخش مدفون در بستر دریا (بر اساس رابطه ۱-۲-۷) شکل ۸- ۳۵- فشار خاک وارد بر پشت بدنه دیوار (برای بررسی پایداری دیوار وزنی) -------- صفحهٔ بعد -------- ۷۲ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) ۷ + ,7( (۱-۷) 5 شک رم که درآ نُ فشار خاک موثر بر پشت دیوار زیر بستر دریا ( *27/00:) :1 وزن مخصوص هر لایه خاکریز 0/1 :۱ ضخامت هر لایه خاکریز (1 1 سربار ( *607/1) ۳ اصولاء تراز آب بافیمانده خاکریز باید در تراز دو سوم دامنه جزرومدی بالای تراز میانگین جزر ماهیانه (.]آ) درنظر گرفته شود. به هرحال اگر نفوذپذیری خاکریز کم باشد. تراز آب باقیمانده ممکن است بیشتر شود. بنابراین بهتر است در این حالت. تراز آب باگیمانده بر اساس نتایج تحقیقات روی سازه‌های مشابه تعیین گردد. تراز آب بافیمانده در مصالح پرکننده سلول را می‌توان در تراز مشابه آب در خاکریز بدنه دیوار درنظر گرفت. ۴ ضریب زلزله مورد استفاده در محاسبه نیروی لرزه‌ای موثر بر مصالح پرکننده در تراز بستر دریا و بالای آن» همان ضریب زلزله طراحی می‌باشد و برای بخش‌های زیر بستر دریاء این ضریب را می‌نوان به‌صورت خطی کاهش داد به‌طوری که در عمق ۰ امتری زیر بستر دریا این ضریب صفر گردد. اصولا ضریب زلزله در عمق بیشتر از ۱۰ متر درنظر گرفته نمی‌شود رشکل (۳۶-۸). شکل ۸- ۳۶- ضریب زلزله طراحی برای مصالح پرکننده ۳-۷- بررسی عرض دیوار در مقابل تغییرشکل برشی ۱-۳-۷ کلیات بررسی مقاومت بدنه دیوار در مقابل تغییر شکل برشی باید در برابر نیروهای وارد به دیوار تحت شرایط عادی انجام -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۷- اسکله دیواری سلولی ساخته‌شده با سپر فولادی ۷۳ تفسیر آن بدنه دیوار سلول تحت بارهای وارده بسیار بیشتر از بارهای خارجی محتمل روی بدنه دیواره سلول چه در شرایط عادی و چه اتفاق نمی‌افتد. بلاین حال وقتی قطر سلول بسیار کم و یا مقاومت مصالح پرکننده بسیار ناچیز باشد. نمی‌توان بدته دیوار سلول را صلب درنظر گرفت. بنابراین بررسی مقاومت مصالح پرکننده در برابر تغییر شکل برشی در اثر بارهای شرایط عادی به منظو ر کاهش تغییر شکل بدنه دیوار سلول به مقداری ناچیزء لازم و ضروری می‌باشد. ۲-۳-۷ عرض معادل دبوار برای طراحی عرض دیوارء می‌توان از عرض معادل استفاده نمود. عرض معادل دیوار باید عرض یک دیوار مستطیلی عرض معادل دیواره عرض بدنه دیوار مستطیلی فرضی است که به جای بدته دیوارء از عرض سلول‌ها و قسمت‌های قوسی دیوار فرضی برابر سطح مقطع سلول‌ها و قسمت‌های قوسی شود. ۱ 21 ۱ ِ من ی نس : 8 یک احه 9 عرض دیوار معادل (متر) :9/ ح ی طول موثر یک سلول (متر) :./ ساهو| هام داد وم ق - دنو ساول های شبدری ۸ و سلول های دیافراگمی شکل ۸- ۳۷- پلان سازه دیوار حائل سلولی و عرض معادل (#0) -------- صفحهٔ بعد -------- ۷۴ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) نکات فنی عرض معادل دیوار باید چنان باشد که روابط (۲-۷) و (۳-۷) برای تغییر شکل برشی بدنه دیوار ارضا شود. (۲-۷) ,1 > ار ۸4 (-۲) 1 ک ۲ ۸ که د رآن: 1 لنگر ایجاد تغییر شکل نسبت به کف دیوار (7.۱۱۱/۱۱۱) لد لنگر ایجاد تعغییر شکل نسبت به بستر دربا (2/.(1/۱1) ,1 لنگر مفقاوم نسبت به کف دیوار (7.۱۱/۱۱۱) ,1 لنگر مقاوم مصالح پرکننده سلول نسبت به بستر دریا (۱/۱(.) 7 ضریب اطمینان اصولا ضریب اطمینان در برابر تغییر شکل برشی باید ۱/۲ با بیشتر باشد. لنگر ایجاد تغییر شکل, عبارت از لنگر واژگونی در بستر دریا و یا کف دیوار در اثر نیروهای خارجی مانند فشار خاک تفسیر خاک محرک. سربار درنظر گرفته می‌شود (شکل (۳۸-۸)). اس فشار خاگ مقاوم شکل ۸- ۳۸- بارها و نیروهای مقاوم برای بررسی تغییر شکل برشی ۴-۳-۷ محاسبه لنگر مقاوم لنگر مقاوم باید با درنظر گرفتن مشخصات سازه‌ای دیوار سلولی و تغییر شکل دیوار محاسبه گردد. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۷- اسکله دیواری سلولی ساخته‌شده با سپر فولادی ۷۵ نکات فنی افزا یش می‌یابد که این افزایش از رابطه (۴-۷) محاسبه می‌گردد. [(8] ر(-۴) ( ۸1 + ین ماه ,1 که د رآز: 7 لنگر مقاوم نسبت به کف دیوار ( ۷.1/10 ۳») 3/1۸۵ لنگر مقاوم مصالح پرکننده نسبت به کف دیوار (13۷[.111/1») 2 لنگر مفاوم ناشی از نیروی اصطکاک انصالات سپر نسبت به کف دیوار (۳[1.1/10») (1 طول مدفون (11) 1 ارتفاع کف دیوار تا بالای دیوار (شکل (۴۰-۸)) ۵ ضریب افزایش برای نسبت طول مدفون (0/11) مقدار توصیه شده 4 برایر ۱/۰ می‌باشد که نزدیک به کمترین مقدار نتایج حاصل از تجربیات مطابق شکل (۳۹-۸) است. زیرا رابطه بالا از تجربیات به‌دست آمده است و کاملا تئوریک نمی‌باشد. الف) رابطه محاسبه لنگر مقاوم مصالح پرکننده در تعیین لنگر مقاوم مصالح پرکننده نسبت به کف دیوار, فرض می‌شود که یک صفحه گوه گسیختگی محرک از کف جلویی دیوار و یک صفحه گوه گسیختگی مقاوم از کف پشتی دیوار ایجاد می‌گردد. در ضمن فرض می‌شود که فشار خاک محرک و مقاوم بر روی صفحات گوه گسیخنگی ذکر شده همانند شکل (۴۰-۸) ایجاد می‌کردد. زوایای گوه گسیخنتگی محرک و مقاوم و نیز فشار خاک مربوط از روابط رانکین (رابطه (۵-۷)) محاسبه می‌گردد. صفحه گوه گسیختگی محرک: تدم 42 صفحه گوه گسیختگی مقاوم: گسگد وچ (-۵) 2 4 + |[ فشار خاک مقاوم: 0 0 + 7 زار سار ر ۷ رد و ار یا را ر ۰ ۰/0 "۴ / ۳ که د رآن: 0 زاویه اصطکاک داخلی مصالح پرکننده (بر حسب درجه) لنگر ناشی از فشار خاک وارد بر صفحه برش را می‌نوان از رابطه (۶-۷) بر اساس شکل (۴۰-۸) محاسبه نمود. (۷ -۶) 0 ماک( 0( 7 - ۳ 1 رر ۸1 -------- صفحهٔ بعد -------- ۷۶ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) 40 مقاد بر نشان داده شده معاد بر متوسط ۱ 10 / ۱ ۱ / موارد مختلف می باشد. / 07 / / ۱ / ۵ ۸ اه / 3 5 132 ۶ 1 [ لام 0 02 هه ۳ 2.0 ۹ 1 03 سر 8 3 ۱ 3 / 7 ن/ 1 شماره مورد ۳ 8 3 همم و چم ما مد اس 5 11 8 گروه 2 0 گروه) 4۸ گروه 86/7 گروه تر ۸ : 1 10 ۱.5( 0 نسمت طول مدفون (7(/77) شکل ۸- ۳۹- رابطه بین لنگر مقاوم و نسبت طول مدفون ْ 8 ْ با/] ات کی ۳ ۳ 9 : , < ۸/ 0 شکل ۸- ۴۰- صفحه برش فرضی مصالح پر کننده -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۷- اسکله دیواری سلولی ساخته‌شده با سپر فولادی ۷۷ وفتنی که ثابت‌های ژئونتکنیکی زمین و مصالح پرکننده متفاوت باشد.ء رابطه (۶-۷) پیچیده می‌گردد. زیرا زاویه گوه رابطه ساده زیر قابل استفاده خواهد بود. 0 3 1 یا ده هر (-۷) د ۱ -3) ۷۱ 7 را که درآ ن 0 وزن مخصوص معادل مصالح پرکننده (با فرض یکسان بودن وزن مخصوص مصالح پرکننده درهمه‌جاء معمولا عرض معادل دیوار (1 0 ارتفاع معادل دیوار محاسبه شده ا ز کف دیوار به کار رفته و از رابطه (۸-۷) محاسبه می‌گردد. 1 (۸-۷) اس رو ۳1 0 که درآ ن :17 ضخامت لایه 7ام (از بایین نا بالای دیوار) (1) ب) رابطه محاسبه لنگر مقاوم ناشی از نیروی اصطکاک انصالات سپرها (9-۷) , ,رز پر ۸4 (۱۰-۱) 12 ی با 5 که درآ ن 0 وزن مخصوص معادل مصالح پر کننده (*07/1) زاویه اصطکاک داخلی مصالح پرکننده (بر حسب درجه) برآیر ,13/77 عرض معادل دیوار (1 -------- صفحهٔ بعد -------- ۷۸ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) [: ضریب اصطکاک بین انصالات سپرها که معمولا از ۰/۳ استفاده می‌شود > ارتفاع معادل دیوا را ز کف دیوار ارتفاع معادل دیوار (. 1) برای محاسبه لنگر مقاوم ناشی از نیروی اصطکاک بین انصالات سپر با استفاده از وزن مخصوص معادل مصالح پرکننده به کار رفته و از رابطه (۱۱-۷) محاسبه می‌گردد. به‌طوری که نیروی برآیند فشار خاک نوزیع شده بین کف و بالای دیوار با نادیده گرفتن سربار (شکل (۴۱-۸-الف)) برابر نیروی معادل فشار خاک 1 نوزیع شده می‌گردد (شکل (۴۱-۸-ب)). در این محاسبه. رو ضریب فقشار خاک مصالح پرکننده بوده و توجه 7۳ ((-۱۱) نس 2 < ,]1 لاه که د رآن: 71 برآیند فشار خاک لابه (-ام مصالح پرکننده (۸//(۱) ۳ 77 رل 0 و22 7 رت الف) توزیع فشار خاک ب) نوزیع فشار خاک معادل شکل ۸- ۴۱- ارتفاع معادل دیوار ۳) در محاسبه لنگر مقاوم مصالح پرکننده نسبت به بستر دریاء روابط (۱۳-۱۷) و (۱۳-۷) استفاده می‌شود. 3ورر بو رل (۱۳-۱۷) هد ,1 , بو هی ,۶ 2, ۲ ((-۱۳) اه ده را 3) را ۸ که د رآن: لا پرایر "13/17 1 لنگر مقاوم سلول ساخته شده با سیر فولادی نسبت به کف دریا (2/.(۱/۱) زاویه اصطکاک داخلی مصالح پرکننده بالای بستر دریا (بر حسب درجه) 77: ارتفاع معادل دیوار بالای بستر دریا -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۷- اسکله دبواری سلولی ساخته‌شده با سپر فولادی ۷۹ ارتفاع معادل دیوار ( وْ77) برای محاسبه لنگر مقاوم ناشی از مصالح پرکننده با استفاده از وزن مخصوص معادل مصالح پ رکننده» کاربرد دارد. این ارتفاع به وسیله رابطه (۱۴-۷) محاسبه می‌گردد. 7 1 ۱ (۱۴-۷) ]۵ > و11 0 که د رآن: از ضخامت لایه 7ام بالای بستر دریا (1 ۳ افزایش مقاومت مصالح پرکننده, صلبیت دیوار سلولی را زیاد کرده. بنابراین بهبود مصالح پرکننده باعث افزایش پایداری آن می‌گردد. ۱-۴-۷ کلیات برای بررسی پایداری کلی بدنه دیوارء آن را باید مانند یک دیوار وزنی متکی به زمین درنظر گرفت. ۱ در بررسی پایداری کلی دیوار» واکنش بستر ایجاد شده در مقابل بار و تغییر مکان با درنظر گرفتن دیوار به‌صورت صلب برروی بستر ارتجاعی زمین محاسبه می‌گردد. ۲ طبق محدوده رفتار ارتجاعی زمین. نیروی واکنش بستر از ضرب ضریب واکنش ارتجاعی بستر در تغییرمکان به‌دست می‌آید و فرض می‌شود که پایداری دیوار به‌عنوان یک دیوار وزنی زمانی است که نیروی واکنش بستر و تغییرمکان دیوار از ۲-۳-۷- ضریب واکنش بستر تسیر ضریب واکنش بستر شامل ضریب واکنش افقی بسترء ضریب واکنش قائم بستر و مدول برشی افقی در کف دیوار ضریب واکنش بستر را می‌توان بر اساس نتایج مطالعات میدانی به شرح زیر محاسبه نمود: -------- صفحهٔ بعد -------- ۸ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) ۱( ضریب واکنش اقفی بستر ضریب واکنش اففی بستر را می‌نوان از نمودار .70/0 در بخش ۵ء بند (۴-۲-۴) نخمین رفتار شمع با استفاده از روش‌های تحلیلی, نکات فنی بند ۳ مطابق رابطه زیر محاسبه نمود. (۱۵-۱۷) > زرا که در رل ضریب واکنش اففی بستر (*۷/0) مقدار عدد ۸ وقتی زمین از چند لایه با مشخصات مختلف تشکیل شده باشد.ء ضریب واکنش افقی بستر باید برای هر لایه محاسبه گردد. ۲۳ ضریب واکنش فائم بستر کف دیوار بسیار نرم باشد. لازم است که اثرات این لایه به دکت بررسی گردد. ۳ مدول برشی افقی مدول برشی افقی کف دیوار را می‌توان از رابطه (۱۶-۷) با استفاده از ضریب واکنش قائم بستر محاسبه نمود. (۱۶-۱) ایک که د رآن: دک مدول برشی اففی (۷/0۱) 2 نسبت مدول برشی افقی به ضریب واکنش قائم بستر ضریب واکنش قائم بستر ((۷/0) در مطالعات گذشته پیشنهاد شده است که مقدار یم در محدوده ۰/۲ تا ۰/۵انتخاب گردد که در مورد دیوار سلولی ساخته شده با سپر فولادی,» مقدار / حدود ۰/۳۳ فرض می‌گردد. ۳-۴-۷- محاسبه واکنش بستر و تغییر مکان دیوار مقدار واکنش بستر و تغییر مکان دیوار با این فرض محاسبه می‌شوند که دیوار تحت بار به وسیله نیروی واکنش بستر و نیروی اصطکاکی قائم در طول سطح دیوار پشتیبانی می‌گردد. تفسیر واکنش بستره روی قسمت مدفون دیوار سلولی ساخته شده با سپر فولادی وارد می‌شود و تغییر مکان دیوار با این فرض محاسبه می‌گردد که دیوار تحت نیروهای خارجی به وسیله واکنش افقی بستر واکنش قائم بستر و واکنش برشی افقی کف دیوار و نیروی اصطکاکی قائم در جلو و پشت دیوار حمایت می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۷- اسکله دیواری سلولی ساخته‌شده با سپر فولادی ۸۱ نکات فنی ۱ واکنش بستر الف) واکنش افقی بستر واکنش افقی بستر را می‌توان از رابطه (۱۷-۷) محاسبه نمود. اما این مقدار نیاید از فشار خاک مقاوم محاسبه شده در پخش ۰۲ فصل ۰۱۴ فشار خاک و فشار آب. نجاوز کند در غیر این صورت خاک تسلیم خواهد شد. زاویه اصطکاک دیوار برای محاسبه فشار خاک مفاوم, به‌طورکلی ۱۵درجه درنظر گرفته شود. شکل (۴۳-۸) نوزیع واکنش بستر در یک مورد ساده که واکنش بستر تا یک عمق مشخص به فشار خاک مقاوم رسیده است را نشان می‌دهد. فسشار خاگ قفاوم رسندد است ترسیده است واگنش افقی بستر در ابر تفسر مکان ساول شکل ۸- ۴۲- نمونه‌ای از توزیع واکنش افقی بستر ب) واکنش قائم بستر واکنش قائم بستر در کف دیوار دارای توزیع مثلشی یا ذوزنقه‌ای می‌باشد. در ضمن فرض می‌شود که هیچ‌گونه تنش کششی به وجود نمی‌آید. ۳ نیروی اصطکاکی قائم فرض می‌شود که نیروی اصطکاکی قائم بر پشت و جلوی دیوار وارد شده و از حاصل‌ضرب فشار خاک افقی یا نیروی واکنش بستر در 0(14(1۵0 زاویه اصطکاک دیوار است) محاسبه می‌گردد. ۳ نوزیع نیروهای خارجی شکل (۴۳-۸) نحوه توزیع استاندارد نیروهای خارجی روی اسکله دیواری سلولی ساخته شده با سپر فولادی شامل بارء نیروهای واکنش بستر و غیره را نشان می‌دهد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۸۲ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) ی سس تحاسم توزیع مثلشر سر نیروی و بستر شکل ۸- ۴۳- نحوه توزیع بارهای خارجی روی اسکله دبواری سلولی ساخته شده با سپر فولادی ۴ شکل‌های (مودهای) تغییر مکانی دیوار همانطو رکه در شکل (۴۳-۸) دیده می‌شود. فرض شده است که دیوار حول مرکز دوران خود ( که دارای خروج از مرکز اقفی به اندازه 6 نسبت به محور مرکزی سلول و خروج از مرکز قائم نسبت به بستر دریا به اندازه (/ می‌باشد. دوران می‌کند. می‌شود. ۵ رابطه محاسبه واکنش بستر و تعغییر مکان دیوار شکل (۴۵-۸) مدلی محاسباتی را برای موردی که در آن نیروی افقی, نیروی قائم و لنگر روی تقاطع سطح زمین و محور مرکزی دیوار سلول اعمال می‌شود و زمین دارای الایه خاک است. نشان می‌دهد. روابط برای محاسبه واکنش بستر و تغییرمکان دیوار سلول در مدل نشان داده شده در شکل (۴۵-۸) در ادامه ارائه می‌شود. الف) وقتی مرکز دوران خارج بدنه دیوار باشد ب) وقتی مرکز دوران داخل بدنه دیوار باشد شکل ۸- ۴۴- شکل (مود)‌های تغییر مکانی دیوار -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۷- اسکله دیواری سلولی ساخته‌شده با سیر فولادی ۸۳ سره را اس یه موم مر ای ایا لا ای یت بای با وی بو با جید مهم لاده ۸۷ وی و و و و وه و و و هه واکنس برشی توزبع ذوزنفه ای ول 1 ۱ 1 1 رس نوزبی عملمی شکل ۸- ۴۵- مدل محاسباتی واکنش بستر و تغییر مکان دبوار الف) نوزیع ذوزتفه‌ای واکنش قائم بستر (۱) واکنش افقی بستر (۸//۱) 06 - )ربب - و ر 0 0 -- )دریگ - رد 0 4-6 - )دریگ - ود 0 ]1 0 یه < ۲ زیرگ > ررظ 1 5 - 0۱۷-۷ ا<ر ۱۱۳-1 0 24 9 بات > رو <ر 0 54 چات > وبو۵ل ار (۲) واکنش قائم بستر ر *(// -------- صفحهٔ بعد -------- ۸۴ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) ای > ر4 ز ]۸ - 4 (۱۹-۷) 4 - )۴ - 0 )۱۸-۱( (۴) تعغییر مکان اقفی دیوار (1 (۳۲۰-۲) 0- ب/) < ۵ (۵) زاویه دوران دیوار (درجه) کا هک (-(۲) بل کییکیه گرگ (۶) عمق مرکز دوران دیوار (0 (-۲۲) ۰ +۵۸ -, ,۲7 + ۸/۴ (۷) فاصله محور مرکزی دیوار از مرکز دوران دیوار (71) 1 7 11 )7 1 )7 )] 1 (-۲۳) ۸۱ او + نخان دا + 12۵ 2 /]- پم ده ز: اس ۱-1 اس 0 4 که د رآن: مگ + 7 > رگ 1-1 [ ]1 زی ۸یا + 9۱ +54۱ ان اد ۴ 1 ارس 1/1 8 1 )7 50 مگب ادن دا < وگل ۱ ۱-1 (2 ۳ 0 بات ادوس لد بان اد < را 12 2 راد بر بر 3 ا- زاویه اصطکاک دیوار (3) برای لایه‌هایی که نیروی واکنش افقی بستر آن بر جلوی دیوار اعمال میگردد. منفی و برای لایه‌های ی که نیروی واکنش افقی بست رآن بر پشت دیوار وارد می‌شود. مثبت است. ب) نوزیع مثلتی واکنش فائم بستر واکنش افقی بسترء تغییر مکان افقی دیوارء زاویه دوران و عمق مرکز دوران مانند توزیع ذوزنقه‌ای محاسبه می‌شود. (۱) واکنش قائم بستر ( 401/1۶ (۲۴-۷) اه ]۸ 0 (۲) نیروی واکنش برشی موثر بر کف دیوار (4(۷/10) -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۷- اسکله دیواری سلولی ساخته‌شده با سپر فولادی ۸۵ ۲۵-۷ 1( - )ی ۴ - 0 که در آن 0 می‌باشد. (۲) فاصله محور مرکزی دیوار از مرکز دوران دیوار 0 ]1 )»7 )7 ۲ 2 ر-۲۶ 0۲و۱1 بجر ۱ امرگ کج 1۵۵ یگ لاسما <مه که د رآز: لکد که 1-1 7/8 11 )7 + + ر 4 ر2 رگ کر رگا 2 1 1-1 7 8/ 1:1 )7 0ج ,6 10ج + را هورگ وگ ۱ 222 11 زر و 1[ و 1 4 جر لا رل رل : (0 - 8) 6,۸4۶ + 6۸4/0۶ | ,ها + را2 اج را 2 ره نج ارهررگ رکه 6 ۱ 2 اسلا2 بعز" بر د زر زاویه اصطکاک دیوار (۵) برای لایه‌هایی که نیروی واکنش افقی بست رآن بر جلوی دیوار اعمال می‌گردد. منضی و برای لایه‌هایی که نیروی واکنش افقی بست رآن بر پشت دیوار وارد می‌شود, مثبت است. در همه روابط ارائه شده در قسمت الف و ب: ۲ نیروی فائم موثر بر دیوار (0۷/۱)) ]4 نیروی اقفی مور بر دیوار (/0۷)) ۷ لنگر موثر در مرکز دیوار در تراز سطح زمین (۸.۱۱/۱۱:) (منظور از نیروهای خارجی موثر بر دیوارء نیروهای وارد (4 عمق مدفون شده (1 11 ضخامت هر لایه خاک بین بستر دربا ‏ و کف دیوار (0(۱) تلا عرض معادل (1) ۳/1 ضریب واکنش افقی بستر برای هر لایه خاک بین بستر دریا و کف دیوار (40۷03) | ضریب واکنش قائُم بستر موثر در کف سلول ( ۸/۱3 کل مدول برشی افقی در کف (۸//۱3) 4 مساحت کف دیوار در واحد طول دیوار در جهت خط جلویی (۱2/۱ 4 مساحت کف دیوار در واحد طول دیوار در جهت خط جلویی (وقتی مقدار واکنش قائم بستر مثبت است) ))(( 2/701 ( -------- صفحهٔ بعد -------- ۸۶ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) ۵-۷-بررسی ظرفیت باربری زمین ۶-۷- بررسی لغزش دبوار برای بررسی پایداری دیوار در برابر لغزش,ء تنش برشی بین کف دیوار و زمین نباید از تنش برشی مجاز بیشتر شود. ۱ نیروی مقاوم برشی مجاز بین کف دیوار و زمین از رابطه (۳۷-۷) محاسبه می‌گردد. (۲۷-۱) ۳( نیروی برآیند قائم واکنش بس - ۲ که د رآن: نیروی مقاوم برشی مجاز (کیلو نیوتن بر متر) 0 زاویه اصطکاک داخلی خاک زیر دیوار (بر حسب درجه) ۳) مولفه‌های قائم فشار خاک جلو و پشت دیوار که باید مورد توجه قرار گیرد شامل مولفه فانم فشار خاک محرک. نیروی با وزن دیوار اث رکند. مثبت فرض می‌شود. ۳) اگر زاویه اصطکاک داخلی خاک بالای کف دیوار با خاک زیر کف دیوار منفاوت باشدء توصیه می‌شود از مقدار زاویه کوچکتر اصطکاک داخلی برای زیر کف دیوار استفاده کردد. ۷-۷- بررسی تغییر مکان بالای دیوار نکات فنی ۱ معمولا تغییرمکان مجاز با توجه به پایداری سازه‌ای و کاربری سازه تعیین می‌گردد. از آنجا که ممکن است تغییر مکان اضافی بالای دیوار حتی در صورت کمتر بودن مقدار نیروی واکنش بستر و غیره از مقادیر مجاز متناظر در عملکرد تاسیسات پهل وگیری ایجاد اختلال نماید. پیشنهاد می‌شود تغییر مکانی مجاز برای بالای دیوار تعریف گردد. الف) پایداری سازه‌ای ب) کاربری پ) هزینه‌های ساخت و نگهداری -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۷- اسکله دیواری سلولی ساخته‌شده با سپر فولادی ۸۷ ۳ بهتر است در تعیین تغییر مکان مجاز از ارتباط بین میزان تغییر مکان به‌وجود آمده در بالای سازه نوع وزنی یا سازه سپری و تاثیر آن در سطح خرابی گزارش شده در زلزله‌های گذشته استفاده شود. این ارتباط در شکل (۴۶-۸) ارائه شده است و در این شکل مشاهده می‌شود که نسبت تغییر مکان بالای دیوار به ارتفاع دیوار (77/) برای اکثتر سازه‌هایی که در سطح خرابی ۳ قرار گرفته است بیشتر از ۵/(درصد بوده و بنابراین در هنگام انجام محاسبات طراحی مربوط به روش بیان شده در این قسمت. بهتر است تغییر مکان افقی مجاز بالای دیوا ر کمتر و یا مساوی ۱/۵ درصد ارتفاع 30 سازه های سپری ه» سازه های بلوی بتنی و 25 1 0 سازه های صندوقه ای بتنی 4۵ بقیه سازه های بتنی وزنی ۸ 1 ۷ !1 5 1 0 رده خرابی شکل ۸- ۴۶- سطوح خرابی و نسبت تغییر مکان بالای سازه به ارتفاع آن جدول ۸- ۴- سطوح خرابی در بدنه اصلی خرابی وجود ندارد ولی خرابی و یا تغییر شکل در سازه‌های جانبی دیده می‌شود سازه خراب شده و فرو ریخته است -------- صفحهٔ بعد -------- ۸۸ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مبهار) ۸-۷- بررسی پایداری شیب در برابر لغزش دابروی اگر زمین خیلی سفت نباشد. باید پایداری شیب در مقابل لغزش دایروی بررسی گردد. اصولا در این تحلیل سطح لغزش دایروی نباید به طرف داخل دیوار حرکت کند. تفسیر دایروی انجام نمی‌شود. در اسکله دیواری سلولی ساخته شده با سپر فولادی, فرض می‌گردد که دیوار یک بدنه صلب است و در ۹-۷- جانمایی سلول‌ها و قوس‌ها چیدمان سلول‌ها و قوس‌ها باید طوری باشد که مساحت دیوار سلولی برابر مساحت دیوار مجازی با عرض معادل مطابق بند (۲-۷) بررسی عرض دیوار در مقابل تغییر شکل برشی, یا بند (۴-۷) بررسی پایداری کلی بدنه دیوارء شود. نکات فنی ۱ سلول‌ها باید در هرجای ممکن به‌طور مرنب در تمام طول خط جلویی اسکله دیواری قرار داده شود. معمولا پیشنهاد می‌گردد که فاصله مرکز به مرکز سلول‌ها ۱۰ تا ۱۵درصد بزرگتر از قطر سلول قرار تنظیم شود. ۳ فوس‌ها باید به‌گونه‌ای چیده شود که به‌طور عمودی به دیواره پوسته سلول‌ها متصل شود و شعاع قوس نیز باید کوچکتر از شعاع سلول باشد. ۳ به‌طو رکلی, نوک جلویی فوس‌ها در هنگام و با بعد از عملیات خاک‌ریزی, تمایل به حابجایی دارند. بنابراین پیشنهاد می‌گردد قوس‌ها به نحوی چیده شود که نوک جلویی آنها ۱۰۰ تا ۱۵۰ سانتی‌متر داخل خط وجه جلویی دیواره سلول قرار گیرد. همچنین پیشنهاد می‌گردد سلول‌ها به نحوی چیده شود که خط وجه جلویی آنها ۳۰ سانتی‌متر داخل خط طراحی جلوی اسکله دیواری قرار گیرد. ۱۰-۷ محاسبه کشش کمربندی کشش کمربندی سپر سلول‌ها و قوس‌ها نباید از کشش کمربندی مجاز تجاوز کند. نکات فنی | کشش سپر معمولا در تراز بستر دریا محاسبه می‌گردد. اصولاء کشش کمربندی مجاز برابر ۳۰۰۰ کیلو نیوتن بر متر برای سپر قائم با مقاومت کششی اتصالات برابر ۵۹۰۰ کیلو نیوتن بر مترء استفاده م ی گردد. برای سپرهای قائم دارای مقاومت کششی اتصالات برابر ۳۹۰۰ کیلو نیونن بر مترء کشش مجاز سیر برابر ۰ ۱۵۰ کیلو نیوتن بر مثر خواهد بود. ۲ کش کمربندی طبق رابطه (۲۸-۷) محاسبه می‌گردد. (۲۸-۲) رل 7 + با( + 11 )| 7 -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۷- اسکله دیواری سلولی ساخته‌شده با سپر فولادی ۸۹ که در آن: 7 کششس سپر (۸//۱) وزن مخصوص معادل مصالح پرکننده ( ۸/0 وزن مخصوص آب دربا ر*(//8:) 11: ارتفاع معادل دیوار (0) اختلاف ترا ز آب داخل و حلوی سلول (: 1) شعاع سلول (0(۱ | سربار ( 07/17 ۳) ارتفاع معادل دیوار («1) باید طبق رابطه (۴-۷ ۱) در نکات فنی بند (۴-۲-۷) محاسبه لنگر مقاوم, محاسبه گردد. ۴ وقتی که عملیات تراکم وجود نداشته باشد.ء ضریب فشار خاک برای مصالح پرکننده را می‌نوان ۰/۶ درنظر گرفت. وقتی قرار است مصالح پرکننده متراکم شوند, 2آبه‌عنوان ضریب فشار خاک مصالح پرکننده استفاده می‌شود زیرا فشار داخلی سلول و زاویه اصطکاک داخلی مصالح پرکننده بزرگتر شده است. ضریب فشار خاک مصالح پرکننده در قسمت فوس‌ها مت فرار داده شود. ۱۱-۷ طراحی سپر 7 شکل ۱-۱۱-۷- کلیات سلول‌ها و قوس‌ها باید توسط سپرهای 7 شکل به هم متصل گردند. سیر 7 شکل, سپری است که دارای یک سطح مقطع خاص برای اتصال سلول به قوس‌ها می‌باشد (شکل (۴۷-۸)). 9 : ای رک شکل ۸- ۴۷- سپر 7 شکل -------- صفحهٔ بعد -------- ۹ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) ۱) ساختار استاندارد سپر 7 شکل در شکل‌های (۴۸-۸) و (۴۹-۸) ارائه شده است. )8295( | 0‏ سبرقانم شکل ۸- ۴۸- سطح مقطع استاندارد سپر 7 شکل (اتصال پرچی و فواصل پرچ ۸۵ میلی‌متر) ۲۰ 200 12 )51 4 خ-, (5۹2295) : سر قادم ۱ ان ۵00 200 5 واحد‌ها: میلیمتر ۱ 100 ۱ شکل ۸- ۴۹- سطح مقطع استاندارد سپر 7 شکل (اتصال جوشی) ۲۳ مقاومت سطوح مقطع نشان داده شده در شکل‌های (۴۸-۸) و (۴۹-۸) با آزمایش شکست در حالنی که مقاومت کشس انصال سپر در سلول برابر ۳۹۰۰ کیلو نیوتن بر متر (کشش مجاز سپر برابر ۱۵۰۰ کیلو نیوتن بر متر) و قطر فوس برابر حداکثر دو سوم قطر سلول (مقاومت کششی برابر ۳۶۰۰ کیلو نیوتن بر متر ‏ و کشش مجاز سپر برابر ۹۸۰ کیلو نیوتن بر متر) بودهء تایید شده است. انصالات پرچی و جوشی در ای ن آزمایش در کارخانه اجر/ شده است. ۱۲-۷-طراحی تفصیلی (حزئیات) ۱-۱۲-۷-طراحی شمع پایه تیر پیشانی شمع‌های نگهدارنده پایه تیر پیشانی باید در برابر نیروی قائم و افقی و لنگر خمشی طراحی گردد. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۷- اسکله دیواری سلولی ساخته‌شده با سپر فولادی ۹۱ ۲-۱۲-۷- طراحی تیر پیشانی محاسبات چیدمان آرماتورهای تیر پیشانی باید در ۱) قسمت قائم و ۲) دال زیرین تیر پیشانی به‌طور مناسب انجام -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- . ملولی قصل ۸ خحه فولادی -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۸- اسکله دیواری سلولی صفحه فولادی ۹۵ ۱-۸- دامنه کاربرد مطالب این فصل باید برای طراحی دیوار ساحلی با سازه سلولی صفحه فولادی در دو نوع درجا و مدفون استفاده شود. اسکله دیواری سلولی صفحه فولادی نوع درجاء سازه‌ای بدون مقطع مدفون شده است و اغلب بر روی شالوده مقاومی از خاک زیرین با ظرفیت باربری زیاد و یا بر روی خاک بهسازی شده‌ای که ظطرفیت باربری کافی دارد. ساخته می‌شود. اسکله دیواری سلولی صفحه فولادی نوع مدفون نوع دیگری است که بخشی از سلول‌های صفحه فولادی آن برای افزایش بایداری سازه در خاک ماسه‌ای زیرین مدفون شده است. ۲-۸- اسکله دیواری سلولی صفحه فولادی نوع درجا ۱-۲-۸- اصول طراحی مطالب این بخش باید برای طراحی اسکله دیواری سلولی صفحه فولادی فاقد مقطع مدفون استفاده شود. نکات فنی ۱ طراحی اسکله دیواری سلولی فولادی نوع درجا معمولا براساس مراحل نشان داده شده در شکل (۵۰-۸) صورت می‌گیرد. ۲۳ شکل (۵۱-۸) نمونه‌ای از اسکله دیواری سلولی فولادی نوع درجا را نشان می‌دهد. برابر وا زگونی, فقط برای طراحی لرزه‌ای ضروری می‌باشد. ۴ برای مصالح پرکننده سلول و مصالح خاکریز پشتی آن باید از ماسه با کیفیت مناسب که خوب متراکم شده یا مصالحی که روانگرا نمی‌شود (مانند شن) استفاده شود تا از خطر وقوع روانگرایی هنگام وقوع زلزله جلوگیری به عمل آید. -------- صفحهٔ بعد -------- ۹۶ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) یوسوم ۱ سم ۱ بله ‏ ۲ خبر ی آارزبابی پایداری 0 سس کل بدنه دیوا ‏ ی سا ارزیابی ظرفیت باربری زمین سس بله شکل ۸- ۵۰- مراحل طراحی اسکله دیواری سلولی صفحه فولادی نوع درجا أ م7 خط جلویی (حبهه) لا 090 اب سس ما | 5.00 ی 0 300 ی 99یا ا 10 ۱ ۱05 :400 , بش امه ۹ عم ۱ سس نا : 9 تس؟ را کل اس 270 استنک مشها . سس ضربه گبر ۷« 0 وج ۹۳ سید ۱ ۱3 8 و شمع لوله فولادی سب مس سس 1 ۱ 00 ً/ : ۱ [(|50. ۰14 جبهه حائل ماسه ای 18.00 19.50 ٍ 1 0 ۱ 0 ور الا 3.00 ۱ 1 شمع لوله فولادی ۳۰7-7 |" واحدها: ۱۱ 1 ۱ شمع لوله فولادی ۰ ْ -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۸- اسکله دیواری سلولی صفحه فولادی ۹۷ نیروهای خارجی وارد بر اسکله دیواری سلولی فولادی باید مطابق بند (۲-۷) نیروهای خارجی وارد بر اسکله دیواری سلولی ساخته شده با سپر فولادی, باشد. ۳-۲-۸ کنترل عرض دیوار در برابر تغییر شکل برشی کنترل تغییرشکل برشی بدنه دیوار باید برای بارهای وارده در شرایط عادی. صورت گیرد. عرض معادل دیوار برای بدنه دیوار باید طبق بند (۲-۳-۷) عرض معادل دیوار» محاسبه شود و محاسبه لنگر تغییرشکل باید طبق بند (۳۲-۳-۷) محاسبه لنگر ایجاد تغییرشکل, انجام پذیرد. لنگر مقاوم باید به‌طور مناسبی با درنظر گرفتن خصوصیات سازه‌ای سلول و تسیر منظور از عبارت «لنگر تغییر شکل» در بند فوق, لنگر حاصل در تراز کف دریا در اثر نیروهای خارجی وارد بر بدنه دیوار در بالای کف دریا است که این نیروها شامل فشار خاک فعال و فشا رآب بافقی مانده می‌باشد. نکات فنی ۱ اصولا ضریب اطمینان در برابر تغییر شکل برشی در شرایط عادی باید برابر با ۱/۲ یا بیشتر باشد (یعنی برای مناطفی که ۲) هنگامی که بدنه دیوار اجازه تغییر شکل نداشته باشد (یعنی هنگامی که حابه‌جایی افقی نوک سلول تقریبا کمتر از ۰/۵ از ارتفاع سلول است) لنگر مقاوم در برابر تغییرشکل با استفاده از روابط (۱-۸) و (۳-۸) محاسبه می‌شود. ار را (۱-۸) نمی ما ور ۸4 (۲-۸) (0 0 م۷ - 3) را < را که د رآن: ,۷ لنگر مقاوم در برابر تغییر شکل دیواره سلولی فولادی (۱۷/.۱۱/۱:) ارتفاع معادل دیوار که برای کنترل تغییر شکل سلول استفاده می‌شود (۱. 1 ضریب مقاومت (در برابر) تغییر شکل [: وزن مخصوص معادل مصالح پرکننده سلول (*270:) نسبت عرض دیوار به ارتفاع دیوار معادل که در محاسبه لنگر مقاوم استفاده می‌شود. ر11/ < ,۷ لا عرض معادل دیوار (01 زاویه اصطکاک داخلی مصالح پرکننده سلول (درجه) ۳) در محاسبه لنگر مقاومء ارتفاع معادل دیوار»ه 77 با استفاده از رابطه (۲-۸) محاسبه می‌شود. رْ ۰11 بخشی از ارتفاع است که بالاتر از کف دریا قرا ر گرفته باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۹۸ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) (۳-۸ ارگ راز 0 که د رآ7ز: 1[ وزن مخصوص - امین لایه مصالح پرکننده سلول 0/0 :11 ضخامت - امین لایه (ا ز کف دربا تا بالای دیوار) (1 ۱[ وزن مخصوص معادل مصالح پرکننده سلول (07/1:) که معمولا *۱/ /10/:2 > م7 است. در محاسبه ارتفاع معادل دیوار 77 ممکن است همانطور که در بند (۴-۳-۷) محاسبه لنگر مقاوم, ذکر شد. از سربار صرف‌نظر شود. ۴ اگر بتوان مصالح پرکننده سلول را یکنواخت درنظر گرفت. ارتفاع 10 دیوار ساحلی که بالای کف دریا قرار گرفته است را می‌نوان به‌جای ارتفاع معادل دیوار 11 در رابطه (۱-۸) استفاده نمود. ۴-۲-۸ کنترل پایداری کل بدنه دیوار بررسی پایداری بدنه دیوار به‌عنوان یک جسم یکپارچه در برابر لغزش باید طبق بند (۲-۳-۴) بررسی لغزش دیوار صورت گیرد. در محاسباتی که برای بررسی پایداری سلول فولادی در برابر واژگونی صورت می‌گیرد. باید پایداری سلول در برابر نیروهای خارجی وارد بر بخش بالاتر از کف دیوار بررسی شود که این نیروها شامل فشار خاک. فشار آب باقیمانده و نیروهای زلزله می‌شود. ۱ ضریب اطمینان در برابر وا زگونی برای شرایط فوق‌لعاده باید ۱/۱ یا بیشتر درنظر گرفته شود. ۲ لنگر مقاوم سلول فولادی در برابر وا زگونی, با استفاده از روابط (۴-۸) و (۵-۸) محاسبه می‌شود. 1 ر۴) ان (۵-۸) 80 +( 8۶ - *3)0 +۹10 (3-۷/۵۵۵40) ۳*۶ < ,۸ که در ن ۰ لنگر مقاوم سلول فولادی در برابر وازگونی (۲7.1/1۱») 0 گا/ < 0 0( ۷*۵۹ - 4 +۵00 < ۶ (/ + )۷-۷ 17 ارتفاع معادل سلول برای به‌دست آوردن لنگر مقاوم در برابر واژگونی (0۱ , ضریب مقاومت در برابر وا زگونی ۸ نسبت عرض دیوار به ارتفاع دیوار معادل برای سلول ۱8/17 عرض معادل سلول (0) -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۸- اسکله دیواری سلولی صفحه فولادی ۹۹ ۵ زاویه اصطکاک دیوار با مصالح پرکننده سلول (درجه)» معمولا از *15[ > 0 استفاده می‌شود. ,کل ضریب فشار محرک خاک برای مصالح پرکننده سلول برای آشنایی با سایر پارامترها به توضیحات مربوط به روابط (۱-۸) و (۲-۸) مراجعه شود. ۳) ارتفاع معادل دیوار !که برای محاسبه لنگر مقاوم در برابر وا زگونی استفاده می‌شود باید از رابطه (۶-۸) محاسبه گردد. 1 (۶-۸) ی ۳/0 که د رآن: ,7 وزن مخصوص - امین لایه مصالح پرکننده سلول ( :4:۸0 :11 ضخامت - امین لایه ( از کف دریا نا بالای دیوار) (۱) ۴ از آنجا که رابطه محاسبه ضریب مقاومت در برابر واژگونی ,)1 پیچیده است. رابطه بین ,1۹ 4 و ۷ در نمودار شکل (۵۳-۸) ارائه شده که در آن ۵0 برابر با ۱۵درجه فرض شده است. ۵) در حالت کلی, مصالح داخل سلول فولادی که به‌عنوان یک دیوار ساحلی به کار رفته است, یکنواخت نیست. زیر بپخش دیوار که در اینجا استفاده شده همان ارتفاعی است که در محاسبه لنگر مفاوم سلول سپری فولادی در برابر تعییر شکل به کار می‌رود. اگر بتوان مصالح پرکننده سلول را یکنواخت درنظر گرفت. ارتفاع کل دیوار سلول [[ را می‌توان به جای ارتفاع معادل دیوار | در رابطه (۶-۸) به کار برد. از شکل (۵۳-۸) نیز در این محاسبه می‌توان استفاده کرد. ۶ لنگر وازگونی, لنگری است که در پائین سلول در اثر نیروهای خارجی وارد بر بخش بالاتر از کف آن به‌وجود می‌آید. ارتفاع معادل دیوار سلول "7 ]که در محاسبه لنگر مقاوم استفاده شده است باید ارنفاعی بالای کف سلول باشد. 10 شکل ۸- ۰-۵۲ رابطه بین ,0.3 و ۷ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱.۰ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) حداکثر نیروی عکس‌العمل خاک زیرین که در پنجه جلویی سلول ایجاد می‌شود. باید با درنظر گرفتن اثر مصالح پرکننده سلول بر دیوار جلویی سلول, محاسبه شود. نکات فنی ۱ حداکثر نیروی عکسلعمل خاک زیرین که در پنجه جلویی سلول ایجاد شده است باید توسط رابطه (۲-۸) کنترل شود. (۷-۸) 24) 1 ر/] که د رآز: ,۷ حداکثر نیروی عکس العمل ایجاد شده در پنجه حجلویی سلول (4)1/0) [ وزن مخصوص مصالح پرکننده سلول ( 001/83 ارتفاع کل دیوار سلول (00) زاویه اصطکاک داخلی مصالح پرکننده سلول (درجه) رابطه (۷-۸) در وافع بیالگر وزن بخشی از مصالح پرکننده سلول است که بر دیوار حجلویی سوار می‌باشد. البته با این فرض که حاصل‌ضرب ضریب فشار خاک مصالح پرکننده سلول و ضریب اصطکاک دیوار برابر با 1۵*۵ باشد. اگر مصالح پرکننده سلول یکنواخت نباشد. می‌توان محاسبه را با روشی مشابه آنچه برای محاسبه فشار خاک استفاده می‌شود. انجام داد. ۲ ارنفاع دیوار 1 معمولا باید معادل ارنفاعی درنظر گرفته شود که بالای کف دیوار است. اگر چه در حالتی‌که سازه مستقفر روی سلول توسط شالوده‌ای از شمع‌ها نگه داشته شده است. این ارتفاع را می‌توان برابر ارتفاع از کف عرشه بالای کف‌دیوار درنظ رگرفت. ۳ رابطه (۲-۸) نیروی عکس‌العمل پنجه جلویی سلول را در حالت ی که لنگر وازگونی تفریبا برابر با لنگر مقاوم در برابر وا زگونی از رابطه (۴-۸) است نشان می‌دهد. بدون بروز واژزگونی. نیروی عکسالعمل کوچکتر از مقدار به‌دست آمده از رابطه ۲-۸ است. براساس یک مدل آزمایشگاهی, حداکثر نیروی عکس‌العمل پاشنه جلویی ,۷ تقریبا با لنگر واژگونی متناسب است و بنابراین نیروی عکسالعمل در صورت عدم واژگونی پاید با استفاده از رابطه (1-۸) محاسبه شود. رم ( بر /۸4/۱) 1 - ۲ که د رآن: نیروی عکس‌العمل پنجه جلویی سلول متناظر با لنگر وازگونی 4001/۳(۱4 ۷ لنگر وازگونی (۲7.1/1۱)) ۵ لنگر مقاوم در برابر وازگونی (۱1.1/1») در نتیجه. درنظر گرفتن شعاع بزرگتر برای سلول با افزایش لنگر مقاوم ۱4,۰ و کاهش نیروی عکس‌لعمل پنجه جلویی ۷ باعث ایمنی بیشتر سلول در برابر واژگونی می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۸- اسکله دیواری سلولی صفحه فولادی ۱۰۱ ۶-۲-۸- بررسی پایداری شیب در برابر لغزش دابروی بررسی پایداری دیوار در برابر لغزش دایروی باید طبق بند (۸-۷) بررسی پایداری شیب در برابر لغزش دایروی, انجام ضخامت صفحه فولادی پوسته سلول, باید به‌طور مناسب با محاسبه حداکثر کشش افقی وارد بر پوسته سلول تعیین ا) حداکتر کشش افقی وارد بر پوسته سلول باید با استفاده از رابطه (۹-۸) محاسبه شود. (9-۸) + 0 1۱۵0( + 11 )| 7 که د رآد: آ: کشش اففی (:/[۱») شعاع سلول 7 ارتفاع معادل دیوار بالای سطح کف دریا (براساس رابطه (۳-۸)) ۷ اختلاف بین تراز آب در جلوی سلول و در داخل سلول لوزن مخصوص معادل مصالح پرکننده سلول (0۷/۳1) وزن مخصوص آب دربا (*1/1۳ زاویه اصطکاک داخلی مصالح پرکننده سلول (درجه) ۹ سربار (*:/01)) اگر مصالح پرکننده سلول یکنواخت باشد. ,11ارتفاعی از سلول که بالای کف دریا است را می‌نوان به جای ارتفاع 77 استفاده نمود. ۳ ضخامت صفحه سلول باید به اندازه‌ای باشد که تسش ناشی از کشش رابطه (۹-۸) برابر یا کمتر از تنش مجاز متناظر با بخش۳ء بند (۳-۲) ننش‌های مجازء باشد. با درنظر گرفتن پدیده خوردگی و صلبیت پوسته سلول, حدافل ضخامت صفحه سلول باید ۶ میلی‌متر درنظر گرفته شود. ۸-۲-۸- جانمایی سلول‌ها و قوس‌ها جانمایی سلول‌ها و قوس‌ها باید براساس بند (۹-۷) جانمایی سلول‌ها و قوس‌هاء تعیین شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۰۲ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (ممهار) ۹-۲-۸- طراحی تفصیلی (جزئیات) طراحی جزئیات اسکله دیواری سلولی فولادی نوع درجا باید براساس بند (۱۳-۷) طراحی تفصیلی (جزئیات)» انجام ۳-۸-اسکله دبواری سلولی صفحه فولادی نوع مدفون ۱-۳-۸- اصول طراحی مطالب این بخش باید برای طراحی اسکله دیواری سلولی فولادی که دارای یک مقطع مدفون می‌باشد. استفاده شود. نکات فنی طراحی اسکله دیواری سلولی فولادی نوع مدفون براساس مراحل نشان داده شده در شکل (۵۲-۸) صورت می‌گیرد. تعیین شرایط طراحی فرض ابعاد دیوار محاسبه نیروهای خارجی فرض مجدد ابعاد دیوار یا اصلاح خاک محاسبه ضریب عکس العمل بستر و تغییرمکان دبوار بله . بله خبر اصلاح خاک ی جانمایی سلول ها و قوس ها تعیین ضخامت صفحه سلول ها و قوس ها طراحی تفصیلی شکل ۸- ۵۳- مراحل طراحی اسکله دیواری سلولی صفحه فولادی مدفون -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۸- اسکله دیواری سلولی صفحه فولادی ۱.۳ ۲) سازه سلولی فولادی نوع مدفون» سازه‌ای است که پایداری آن با دفن پوسته سلول صفحه فولادی در خاک ماسه‌ای زیرین, افزایش داده شده است. روش طراحی که در این بخش شرح داده می‌شود. بر مبنای نتایج مدل آزمایشگاهی پوسته سلول فولادی کوبیده شده در خاک ماسه‌ای می‌باشد و برای آن نوع از سازه‌های سلولی فولادی مدفون که عمق مدفون آنها حدود یک هشتم ارتفاع دیوار با بیشتر باشد. قابل استفاده است. در مواردی که الف) خاک زیرین سخت بوده و ایجاد عمق مدفون به اندازه یک هشتم ارتفاع دیوار با بیشتر امکان پذیر نباشد.ء ب) نسبت عرض دیوار معادل به به ارتفاع دیوارء به‌طور قابل ملاحظه‌ای با نسبت متعارف برای سلول‌های معمولی که حدود ۰/۵ تا ۲ است. اختلاف داشته باشد و یا پ) سازه در حال اجرا بر روی خاک رسی یا خاک بهسازی شده توسط شمع‌های تراکم ماسه و غیره می‌باشد. باید علاوه بر روش طراحی که اینجا شرح داده‌شده. کنترل‌های بیشتری نیز انجام گیرده چرا که ممکن است این موارد مشکلات غیر قابل حلی را ۳) شکل (۵۳-۸) نمونه‌ای از یک اسکله دیواری سلولی صفحه فولادی مدفون را نشان می‌دهد. 19.30 17. 00۳+ 7 نک ۱۳۳ ده 000۳+ 1۷/۱ ساو| عه : ی ول صفحه فولادی ساسه برگننده ۱ 0 - 1800-1000 - ۲ 9 ۳ ۱ 00 17- رس سیامی 2000۳ 6.00 ماسه جایکزین ۱ ۱ محوطه تراکم | ٍ 30.0 ِ شکل ۸- ۵۴- نمونه‌ای از یک اسکله دیواری سلولی صفحه فولادی مدفون - 30.0 << - 2800 ۳-۳-۸ نیروهای خارجی وارد بر سلول فولادی نوع مدفون نیروهای خارجی وارد بر سلول‌های فولادی نوع مدفون» باید طبق بند (۲-۷) نیروهای خارجی وارد بر اسکله دیواری سلولی ساخته شده با سپر فولادی, محاسبه شود. ۳-۳-۸-بررسی عرض دیوار در برابر تغییر شکل برشی بررسی مقاومت بدنه دیوار در برابر تغییرشکل برشی باید طبق بند (۳-۷) بررسی عرض دیوار در برابر تغییرشکل -------- صفحهٔ بعد -------- ۱.۴ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) بررسی پایداری سلول صفحه فولادی نوع مدفون به‌عنوان یک جسم یکپارچه. باید طبق بند (۴-۷) بررسی پایداری کلی بدنه دیوار, انجام گیرد. ۵-۳-۸-بررسی ظرفیت باربری زمین بررسی ظرفیت باربری زمین, باید طبق بند (۵-۷) بررسی ظرفیت باربری زمین, انجام شود. ۶-۳-۸- بررسی لغزش دبوار بررسی پایداری سلول در برابر لغزش. باید طبق بند (۲-۳-۴) بررسی لغزش دیوارء و (۶-۷) بررسی لغزش دیوارء انجام ۷-۳-۸ بررسی تغییر مکان بالای دیوار بررسی تغییر مکان افقی در بالای سلول باید طبق بند (۷-۷) بررسی تغییر مکان بالای دیوار» صورت گیرد. ۸-۳-۸-بررسی پایداری در برابر لغزش دابروی بررسی پایداری سلول در برابر لغزش دایروی, باید طبق بند (۸-۷) بررسی پایداری شیب در برابر لغزش دایروی, ۹-۳-۸ جانمایی سلول‌ها و قوس‌ها جانمایی سلول‌ها و قوس‌ها باید طبق بند (۹-۷) جانمایی سلول‌ها و قوس‌هاء تعیین گردد. حداکثر تنش کششی افقی ایجاد شده در مقاطع پوسته سلول و قوس نباید بیشتر از تنش مجاز باشد. (۱۰-۸) - ی که درآ ن 1 ضخامت صفحه پوسته سلول و مقطع قوس (۱۱۱۱ 7 حداکثر کشش افقی وارد بر پوسته سلول با مقطع قوس, نحت شرایط عادی ( 4۸/۱ -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۸- اسکله دیواری سلولی صفحه فولادی ۱۳۵ پوسته سلول علاوه بر تسش کششی افقفی ناشی از مصالح پرکننده سلول در معرض تنش فائم و تسش برشی نیز قرار دارد. اما براساس نتایج مدل آزمایشگاهی و اندازه‌گیری میدانی, در میان تنش‌های ایجاد شده در پوسته سلول, تنش کششی اففی ۵ حداکثر کشش اففی وارد بر پوسته سلول و مقطع فوس باید طبق بند (۷-۳-۸) تعیین ضخامت صفحه فولادی پوسته سلول, محاسبه شود. ۴) رابطه (۱۱-۸) به‌عنوان روشی برای تعیین ضخامت صفحه سلول در برابر تنش ایجاد شده در طول کوبیدن پوسته سلول, پیشنهاد شده واین رابطه براساس نتایج آزمایش کمانش سلول استوانه‌ای و اطلاعات مربوط به اجراهای قیلی, به‌دست آمده است. (۸-(۱) / 870/01 )0.032 < ۱ که د رآز: 1 ضخامت صفحه پوسته سلول (17۱ تلا ضریب ارتجاعی مصالح فولادی ( :40/۸0۱0 > شعاع پوسته سلول (7۱) ۷ مقدار میانگین ۷برای خاک ی که پوسته سلول درآ ن کوبیده می‌شود "(( عمق کوبش پوسته سلول (۱ مطلوب خواهد بود که ضخامت صفحه بیشتر از حدود ۸ میلی‌متر درنظر گرفته شود. زیر ۸ میلی‌متر حدافل ضخامتی است ۱۱-۳-۸- اتصالات و سخت‌کننده‌ها اتصالات بین پوسته سلول و مقطع قوس باید از نظر سازه‌ای در برابر حداکثر کشش افقی وارد بر قوس, ایمن باشد. همجنین این اتصالات باید از نظر سازه‌ای در برابر تنش‌های ایجاد شده در طول ساخت. حمل‌ونقل و نصب ایمن باشد. ۱۲-۳-۸- طراحی تفصیلی (جزئیات) جزئیات اسکله دیواری سلولی فولادی نوع مدفون باید طبق بند (۱۳-۷) طراحی‌تفصیلی (جزئیات)» طراحی شود. -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- ساحل فصل ‎٩ شمع‌وعرشه موازی با شمع‌های قانم -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ‎-۹٩‏ اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم ۳۹ ۱-۹- اصول طراحی ۱ مطالب این فصل باید برای طراحی اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم استفاده شود. ۲) اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم باید برای تامین عملکرد مناسب در برابر نیروهای ناشی از پهلوگیری و مهار کشتی, زلزله و غیره طراحی شود. ۱ مطالب این فصل اساسا برای اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم با شمع‌های فولادی شکل‌دار به کار می‌رود و همچنین فابل استفاده برای سازه مشابه با ویژگی‌های دینامیکی یکسان نیز می‌باشد. ۳) اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم باید براساس روش مشروح در این فصل طراحی شود. بررسی خصوصیات کلی مقاومت لرزه‌ای این سازه به استثنای مواردی که در این فصل شرح داده شده است. باید بر اساس پخش ۰.۲ فصل ۳ زلزله و نیروهای لرزه‌ای, انجام شود. ۳) در طراحی اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائمء لازم است که رفتار دینامیکی آن هنگام یک زلزله مورد ملاحظه قرار گیردء چرا که در حالت کلی این سازه از دیگر انواع سازه از جمله نوع وزنی» انعطاف‌پذیرتر می‌باشد. بررسی عملکرد مقاومت در برابر زلزله باید با درنظر گرفتن رفتار دینامیکی سازه بر اساس بند (۶-۹) بررسی عملکرد مقاومت در برابر زلزله, انجام شود. نکات فنی ۱ طراحی اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم معمولا باید طبق مراحل نشان داده شده در شکل (۵۵-۸) صورت گیرد. در طراحی کلی نشان داده شده در شکل مذکورء الف) در ابتدا یک سطح مقطع از اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل برای تحمل نیروهای غیرلرزه‌ای طراحی می‌شود. ب) سطح مقطع در برابر نیروی زلزله ارزیابی می‌شود ۰ پ) اگر عملکرد مقاومت مقطع اصلاح و مجددا کنترل شود. به عبارت دیگرء در نخستین گام از مراحل طراحی؛ شمع‌های لوله‌ای فولادی برای نیروهای غیرلرزه‌ای و بر اساس روش تنش مجاز طراحی شده و در مرحله دوم از روش طراحی ظرفیت باربری نیروهای لرزه‌ای استفاده و در این مرحله فرض می‌شود تغییر شکل شمع‌های لوله‌ای فولادی در طول یک زلزله برای جذب انرزی لرزه‌ای» وارد مرحله پلاستیک می‌شود. ۳ اصولا شرط عملکرد باید به این مفهوم باشد که, الف) تنش تولید شده در شمع لوله‌ای فولادی باید کمتر از تنش مجاز در برابر نیروهای غیرلرزه‌ای باشد و ب) اینکه نشست. سطح خرابی و غیره در محدوده مقادیر مجاز تعریف شده براساس اهمیت تاسیسات با دیگر معیارهای مرتبط با نیروی زلزله. فابل قبول باشد. ظرفیت باربری شمع و پایداری کلی سازه را نیز می‌توان به‌عنوان معیار شرط عملکرد استفاده نمود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۱۰ ی 2 دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) "شکل (۵۶-۸) نمونه‌ای از اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم را نشان می‌دهد. همانطور که در شکل نشان داده شده است. یک اسکله شمع‌وعرشه به‌طور کلی دارای یک مفطع با نکیه‌گاه‌های به‌صورت شمع و یک مفطع حائل خاک می‌باشد. فرض ابعاد عرشه محاسبه پایداری مقطع حائل خاک محاسبه وزن مرده عرشه و غیره آرایش ستون‌های مهار و ضربه‌گیرها محاسبه نیروهای خارجی طراحی بار باد (جر ثقیل و غیره) ۱ سربار نیروی‌عکس‌العمل ضربه‌ گیرها 1 نیروهای افقی بارهای زنده (جر ثقیل و غیره) 1 نیروهای قائم نیروی کشش مهار نیروی بالابرنده (وقتی اننظار قرارگیری اسکله در معرض اثرات‌موج‌مشخصه وجود دارد) محاسبه نیروهای وارد بر هر شمع ارزیابی تنش‌های ایجاد شده در هر شمع ارزیابی ظرفیت باربری هر شمع جهت محوری جهت عرضی ۷ ] ارزیابی جابجایی کل اسکله ارزیابی سطح مقطع از نظر عملکرد مقاومت در برابر زلزله ارزیابی عملکرد مقاومت در برابر زلزله زلزله سطح ۱ زلزله سطح ۲ (در حالت اسکله مقاوم سازی شده در برابر زلزله قوی) شکل ۸- ۵۵- مراحل کلی طراحی اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم اگر قرار باشد این نوع اسکله روی زمینی ساخته شود که انتظار می‌رود تحکیم و تراکم خاک در آن اتفاق بیفتد. بهتر است که مقطع حائل خاک از مقطع نکیه‌گاه شمعی جدا شود. چرا که معمولا مقطع حائل خاک بیش از مقطع با تکیه‌گاه -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ‎-٩‏ اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم ۱۱۱ نشست مقطع خاکریز با حائل خاک اتفاق بیافتد. حتی اگر مقطع تکیه‌گاه شمعی از مقطع خاکریز جدا شده باشد. س 5.50 0 _ 770 5,000 5.000 2,000 0 210۱ زان 3 400 اند 4.200 1 00 30100 پا 1.20011 ۱ 8 3+ ٍ ا ۱ ۱ شاخک مهاری ۲۵۰۷۹ صفحه اتصال ۱ هو وج ۱ مهو ند | جدول ۲ ۳4 / ا 0 .3 موش بت : یت مها الک داد که ست ی وس ام ۳2.730 ۰ ال ال ی 1۲ الا ۱ ریز ماسه ان انینی ۱1 ارات 0 ۱۱.۶۵ 6۵0 60۵ ۱ 000 0 - بز_ضربه گیر تَ ۳ 8 ۱ ۱ 000 0 با ۵ ۱۱ 20 << یم ا آستر ملات پی قلوه سنگی (۳۰تا۵۰ کیلوگرم) ۱ اْ ا . ۱ ۱ ۹ 0 < 4906 )۹۳ شمع لوله فولادی ‌ ۱ 0 0۴ 150 جر ۱ 1 ۱ 1 ْ ا 0 ,11" ۱ ۱ 0 ۵۴ 5۴۹90 شمع لوله فولادی | | 0 0۳ 140 ۱2 ْ ۱ ل ا 0 * ۹۹۵۵ )۹ شمع لوله فولادی ۱ ۱ 0 0 140 ۰ ۱ 40 20-) ۱ (۳71.750-) (300 23+) یب شکل ۸- ۵۶- نمونه‌ای از اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم ۵ در زلزله‌هاء مقاطع تکیه‌گاه شمعی به علت روانگرایی پی خود و با زمین مجاور پوشش حفاظتی حائل خاک. خسارت دیده‌اند. آسیب کلی عبارت از الف) کمانش شمع‌های لوله‌ای فولادی وافع در نزدیکی مرزهای مبان لایه‌های مختلف خاک به علت روانگرایی زمین و ب) کمانش نوک شمع لوله‌ای فولادی و پا ترک‌خوردگی سر شمع. در اثر نیروهای ایجاد شده در هنگام حرکت سنگ‌چین پوششی به سمت دریاء بوده است. از آنجا که هنوز روشی برای جچگونگی لحاظ این پدیده‌ها در چنین پدیده‌هایی درنظر گرفته شود. با وجود اینکه جلوگیری کامل از بروز تغییرشکل زمین در حین وفوع زلزله دشوار است. اما مطلوب خواهد بود که برای تاسیسات مهم بررسی شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۲ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) ۶) اگر قرار باشد تجهیزات جابجایی بار مانند جرثفیل کانتینری بر روی یک اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم نصب شود. بهتر است که این وسایل بهگونه‌ای نصب شود که همه پایه‌های آن یا فقط روی مقطع تکیه‌گاه شمعی یا فقط روی مقطع حائل خاک وافع شوند. برای مثالء اگر یکی از پایه‌های این تجهیزات روی مقطع تکیه‌گاه شمعی و پایه دیگر بر روی مقطع حائل خاک قرا ر گیرد. تجهیزات مورد نظر به علت تفاوت خصوصیات واکنش دو مقطع؛ تحت تأنیرات نامطلوبی مانند نشست ناهمگن و حرکات لرزه‌ای غیر هم‌فاز قرار خواهد گرفت. اگر استفرار یک پایه از تجهیزات حمل بار بر روی مقطع تکیه‌گاه شمعی و قرار دادن پایه دیگر بر مقطع حائل خاک. اجتناب ناپذیر باشد. توصیه می‌شود که تدابیر لازم در پی‌سازی (از جمله طراحی پی شمعی) برای جلوگیری از نشست ناهمگن در اتر نشست پایه‌های سمت ساحل تجهیزات حمل بار اندیشیده شود. در این حالت. معمولا پایه ثابت تجهیزات حمل بار (مانند جرتفیل متحرک) بر روی مقطع ۷ اگر قرار باشد تجهیزات جابجایی بار مانند جرتفیل کانتینری بر روی یک اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم نصب شود. توصیه می‌گردد که تحلیل پاسخ لرزه‌ای با درنظر گرفتن ارتعاش ترکیب تجهیزات حمل بار با مقطع تکیدگاه شمعی انجام شود. زیرا خصوصیات لرزه‌ای مقطع تکیه‌گاه شمعی درحین یک زلزله ممکن است متناسب با نسبت جرم و نسبت پریود طبیعی بین تجهیزات جحابجایی بار و مقطع تکیه‌گاه شمعی, به‌طور قابل توجهی تغییر کند. برای جزئیات ۸ توصیه می‌شود که محاسبه لنگر خمشی شمع‌ها در هر دو جهت موازی و عمود بر محور طولی اسکله انجام شود. ٩‏ جچنانچه ارزیابی تاثیر چرخش بلوک عرشه در محاسبه نیروهای وارد بر شمع ضروری باشد. باید این موضوع در محاسبات طراحی لحاظ گردد. ۰ در مناطفی که برخورد موج شدید انتطار رودء توصیه می‌شود که ویژگی‌های مفاومتی زیر در برابر نیروهای بالابرنده وارد بر عرشه و پل دسترسی بررسی شود: الف) پایداری پل دسترسی در برابر نیروی بالابرنده و مقاومت کششی شمع ب) مقاومت اعضای عرشه و پل دسترسی در برابر نیروی بالابرنده برای ملاحظه جزئیات درباره نیروی بالایرنده ناشی از امواج به پخش ۰۲ بند (۱-۵-۵) نیروی بالابرنده وارد بر صفحه افقی نزدیک ترا ز آب ساکن» مراجعه شود. ۲-۹- جانمایی و ابعاد ۱-۲-۹- اندازه بلوک عرشه و جانمایی شمع‌ها اندازه پلوک عرشه و فواصل بین شمع‌ها و ردیف شمع‌هاء باید با توجه به موارد زیر تعیین شود: ۱ عرض محوطه بارگیری ۲) موقعیت انبارهای اسکله ۳) زمین بستر دریا (مخصوصا پایداری شیروانی) -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۹- اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم ۱۳ ۵) موارد مربوط به عملیات اجرایی مانند ظرفیت بتن‌ریزی ۶) بارهای استاتیکی و بارهای زنده (مخصوصا اندازه جرثقیل) ۲-۲-۹- ابعاد عرشه ابعاد عرشه مستقر بر مقطع تکیه‌گاه شمعی باید با ملاحظه موارد زیر تعیین شود. ۲) بارهای استاتیکی و بارهای زنده ۳ تراز جزرومد ۴) سهولت عملیات قالب‌بندی ۵) شرایط زمین ۶) چیدمان مهاربندها ۷) چیدمان. شکل و ابعاد ضربه‌گیرها (فندرها) ۳-۲-۹- چیدمان ضربه‌گیرها و مهاربندها ضربه‌گیرها و مهاربندها باید طوری چیده شوند که اعمال نیروهای خارجی با خروج از مرکزء به یک بلوک منفرد ۳-۹- نیروهای خارجی اعمال‌شده بر اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل ۱-۳-۹- نیروهای خارجی طراحی ۱( نیروهای خارجی اصلی وارد بر مقطع تکیه گاه شمعی مربوط به یک اسکله شمع‌وعر شه موازی ساحل به شرح ارائه شده در جدول (۵-۸) می‌باشد. ۲ نیروهای زلزله وارد بر عرشه. بارهای استاتیکی و بارهای زنده. باید در بررسی عملکرد مقاومت در برابر زلزله مقطع تکیه‌گاه شمعی لحاظ شوند. ۳ نیروهای خارجی وارد بر مقطع حائل خاک باید بر اساس نوع ساختار خود و با درنظر گرفتن نیروهای مرتبط که در فصل‌های این قسمت شرح داده شده است تعیین و سپس نیروی عکس‌العمل پل دسترسی به آنها افزوده ۴) نیروهای زلزله وارد بر عرشه. بارهای استاتیکی و بارهای زنده. باید در بررسی عملکرد مقاومت در برابر زلزله مقطع تکیه‌گاه شمعی لحاظ شوند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۴ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) ۵) نیروهای خارجی وارد بر مقطع حائل خاک باید بر اساس نوع ساختار خود و با درنظر گرفتن نیروهای مرتبط که جدول ۸- ۵- نیروهای خارجی طراحی نیروهای زلزله وارد بر عرشه وزن مرده عرشه نیروهای زلزله وارد بر بارهای استاتیکی بارهای استاتیکی نیروهای زلزله وارد بر بارهای زنده بارهای زنده نیروی باد وارد بر بارهای زنده بار قطار نیروی عکس‌العمل ضربه گیر بار خودرو بار زنده پیاده رو نیروی بالابرنده ۱) از بین نیروهای خارجی که در جدول (۵-۸) ارائه شده است. معمولا نیروی زلزله. بار باد و نیروی کششی مهار شناور باید به‌عنوان نیروهای تحت شرایط فوی‌لعاده درنظر گرفته شود. ۳ معمولا وزن مرده عرشه و نیروهای زلزله وارد بر عرشه که در جدول (۵-۸) ارائه شده است. به ترتیب وزن مرده شمع‌ها و نیروهای لرزه‌ای وارد بر شمع‌ها را نیز شامل می‌شود. ۳ بارهای استاتیکی باید طبق بخش۳ء بند (۳-۱۵) بار ایستاء نعیین شود. معمولا نیروهای لرزه‌ای ناشی از بارهای استاتیکی, وارد بر سطح بالایی دال عرشه درنظر گرفته می‌شوند. اما اگر مرکز تفل بارهای استانیکی در یک تراز نسبتا بالا وفع شده باشد. این نکته مهم است که ارتفاع مرکز نقل به‌عنوان نقطه اعمال نیروی اقفی درنظر گرفته شود. وزن مرده آن در ضریب لرزه‌ای محاسبه شود و می‌توان این نیرو را از چرخ‌ها به مقطع تکیه‌گاه شمعی, قابل انتقال درنظر گرفت (به بند ‎)۱-٩(‏ اصول طراحی, نکات قنی بند ۷ مراجعه شود). بار باد وارد بر جرتفیل و غیره باید طبق بخش ۳ بند (۲-۳) فشار بادء محاسبه شود. ۵ نیروی عکسلعمل ضربه‌گیر معمولا باید طبق بند (۴-۱۹) سیستم ضربه‌گیره با استفاده از نیروهای خارجی به‌دست آمده بر اساس بخش ۲ء بند (۲-۲-۳) پهلوگیری,» و بخش ۲ء بند (۲-۳۲-۲) شناورهای مهارشده, محاسبه شود و بسته به سرعت نزدیک شدن کشتی» باید نیروی عکس‌لعمل را به‌عنوان یک بار تحت شرایط عادی با فوقیالعاده درنظر گرفت. اگر سرعت نزدیک شدن یک شناور حمل کالای معمولی تقریبا ۱۰۵۷/۵ یا بیشتر فرض شود. می‌توان نیروی عکسلعمل را به‌عنوان یک بار تحت شرایط فوقی‌لعاده درنظر گرفت. در سرعت‌هایی که کشتی‌ها اغلب پهلوگیری می‌کنند. توصیه می‌شود که نیروی عکسرالعمل به‌عنوان یک بار نحت شرایط عادی درنظر گرفته شود. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ‎-٩‏ اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم ۵ نیروی ضربه‌ای ناشی از حرکات نوسانی شناور در حال پهلوگیری باید بسته به شرایط آب‌وهوایی و دریایی محل» به‌عنوان یک بار تحت شرایط عادی با فوق‌لعاده درنظطر گرفته شود. برای پهلوگیری معمولی؛ هنگامی که یک شناور در شرایط غیرعادی مانند طوفان پهلوگیری کرده است. این نیرو را می‌توان به‌عنوان یک بار تحت شرایط فوق‌لعاده درنظر گرفت. ۶ نیروی کششی مهار شناور باید بر اساس بخش ۰۳ بند (۴-۲-۲) نیروی کششی مهاری وارد بر ستون‌های مهاری و مهاربندهاء محاسبه شود. در بسیاری از موارد یک مهاربند بر روی یک بلوک عرشه نصب می‌شود. ۲-۳-۹ محاسبه نیروی عکس‌العمل ضربه‌گیر محاسبه نیروی عکس‌العمل ضربه‌گیر باید بر اساس بخش ۲ بند (۲-۲) نیروهای خارجی ایجاد شده توسط شناورهاء نکات فنی ۱ هنگامی که ضربه‌گیر لاستیکی به‌عنوان میراگر بر روی یک اسکله بزرگ عادی با بلوک‌های عرشه به طول ۳۰ تا ۳۰ متر نصب شده باشد., معمولا دو ضربه‌گیر لاستیکی روی یک بلوک درنظر گرفته می‌شود و در بسیاری از موارد فواصل ضربه‌گیرها ۸ تا ۱۳ متر می‌باشد. در یک بررسی» رفتار پهلوگیری شناور در اندازه‌های مختلف با نصب ضربهگیرهای لاستیکی با طول ۱/۵ متر بر روی یک اسکله بزرگ عادی موازی ساحل مورد ارزیابی قرار گرفت و نشان داده شد که بهتر است محاسبه نیروی پهلوگیری بر اساس این فرض انجام گیرد که انرژی پهلوگیری شناور توسط یک ضربه‌گیر جذب می‌شود و بنابراین نیروی عکس‌لعمل را هنگامی که از ضربه‌گیر لاستیکی به‌عنوان میراگر استفاده می‌شود می‌توان اصولا بر اساس این فرض محاسبه نمود که انرژی پهلوگیری توسط یک ضربه‌گیر جذب می‌شود. بااین‌حال, اگر ضرب ه‌گیرها به‌طور پیوسته در طول خط وجه اسکله قرار داده شده باشند. این موضوع قابل اعمال نیست. ۳) انرزی پهلوگیری با جابجایی مقطع تکیه‌گاه شمعی نیز جذب می‌شود. اما معمولا این انرژی درنظر گرفته نمی‌شود. چرا که در بسیاری از موارد آنرزی جذب شده توسط مقطع تکیه‌گاه شمعی کمتر از ۱۰ ا زکل انرژی پهلوگیری می‌باشد. ۳) شکل (۵۷-۸) نمونه‌ای از دو منحنی جابجایی- انرژی و منحنی جابجایی- نیروی عکسلعمل» مربوط به یک ضربه‌گیر لاستیکی را نشان می‌دهد. اگر یک ضربهگیرء انرژی پهلوگیری ۳۱ را جذب کند. تغییر شکل مربوطه ,۵ برای ضربه‌گیر حاصل می‌شود. سپس با استفاده از منحنی دیگرء نیروی عکس‌العمل متناظر وارد بر اسکله برابر ۲۱۱ به‌دست می‌آید ( ,1] ج ن) ج 0). اما اگر ضربه‌گیرها خیلی نزدیک به یکدیگر قرار گرفته باشد و انرژی پهلوگیری توسط دو ضربه‌گیر جذب شود. در نتیجه انرزی پهلوگیری که بر یک ضربه‌گیر وارد می‌شود برابر و < ول است که تغییر شکل متناظر ,0 را برای ضربه‌گیر سبب می‌شود. همانطور که در شکل قابل مشاهده است ( و [] + ل) + ,۵0) نیروی عکس‌العمل وارد بر اسکله به خاطر ویژگی‌های ضربه‌گیر لاستیکی اکثرا مشابه نیرویی است که در حالت ضربه‌گیر واحد تولید می‌شود. بنابراین نیروی عکسالعمل افقی وارد بر اسکله برابر ,211 > ,271 خواهد شد. به این معنا که نیروی ای مورد استفاده در طراحی دو برابر خواهد شد. بنابراین هنگام استفاده از ضربه‌گیرهایی که چنین ویژگی‌هایی دارندء مطلوب خواهد بود که برای این رفتار نیروی عکسلعمل در طراحی و جانمایی ضربه‌گیرها ملاحظات دفیفی صورت گیرد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۶ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) جایجایی شکل ۸- ۵۷- منحنی خصوصیات ضربه‌گیر لاستیکی ۴-۹- فرضیات مربوط به خاک بستر دریا ۱-۴-۹ تعیین زاویه شیب شیروانی اگر قرار باشد یک سازه حائل خاک در پشت یک شیروانی در زیر عرشه اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل ساخته شود. سازه باید با ملاحظه پایداری شیروانی احداث شود. نکات فنی برای خاک نرم توصیه می‌شود که پایداری شیروانی در برابر یک لغزش دایروی نیز بررسی شود. البته یک شیروانی در زیر عرشه اسکله شمع‌وعرشه. به ندرت شامل یک لایه رس نرم شده و معمولا از لایه‌های خاک ماسه‌ای با قلوه‌سنگ تشکیل می‌شود. هنگامی فرضی با کشیدن یک خط راست از پایین شیب شیروانی با زاویه 4 نسبت به خط افق که مقدا رآن با رابطه (۱-۹) ارائه می‌شود. قرار داده شود (شکل (۵۸-۸). )(-٩(‏ ع - 0 < 0 که د رآن: زاویه شیروانی فرضی نسبت به خط افق (درجه) 8 1۵۱ ضریب لرزه‌ای افقی د رآب رابطه (۱-۹) برای شیروانی سنگ بستر یا کلوخه سخت قابل اعمال نمی‌باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۹- اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم ۱۱۷ شکل ۸- ۵۸- موقعیت سازه حائل خاک پشت شیروانی ۲-۴-۹- سطح مجازی زمین در محاسبه مقاومت جانبی و ظرفیت باربری شمع» باید یک سطح مجازی زمین در تراز مناسبی فرض شود. نکات فنی اگر شیب شیروانی به‌طور قابل ملاحظه‌ای تند باشد.ء سطح مجازی زمین مورد استفاده برای هر شمع در محاسبه مقاومت جانبی یا ظرفیت باربری را می‌توان در تراز مربوط به نصف فاصله قائم بین سطح شیروانی در محل محور شمع و کف دریا در جلوی شیروانی درنظ ر گرفت (شکل (۵۹-۸)). شکل ۸- ۵۹- سطح مجازی زمین ۵-۹- طراحی شمع ۱-۵-۹ کلبات برای محاسبه مقاومت جانبی, لنگر خمشی و نیروی محوری شمع‌ها و لنگر خمشی و نیروی برشی عرشه باید از یک روش مناسب که بر اساس ویژگی‌های سازه‌ای اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم انتخاب شده. استفاده تفسیر 6 شمع‌های استفاده شده برای اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم معمولا به شکل گروه شمع چیده می‌شود و انصال بین شمع‌ها و سر شمع‌ها اغلب به شکل انصال صلب است. در چنین حالتی» تحلیل سازه‌ای مقطع تکیه‌گاه شمعی را -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۸ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) می‌توان با جایگزین کردن این مقطع با یک قاب صلب یا یک سازه قاب (که در آن زمین به‌صورت یک فنر الاستیک درنظر گرفته می‌شود) و با این فرض که هر شمع تا عمق مناسبی مدفون شده است. انجام داد. ۲۳) برای تحلیل یک شمع تک تحت نیروهای جانبی,ء روش ]۳۲7 با روش ۸۷۱8۶) قابل استفاده است. بر اساس بخش ۵ بند (۴-۲-۴) نخمین رفتار شمع با استفاده از روش‌های تحلیلی» توصیه می‌شود که از روش اول استفاده شود. اما برای رفتار شمع با انتهای آزاد (مانند شمعی که برای سازه اسکله استفاده می‌شود) تحت عملکرد بارهای طراحی, از روش نقطه گیرداری مجازی بر اساس روش 10۱8) می‌توان استفاده کرد. زیر تقریبا تفاوتی بین ننایج به‌دست آمده از روش [۲/18 و روش 10(۱8) وجود ندارد. ۲-۵-۹- ضریب عکس‌العمل افقی خاک طریق آزمایش بارگذاری جانبی شمع‌ها در محل, به‌دست آورده شود. اگر هیچ آزمایشی انجام نشده باشد. می‌توان این ضریب را از روش‌های تحلیلی تخمین زد. تسیر تعدادی داده اندازه‌گیری شده برای تعیین ضریب عکس‌العمل افقی خاک از طریق انجام آزمایش‌هایی به‌صورت اعمال بار جانبی به شمع تا رسیدن به نزدیکی نقطه تسلیم خود (همانند مورد شمع اسکله شمع‌وعرشه) موجود است. هرچند که برخی ازاین داده‌ها بنابراین مطلوب خواهد بود که این ضریب با استفاده از آزمایش بارگذاری جانبی در محل تخمین زده شود (به بخش ۵ بند (۳-۳-۴) بر ورد رفتار شمع با استفاده از آزمایش بارگذاری مراجعه شود). نکات فنی اگر آزمایش بارگذاری جانبی شمع انجام نشده باشد, ضریب عکس‌العمل افقی خاک را می‌توان با روش ارائه شده در بخش ۵. بند (۴-۳-۴) نخمین رفتار شمع با استفاده از روش‌های تحلیلی, بر ورد نمود. هنگامی که از روش ۲1۵۸۱6 استفاده می‌شود. رابطه )۲-۹٩(‏ را می‌نوان به‌کار برد. اما برخی از داده‌های اندازه‌گیری در محل نشان می‌دهد که مقدار ضریب عکس‌لعمل اففی برای قلوه سنگک‌ها کمتر از مفداری است که از رابطه (۳-۹) با روش ۲100۱۶ به‌دست می‌آید. بنابراین در این موارد لازم است بررسی و قضاوت )۳-۹٩(‏ ۷ << را که د رآنز: 1 ضریب عکس|لعمل افقی خاک (*0۸//) مقدار میانگین زمین تا عمق حدود ۱/8 به بند (۳-۵-۹) نقطه گیرداری مجازی مراجعه شود. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ‎-٩‏ اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم ۱۹ ۳-۵-۹- نقطه گیرداری مجازی در هنگام تحلیل اسکله شمع‌وعرشه به‌عنوان یک سازه قاب صلب با فرض یک نقطه گیرداری واقع در زیر کف دریاء نقاط گیرداری مجازی شمع‌ها را باید به‌طور مناسبی تعریف نمود. هنگام انجام محاسیات یک قاب صلب برای یک اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم, می‌نوان نقاط گیرداری مجازی شمع‌ها را واقع در عمق ]/1 در زیر سطح مجازی زمین درنظر گرفت. مقدار ‏ از رابطه (۳-۹) محاسبه می‌شود. ,۸ ۳۳۹) ‌] / 00 رو > 7 که درآ ن ضریب عکسالعمل افقی خاک (*0//) (1 قطر با عرض شمع (1 رل سختی خمشی شمع "۸/07 ۳-۵-۹- نیروهای عضو وارد بر شمع‌های منفرد منفرد. لنگر سر شمع برای شمع‌های منفرد و نیروهای محوری شمع‌های منفرد باید با درنظر گرفتن چرخش هر بلوک از مقطع تکیه‌گاه شمعی و سایر عوامل موثرء به‌طور مناسبی صورت گیرد. ۱ نیروی اقفی وارد بر سر شمع‌های منفرد را می‌نوان با استفاده از روابط زیر محاسبه نمود: الف) اگر لازم نباشد چرخش بلوک عرشه درنظر گرفته شود: زا 77, - 7 )۴-٩ر 25 ب) اگر لازم باشد چرخش بلوک عرشه درنظ ر گرفته شود: اگر محور تقارن بلوک عرشه بر محور طولی اسکله عمود بوده و راستای اعمال نیروی ای با محور تقارن موازی باشد. نیروی افقی را می‌نوان با استفاده از رابطه ‎)۵-٩(‏ محاسبه نمود: زررگ/ + 7 6 - 7 2 بر 2 1 )۵-٩(‏ 7ه که د رآز: ,> نیروی اقی وارد بر شمع ام (0۷) -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۰ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) 3 1 1)/1: ثابت فنر اققفی شمع آ- ام (2//1)): ِ ۳ + ‌ 2/77 پررگل ,1۱ فاصله قائم بین سر شمع ام و سطح مجازی زمین (0(۱ [: به بند (۳-۵-۹) نقطه گیرداری مجازی, مراجعه شود (۱-1) ,11 سختی خمشی شمع ا- ام ( 4۸7.1۲ ]> نیروی اقفی وارد بر بلوک (0۷)) فاصله بین محور تقارن بلوک و خط اعمال نیروی اقفی (71) فاصله بین محور تقفارن بلوک و شمع 7- ام ( 001 (شکل (۶۰-۸)) مرکز بقل گروه سمع. محور نعارن شکل ۶۰-۸- فاصله بین مرکز ثقل گروه شمع و شمع‌های منفرد ۳ تغییر مکان‌های کل اسکله و شمع‌های منفرد را می‌توان با استفاده از روابط (۶-۹) تا ‎)۸-٩(‏ محاسبه نمود. توضیح متغیرها 24 )۶-٩(‏ 0 ۵ ب‌ِ( زاویه چرخش مقطع تکیه‌گاه شمعی (درجه) )۷-۹٩(‏ : اکن 2 )۸-٩(‏ +0 < ۸ ۳) لنگرهای سر شمع مربوط به شمع‌های منفرد را می‌توان با استفاده از رابطه ‎)۹-٩(‏ محاسبه کرد. )9-٩(‏ 7/7 دم *- ۱ 1 2 که در آن. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۹- اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم ۱۳۱ ۴ نیروی محوری شمع‌های منفرد را می‌نوان با استفاده از رابطه (۱۰-۹) محاسبه نمود. (۱۰-۹) زمر رک که درآ ن ۳ نیروی محوری شمع ام (۷ ۸۳ نیروی محوری شمع - ام ناشی از نیروی اقفی (۸۷:) ز.: نیروی محوری شمع ام ناشی از بار قائم (۸۷:) روز ۸4 - اس رز ۸4 + زر ۸4 ربززگ + ریگ حرطم |.ززکذ نیروی برشی وارد بر سر شمع ام ناشی از نیروی افقی تیر جانبی شمع ( 0-1ام (۵۷:) رد نیروی برشی وارد بر سر شمع ام ناشی از نیروی افقی تیر جانبی شمع ( 1+)ام (0۷) رز 4 لنگر خمشی وارد بر سر شمع (۱-)ام ناشی از نیروی اققی تیر جانبی شمع ام (0۷. ۱:) رز لنگر خمشی وارد بر سر شمع ام ناشی از نیروی افقی تیر جانبی شمع ( 1-)/م (۷/.۸۱ رز لنگر خمشی وارد بر سر شمع ام ناشی از نیروی اففی تیر جانبی شمع ( /+)/م (۸/.(۱) ,+4 لنگر خمشی وارد بر سر شمع (۱+)ام ناشی از نیروی افقی تیر جانبی شمع ام (۸/.0۱) 1 طول دهانه تیر (فاصله بین شمع‌ها) (1) مقادیر ,.::۸4 و (.:: 1۷1 باید از رابطه (۱۱-۹) برای تکیه‌گاه‌های میانی محاسبه شود و باید آنها را مساوی با لنگر سر شمع ,۸1 برای تکیدگاه‌های انتهایی درنظر گرفت (شکل (۸-(۶)). ۸1 2 ۱ )( ۱-٩ ,0/۸4 7 رز ۸ مقادیر 2 و 0 را می‌توان به‌صورت زیر درنظ ر گرفت: 6 ,0.6>ه :ثیر با دو دهانه 0-5 ,7 سر شمع سوم ۵-۵-۹- تنش‌های مقطع عرضی شمع‌ها در محاسبه تنش‌های مقطع عرضی شمع‌های قائم نگهدارنده عرشه اسکله. باید از روش‌های مناسبی استفاده نمود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۲ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) نکات فنی 6 تنش‌های مقطء عرضی شمع‌های قائم باید با استفاده از رابطه (۱۳-۹) محاسبه شود و تنش‌های مجاز شمع‌ها باید بر اساس 1/1 0 ۳۳۹ ( > و0 وحم 7 ۸ که د رآن: 7 لنش ناشی از نیروی محوری شمع *(//) ۳: تنش ناشی از لنگر خمشی شمع ۸//۱(۸) 4 سطح مقطع عرضی شمع ( *0(۱۱) > نیروی محوری شمع (۷) مدول مقطع شمع (*۱۱۱ 1 لنگر خمشی شمع (0/.۱۱۱۱۱) ۳ تنش برشی معمولا در شمع‌های قائم اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل ناچیز و قابل صرف‌نظر است. بنابراین از بررسی تنش برشی برای این شمع‌ها می‌نوان صرف‌نظر کرد مگر اینکه شرایط بارگذاری خاصی وجود داشته باشد. ۶-۵-۹- بررسی عمق مدفون برای ظرفیت باربری عمق مدفون هر شمع قائم باید با درنظر گرفتن خصوصیات زمین و مقاومت جانبی شمع به‌طور مناسبی بر اساس بخش ۵ بند (۱-۴) ظرفیت باربری محوری مجاز شمع. محاسبه شود. در این مورد. ظرفیت باربری شمعی که در زمین شیب‌دار کوبیده شده را می‌توان با این فرض که لایه‌های خاک زیر سطح مجازی زمین. لایه‌های نگهدارنده موثری عمق مدفون شمع‌های قائم معمولا بر اساس نتایج تحلیل مقاومت جانبی شمع. در ۲ زیر سطح مجازی زمین درنظر گرفته -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ‎-٩‏ اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم ۳۳ ۸-۵-۹- بررسی اتصالات شمع ۱ اگر قرار باشد از اتصال شمع استفاده شود. شمع باید طوری طراحی شود که علاوه بر ایمنی در برابر نیروهای خارجی شرح داده شده در بند (۱-۳-۹) نیروهای خارجی, در برابر تنش ضربه‌ای که در حین کوبش در اتصال ۲) موقعیت اتصال شمع باید با درنظر گرفتن شرایط اجراء به دقت و به‌گونه‌ای که هیچ تنش اضافی در شمع تولید نکات فنی برای ملاحظه روش مربوط به اتصال شمع‌ها به بخش ۵ بند (۳-۶-۴) انصالات شمع‌هاء مراجعه شود. ۹-۵-۹ تغییر ضخامت صفحه با جنس شمع لوله‌ای فولادی نکات فمشی در بسیاری از موارد. ضخامت صفحه و یا جنس شمع‌های لوله‌ای فولادی اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل معمولی در عمق 2 3 تا > زیر سطح زمین تغییر داده می‌شود. 8 ۸ ۲ مقاومت اتصالات و مقاطع نغییر ضخامت داده شده باید به دقت بررسی شود. چرا که نمونه‌هایی وجود دارد که در آن شمع اسکله شمع‌وعرشه در این مقاطع, در اثر تغییر شکل زمین و عوامل دیگر در زمان وقوع زلزله در زمیسی با عمق زیاد که در آن هیچ ننش خمشی نحت شرایط بارگذاری عادی وجود نداشته. کمانش کرده است. ۶-۹- بررسی عملکرد مقاومت در برابر زلزله مقاومت لرزه‌ای اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل باید برای اطمینان از عملکرد ایمن آن در برابر حرکات لرزه‌ای مورد انتظارء بررسی شود. ۱ همان‌طور که در بند (۱-۹) اصول طراحی, شرح داده شد. نامین نمهیدات عملکردی مقاومت مقطع نکیه‌گاه شمعی اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل در هنگام زلزله باید با استفاده از یک روش مناسبء بررسی و تایید گردد. در این بررسی, عملکرد اسکله شمع‌وعرشه‌ای که قرار است به‌عنوان تاسیسات عادی برای پهلوگیری اجرا شود. باید همانطور که در بخش ۳. فصل ۳ (ء زلزله و نیروهای لرزه‌ای» شرح داده شد. در برابر زلزله سطح !۱ بررسی شده و عملکرد اسکله‌های شمع‌وعرشه‌ای که قرار است به‌عنوان تاسیسات با مقاومت لرزه‌ای بالا اجرا شود باید در برابر زلزله سطح ۳ بررسی گردد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۴ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) ۳ در مواردی که پریود طبیعی یک مقطع تکیه‌گاه شمعی و زمین به یکدیگر نزدیک باشند با پریود طبیعی حرکت لرزه‌ای نزدیک به آن دو باشد. ممکن است نشدید رخ دهد و باعث بزرگتر شدن پاسخ مقطع تکیه‌گاه شمعی نسبت به آنچه در شرایط عادی مورد انتظار است. گردد. در چنین مواردی, لازم است که تدابیر مناسبی مانند درنظر گرفتن یک نوع ساختار پریود طبیعی زمین درنظر گرفته شود. ب) سازه یک پل دسترسی باید طوری باشد که بنواند به اندازه کافی جایجایی مورد انتظار مقطع تکیه‌گاه شمعی را تحمل کرده و از وازگونی خود در حالنی از حرکات لرزه‌ای که در آن فاصله بین مقطع تکیه‌گاه شمعی و مقطع حائل خاک افزایش |ا) توصیه می‌شود که طراحی لرزه‌ای اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل طبق روند نشان داده شده در شکل (۶۳-۸) انجام گیرد. تعیین ضریب زلزله مورد استفاده در بررسی عملکرد در برابر زلزله سطح ۱ د یناه بررسی عملکرد مقاومت در برابر زلزله سطح ۱ - نوع گسیختگی - ظرفیت باربری - جابجایی حداکثر و پسماند - ظرفیت باربری شمع تعیین ضریب لرزه ای مورد استفاده در بررسی عملکرد در برابر زلزله سطح ۲ بررسی عملکرد مقاومت در برابر زلزله سطح ۲ - ظرفیت باربری - ظرفیت باربری شمع شکل ۸- ۶۲- نمودار مراحل ارزیابی عملکرد مقاومت در برابر زلزله اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ‎-۹٩‏ اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم ۳۵ ۳ اگر قرار باشد تجهیزات جابجایی بار مانند جرتفیل کانتینری نصب شود. مطلوب خواهد بود که عملکرد کلی مقاومت در برابر زلزله با درنظر گرفتن ترکیب ارنعاش مقطع تکیه‌گاه شمعی و نجهیزات مورد نظر (همانطور که در ‎-۱-٩‏ اصول ۳ سطوح لازم عملکردی مفاومت در برابر زلزله مقفاطع تکیه‌گاه شمعی, بسته به اهمیت تاسیسات و سایر معیارهاء تفاوت می‌کند. اما سطح خرابی, جایجایی حداکترء جابجایی پسماند و غیره را می‌توان به‌عنوان شاخص‌های نمونه عملکردی مورد استفاده قرار داد. در تعیین سطح عملکردی, لازم است که سهولت تعمیر و یا عملیات بازسازی مقطع تکیه‌گاه شمعی به دقت مورد ملاحظه قرار گیرد. ۴ روش بررسی عملکرد مقاومت در برابر زلزله که در این قسمت شرح داده شد. برای اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با ابعاد عادی واقع بر شمع‌های لوله‌ای فولادی, مورد استفاده قرار م یگیرد. بنابراین, این روش را می‌توان برای سازه‌هایی که در حین زلزله رفتار مشابهی نشان می‌دهند نیز اعمال نمود. اماء اگر قرار باشد سازه بر روی زمین اففی فافد شیب ساخته شود و با از شمع‌های مایل استفاده گردد. لازم است که قابلیت اعما لآن به دقت مورد ملاحظه قرار گیرد. ۱-۶-۹- فرض مقطع عرضی برای بررسی عملکرد مقاومت در برابر زلزله مقطع عرضی یک اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل برای بررسی عملکرد مقاومت در برابر زلزله را باید با روش مناسبی نکات فنی ا) اصولا یک مقطع عرضی که برای بارهای خارجی به غیر از بارهای زلزله طراحی شده را باید برای بررسی عملکرد مقاومت مقاطع نکیهگاه شمعی در برابر زلزله استفاده کرد (همانطور که در ۱-۱-۹-اصول طراحی. نکات فنی. بند۱ شرح داده شد). در مناطفی که امکان وفوع زلزله نسبتا شدید وجود دارد. بهتر است که از اطلاعات مربوط به سازه‌های موجود مشابه و تاسیسانی که در همسایگی آنجا موجود است, به‌عنوان اطلاعات مینا برای انتخاب مقطع عرضی استفاده شود زیرا احتمالا مقطع عرضی نهایی قرار است با عملکرد مقاومت در برابر زلزله تعیین گردد. حین زلزله را ارائه دهد. باید اصلاح مقطع عرضی صورت گیرد. ۲-۶-۹ روش بررسی عملکرد مقاومت در برابر زلزله بررسی عملکرد مقاومت در برابر زلزله یک اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل, باید با مدل سازی مناسب از زمین و مقطع تکیه‌گاه شمعی, برای نیروهای زلزله مورد نظر در طراحی, انجام گیرد. ۱ از آنجا که بررسی عملکرد مقاومت یک اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل در برابر زلزله بر اساس نوع گسیخنگی و یا خرابی در حین زلزله. ظرفیت باربری, حابجایی حداکثر و پسماند و ظرفیت باربری شمع‌ها انجام می‌شود. لازم است که از مدل -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۶ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) تحلیلی زمین و مقطع تکیه‌گاه شمعی که قادر به ارائه ارزیابی مناسبی ازاین ویژگی‌ها باشد. استفاده شود. به‌ویژه اگر انتظار می‌رود یک نیروی زلزله شدید مانند زلزله سطح ۴ بر اسکله اعمال شود.ء لازم است که غیر خطی بودن اجزای سازه‌ای ۳) در بررسی عملکرد مقاومت در برابر زلزله. نیروهای زلزله را می‌توان فقط در جهت افقی درنظر گرفت مگراینکه اسکله به دلا بل سازه‌ای نیاز به بررسی خاصی نسبت به جهت قائم داشته باشد. نکات فنی ۱ هر چند که مطالعات متعددی روی رفتار دینامیکی و عملکرد مقاومت در برابر زلزله اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل در برابر زلزله در حال انجام است. اما همچنان ویژگی‌های زیادی وجود دارد که هنوز بررسی نشده است. معمولا برای اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل, ظرفیت باربری بالا یی در برابر زلزله شدید (مانند زلزله سطح ۲) مورد انتظار است زیر باید بتواند تغییر شکل‌های بزرگی را تحمل کند. اما از آنجا که حرکت زمین و تغییر شکل اعضای سازه‌ای یک اسکله موازی ساحل ممکن است تحت حرکات لرزه‌ای شدید از محدوده الاستیک خود نجاوز کرده و وارد محدوده رفتار پلاستیک خود شود. ممکن است طراحی اسکله با استفاده از روش نقطه گیرداری مجازی که در بند ‎)0-٩(‏ طراحی شمع, شرح داده شدء منجر به نتایج خطرساز در جهت عدم ایمنی طرح شود. توصیه می‌شود که بررسی عملکرد مقاومت در برابر زلزله اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با استفاده از الف)روش ساده‌شده. ب) تحلیل الاستوپلاستیک یا پ) روش تحلیل دینامیکی غیرخطی که در زیر شرح داده شده اند انجام شود. الف) روش ساده شده این روش. ظرفیت باربری اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل را از جمع مقفاومت شمع‌های لوله‌ای فولادی با قرض عرشه اساسا با یکدیگر نفاوتی ندارد قابل اعمال است. انجام بررسی‌ها بدان جهت است که ا) نایید شود که نیروی اینرسی کوچکتر از ظرفیت باربری است و نیروی تحمل شمع کم‌تر از ظرفیت باربری نهایی است و ۳)اینکه میزان جابجایی حداکثر و پسماند با درنظر گرفتن ظرفیت جذب انرژی زلزله متناظر با ضریب شکل‌پذیری مجاز برای شمع, کنترل ب) روش تحلیل الاستوپلاستیک این روش» ظرفیت باربری اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل را با درنظر گرفتن مقطع شمع‌وعرشه به‌عنوان یک مدل سازه قاب صلب-شمع و با لحاظ مقاومت جانبی خاک و رفتار الاستوبلاستیک شمع‌های لوله‌ای فولادی و عرشه. ارزیابی می‌کند. اگر سازه اسکله سازه پیچیده‌ای باشد یا شممع‌های مایل همراه با شمع‌های قائم استفاده شده باشد. انتظار الاستوپلاستیک با روش‌های مشابه دیگر ضروری است. چرا که روش ساده شده ممکن است ظرفیت باربری را بیش از مقدار واقعی ارائه دهد. در روش الاستوپلاستیک. ابتدا نوع گسیختگی اسکله بر اساس بررسی تخریب‌هایی که در اسکله اتفاتی خواهد افتاد (مانند ایجاد مفصل پلاستیک. تسلیم فنر در مدل‌سازی خاک. آسیب عرشه و غیره) تحلیل و سپس عملکرد مقاومت در -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۹- اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم ۳۷ برابر زلزله متناسب آن بررسی می‌شود. به‌علاوه. بزرگی جابجایی‌های حداکثر و پسماند نیز مورد بررسی واقع خواهد پ) روش تحلیل دینامیکی غیر خطی در این‌روش» مقاومت اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل را با مدل‌سازی کل سازه و انجام تحلیل دینامیکی غیرخطی با استفاده از تحلیل اجزای محدود و غیره. بررسی می‌شود. اگر کل سازه با لحاظ سازه پوشش حفاظتی وفع در پشت مقطع تکیه‌گاه شمعی» پیچیده باشد و یا اگر تغییر شکل زیادی برای زمین مورد انتظار باشد.ء بررسی با مدل‌سازی کل سیستم. شامل اسکله و زمین, انجام خواهد گرفت. برای تحلیل دینامیکی غیر خطی, روشی مشابه آنچه در تحلیل الاستوپلاستیک مورد استفاده قرار گرفت را می‌توان به کار برد. ۳) ارزیابی به وسیله ظرفیت باربری» روشی است که اجازه می‌دهد تخریبی معین و یا گسیختگی در بخشی از اسکله اتفاق بیفند. در نتیجه. مشخص کردن محدوده و درجه خرابی قابل تحمل بر اساس عملکردهای لازم برای اسکله پس از زلزله. اهمیت اسکله. سهولت عملیات تعمیر و بازسازی و غیره. ضروری می‌باشد. ۳-۶-۹- تعیین حرکت لرزه‌ای برای بررسی عملکرد مقاومت در برابر زلزله اصولا حرکت لرزه‌ای که در بررسی عملکرد مقاومت در برابر زلزله مورد استفاده قرار می‌گیرد. باید از طریق تحلیل دینامیکی زمین به‌دست آید. نکات فنی ۱ وفتی که تحلیل دینامیکی غیر خطی که در ‎-۳-۶-٩‏ روش بررسی عملکرد مقاومت در برابر زلزله شرح داده شد. انجام نشود. تعیین نیروهای زلزله وارد بر مقطع تکیه‌گاه شمعی باید با استفاده از روش ضریب زلزله اصلاح شده انجام شود. ضریب زلزله باید بر اساس پریود طبیعی مقطع تکیه‌گاه شمعی با استفاده از طیف پاسخ شتاب خطی استخراج شده از شتاب پاسخ در عمق ۳ در زیر سطح مجازی زمین که از تحلیل دینامیکی زمین در محل موردنظر به‌دست می یدء تعیین شود. شکل (۶۳-۸) مراحل تعیین ضریب زلزله را برای بررسی عملکرد مقاومت در برابر زلزله نشان می‌دهد. شکل ۸- ۶۳- مراحل تعیین ضریب زلزله برای بررسی عملکرد مقاومت در برابر زلزله -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۸ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) مطابق با طبقه‌بندی منطقه‌ای محل اجرای اسکله) ارائه شده است. ضریب زلزله طراحی برای بررسی عملکرد مقاومت در برابر زل زلهء از ان تهسیم شاب پاسخ زمین مربوط به پربود طبیع, مقطع تکیهگاه شمعمٍ بر شاب نفل به‌دست می‌آید. شناب 1 نفطه گیرداری مجازی, به‌دست می‌آید) که محاسبه آن از طریق وارد کردن مقدار مورد انتظار برای شتاب سنگ بستر در مدل انعکاس منعدد ۳) ‎٩11۸1‏ که در بخش ۲ء بند (۵-۱۲) تحلیل یاسخ لرزه‌ای,» شرح داده شده است. انجام می‌شود. برای برحسب نوع زمین به کار برد. جدول ۸- ۶- ضریب میرایی پریود طبیعی زمین (,7) ۳) اگر تحلیل دینامیکی زمین که در بند ۴ شرح داده شده است. انجام نشود.ء مقادیر ضریب زلزله استاندارد که در شکل (۶۴-۸) ارائه شده است (به‌دست آمده از نتایج تحلیل اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با ابعاد استاندارد) را می‌توان به‌کار تعریف شده در بخش ۰.۳۲ بند (۴-۱۲) ضریب زلزله طراحی) و پریودهای طبیعی زمین و مقطع تکیهگاه شمعی به‌دست آورد. بخش ۰.۳۲ بند (۴-۱۲۳) ضریب زلزله طراحی, شرح داده شده است و با استفاده از روش مطرح شده در بند ۲ بالاء به‌دست می‌آید. اصولا ضریب زلزله سطح ۲ باید با انجام تحلیل دینامیکی زمین به‌دست آید. چرا که تاکنون هیچ روش قابل اعتمادی برای تعیین ضریب زلزله استاندارد برای زلزله سطح ۲ ارائه نشده است. ۵ پریود طبیعی زمین که در بندهای | و ۲ شرح داده شد را می‌نوان با به کار بردن رابطه (۱۳-۹) با استفاده از سرعت موج برشی و ضخامت لایه برای هر لایه از خاک بین سطح فوقانی سنگ حفاظ و سطح سنگ بستره مستقیما برای تحلیل 77 1 ر۳-۹ 1 که د رآن: پریود طبیعی زمین (6) -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ‎-٩‏ اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم ۱۳۹ سرعت موج برشی در آ- امین لایه (7/9) خطر نسبی زلزله متوسط خطر نسبی زلزله زیاد جججتط ۳ سس سس ۱۳ 8808 8 3 33 ۳0 8810 38 333 ۳۹ ۳۳۳۹ رز زنب اب نب مزا 11 0 |[ ۵۵ ۸۵ ۹۹۹۹ 0۳۹۵ ۵1۵ ۵ ۵ 0 8 دص ارب نله 11 ,3333333 ال سس االببل با اک لت ۱ نکسا چ کته ۱ ۱ ه ۱ 5 یا لا کج یا بیس 010 نک 881۱ مب رل 010 نک سس سس ات ۹ خنببنن بب نز 7 8 13 ۳ ۳ 0 00 0 83 3 0 30 8 3 سس لت در باب از لب با یا از زا [|] [[]اا زا از ز[ [|| زمزمه ام الا الا 10 10 01 10 10 01 پریود (ثانیه) پریود (ثانیه) 81 0 3 3 3 5 ۵ 0 و0 هه هه هه ۳۱۱ سس 30888 3 3 0 38110 ۳33 5 3 ۳ ات لت ]1 || ]| ۱۱111۱۱ 1۱ بل( ۱ ۵۱۱۱ ری دهد دس 0 ٍ !۱ ه 811 8 هه 1 وگ ۱ علای: کل لت ۳ ۱ لد ]| | || ]1 ر ‎0.٩‏ > 7 سس 0 0.55 > 7 > 0.15 ۷ | اا[|]| ۱ ی ۱ ۱۱۱ رابطه (۱۳-۹) ‎)٩(‏ 0 10 01 پریود (ثانیه) شکل ۸- ۶۴- ضریب زلزله استاندارد برای زلزله سطح ۱ شمعی به‌عنوان یک سازه قاب صلب که نقطه گیردار مجازی آن (بند (۳-۵-۹) نقطه گیرداری مجازی, ملاحظه شود) در کف جم پایینتر از کف دریا وفع شده است و ب) مجموع وزن مرده مقطع تکیه‌گاه شمعی و سربار وارد بر آن در حین 71 ره ۱ که درآ ن -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۰ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی/ تاسیسات پهلوگیری (مهار) مجموع وزن مرده وارد بر یک ردیف شمع و سربار در حین یک زلزله (۷:) 6۸ ثابت فنر اقفی برای مین شمع (۸/0) (بند (۴-۵-۹) نیروهای عضو وارد بر شمع‌های منفرد). برای به‌دست آوردن مقدار ۲,۸ لازم است که ت/ را با فرض مقدار مناسبی برای ضریب عکسلعمل اقفی خاک بستر برآورد نمود. رابطه (۲-۹) که در بند (۲-۵-۹) ضریب عکسالعمل اففی خاک, شرح داده شده است, رابطه‌ای است که با استفاده از آن می‌نوان یک ضریب عکس‌العمل استانیکی برای خاک محاسبه نمود و استفاده ازاین رابطه در تحلیل دینامیکی مناسب نمی‌باشد. از آنجا که اطلاعات و نتایج نحقیقات اندکی در مورد ضریب عکسرالعمل دینامیکی خاک وجود دارد. توصیه می‌شود که برای محاسبه پریود طبیعی مقطع تکیه‌گاه شمعی از مقداری حدود دو برابر ضریب به‌دست آمده از رابطه (۲-۹) استفاده شود. همچنین بر اساس یک تحقیق, اگر سطح مجازی زمین درنظر گرفته نشود. پریود طبیعی یک مقطع تکیه‌گاه شمعی را می‌توان با دفت بیشتری محاسبه نمود. اگر لنگر خمشی ایجادشده در شمع از لنگر شرایط پلاستیک کامل بیشتر باشد (یعنی ایجاد مفصل پلاستیک) باید از صلبیت شمع در شرایط پلاستیک کامل ( ,ٍ0/ , در شکل (۶۵-۸) برای صلبیت خمشی یک شمع استفاده شود. ۴-۶-۹- بررسی ظرفیت باربری با استفاده از روش ساده شده در بررسی ظرفیت باربری یک اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با استفاده از روش ساده شده. باید مقطع تکیه‌گاه شمعی با یک مدل سازه‌ای قاب نشان داده شده و از ضریب شکل‌پذیری جابجایی افقی مربوط به مقطع تکیه‌گاه شمعی نیز استفاده نمود. نکات فنی ۱ در روش ساده شده که در بند (۲-۶-۹) روش بررسی عملکرد مقاومت در برابر زلزله, شرح داده شد. اساسا بررسی ظرفیت باربری با درنظر گرفتن فرضیاتی بر اساس «اصل تساوی انرژی نیومارک» که در شکل (۶۵-۸) نشان داده شده است و با استفاده از یک سیستم خطی معادل یک درجه آزادی و با سختی مشابه با سختی اولیه سیستم سازه‌ای اسکله - زمین انجام داده می‌شود که رابطه اصلی برای این بررسی به‌صورت زیر است: ر٩-۱۵)‏ ار < ,۸ که د رآز: ظرفیت باربری مقطع تکیه‌گاه شمعی در حین یک زلزله (۸) ضریب زلزله به‌دست آمده از پاسخ خطی (با استفاده از روشی که در بند (۳-۶-۹) تعیین حرکت لرزه‌ای برای بررسی عملکرد مقاومت در برابر زلزله, شرح داده شده است) 7 وزن مرده مقطع تکیه‌گاه شمعی و سربار وارد بر آن در حین یک زلزله (۸۷) -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۹- اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم ۱۳۱ نیروی افقی ۲ نیروی افقی پاسخ الاستیک ر: نیروی افقی حد الاستیک جابجایی افقی پاسخ الاستوپلاستیک ر: جابجایی افقی حد الاستیک شکل ۸- ۶۵- پاسخ تغییر مکان افقی الاستوپلاستیک مربوط به عرشه اسکله ظرفیت باربری مقطم نکیدگاه : در حین یک زلزله »8 با استفاده از رابطه (۱۶-۹) محاسبه می‌شود: ر٩-۱۶)‏ ,8 (1- ,)۵ +1- ‎٩/2,‏ ,۸ که د رآ7: ,4: ضریب شکل‌پذیری تغییر مکان مجاز 0 نسبت گرادیان ثانویه (گرادیان خط 7 در شکل (۶۵-۸) به گرادیان اولیه (گرادیان خط 2 در منحنی بار- تغییر مکان اقفی می‌باشد. وقتی که ضریب شکل‌پذیری تغییرمکان مجاز با استفاده از روشی که در بند ۳ شرح داده شد.ء تعیین می‌شود. ‏ را باید صفر درنظر گرفت. ,7 نیروی افقی مربوط به حد الاستیک (:) ۲ ضریب شکل‌پذیری تغییرمکان مجاز که در بند | استفاده شده است. در واقع نسبت تغییر مکان افقی مجاز به تغییر مکان افقی در حد الاستیک عرشه است. حد الاستیک نقطه‌ای است که در آن تغییر مکان افقی در رابطه مربوط به تغییر مکان اققی عرشه- بار اقفی مربوط به اسکله با شیب تندی افزایش می‌یابد. این حالت ممکن است در شرایطی درنظ رگرفته شود که در آن لنگر خمشی سر شمع در اکثر شمع‌های واقع در ردیف‌های عمود بر پیشانی اسکله. به لنگر شرایط پلاستیک کامل می‌رسند (رابطه (۱۹-۹)). ۳ ضریب شکل‌پذیری تغییر مکان مجاز را اساسا باید با درنظر گرفتن پیشرفت گسیختگی و یا خرابی اسکله تعیین نمود. ظرفیت شکل‌پذیری تغییرمکان کل یک اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با استفاده از ظرفیت شکل‌پذیری تغییرمکان شمع‌های لوله‌ای فولادی به‌دست می‌آید. ضریب شکل‌پذیری تغییرمکان مجاز استاندارد (که بر پایه ,۲ از رابطه (۱۶-۹) می‌باشد) را معمولا می‌نوان با استفاده از مقادیری که در جدول (۷-۸) برای زلزله سطح | ارائه شده و آنچه از رابطه (۱۷-۹) برای زلزله سطح ۲ به‌دست آمده است. نعیین کرد. این توصیه‌ها بر اساس نتایج بررسی رابطه بار- تغییرشکل با استفاده از یک مدل سازه قابی‌شکل که برای شمع‌های لوله‌ای فولادی مربوط به اسکله شمع‌وعرشه بکار رفته و آنچه از آزمایش بارگذاری آزمایشگاهی بر روی یک مدل سازه‌ای به‌دست آمده است. می‌باشد. سطوح اهمیت که در جدول (۷-۸) -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۲ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) ر۱۷-۹) 5 > (70//) 62.5 + 1.25 < رل که درآ ن لا : ضریب شکل‌پذیری تغییر مکان مجاز برای زلزله سطح ۲ 1 ضخامت شمع لوله‌ای فولادی (۸۱ جدول ۸- ۷- ضریب شکل‌پذبری تغییر مکان مجاز استاندارد برای زلزله سطح ۱ صلب با هم برآبرند. محاسبه کرد. از آنجا که این کار محاسبات پیچیده‌ای را درپی داردء می‌نوان .7 را در روش ساده شده با ب هکا رگیری رابطه (۱۸-۹) که بر اساس نتایج بررسی رابطه بار- تغییرشکل در مدل «شمع- قاب صلب» و با استفاده از ابعاد منعارف شمع‌های لوله‌ای فولادی به کار رفنه در اسکله شمع‌وعرشه به‌دست آمده است. محاسبه نمود. (۱۸-۹ اس و رت > رم 0 تج ر/ 1 ا را لنگر شرایط پلاستیک کامل مربوط به - امین شمع که با استفاده از رابطه (۱۹-۹) که در ادامه خواهد آمد. محاسبه ۳ <- 2 ۳ که د رآن: می شود (۸/. ۱) :1و را به بند ‎)۴-۵-٩(‏ نیروهای اعضا وارد بر شمع‌های منفردء نکات فمی بند | مراجعه شود. عبارت ,,7 حدی از بار افقی را نشان می‌دهد که در آن حد. لنگرهای خمشی همه شمع‌های اسکله به لنگرهای شرابط تحمل اسکله از نظر تحلیل سازه‌ای می‌باشد. رابطه‌ای که ۲۱ را برابر با ۸۲ درصد ,1 قرار می‌دهد.ء بر اساس نتایج به دست آمده از تحلیل پارامتری انجام شده بر روی اسکله‌های شمع‌وعرشه موازی ساحل با اندازه‌های متعارف است. ۵ تغییرمکان پسماند را می‌توان با ترسیم یک خطمستقیم با شیب گرادیان اولیه (سختی اولیه) از نقطه حداکتر پاسخ تغییرمکان در رابطه بار افقی- تغییرمکان و قرائت تغییر مکان در نقطه تقاطع خط و محور افقی مختصات به‌دست آورد. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۹- اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم ۱۳۳ ۵-۶-۹- بررسی ظرفیت باربری با استفاده از تحلیل الاستوپلاستیک در بررسی ظرفیت باربری یک اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با استفاده از تحلیل الاستوپلاستیک باید مقطع تکیه‌گاه شمعی را توسط یک مدل سازه قاب بیان کرده و رفتار غیر خطی شمع‌های لوله‌ای فولادی. عرشه بتنی و زمین نکات فنی ا) در بررسی عملکرد مقاومت یک اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل در برابر زلزله به‌عنوان یکی از تاسیسات عادی پهلوگیری (مهاری)» توصیه شده است که یک حالت برای وضعیت پیش از تشکیل یک مفصل پلاستیک در زمین (یعنی لنگر حالت پلاستیک کامل) به‌عنوان حالت حد نهایی تعریف شود.ء چرا که تشخیص بروز کمانش یک شمع لوله‌ای فولادی درون زمین و تعمی ر آن دشوار است. به‌علاوه. بررسی تغییر مکان حداکثر تغییر مکان پسماند نیز باید با استفاده از ضریب و شکل‌پذیری تغییر مکان مجاز به‌عنوان مرجع که در جدول (۷-۸) ارائه شده است. انجام شود. نیروهای ایجاد شده در مقطع عرشه بتن مسلح و ظرفیت باربری شمع را نیز باید بررسی کرد. ۲۳) در ارزیابی اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل به‌عنوان تاسیسات با مقاومت لرزه‌ای بالا در حالت زلزله سطح ۰۱ باید رفتا رآن در محدوده رفتار الاستیک باشد. ارزیابی این نوع اسکله در حالت زلزله سطح ۲ را می‌نوان مشابه حالت بند ۱ انجام داد. ۳ ظرفیت باربری در طول یک زلزله, با به کار بردن رابطه (۱۶-۹) و با استفاده از تغییرمکان اففی عرشه مرنبط با حالت حد خرابی قابل تحمل و بار حد الاستیک به‌دست آمده از تحلیل الاستوپلاستیک. محاسبه می‌شود. در این محاسبه, نسبت 0 گرادیان‌های ثانویه به اولیه در رابطه بار- تغییر مکان افقی و ضریب شکل‌پذیری تغییر مکان ا مربوط به تغییر مکان در حالت حد خرابی قابل تحمل را می‌توان مشابه شکل (۶۶-۸) تعریف نمود. حد خرابی قابل تحمل بار 0 (رظ-۲۰) 8 ۳ (و )62-6‏ ۱ (67-: 6) ْ سا ی 3 > لا 0 جابجانی 0 پر 0 شکل ۸- ۶۶- بررسی ظرفیت باربری با استفاده از روش الاستوپلاستیک ۴ "نحلیل با استفاده از روش الاستوپلاستیک را معمولا می‌توان با استفاده از الگوی زیر انجام داد: الف) تحلیل همراه با کاهش سختی خمشی یک شمع لوله‌ای فولادی متناسب با میزان نیروی محوری و لنگر خمشی تولیدشده در شمع انجام می‌شود. رابطه بین لنگر خمشی و انحنای یک شمع لوله‌ای فولادی با یک مدل سه‌خطی که مقدار حد بالای آن برابر لنگر شرایط پلاستیک کامل است. بیان می‌شود (شکل (۶۷-۸). برای اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل در ابعاد متعارف» یک مدل دوخطی (که با خط شکسته در شکل (۶۷-۸) نشان داده شده است) را -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۴ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) ننایج به‌دست آمده از مدل‌های سه‌خطی و دو خطی وجود ندارد. / اتخنا ول روم شکل ۸- ۶۷- رابطه لنگر خمشی -انحنا برای شمع لوله‌ای فولادی لنگر شرایط پلاستیک کامل ,14 لنگر تسلیم .44 انحنای تسلیم ,0 و انحنای شرایط پلاستیک کامل ,0 را می‌نوان توسط رابطه (۱۹-۹) محاسبه کرد. 07 هه وم ۸4 > و ۸4 (۱۹-۹) 0 1 ۸1 ۸ ۱ َ ۳ ۸4 1 ۳ 2 ,۸ 7 ,۰ 7/7 0 که د رآن: و ضریب مقطع پلاستیک شمع لوله‌ای فولادی ( :130 (]- (- ز 3 7 3 شعاع شمع لوله‌ای فولادی (01) 1 ضخامت شمع لوله‌ای فولادی (1) نسبت نیروی محوری اعمال‌شده ۷ به نیروی محوری 10( ,۸ < 0) وقت ی که لنگر خمشی وجود ندارد ۸: مساحت مفقطع عرضی شمع لوله‌ای فولادی ( ۱ ) سختی خمشی شمع لوله‌ای فولا دی ( :0۷7.۱۳ رگ مقاومت تسلیم طراحی شمع لوله‌ای فولادی ( :01.۳ ب) ویژگی‌های اجزاء عرشه بتن مسلح یا بتن پیش تنیده را باید از یک مدل الاستوپلاستیک که توسط رابطه لنگر خمشی- انحناء نشان داده شده در شکل (۶۸-۸) تعریف شده است. به‌دست آورد. نهایی می‌باشد. به‌عنوان یک روش استاندارد. لنگر خمشی نهایی و غیره را باید با استفاده از روش طراحی حالت حدی که در بخش ۲ء فصل ۳۲ء بنن» شرح داده شده است. محاسبه نمود. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ‎-٩‏ اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم ۱۳۵ 1 ۳ ۳ ۳ بر ثم را شکل ۸- ۶۸- رابطه لنگر خمشی -انحنا مربوط به عرشه بتنی از آنجا که وفقنی یک گسیختگی برشی در سازه بنسی اتفاق می‌افتد. ظرفیت باربری به شدت کاهش پیدا می‌کند. ضروری است که سازه به‌گونه‌ای طراحی شود که گسیختگی خمشی پیش از گسیختگی برشی انفاق بیفتند و درجه بالا یی از ایمنی در برابر گسیختگی برشی فراهم شود. پ) ظرفیت باربری کوبش شمع را باید با استفاده از مدل دوخطی که گرادیان اولیه و حد بالای آن به ترتیب مساوی با ضریب عکس‌لعمل محوری خاک شمع و حد بالای کوبش شمع ۳۰:۱ است. محاسبه نمود. مقدار ۳۰ را می‌توان با استفاده از رابطه (۲۰-۹) محاسبه کرد. (۳۰-۹) بر 1 2 ۳ 1 که در آن: ظرفیت باربری حدی شمع که با توجه به شرایط خاک محاسبه می‌شود (۱ (به بخش ۵ بند (۵-۱-۴) تخمیر ظرفیت باربری محوری نهایی با روابط ظرفیت باربری استاتیک, مراجعه شود) ت) ظرفیت باربری بیرون کشیدگی شمع را باید با یک مدل الاستوپلاستیک نوع دو خطی برآورد نمود. حد بالای ظرفیت باربری بیرون کشیدگی باید طبق بخش ۵ء بند (۲-۲-۴) بیشینه مفاومت کششی برای تک شمع؛ محاسبه شود. ت) معمولا عکسالعمل اففی خاک را می‌توان به وسیله یک مدل الاستوپلاستیک نوع دوخطی بیان کرد. ۵ در بسیاری از موارد»ء حد نهایی عملکرد با تغییر شکل خمشی مربوط به یک شمع لوله‌ای فولادی» به وسیله کمانش پلاستیک و با کمانش ستون بلندی از لوله فولادی, قابل تعیین است. کرش (.. ن) در کمانش موضعی در یک شمع لوله‌ای فولادی با رابطه زیر به‌دست می‌آید: - )۲۱-٩( 67 که در آن: 1 ضخامت شمع لوله‌ای فولادی (7۱۱) (4 قطر شمع لوله‌ای فولادی (۱(1 -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۶ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) اگر جلوگیری از کمانش موضعی شمع‌های لوله‌ای فولادی ضروری باشد. باید بررسی با این فرض انجام شود که‌ایجاد کرش ابعاد متعارف که برای اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل استفاده می‌شود. ۷-۹- طراحی مقطع حائل خاک بررسی پایداری سازه‌ای مقطع حائل خاک در یک اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل روی شمع‌های قائم را باید با درنظر گرفتن نوع سازه‌ای آن مطابق با راهنمایی‌های پایداری سازه‌ای نظیر فصل ۴ اسکله دیواری وزنی. و فصل ۵ اسکله سپری, انجام داد. نکات فنی عرشه و مقطع حائل خاک مربوط به یک اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل باید حتی الامکان با استفاده از یک دال یا اتصال ساده و پیش‌بینی فاصله مجاز آزاد با مصالح حدفاصل در هر دو طرف دال به منظور جلوگیری از اعمال نیروهای عرشه به مقطع حائل خاک و تامین امکان تطبیق نشست‌های نسبی بین عرشه و مقطع حائل خاک. متصل شود. عرشه و مقطع حائل خاک معمولا طوری ساخته می‌شود که فاصله آزاد حدافل, تفریبا مساوی با حداکثر تغییر مکان اففی اسکله شمع‌وعرشه میان آنها باشد. ۸-۹- بررسی پایداری در برابر لغزش دایروی اصولا" پایداری مقطع حائل خاک مربوط به اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل مستقر بر شمع‌های قائْم. در برابر لغفزش دایروی باید بر اساس بخش ۵» بند (۱-۲-۶) تحلیل شیب با بکارگیری روش صفحه لغزش دایروی, انجام شود. ۹-۹- طراحی تفصیلی (جزئیات) ۱-۹-۹- ترکیبات بار برای طراحی عرشه بارهای مورد استفاده در طراحی عرشه باید ترکیب مناسبی از وزن مرده و سربار وارد بر دال عرشه. پل‌های دسترسی نکات فنی در طراحی عرشه. ترکیبات بار به شرح زیر را باید درنظ ر گرفت و عرشه باید در برابره عملکرد آنها ایمن باشد. ۱ دال عرشه و پل دسترسی ( وزن مرده و با ر استانیکی (۲) وزن مرده و بار زنده وزن مرده و نیروی بالابرنده -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۹- اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم ۳۷ ۳ تیر ( وزن مرده و بار استانیکی (۲) وزن مرده و بار زنده (۳) وزن‌مرده. لنگر تولیدشده در سر شمع در اتر عملکرد نیروی اففی و بار استانیکی هنگام اعمال نیروی اففی. (۴) نیروی ناشی از نشست الاستیک شمع‌ها ۲-۹-۹ محاسبه چیدمان میلگرد مسلح کننده عرشه اصولا محاسبه چیدمان میلگرد مسلح کننده بتن مسلح یا بتن پیش تنیده عرشه باید بر اساس روش طراحی حالت ۱) آرمانورگذاری کافی باید در برابر گسیختگی برشی درنظر گرفته شود. به‌طور یکه گسیختگی برشی پیش از گسیختگی خمشی انفاق نبافند. ۲ از آنجا که عرشه نسبت به سایر سازه‌ها در معرض آسیب محیطی شدیدتری قرار دارد. ضروری است که تمهیدات مناسبی برای ارضا نمودن ملزومات مربوط به جزئیات سازه‌ای مانند عمق پوشش و آرمانو رگذاری مورد نیاز برای کنترل عرض ترک تحت شرایط حدی بهره‌برداری» درنظر گرفته شود تا سطح مطلوبی از دوام حاصل گردد. ۳-۹-۹- طراحی سر شمع سر شمع‌ها باید طوری طراحی شوند که در برابر تنش‌های مختلف ایجاد شده در آنجاء ایمن باشد. ۱ طراحی سر شمع‌ها باید بر اساس مطالب بخش ۵ء بند (۳-۶-۴) طراحی انصال شمع‌وعرشه. انجام شود. ۳ با نوجه به اینکه نتیجه طراحی لرزه‌ای اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل به‌صورتی است که اتصالات بین عرشه و شمع‌ها دارای عملکرد انصال کاملا صلب است. لذا طراحی جزئیات هنگام زلزله باید با نوجه به این شرایط انجام شود. ۳) اگر در ساخت از جوشکاری استفاده شود. باید بررسی‌های لازم برای نضمین تامین مقاومت لازم اتصالات جوشی میان میلگردهای مسلح کننده و صفحات و همچنین انصالات جوشی بین شمع‌های فولادی و صفحات صورت گیرد. نکات فنی ۱ توصیه می‌شود که روش انصال سر شمع‌ها و عرشه و عمق مدفون شمع‌ها در عرشه با استفاده از آزمایش بارگذاری یا روش‌های دیگر نعیین شوده چرا که تاکنون ویزگی‌های مقاومتی پیوستگی میان یک لوله فولادی و بتن به‌طور کامل مشخص نشده است. اگر انجام آزمایش بارگذاری ممکن نباشد. عمق مدفون را می‌نوان با استفاده از روش‌های شرح داده شده در بندهای ۲ و ۳ که در زیر آمده است, نعیین کرد. باید درنظر داشت که وقتی شرایط گیرداری (انصال کاملا صلب) -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۸ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) ۲ اگر نیروی محوری از طریق اتصال میان محیط سر شمع‌ها و بتن. از تیرها به شمع‌ها منتقل می‌شود. عمق مدفون « می‌توان با درنظ رگرفتن شکل سطح مقطع شممع‌هاء از طریق روش زیر تعیین نمود. ۳ با توجه به اینکه در اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل معمولا ضخامت بتن روی سر شمع‌ها کم است. عمق مدفون شمع با استفاده از معامله ‎۱-۹-۹٩‏ و با این فرض که برش سوراحکنده (پانچ) در بتن وجود ندارد و بار از طریق اتصال بین محیط شمع و بتن و بدون کمک مقاومت برشی در برابر سوراخ شدن بتن, به شمع‌ها منتقل می‌شود. محاسبه می‌شود. ]<>< 7 )۲۲-۹( 1 ! که در آن: 7 عمق مدفون (۱((۱ > مقدار محاسبه شده برای نیروی محوری وارد بر شمع در طراحی (۷) لا: قطر خارجی مقطع شمع (7۱۱1) مقاومت طراحی انصال بین بتن و شمع ( :۷/۱۸ زک[ ضریب عضو (می‌توان 7 را برابر با ۱/۰ فرض کرد) اگر مقدار طراحی ۸../برای مقاومت اتصال میان شمع و بتن را نتوان از طریق آزمایش و غیره به‌دست آورد. می‌توان از رابطه ,نز / *ْ/ 0.11 ررز/ استفاده نمود. زیرا آرماتورهای اصلی تیر معمولا با اتصال صلب به سر شمع‌ها متصل شده و این موضوع سیب می‌شود که مقاومت اتصال بین شمع و بتن نسبتا مساوی با مقدار مقاومت اتصال بین آرماتورها و بتن باشد. متغیرهای /. و[ به ترتیب بیانگر مقدار مقاومت فشاری بتن ( ۷/۱۲۲ و ضریب مصالح بتنی می‌باشد (می‌نوان را برابر با ۱/۳ فرض کرد). ۳) عمق مدفون لازم برای انتقال لنگر سر شمع را باید بر اساس بخش ۵» بند (۳-۶-۴) طراحی اتصال شمع‌وعرشه. تعیین کرد. تعیین این عمق به‌صورت تنوری باید برای تحمل ترکیب تنش برشی ناشی از نیروی اققی در شمع و تنش ناشی از لنگر خمشی باشد. اما تنش برشی ناشی از نیروی افقی معمولا بسیار کوچک است و بنابراین می‌توان از آن صرف‌نظ رکرد. توصیه می‌شود که عرض دال بتسی ذاً متصل به شمع. مقدار خیلی کمی درنظر گرفته نشود (شکل (۴۹-۸). اگر این عرض -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۹- اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم ۱۳۹ شکل ۸- ۶۹- تنش برشی تولید شده در سر شمع -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- ساحل فصل ۱۰ شمع‌وعرشه موازی با شمع‌های زوج مایل -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۱۰- اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های زوج مایل ۳۳ ۱-۰ اصول طراحی مباحث مطرح شده در این فصل باید به اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های زوج مایل که نیروی افقی وارد بر اسکله را تحمل می‌کنند. اعمال شود. اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های زوج مایل سازه است که نیروی افقی وارد بر اسکله (شامل نیروی زلزله. نیروی عکس‌العمل ضربه‌گیر و نیروی کششی مهار شناور) را با شمع‌های زوج مایل تحمل می‌کند. بنابراین, این نوع اسکله‌ها باید روی زمینی اجرا شود که ظرفیت باربری کافی برای شمع‌های مایل را تامین نماید. از آنجا که شمع‌های مایل طوری طرح می‌شوند که قادر به مقاومت در برابر نیروهای اففی در جهت عمود بر محور طولی اسکله باشند. تغییر مکان اففقی در آن جهت نسبت به اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم کمتر خواهد بود. شمع‌های زوج مایل به ندرت برای مقفاومت در برابر نیروهای اقفی در جهت محور طولی اسکله. طراحی می‌شوند و بنابراین بهتر است که مقاومت اسکله در برابر نیروهای اققی موازی با محور طولی؛ با روشی مشابه روش بررسی اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های فائم. بررسی شود. بررسی مقاومت اسکله در طول زلزله باید با استفاده از روش ضریب زلزله صورت گیرد. اما اگر بررسی عملکرد مقاومت در برابر زلزله ضروری باشد باید از روش تحلیل دینامیکی غیر خطی با روش تحلیل الاستوپلاستیک که در بند (۲-۶-۹) روش بررسی عملکرد مقاومت در برابر زلزله» نکات فنی بند | شرح داده شده است. استفاده نمود. در غیر این صورت. اساسا می‌توان اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های زوج مایل را مشابه با اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم درنظر گرفت. نکات فنی ۱ شکل (۷۰-۸) نمونه‌ای از یک اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های زوج مایل را نشان می‌دهد. ۳) اگر شمع‌های زوج مایل طوری طراحی نشده باشند که بتوانند در برابر نیروهای در جهت محور طولی اسکله مقاومت کنند. سازه اسکله این نیروها را با کمک مقاومت جانبی شمع‌ها تحمل خواهد کرد. در این حالت. محاسبه عمق مدفون شمع‌ها باید با بررسی مقاومت جانبی آنها صورت گیرد. ۲-۰- جانمایی و ابعاد ۱-۲-۰- اندازه بلوک عرشه و جانمایی شمع‌ها اندازه بلوک عرشه و جانمایی شمع‌های اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های زوج مایل باید براساس بند -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۴ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) ۱ اهر 0.20 تبر اصلی بتنی ب 053 040 ۷0:00 بای . شکل ۸- ۷۰- نمونه اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های زوج مایل فاصله میان شمع‌ها با بین مراکز شمع‌های مایل معمولا متناسب با شرایط بارگذاری و عملیات اجرایی, ۴ تا ۶ متر لحاظ می‌شود. از دیدگاه نامین مقاومت در برابر نیروی افقی» بهتر است برای شمع‌های مابل از زاویه شیب بزرگ استفاده شود.ء اما در بسیاری از موارد به دلیل محدودیت‌های موجود برای حفظ حدافل قاصله از سایر شمع‌ها و محدودیت‌های مربوط به عملیات اجرایی مانند ظرفیت نجهیزات شم عکوبی موجود. از شیبی برابر با ۱:۰/۳۳ تا ۱:۰/۲ استفاده می‌شود. ۲-۲-۰-ابعاد عرشه ابعاد عرشه اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های زوج مایل را باید براساس بند (۲-۲-۹) ابعاد عرشه. تعیین عرض تیر عرشه در اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های زوج مایل, بسته به روش اتصال سر شمع‌های مایل به یکدیگر متفاوت بوده. اما معمولا این اندازه از عرض مربوط به حالت شمع‌های قائم بزرگتر است. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۱۰- اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های زوج مایل ۱۳۵ ۳-۲-۰-آرایش ضربه‌گیرها (فندرها) و مهاربندها (بولاردها) آرایش ضربه‌گیرها و مهاربندها باید بر اساس بند (۳-۲-۹) چیدمان ضربه‌گیرها و مهاربندهاء تعیین شود. ۳-۰- نیروهای خارجی وارد بر اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های زوج مایل ۱-۳-۰ نیروهای خارجی طراحی نیروهای خارجی وارد بر اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های زوج مایل را باید بر اساس بند (۱-۳-۹) نیروهای خارجی طراحی,» تعیین نمود. برای طراحی شمع‌های یک اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های زوج مایل می‌توان از وزن مرده‌ای برابر با ۲۱/۷/۴ ۲-۳-۰-محاسبه نیروی عکس‌العمل ضربه‌گیر محاسبه نیروی عکس‌العمل ضربه‌گیر باید طبق بند (۲-۳-۹) محاسبه نیروی عکس‌العمل ضربه‌گیر, انجام شود. ۴-۰- فرضیات مربوط به خاک کف دربا ۱-۴-۰ نعیین زاوبه شیب شیروانی شیب شبروانی زیر عرشه را باید بر اساس بند (۱-۴-۹) تعیین زاویه شیب شبروانی. تعیین نمود. به بند ‎)۲-۴-۹٩(‏ سطح مجازی زمین. مراجعه شود. ۵-۰- تعیین نیروهای وارد بر شمع‌ها و مقاطع عرضی شمع‌ها ۱-۵-۰ نیروی افقی منتقل شده بر سر شمع‌های زوج مایل نیروهای افقی که به سر شمع‌های مایل اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های زوج مایل منتقل می‌شود باید با درنظرگرفتن مقاطع عرضی, زاویه مایل بودن و طول شمع‌های مایل محاسبه کرد. در این محاسبه می‌توان چنین فرض کرد که نیروهای افقی تماما توسط شمع‌های مایل تحمل می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۶ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) نکات فنی ۱ اگر مقطع عرضی و یا زاویه مایل بودن شمع‌ها با یکدیگر تفاوت داشته باشد. نیروی افقی که به سر هر جفت از شمع‌های مایل منتقل می‌شود باید با استفاده از رابطه (۱-۱۰) پا (۲-۱۰) محاسیه شود (شکل (۷۲۱-۸)) الف) حالت ی که می‌توان شمع‌ها را کاملا به‌عنوان شمع‌های انکایی درنظر گرفت. (۱) وقت ی که درنظر گرفتن چرخش بلوک عرشه ضروری نباشد: رء (-۱) بت - ,)۲ 2۴ (۲) وقت ی که درنظر گرفتن چرخش بلوک عرشه ضروری باشد: رم (-۳) از بالگ + بر نگ - ,بر خط مرکگزی کروه سمع های زوج مابل 11 سمع های زوج مابل شکل ۷۱-۸- فاصله بین خط مرکزی گروه شمع مایل و هر زوج از شمع‌های زوج مایل که د رآن: : ٩۱۳۲ ‏,ر0)‎ +6, ( 5 77 3 یی 11 7 0057 6, نیروی افقی وارد بر بلوک عرشه (۷/1۱) :1 نیروی اففی اعمالی به [امین زوج از شمع‌های مابل (:/۷7) ۵ فاصله میان خط مرکزی گروه شمع‌های مایل و نقطه‌ای که نیروی افقی بر آن وارد می‌شود فاصله میان امین زوج از شمع‌های مایل و خط مرکزی گروه شمع‌های مایل :1 طول کل شمع (00. وقتی که نیروی کششی وجود داشته باشد از طول | مربوط به شمع اصطکاکی استفاده می‌شود. :۸ سطح مقطع عرضی یک شمع از ذامین زوج از شمع‌های مایل (*۳) مدول ارنجاعی یک شمع از امین زوج از شمع‌های مایل ( "0۷/83 -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۱۰- اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های زوج مایل ۱۳۷ رز و «: ل: زاویه میان شمع‌های امین زوج از شمع‌های مایل و صفحه قائم (درجه) اندیس ۱ و ۲ در بالاء نشان‌دهنده شماره شمع‌های یک زوج از شمع‌های زوج مایل است. مختصات خط مرکزی گروه شمع‌های مایل را می‌توان با استفاده از رابطه ,26 /,2,5ر2 محاسبه کرد. مقدار ره نشان‌دهنده مختصات هر زوج از شمع‌های مایل در راستای محور طولی اسکله نسبت به یک مرکز مخنصات داده شدهء می‌باشد. ب) حالت ی که بنوان شمع‌ها را تماما به‌عنوان شمع‌های اصطکاکی درنظ ر گرفت: (۱) خاک ماسه‌ای روابط (۰(-۱) و (۲-۱۰) با جایگزین کردن 3/( ,1 +,21) به جای پااستفاده می‌شود. (۲) خاک چسینده روابط (۱-۱۰) و (۳-۱۰) با جایگزین کردن 2+ 0( به جای :ا استفاده می‌شود. که د رآز: : طول قسمتی از امین شمع که در آن قسمت. اصطکاک پوسته به‌طور موثر عمل نمی‌کند :1 طول کل امین شمع (0) ۳ وفت ی که مقطع عرضی, زاویه مایل بودن و طول تمام شمع‌های مایل یکسان باشد. نیروی اقفی که به هر زوج از شمع‌های مایل منتفل می‌شود را می‌توان با استفاده از روابط (۳-۱۰) و (۴-۱۰) محاسبه نمود. الف) حالت ی که درنظ ر گرفتن چرخش بلوک ضروری نباشد: ر۳-۱(۰) - ,)۲ 1 که د رآن: ب) حالت ی که درنظر گرفتن چرخش بلوک ضروری باشد: (۰(-۴) 7 با + بر - ,]۲ 27 ی ۳-۵-۰ بار قائم انتقال یافته به سر شمع‌های مایل بار قائم انتقال یافته به هر زوج از شمع‌های مایل را باید متناسب با جانمایی سازه شمع‌ها و هم‌چنین نیروهای خارجی وارد بر اسکله محاسبه کرد. نکات فنی برای نیروی رو به پایین وارد بر شمع‌ها ناشی از هر بار قائم»ء می‌توان از نیروی عکس‌العمل محاسبه شده با فرض یک ثتیر با انصال ساده در محل شمع به جای عرشه استفاده نمود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۸ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی/ تاسیسات پهلوگیری (مهار) ۳-۵-۰- نیروهای کششی (بیرون کشنده) 9 فشاری (فروکننده) شمع‌های زوجح مابل نیروهای کششی و فشاری هر زوج از شمع‌های مایل را باید با توجه به بارهای قائم و افقی که متناسب با وضعیت کاربری اسکله تعریف شده‌اند. محاسبه نمود. ا) نیروهای کششی و فشاری شمع‌های مایل را می‌توان طبق بخش ۵» بند (۶-۳-۴) ظرفیت باربری جانبی شمع‌های زوج با استفاده از الف) نیروی اففی انسقال یافته به هر زوج از شمع‌های زوج مایل که براساس بند (۱-۵-۱۰) نیروی افقفی منتقل‌شده بر سر شمع‌های زوج مایل محاسبه می‌شود و ب) بار قائم انتقال پافته به سر یک زوج شمع مایل که بر اساس ۳ نیروی فشاری هر شمع قائم از یک اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های زوج مایل را باید مانند نیروی عکسلعمل محاسبه شده طبق بند ۰9 | -۲-۵) بار قائم انستفال بافته به سر شمع‌های مایل, بر ورد نمود. ۴-۵-۰ -تنش‌های مقطع عرضی شمع‌ها تنش‌های مقطع عرض شمع‌ها را باید با درنظر گرفتن هر شمع به‌عنوان یک شمع تحت بار محوری و لنگر خمشی نکات فنی مقطع عرضی شمع‌ها). ۳ ظرفیت باربری شمع‌های مایل را می‌نوان با مراجعه به بند | با ۲ نکات فنی در بخش ۵» بند (۶-۳-۴) ظرفیت باربری درصد نسبت به مفادیری که در بند ۲ نکات فنی از بند ‎)۵-۵0-٩(‏ تنش‌های مقطع عرضی شمع‌هاء شرح داده شده است. ۳) معمولا شیب شمع‌های زوج مایل» در جهت عمود بر محور طولی یک اسکله شمع‌وعرشه. درنظر گرفته می‌شود. بنابراین, معمولا شمع‌ها طوری طراحی می‌شود که در حالت تحت بار محوری در برابر نیروهای خارجی وارد بر راستای عمود بر ۳) اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های زوج مایل, معمولا روی زمین با ظرفیت باربری زیادی ساخته می‌شود و بنابراین شمع‌ها را باید به دفت و با بررسی تاثیرات تنش‌های ضربه‌ای» کمانش و سایر مواردی که در حین کویش پیش می‌آید. طراحی نمود (به بخش ۵ ند (۱-۶-۴) بررسی بارهای حین ساخت. مراجعه شود). -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۱۰- اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های زوج مایل ۳۹ ۱ اگر شمع‌های زوج مایل طوری طراحی شوند که قادر به مقاومت در برابر نیروهای وارد بر اسکله در جهت محور طولی آن باشندء مقاومت اسکله در راستای محور طولی آن را باید طبق روش بند (۵-۱۰) تعیین نیروهای وارد بر شمع‌ها و مقاطع عرضی شمع‌هاء مشابه آنچه که برای بررسی مقاومت اسکله در جهت عمود بر محور طولی آن به‌کار رفت. بررسی نمود. ۲ اگر برای تحمل نیروهای وارد بر اسکله در راستای محور طولی آن هیچ شمع زوج مایلی طراحی نشده باشد. بررسی مقاومت باید بر اساس بند ‎)۵-٩(‏ طراحی شمع» و یا روش مشابه برای اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با ۷-۰- عمق مدفون شمع‌های مایل ظرفیت باربری شمع‌های مایل را باید طبق بند ‎)۶-۵-٩(‏ بررسی عمق مدفون برای ظرفیت باربری» و بند (۷-۵-۹) ۸-۰- طراحی مقطع حائل خاک طراحی مقطع حائل خاک باید طبق بند (۷-۹) طراحی مقطع حائل خاک. صورت گیرد. ۹-۰ -بررسی پایداری در برابر لغزش دابروی بررسی پایداری در برابر لغزش دایروی باید طبق بند ‎)۸-٩(‏ بررسی پایداری در برابر لغزش دایروی, انجام شود. ۱۰-۰- طراحی تفصیلی (جزئیات) طراحی جزئیات تیر پیشانی و صفحه اتصال باید طبق بند (۹-۹) طراحی تفصیلی (جزئیات)» انجام داد. -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- . حد) از سا -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۱۱- اسکله جدا از ساحل ۱۵۳ ۱-۷۱- گستره کاربرد الزامات بیان‌شده در این فصل در طراحی اسکله جدا از ساحل که شامل دو بخش اسکله جدا از ساحل و دیوارحائل پشت اسکله می‌باشد. کاربرد دارد. شکل (۷۲-۸) نمونه‌ای از سطح مقطع یک اسکله جدا از ساحل را نشان می‌دهد. : 2540 ۱ ْ 0 0 _ 720+ 210 ۱ 20 ریم لکشم موع توس مبارس 00 8/حل ‏ وف9ل ی ها ۰ 4 سح 8 :۹ ا و هگ رس ام 8 3 ال 4 نوم وس ها پا 2 | اه ۱.۱۷.۱40 7 7 ۵6 : 0821 ! ْ را 5 [ ۱۵۹ در از را #0 ۳65 ۱ ۱ سس تست از" ۱ ۱ 12.0۳۷۱>] سبرفوادی سره .. |: 1 7 نوع ]1 ۱۱ 1 ۲ . 8- ماسه جایگزین شده ۱ ا 9 | ای سک 00 10- ۰ گ ار 8 ۱ : 40 .8 شُد ات و 8 ی !1 ۱ ی 1.1 ۳ خاک جرد دمم ور ال خاک جسبنده 00 :18- ۱۱۵ 4۹| 700 ۱4۹۹۱ 90۵ ۵ خاک ملسه ای 3 ا تالا احدها ۱ ! ! اه 7 رتش سا ۷ ۷ !اد ال 27.00 شکل ۸- ۷۲- نمونه‌ای از سطح مقطع اسکله جدا از ساحل ۲-۷۱-اصول طراحی اسکله جدا از ساحل باید به‌گونه‌ای طراحی شود که در برابر تمام بارهای موثر بر پهلوگیرها و تیرهای آن پایدار باشد. علاوه بر آن نوع و ابعاد پل جرثقیل, مشخصات حرکتی جرثقیل و نشست ریل‌ها بعد از نصب به نوبه خود در تعیین سازه ۳-۱- طراحی اسکله جدا از ساحل ۱-۳-۱- جانمایی و ابعاد فاصله پهلوگیرها و ساحل, فاصله ریل‌های جرثقیل و فاصله پهلوگیرها در جهت محور طولی اسکله بر اساس هزینه و سهولت عملیات اجراء ابعاد جرثقیل, شرایط خاک بستر دریا 9 غیره تعیین می‌گردد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۸۴ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) ۲-۳-۱ بارها و نیروهای خارجی اصولاء بارها و نیروهای خارجی که در طراحی اسکله دور از ساحل مدنظر قرار می‌گیرند عبارتند از: ۱) نیروهای قائم ب) نیروی مهار شناورها پ) بار مرده عرشه ت) بار مرده اسکله ۲) نیروهای افقی الف) نیروی مهار شناورها ب) نیروی پهلوگیری شناورها پ) نیروی باد موثر روی تجهیزات جابجایی کالا ت) نیروی لرزه‌ای موثر روی تجهیزات جابجایی کالا ث) نیروی لرزه‌ای موثر بر عرشه و) نیروی لرزه‌ای موثر روی پهلوگیرها ۱ در طراحی اسکله جدا از ساحل» علاوه بر نیروی‌های فو قیال ذکرء نیروی موج و نیروی بالابرنده و نیروی باد مور بر عرشه. نیز باید به نحوه مناسبی مدنظر قرار گیرد. ۳ نیروی ترمز تجهیزات جابجایی کالا همیشه به‌عنوان نیروی اففی در طراحی تیرها مطرح می‌باشد. اما در طراحی اسکله. وقنی این نیرو موجود باشد. درنظر گرفته خواهد شد. ۳-۳-۷۱- طراحی اسکله اسکله باید بر آاساس نوع سازه موجود. به‌طور مناسبی طراحی گردد. طراحی اسکله باید مطابق فصل ‎.٩‏ اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های قائم. پا فصل ۱۰, اسکله شمع‌وعرشه موازی ساحل با شمع‌های زوج مایل, انجام گیرد. البته طراحی اسکله وزنی یا اسکله سلولی ساخته شده با سپر فولادی باید به ترتیب مطابق فصل ۰۴ اسکله دیواری وزنی. با فصل ۰۷ اسکله دیواری سلولی ساخته شده با سپر فولادی, انجام شود. ۴-۳-۱-طراحی تیر تیر باید در برابر بارها و نیروهای افقی و همچنین قائم. طوری طراحی شود که ایمن باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۱۱- اسکله جدا از ساحل ۱۵۵ تسیر اعضای سازه‌ای مورد استفاده در نیرهای اسکله جدا از ساحل باید مقاومت کافی در برابر نیروهای مورد انتظار اقفی و قائم داشته باشند زبرا ریل‌های جرتقیل مستفیما روی تیرها نصب می‌شوند. در ارزیابی نیروهای قائمء افزایش در بارهای چرخ به دلیل بار باد پا زلزله وارد بر پل جرئقیل, باید درنظر گرفته شود. نکات فنی ۳ وفتی که هر دو پایه پل جرتفیل ثابت باشد. بار افقی هر پایه از تفسیم کل بار اقفی بر اساس نسبت بار چرخ» بین دو پایه حاصل می‌گردد. وفتی که پل جرنقیل دارای یک پایه ثابت و یک پایه معلق می‌باشد. کل بار افقی را باید به پایه ثابت وارد نمود تا طراحی ایمن‌تر گردد. البته در حالت دو پایه ثابت. همزمان نصف نیروی افقی وارده به یک پایه باید به پایه معلق وارد گردد. ۴-۱-تجهیزات فرعی تجهیزات فرعی مانند ضربه‌گیر (فندر)» ستون مهاری و پل ارتباطی باید برای اسکله جدا از ساحل نیز درنظر گرفته برای ضربهگیر و ستون مهاری به فصل ۰۱۹ تجهیزات فرعی. مراجعه شود. برای پل ارتباطی و دال. بار زنده پیاده‌رو حدود ۵ کیلو نیوتن بر متر مربع درنظ ر گرفته شود. ۵-۷۱- طراحی تفصیلی (جزئیات) ۱-۵-۷۱- عرشه ۲-۵-۷۱-پل ار تباطی پل ار تباطی باید طبق ضوابط و آیین‌نامه‌های پل (نشریات ۰۱۳۹ ۰۳۸۹ ۳۹۵ و ۳۶۲ سازمان مدیریت و برنامه‌ریزی) طراحی گردد. -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۱۲ -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۱۲- اسکله شناور ۱۵۹ ۱-۳۲۳ -گستره کاربرد ۱ الزامات بیان شده در این فصل برای اسکله‌های شناور دارای بدنه شناور (از اینجا به بعد به‌عنوان پانتون یاد می‌شود) که با زنجیر مهار و غیره مهارشده باشد. کاربرد دارد. ۲) روش‌های طراحی مطرح شده در این فصل برای اسکله‌های شناور نصب شده در مکان‌هایی که اثر موج. جریان جزرومدی و باد نسبتا ضعیف باشد. کاربرد دارد. تسیر ۱ شکل‌های (۷۳-۸) و (۷۴-۸) اجزای اصلی یک اسکله شناور و سازه یک پانتون را نشان می‌دهد. یک اسکله شناور شامل پانتون» پل دسترسی برای اتصال پانتون به ساحل. پل‌های ارتباطی برای اتصال بانتون‌هاء زنجیرهای مهار برای مهار پانتون‌هاء لنگرهای مهار و اجزای دیگر می‌باشد. ۲ طراحی سازه‌های شناور مختلف برای استفاده عمومی باید طبق راهنمایی‌های این فصل انجام گیرد. نکات فنی اگر شرایط کارگاه خارج از پوشش این فصل باشد. طراحی باید بر اساس بخش ۰۳ بند (۵-۵) نیروی موج وارد بر سازه نزدیک انجام شود. شکل ۸- ۷۳- توضیحات اجزای اسکله شناور -------- صفحهٔ بعد -------- ۶۰ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) 9 ۳ ۱ ۰ ۰ 8 8 ۰ ۱ لب تن تیلست لش 2 ضربه گیر استون مهاری ستون زنجیر 111 ۳ اد :1 سس 1 ل زجیر | ی ۲ ۱ ال 11۱ ۱ ۱ محافظ دیوار تیر تکیه گاه حداکننده دال 7 : ات ۱ اد دال زبرین شکل ۸- ۷۴- توضیحات اجزای پانتون ۲-۲- اصول طراحی اسکله شناور باید به‌گونه‌ای طراحی شود که در طول مدت بارگیری و تخلیه و نیز سوار و پیاده شدن مسافر و خودرو پایدار و ایمن و همچنین دارای دوام کافی باشد. سیستم مهار شامل زنجیر و لنگرهای مهار باید برای داشتن مقاومت کافی در برابر نیروهای خارجی مورد انتظار طراحی شود. ۳-۲۳- طراحی پانتون ۱-۳-۲-ابعاد پانتون پانتون باید دارای مقدار سطح و ارتفاع کافی بیرون از آب برای عملکرد مورد انتظار بوده و ابعاد آن باید برای پایداری در برابر بارها و نیروهای خارجی وارد بر آن کافی باشد. ۳-۳-۳- بارها و نیروهای خارجی وارد بر پانتون بارها و نیروهای خارجی که باید در طراحی پانتون مدنظر قرار گیرد عبارتند از: ۱ بار استاتیک و بار زنده ۲) نیروهای عکس‌العمل پل‌های ارتباطی و پل دسترسی ۳ فشار هیدرواستاتیک -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۱۲- اسکله شناور ۱۶۱ ۴) وزن مرده معمولا در طراحی پانتون احتیاج به درنظ ر گرفتن نیروی عکسلعمل ضربهگیرء نیروی موج؛ نیروی جریان و فشار دینامیک آب نمی‌باشد مگراینکه به علت شرایط کارگاهی ویژه‌ای نیاز به لحاظ موارد مذکور باشد. البته وقتی که ریسک قرارگیری پانتون در معرض اثر موج وجود داشته باشد. لازم است نیروی موج وارد بر پانتون ساکن که در محل خود محکم شده و نیروهای سیال ناشی از حرکت پانتون (به بخش ۰۳ فصل 4 نیروهای خارجی وارد بر جسم شناور و حرکات آن. مراجعه شود) درنظر گرفته شود. در این حالت. نیروی مهاری با درنظ رگرفتن حرکات پانتون محاسبه می‌گردد. نکات فنی معمولا در اسکله شناور بار زنده حدود ۵/۰ کیلو نیوتن بر مترمربع برای مسافران درنظر گرفته می‌شود که در اصل برای ۳-۳-۲۳ پایداری پانتون پانتون باید به نحوی طراحی شود که سطح پایداری سازه‌ای لازم برای مقاصد کاربردی آن تامین شود. نکات فنی ۱ در ارزیابی پایداری پانتون, الزامات زیر باید بر ورده شود: الف) پانتون باید شرط پایداری یک بدنه شناور را ارضا کرده و مقدار ارتفاع لازم خارج از آب را حتی با وجود نیروی عکسالعمل پل دسترسی و سربار حداکثر روی عرشه و وجود مقداری آب نشتی به داخل پانتون, داشته باشد. ب) حتی وفتی که سربار حداکثر روی نیمی از عرشه که با محور تفارن طولی پانتون تفسیم شده است و همچنین نیروی عکس‌العمل پل دسترسی بر آن قسمت (اگر پل به آن قسمت منصل باشد) وارد شود. باز هم پانتون باید شرط پایداری بدنه شناور را برآورده کرده و شیب عرشه باید برابر ۱:۱۰ یا کمتر با حداقل ارتفاع خارج آب صفر یا بیشتر ۲۳ ارتفاع آب تجمعی نشت کرده در پانتون که در ارزیابی پایداری پانتون درنظر گرفته می‌شود معمولا برابر ۱۰ درصد ارتفاع ۳) پایداری پانتون وفتی در معرض بار گسترده یکنواخت قرار می‌گیرد با ارضای رابطه (۱-۱۳) حاصل می‌گردد. ر۳(- 0 0 کد که د رآن: 3 ممان اینرسی هندسی سطح مقطع در ترا زآب ساکن نسبت به محور طولی (*) وزن پانتون و با ر گسترده یکنواخت (/۸) وزن مخصوص آب دربا 00/7) -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۲ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) ): فاصله بین مرکز شناوری و مرکز جرم وقتی پانتون دارای نشت تا قسمتی پر شده باشد, پایداری پانتون را می‌توان با استفاده از رابطه (۲۳-۱۲) و ارضا ی آن نامین نمود. حروف [ء )و 0 در این رابطه همان توضیحات قیلی اما در حالت پانتون دارای آب می‌باشد. ر۲۳(-۲) 0< 0 -(۱-۲۳) 2۸ 4 که درآ ن ممان اینرسی هندسی سطح آب داخل هر محفظه نسبت به محور مرکزی خود محفظه موازی با محور دوران پانتون ر*) وقتی پانتون تحت بار خارج از مرکز قرار داشته باشد. پایداری آن زمانی حاصل می‌گردد که مقدار 120۹ حاصل از رابطه (۲۳(-۳). رابطه (۴-۱۲) را ارضا نماید (شکل (۷۵-۸)). شکل ۸- ۷۵- پایداری پانتون تحت بار خارج از مرکز ۸ , ۸ (۲-۱۲۳) 0 >[ ۱۵0( - )+ 0| ۱-2 ها مدیم مها » ۵۹ ۳ + ر ۱20005: 0 04 2 - (/)2 (4 2 ی ر۲(-۴) 7 ۱ سس > 0 131 10 که در آن: وزن پانتون (۷/) ۳ نیروی کل بار خارج از مرکز (/(4) عرض پانتون (۱۱) ارتفاع پانتون (۱1۱) -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۱۲- اسکله شناور ۱۶۳ فاصله ۳ از محور مرکزی پانتون (۱:) زاویه شیب پانتون (برحسب درجه) ۴-۳-۲- طراحی جداگانه اجزای پانتون تنش‌های ایجادشده در اجزای تشکیل‌دهنده پانتون باید با انتخاب روش متناسب با کاربرد پانتون. بارها و نیروهای خارجی وارد بر آن اجزا و خصوصیات سازه‌ای آن‌ها ارزیابی گردد. نکات فنی ۱ دال سقف دال سقف معمولا به شکل دال دوطرفه گیردار روی چهار لبه شامل نیرهای تکیه‌گاهی و دیوارهای جانبی در برابر بارهایی که بزرگترین تنش را از ترکیبات بارهای زیر ایجاد می‌کندء طراحی می‌گردد. الف) وفتی فقط بار استانیک روی پانتون وارد شود: بار استاتیک و وزن مرده ب) وفتی بار زنده روی پانتون وارد شود: بار زنده و وزن مرده پ) وقتی تکیه‌گاه پل دسترسی روی پانتون قرار داده می‌شود (بدون ستون تنظیم): نیروی عکس‌لعمل تکیه‌گاه پل دسترسی و بار مرده ۳) دیوارهای جانبی دیوار جانبی معمولا به شکل دال دوطرفه گیردار بر روی چهار لبه شامل دال سقف. دال کف و دیوارهای جانبی با تیرهای تکی ه‌گاهی و در برابر فشار هیدرواستانیک وارده وقتی پانتون تا ۰/۵ متر بالای عرشه مستغری باشد. طراحی می‌گردد. ۳ دال کف دال کف معمولا به شکل دال دوطرفه گیردار روی چهار لبه شامل دیوارهای جانبی با تیرهای نکیه‌گاهی در برابر فشار هیدرواستاتیک وارده وفتی پانتون تا ۰/۵ متر بالای عرشه مستغری باشد. طراحی می‌گردد. ۴ دیوار جداکننده دیوار جداکننده شبیه دال گیردار روی چهار لبه طراحی می‌گردد. ۵ نیرهای نکیه‌گاهی و تکیدگاه‌ها تیرهای تکیه‌گاهی دال سقف. دال کف و دیوارهای جانبی و تکیه‌گاه مرکزی معمولا شبیه جعبه قاب صلب تحت شرابط ۶ وفتی که باید آثر موج درنظر گرفته شود. محاسبه نیروهای اجزا با استفاده از رابطه (۸44/]0 روش بارج بنتسی پیش‌تنیده, با قانون 101۳ انجام می‌شود. وقتی درنظر گرفتن اثرات حرکت بدنه شناورء ارتفاع و پریود امواج و عمق آب لازم باشد. می‌توان از روش تقسیم سطح مقطع 7040.] و همکاران استفاده نمود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۶۴ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) ۱-۳-۲۳- روش مهار روش مهار پانتون اسکله شناور باید با توجه به شرایط طبیعی محیط نصب به نحوی انتخاب گردد که بهره‌برداری مورد انتظار از اسکله شناور به عمل آید. ۲-۳-۲۳- طراحی زنجیر مهار ۱-۲-۴-۲ نیروهای خارجی طراحی سازه زنجیر مهار باید با روشی مناسب به‌گونه‌ای آرزیابی گردد که زنجیرها قادر به نگهداری پانتون در محل خود به‌طور ایمن تحت اعمال بزرگترین بار باشد. نکات فنی ۱ راهنمایی‌های این پخش برای پانتون مهارشده با زنجیر کاربرد دارد که استفاده بیشتری در طراحی اسکله شناور داشته ۳) برای نیروهای خارجی, از بین ترکیب بارهای زیر که بزرگترین نیروی کل را ارائه دهد استفاده می‌گردد. الف) نیروی عکس‌لعمل ضربه‌گیر و نیروی جریان جزرومدی ب) نیروی طناب مهار کشتی و نیروی جریان جزرومدی پ) نیروی موج و نیروی حریان جزرومدی ۳-۲-۴-۲ قرارگیری زنجیر هر زنجیر باید به یکی از مهارهای زنجیر در چهارگوشه پانتون از طریق سوراخ محل زنجیر وصل و توسط یک لنگر به ۳-۲-۳-۲ قطر زنجیر قطر زنجیر باید به اندازه‌ای باشد که هنگام بالاترین مد توسط نیروهای خارجی تعیین‌شده در بند (۱-۲-۳-۱۲) ۱ حداکثر کشش وارد بر هر زنجیر به‌طور آیده‌أل با تحلیل دینامیکی زنجیر و پانتون تعیین می‌گردد. اما چون این تحلیل -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۱۲- اسکله شناور ۱۶۵ شکل ۸- ۷۶- توضیحات مرتبط با زنجیر مهاری ۵-۱۲ ,۳۲۹۵۵ < 7 نیروی اففی وارد بر للگر مهاری مانند نیروی اقفی وارد بر پانتون است و نیروی قائم وارد بر لنگر از رابطه (۶-۱۳) محاسبه (۶-۱۲۳) ,۳1۵6 < ۲ نیروی قائم وارد بر اتصال بین زنجیر و پانتون از رابط (۷-۱۳) به‌دست می‌آید. (۷-۱۳) ,1۵0 ۳ > را زوایای ,و :0 با حل رابطه (۸-۱۳) با فرض طول !برای زنجیر و وزن ۱۳برای طول واحد زنجیر محاسبه می‌شود. ۳ ( 6 13 - :0 20))-* - | (۳ (-۸) ۳ ( ,000 - د90060) - - با 1 قاصله افقی بین لنگر مهاری و پانتون وقتی نیرویی افقی روی پانتون اعمال‌شده است از رابطه ‎)٩-۱۲(‏ به‌دست می‌آید و بنابراین مقدار جابجایی افقی پانتون از محل سکون خود وقتی نیروی افققی وجود ندارد به راحتی قابل محاسبه است. )٩-( ۳(‏ 1 ,0 12)* ططزو-( +0 ۵))* حاصزه ۳ 6 پا به‌دلیل اینکه انحنای خط زنجیر با قطر معمولی را می‌توان تقریبا با خط مستقیم جایگزین نمود. در روابط (۵-۱۳) تا (۹-۱۲) می‌توان فرض کرد که 0" 0 0 - ,0 و -/- ۴*۱7 باشد که د رآز: 7: حداکثر کشش وارد بر زنجیر (۷/) ۳ نیروی افقی خارجی (۷/#) نیروی قائم وارد بر لنگر مهاری (۷//) ۸ نیروی قائم وارد بر اتصال بین زنجیر و پانتون (۸/۷) 1 زاویه‌ای که زنجیر با راستای افق در اتصال بین لنگر مهاری و زنجیر می‌سازد (برحسب درجه) زاویه‌ای که زنجیر با راستای افق در اتصال بین لنگر مهاری و پانتون می‌سازد (برحسب درجه) -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۶۶ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | تاسیسات پهلوگیری (مهار) 4 طول زنجیر (/7) 4 وزن مستغرق در واحد طول زنجیر (۸//۱) 7 عمق آب زیر کف پانتون (0۱۱) فاصله افقی بین لنگر مهاری و اتصال بین پانتون و زنجیر (۸) ۳ در تعیین قطر زنجیر باید توجه به سایش, خوردگی و اثرات ناشی از چسبیدن موجودات زنده به زنجیر مدنظر باشد. علاوه‌بر آن, عملیات نگهداری مناسبی برای زنجیر لازم می‌باشد که شامل بازرسی‌های دوره‌ای زنجیر و تعویض آن در صورت لزوم ۳-۴-۲- طراحی لنگر مهاری ۱-۳-۴-۲ نیروهای خارحی طراحی در طراحی لنگر مهاری. حداکثر نیرویی که بر زنجیر مهاری وارد شده و طبق بند۲-۴-۱۲۳- طراحی زنجیر مهاری محاسبه شده است. باید به‌عنوان نیروی خارجی طراحی به‌کار برده شود. مقادیر زیر که در بند (۳-۴-۱۲) طراحی زنجیر مهاری, محاسبه شده را می‌توان به عنوان نیروی خارجی استفاده کرد. ب) نیروی افقفی: ] برای ,/أء 7 و (0) به شکل (۷۶-۸) مراجعه شود. ۲-۳-۴-۲- طراحی لنگر مهاری لنگر مهاری باید قادر به تامین نیروهای مقاوم لازم برای نگه داشتن پایداری پانتون در برابر حداکثر کشش وارد بر نکات فنی ۱ معمولا نیروهای زیر به‌عنوان نیروهای مقاوم لنگر مهاری درنظر گرفته می‌شود. اما پیشنهاد می‌گردد که آزمایش‌های پایداری در محل برای لنگر مهاری انجام گیرد. الف) در حالت بلوک بتسی (ا)روی رس: نیروی مقاوم قائم: وزن مستغری» وزن سربار موتر