الف- طول مورد نیاز برای سرریز

⚠ این متن با نرم‌افزار از روی تصویر خوانده شده و ممکن است خطا داشته باشد؛ برای استناد، اصلِ سند را ببینید. پیوست ب- مال طراحی ۱۹ الف- طول مورد نیاز برای سرریز برای سامانه جمع‌کننده از ۸ مجرای انتقال‌دهنده که طول هر یک ۸/۵ متر و یک کانال جمع‌آوری مرکزی همانند شکل ( ب-۱۱) استفاده شده است. اولین ردیف مجرای انتقال‌دهنده که به ورودی حوض نزدیک‌تر است تنها در یک طرف دارای سرریز می‌باشد ولی سه ردیف باقی مانده در هر دو طرف مجرا دارای سرریز می‌باشند. متر ۱۱۳/۵ < متر ۱۱۹ - (۲ * متر ۸/۵ ۷ ۶) + (۱ ۷ متر ۸/۵ ۲) < طول واقعی سرریز ب- تعداد شکاف‌های ۷- شکل با استفاده از سرریز ۷- شکل استاندارد ۹۰ درجه, در هر ۲ متر از طول سرریزء ‎٩‏ عدد شکاف سرریز قرار می‌گیرد. در کل طول ۵ مترء ۴ عدد صفحه سرریز ۲ متری قرار می‌دهیم. ارتفاع کل هر سرریز ۷/۵ سانتی‌متر و فاصله مرکز به مرکز هر شکاف ۷- شکل» ۲۰ سانتی‌متر است. به این ترتیب تعداد کل شکاف‌های سرریز در هر حوض برابر است با: ۴ << (۶۲۴۹) + (۲۳۱۳۴۹) - تعداد کل شکاف‌ها ج- ارتفاع بر روی سرریز ۷- شکل با توجه به قسمت قبل بده حداکثر لحظه‌ای برای هر سرریز برابر است با: 1 7 6.52۷10 0 7/5 4 ۳ ۵ج اس 1۱ 4 ۴ ارتفاع بر روی هر شکاف سرریز را می‌توان با استفاده از رابطه (۴-۴) با فرض زاویه راس ‎٩۰‏ درجه, محاسبه کرد: 5/2 90 1/2 5 4- 5/2 0 1/2 15 (11) < 12 ۷ (1 9.86 2) 0.60 بح 05210 اج 1 (ج) 130 7 (28) ۷ )۶و0 2 15 2 15۵ مقدار ارتفاع روی سرریز در بده طراحی حداکثر لحظه‌ای ۰/۰۴۶ -1] متر به‌دست می‌آید. به این ترتیب اگر ارتفاع کل سرریز ۷/۵ سانتی‌متر ۲/۹ - ۴/۶ - ۷/۵ - ارتفاع آزاد سرریز د- افت ار تفاع در طول مجرای انتقال‌دهنده محاسبات افت ارتفاع بر این اساس که در هر دو طرف مجرای جمع‌آوری» شکاف سرریز موجود است. انجام می‌شود. ابتدا بده جریان در هر نقطه از هر مجرای جمع‌آوری با استفاده از رابطه زیر محاسبه می‌شود: ۹ 0.469 < 72 6.52104 - ال ج (تعداد سرریزهای هرمجرا)* (بده هر سرریز) - "0 - بده جریان در هر مجرا با توجه به این مطلب که در نقطه خروجی مجرا ریزش آزاد داریم و این که در این نقطه عمق بحرانی تشکیل می‌شود. عمق انتهائی مجرا را با استفاده از رابطه (۱۴-۴) محاسبه می‌کنیم. 0.047 0 2 ماج(37 5 0 اع 6 - ۹( حملا -------- صفحهٔ بعد -------- ۹۳ راهنمای طراحی هیدرولیکی تصفیه خانه‌های آب با فرض این که عمق متوسط در مجرای انتقالی خروجی برابر ۰/۱۴ متر باشدء شعاع هیدرولیکی متوسط 16 به‌صورت زیر 5 5 + 20.14 با فرض این که ضریب اصطکاک دارسی برایر ۰/۱ و ۷۰/۰۹۶ - ۲« متر باشد و با استفاده از رابطه (۲۵-۴) داریم: < 0.090 6 )0.18.5۷ 8 )2 1294 0.096 *(0.5) 9.81۷ 0 <- *0.005(۳ + 0.0187 +0.0092) > *د ۳ ۷,۶ ])0.096(* + -------- صفحهٔ بعد -------- 1 3 چا ی ارهز رو ود ۳و دظ ی پ ی 4 و نی سس وا تست 0 ۳ : لس سا 7 + ۱۱۱ سل ۱ : ۹ ۱۱۱ و 5 4 و گ یط 24 ۱۱ ُ ۱۱۱۹ ۱ هر 5 و ۱/5 1 0 ۹ سس سس اء را شا"۱ ۱ سم ۱ ۱ بسا ۱ ۱۱ : 7 و دا ۲۵| ی 2 0 : 3 53لا موی 7 72 ی ار : بو ال لا تا لس را ۳ 1 ه 1 و ا 1/۱ ه اج اج ای ۱/1 0 چا 2 سس ماسجا | :0 ۱ د ۹ ۵ ۳ چد با ا/رو را اد 3 ۹ 1 : 1/۱ دا ۳ ۱ اه 5 ۱ اس و ۲ ۱۱ 2 ۳ 5 -------- صفحهٔ بعد -------- 3 5 | از -------- صفحهٔ بعد -------- یی (ب) دیوار جانبی حوض ته نشینی ما۶ د7 سا نا رما 1 صفحه مانع خروجی در عرض حوض 1 ۱ 7 مجرای جمع آوری یک طرفه و شش 1۳-8 ۱۱) سو و رگد - کسوس 1 ط ۰ یی سس اس از کته ای کت ود و مرکزی ۱ مجرای جمع آوری دو طرفه هوجو ط روزنه تخلیه انتهائی لوله خروجی حخوض جاور امس جعبه دص لوله خروجی به فیلتر ۸ قطر ۶۱ سانتی هتر سس سس خروجی سس قطر ‎٩۱‏ سانتی متر ا به ۱ ۱ حا (ب) (الف) زا ۰ صفحه سرریز (متر ۰17-۲ ۱ اس هد شا روی خر صف و مس سا ] ادص اه ۴ صفحه در هر طرف مجرا ات ۹ متر ۰/۶۵ / مترر ورس متر ۰/۳۷۵ رال ۱ : مجرای جمع آوری 5 کانال انتقال مرکزی دیوار جانبی (ب) ۹ ۰ ۱+۱ ۱ -- و سل س اوژنه ."سم کانال انتقال مرکزی علا لعر تخلیه انتهائی متر ۵/- 1 ۳ 3 سس و ۹ ۱ [ ۱ ۰ ۸ بلج زر سا ری سس مهد الما : 0 8 5 ستون نگهداری وی (ج) شکل ب-۱۱- سازه خروجی حوض ته‌نشینی, (الف) جانمایی سازه خروجی, (ب) مقطع الف- الف (ناودان خروجی در طول سرریز)» (ج) مقطع ب- ب (کانال انتقال‌دهنده مرکزی) -------- صفحهٔ بعد -------- ۹۶ راهنمای طراحی هیدرولیکی تصفیه خانه‌ها ی آب مقادیر ,از و ,لا در شکل (ب-۱۳) نشان داده شده است. برای بررسی فرض ۰/۱۴ متر برای عمق متوسط در محرای خروجی: 0 5 0.۱8۳ 0 2 بنابراین افت سطح آب درون مجرای جمع‌آوری برابر است با: 0.82 -0.18-0.098 - وود با در نظر گرفتن این مطلب که عمق آب در انتهای مجرای انتقال خروجی برابر ۳۷/۵ سانتی‌متر (شکل ب-۱۳- الف) و ارتفاع آب روی سرریز ۴/۶ سانتی‌متر است و با توجه به این که راس شکاف‌های ۷- شکل ۵ سانتی‌متر بالاتر از بالای مجرای جمع‌آوری خروجی قرار دارد ارتفاع تراز سطح آب در حوض ته‌نشینی نسبت به کف کانال جمع‌آوری برابر است با: سانتی‌متر ‏ 47 سانتی‌متر 37/5+5+4/6-47/1 ه - ارتفاع ریزش سرریز عمق آب در بالادست مجرای جمع‌آوری- تراز سطح آب در حوض ته‌نشینی نسبت به کف - ارتفاع ریزش سرریز متر ۰/۲۹ < ۰/۱۸ -- ۰/۴۷ - ارتفاع ریزش سرریز ج در شکل (ب-۱۲۳- الف) نتایج این محاسبات نشان داده شده است. و- افت ار تفاع در طول مجرای انتقال‌دهنده مرکزی مجرای انتقال‌دهنده مرکزی به چهار قسمت تقسیم می‌شود. همانند آنجه در شکل (ب-۱۳) نشان داده شده است. افت ارتفاع در هر قسمت به صورت جداگانه حساب می‌شود و در نهایت افت ارتفاع کل برابر محموع افت ارتفاع ها به‌دست می آید. کانال جمع کننده مرکزی» آب را از هشت مجرای کناری جمع‌آوری می‌کند و آنرا به سمت خروجی انتقال می‌دهد. بده هر قسمت از کانال در شکل (ب-۱۳- الف) نشان داده شده است. با در نظر گرفتن این موضوع که در خروجی کانال ریزش آزاد وجود دارد» در این مقطع عمق بحرانی تشکیل می‌شود. با استفاده از رابطه (۱۴-۴) عمق آب در نقطه خروجی برابر است با: 0.3 < 3 0.296 <ملا افت ارتفاع در هر قسمت کانال شامل افت اصطکاکی به علت زبری کانال و افت‌های اضافی به علت تقاطع مجاری جمع‌آوری با کانال مرکزی و ایجاد جریان آشفته ناشی از تداخل جریان از مجرا به کانال می‌باشد. افت‌های اصطکاکی بوسیله رابطه مانینگ محاسبه می‌شود. محاسبه افت ارتفاع از قسمت ۱ کانال به دلیل این که عمق آب پایین دست (1۱ 0.296 < ,2 * دلا) معلوم است. شروع می‌شود. روش محاسبه عمق در جریان متغیر مکانی در قسمت (۸-۵-۳) آمده است. برای این منظور عمق آب در بالادست این مقطع فرض می‌شود و سپس عمق متوسط آب (4) و شعاع هیدرولیکی متوسط (14) و سرعت متوسط (ه,م۷) را محاسبه -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ب- مال طراحی ۱۹۷ تراز سطح آب در حوض ته نشینی 7۶ ۱۰۶/۳۷ آب در بالادست « : ۱ تراز ۶ ۱۰۶/۰۸ صفحه سرریز اتصال صفحه 7 ورن ۱۹ راز 7۲ ۱۰۵/۹۰ رورمخ و مجرای جمع آوری ناودان جمع آوری (ب) شکل ب-۱۳- ناودان جمع‌آوری آب زلال و صفحات سرریزء (الف) مجرای جمع‌آوری, (ب) صفحه سرریز به کمک رابطه مانینگ افت ارتفاع طولی (۳5۹.[- م1) محاسبه می‌شود. عمق بالادست آب (,ل براساس این افت تعیین می‌شودء این عمل آنقدر تکرار می‌شود. تا بین دو عمق در دو سعی و خطای متوالی تفاوت اندک باشد. برای محاسبه افت‌های موضعی از رابطه (۱۳-۳) استفاده می‌شود. در این محاسباتی ,۷ و ,۷۷ سرعت قبل و بعد از تقاطع بوده و ثابت افت ارتفاع موضعی, ۴ء برابر ۱ می‌باشد. خلاصه نتایج محاسبات افت ارتفاع برای هر قسمت در جدول (ب-۲) ارایه شده است. عمق آب در خروجی کانال برابر ۰/۳۶۰/۲۹۶ متر می‌باشد. با توجه به اینکه عمق آب در بالادست قسمت ۴ قبل از تقاطع برابر با ۲ مر است. افت ارتفاع کل در طول کانال جمع‌کننده مرکزی برابر است با: ۰/۱۲- ۰/۳- ۰/۴۲ تغییرات سطح آب در طول کانال جمع‌کننده مرکزی در شکل (ب-۱۳) نشان داده شده است. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۹۸ راهنمای طراحی هیدرولیکی تصفیه خانه‌های اب کح لش لتححححصصصصصسشخشخصسشمشسشسشسشششلصصسلللششلل(لششش‌ و 71 ۰/۵۰ 5 !1 یک ک 1 5 5 چا ۱ لوله خروجی از حوض (-7-) 1 ته‌نشینی محجاور ۱ : ۱ ی در را ۰ قطر 277 ۶۱ ۱:۱۱ ۱ 0 ۱ ۱ 1 1 ۰/۳۲۸ 5 ۰/۲۳۵ ۴/5 ۰/۰۴۷ مخ هس موس و موس لوله خروجی به فیلتر ٍ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ! قطر ۹۱۲ | ۱ ۱ ||:.| 3 5 - ۲2 ۲/۴۰ 71 ۲/۵۰ 7 ۲/۵۰ ا 7 ۲/۵۰ قسمت(۱) قسمت(۲ قسمت(۳) قسمت(۴) (الف) در ا<> مه ی ۹ ما تراز 777 ۱ ۱ تراز 7 ۱۰۵/۷۲ سطح آب در حوض ته نشینی شنت : تراز ۶۶۲ ۱۰۶/۳۷ 3 ‌ نش بل دز کف کانال تراز 7۶۶ ۱۰۵/۲۶ لک | ۹ : ید ۱ تراز ۸7 ۱۰۵/۳۰ و (ب) -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ب- منال طراحی ۱۹۹ ز- ارتفاع ریزش آزاد در نقطه خروجی مجرای انتقال‌دهنده برای اطمینان از اینکه در نقطه خروجی از مجرای انتقال‌دهنده ریزش آزاد اتفاق می‌افتده. کف کانال جمع‌کننده مرکزی را به اندازه ۶ متر (۳۰/۴۲) پایین‌تر از کف مجرای انتقال‌دهنده قرار می‌دهیم. به این ترتیب عمق ریزش آزاد در نقطه خروجی مجرای انتقال دهنده برابر است با: (عمق آب در بالادست کانال)- (اختلاف تراز کف کانال و مجرا)+(عمق بحرانی در نقطه خروجی)< عمق ریزش آزاد در نقطه خروجی متر ۰/۲۸ ۰/۴۲ ۰/۱+۰/۶ جک برای اطمینان از ایجاد شرایط ریزش آزاد در نقطه خروجی کانال» عمق ریزش آزاد در نقطه خروجی کانال به جعبه آ برایر ۰/۳۴ متر در نظر گرفته می‌شود. ح- افت ارتفاع کل در طول سازه خروجی متر ۰/۲۹ < عمق ریزش در نظر گرفته شده در سرریز متر ۰/۰۸ < افت ارتفاع در خروجی محرا انتقال‌دهنده متر ۰/۲۸ < عمق ریزش آزاد در خروجی مجرا انتقال متر ۰/۱۲ -افت ارتفاع در طول کانال جمع کننده مرکزی متر ۰/۳۳ < ریزش آزاد در خروجی کانال جمع کننده متر ۱/۱ - ارتفاع کل 1 0110( (| ۷ ۷ . (متر) واه همست لف) برای مشاهده نحوه توزیع جریان در کانال به شکل (ب-۱۳- الف) رجوع شود. (ب) عمق آب در نقطه خروجی قسمت (۱) :0.296 ۷ * ,[آ 113 (به شکل ب-۱۳- الف) رجوع شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳.۰ راهنمای طراحی هیدرولیکی تصفیه خانه‌ها ی آب (ج) عمق آب در بالادست ابتدا فرض می‌شود و سپس با انجام آزمون و خطا مقدار نهایی برابر است با ۱ 30.300 [0.0 0.2096 ۳ رد 1 : 8 9 ۱ (د) 5/5 63 [ > سس ۷۹ 0.30 ۴ جر 0.65 0.235 ۳ /8 (ه) 5 م17[ مس ۷ 30( ۷ 0.653 (و) ۵ 0.079 0.0660 + 0.013 1 ۱ 5 ] 5 ری (011 (ز) عمق آب در پایین‌دست قسمت (۲): ۲ 70.375 0.079 +0.296 و711 د[] [012ااباد گام۳۴- ترسیم نیمرخ هیدرولیکی نهایی حوض ته‌نشینی و صافی کنترل می‌گردد. همانند آنجه در شکل (ب-۱۳) نشان داده شده است. رقوم سطح آب در جمع کننده انتهایی برابر ۱۰۵/۲۶ متر می‌باشد. با شروع از تراز سطح آب در جمع‌کننده نهایی» نیمرخ هیدرولیکی در طول کل واحد ته‌نشینی به‌دست می‌آید. متر ۱۰۵/۲۶+۰/۳۴-۱۰۵/۶۰ - ارتفاع ریزش آزاد در انتهای کانال + تراز سطح آب در جعبه تقسیم ] < متر ۱۰۵/۷۲ - ۰/۱۲ + ۱۰۵/۶۰ - افت ارتفاع در طول کانال + ۱۰۵/۶۰ ختراز سطح آب در بالادست کانال جمع‌کننده متر ۱۰۶/۰۰ ۱۰۵/۷۲+۰/۲۸- ارتفاع ریزش آزاد در انتهای این کانال +۱۰۵/۷۲- تراز سطح آب در پایین دست مجرای جممع‌آوری ۸ ۰/۰۸ + ۱۰۶/۰۰ افت ارتفاع در طول مجرا + ۱۰۶/۰۰ <- تراز سطح آب در مجاری جمع‌آوری متر ۱۰۵/۹۰ - ۰/۱۰ + ۱۰۶/۰۰-عمق آب در پایین دست این کانال - ۱۰۶/۰۰ - رقوم کف مجرا جمع‌آوری متر ۱۰۶/۳۷ - ۰/۲۹ + ۱۰۶/۰۸ <- ریزش آزاد در سرریز + ۱۰۶/۰۸ <- تراز سطح آب در حوض ته‌نشینی در شکل (ب-۱۴) نیمرخ جریان در واحد ته‌نشینی بر مبنای ارقام به‌دست آمده از محاسبات بالا آمده است. -------- صفحهٔ بعد -------- واحد ته نشین واحد لخته سازی سطح آب در جعبه تقسیم ] تراز متر ۱۰۵/۶۰ تراز متر ۱۰۵/۲۶ از ۱۰۵/۷۲ ترا ز مت ر ۱۰۶/۳۷ ترازمتر ۱۰/۳۷ مس و و وا 1 9 9 1.8 شکل ب-۱۳- نیمرخ هیدرولیکی جریان در واحد ته‌نشینی ۳- واحد صاف سازی شرایط زیر در واحد صاف‌سازی در نظر گرفته می شود: ۹ بده حداکثر لحظه‌ای کل: ۱۱۳۵۰۰ مترمکعب بر روز * بده حداکثر طراحی هر صافی: ۰/۱۸۸ مترمکعب بر ثانیه <- ۶۷۶ مترمکعب بر ساعت <- ۱۶۲۱۴ مترمکعب بر روز * نرخ بارگذاری میانگین: ۱۰ مترمکعب بر مترمربع در ساعت * تعداد صافی‌ها: جمعا ۸ صافی که فرض می‌شود همیشه یک صافی در حال شستشو است. * ابعاد: مربع شکل با طول ضلع ۸/۲۵ متر سرعت ته‌نشینی ذرات بستر (هم آنتراسیت و هم ماسه): ۰/۱۲ متر بر ثانیه در شکل‌های (ب-۱۵) و (ب-۱۶) جزییات هندسی واحد صاف‌سازی نشان داده شده است. طراحی و انتخاب مصالح صافی بیش‌تر بر مبنای آزمایش‌های راهنما و محاسبات فرایند انجام می‌گیرد و خارج از موضوع این راهنما است. در جدول (ب-۳) و شکل (ب-۱۷) مشخصات بستر مفروض برای این مثال آمده است. حل) گام ۱- تعیین افت ار تفاع در این قسمت محاسبات هیدرولیکی مربوط به تعیین افت ارتفاع از لوله‌کشی ورودی (نقطه ۸ در شکل (ب-۱۸) تا ابتدای کانال‌های تماس کلر (شامل قسمت‌های: ۱- سامانه لوله‌کشی, ۲- بستر صافی, ۳- لایه نگهدارنده شن, ۴- سامانه زهکش زیرین ۵- لوله‌های خروجی» ۶- لوله آب صافی شده» ۷-عمق جریان روی سرریز مخزن آب پاک) ارایه می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- پر راهنمای طراحی هیدرولیکی تصفیه خانه‌ها ی آب در این متال سامانه صاف‌سازی از ۸ صافی تشکیل شده است که در ۴ بلوک به‌صورت متقارن مطابق شکل (ب-۱۷)» قرار گرفته‌اند. محاسبات افت ارتفاع براساس بده حداکثر روزانه و با فرض خارج از سرویس بودن یکی از صافی‌ها (به دلیل شستشو) جدول ب-۳- مشخصات بستر انتخاب شده ۳۵۳۹ ۴ 9 هد ( اد << 13 3 لا دا -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ب- مثال طراحی نس ی سس ۱ لسبل لسا در با مخ تیلمم ۱ 1 هل 11 لا( 1 ۲ 0 و ات رو و 5 1 2 ٍ :1 سک 2 هن 7 1 11( ۸ ول ما ۱ ( :‏ ما ی ار , دض ۳ ۱۱ : 18۱ ۱۵8۱ وچ ما ال را ای ! 7 01001 81 مه + طایید‌عددعو و۱ و 5 ّ 0 تم نس ۱1 2 ۳ ی ۳۳ -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۴ راهنمای طراحی هیدرولیکی تصفیه خانه‌ها ی آب 1 ۶/۰۰ 11 ال یسم سم ۸ ۱۳:۰ تابلو کنترل سم هد آن ۰ ا ً هدر ورودی واحد ۳ ناودان جمع آوری شیر کنترل پساب صاف سازی سیون ورودی پساب 4 از//۱:۵/۲۰_ ی راز ۹7 ۱۳۳۵۰ پ ۱9 مهم الهش تراز ۱۰۴/۲۰7۶۵ << ۱ ۱ 0 ی ار 10 ۱ سر ی 123 : هل 1 تراز ‎٩۹۸/۷۰77۸ تراز/: ۹۷/۲‏ 1 ۰ ی 9 ۹ ۷۳ 1 ی ۰ ک ۳ ۵ واحد صاف سازی 0 ۵ شکل ب-۱۷- برش از صافی شامل بستر ماسه» بستر شنی نگهدارنده, زهکش‌ها و سامانه ناودان‌های جمع‌آوری آب شستشو انجام می‌گیرد. به لحاظ هیدرولیکی بدترین حالت زمانی است که یکی از صافی‌های شماره ۰۱ ۳ ۶ و یا ۸ خارج از سرویس باشد. فرض می‌کنیم که بده جریان در دو لوله خروجی از فرایند ته‌نشینی به صافی‌ها یکسان بوده و صافی شماره ۸ خارج از سرویس باشد. با این فرضیات توزیع بده حداکثر روزانه در سامانه لوله کشی ورودی به صافی‌ها در شکل (ب-۱۸) نشان داده شده است. قسمتی از جریان به اندازهٌ ۰/۰۹۴ مترمکعب بر ثانیه از صافی‌های سمت راست به سمت صافی‌های سمت چپ منتقل می‌شود. محاسبات افت ارتفاع برای مسیر بین نقطه ۸ (نقطه ورودی قسمت راست) و نقطه 3 (نقطه ورودی صافی شماره ۲) انجام می‌گیرد. نتیجه محاسبات در جدول (ب-۴) آورده شده است. به این ترتیب مجموع افت ارتفاع در لوله کشی ورودی ۰/۴۱ متر به‌دست می‌آید. * افت ارتفاع در بستر صافی (در حالت تمیز) برای محاسبه افت ارتفاع در بستر تمیز هر صافی» که از دو لایه ذغال آنتراسیت و شن به ضخامت‌های ۰/۵ و ۰/۲۵ متر تشکیل شده است. از رابطه کوزنی-کارمن (رابطه ۲-۱۲) استفاده می‌شود. 5 ۰0028 ۲۳/۱۶ 10 - ۷ - نرخ بارگذاری میانگین -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ب- منال طراحی ۳۵ جدول ب-۴- محاسبه افت ار تفاع در طول سامانه لوله کشی ورودی (مترمعکب بر ثانیه) (متر) (متر) | (متر بر ثانیه) (متر) تست هکس تس سس اه اس هت هه ات هه اه تس سس تس هی سوک کت کل اک (الف) برای مشاهده بده جریان و شماره قطعات به شکل (ب-۱۸- الف و ب) مراجعه شود. (ب) بده جریان در هر لوله از حوض ته‌نشینی برابر است با: متر مکعب بر ثانیه ۰/۶۵۷-(ثانیه بر روز ۸۶۴۰۰ ۲۷) / (متر مکعب برروز ۱۱۳۵۰۰) (ج) ۳ 0.006 ی 5 رش نی 0911 120 1.01 (د) 1 0.052 981رد 1 ۱ (۰) متر مکعب بر ثانیه ۰/۶۵۷-۰/۱۸۸-۰/۴۶۹- جریان در صافی شماره (۶) - جریان در قطعه (۱) < جریان در قطعه (۲) (و) متر مکعب بر ثانیه ‎ ۰/۱۸۸-۰/۰۹۴‏ ۰/۳۶۹-۲-جریان در صافی‌های شماره (۵) و (۷) -جریان در قطعه (۲) < جریان در قطعه (۳) 1000< ,م جرم مخصوص آب در دمای ۵:2 ۷5 03 بر لزجت آب در دمای ۵*۲ ٩0 |‏ ضریب شکل محاسبات افت ارتفاع در جدول (ب-۵) آمده است. به این ترتیب افت ارتفاع نهایی در بستر تمیز ۰/۴۶ متر به‌دست می‌آید. -------- صفحهٔ بعد -------- عره۳ راهنمای طراحی هیدرولیکی تصفیه خانه‌ها ی آب یی سا ۱ ب چسو |[ مگ نقطه ۳-8 ۱ نقطه ۸ ۹/۵ ۰/۶۵۷ مس ٍ 0 شید در زا یی سس لپ سید ی ۳ را اگ ۸ افیلتر شفاره (۴) ۱ فیلتر رل را ! یی 9 بور ۰/۶۵۷ لوله ورودی به واحد لوله ورودی به واحد صاف سازی از واحد ته نشینی صاف سازی از واحد ته نشینی (الف) سر مرکا کینکت ۱ نقطه ۸ قطه (۱) ا قطه ( ۱ قطه(۲ ,|| نها 3 ۱ 0۱۷۲۵۱ :۸/۵۵۱ ۷ || 1/۳۹/۸۵ ۱ مالس 1 ِ َ فقس ‎٩۹۱6۶۷‏ نینک رال کرش تک سس : ۸ ۱ 2 ِ بسا ۱ لوله ورودی به واحد لوله ورودی به واحد صاف سازی از واحد ته نشینی صاف سازی از واحد ته نشینی (ب) شکل ب-۱۸- جانمایی لوله‌های ورودی صافی برای محاسبه افت ارتفاع, (الف) توزیع جریان, (ب) جانمایی قسمت‌ها و ابعاد -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ب- منال طراحی ۳.۷ جدول ب-۵- محاسبه افت ارتفاع در طول بستر صافی در حالت تمیز اندازه و عدد رینولد: افت ار تفاع م11 لایه رز عمق تخل ه رینولدر ضریب | ی رتفاع ]۲ (میلی‌متر) (متر) ۱ (متر) هت 000 0.0028۳ 0.001۳ (الف) عدد رینولدز از رابطه (۴-۱۲) محاسبه می‌شود: 1.84 یی ۸ 0 1.51۳ (۱-0. 48) (ب) ضریب اصطکاک ] از رابطه (۳-۱۲) محاسبه می‌شود: 44.1 <* 1.75 130 3 0 - 84.0(* ۳05.0 )8200.0*( نود در ۹ طاها تا (ج) آفت ارتفاع از رابطه (۲۳۱۲) محاسبه می‌شود: 08200 91 0.001 0.487 ۱۰0۳ 1 افت ارتفاع نهایی در بستر صافی گرفته به‌صورت تجربی و یا از طریق آزمایش‌های راهنما تعیین می‌شود. در هر صافی یک که یک مقدار معمول برای صافی‌های با نرخ بالاست. از فشار سنج علاوه بر تعیین افت ارتفاع نهایی» برای ترسیم نیمرخ هیدرولیکی در صافی نیز استفاده می‌شود. از یک ساعت و نیز دستگاه ]0 سنج برای ثبت زمان کار کرد صافی (زمان بهره‌برداری) و سنجش ]01۲ آب صافی شده استفاده می‌شود. همچنین برای پایش کدورت آب بر روی لوله خروجی صافی کدورت سنج نصب می‌کنیم و یا می‌توان با استفاده از دستگاه شمارنده ذرات به‌صورت پیوسته کیفیت آب خروجی از هر صافی را مورد بررسی و سنجش قرار داد. سطح آب در صافی توسط یک سرریز در پایین دست کنترل می‌شود که در بیرون صافی و قبل از کانال تماس کلر قرار دارد. سطح حداقل آب باید به گونه‌ای تنظیم شود که ارتفاع کافی برای انجام صاف‌سازی را تامین نموده و از پدید آمدن فشار منفی در در بستر صافی ۲/۵ متر است. بنابراین عمق آب در بالای بستر صافی ۳/۰۱ متر (بیش از ۳ متر) در نظر گرفته می‌شود. برای نمایش افت ارتفاع در لایه نگهدارنده شن تعیین افت ارتفاع در لایه نگهدارنده شنی تقریبا مشابه محاسبات مربوط به بستر تمیز می‌باشد. این لایه شنی از ۴ زیرلایه با اندازه‌های دانه متفاوت تشکیل شده است. این لایه‌ها در حقیقت نوعی صافی ماسه‌ای تند هستند که عمق محموع آن‌ها ‎٩/۲۵‏ متر است. در جدول (ب-۶) خلاصه محاسبات افت ارتفاع بر مبنای رابطه (۲-۱۱) آمده است. افت ارتفاع مجموع برابر با ۸ متر است. این افت ارتفاع در مقایسه با افت ارتفاعی که در بستر صافی رخ می‌دهد ناچیز بوده و از آن صرفنظر می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۸ راهنمای طراحی هیدرولیکی تصفیه خانه‌ها ی آب * افت ارتفاع در سامانه زهکش زیرین معمولا افت ارتفاع در سامانه زهکش زیرین توسط سازندگان تعیین و همراه با آن ارایه می‌شود. مثلاً اگر از یک نوع خاص کاشی (ب-۱) ۳ (در این رابطه ضریب بدون بعد نمی‌باشد) 0 * *(10) *0.0005 > ,ط< ۷۶10 <نرخ صاف‌سازی میانگین جدول ب-۶- محاسبه افت ارتفاع در لایه شنی صافی اندازه عمق افت ارتفاع ] !| (میلی‌متر) | (سانتی‌متر) (متر) تست تک هت سک هت کات ات اد تا ۸ محاسبات افت ارتفاع در سامانه لولهکشی خروجی مشابه محاسبات انجام شده در سامانه لولهکشی ورودی است. محاسبات جریان در لوله‌های خروجی برای بده حداکثر انجام می‌گیرد. افت ارتفاع در شبکه لوله‌های خروجی برای یک سمت که هر چهار صافی آن در حال بهره‌برداری می‌باشد 9 بیش‌ترین افت ارتفاع را ایجاد می‌کند. انجام می‌شود. هر چند که این روش کاملا صحبح نیست اما محاسبات را آسان کرده و چون حالت محافظه‌کارانه استء نتایج مطمئن تری را به‌دست می‌دهد. محاسبات از نقطه ۴ (خروجی صافی شماره ۳) تا نقطه (] (نقطه اتصال لوله خروجی صافی‌ها به مجرای لوله جمع‌کننده آب کل صافی‌ها) انجام می‌گیرد. جزییات مربوط به سامانه لوله‌ کشی در شکل (ب-۱۹) نشان داده شده است. در جدول (ب-۷) خلاصه محاسبات آمده است. -------- صفحهٔ بعد -------- پیو. ۰ 1 صری مت ب- مال طراحی مجموع افت ارتفاع - ۰/۷۶ (الف) بده جریان در قطعه (۱) < بد (ب) جریان در قطعه (۵) < بده جر (ج) جریان در قطعه (۶) < بده جری (د) افت ارتفاع در اتصال انبساط بر (۰) بده جریان پس از اتصال ] در افت ار تفاع در لوله آب صا ب صاف شده با استفاده از یک کشویی (با ضریب آفت موض - محاسبه افت ار تفاع بده فی شماره (۳) < 13/8 شماره (۱) و (۳) < ۸۸ شماره (۱) (۲) (۲) و ( (*0.642- *۱ 0۱.047 81و ست با حداکثر جریان رو ر ۱۲۲ سانتی‌متر به | ۱۲۹ع0)) و افت‌های ک سه راهی (اتصال افت ارتفاع در این لو ها اع -) ر (با -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۰ راهنمای طراحی هیدرولیکی تصفیه خانه‌ها ی آب ۰ ارتفاع بالای سرریز مخزن آب پاک در این مثال آب صاف شده وارد ابگیر مشترک شده و از آن به داخل مخزن آب پاک سرریز می‌شود (جزییات بیش‌تر در مورد این ابگیر و سرریز آن در ادامه آمده است). جریان از آبگیر مشترک پس از تقسیم شدن بین دو سرریز به درون کانال تماس کلر می‌ریزد. طول سرریز انعطاف پذیر بوده و با توجه به نیاز توسط طراح انتخاب می‌شود. هر چه طول سرریز بیش‌تر باشد فاصلهٌ حداکثر تا حداقل ارتفاع آب بالای سرریز کاهش می‌یابد, اما بر هزینه ساخت افزوده می‌شود. در این مثال در نظر گرفتن طول ۲/۵ متر برای سرریز 1.314 پس از آزمون و خطا نتیجه نهایی به‌صورت زیر است: 0.26 1۷ .0- ۶2.50 ۲] ود 1/3 357 11 17 1 شم (9.81 *۰/)2۷ 2.44۷ 0.6 2 بر اساس این محاسبات ارتفاع ریزش آزاد ۰/۳۹ متر برای سرریز در نظر گرفته می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ب- مثال طراحی )۲۱ مجرای خروجی واحدصاف سازی به سمت سرریز مخزن آب پاک لیس ساسا لس پر ۱/۳۱۳ ال ۷ ۳ ام لح | ات 0 1 1 اس ۳ که کارت هت ستیگ رتور ۳ع۵/. تسس 6 + جح 3 71 5 ویس 1 وسبچحهته مسبسگتت وس سس سا اساسا ۱/۵ 1 1 |۱1 0 نقطه ۲ حد ۳ - نیس 0 بهاست 1 ی اه 9 یس ات 9 : ریت۳ سکگتت | سسگکگت سس 3۷۹۹۷۲ مگ ی و شخ ک یا پل تست 0 مممممسسسسسسته 0 یس (الف) مجرای خروجی وحد صاف سازی‌به سمت سرریز مخزن آب پاک 8 ّ _ ۱ -_-_ هت ۹ سل ای ال / لب الی ال 11۱ | 7 ۱ له سیم ۱ وی ۱ روک | که اه ها بت ی هدر آن‌شستشو لت سس لس و و کاس که فط م۴۵ رورس از 3 سوت : 0 یی همین قطر 2777 ۳۵ مس مسا لب سح ها سم مس ۳5 اتم / سای 2 و : ۱ ۱ | 77 شیر پروانه | عَطْطز ۱ اس سا ۱ سا 0۶ 1۴۵ سس تا کاس اک سس گکککسرسجتماگگحودد سم (ب) شکل ب-۱۹- جانمایی سامانه لوله کسی خروجی از صافی برای محاسبات هیدرولیکی, (الف) توزیع جریان» (ب) تعیین قسمت‌ها و ابعاد -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۲ راهنمای طراحی هیدرولیکی تصفیه خانه‌ها ی آب ۰ محاسبه افت ارتفاع کل در واحد صاف‌سازی افت ارتفاع کل از جمع افت‌های ارتفاع در قسمت‌های مختلف به‌دست می‌آید: - افت ارتفاع ناشی از سامانه لوله کشی ورودی ۱ متر - افت ارتفاع ناشی از گرفتگی بستر صافی ۵ متر - افت ارتفاع در لایه شنی ۰ متر - افت ارتفاع در سامانه زهکش زیرین ۵ متر - افت ارتفاع ناشی از سامانه لوله کشی خروجی ۳ متر - افت ارتفاع در مجرای ( لولهٌ) خروجی آب ۶ متر - ارتفاع در نظر گرفته شده برای ریزش سرریز ‎۹٩‏ متر - جمع کل -< ۳ متر بنابراین حداکثر افت ارتفاع زمانی که بستر صافی 17 گرفته شده و باید شستشو آغاز شود برابر با ۴/۶۳ متر به‌دست می‌آید. پس از انجام عمل شستشو این مقدار به ۲/۵۹ متر کاهش می‌یابد که حداقل افت ارتفاعی است که در بده حداکثر روزانه در واحد صاف‌سازی ایجاد می‌گردد. گام ۲- رسم نیمرخ هیدرولیکی تراز سطح آب در صافی‌ها توسط سطح آب در آبگیر مشترک سرزیر مخزن آب پاک و افت ارتفاع لوله‌های بین واحدهای صافی و آبگیر مشترک کنترل می‌شود. سطح آب در آبگیر مشترک متأثر از تراز سرزیر است. تراز بالای سرریز ۱۰۰/۱ متر در فرض می‌شود. با شروع از این سطح مبناء تراز سطح آب برای سایر قسمت‌ها محاسبه شده و نیمرخ هیدرولیکی تا رسیدن به حوضچه ته‌نشین ترسیم می‌گردد. این نتایج در شکل (ب-۲۰) نشان داده شده‌اند. متر ۱۰۰/۳۸ - ۰/۲۸+۱۰۰/۱ <- تراز سرریز + ارتفاع آب بالای سرریز - تراز سطح آب در آبگیر مشترک متر ۹۹/۹۹ - ۰/۳۹- ۱۰۰/۳۸ - ارتفاع آبشار آزاد در سر زیر - ۱۰۰/۳۸ <- تراز سطح آب در کانال تماس کلر < ماکزیمم تراز سطح آب زمانی که بستر صافی کاملا کثیف شده (صافی گرفته است) + افت ارتفاع در سامانه لوله‌کشی خروجی + افت ارتفاع در مجرا (لوله) خروجی + ۱۰۰/۳۸ - افت ارتفاع در بستر صافی گرفته + افت ارتفاع در لایه نگهدارنده شنی + افت ارتفاع در سامانه زهکش زیرین متر ۱۰۴/۲۱ ۰+۲/۵+ ۰/۰۵+ ۰/۷۶+ ۰/۵۲ ۱۹۹/۳۸ - متر ۱۰۴/۲۱-۳/۰۱-۱۰۱/۲ - عمق آب بالای بستر - ۱۰۴/۲۱ <- تراز بالای بستر صافی تراز بالای بستر عمق نهایی لایه شن < عمق نهایی بستر - تراز بالای بستر < تراز کف لایه نگهدارنده شنی متر ۱۰۱/۲-۰/۷۵-۰/۲۵-۱۰۰/۲- + حداکثر تراز سطح آب به هنگام گرفتگی صافی <* تراز سطح آب در نقطه ورود آب به صافی نقطه ۸ در شکل (ب-۱۸) متر ۱۰۴/۲۱+۰/۴۱-۱۰۴/۶۲-حافت ارتفاع مربوط به لوله کشی جریان ورودی + متر۱۰۴/۶۲+۰/۶۴-۱۰۵/۲۶- افت ارتفاع در مجرا انتقال آب از خروجی واحد ته‌نشینی+۱۰۴/۶۲- تراز سطح آب در نقطه ۸ -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ب- مثال طراحی ۳۳ بالای بستر صافی جعبه تقسیم آ] تراز متر ۱۰۱/۲۰ هدر ورودی تراز مر ۱۰۵/۲۶ تراز متر ۱۰۰/۲۰ نراز متر ۱۰۴/۳۲۱ نراز متر ۱۰۰/۳۸ : بای سرریز 9 تراز متر ۱۰۰/۱۰ ۱ تراز متر ۹۹/۹۹ ست ۵ 7 7 9 ِا 9 0 0 حج سل وم من الا ۱6 و ۱ اما ی شکل ب-۲۰- نیمرخ سطح آب در طول واحد صاف‌سازی (از انتهای واحد ته‌نشینی تا ابتدای مخزن ذخیره آب پاک) گام۳- جریان شستشو جریان شستشو باید بتواند ۴۰ تا ۵۰ درصد دو لایه ماسه و آنتراسیت را شناور کرده و انبساط دهد (شکل ب-۲۱). برای این منظور نرخ جریان شستشو برابر با ۱۰./ سرعت ته‌نشینی مصالح صافی می‌باشد. کار پایش و سنجش نحوه جریان ورودی به صافیء شستشو, وضعیت شیرهای پساب به‌وسیله چند شیر کنترل انجام شده و نرخ جریان شستشو توسط نمایش درصد بازشدگی شیرهای کنترل بده ارزیابی می‌گردد. نرخ بده شستشو صافی نیز توسط بده سنج اندازه‌گیری می‌شود. بنابر صورت مثال,ء سرعت ته‌نشینی ۰/۱۲ متر بر عدد ریئولدز (یج [ از رابطه (۳-۱۲) با استفاده از سرعت ته‌نشینی ۰/۱۲ متر محاسبه می‌شود. 5 2 (1.4 *0.0005) 1000۳ 00,۷ ورام با 1.51810 را ۳۵ برای ماس 105 2 (0.0017۱.6) ۱000۳ یرام ادا : ۱510 رای 0 هر دو عدد فوق در محدوده جریان انتقالی هستند. ضریب دراگ از معادلهٌ (۵-۱۱) با استفاده از عدد رینولدز حساب می‌شود: 16 هدرگ : برای ما 6 << 34 وش بو کش برای آنتر اسب" کموو/ ک 136 هک تراک را با استفاده از نرخ شستشو که ۱۰ سرعت ته‌نشینی بستر صافی (ماسه و آنتراسیت) استء داریم: 2[ << 0.12 0.1۱۳ > م۷۷ 11/5 > نرخ شستشو -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۴ راهنمای طراحی هیدرولیکی تصفیه خانه‌ها ی آب 49 681۷60 *0.012۷* ور 1,۳۸ ,0 بده جریان شستشو برای محاسبه میزان انبساط بستر, لازم است ابتدا میزان تخلخل بستر انبساط یافته (مم2) مشخص گردد. مقدار یه تابعی از صافی را به همراه دارد. یکی از روابطی که ارتباط بین انبساط صافی با سرعت ته‌نشینی بستر و سرعت شستشو را بیان می‌کند.ء رابطهٌ (۱۱-۱۲) است. با توجه به اینکه نسبت بین سرعت شستشو و سرعت ته‌نشینی ذرات بستر ۱۶ درصد در نظر گرفته شد.ء خواهیم 22( 032 ۷ 6 ۰ (0. 1)* وه جک (رسسبا)عکیه ۷ عمق بستر انبساط ییافته از رابطه (۱۳-۱۲) محاسبه می‌شود. ده - وروی کشا ی | 1 1 اتبساط یا 17 -- ۰ < یناه ی ی هْ مر اد فته )1-06(‏ ک ان اک یک کم مس ها (1-0. 48) : ْ 0.65 < 0.5 بخ عیر] > :انتر اسیت (1-0.6) ۱ نتاس 1.03 ۱ : 7 ی * نسبت انبساط صافی ‏ + 1.03 < 0.65 + 0.38 < عمق انبساط پافته کلی ۱/۰۳ ۱ ۱ : ۱ : ۷ < نسبت انبساط صافی + ۱/۰۳- ۰/۶۵+ ۰/۳۸ - عمق انبساط یافته کلی تراز بالای واحد صاف سازی متر ۱۰۵/۲ ترا زطح اب در شرا رو بهره برداری عادی متر۱۰۴/۲۱ وا ان د ح‌ از بالای بستر منبسط شده متر۱/۵۸ ۱۰ ۱ را مرن راز بالای بستر ۰ ۱/۲۰ یی ری یه میزان انبساط: متر ۰/۲۸ جوه دک جک تون 5 ۱ اد اراناندالاب رار انا تن نات ال 7 سا شکل ب-۲۱- مشخصات طراحی ناودان‌های جمع‌آوری آب شستشو -------- صفحهٔ بعد -------- گام ۵- تعیین ارتفاع مخزن ذخیره آب شستشو افت ارتفاع در بستر منبسط شده صافی در زمان انجام شستشو با استفاده از رابطه (۱۰-۱۳) به‌دست می آید. ب- افت ار تفاع در لایه شن افت ارتفاع در لایه‌های شن از رابطه کوزنی-کارمن (رابطه ۲-۱۲) با استفاده از نرخ شستشو متوسط 0.012< ,۷ متر بر ثانیه» محاسبه می‌شود. خلاصه این محاسبات در جدول (ب-۸) آمده است. به این ترتیب افت ارتفاع کل در لایه‌های شن ۰/۰۲ متر ج- افت ار تفاع‌های سامانه زهکش زیرین افت ارتفاع در سامانه زهکش تحتانی بر اساس نوع نازل‌ها و اتصالات مربوط به آن تعیین می‌شود که توسط سازندگان این تجهیزات ارایه می‌شود. در این مثال افت‌های سامانه زهکش زیرین با استفاده از رابطه (۱۶-۱۲) محاسبه می‌شود: 3 *(/ 1 0.0005*)43.2* 17 جدول ب- ۸- افت ارتفاع در طول لایه شنی صافی در حالت شستشو عمق کل لایه شن < ۰/۲۵ متر مجموع افت ارتفاع در لایه شن<* متر ۰/۰۲ نج ۰/۰۱۶۵ 8 (۱-0.4(*)2.65-1) 0.387 ۳۶ : برای ماسه 9 (0.65*)1-0.48(*)۱.55-1 < ۳ : برای آنتراسیت 0.387 +0.19*افت ارتفاع کل در بستر منبسط شده می‌باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۶ راهنمای طراحی هیدرولیکی تصفیه خانه‌ها ی آب ه - تعیین حداقل تراز سطح آب در مخزن ذخیره کل افت ارتفاع‌های مربوط به سامانه شستشو به‌صورت زیر می‌باشد: افت ارتفاع در بستر منبسط شده ۷ متر افت ارتفاع در لایه نگهدارنده شنی ۳ متر افت ارتفاع در سامانه زهکش تحتانی ۳ متر افت ارتفاع در لوله کشی شستشو ۵ متر مجموح ۷ متر به این مقدار افت ارتفاع برای افزایش انعطاف پذیری ۵۰ اضافه می‌گردد. بنابراین حداقل سطح آب در مخزن ذخیره باید ۳/۰۰ متر بالاتر از لبه ناودان‌های شستشو باشد و یا اینکه تلمبه شستشوی صافی بتواند این ارتفاع را تامین نماید. همچنین برای ثابت نگه داشتن نرخ شستشو ‎/٩(‏ 1 0.012- م۷ ) از شیر تنظیم کننده بده استفاده می‌شود. ۳- واحد گندزدایی در ادامه مراحل قبل, آب تصفیه شده از واحد صاف‌سازی با دو سرریز به آبگیر مشترک می‌ریزد(شکل (ب-۲۲)). محلول کلر در لوله‌ای به قطر ۱۳۳ سانتی‌متر پیش از سرریزء تزریق شده و با ریزش آزاد از سرریز با آب مخلوط می‌شود. سپس جریان به دو کانال تماس کلر وارد می‌گردد. در انتهای هر یک از این کانال‌ها یک سرریز جهت نگه داشتن عمق مطلوب آب تعبیه شده است. پس از آن آب توسط یک دریجه جداکننده به ابعاد ۹۰ سانتی‌متر * ۹۰ سانتی‌متر وارد مخزن آب پاک می‌شود. ابعاد هر کانال تماس کلر به‌صورت طول ۳۰ متر»ء عرض ۴/۵ متر و عمق ‎٩‏ متر است. کانال ورودی مخزن آب پاک ۱۲/۵ متر طول داشته و سطح مقطع آن مشابه سطح مقطع کانال تماس کلر می‌باشد. ابعاد مخزن آب پاک نیز برابر با ۴۰۳۴۰۹ متر می‌باشد و مخزن آب پاک با یک دیوار جدا کننده از کانال تماس کلر جدا شده است. جزییات قرارگرفتن قسمت‌های مختلف نسبت به هم در شکل (ب-۲۲) و (ب-۲۳) نشان داده شده است. برای بده جریان حداکثر ۱۱۳۵۰۰ مترمکعب بر روز و بده جریان متوسط ۵۷۹۰۰ مترمکعب بر روز واحد کلرزنی حل) گام ۱- محاسبه افت ار تفاع افت ارتفاع های موجود در این واحد شامل قسمت‌های ۱- ارتفاع ریزش آزاد سرریز انتهای صافیء ۲- ریزش آزاد در سرریز خروجی کانال تماس کلر و ۳- افت ارتفاع موضعی در دریچه جداکننده کانال و مخزن آب پاک می‌باشد. از افت‌های طولی در مسیر کانال و مخزن آب پاک بدلیل کوچک بودن صرفنظر می‌شود. افت ارتفاع در سرریز واحد مشترک در قسمت قبل محاسبه شد و ارتفاع بالای سرریز ۰/۲۸ متر و ارتفاع ریزش آزاد نیز ۰/۳۹ متر به‌دست آمد. -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ب- مال طراحی ۳ الف- سرریز خروجی کانال تماس کلر مترمربع ۱۲۱۵ <- ۳۰۷۴/۵۹ - حجم هر کانال تماس کلر ۶ - پده در هر کانال تماس کلر مترمکعب بر روز ۵۶۷۵۰ < ۱ ۱ ۱ : 56750 ۱ عرض سرریز خروجی ۴/۵ متر» ضریب سرریز 0.6* ون و بده 111/5 7 رود رون 0۴ می‌باشد. از رابطه (۶- ۱) عمق جریان روی سرریز خروجی کانال تماس کلر برابر است با: ازکاردری 0 که سرسر رس سسسسس) کج [] 11 2۷0.6۳4.581 ارتفاع ریزش آزاد ۰/۴ متر در سرریز در نظر گرفته می‌شود. سطح آب در مخزن آب پاک در حال نوسان بوده که کم‌ترین مقدار (7 - 9 ب- افت ار تفاع دریچه جداکننده اگر ابعاد دریجه ‎٩۰‏ سانتی‌متر * ۹۰ سانتی‌متر باشد» سرعت عبور آب از دریجه برابر است با: 08 0.657 0 ۱0909 ۷ ۱۱۷۹ افت ارتفاع در دریجه از رابطه (۱-۵) محاسبه می‌گردد: 0۱.09 ( 05 ۸ 0.63 < د 8 8 موم رو 060 -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۸ راهنمای طرا طراحی هید رولیکی تصفیه خانه‌ها یآب 73 چنووه: 1 1 رد ی ۱ 1 +۶ انار لط ۱ 1 1۳۳1 ٍ 8 : 1 نت 1۷۷ 42 ز ۱ کال هو ۱ 0 ۳ 3 : 1 ,ما ۱ ۱ و ی ۱ الق 2 که ال : ۳ 1 5 ُ و ب ر۱۹ ده : ان لا اد ْ ۱ (10 ۰ 1 ها ۵ درد ۱ ۱ 1 ۱ : 1 ۹ چ‌ ۸ ۹ 1 ۱ ۷ چا ان نت کرو و۱ ۱۱ ۱8 1 8 اد ۱3 اق | 15 5 1۱4 ۱ ۱ ۱ 1 ۱۱ رو 1 ۱ ۱ ز] . ار 5 1 ۱8( 1 رس 9 1 لس مه 1 ور کح مود ۱ للم لنل امه 7" بفبمما با : ها : 1 ا 5 7 ۹ 1 19 ۷ ما 5 دنر ۱ ۱ : اس اج لاب 1 لا 5 5 6 اج 7 + ۸ ال رس نو 2 9 4 ۱ 1 3 اس 1 1 ۱ ج ساسا ۲ و ۱ لس ل 1 لک 5 1 0 ۸ ۱ و ۲-۷ 1 3 1 ۱ ۱ ۹ 2 - :را ۳ 1 ٍ 73 ۹ ٍ 5 1 ی داالتا 4 3 سس فصن -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ب- منال طراحی (7 2 7 55 ید 1 7 7 1 1 3 ۳ و ۸ لد 2 ۱ 2 ط سِ 2-2 ۹ ۱ ی ۱ رک ۰ ا ۸ ج 9 : ۱ . ا (ی : ی 2 اه بو با 5 7 ۱ | هچ ۱ ۳ و ۱ 3 دس 14۰9/۱ 95/۷ 4 ۱۱ تال ۸و ۷ ۴[ 8 تلالد ۱ ی بسم ار ۱ اج اهانی اس اس :او ۱ رپیاه لب 1۷۰۹/۸ ی [ ۷ یه ده : : دج با زا ۹۵۱ ,۱۵ ۵:۱۱0۱11101۱10۱۱۱۱۱۱۱۹۱۱۱۹ ۱1۱1۱۱۱۸۱۱ شا ادا ارب ۱ 5 ۱3| 1 8 3 1 ! ۷ 044 در ۴ را 1۲ و 2۱۱۳ کا ی : 2 5 مایا اسان واه سا ۱ ٍ ۰ او چاه ی ۳٩۹ -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۳ راهنمای طراحی هیدرولیکی تصفیه خانه‌ها ی آب به این ترتیب مجموع افت ارتفاع در قسمت‌های مختلف برابر است با: متر ۰/۴ < ارتفاع ریزش آزاد در سرریز خروجی متر ۰/۰۹ <- افت ارتفاع در دریجه جدا کننده متر ۰/۴۹ < محموع گام ۲- نیمرخ هیدرولیکی در کانال تماس کلر و مخزن آب پاک تراز سطح آب در انتهای کانال تماس کلر ۹۹/۹۹ متر در نظر گرفته شده است. با شروع از این نقطهء تراز سطح آب را در نقاط مختلف به‌دست می‌آوریم. در شکل (ب-۲۴) نیمرخ هیدرولیکی نهایی به‌دست آمده نمایش داده شده است. متر ۹/۵۹ ۹۹/۹۹-۰/۴- ارتفاع ریزش در سرریر _ تراز سطح آب در کانال تماس سا تراز سطح آب در کانال ورودی به مخزن متر ۹۹/۸<- ۹۹/۹۹-۰/۱۹- ارتفاع بالای سرریز-تراز سطح آب در کانال تماس کلر <- تراز بالای سرریز متر ۹۹/۵ سا ۹۹/۵۹/۹ سا افت ارتفاع دریچجه _ تراز آب در کانال ورودی به محزن سا تراز سطح آب حداکثر در محزن آب پاک متر ۹۰/۵ - ‎٩‏ - ۹۹/۵ < تلمبه خانه شامل تلمبه های ظرفیت بالاً و مخزن کانال ورودی مخزن کانال تماس سرریز انتهای تلمبه های آب شستشو آب پاک آب پاک کلر فیلتر 3 ۱ سرریز خروجی سرریز پیش فشار کانال تماس کلر تراز 777 رلک ش راز 6۹۷ 2383 تراز ۲۱ ۱۰۰/۱۰ 2 ۱ تراز 7۲7 ۱۰۰/۳۸ ۸ تراز 7/77 ۹۹/۵۰ 8 سم فشس جج لا نت سس ایب اس تراز ۸77 ۱۰۱/۳۰ ۱ تراز 77۱ ‎٩۹۰/۵۰‏ ۰ 7 ِ ان ۹ یت ا تلمبه سانتریفور ِ 1 111 | (گ اتلد 2 غاتاسم ۱ 7 ّ 4 لّ | ترا ز ۹/۵ هه یگ ۱ ۱ تراز ۸1 ۸۶/۵۰ شکل ب-۲۴- نیمرخ هیدرولیکی در کانال تماس کلر و مخزن آب پاک -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ب- منال طراحی )۲۳ ۵- رسم نیمرخ جریان در طول تصفیه خانه گام ۱- محاسبه افت ارتفاع در مجاری ارتباط دهنده بین واحدها در این مثال مجاری ارتباط دهنده شامل دو قسمت است. قسمت اول مربوط به لوله آب خام ورودی است که بین جعبه تقسیم ۸ و حوضچه تنظیم ابتدای واحد انقعاد قرار دارد. این خط لوله چندین جعبه تقسیم را به هم ارتباط می‌دهد. قسمت دوم مربوط به خط لوله‌ای است که آب ته نشین شده را از حوضچه ته‌نشینی به واحد صاف‌سازی انتقال می‌دهد. افت ارتفاع هیدرولیکی در طول این خط لوله به‌صورت جداگانه محاسبه و نتایج آن در جداول (ب-۹) و (ب-۱۰) ارایه شده است. گام ۲- اطلاعات مربوط به افت ار تفاع در طول واحدها نتایج محاسبات تعیین نیمرخ هیدرولیکی در طول واحدها در جدول (ب-۱۱) آورده شده است. افت ارتفاع کل, از جعبه تقسیم ۸ (که آب خام را از ایستگاه تلمبه زنی دریافت می‌کند (شکل ب-۱) تا مخزن آب پاک (که آب تصفیه شده قبل از ورودی به شبکه توزیع در آن ذخیره می‌شود) از جمع این مقادیرء برابر ۱۰/۵۰ متر به‌دست می‌آید. همان‌طور که در این جدول دیده می‌شود. بیش‌ترین مقدار افت ارتفاع مربوط به واحد صاف‌سازی است. این مقدار ۴/۶۳ متر است که ۲/۵ متر آن مربوط به بستر صافی در حالتی که منافذ آن گرفته استء می‌باشد. بنابراین افت ارتفاع کل در طول واحد صاف‌سازی ۴۴ درصد کل افت ارتفاع را به خود اختصاص می‌دهد. علاوه بر این بیش‌ترین مقادیر افت ارتفاع مربوط به ریزش آزاد مجاز در جعبه تقسیم ورودی (جعبه تقسیم ۸)» سازه ورودی و خروجی حوض اختلاط سریعء سازه ورودی در حوض لخته‌سازی» سازه ورودی در حوض ته‌نشینی و سرریز خروجی کانال تماس پس از واحد کلرزنی می‌باشد. با توجه به اینکه درصد بسیار بالایی از افت ارتفاع مربوط به موارد ذکر شده در بالا است. در محاسبه گام ۳- ترسیم نیمرخ هیدرولیکی نیمرخ هیدرولیکی در طول تصفیه‌خانه بر مبنای یک نقطه کنترل که تراز سطح آب در آن مشخص است» تهیه می‌شود. در این مثال چهار نقطه کنترل می‌توان در نظر گرفت: ۱ سرریز خروجی در واحد اختلاط سریع ۲- سرریز خروجی ۷- شکل در حوض ته‌نشینی ۳- سرریز انتهای صافی ۴- سرریز در کانال تماس کلر پس از دستگاه کلرزنی سرریز انتهای صافی» سطح آب در داخل صافی را کنترل می‌کند. معمولا در طراحی از این نقطه برای شروع محاسبات جهت ترسیم نیمرخ هیدرولیکی استفاده می‌شود ولی محاسبه نیمرخ هیدرولیکی را می‌توان از هر نقطه دلخواه دیگری نیز شروع کرد. محاسبه تراز سطح آب و ترسیم نیمرخ هیدرولیکی کل تصفیه‌خانه مشابه با روشی است که برای تک تک واحدها در قسمت‌های قبل مورد استفاده قرار گرفت. در شکل (ب-۲۵) نیمرخ هیدرولیکی جریان در طول تصفیه‌خانه این مثال نشان داده شده است. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۳۳ جدو[ ارتفاع ریزش آزاد در جعبه تقسیم ۸ ورودی در جعبه تقسیم ۸ شیر پروآن‌های در قطعه (۱) قطعه (۱) ورودی در جعبه تقسیم (3ا) شیر پروآن‌های در قطعه (۲) قطعه (۲) ورودی در جعبه تقسیم (-)) قطعه ۳ ورودی در جعبه تقسیم ((]) زاتویی ۹۰درجه در قطعه (۴) قطعه (۴) خروجی در ابتدای حوضچه تنظیم ورودی واحد اختلاط (الف) خط لوله از جعبه تقسیم ۸ ن (ب) جریان در لوله ورودی از تلمبهخ (ج) ارتفاع بالای سرریز برابر است با افت را تفا تایساحم -۹- با معادلات مورد استفاده 1-۰ رابطه (۱۲-۴) 1۳-۰/۵] رابطه (۱۲-۴)» 1۳-۱/۲] رابطه (۱۲-۴) 1۳-۰/۵] رابطه (۱۲-۴) ۳-۱/۲ رابطه (۱۲-۴)» ۳۳-۱ رابطه (۱۲-۴)» ۳۳-۱ رابطه (۱۲-۴)» 1۳-۰/۵] رابطه (۱۲-۴)» ۳-۰/۳] رابطه (۱۱-۴)» ۱۲۰ -<) رابطه (۱۲-۴)» ۳-۱[ روع و تا آنتهای قسمت (۴) در ا: انه آب خام برابر است با ۱۱/۵ 2 : ۱32 و052 رس ([ 8 2)/ بد ع در طول خط لوله آب نرخ جریان (مترمکعب بر ثانیه) ۱/۳۱۴۱ ۱۳۳۱۴ ۱۳۳۱۴ ۱۳۳۱۴ ۱۳۳۱۴ ۱۳۳۱۴ ۱۳۳۱۴ ۱۳۳۱۴ ۱۳۳۱۴ ۱۳۳۱۴ ۱۳۳۱۴ ۱۳۳۱۴ ۱۳۳۱۴ ۱۳۳۱۴ ۱۳۳۱۴ ۱۳۳۱۴ 500 ۸6400 ۱.314 11 ارتفاع | 06 رص سر افت ار تفاع (متر) مجموع < ۱/۳۸ -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ب- مثال طراحی ۳۳ جدول ب-۱۰- محاسبات افت ار تفاع در سامانه لوله کشی تصفیه‌خانه آب(لف) معادلات مورد استفاده قطعه ۸ ا آ 1 ری ۱ رابطه (۱۱-۴)» ۱۳۲۰<) ۳۵۷ ۰/۹ ۱۸۰ ۱/۰۱ ۰/۱۹۹ جمع‌آوری([]) تا ورودی صافی‌ها) رابطه (۱۲-۴)» ۴ زانوی ‎٩۰‏ درجه در قطعه(3]) ۳۵۷ ۰/۹۱ ۱/۰۱ ۲ ۳7۲ ۴ << مجموع - ۰/۶۴ (الف) موقعیت جعبه تقسیم‌های )1( 9 )11( 9 قطعات ۸ و در شکل (ب-۱) نشان داده شده است. "بر ۱13500 (ب) بده از یکی از حوض‌های ته‌نشینی برابر با مر فطع بر 2 ۵40 4۷ ۱13500 ج) نده جونا- از ده حوض ته‌نشینز درا است با 0.657 (ج) بده جریان از دو حوض ته‌نشینی برابر است ب 0 2 جدول ب-۱۱- خلاصه نتایج محاسبات هیدولیکی برای تمامی واحدهای مثال بعد از دیوار پخش انتهای واحد انبقاد جمبه تقسیم (1) ابتدای واحد صاف‌سازی لوله انتقال آب ته نشین شده به واحد صاف‌سازی در تصفیه‌خانه‌های آب تعیین نیمرخ هیدرولیکی برای پروسه جمع‌آوری و دفع لجن از اهمیت چندانی برخوردار نیست ولی چنانچه نیاز به ترسیم آن باشد می‌توان با روش مشابه آنرا ترسیم نمود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۳۴ راهنمای طراحی هیدرول شش َ که عی 1 یس و وس ۱۱۱۱۷۱۷۱۷۱۱۱۱۱۱ ,۳۹۹۹۹۷۹ ۹ نا کیب کیب کی ی کیک رت بت 1 ۳ ۳۰ اد رپس ی ی ِ سوم و اه | ۳ هه ۱۳ ۳ تن سس 0 1 ۱ ۷ ۱ 12 قا سک ی ۳ چَ پید ۳ 9 ۳ |۹۳ سس و فک و ری سس سک سکس ۱ ا تا سس ی اٌ چا اش اس اس تس و نا ی سور ی * مد ی یا 2ا- رو سوه سس ۳ منش کنگ مس | هو هر سا هر ۳ اضما ج > وت سود وشوو 0 له 7 ی 1 ه 1 ۸ فش ۳ ی ات ما - ۳ یرم را یر یم پیش اس ی رز پم سا چ و را نت 7 ۳ ۹ ود سه ۳ ع 2 بت‌ها 3 مج سا ی 32 || : کی ل! راهن لت ۳ کت امد ۱ ۱ یس مه هت ۳ انروس نی رو ۰ :3 سا ۱ ی اّ مر سس ۰ مه ۳3 نصفیه خانه‌های اب رص ۳9 333333333333 وله آب خاحم ورودی به تصغیه حاته جهبه تکسمیمم, ی جعیه نکسم +1 - جحهبه نکسم ام س‌ 3 713 آیکیر ورودی ق اخعادید آهک : تاودان یارشال کاتال ورودی . | حواخی 5 لخسته سازی أ سا حوخشسیسن ته تقشیتی ۹ 5 [ جچحیه جسی آوری | -جعیه جمهت آوری 17 تونه رلبها ست واحد ته تشیتی و واحد صاقی سس هت مش له له کی 1 و رودی ۱ > حی‌بانم. حساقی ۹ ط ساماته لوله کشسی اّ حور وین سررچر #مسهای تعحخمت شا و کعانالن تمسی پوس ۳ 2 ۰ 5 ی صمحر تن آمب ملاک اساهانه تثمبه زنی ل< اب بنه <ا1 ححط 5 ی ث شبکه توزییی امی |[ ]. ۰ گ ۲۳ ام |« ۶ -------- صفحهٔ بعد -------- منابع و مراجع ۱ ضوابط فنی بررسی و تصویب طرح‌های تصفیه آب شهری, نشریه ۱۲۱-۳ سازمان مدیریت و برنامه‌ریزی. ۳- هیدرولیک کانال‌های بازء دکتر سید محمود حسینی- دکتر جلیل آبریشمی, (۱۳۷۹هش) انتشارات آستان قدس رضوی. ۰ بخعز 110۵01 ۸1۵۰161۰ ۳۵۵11۵1100 ب کع ماگ اج اک ۰۳۵6 ,(۳۵۰) .۱ بک0ظ ۰ , [ ]۱۷100۵۳۷-۲ ,۲1۷۵۲۵۵۵ اعد دا ۰0000 ب۵ا۵ ۷ 000۳ ۰ , |[[ز1[-۹0۲۵۷, ۲۵۵۵۱۵ معزاممر۸ ام ۵00دک 1201۹6۷50۹0 0۵1[ بدا۵ هآ 2-۳200 نوک ۷۲۵ ۱۷۵1010۹5 ۵-۳10 ,۳۵۹۵ ۵ ۲۵۹0۵۲۳ . (۱979) ,. ۲1۵۰1۱05,00745 )۸5 ,101۷1۹0 ۳۵2۵۵ ۳۵۷۱۳۲۵۵۵۵۱ :03۳-۲1 ۷۵ ۲1۵۵000 م۳ ,۲۳۳۵۵۵۵ ۷/۵۵۵ لک تاشکل ۲ ۷۷۱۱۱۵0 ما ندحد هگا .1 1200۳ . (1۱976) ,۳۵۱10۵۰ 500000 .10۵102۷ 1۳۵1۵۲ ۷۷۵۵1۵6۲ ۵00 ۷۷۵۱0 رز کمزا۵۳۵۵ ۳ بعک) ۲1۵۳۷۵۲۵ 11۳۵ .(9) .5005 ۶ ۳۷ ]۷۷1 ۱۷۵۱۲ ۵00 ۳۵۵۰|۵۰ ۰۷۷۵۵1۳۵۵۳ ۳۵۵۲1۵ .۱۷۵0۲۵۷-1[[[[ , )(03( 5005 ۶ :۷۷ 00 0ل با 10120 له کعام ۳ 1۳۵01 ۷۷/۵۳ کعححل و۱۷۰۵ . (۱9760) ۰ ,106 ,0۳۵۵ ۳00۹2 100۵ ما۳ ا ما1۳ معا ۰۷۷/۳ . ۴ لمع رو کمصحد0 ۳1,0۰ [[۵ ۳۳۵-1 ۳۵018۰ ۷/۵۳۵ ۰۷۷/67 با ۵ع رد0 ۲۹۱۳۵۳۵ ۲۰ ۳۲۵۵ ۰ ۰0-۳۵۵۵ [ ۷۵۲۵۵۱1۵ ۱۷00۲۵۷۷-1] [[[ , ) (۰ 909 ۱) , [[ ۹002-111 10۳۵0۵ ۰۳۱۵ . ۲۵۵۲0۳۵ ک 51۳۵1۵۷۷۶۱۱۵ [ ۳۷1۳۵۲۲۵۲۵ رز ۳۳۵۵۵ 200 ک 0000 الا ب ۸.۳۵۳5 |۲۵۵۶ ,0.۳۵۱۹ 10۵0 ۰) , 001۳۵۵۷ ۳۵۵۱۹۱۵۵ ۰,۳۷۹ ۲۳۳۵1۵۱۵۵ ۲۵۷۱۱۹٩1 ]۸0 ۵۶‏ 18 یک 020۳۵0۵۳۱ ,1۵90۹ ا مگ اه معزد ۰ مها عطا او اصعصادی 0 .ک۷] 074( ۰) ,51۳۲۵۵۲ هم |5۵ اه معا ,۱0۰ عطا اه ها ماک نا ۰ , [[ز1-/۷ ۷00۲3 00101 ۳۵۱10۵ ۷۷۵۱۵۳ [هااد۵ ۰1 بمعلاعا ۳ وی /۷۷/۰۷ ۰ , |[[ز۷۷-۲1 ۷00۵ 10010۵۷ ۷۷۵۵1/۵1۲ 200 ۰۷۷/۵۱۵۳ ۰[ +6 ص۲۳۵ 96 ) , ۹0001۵۷-1111 ۲1۷۵۲۵۵110 ۰۲۵۵00 ,۱۵۵,۲1۷ بطاادظ ۰ ,از 0۵-11 ۵0 1۵۵۵|1۵ [۵ 3۵00 - م۰0 ۴۰۲ ۳۳۵۵۰ ۰( ب ع0 5010 ۸۲0۲ ۸۵ 1۵10۵ ۳۵۵ ۵ ۳۵۷ ام کح و۰۸۵۵ 100501۹۰۷۷ 66۰ 1) ب ۷1۵0111۵0 ۰ ۳10۷۷۰ [ع ۵0 0۵۵00 , ۳۰۵ ,۲۵۹۵۵۰ . (1967) , 00۳۵165 [[1 ۷0۵۲1 1130000 ۵ م۳ هرا ۱۸۵۳۵۵۵ . (19861) , [[ ۷00۵۷-111 8اع ۵ 0060 1۳۵۵۵۳ ۳۳ نز۳۲۵ ۹۵۵۵۵ 4 5 6 7 8 9 |)0(- ۱1 12 13 14 15 16 |۱7 18 19 20 21 222 23 24 25 26 -------- صفحهٔ بعد -------- 0 ,۳۵۱۲10۲ 1۵۷1۵۵0 مب دععل ماک 7عا ۷۷/2۵۳2 01 آمدومدزدا ۸0 ۰۳1۳۵6 ملونزاند ۷ عومد۸ ۳۰ ۰ ,5016006 ۸۳۵۲ -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- دفتر نظام فنی اجرایی معاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورء با گذشت بیش از سی سال فعالیت تحقیقاتی و مطالعاتی خودء افزون بر چهارصد عنوان نشریه تخصصی- فنیء در قالب آیین‌نامه» ضابطه» معیارء دستورالعمل» مشخصات فنی عمومی و مقاله» به صورت تالیف و ترجمه, تهیه و ابلاغ کرده است. نشریه حاضر در راستای موارد یاد شده تهیه شده تا در راه نیل به توسعه و گسترش علوم در کشور و بهبود فعالیت‌های ۳ ققابل دستیابی می‌باشد. دفتر نظام فنی اجرایی -------- صفحهٔ بعد -------- 0 0۲ م1۳ 151316 7۳ لقع 11۲۵۳209 07] عوزاعزمزبی 1 1۳۵2۲۳۵۲ 46 .۲0 ۷( 0 ۱111۹1۲۷ 51۳۵16858 ۵۲ 10۷ ا 0116 7 0 ۷۷312۳۴ 1۵۳ 8۳۵۲ 5 ۳۵۲۱1۵ [01۵ 160 اه 8۲۵۳6۵۲ 05 200 5۷۹11 ۳۵۶1۵۲۱۵ افو ایام ۱۱ مره به۸/ ۱۱۹۱۳ ۳۳۳( 2006 -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- این نشریه تصفیه‌خانه آب شامل فرایندهای فیزیکی و شیمیایی مناسب جریان برخوردار باشد. در صورتی‌که در مراحل عواقب بهداشتی متعددی داشته باشد. در این نشریه شرایط هیدرولیکی جریان در واحدهای مختلف و خطوط و همراه با مثال‌های واقعی» تعیین دقیق خط نیمرخ هیدرولیکی ارایه می‌گردد. این نشریه راهنمایی برای