خازن های موازی در پست های فشار قوی

⚠ این متن با نرم‌افزار از روی تصویر خوانده شده و ممکن است خطا داشته باشد؛ برای استناد، اصلِ سند را ببینید. جمهوری اسلامی ایران خازن های موازی در پست های فشار قوی نشریه شماره ۲ - ۵۰۶ معاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رئیس جمپور وزارت نیرو - شرکت توانیر معاونت نظارت راهبردی طرح تهیه ضوابط و معیارهای فنی صنعت برق دفتر نظام فنی اجرایی ودره ها ۱۳ -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- جمهوری اسلامی ایران شم * مه ۸ه مشخصات فنی عمومی و اجرایی بست هاء» خطوط فوق توزیع و انتقال خازن های موازی دریست های فشارقوی معاونت برنامه ریزی و نظارت راهبردی رئیس جمهور وزارت نیرو - سرکت توانیر معاونت نظارت راهبردی طرح تهیه ضوابط و معیارهای فنی صنعت برق دفتر نظام فنی اجرایی ۱ مهن هره نا ۱۳۳ -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- ریاست جمهوری معاون برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهور شماره: ۱۳۴ تاریخ: ۱۳/۶ بخشنامه به دستگاه‌های اجرایی, مهندسان مشاور و پیمانکاران موضوع: مشخصات فنی عمومی و اجرایی پست‌هاء خطوط فوق توزیع و انتقال - خازن‌های موازی در پست‌های فشار قوی (جلد اول) و (جلد دوم) به استناد آیین‌نامه استانداردهای اجرایی طرح‌های عمرانی؛ موضوع ماده (۲۳) قانون برنامه و بودجه و در چارچوب نظام فنی و اجرایی کشور (مصوبه شماره 2۲۳۳۹/ت۳۳۶۹۷ه مورخ ۱۳۸۵/2/۲۰ هیأت محترم وزیران)» به پیوست نشریه شماره ۵۰۴ دفتر نظام فنی اجرایی» در دو مجلد با عنوان «مشخصات فنی عمومی و اجرایی پست‌هاء خطفوط فیق توزیع و انتقال- خازن‌های موازی در پست‌های فشار قوٍی (جلد اول) و (جلد دوم)» از نوع گروه سوم ابلاغ می‌شود. دستگاه‌های اجرایی مهندسان مشاورء پیمانکاران و عوامل دیگر می‌توانند از این نشریه به عنوان راهنما استفاده کنند و در صورتی که روش‌ها. دستورالعمل‌ها و راهنمای بهتری در اختیار داشته باشند. رعایت مفاد عوامل یاد شده باید نسخه‌ای از دستورالعمل‌هاء روش‌ها یا راهنماهای جایگزین را به دفتر نظام فنی اجرایی ارسال کنند. 06/06 -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- اصلاح مدارک فنی خواننده گرامی: دفتر نظام فنی اجرایی معاونت برنامه ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهور با استفاده از نظر کارشناسان برجسته. مبادرت به تهیه این دستورالعمل نموده و آن را برای استفاده به جامعه مهندسی کشور عرضه نموده است. با وجود تلاش فراوان» این اثر مصون از ایرادهایی نظیر غلطهای مفهومی» فنی» ابهام» یهام و اشکالات موضوعی نیست. از این رو از نسما خواننده کرامی صمیمانه نقاضا دارد در صورت مشاهده هرکونه ایراد و اسکال فنی, مراتب را به صورت زی رگزارس فرمایید: ۱( شماره بند و صفحه موضوع مورد نظر را مشخص کنید. ۲- ایراد مورد نظر را به صورت خلاصه بیان دارید. ۳ در صورت امکان» متن اصلاح شده را برای جایگزینی ارسال نمایید. ۴- نشانی خود را برای تماس احتمالی ذکر فرمایید. کارشناسان این دفتر نظرهای دریافتی را به دقت مطالعه نموده و اقدام مقتضی را معمول خواهند داشت. پیشاپیش از همکاری و دقت نظر جنابعالی قدردانی می‌شود. نشانی برای مکاتیه: تهران, میدان بهارستان» خیابان صفی علی شاه معاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورء دفتر نظام فنی اجرایی سازمان مرکزی- تهران ۱۱۴۹۹۴۳۱۴۱- خیابان صفی علی شاه اور رشن ۸ ۱۱ -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- بسمه تعالی در اجرای ماده ۲۳ قانون برنامه و بودجه و در چارچوب نظام فنی و اجرایی کشور و به منظور تعمیم استانداردهای صنعت برق و ایجاد هماهنگی و یکنواختی در طراحی و اجرای پروژه‌های مربوط به تولید. انتقال و توزیع نیروی برق, معاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رئیس جمهور (معاونت نظارت راهبردی - دفتر نظام فنی اجرائنی) با همکاری وزارت نیرو < شرکت توانیر(دفتر استانداردهای فنی» مهندسی, اجتماعی و زیست محیطی) در قالب طرح «ضوابط و معبارهای فنی صنعت برق» اقدام به تهیه محموعه کاملی از استانداردهای مورد لزوم نموده است. نشریه حاضر با عنوان «مشخصات فنی عمومی و اجرایی پست هاء خطوط فوق توزیع و انتقال < خازن های موازی در پست ها ی فشار قوی- جلد دوم» در برگیرنده مباحث مربوط به خازن های موازی شامل کلیات و تعاریف» معیارهای طراحی و مهندسی» آزمون های نوعی( که به منظور بررسی و تائید مشخصات فنی خازن های موازی» و وسایل جانبی و تجهیزات کمکی انجام می گیرد) آزمون های جاری( که برای تشخیص نقائص و خطاهای موجود در ساختار خازن های موازی صورت می گیرد) و دستورالعملهای نگهداری و بهره برداری دستگاه های مزبور در پست های فشار قوی می باشد. معاونت نظارت راهبردی به این وسیله از کوشش‌های دست‌اندرکاران به ثمر رسیدن این نشریه و همچنین سازمان‌ها و شرکت‌های مهندسی مشاور که با اظهارنظرهای سازنده خود این معاونت را در جهت غنا بخشیدن به آن یاری نموده‌اند سپاسگزاری و قدردانی نموده و توفیق روزافزون آنان را از درگاه ایزد یکتا آرزومند است. معاون نظارت راهبردی ۱۳۸۸ -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- مشخصات فنی عمومی و اجرایی پست هاء خطوط فوق توزیع و انتشال - خازن های موازی در پست های فشار قوی - نشریه شماره ۵۰۶-۲ تمهیه کننده این مجموعه به وسیله شرکت مهندسین مشاور نیرو با همکاری آقایان مهندسین شهرام کاظمیء بهزاد کیوانی و سرکار خانم طاهره نوری و آقای دکتر عارف درودی تهیه و تدوین شده است و توسط آقای اسماعیل زارعی مورد ویراستاری قرار گرفته است. کمیته فنی این نشریه همچنین در کمیته فنی طرح با مشارکت مجری و مشاور طرح و نمایندگان شرکت‌های مهندسی مشاور تحت پوشش وزارت نیرو به شرح زیر بررسی» اصلاح و تصویب شده است. آقای مهندس جمال بیاتی وزارت نیرو - سازمان توانیر - مجری طرح آقای مهندس بهمن اه مرادی سازمان توسعه برق ایران آقای مهندس علیرضا خیری دفتر استانداردها- وزارت نیرو آقای دکتر عارف درودی شرکت مهندسین مشاور نیرو آقای مهندس علی رحیم زاده خوشرو کارشناس معاونت برنامه ریزی - دفتر فنی شبکه آقای مهندس سید حسن عرب اف شرکت مهندسین مشاورقدس نیرو آقای مهندس بهروز قهرمانی سازمان توسعه برق آقای مهندس بهروز قیاسی معاصر شرکت مهندسین مشاورقدس نیرو آقای مهندس اباذر میرزائی مشاور معاون هماهنگی و نظارت بر بهره برداری سازمان توانیر آقای مهندس حامد نفیسی شرکت مهندسین مشاور نیرو آقای مهندس سید جمال الدین واسعی پژوهشگاه نیرو آقای مهندس مرتضی یعقوبی شریف شرکت مشانیر آقای مهندس احسان الّه زمانی وزارت نیرو- سازمان توانیر- دبیر کمیته فنی مسوولیت کنترل و بررسی نشریه در راستای اهداف دفترنظام فنی اجرائی به عهده آقایان مهندسین پرویز سیداحمدی و محمدرضا طلا کوب بوده است. -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فهرست مطالب فصل اول - اهداف. کلیات. تعاریف ۲-۱- منابع تولیدکننده توان را کتیو م۳ ۱-۲-۱- کندانسورهای ستکرون سس ۳ ۱-۴-۱- تأمین توان راکتیو سس 0 ۲-۴-۱- تصحیح ضریب توان مس ۱ ۶-۴-۱- کاهش هزینه سس ۱۳ ۵-۱- اتواع خازن‌ها سس ۱۳ ۲-۵-۱- تقسیم‌بندی خازنهای مورد استفاده برحسب تحوه ورود به شیکه ۱۳ ۱-۷-۱- حفاظت قیوزی سس ۱0 ۲-۷-۱- حفاظت رله‌ای سس 0 -------- صفحهٔ بعد -------- ۹-۸-۱- ولتاژ نامی خازن (۷ لا سس ۱ ۱۳-۸-۱- تانژانت زاویه تلفات خازن ‏ ی ۱ ۱۴-۸-۱- ماکزیمم ولتاژ متناوب خازن مس ۱ ۱۵-۸-۱- ماکزیمم جریان متناوب خازن مس ۱ ۱۷-۸-۱- شرایط ماند کار ۱ ۸-۱- ۱۸- ولتاژ پس‌مانل م۱ فصل دوم - معیارهای طراحی و انتخاب خازن‌های موازی ۳-۱-۲- تعداد پوشینگها مس ۱۳۱ ۷-۱-۲- انتخاب حفاظت فیوزی سس ۳0 ۸-۱-۲- نحومٌ آرایش بانک‌های خازتی سس 0 ۹-۱-۲- سطوح عایقی و ۳ ۱۰-۱-۲- اضافه ولتاژها و اضاقه چریان‌ها سس ۱۳ -------- صفحهٔ بعد -------- س ۱-۱۰-۱-۲- برقگیر ار ۱۱-۱-۲- حفاظت رله‌ای خازن وا ۱-۱۱-۱-۲- حفاظت اضافه جریان خط ۱۳ ۲-۱۱-۱-۲- حفاظت عدم تعادل هر ۳-۱۱-۱-۲- تنظیم رله‌های حفاظتی ۳۳ ۴-۱۱-۱-۲- انواع رله‌های مورد استفاده ۳۳ ۱۲-۱-۲- کنترل مجموعه خازن‌ها ۳0 ۱-۱۲-۱-۲- رله کنترل ورود و خروج خازن‌ها ۳0 ۲-۱۲-۱-۲- تأخیر در وصل خازن‌های باردار ار ۳-۱۲-۱-۲- تأخیر زمانی در وصل تیغه زمین فیدر خازن ۳ ۲-۲- راکتور سری ۱۳ ۱-۲-۲- محاسبه جریان هجومی ۱۳ ۱-۱-۲-۲ جریان هجومی ناشی از وصل بانک خازنی منفرد یه هرا ۲-۱-۲-۲- جریان هجومی ناشی از وصل بانکهای خازنی موازی ی ی ی درا ۳-۱-۲-۲ ماکزیمم فرکانس جریان هجومی بانک خازنی را ۳-۲ ترانسفورماتور جریان ۳۳ ۴-۲- ترانسفورماتور ولتاز ۱۳۱ ۵-۲- نمونه طراحی هرد ۱-۵-۲- انتخاب خازن هرا ۲-۵-۲ راکتور سری ۳0 ۳-۵-۲ ترانسفورماتور جریان ۳۹ ۴-۵-۲ ترانسفورماتور ولتاز ۱۳ ۵-۵-۲- حفاظت رله‌ای ۳۹ فصل سوم - آزمون‌های لازم برای خازن‌های موازی ۱-۳- شرایط آزمون ۸۵ ۲-۳- طبقه‌بندی آزمون‌ها ۸۵ ۱-۲-۳- آزمون‌های جاری ۵ ۲-۲-۳- آزمون‌های نوعی رازم ۳-۲-۳- آزمون‌های خاص هرز ۳-۳- آزمون‌های جاری 0 -------- صفحهٔ بعد -------- ۱-۳-۳ اندازه‌گیری ظرفیت خازن ما ۲-۳-۳- اندازه گیری تانژانت زاویه تلفات ( 23۹0] ) یووم ۳-۳-۳- آزمون ولتاژ بین ترمینالها ی ۴-۳-۳- آزمون ولتاز ع21 بین ترمینال‌ها و محفظه موم ۴-۳ آزمون‌های نوعی او ۱-۴-۳- آزمون پایداری حرارتی را را رت را را رن ری ۲-۴-۳ اندازه‌گیری تانژانت زاویه تلفات خازن ( 12 ) در درجه حرارت بالاتر از استاندارد و ۳-۴-۳- ازمون ولتاز بین ترمینال‌ها و محفظه خازن موم موم ۴-۴-۳ ازمون موج صربه صاأاعقه بین ترمینال‌ها و محفظه و موم موم موم موم ۵-۳-۳۲- آزمون تخلیه اتصال کوتاه د و فصل چهارم - دستورالعملهای نگمهداری و بهره‌برداری خازن‌های موازی ۱-۱-۳- درجه حرارت عملکرد و ۲-۱-۴- شرایط ویژه کار کرد همم ۲-۴- بازدیدهای اولیه او ۴-۳۴- بازدیدهای دوره‌ای ی ی ی یر ۱-۴-۴- بازدید روزانه از خازن ی ری ۲-۴-۴ بازدید هفتگی از خازن ی و یی ری ۳-۴-۴ بازدید ماهیانه از خازن یرو یر ویر ۴-۴-۴- جداول بازدیدهای دوره‌ای یی ۵-۳۴- سرویس دوره‌ای بانک خازنی یرو یر ری یر ری یر ری ی -------- صفحهٔ بعد -------- ۹ -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل اول- اهداف؛ کلیات؛ تعاریف ۳ ۱-۱- کلیات بسیاری از بارهای متصل به شبکه قدرت ازجمله موتورهاء بارهای روشنائی (غیر از لامپ‌های رشته‌ای)» کوره‌های الکتریکی و ترانسفورماتورها تقاضای توان راکتیو را افزایش می‌دهند. بنابراین شبکه قدرت همواره در ضریب توان پس فاز کوچکتر از یک کار می‌کند. عملکرد در این ضریب توان باعث می‌گردد که شبکه قدرت نیاز به توان راکتیو بیشتری داشته باشد. در نتیجه باید بخشی از توان تولیدی نیروگاهها به توان راکتیو اختصاص یابد. هرچند افزایش تحریک در ژنراتورهای سنکرون باعث تولید توان راکتیو می‌شود اما از نقطه نظر ظرفیت ژنراتورء این افزایش تحریک نمی‌تواند بدون محدودیت و کاملاً تحت تأثیر نیاز بار صورت پذیرد. زیرا قسمتی از ظرفیت تولید ژنراتور که باید صرف تولید توان اکتیو شود دراختیار تولید توان راکتیو قرار می‌گیرد. علاوه براین اگر توان راکتیو منحصراً در نیروگاه تولید شودء برای هریک از تجهیزات موجود در نیروگاه و سیستم انتقال باید مشخصات نامی بالاتری انتخاب گردد. با این توضیحات نیاز به تأمین توان راکتیو از منابع دیگری به جز ژنراتور احساس شده تا ضمن بهبود ضریب توان» ظرفیت انتقال توان را نیز در شبکه افزایش دهد. یکی از این منابع» خازن‌های موازی هستند. خازنها با کاستن از تقاضای بار راکتیو تولیدی ژنراتورهاء می‌توانند این شرایط را بهبود بخشیده و جریان خطوط را کاهش دهند. در نتیجه از تلفات و بارگذاری روی خطوط و ترانسفورماتورها کاسته می‌گردد. این جبران کننده‌ها نسبتاً ارزان بوده و نگهداری و بهره‌برداری ساده‌ای دارند. همچنین تلفات انرژی کمی داشته و در فضای آزاد نیز قابل نصب می‌باشند. مزایای نصب خازن موازی را می‌توان بصورت زیر خلاصه نمود: - تأمین توان راکتیو - تصحیح ضریب توان - افزایش ظرفیت سیستم - کاهش هزینه سرمایه‌گذاری اولیه در شبکه - کاهش هزینه مصرف کننده ۲-۱- منابع تولیدکننده توان راکتیو منابع تولیدکننده توان راکتیو را می‌توان به سه دسته زیر تقسیم‌بندی نمود: - کندانسورهای سنکرون - جبران کننده‌های استاتیکی توان راکتیو (۳۸675) - خازنهای موازی -------- صفحهٔ بعد -------- 3 مشخصات فنی عمومی و اجرایی خازنهای موازی در پسنهای فشارفوی ۱-۲-۱- کندانسورهای سنکرون اینگونه جبران کننده‌ها در اصل موتورهای سنکرونی می‌باشند که معمولاً در محل مصرف به شبکه متصل شده و توان راکتیو لازم برای مصرف‌کننده‌ها را بطور پیوسته تأمین می‌کنند. مهمترین مشخصه آنها تثبیت ولتاژ بطور پیوسته در سیستم توزیع می‌باشد. بدین ترتیب که با تغییر تحریک موتور می‌توان میزان تزریق توان راکتیو را به شبکه تنظیم کرد. از معایب این موتورها می‌توان به هزینه بالاء مشکلات راه‌اندازی و تعمیر و نگهداری آنها اشاره نمود. ۲-۲-۱ جبران کننده‌های استاتیکی توان راکتیو جبران کننده استاتیک را می‌توان یک سوسپتانس موازی قابل تنظیم تلقی کرد. توانایی این وسایل بیشتر از خازنها و راکتورهای ثابت موازی می‌باشد. واژه استاتیک به این معناست که این جبران‌کننده‌ها برخلاف کندانسورهای سنکرون» دارای قسمت متحرک کاربردهای عملی جبران کننده‌های استاتیک در سیستم‌های قدرت عبارتند از: - بهبود پایداری سیستم قدرت - بهبود ضریب توان - تصحیح عدم تقارن فازها از مشخصه‌های مهم جبران کننده استاتیک سرعت پاسخ آن است. توان راکتیو جبران‌کننده باید در پاسخ به تغییرات کوچک ولتاز ۳-۳-۱ خازنهای موازی یکی از مهم‌ترین منبع تولید توان راکتیو در سیستم‌های قدرت خازنهای موازی می‌باشند. این خازنها به صورت موازی به شبکه متصل شده و جریان راکتیو را به آن تزریق می‌کنند. بطورکلی خازنها می‌توانند بصورت گروهی به شکل بانکهای خازنی همراه با فیوزهای مناسب برروی فیدرها نصب گردند. اساس عملکرد یک خازن را می‌توان با شکل ۱-۱ نمایش داد. همانطور که مشاهده می‌شود با قرارگرفتن خازن در مدار: - جریان مدار از مقدار 1۱ به دآ تغییر می‌یاید. - مولفه راکتیو جریان از 10 به و] تغییر می‌یاید. - مولفه اکتیو جریان ثابت باقی می‌ماند. -------- صفحهٔ بعد -------- درصورت جبران 0 شکل ۱-۱: اساس عملکرد یک خازن موازی با توجه به اینکه خازن یک المان راکتیو است مولفه اکتیو کل جریان مدار تغییری نمی‌کند. یعنی تصویر بردار دا روی محور افقی (0]) ثابت است. درنتیجه مقدار ضریب توان افزایش می‌یابد. از روی دیاگرام فازوری آشکار است که با افزایش ۳05۷ جریان عبوری از شبکه از مقدار (] به مقدار دا کاهش می‌یابد. چون این جریان از خطوط دارای مقاومت عبور می‌کند. تلفات شبکه نیز متناظر با آن کاهش خواهد یافت. با افزایش خازن دامنه بردار جریان کاهش یافته ولی همچنان تصویر آن روی محور افقی ثابت و برابر م1 خواهد بود. جبران‌کنندگی ایده‌آل حالتی است که اثر سلفی و خازنی مدار با یکدیگر برابرشده و در نتیجه جریان عبوری کاملاً هم فاز با ولتاژ از مزایای خازن موازی نسبت به کندانسورهای سنکرون می‌توان به موارد زیر اشاره نمود: - تلفات انرزژی کمتر - نصب و نگهداری و عملکرد ساده‌تر - کارهای ساختمانی ارزان - نداشتن سر و صدا - قابل نصب حتی در ترمینال دستگاهها خازن یک جزء غیرقابل تقسیم بوده که از الکترودهای هادی تشکیل می‌گردد. این الکترودها توسط دی‌الکتریک (عایق) از یکدیگر جداشده‌اند. قسمت اصلی یک خازن از دو صفحه آلومینیومی که به کمک چند لایه عایق از یکدیگر جدا می‌شوند تشکیل شده است. ضخامت عایق از ۸ تا ۲۴ میکرون متناسب با ولتاژی که خازن برای آن طراحی شده است تغییر می‌کند. برای ولتاژهای -------- صفحهٔ بعد -------- ً مشخصات فنی عمومی و اجرایی خازنهای موازی در پسنهای فشارفوی لایه عایق استفاده شود تا از اتصال کوتاه صفحات آلومینیومی از طریق مواد ناخالصی که نقش هدایت‌کننده در عایق دارند جلوگیری گردد. چون این صفحات آلومینیومی به صورت لایه‌ای روی هم پیچیده می‌شوند باید از طریق ۲ یا ۳ لایه عایق از هم جدا شوند. ظرفیت خازنی بیان توانایی یک سیستم از مواد عایقی و هادیها برای ذخیره کردن الکتریسیته یا بار الکتریکی است. با اتکاء به این نکته. ظرفیت خازنی( -)) برابر با نسبت بار الکتریکی ذخیره شده (0)) به اختلاف پتانسیل لا تعریف می‌گردد. یعنی: (۱-۱) از رابطه زیر می‌توان برای بدست آوردن کاپاسیتانس (ل)) هر خازن استفاده نمود : (۲-۱) مشش 0 که در آن ,۵ ثابت نسبی دی‌الکتریک عایق و ۵0 ثابت دی‌الکتریک خلا (*0.885«101 فاراد بر متر)» ۸ سطح الکترودها بر حسب مترمربع و ل فاصله بین الکترودها بر حسب متر می‌باشد. چگالی توان راکتیو را با رابطه زیر تعریف می‌کنند: (۳-۱) نات < و که در آن 5 شدت میدان الکتریکی متوسط در عایق بر حسب ولت بر متر است. با انتخاب مناسب مواد عایقی می‌توان در چگالی توان راکتیو اثر گذاشت. دیگر پارامتر مهم عایق» ضریب پراکندگی یا همان تلفات عایقی (188) می‌باشد. حرارت بوجود آمده در خازن (ناشی از تلفات عایقی) می‌تواند کمیتهای دیگر خازن از جمله توان نامی واحد خازنی را محدود نماید و در نتیجه بطور غیرمستقیم در قیمت توان راکتیو ایجاد شده تأثیر بگذارد که این بمعنای تأثیر در قیمت کل خازن خواهد بود. خازنها دارای تلفات انرژی هستند. محدودیت عمده برای ساخت واحدهای خازنی بزرگ تلفات آنهاست زیرا با بزرگ شدن مقدار واحد خازنی» سطح خارجی آن متناسب با مقدار خازن افزایش نمی‌یابد و در نتیجه انتقال گرما به بیرون کاهش خواهد یافت. تلفات که در خازنها با واحد وات بر کیلووار سنجیده می‌شود در ارزیابی و مقایسه خازنهای مختلف عامل مهمی است. با بزرگتر شدن واحد خازنی مقدار تلفات بر کیلووار آن کاهش می‌یاید. سیستم عایقی وقتی در معرض تنشهای حرارتی و الکتریکی قرار می‌گیرد دچار فرسودگی و پیری می‌شود. نرخ فرسودگی و پیری در مواد عایقی گوناگون و ترکیبهای مختلف ماده» می‌تواند در محدودهٌ وسیعی تغییر کند. در نمودار شکل (۱-۱) رابطه بین عمر یک سیستم در قسمت ۸ این نمودار» می‌تواند با آثرات شیمیایی» شیمیایی- الکتریکی یا حرارتی محض رابطه داشته باشد. همچنین پیری سیستم در قسمت 7] معمولاً در نتیجه تخلیه‌های جزئی و کرونا می‌باشند. در یک سیستم عایقی یک سطح تنش معین وجود دارد که در بالای آن تخلیه جزئی به طور دائم و پیوسته رخ می‌دهد. -------- صفحهٔ بعد -------- عمر مفید شکل ۲-۱: رابطه بین عمر یک سیستم عایقی در ارتباط با تنش‌های اعمالی 2-۱ مزایای نصب خازن موازی ۱-2-۱ تأمین توان راکتیو تأمین توان راکتیو مزیتی است که بسیاری از مزایای دیگر را به همراه دارد. از جمله بهبود کنترل ولتاژز و ضریب توان» کاهش تلفات سیستم وکاهش نیاز به تولید توان رأکتیو توسط ژنراتورها و همجنین افزایش محدودهٌ پایداری ماند گار سیستم. خازن‌های موازی در پست‌های فوق‌توزیع و توزیع به منظور تأمین توان راکتیو در مجاورت بار در شبکه‌های انتقال و توزیعی که شکل شماره (۳-۱) گویای تغییرات توان ظاهری تولیدی در اثر تغییر ضریب توان با ثابت فرض نمودن توان اکتیو می‌باشد. از روی شکل می‌توان مشاهده نمود که در اثر کاهش ۲۰ درصدی ضریب توانء توان ظاهری ۲۵ درصد افزایش می‌یابد. ۸ 67 ۱۵ ۸ م6ع :۱4 ۸ و۱25 ۸ ۱۱۱۱۱ ۱۱۷۸ 60 » ۲۴ 0 ع ۴۴ 00 -« ۴۲ ۹۵ ‎٩‏ » ۱۴ ۱ ۳ -------- صفحهٔ بعد -------- ۸ مشسشخصات فنی عمومی و اجرایی خازنهای موازی در پستهای فشارقوی شکل (۴-۱) نیز گویای تغییرات توان راکتیو و اکتیو در اثر تغییرات ضریب توان با ثابت فرض کردن توان ظاهری می‌باشد. پیداست که با ۲۰ کاهش ضریب توان باید ۸۲۰ از توان اکتیو تولیدی کاست تا بتوان توان راکتیو مصرف‌کنندگان را تأمین نمود و توا ظاهری را ثابت نگه داشت. وا 2 را 1 100 7 ار / ر شکل 2-۱: تغییرات توان راکتیو و اکتیو در اثر تغییرات ضریب توان فرض کنید یک بار با توان حقیقی ۳آء توان راکتیو ,0 و توان ظاهری ,5 در ضریب توان ,م00۹0 تغذیه شود. در این صورت داریم: (۴-۱) ۳0 0 ار ۷ ی 2000 7 ۳ 0 ۳ ۳ ۹ 5 حال وقتی خازن موازی با توان راکتیو ع در نزدیک بار نصب گردد ضریب توان به مقدار زیر بهبود می‌یابد: 0 0 0 (۵-۱) 7 اس سس ۳ سا 00 ت ۱ َ) 0 0 +۳۰ ۷ 0 + ۳۰ ۹ 0 این بهبود در وضعیت شبکه از نظر کاهش توان ظاهری و توان راکتیو تولیدی در مسیر قبل از نصب خازن وجود داشته و بعد از آن تغییراتی از این جهات نداریم. در این حالت برای توان ظاهری آزادشده رابطه زیر موجود است: 07 (۶-۱) 15 ۷ 0۳ (۷-۱) ی 5 _ 5 در این روابط توانهای ظاهری برحسب پریونیت می‌باشند. از طرفی مقدار توان راکتیو مورد نیاز جهت تصحیح ضرب توان از رابطه زیر بدست می‌آید: (۸-۱) (رمقا - مرهها)۳ ۲ بکع م0 -------- صفحهٔ بعد -------- فصل اول- اهداف, کلیات, تعاریف ۹ ۳-۶-۱ بهبود پروفیل ولتاز شکل(۵-۱) اثر یک بانک خازنی ثابت را بر روی پروفیل ولتاز مربوط به یک فیدر با توزیع بار یکسان نشان می‌دهد (در حالت کم‌باری و بار زیاد). همانطور که از روی شکلها مشاهده می‌شود نقاطی که خازن در آن نصب می‌گردد بیش از جاهای دیگر می‌تواند در معرض اضافه ولتاز قرار گیرد که از این نظر باید موضوع خازن‌گذاری در این نقاط بیشتر مورد توجه قرار گیرد. با خاز0 : ز اووو وس را اسب نانک ناس ۷5 اس نس ی بدون خازن ۱ 3 از 9 (الف) : سیستم در بار زیاد با خارن 4۸ ای : خد ممام دمم و ماه ما مه مش ما 2 ۹۷ ۱ ی و ی ۶0 1 ۹ شکل ۵-۱: اثر بانک خازنی روی پروفیل ولتاز الف) بار زیاد ب) کم باری مطابق شکل (۶-۱) و براساس دیاگرامهای فازوری نشان داده شده قبل و بعد از نصب خازن» براحتی می‌توان دریافت که پس از نصب خازن» جریان راکتیو خازن موجب پیش فاز شدن جریان خط گشته که این آمر سبب کاهش میزان آفت ولتاز خط می‌شود. شکل (۶-۱) دیاگرام افت ولتاز فیدر را قبل از نصب خازن و دیاگرام (0) افت ولتاز فیدر را پس از نصب خازن نشان می‌دهد. با توجه به دیاگرام (0) در صورتیکه مقدار ظرفیت خازن خیلی بزرگ انتخاب شودء ولتاژ انتهای فیدر می‌تواند حتی از ولتاژ ابتدای آن نیز با توجه به اینکه مقدار افزایش ولتاز فیدر به محل نصب خازن» جنس هادی خط و به تک‌تک بارهای فیدر بستگی دارد. لذا نمی‌توان رابطه دقیقی برای میزان افزایش ولتاز هر نقطه از فیدر بر حسب مقدار ظرفیت خازن بکار رفتهء آرائه داد. اضافه ولتاز ناشی از نصب خازن را می‌توان بطور تقریبی از رابطه زیر محاسبه نمود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۰ مشسخصات ی عمومی و اجرایی خازنهای موازی در پستهای فشارقوی (۹-۱) شک - ۸۷ :10 در این رابطه: ۷ - درصد افزایش ولتاز در نقطه نصب خازن ۷ ولتاز خط بدون قرارگرفتن خازن در سرویس برحسب کیوولت ۰ < مقدار توان راکتیو سه فاز تولیدی توسط بانک خازنی برحسب کیلووار 2 < راکتانس سیستم در نقطه نصب خازن برحسب اهم بانکهای خازنی عموما در سیستم‌های فوق‌توزیع درشینه‌های اصلی نصب می‌گردند تا ولتاژ موردنیاز را برای منطقه وسیعی تأمین و در شرایط کم‌باری یا اضافه ولتاز از مدار خارج می‌گردند. ۳۰ سس ۳ » ۴ پوس ۱ ۱۹:۹۵ 1 1 نها 3 ی 317 زگ 0020۳7 7. ]3 ره 1 ۴۰ ی ۳ »2 7 ۳ ۵ دید 1 1 ۹ ۳ 1ج" 8 1 ی ۳ 31 و 6 51+ مع م1 اد دط شکل 1-۱: افت ولتاز فیدر قبل و بعد از نصب خازن 2-2-۱ افزایش ظرفیت سیستم مهمترین مزیت نصب خازن‌های موازی» افزایش ظرفیت سیستم است. این مزیت علی‌الخصوص در مواقعی که بارهای متصل به سیستم با افزایش مواجه می‌باشد. نمایان می‌گردد. با افزودن خازن موازی» بارهای راکتیو یا به عبارت دیگر کیلوولت آمپر مورد نیاز بارها کاهش می‌پابد. بنابراین ظرفیت سیستم که در مواقع اضافه بار می‌تواند مورد استفاده قرار گیرد افزایش می‌باید. ضریب توان بهینه سیستم تنها با درنظر گرفتن افزایش ظرفیت ( ظرفیت قابل آزادشدن ) از رابطه زیر تعیین می‌گردد [۳]. 2 6 ۱۰-۱ || 0۳-۶ (0۰-۱) اکا-/ -------- صفحهٔ بعد -------- در این رابطه: قیمت هر کیلووار بانک خازنی ۳ -< ضریب توان بهینه رابطه فوق هزینه نصب خازن را با هزینه تجهیزات سیستم از قبیل ترانسفورماتورهاء رگولاتورها و ..... » در صورتیکه همان مقدار افزایش ظرفیت سیستم را برآورده کنند» مقایسه می‌کند. نمودار مربوطه در شکل (۷-۱) آمده‌است. 90 ص هچ لا 0 ۵ ۰ . هم > 08 ۲ ۹۷۹7۴۱۷ ۴00۱0۱۸۱۲۸۱ 6 06 ۸۳۸۵۱۲۷ 7۲۷8۳۱۸۲ 0۵۱ 8۸520 2 ۴۵۳۸۱۸ ۴۶۵۵۲ ۱۱۵6۷۸۵ 8۷ ۳ 06 ۲۳8 مک 1 )۱ تن 8 60 لس 0 01 02 0.3 04 0.5 0.6 07 08 09 0۸۳۸0۱۲0۳ 7 ۹ 5/3۳ ٩۷۹76۱ 0057 ۸ ۵-2-۱ کاهش تلفات توان سیستم جریان عبوری در سیستم را از محل تولید به نقطه نصب خازن کاهش داده که بعلت متناسب‌بودن تلفات با محذور جریان» کاهش بیشتری در تلفات توان ایحاد خواهد شد. به این جمت معمولاً خازن‌ها هر چه نزدیکتر به بار نصب می‌گردند. نسبت تلفات سیستم به بار محلی, بدون خازن و با نصب خازن را می‌توان از رابطهٌ زیر تعیین کرد. در این رابطه فرض می‌گردد که ولتاژ بار و مقدار توان حقیقی عبوری از سیستم انتقال و توزیع ثابت می‌باشد. تلفات با خاز" (۱۱-۱) مسبت تفات ۳۵ < ضریب توان موجود ۳۳ _ صضریب توان تصحیح شده -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳ مشسخصات فمی عمومی و اجرایی خازنهای موازی در پسنهای فشارقوی 1-2-۱ کاهش هزینه از آنجا که بکاربردن خازن‌های موازی باعث کاهش ولت‌آمپر مصرفی می‌گردد. این امر منجر به کاهش هزینه پرداختی از سوی تجهیزات نیروگاهی که با اتصال خازن‌های موازی به شبکه مشخصات نامی پایین‌تری می‌توانند داشته باشندء کاهش می‌یاید. کاهش تلفات همچنین باعث کاهش سوخت مورد نیاز جهت تأمین این توان و نیز کاهش قیمت تجهیزات مورد نیاز برای تأمین ۵-۱- انواع خازن‌ها خازن‌های مورد استفاده در شبکه‌های قدرت را از سه لحاظ می‌توان تقسیم‌بندی کرد: ۱-۵-۱ تقسیم‌بندی خازنها ازنظر محل نصب و ساختمان ظاهری خازنها ازنظر نصب بصورت داخل ساختمانی" و یا نصب خارجی" تقسیم‌بندی می‌شوند. ازنظر ساختمان ظاهری نیز خازنها به سه - نوع تابلویی " - نوع تانکی " - قفسه باز " نصب خازنها به صورت قفسه باز در محوطهٌ پست‌های فشارقوی به صورت افقی یا عمودی و بر روی چارچوب‌های فولادی گالوانیزه یا آلومینیوم بسیار معمول می‌باشد. این نوع خازنها بصورت طبیعی خنک می‌شوند. تجهیزات جانبی از قبیل ادوات کلیدزنی, ترانسفورماتورهای اندازه‌گیری و برقگیر بر روی سازه‌های جداگانه نصب می‌شود. واحدهای خازن و مقره‌های مربوطه که در محوطه نصب هستندء بیشتر درمعرض آلودگی و شکستگی قراردارند. این نوع از بانکهای خازنی می‌توانند بر روی یک قفسه به صورت سه فاز یا به صورت یک فاز بر روی یک قفسه نصب گردد. از آن جا که در این نوع بانک خازنی قسمتهای برق‌دار گسترده هستند می‌بایستی حصاری اطراف بانک خازنی کشیده شود. می‌توان با استفاده از اینترلاکی دسترسی به بانک خازنی را قبل از زمین کردن آن ناممکن ساخت. در بعضی نقاط به علت محدودیت فضای قابل دسترس و مقدار بانک خازنی مورد لزوم می‌توان خازنها را به صورت تابلویی یا تانکی خنک‌شونده با هوا سفارش داد که ازنظر قیمت گرانتر هستند. 007 ژأ] 7 2 6 ع6[ 0000 .3 6 1۵۴ 4۰ ۹6 5۰0060 -------- صفحهٔ بعد -------- قصل اول- اهداف, کلیات, نعاریف ۳ ۲-۵-۱- تقسیم‌بندی خازنهای مورد استفاده برحسب نحوه ورود به شبکه این خازنها بر دونوع هستند: - خازنهای دائم - خازنهای پریودیک (قطع‌شونده) خازنهای ثابت در بار کم بکار می‌روند و بعد از افزایش بار راکتیو خازنهای متغیر در بانکها جداگانه وارد مدار می‌گردند. از نقطه‌نظر تنظیم ولتاژ اندازه بانک خازنی ثابت مورداستفاده باید به‌گونه‌ای باشد که ولتاز انتهای خط درحالت حداقل بار از ولتاز مجاز تجاوز ۳-۵-۱- تقسیم‌بندی خازنها ازنظر تعداد بوشینگها واحدهای خازنی تک فاز به دو صورت تک‌بوشینگی یا دوبوشینگی ساخته می‌شوند. در نوع دوبوشینگی هر دو ترمینال خازن توسط بوشینگ‌ها از محفظه عایق شده است در حالی که در نوع تک بوشینگی یکی از ترمینالها فاقد بوشینگ بوده و به محفظه خازن متصل می‌باشد. با ساخت خازن تک بوشینگ عملاً در هزینه ساخت آن (واحد خازنی) صرفه‌جوئی حاصل می‌گردد که به عنوان مثال برای یک واحد ۲۰۰ کیلوواری در سطح ولتاز ۲۰ کیلوولتی این صرفه‌جوئی حدود ۴ درصد می‌باشد. مسلماً این درصد با افزایش کیلووار خازنی کاهش و در صورت افزایش ولتاز عایقی یا فاصله خزشی افزایش می‌یاید. از لحاظ فنی مزیت خازن تک بوشینگ کاهش تعداد بوشینگ‌ها در کل مجموعه است که باعث سهولت موارد نگهداری آنها (مثل تمیزکردن) و کاهش احتمال میزان اتصال کوتاه به محفظه می‌گردد. مزیتهای ذکرشده فوق در رابطه با واحد خازنی صادق است ولی از طرف دیگر با اتصال یک ترمینال به محفظه,ء عملاً محفظه می‌تواند دارای ولتاژ باشد که در طرحهای مجموعه‌های خازنی نوع ستاره با نقطه صفر ایزوله این امر همواره صادق است. بنابراین در مرحله اول لازم است که محفظه از زمین عایق گردد و در صورت سری شدن واحدهای خازنی که در سطح ولتاز مورد نظر برای خازنهای دارای فیوز داخلی الزامی است نقطه مشترک بین دو واحد نیز باید از نقطه مشابه سایر فازها ایزوله باشد و در آرایش ستاره دوبل ضمن رعایت موارد فوق نقاط یادشده باید در دو ستاره نیز از هم ایزوله باشند. رعایت موارد فوق عملاً باعث الزام در استفاده از مقره اتکائی با استفاده از استراکجرهای کاملاً مجزا می‌گردد. محفظه و استراکچرهای واحدهای خازنی علاوه بر نیازهای فوق‌الدکر می‌باید از هم ایزوله (مجزا) باشند که این مورد هم بر پیچیدگی استراکچر مجموعه خازنی می‌افزاید. با توجه به موارد فوق و نیازهای مقره‌های اتکائی مورد استفاده مشاهده می‌گردد که صرفه‌جوئی و امتیاز فنی ذکر شده برای واحدهای تک بوشینگ منجر به مسائل فنی و اضافه هزینه‌های مربوط به نیازهای عایقی خازنی می‌گردد. بنابراین استفاده از خازن تک بوشینگی باید برحسب عوامل زیر مورد ارزیابی قرار گیرد: * تعداد خازنهای سری * نوع آرایش مجموعه (ستاره تکی یا دوبل) * نوترال ایزوله -------- صفحهٔ بعد -------- 23 مشسشخصات فمی عمومی و اجرایی خازنهای موازی در پستهای فشارقوی تعداد واحدهای موازی بطورکلی می‌توان گفت با کمتر شدن واحدهای سری (یعنی استفاده از فیوز خارجی)» سادگی آرایش (ستاره تکی) و تعداد بالاتر خازنهای موازی (یعنی صرفه‌جوئی بیشتر در تعداد بوشینگ‌ها) استفاده از خازنهای تک بوشینگ موجه‌تر می‌گردد. از موارد دیگر قابل ذکر برای خازنهای تک بوشینگ عدم امکان آزمایش عایقی واحد خازنی می‌باشد زیرا ولتاژ اعمالی بین ترمینال دارای بوشینگ و محفظه, عملاً بین دو ترمینال نیز اعمال می‌گردد و این در حالی است که خازن توان تحمل این ولتاژها را ندارد. ۹-۱ انواع اتصال خازن‌ها خازنهای موازی به صورت مثلث پا ستاره به شبکه وصل می‌گردند. اتصال ستاره می‌تواند دارای نوترال زمین شده یا نوترال آزاد باشد. اتصال ستاره زمین نشده نیز می‌تواند به صورت اتصال ستارهٌ دوبل انتخاب گردد. در ولتاز ۲۰ و ۲۳ کیلوولت اتصال خازنها به صورت ستاره زمین شده یا زمین نشده معمول است. این اتصالات را می‌توان بصورت زیر تقسیم‌بندی نمود: - ستاره با نقطه نوترال زمین‌شده - ستاره دوبل که مراکز ستاره آنها پهم متصل شده است. - پل بر برای تحمل ولتاژهای بالاتر توسط خازنها می‌توان واحدهای خازنی را به صورت سری (جهت داشتن ولتاژ نامی مورد نظر) متصل نمود و برای تأمین توان راکتیو لازم این مجموعه‌ها را به طور موازی قرار می‌دهند. در شکل (۸-۱) برخی از انواع اتصالات ذکر شده آورده شده است. سس را شکل ۸-۱: اتصال مختلف خازنهای موازی 7 عع0ل13۲1 .۰ | -------- صفحهٔ بعد -------- ۷-۱- حفاظت خازن‌ها حفاظت خازن‌ها شامل موارد زیر می‌گردد: ۱-۷-۱- حفاظت فیوزی در حفاظت از خازنها توسط فیوزها به طور کلی از دو روش فیوز داخلی و فیوز خارجی استفاده می‌شود. در عین حال می‌توان از آرایش بدون فیوز نیز بهره برد. فیوز داخلی: خطاهای واحدهای خازنی عمدتاً از نوع شکست‌های المانی می‌باشند. با استفاده از فیوز داخلی و تخصیص آن برای هر المان خازنی می‌توان از معیوب‌شدن کامل واحد خازنی در مواقع شکست عایقی در المان خازنی جلوگیری نمود. بطوریکه در صورت بروز فیوز خارجی: فیوز خارجی عموماً درمواقعی که شکست عایقی در واحد خازنی بوجود می‌آید عمل می‌کند. در انتخاب این نوع فیوزهاء مبنا به حداقل ارایش بدون فیوز : یک بانک خازنی بدون فیوز از یک یا چند رشته از المانهای سری خازنی تشکیل شده است. در صورت خرابی یک المان قسمت سری مربوطه کاملاً اتصال کوتاه می‌شود. افزایش جریان ناشی از خروج المان بسیار اندک است و متعاقباً اضافه ولتاژی که در بقیه المانها رخ می‌دهد اندک است. استفاده از آرایش بدون فیوز مزایای زیر را دارد: - هزینه‌های عملکردی و راه‌اندازی پایین - تسهیل در ایجاد تاسیسات و نگهداری - ایده‌آل برای فیلترهای هارمونیکی 15| ۳۹۷۵۵ . | -------- صفحهٔ بعد -------- ۱ مشسشخصات فمی عمومی و اجرایی خازنهای موازی در پستهای فشارقوی ۲-۷-۱- حفاظت رله‌ای باز خازنی درمقابل اضافه ولناژز و اضافه جریان بوسیلهٌ رله‌های حفاظتی که د آزها منجر به آلارم یا ارسال فرمان به بانکهای خازنی درمقابل ولثار و جریان بوسیله رله‌های نها منجر به الارم یا ارسال فرمان ب کلید می‌شود.ء حفاظت می‌گردند. نوع حفاظت بانک بستگی به نوع اتصال آن دارد. انواع حفاظت‌های رله‌ای بانکهای خازنی عبارتند از: - حفاظت اضافه جریان شامل حفاظت در مقابل جریان اتصال کوتاه و حفاظت اضافه بار - حفاظت اضافه ولتاز - حفاظت در مقابل عدم تعادل ۸-۱- تعاریف ۱-۸-۱- المان خازنی ( عنصر خازنی) ۲-۸-۱- واحد خازنی" ۳-۸-۱- بانک خازنی " تعدادی از واحدهای خازنی که بد هم متصل شده‌اند و بصورت یکپار چه عمل می‌کنند. 2-۸-۱ وسیله تخلیه خازن " وسیله‌ای که در داخل خازن بکار می‌رود و بعد از قطع اتصال خازن به شبکه قادر است در یک مدت زمان مشخص ولناز بین ترمینالها تا زمین را کاهش دهد. اه ۰ ۵ فیوزی است که در داخل واحد خازنی نصب‌شده و با یک المان یا گروهی از المانها بصورت سری قرار دارد. | ۵۵0110۲ 1 2 ۰. )۵000110۴ 1 3. 2۵0110۴ 7 آن ع010ل ‎٩۰1۹۳۵6 ۳ آ0 ۵سا 11۳۵۱ 5۰ -------- صفحهٔ بعد -------- 1-۸-۱ ترمینال خط" ترمینالی است که به منظور اتصال خازن به هادی خط شبکه بکار می‌رود. ۷-۸-۱- خروجی نامی خازن(«)) میزان توان راکتیو که هر خازن بر اساس آن طراحی شده است. ۸-۸-۱- ظرفیت نامی خازن(:)) اندازه ظرفیت خازن است که از مقادیر نامی خروجی, ولتاژ و فرکانس خازن بدست آمده است. ۹-۸-۱- ولتاز نامی خازن (: 1) مقدار موْثر ولتاز متناوب که هر خازن بر اساس آن طراحی شده است. ۱۰-۸-۱- فرکانس نامی خازن (۲) فرکانسی که طراحی خازن بر اساس آن صورت گرفته است. ۱۱-۸-۱- جریان نامی خازن(+1) مقدار موّثر جریان متناوب که هر خازن بر اساس آن طراحی شده است. ۱۳-۸-۱- تلفات خازن عبارت است از توان اکتیو تلف‌شده در کلیهٌ موْلفه‌های تولیدکننده تلفات خازن» که برای یک واحد خازنی شامل تلفات خازنی» فیوزهای خارجی؛ شینه‌هاء را کتور میراکننده 9 مقاومت تخلیه می‌باشد. ۱۳-۸-۱- تانزانت زاویه تلفات خازن عبارت است از نسبت بین مقاومت معادل سری و راکتانس خازنی در ولتاز متناوب سینوسی و فرکانس مشخص. ۱۶-۸-۱- ماکزییمم ولتاژز متناوب خازن ۱۵-۸-۱- ماکزیمم جریان متناوب خازن | ۰1116 61۱31۵ | -------- صفحهٔ بعد -------- ۸ مشسشخصات فنی عمومی و اجرایی خازنهای موازی در پستهای فشارقوی ۱۹-۸-۱- درجه حرارت خنک‌کنندگی عبارت است از درجه حرارت اندازه‌گیری شده مابین دو واحد در داغترین نقطه بانک خازنی تحت شرایط ماندگار. اگر فقط یک واحد وجود داشته باشدء» درجه حرارت مذکور در نقطه‌ای تقریباً ۱ متر دورتر از محفظه خازن و در دو سوم ارتفاع از سطح آن ۱۷-۸-۱- شرایط ماندگار" شرایط متعادل بدست آمده توسط خازن در شرایط خروجی ثابت و درجه حرارت ثابت محیط. ۸-۱- ۱۸- ولتاز پس‌ماند" عبارت است از ولتاژ باقیمانده در ترمینالهای یک خازن در مدت زمان معینی بعد از قطع خازن. 0 عاها: - ۰۹51۵0۷ | 1۵۱۵۵۱۴ ۰ 2 -------- صفحهٔ بعد -------- اه -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل دوم- معیارهای طراحی و انتخاب خازن‌های موازی )۳ مقدمه در این فصل به چگونگی انتخاب و محاسبه پارامترهای مختلف مورد نیاز جهت طراحی و انتخاب خازن‌های موازی در شبکه ۱-۲ انتخاب خازن بانکهای خازنی به دلایل اقتصادی و نیز سهولت بهره‌برداری عمدتاً در پست‌های فوق‌توزیع و درسمت فشارضعیف آن نصب به ندرت ممکن است از بانک خازنی استفاده شود. ۲-۱-۲ انتخاب نوع خازن ازنظر محل نصب و ساختمان ظاهری اغلب خازن‌های مورد استفاده در شبکه‌های فشار قوی از نوع نصب خارجی می‌باشند. این خازن‌ها اکثراً ‏ بصورت قفسه باز ساخته می‌شوند. ۳-۱-۲ تعداد بوشینگها واحدهای تک بوشینگ تنها در مواردی که احتیاج به اتصال سری نباشد و یا مواردی که تعداد زیادی واحد خازنی بصورت موازی قرار می‌گیرندء به دلیل صرفه‌جویی در تعداد زیاد بوشینگ می‌توانند مورد استفاده قرار گیرند. مقره‌های اتکایی مورد استفاده در استراکچر خازنها که بار واحدهای خازنی روی آنهاست باید با محاسبه نیروهای مکانیکی وارده بخصوص در شرایط زلزله انتخاب به این ترتیب پیشنهاد می‌گردد خصوصاً درمورد خازن‌های با فیوز داخلی از خازن‌های با دو بوشینگ استفاده گردد. 2-۱-۳- کلاس حرارتی خازن می‌توان خازن‌ها را برحسب درجه حرارت به چند دسته تقسیم نمود که هر دسته با یک حرف و یک عدد مشخص می‌گردد. عدد موردنظرء پایین‌ترین درجه حرارت محیط را که خازن در آن می‌تواند مورد بهره‌برداری قرارگیرد. نشان می‌دهد. حروف نیز محدوده بالای بازه تغییرات دمایی را نشان می‌دهد که در جدول ۱-۲ آمده است. این تقسیم‌بندی شامل درجه حرارت‌های بین ۵۰- تا ۵۵+ درجه سانتیگراد می‌باشد. پایین‌ترین درجه حرارت محیط که خازن می‌تواند در آن کار کند از بین پنج مقدار ۲ ۵+ ۲ ۵ 0 0-۲۵ ۴۰- و0 ۵۰- -------- صفحهٔ بعد -------- ۳ مشسخصات ی عمومی و اجرایی خازنهای موازری در پستهای فشارقوی نکته: درصورت موافقت سازنده» خازن را می‌توان در درجه حرارت‌های پایین‌تر از مقادیر ذکرشده نیز بکار گرفت. این امر درصورتی امکان‌پذیر است که خازن در درجه حرارت بالاتر از مقادیر فوق برقدار شده باشد. جدول ۱-۲ براساس شرایط محیطی است که در آن خازن بر درجه حرارت محیط تأثیرگذار نمی‌باشد (بعنوان مثال نصب خارج از ساختمان). جدول ۱-۲: نشانه‌های حرفی مربوط به بالاترین درجه حرارت مجاز یک‌ساله ۴ ساعته با ها ها با ها ۴ ا ها ۳ اگر خازن بر درجه حرارت محیط تأثیر بگذاردء انتخاب تهویه برای خازن باید به‌گونه‌ای باشد که محدوده‌های ذکرشده در جدول ۱-۲ برآورده شوند. درجه حرارت خنک‌کنندگی در نصب نباید از محدوده‌های دمایی ذکرشده در جدول ۱-۲ بیش از پنج درجه سانتیگراد بالاتر باشد. کلاسهای حرارتی زیر جهت خازن ترجیح داده می‌شود. /5- ,5/۸ ,25/۸ ,40/۸ ۵-۱-۲ نحوه اتصال خازن واحدهای خازنی را می‌توان در بانک‌های خازنی بصورت مثلثء ستاره با نوترال زمین‌نشده» ستاره با نوترال زمین‌شده و یا ستاره دوبل (که مرکز ستارهٌ آنها بهم وصل شده‌اند) بهم متصل نمود. اتصال واحدهای خازنی بصورت مثلث معمولاً در ولتاژهای پایین‌تر و بانک‌های خازنی با ظرفیت کمتر مورد استفاده قرارمی گیرند. درسطوح ولتاز ۲۰ و۳۳ کیلوولت., خازنها بصورت ستاره بسته می‌شوند. انتخاب نوع ستارهٌ زمین‌شده و یا ستارهٌ زمین‌نشده برای بانکهای خازنی به عوامل زیر بستگی دارد: - اتصال نقطهٌ نوترال ستاره به زمین» باعث ایجاد مسیری برای هارمونیک‌های مضرب سه (توالی صفر) خواهد شد. جریان‌یافتن این هارمونیک‌ها علاوه براینکه بدلیل فرکانس بالا باعث ایجاد اغتشاش در سیستم‌های مخابراتی خواهند شدء جریان عبوری از خود واحدهای خازنی را نیز افزایش می‌دهند. - درصورت استفاده از اتصال ستاره با نوترال زمین‌شده, قطع و وصل بانک خازنی موجب تغییر امپدانس موّلفه صفر شبکه می‌شود که دراین صورت تنظیم حفاظت‌های اتصال زمین در دو حالت قطع و وصل بانک خازنی متفاوت خواهد بود. - زمین کردن نوترال باعث افزایش جریان اتصال کوتاه به زمین‌شده و درنتیجه آن باید مقادیر نامی تجهیزات کلیدزنی و حفاظتی مانند کلیدها و فیوزها بالاتر انتخاب گردد. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل دوم- معیارهای طراحی و انتخاب خازن‌های موازی ۳۳ - زمین کردن نقطه نوترال ستاره به زمین در خازنهاء علاوه‌بر مزایای زمین کردن نقطه نوترال در سایر شبکه‌ها همچون متعادل‌نمودن - در سیستم‌های با نوترال زمین نشده و یا از طریق امپدانس زمین شده» نقطه نوترال خازنها نباید زمین شوند. به دلایل زیر استفاده از اتصال ستاره با نوترال زمین‌نشده ارجحیت دارد: - کاهش جریان اتصال کوتاه - حذف اغتشاش ناشی از عبور هارمونیک‌های جریان مضرب سه - عدم تغییر امپدانس موْلفه صفر شبکه - گسترش روزافزون استفاده از برقگیرها در بانکهای خازنی - استفاده از حفاظت عدم تعادل اتصال ستاره دوبل را نیز می‌توان در ظرفیت‌های بالاتر بانک‌های خازنی مورد استفاده قرار داد. ۱-۳-- محاسبه خازن مورد نیاز ۱-۹-۱-۲ ظرفیت خازن ضریب توان مورد نیاز جهت آزادسازی یک مقدار معین از توان ظاهری سیستم برحسب کیلوولت آمپرء از رابطه زیر محاسبه می‌گردد: ۳۲۳ ۱-۲ ال دی 0۳ (۱-۲) ی شنت ای که درأن: ۳۳ ضریب توان تصحیح شده ۵ ضریب توان موجود ما5 : مقدار توان ظاهری موردنظر که باید آزاد گردد (برحسب پریونیت بر پایه توان ظاهری موجود) برای محاسبه توان راکتیو خازنی لازم جهت تصحیح ضریب توان به یک ضریب توان بالاترء باید توان راکتیو مربوط به ضریب توان جدید را از توان راکتیو مربوط به ضریب توان قبلی کم کرد. اختلاف این دو مقدار» توان راکتیو خازنی لازم است که باید به محاسبهٌ ظرفیت "کیلووار" بانک‌های خازنی براساس ظرفیت قطعی ترانسفورماتورهای آن پست تعیین می‌گردد. این ظرفیت, ظرفیتی است که ترانسفورماتورهای پست انتقال با فوق‌توزیع باید دراکثر موارد قادر به تأمین آن باشند. ظرفیت‌های استاندارد ترانسفورماتور در یک پست فوق‌توزیع برابر ۰۷/۵ ۱۵و۳۰ مگاولت آمپر می‌باشد. ظرفیت قطعی این ترانسفورماتورها نیز به ترتیب برایر ۵ ۱۰و۲۱ مگاولت آمپر است. )۳-۲( 7 ره 8 -------- صفحهٔ بعد -------- ۳4 مشسخصات ی عمومی و اجرایی خازنهای موازری در پستهای فشارقوی مقدار ظرفیت «کیلووار» خازن در هر فاز از رابطه زیر بدست می‌آید: (۳-۲) ی .0 < م0 که درآن یلا مقدار ولتاز هر فاز و ح کاپاسیتانس خازن مورد نیاز در هر فاز می‌باشد. به این ترتیب جریان عبوری از هر خازن عبارت است از: (۵-۲) سا لا : پس از محاسبه ظرفیت خازن» باید تعداد و ظرفیت خازن‌هایی که با یکدیگر ترکیب می‌شوند تا ظرفیت و ولتاز مورد نیاز را تأمین ۲-1-۱-۲ واحد خازنی ظرفیت واحد خازنی باید از بین اعداد زیر انتخاب شود. (۷۷۷/۸1۹) ۰و۳ ۳۹۰ ۳۰ ,۹۸ ۱۰۰ درصورتیکه به ظرفیت‌های بالاتراز ۴۰۰ کیلووار نباز باشد.ء باید از ترکیب دو یا چند واحد خازنی به جای آن بهره گرفت. ۳-۹-۱-۲ بانک خازنی حداکثر ظرفیت بانک خازنی در یک شینه باتوجه به تغییرات ولناز سیستم در آثر کلیدزنی بانک خازنی و نیز محدودهٌ جریان پیوسته تجهیزات کلیدزنی» محدود می‌گردد. با اتصال یک بانک خازنی به سیستم یا قطع آن» تغییراتی در ولتاژز سیستم رخ می‌دهد که از رابطهٌ زیر محاسبه می‌گردد: 0 0 (۶-۲) 6 (عک) - ۸۷ 5 که در آن ظرفیت بانک خازنی برحسب مگاوار و +5 قدرت اتصال کوتاه سه فاز در محل بانک خارنی برحسب مگاولت أمیر می‌باشد. اگر ضریب توان مطلوب شبکه را برابر با ۰/۹۵ فرض کنیمء خازن مورد نیاز برحسب مگاوار در ضریب توان‌های مختلف برای ظرفیت‌های قطعی استاندارد باتوجه به رابطه (۸-۱) بصورت زیر خواهد بود. جدول ۳-۲: ظرفیت بانکهای خازنی برحسب ظرفیت قطعی ترانسفورماتور (۸1۷۸) ظرفیت قطعی توانسفورماتور ۳۱ ۱۰/۵ ۵ | (۱1۷۸) ضریب توان قبل از تصحیح -------- صفحهٔ بعد -------- فصل دوم- معیارهای طراحی و انتخاب خازن‌های موازی ۳۰ با در نظرگرفتن محدودهٌ تغییرات ولتاژز ۲/۵ درصد و امیدانس اتصال کوتاه ۰/۱۳ باتوجه به حداکثر ظرفیت قطعی ترانسفورماتور با توجه به توضیحات فوق و همچنین مسئله تنوع‌زدایی, ظرفیت بانکهای خازنی باید ازبین مقادیر زیر انتخاب گردد: ۰ ۴۰ ۳۳۰ ۳۰ ۳۴۰ ۰ بش۵۸ ۳۰۰ 4۰ ۰ ۴۵۰ ۳۰۰ مقادیر فوق برحسب کیلووار می‌باشند. ۷-۱-۲ انتخاب حفاظت فیوزی واحدهای خازنی مجهز به فیوز داخلی باید این نکته مد نظر قرارگیرد که این واحدها برای ظرفیت‌های کمتر از ۲۰۰ کیلووار قابل ساخت نبوده و درصورت استفاده» عملکرد صحیح آنها قابل تضمین نیست. لذا در صورت ضرورت استفاده از بانکهای خازنی که از واحدهای خازنی با ظرفیت‌های ۱۰۰۷۵۰ و یا ۱۵۰ کیلووار تشکیل شده‌اندء باید آنها را به فیوز خارجی مجهز نمود. منحنی عملکرد جریان- زمان فیوز خارجی مورد استفاده می‌بایستی به گونه‌ای باشد که قبل از ذوب شدن محفظه بانک خازنی عمل کند. با بررسی منحنی استقامت جریان- زمان محفظه و منحنی عملکردی جریان- زمان فیوز می‌توان از عملکرد مناسب فیوز در مورد انتخاب نوع تندکار یا کندکار فیوز خارجی می‌بایستی مصالحه و برآورد مناسبی را در نظر گرفت. ایجاد شده در واحدهای خازنی سالم در حین خطا و نیز کاهش انرژی تخلیه شده در واحد خازنی آسیب‌دیده» تندکار بودن فیوز عملکرد بهتری را به دنبال خواهد داشت. حداقل جریان نامی قابل قبول برای این فیوزها ۱/۳۵ تا ۱/۶۵ برابر جریان نامی خازن است. در استاندارد 1۳ شماره ۶۰۵۴۹ به منظور اجتناب از عملکرد نابجای خازن در اثر گذراهای کلیدزنی و پاسخ‌های مکانیکی, جریان نامی فیوز بزرگتر از ۱/۶۵ برابر به دلیل پایداری مکانیکی از فیوز ۵ آمپر استفاده می‌گردد. ۸-۱-۲- نحوه آرایش بانکهای خازنی در جدول (۳-۲) بانکهای خازنی ۲۰و۳۳ کیلوولت با ظرفیتهای مختلف و آرایشهای مختلف ارائه‌شده است. نحوه آرایش بانکهای خازنی باید براساس این جدول صورت گیرد. در جدول مذکورء برخی از بانکهای خازنی با گزینه‌های مختلف مشخص گردیده‌اند. -------- صفحهٔ بعد -------- جدول ۳-۲: انتخاب آرایش بانکهای خازنی ۱- ستاره منفردء با فیوز خارجی»ء در هر فاز یک خازن ۱۰۰ کیلوواری ۱- ستاره منفرد. با قیوز خارجی, در هر فاز یک واحد خازن ۱۵۰ کیلوواری ۱- ستاره منفرد. با فیوز خارجی» در هر فاز یک واحد خازن ۲۰۰ کیلوواری ۱- ستاره منفردء با فیوز خارجی» درهر فاز دو واحد خازن ۱۵۰ کیلوواری ۲- ستاره دوبل, بافیوز خارجی, در هر فازء یک واحد خازن ۱۵۰ کیلوواری ۱-ستاره دوبل, با فیوز خارجی, در هر فاز یک واحد خازنی ۲۰۰ کیلوواری ۲-ستاره منفرد.ء با فیوز خارجی» در هر فاز دو واحد خازن ۲۰۰ کیلوواری ۳-ستاره منفردء با فیوز داخلی, در هر فاز دو واحد خازن» ۲۰۰ کیلوواری ۱-ستاره دوبل با فیوز خارجی, در هر فاز یک واحد خازن ۲۵۰ کیلوواری ۲-ستاره منفردء با فیوز خارجی» در هر فاز دو واحد خازن ۲۵۰ کیلوواری به طور موازی ۲-ستاره منفردء با فیوز داخلی» در هر فاز دو واحد خازن ۲۵۰ کیلوواری ۱-ستاره دوبل, با فیوز خارجی, در هر فاز دو واحد خازن ۱۵۰ کیلوواری ۲-ستاره منفردء با فیوز خارجی» در هر فاز ۳ واحد خازن ۲۰۰ کیلوواری ۳-ستاره منفردء با فیوز داخلی, در هر فاز دو واحد خازن ۳۰۰ کیلوواری ۱-ستاره دویل, با فیوز داخلی» در هر فاز دو واحد خازن ۲۰۰ کیلوواری یا یک واحد ۴۰۰ کیلوواری ۲-ستاره دوبل, با فیوز خارجی, در هر فاز دو واحد خازن ۲۰۰ کیلوواری یا یک واحد ۴۰۰ کیلوواری ۱-ستاره دوبل» با فیوز خارجی» در هر فاز ۲ واحد خازن ۲۵۰ کیلوواری ۲-ستاره دوبل» با فیوز داخلی, در هر فاز ۲ واحد خازن ۲۵۰ کیلوواری ۱-ستاره دوبل, با فیوز داخلی» در هر فاز ۲ واحد خازن ۳۰۰ کیلوواری ۲-ستاره دوبل, با فیوز خارجی, در هر فاز ۲ واحد خازن ۳۰۰ کیلوواری ۱-ستاره دوبل, با فیوز داخلی, در هر فاز ۴ واحد خازن ۲۰۰ کیلوواری یا دو واحد ۴۰۰ کیلوواری ۲-ستاره دوبل, با فیوز خارجی, درهر فاز ۴ واحد خازن ۲۰۰ کیلوواری یا دو واحد خازن ۴۰۰ کیلوواری ۱-ستاره دوبل, با فیوز داخلی,در هر فاز ۳ واحد خازن ۳۰۰ کیلوواری ۲-ستاره دوبل, با فیوز خارجی» در هر فاز ۳ واحد خازن ۳۰۰ کیلوواری در جدول فوق» توصیه‌های زیر مد نظر قرارگرفته است: - درمقایسه بانک‌های خازنی که دارای ظرفیت (کیلووار) یکسان هستندء استفاده از بانک‌هایی ؟ مجهز به فیوز داخلی بکارگرفته شده است. ارجح است. - درمقایسه بین دو گزینه که دارای ظرفیت‌های یکسان می‌باشندء به دلیل پایین‌تربودن قیمت و همچنین مسائل بهره‌برداری» گزینه‌ای که دارای تعداد واحدهای خازنی کمتر است برتری دارد. موازی در پسنهای فشمارق قدرت بانک خازنی ۸ 4 در آنها واحدهای خاز وی نی رو -------- صفحهٔ بعد -------- فصل دوم- معیارهای طراحی و انتخاب خازن‌های موازی ۳۷ - درمقایسه محموعه‌های خازنی محهز به فیوز داخلی بصورت ستاره منفرد و ستاره دوبل استفاده از طرح ستاره دوبل بدلیل امکان استفاده از حفاظت عدم تعادل با حساسیت بالاترء برتری دارد. - استفاده از اتصال ستاره دوبل در ظرفیت‌های بالاتر. البته بعلت افزایش هزینهٌ سازه‌های نگهدارنده واحدهای خازنی, استفاده از این نوع اتصال در شرایطی توصیه می‌شود که واحدهای خازنی دارای حفاظت فیوزی از نوع داخلی باشند که دراین نوع حفاظت. استفاده از یک نوع حفاظت عدم تعادل با دقت بالا الزامی است. ۹-۱-۲- سطوح عایقی درمورد انتخاب سطوح عایقی می‌توان خازن‌ها را به دو بخش تقسیم‌بندی نمود. خازن‌های عایق‌شده از زمین: برای خازن‌هایی که از زمین عایق‌شده‌اندء خواه با اتصال مثلث یا با اتصال ستاره‌ای که نقطه نوترال آن ایزوله شده است. همه مسیرهای عایقی بین هریک از بخشهای برقدار خازن» ازجمله ترمینال‌ها و الکترودها و زمین باید ولتاژهای مندرج در جدول (۴-۲) را جدول 24-۲: سطوح عایقی خازن‌های موازی ولاز نامی سیستم | ولتاز تحمل کوتاه مدت با فرکانس | ولتاز تحمل در برابر موج (۷ا) قدرت (1۷) ضربه صاعقه(1۷) .۲۳ ۵۰ ۱۳۵ ۲۳۳ ۷۰ ۱۷۰ خازن‌هایی که نقطه نوترال آنها به زمین وصل شده است: بوشینگها و عایق‌های بین ترمینال‌ها و محفظه این خازن‌ها باید ولتاز متناوب با دامنه ۲/۵ برابر ولتاژ نامی را تحمل کنند. ۱۰-۱-۳۲ اضافه ولتاژها و اضافه جریان‌ها - اضافه ولتاژ زیاد در حالت گذراء هنگامی پیش می‌آید که خازنها با استفاده از کلیدهایی از شبکه قطع گردند که امکان ایجاد جرقه مجدد در آن کلیدها وجود داشته باشد. این مشکل با استفاده کردن از کلیدهایی که در موقع قطع و وصل, اضافه ولتاز بیش از حدی را ایجاد نکنند برطرف می‌گردد. - خازنهایی که در معرض اضافه ولتاژهای بالای ناشی از صاعقه قرار دارند باید ازحفاظت مناسب برخوردار باشند. اگر از برقگیر -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۸ مشخصات نی عمومی و اجرایی خازنهای موازی در پسنهای فشارفوی - هنگام تشکیل یک بانک خازنی با استفاده از تعدادی از واحدهای خازنی که بصورت تصادفی انتخاب شده باشند. بعلت اختلاف بین ظرفیت خازنی واحدهاء اضافه ولتاژی ناشی می‌شود که باید از آن اجتناب گردد. لذا باید در انتخاب هر واحد دقت لازم را داشت تا بهترین ترکیب ممکن حاصل شده و از اختلاف ولتاز بین واحدها جلوگیری گردد و یا اینکه برای واحدهاء ولتاژ نامی انتخاب گردد که در آن,ء مقدار اضافه‌ای نیز برای افزایش ولتاژ منظور شده باشد. برای جلوگیری از اختلاف ولتاز بین واحدها باید واحدهای خازنی که بصورت سری بهم وصل می‌گردنده طوری انتخاب شوند که ظرفیت خازنی آنها در محدوده مجاز تعیین شده دارای بیشترین مقدار باشد. در جایی که بانکهای خازنی بصورت ستاره متصل بوده و مرکز ستاره هم عایق شده باشد در آنصورت اختلاف ظرفیت خازنی بین فازهاء منجر به افزایش ولتاژ روی خازنهایی در هر افزایش ولتاژ باید کنترل گردد. ۱-۱۰-۱-۲- برقگیر هدف استفاده از برقگیر محدود کردن اضافه ولتاژهای پدید آمده در دو سر خازن است. برقگیر از یک مقاومت غیرخطی تشکیل شده است که مقاومت آن پس از افزایش ولتاژ دو سر آن از حد مشخصی به شدت کاهش می‌یابد. این عمل می‌تواند باعث محدود شدن ولتاز دو سر المان مورد حفاظت در حدود مناسب شود. - گذراهای صاعقه مهمترین اهداف استفاده از برقگیرها در پست‌های فشارقوی حفاظت تجهیزات در مقابل امواج صاعقه است. با اینحال نقش حفاظت برقگیر در مقابل امواج صاعقه برای بانکهای خازنی نسبتاً کم اهمیت است. - گذراهای کلیدزنی چنانچه پدیده جرقه مجدد برای کلید بانک خازنی یا اختلال در کلیدزنی در سیستم‌های کنترل‌شونده تریستوری بوجود آید. خازنها اضافه ولتاژ بالائی را تجربه می‌کنند در چنین مواردی حفاظت برقگیر می‌تواند به نحو مطلوبی از وقوع اضافه ولتاژهای خطرناک در دو سر خازن جلوگیری کند. چنانچه احتمال وقوع جرقه مجدد کلید در نظر گرفته شودء یک مطالعه کامل برای انتخاب قابلیت‌های برقگیر می‌بایستی انجام - اضافه ولتازهای گذرا بانک‌های خازنی که در معرض اضافه ولتاژهای موقت با فرکانس قدرت (و هارمونیک‌های آن) می‌باشند می‌توانند توسط برقگیر اضافه ولتاژهای گذرا ممکن است بواسطه وقوع خطاهای تک فاز به زمین بوجود آیند. این نوع اضافه ولتاژها در زمانی نسبتاً طولانی‌تر از اضافه ولتازهای کلیدزنی و صاعقه در مدار حضور دارند (چند سیکل). در چنین وضعیت‌هائی بررسی دقیق تغییرات ولتاز برای انتخاب برقگیر ضروری است. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل دوم- معیارهای طراحی و انتخاب خازن‌های موازی ۳۹ - ولتاژ نامی ولتاژ نامی برقگیر به عنوان پارامتر مرجع برای انطباق مشخصه‌های عملکردی و حفاظتی استفاده می‌شود. این مقدار به عنوان یک حد برای عبور یک جریان مشخص از برقگیر در نظر گرفته می‌شود. این شرایط معمولاً برای چند دقیقه مجاز است. انتخاب مقدار نامی برقگیر مصالحه‌ای بین حد حفاظتی و قابلیت حفاظت در مقابل اضافه ولتاژهای گذراست. با افزایش ولتاژ نامی برقگیرء احتمال استقامت در مقابل اضافه ولتاژها بالا می‌رود با اینحال حاشیه حفاظتی کاهش خواهد یافت. در حالت عادی ولتاژ کار پیوسته در دو سر تحهیز نمی‌بایستی از /۸۰ ولتاژ نامی برقگیر بیشتر شود. مدت دوام و فرکانس اضافه ولتاژها ممکن است به گونه‌ای باشد که نیازمند ولتاژ کار پیوسته کمتر از ۸۰۶ ولتاژ نامی برقگیر باشد. - جذب انرزی صاعقه این ارزیابی مستقیماً بر پایه تقریب بار ناشی از صاعقه و مشخصه ولتاژز برقگیر انجام شود. قابلیت جذب انرژی معمولاً توسط سازنده. در واحد کیلوژول بر کیلوولت نامی بیان می‌شود. نحوه انتخاب برقگیر در استاندارد "مشخصات فنی» عمومی و اجرایی برقگیرها در پست‌های فشارقوی" از سری همین استانداردها آمده است. ۱۱-۱-۲- حفاظت رله‌ای خازن خازن‌های فشارقوی باید دربرابر اضافه جریان‌های گذرا و دائم و اضافه ولتاژهای ناشی از شبکه و نیز ناشی از عدم تعادل فاز در مجموعه خازنی حفاظت شوند. لذا حفاظت‌های زیر باید برای بانک‌های خازنی فراهم گردد: - حفاظت جریان زیاد / اضافه جریان - حفاظت جریان زمین - حفاظت اضافه ولتاز - حفاظت عدم تعادل بانک خازنی - حفاظت عدم تعادل در فازها برای بانکهای بطور موّثْر زمین‌شده, حفاظت معمولاً با یک ترانس جریان و رله آن در هر فاز آرایش‌بندی می‌شود (شکل ۱-۲). اگر بانک زمین‌نشده باشدء حفاظت در دو فاز از سه فاز کفایت می‌کند (شکل ۲-۲). 1 ن ص اص ستممزم + شکل ۱-۲: رله‌های اضافه جریان خط برای بانک خازنی زمین‌شده -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۰ مسخصات فمی عمومی و اجرایی خازنهای موازی در پستهای فشارقوی سس شش 9و ماو + شکل ۳-۲: رله‌های اضافه جریان خط برای بانک خازنی زمین‌نشده ۱-۱۱-۱-۲- حفاظت اضافه جریان خط برای بانک‌های خازنی کوچک (کمتر از ۱۰ مگاوار) که جریان‌های هجومی در آن مدت زمان کوتاهی حضور دارند می‌توان از یک رله مشترک برای حفاظت اضافه بار وحفاظت اتصال کوتاه استفاده نمود. درصورت بوجودآمدن جریان‌های بالای هجومی ناشی از کلیدزنی بانکهای منفرد بزرگ یا حاصل از کلیدزنی بانکهای موازی» باید رله‌های اضافه‌بار و حفاظت اتصال کوتاه به طور مجزا مورد استفاده قرار گیرند. در حفاظت اتصال کوتاه به منظور اجتناب از فرمان نادرست رله در حالت کلیدزنی» تنظیم جریان رله باید مقدار بالایی انتخاب شود. اگر بانک زمین نشده باشدء برای حفاظت آنی بانک خازنی ممکن است جریان خطای فاز به زمین کافی نباشد. به‌هرحال حفاظت عدم تعادل همواره این نوع از خطا را با یک تأخیر زمانی دقت رله‌های بکاررفته برای حفاظت اضافه‌بار باید در رنج فرکانس ۵۰ هرتز تا ۱۰۰۰ هرتز معتبر باشد. نسبت تنظیم مجدد باید حداقل ۸۹۵ باشد. ۲-۱۱-۱-۲- حفاظت عدم تعادل تغییرات کوچک توزیع ولتاز و جریان عبوری از بانک خازنی درمواقعی که یک المان خازنی داخلی دچار خطا می‌شود پیش‌بینی نشده است. این عدم تعادل به تعداد المانهای معیوب و موقعیت آنها در بانک بستگی دارد. اگر یک خازن مجهز به فیوز خارجی بوسیله یک فیوز قطع گردد. تغییر ولتاز و جریان بزرگتری حاصل خواهد شد تا اینکه یک المان منفرد با یک فیوز داخلی قطع گردد. با بکاربردن اتصالات گوناگون بانک و شماهای رله‌گذاری» عدم تعادل ولتاژ یا جریان را می‌توان اندازه‌گیری و جمت حفاظت مورد استفاده قرارداد. هدف اصلی حفاظت عدم تعادل, دادن اخطار یا قطع کل بانک خازنی در هنگامی است که اضافه ولتاژها روی خازن‌های سالم در به طور عادی اضافه ولتاژهای تا ۸۱۰ یا کمتر مجاز می‌باشد (محدودهٌ اضافه ولتاژها مطابق استاندارد 113۳ شماره ۶۰۸۷۱-۱ -------- صفحهٔ بعد -------- فصل دوم- معیارهای طراحی و انتخاب خازن‌های موازی )۳ هدف دیگر حفاظت عدم تعادل خارج‌کردن بانک از سرویس برای خطایی است که توسط فیوز جدانشده است و با حفاظت بانکهایی که فیوز داخلی یا خارجی ندارند. لازم به ذکراست که حفاظت عدم تعادل, جایگزین حفاظت اتصال کوتاه نمی‌باشد. انواع حفاظت عدم تعادل عبارتند از: الف) حفاظت دربرابر عدم تعادل جریان نوترال: اگر خازن‌ها بصورت اتصال ستاره زمین شده وصل شده باشندء یک ترانس جریان بین نوترال و زمین وصل می‌گردد. عدم تعادل در بانک باعث می‌شود که جریان از نوترال به زمین جریان یابد. حفاظت موردنظر به عدم تعادل‌های فازی در شبکه حساس است و بستگی به این دارد که سیستم به طور مور زمین شده باشد. تنظیم‌ها باید به‌گونه‌ای باشند که اجازه تغییرات عادی را بدهند و لذا ممکن است به حساسیت حفاظت لطمه وارد شود. لا | شکل ۳-۲: اتصال ستاره با نقطه نوترال زمین‌شده از طریق ترانسفورماتور جریان ب) حفاظت دربرابر عدم تعادل ولتاز نوترال: اگر خازن‌ها بصورت اتصال ستاره زمین‌نشده بسته شده باشند. باید ترانس ولتاز بین نوترال و زمین متصل گردد. به این ترتیب هرگونه اختلاف ولتاژٌ بین نوترال و زمین اندازه‌گیری خواهد شد. تنظیمات باید اجازه تغییرات مجاز را بدهد و لذا ممکن است حساسیت حفاظت کاهش یابد. این روش در ترکیب با فیوزهای خارجی مناسب‌ترین روش را بدست می‌دهد. ولتاژٌ نوترال در طول کلیدزنی بطور قابل ملاحظه‌ای افزایش می‌یاید و اگر مقادیرنامی ترانسفورماتور درست نباشد, ممکن است به اشباع برود. مقسم مقاومتی و رله‌های استاتیک می‌تواند به جای ترانسفورماتورهای ولتاز جهت برطرف کردن مشکل اشباع, اضافه ولتاژهای گذرا درهنگام کلیدزنی و هزینه بالای ترانسفورماتور ولتاژ (نامی شده برای ولتاژ کامل سیستم) بکار رود. لا 3 شکل ۶-۲: اتصال ستاره با ترانسفورماتور ولتاز بین نقطه نوترال و زمین -------- صفحهٔ بعد -------- ۳ مشسخحصات قنی عمومی و اجرایی خازنهای موازی در پستهای فشارگوی ج) حفاظت دربرابر عدم تعادل جریان بین نوترال‌ها: اگر آرایش خازن‌ها بصورت ستارهٌ دوبل زمین‌نشده باشدء یک ترانسفورماتور جریان بین نوترال آن دو وصل می‌گردد. عدم تعادل در بانک باعث عبور جریان بین نوترال‌ها خواهد شد. این حفاظت با عدم تعادل در شبکه تحت تأثیر قرار نمی‌گیرد و علی‌الخصوص به هارمونیکها حساس نیست. این نوع حفاظت می‌تواند هم با فیوزهای داخلی و هم خارجی مورد استفاده قرارگیرد. شکل ۵-۳۲: اتصال ستاره دوبل با نقطه نوترال زمین‌نشده د( حفاظت در برابر عدم تعادل ولتاز فار: اگر خازن‌ها بصورت ستاره زمین‌نشده اتصال یافته باشند. سه ترانسفورماتور ولتاژ خط به نوترال وصل می‌گردد که اتصال دوم آنها به صورت مثلث باز می باشد. عدم تعادل در بانک منجر به شیفت ولتاز نوترال‌شده و بنابراین یک سیگنال خروجی در مثلث باز ایجاد خواهد شد. این ترانسهای ولتاژز باید مقدار نامی برای ولتاژهای اولیه به زمین و اولیه به ثانویه داشته باشند. دراثر جمع سه فازء میدان مغناطیسی خروجی بزرگتر از آن چیزی است که با اندازه‌گیری نوترال به زمین بدست می آید 1 شکل 1-۲: اتصال ستاره با نقطه نوترال زمین‌نشده همراه با ترانسفورماتورهای ولتاز با اتصال مثلث باز -------- صفحهٔ بعد -------- فصل دوم- معیارهای طراحی و انتخاب خازن‌های موازی ۳۳ ه) حفاظت دربرابر اختلاف ولتاژ: گر آنصال خازن‌ها بصورت ستارهٌ زمین‌نشده یا زمین‌شده باشد شیفت ولتاز نقطه میانی هر فاز (یا نزدیک به نقطه میانی) نسبت به ولتا فاز به نوترال آن باید بوسیله ترانس‌های ولتاز اندازه‌گیری شود. سیگنالها به طور جداگانه از هر فازی که خطای خازن در آن اتفاق افتاده استء, بدست خواهد آمد. روش فوق برای بانکهای خازنی بزرگ مناسب است زیرا کل بانک به سه ناحیه حفاظتی جداگانه تقسیم می‌شود. این روش به دلیل حساسیت زیاد از اهمیت بالایی برخوردار است و با عدم تعادل ولتاژ فاز تحت تأثیر قرار نمی‌گیرد. ۱ 14 شکل ۷-۲: اتصال ستاره با نقطه نوترال زمین‌شده همراه با ترانسفورماتورهای ولتاز نصب شده جهت اندازه گیری اختلاف ولتاز و) حفاظت دربرابر عدم تعادل جریان در اتصال پل: ممکن است خازن‌ها در هر فاز در دو شاخه قرارگرفته باشند و یک ترانسفورماتور جریان بین نقاط میانی یا نزدیک نقاط میانی دو شاخه, متصل شده باشد. اگرخطاها درهر فاز اتفاق بیفتد باعث عدم تعادل جریان عبوری از ترانسفورماتور جریان می‌گردد. روش فوق برای بانکهای خازنی بزرگ مناسب است. زیرا کل بانک به سه ناحیه حفاظتی جداگانه تقسیم می‌شود. این روش با شکل ۸-۲: اتصال پل -------- صفحهٔ بعد -------- ۳ مشسخصات نی عمومی و اجرایی خازنهای موازی در پستهای فشارگوی ۳-۱۱-۱-۲- تنظیم رله‌های حفاظتی برای اجتناب از عملکرد غلط ناشی از کلیدزنی یا حالتهای گذرای دیگرء رله‌های عدم تقارن باید یک زمان تأخیر مطمئن داشته باشند. تنظیم‌های تأخیر حدود ۰/۱ تا ۱ ثانیه‌اند. برای فیوزهای خارجی, هماهنگی با فیوزها از اهمیت ویژه‌ای برخوردار است. عموماً باید حساسیت رله‌های بکاررفته برای حفاظت عدم تعادل برای فرکانس‌هایی غیر از فرکانس اصلی کاهش یابد تا از عملکرد هنگام تعیین تنظیم برای رله عدم تعادل» محدودهٌ اضافه ولتاز برای خازن‌های مجاور باید درنظر گرفته شود (۱۰درصد). بعنوان مثال امکان آلارم برای اضافه ولتاژهای کمتر از ۱۰/ و تریپ وقتی از ۱۰ درصد بیشتر است فراهم گردد. برای فازهایی که دارای فیوز داخلی هستند ممکن است محدودیت‌های مختلفی در افزایش ولتاژز دو سر المان‌های داخلی سالم موازی وجود داشته باشد. بسته به اندازه بانک, یک فیوز یا بیشتر می‌تواند قبل از اینکه آلارم شروع شود عمل کند. حفاظت رله‌ای باید در لحظه‌ای که از محدودهٌ اضافه ولناز فراتر رودء بانک خازنی را از مدار خارج کند. 2-۱۱-۱-۲- انواع رله‌های مورد استفاده رله اضافه ولاز ولاز نامی متناوب این رله‌ها برابر باولتاز نامی ثانویه ترانسفورماتورهای ولتاز یعنی یا ولت و ولتاژ نامی ۳] آنها برایر با ولتاژ تغذیه کمکی یعنی ۱۱۰ یا ۱۳۲۵ ولت می‌باشد. این رله بین دوفاز بسته می‌شود. خازن باید در برابر اضافه ولتاز کوتاه‌مدت تا ۱/۱۵ برابر ولتاژز نامی پایدار بوده و اضافه ولتاز ۱۰ درصد را بطور پیوسته برای مدت ۱۲ ساعت تحمل نماید. لذا حفاظت اضافه ولتاژ باید دارای مشخصه معکوس زمانی باشد. رله جریانی ولتاژ نامی ۳] این رله‌ها برابر با ولتاژ تغذیه کمکی پست فشارقوی یعنی ۱۱۰ یا ۱۲۵ ولت بوده و جریان نامی ۸۲۲ آنها معادل جریان نامی ثانویه ترانسفورماتورهای جریان یعنی ۱ یا ۵ آمپر می‌باشد. استفاده از دو رله جریان زیاد در دو فاز جهت حفاظت جریان محدودهٌ تنظیم جریان معکوس زمانی رله‌های جریانی از ۰/۵ تا ۲/۵ برابر جریان نامی و محدوده تنظیم جریان لحظه‌ای آنها از سه برابر جریان تنظیم‌شده به بالا می‌باشد. رله عدم تعادل رله عدم تعادل می‌تواند نوع ولتاژی یا جریانی و یک مرحله‌ای یا دومرحله‌ای باشد. اگر آرایش خازن‌ها ستاره منفرد باشدء رله عدم تعادل مورد استفاده باید از نوع ولتاژی باشد. اگر آرایش خازن‌ها بصورت ستاره دوبل باشد. رله عدم تعادل باید ازنوع جریانی باشد. درصورتیکه واحدهای خازنی مجهز به فیوز داخلی باشند. رله عدم تعادل باید دومرحله‌ای انتخاب شود.ء و چنانجه این واحدها دارای فیوز خارجی باشند.ء رله عدم تعادل یک مرحله‌ای کفایت می‌کند. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل دوم - معیارهای طراحی و انتخاب خازن‌های موازی ۳ ۱۲-۱-۲- کنترل مجموعه خازن‌ها ۱-۱۳-۱۲ رله کنترل ورود و خروج خازنها برای کنترل ورود و خروج مجموعه‌های خازنی روشهای مختلفی وجوددارد. ورود خازنها باعث افزایش ولتاز خواهد شد و بنابراین اندازه گیری ولتاز شینه بار می‌تواند مقیاس و معیار مناسبی برای تصمیم‌گیری درمورد وصل مجموعه‌های خازنی باشد. اگر این ولتاز نسبت به یک ولتاز مرجع کوچکتر باشد بایستی کلید وصل شود. البته درمواردی که از سیستم تنظیم ولتاژ زیر بار استفاده می‌شود استفاده از این روش به منظور کنترل توان راکتیو چندان مناسب نخواهد بود. روش دیگر کنترل ورود و خروج مجموعه‌های خازنیء استفاده از رلهٌ جریانی است که به ترانسفورماتور جریان فیدر ورودی به شینه بایستی متصل شود و می‌تواند در مراحل مختلفی با افزایش بار یعنی افزایش جریان مورد اندازه‌گیری» فرمان وصل محموعه‌های خازنی را صادر نماید. از روش‌های دیگر کنترل فیدر خازن‌هاء بکاربردن رلهٌ زمانی است. این رله که برای زمان شروع پیک بار تنظیم می‌شود فرمان وصل مجموعهٌ خازن‌ها را صادر می‌نماید. روش رایج کنترل بخصوص در شبکه‌های فشارمتوسط استفاده از رله‌هایی است که با بار راکتیو عمل می‌نماید. این رله‌ها با جریان ثانویه ترانسفورماتور فیدر ورودی شینه و ولتاژ ثانویه ترانسفورماتور ولتاژ شینه بار تغذیه می‌شوند. شکل (۹-۲) دیاگرام‌برداری رله کنترل راکتیو خازن‌ها را نشان می‌دهد. همانطور که مشاهده می‌شود این رله‌ها معمولاً دارای دو راکتیو در یک محدودهٌ مشخص تعداد کمتری قطع و وصل کلید مجموعههٌ خازنی رخ خواهد داد و اگر این مقدار تنظیم کوچکتر باشد قطع و وصل کلید خازن‌ها بیشتر انجام می‌شود. پیشنهاد می‌گردد جهت جلوگیری از قطع و وصل اضافیء ۴ا/ به روش زیر محاسبه گردد: ۷-۲ سا ۳۲ کل کی ۳3.۷ 0/۳۴ - ,۹ : نسبت تبدیل ترانسفورماتور جریان ۰ : نسبت تبدیل ترانسفورماتور ولتاز «) . ظرفیت کوچکترین واحد خازنی به کیلووار : ۷ : ولتاز ثانویه ترانسفورماتور ولتاژ می‌باشد. رله‌های کنترل توان راکتیو معمولاً دارای چندین مرحلهٌ کنترل هستند و در هر مرحله می‌توانند به یکی از کلیدها فرمان وصل صادر نمایند. از آنجا که قطع وصل اولین مراحل همواره بیش از سایر مراحل انجام می‌شود و این امر می‌تواند باعث استهلاک وسائل کلیدزنی آنها شود. بنابراین چنانچه قابلیت جابجائی مراحل مختلف در رله کنترل توان راکتیو نباشد توصیه می‌شود با تعبیه یک -------- صفحهٔ بعد -------- ۳1 مسخحصات قنی عمومی و اجرایی خازنهای موازی در پستهای فشارگوی سلکتورسوئیچ در سیستم کنترل» نسبت به جابجائی مراحل کنترل در زمان‌های مختلف اقدام گردد. اینکار به بالابردن عمر مفید خازن‌ها نیز کمک خواهد کرد. وصل ۲ قطع مه شکل ۹-۲: دیاگرام مربوط به تنظیم بانکهای خازنی در چهار مرحله ۲-۱۲-۱-۲- تأخیر در وصل خازن‌های باردار برای جلوگیری از اضافه ولتاژهای مزاحم و نیز کاهش جریان‌های هجومی لازم است که وصل خازن‌ها در حالتی انجام شود که خازن‌ها دارای بارالکتریکی نباشند. برای این منظور از مقاومت‌های تخلیه در داخل واحدهای خازنی استفاده می‌نمایند. این مقاومت‌ها بایستی ولتاژ ترمینال واحد خازنی را در مدت زمان حداکثر ۱۰ دقیقه به کمتر از ۷۵ ولت برساند. از آنجا که تخلیهٌ واحدهای خازنی مدتی به طول خواهد انجامید. بایستی در وصل مجدد آنها تأخیری وجود داشته باشد و لذا باید از یک رل زمانی برای این منظور استفاده شود. ۳-۱۳-۱-۲- تأخیر زمانی در وصل تیغه زمین فیدر خازن از آنجا که زمین‌کردن فیدر خازن‌هاء بلافاصله پس از قطع کلید فیدرء بعلت عدم تخلیه بار آنها توسط مقاومت‌های تخلیه, ممکن است سبب آسیب‌رساندن به تیغه زمین شود.ء لازم است که زمین کردن فیدر خازن‌ها نیز در زمانی انجام شود که مقاومت‌های تخلیه تا حد زیادی بار خازن‌ها را تخلیه کرده باشند. لذا باید سیستم کنترل این تأخیر را نیز دارا باشد. با رعایت این تاخیر زمانی جریان تخلیه خازنی کاهش خواهد یافت. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل دوم- معیارهای طراحی و انتخاب خازن‌های موازی ۳۷ ۱-۲-۲- محاسبه جریان هجومی .-_ یس ۰ یو و ۰ . ۱ ۰ 1 ۰ ۹ در هنگام برقدارکردن بانک خازنی توسط یک وسیله کلیدزنی» جریان هجومی وصل بوجود خواهد آمد. این جریان تابعی از ولتاز جریان هجومی وصل در بانک خازنی شارزشده (باردار)» از بانک خازنی شارژنشده (فاقد بار)» بسته به پلاریته ولتاز شبکه و ولتاز روی خازن» می‌تواند بالاتر باشد. مقدار جریان هجومی باید به کمتر از صد برابر جریان خازن محدود گردد بهمین جهت از راکتورهای سری با خازن‌های موازی استفاده می‌ گردد. ۱-۱-۳-۲- جریان هجومی ناشی از وصل بانک خازنی منفرد جهت درک بهتر مطلب بانک خازنی منفرد به صورت آارائه‌شده در شکل (۱۰-۲) ساده می‌گردد. 1 4 8 مألده > , ۱ دا 1 ع کیت سس ۱ لو ‌ ‌ نم کاس شکل ۱۰-۲: دیاگرام‌های مدار ساده شده بانک خازنی منفرد: و 10 9 10 پارامترهای مدار در طرف شبکه جوا پارامترهای مدار در طرف بانک خازنی باتوجه به مدارء با بستن کلید جریانی در مدار به حرکت درمی‌آید که دارای دو موْلفهٌ ثابت و گذرا است. موْلفه‌گذرای جریان ,۱ از رابطه (۸-۲) بدست می‌آید: " 0 (۸-۲) 1 5 ۳ ماع 01 ۰10۳۹۱ | -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۸ مشسخصات فنی عمومی ‏ واجرایی خازنهای موازی در پسنهای فشارقوی : ۱ س 1 گرنال مدار نسبتاً کوچک استء مقدار پیک جریان گذراء با امپدانس مدار یعنی 7 تعیین می‌گردد. 2۳ 8 8 ۱ )٩-۲(‏ و ور لس .]| << 1 ریا 3 ۳ 7 و مقدار پیک موّلفه ثابت جریان خازنی ازرابطه زیر بدست می‌آید. 2 (۱۰-۲) - 21 که در آن 0 فرکانس شبکه می‌باشد. از نسبت پیک جریانهای مولفه‌های ثابت و گذرا خواهیم داشت: (۱-۲ ۱ 1 _ ای _ ا 1 ۵1 عمبا/به ما2 قدرت اتصال کوتاه در شینه بانک خازنی (۳۸) برابراست با: 2 نا (۱۲-۲) ,لبم ناه (۱۳-۲) 0 ۳ نسبت این‌دو قدرت برابر است با: (۱۴-۲) 0 لا ۳ 00 نکمنآ ۵ ۳ که باتوجه به روابط فوق می‌توان نوشت: ۳ 1 ۱۵-۲۱ اک بر ٩/21 است. بنابراین می‌توان درنظر گرفت که شروع شکل جریان وصل با موّلفه گذرای جریان آغاز می‌شود که برطبق رابطه (۸-۲) در شکل (۱-۲ ۱ نشان داده شده است. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل دوم- معیارهای طراحی و انتخاب خازن‌های موازی ۳۹ 1 شکل ۱۱-۲: جریان در وصل یک بانک خازنی شارزنشده (وصل در لحظه پیک ولتاژ شبکه) ۲-۱-۲-۲ جریان هجومی ناسی از وصل بانکهای خازنی موازی در حالتیکه دو بانک خازنی پشت به پشت (مطابق شکل ۱۲-۲) در مدار قرارگرفته‌اند و یکی از آنها قبلا به شینه وصل شده باشد. با قراردادن مقادیر ظرفیت خازنی و اندو کتانس‌های سری در رابطه ‎)٩-۲(‏ خواهیم داشت: (۱۶-۲) ل کگ کا ,با ب[+بنا ت)+بن) د3 1 1 (۱۷-۲) اب ام (1+با). که 27 8 1 نع سس شکل ۱۲-۲ دیاگرام مدار دو بانک خازنی پشت به پشت اگر 8 بانک خازنی در مدار بوده و بانک خازنی (11+1) ام بصورت موازی باآنها در مدار قرارگیرد خواهیم داشت: -------- صفحهٔ بعد -------- یک مشسشخصات فمی عمومی و اجرایی خازنهای موازی در پسنهای فشارقوی 3 ۷ ۵+1۷ 1 1+ [ 1 سس : - ۲ ال ۵ ۷ درد )۱۹-۲( در مقایسه روابط (۱۰-۲) و (4)۱۸-۲ مشاهده می‌شود که جریان هجومی برقدارشدن بانک دوم یعنی رابطه (۱۸-۲) می‌تواند ۳ ۳/7 )۲۰-۲( رابطه (۲۰-۲) در عمل برای محاسبه موْلفه گذرای جریان هجومی بانکهای خازنی پشت به پشت با دو بانک یا بیشتر استفاده 1 زوم می‌شود. بانک‌های خازنی با شاخه (شکل ۱۳-۲) می‌تواند معادل ترکیبی از دو بانک خازنی درنظر گرفته شود. در این حالت می‌توان از معادلات بالا مجدداً استفاده نمودء مشروط برآنکه ,او رح از شکل (۱۳-۲) با پارامترهای زیر جایگزین شود. ۱ (۲۱-۲) ی ره + 1 دنا ۱ (۲۲-۲) 0 9 شکل ۱۳-۲: دیاگرام «بانک خازنی موازی ۳-۱-۲-۲ ماکزیمم فرکانس جریان هجومی بانک خازنی شارژنشده کمتر از ۲ است (بعد از هر قطع کلید. بانکهای خازنی در مقاومت‌ها با ترانسفورماتورهای ولتاز تخلیه می‌شوند). -------- صفحهٔ بعد -------- فصل دوم- معیارهای طراحی و انتخاب خازن‌های موازی یک مقدار پیک جریان لحظه‌ای شارژ بانک خازنی (جریان وصل) نباید از ۱۰۰ برابر مقدار موّثر جریان نامی بانک خازنی بیشتر باشد. (۲۳-۲) کر 1۱ با قراردادن مقادیر روابط (۱۸-۲) و (۱۹-۲)» رابطه زیر بدست می‌آید: ۲۴-۲۱) 271 لاس۱00 5 الا 2 ۷2۲ 1+1 1 أ ۲۵-۲ 27 ۱00 (۲۵-۲) 1+ ع/ و با قراردادن مقدا در رابطه (۲۵-۲) خواهیم داشت: ر سل 100 ۱+ [ ۲ )۲۶-۲( وک 1+ [ (۲۷-۲) ۲0/2 - برای 150117 دررابطه (۲۷-۲)» فرکانس جریان هجومی بانکهای خازنی پشت به پشت می‌تواند به مقدار هفت کیلوهرتز برسد. - برای بانکهای خازنی منفردء با دامنه محدودشده جریان هجومی برطبق رابطه (۳۵-۲) ماکزیمم فرکانس این جریان مستقیماً از رابطه (۲۸-۲) بدست می‌آید. 21 > 01 )۲۸-۲( (۲۹-۲) زسه > ۲ جهت محاسبه راکتور سری مورد نیاز باید ابتدا جریان هجومی را همانطور که بیان شد از رابطه زیر محاسبه نمود. (۳۰-۲) سالجا را : دامنه پیک جریان هجومی لا : ولتاز نامی سیستم (ولتاز خط) -------- صفحهٔ بعد -------- 2۲ مشسشخصات فنی عمومی و اجرایی خازنهای موازی در پستهای فشارقوی ومآ: راکتانس معادل سیستم از دید شینه‌ای که بانک خازنی به آن متصل است. جریان هجومی محاسبه‌شده از رابطه فوق نباید از ۱۰۰ برابر مقدار مور جریان نامی بانک خازنی بیشتر شود. در غیر اینصورت استفاده از راکتور سری جهت محدودکردن جریان هجومی ضروری است و از رابطه زیر بدست می‌آید: نا ۳۱-۲ ۱ و3 هه در رابطه فوق وم مجموع راکتانس مورد نیاز جهت راکتور سری و راکتانس منبع است. این راکتورها ازنوع سیم‌پیچ با هسته هوا بوده و جریان نامی آنها همان جریان نامی خازنهاست. در این حالت باید فرکانس جریان هجومی نیز به یک مقدار ماکزیمم محدود گردد. بعبارت دیگر پس از محاسبه راکتور سری باید شرط زیر برقرار باشد: ۳۲-۲(۱) 5100/2 ۲ که ! فرکانس شبکه (۵۰ هرتز) و :1 ماکزیمم فرکانس جریان هجومی در بانک خازنی است. مقادیر مربوط به سطوح عایقی راکتور سری نیز با توجه به مقادیر سطوح عایقی خازن‌های موازی تعیین می‌گردد. همانگونه که در می‌باشد. ۳-۲ ترانسفورماتور جریان ترانسفورماتورهای جریان باید از نوع خشک بوده و دارای سطوح عایقی برابر با سطوح عایقی خازن باشند. جریان نامی اولیه در این ترانسفورماتورها با توجه به جریان عبوری فیدر محل نصب تعیین می‌گردد. مقدار جریان نامی اولیه را می‌توان از بین مقادیر استاندارد زیر و مضارب ده دهی آنها تعیین نمود. ۵ م۶ ۵۰ ۵۵۲۰۲۵۳۰۴۰ ۱۰۵۲/۵ از بین مقادیر فوق» جریان‌های نامی زیر (با دو تپ) ترجیح داده می‌شوند. جریان نامی ثانویه ترانسفورماتور جریان ۱ یا ۵ آمپر می‌باشد. باتوجه به نصب خازن‌ها در سمت فشار متوسط پست‌های ۶۳ و۱۳۲ ثانویه این ترانسفورماتورها دارای یک سیم‌پیچی بوده و کلاس دقت آنها برای اندازه‌گیری ۰/۵ و برای حفاظت 5۳,10۳ می‌باشد. ترانسفورماتورهای جریان فیدر معمولاً دوهسته‌ای انتخاب می‌شوند (یک هسته اندازه‌گیری و یک هسته حفاظتی). ظرفیت خروجی این ترانسها را می‌توان از مقادیر زیر انتخاب نمود که برای اندازه‌گیری ۱۵ ولت‌آمپر و برای حفاظت ۱۵ و ۳۰ ولت‌آمیر ترجیح داده می‌شود. ۲/۵-۵-۱۰-۱۵-۰ مشخصات ترانسفورماتورهای جریان حفاظت عدم تعادل که بین نوترال‌های دو بانک خازنی موازی نصب می‌گردد می‌بایستی مطابق -------- صفحهٔ بعد -------- فصل دوم- معیارهای طراحی و انتخاب خازن‌های موازی ۳ 2-۲- توانسفورماتور ولتاژ ترانسفورماتورهای ولتاژ یکاررفته ازنوع خشک بوده و ثانویه آنها دارای تنها یک سیم‌پیچی است. کلاس دقت این ترانسفورماتورها باید حداقل 5+3. باشد. ولتاژز نامی اولیه این ترانسفورماتورها برابر با ولتاژ اولیه سیستم یعنی 9 یا 5 کیلوولت و ولتاز نامی ثانویه آنها 9 یا 9 ولت است. سطوح عایقی مربوط به این ترانسفورماتورها باید برابر با سطوح عایقی خازن باشد. ترانسفورماتورهای ولتاز بکار رفته جهت نوترال بانک خازنی مشخصات مشابهی با ترانسفورماتورهای ولتاژ فازی دارند. ضروری تشحیص داده شده است. میزان جریان اتصال کوتاه سه فاز در محل نصب خازن ۲۰ کیلوآمپر است. بالاترین درجه حرارت در محل پست ۴۰ درجه سانتیگراد و حداقل درجه حرارت محیط ۳۵- درجه سانتیگراد می‌باشد. ۱-۵-۲ انتخاب خازن ولتاژ نامی خازن: انتخاب نوع خازن: خازن موردنظر از نوع قفسه باز بوده و بصورت خارجی نصب می‌گردد. باتوجه به توضیحات ارائه‌شده در بند ۳-۱-۲ از خازن با دو بوشینگ استفاده می‌گردد. کلاس حرارتی: برای این پست از خازن‌هایی با کلاس حرارتی 40/۸- استفاده می‌گردد. انتخاب نحوذٌ اتصال خازن: نوع اتصال خازن‌ها در این مثال بصورت ستاره دوبل با نقطه نوترال زمین نشده می‌باشد. محاسبات خازن مورد نیاز: مقدار توان راکتیو در هر فاز بصورت زیر محاسبه می‌شود: -------- صفحهٔ بعد -------- 2 مشسشخصات فنی عمومی و اجرایی خازنهای موازی در پستهای فشارقوی (۸ 0۷ 00م - 2400 ۷ 3 (/۷۷) ان 5 0 7 2010 3 (۳) 19.1ح)ج ِ 230 00010۱ ج یلا۴۳ >< .0 ۸0 0928 - 0 ی _ ۳ 3 آرایش بانک خازنی موردنظر بصورت ستاره دوبل, با فیوز خارجی» در هر فاز آرایش ستاره» ۲ واحد ۲۰۰ کیلوواری بطور موازی آرایش بانک خازنی: جهت حفاظت خازن از فیوزهای خارجی استفاده می‌گردد که جریان نامی آنها بصورت زیر محاسبه می‌شود: هر فاز از هر بانک ۱1۷۸1۹ ۲/۴ از ۴ واحد ۳۰۰ کیلوواری ین تشکیا شده است بنابراین جریان نامی برابر است با: 2400 ی ۰/320 - 69.286 )۸( [ (۸) 17.32 کی ] 4 1111 (۸) 28.58 یآ 65. ایآ 1 سطوح عایقی: میزان سطح عایقی بوشینگها و عایق‌های بین ترمینال‌ها و محفظه این خازن برابر است با: ۱ ( ای 9 00[ بولگ رک 2 یا ۶25 را 0۹ ‌ ۱ 3 -------- صفحهٔ بعد -------- فصل دوم- معیارهای طراحی و انتخاب خازن‌های موازی 0 ۳-۵-۲ راکتور سری محاسبه جریان هجومی: برای محاسبه مقدار راکتور سری مورد نیازء باید بانکهای خازنی را به ترتیب وارد مدار کرده و در هر مرحله جریان هجومی و مقدار راکتور سری مورد نیاز را محاسبه نمود. الف- اتصال اولین بانک ۲/۴ مگاواری به شبکه 0 و شکل ۳-۲: مدار معادل بانکهای خازنی متصل به شبکه به همراه راکتور سری ۷« 1 ی ال )2 ۸ ب ‎٩/3 زا ۹ کی ۲۱۸306 ۳3۹۶ شترا 1007 0 ۱ (۸) 1665 - ۱9.1 وم ۲۲-2010 2 > را 726 سا 3 حال باید شرط زیر بررسی شود: 1001 ۱ ۱665 > ۱00 69.28 << 468 از آنجایی که شرط فوق برقرار است با واردکردن اولین بانک خازنی نیاز به استفاده از راکتور سری نمی‌باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- 51 مشسخصات قمی عمومی و اجرایی خازنهای موازی در پستهای فشارقوی ب- اندوکتانس مورد نیاز پس از اتصال دومین بانک خازنی ۲/۴ مگاواری پس از واردکردن دومین بانک خازنی» مدار معادل بانکهای خازنی در اتصال به شبکه بصورت زیر تغییر می‌یابد. به دلیل محاسبه می‌گردد. شکل 2-۲: مدار معادل بانک‌های خازنی نمونه طراحی خازن معادل عبارت است از: 7 ل0)- (م) 5و۲ بر 5306 با جگگال با ۱۵01 ۷3 ]1 12 6-3 -ر] پس از نصب یک اندوکتانس ۲۶/۵۳ میکروهانری درهر فاز از بانکهای خازنی» فرکانس جریان هجومی در حالتهای الف و ب بصورت زیر محاسبه می‌گردد. این فرکانس باید در محدودهٌ دکرشده قرارگیرد. درحالت الف: ار 1-1803.1+ ابا تابر 19. 1 )> بل 7 843. 7 - ِا ] مارد 71 > ۷50 100۰/2 > 843. 7 -------- صفحهٔ بعد -------- فصل دوم- معیارهای طراحی و انتخاب خازن‌های موازی 4۷ 21-5306 با 0 9.55 وب 1] - 7070.3 7 2/۳ در این حالت نیز شرط فرکانس برقرار می‌باشد. 7070.3 > 100۰/2 ۷50 - 707 [ ۳-۵-۲ ترانسفورماتور جریان ترانسفورماتورهای جریان با مشخصات زیر انتخاب می گردد: نوع ترانسفورماتور جریان: خشک / دو هسته‌ای (یک هسته حفاظتی و یک هسته اندازه‌گیری) سطح عایقی : (میو ۲۹۴۷ جریان نامی اولیه: (۸) ۲۱۵۰ جریان نامی فانویه: (۸) ۵ 5-0-۲- ترانسفورماتور ولتاژ نوع ترانسفورماتور ولتاز: خشک / تک‌هسته‌ای ولتاژ نامی ثانویه: ۱190 ۵-۵-۳ حفاظت رله‌ای حفاظت‌های زیر باید برای این بانک خازنی فراهم شود: - حفاظت جریان زیاد - حفاظت جریان زمین - حفاظت اضافه ولتاز - حفاظت ولتاژ صفر - حفاظت عدم تعادل بانک خازنی -------- صفحهٔ بعد -------- 5۸ مشسشخصات فنی عمومی و اجرایی خازنهای موازی در پستهای فشارقوی - حفاظت عدم تعادل در فازها رله اضافه ولتاژ با ولتاز نامی متناوب 9 ولت و ولتاژ نامی ۳(] برایر با ۱۱۰ ولت, با مشخصه معکوس زمانی انتخاب می‌گردد. رله‌های جریانی با ولتاژ نامی 172 ۱۱۰ ولت و جریان نامی ۵ آمپر در فازهای ۸ و ۲ انتخاب می‌گردد. از آنجا که آرایش این خازن‌ها بصورت ستاره دوبل با فیوز خارجی می‌باشد. از رله عدم تعادل نوع جریانی و یک مرحله‌ای استفاده می‌شود. جهت انتخاب برقگیر می‌توان به استاندارد "مشخصات فنی» عمومی و اجرایی برقگیرها در پستهای فشارقوی" از سری همین -------- صفحهٔ بعد -------- ۹ -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل سوم- آزمون‌های لازم برای خازن‌های موازی )۰ مقدمه در این فصل آزمون‌های لازم برای خازن‌های موازی و شرایط انجام این آزمون‌ها بیان می‌گردد. این آزمون‌ها جهت حصول اطمینان از عملکرد صحیح خازن‌ها باید برروی آنها انجام گیرد. این آزمونها می‌بایستی منطبق با استاندارد 1۳3۳ شماره ۶۰۸۷۱-۱ ۱-۳- شرایط آزمون درجه حرارت عایق خازن‌ها به جز آزمون‌ها و یا اندازه‌گیری خاص, باید در محدوده ۵+ تا ۳۵+ درجه سانتیگراد باشد. هرگاه تصحیحی لازم باشدء دمای مرجع ۲۰ درجه سانتیگراد درنظر گرفته می‌شود. هنگامی که خازن در یک دورهٌ زمانی کافیء در درجه حرارت ثابت محیط بدون برقدارشدن قرار گیرد. می‌توان چنین فرض نمود که درجه حرارت عایق واحد خازنی با درجه حرارت محیط یکسان است. آزمون‌های ع2 و اندازه‌گیری‌ها باید در فرکانس ۵۰ یا ۶۰ هرتز مستقل از فرکانس نامی خازن انجام گیرد. ۲-۳- طبقه‌بندی آزمون‌ها آزمون‌ها به آزمون‌های جاری» نوعی و پذیرش دسته‌بندی می‌شوند. ۱-۳-۳ آزمون‌های جاری آزمون‌های جاری مورد نیاز خازن‌ها عبارتند از: - اندازه‌گیری ظرفیت خازن - اندازه‌گیری تانژانت زاویه تلفات خازن ( 1۵۵ ) - آزمون ولتاژ بین ترمینال‌ها - آزمون ولتاژ ۵2 بین ترمینال‌ها و محفظه واحد خازنی - آزمون وسایل دشارژ داخلی - آزمون آب‌بندی - آزمون تخلیه روی فیوزهای داخلی این آزمون‌ها باید توسط سازنده قبل از حمل روی هریک از خازن‌ها انجام شود. اگر خریدار درخواست نماید باید جزئیات تأیید نتایج هر آزمون نیز فراهم گردد. ترتیب آزمونها مهم نیست. درصورت توافق بین سازنده و خریدار» آزمون تخلیه اتصال کوتاه را نیز می‌توان بعنوان آزمون جاری انجام داد. پارامترهای آزمون باید به توافق طرفین برسد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳ مشسخصات قنی عمومی و اجرایی خازنهای موازی در پسنهای فشارفوی ۲-۲-۳ آزمون‌های نوعی آزمون‌های نوعی مورد نیاز خازن عبارتند از: - آزمون پایداری حرارتی - اندازه‌گیری تانژانت زاویه تلفات خازن ( 1210 ) در درجه حرارت بالا - آزمون ولتاز ۶ بین ترمینال‌ها و محفظه واحد خازنی - آزمون ولتاز ضربه صاعقه بین ترمینال‌ها و محفظه واحد خازنی - آزمون تخلیه اتصال کوتاه - آزمون فیوز خارجی در ترکیب با خازن (مطابق با استاندارد 1۳۴ شماره ۶۰۵۴۹) - آزمون قطع روی فیوزهای داخلی (مطابق با استاندارد 1۳3۲ شماره ۰۸۷۱-۴ع) آزمون‌های نوعی به منظور تأیید تطابق طراحی» اندازه مواد بکاررفته و نحوه ساخت خازن با مشخصه‌ها و نیازهای عملکرد مشخص‌شده در استاندارد ساخت انجام می‌گیرد. هر نمونه خازن که جهت اعمال آزمون‌های نوعی مد نظر قرار می‌گیردء باید قبلاً آزمون‌های جاری را با موفقیت پشت سر گذاشته باشدء مگر در مواردی که مشخصاً به توافق طرفین برسد. آزمون‌های نوعی باید روی خازن‌هایی که طراحی مشابهی با خازن‌های خریداری‌شده دارند انجام گیرد. آزمون‌های نوعی را می‌توان روی خازنهایی که دارای طراحی یکسان با خازن خریداری‌شده هستند و یا بر روی خازنهایی که طراحی و ساخت آنها به هیچ‌عنوان روی خواصی که قرار است با آزمون نوعی مورد بازبینی قرارگیرند تأثیر نمی‌گذارد انجام داد. آزمون‌های نوعی باید بوسیله سازنده در یک آزمایشگاه معتبر (مورد تائید کارفرما) انجام گرفته و درصورت نیاز باید گزارش تأیید همراه با جزئیات نتایج آزمون‌ها به خریدار ارائه گردد. ۳-۳-۳- آزمون‌های خاص کلیه آزمون‌های نوعی و جاری یا برخی از آنها درصورت تأیید در قرارداد و با موافقت خریدار» می‌تواند توسط سازنده تکرار گردد. تعداد نمونه‌های مورد آزمون و معیارهای قبولی باید به توافق سازنده و خریدار برسد و در قرارداد نیز آورده شود. ۳-۳- آزمون‌های جاری ۱-۳-۳ اندازه‌گیری ظرفیت خازن ولتاژ اعمالی به خازن جهت اندازه‌گیری ظرفیت آن باید بین ‎۰/۹٩‏ تا ۱/۱ برابر ولتاژز نامی خازن باشد. روش اندازه‌گیری باید به‌گونه‌ای باشد که وجود هارمونیکها باعث ایجاد خطا در اندازه‌گیری نگردد. درصورتی که ضرایب تصحیح با توافق بین سازنده وخریدار اعمال شوند. اندازه‌گیری می‌تواند در ولتاژهای دیگر نیز صورت گیرد. اندازه گیری نهایی ظرفیت باید بعد از آزمون ولتاژ انجام گیرد. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل سوم- آزمون‌های لازم برای خازن‌های موازی ۳ برای مشخص‌شدن تغییرات در ظرفیت خازنی که در اثر عواملی از قبیل سوراخ‌شدگی یک المان خازنی یا خطای یک فیوز داخلی رخ می‌دهد. اندازه‌گیری اولیه ظرفیت باید قبل از سایر آزمون‌های جاری صورت گیرد. این اندازه‌گیری باید با ولتاز کمتر یا مساوی ۵ ولتاژ نامی انجام گردد. دقت روش اندازه‌گیری باید به‌گونه‌ای باشد که تلورانس‌های مجاز رعایت شود. اگر دقت بالاتری مورد نیاز است. دقت روش اندازه گیری باید توسط سازنده اعلام گردد. قابلیت تکرار روش اندازه‌گیری باید به‌گونه‌ای باشد که المان خازنی سوراخ‌شده یا فیوز داخلی دچار خطاشده قابل تشخیص باشد. برای خازن‌های چندفازء ولتاز اندازه‌گیری باید بین ‎۰/٩‏ تا ۱/۱ برابر ولتاز نامی در روی هر المان خازنی تنظیم گردد. سازنده باید درصورت توافق جداول و منحنی‌هایی را ارائه دهد که موارد زیر را مشخص نماید: - ظرفیت تحت شرایط ماندگار در خروجی نامی بعنوان تابعی از درجه حرارت محیط (باتوجه به طبقه‌بندی درجه حرارت) - ظرفیت بعنوان تابعی از درجه حرارت عایق خازن (باتوجه به طبقه‌بندی درجه حرارت) اختلاف ظرفیت اندازه گیری‌شده خازن با ظرفیت نامی نباید از محدوده‌های زیر تجاوز نماید: - در واحدها یا بانک‌های خازنی شامل یک واحد خازنی در هر فاز: ۵)[- تا ۱۵+ - در بانک‌های خازنی تا ۳ مگاوار: ۵:/- تا ۱۰/+ - در بانکهای خازنی از ۳ مگاوار تا ۳۰ مگاوار: ۰ تا ۱۰+ - در بانک‌های خازنی بیش از ۳۰ مگاوار: ۰ تا ۵+ در واحدهای خازنی یا بانک‌های خازنی سه فازء نسبت مقادیر ماکزیمم ظرفیت اندازه‌گیری‌شده بین هر دو ترمینال خط به می‌نیمم مقدار آنء نباید از ۱/۰۸ بیشتر شود. در سایر موارد باید بین سازنده و خریداری توافق صورت گیرد. محاسبه خروجی خازن‌های سه فاز با استفاده از ظرفیت اندازه گیری‌شده هریک از سه فار: فرض کنید ظرفیت اندازه‌گیری‌شده بین هر دو ترمینال خط خازن سه فاز با اتصال ستاره یا مثلث با ی و م۲ ون نشان داده شود. اگر ظرفیت‌های اندازه‌گیری‌شده نیازهای بند ۱-۳-۳ را برآورده سازد» خروجی 0 خازن با استفاده از رابطه زیر محاسبه می‌گردد. (۱-۳) اه 66+ ,0-26 که در آن: دنو لو » ۲ : ظرفیت‌های اندازه‌گیری‌شده بین دو ترمینال خط برحسب میکروفاراد + ولتاژ نامی خازن برحسب کیلوولت خروجی خازن برحسب مگاوار -------- صفحهٔ بعد -------- 4 مشسخصات فنی عمومی و اجرایی خازنهای موازی در پستهای فشارفوی ۲-۳-۳ اندازه‌گیری تانزانت زاویه تلفات ( ۵ ۵ ) ولتاز اعمالی به خازن باید در ۰/۹ تا ۱/۱ برابر ولتاژ نامی آندازه‌گیری شود. روش بکاررفته باید به‌گونه‌ای باشد که وجود هارمونیکها باعث ایجاد خطا در مقادیر بدست‌آمده نگردد. دقت روش اندازه گیری و ارتباط با مقادیر اندازه‌گیری‌شده در فرکانس و ولتاز نامی باید آرائه گردد. برای خازن‌های چندفاز ولتاژ اندازه‌گیری باید به مقداری تنظیم شود که روی هر المان خازنی بین ۰/۹ تا ۱/۱ برابر ولتاز نامی مقدار ( 1۵۵ ) معمولاً تابعی از زمان برقداربودن قبل از اندازهگیری است. سازنده باید با توافق خریدار منحنی‌ها و جداولی را تهیه کند که تلفات خازن ( 1۵۵ ) را تحت شرایط ماندگار در خروجی نامی؛ بعنوان تابعی از درجه حرارت (باتوجه به طبقه‌بندی درجه حرارت) نشان دهد. تلفات در فیوزهای خارجی باید با استفاده از ضرب مقاومت 22 نامی (مشخص‌شده توسط سازنده فیوز در درجه حرارت *۲۰) در مجذور جریان نامی خازن محاسبه گردد. ۳-۳-۳- آزمون ولتاز بین ترمینالها هر خازن باید به مدت ده ثانیه تحت آزمون‌های ۸2 و 0ل شرح داده شده در زیر قرارگیرد. درصورت عدم توافق, حق انتخاب با سازنده است. درطول آزمون هیچ سوراخ‌شدگی یا جرقه‌ای نباید مشاهده شود. آزمون 22: آزمون 22 باید در ولتاژی سینوسی با دامنه ۲/۱۵ برابر ولتاژ نامی انجام گردد. اگر چنین توافق شده است که خازن‌ها باید بعد از حمل دوباره مورد آزمون قرارگیرند؛ ولتازی برابر با ۷۵ درصد ولتاز نامی جهت آزمون دوم پیشنهاد می‌گردد. برای خازن‌های چندفازء آزمون ولتاز باید جهت بدست‌آوردن ولتاژ مناسب در دو سر هر المان تنظیم شود. آزمون +1: ولتاژ آزمون 40 باید ۴/۳ برابر ولتاژ نامی باشد. ۶-۳-۳ آزمون ولتاز 2 بین ترمینال‌ها و محفظه واحدهای خازنی که تمام ترمینال‌های آنها از محفظه عایقکاری شده‌اند باید به مدت ۱۰ ثانیه تحت ولتاژ آزمون قرارگیرند. این ولتاژ بین ترمینال‌های آن (متصل شده بهم) و محفظه اعمال می‌گردد. برای واحدهای بکاررفته در بانکها که نوترال آنها ایزوله شده و محفظه‌های آنها به زمین متصل شده‌اند ولتاژهای آزمون برای سطوح ۲۰و۳۳ کیلوولت به ترتیب برابر ۵۰و۷۰ کیلوولت می‌باشد. برای سایر اتصالات ولتاژ آزمون متناسب با ولتاژ نامی بوده و از رابطه زیر بدست می‌آید: (۲-۳) ۵ب [] 2.5۷ < ,لآ که در آن: : 1 : ولتاز آُزمون + : ولتاژ نامی خازن -------- صفحهٔ بعد -------- فصل سوم- آزمون‌های لازم برای خازن‌های موازی ی تعداد واحدهای سری که در یک محفظه قرار گرفته‌اند. واحدهایی که یک ترمینال آنها دائماً به محفظه وصل شده است نباید تحت این آزمون قرارگیرند. واحدهایی که فازهای آنها مجزا هستند باید تحت آزمون‌های ولتاژز بین فازها با مقادیر یکسان با آنچه که در آزمون ولتاژ ترمینال به محفظه بکار می‌رودء قرارگیرند. ۵-۳-۳- آزمون تجهیزات تخلیه داخلی آزمون باید بعد از آزمون ولتاژ (بند ۳-۳-۳) انجام شود. 1-۳-۳ آزمون آب‌بندی واحد خازنی (درحالتی که هنوز رنگ نشده است) باید تحت آزمونی قرارگیرد که بطور موْْر هرگونه نقص در محفظه و بوشینگ(ها) را مشخص کند. روش آزمون به انتخاب سازنده است. سازنده باید در گزارش خود روش آزمون را شرح دهد. درصورتیکه سازنده روش خاصی را تعیین نکرده باشد. آزمون باید بصورت زیر انجام شود: واحدهای خازنی درحالتی که بی‌برق هستند باید به مدت حداقل ۲ ساعت گرم شوند به‌گونه‌ای که همه بخشهای آن به دمایی برسند که حداقل ۲۰ درجه سانتیگراد بالاتر از ماکزیمم درجه حرارت مشخص‌شده در جدول (۱-۳) باشد. ۷-۳-۳- آزمون تخلیه روی فیوزهای داخلی خازن‌هایی که مجهز به فیوز داخلی می‌باشند باید تحت یک آزمون تخلیه اتصال کوتاه قرارگیرند. آزمون باید با ولتاژ 46 با دامنه ۷ برابر ولتاز نامی انجام شود. این ولتاز باید ازطریق فاصله هوایی که در فاصله هرچه نزدیکتر به خازن قرارداده شده بدون هیچ امپدانس اضافه‌ای درمدارء اعمال گردد. ظرفیت باید قبل و بعد از آزمون تخلیه اندازه‌گیری شود. اختلاف بین دو اندازه‌گیری باید کمتر از مقدار مربوط به عملکرد یک آزمون تخلیه می‌تواند قبل یا بعد از آزمون ولتاژ بین ترمینال‌ها انجام گردد. درهرحال اگر این آزمون بعد از آزمون ولتاز بین ترمینال‌ها انجام شودء اندازه‌گیری ظرفیت در ولتاژ نامی بعد از آن باید انجام شود تا عملکرد فیوزها مشخص شود. اگر تعدادی از فیوزهای خازن‌های خریداری‌شده عملکرده باشد و درهنگام خریداری به توافق خریدار رسیده باشد. آزمون ولتاژ بین ترمینال‌ها باید بعد از آزمون تخلیه انجام شود. می‌توان ولتاز شارز 40 را با برقدارکردن اولیه 20 با ولتاز پیک ۱/۷ برابر ولتاز نامی و قطع در جریان صفرء ایجاد کرد. به این -------- صفحهٔ بعد -------- 7 مسخصات قنی عمومی و اجرایی خازنهای موازی در پستهای فشارگوی اگر خازن در ولتاژی بالاتر از ۱/۷ برابر ولتاژ نامی قطع شده باشد» می‌توان تخلیه را با کمی تأخیر شروع کرد تا زمانی که مقاومت ۶-۳- آزمون‌های نوعی ۱-2-۳ آزمون پایداری حرارتی این آزمون با اهداف زیر انجام می گیرد: - تعیین پایداری حرارتی خازن تحت شرایط اضافه بار آماده کردن خارن برای اندازه‌گیری تلفات واحد خازنی مورد آزمون باید بین دو واحد دیگر با مقادیر نامی مشابه قرارگیرد. این دو واحد خازنی باید در ولتاز یکسان با خازن آزمون برقدار گردند. دراین آزمون می‌توان از دو خازن محازی که هرکدام شامل مقاومت هستند استفاده نمود. تلفات در مقاومت‌ها باید روی مقداری تنظیم شود که دمای محفظه خازن‌های مجازی فوق در نقاط بالایی صفحات مقابل هم» بزرگتر یا مساوی با خازن محموعه خازن باید در هوای راکدء در محفظه‌ای گرم شده و در سخت‌ترین شرایط دمایی محل نصب مطابق با دستورالعمل سازنده» قرارگیرد. درجه حرارت محیط باید در یکی از ماکزیمم دماهای مشخص‌شده در جدول (۱-۳) و یا بالاتر از آن نگهداشته شود. باید بایک ترمومتر که ثابت زمانی حرارتی آن تقریباً یک ساعت است.ء ثابت‌بودن دما بررسی شود. ترمومتر مورد استفاده باید دارای روکش محافظ (شیلد) بوده به‌گونه‌ای که تبادل حرارتی آن با سه نمونه برقدار به حداقل ممکن برسد. جدول ۱-۳: درجه حرارت استاندارد محیط بالاترین میانگین درجه حرارت ) در یک دوره ماکزیمم درجه حرارت محیط(۲)) یک ساله ۶ ساعته خازن مورد آزمون باید برای یک دورهٌ حداقل ۴۸ ساعته تحت آزمون ولتاژ 20 با شکل موج کاملاً سینوسی قرارگیرد. دامنه ولتاژ درطی ۲۴ ساعت آخر آزمون باید طوری تنظیم شود که خروجی محاسبه‌شده با مقدار خازن اندازه‌گیری‌شده» حداقل ۱/۴۴ برابر خروجی نامی را بدهد. در ۶ ساعت آخرء درجه حرارت محفظه در نقاط بالایی باید حداقل چهار بار اندازه‌گیری شود. درطول این دوره ۶ ساعته, افزایش درجه حرارت نباید بیش از یک درجه باشد. اگر تغییر بزرگتری مشاهده شد آزمون باید تا زمانی که چهار اندازهگیری متوالی درحین دورهٌ ۶ ساعته پایانی رضایت‌بخش باشد.ء ادامه پیداکند. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل سوم- آزمون‌های لازم برای خازن‌های موازی ۷ قبل و بعد از آزمون» باید ظرفیت در شرایط دمایی استاندارد ذکرشده در بند ۱-۳ اندازه‌گیری شود و دو اندازه‌گیری مذکور باید بر اساس یک درجه حرارت عایق مشابه تصحیح گردد. اختلاف بین دو اندازه‌گیری باید کمتر از مقدار لازم جهت شکست یک المان ۳-2-۳ اندازه‌گیری تانزانت زاویه تلفات خازن ( 12: ۵) در درجه حرارت بالاتر از استاندارد ضریب تلفات عایقی خازن ا ان ) باید در انتهای آزمون پایداری حرارتی اندازه‌گیری شود. ولتاژ اندازه‌گیری باید مطابق با آزمون پایداری حرارتی باشد. مقدار ( 0 ) اندازه گیری‌شده» نباید از مقدار تعیین‌شده توسط سازنده یا مقدار به توافق رسیده بین سازنده و خریدار افزایش پیدا کند. ۳-۶-۳ آزمون ولتاز بین ترمینال‌ها و محفظه خازن واحدهای خازنی که کلیه ترمینال‌های آنها از محفظه عایق شده است. باید به مدت یک دقیقه تحت ولتاژ آزمون اعمال‌شده بین ترمینال‌ها (متصل بهم) و محفظه قرارگیرند. برای واحدهای بکاررفته در بانک‌ها با نوترال ایزوله‌شده که محفظه آنها متصل به زمین است. ولتاژهای آزمون مطابق با آنجه در بند ۴-۲-۳ ذکرشده می‌باشد. واحدهایی که یک ترمینال آنها بطور دائم به محفظه وصل شده است. باید به منظور بررسی و مطلوب‌بودن عایق نسبت به محفظه. تحت ولتاژ آُزمون اعمال شده بین ترمینال‌ها قرارگیرد. ولتاژ آُزمون متناسب با ولتاز نامی است و از رابطه (۲-۳) محاسبه می‌گردد. هرگاه ولتاژ این آزمون از نیازهای آزمون عایقی تجاوز کرد باید به منظور جلوگیری از خطای عایقی» بعنوان مثال با افزایش تعداد المان‌های خازنی سری» ترکیب عایقی واحدها تصحیح گردد. در هرحال, عایق‌کاری نسبت به محفظه نباید تغییر کند. راه دیگر این است که آزمون فوق با استفاده از یک واحد مشابه با دو ترمینال ایزوله که دارای عایقی مشابه محفظه می‌باشند کامل گردد. واحدهایی که فازهای آنها مجزاست باید تحت آزمون ولتاژ بین فازها قرارگیرند به نحوی که ولتاژ آزمون برایر با ولتاژ اعمال‌شده در آزمون ولتاژ بین ترمینال‌ها و محفظه باشد. برای واحدهای داخلی" آزمون بصورت خشک انجام می‌شود و برای واحدهایی که در محوطه و فضای باز " نصب می‌گردند. با ایجاد باران مصنوعی انجام می‌گردد. موقعیت بوشینگها درهنگام انجام آزمون تحت باران مصنوعی» باید مطابق با شرایط سرویس‌دهی آنها باشد. درحین آزمون هیچگونه سوراخ شدگی یا جرقه‌ای نباید مشاهده گردد. 1]. 2 . -------- صفحهٔ بعد -------- ۸ مشخصات فنی عمومی و اجرایی خازنهای موازی در پستهای فشارفوی درمورد واحدهایی که برای محوطه و فضای باز درنظرگرفته شده‌اند» درصورتیکه سازنده بتواند یک گزارش آزمون نوعی جداگانه تهیه کند که نشان دهد بوشینگها ولتاژ آُزمون رطوبی برای مدت یک دقیقه را تحمل می‌کنند. می‌توان تنها بوشینگها را تحت آزمون خشک قرار داد. شرایط بوشینگها دراین آزمون باید مطابق با شرایط سرویس‌دهی آنها باشد. 4-2-۳ آزمون موج ضربه صاعقه بین ترمینال‌ها و محفظه آزمون موج ضربه صاعقه برای واحدهای خازنی که جهت استفاده در بانکهای با نوترال عایق‌شده درنظرگرفته شده‌اند قابل اعمال واحدهایی که تمام ترمینال‌های آنها از محفظه عایق شده‌اند و محفظه آنها به زمین وصل است باید تحت آزمون زیر قرارگیرند. ۵ موج ضربه با پلاریته مثبت و سپس ۱۵ موج ضربه با پلاریته منفی باید بین بوشینگهای متصل بهم و محفظه اعمال گردد. بعد از تغییر پلاریته و قبل از اعمال ضربه‌های بعدی می‌توان چند موج ضربه با دامنه کوچکتر اعمال کرد. درصورتی که شرایط زیر برقرار باشد» خازن آزمون را با موفقیت پشت سر گذاشته است. - هیچ سوراخ‌شدگی رخ ندهد. - بیش از دو قوس خارجی در هر پلاریته اتفاق نیفتد. - شکل موج هیچ چیز غیرعادی یا تغییر مشخصی را نسبت به نتایج ثبت‌شده در آزمون با ولتاژ پایین‌تر نشان ندهد. واحد خازنی می‌تواند به جای آزمون فوق تحت سه ضربه با پلاریته مثبت قرارگیرد. در این حالت آزمون به شرطی موردقبول واقع می‌شود که علاوه بر موارد فوق هیچ قوسی رخ ندهد. آزمون موج ضربه صاعقه باید مطابق استاندارد 152 شماره ۶۰۰۶۰-۱ و با یک موج کلم ۱/۲/۵۰ تا هل ۵/۵۰ انجام گیرد. مقدار قله موج باید منطبق مقادیر آرائه شده در بند ۴-۲-۲ باشد. واحدهایی که یک ترمینال آنها بطور دائم به محفظه وصل شده ۵-2-۳ آزمون تخلیه اتصال کوتاه در این آزمون واحد خازنی باید با یک ولتاژ 0 شارز گردد و سپس ازطریق یک فاصله هوایی که در نزدیکترین فاصله به خازن ولتاژ آزمون باید ۲/۵ برابر ولتاژ نامی باشد. در ۵ دقیقه پس از آزمون» واحد موردنظر باید تحت یک آزمون ولتاژ بین ترمینال‌ها مطابق با بند ۴-۲-۲ قرارگیرد. ظرفیت باید قبل از آزمون تخلیه و بعد از آزمون ولتاژ اندازه‌گیری شود. اختلاف بین دو اندازه‌گیری باید کمتر از مقدار لازم جهت هدف از آزمون تخلیه آشکار کردن هرگونه عیب در اتصالات داخلی است. برای مواردی از کاربرد که اضافه ولتاژها و یا جریان‌های گذرا محدود هستنده درصورت توافق خریدار و سازنده ولتاژ آزمون می‌تواند کمتر از ۲/۵ برابر ولتاژ نامی باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- اه -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- دستورالعمل نگهداری و بهره‌برداری خازن‌های موازی )7 مقدمه در این فصل نکات مربوط به نصب و بهره‌برداری خازن‌های موازی» از جمله شرایط ویژه کار کرد و بازدیدهای دوره‌ای ارائه می‌گردد. در انتهای فصل جداول مربوط به بازدیدهای دوره‌ای آورده شده است. ۱-2- کلیات برخلاف اغلب تجهیزات الکتریکی» خازن‌های موازی از لحظه راه‌اندازی به طور دائم تحت بار کامل و یا باری که تنها تغییرات آن اضافه دما و اضافه فشارء طول عمر خازن را کم می‌کند. لذا شرایط عملکرد (بعنوان مثال درجه حرارت. ولتاژ و جریان) باید کاملدً شایان ذکراست که ورود خازن در یک سیستم ممکن است شرایط عملکرد نامطلوبی بوجود آورد. بعنوان مثال هارمونیکها را شدت گردد. به دلیل انواع گوناگون خازن‌ها و پارامترهای بسیار زیادی که وجوددارد. امکان تعیین یک قانون دقیق و جامع برای نگهداری و بهره‌برداری خازن‌ها در کلیه شرایط ممکن, وجودندارد. به هر حال به برخی از نکات مهم در زیر آشاره می‌شود. حداکثر درجه حرارت عملکرد خازن باید مورد توجه قرار گیرد» چرا که بر طول عمر خازن به شدت موثر است. وقتی عایق خازن به درجه حرارتی در زیر محدودهٌ پایین کلاس حرارتی خود می‌رسد.ء نه تنها در هنگام برقدار شدن بلکه درطول سرویس‌دهی (که خازن تلفات دی‌الکتریک کمی دارد و باعث افزایش ناچیز درجه حرارت می‌گردد) نیز ممکن است خطر آغاز تخلیه‌های جزئی در همه تجهیزات دارای تلفات, مانند فیوزهای خارجی» راکتورها و ... باید در محاسبه کل تلفات بانک خازنی درنظر گرفته شوند. ۲-۱-۶ شرایط ویژه کار کرد علاوه بر شرایط ذکرشده در بخش‌های قبل, سازنده باید راجع به هریک از شرایط خاص ازجمله موارد زیر با خریدار مشورت کند. - رطوبت نسبتاً بالا: ممکن است استفاده از عایق‌های با طراحی خاص ضروری باشد. باید توجه شود که این امکان وجود دارد که فیوزهای خارجی با لایهُ رطوبتی که در سطح آنها جمع شده است بطور موازی قرارگیرند. -------- صفحهٔ بعد -------- 1۳ مشسخحصات قنی عمومی و اجرایی خازنهای موازی در پستهای فشارگوی - رشد سریع کپک و قارچ: فلزات. مواد سرامیکی و برخی رنگها و مواد لاک رزینی درمقابل رشد کپک و قارچ مصون نمی‌باشند. در مواردی که از مواد هر محلی که گردوغبار وجود دارد. رشد کند. - محیط خورنده: این نوع آب و هوا در مناطق صنعتی و ساحلی یافت می‌شود. باید توجه شود که در آب و هوای گرمترء این اثرات مخربتر از آب و هوای معتدل است. محیط‌های بسیارخورنده ممکن است در نصب‌های داخل ساختمان نیز وجود داشته باشد. - آلودگی: درمواردی که خازن‌ها در محلی نصب شده‌اند که درجه آلودگی بالاست. ملاحظات لازم باید انجام گیرد. خازن‌هایی که در ارتفاعات بیش از ۱۰۰۰ متر نصب شده‌اند» جزء شرایط ویژه نصب محسوب می‌گردند. انتخاب نوع خازن باید با - مناطق زلزله‌خیز: در بعضی مناطق احتمال زلزله بیشتر است که این امر بر طراحی مکانیکی خازن‌ها و بانکهای خازنی جهت نصب در این مناطق تأثیر ۳-۶- بازدیدهای اولیه قبل از برقدارکردن خازن و قراردادن آن در سرویس باید بازدیدهای اولیه زیر بر روی آن انجام گیرد. - مجموعه تجهیزات خازن بازبینی ظاهری گردد و مناسب‌بودن فواصل هوایی و ساختار مکانیکی آن تائید شود. - امکانات کافی جهت اندازه‌گیری مقادیر مربوط به واحدهای خازنی فراهم گردد و تائید گردد که این مقادیر با مقادیر - تأْیید گردد که فیوزها و تجهیزات آن کاملاً صحیح نصب شده‌اند و کلیه اتصالات الکتریکی در وضعیت مطلوبی قرار دارند. کلیه پیچ و مهره‌ها و اتصالات ترمینال‌ها بررسی گردد که از استحکام کافی برخوردار باشند. اتصالات فیوزها باید به طور جداگانه بازبینی شوند و تأیید گردد که در وضعیت مطلوبی قرار دارند و اتصالات به خوبی برقرار هستند. بررسی گردد که اتصال فیوز بین خازن و شینه و همچنین اتصال فیوز به خازن در وضعیت مطلوبی قرار داشته باشد. - بررسی گردد اتصال دو سر فیوز با خازن در وضیت مطلوبی قرار داشته باشد. در فیوز لینکهایی که دو سر آن قابل جدا شدن هستند باید بررسی شود که دو سر فیوز به طرز مناسبی روی فیوز لینک نصب شده باشند. - کلیه عایق‌هاء فیوزها و بوشینگها تمیز شوند تا از انباشته شدن آلودگی که خطر بروز جرقه را بوجود می‌آورد. جلوگیری گردد. - عایق‌ها و بوشینگها بازبینی شوند تا اطمینان حاصل گردد که ترک یا شکستگی ندارند. - محفظه خازن‌ها بازبینی شود تا اطمینان حاصل گردد که هیجگونه منفذ و شکافی در آزها وجود ندارد. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- دستورالعمل نگهداری و بهره‌برداری خازن‌های موازی 1۳ -‏ عملکرد کلیه کلیدهای مربوط به کنترل و قطع بارء قطع خازن و کلید زمین قبل از برقدارشدن خازن بررسی گردد. - قبل از برقدارشدن خازن بررسی گردد که مقادیر ظرفیت هر فاز خازن کاملاً با تجهیزات حفاظتی همخوانی داشته باشد. - تجهیزات حفاظت عدم تعادل خازن‌ها بررسی شود و عملکرد صحیح آنها تأیید گردد. - بلافاصله پس از برقدارشدن خازن باید بررسی شود که صعود ولتاز با مقدار مورد انتظار همخوانی داشته باشد. همچنین بررسی شود که ولتاژ اعمالیء جریان و توان راکتیو خازنی در محدودهٌ نامی قرار داشته باشد. - در خلال ۸ تا ۲۴ ساعت پس از در سرویس قرارگرفتن خازن حتماً باید بررسی شود که آیا فیوز سوخته و محفظه‌های أآسیب‌دیده وجود دارد یا نه. همجنین تعادل جریان فازها مورد بررسی قرار گیرد. ۳-۶- قفل حصار محوطهٌ خازن‌ها" برای جلوگیری از ورود افراد به محوطهٌ خازنها درحالت برقداربودن آنها که ممکن است دراثر بی‌توجهی آنان رخ دهد و بخصوص در شرایطی که خازن‌ها در ارتفاع پایین و یا حتی بر روی زمین نصب می‌شوند.» محوطه خازنها را بایستی حصارکشی نمود و نیز از سیستم قفل اتوماتیک در استفاده کردء به طوری که در زمان برقداربودن خازن‌ها ورود به محوطه امکان‌پذیر نباشد و نیز در صورت بازبودن درء برقدارکردن خازن‌ها ممکن نباشد. برای کسب اطمینان بیشتر می‌توان بازکردن در را به سکسیونر زمین فیدر خازن‌ها اینتر لاک نمود. یعنی هنگامی در می‌تواند باز شود که علاوه بر قطع کلید قدرت» سکسیونر زمین فیدر خازن‌ها نیز وصل شده باشد. استفاده از حصارهای روبسته برای جلوگیری از ورود پرندگان و سایر حیوانات به محوطهٌ خازن‌هاء هرجا که امکان وقوع اتصال کوتاه وجود دارد توصیه می‌شود. 2-2- بازدیدهای دوره‌ای بازدیدهای لازم جهت خازن‌ها شامل بازدیدهای روزانه» هفتگی و ماهیانه است که به شرح زیر می‌باشد: ۱-2-2- بازدید روزانه از خازن بازدیدهای زیر بطور روزانه باید برروی خازن انجام گردد: - وضعیت ظاهری از نظر نظافت. صدا و لرزش غیرعادی - اتصالات و مقره‌ها از نظر آلودگی» ترک و شکستگی - سالم‌بودن یونیت‌ها و المنت‌ها (فیوزها) - سالم‌بودن کلید خازن ۲۳-2-2- بازدید هفتگی از خازن بازدیدهای زیر باید بطور هفتگی برروی خازن انجام گردد: - سالم یا معیوب بودن وضعیت ظاهری م] م۳۵ | -------- صفحهٔ بعد -------- ق مشخصات فمی عمومی و اجرایی خازنهای موازی در بستهای فشارگوی - وجود یا عدم وجود نشتی روغن در سلول خازنها - وجود یا عدم وجود ترک و شکستگی در مقره‌ها - کامل یا ناقص بودن اتصالات - سالم یا معیوب بودن المنت‌ها (فیوزها) و راکتورهای محدودکننده جریان هجومی - سایر اشکالات مشاهده شده ۳-2۶-2- بازدید ماهیانه از خازن بازدیدهای زیر باید بطور ماهیانه برروی خازن انجام گردد: - تمیز یا کثیف‌بودن مقره‌ها و نیاز به شستشو و تمیزکردن آن - سالم یا معیوب بودن مقره فازها - متورم بودن یا نبودن بدنه واحدها - وجود یا عدم وجود نشتی روغن - وجود یا عدم وجود آثار جرقه یا دود بر روی فازها - کامل یا ناقص بودن اتصال سیم زمین به استراکچر - کامل یا ناقص‌بودن اتصالات - سایر اشکالات مشاهده شده 2-2-2 جداول بازدیدهای دوره‌ای جهت انجام بازدیدهای دوره‌ای پیشنهاد می‌گردد جداولی مانند جداول ۱-۴ و ۲-۴ تهیه گردیده و در هر دوره با اطلاعات حاصل از بازدیدها تکمیل گردد. ۵-4- سرویس دوره‌ای بانک خازنی سرویس‌های دوره‌ای زیر باید برروی بانک‌های خازنی انجام گردد: - کنترل وضعیت ظاهری مقره‌هاء یونیت‌های خازن و راکتورها و درصورت نیاز تمیزنمودن آنها - کنترل و آچارکشی کلیه اتصالات ترمینال‌های فاز و استراکچر -‏ کنترل یونیت‌های خازن از نظر متورم‌بودن و نشتی روغن و آثار بروز جرقه - اندازه‌گیری ظرفیت تک به تک یونیت‌های خازن - کنترل و آچارکشی سیم اتصال زمین ازلحاظ شل‌شدگی و فرسودگی اتصالات و پارگی - آزمایش مدارات فرمان و کنترل عملکرد و تنظیم‌های موردنیاز - اندازه‌گیری جریان یا ولتاز نقطه نوترال و تنظیم رله مربوطه -------- صفحهٔ بعد -------- فقصل چهار جدول 3-۱-۶ موضوع بازدید سایر اشکالات خازن 7۵ امضاء اپراتور امضاء مسئول -------- صفحهٔ بعد -------- 77 جدول ۲-۶2 فرم ی نام موضوع بازدید شارفوی -------- صفحهٔ بعد -------- منابع و مراجعق 7۷ منابع و مراجع ۰ 1000 ۸00۷۵ ۷۵1۵۵6 ۵۵۵ ۸ ۲1۵۱۵۵ ایک ۳۵۲۷۵۲ ۸ 1۵۳ د 6000 1۱۳۲۵087۱۰5۳۵۲ -ا ۰ ۳۵۷۵۲ ]5۳ 1۵۳ 51000100 1۳۳۳ ,۱۵-1992 50 1۳۳۳ -2 ۰ ۳۵۷۷۵۲ 01 5 آ0 هام۸ ۱۵۲ علاس) ,۱036-1۱992 لاک ۳۳۳ -3 ۰ ۳۳۵۷ ۳۵۷/۵۲ 1۵ 0۳10 10۳ ۵020110۳ - | ۸۵ |۱971 - 1650 ۵05 -4 ۶- استاندارد تحجهیزات بانک‌های خازنی ۲۰ و ۲۳ کیلوولت _ مطالعات پایه» اصول و معیارهاء دفتر استانداردها. ۷- استاندارد تحهیزات بانک‌های خازنی ۲۰ و ۳۳ کیلوولت _ مشخصات فنی, دفتر استانداردها -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- 2 0۴ 116011 1۹1216 0 لل ۹۱۳۵۱۵2۳121۵۶ 1۵۲ ۳۳۵۶۱10 ۷1۵ و2 صمز) وم زا زممم؟ لومندطاه10 لد مجمی 0 ] ۲۵۹ م0۳۳۰ صمزاب۵ ۲ ۹ جموز 5و زرط ۹۲۵ جک 20 4 202011075) ۹۳۷۷۳۲ 5 ۷۹1۱2۶۵ ۲۵:۶۳ ۰ 12۷201۳ - ۱۷11191۳۷ ۳۵۲۵۲ 0 ۹2 1۱۳ 160 ا0 011106 2۵ 1003۵ 18۶۲۲ ۲۳۹۷۵۲ 0 ۳:۵۲:1۱ [ 16001۵ اه 17۳۵۵ س(۱ اور ۱۱۱۳/۸۱ یس۱۳۱ -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- این نشریه باعنوان "مشفغصات فنی عمومی و اجرایی پست ها. فطوطا فوق توزیع و انتقال - خازن های موازی در پست‌های فشار قوی"" جلد دوم از مجموعه دو جلدی است. در این مجلد مبامت مربوط به خازن های موازی شامل کلیات و تعاریف؛ معیارهای طراهی و مهندسی.ء آزمون های نوعی. آزمون های جاری و دستورالعمل های نگهداری ‎٩ بهره برداری دستگاه های مزبور در پست های فشار وی ارائه شده است. -------- صفحهٔ بعد --------