سازمان برنامه و بودجه کشور

⚠ این متن با نرم‌افزار از روی تصویر خوانده شده و ممکن است خطا داشته باشد؛ برای استناد، اصلِ سند را ببینید. جمهوری اسلامی ابران سازمان برنامه و بودجه کشور توایط و معیارهای فنی طراحی و اجرا صو اآبعه. و معیارهای ی ققراحی و آعرای ۰ ی ۰ پم فابطه شماره ۶۵۷ آخرین وبرایش: ۹۹-۰۴-۳۱ سازمان برنامه و بودجه کشور سازمان جنگل‌هاء مراتع و آبخیزداری کشور معاونت فنی. امور زیربنایی و تولیدی معاونت: آبخیزداری, امور مراتع و امور بیابان امور نظام فنی اجرایی, مشاورین و پیمانکاران دفتر کنترل سیلاب و آبخوان‌داری هر هر اهر 33۳3, ۱۳۹۹ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۹9000۳ ۲ -------- صفحهٔ بعد -------- :ش ش 4245211 با سمه تعالی بخشنامه به دستگاه های اجرایی، مهندسان مشاور و پیمانکاران 99/245202 :ﺷﻤﺎره :تاریخ 14 / 05 / 1399 :موضوع ضوابط و مع ی ارها ی ی فن طراح ی و اجرا ی بندها ی مشبک سرشاخه ریگ)(چکدم مشبک در چارچوب ماده ( 34 )قانون احکام دائمی برنامه های توسعه کشور موضوع نظام فنی و اجرایی یکپارچه، ماده( 23 )قانون برنامه و بودجه و آیین نامه استانداردهای اجرایی طرح های ،عمرانی به پیوست ضابطه شماره657 امور نظام فنی اجرایی ، مشاورین و پیمانکاران با عنوان«ضوابط و مع ی ارها ی ی فن طراح ی و اجرا ی بندها ی مشبک سرشاخه ریگ)(چکدم مشبک » از نوع گروه سوم ابالغ می.شود رعایت مفاد این ضابطه در صورت نداشتن ضوابط بهتر، از تار یخ01 / 10 / 1399 .الزامی است امور نظام فنی اجرایی، مشاورین و پیمانکاران این سازمان دریافت کننده نظرات و پیشنهادهای اصالحی .در مورد مفاد این ضابطه بوده و اصالحات الزم را اعالم خواهد کرد محمد باقر نوبخت سازمان ربانهم و بودهج کشور ریاست جمهوری رییس سازما ن -------- صفحهٔ بعد -------- 7 ی ۷ -------- صفحهٔ بعد -------- اصلاح مدارک فنی خواننده گرامی: امور نظام فنی اجرایی. مشاورین و پیمانکاران معاونت فنی» آمور زیربنایی و تولیدی سازمان برنامه و بودجه کشورء با استفاده از نظر کارشناسان برجسته مبادرت به تهیه این ضابطه کرده و آن را برای استفاده به جامعه‌ی مهندسی کشور عرضه نموده است. با وجود تلاش فراوان, این اثر مصون از ایرادهایی نظیر غلط‌های مفهومی, فنی. ابهام» ایهام و اشکالات موصوعی نیست. از این‌روی از شما خواننده‌ی گرامی صمیمانه تقاضا دارد در صورت مشاهده هر گونه ایراد و اشکال فنی, مراتب را ۱- در سامانه مدیریت دانش اسناد فنی و اجرایی (سما) ثبت‌نام فرمایید: 581112.116721711211111.1۳ ۳- پس از ورود به سامانه سما و برای نماس احتمالی, نشانی خود را در بخش پروفایل کاربری تکمیل فرمایید. ۳- به بخش نظرخواهی این ضابطه مراجعه فرمایید. ۴- شماره بند و صفحه موضوع مورد نظر را مشخص کنید. ۵- ایراد مورد نظر را بصورت خلاصه بیان دارید. ۶- در صورت امکان متن اصلاح شده را برای جایگزینی ارسال کنید. کارشناسان این آمور نظرهای دریافتی را به دقت مطالعه نموده و اقدام مقتضی را معمول خواهند داشت. پیشاپیش از همکاری و دقت نظر جنابعالی قدردانی می‌شود. نشانی برای مکانبه: تهران. میدان بهارستان. خیابان صفی علی‌شاه - مرکز تلفن ۲۳۲۷۱ سازمان برنامه و بودجه کشورء امور نظام فنی اجرایی» مشاورین و پیمانکاران ۳:۵۱: 1622121 7 ۱۱0۱::: 23 -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۹9000۳ ۲ -------- صفحهٔ بعد -------- باسمه تعالی وقوع جریان‌های واریزه‌ای در ایران و جهان., همواره خسارات سنگینی را متوجه مراکز اقتصادی, اجتماعی. نظامی. مواصلاتی, تاریخی» زیست‌محیطی نموده است. به طوری‌که در بسیاری نقاط منجر به مدفون شدن مراکز یاد شده توسط رسوبات و نهشته‌ها شده است. اهمیت این موضوع باعث ابداع روش‌های مختلفی برای کنترل این پدیده شد. که مهم‌ترین آن احداث‌بندهای مشبک سرشاخه‌گیر یا (چکدم مشبک) می‌باشد. بندهای مشبک سرشاخه‌گیر با توجه به اهداف, امکانات. تجهیزات. منابع مالی. مصالح مورد نیازء نیروی انسانی قابل دسترس» شرایط اکولوژیکی منطقهء کاربری و تاثیرپذیری سریع آن انواع مختلفی و متفاوتی دارد. لذا نظر به عدم وجود ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخه‌گیر (چکدم مشبک) ضرورت وجود ضوابط فنی این حوزه ضروری به نظر می‌رسد. بنابراین با توجه به عدم وجود دستورالعملی اختصاصی برای احداث‌بندهای مشبک سرشاخه‌گیر. معاونت آبخیزداری سازمان جنگل‌هاء مراتع و آبخیزداری کشور تهیه ضابطه حاضر را با هماهنگی امور نظام فنی‌اجرایی» مشاورین و پیمانکاران سازمان برنامه و بودجه در دستور کار قرارداد. که پس از بررسی براساس نظام فنی اجرایی یکپارچه. موضوع ماده ۲۴ قانون احکام دائمی برنامه‌های توسعه کشورء ماده ۲۳ قانون برنامه و بودجه و آیین‌نامه استانداردهای اجرایی طرح‌های عمرانی مصوب هیات محترم وزیران تصویب و ابلاغ گردید. علیرغم تلاش, دقت و وقت زیادی که برای تهیه این مجموعه صرف گردید. این مجموعه مصون از وجود اشکال و ابهام در مطالب آن نیست. لذا در راستای تکمیل و پربار شدن این ضابطه از کارشناسان محترم درخواست می‌شود موارد اصلاحی را به مور نظام فنی اجرایی, مشاورین و پیمانکاران سازمان برنامه و بودجه کشور ارسال کنند. کارشناسان سازمان پیشنهادهای دریافت شده را بررسی کرده و در صورت نیاز به اصلاح در متن ضابطه. با همفکری نمایندگان جامعه فنی کشور و کارشناسان مجرب این حوزه, نسبت به تهیه متن اصلاحی, اقدام و از طریق پایگاه اطلاع‌رسانی نظام فنی و اجرایی کشور برای بهره‌برداری عمومء اعلام خواهند کرد. به همین منظور و برای تسهیل در پیدا کردن آخرین ضوابط ابلاغی معتبرء در بالای صفحات. تاریخ تدوین مطالب آن صفحه درج شده است که در صورت هرگونه تغییر در مطالب هر یک از صفحات. تاریخ آن نیز اصلاح خواهد شد. از اینرو همواره مطالب صفحات دارای تاریخ جدیدتر معتبر خواهد بود. حمیدرضا عدل معاون فنی. امور زیربنایی و تولیدی تابستان ۱۳۹۹ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۹9000۳ ۲ -------- صفحهٔ بعد -------- تهیه و کنترل «ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخه‌گیر (چکدم مشبک)» [ضابطه شماره ۶۵۷] مجری: سازمان جنگل‌ها.ء مراتع و آبخیزداری کشورء معاونت آبخیزداری, امور مراتع و بیابان اعضای گروه تهیه کننده: فرزاد احمدی طباطبایی لیسانس خاک و فرسایش و رسوب غلامعلی فرزاد منش فوق لیسانس عمران آب مهدی زرعکانی لیسانس علوم خاک مسعود شکویی فوق لیسانس خاک و فرسایش و رسوب علی مرزوقی اصل فوق لیسانس ژئوهیدرولوژی سید شهاب صدری فوق لیسانس عمران آب اعضای گروه داوری فنی پروژه: پرویز گرشاسبی دکترای آبخیزداری محمد عقیقی فوق لیسانس آبخیزداری اعضای گروه مدیریت اجرای پروژه در سازمان جنگل‌هاء مراتع و آبخیزداری کشور: ناصر حیدری پوری فوق لیسانس اقلیم در برنامه‌ریزی محیطی ‏ معاون آبخیزداری, امور مراتع و بیابان ابوالقاسم حسین پور فوق لیسانس آبخیزداری مدیر کل دفتر کنترل سیلاب و آبخوانداری بابک ربیعی‌فر فوق لیسانس مدیریت مناطق بیابانی مسوول گروه ضوابط و استانداردها اعضای گروه هدایت و راهبری (سازمان برنامه و بودجه کشور): علیرضا توتونچی معاون آمور نظام فنی اجرایی. مشاورین و پیمانکاران فرزانه آقارمضانعلی رییس گروه آمور نظام فنی اجرایی. مشاورین و پیمانکاران سیّد وحیدالدین رضوانی کارشناس آمور نظام فنی اجرایی» مشاورین و پیمانکاران -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۹9000۳ ۲ -------- صفحهٔ بعد -------- فهرست مطالب مقدمه ۱ فصل اول - بررسی وضع موجود بندهای مشبک (پایه بتنی. بتن آرمه و ...) ۳ ۱-۱- بررسی وضع موجود بندهای مشبک از نظر نوع, کیفیت و... ۵ ۱-۱-۱- بندهای پایه بتنی ۵ ۲-۱-۱ بندهای بتن آرمه نیمه مشبک ۶ ۳-۱-۱ بند فلزی ۶ ۴-۱-۱- بندهای مشبک بتن آرمه ۷ ۲-۱- جمع‌آوری, بررسی و تجزیه و تحلیل اطلاعات مربوط به بندهای مشبک در سطح کشور و معرفی الگوی مناسب برای هر منطقه در کشور ۹ ۱-۲-۱ بند تنه و سرشاخه‌گیر کاظم‌رود ۹ ۲-۲-۱ بند تنه و سرشاخه‌گیر نیرنگ نوشهر ۱۱ ۳-۲-۱ بند کوتاه با شبکه فلزی زیرحوزه شماره ۱۱ کاظم‌رود ۱۲ ۴-۲-۱ بند تنه و سرشاخه‌گیر درویشان نکارود ۱۳ ۵-۳-۱ بند تنه و سرشاخه‌گیر غاز محلیه کردکوی (استان گلستان) ۶ ۶-۲-۱- معرفی الگوی مناسب برای هر منطقه در کشور ۱۸ ۳-۱- نتیجه فصل اول ۱۹ فصل دوم - تهیه و تدوین شاخص‌های لازم در تعیین مکان مناسب برای احداث‌بندهای مشبک ۳۱ ۱-۲- فرسایش و رسوب ۳۳ ۲-۲- نتیجه ۳۰ فصل سوم - تهیه و تدوین شاخص‌های لازم در تعیین نوع و تعداد بندهای مشبک ۳۱ ۱-۳- انواع بندهای مشبک براساس نوع مصالح ۳۳ ۱-۱-۳- فلزی ۳۳ ۳-۱-۳ بتنی ۳۳ ۳-۱-۳- بتن آرمه ۳۴ ۴-۱-۳- بتن آرمه با سرریز قوسی و ستون‌های واقع شده برروی سرریز ۳۳ ۵-۱-۳- بندهای استوانه‌ای مجزا 4۵1۳ |[|۵) ۳۵ -------- صفحهٔ بعد -------- فهرست مطالب ۶-۱-۳- بندهای پایه بتنی (بتن آرمه) ۳۵ ۳-۳- تهیه و تدوین شاخص‌های لازم در تعیین تعداد بندهای مشبک ۳۶ ۳-۳ نتیجه ۴۳۲ فصل چهارم - تدوین ضوابط و معیارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندهای مشبک ۳۳ ۱-۴- کلیات ۳۵ ۳-۴ نیروهای مقاوم و محرک ۳۵ ۳-۴ تعیین ابعاد بدنه بند و تجهیزات وابسته ۳۶ ۴-۴- مراحل بررسی پایداری سازه‌ها ۳۷ ۱-۳-۴- نیروهای مقاوم ۴۹ ۲-۳-۴ نیروهای محرک (واژگون کننده) ۳۹ ۳-۴-۴- ضرایب اطمینان و ضریب لغرش ایمن ۲ ۵-۴- محاسبه حداقل ابعاد سازه (عرض قاعده و ارتفاع بند) ۳ ۶-۴- مراحل طراحی هیدرولیکی بندهای مشبک (تنه و سرشاخه‌گیر) ۵۵ ۱-۶-۴- تعیین دبی طراحی از روش استدلالی ۵۵ ۳-۶-۴ تعیین دبی طراحی از روش 5۳5 ۵۸ ۳-۶-۴ تعیین دبی طراحی با استفاده آمار دبی حداکثر لحظه ای رودخانه‌ای که قرار است بند مشبک در آن احداث شود. ۷۱ ۴-۶-۴ محاسبه دبی طراحی با استفاده از آمار دبی حداکثر لحظه‌ای ایستگاه‌های هیدرومتری واقع در حوزه‌های آبخیز مشابه مجاور ۳۲ ۵-۶-۴- محاسبه دبی طراحی از رابطه فولر ۷۲ ۶-۶-۴- محاسبه دبی طراحی از دیگر روش‌ها ۷۲ ۷-۶-۴- محاسبه ارتفاع آب روی سرریز ۳۳ ۸-۶-۴- محاسبه دبی حداکثر جریان واریزه‌ای ۳۳ ۹-۶-۴ - تعیین مقدار ارتفاع آزاد سرریز ۷۴ ۱۰-۶-۴۳- تعیین ارتفاع کل سرریز ۳۵ ۱۱-۶-۴۳- طول تاج سرریز ۳۶ -------- صفحهٔ بعد -------- فهرست مطالب عنوان ۱۳-۶-۴- طراحی حوضجه آرامش ۱۳-۶-۴- طراحی حوضچه آرامش برای سرریزهای 000 (قوسی) ۱۴-۶-۴- طراحی ابعاد شبکه (سوراخ‌ها) در بندهای مشبک (بتن آرمه. بتنی و ...) ۱۵-۶-۴- مراحل تعیین مشخصات پارامتر ۲2,71 و... و حوضچه آرامش در بندهای با سرریز ریزشی (آزاد) ۱۶-۶-۴- فشار بالا برنده و آب شستگی ۱۷-۶-۴- مراحل طراحی سازه بتن آرمه تنه و سرشاخه‌گیر از نظر ایمنی در مقابل عمل آب شستگی ۱۸-۶-۴۳ تعیین عمق فرسایش در حوضچه آرامش فاقد پوشش ناشی از سقوط (سرریز) آزاد ۱۹-۶-۴- مقدار پی‌کنی در سازه‌های هیدرولیکی نظیر اپیء پایه پل‌ها و.... براساس فرمول لیسی ۳۰-۶۴ بندهای پایه بتنی ۷-۳- نتیجه فصل پنجم - دستورالعمل اجرایی بندهای پایه بتنی ۱-۵- کلیات فصل ششم - تدوین ضوابط و معیارهای فنی لازم در نگهداری و بهره‌برداری از بندهای مشبک ۱-۶- کلیات ۱-۱-۶- توصیه‌ها ۳-۶- روش‌های اجرایی احداث‌بندهای مشبک ۳۶- ارائه نقشه‌های تیپ بندها در ارتفاع‌های مختلف ۴-۶ معرفی الگوی مناسب بندهای مشبک برای مناطق مختلف کشور ۵-۶- نکات مهم در طراحی و اجرای بندهای مشبک ۶-۶- نتیجه پیوست ۱- کالیبراسیون رابطه فولر پیوست ۲- توان باربری مواد بستر (خاک و سنگ) پیوست ۳- پلان بند مشبک بتن آرمه درویشان نکارود پیوست ۴- روش‌های بر آورد فرسایش و رسوب. اجرای یک بند مشبک فلزی انواع عملیات واریزه‌ای منابع و مراجع 3 ۷۶ ۷۷ ۹۸ ۹۸ ۹۹ ۱۹۱ ۱۹۰۲ ۱۹۳ ۱۹۶ ۱۹۰۷ ۱۹۹ ۱۱۱ ۱۱۷ ۱۱۹ ۱۱۹ ۱۳۰ ۱۳۱ ۱۳۲ ۱۲۷ ۱۳۸ ۱۳۹ ۱۳۹ ۱۳۳ ۱۳۷ ۱۹۷ -------- صفحهٔ بعد -------- عنوان شکل ۱-سازه مشبک سرشاخه‌گیر حوزه کاظم رودء شهرستان عباس آباد مازندران»۱۳ مهر ۱۳۹۷ نمودار ۱-۲- ضریب تصحیح رواناب برای مساحت‌های مختلف حوزه آبخیز شکل ۱-۴- روش طراحی بدنه در ژاپن (تجزیه و تحلیل پایداری در زمان وقوع جریان واریزه‌ای) شکل ۲-۴- روش طراحی بدنه بند در ژاپن (تجزیه و تحلیل پایداری در زمان وقوع سیل) شکل ۳-۴- برآورد رواناب مستقیم شکل ۴-۴- برآورد رواناب به روش شماره منحنی شکل ۵-۴- مدت باران مازاد شکل ۶-۴- برآورد رواناب مستقیم شکل ۷-۴- نسبت بارندگی برای مساحت‌های ۱۰۰ تا ۱۰۰۰ مایل شکل ۸-۳- نسبت افزایش رواناب در مواقع طوفانی شکل ۹-۴- منحنی عمق - مساحت شکل ۱۰-۴- نسبت بارندگی برای مساحت‌های ۱۰-۱۰۰ مایل مربع شکل ۱۱-۴- پرش آزاد و مستغرق جریان شکل ۱۲۳-۴- وضعیت 1.۷۷ و رد نسبت به یکدیگر شکل ۱۳-۴ انواع توصیه فنی برای وضعیت‌های مختلف 1۷۷ و دلا شکل ۱۳-۴ انواع توصیه فنی برای وضعیت‌های مختلف 1۷۷ و 2لا شکل ۱۶-۴- انواع جهش آبی شکل ۱۷-۴- حوضچه آرامش نوع آ] (17.5.8. 1) شکل ۱۸-۴- حوضجه آرامش نوع 111 (17.5.8. 13) شکل ۱۹-۴- طول حوضجه آرامش در سطوح افقی شکل ۲۰-۴- حداقل عمق جریان پایین‌دست بند شکل ۲۱-۴- ضریب تخلیه برای تاج 0800 با وجه قائم شکل ۲۲-۴- ضریب تخلیه برای بارهای آبی غیر از بار آبی طراحی شکل ۲۳-۴- منحنی‌ها برای تعیین سرعت ورودی حوضچه‌های آرامش برای شیب‌های کند 7 یا 7 شکل ۲۴-۴- شکل تاج 0800 که با منحنی‌های مرکب تعریف شده است ۳۶ ۵۹۱ ۲ ۶۰ ۶۱ ۶۱ ۶۳۲ ۶۲ ۳ ۶۳ ۶۳ ۷۹ ۸۰ ۸۳ ۸۴ ۸۵ ۸۶ ۸۹ ۹ ۹ ۹۱ ۹۱ ۹9 ۹۲ ۳ -------- صفحهٔ بعد -------- ذهرست شکل‌ها و نمودارها شکل ۲۵-۴- فاکتورهای تعریف پروفیل‌های تاج به شکل سفره زیرین آب (ع82) ۹۴ شکل ۲۶-۴- نسبت ضرایب تخلیه با توجه به اثر کف‌بند ۹۵ شکل ۲۷-۴- نسبت ضرایب تخلیه با توجه به اثر پایاب ۹۵ شکل ۲۸-۴- ضریب تخلیه برای تاج 806( با وجه بالادست شیب‌دار ۹۶ شکل ۲۹-۴- حوضچه آرامش نوع 1۷ (17.8.13.8) ۹۶ شکل ۳۰-۴-ارتفاع دیوار آرام کننده و آستانه انتهایی برحسب 11 و 71 در حوضچه‌های نوع آ11 و 1۷ (12.8.8.1) ۰ ‎٩۷ شکل ۱-۶- پلان و نمای پایین‌دست یک بند پایه بتنی ۱۲۳۳ شکل ۲-۶- برش‌های ۸-۸ و 13-8 از بند پایه بتنی ۱۳۴ شکل ۳-۶- پلان بند مشبک با سرریز فلزی با ارتفاع مفید ۲ متر برای آبراهه جنگلی فاقد حرکت سنگ ۱۳۵ شکل ۴-۶- پرسپکتیویک دهنه از بند مشبک با سرریز فلزی با ارتفاع مفید ۲ متر برای آبراهه جنگلی فاقد حرکت سنگ ۱۳۵ شکل ۵-۶- نمای پایین‌دست طرح تیپ بند مشبک بتن آرمه (۳-۵ متر) با توجه به توصیه منابع معتبر در رابطه با و ۱۳۶ شکل ۶-۶- نمای پایین‌دست و طرح تیپ بند مشبک بتن آرمه (۵-۸ متر) با توجه به عملکرد بند مشبک نکارود و توصیه منابع معتبر در رابطه با مقادیر 1.0 و... ۱۲۶ با توجه به عملکرد بند مشبک غاز محله و توصیه منابع معتبر در رابطه با مقادیر 1.0۳ و... ۱۳۶ شکل پ.۱-۳- برش عرضی بند مشبک درویشان نکارود ۱۳۵ فهرست جدول‌ها جدول ۱-۳- حداکثر سرعت مجاز توصیه شده برای آبراهه‌های با شیب کم و امتداد مستقیم (نقل از منابع ۵ ۷) ۲۸ جدول ۲-۳- مقادیر ضریب زبری مانتیک (11) برای آبراهه‌های طبیعی (نقل از منابع ۵ و ۷) ۳۹ جدول ۳-۳- تعیین مقدار ۱ با استفاده از روش کاون (نقل از مرجع ۷) ۳۰ جدول ۴-۳- تعیین مقدار ‏ برای مصالح مختلفی که کانال از آن ساخته شده است (نقل از مرجع ۷) ۴۱ -------- صفحهٔ بعد -------- فهرست جدول‌ها جدول ۱-۴-متوسط و ضریب تغییرات نسبت شدت بارندگی با شدت دوام به بارندگی حداکثر روزانه در مناطق شش‌گانه ایران ۰ ۵۷ جدول ۲-۴- ضریب رواناب سطحی در فرمول استدلالی ۵۸ جدول ۳-۴- ۲7 برای خاک‌ها و پوشش‌های مختلف - شرایط رطوبتی 11 و 0.25 < 8.] ۵۹ جدول ۳-۳- تعیین ت براساس "۳ ۶۴ 10 ۲۳ ادامه جدول ۴-۴- الف- گروه هیدروگراف شماره ۱ ۳۵ ادامه جدول ۴-۴- الف- گروه هیدروگراف شماره ۲ ۶۶ ادامه جدول ۴-۴- الف- گروه هیدروگراف شماره ۳ ۶۷ ادامه جدول ۴-۴- الف- گروه هیدروگراف شماره ۴ ۶۸ ادامه جدول ۴-۴ الف-گروه هیدروگراف شماره ۵ ۶۹ ادامه جدول ۴-۴- ب - بازنگری 70/7۳ براساس منحنی‌های در دسترس ۷۰ جدول ۵-۴- مشخصات گروه‌های هیدرولوژیکی خاک‌ها ۷۰ جدول ۶-۴- شرایط رطوبتی در آ ,11 ,111 ۷۱ جدول ۷-۴- مقدار 1.0 برحسب دبی طراحی ۷۵ جدول ۸-۴- مقدار 1.0 برحسب شیب بستر ۷۵ جدول ۹-۴ مقادیر مجاز گرادیان هیدرولیکی براساس تئوری بلای ۱۰۰ جدول ۱۰-۴- مقادیر مجاز گرادیان هیدرولیکی براساس تئوری لین ۱۱ جدول پ.۱-۱- مشخصات ایستگاه‌های هیدرومتری مورد مطالعه ۱۳۳۲ جدول پ.۲-۱- مقادیر پارامترهای *او ‏ و ۸ و 13 در روش‌های مختلف بررسی همبستگی آمار دبی حداکثر لحظه‌ای و لیک‌بن و شیرگاه ‏ ۱۳۲ جدول پ.۳-۱- مقادیر 1.9.8 و 01-1 مربوط به بررسی برازش دبی حداکثر لحظه‌ای شیرگاه ۱۳۳ جدول پ.۴-۱- مقادیر 1.8.8 و 01-1 مربوط به بررسی برازش دبی حداکثر روزانه شیرگاه ۱۳۳ جدول پ.۵-۱- مقادیر دبی حداکثر لحظه‌ای و حداکثر روزانه کسیلیان در خروجی ولیک‌بن به ازای دوره برگشت‌های مختلف (۲:/۹۵0) ۱۳۴ جدول پ. ۶-۱- مقادیر دبی حداکثر لحظه‌ای و حداکثر روزانه رودخانه کسیلیان در مقطع شیرگاه به ازای دوره برگشت‌های مختلف (۳*/:۵۵) ۱۳۴ جدول پ.۷-۱- مقادیر 0,2 در مقاطع ایستگاه‌های هیدرومتری ولیک بن و شیرگاه ۱۳۵ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱ ٩۹٩۹/۰۴/۳۱ ‏مقدمه مقدمه جریان واریزه‌ای به یک لغزش گلی که به‌صورت مخلوط آب. گل و سنگ که می‌تواند همراه خود قلوه سنگ‌ها. تخته‌سنگ‌هاء درختان و دیگر مواد را با خود حمل کند اطلاق می‌شود. جریان واریزه‌ای به سرعت به سوی پایین‌دست حرکت کرده و معمولا حجم وسیعی از مواد را در مناطق مسطح و دشتی (که مناطق مسکونی و با تاسیسات زیربنایی عموما در آن جای می‌گیرند) برجای گذاشته و خسارت جدی وارد می‌سازد. براساس تحقیقات انجام یافته توسط متخصصان دانشگاه کالی‌فرنیاء. جریان واریزه‌ای می‌تواند سرعتی معادل 1110/10۷۳ 1-100 داشته باشد. جریان واریزه‌ای ممکن است در اثر بارش سنگین باران» ذوب برف و یخ, زهکش‌های نامناسب جاده‌ها و ... به وقوع وقوع جریان واریزه‌ای معمولا غیرقابل پیش‌بینی بوده و بدون اخطار قبلی و با سرعت زیاد به وقوع می‌پیوندد. اکثر رگبارهای منجر به سیلاب در شمال کشور در طی ماه‌های شهریور تا مهر به وقوع می‌پیوندد. متاسفانه تفکیک است و دیگر کشورها نیز وضعیت مشابهی دارند. اگر چه اطلاعات دقیقی از سیلاب‌های تاریخی شمال کشور (مانند سیلاب تاریخی آمل که در چند قرن پیش به وقوع پیوست و منجر به تخریب کامل شهر أمل شد) نیست اما به‌نظر می‌رسد سیلاب‌های تاریخی همان جریان واریزه‌ای بودند که نمونه‌های معاصر آن جریان گلی دهه هفتاد دیزن کلانور مازندران» جریان واریزه‌ای ماسوله گیلان. سیلاب‌های نکا و گلستان می‌باشند. براساس مقاله ارائه شده توسط دانشکده جغرافیای دانشگاه ایالتی مسکوء مطالعات جریان واریزه‌ای در اتحاد جماهیر شوروی سابق از ۱۸۶۰ میلادی شروع شد و روس‌ها سال‌های ۱۹۵۰-۸۰ را سی سال طلایی مطالعه جریان واریزه‌ای نام نهادند. روس‌ها در طی سال‌های ۱۹۸۷-۱۹۹۹ یک بند مشبک بتن آرمه احداث نمودند که دو ماه پس از تکمیل بند در اثر وقوع جریان واریزه‌ای تخریب شد. با این اوصاف ابتدا بندهای مشبک در تایوان» ژاین و اروپا برای کاهش جریان واریزه‌ای, به‌طور وسیعی مورد استفاده قرار گرفتند و از سال ۱۹۸۰ به بعد. بندهای مشبک زیادی در استرالیا و ژاپن و تایوان طراحی و اجرا شد. واتانابه و همکاران براساس تحقیقات در سال ۱۹۸۰ نشان دادند که با نسبت 2 > (ط: اندازه بعد شبکه (فضای خالی بین دو ستون و 117 1۲۵۹ حداکثر قطر مواد جریان واریزه‌ای که قرار است به تله انداخته شود) حجم جریان واریزه‌ای 1/۵۰ کاهش می‌یاید. ژاپنی‌ها با تفکیک جریان واریزه‌ای و سیل معمولی. فرمول‌های محاسباتی,مربوط به هر یک را براساس تحقیقات انجام یافته در مناطق مختلف کشور ارائه نمودند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳ ۹۹/۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخه‌گیر (چکدم مشبک) کاهش خسارات سیل ایفا نموده‌اند. امید است مطالعه کنندگان این دستورالعمل, از اظهارنظر خود دریغ ننموده و به غنای اولین دستورالعمل طراحی و ... - هدف در ایران) و دیگر نقاط جهان, ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخه‌گیر را بیان می‌کند. شکل ۱- سازه مشبک سرشاخه‌گیر حوزه کاظم رود. شهرستان عباس آباد مازندران. ۱۳ مهر ۱۳۹۷ -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۱ نررسی وضع موجود بندهای مشک (یایه بتنی» بتن آرمه و ...) -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۹9000۳ ۲ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱-۱- بررسی وضع موجود بندهای مشبک از نظر نوع. کیفیت و... بندهای مشبک اجرا شده در استان‌های مازندران و گلستان به شرح زیر می‌باشد: ۱-۱-۱- بندهای پایه بتنی بندهای پایه بتنی یک جایگزین یا به نوعی, نوآوری در زمینه پروژه‌های حفاظت خاک توسط مدیریت آبخیزداری مازندران در دهه هفتاد بوده است. براساس تجربه حاصل از چند سال اجرای عملیات چوبی (بندهای چوبیء بندهای مرکب و ...)» و پوسیده شدن پایه‌های چوبی بندها و نهایتا سرازیر شدن مجدد رسوبات انباشته شده به سوی پایین‌دست در مناطق ساحلی و میان‌بند استان, از انجام عملیات چوبی صرف‌نظر شده و به‌جای آن از پایه‌های بتن آرمه با مقطع مثلثی و شبکه توری (سیم‌های 1۲ ۳/۲ گابیونی) استفاده گردید. اگرچه هزینه این‌گونه بندها بیش‌تر از بندهای چوبی می‌باشد اما توجیه اقتصادی دارد. این بندهای با ارتفاع مفید حداکثر یک متر در واحدهای کاری کم‌تر از ۱۰ هکتار (بالاخص گالی‌ها) توصیه شده و در شهرستان‌های بابل و ساری استفاده بیش‌تری از آن به‌عمل آمده است. البته در زیر حوزه اچودره (سد شهید رجایی) نیز از بندهای پایه بتنی استفاده گردیده است که به‌علت وسعت زیاد زیرحوزه و حجم رسوبات پشت بندهاء تخریب جزیی اتفاق افتاده و سپس عموما مرمت شد. همان‌طور که در بحث طراحی‌های هیدرولیکی و سازه‌ای ارائه خواهد شد. طراحی این بندها براساس مصالح به‌کار رفته در آن و ... انجام می‌گیرد. این بندها عموما در گالی‌ها و آبراهه‌های رتبه یک احداث می‌گردد. با توجه به ارتفاع کم این بندهاء مقاومت مورد انتظار, رتبه آبراهه. شیب آبراهه. مساحت واحد کاری و ... موارد استفاده از این بندها خیلی کم‌تر از بندهای سنگ و ملاتی و سنگ و گابیونی است. کار کرد این نوع سازه در مناطق مرطوب شمال کشور و مناطق مشابه که پوسیده شدن سریع پایه‌های چوبی به‌وقوع می‌پیوندد. توصیه می‌گردد. عمر مفید پایه‌های بتنی در مناطق مرطوب کشور چند دهه است در حالی‌که پایه‌های چوبی کم‌تر از ۴ سال دوام خواهند داشت. البته توری گابیونی عمر مفید حدود ۱۵ سال دارد که قابل مرمت می‌باشد. لازم به‌ذکر است اگر شرایط عرصه کاری به‌نحوی باشد که تاج پوشش فوقانی کم‌تر از ۵۰/ - ۳۰/ باشد امکان استفاده از پایه‌های چوبی (از نوع بید مشک. بید معمولی و ...) وجود دارد. این کار در بعضی از نقاط استان مازندران (روستای دیزن کلانور) انجام گردید و پایه‌ها پس از چند سال به دیوار مستحکمی در برابر رواناب تبدیل شدند. تعداد بندهای پایه بتنی استان مازندران حدود ۱۳۰ مورد می‌باشد که بیش از ۹۶ مورد در بابل اجرا گردیده است. -------- صفحهٔ بعد -------- ۶ ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) ۳۲-۱-۱- بندهای بتن آرمه نیمه مشبک تنها بند نیمه مشبک استان مازندران در خروجی زیرحوزه ۸ نیرنگ نوشهر احداث شده است. این بند تلفیقی از عملیات سنگ و گابیون» سنگ و ملات و بتن آرمه می‌باشد که دارای کالورت ۱*۱ متر بتن آرمه در قسمت میانی بند و با درشت به‌درون کالورت جلوگیری می‌نماید. این بندکه با حجم تقریبی 350017 اجرا شده است در سیلاب کم‌سابقه ۷ عملکرد بسیار خوبی داشته و عاملی بسیار مهم برای عملکرد بهتر سازه تنه و سرشاخه‌گیر نیرنگ در ارتفاع مفید این بند ۱۰ متر بوده و مرتفع‌ترین بند آبخیزداری در استان مازندران است. اقدامات آبخیزداری انجام نگهداری کلیه عملیات مکانیکی حوزه نیرنگ نیز هر ساله انجام یابد تا ایمنی مناطق مسکونی پایین‌دست (اعم از روستای نیرنگ و شهر نوشهر) همانند پانزده سال گذشته تداوم یابد. ۳-۱-۱- بند فلزی بند مشبک فلزی متعددی از چند سال پیش در استان گلستان توسط مشاور طراحی شده و بعضا به اجرا درآأمده است. اما قدیمی‌ترین بند فلزی مربوط به استان مازندران است که در سال ۱۳۷۹ در آبراهه‌ای در حوزه کاظم رود تنکابن -------- صفحهٔ بعد -------- فصل اول- بررسی وضع موجود بندهای مشبک (پایه بتنی, بتن آرمه و ...) ۹۹/۰۴/۳۱ ۷ احداث شده است. ارتفاع مفید این بند دو متر بوده و در آن مقطع زمانی به‌عنوان آشغال گیر طراحی و اجرا گردید. پایه‌های بند و رادیه و حوضچه آرامش به‌صورت بتن آرمه طراحی و اجرا شدند اما دیوارهای کناری و گوشواره‌ها به‌صورت سنگ و گابیون و با روکش بتنی اجرا شدند. این بند در آثر وقوع جریان واریزه‌ای ۱۳۸۲/۸/۲۷ از ناحیه شبکه فلزی (تیر آهن‌های 1۳۳14 و 1۳۳16) و پایه‌ها تخریب شد و وجود یک تخته سنگ تقریبا ۱۰۰ تنی برروی بازمانده شبکه فلزی و عدم امکان جابه‌جایی این تخته سنگ و از طرفی احتمال وقوع چنین حوادثی در آینده همکاران آبخیزداری نوشهر را برآن داشت تا با استفاده از ظرفیت موجود (تخته سنگ ۱۰۰ تنی و...) بند مذکور را به بند سنگ و ملاتی کنترل سیل با این اوصاف این بند برای حوزه‌های جنگلی مشابه طراحی (بدون قابلیت حرکت تخته سنگ) قابل توصیه است. لازم به‌ذکر است که بندهای فلزی طراحی شده توسط مشاور در استان گلستان نیاز به زمان کافی برای بررسی عملکرد و توصیه دارند. 7۴۹۱ او ت 3 ده 3 ۰ ی که 8 ۱ اور یت 4 ۹ ی ده ره ۴-۱-۱- بندهای مشبک بتن آرمه ۱-۴-۱-۱ بند مشبک بتن آرمه غاز محله کردکوی به‌صورت ستون‌های قایم بتن آرمه و برروی سرریز قوسی احداث شد نقش موئری در تقلیل خطرات سیل غاز محله سیلاب را به دو حوضجه ترسیب غرب و جنوب غربی بند هدایت کند. براساس تحقیقات محلی انجام شده توسط نگارنده. مردم ساکن در حریم آبراهه فوق از عملکرد مناسب این بند در طی سال‌های گذشته راضی هستند. ارتفاع شبکه بالای سرریز حدود ۲/۵ متر است. این بند نیاز به لایروبی مخزن بالادست آن و بازنگری در نحوه محاسبه هدایت جریان در پایین‌دست و بالاخص مناطق مسکونی شهری کردکوی دارد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۸ ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) ۲-۴-۱-۱ بند مشبک بتن آرمه درویشان نکارود بند بتن آرمه نکارود. دومین بند مشبک بتن آرمه طراحی و اجرا شده در شمال کشور بوده که شروع اجرای آن سال ۰۶ و تکمیل آن در سال ۱۳۸۳ می‌باشد. این بند در جنوب روستای بالا زرندین نکا و حدود چند صدمتری خروجی زیرحوزه درویشان نکارود احداث شده است. ارتفاع مفید این بند ۷ متر و طول سرریز آن حدود ۲۹/۵ متر می‌باشد. عملکرد این بند در طی چند سال گذشته کشور می‌باشد. با توجه به امکان جلب توریسم داخلی و حتی بازدیدهای داخلی علمی از عرصه مذکور بایستی امکانات رفاهی و ترویجی در قالب پارک آبخیز یا اسامی مشابه تدارک دیده شود تا علاوه برفراهم کردن وسایل آسایش مسافران, ارتقاء علمی بازدیدکنندگان را نیز موجب گردد. ۳-۴-۱-۱ بند مشبک بتن آرمه کاظم رود تنکابن بند مشبک بتن آرمه کاظم‌رود در بالادست روستای ماشااللّهآباد تنکابن و برروی آبراهه اصلی کاظم رود احداث شده است. ارتفاع مفید این بند ۸ متر و ارتفاع سرریز آن ۱/۵ متر می‌باشد. این بند به‌علت منظر طبیعی عالی و فاصله کم با دریای مازندران و از طرفی مجاورت با جاده توریستی عباس آباد -- کلاردشت. مورد توجه مسافران قرار گرفته و امکانات -------- صفحهٔ بعد -------- فصل اول- بررسی وضع موجود بندهای مشبک (پایه بتنی» بتن آرمه و ...) ۹۹/۰۴/۳۱ ۹ جلب توریست توسط بخش خصوصی نیز تا حدی فراهم شده است. از آنجا که پس از احداث‌بند. سیلاب چندان مهمی به‌وقوع نپیوسته است. لذا نسبت به عملکرد آن نمی‌توان اظهارنظر کرد اما با توجه به محاسبات می‌توان انتظار عملکرد مطلوبی را از این سازه در آینده داشت. ۴-۴-۱-۱ بند مشبک بتن آرمه نیرنگ نوشهر این بند آخرین بند بتن آرمه اجرا شده در استان مازندران از سال ۱۳۸۶ تاکنون است. ارتفاع مفید این بند مشبک که در بالادست روستای نیرنگ نوشهر و در حدود چند صدمتری بالادست کانال انتقال آب غرب به شرق استان احداتث شده است ۷ متر بوده که در حین اجرا به ۶ متر کاهش داده شد. ابعاد شبکه در نوار مجاور رادیه بند بیش‌تر از سایر بندهای مازندران و گلستان طراحی و اجرا شده است. از عملکرد این بند نیز به‌علت عدم وقوع سیلاب‌های مهم تااین مقطع زمانی نمی‌توان بحث کارشناسی خوبی ارائه کرد ولی با توجه به ارتفاع مفید سرریز حدود ۲/۵ مترء می‌توان گفت ضریب تخلیه فعلی بند بسیار بهتر از حالت طراحی قبلی است. ۲-۱- جمع آوری. بررسی و تجزیه و تحلیل اطلاعات مربوط به بندهای مشبک در سطح کشور و معرفی الگوی مناسب برای هر منطقه در کشور اگرچه اکثر مطالعات اجرایی بندهای مشبک استان‌های مازندران و گلستان توسط نگارنده مورد بررسی قرار گرفت. اما تعدادی از بندهای مشک جدیدالتاسیس یا در شرف تاسیس به‌دلایلی از اهمیت چندانی برای تجزیه و تحلیل عملکرد برخوردار نبوده و بنابراین به تجزیه و تحلیل بندهایی اکتفا شد که گزارش مفصل آن‌ها به شرح زیر ارائه می‌گردد. ۱-۲-۱ بند تنه و سرشاخه‌گیر کاظم‌رود این بند برروی آبراهه اصلی کاظم‌رود و در بالادست روستای ماشاالله‌آباد و قبل از اتصال آبراهه اصلی و خروجی زیرحوزه نک‌رود احداث شده است. این بند از نوع بتن آرمه پره‌دار (پشت بنددار) است که پره‌ها در بالادست قرار گرفته‌اند. بدنه بند. شبکه و حوضجه آرامش و دستک‌ها بتن آرمه طراحی و اجرا شده‌اند اما دیوارهای مجاور حوضجه آرامش و دیوارهای بالادست بند.ء سنگ و ملاتی احداث شده‌اند. این بند در قسمت مشبک دارای چهار ردیف تبر افقی می‌باشد که همگی در پره ذورنقه‌ای شکل و ستون‌های چهارگانه وسط پره‌ها نفوذ کرده‌اند. در کل ۲۴ قسمت مشبک وجود دارد. مقطع تیرها ۱/۵۱ متر است و شبکه ها نیز ۱/۷۵۱/۳۳۲ متر هستند. پره ذورنقه‌ای شکل به ارتفاع ۸ متر طراحی شده که عرض بالای آن ۱/۵متر و عرض پایین آن ۷ متر است. این پره‌ها روی رادیه بتن آرمه یک‌سره به عرض ۱۱ متر که در طول بند امتداد دارد قرار گرفته است. ارتفاع این رادیه ۱/۵ متر می‌باشد. طول سرریز در طراحی برابر ۳۰ متر فرض شده است اما در اجرا کاهش داده شد. ارتفاع تیغه آب (در حالتی که کل شبکه بند مسدود فرض شود) با توجه به دبی طراحی 113/900 ۲۰۰ معادل ۲/۱۱ متر محاسبه گردید که به این مقدار -------- صفحهٔ بعد -------- ۱ ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) بایستی 11۵ (ارتفاع آب ناشی از سرعت) و ۳۳.۳ نیز افزوده شود. با توجه به این که این سازه در طی سال‌های پس از ساخت. سیل مهمی را شاهد نبوده است اعلام نظر در رابطه با عملکرد قسمت‌های مختلف سازه کمی مشکل به‌نظر می‌رسد. با توجه به پتانسیل جلب توریسم در مقطع مجاور بند تنه و سرشاخه‌گیر کاظم‌رود فعلا امکاناتی فراهم شده و مردم منطقه و مسافران از آن استفاده می‌نمایند. بنابراین به‌نظر می‌رسد نصب فنس سیمی بر روی نرده‌های بالای بند و مرمت سازه‌های مشبک (که در استان مازندران با ارتفاع مفید دو تا هشت متر اجرا شده‌اند و به نوعی از تعدد عملیات (سنگ و ملاتی, بتنی» بتن آرمه و.) برخوردار است)» لازم بوده و شایسته است اعتبار کافی برای استفاده از این سازه‌ها اختصاص یابد. براین اساس نتیجه حاصل از بررسی‌ها به‌شرح ذیل می‌باشد. ۱- همانند دیگر بندهای تنه و سرشاخه‌گیر شمال کشورء طراحی دبی سیلابی براساس جریان واریزه‌ای نبوده است. ۲- اگرچه سیلابی در حد سیلاب طراحی در طی سال‌های گذشته به‌وقوع نپیوسته است اما افزایش ارتفاع سرریز (و به تبعیت آن ارتفاع گوشواره‌ها و دستک‌ها) مفید به‌نظر می‌رسد. ۳ طراحی سازه‌ای و هیدرولوژیک این بند به‌طورکامل موجود بوده و در طی مراحل مختلف طراحی به تایید کمیته فنی آبخیزداری مازندران رسیده است. ۳- به‌نظر می‌رسد اگر ارتفاع و شرایط مناسب عرصه مجاور بند (ساحل راست) به‌نحوی بهره‌برداری شود که علاوه براستفاده مسافران امکان خروج چوب‌آلات و رسوبات بالادست بند مهیاتر گردد. علاوه براطمینان از عملکرد مناسب بند. آسایش مسافران نیز در همه حال فراهم خواهد شد. ۵- با توجه به شیب شدید توپوگرافی مناطق بالادست در حوزه کاظم‌رود و وضعیت زمین‌شناسی منطقه. امکان احداث سازه در مکان‌های خیلی زیاد وجود نداشته و بنابراین پیش‌بینی و احداث‌بندهای کنترلی در بالادست و پایین‌دست بند فوق مفید خواهد بود. لازم به‌ذکر است که در سیلاب کم سابقه ۸۲/۸/۲۷ سازه‌های آبخیزداری نیز همانند دیگر ابنیه‌ها و سازه‌های هیدرولیکی در معرض جریان واریزه‌ای آسیب دیدند و احتمال وقوع چنین جریان‌هایی در آینده نیز وجود دارد. ۶ برای تعیین رسمی متولی خروج چوب‌آلات و رسوبات بندهای تنه و سرشاخه‌گیر در تمام ایام سال, اقدام جدی همه مسوولین ذیربط و ذینفع (فرمانداری, شورای شهر یا روستاء اداره کل منابع طبیعی و آبخیزداری و...) لازم است (اگرچه جای ماکت‌های ترویجی آبخیزداری در تفرج‌گاه حاشیه بند تنه و سرشاخه‌گیر کاظم‌رود خالی است. ولی استفاده از عنوان پارک آبخیز و آموزش و ترویج آبخیزداری با استفاده از پتانسیل بالای جلب توریست این بند و هزینه کرد اعتبارات دولتی و هم‌چنین بخش خصوصی امکان‌پذیر است). -------- صفحهٔ بعد -------- فصل اول- بررسی وضع موجود بندهای مشبک (پایه بتنی. بت ن آرمه و ...) (۹۹/۰۴/۳ )۱ لازم به‌ذکر است که خیلی از این موارد در قالب عملیات تبلیغاتی شرکت‌ها قابل انجام است. ۲-۲-۱ بند تنه و سرشاخه‌گیر نیرنگ نوشهر بند تنه و سرشاخه‌گیر براساس طراحی انجام شده توسط کارشناسان مدیریت آبخیزداری استان مازندران طی سال‌های ۱۳۸۳-۸۶ به‌صورت پیمانی در جنوب شرقی روستای نیرنگ نوشهر اجرا شد. بدنه بند بتن آرمه می‌باشد اما دیوارهای کناری کف‌بند (حوضجه آرامش)» دستک و گوشواره‌های آن به‌صورت سنگ و ملاتی اجرا شده است. این بند نیز همانند بند تنه و سرشاخه‌گیر کاظم‌رود تنکابن از سال ۱۳۸۶ به بعد سیل مهم و قابل توجهی را شاهد نبوده و بنابراین اظهارنظر در رابطه با عملکرد آن سخت می‌باشد. شبکه این بند شامل دو تیر سراسری است که به فاصله ۱/۵ متر از یک‌دیگر قرار گرفته و دارای ۵ ستون قایم نیز می‌باشد. طول سرریز حدود بیست متر و ارتفاع و عرض سرریز به ترتیب ۴ متر و ۱/۵ متر است. حدفاصل تبر پایینی و رادیه بند را تیرهای موربی می‌پوشاند که مقطع ۷۷۱/۵/* متر دارد. اگر چه مساحت حوزه آبخیز این بند حدود ۱۵۰۰ هکتار بوده و تمام سطح حوزه مذکور را جنگل پهن برگ پوشانده است اما انجام چند هزار مترمکعب عملیات سنگ و ملاتی و سنگ و گابیونی در زیرحوزه‌های ۸ و ثا نیرنگ و از همه مهم‌تر وجود دو بند ‎٩‏ متری و *۱ متری در خروجی زیرحوزه‌های ۸ و لا کمک شایانی برای به تله انداختن درختان حمل شده توسط جریان آب بوده است که در سنوات قبل نیز سابقه داشته است. امکان تخلیه مناسب جوب‌آلات (در بالادست بند) از ساحل چپ آبراهه اصلی نیرنگ وجود دارد. نتیجه بررسی محاسبات و بازدید از بند تنه و سرشاخه‌گیر نیرنگ به‌شرح زیر می‌باشد. ۱(- محاسبات این بند با نرم افزار کامپیوتری انجام گرفته و نقشه‌های موجود کافی نیست. ۲- ارتفاع بند با توجه به هماهنگی با ارگان‌های ذیربط (سازمان آب منطقه‌ای مازندران) در هنگام اجرا از ۷ متر سازه در برابر واژگونی و لغزش تقویت گردیده است. ۳- ارتفاع دستک‌ها و گوشواره‌ها و ضخامت آن‌ها این فکر را در ذهن تداعی می‌نماید که در این موارد بایستی توجیه اقتصادی را ملاک اصلی انتخاب نوع سازه (بتنی» بتن آرمه. سنگ و ملاتی و ..) دانست. ارتفاع گوشواره‌ها و دستک‌ها از کف رادیه بند حدود ۸/۴ متر و ضخامت گوشواره در بالادست حدود ۳/۵ متر می‌باشد. ۴- ترک‌هایی جزیی در لایه بالایی گوشواره ساحل چپ دیده شده است که احتمالا می‌تواند ناشی از نشست باشد. ۵- کف‌بند پلکانی به‌نحو مطلوبی عمل کرده و فرسایشی نداشته است. ۶- ارتفاع سرریز این بند بسیار خوب انتخاب شده است و در شمال کشور منحصر بفرد است. (لازم به‌ذکر است که ارتفاع سرریز موجود براساس تجدید نظر دوره ساخت. انتخاب شده است). -------- صفحهٔ بعد -------- ۲ ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) ۷ اگر چه دبی سیلابی براساس فرمول‌های معمولی سیلاب محاسبه گردید اما کاهش ارتفاع بند (از ۷ متر به ۶ متر) و افزایش ارتفاع سرریز به ۲/۴ متر تا حدود زیادی اثر منفی عدم محاسبه دبی جریان واریزه‌ای را در ۸- ارزیابی عملکرد طراحی و اجرای بندهای مشبک (از جمله این بند) جهت تجدید نظر در برنامه‌های طراحی و ساخت آن‌ها ضروری است. -٩‏ علاوه بر بندهای رسوب‌گیر زیرحوزه 3 نیرنگ. بندهای رسوب‌گیر قابل توجهی در زیر حوزه ۸ نیرنگ احداث شده‌اند که مهم‌ترین آن بند نیمه‌مشبک با سرریز قوسی با ارتفاع مفید ده متری است که در خروجی زیر حوزه ۸ واقع گردیده است. حجم عملیات این بند حدود *1 3500 است که شامل عملیات سنگ و گابیونی, سنگ و ملاتی و بتن آرمه است. این بند که نیمه مشبک است دارای چهار کالورت در قسمت میانی پروفیل سرریز است که قادر به تخلیه حدد ۱۲۳-۱۵ مترمکعب برثانیه جریان سیلاب است. در حالی که در مطالعات حوزه آبخیز نیرنگ. سیلاب طراحی صد ساله در خروجی حوزه تقریبا ۲۰۰۰ هکتاری نیرنگ برابر مش 3 محاسبه شده است اما دبی سیلابی طراحی بند قوسی ده متری خروجی زیر حوزه ۸ (با مساحت تقریبی 1 1200) برابر ع17*/۵64 100 محاسبه شده و کالورت‌ها نیز مسدود در نظر گرفته شد. این بند در سیلاب بی سابقه ۸۲/۸/۲۷ به‌خوبی عمل کرده و تخریب محدود به چند بلوک آنرژی‌گیر انتهای حوضچه آرامش بوده است (تخریب کم‌تر از ۰/۱ درصد) از موارد دیگر می‌توان به تلفیق عملیات سنگ و گابیونی و سنگ و ملاتی (محصور کردن صندوقه‌های سنگ و گابیونی با لایه‌های سنگ و ملاتی به ضخامت کم‌تر در کل بدنه سرریز) در این سازه آشاره کرد که خوشبختانه موفق گوشواره‌های بالادست به‌صورت سنگ و ملاتی و دیواره کناری مجاور کف‌بند در پایین‌دست به‌صورت سنگ و گابیون طراحی 9 اجرا شده‌اند. ۳-۲-۱- بند کوتاه با شبکه فلزی زیرحوزه شماره ۱۱ کاظم‌رود این بند که با ارتفاع مفید دو متر و در نزدیکی خروجی زیرحوزه شماره ۱۱ کاظم‌رود. به‌عنوان بند آشغال‌گیر طراحی و اجرا شده بود. اولین تجر به بند مشک در استان مازندران بود که طراحی و اجرای آن در سال ۱۳۷۹ صورت گرفت. بدنه, رادیه و کف‌بند (حوضچه آرامش) این بند به‌صورت بتن آرمه طراحی و اجرا گردید. اما دیوارهای کناری و گوشواره‌ها به‌صورت سنگ و گابیونی دارای روکش بتنی بوده است. شبکه فلزی شامل تیر آهن‌های 6 و 1۳۳۱4 بوده که روی چهار ستون با مقطع ذورنقه‌ای بتن آرمه جوش شده بود. -------- صفحهٔ بعد -------- یکی از اهداف این بند گرفتن چوب‌آلات حمل شونده با جریان سیلاب و جلوگیری از حرکت چوب‌آلات به سوی آبراهه اصلی بوده. اما تثبیت پایه پل بالادست بند هدف دیگر مدیریت آبخیزداری وقت بوده که به‌همین خاطر در در ۸۲/۷/۲۸ در اثر رگبار شدید حادث شده در غرب مازندران (از جمله در حوزه آبخیز کاظم‌رود تنکاین) سیلاب بی‌سابقه ای در حورزه کاظم‌رود جاری شد که دوره برگشت آن در مقطع ایستگاه هبدرومتری ماشاا... آباد بیش از ۱۵۰ سال تخمین زده شد. متاسفانه حداکثر ریزش رگبار در قسمت میانی حوزه کاظم‌رود بوده که تخریب‌هایی از ۲۰/ تا ۰ سازه‌های آبخیزداری را (که عمدتا سنگ و گابیونی و فاقد پوشش بتنی بوده) موجب گردید. بدترین حالت ممکن تخته سنگ‌های عظیم پایین‌دست ناحیه لغزش یافته به‌سوی جاده و بند با شبکه فلری را موجب گردید. اگرچه وقوع جریان واریزه‌ای شبکه فلزی و چهار پایه بتن آرمه آن را تخریب کرد اما در مجموع تخریب کم‌تر از ۵/ بوده است. شدند تا ترمیم شبکه صورت نگرفته و با دفن سنگ در بدنه بند.ء بند مشبک قبلی به یک بند کنترلی تبدیل گردد. می‌توان به تعدادی از موارد زیر اشاره کرد: ۱- علاوه برمطالعات اجرایی آبخیزداری, مطالعات طرح جامع آبخیزداری سازمان جنگل‌ها نیز در حوزه کاظم‌رود تهیه شده بود و هیچ‌کدام از این مطالعات امکان وقوع واریزه‌ای را در مقاطع مختلف زیر حوزه‌ها و با حوزه اصلی کاظم‌رود پیش‌بینی نکردند. عظیم و طویل سنگی حاشیه جاده موید رگبار شدید تخته سنگ‌ها خرد شده به حجم تقریبی *1 20000 در طول زمان وقوع جریان واریزه‌ای ۸/۸ بوده است. ۳- برخلاف شرایط معمول در هنگام طراحی بند مذکورء علاوه بر مطالعات اجرایی مشروح در بالاء یکی از زمین‌شناسان مبرز و با سابقه استان از آبراهه اصلی زیرحوزه ۱۱ بازدید کارشناسی ویژه داشته و مقطع مورد نظر را بهینه ذکر نموده و احتمال ضربه‌پذیری بند را از ناحیه شمالی بند پیش‌بینی کرد. در زمان وقوع جریان واریزه‌ای این مقطع از بند قسمتی از جریان واریزه‌ای سرریز شده از جاده بالادست (در هنگام بسته شدن دهانه پل بالادست سازه مشبک) را نیز به‌خاطر شکل سنگ و گابیونی خود عبور داد و بدون کم‌ترین مشکلی پا برجا ماند. ۴ مطالعات اجرایی زیرحوزه‌های کوچک (واحدهای کاری کوچک) نیازمند تعیین پارامترهایی نظیر شدت بارندگی کوتاه مدت با دقت مناسب می‌باشد. متاسفانه در آن مقطع زمانی باران‌سنج ثبات بسیار کم بوده و باران نگار شهر -------- صفحهٔ بعد -------- ۴ ۳۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخه‌گیر (چکدم مشبک) نوشهر در هنگام ریزش باران شدید از کار افتاده و قادر به ثبت دقیق نبود. نتایج نشان داده است که برآورد بارندگی کوتاه مدت از بارندگی ۲۴ ساعته دقیق نمی‌باشد و نیاز به اعمال ضریب اصلاحی دارد. ۵- ارتفاع سرریز با توجه به دبی طراحی و شکل سازه خوب بوده» به‌نحوی‌که هیچ‌گونه سرریز جریان از گوشواره‌ها و یا دیوارهای کناری مشاهده نگردید. ۶- ارتفاع بارندگی در نزدیک‌ترین روستا به محل سازه (روستای دراسرا) حدود 250110 ثبت گردید. البته تخریب وسیع دره‌ها از بالادست روستای ماشاا... آباد تنکابن تا حد میانی رودخانه کاظم‌رود نیز موید شدت و ارتفاع زیاد بارندگی در محدوده فوق‌الذ کر بوده است. ۷ در نظر گرفتن دبی طراحی 500 / *1 50 برای شبکه فلزی‌بند دومتری و از طرفی عبور کامل جریان واریزه‌ای از داخل محدوده سرریز و عدم سرریز کردن جریان از گوشواره‌ها و دیوارهای کناری, عدم محاسبه جریان فرمول‌های محاسبه سیل سرباز می‌زنند. شایان ذکر است سازه مشبک سرشاخه‌گیر حوزه آبخیز کاظم رود در سیل ۱۳ مهرماه ۱۳۹۷ نیز با عملکرد مناسب در کنترل جریان واریزه‌ای و همچنین تله اندازی و مهار سرشاخه های جنگلی و درختان ریشه کن شده نقش موثری در ۳-۲-۱ بند تنه و سرشاخه‌گیر دروبشان نکارود این بند به‌صورت تلفیقی از عملیات سنگ و ملاتی و بتن آرمه طراحی و اجرا شده است. بدنه بند بتن آرمه بوده و از کیفیت اجرایی مطلوب برخوردار است. اگر چه ارتفاع سرریز و محاسبات سیلاب طراحی براساس جریان واریزه‌ای نبوده است اما در هنگام اجراء ارتفاع سرریز از ۱/۲ متر به ۲ متر افزایش یافت. -------- صفحهٔ بعد -------- این بند در نزدیکی خروجی زیرحوزه درویشان نکارود و در جنوب شرقی روستای بالازرندین نکا احداث شده و از کل ۵ هکتاری حوزه آبخیز درویشان ۱۰۰۰۰ هکتار را جنگل پهن‌برگ تشکیل داده است. در این حوزه کاربری وسیم گسترده‌ای در بالادست بند تنه و سرشاخه‌گیر انجام گرفته است اما آورد سالیانه رودخانه قابل توجه بوده و گاهی به بیش از ۳۳7 10000 نیز می‌رسد. طراحی دبی سیلابی براساس جریان واریزه‌ای صورت نگرفته اما دوره برگشت سیلاب ۵۰۰ سال انتخاب گردید. در طراحی هیدرولیکی بندء شبکه مسدود فرض نشده و فرض شد ۷۱/ درصد از جریان دبی طراحی (21017*/۹00) از داخل شبکه و بقیه از روی سرریز عبور خواهد نمود. وجود دیواره خاکی و فرسایش‌پذیر در ساحل چپ و از طرفی وجود سطحی وسیع در این ناحیه (جهت دپو چوب‌آلات حمل شده به مخزن‌بند) موجب گردید تا گوشواره بند با زاویه‌ای مناسب ادامه یابد و امکان دورزدن سازه توسط آب در این بند دارای سه تیر افقی سراسری و پنج پشت بند است. ارتفاع مفید بند ۷ مترء عرض سرریز یک متر و طول سرریز تقریبا ۲۹/۵ متر و عمق پی با احتساب 0۲۲ 1 ۲/۵ متر تعیین و اجرا شد. عرض پی ۱۴/۶ مترء طول پی ۳۱ مترء طول بند در پایین ۳۲ متر و در بالاا ۳۵ متر است. پشت بندها که به‌عنوان ستون اصلی در نظر گرفته شده‌اند دارای مقطع ذوزنقه‌ای می‌باشند. ابعاد مقطع پشت بندها در بالا ۱۷۱ متر و در پایین ۶ مر است. ابعاد تقریبی شبکه ۲۷۱/۲ و تعداد آن‌ها ۳۲ مورد است که در چهار دهنه اصلی بند جای گرفته‌اند. (لازم به‌ذکر است که عرض ۱/۳ متر در تمام دهنه‌ها ثابت نبوده و در بعضی مقاطع تا ۸۰ سانتی‌متر نیز نزول می‌کند). ابعاد حوضچه آرامش ۳۰*۱۳ متر می‌باشد. حجم بتن مصرف شده در پی و حوضچه آرامش *:9007 و وزن میل‌گرد مصرفی حدد 0 15 است که موید مصرف حدود *1/ ۴8 16.67 میل گرد در بتن است. حجم عملیات سنگ و ملاتی زیرپی حدود 1 0 محاسبه گردید. حجم بتن مصرف شده در بدنه بند *110010 و وزن میل‌گرد مصرفی آن 41107 است که موید مصرف 8/1۷ 37.27 میل‌گرد در بتن است. حجم رسوب‌گیری بند حدود 4000010 و طول رسوب‌گیری مخزن حدود ۴۰۰ متر برآورد شده است. شروع عملیات اجرایی ابن بند در سال ۱۳۸۰ و خاتمه آن در سال ۱۳۸۳ بوده است. ۱- محاسبات هیدرولیکی براساس جریان واریزه‌ای انجام نگرفته است اما دوره برگشت انتخاب شده برای سیلابی -------- صفحهٔ بعد -------- ۶ ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) ۲- نقشه‌ها و محاسبات بند موجود است اما نقشه ۳۷۱ ۸۶ بایستی تهیه شود تا تغییرات حاصله دوران طراحی و اجرا (که به تاییدکمیته فنی آبخیزداری استان نیز رسیده بود) در آن آورده شود (تعداد شبکه. ابعاد شبکه. ۳- این بند از نظر کیفیت اجرا و عملکرد بسیار خوب بوده و قابلیت تعمیم به سایر مناطق مشابه را نیز دارد. ۴ دیواره حفاظتی سنگ و ملاتی طویلی که گوشواره حدودا یک‌صدمتری ساحل چپ در بالادست سازه تنه و سرشاخه‌گیر را به جاده دسترسی به مخزن‌بند وصل می‌کند. بایستی به‌صورت سنگ و ملاتی و یا خاک متراکم شده به ترانشه حاشیه جاده متصل شود تا علاوه برفراهم کردن امکان عبور و مرور وسایل نقلیه سنگین از دور زدن احتمالی سازه توسط آب جلوگیری شود. ۵ رسوبات داخل مخزن‌بند به‌طور کامل خارج نشده است و بایستی سعی گردد حداکثر فضای کافی برای مخزن در هر مرحله از تخلیه رسوبات فراهم گردد. ۶- طول دستک در ساحل راست حدود ۳/۳ متر و ضخامت آن ۱/۶ متر اجرا شده است که با توجه به وجود دیواره سنگی مستحکم در این ناحیه, امکان کاهش طول دستک و به تبعیت آن افزایش طول دهنه در این ناحیه و پا همسان کردن ابعاد شبکه‌های ۳۲ گانه وجود داشت که جهت اطمینان بیش‌تر از گیرداری بدنه بند و از طرفی هدایت جریان آب به‌سمت داخل رودخانه و... از آن صرف‌نظر شد. ۷- تیرهای قایم بالادست تیرهای افقی ۱۲ عدد می‌باشند که در هر دهنه ۲ عدد تبر به ابعاد تقریبی ( 0.5۷۳ 0. 6۳) قرار گرفته‌اند ( ارتفاع تیر قایم است که کل ارتفاع ۷ متری بند را پوشش می‌دهد). به‌نظر می‌رسد یکی از علل عملکرد خوب این بند با توجه به ابعاد شبکه آن. وجود مئاندرهای طبیعی بالادست مخزن‌بند و جنگل انبوه بستر سیلابی است که سرعت جریان واریزه‌ای را کاهش داده و امکان به تله انداختن رسوبات را بیش از پیش فراهم می‌نماید. البته در سال ۱۳۸۰ گزینه دیگری به‌عنوان مکمل بند تنه و ترسیب و حوضچه آرامش مدنظر بود. که به‌علت بالا بودن هزینه اجرایی آن رد شد. ۸- حوضچه آرامش بتن آرمه و بند تثبیتی پایین‌دست آن به‌خوبی عمل کرده‌اند و فرسایشی مشهود نمی‌باشد. ٩‏ گوشواره سنگ و ملاتی ساحل چپ بند فوق‌الذکر دارای نمای منحصر به‌فردی در بین بندهای اجرا شده در مازندران و گلستان می‌باشد. ۵-۲-۱ بند تنه و سرشاخه‌گیر غاز محلیه کردکوی (استان گلستان) این بند در جنوب شهرستان کردکوی و برروی رودخانه‌ای که در محل پل جهاد کردکوی جاده آسفالته شهری را قطع می‌کند احداث شده است. این بند از نوع بتن آرمه بوده و شبکه بتن آرمه آن روی سرریز قوسی قرار گرفته است. طول سرریز مستطیلی بالای شبکه حدود ۳۶ متر و ارتفاع آن ۲/۲۰ متر است. روی سرریز قوسی ‎۱۹٩‏ ستون ۲/۵ متری و -------- صفحهٔ بعد -------- فصل اول- بررسی وضع موجود بندهای مشبک (پایه بتنی. بت ن آرمه و ...) (۹۹/۰۴/۳ ۷ ۸ستون ۱/۲۰ متری احداث شده و فضای خالی بین دو ستون ۲/۵ متری تقریبا ۱/۵ متر است. متاسفانه رسوبات حدود نیمی از ارتفاع ستون‌های کوچک را فرا گرفته و حجم ذخیره رسوب ناشی از سیلاب‌های بعدی کم‌تر خواهد شد. در ساحل چپ این بند یک مجرای کروی به قطر تقریبی ۱ متر احداث شده که مقداری از جریان سیلابی را به دو حوضچه ذخیره متوالی انتقال خواهد داد. در محدوده جلوی این مجرا نیز رسوبات و بوته‌های تمشک و گونه‌ای از نی وحشی وجود دارد که بایستی حذف گردند. علاوه برگوشواره‌ها و دیوارهای کناری بتن آرمه مقداری عملیات سنگ و ملاتی در گوشواره‌های سواحل چپ و راست سانتی‌متر است که از رسوبات پر شده است. پس از حوضجه آرامش, خشکه‌چین با سنگ‌های حجیم و بند تثبینی به‌صورت پلکانی احداث شده است تا از آب شستگی زیر حوضجه آرامش جلوگیری شود. رودخانه در هنگام وقوع سیل کاهش پیدا کرده است اما حجم سیلاب‌ها به‌نحوی است که در مواردی ارتفاع سیلاب تا حد نهایی کانال (که هم‌تراز جاده مواصلاتی دو طرف مناطق مسکونی است) بالا می‌آید. در نزدیکی نهضت سوادآموزی کردکوی شکستگی دیوار مشاهده شده است که نیاز به ترمیم و افزایش ارتفاع دیوارها را (تا حدی که حداقل سیل ۲۰۰ ساله را از خود عبور دهد) الزامی می‌سازد. لایروبی کامل حوضچه‌ها و بازنگری در مساحت و محل مجرای هدایت آب به حوضچه کمک مهمی به عملکرد بهتر بند تنه و سرشاخه‌گیر غاز محله کردکوی خواهد بود. اگرچه احداث‌بند بسیار مهم است اما مرمت و نگهداری این سرمایه ملی که عملکرد خوبی را نیز برجای گذاشته است مهم‌تر می‌باشد. رسوبات موجود در مخزن بالادست بند و حوضجه آرامش آن عموما ریزدانه بوده و قلوه سنگ و سنگ‌های درشت حداقل در سطح زمین مشاهده نگردیده‌اند (فاصله بین ستون‌های بزرگ و کوچک ۴۷-۵۰ سانتی‌متر است). عرض کانال دریچه تخلیه رسوب احتمالی ۱/۵ متر است که در ساحل چپ بند و در مجاورت حوضجه آرامش و دیوار کناری احداث شده است. ارتفاع سرریز قوسی ۲/۵ متر تخمین زده می‌شود مقطع ستون‌ها ۸۵۵۰ سانتی‌متر بوده و ارتفاع ستون‌ها نیز دو تیپ ۱/۲۰ متری و ۵ متری است. ضخامت تیر سرریز که بالای ستون‌های ٩۹اگانه‏ قرار گرفته است ۵/* متر می‌باشد. ۱ بند مشبک بالادست روستای غاز محله کردکوی اولین بند مشبک طراحی و اجرا شده در استان گلستان است که انصافا خوب عمل کرده است. اگر چه محاسبات و نقشه‌های آن در دسترس قرار نگرفت اما در آن زمان (زمان طراحی بند) که جریان واریزه‌ای در کشور و بالاخص در شمال کشور ناشناخته بود. نمی‌توان انتظار محاسبات براساس جریان واریزه‌ای را داشت. -------- صفحهٔ بعد -------- ۸ ۳۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخه‌گیر (چکدم مشبک) ۲- محاسبات سیل برای بندهای مشبک اخیرا طراحی شده براساس جریان واریزه‌ای نبوده که نیاز به تجدیدنظر دارد (بدیهی است مشاورین مطالعاتی کشور بایستی از ظرفیت‌های آموزشی لازم ملی و بین‌المللی برخوردار گردند تا تصمیم‌گیری راجح به جریان واریزه‌ای و یا سیلاب معمولی در حوزه‌های مختلف آبخیز کشور راحت‌تر صورت گیرد). ۳- مشاورین عمدتا برای محاسبات سازه‌ای از نرم افزارهای کامپیوتری استفاده می‌کنند. لذا مجهز شدن نیروهای آبخیزداری به نرم افزارهای مدرن‌تر الزامی است. ۴ معمولا در مکان‌یابی سازه‌هاء بهترین مقاطع جهت مطالعات فاز اجرایی انتخاب و جهت کار اجرایی توصیه می‌گردد. بنابراین در فاز تجدیدنظر,ء مکان‌یابی مشکل‌تر می‌شود. با این اوصاف بایستی توجیه اقتصادی و فنی (انتخاب محل, نوع و ارتفاع سازه به بهترین شکل ممکن و اقتصادی‌ترین هزینه) لازمه هر مطالعه آبخیزداری باشد. ۵- عملکرد سازه تنه و سرشاخه‌گیر توسط مردم کردکوی با چگونگی عبور سیلاب از کانال محدوده مسکونی و شهری ارزیابی می‌گردد. لذا تهیه طرح اجرایی مناسب جهت عبور بی‌خطر (یا کم خطر) سیلاب در پایین‌دست سازه تنه و سرشاخه‌گیر نیز مهم است و هر چه زودتر بایستی در این مورد اقدام کرد. ضمنا بند شکاف‌دار 4۵۳ ‎٩116‏ اجرا شده در استان گلستان بایستی از نظر عملکرد ارزیابی گردد زیرا براساس مقاله‌ای که در سال ۲۰۰۸ در مجله بین المللی مهندسی کنترل فرسایش توسط آقای 3117012۵۵ (استاد دانشگاه جنگل‌داری و کشاورزی کیوتو ژاپن) ۴۷۵۲۵..۵.[0ا .1۳۵9 60) ۷1120922 به چاپ رسیده, در حال حاضر بندهای شکاف‌دار در انتها به‌وسیله نبشی یا تیر آهن مشبک می‌گردند. ۶ سازه‌های تنه و سرشاخه‌گیر پاسنگ مینودشت. رودبارء آق سوقانجیق و کوهمیان از جمله سازه‌های مشبک استان گلستان می‌باشند که از نوع 0 ]511 بوده و اگرچه در آینده نیاز به بازنگری در ارتفاع سرریز و شبکه کنترل شده خواهند داشت اما طراحی و اجرای آن‌ها در حال حاضر قابل تقدیر است. ۶-۲-۱- معرفی الگوی مناسب برای هر منطقه در کشور با توجه به عملکرد آنواع مختلف بندهای مشبک اجرا شده در ایران آرائه توصیه‌های زیر امکان‌پذیر است: ۱- بندهای پایه بتنی جای‌گزینی خوبی برای بندهای چوبی در حوزه‌های آبخیز کشور (بالاخص شمال کشور) است. ۲- بندهای فلزی برای حوزه‌های آبخیز کوچک که فاقد حرکت سنگ‌های درشت و یا تخته سنگ است می‌تواند به‌کار گرفته شود. ۳- بندهای مشبک بتن آرمه در حوزه‌های آبخیز با مساحت متوسط تا زیاد به‌کار گرفته شود. ضمنا در مکان‌یابی محل بندها حداکثر دقت به‌عمل آید تا ضمن ایمنی برای مناطق تحت تاثیر مجاور و پایین‌دست. حداکثر پتانسیل برای به تله انداختن رسوبات درشت‌دانه و چوب‌آلات حمل شده با جریان آب را دارا بوده و امکان خروج رسوبات از مخزن‌بند وجود داشته باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۴- بندهای نیمه مشبک دو منظوره طراحی و اجرا شوند به‌نحوی‌که علاوه برتقلیل دبی پیک سیلاب. و تثبیت بستر از حرکت چوب‌آلات به‌سوی پایین‌دست بند جلوگیری نماید. ۵- وجود حوضچه‌های ترسیب در بالادست بندهای مشبک و یا مکان‌های مناسب دیگر موجب افزایش راندمان بندهای مشبک خواهد شد. بدیهی است کنترل سیل یا جریان واریزه در قالب مطالعات جامع و اجرای کامل جواب‌گو نخواهد بود. ۳-۱- نتیجه فصل اول ۱- اولین بند مشبک کشور در استان گلستان و برروی رودخانه غاز محله کردکوی احداث گردید. اگر چه این بند دارای نقایص جزیی در طراحی تجهیزات وابسته می‌باشد اما از عملکرد بسیار مطلوبی در سطح کشور برخوردار بوده و هست. ۲- مبنای طراحی هیدرولیکی بندهای مشبک اجرا شده در سطح کشور, سیلاب معمولی بوده است. ۳- ارتفاع سرریز اکثر بندهای مشبک با توجه به مذکورات بند (۲) و عدم وجود توصیه فنی مناسب برای مقدار ارتفاع آزاد" کم می‌باشد. ۳- عملکرد بندهای مشبک نکارود و غاز محله کردکوی و هم‌چنین بند نیمه مشبک خروجی زیرحوزه ۸ نیرنگ نوشهر بسیار مطلوب بوده است. بعضی از بندها مانند بند مشبک تنکابن, بند مشک نیرنگ نوشهر و ... به‌علت عدم وقوع جریان سیلابی یا واریزه‌ای قابل توجه مورد ارزیابی قرار نگرفته‌اند و آینده تعیین کننده نوع عملکرد آن‌ها خواهد بود. ۵- طراحی و اجرای بندهای مشبک در کشور در طی سالیان گذشته که اطلاعات طراحی منحصر به کشورهای خارجی بوده, قابل تقدیر است و ارزیابی عملکردها بایستی براساس شرایط آن دوره‌های زمانی باشد. ۶- بندهای مشبک اجرا شده در شمال کشور کافی نبوده و بایستی همگام با بهبود طراحی‌هاء به تکمیل پروژه‌های مرتبط با جریان‌های واریزه‌ای پرداخت. ۷ آموزش نیروهای دولتی و هم‌چنین مشاورین برای ارتقای عملکرد در بخش‌های طراحی و اجرا ضروری است. ۸- لایروبی مداوم مخازن بالادست بندهای تنه و سرشاخه‌گیر و مرمت و نگهداری بندها از اولویت خاص در هزینه کرد اعتبارات ملی و استانی پروژه‌های آبخیزداری مدنظر قرار گیرد. تا بتوان به حداکثر راندمان عملکرد این سازه‌ها دست یافت. |- ۳۲۵۵ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۹9000۳ ۲ -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۲ قهیه و تدوین شاخص‌های لازم در نعیین مکان مناسب برای احداث‌بندهای مشک -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۹9000۳ ۲ -------- صفحهٔ بعد -------- فصل دوم - نهیه و آندوین شاخص‌های لازم در نعیین مکان مناسب برای احداث‌بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ ۳۳ ۱-۲- فرسایش و رسوب مطالعات فرسایش و رسوب نقش مهمی در محاسبه جریان‌های واریزه‌ای " و اقدامات کنترلی آن دارد. طرح‌های تحقیقاتی مرتبط با فرسایش و رسوب نیز می‌تواند مکمل مطالعات فرسایش و رسوب و آرائه دهنده جواب سوال‌های احتمالی خارج از شرح خدمات مطالعات فرسایش و رسوب باشد. حجم رسوبات قابل انتقال (اعم از چوب. سنگه. شن و ماسه) به پایین‌دست. مکان مناسب بندها و هم‌چنین تعداد بندهای مورد نیاز برای به تله انداختن جریان واریزه‌ای از موارد مهمی هستند که موفقیت پروژه‌های کنترل جریان واریزه‌ای را تضمین می‌کنند. فرسایش دامنه‌های پرشیب و بستر و دیواره‌های جانبی آبراهه‌ها و هم‌چنین فرسایش مجدد رسوبات انباشته شده از سیلاب‌های قبلی از پارامترهای مهم و تاثیرگذار بر دبی جریان‌های واریزه‌ای و احتمال وقوع آن می‌باشند. (در سیلاب‌های ویرانگر سال ۱۳۷۸ نکاء در سیل ۷۸/۴/۲۸ خیلی از درختان حاشیه رودخانه ریشه‌کن شدند اما به پایین‌دست (شهر نکا) حمل نگردیدند. در سیل ۷۸/۵/۴ (که چند روز پس از سیل اول به‌وقوع پیوست) قسمت اعظم این درختان به پایین‌دست حمل شدند و مسدود شدن دهنه پل‌ها را موجب گردیدند. حوزه‌های ۱۰۰۰ هکتاری تعیین گردیده و ملاک طراحی‌ها قرار می‌گیرد. برای مثال در حوزه‌هایی از زاین رسوبات قابل حمل توسط جریان واریزه‌ای 1000 13/۳2/1 20000-1250000 تعیین گردیده که اگر سطح حوزه به ده برابر ( ۳۵ 10000) افزایش یابد مقادیر بالا به یک‌دوم کاهش می‌یاید. از آن‌جا که در محاسبات فرسایش و رسوب حوزه‌های آبخیز. احتمال ریشه‌کن شدن درختان مناطق سیل‌گیر رودخانه‌ها مورد بررسی قرار نمی گیرد. لازم است مناطق سیل‌گیر حوزه مورد بررسی به‌ازای دوره برگشت‌های مختلف مشخص گردیده و ضمن برآورد حجم درختان موجود. رشد سالیانه درختان مختلف را (که عموما درختان توسکا بوده و ریشه آن تقریبا سطحی است) نیز تعیین کرد. - به‌کارگیری نتیجه طرح‌های تحقیقاتی که علاوه بر نمونه‌برداری و تعیین دانه‌بندی رسوبی در مقاطع مختلف رودخانه به بررسی و تعیین تنش برشی رودخانه نیز بپردازد بر موفقیت طرح‌های کنترل جریان واریزه‌ای می‌افزاید. - رسوبات قابل کنترل به‌وسیله بندهای مشبک و تله‌های رسوب‌گیر بالادست آن‌ها با توجه به ظرفیت ذخیره رسوب بین شیب پایدار و شیب رسوبات تجمع یافته در هنگام سیلابی قابل تعیین خواهد بود اما نیاز به دقت و0۲[9ع] -| -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۴ ۳۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخه‌گیر (چکدم مشبک) - رسوبات قابل ذخیره در بالادست بندها براساس نقشه هیپسومتری حوزه» ارتفاع بندء بررسی‌های میدانی و آمار ثبت شده جریان‌های واریزه‌ای حادث شده در گذشته قابل تعیین است اما از آن‌جا که مقیاس نقشه‌های مطالعات مرحله تفصیلی معمولا ۱/۳۵۰۰۰ است. برای نیل به دقت مطلوب, بایستی نقشه هیپسومتری برای مقطع بند با مقیاس ۱/۵۰۰- ۱/۲۰۰ تهیه گردد. نهایتا عملیات اساسی مقابله با جریان واریزه‌ای عبارتند از: ۱(- عملیات به تله انداختن جریان واریزه‌ای ۲- عملیات ترسیب جریان واریزه‌ای ۴ عملیات کنترل مسیر جریان واریزه‌ای ۵- عملیات محدود کردن وقوع جریان واریزه‌ای دبی رسوب پیشنهادی عبارت از حجم رسوب قابل حمل به‌وسیله جریان واریزه‌ای با یک دوره برگشت مورد نظر و یا حجم رسوب قابل حرکت در عرصه حوزه آبخیز (هر کدام که کوچک‌تر باشد) می‌باشد. حجم رسوب پیشنهادی برای طراحی سازه‌های مشبک عموما براساس نقشه‌های توپوگرافی با مقیاس مناسب. مطالعات میدانی و آمار ثبت شده جریان‌های واریزه‌ای به‌وقوع پیوسته در گذشته. تعیین می‌گردد. روش محاسبه حجم رسوب قابل حرکت در عرصه حوزه آبخیز به‌شرح زیر می‌باشد: الف- حجم رسوب قابل حرکت (ناپایدار) برای بارندگی با دوره برگشت برآورد شده (مورد نظر) روی هر آبراهه عبارت از مجموع مواد ته‌نشین شده روی بستر آبراهه و رسوب واریزه‌ای و در حال ریزش خواهد بود: ۷ +۷۱ > ۷۶ که: :- حجم رسوب (030) ۷ - مواد ته نشین شده روی بستر آبراهه 2 - رسوب واریزه‌ای و در حال ریزش مقدار ,/۷ از رابطه مقابل محاسبه می‌شود: با ,۷-۸ که: ,۸ - مقطع عرضی مواد ته‌نشین شده روی بستر آبراهه (8) رآ - مسافت اندازه گیری شده از طول آبراهه تا خروجی دره مقدار ۸1 از رابطه مقابل محاسبه می‌شود: 130 < ۸ که: 3ا- عرض متوسط آبراهه در جایی‌که وقوع جریان واریزه‌ای آن بررسی‌می‌شود (13) -------- صفحهٔ بعد -------- فصل دوم - تهیه و ندوین شاخص‌های لازم در نعیین مکان مناسب برای احداث‌بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ ۳۵ - عمق متوسط مواد ته‌نشین شده روی بستر آبراهه (1) و 10 با رجوع به مطالعات میدانی و شرایط آب شکستگی نزدیک آبراهه انتخاب می‌شوند. وقتی که عمق ترسیب 2 - حجم رسوب پیش‌بینی شده قابل ریزش و واریزه‌ای در مسیل (آبراهه) با نقاط مرتفع ‎٩140(‏ [ا مشرف برآبراهه برحسب شرایط عرصه و دوره برگشت مورد نظر تعیین می‌گردد. ب- وقتی که پیش‌بینی حجم رسوب قابل ریزش و واریزه‌ای مشکل باشد. حجم رسوب قابل حرکت برای جریان واریزه‌ای به‌وسیله معادله زیر که شامل شکست دامنه (۲0112090) آبراهه مورد نظر نیز می‌باشد. برآورد می‌گردد. نا م۸ 250001 که: ۷ - حجم رسوب (*۳) ۸ - میانگین سطح مقطع عرضی (میانگین پروفیل عرضی) ترسیب روی بستر آبراهه که همان 13710 است که: 3ا- عرض متوسط بستر آبراهه در جایی‌که فرسایش در هنگام وقوع جریان واریزه‌ای پیش‌بینی می‌شود (:) م10 - عمق متوسط مواد ترسیب ییافته روی بستر آبراهه (۱3) نآ - مسافت اندازه گیری شده در طول آبراهه از خروجی آبراهه تا نقطه مورد نظر عرصه حوزه آبخیز. لازم به ذکر اگر حجم رسوب قابل حرکت پس از وقوع جریان واریزه‌ای کم بوده اما احتمال آن وجود دارد که در آینده افزایش یابدء بایستی این اضافه حجم برآورد شده و به حجم رسوب پیش‌بینی شده اضافه شود. در ژاپن حجم رسوب قابل حمله به‌وسیله جریان واریزه‌ای برای یک دوره برگشت مورد نظر که با ۷۵۵ نشان داده می‌شود. حاصل ضرب غلظت رسوب جریان واریزه‌ای (24) در مجموع حجم آب به‌دست می‌آید. حجم آب نیز به‌وسیله حاصل‌ضرب مساحت حوزه آبخیز (*) در بارندگی ۲۴ ساعته با دوره برگشت مورد نظر (1:) تعیین می‌گردد. کهد: ۳- ضریب تصحیح رواناب است که برحسب مساحت حوزه آبخیز از نمودار (۱-۲) (یا فرمول ضمیمه آن)" به‌دست می‌آید. 5 + *(2 - ۸ )0.05 - 1-۳۲ -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۶ ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) رل - غلظت رسوب جریان واریزه‌ای ودهاً - بارندگی حداکثر ۲۳ ساعته برای دوره برگشت معین (:۲11) ی - حجم رسوب قابل حمل به‌وسیله جریان واریزه‌ای برای دوره برگشت معین (:1) ۸- مساحت حوزه آبخیز برحسب 1 - نسبت فضای خالی (۲۵110 ۷۵16) که حدد ۰/۳۴ اختیار می‌شود. 5 + *(2 - ۸ و )0.05 - ۲ نمودار ۱-۲- ضریب تصحیح رواناب برای مساحت‌های مختلف حوزه آبخیز شاخص‌های مهم که در تعیین مکان مناسب بندهای مشبک تاثیرگذار هستند به‌شرح زیر می‌باشند: ۱- پروفیل طولی رودخانه (شیب بستر آبراهه) 11 در حالت موجود جهت رسوب‌گذاری جریان واریزه‌ای لازم است. ۲- مساحت حوزه آبخیز هر چه بر مساحت حوزه آبخیز بند اضافه شود. حجم رسوبات و سیل خروجی حوزه آبخیز افزوده‌تر می‌گردد. بنابراین -------- صفحهٔ بعد -------- فصل دوم - نهیه و آندوین شاخص‌های لازم در نعیین مکان مناسب برای احدات‌بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ ۳۷ یا رسوب را ذخیره نمایند. ترسیم منحنی سطح- حجم- ارتفاع کارشناس طراح را در تصمیم‌گیری کمک خواهد کرد و ملاک تصمیم‌گیری نیز توجیه اقتصادی است. ۳- وجود عرصه مناسب جهت دیپو کردن رسوبات پشت (مخزن) بند استمرار عملکرد بندهای مشبک منوط به تخلیه مناسب و سریع مخزن‌بند پس از وقوع هر سیل است. وجود محل کردن. مراحل قانونی فروش و ...) که از سوی ادارات کل منابع طبیعی و آبخیزداری استان‌ها اعمال می‌گردد به‌راحتی ۴- امکان تخلیه رسوبات از مخزن‌بند مخزن مانع به‌کارگیری ماشین‌آلات سنگین جهت خروج رسوبات نگردد). ۵- وجود جاده دسترسی مناسب به محل بند یکی از تفاوت‌های عمده کار آبخیزداری ایران و ژاپن در این است که ژاپنی‌ها با ساختن بندهای مرتفع در مناطق دارای جاده دسترسی, لزوم کار در مناطق بالاتر را که نیاز به تخریب عرصه (جهت جاده دسترسی و ..) دارد به حداقل ۶- موقعیت مناطق تحت تاثیر جریان واریزه‌ای که بند برای رفع مشکل آن‌ها احداث می‌شود رودخانه و هدایت جریان کم خطر آب صورت می‌گیرد. ۷- حجم و سطح عملیات متنوع آبخیزداری (مکانیکی, بیولوزیک. بیومکانیکی و ...) انجام یافته و با مورد نیاز در حوزه آبخیز مورد نظر انجام عملیات آبخیزداری در اکثر موارد سبب حذف نسبی یا کاهش جریان واریزه‌ای می‌گردد لذا اگر عملیات آبخیزداری در حوزه‌ای موثر واقع گردد. مشکلات تا حدود زیادی برطرف می‌شود. کاربری اراضی نقش ویژه‌ای در تولید فرسایش و رسوب حوزه‌های آبخیز دارد. بهره‌برداری نامطلوب و غیرمجاز از عرصه‌های جنگلی, مرتعی و زراعی موجب تشدید خطر وقوع جریان‌های واریزه‌ای می‌گردد لذا کنترل و بهبود اوضاع عرصه نیاز به انجام عملیات کنترل جریان واریزه‌ای را بیش‌تر می‌سازد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۸ ۹۹/۰۴/۴۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) ۸- لزوم احداث‌بند در واحدهای کاری اولویت دار از نظر سیل, زمین لغزش و ... یکی از مواردی که در توجیه اقتصادی احدات‌بندها تاثیر به‌سزایی دارد. شناخت منشا رسوب‌زایی و آبراهه‌های اولویت‌دار است که معمولا دارای رتبه بالایی نیز می‌باشند. عدم مهار رسوبات در فاصله و مقطع مناسب از منشا رسوبات ۹- حجم رسوبی که قرار است به تله انداخته شود محل‌هایی که بایستی به‌عنوان مقطع احداث‌بندهای مشبک انتخاب گردد توسط کارشناس طرح بررسی و نهایتا تصمیم را داشته و نیاز به بندهای تکمیلی را کم‌تر نماید. ۰- وجود مشکل و نیاز به احداث‌بند در مواردی که رسوبات ریزدانه هستند نیازی به احداث‌پندهای مشبک نبوده و در صورت لزوم بایستی از بندهای غیرمشبک استفاده شود تا از سرازیر شدن جریان رسوبات ریزدانه به پایین‌دست جلوگیری شود. منظوره در نظر گرفته شده و به‌عنوان کاهش دهنده دبی حداکثر جریان واریزه‌ای و تزریق سفره‌های زیرزمینی در نظر گرفته شوندء مخزن مورد نیاز برای حوضچه‌ها قابل توجه خواهد بود. در منابع ژاپنی عرض لازم برای حوضچه ترسیب. پنج وجود بستر مناسب برای احداث‌بند و اطمینان از عدم فرار آب از جناحین و عدم ایجاد مشکل برای ساکنین اگر جنس بستر از رسوبات شیلی بوده و جهت شیب لایه نیز با جهت جریان آب موافق باشد احتمال لفزش سازه احدائتی سیار زیاد بوده و بایستی از احداث‌بند در چنین مقاطعی اجتناب کرد. احتیاط صورت گیرد و حتی‌الامکان از آن اجتناب شود. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل دوم - نهیه و آندوین شاخص‌های لازم در نعیین مکان مناسب برای احداث‌بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ ۳۹ بالادست بندها کار مشکلی است و طراح را ملزم می‌سازد بازدید متعددی از عرصه مورد نظر و حوزه بالادست آن داشته و ضمن تطبیق نقشه با عرصه. در صورت لزوم از مشاوره زمین‌شناسی برخوردار گردد. ۳- شکل مسیر جریان رودخانه بهترین مقطع احداث‌بند (از نظر شکل مسیر جریان)» در محلی است که در فاصله‌ای قابل ملاحظه از بالادست و البته رودخانه‌های قدیمی دارای شکل مناندری (پیچان‌رود) بالاخص در مناطق ساحلی هستند و پیدا کردن مسیر مستقیم کار دشواری است. ضمنا شکل سینوسی رودخانه‌های مئاندری سبب کاهش سرعت آب و نهایتا افزایش قدرت به تله انداختن رسوبات توسط بند مشبک خواهد شد. ۴- وضعیت عرصه از نظر امکان احدات‌بند در مواردی مشکلات اجتماعی منطقه سبب می‌گردد تا بند در محل مورد نظر احداث نگردد (زیرآب رفتن زمین‌ها (ارتفاع و ...) به‌وجود خواهد آمد که بایستی مدنظر کارشناس طراح قرار گیرد. ۵- قدرت کشش رودخانه در پایین‌دست در مناطقی از رودخانه‌ها ممکن است بنابه دلایلی (وجود تخته سنگ‌هاء تعرض به حریم رودخانه از طریق ساخت مسکن و یا احداث مزارع و باغات و...) قدرت کشش رودخانه کم گردد. لذا تغییر در مناطق پایین‌دست (که معمولا با بالادست وجود داشته باشد که امکان انحراف جریان واریزه‌ای را متصور نماید. گرینه احداث‌بند در بالادست آن و یا انجام توجه به میراث فرهنگی و حفظ محیط زیست از نکات ویژه‌ای است که طراح را ملزم می‌سازد حتی‌الامکان از زیرآب رفتن آن‌ها (میراث فرهنگی (آثار تاریخی. بقعه‌هاء قبرستان و-)) و 5 از بین بردن درختان حفاظت شده جلوگیری نماید. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۰ ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) ۷- نوع سازه مشک و محدودیت‌های حمل مصالح در مناطق فاقد جاده دسترسی امکان احداث‌بندهای مشبک بتن آرمه (که معمولا نیاز به مصالح زیاد دارند) وجود ندارد و بندهای پایه بتنی و لوله‌ای و... مدنظر می‌باشند. البته سازگاری با اقلیم نیز در انتخاب این گزینه تاثیرگذار خواهد بود. ۸- توحیه اقتصادی توجیه اقتصادی گزینه نهایی هر پروژه‌ای است و طراح تصمیم نهایی را براساس توجیه اقتصادی خواهد گرفت. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۳ یه و تدوین شاخص‌های لازم در تعیین نوع و تعداد بندهای مشک -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۹9000۳ ۲ -------- صفحهٔ بعد -------- فصل سوم - نهیه و آندوین شاخص‌های لازم در نعیین نوع و نعداد بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ ۳۳ ۱-۳ انواع بندهای مشبک براساس نوع مصالح انواع بندهای مشبک براساس نوع مصالح مصرفی به شرح زیر قابل تفکیک می‌باشند: ۱-۱-۳ فلزی این بندها برحسب شرایط منطقه‌ای دارای گوشواره‌هاء. حوضجه آرامش. رادیه و دیوارهای کناری غیرفلزی (عموما ۲- بندهای مشبک لوله‌ای پر شده با بتن 421۱ 6۲1۵ یا 0۵01۵۲۵۲۵ 1۲۵110۲۵۵۵ ۳- سرریز سرندی 56۲66۲ 111[1۳۵11011 00110177 ۴ بندهای مشبک لوله‌ای فاقد بتن (این نوع بند در استان گلستان احداث شده است) ۲-۱-۳- بتنی این بندها حجیم بوده و در مناطقی که استفاده از مصالح بتنی نسبت به بتن ارمه توجیه‌پذیرتر باشد مورد استفاده قرار می‌گیرند. در ژاپن عمدتا از سازه‌های بتنی استفاده می‌شود و توجیه اقتصادی آن‌را بیش از سازه‌های بتن آرمه می‌دانند. بندهای مشبک بتنی به شکل زیر مورد استفاده قرار گرفته‌اند: ۱- بندهای دندانه‌ای (شکاف‌دار) 4۵1 5111 ۲ بندهای دو منظوره با مجراهای کروی در بدنه -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۴ ۹۹/۰۴/۴۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخه‌گیر (چکدم مشبک) ۳-۱-۳ بتن آرمه این بندها عموما در بدنه. قسمت مشبک و حوضجه آرامش بتن آرمه می‌باشند اما ممکن است گوشواره‌هاء دیوارهای بندهای مشبک بتن آرمه به شکل‌های زیر مورد استفاده قرار گرفته‌اند: نمونه این بند در جنوب روستای نیرنگ نوشهر (بالاتر از محل اتصال خروجی زیر حوزه ۴ به آبراهه اصلی رودخانه - بند بتن آرمه پره‌دار ذوزنقه‌ای این بند مشابه بند پشت بنددار ذوزنقه‌ای است اما پره‌ها در بالادست قرار گرفته‌اند. این نوع بند در بالادست روستای ماشاا... آباد تنکابن (بالادست محل اتصال زیر حوزه نک‌رود به آبراهه اصلی کاظم رود) احداث شده است. ۳-۱-۳ بتن ارمه با سرریز قوسی و ستون‌های واقع شده برروی سرریز نمونه این بند در بالادست شهر کردکوی استان گلستان و برروی رودخانه غاز محله و هم‌چنین نوکنده گلستان احدات شده است. این بند از دو حوضچه ترسیب جهت تقلیل دبی ماکزیمم سیل, تغذیه و نهایتا ترسیب رسوبات بهره می‌برد. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل سوم - نهیه و ندوین شاخص‌های لازم در نتعیین نوع و نعداد بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ ۳۵ وا ۵-۱-۳- بندهای استوانه‌ای مجزا 427 ۲۸۱۱ این نوع بند روی پی بتنی و با استفاده از ورق‌های فلزی 81۳1۱-1011۳ که به شکل استوانه‌های قطور و مرتفع ساخته شده و در درون آن مصالح رودخانه‌ای ریخته شده و روی آن حدود ۲۰-۳۰ سانتی‌متر بتن ریخته می‌شود. احداث می گردد. این نوع بند در ژاپن مورد استفاده قرار گرفته است. این بند با تغییراتی می‌تواند در مناطق شمالی کشور مورد استفاده قرار گیرد. ۰ او رح رت اس ری ان 8 رخ ههور رف : 0 ی را ریات ای رین + بر اند 2 ان س ۰ ۰ 1 و یا ان ی وگ 0 و 6 ار ۲ توا ۷ یاه ی وا با چه رگ را ار ی ۰ ص ‌‌ ی ۹ 5 و هو یی ند ی ی را ان ی ۶-۱-۳- بندهای پایه بتنی (بتن ارمه) این نوع بند در استان مازندران و جهت رفع نقیصه بندهای چوبی مورد استفاده قرار گرفته است. عمر مفید بالا و قابلیت احداث برروی بسترهای سنگی از مزایای این بندهاست. با توجه به تقسیم بندی بالاء شاخص‌های لازم در تعیین نوع بندهای مشبک به شرح زیر قابل ارائه است: ۱ س یی : 8 رس ۹ سموا اس دیماان ۰ 8 و و ۰ نو دا بای :2 و ریا مخ ۹ 7 :2 . سی ۱ گرا اش : ۳ ۰ رو یی ادن [ و یه فرط ۶ مایا ای و را هجو : َ : آپه 4 : و را ۰ ۹ هه 4 را 4 ۳ ۰ - آ ی ۰ ۰ + عون 5 هد ۰ ۳ ور ار ۹۱ ی ی بش کیش اه دص > ۰ ۴ وگن اه ۴ص :۰ ی ‎٩‏ کج سم بَ موی ۰ موه او با کرد ۴ ۳ رس 0 ۰ سا ها روص هم : دج عم رک رک تب واگ ۳ ۰ ۰ مه ور ۰ هر ۱ رک ْ 1 با سا ی 2 ۴ - : : رن 7۳ ی ی ۱- مساحت حوزه ابخیز در شرا یط مساوی. حوزه‌های ابخیز کوچک رسوبات کم‌تری دارند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۶ ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) ۲- نوع مواد رسوبی اگر نوع مواد رسوبی حمل شونده با جریان» شاخ و برگ درختچه‌ها و یا درختان سبک (بامبو) باشد بندهای فلزی با توجه به این که شیب آبراهه به‌طور مستقیم برسرعت جریان واریزه‌ای تاثیر می‌گذارد. عملا حجم جریان و ضربه وارده به سازه با افزایش شیب. افزایش می‌یاید. اگر بند در بالادست مناطق مسکونی و یا در محدوده سنگ‌های ریزشی احداث می‌شود. لازم است از بندهای قوی (بتن آرمه) استفاده می‌شود. در این مورد دوره برگشت و عمرمفید پروژه نیز مطرح می‌شود که سازه‌های قوی را توجیه‌پذیر می‌سازد. ۵- هدف ممکن است هدف از اجرای طرح., تحقیقات باشد. در این‌صورت مجری می‌تواند انواع بندها را برحسب فرضیه‌های ۶- راه دسترسی و امکان حمل مصالح ۷- وجود مصالح مورد نیاز ۸- وجود تخصص و تجربه لازم جهت طراحی و ساخت ۲-۳- تهیه و تدوبن شاخص‌های لازم در تعبین تعداد بندهای مشک حرکت مواد جریان واریزه‌ای برحسب جنس مواد و شرایط موجود در عرصه متفاوت است. نوع حرکت سنگ در ابراهه و رودخانه با حرکت چوب‌آلات و تنه درختان متفاوت است. حرکت تخته سنگ‌های غلطان (در صورتی‌ که قطر حداقل آن بیش از اندازه فضای خالی شبکه بند باشد و مخزن‌بند پر نشده باشد) در مخزن‌بند و یا حوضچه ترسیب متوقف می‌گردد اما این تصور نزدیک به واقعیت وجود دارد که وقتی ارتفاع آب به تراز سرریز بند مشبک می‌رسد. درختان قابل به تله انداختن نبوده و از مخزن‌بند خارج می‌شوند. ایجاد حوضچه‌های فرعی در مجاورت بندهای مشبک برای کاهش سرعت جریان و ترسیب مواد رسوبی بر موفقیت طرح و افزایش حجم رسوبات بالادست بند (مخزن‌بند و حوضچه‌ها) می‌افزاید. اگر چه هدایت جریان واریزه‌ای به حوضچه‌ها به معنی گرفتن و به تله انداختن کامل رسوبات حمل شونده با جریان -------- صفحهٔ بعد -------- فصل سوم - نهیه و ندوین شاخص‌های لازم در تعیین نوع و تعداد بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ ۳۷ - حجم جربان واریزه‌ای بایستی حجم جریان‌های واریزه‌ای قابل حر کت در رودخانه ر به ازای دوره برگشت‌های مختلف محاسبه کرد. بدیهی است مطالعات فرسایش و رسوب و مطالعات پیش نیاز آن (فیزیوگرافی و توپوگرافی, هواشناسی, هیدرولوژی و سیل, به‌صورت مستقیم برروی مقدار حجم جریان واریزه‌ای تاثیرگذار است. احداث‌بند در مقاطعی از رودخانه که دارای شیب کم باشند سبب می‌شود تا حجم بیش‌تری از رسوبات را نسبت به مناطق پرشیب به تله انداخت. با توجه به اهمیت این پارامتر»ه شیب مناسب آبراهه در صفحه بعد تشریح گردیده است. در مواردی مشاهده می‌شود که مشکل زمین‌شناسی مانع احداث‌بند در مقطع مورد نظر می‌گردد. - اولویت واحدهای کاری اولویت واحدهای کاری (فرسایش پذیری» خسارت به مناطق مسکونی و...) موجب می‌گردد. در مواردی از توجیه - حجم یا سطح عملیات مکانیکی و بیولوژیک در حوزه آبخیز انجام عملیات مکانیکی و بیولوژیک در سطح حوزه آبخیز موجب کاهش حجم جریان واریزه‌ای و نهایتا کاهش تعداد رسوب و نیاز به احداث‌بندهای مشبک را بیش‌تر می‌سازد. گزینه نهایی برای انجام بهینه هر پروژه‌ای توجیه اقتصادی است (مگر در موارد خاص) 2 3چ ۱0/3 را (۱-۳) و 1 که در آن: -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۸ ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) ۷- سرعت مجاز جریان (800/) که از مراجع مختلف از جمله جدول (۱-۳) قابل استخراج می‌باشد. - نسبت سرعت متوسط جریان در آبراهه به سرعت جریان در نزدیک بستر که 1.3-1.5 گرفته می‌شود. 8- طول محیط تر شده (00) ضریب زبری مانینگ که از جدول‌های (۲-۳). (۳-۳) و (۴-۳) قابل محاسبه است. 0- دبی سیلابی طراحی (که با توجه به اهداف طرح, عمر مفید پروژه» وضعیت مناطق تحت تاثیر (پایین‌دست) ۱۰۰- *۰ سال انتخاب می‌شود). قابل ذکر است که در اکثر حوزه‌های آبخیز کشور (بالاخص بخش قابل توجهی از مناطق جنگلی پرشیب شمال کشور) به‌راحتی و یا هزینه کم نمی‌توان عملیات مکانیکی لازم را برای تقلیل شیب حتی در آبراهه‌ها انجام دادء چه رسد بهترین گزینه برای جلوگیری از شسته شدن غیرمجاز ذرات خاک خواهد بود. متاسفانه از مشکلات عمده موجود در حوزه‌های آبخیز کشورء عدم جامع‌نگری و عدم وجود قانون فراگیر در حفاضت و...) برای کنترل سیل و رسوب می‌باشد. اما در مجاورت یا پایین‌دست این عملیات تجاوز به حریم آبراهه و رودخانه. برداشت بی‌رویه غیراصولی شن و ماسه کوهی و رودخانه‌ای, احداث ساختمان در داخل بستر و ... انجام می گیرد. جدول ۱-۳- حداکثر سرعت مجاز توصیه شده برای آبراهه‌های با شیب کم و امتداد مستقیم (نقل از منابع ۵ و ۷) سرعت آب صاف سرعت آب حامل لای کلوئیدی ۱۱/۹۰ ۱۷۱/۹۰ لوم ماسه‌ای غیر کلوئیدی لوم لای‌دار غیرکلوئیدی لای آبرفتی غیر کلوئیدی شیل و سطح غیرقابل نفوذ (۳) لوم با دانه‌بندی همراه ۴ قلوه سنگ غیر کلوئیدی لای با دانه‌بندی همراه با قلوه سنگ کلوئیدی تذکر: برای آبراهه‌های با پیچ و خم باید از سرعت‌های پایین‌تر استفاده کرد. درصد کاهش سرعت پیشنهاد شده توسط لاین از ۵ درصد برای پیچ و خم متوسط تا ۲۲ درصد برای آبراهه‌ها با پیچ و خم زیاد می‌باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل سوم - نهیه و آندوین شاخص‌های لازم در نعیین نوع و نعداد بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ ۳۹ جدول ۲-۳- مقادیر ضریب زبری مانتیک برای آبراهه‌های طبیعی (نقل از منابع ۵ و ۷) ۱- رودخانه‌های کوچک (پهنای بالا در هنگام سیلاب کم‌تر از ۳۰ متر) (الف) رودخانه‌های واقع در دشت: ۱) تمیز با سواحل مستقیم پر از آب بدون گودی‌های موجود در کف ۲ مانند (۱) با سنگ و علف هرز ۳) آبراهه‌های پیچ و خم‌دار با گودی‌های موجود در کف ۷) رودخانه‌های با شیب بسیار کم. پوشیده از علف هرز و گودی‌های عمیق ۸) رودخانه با علف هرز فراوان با گودی‌های عمیق پوشیده از بوته‌ها ۱۰ ۱۵۰ (ب) رودخانه‌های کوهستانی بدون پوشش گیاهی در آبراهه با کرانه‌های پرشیب. درخت‌ها و بوته‌های موجود در کرانه که در اثر سیلاب بزیر آب می‌روند: ۱) کف رودخانه قلوه سنگ و پاره سنگ ۲) کف رودخانه قلوه سنگ و پاره سنگ‌های بزرگ (الف) مرتع بدون بوته: 0 #تفاسسسسشسشسشسشسشسسسسسشششش ی (ج) بوته‌زارها ۵) بوته متوسط تا متراکم در تابستان ۹ وتان ۳- رودخانه‌های بزرگ (پهنای سطح آب در هنگام سیل بیش‌تر از ۳۰ متر): مقدار کم‌تر از رودخانه‌های کوچک مشابه می‌باشد زیرا کرانه‌ها مقاومت کم‌تری در مقابل جریان نشان می‌دهند. - روش‌های تعیین ] ۱- استفاده از جداول توصیه شده ۲- مشورت با کارشناسان با سابقه -------- صفحهٔ بعد -------- ۴۰ ۳- مقایسه مواد ساخ ۴- عکس و اسلاید ۵- روش تحلیلی تعیین 1 با اندازهگیری سر: تعیین 1 با اندازه گیری زبرو مقدار ۲ ۰ ۳۸ ۰۵ ۰ ۰ ۰] ۰ ۰ 1 ۰ ۰۵ ۰/۹۱۹۹ ۱۵ ۰] ۰ ۰ 1 ۰/۱۱۱-/۹۵ ۰/۲۱۳ ۰/۴۰۰ ۰/۰۹۵۰ ۰/۰۱۹۵ ۰۱۰۲۵-۰0۰ ۰/۰۵۰۰ ۱۹۰۰ ۱۱۵۰ ۱۳۰۰ ۹۹/۴/۳۱ ضوابط و مع فت مر بوطه ارهای فنی طراحی و اجرای بنده 3333333333 فته در طرح‌ها ستفاده از روش کاون (نقل از مر< وضع ای مشبک سرشاخ هگیر (چکدم مشب نع ۷) یت کانال مواد بستر درجه ناهمواری در سطح بستر کانال تاثیر نسبی موانع گیاه درجه قوسی بودن کانال یا مجرای آب ه‌( -------- صفحهٔ بعد -------- فصل . سوم - نهیه و آندوین شاخص‌های لازم در نعیین نوع و نعداد بنده۸ جدول ۴-۳- تعیین مقدار ۵ برای مصالح مختلفی : نوع مواد بستر مجرای آب و وضعیت آن (الف): مجاری بسته با جریان نیمه پر ۱- فلزی - برنجی - فولادی با درز جوشی بدون پوشش داخلی - فولات خام از نوع سیاه از نوع گالوانیزه - فلری مواج برای فاضلاب باران ۳- غیرفلزی ملات زبر - بئونی آبروی زیر راه‌ها مستقیم و صاف ابروی زیر راه‌هاء با پیچ و خم و بست ماله کشی شده فاضلاب‌ها با آدم رو و مدخل, مستقیم ماله کشی نشده, شبیه فولاد ماله‌کشی نشده. صاف شبیه چوب ماله‌کشی نشده. زبر. شبیه چوب ناصاف - چوب رسانیده شده. ورقه ورقه " رسی لوله تبنوشه معمولی پخته شده صاف برای زهکش پخته شده صاف برای زهکش با آدم‌رو پخته شده زهکش با اتصال باز ۴) -------- صفحهٔ بعد -------- ۴۳۲ ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) ۱- انواع بندهای مشبک اجرا شده در ایران و جهان تعریف و عکس آن به‌صورت نمونه ارائه گردیده و مزایا و ۲- عوامل موثر در تعیین نوع و تعداد بندهای مشبک مشخص گردید تا طراح در انتخاب نوع و تعداد بندهای مشبک و متعلقات آن دقیق‌تر عمل نماید. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۴ تدوین ضوابط و معیارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندهای مشبک -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۹9000۳ ۲ -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم - ندوین ضوابط و معیارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ ۵ ۱-۴ کلیات بندهای مشبک به انواع مختلفی تقسیم می‌شود که در قسمت‌های پیشین به آن اشاره شد. اگر چه رواج این بندها در جهان (برخلاف ادعای روس‌ها که سابقه مطالعات) را از سال ۱۸۶۰ میلادی مطرح می‌کنند کم‌تر از نیم قرن است و یکی از کشورهایی که بیش‌ترین تحقیق و اجرا را در زمینه بندهای مشبک داشته. زاین می‌باشد اما دستورالعمل استانداردسازی آن‌ها نیز کم‌تر از دو دهه سابقه دارد. اگر قرار برطراحی جزییات بندهای مشبک باشد. ممکن است کمبودها و تناقض‌هایی به‌وجود آید که برطرف کردن کمبودها و... نیاز به استفاده از نتایج تحقیقات وسیع خارجی و داخلی دارد. لذا سعی گردید ضوابط و معیارها براساس دانش اندوخته شده از منابع خارجی, بازدیدهای داخلی و خارجی و تجربیات بومی تهیه و تدوین گردد. ضمنا از بعضی از انواع بندهای مشبک که تاکنون در ایران اجرا نشده (بندهای مشبک با لوله‌های فلزی پر شده با بتن» بندهای مجزای استوانه‌ای پر شده با مصالح رودخانه‌ای (4۵7۳ 20[1) و ... صرف‌نظر نگردیده و مورد بحث قرار می‌گیرد. ۳-۴ نیروهای مقاوم و محرک تعداد نیروهای مقاوم و محرک برحسب نوع جریان (سیل معمولی با جریان واریزه‌ای) و ارتفاع بند کم یا زیاد می‌شوند. ژاپنی‌ها برای جریان سیل معمولی نیروهای مورد بررسی در تجزیه و تحلیل پایداری را به دو دسته تقسیم می‌کنند: الف- وزن بدنه بند ب- نیروهای هیدرواستاتیک نیروی وزن بند برحسب شکل سازه نوع مصالح به‌کار رفته در آن و وضعیت سازه (خشک یا مستغرق بودن و..) تعیین می‌گردد. نیروی هیدرواستاتیک شامل نیروی وزن آب و رسوب برروی سازه و هم‌چنین نیروی افقی ناشی از فشار آب برسازه در در این حالت ساده نیروی وزن سازه» نیروی ناشی از وزن آب و رسوب برروی سازه و نیروی پسیو (مقاوم) پایین‌دست سازه به‌عنوان نیروی مقاوم عمل می‌کنند اما نیروی افقی آب و رسوب (که برای راحتی محاسبات به دو نیروی مثلشی و مستطیلی تقسیم می‌شود) به همراه نیروی زیر فشار به‌عنوان نیروی محرک عمل می‌کنند (ژاین‌ها برای بندهای با ارتفاع کم‌تر از ۱۵ متر از نیروی زیر فشار صرف‌نظر می‌کنند). اما در تجزیه و تحلیل جریان‌های واریزه‌ای, نیروها را به پنج دسته زیر تقسیم می‌کنند: -------- صفحهٔ بعد -------- ۴۶ ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) ۱(- نیروی وزن بدنه بند که برحسب شکل سازه و نوع مصالح به کار رفته در آن تعیین می‌گردد (...,۱۷1۰۱۷۷2,۱۷3) ۲- نیروی فشار هیدرواستاتیک که شامل نیروی وزن آب روی سازه (۳۷1)» نیروی فشار آب افقی (۳]]1) و نیروی فشار آب مستطیلی (ارتفاع آب روی سرریز) (۳]12) می‌باشد. ۳- نیروی فشار رسوب که شامل نیروی رسوب روی سازه (۷1:]]) نیروی مثلثی رسوب بالادست بند (۱11) و نیروی مستطیلی (ناشی از رسوب آب روی سرریز) ناشی از رسوب بالادست بند (۳13112) است. ۳- نیروی وزن جریان واریزه‌ای که شامل نیروی وزن جریان واریزه‌ای روی قسمت شیب‌دار سازه (۳42) و بالای رسوب وجه شیب‌دار بالادست بند (۳۵1) می‌باشد. ۵ نیروی هیدرودینامیک یا ضربه است که در نصف ارتفاع سرریز اثر می‌کند. ۶ البته در این‌جا نیز زیر فشارء نیروی " ناشی از اثر زلزله و موج و پسیو پایین‌دست و بند نیز بایستی اضافه شوند. در تقسیم‌بندی بالا نیروی وزن» ۳۷1 ,۳1۷1 ,۳41 و ۳42 و پسیو (مقاوم) پایین‌دست بند به‌عنوان نیروی مقاوم عمل کرده و بقیه به‌عنوان نیروی محرک عمل می‌کنند. نیروهای مقاوم و محرک به دو شکل در صفحات بعد مشخص گردیده‌اند. ۳-۴- تعیین ابعاد بدنه بند و تجهیزات وابسته ژاپنی‌ها سازه پیشنهادی برای کنترل جریان واریزه‌ای را که دارای مقطع ذوزنقه‌ای نیز می‌باشد به شکل زیر توصیه کرده‌اند. عرض سرریز 1 3-4 - شیب ضلع بالادست بند 1:0.6 ۱- نیروی ضربه یا نیروی آب جریان واریزه‌ای به دو صورت زیر قابل محاسبه است. )7 )1( نداد مت ۱۷ -< ۳ نیروی ضربه چوب ۷ و ۷ به ترتیب وزن چوب و سرعت حرکت چوب است. 2 ۳۵ 9 ۰ 0 ۰ ۰ (11) 0۳۳۳.۶ ۲۳۶ نیروی ضربه جریان واریزه‌ای ۹ وزن مخصوص جریان واریزه‌ای (*1681/8) <۳0] ((17) عمق طراحی جریان واریزه‌ای - | 0 سرعت متوسط جریان واریزه‌ای در مقطع بند - ا -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم - ندوین ضوابط و معیارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ ۳۷ (که در صورت ضرورت می‌تواند کم‌تر نیز بشود). و مش 0.60 0.2 ۱ : البته یکی ازحالت‌های جریان واریزه‌ای خطرناک. حرکت سنگ و خاک و آب در آبراهه است که معمولا در نزدیک مناطق مجاور دامنه‌های پرشیب به وقوع می‌پیوندد. بستر این آبراهه‌ها عموما قلوه سنگ و قطعات درشت سنگ است. اگر مواد بستر رودخانه شن و ماسه باشند عرض سرریز می‌تواند ۱/۵-۲/۵ متر انتخاب گردد. ارتفاع آزاد+ ارتفاع سرریز+ ارتفاع بند - ارتفاع دستک‌ها اختلاف ارتفاع معادل شیب بستر+ ارتفاع آزاد+ ارتفاع سرریز+ ارتفاع بند- ارتفاع گوشواره‌های بالادست ضخامت حوضچه آرامش به‌شرح زیر قابل تعیین است: (1- 303 +0.2)0.6111 < ضخامت حوضجه آرامش که: |[ - ارتفاع بند (1) 3 - ارتفاع آب روی سرریز ۴-۴۳ مراحل بررسی پایداری سازه‌ها ۱ ترسیم برش (پروفیل) قسمت‌های مورد بررسی سازه ۲ مشخص کردن نیروهای محرک و مقاوم ۳- مشخص کردن پارامترهایی نظیر ۰.۷ 16۵ 60 ۵ ۵ و ۲ با توجه به جواب آزمایشگاه مکانیک خاک و یا استفاده از فرمول‌ها و روابط تجربی و... ۳ تفکیک سازه مورد بررسی به شکل‌های هندسی مجزا و مشخص کردن محل اثر نیروهای محرک و مقاوم ۵- تعیین مرکز برآیند نیروها (۷,5) ۶ محاسبه مجموع نیروهای مقاوم (2۵. 11) -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۸ ۱ مضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخه‌گیر (چکدم مشبک) ۷- محاسبه لنگر (ممان) حاصل از نیروهای مقاوم نسبت به پنجه لغزش (نقطه‌ای که امکان واژگونی سازه حول آن وجود دارد) با توجه به ‏ :2:1۳ ۸- تعیین لنگر (ممان) نیروهای محرک با توجه به از نسبت به پنجه لغزش (۵. 10) -٩‏ محاسبه ضریب اطمینان (5. 1) برای کنترل پایداری سازه در برابر واژگونی 2 111 ر۸ 5. ۰- محاسبه 5.۲1 با مقدار توصیه شده - اگر را.ه محاسبه شده در بند قبل بزرگ‌تر از مقدار توصیه شده باشد. محاسبات انجام یافته مورد قبول بوده و عملیات طراحی و محاسبات ادامه می‌یاید. - اگر 5.11 محاسبه شده در بند قبل ‎)٩(‏ کوجچک‌تر از مقدار 5.۲ توصیه شده باشد. محاسبات انجام یافته مورد ۱- محاسبه ضریب اطمینان (5. ۳2) برای کنترل پایداری سازه در برابر لغزش - اگر 5.۲2 محاسبه شده بزرگ‌تر از مقدار ‎٩.۲‏ توصیه شده باشد. محاسبات انجام یافته مورد قبول بوده و عملیات طراحی و محاسبه ادامه می‌یاید. محاسبات بایستی با تغییر در طراحی (تغییر ابعاد و...) تکرار شود. ۳- محاسبه فشارهای ایجاد شده در خاک زیر پی ۵0 - 0 - مقدار جک .> -<- 7 محاسبه می‌شود. تندهت ۱۹ , * اگر 7 > باشد ادامه محاسبات انجام می‌شود. * اگر 5+ 0.ابعاد سازه وزنی بایستی تغییر نموده و محاسبات بایستی از ابتدا تکرار گردد. 9 مقادیر جو1 و و1٩‏ محاسبه می گردد: دج هه 0 11111 وج ( اس ۳ 7 معمولا ,9 است که بایستی کنترل شود. یعنی ‎٩,.,,‏ نبایستی بزرگ‌تر از توان باربری خاک پی باشد. ضمنا رزیم9 نیز نبایستی منفی باشد. ۳- محاسبه نیروهای ایجاد شده در محل‌های مختلف (مانند محل تقاطع دیوار و پی و ...) برای کنترل برش و ... ۳۴۳- محاسبه مقادیر ممان خمشی, نیروی برشی» وزن قطعات سازه. تش ایجاد شده در مقاطع مورد نظر و کنترل -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم - ندوین ضوابط و معیارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ ۳۹ ۳ 3 ۱ : [یره۳ ۰ ی ۱ : : ۳1 2 ام ۳۱ : ْ , 2 نی ٍ 5 یس اه ب ۳5 ۳۲ چا ی 5 3 0 (0+۳)-۲۷ ی 3 ۱-۴-۴ نیروهای مقاوم 68]- وزن مرده سازه که در رقوم بالای پایاب (7۷) خشک و در قسمت‌های زیر آن به‌صورت مستغرق در نظر گرفته می‌شود. ۰۳2 ۳ - وزن آب روی تاج سرریز و پلکان سرریز 41- وزن خاک اشباع شده (01) روی پلکان سرریز : : در |[ 7۷- نیروی پسیو خاک پی یود 1+10 2 4 ۲-۴-۴ نیروهای محرک (واژگون کننده) 1 (۲- ]7 - 1 > ۲1۷/۳ 1 0 - نیروی فشار رسوبات پالای بند 3۵ 1110۶27 7 نیروی زیر فشار )۳ - [1) ۳۷ <- (5[ + 14 )۳۷ - ۷۷ پایین‌دست ]۳ - (3 + 2[ + ۱[۱) ۳ - ۷۷ بالادست *- نیروی افقی زلزله > ارتفاع آب بالادست بند *0.55501/8 00 6- رانش هیدرودینامیک ناشی از شتاب افقی -------- صفحهٔ بعد -------- 2۰ ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) - ضریب شتاب افقی ۷- وزن مخصوص آب ۷ نیروی ناشی از حرکت امواج <> 2 5 1 ۷ > (1۷۷] شید 1 0۷۷ اگر ۸47 گشتاور نیروهای محرک و ۱/0 گشتاور نیروهای مقاوم باشند. 110 5 ضریب اطمینان سازه در برابرلغزش 0023 رک دا ۷ - نیروهای مقاوم (قائم) 1[ ر2 - نیروهای محرک (افقی) # اثر شتاب عمودی زلزله بربند (۱۷ 0 ۶ ۳) می‌تواند جهت کم وزنی بند و آب پشت آن عمل نماید. ۷ ورن بند #* نیروی اینرسی (۱۷ ۲-0۷ ۳) در حالتی که شتاب از بالا به پایین باشد در جهت عکس ضرریب اطمینان عمل ۱(- مقادیر توصیه شده مرجع ۳ برابر 3 است اما 5.11 و دا.5 را بزرگ‌تر یا مساوی 1.5 می گیرند. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم - اند قا - عرض [1: 11- شب 2- شب []- ارتفاع : 0- ارتفاع ا - وزن م ۴۳ وزن ۰ وزن م 0- نیروی وین ضوابط و معیارهای فنی لا | سس | ۳ | سم ۳ [ که 8 ۳ ۳ [ سم ۳ [ بسسهیه | :8 | پسرمیس ] ۳ [ هموسه ]ره شکل ۱-۴- روش طراح سرربر ب وجه پایین دست بند ب روی سرریر خصوص جریان واریزه‌ای هیدرودینامیک ( 71 ه0) یا ی ی حل لح اج سح لح _اح ی ۷ ]1 از ۷۷ 7 641۱۱ 0۲ وزن بدنه سد ناما ۱۳۳۹۹۱۴ فشار هیدرواستاتیک 1 (۳۹۹ فشار رسوب ۷ د؛از۲حاعل 01 ۷۷۵۱۲ وزن جربان واریزه ای 11۱0۲۵۵۱۵۳۱ ۵ نیروی هیدرودینامیک ع جریان وار یزه‌ای) ۵) -------- صفحهٔ بعد -------- 2۲ ۳۷۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) ۷4- سرعت متوسط جریان واریزه ای در محل بند ۰ 2 ۰ ۰ 2 . ی 2 2 8 ات 2 و - 2 شکل ۲-۴- روش طراحی بدنه بند در زاین (تجزیه و تحلیل پایداری در زمان وقوع سیل) ۳-۴-۴- ضرایب اطمینان و ضریب لغرش ایمن (۱- ۷۷ ۸ )۱ ه ۳ 5 11 2 ۷ - مجموع نیروهای قائم رو به پایین لا- نیروی زیر فشار | ر2 - مجموع نیروهای افقی وارده در بالای تراز مورد نظر ].- ضریب اطمینان در برابر لغرش بدون منظور کردن تنش چسبندگی - در طراحی سازه‌ای بندهای مشبک بتن آرمه با سرریز قوسی انواع ترکیب بار به شرح زبر انجام می‌گیرد: -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم - ندوین ضوابط و معیارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ 2۳ ۳- جریان سیلابی (معمولی یا واریزه‌ای) ۴- ترکیب بار حالت ۱ + زلزله ۵- ترکیب بار حالت ۲ + زلزله ۶- ترکیب بار حالت ۳ + حداکثر زیر فشار ۷ ترکیب بار حالت ۵ + حداکثر زیر فشار ۵-۴- محاسبه حداقل ابعاد سازه (عرض قاعده و ارتفاع بند) طراح بایستی حداقل عرض قاعده و ارتفاع بند را برحسب نیروهای وارده فرض نموده و سپس طراحی و محاسبات اصلی را انجام دهد. نسبت پیشنهادی حداقل عرض قاعد به ارتفاع (1]) بند الف - بند ایمن در برابر واژگونی - بدون زیر فشار 5 < ۲ - با زیر فشار با توزیع مثلثی 18 < ۲ - با زیرفشار با توزیع مستطیلی 18 < ۲ ب- بند ایمن در برابر لغزش - بدون زیر فشار 5 < ۲ - با زیر فشار با توزیع مثلثی 15 < ۲ سازه‌های مشبک بتن آرمه با سرریز قوسی و ستون‌های بتن آرمه (که در غازمحله کردکوی اجرا شده است) در رده سازه‌های وزنی قرار می‌گیرد و از نقطه نظر سازه‌ای بایستی کنترل‌ها و محاسبات زیر انجام گیرد: الف- محاسبه تنش در محل تماس با پی و مقاطع افقی مختلف ب- کنترل واژگونی ج- کنترل لغزش چون میزان تنش‌های موجود در داخل بدنه بند زیاد نیست. در قسمت خارجی بتن با عیار سیمان *۷۵/10 350 و در قسمت داخلی سرریزء بتن با عیار سیمان ۴6/10۶ 250 توصیه می‌شود. میل‌گرد در این بندها به‌عنوان میل‌گرد جلدی مطرح می‌شود و در طراحی حداکثر ضخامت بتن ۳۰-۵۰ سانتی‌متر فرض می‌شود. معمولا در سطح خارجی سرریز یک شبکه میل‌گرد قرار داده می‌شود و رابطه زیر برای انتخاب این میل‌گردها توصیه می‌شود: 28 "۰ 0 -------- صفحهٔ بعد -------- ۸۴ ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) که: - سطح مقطع میل گرد (*0:۳) 0- فاصله میل‌گردها از سطح بتن (01) -٩‏ فاصله میل‌گردها می‌باشد. ستون‌های بالای سرریز همانند یک تیر طره فرض شده و طراحی بتن و میل‌گرد آن‌ها انجام می‌گیرد. نصف بارهای طرفین ستون» برستون اعمال می‌گردد. بدنه بند نیز به‌عنوان یک تیر طره و به‌صورت یک نوار قائم مورد بررسی قرار می‌گیرد. تنش محاسباتی در بدنه و ستون‌ها با مفروضات زیر صورت می‌گیرد: ۲- تنش‌ها در جسم بند و شالوده در محدوده الاستیک (ارتجاعی) هستند. ۳- به علت انتقال تنش‌ها هیچ‌گونه حرکتی در شالوده ایجاد نمی‌شود. ۴ هیچ‌گونه نیرویی به واسطه وجود تیر افقی به تکیه‌گاه‌های جانبی انتقال پیدا نمی‌کند. ۵- محاسبات تنش و پایداری برای نوار قائمی از بند و به عرض یک متر انجام می‌شود. با توجه به وجود نرم افزارهایی مانند 5۸۳2000 و ۳17۸135 و 5۸۳ طراحی سازه‌ای این بندها (اعم از بتن آرمه و فلزی و...) سریع‌تر و آسان‌تر انجام می‌گیرد و استفاده از آن‌ها توصیه می‌شود. مقدار ارتفاع آزاد (۳.) در جریان‌های واریزه‌ای سنگی برای طراحی بندهای شکاف‌دار (421 ‎)٩111‏ وزنی یا بتن آرمه براساس رابطه زیر اصلاح شود: << ۲]] 1 - ارتفاع آزاد برحسب 1 - بزرگ‌ترین قطر سنگی که قرار است به تله انداخته شود. از آن‌جا که پارامترهایی نظیر مقدار جریان رسوب خروجی, غلظت رسوب و نسبت ذخیره رسوب در طراحی بندهای شکاف‌دار موثر بوده و کاهش فضای نسبی بتن ستون‌ها سبب افزایش حجم رسوب مخزن می‌گردد لذا توصیه می‌شود طراح با توجه به بررسی همه جانبه نسبت به طراحی یک بند شکاف‌دار بزرگ و یا یک سری از بندهای شکاف‌دار با ارتفاع کم‌تر (هر کدام که خطر جریان واریزه‌ای را به حداقل رسانده و بیش‌ترین توجیه اقتصادی را داشته باشد) اقدام نماید و اصلاحیه مربوط به بندهای شکاف‌دار را که در سال ۲۰۰۸ ارائه شده است مدنظرءقرار دهد. ضمنا توصیه می‌شود برای آبراهه‌هایی که تکرار وقوع جریان واریزه‌ای در آن‌ها کم است. مقدار دبی طراحی ۱/۵ برابر دبی سیلاب معمولی انتخاب گردد اما در حوزه‌های با تکرار وقوع زیاد جریان واریزه‌ای, استفاده از فرمول محاسبه جریان واریزه‌ای الزامی است. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم - ندوین ضوابط و معیارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ 2۵ طراح بایستی حداقل و حداکثر ارتفاع بندهای مشبک را نیز برحسب شرایط عرصه و حداکثر دبی طراحی مدنظر قرار دهد تا در هنگام وقوع جریان واریزه‌ای در زیر تراز آب قرار نگیرد (بالاخص در پایین‌دست مناطق جنگلی که حرکت چوب در سطح آب را خواهد داشت) در پایین‌دست حوضچه آرامش سازه‌های هیدرولیکی به خشکه چینی با سنگ‌های درشت و مقاوم نیاز می‌باشد. قطر سنگ‌های مورد استفاده در سنگ چین حفاظتی از رابطه زیر قابل تعیین می‌باشد. ۷۳ < 8ل 25 که: 8ل- قطر سنگ برحسب 1 ۷- سرعت جریان برحسب 11۷/۹00 با توجه به تجربیات نگارنده. سرعت جریان آب در مواقع سیلابی در مقاطع ورود به دشت در شمال کشور ۲/۵-۳ متر برثانیه برآورد می‌شود. لذا قطر سنگ‌های توصیه شده براساس فرمول بالا حدود ۰/۴ متر می‌گردد که کم به‌نظر می‌رسد. لذا توصیه می‌شود قطر سنگ حدود ۰/۶-۰/۸ متر انتخاب شود. ضخامت لایه نیز حدود ۱/۲-۱/۶ متر انتخاب گردد تا روی یک لایه فیلتر شن و ماسه قرار گیرد. آبی در حوضچه آرامش بند می‌باشد). ۶-۴- مراحل طراحی هیدرولیکی بندهای مشبک (تنه و سرشاخه‌گیر) ۱- نقشه‌برداری توپوگرافی با مقیاس ۱/۱۰۰۰ -۱/۵۰۰ با خطوط تراز ۰/۵ متری در محدوده ۲۰۰ متری بالادست و پایین‌دست مقطع انتخابی (طول کلی ۴۰۰ متر) در باند ۱۵۰ متری ۲- برداشت پروفیل‌های عرضی و طولی ۱/۱۰۰ - ۱/۱۰۰۰ ۳ تعیین دبی طراحی ۱-۶-۴- تعیین دبی طراحی از روش استدلالی 0.276.)1. ۸-<- 0 در این روش بایستی براساس مطالعات فیزیوگرافی حوزه آبخیز مورد نظرءزمان تمرکز رودخانه و مساحت حوزه آبخیز را مشخص کرد. (روش‌های محاسبه زمان تمرکز در صفحه بعد ارائه شده است). با توجه به زمان تمرکز حوزه, شدت بارندگی را باید تعیین کرد. از جدول‌های (۱-۴) و (۲-۴) می‌توان مقدار شدت بارندگی کوتاه مدت حوزه مورد نظر را از روی مقدار بارندگی ۲۴ ساعته برآورد شده برای دوره برگشت‌های مختلف تعیین کرد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۵۶ ۳/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخه‌گیر (چکدم مشبک) مقدار ضریب رواناب ) با توجه به دوره برگشت (سال) و کاربری و شیب از جدول مربوطه تعیین می‌گردد. این روش برای حوزه‌های آبخیز کم‌تر از ۱۰۰۰ هکتار توصیه می‌شود. 0- دبی حداکثر سیلاب برای دوره برگشت مورد نظر برحسب 902 / 1۳۶ ۳- ضریب رواناب - شدت بارندگی متناظر با زمان تمرکز حوزه برحسب 11217/10۲ ۸- مساحت حوزه آبخیز برحسب ۰۳۳ فرمول‌های معروف محاسبه زمان تمرکز عبارتند از: - فرمول کرپیچ 05 ۱01۱01 7 - زمان تمرکز به ساعت ۲- طول آبراهه اصلی حوزه (طولانی‌ترین مسیری که آب طی می‌کند تا به خروجی حوزه برسد) برحسب 1 5 - شیب متوسط آبراهه اصلی برحسب 11۷/1 - فرمول چاو پدد000 7 -- طول آبراهه اصلی (۷) 11- اختلاف ارتفاع بالاترین و پایین‌ترین کد ارتفاعی آبراهه اصلی (۷) - زمان تمرکز به ساعت - فرمول برانسبی ۶ با ویلیامز ی ۳ ۲- طول آبراهه برحسب 1 10- قطر دایره هم‌سطح با حوزه آبخیز برحسب ۲۱ ۷- مساحت حوزه آبخیز برحسب *۷۲ 7- شیب متوسط آبراهه اصلی برحسب 1 در 100170 (1/10010) | - زمان تمرکز به ساعت - البته فرمول برانسبی ویلیامز به‌صورت زیر نیز در منابع آورده شده است. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم - ندوین ضوابط و معیارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ ۵۷ [" - زمان تمرکز به ساعت ۸- مساحت حوره آبخیز برحسب مایل مربع (*11) 70- قطر دایره معادل حوزه آبخیز به مایل ([1۳1) 5- شیب متوسط آبراهه به 11/11 - فرمول 505128 0.70 [9 - (۲01 /100)] 1001۳۳۳ ِا ۱9009 آ- طول بزرگ‌ترین ابراهه برحسب ]] ۷-)- شماره منحنی رواناب که از جدول یا نمودار (برحسب شرایط عرصه) استخراج می‌شود. [- زمان تمرکز برحسب دقیقه این روش برای حوزه‌های کم‌تر از ۲۰۰۰ ایکر (۸۱۰ هکتار) جواب قابل قبولی می‌دهد. طراح را به استفاده از روش (فرمول) مورد نظر ترغیب نماید. جدول ۱-۴- متوسط و ضریب تغییرات نسبت شدت بارندگی با شدت دوام به بارندگی حداکثر روزانه در مناطق شش‌گانه ابران زمان دوام تا 6 5 5 180 8 6 6 اس هه کت اهنت نت منت مت مه انس مس هه ما 0 0 نت ات من امرس ها مس هه #+ ضرایب ارائه شده برای شمال کشور دقت مطلوبی دارد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۵۸ ۱ مغخضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخه‌گیر (چکدم مشبک) و جدول ۲-۴- ضریب رواناب سطحی در فرمول استدلالی 3333333333333333 - پوشش تنک (کم‌تر از ۵۰ تاج پوشش) ال ال الا - پوشش متراکم, (تاج پوشش بیش از ۷۵ درا الا الا اف ی کناووف را ال ال با روش 5۳5 خود به چند دسته تقسیم می‌شود که روش تعیین هیدروگراف سرریز با توجه به تجربه‌های موجود. جواب معقولی برای حوزه‌های بیش از ۱۰۶۰ هکتار می‌دهد. مراحل محاسبه هیدروگراف به‌شرح زیر می‌باشد: الف - تصحیح مدت (برای 6۳0۱۲۶۹ > ]" تصحیح لازم نیست). شکل (۸-۳) ج- تعیین دبی منتجه- با ۳ و ۲ و شکل مربوطه. مقدار رواناب پرحسب اینچ به‌دست می‌آید. شکل‌های (۳-۴) و (۶-۴). -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم - ندوین ضوابط و معیارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ ۵۹ ۷۹۷۹ 10 1۳ م2 10 ۰ ۰ ح- بازنگری 7 براساس منحنی‌های در دسترس از جدول مربوطه جدول (۳۴-۴- ب) ط- تحدید ]] ی- محاسبه ‎٩۳‏ جدید 754۸/1 < ‎٩۳ ک- محاسبه 000) 0۳ * مر ل- با توجه با انتخاب گروه هیدروگراف در مراحل قبل, هر رقم در ستون 1/10 در 10 جدید ضرب شود تا 1 برحسب ساعت به‌دست آید. م- با توجه به انتخاب گروه هیدروگراف در مراحل قبل, هر رقم در ستون رن در بری4) ضرب می‌شود تا مقادیر ‎٩ , ۳ , 8 3 ۱ +۷ - دبی حداکثر لحظه‌ای ‎٩۵2‏ / ۲۳7 ۸- مساحت حورزه برحسب ۳ 0- زمان رسیدن به دبی آاوج (۳0۵۱۲) که از مجموع زمان تاخیر و نصف مدت زمان بارش موثر نیز به‌دست می‌آید. جدول ۳-۴- ۱:) برای خاک‌ها و پوشش‌های مختلف - شرابط رطوبتی || و 0.25 - 1.2 | استفاده از زمین نوع زراعت ‏ شرایط هیدرولوزیکی ۸ | ۲8 ۲ ۳ اش ا رش ات ۹۳۱۹۵۱۶۱۷۳۷ شت ردیفی روی نراز ققیر گیاهان دانه‌ر یز ات -------- صفحهٔ بعد -------- ۶۰ ادامه جدو استفاده از زمین زراعت‌های نزدیک به هم مراتع و گیاهان علوفه‌ای 20 11 12 ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیاره ل 3-۳-۴ برای خاک‌ها و پوشش: پوشش ۳+ ۱ ان ا ۹ ۱ دی 6 ۵ 6 لر که [1۵. رد ۵ اس 10 9 8 7 6 ۵8 روز (8 شکل ۳-۴- برآور بای فنی طراحی و اجرای مای مختلف - شرایط رط شرایط هیدرولوژیکی غنی 8 ]1 / با <5 یز <۲ ۵ سل نی / ]۳-۳۰ 0نه ۳5 ۲07 ند اعمراه کنلش ۵۸ 086 بعط ‎٩۵‏ ,025 ,آ معد. ). 1+0۵ 5 4 3 ا(«۵(م8 د رواناب مستقیم -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم - ندوین ضوابط و معیارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ سک َ خ که سا کر ات اساسا رالات اس اساسا رت اساسا اس تاک :7 2 .ما۲ 0۲۱۷ ات مالک را اک اه رها ره سک ۱ : : 0 2 کک جک و ۳ و هه اک و ی کص ها وه و تاو رها هم و وی ی کر سوه هر سر ام ردو 0 کت سا که سک را کی سک سک 0 5۵ رت 70 8.0 9۵ ۵0۵۵( ۳۲۳۹۵۹۲۲۳۷65 شکل ۴-۴- بر آورد رواناب به روش شماره منحنی 1 2 ات ام ار لو ۳ ی سس 1 ای سک سس مس جح سم 3 4 ۹ :۹ 9 9 شکل ۵-۴- مدت باران مازاد ۶) -------- صفحهٔ بعد -------- ۳ ۷۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) ۳ لا للاللللنال نالا للاء سا نالا ی تنل لدتتلنتتنتلنلللنا., ( ۱ لا الاو رداص ی الا لام سل ۲۳| ام سر را ار و ما ]لام و و ار نلنللالالاه رال روصم دنل تنل لا لیا یلص لا الا سو صلی صا لو طننللالاءت سمل ال و ا وخ صلنللا نا اد لس اس و وال لس ال یلص الا اسلا ال لاس ۳۳ ساسا | ا مالسا اس الا ورد ال سل ناسا اس | ال ا: ول لا | سل اسلکگلل ها با اب با 5 شکل ۶-۴- براورد رواناب مستقیم سس 1.00 سا سس سس سس 0.98 ۲ 6 باه ی ِا ۱ 4 ات اب لا ۳ 092 ۸ 1 اس سح 090 ج لس سل - سه ین ی ۱ سا مش سل 0.86 5 - رس وه ی یی رت 08 الا | اسسل- 02 لا ال لا ال ی سس ۵.80 0 900 800 700 600 500 400 300 200 ۱۵۵ (۳۸2) ۸۲۴۵ شکل ۷-۴- نسبت بارندگی برای مساحت‌های ۱۰۰ تا ۱۰۰۰ مایل -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم - ندوین ضوابط و معیارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ اه ال با اس تب هدک سل لس لا لح ۵ 90 ۵۵ 7۵ 6۵ 455۵ 4۵ ک3 3۵ 25 ۷۷5 900۸8۴ ۸۷ ۸۸۶۸ 0۸8۸:۹۸۵۴ شکل ۱۰-۴- نسبت بارندگی برای مساحت‌های ۱۰-۱۰۰ مایل مربع ۶,۳ -------- صفحهٔ بعد -------- ۶۴ ی 0 بارش < ۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چ ۱ 710 یک جدول ۴-۴- تین رچ براساس تا بسا ۱1:88 تا "ده 7116 *320ه2 ار سا ۱ رها 3له2 زه 1 ۳ ۱-۵ 3و2 زه 1 ۱-8۳ 33ه2 زه۲ ۱۹-۹۳ 282332 [۲۰ ۱0:9 هب۱0 ۱۹ ۳230 ۵.68 6.23۵ کبار ,۵ مبلژ,۵ 52 ۵.0760 100۵ 0 2 مادم پلبا7, 2با2, قبلت, 072 95و 002 820۵ له 2با7., بلنلد, بلرنم. ۰07 90 00۳ 79 ۰.26 مبا7, کات [بلم. ۰06 ۰985 006 77 228 ۰.7139 قبا2, 1 078 983 008 575 ۰.220 ۰.731 35۵ 33 ۰08۵ 976 36۵ 673 222 ( با 152 ۰83۵ 082 972 هه 72 باع2, 733 بل25, اس بل08. 97 02 6.7۵ 226 ۰.132 2136 با2م. 86 ۰.9622 26 668 2283. ۰.7120 2138 321 088 لاوز 038 67 ۰.230 ۰.728 160 28 090 952 020 66 232 126 ۰.162 ۰.35 092 مبلق ۰022 ۰.666 23,. ۰.72 باهد, 32ه. باون, دبلو, ا02, 665 226 ۰.723 2166 9 096 ۰.938 226 665 228 ۰.721 13 6 048 9323 028 66 مبا2, 719 170 3 106 929 030 717 172 208 12 باعو, ۰032 هد دعحمقط)) 716 217 191 10 99 با03, 0 مه ۰.71 2176 باو7 , 216 95 036 ( ,دعوم مد غ72. 178 ازک وه 18 1 38 662 ۰.250 ۰.7۵ م18 733. ۹۹1 ۰.908 مبان, ۰631 390 ۰.799 282 ۰.785 هتد. با90. عبام, میام, 350 ۰.7 بل28. 732 +233 9900 پلبانم, 628 0مبا, 705 186 779 136 396 طبان., 17 موبا, 73 2883 776 338 3و قبلن, 66 ۰.3900 ۰.72 199 773 3۵ 89 م5۵ 595 550 ۰.700 2192 770. 122 385 ۰.092 7323 ۰.00 953ه. بلو2, ۰17 12 22 و0 52 ۰650 96 196 بل76. 136 ۹78 096 ۰.300 ۰.700 695 198 ۰.71 ۰.128 87۷۶ 038 7بلبا, ۰.30 93 ۰20 738 130 370 060 206 20:0 ۰.91 202 735 132 47 062 3۵. ۰.30 ۰9 21 ۰.731 13 65 06 ۰.220 996 ۹7 206 وبا7, 136 9 066 متد. ۰90 86 ۰.28 7۷7 138 6 08 الص شبک) -------- صفحهٔ بعد -------- 9 5 صل چهارم - ندوین ض 7 4۹ امه و5/ت* 0 0 0 02 005 بلیا 3 قذم. هو هده. خبل. 1.32 2 بلق 1.716 176. 2.20 65 3۵6. 2,6 89 ۷97 3.08 وکا ولا 3.52 83 ۰322 3:96 9 258 ماب بور, 202 بلق.طا 5. بلمز. 5.28 62 و13 5.72 5و بامد. 6.36 پباو. 300 6.80 7 0600. بل7۵ هو ۵3553 7.8 2 قذم. 7.92 ۰97 007 8.39 ووو. 007. 9.2 9و 002 9.68 0 002 39.32 106 ۵ 30.56 2 « وله 4۹ چجو/عه چ5/+ ۵ 0 2 7د00. 3.00 48 و0603 6.060 8و بلومه. 9.00 53 بلقو0. 32.00 553 ۵3۵6. 235.00 9 337 38.00 5 ۵397. 21.00 24 0536 00. باه بلیاد. ‏ ۵900. 27.00 باوو, ‏ 35و05 30,00 ۵2 ۰.0321 33.00 61 ۰.0226 26.00 5 5فه. 39,00 عا7. حمذه. 2,00با 5 عطده. 00 کلبا بام8. کعده, 00,.هلطا وده. هتده. 51.00 2 ک036. 00, ولد با87. ۵300. 57.0۵ 56 009۲7. 6۵,۵۵ 565و و00 63.00 6 ۰.0090 66.060 5 0083 69.00 3 بق0ه0. 72.00 21 ۰.008 75.00 0 0002 78.00 ٩ ۱۹۹ ۵‏ 82.00 وابط و معیارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندهای مشبک ۴/۳۱ و ادامه جدول ۴-۴- الف - گروه هیدروگراف شما با < 7/9۰ 3 * چ5۵/5 2 چلالر" ول و | ۹۷۵ چاه ۷ ۹/۹۱ مولع 4/0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 ژ00. کر 02 005 و2 21 ۵07 و29. 53 کم ۰.70 05 ۵2۲ ۰10 5 035 583 نده. مبم. 2.05 4 2۵ 2.05 7 ملد 87 53 همم 2.0 با 302 ۵.40 0 ققلا 1.26 7 وه 2.75 185. ژ35. 21-13 اهود. و66 کا 1 جود. مهو م2.3 هیاد. ‏ 630 2.30 9 مارم بارمد2 7 565 25 041 5716 2.5 3 6۵80 2.03 وا 28 2:80 | فک هی 280 اطع مک 2.32 9و دنه 3.15 دبار. برد 205 ا دی لام 260 6 و3 3:20 9 290 3:30 ا833. و3 2.990 235 2:8 4 201 3:0 اووق. مه 3,29 و8 221 2۵.ظ 5و ۰.۵2۲7 ۷.۵۵ ا|اجموی مد مهد 4 5ق18. خبط 06 ۰۵7۵8 کوط دور وم 7رد 59 0۵0 2:25 تتسد هلاصم 35مطا 6و وی هبو | دووی ۵26 5:60 ی که 5و 0۵8 5.95 6 ۰.۵۳9 2:95 اووو. جدم. قوب 2 027 6:30 | 990 00 6:30 اموور جم ‎٩22 5 00 6.65 9و ۰۳3 6:63 افوو چم 52ید 9 003 110 | 1000 0 7:0 آا مود دم 638 0 0022 8.05 106 6.67 0 001 8.0 1.000 ۵ 8.715 0 « و5/ه7 6 « و 70/5 له 4۹ همه و۷ | ۹۷۵ ووامه ول | ۹۷۹ جالع ولا 0 0 0 0 0 0 6 0 0 02 و۰903 2:00 0۵ ۰.002 2.70 02 002 2.22 7 مع5 9 ۵۵ 8 008. مفد3 6 و90 هام2 7 05 6.0 2۵ بز۵. م52 قد. ق۵008 6صمد 21 قندهد. 8.00 قطن 020 6.80 8 027 88.( 52 ۰.3131 230.00 2 9۵6 8.30 7 0366 م63 6 ۰.6902 3۵.06 69 د3دّ0. 230.2۵ 53 مب 732 9 و005. 2.00 | 178. ۵۲۲7. وود | 6ج3. مند. بلو.8 0 ۰.007۵8 260۵ | فق3 377 مصقد | قدق. م23 9.76 مرد. مددد. 2۵.00 | ددم دمد. مهد ا دمم مد ومد کا. دللون. 20.00 | قز6. 058 2700 | 8مه. 088 م2عد 8421 ۰.95۵6 22:06 8 بل 138.760 | و67 ح06م عا3د بشراه. ۵357. 2۷:00 8 36ص ماه ا|ا 6 حضم ومد 6۵ 9 26.0 0 030 م2.3ه2 | و75 کباه. 86ء.کد 2 ۰.۵25 28.00 ۵05 ۰.027 223.808۵0 | 7ظ. وه 27.08 66 ۰.02۵9 30.30 48 باعه. مک.که منق. ۰.۵35 38.360 7 مم۵9. 32.00 | 867 ع۵2. 2 0۵ د5. 29.22 53 ۵272. 00 .لد 5و 020 28.90 | 6و8 027 جر 8 بلق ده 36.00 | 17و ۵38 30:66 | موی که صویحه2ه ۵ م003۵ 38.060 ودو. چجزه۵. 32.30 ماو ۵25. قدء23 0 خلاده. 00.صلط مهو 037 3.00 | هو وم ماه 2۵ ۵۹0 ۷۵0۵ | شون کرو 2576 | موی مهم 29.62 2 236 0, هط 5و بلص .0‏ 37.40 | موو. 005 268 2 د۵[5. ۷6.00 | ووو. 002 359.20 | ووو 002 28.06 2 کمده. 00.قا 1000 ۵ 8۵.صبا ۵ ۶ ۵ ۵ 29.28 2۵9 د3ق۵2۵. 5۵,0۵ ووو. م6مم۵. 52.060 100 ۵ مم,بند /۹۹ 3333333333 ره ۱ ۹/۹ و9 ۲/5۶ 0 0 0 01 ش۵۵. 322. 7 قلل. 6 05 ]237 96 پلوَد. وق8. 1:60 65 و۰119 1.92 85 ۰.392 2.56 بلق 225 2.88 7 << دلذ. 32.20 باوو. 090 3.52 2 057 بل8د3 7 037 6ذم.لا 5و 625 ۸.80 7 008 5.32 ووو. ۵۵.. بلرا.5 0 002۵ 5:16 0 0013 6.08 1.000 0 م6 6 » په/ه7 4 ووآمه و۸/5 0 0 0 _ .0‏ د00. 66 02 006 1.32 7 0035 3.986 77 0۵ بلص 2 35 ۰0537 23.30 5و 7با, 3.96 80 _ع068. عمط 7 __ ۵92. 5.28 بود. دض. بلومو 5 و309 6.6۵ وبا قبه. 7.26 7 3۳0 ۹7192 629 باقد. 8.56 685. 097. 9.2 6 ۵8 9.99 63 00 20.356 لور ن۵6. 22.ند 235 ۵55 23.88 قبه. م۵96. بوءعهد 2 7 233.20 باوق. کب 23.86 6 للم 52,بلد 7 دبه. 35.38 7 مین بلق در 020-48 37.36 کوو. ‏ ۰.0۵6 37.82 قوو. ‏ با00. 68لاق۵د جوو. 002۵. 39.3 0 چ(00. 39.80 10 ۵ ما20 ۶۵ ییآ عدد 0۰ 2 2 3 زو 6 ۳ 8 9 19 ۹ 4 15 2 15 16 17 18 19 20 22 22 2 باع ۱ 1۵ 1 2 2 ۹ زا 6 ۳ 8 9 10 2 هد 1 اد ای 6د ۹1 28 9د 20 21 22 2 +2 2 26 ۳ 28 29 20 22 22 -------- صفحهٔ بعد -------- ۶۶ ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و |< سشسشس۳سشسشس9س9س9س9س9س9سس سس رسسسسرسرژ٩هوهوجچه‌ل‏ رل ادامه حدول ۴-۴- الف - گروه هیدروگراف شم 6 - و70/5 با - چ5/ن7 3 ه چ/70 2 - وال ۹ وله ول | له وله رل | ‎٩‏ وله چد ۹4/۹۱ مولعه بل ۵ [ه) 0 ها 0 ها ۵ (ه 0 زه 0 8 60 00۵ بلق 0 ۰.02 32 ۵و 065 32 00 بجم0. 28 (. ۵05 68۵ 02 009. بلم. ۵5 7زه۵. جع 5 ملا۵ 56 053 ک05. 1.02 7 036 96 6 095 96 7 10. بلق ۵و ۰.۵37 236 6 و۵ 2:28 بو ند 1.28 اوق معا 12 7 090 1:30 2 322 360 دمن و53 1.00 0 دبل شاد 0 برع وه 9 501 1.92 8 65 21.92 ماج ۳5 1.68 ([52 ههلا 2.38۵ 53 590 بله.2 وا 575 2.25 هرا 67۲7 1.96 41 ههلا 2.712 6 90 296 5 تفا 6و2 ام ل(57. بام.2 53 وقای 3.06 5 ۵۵ 2.88 0 وملز قشم |7220 قرلا 252 3 367 0لا,د3 7 8و8و3 3,20 ۵ بطق 3.20 9 و36 2.۵00 7 709 هام2 5 2۵02 2.22 3#َ3. وزع2. عوم2 5 27 308 و ۰.2۵6۵ ۷.۵۵ 5 با+د. بلق.3 2و8 ۰.2۵6 3.8 گدو. شممد. 36مد3 0و لبا22. عبا.ط 2 230 16.طظ 21 کقد 26.ط دپلو. ددد. بلم.د3 71 و169 5.10 2 بل 80.ظ بلط 8۵.طظ 7 م0۵ ۷.20 8 مکدم بلها,5 2 ۰.۵99 5.22 بشو,. ۰032 3.22 کقور بوصم قبایبا بلطم. ودد. 5.78 0۵ م6۵ هب.5 0۵و و029 بلبا.5 2 ۰02۵ ۷.76 قوق. ومد 6.32 حور ۵37 5.76 پلوو,. ۵22 5.76 کووی.. ده 5.۵ 83 دلنل. هب.6 مقو. ۵23. 6.08 7 ۵08 6.۵8 7 008 2.32 وی ۰.085 6.80 و 3( 6.0 8و کم ما6 8و 00 5.660 1 ۵99 باذ.7 کوو 008 6.712 ووو.ء. 003. 6.72 ووو. ‏ 993 2.86 طظوم 035 ههام7 7 ۰.005 7.0۷ 00 002 7.9 00 002۵ 6.36 وقو. 020 7.82 26 00 7.36 00 ۵۵۵ 7.36 06 ۵0 بلبای6 و ۵۵۵ 8.۵6 ووو. 005. 7.68 3.00 ۵ 7.68 3.000۱ ۵ 6.72 کوو. 008 8.30 0 002 8.00 7 005 بنق,8 00 003 8,32 قوو. من 9.18 1000 ۵ بل8.6 99 ۰.۵۵2 9.22 5 -« و 710/5 0۵ « ورذ/20 6 - 750/75 5 پچ /ن7 4۹ مچجه/ع۹ م5/+ 4۹ مو/مه و /+ 4۵ مولعه ‎٩/۳۰‏ ۹ جولعه وله 0 ۵ زه 0 ما 0 0 0 زم زه زه) زه 2 ۰.06۵2۵ 3.6۵ 2 ۰.۸0686 226 02 ۰.002 و2.7 021 0602 2.36 6 0062 6.0۵ 4۵ 7شه. 5.00 7 006 ود 05 006 2.660 09.353 .۵د( ۵ 73.5 2320 9 ام هر دا یا 00.9 ..مماینب . .هدب 56 066 م00.قد بو فبده. .مد 9 و39 7.36 2 ۵2۸ 5.20 ک. 0۵6. 15.060 مند. کدصه. 2.56 | وموو جک 8.96 6 0۳8 6.5۵ 2 ومرم. 28.060 6 ممبلشدد. 00رد 22 327 با7 2۵ 486 م2۵ 71.8۵ قلد. ۵790 22.00 دبا نخعتن. مکمجد | صمای امد دکق۵د ا 7ود. هناد مد.و9 وم بام2مم. 20.00 9 ددبل. 20.00 و 066 32.ط!اد 5 09۲7 ۵ا236 6 ادن 27.00 0 دباوه. مکرعه | 6و چیان. دیهد ا خوقی 072 22.70 قرو 02853 30.00 7 بارده. موه | 5و6 نالیم موبجد | 55 097 33:00 6 ,وال02 23.00 بلز7. بلوع0. م27,5 | 705 بوصم مود | کج ولمم مق‌باد 5د6. 096 36.00 دو7. 02۵9. 30.00 5ا. ۵030. قطا 22 0۵ بیان 29.60 5 ۵367 39.00 1 ۵87. م32 | شقق7ر 026 2327 | و78 وق 36.99 8 م20 ۷200 +24 ۵267 39.00 شمطظ.ء. دهم صورص بلاط ددم م2.قد 6۵ 37زم. 060ء9با اوق و0239. مکی7د | شش ددوی که | ۵51 3و۵ 1936 و ۵326 00.ق8ط دق دکده. 0.ملط | 7۷وی 02 نهد | ۵07 ۵33 20.86 6 کنده. 22.060 4۵ بفده. مد2ط باوو. 026 وبا 26 56 و۵2 22.36 0اد. 0۵6. 00. اد 6و ده مک | موی دم عیاقو ۵28 مشا‌و2 با86.. باهزه. 57.00 62 36#د0. مومجط ا وووی ق8دمم ماد | و96 ۵2۲ .لت 86 :۰.۵3۵ 6۵-06 کقو. دقوده. 20.90 ۸8 ۵۵7 39.80 و6 خغد۵ه. 26.00 8 68و00 63.060 وجوو. 0008. 52.50 بلوو. 007. 37.59 |97 008 2 40 کومه. 66.060 26 ۵ 55.060 ووو ‏ د60. 39.386 2:00 0۵۵ 20.6۵ 0 و00 69.00 100 ۵ ۹317 ۱ 2.000 ۵ 29:90 0 و00۵ 72.06 0و 00۵6 75.06 060 0003. 78,00 رده ۱۳۵ ۵ 8.۵60 33333333333 اره ۲ 5 و7 مجولعه ‎٩/5 0 0 زه 22 ۰905 000 لامم. ژرا۵. درل .66 .1360 2۵ 63 م36 ۵۵ دمن. با6۵. 2.20 .5(‏ مبا7. 2.32 5 790 2.2 ۱( هلو 1.716 ۵53 مطم. 1.98 9 6دک 2.20 856 فطظط م2 دبا دم30. بله2.6 8۲ وته. 2.86 8و 16۵6۵ 2.08 [بلو. 137 3:30 لو ۵68و 2.52 9 ۵47 3:96 کو. 5ق۵3. 38.لط 0و ۵25. ملاءط باوو. ۵8 ۷.62 56 مهم بلط 0۵و 907 2:06 و ۵03 5.50۵ 0 002 2.712 0 ۰.0013 بلوء5 (۵ ۵ ۵ و 6.16 6 << و71 مجولمه ‎٩/5۱ زه زه 0 21 ۵02 90 (00. 00۲ 2.80 3 0060 2.70 21 037 3.66۵ 5 فاد ص5.ط 255 277 ما5 6 مبمنه. مق.6 6 ولد 13 ۵95 هند. م3ء و6 088 9.0۵ 2 075 9.90 7 063 3۵.80 7 6 م7مند دااه. 02 12.660 5 -قلل. 13.50۵ 906 5و0 ص, 2 6و بلان. ‏ 15.30 64 عون. م6.2د کوو. دعم. م27.3 و ۰.006 218.00 648و 003. 28.90 00 ش06۵۵ .و239 [( ۰ ۵ 20. 70 -------- صفحهٔ بعد -------- و9 5 صل چهارم - ندوین ضوابط و معیارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندهای مشبک ۲/۳۱ ست یر نت شش شش شتآ ادامه جدول ۴-۴- الف - گروه هیدروگراف شم 6 - 70/5 با < 7/58 3 ه 70/20 2 چال7 [ه) 0 0 0 0 ۵ 0 0 [ه 0 0 0 0 002 معط 00 05 36 (2, بامم. باد 2 عله 30 باوم. چ02. 8 7 لو 72. رو 0868 6۵ 46 قمد. م6 9 مققل. 1.26 مبلم, ‏ 203. 1.08 9 و28. 1.۵2 68 کدطق 90 0 320 2.68 ممد. ما .1 7 ماوقا کید اوکد. 370 مهد مد. 399 2.10 7 18ط. 2:80 6 داد 1-70 او 657 21.29 7 و363 2.22۵ 6۵ م50 2.36 8 397 و2 7یا 63۵ 2.880 دای دق و2 وا 397 2.53 7 کلقلا 2.38 8 مک م2 2 ۰2/۵0 3:36 2 هلق 2.88 زش. 385. 2.72 وم بلقرا. ما2 0 233 2.71۵ 6 ۵96 دهد 2 مرا 32:06 9 379 2.70 7 اووز. 20.ظ 0 7و2 3:60 ج8. بلوم. 3.0 46 267. 3.00 25 باجد. د62.طظ 0و لبود 3.96 6 خمه. ارو 0زو. 377. 2.29 6 155 5.۵ 55 م23۵0 32.لا 2 وطد. ۵08.ظ دبلو. کتد. 3.60 ۵2۵ لبود 5.6 5و ومد 68.ظ 53 096 قاط لو ۵76 3.90 66 337 5.88 مبلو. جدز. بلو,5 2۵ 56ص 76.ط 7 مت 20.ط 7 م3 6.۵ 6 067 ماو قکو. ۵33 5.20 7 درم 90.ظ یاو 3۵2 6.72 80 ۰.93 2.76 0 و029 پلبا,5 2 020 ۷.80 648و 063. غز.7 8و 0۵2 6.32 باوو,. ۵(3. 2.718 کوو. برزه. 5.10 وف ۵33 7.56 و لدم هب.6 دس ان مک کوو. م۵0 8.6 7 006 1.2۵۵0 69 ۰.۵۵5 6.8۵ 0 002 6.00 7 005 8.8 59 بلط 71.26 و 002 بد.7 0 003 6.30 8 003 9.2 ووو. ۰.۵002 یو 00 00 ما7 2106 ۵ 6.6۵ ووو. ۵02 9.66 0 003 ۰.28 1.006 0 7.6۵ 0 د۵60. 3۵0.08 1000 ۵ وام.8 100 21030 2.0909 و 2092 5 -« م5/ن1 0 « ول/و2 6 « و 70/5 5 پچلن7 40 ۹۵/9۵ و5/٩‏ ۹ _ ۹۰/۹۶ ۹/1۶ ۹ _ مه /م _ ‎٩/۳5۰‏ ۹ ۹/۹۵ ول زه) [ه) ام 0 ‌ زد ۰ (ه زه 0 0 0 ۵2 و00ه. 325 (00. 00068 2.26 :02 002 2.62 01 002 23.د 59 ۰.۳65۲7 6.5۵ 07 0002 30م.ظ 6 0۵6 ما32 6 و00 ما2 21 و28. 9.75 2 با 6.13 7 0۷7 86.با قطا۵. ۵75. و369 66 0667. 23.060 53 92 9.060 دشد. 3130. قبا.6 +. د27. 92.ط وو. کمللفه. 26.265 7 مدبکه. کینحد 7 00۷۲ مد.8 0 عقد. 6.35 0 ۰.۵517 19.30 9و ممال. 21336 6 و069 9.72 اود3. 096 7.386 مرا 0057. 22.75 وکا ۵375. 15.75 قطرا. ع2مم. 2۵.3 | چا 6بمم 8.6۱ 7 ۰.02۵9 26.00 28060۵7 5 کلانی کورهد | وقوم 06 بنق,و9 7 کوذ۵. ک2. و29 02057 2۵.25 2 02 8وءباد 8 << ۵55 33.67 62 ۰.۵376 22.50 7 0268 29.50 ۵53 037 3620 5 050 3۵.360 62 5۵6۵ 25.72 بل6. و0235. 2.75 کم. بلدّمم 27.82 8 هام دومود 89 7بانه. 539.00 02 ۰.2299 21.0 5 031 و39 | قوج. موی 76.بد 3 ۵۵36 که 2ط 7 م۵۱ ک2,و2 9 2۵8 22006 | لور مدّو. و339 کو. 0127. ۷5.30 9 --5قه. 51.50 ۵ ک02. 2۵68۵ | چوبی کقه. 37.22 بل78. قنده. د/.ظط با 3 2552 4 (ا .۵2‏ 2۳.30 قمنم8. 53 38.5 82 کتذه. 52.00 .دا ۰.۵165 36.00 . باعو. 29.92 | چپلور 32و 68.و239 9 ومدم. 55.25 | بو ددم 53۵2 | مق عم کیره | کق ۵32 20.90 65 ۵(۵7. 58.50 8 059. 5۵.مطا 65 ل«0۵. 29.236 | موم تقم. باد.22 موق دمده. 60.72 7 6 ددم 6ت هط 5 023 30:78 | 932و ۵33 23.37 دو. دمده. 65.060 َو 553د۵۵ه. ملظ 20و 3ع0. ما32 | وصور ددم م6.باه مهو دمده. که2.ه6 8 ۵35۵. ک72طظ 7و 023 ۵2. بل افو ۵۵5 83.ص +4و. وومم. 7.50 5 جلده. 50.وطظ 025 بل6ء35 | توو. بجوم 27.06 8 ۵097. کر.ل7 9۹8 ۰.۵0۵8 51.75 0 ۵۵7 37.26 | 2.0060 0۵۵ و282 0 ۰.00035 78.00 200 ۵ 00,. لد 4۵و 003 38.66 | و30 0 29.32 زی ۳۰۵ و 26.طظ زد ۵ ۹۵ ور,مطا ۹۹/۰ 333333333 اره ۳ .<< انا ۹/۵ چه/عه ج5/+ 0 0 0 23 02۵8 وق 6 190 58 و۵ مک ۰.87 212 6 1.36 300 و7 5لاء21 خنلد,. ۰.685 1.7 باه شیم 2.0353 6 کلطفاء . 2.32 دلطق. وکق 2.6۵ ووم, وود 2.99 او 1352 2.19 48 وق شوامد3 93 ۰۵27 ]207 53 038 96.ظ 0و ک۵2. 35.با اوق کزو. باق‌با 7 008 دومطبظط 9و 995 5.32 0 ۵02 5.86 060 001. 6.۵9 1000 ۵ قه6.3 6 - ِ/710 وو/مه ۸/5 0 0 0 002 90 7 36 3.80 553 معقم 2.70 0 ۸230 3.60 48 ک6ق8د. 30مط 5 ودد. مرا.5 وواء. کدد.ء. 6.39 68 بل .09‏ 7:20 6 ۵88. م6د86.3 7 2 9:00 ۰.122 بل06. 9.90 2 05۲ 3۵.80 9 055 23.70 3 ۰.۵50 22.60 66 وفم. 23.359 48 مهم ملا‌نند 93۵ 7 21539 63و. اهوم 236.20 باهو.,. با۵2.,. 317.36 باوو. ۵۵6. 18.060 7 بامو. ‏ 99ء.قد2 ووو. 002. 19.80 ری ۵۹ 6 20.70 ۶۷ سشت ۱ 10۰ ِ 1 2 زرط 2 6 1 8 9 0۵ ۹ عَ 1 1 12 6د 11 8 19 20 2 2 22 +2 ری 265 2 28 1.۴ 20۰ 1 2 ی ا را 6 1 8 9 13 211 مد 13 ا2 15 16 17 18 16 20 22 22 زج جاح 295 26 21 28 -------- صفحهٔ بعد -------- ۶۸ ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و |< شس ‏ یی ی یب ی ی یب بر رب نت ادامه حدول ۴-۴- الف - گروه هیدروگراف شم 6 - و70/5 با - 7/58 3 710/22 2 وال52 ۹/۹ ما 1/72 ۹/۵ رام ۹/2۶ ۹/8 ۹/۰ را ۹/8 رساگران 2 ۵ ۵ ۵ 4 ۵ ۵ [(ف ف ۵ زه) زه) ۵ 2‏ بازم. م4 3و 025 جل 2 08 2۵ با۵0. چ۵5. 32. 7 ۵۵8 ۵8۵ 8 دلل. ۰.۵0 3 ۵۵6 26 8 دک بلط هو [و39. 2.20 و 22 1.20 هام 200 بلق 1 360 96 هم با 3.660 7 526 2:60 6و دل3. ع3.د 0 بو 2.28 ود مک 2.060 6 ملق 2.90 7 مود ۵.۵ که کقک. 3.0۵ 68 میاه ما2 6 337 موه 4۵ کزل. 2.68 شا بم 1.92 مد میاه 2.80 3را. 323 2.860 7 2۵ 1.96 8۵ 555 2.2 7 دض 0ص باوع, رو 2:60 ود ۰.۷۵2 2.22 ک 2.368 او 22 م0.طظ مبار ‏ 286 ۷.00 2 و3 2.80 7 -صلع. 3.20 2 200 مو.طظ 82۹ م66د. مطا.ط 2 3۵ 08 53 150 3.52 م6 ود ۵۵.طظ م۵ 297 ۵۵.طا 0 دصق مرید دوو. قوور 3.8 7 وقل. 5.20 7 1۵2 5.20 0 هلر بو 1 2 بقل 5.60 653 067 5.66۵ 7 6 3:92 َو ۵38. قاط 7 85( 600 مهو ۵356 6:00 9 ط6. 20.ظ (وو. با02. ۵80.ظ مقمه. کجد. ما6 ققو. 2و ما6 7و 08 قلو.ل( موو. دزه. ملد 5 331 6.8۵ ووو. ۰.۵3 6.8۵ 66 075 76.ظ و قمم. راد 65 080 7.20 و 008 7.20 48 بل ید5 ووو. لو 5.76 5 معط 7.60 قوو. ۰.005 7.6۵ 6و ۵360 2.32 ووو. ۰.002 6.۵8 65 027 8۵:00 | ووو 002 800 | 990 ۵۵۵ 260 وید 00۵ ما6 2 036 8۵.۵ 060 003 8.۵ کوو. ۵5 5.886 ره ۵ 6.12 کوو.. و00 8.8۵ 106 ۵ 8.80 7 ۰.008 6.16 7 0605 9.20 8و 005 بنهوا.6 ووو. 003 9.6۵ ووو. 003 6.72 ووو. 002 ۵.۵۵0 0 0022 00+ 60 د00. ماود 0 0012 7.28 106 ۵ 20.30 100 7.36 106 ۵ بن7.8 ۵ « وا/و2 6 «- و5/ه5 5 چ/ن7 4۹ جولمه ‎٩/5۶‏ مولمه ‎٩/5۶‏ ۹ ۹۶/۳ ۹/52 0 90-0 0 0 0 0 ز 206 02۲ 2.060 7 03۵6 2156 02209 2.028 5 بلفیله. 00.ط من و097 3.00 که 0۳0 2.0 ماد. کدوباه. 6.۵۵ 35 ۰.672 50.ظ 6 ۵و۵ 3:06 21 0378 8.060 وو. د2وشف. 6.00 0 صهم. ۵۵8.ظط بو ۵3355 30.00 22 ددبلل. م73 7 666 دید 230 7 12.060 8و قزبا. 9.۵6 6 م62 6.6.22 درلد. 1و029. 00. اد پلبا, ‏ قمبله. 30.36 2 و05. بد.,7 مد 0282. 2600 84 مملل۵. 32.06 5 06 8.16 وعدد.. بارعه. 218.06 2و 13و۵39. 33.260 ما 5و0 9.238 مرا ۰.۵266 مم. 26 دبا ششده. 06.کد مش جلقم. 36.260 7 0258 2200 | رده ۵371 16.30 | مها ققی 33.22 مراک 0250. 2۷.00 7 ۵358. 00.قد ۵848 052. با2.عد 48 ۰.02۸2 26.00 6و لزلوده. مود 6 ۰.060 23.26 56 و0۵ 28.00 | عد62. ودده. 200 | وم ول 26,جند 0 0230 30:00 | +66 03۵8. موه | ود جشش. مک 5 و0229 3200 | 702 ۵0306 ماه | پاره. مونر 26.32 8 0227 34.00 | 5و7 ۵306 29.50 وروی کب با3 ,27 1 2666 36060 | و76 ۵3۵6 27.00 2 لین 218.36 7۵+ د022. 28.00 23 ۰.0306 28.50 5 لول 19.38 7 022 00. م۸ 7 ۵306. 30.00 | وم ین مرا و2 5۵ 02۵۵ ۵۵۵ | 8۳ ۵3۵6 مو 32 ا| ح ور ما ده 85 ت022. 00 بلط خکصو 0306. 33.00 5 بلبلن. جلنا. 22 کتو. وت02. 6.00ط ودو.,. ۵306 مبلق 86 بجلن.,.. م6لا,د3ه قبلو. و022. 00.قلا 5 0۴66 360 دباو. جوهن. قلا, هد 0 0207 3000 | بوو. ۰.0085 3730 | هجو وقم مکیک2 8 و029 52.060 | 3.006 و.. 39.06 6۵ 02 26.52 1.006 ۵ ۵06. بل زه ۶ ۹ 0 3۵.30 | هوو. ب۵۵4. 27.5 0 00۵2 28:56 1:06 ۵ 29.58 333333333 اره ۴ زما فت ال نا ۹/۵ چو/مه ‎٩/5 زه) 0 0 0 038. 28. 86و 6مد 56 9 360. بلق 551. 1.12 8و 651 1۵ ما مطع6 1.68 5 6590 1.96 848 کخبلق. با2ء2 56 392 2,52 653 267 2:80 مباو,. وحم 3.36 6 088. 3,6 5 055 2.92 هو 056 مع.با 1 باع0. هلا.با نوو.ء. ژدهومء. 76.با 7 << و00. بلهمو ووو. ۰.۵۵5 5.32 ووو. 003. 5.60 0 (00۵. 5.88 2100 ۵ 6.36 6 - 70/۵ ممجولمه ‎٩۹/5 [ه) [ه 53 ۵35 62 22۵ بلوو. . +32.2 62 شقند. 31.86 7 8ه3. هب.2 3 و9قت1. 3.10 225 3۵2. 2.72 ۰.271 7 بلط 5 بلووه. صو.ب! ۰.391 21 25.58 8 و08 6.20 قوام ۵0۲ 6.86 8 085 جلطاء7 مد ۵۵۵.. 8.06 458 ۰076 9.30 653 ب07. 9.92 6 072 23۵.5۸ وق ۹ 33.36 7۵۵ ۰.070 231.78 53 و06 با غ23 5 و069 13:02 6 و۰06 13.6 قراه. و06 26.ه2 9 و6. م8قبند +9. و۰۵6 15.56 داوی ‏ 068 26.3۵ 0 ۵55. 36.7 7 عم 36متد کوو. . و۰۵0 37.98 48 بلا .۵‏ 238.66 ووو, ۰.002 39.22 6 003 39.8 100 ۵ 20. 6 -------- صفحهٔ بعد -------- و9 5 صل چهارم - ندوین ضوابط و معیارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندهای مشبک ۲/۳۱ شش نت شش ریش شش ادامه حدول ۴-۴- الف -گروه هیدروگراف شما 6 - و70/5 با - و 7/5 3 » 70/2 2 - پل ۹/۹ چه/عه ‎٩/۰‏ ۹/۵ مون۹ 1/۶ ۹ مو/عه چ5/ه ۹/۹ جلعه ‎٩/56 0 0 0 (ه ۵ 0 6 ۸ [ه) ۹ زه) 0 023 ۵25 م3۵ :2 م۵0 36 2 م0۵ غاد [(. ۵3۵ 26 9 070. 3.0 م۵ ققه 72 نز۵. 68 6۵ 6 قلم 5۵ 7 ۰330 256 033 ۷ا3۵. 1.08 9 130 02۵ |0022 177 75 مند. 59د. 2.08 ان 28. بللاء3 56 ومع ۱.36 | و055 227 1:06 6 ۵ج 2.6۵ 7 م6 180 2( 283 1.7 6 قرددمه دهد فاد 38. 9.12 مشق قلا. 2.6 56 کلق 0۵ | 1ج1.. وش 1.5۵ مل3. 182. وید کک. . مک 2.52 68 و339 فقه اهاه. قبسا 1.75 0 185 کل.طظ 25 263. 2.88 9 378 2.۳0 | ق38ق 323 2.00 ۵ بط 68.ط 6 277. با32 اور ورها, 2306 دبا ومم. 2.25 7 28قه 3:8 | لد قوق 356۵ ۵56 و309 مد | قدد هل 0و2 3 286 5.72 6و 390 3.96 کار کطط طوجید |67 576 275 0 باع3. (6.2 2 ۵7لا 32.ظ 2بل8. مند35.ء ۵8 66 کل 00.د 52 267 6.76 9 37 68لا او 199. عل‌بظ 1 22 3265 ومومء د3د. 7.28 بم. 200. 350 دبالو. جند. 76.ظ 222 3.50 6 06۷ 7.8۵0 9 ید مشاو 6 و۵6 مدیو ادمو. کید ورد (فو. ومم. 8.32 وصوی بلوو. 5.76 0 مه طفیو | تلو ومد مو.ط 5و گمته. 8.8 2 0565 6.1۶ ۵و کم 74و او ۵5 رل 7 007 9.36 بلقو. ‏ ۵32. قهلا.6 93 ۵36 6.۵ 6 << ۵55. 50.طا 9و 005 88و (2. و۰09 6.88 7 وم ارم ابو 37و فرظ 0 ۰.003 ما30 توو. مذ۵. 71.20 9 0۵65 6.۵6 و ۵6 506۵ زی ۵ ۵ ۵ ۱۵9۵ 997 0۵07 756 ووو. 005 فد,7 اهوو. ۵27 35.26 ووو. بل 7.92 | 3.000 م0 ماج اکوو. جرم. م55 00 002 8.28 1.006 ۵ .+ ا|اشوو. ۵07 5.75 100 ۵ بل8.6 9و بلمم. 6.۵6 06 00۵ 6.25 0 002 6.50 ری ۰ 6.۳ ۵ « ولا/ولد 6 - 70/2 5 چالن7 4۹ وو/مه چ5/ه 4 مو/مه ۹/50 ۹ ۹۶/۵ ۹/5 [ه 0 زه و ی زج زه زه ه هه ۰.۵167 2:00 د۵ه. کو3ه. 21.36 7 دم 2.25 ممن. بل020. 00.با 7 ۳56 306 2 و۵39 2.5۵ 2 بلد02. 6.00 68 بلو02. 50.ط 0 دلله. 3.79 2 مد2. 8.06 2 م۵300. 6.۵6 مد.. جن. 5.۵۵ مهتم 3۵۰۵6۵ ک3د. (030. 7.56 1 بل 6.25 66 ۰.02۵۵6 و00.ق۵د 68 ۰.۵2۵13 9.060 21 بلبان. . ۲.20 58 مصم. مهد | م24 دمد۵. 3۵.56 2 بل 8.75 0۵ 06ص0. 160060 | دقه. ج0مده. 32.06 | 275 بلا. ‏ 30.06 62 که 3۵00 | مق تمد 1350 | ند طم. 25 ند ۹ 6ه02. 20.0 2 ۰0301 15.00 ود بان 32.30 که ۵26 22.00 | 335 ۵300 16.56 | وق ام 13.75 8 منهه. 2۷.00 69 م93 38.960 دبای بش 15.00 0 00066 26.06 | مملرای مه مود | 6ج بش 2626 همهبا. م۵2۵۵. 29.060 دوش ۰.۵3۵1 22.060 7 بلون. 217.36 ل5د. متعه0. 320.00 وف د۵3۵2. موء.ه 6 دللو. ‏ 18.5 ۵6 22.000 ۰.303 ننده. 2.00 63۵. 067 00 20 60 هبلقن. مبلق موه بلطوه. 25,30 | وچم دقو 23 22 239 7 36.00 | جفد. مش 27.00 | شک چم م2256 .۰ و29د۵3. 328.00 بلد .6‏ ۵60طا0. 28.560 و83 080۲7. 23.75 6 ۰.۵363 ۵:00 | 690 ک2ک5ف 3:00 | موی مه ممرده 3 ۰.۵393 ۵60.هل | م75 چصو۵. م22 6 ب5ق3م. 26.25 1 قذفه. 060. ها ط2. ۵50. 55.06 کوو.ء. ۵۵6. 27.50 2 ققل. مک | ور 0396 میات | ووو 002 کت 28 85 030 ۷۵.00 | ماو ۰0603 36.00 23006 ۵ 20.00 9و دقاف 20.00 99 ی 23720 ضوو. قخمو. 52.00 999 ۵ 239.00 60۵ 0002. مممطو | م3:006 ۵ 50 میا 21.000 ۵ 56.00 ۹۹/۰ 3 ره ۵ 5-< و7 ۹/۵ را نکر 7 0 ۵ 0 ۵2 ۵13 25 0۵ 273 75 5 306. 0 2 ۶5 بلدطه 1 5 ممک 13۵ 0 680 1.72 هرا ۰.737 2.06 ن6۵. 673. 2.25 5302 2.30 6 35 3.5 66 ععد. 300 185 3.25 مرزو. ومد 3.0 6 090/7 3.12 0 >د065. 00 80و ۵5 25 7 چ3ه. ‎٩(‏ مور موی ۵22 75.طظ کوو. ا[۵.ء 5.00 وووء. 005 530 ۵ 3ص 5.75 006 6۵. 6.06 1.000 6.265 6 -« 7172 موولمه چ ‎٩/5 0 زه ۵ 48 کبلن, زعی با موام م06 ما2 7 ۰.069 3.20 6 ۵67 ۷.۵۵ ۰.166 7 عمط 6 ۰.0660 5.60 طراد. ۵66 ما6 865 ۵6۵6 م72 7 066 8.0۵0 7 06۵ 8.80 مرا 068 9.6۵ قبطرا. ‏ 066 را مرا 68و. 20 .ند 8 068 00.قد ا57. ۰.0۵6 22.90 6 قشع 233.60 7 5ق1. مصشطد ۱[ 2136 23.260 2 337 26060 [بلو. ۵96. 16.80 موی دقه. 27.660 قوو. م02 38.۷۵ قوو. اب00 39.20 0 ۰.003۵ 2000 100 ۵ 20.80 ۶۹ ی 116 10۰ ٍ شا 2 6 1 8 9 10 ۹13 غ12 1 با 15 6 1 218 19 2۵ 22 22 22 پاغ 22 25 2 28 29 116 20 1 2 زط زا 6 1 8 9 1۵ 23 12 13 2 15 16 11 18 19 20 231 22 23 +ا2 25 26 21 28 29 3۵ -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۰ ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) ادامه جدول ۴-۴- ب - بازنگری 70/170 براساس منحنی‌های در دسترس 1۱0/17 11۱۳01 را ها را را ی پا 6 وک و و که ک اعد کب 3 87 ۱ لسن ۱-۲-۶-۴ شماره منحنی جربان سطحی (۲<1) محصول مطالعات صحرایی روی تعدادی از جریان‌های سطحی اندازه‌گیری شده در میان ترکیبات مختلف پوشش خاک پوشش دارد. خاک‌ها براساس معیارهای زیر به طبقه ۸ ,لا ,ل) یا (] تقسیم می‌شوند. (گروه هیدرولوژیکی خاک‌ها براساس جدول ۵-۴- مشخصات گروه‌های هیدرولوزیکی خاک‌ها ماسه عمیق. لوس عمیق. سیلت دانه‌ای لوم رسی, لوم شنی سطحی, خاک‌های دارای مواد ار گانیک کم و یا دارای رس نسبتا زیاد خاک‌هایی که زیاد متورم می‌شوند. رس با خاصیت خمیری بالاء خاک‌های شور مخصوص برای حوزه آبخیزی که از زمین‌ها و انواع خاک گوناگون تشکیل شده است. ۲۸ با ترکیب وزنی به‌دست می‌آید. مثلا اگر ۸۰ درصد یک حوزه آبخیزداری 75 - و ۲۰ درصد باقی‌مانده دارای 100 - [۸) باشد. برای کل حوزه «) وزنی 0 <- 0.20100 +75 0. 80 - لا ۳ (۹ ۵۹۵۹:۲1۵۳ ۵1۹۳۵ ۸1100۵01) عبارتند از: 1 - خاک خشک است ولی هنوز به نقطه پژمردگی نرسیده و کارهای زراعتی رضایت‌بخشی برروی آن انجام 11 - حالت متوسطی است که قبل از وقوع سیلاب‌های حداکثر سالانه در غالب حوزه‌ها دیده می‌شود. ۳۲ ع ۲۳ مسا -۱ -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم -ندو [[] )۸۱/1 - جدول (۲-۳ استفاده می‌شود ۳-۶-۴ تعیر اگر امکان تء باران شدید و یا باران ملا. » ها را برای حالت ]1 شماره م منحد 11 ۱۰۰ ۹۹ ۹۸ ۹۷ ۹۴ ۹۱ ۸۳ ۷۹ ۳۵ ۷۰ ۶۵ ۶۰ ۵۵ ۵۰ ۴۵ ۳۹ ۳۳ ۳۶ ۷ ن دبی طراحی با استفا د م در طراحی و اجرای بندهای من م همراه با دمای پایین در نشان می‌دهد. برای تبدیل جدول ۶-۴- شرابط رطوبتی د ی برای شرایط ی ده آمار دبی حداکثر لحظ عوزه و دبی حداکثر لحظه‌اء سیک ۹۹/۰۴/۳۱ طول ۵ روز قبل از وقوع رگبار اتفاق این شماره‌ها به حالات آ و آ11 | ر 11,1 ,11] شماره منحنی برای شرایط !] ۱۹۰۰ ۹۵ ۹ ۸۵ ۸ ۷۵ ۵ ۶۰ ۵۵ ۵۰ ۴۵ ۴۰ ۳۵ ۳۰ ۳۵ ۳۰ ۱۵ ۱۰ ۵ 4 ای رودخانه‌ای که قرار است بن در حوزه مذکور وجود داشته باشد. ۱ ۷۱ افتاده 9 خاک جدول (۶-۳) -------- صفحهٔ بعد -------- ۲ ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) ۴-۶-۴ - محاسبه دبی طراحی با استفاده از آمار دبی حداکثر لحظه‌ای ایستگاه‌های هیدرومتری واقع در حوزه‌های آبخیز مشابه مجاور در این روش با استفاده از آمار موجود ایستگاه معرف و یا آمار مجموعه‌ای از ایستگاه‌های هیدرومتری منطقه و تعیین توزیع آماری مورد قبول (توزیع آماری که بهترین برازش را با آمارهای مورد بررسی داشته باشد)» دبی سیلابی طراحی برای دوره برگشت‌های مختلف محاسبه می‌گردد. معمولا فرمول‌های نهایی محاسبه سیل در این گونه بررسی‌ها براساس دبی سیلابی - مساحت حوره و یا دبی ویزه سیل خواهد بود. ۵-۶-۴- محاسبه دبی طراحی از رابطه فولر رابطه اصلی فولر به‌صورت زیر می‌باشد: (7 8108 + )۲۸۳۹۹ و0 ( 2.66۸ +۱) 0 * 0 که در آن: در( - حداکثر دبی میانگین ۲۴ ساعته در دوره بازگشت مورد نظر برحسب ۳/۸ 0) - دبی حداکثر لحظه ای در دوره بازگشت مورد نظر برحسب ۹00 / 17 اگر رابطه فولر براساس آمار موجود ایستگاه‌های حوزه مورد مطالعه و یا حوزه‌های آبخیز مشابه کالیبره شود. این رابطه کاربرد وسیعی در حوزه‌های فاقد آمار مشابه خواهد داشت. جهت اطلاعات بیش‌تر به پیوست شماره یک مراجعه شود. ۶-۶-۴ محاسبه دبی طراحی از دبگر روش‌ها - روش کریگر (2۳۸8۲) (0048- 460394۸ - 0 (0(.046) 4۸ م۸ 0 که: - دبی ویژه حداکثر حوزه مورد نظر برحسب *[11*/۹00/101 (فوت مکعب برثانیه برمایل مربع) 0- دبی حداکثر سیلاب برحسب 17/۹۵2 (فوت مکعب برثانیه) ۸- مساحت حوزه آبخیز مورد نظر برحسب * 1 (مایل مربع) ۲- ضریبی است که حداکثر آن ۲۰۰ است. لازم به ذکر است این فرمول نیاز به کالیبره شدن داشته و مانند رابطه فولرء پس از کالبیره شدن قابلیت استفاده در حوزه مورد بررسی (نقاط مختلف آن حوزه) و حوزه‌های فاقد آمار مشابه را دارد. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم - ندوین ضوابط و معیارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ ۳۳ از دیگر روش‌ها می‌توان به فرمول دیکن (*/*۸۴. - 0) نیز اشاره داشت. اما در مجموع به نظر می‌رسد در حوزه‌های فاقد آمار استفاده از رابطه فولر راحت‌تر و دقیق‌تر از دیگر فرمول‌ها و روابط تجربی است زیرا عامل دوره برگشت را نیز در محاسبات وارد می‌سازد. ۷-۶-۴- محاسبه ارتفاع آب روی سرریز الف- اگر سرریز بند مشبک مستطیلی باشد. ارتفاع آب روی سرریز از فرمول‌های زیر قابل محاسبه است: (۱-۴) (18 - 0(./282)70] - ۱۵)70 <- 0 (۲-۴۳) ا1. 84- مه 03 ب- اگر سرریز مشبک ذوزنقه‌ای باشد. ارتفاع آب روی سرریز از فرمول زیر قابل محاسبه است: , 2 2132(2 + ا8ا3) ۲۰/28 0-7 # 31 بایستی حداقل 310 باشد. ج- اگر سرریز قوسی باشد. ارتفاع آب روی سرریز از فرمول زیر قابل محاسبه است: اما -0 ۸-۶-۴ محاسبه دبی حداکثر جربان واریزه‌ای فرمول‌ها و روابط تجربی مرتبط با جریان معمولی سیلاب‌ها در صفحات قبل تشریح شد اما مشکلی که برای متخصصان هیدرولوژیست و طراحان سازه‌های آبی وجود دارد عدم کالبیره شدن اکثریت قریب به اتفاق این فرمول‌ها (که در محاسبه سیلاب مورد استفاده قرار می‌گیرند) با شرایط موجود در حوزه‌های آبخیز مورد مطالعه است. مهم‌ترین کاری که در این نشریه و جهت رفع معضل فوق‌الذ کر توصیه می‌گردد استفاده از فرمول تجربی محاسبه جریان واریزه‌ای است که براساس تحقیقات انجام شده در حوزه‌های آبخیز زاین نتیجه شده است: "050 +1) -0 "0 - دبی سیلابی طراحی با دوره برگشت مورد نظر برحسب ۵۵ باععد/ : 1 - دبی حداکثر جریان واریزه‌ای با دوره برگشت مورد نظر برحسب ثم با00د/ ۳ - محاسبه پارامترهای ویژه جریان‌های وار یزه‌ای پارامترهای ویژه جریان‌های واریزه‌ای می‌توانند به‌شرح زیر محاسبه شوند: الف- دبی حداکثر جریان واریزه‌ای و ی مه ۰ - ‌‌ نی -------- صفحهٔ بعد -------- ۴ ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) که در آن: - دبی حداکثر جریان واریزه‌ای برحسب ۳۹/0 0- دبی سیلابی طراحی برحسب ۲3/۹00 ول - غلظت حجمی رسوب برجای گذاشته شده (حدود ۰/۶۰) ۵ - غلظت حجمی جریان واریزه‌ای (حدود ۰/۹۰) وقتی شیب بستر رودخانه بیش از ۲۰ درجه باشد. غلظت جریان واریزه‌ای می‌تواند از فرمول زیر محاسبه گردد. 00 (180 - 180)(م -6) 0 که در آن: ۵- وزن مخصوص رسوبات (حدود ۵/5 25. 5) م- وزن مخصوص آب (حدود 10/1۳7 ۱11. 8) - زاویه اصطکاک داخلی رسوبات برجای گذاشته شده (حدود ۳۰-۴۰ درجه) 0 - شیب بستر رودخانه (آبراهه) برحسب درجه تبصره: اگر مقدار محاسباتی پ» بیش از 2۵ ۰/۹ گردد. ,2 می‌تواند برابر ۰/۹۵۵ انتخاب شود و اگر مقدار محاسباتی ,» کم‌تر از ۰/۳۰ گردد. مقدار و2 می‌تواند برابر ۰/۳۰ انتخاب شود. ۹-۶-۴ تعیین مقدار ارتفاع آزاد سرریز برای تعیین ارتفاع آزاد (۳۵۵۲۵ ۳۲۵۵) طراحان آبخیزداری عمدتا مقداری کم‌تر از ۵7 30 را مدنظر قرار داده‌اند. اما در صفحه ۱۵۵ هیدرولیک کاربردی (مرجع ۷) (2)1 < (عمق جریان کانال) لا(3096 -590) - ۳.6 ذکر شده است. ۱-۹-۶-۴ عمق آزاد در کانال‌های فرسایشی (11) براساس پیشنهاد 17.5.8.8 برای کانال‌های کوچک و کم عمق: 37 - ۳.۳ برای کانال‌های بزرگ تا ظرفیت ۹۵0 / ۹ 85 0 ۳.۳ (111) (0.552 < ۳.۳ 5 دم ج تور 0.57 -0 5 -م ج 0-85 -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم - ندوین ضوابط و معیارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ ۳۵ لاو ۲.0 برحسب متر هستند. البته برای کانال پوشش‌دار با ۹۵ / ۳:3 100 - نمودار صفحه ۱۴۶ مرجع ۷ مقدار ۳.۳ را حدود 1 1.2 نشان می‌دهد. (1۷) 40 +2 - ۲.6 پیشنهادی مرجع ۷ برای کانال روباز با جریان فوق بحرانی ۷1۱-0 ۷ از فرمول مانینگ یا فرمول‌های مشابه به‌دست می آید. (۷/1) مقدار ۲.0 در سیستم متریک که در مرجع ۱ ارائه شده است. 40 + 0.037 +0.6- ۳۳ نهایتا ژاپنی‌ها مقدار پیشنهادی 0.؟ را به ازای دبی‌های سیل و شیب بستر مختلف به شرح زیر جدول‌های (۷-۴) و (۸-۳) پیشنهاد نموده‌اند که با توجه به فرمول‌های بالا قابل قبول به‌نظر می‌رسد. روش (استاندارد) ژاپن برای تعیین مقدار ارتفاع آزاد (۲. 6): هر کدام از مقدار 1۵ و یا 2 که بزرگ‌تر باشند به‌عنوان 1.0 توصیه می‌شوند. جدول ۷-۴- مقدار 1.0 برحسب دبی طراحی لا دوضات 500۹/۷ 0 ۱/1۵۳۵ 113۵ 0 1.1010 0 1.3010 0 1.5010 0 ۱.7010۵ 1.00 ۱-۶-۴ تعیین ارتفاع کل سرریز ارتفاع کل سرریز در بندهای مشبک مانند بندهای غیرمشبک به شرح زیر محاسبه می‌گردد: (۲.0 + 2۵ + 110) - ارتفاع کل سرریز -------- صفحهٔ بعد -------- ۷۶ ۹۹/۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) 0 ارتفاع آب روی سرریز- که با توجه به نوع سرریز از فرمول مربوطه تعیین می‌شود. ۵- ارتفاع ناشی از سرعت آب در بالای سرریز که از فرمول زیر محاسبه می‌گردد. 2 پب الوا *(1۱ + 0) 28 که از جدول بالا برحسب شرایط رر و شیب بستر تعیین می‌شود. ۲ - ارتفاع بند ۱۱-۶-۴۳ طول تاج سرریز عوامل متعددی در تعیین طول تاج سرریز دخالت دارند: ۱(- هزینه احداث سرریز ۲- هزینه جابه‌جایی تاسیسات عمومی (را» خط لوله. زمین زراعی و ...) ۴- هزینه دستک‌ها و گوشواره‌ها ۵- عوامل محدود کننده در منطقه (نیاز قطعی برای استفاده حداکثر از عرض رودخانه و در نتیجه کاهش ارتفاع آب روی سرریز باشد) لازم است. در غیراین‌صورت پیش بینی 1200۲ ادا (پلکان ماهی رو) در بدنه بند ضرروی است که قسمتی از طول رودخانه را به خود اختصاص خواهد داد). - سیلاب طراحی پروژه و دوره برگشت مدنظر در طرح استفاده از شش هشتم (۶/۸) عرض رودخانه می‌تواند ملاک اولیه طراح برای انتخاب طول تاج سرریز باشد. اما نهایتا ۱۳-۶-۴- طراحی حوضجه آرامش از آن‌جا که بعضی از بندهای مشبک (مانند نکاء کاظم رود و ...) با توجه به مسدود شدن سوراخ‌های شبکه در هنگام وقوع جریان واریزه‌ای عملا به‌عنوان یک سرریز ریزشی آزاد عمل می‌کنند لذا همواره آب سرریز شده در پایین‌دست با نقطه ریزش زاویه‌ای خواهد ساخت که حداکثر آن حدود ۴۵- ۴۰ می‌باشد. در مراجع ۱۰۱۸ و ۷ نمودار و روابط تجربی با -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم - ندوین ضوابط و معیارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ ۷۳۷ (۲3 + 028] - 2)28/ را > اس < «- طول ریزش آب (0) 48- کد تراز آب تاج سرریز ۵- کد تاج سرریز 3- کد کف بستر حوضچه آرامش یا (110 + م) * (2)110/.- ۷-11 که: ارتفاع آب روی سرریز ۲- ارتفاع مفید بند بنابراین در این بندها طول کف‌بند شامل انآ و زب خواهد بود. اگر نوع و طول حوضچه آرامش با استفاده از 1 محاسبه شده در صفحات بعد و 2] (طول سرریز)» ۷1 و ۳۲ تعیین گردد بردقت محاسبات خواهد افزود. لازم به ذکر است که بند نیمه مشبک نیرنگ. بند مشبک غاز محله کردکوی و هم‌چنین بند مشبک نوکنده دارای سرریز قوسی می‌باشند که محاسبات آن‌ها متفاوت خواهد بود. ۱۳-۶-۴- طراحی حوضچه آرامش برای سرریزهای :02:۳1 (قوسی) هرگاه لازم باشد که قبل از ورود جریان آب به رودخانه. آنرژی آن مستهلک گردد. می‌توان از حوضچه‌های پرش هیدرولیکی به‌عنوان یک وسیله موثر که سرعت جریان راتا حد قابل قبولی کاهش می‌دهد استفاده نمود. به‌عنوان مثال, آب پس از عبور از روی سرریزهاء به‌علت تبدیل آنرژی پتانسیل به جنبشی, دارای انرژی جنبشی عظیمی می‌گردد که در صورت عدم اتخاذ تدابیری جهت استهلاک آن فرسایش وسیعی در پای بند و کمی دورتر از آن اتفاق می‌افتد. این تدابیر به‌عنوان مستهلک کننده‌های انرژی" یا حوضچه‌های آرامش " شناخته می‌شوند. به‌طور کلی, انرژی جنبشی چنین جریان فوق بحرانی به‌دو طریق مستهلک می‌شود: ۱- با تبدیل جریان فوق بحرانی به زیر بحرانی» با استفاده از جهش آبی ۲- با هدایت جریان آب به‌داخل هوا و سپس پرتاب کردن آن در جایی دورتر از پای سازه. در این‌صورت انرژی با هوادهی جت و برخورد آب با بستر رودخانه مستهلک می‌گردد. 105 ۲۳۵۳۵ -۱ 55 8 10ناگ -2 -------- صفحهٔ بعد -------- ۷۳۸ ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) در حالت اخیر گرچه مقداری فرسایش ایجاد می‌شود ولی با توجه به کم بودن مقدار آن و دور بودن محل فرسایش از ۱-۱۳-۶-۴- رابطه بین عمق جهش آبی. سطح ایستایی و شدت جریان یکی از موضوعات اصلی و اساسی در طرح حوضچه‌های آرامش تعیین رابطه عمق جهش آبی. سطح ایستایی و شدت جریان است و در واقع می‌توان گفت با در دست داشتن این روابط نوع حوضچه آرامش و وضعیت جهش معلوم و مشخص می‌گردد. در طرح حوضچه‌های آرامش, به‌عنوان یک سیستم تلف کننده انرژی باید صور زیر را در رابطه بین عمق جهش آبی. سطح ایستایی و شدت جریان در نظر گرفت. ۲-۱۳-۶۴ چگونگی وضعیت جهش آبی به‌طورکلی پرش هیدرولیکی وقتی تشکیل می‌شود که جریان فوق بحرانی بخواهد به جریان زیر بحرانی تبدیل شود. معمولا در پای سرریزها و زیر دریچه‌ها جریان فوق بحرانی بوده و ترکیب زبری و شیب پایین‌دست رودخانه‌ها پا کانال‌ها طوری است که در عمق نرمال جریان زیر بحرانی است لذا در این حالت جهش آبی به‌وجود می‌آید. شکل (۱۱-۴) جریان در پایین‌دست یک دریجه را نشان می‌دهد. وقتی که عمق /7.۷. مساوی عمق ثانویه‌ای است که براساس عمق آب در تنگ‌شدگی ونا" به‌دست آمده باشد. در این حالت جهش در مقطع تنگ‌شدگی ونا تشکیل می‌شود. شکل (۱۱-۴-الف) اگر عمق ۳۶7.۷۷ کم‌تر از ۳2 باشد. شکل (۱۱-۴- ب)» جهش به‌صورت منحنی 13 (یا 113) می‌شود. طول منحنی ,3/1 طوری است که ۱ عمق متناوب و[ باشد. جهش با این خصوصیات جهش آزاد" نامیده می‌شود. جهش‌های به‌دست آمده در اعمال را و و چنین خصوصیتی دارند که جریان عبوری از دریچه به‌وسیله پرش تحت تأثیر قرار نمی‌گیرد. به‌عبارت دیگر جریان آزاد بوده و جهش‌های به‌دست آمده در این حالت جهش‌های آزاد" نامیده می‌شوند. وقتی عمق ثانویه ۳5 بیش از ۳2 باشد. پرش دیگر آزاد نبوده و مطابق شکل (۱۱-۴- ج) مستغرق می‌شود. این چنین جهش‌هایی. جهش مستغرق " نامیده می‌شوند. میزان اتلاف نرژی در جهش آبی مستغرق کم‌تر از جهش ازاد است: ۱-1۵ 7۳ 2- ۷/۵۵ ۲) 5 ل00[ 10001 -3 4- ۳۳۵۵ رل (0ع6۳۵ 1 0ک) 12۳۵۵ -5 -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم - ندوین ضوابط و معیارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ ۳۹ شکل ۱۱-۴- پرش آزاد و مستغرق جریان ۳-۱۳-۶-۴- چگونگی وضعیت پایاب به‌طوری که گفته خواهد شد جهش آبی در یک کانال مستطیلی افقی وقتی می‌تواند تشکیل شود که رابطه زیر بین اعماق ,۷ (قبل از جهش) و دلا (بعد از جهش) وجود داشته باشد: (۳-۴) ابا وال می‌شود برابر با ,۰/211 می‌باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۴/۳) ۸۰ بنابراین» برای دبی با شدت معین و ار عمق پایاب با اندازه گیری دبی واقعی و یا تمامی دبی‌های مورد نظرء از رابطه *3ع1] حال اگر نمودار بین ‎٩‏ و عمق پایاب ر اگر منحنی دیگری روی همان نمودار بین اکنون «۵» حالت امکان‌پذیر است: الف- برای تمامی دبی‌ها 7.۷۷.2 برمن ۰ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرا (2) 1611 )0( 16110 زع( ۱011 سم ی ۱ ی سر پر م 4 بل ۱۳-۴- وضعیت 1.۷۷ و ر< نسبت به یکد, وجه به تراز پایاب که به‌نوبه خود به ابو . قبل از یافتن هر گونه راه‌حلی مساله , انجام محاسبات هیدرولیکی قابل حصو .)0.552 < و محاسبه او ۲ قا ٩‏ و دلا رسم شود. منحنی حاصله من حنی دلز منطبق است. شکل (۵-۱۲-۴) لای منحنی لا قرار می‌گیرد. شکل (۴ گر جه ولا نیز ثابت است. اما دسترسی به اد هیدرولیکی و شیب کانال رودخانه ل است. هم‌چنین عمق ثانویه (دلا) برای (1.۷۷/. ۲) نامیده می‌شود. به‌طور مشابه. )0- ۱۲- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم - ندوین ضوابط و معیارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ ۸۱ ج- برای تمامی دبی‌ها .1.۷۷ در زیر منحنی ولا واقع می‌شود. شکل (۱۲-۴-)) د- 1.۷۷.۳ برای دبی‌های کم‌تر در بالا و برای دبی‌های بیش‌تر در زیر منحنی «لا قرار می‌گیرد. ه- 1.۷۷.۳ برای دبی‌های کم‌تر در زیر و برای دبی‌های بیش‌تر در بالای منحنی لا قرار می‌گیرد. برحسب موقعیت‌های نسبی .1.۷۷ و منحنی دلاء تدابیر لازم برای استهلاک آنرژی در زیر سرریز برای تمامی حالت‌های ۵ گانه فوق به‌شرح زیر است: - استهلاک انرژی برای حالت الف وقتی برای تمامی دبی‌ها 1.۷۷.۲ برمنحنی ولا منطبق است در این‌صورت برای تمامی دبی‌ها جهمش آبی در پای سرریز تشکیل می‌شود. معمولا در چنین حالتی مطابق شکل (۵-۱۳-۴) یک کف بند" بتنی ساده با طول (,- )5 جهت حفاظت لازم در محدوده جهش آبی کافی است. - استهلاک آنرژی برای حالت ب وقتی برای تمامی دبی‌ها ).1.۷۷ در زیر منحنی «لا قرار می‌گیرد در این حالت. وقتی «لا همیشه زیر عمق پایاب است جهش تشکیل شده در پای سرریز توسط پایاب به عقب رانده شده و تنها مقدار کمی انرژی مستهلک می‌شود. مساله فوق بدین صورت قابل حل است: ۱(- احداث یک کف‌بند شیب‌دار در بالای تراز بستر رودخانه مطابق شکل (01-۱۳-۴) در این‌صورت جهمش برروی کف‌بند شیب‌دار در محلی تشکیل می‌شود که عمق معادل ولا (کم‌تر از عمق پایاب در پای سرریز) قابل حصول باشد. شیب کف‌بند به‌طریقی در نظر گرفته می‌شود که در هرنقطه کف‌بند و برای تمامی دبی‌ها ۲- راه حل دوم این مساله به‌شکل ایجاد مستهلک کننده انرژی از نوع 17201 ۵110۲ قابل ارائه است. این نوع مستهلک کننده در واقع یک کف‌بند است که مطابق شکل (02-۱۳-۴) به‌صورت تیزی تغییر شکل یافته است. در این حالت دو جریان چرخشی " اصلی تشکیل می‌گردد که انرژی را با توجه به تلاطم داخلی مستهلک می‌سازد. چرخش‌های تشکیل شده در پایین‌دست 1306101 تمایل به حرکت دادن مواد فرسایش یافته به سمت بند دارند. لذا با این عمل از فرسایش جدی در پای‌بند جلوگیری می‌شود. گاهی ممکن است به‌علت چرخش‌های بالادست مواد فرسایش 0 -۱ ۵۵۲ -2 -------- صفحهٔ بعد -------- ۸۲ ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) یافته به‌داخل باکت وارد شوند و موجب سایش شدید گردند. در این‌صورت با به‌کار بردن یک لبه جام دندانه‌دار (10] 9۵1 1012100) می‌توان عمل برداشت مواد برده شده به‌درون باکت را تسهیل نمود. - استهلاک انرژی برای حالت ج ۱- اگر پایاب کوتاه باشد. آب می‌تواند بدون اثر زیان‌آوری از بالای باکت پرتاب شده و در فاصله‌ای از پایین‌دست آن فرود آید. این باکت. باکت جهش اسکی" نامیده شده و جهت استهلاک انرژی در حالت «ج» به‌کار می‌رود. به‌عبارت دیگر این نوع مستهلک کننده آنرژی وقتی به‌کار برده می‌شود که عمق پایاب برای تمامی دبی‌ها کوتاه و یا غیرکافی باشد. مستهلک کننده انرژی از نوع باکت جهش اسکی نیاز به بستر سالم" و سنگی دارد. زیرا قسمتی از استهلاک انرژی به‌وسیله عمل ضربه " صورت می‌گیرد. گرچه مقداری از آن نیز به‌وسیله عمل پخشیدگی" و هوادهی" در هوا مستهلک می‌شود. (شکل ۲1-۱۴-۴) ۲- راه‌حل دوم مساله به‌کار بردن یک کف‌بند شیب‌دار نظیر حالت (0) ولی در زیر بستر رودخانه. مطابق شکل (۳2-۱۴-۴) است. همان‌طور که در شکل مشاهده می‌شود عمق لازم وا که از عمق /7.۷ بزرگ‌تر است با تشکیل جهش در این کف‌بند. قابل حصول است. ۳- راه‌حل سوم این مساله می‌تواند احداث یک «وابند»۶ در پایین‌دست سد اصلی باشد. با این عمل عمق پایاب افزایش یافته و در نتیجه مطابق شکل (۳3-۱۴-۴) جهش آبی در پای سد اصلی تشکیل می‌گردد. ۴ اگر عمق پایاب به‌حد کافی کوتاه باشد. یک دیواره آرام کننده پا یک ردیف بلوک اصطکاکی " جهت استهلاک باقی‌مانده انرژی می‌تواند مورد استفاده قرار گیرد. معمولا دیواره‌های آرام کننده تحت جت‌های با سرعت زیاد با توجه به اثرات خلاء زایی تخریب شده و لذا تنها برای سرریزها مناسبند. این دیواره‌ها باید به‌قدر کافی در مقابل ضربات یخ و اشیاء شناور مقاوم باشند. محل, شکل, اندازه و فاصله بین دیواره‌ها یا بلوک‌های مزبور را می‌توان به بهترین وجهی با مطالعه مدل تعیین نمود. - استهلاک انرژی برای حالت د رل 5۲ -1 4۵ -2 3- 041 4- 5-10 ک(ع71|0 ۳۳1110۵ -6 -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم - ندوین ضوابط وه وقتی 7.۷۷.۳ برای دب دبی‌های پایین». جهش مسا راه‌حل این مساله مطاب پایین بستر رودخانه قرار م در دبی‌های کم جهش رودخانه, جایی که عمق قابا استهلاک آنرژی برای < حالت درست عکس حالت تفاوت این حالت با حالت ذ می‌گردد و در دبی‌های بالا عیارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ های کم در بالا و برای دبی‌های زیاد در زیر منحنی «ل( قرار می‌گیر غرق شده و دبی‌های بالاء عمق پایاب کافی نخواهد بود. شکل (۱۴-۴-ل) قرار دادن یک کف‌بند شیب‌دار که قسمتی از آن ی‌گیرد می‌باشد. در این حالت کف‌بند افقی و آستانه انتهایی (11ز5 14 برروی کف‌بند در بالای بستر رودخانه, جایی‌که عمق قابل حصول 1.۷۷ است. تشکیل می‌شود. به‌طور مشابه. در دبی‌های بالاء جهش حصول بیش‌تر از عمق 1.۷۷ و مساوی عمق لازم برای تشکیل جه الت ه) وقتی عمق پایاب در دبی‌های کم کافی نبوده و در دبی‌های (د) است. به‌همان ترتیب که در حالت (د) توضیح داده شد می‌توان ه بلی در این موضوع خواهد بود که در دبی‌های کم جهش برروی کف 51111105 22 67 وززو7 7ل* 11 ۷۳ 5108 ۸۳۵۱۱ 60 5۳11118 8:5 ۲۳۲۵ 4۵ شکل ۱۳-۴- انواع توصیه فنی برای وضعیت‌های مختلف 1۷۷ و :۱ ۸۳ د در این حالت در مورد در بالا و قسمت دیگر در مساوی عمق لازم برای برروی کف‌بند در زیر بستر دف را تامین نمود. تنها -------- صفحهٔ بعد -------- ۸۴ ۴-۱۳-۶۴ رابطه حمه در صورتی که کف کا معادله ممنتم به‌دست او (۴-۴) با صرف‌نظر کردن از با جای‌گذاری مقادیر ۳۱ مفضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک س و ون ۳ 0 ۱ 1۰1۰ 8 کر چاه رس ربلد خاش نت یج رس سس سا ات لا تن حول روم مرا مره ماود دی 1 مت اما 260 ۳۷۵6۳ ی( 1,1۷1 ۰ ج‌ 9 ۰ زیر بستر ۹ : ی [+160 ۷12۵۳6۳ 1311 ۶ الا 1 سس س-- یچ و ی ق ریییمی هه 5100308 5۵5 وس5+113 ۸ سور م(و۴) 311 ۳ ۹ وت کف‌بند افقی با وابند [1۵01 ۷3۳۵۳ 1311 و از وال ۲ ۰ ید ۱۹ ۰ یش 8 0 ه ۱۷ سا هر ۳ : چی ضا مه ۹ هاگ با اقا میا 10122۷ کحاناگ ورد بط 01586 ما سس 016 طعتاا ی 69 ۳۲ : 6 1۵۳۳ ۳ ۱ | کف‌بند شیب‌دار در هل035 داعنا ۱ ی 8 مهن ۹ ۹ و یدش زیر بستر و در بالا سک سک اس سس دس ۰ ۰ 1 1 1 ۸ ۰ ُ ۰ ۳ ۲ ر اعد ۴ )70 در 100 7/7 وا یج دم 2 ِ هه ای راکب ۰ سم را ب سیف بو ارو وج ۹ همه اجه نناک و ری و 51600108 شکل ۱۴-۴- انواع توصیه فنی برای وضعیت‌های مختلف 1۷۷ و ۲2 ش آبی در کانال‌های مستطیلی با شیب افقی ال افق باشد رابطه جهش آبی برای یک کانال با مقطع مربع مستطیل را« اصطکاک و نوشتن معادله ممنتم در واحد عرض کانال 3/7 - ,۱ مربوط به‌رابطه زیر به‌دست می‌آوریم: ی‌توان به‌شکل زیر از ۳ 1 -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم - ندوین ضوابط و معیارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ ۸۵ 2 [1 3 ۵-۴ و (۵-۴) ۱71 2 1 که در آن ,۳ و ۳ عمق‌های جریان قبل و بعد از جهش می‌باشند. به این عمق‌هاء اعماق متناظر" یا ثانوی" گفته یبآ یا : یک ۰ هوحن -۴-۵۱ رک را ۵-۱۳-۶-۴- افت انرژی در جهش آبی مقدار آفت آنرژی در جهش برای کانال‌های مستطیلی با شیب افقی از رابطه زیر به‌دست می‌آید: 9 4۳,۳ ۶-۱۳-۶-۴- طبقه‌بندی انواع جهش براساس عدد فرود جهش‌های آبی در مجاری مستطیلی با شیب افقی را می‌توان به کمک ,۲۳۲ طبقه‌بندی نمود. این امر براساس مطالعات 8 انجام گرفته است. ۱- وقتی 1* ۳ در این حالت جریان بحرانی بوده و جهش آبی تشکیل نمی‌شود. ۲- وقتی 1.7> ۳ > 1 در این حالت سطح جریان آب به‌صورت موجی در می‌آید و این نوع جهش را جهش آبی موجی " می‌نامند. ۳ وقتی 2.5 > ,۳۲ > 1.7» در این حالت در سطح آب یک‌سری موج‌های کوچک همراه با آشفتگی دیده می‌شود. اما در پایین‌دست. سطح آب صاف و معمول می‌باشد. جریان تقریبا یک‌نواخت و تلفات انرژی کم است. این ۴- وقتی 4.5 > ۳۲ >> ۰2.5 در این حالت جت‌های نوسان از قسمت پایین جهش به سطح و عقب جریان دیده می‌شود. این نوسانات. موج‌های بلند و غیرمنظم تولید می‌کنند که می‌توان آن‌ها را در کانال مشاهده کرد. 10 ۲0۵۱۵۵۵12 -۱ 13 5000011 -2 0 11۵1۵۳ -3 رل ۷۷/۵۵ -4 -------- صفحهٔ بعد -------- ۸۶ ۹۹/۰۴/۴۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخ هگیر (چکدم مشبک) موج‌های حاصل, در کانال‌های خاکی سبب فرسایش بستر می‌گردند. در این حالت طرز عمل جهش آبی به موقعیت پایاب" بستگی پیدا می‌کند. مقدار تلفات انرژی از ۴۵ تا ۷۰ درصد تغییر می‌کند. این نوع جهش را ۵- اگر۲۲۱<9 باشد. جت آب با سرعت زیاد وارد جریان پایین‌دست می‌گردد و باعث ایجاد موج‌های زیادی در آن ناحیه می‌شود. این نوع جهش آبی خیلی سخت و شدید عمل می‌کند. مقدار افت انرژی در این حالت تا ۵ درصد می‌رسد. این نوع جهش آبی را جهش شدید یا تند" می‌نامند. شکل (۱۶-۴) انواع جهش آبی را نشان می‌دهد. 85 ۵۸۲۷۵ ۱.7 اعع ۲.967۷۷ 6 ۵-۴۹۲۰۹۵۷۴ ۲۵۸۱۷ ار ۱۱۵۲۱۸۹ :0و0 سح رم ور 8۱۱۷ اس .0 زا 1 اسکیمتا نم ۰ اس ۴۵67۷6۶۷ 2.5 ۸۳۵ ۶8 ۲۵۶۵۷۵ ۵-۲8۸۹۱۲۱۵ 6 ۲۱۵۴۲۴۷۴۴۷ ۹.8 ۸۱0 60 ۲۵۸۵۷ ۵۹۵۲ ۵۴۱۴۵۸۱۵۸۹۱۶0 ی سس سر یر 1 ی ۴ ۲۷۷۱۵۱۱۴۵۹ ۲۲۵۲۷ ۵ ۱ 7 عهاناد ۵-۴۲۴۵۲۱۷۴ ۲۵۹۷ ام 51۶۳ 00 50۱۲۱۸۲۴۶ مرن ۸ شکل ۱۶-۴- انواع حمش آبی ۷-۱۳-۶-۴- طول جهش طرح صحیح حوضچه آرامش ایجاب می‌کند که تمام جهش برای هر دبی در حوضچه آرامش اتفاق افتد. این موضوع ۱- 13 07۲ 2- 51020۷ 3- 5۱۳۵۵ 0 -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم - ندوین ضوابط و معیارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ ۸۷ برای تعیین طول جهش به‌علت مشخص نبودن دقیق محل انتهای آن» روابط تجربی موجود است. اداره عمران ایالات متحده آمریکا رابطه زیر را جهت تعیین طول جهش پیشنهاد می‌نماید: (۷-۴۳) (,ظ- وط)۸ > زا براساس تحقیقات مختلفی که صورت گرفته مقدار ۸ بین ۵ تا ۶۱۹ تغییر می‌کند. 8 آزمایشاتی را برروی انواع حوضچه‌های آرامش انجام داده است و براساس این آزمایشات و نتایج تجربی که از ساختمان‌های هیدرولیکی به‌دست آمده. طرح یک‌سری حوضچه آرامش را پیشنهاد کرده است. - حوضچه آرامش نوع ] اگر 2.5 > |1۲ باشد از این نوع حوضچه که در آن هیچ نوع وسیله مستهلک کننده انرژی نظیر بلوک پای تند آب یا دیواره ارام کننده به‌کار برده نمی‌شود. استفاده می‌گردد. طرح این حوضجه‌ها بسیار ساده بوده و تنها لازمه آن تامین طول حوضچه است که نسبتا کوتاه می‌باشد. این طول را می‌توان از شکل (۱۹-۴) به‌دست آورد. - حوضچه آرامش نوع 1! حوضچه آرامش 11.5.1.1 نوع 1[ به‌عنوان سازه کاهش انرژی سرریزهای سدهای بلند و خاکی و سازه‌های بزرگ در کانال‌ها طراحی شده است. این حوضجه که در شکل (۱۷-۴) نمایش داده شده است برای اعداد فرود بزرگ‌تر از ۴ و سرعت ورودی بیش از ۱۵ متر برثانیه مورد استفاده قرار می‌گیرد. در حوضجه آرامش نوع ]آ از بلوک‌های تند آب در ابتدای بالادست و آستانه دندانه‌ای در انتهای پایین‌دست حوضجه استفاده شده و به‌علت بالا بودن سرعت ورودی در جهش از هیچ دیواره آرام کننده‌ای استفاده نمی‌شود. براساس نتایج به‌دست آمده از آزمایشات. خط پررنگ نشان‌داده شده در شکل (۲۰-۴) برای حوضچه نوع 11 حداقل نسبت عمق پایاب به 102 را مشخص می‌کند. اگر عمق پایاب کم‌تر از این مقدار در نظر گرفته شود جهش از حوضچه فرار می‌کند. حوضچه آرامش نوع ]1 هیچ‌گاه نباید برای عمقی کم‌تر از عمق متناوب طراحی شده و حداقل ضریب اطمینانی معادل 12 0.05 برای آن باید در نظر گرفته شود. طول حوضچه نوع آ] را می‌توان از منحنی میانی شکل (۱۹-۴) به‌دست آورد. [8 -------- صفحهٔ بعد -------- ۸۸ ۳۱ م+غضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخه‌گیر (چکدم مشبک) : , ۷/۸ ۰ با استفاده از شکا (۲۳-۴) می‌توان نست 1۳ که : نسبت سرعت واقعی به‌سرعت تشوری ورودی در ابتندای جه نت است را به‌دست آورد. این شکل براساس آزمایشاتی که برروی نمونه واقعی" سدهای 5۳2512 ,0۳۵۳۵ و ۲0۷100 انجام شده ترسیم گردیده است. شکل برای شیب‌های کم‌تر از او قابل استفاده نیست. زیر مقاومت اصطکاکی اضافه شده در این محدوده اهمیت می‌یابد. در آن صورت لازم است که افت هیدرولیکی را که از مقطع 6 آغاز می‌شود با دانستن - حوضچه آرامش نوع آ1] حوضجه آرامش .71.5.13] نوع آ11 که در شکل (۱۸-۴) نشان داده شده است. برای مقادیر عدد فرود ورودی بیش از ۵ و سرعت ورودی کم‌تر از ۱۵ متر برثانیه کاربرد خوبی را نشان می‌دهد. از این نوع حوضچه در سازه‌های کانال, تخلیه طرز کار این حوضچه‌ها بدین‌ترتیب است که با استفاده از آستانه (آب پایه) ". بلوک‌های تند آب و دیواره آرام کنندهء طول جهش و طول حوضجه تا ۶۰ درصد تقلیل می‌یاید. اما در حوضجه‌های آرامش «» این کاهش به ۸۰ درصد می‌رسد. لذا نوع «ساف» به‌نوع [[] +[5[] از لحاظ اقتصادی رحجان دارد. اگرچه این نوع حوضچه‌ها نسبت به نوع «ساف از ضریب اطمینان بیش‌تری برخوردار هستند اما به‌علت احتمال شکستن بلوک‌های آرام کننده در اثر برخورد با اجسام شناورء توصیه - حوضچه آرامش نوع ۷] انتقال می‌گویند. هر گاه لازم باشد که انرژی جریانی با مشخصات فوق مستهلک شود می‌توان از حوضچه‌های آرامش نوع ۷ که در شکل (۲۹-۴) نشان داده شده است استفاده نمود. کاربرد این حوضجه‌ها نشان داده است که برای استهلاک قسمت عمده انرژی جریان نسبتا موثر می‌باشند. البته نمی‌توان امواجی را که توسط جریان نوسانی پیش‌روی می‌نماید به‌طور کامل مستهلک نمود. گاه لازم است که برای صاف نمودن سطح آب پایین‌دست از تاسیسات مستهلک کننده امواج 46 ۳۳۵۱۵ -1 ][[ز5 -2 -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم - ندوین ضوابط و معیارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ ۸۹ برای کمک به مهار امواج و هم‌چنین به‌علت تمایل فرار جهش از حوضچه باید عمق آب حوضچه با احتساب ضریب اطمینانی از عمق متناظر محاسبه شده بیش‌تر باشد. غالب اوقات برای اجتناب از کاربرد چنین حوضچه‌هایی می‌توان ابعاد حوضچه را چنان انتخاب کرد که جریان از محدوده انتقال خارج شود. به‌عنوان مشال می‌توان عرض حوضچه را افزایش داد. معیارهای طراحی حوضجه آرامش 1۷ 1791318 به‌شرح زیر است: ۱- این نوع حوضچه تنها به‌شکل مقاطع مستطیلی قابل اجرا هستند. ۲- عمق پایاب را ۵ تا ۱۰ درصد بیش‌تر از عمق ثانویه انتخاب می‌کنند. ۳- طول حوضچه آرامش را برای حالت جهش آبی در حوضچه‌های افقی بدون در نظر گرفتن ضمایم دیگر از منحنی بالایی شکل (۱۹-۴) به‌دست می آورند. ۴ شخصات آستانه انتهایی استفاده شده در این نوع حوضجه نظیر حوصجه آرامش نوع [[] است. ۵- تعداد بلوک‌های تند آب" در شکل (۲۹-۴) حداقل بلوک لازم در طرح است ولی ترجیح داده می‌شود که با باریک نمودن بلوک‌هاء به تعداد آن‌ها افزوده گردد. به‌عنوان مثال عرض بلوک‌ها را تا [1] 0.75 انتخاب می‌نمایند. ( ۱2 ۶۱0۵۳۹ 506]) ,االه 000101۵6 ۹ 0۳۱6 ۷۱۵ زا ۰ 7 اج ۳ و0 ۲:*۵.2۶ شکل ۱۷-۴- حوضچه آرامش نوع ]1 (1.5.8. 13) کا73[0ا 106116007 -| -------- صفحهٔ بعد -------- ۹۰ ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخ هگیر (چکدم مشبک) هههههههههههههههممه2>هههههجج<<ه--»_-_»>-»«<جگ>»»»»>»>»><><ج>گ»»»>»>جه><گ<م<گحححححححح با ا 1 سس ۱ 7 9 8 ۳ 111 ۴۱۵ و۶ 0 ریم 9 مغ ۹ 8 8301116 رگ و#ااط ۵ا نان ۵ ۳ / 1 چا هسیر و0375 7 سب 7-۳-0 زره ی ره 0 < 1 ند زوا رخ و۵757 و 2 اب و ویر 2 رای 0 و وس لا 4 اب 0 1 کر ۹ یو | / 7 ید سر 1 حمت ان رس ارم نک( ۴ ۵ اج 1 ۲ ۳ هر 4 ۱3 ۵ 47 ناکین 04لا ۱۷۱ 0 دنت رده ۰ 7 در ۳ باس با تاه ولا 0 دقع 7 ری ی 9 ۱ : ایا ۱۱ ی یطاق یگ با کی بو را نک / 2 و۶۱ 5۸۵ ما شکل ۱۸-۴- حوضچه آرامش نوع ]111 (1.5.8. 13) و ی ی ی تی یو ی یو ی و یو ی ی ی ی ی ی تا تک ته ی تا تا تو ته 2 بببب بل ببب لبیل رز پیت تسکت مس سس هگ که ۹ اس ۳۹۳۹۵ ۳۹ ۹۹۹۳۹۳۹ 0 3 85 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 ۹ که ۳ ۹ 9 0 ۹ 1 رل بل بل لب لبلب بل لاطبا بر ینبل لبلب ۶ [ بل لیب بل ببببببببببببب با ها ربب با ام سسبلببلا, 2 تن 55 8 ]ام نب با ابا 1 5 بل رل لام رو ین زا زو یل لا ری چک ‏ ربب لننننبببنن ‏ ببب ب ‏ ب بببببببا اا۳ اکسس ما۱۱ زک ما سل از ]زا ابا 9 یبا داد ک ربب نبا اک وا با و ۱۱۱1111 ام اب بل بل مب لبلب بل لب لبلا, ه لبلب بل با میسوبب ماما ما۱۱ زاتمم شنم مطمللد ۱۱۱۱۱۱ > لب بمب تناها ام کنیا 5 سر 7 ]زربلا سر تن 55 5 8 5 5 0 5 5 0 8 9 9 0 0 ۹ 0 5 0 9 0 5 0 5 5 ال از 002و 7ر00 11 601908 )6۱001 ( از۱ از ک ی 1 (3 70۵۱۵) 8090 11 ۵۵۱۵-۲7۵۵ ۱۷۵۱۵۹ هنن ۱ . 555555555 ۷۰) 80310 111 ۵۶۱۹-۲۵۹ ۷۹۱۵۵۱۵۹ 8( نیبب هه که 555 ۳ با لا را نب با ابا ابا ی 3 ۳5 3 0 ۳3 33۳33 3 5 5 5 0 5 000 0 0 0 5 0 0 0 0 0 0 0 9 9 9 9 9 ۹ وه و هه هه ها ها ها ها که ها اه ها اه هه و اه اه اه ها اه اه ها اه ها ها ها ها که که که ها اه ۵ ۵ , ۷ > ۶۴,۱ شکل ۱۹-۴- طول حوضچه آرامش در سطوح افقی -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم - ندوین ضوابط و معیارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندها نی 0 0600 0 0 0 0 8 5 0 0 5 ۵ که که که که هه هه هه ده ندنل لب لبلب بل بل نز ]| با 01 600 0 0 0 0 8 5 8 8 8 8 کی که هه هه هه هه که هی هه 0 0 0 0 05 1 5 ۹ 8 ۵ 8 0 اه هه هه هه هه که هی هی که که هه 0 60 ۳ کت 0 بر 0 که که که که که که که که که که و که هه ها للم نم تنل رل رل بل 1 سار متسد ال زر منزیم نز[ ملعغ0 نب ببببب]] ا 0 0 و ]صل ]۱ ]| ننن لد لد تنل 0 0 هه هت 9 0 9 0 0 0 0 0 0 هت هت | 0 5 0 ۳9 0 0 ی 0 0 8 که که که که که که هه هه ک 5 اسلا ]|| لا ال | را را ]۱1| ال نا اس (- 4015۳7 - اک که اک مراک هه اد که نل سل نامرد ال ما1 یلا1 1 کر 0 ۵ را نس ۳ ۳ که مک ِا ]1 [ |[ | 000۹۳ 7۷۷ یی ال وکا کوک و جک را هط ننل لا 0 ۲۵ دا مور سل یل رال [ ]| ]| 6۹۹۱۹3 0 ۳ ۵ ۳ ۳ اس کت ۳ 00660 5 ۹ 3 8 که کت که کر وه ۳۳۳ هب ۵ ساس رالاس سین لب یلص دص رس مر ساسا لاور 35 سل ر(ع واه ج1) :وت ۲ 6۱۱۶:۸۵۲۲ 2 رد واجو۲) دنومه 3 ممر ی و۲ ج و وا دنز 1 ( ۵ا70۵) منوصط 25 ۱02 - 1۷۷ مجعن اه عنبنببلز]: ]| بابلا | سابل 06000 8 ۵ 5 5 0 5 0 که که هه که و چ که که هه که هی هه 3331383 0 ۳0 3 5051 0 0 هه 0 5 3 ۵ 6 8 ناه که ها که که که که کی که که هه و وی هه که 0 5 3 ۵ هه 3 ۹ ۵ ۹ که که که که که که که هه که مه هه هه 55 3 5 0 ۹ ۹ 0 0 8 0 که که اه که که که که که که که که 5 5 3 8 8 0 5 8 5 8 که هه هه که و که هه که هه هه هه هه 0 5 ۹ 5 0 ۵ که ۵ ۵ 8 ۵ که که که ی هه کی که کی که ی ی ۵ 6 5 ک که که که که که که که که قاد که که که که که که که که هه 0 0 5 0 5 0 8 که که که که که هه ده هه که که هه که که کج هه اه هه ها که هه هس هه هه مه و که سدق هه هه هه کف << شکل ۲۰-۴- حداقل عمق ج 3 ]| زا بلج بل ]| ]زا |( لبلب نبا بل بلما با | | | |ا] || زا ]| سل لب لللل بل زا ]|| ]| ]|| || ]| 3 - ۱ | | ]| سک اد 1 ل[] |[ ۰ ۳ 9 ۳ | ]| ا م .۹ سللال 1 ۳ 9 اد 5 لا ما ای 0*7 ۹ | زا اچزاززا|زا|]] بل[ نز ]||[ | ]|| |[(]]1||]]|] | ۱] |] از زا زا از از |] | ۹ اه 2.2 زع ط ۶ کعسه 0۰و25 بجوون مموه مها موه بما شکل ۲۱-۴- ضریب تخلیه برای ک ۹۹/۰۴/۳۱ شش ححهممسمسمسس0س0س۳س۳۳صسس ی 0 006 0 0 8 ناه هه که هچ که هه هه میا تلد 0 0 5 5 0 0 0 که 5 5 8 5 0 0 5 8 8 که که ها که هه هه که که که ۱ 5 0 0 8 0 که که ی که هی ها هه 05 5 0 0 0 0 ۵ 6 هه ها ها هه و 005 5 5 5 5 هه ها هه هه 5 اک هک هر سر ند که که که 5 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 ۹ 0 10 6 که و که که هه هه هی کی و 5 0 0 0 0 0 0 0 5 8 5 5 9 0 0 5 ۵ 0 8 8 که که و اه هه 0 5 5 8 0 که کی که کی که هه هه هک 0 56 5 0 5 هک که ها ها هه تنل ]لبلب ]نب للللام 0 6 5 که که که که که که که که هه که سل ال ساسحا 0 6 6 5 هک که هه که و و 0 05 0 8 5 ۵ 6 که که هه هه 60 5 5 8 9 ها 5 و 560 3 8 5 8 8 که که هه هه و 1 0 0 0 0 3 0 5 0 تا 6 تا 0 00 8 0 0 0 0 0 0 35 8 30 0 3 ین 0 06 5 5 که که که هه که که هه یبا 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 0 0 0 ها ی هه ی که هه که هس و 0 0 0 ق ‏ که که که که که هه 60 5 5 5 که که که هه هه هه هه هه 6 00 55 0 35 0 0 0 0 5 5 5 5 ده 5 06 5 5 که که که 5 5 5 و 0 6 6 هک که که که که که که ۳ 5 8 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 رس 0 0 انا 5 0 8 که هه هه هه که هه و ۳ 5 5 5 5 0 0 5 0 0 5 ار 0 0 8 5 5 0 0 05 5 5 با نا کتک تک هک تا تا تک تک یر ۷۰۳ اس 7 ات ,2۳ ,2 0 0 0 0 0 0 0 0 3 سا سل 0 0 کر 2۳ اس 0 ها هه هه هه هه هه هه 5 0 کر ی 2۴ قه قصه ره هه هه هه هه ی 0 0 0 0 دس هت ره هه هه که اه که 0 00 6 کاس 2 ۳ زد هه هه هه هه هه ها 8 5 0 0 یک 2۵ رز ۷ 0 5 0 0 ۵ 6 5 که آخ را تا هک ها هک 6 0 5 سل لالم او ]7-1 ۰ 0 5 5 508 5 که هه که کر 3 هه هه سننتنتصب 0 0 0 0 0 0 0 0 3 8 ۵ ۹۵۵ | ۲۳۳ 4.0 1 1 لبْلصلبلب لبلب ل. لا اطا1 ۱ ]| ]| ]اما چ للم با لبلب بلبببال لام * بببببلبلزلا": زا ا/| ج بر ]| بل للملا : ببللب لب بلل]|مرء لببْببلْلَلبلا , للبلبلللبلللا هد 77لا > لبلب ببلا. لل|[|]|]][||] | | |[ ا]لزا|ا]| || ل[ زا ]ان لنللننلام 9 د9. 0 موه موموامرن80-- .9-23 مجرچا۲ با وجه قانم ۹ -------- صفحهٔ بعد -------- 4 ی ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرش ]1 ]۳1 17| ]۱ ] ]۱ ال صللل. ابا ی اللبلبللل رل 1 لب 01 0 11 1۷ 9 5۳3۳۷ 8 8 8 8 80 8 8 0 ۹ ۵ ۹ ۵۱۹۳۹۹ بل نان دص 1 8 18 13 18 :15 ۹ ۱ ۹ با اداضطرااا۱ا۱۱۱ 11 ال 71 از سس 0 گس با 5 7 لا بل لا | للطرلزللزلاا. 8 ۱.3 سا جر ار[ 5 71۱۱۱۱ تلا اما ال ّ زا ااا|| ]|| |ااا | را ال 5 ّ [||(|ا |ام 8 8 8 8 8 8 15 5 38 8 38 38 ۵8 ۹۱۹ ۹۱۱۱۹۹۱۹۱ ۱۱۱۱۹۱۹۹۱1۱۹۱۹۱۱ ۱ 14 1 ۱ ۵ 06 04 ۵ لته 1۷۷ ۲0 0۱۲۹۲ 0۷ ۷۲۸۵ ۵۴ ۸۸۲۱۵ شکل ۲۲-۴- ضریب تخلیه برای بارهای آبی غیر از بار آبی طراحی ۱۱۱۱۱۱۱۱۷۱ 10 20 ( ۷ ۱۱۱۱۱۱ ۳ ۱۱۷۷۱ ۱۱ ال ر کاکا اک کی ۱ سا دس ۱۱۱۱۱ ال ۱ ۷۸ 3 اب اک ۱۱ بح رو ی ه نیب ار : ۱ ا اد لد | ابا یی و 9 08 07 06 085 04 03 ۱02 (۵6۱۵۹۱) ولا (۱۵6۵۲۵1۱۵0۱) چلا شکل ۲۳-۴- منحنی‌ها برای تعیین سرعت ورودی حوضچه‌های آرامش برای شیب‌های کند 5 یا -------- صفحهٔ بعد -------- براه ]- 11 ارم - ندوین ضوابط و معبارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ سس وود ار رین ی ۱ + ی ۲ 0147 ک کک ان ۳ ی کح ۱ ۳ 6 ۱.50 0.284۳۵ سس ۱ اسسسکها << ۱۹ 1 ۱ : اس ۵ ۱.230-- مج ۱ وراه ۱ : ۱ یر س ا رود و217۷ 83-0 مومع وک 8 ۱ تن نو و ۵ 6 ه ها ات شا اک اس اد ها کب کم سس سس : ۱ ی 1 ام یگ ۱ گر ط ۹ ۱ ا ا با پگ ۱ : ۰ ۱ ۱ ۱ الا را با یگ را ها و وا ۱ ۷ ۱ 7 ی - ۵ ۵ ۱ ۱ ۱ ۱ 1 7 ما 2-9530 0.235۷۵ 2 8 و۱ ۱ ۱ / مر ره ا ۱ ( ۱ لا ال و02 و و ۱ ۱ وب ا اس / ۳ , ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۶ ۸8۹۱۹۱۵۷۵ 7 ۵ ۱ ۱ ۱ -. ن »2 8۱50825۳۵ اهر ۱ : ۱ ا : 1 ان ۳ ۸[ ۳ ی ۱ ۱ ۱ 0 / یر 0 ح‌ : ۱ ۰ ا اض 2 ۰ ۱ ۱ ۱ پر وا سس سل یت ۱ ۱ ۱ 2 ما رد-۷ 0.۱54 ۱ ِ ال ا زین ۱ 7 س اس ً/ بان ۱ ی رن / : ۱ ۱ ۱ ان یز / اه ۱ ۴ ۳ ۱ ۱ ۳ ۱ بر 6.500 هس گر رل ید ۱ م۲۷ 0.880 ۳ ۱ نم ۱ مر : ۱ ۱ ۱ ۱ ات۳ ۱ 1 ۱ ۱ ا ۱ ت 1 اس ی ۱ ان ۱ ۳ ۳ اب ا ۳ ین رم ص : ۱ اش مر ۱ ۱ یس اه ۷ ۱ آس ۸ ٍ جر ان : مه اه ۱ ۵ 5۱2.000 هس صمر 6 3.668 ی نوم لس ۱ سر ص / ۱ 5 | سس 0 مت / ست 1 اسآ ۱ 5 مر ۱ لا ا ال ال زک ات شکل ۲۴-۴- شکل تاج 806( که با منحنی‌های مرکب تعریف شده است 1 [ | 2 ارتفاع بند (سرریز) - ارتفاع آب روی سرریز ۹۳ -------- صفحهٔ بعد -------- ۹۴ ۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخ هگیر ( سس سطح آب در بالادست سرریز ۳ سس سا ی 0 سض امس مدمه مه ناشن ۳ 3 : : یمه ور ی ۱ ۹ : تشه مبدامختصات ‏ . ! ای اج سا اه دا : : وه 6۱۶۶ 7 ۳ ۰ ۲ ه» لّ 1 * وجه بالادست اجزای نیمرخ آستانه سرریز اوجی : نا نی ۳ 0۱6 011 098 0104 ز ۹۹ 25 سس 1 آ ‏ حط 5 10 2 01 0 و که ی ۳۳ وک سکس سک سک نا اساسا اب نبا و ال نان نبا الا ای 99 ۰ - - 99 نس ی کت ات که و ی هه هه ی که 9 137 13 170 3 ی ۹ کی هه هه سه و ی ۹ و و و و و ال سل که ی ی و ی هه بسن یس لس سر | سیف ان ما سا ساساساستساست ۰ تا دن ۸ هو تا تی شکل ۲۵-۴- فاکتورهای تعریف پروفیل‌های تاج به شکل سفره زیرین آب (2006) ۹ : ۳ استفاده می‌شود که در طراحی بندهای مشبک کوتاه به ندرت اتفاق می‌افتد. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم - ندوین ضوابط و معیارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ ۱.0 کال نبا اسلا اللنلللالنااجسسبببا: ۳ را لا سس سس رالاس آاص 1 لا #انسلصطل: لا و للملا 1 << سید ال با 7 ۳ 076 ۳ ۱7 ۳3 و 1.۰ 1.3 1.2 .۱ ص شود اثر تراز حوضچه بر ضریب ) ۰ شکل ۲۶-۴- نسبت ضرایب تخلیه با توجه به اثر کف‌بند و ِا 4 1 ها ی 0 0 0 000 و سا وا 15 » با اد 8 ۱ نز ۱ / لت 3 ۱ : ۸ ۳ 0 5 0 ۵ ۵ ۳ 5/۳۳ ۳ ساس سم سر للاللل]/. ی قه 0.37 0 وه ۸رت 03 ۰ . ی را اثر استغراق جریان بر ضریب ۲ ۳ شکل ۲۷-۴- نسبت ضرایب تخلیه با توجه به اثر پایاب ۹۵ -------- صفحهٔ بعد -------- ۹۶ ۳۳۱ مغضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخه‌گیر (چکدم مشبک) و ۹ ۹ ۱.۹4 ۵ ۱6و۸۱ ۱ رت کش ی 6 36| نه ۹ 1 4 مق :0 ۱ 3 ی : ۱ سس دح ۱.02 ی ا ح هه را یج اس تست ی ی ی ۱4 0 ۱۳1 ره مقدار ۰ ۳ [ ی ۳ قائم شکل ۲۸-۴- ضریب تخلیه برای تاج 0866 با وجه بالادست شیب‌دار ٍ ی مک ی سل سر و سا ۶۳01/0/7 رو ۸ ای 7 که زر پور 7 - --/ وی به 2.5 > 26 هک - هر : ار ی ی ۹ 20 ۱ ررنن در || زک چم مراد *6 0۳۳۵۲6 3۶ اص .0 او که رچورد. مد 4ب یا وکوک ی سا دک ددص ۱۵ وا مگ را سا دم ر مقر ی + بوا ۴ شکل ۲۹-۴- حوضچه آرامش نوع 1۷ (85.8۰.13.]) -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم - ندوین ضوابط و معیارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ ۹۷ ۱ 2:17 6م5(0 یت ان : ۰ ۱ ودماه ّ ۱ وم 9|0-- , ین ۳ اازو ۴۸۵ 80۶66 8 شکل ۳۰-۴- ار تفاع دیوار آرام کننده و آستانه انتهایی برحسب 1 و 11 در حوضچه‌های نوع 111 و 1۷ (5.13.13.ن1) ۱- با توجه به عرض رودخانه در مقطع مورد نظر (که قرار است بند احداث شود)» تعداد پایه‌ها و شکل پایه‌ها. مقدار ۵ را محاسبه می‌کنیم. ۲- با توجه به مقدار سیلاب طراحی. و ارتفاع بند مشبک مقدار ۳۳ را حدس زده و از روی نمودار مربوطه مقدار ۲۵ را تعیین و از فرمول **1110 0.5552۳ - ,0 مقدار دبی طراحی را به‌دست می‌آوریم. اگر مقدار 0 محاسباتی با مقدار 0 طراحی برابر باشد. مقدار 110 پذیرفته می‌شود. در غیراین‌صورت آنقدر این آزمون و 3 ۳ با توجه به‌این که معمولا < ۳ می‌باشد. از سرریز با پروفیل ارائه شده در شکل (۳۴-۴) استفاده می‌کنیم. تکمیل پروفیل بالادست سرریز (شیب‌دار یا قائم بودن) به نظر طراح (جهت رسیدن به پایداری مورد نیز بند) ۴ در مراحل بعدی سرعت تئوری آب در روی سرریز. سرعت واقعی» سطح مقطع جریان» عدد فرود و سرانجام نوع حوضچه آرامش و ابعاد آن و مقدار سنگ‌چین حفاظتی پس از حوضچه آرامش تعیین می‌شود. با توجه به مراحل فوق تعیین مشخصات هیدرولیکی جریان برای دبی‌های مختلف امکان‌پذیر است و طراح نیز ضمن بررسی‌های لازم ترکیب بار طراحی (که در همین فصل تشریح شده است) را انتخاب خواهد کرد به‌نحوی که پاسخ‌گوی ضریب اطمینان‌های لازمه برای پایداری سازه و متعلقات آن در حالت‌های بحرانی باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۹۸ ۹۹/۰۴/۴۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) ۱۴-۶-۴- طراحی ابعاد شبکه (سوراخ‌ها) در بندهای مشبک (بتن آرمه. بتنی و ...) ابعاد سوراخ‌های شبکه در بندهای مشبک را حداکثر اندازه ذرات قابل حمل در جریان‌های واریزه‌ای را تعیین می‌کند. بررسی میدانی برای اندازه ذرات بار بستر هر آبراهه در طول ۲۰۰ متر بالاتر و ۲۰۰ متر پایین‌تر از محل احداث‌بند سنگ‌های بستر (در محور قائم درصد تجمعی و در محور افقی قطر سنگ) ترسیم گردد. هر قطری که درصد تجمعی ۵ را قطع کند به‌عنوان قطر شبکه در نظر گرفته می‌شود. هنگام وقوع جریان واریزه‌ای بسته خواهد شد. اما اگر اندازه سوراخ شبکه بیش از ۲ برابر قطر (سنگ. قطر تنه درخت و...) ضمنا اگر هدف فقط گرفتن ذرات درشت سنگ با کاهش حجم رسوبات انتقالی به پایین دست‌بند است. اندازه سوراخ 0 - (عدد آبشاره) ۲۳6۵۲ 1۲۵6 و 2 ْ ۷-٩ ۷ 2 ۷ -(] رت - دبی در واحد عرض (ع86/ 3) ی : 0.425 ۵ مشخص می‌شود 1 ج 0 ۳ 2 : 037 »9 ۰ : دروم _ بل مشحص می‌سود 0 + اس ۸ : 037 را (۷1- 2ز)6.90 >( توصیه شده -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم - ندوین ضوابط و معیارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ ۹۹ , ۷ ج- عدد فروید سس محاسبه می‌شود. الا / د- با توجه به عدد فروید و سرعت نوع حوضچه آرامش و ابعاد آن تعیین می‌گردد. 2 ی لا ۳ - سر ۱ ۹ ۳ ۰ ۹ ۱ 0۳ نت ۳ ۳۱ 1 ۷ 9 لد ۳1 ۱۶-۶-۴- فشار بالا برنده و آب شستگی به جریان آب از زیر پی‌بند تراوش گفته می‌شود. تراوش آب از زیر بند یا سد می‌تواند موجب شسته شدن بستر (آب شستگی) و 5 ایجاد نیروی فشار بالا برنده (1118 10 گردد. وقتی جریان آب در اثر تراوش دارای نیروی زیادی در مظهر خود در پایین‌دست باشد. ممکن است ذرات خاک را ازجای خود بلند کند. با بلند کردن پیشرونده. ذرات خاک از زیر پی. تخلخل افزایش یافته و در انر شسته شدن بستر و از بین‌رفتن تکیه‌گاه. سازه تعادل خود را از دست داده و نهایتا منهدم می‌شود. این نوع تخریب در اثر آب شستگی می‌باشد. اما آبی که از زیر سازه (بند) جریان دارد. فشاری را از زیر برروی سطوح تماس بند و کف بستر وارد می‌سازد. اگر این فشار به‌وسیله وزن بتن یا مصالح دیگر خنثی نگردد. سازه تخریب خواهد شد. نمونه عملی این تخریب بیش‌تر در مقاطع ضعیف تر سازه (حوضجه آرامش غیرمسلح) دیده می‌شود. روش‌های محاسباتی موجود در بحث خزش که در منابع بیش‌تر مورد بحث قرار گرفته‌اند روش‌های بلای (عاأثاً) و لین (ع1]2) و خوسلا (۵۶1۵]) می‌باشند که به‌علت سادگی و کاربرد بیش‌تر دو روش اول تشریح می‌گردد: - تئوری خزش بلای براساس تئوری بلای» جریان آب از پیرامون پایه پی ساختمان هیدرولیکی عبور می‌نماید. به عبارت دیگر آب در -------- صفحهٔ بعد -------- یس ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) بلای در تئوری خود هیچ تفاوتی بین طول افقی و عمودی خزش قایل نشد. طبق نظریه بلای ایمنی در برابر آب شستگی را می‌توان با ایجاد طول خزش مناسب و کافی فراهم نمود. یعنی: ا1] 0۷ -,] که: 2۲- ضریب بلای که برحسب جنس بستر ارائه شده است. جدول ‎)٩-۴( ,1 - افت تراز آب در بالادست و پایین‌دست سازه ا- طول خزش مورد نیاز جدول ۹-۴- مقادبر مجاز گرادیان ی براساس تئوری بلای طول کل خزش از نظر بلای ( چل + ول + ,)2 + ما + با <(3ل +2ل +2)01 +2] + 1] < 03-03 +2 ] + 2ل +02 +11 <[ل + ال ><] لین بین طول‌های خزش افقی و عمودی تفاوت قایل شد و برای طول افق ضریب بح به‌کار برد. براساس نظر لین (که اکثر کارشناسان از این روش استفاده می‌کنند) طول کل خزش عبارت است از: -------- صفحهٔ بعد -------- ۶-۴ وین ضوابط و معیارهای فنی لازم د ین به‌منظور اطمینان در مقابل ب خزش لین است که از جدو ی است که سبب جریان می‌شر جحدول ۱-۱-۴ ماسه احل طراحی سازه بتن آرما ندا ۸17 (اختلاف ارتفاع آب با حسب جنس مصالح بستر آبرا: حاصلضرب ۲ و ]۰.۸1 طول < طول خزش مورد نیا ر محاسبه طول خزش, فاصله | طراحی و اجرای بندهای مه ( د| د (افت تراز آب در بالاد بقاد بر مجاز گرادبان هیدرول ۸۵ ۳۵۰ ۱/۸ ۱/۶۰ تنه و سرشاخه‌گیر از ۹ فه. ضریب لین از جدول بزش مورد نیاز برای ساز از سبک ۹۹/۰۴/۳۱ + 7 512+ (ول + )+ انا +( + 1 ( دول + دل + ,)2 +(2] له ۰ ۰" 8 "۰ ش نبایستی از ۳ کم‌تر باشد که: ول (۱۰-۴) ست و پایین‌دست سازه) یکی براساس تئوری لین گرادیان هیدولیکی بایستی کم‌تر از زیر باشد هه ۸/۵ مربوطه تعیین می‌گردد. ۰ محاسبه می‌گردد: ضرب می‌شود و فواصل قائم نیز ضریب ۱ دارد. ۰. <را -------- صفحهٔ بعد -------- ۳ ۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخه‌گیر (چکدم مشبک) ۶- پس از محاسبه طول خزش (ردیف آآ])» سعی می‌گردد در سازه‌های وزنی و مسلح دو 01۲ 01 در بالادست (انتهایی‌ترین نقطه پی‌بند یا رادیه بالادست) و پایین‌دست (انتهای حوضچه آرامش) طراحی گردد تا از طویل شدن سازه جلوگیری گردد. ۷- ۵1۳ ۲1 پایین‌دست ۱۱۲۵ برابر ارتفاع 01۳ 01 بالادست در نظر گرفته شده و مابه التفاوت طول خزش مورد نیازسازه بین این دو 01۲ 01 تقسیم می‌گردد. البته اگر محاسبات تداعی کننده عدم نیاز به 0۲ 01 باشد. ترجیحا ‎٩۲۲‏ 01 انتهایی به ارتفاع حداقل ۱/۵-۲ متر طراحی و اجرا می‌گردد. تا با این اقدام فرصت ترمیم خرابی‌های بند (در صورت آب شستگی) را فراهم کنیم. ۱۸-۶-۴- تعیین عمق فرسایش در حوضچه آرامش فاقد پوشش ناشی از سقوط (سرریز) آزاد فرمول تعیین عمق فرسایش در حوضچه آرامش ناشی از سقوط آزاد در سیستم انگلیسی و متریک به شرح زیر می‌باشد: 1.3211)2254 < ول -سیستم انگلیسی 1.891[/02254 < 8ل - سیستم متریک -و و 6[ + ]۲1 ا- (عرض حوضچه) ۳- ارتفاع بند (1 یا 1۳) - ارتفاع آب روی سرریز (10 یا ‎)٩ -٩‏ دبی در واحد عرض رودخانه (۹۵۵ /۲۵/ *۲) ,1 اختلاف ارتفاع بین سطح آب مخزن و تراز پایاب (0) مثال - اگر ۹۵۵ / 1۶ ‎٩-10‏ و ۳ 6.5 - ۰111 مقدار 1 9. 97 - کل خواهد شد. حدود *۱ متر فرسایش در پای‌بند خواهیم داشت. همین‌طور اگر در بند ثانویه با فرض: 7 2 + 0.5 7+10 وع/83 107.59 مه / ت10 <و 4( ۱07.5) ۷ 2.5(۳۶5) 1.32۷ - ول ۳ 6.20 - 1 20. 31 -(12. 51) *(1.23) ۵8-132 -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم - ندوین ضوابط و معیارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ ۳ (۲3- 28)(ع1 - ۰/228 < ۷ ۱۹-۶-۴- مقدار پی‌کنی در سازه‌های هیدرولیکی نظیر اپی, پایه پل‌ها و.... براساس فرمول لیسی (150)۳- قطری از ذرات بستر رودخانه که ۵۰ ذرات کوچک‌تر از آن هستند. ۳-0 فاکتور رسوب 40)- دبی طرح ۹۵۵ / *۲) کل 3 ۲ (11)117- اختلاف ارتفاع از کف بستر در زمان سیلاب ]| - ۲۱| <] عمق فرسایش ۷ا- ها 1.25< ,1 وسط رودخانه ۷( - ما 1.5 را با سازه در تماس است 21۳-۱۷ < 13 با خط مستقیم به انحنا وصل می‌شود ۱- 2.25 < وا رودخانه دور می‌زند ۱۷ - 2.5۳ < و1 سر قوس رودخانه # اگر در محاسبات 17-0.00 باشد یعنی نه فرسایش داریم و نه رسوب مثال - مطلوب است محاسبه عمق فرسایش در بستر رودخانه‌ای با مشخصات زیر: 0 1 < 0450 ذرات بستر (کف رودخانه) ۵4 ۵ 00-6000 7 > رقوم بالاترین سطح سیلاب 7 رقوم سطح بستر رودخانه 4 < 104-100 <[]- ۷ ۲- 1.75/0450 - 175/1] - 5 -------- صفحهٔ بعد -------- ۴ ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) 73 ۹ 3 - دار و0 8 > 4 - 1.257.13 و- 1.248- 101 عمق فرسایش در وسط رودخانه 670 < 4 - 7.135 1.5۷ < 15-۷ < رو( 0 06| > 4- 2۷7.13 < و - ما2 < رو( 2.04 |[ > ۱ ۱-4 6.04[ < 713-4 2.25۷ روا 2.25 < را اگر بخواهیم در رودخانه با مشخصات بالا نه فرسایش داشته باشیم و نه رسوب‌گذاری 0 - ار - 1.25۳[ + 10-0.00 0 - 4- 1.25 4- [25.[ 0 ما سس 2 << 3.20 6000 2 _ زس ‏ مصص زد ۲ 0473 00 اد - 1/۳ دجم - ۵000 0 8 677 4/۳ - 1۹7 -2 68 077 5 - ۳ ج ۳-150 1311 050 ج 5 1. 75 - *(11) - 1050 ج - محاسبه عمق کنش از فرمول شوکلیج (۲ع۱۵۹۵۱۱۲٩) 032و 1۲ - 723-10 - اختلاف ارتفاع بین سطح آب در پایاب چکدم و حفره به وجود آمده در کف آبراهه فاقد پوشش (13) 1 - 190 - قطر ذرات بستر آبراهه, به‌طوری‌که ۹۰/ ذرات از آن کوچک‌تر و ۱۰/ ذرات از آن بزرگ‌تر می‌باشند و از منحنی دانه‌بندی ذرات بستر آبراهه مورد نظر به‌دست می‌آید. دبی در واحد عرض رودخانه ۳/0 -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم - ندوین ضوابط و معیارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ ۵ 1 ۳2 27 - 20( اگر از مقدار 0] -73 نتیجه شده از فرمول شوکلیچ. مقدار ۷2 یا 3]-73 را کسر نماییم مقدار عمق آب شستگی از مثال - اگر 960 / ۶ 990 - و 10010 * با رودخانه و 0.5۳۳۳ - 0490 5 * ۲ و [۱-0.00 شیب باشند: 9 عم / 793 0 و ۱00 روا - )ها 0-28 ی - ر2) 9.8100 0.4/2 - 900 0 6 > ق] - و2 اگر به این مقدار ۲.0 اضافه شود (8]-12) حاصل می‌گردد. 0.035 0 ۱00۰/0001 0 - کد پی‌بند کد ی 10 106+ -6 +100 << کد ارتفاعی بند (تاج سرریز) 1 35 _ ۱ < (٩5 - 3976 با - و2 عمق جریان یک‌نواخت کد 28 108.96- 2.96 +106- کد ارتفاعی سطح آب بالای سرریز کد ۲3 100+ کد طبیعی بستر رودخانه پس از تشکیل جهش و پس از ۷2 3 +۲3 - کد 23 0 103.97 3.97 +100 کد آب بالای بستر رودخانه پس از جهش ۳ 4.99 - 103. 97 - (2.96 +106) <- 20-23 57 برد 4.99(02) <- 0 )73-10( - 5 7 - 3.97- 28.61 - ۳3-10 - عمق آب شستگی (0) نتیجه برای اظهارنظر در رابطه با فرمول مناسب بایستی آمار مشاهده‌ای از حوزه و مقاطع مختلف از آبراهه را داشت و سپس اظهارنظر کرد. پس فرمول شوکلیچ برای پی‌های رسی ریزدانه و مشابه آن جواب چندان معقولی نمی‌دهد و فرمولی لیسی بهتر است. اما باز هم قابل بررسی است. مشکل فرمول لیسی این است که ارتفاع بند را مورد بررسی قرار نمی‌دهد چون مبنای این -------- صفحهٔ بعد -------- ۶ ۳۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخه‌گیر (چکدم مشبک) ۳۰-۶-۴۳ بندهای پایه بتنی مازندران مورد استفاده قرار گرفت. از مزایای عمده این نوع بندها عمر مفید قابل توجه و توجیه اقتصادی خوب نسبت به دیگر بندهای قابل توصیه برای آبراهه‌های کوچک و با رتبه کم و گالی‌های کم عمق می‌باشد. اگر چه این بند در شمال کشور معرفی و توسعه داده شده است اما با رعایت مسایل ایمنی (در برابر واکنش شیمیایی احتمالی با آب و خاک عرصه) این بندها در حوزه آبخیز شهرهای ساری و بابل به اجرا درآمده‌اند اما بیش‌ترین بند پایه بتنی احداث شده در حوزه‌های آبخیز شهرستان بابل و به تعداد حدود ‎۹٩‏ مورد بوده است. ۱- در آبراهه‌های رتبه ۳ و بالاتر که پتانسیل تولید سیل و رسوب افزون برارتفاع سرریز بیش از ۶۰ سانتی‌متر در دهنه سرریز (که محاسبات سازه‌ای براساس آن انجام گرفته است) دارند. البته شاید با طراحی مقطع پایه‌ها و آرماتور بتوان مقاومت خمشی و برشی مورد نیاز را برای پایه‌ها تامین کرد اما سیستم توری قابلیت مقابله با ضربه را نخواهد داشت مگر این که فاصله پایه‌ها به حداقل کاهش یابد که در این‌صورت توجیه اقتصادی را از دست خواهد داد. با توجه به این که استاندارد طراحی بندهای جوبی توسط معاونت آبخیزداری تهیه شده است لذا ضمن تاکید برتمام موارد مرتبط بر طراحی هیدرولیکی و سازه‌ای و قابلیت توصیه بودن آن‌ها برای بندهای پایه بتنی» موارد تکمیلی ارائه می‌شود تا کارشناسان محترم طبق صلاح‌دید خود استفاده لازم را از دستورالعمل و نحوه طراحی و اجرای بندهای چوبی و پایه بتنی به‌عمل آورند. - فاصله بندهای پایه بتنی بندهای پایه بتنی بایستی بهنحوی احداث گردند که شیب بستر رودخانه (آبراهه) را به یک دوم شیب موجود کاهش دهد. - ابعاد حوضچه آرامش بندهای پایه بتنی بتنی مانند یک سرریز با ریزش آزاد مورد بررسی هیدرولیکی قرار می‌گیرد و ابعاد حوضچه آرامش, ا۷ا و2 و طول جهش هیدرولیکی از طریق فرمول‌های ارائه شده قابل محاسبه است. معمولا عرض حوضچه آرامش را ۱-۱/۲ متر بیش از -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم - ندوین ضوابط و معیارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ ۷ - ابعاد سرریز بند پایه بتنی طول سرریز برابر شش هشتم عرض آبراهه انتخاب می‌گردد. ارتفاع آب روی سرریز همانند سرریز مستطیلی از فرمول زیر تعیین می‌گردد: ۱.84 3( ال ) <م|] 0 - ارتفاع آزاد (۳. 0) مقدار ارتفاع آزاد توصیه شده برای این بندها که حداکتر ارتفاع مفید آن ۱-۵ متر خواهد بود ۲۰-۳۰ سانتی‌متر - ارتفاع دستک ارتفاع دستک شامل مجموع ارتفاع مفید بند و ارتفاع سرریز و ارتفاع آزاد خواهد بود. - ارتفاع گوشواره‌های بالادست ارتفاعی معادل 5* با خواهد داشت که زا و 5 به ترتیب طول گوشواره و شیب بستر رودخانه می‌باشند. در این فصل طراحی هیدرولیکی و سازه‌ای انواع بندهای مشبک تشریح گردید و طراح با توجه به موارد ذکر شده و شرایط عرصه و ... قادر به طراحی هیدرولیکی و سازه‌ای خواهد بود. در این فصل نحوه انجام محاسبات به‌صورت گام -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۹9000۳ ۲ -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۵ دستورالعمل اجرایی بندهای پایه چه .+ فنسی -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۹9000۳ ۲ -------- صفحهٔ بعد -------- فصل پنجم - دستورالعمل اجرایی بندهای پایه بتنی ۹۹/۰۴/۳۱ )۱ ۱-۵- کلیات سیم‌های به‌کار رفته در توری سنگ‌هاء سیم‌های مهاری و سیم‌های دوخت قفسه‌ها و شبکه توری سیمی پوشش دهنده کل ارتفاع بند پایه بتنی بایستی براساس استاندارد 1351052/1980 دارای شرایط زیر باشند. ۱- سیم‌ها از فولاد نرم با مقاومت کشش (۵ ‎٩1۳۵۲‏ ع[[1/8) 5 / 6 0 - 3500 ساخته شده و سپس با اندود) حداقل 1۲ 0.4 بوده و در بعضی آیین‌نامه‌ها این ضخامت به قطر اسمی سیم‌ها اضافه می‌شود. مئلا اگر قطر اسمی توری سیمی مورد استفاده در بند پایه بتنی 117 2.7 برأورد شده باشد»ء سیم مورد استفاده بایستی دارای قطری معادل 117 3.5 باشد. ۲- عمر مفید سیم‌ها معمولا ۱۵ سال است که به‌علت تعدد کارگاه‌های تولید توری سیمی مقدار مذکور نیز ارائه گواهی استاندارد و شاخص‌هایی مانند عمر مفید. مقاومت کششی و... با ارائه گارانتی جامع و کامل باشد. ۳ کلیه سیم‌هایی که در بافتن (دوخت) توریسنگ به‌کار می‌روند بایستی براساس آیین‌نامه 135443/1982 دارای شرایط زیر باشد: ۵- قطر سیم‌های مورد استفاده برای دوخت معمولا ۲۲ 2.2 است و دیگر مشخصات این سیم‌ها (سیم دوخت) باید از کلیه ضوابط حاکم برسیم‌های توری تبعیت نماید. ۶ در بعضی موارد سیم‌های مورد استفاده که در توریسنگ و دوختن آن‌ها (در حین اجرا) به‌کار می‌روند. علاوه برگالوانیزه شدن باید با پوشش ۳.۷.۳ محافظت شوند (در محل تماس با خاک یا آب سولفاته و.) که در این‌صورت ضخامت پوشش 17.۷.۲ حداقل ضخامت 1۲۱ 0.4 و حداکثر 11۱ 0.5 باید به قطر سیم گالوانیزه اضافه شود. این پوشش بایستی با اثرات مخرب خاک. آب (شور و ..) و یا شرایط جوی مقابله نموده و خواص مادی آن نبایستی نسبت به ترکیب اولیه‌اش تغییر چندانی داشته باشد. ۷ در مواردی که توریسنگ‌هایی با پوشش ۳.۷.۳ در معرض تنش دایم ناشی از اثر موج و یا سرعت زیاد آب و -------- صفحهٔ بعد -------- ۳ ۳۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخه‌گیر (چکدم مشبک) ۸- اگر آبراهه‌ای که در آن بند پایه بتنی احداث می‌شود. دارای رسوبات ریزدانه قابل حمل در جریان‌های سیلابی باشد بهتر است به‌جای استفاده از شبکه با چشمه‌ای ۶۷۸ از توری سیمی با شبکه ۱۷۱ سانتی‌متر (یا مشابه) دو لایه (که در ساخت سرند ماسه استفاده می‌گردد) استفاده گردد. -٩‏ کلیه لبه‌هاء دیافراگم‌ها و وجوه انتهایی توریسنگ‌ها و توری سیمی پوشش دهنده ارتفاع بند پایه بتنی باید دارای قاب تقویتی کناری بوده و از باز شدن شبکه توری جلوگیری کرده و در عین حال تاب مکانیکی و ۰- قطر هسته سیم فولادینی که برای قاب‌بندی شبکه فلزی به‌کار می‌رود باید بیش‌تر از قطر سیم متشکه توری باشد (برای مثال برای توری با چشمه ۱۰۷۱۲ که از سیمی به قطر 2.7110 تشکیل یافته. سیم لبه‌ای را باید با قطری برابر و حتی بیش‌تر از ۱/۳ 3.4 انتخاب نمود). رعایت این توصیه حتما برای صندوقه‌های ساخته شده از شبکه توری رولی الزامی بوده و برای کنترل در صندوقه‌های استاندارد ۲۷۱۴۱ و... نیز مفید خواهد بود. ۱- آزمایش کششی برروی سیم پیش از اجرای پوشش ۳.۷.2 و بافتن آن باید برروی نمونه‌هایی به طول ۳۰ سانتی‌متر انجام گیرد. تغییر طول نسبی (*گ) نمونه‌ها در حد تسلیم نباید کم‌تر از ۱۳ درصد باشد. حاصل گردد. ۳- چگالی ویژه تر کیب ۳.۷.۳ نبایستی بیش از ۶ درصد مقدار اولیه‌اش تغییر کند. ۴- سختی دوام سنجی نباید بیش‌تر از ۱۰ درصد مقدار اولیه‌اش تغییر نماید. ۵- تاب کششی نباید بیش از ۲۵ درصد مقدار اولیه‌اش تغییر کند. ۶ کش‌آمدگی نباید بیش از ۲۵ درصد میزان اولیه‌اش تغییر نماید. ۷ ضریب ارتجاعی نباید بیش از ۲۵ درصد مقدار اولیه‌اش تغییر کند. - 1010۳200 (اختلاف) مورد قبول قطر برای سیم با قطر 2.21070 ...2.2 برابر 1070 0.06+ است. - 1010۳۵00 (اختلاف) مورد قبول قطر برای سیم با قطر 2.711 برابر 170 0.08+ است. - 1010۳۵00 (اختلاف) مورد قبول قطر برای سیم با قطر 117 3.4 برابر 1170 [0.01+ است - 1010۳260 (اختلاف) مورد قبول وزن نوری مورد استفاده در تورسینگ 5+ درصد می‌باشد. - 1010۳۵00 (اختلاف) مورد قبول برای پهنا و ارتفاع 5+ درصد و برای طول 3+ می‌باشد. ۸- سنگ مورد استفاده در سازه توریسنگی بایستی از لحاظ دوام. تجزیه‌ناپذیری, تاب مکانیکی, وزن و دیگر -------- صفحهٔ بعد -------- فصل پنجم - دستورالعمل اجرایی بندهای پایه بتنی ۹۹/۴/۳۱ ۳ ۹- بستن واحدهای توریسنگی به‌یکدیگر (در هنگام احداث سازه و متعلقات آن مانند گوشواره» کف‌بند و.) برمقاومت سیستم سازه توریسنگی خواهد افزود. ۰ توزین صندوقه استاندارد (مثلا ۲۱۱) و یا یک مترمربع از شبکه توری سیمی و مقایسه وزن صندوقه با شبکه توری با جدول استاندارد منابع قابل اعتمادء می‌تواند قطر سیم مورد استفاده در توری سیمی با ۱ در هنگام احداث کف‌بند. گوشواره و... توریسنگی سعی شود محل بسته شدن درپوش قفسه (که با سیم به لبه‌های صندوقه بسته می‌شود) به سمت پایین‌دست قرار گیرد تا در اثر برخورد احتمالی سنگ‌ها یا تنه درختان با آن. استحکام خود را به‌نحو مطلوب‌تر حفظ نماید. اگر صندوقه‌ها با توری سیمی رولی ساخته می‌شوند. ساختن قاب‌هاء دوختن توری با قاب‌ها و نهایتا دوختن درپوش به چهارلبه قاب‌ها مهم خواهد بود. ۳۲۳- روکش بتنی برای گوشواره‌ها و کف‌بند در محل تماس با آب به ضخامت ۱۵-۲۰ سانتی‌متر برای مقابله با برخورد احتمالی سنگ‌ها و تنه درختان با شبکه توری و هم‌چنین عدم دستبرد و قطع سیم توری توسط مسافرین و تفریح کنندگان الزامی است. ۳ جهت بهینه کردن طراحی‌ها بهتر است تعیین قطر سیم شبکه تورسینگ و... انجام گیرد. و قطر سیم و ابعاد شبکه توری برای شرایط مختلف عرصه‌ها تفاوت داشته باشد. ۴۳ برای عملکرد بهتر متعلقات توریسنگی بند. بهتر است لایه‌های پایینی با سیم‌های مهاری به فواصل مناسب به لایه‌های بالایی بسته شود (حداقل یکم‌تر). برای جلوگیری از تغییر شکل صندوقه‌ها می‌توان وجوه مقابل را نیز به‌فواصل ۱-۱/۵ متر به هم بست. ۵- در موقع پر کردن صندوقه‌هاء بایستی از ریختن فله‌ای سنگ‌ها به‌داخل صندوقه‌ها جلوگیری شود تا ضمن چیدن منظم سنگ‌هاء از وارد شدن خسارت به سیم‌های صندوقه جلوگیری شود. ۶- در آبراهه‌هایی که رسوبات آن‌ها ریزدانه بوده و غالبا با جریان آب سیل حمل می‌شوند (به‌صورت مواد معلق) بندهای پایه بتنی به ارتفاع حدود ۰/۵-۰/۶ متر جهت تثبیت بستر پیشنهاد می‌شود و ارتفاع بیش‌تر بند ۷- گوشواره‌های بندهای پایه بتنی معمولا با استفاده از پایه‌های بتنی و شبکه توری ساخته می‌شود. درون این گوشواره‌ها که معمولا با مقطع منشور مثلث القاعد (یا منشور ذوزنقه القاعده) هستند بایستی با خاک مناسب پر شده و متراکم گردد تا از نفوذ آب به‌جناحین سازه و نهایتا تخریب سازه جلوگیری شود. ۸- از آن‌جا که در مناطق پرباران و یا مناطق دارای رگبارهای شدید. اختلاف زمانی مربوط به زمان انجام مطالعات و زمان احداث سازه‌ها ممکن است سبب تغییراتی در مقاطع مورد نظر (جهت اجرای عملیات مکانیکی) گردد. توصیه می‌شود اکیپی شامل یک زمین‌شناس و نماینده اداره مطالعات از عرصه بازدید و نسبت به اجرای عملیات و یا اصلاح احتمالی تصمیم‌گیری نمایند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۴ ۳۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخه‌گیر (چکدم مشبک) ۹- دادن نسبت اختلاط (شن, ماسه, سیمان و آب) برای ساخت روکش بتنی در عرصه الزامی است. ۰- حداکثر سعی براجتناب از بتن‌ریزی در موقع سرد و یخ‌بندان باشد. در غیراین‌صورت بایستی از مواد ضد یخ استفاده شده و نسبت اختلاط آن نیز از شرکت سازنده مواد افزودنی (ضد یخ) دریافت گردد. ۱- مستند کردن عملیات احداث‌بند پایه بتنی و ارزیابی مداوم بندهاء عامل مهمی در اصلاح استاندارد موجود و تدوین استانداردهای فنی آتی خواهد بود. ۳- حداقل قطر سنگ‌های مورد استفاده در سازه توریسنگی (کف‌بند و گوشواره و...) ۲۵-۳۰ سانتی‌متر باشد تا مشکل خروج سنگ‌ها از درون صندوقه در زمان سیلاب‌ها حذف گردد. ۳- زاویه مناسب گوشواره‌های بالادست و پایین‌دست نسبت به محور بند (محور عمود برجریان رودخانه) ۳۰-۴۵ ۴- احداث‌بند نبایستی مانع دسترسی معمول و مسبوق به سابقه ساکنین حوزه به مناطق مجاور بند گردد. هیدرولیکی مبنای رعایت عمق مناسب پی. خط تالوگ آبراهه یا رودخانه باشد. ۷- در مناطق شیب‌دار سعی گردد کف‌بند به‌صورت پلکانی اجرا گردد. البته بدیهی است طراحی و اجرای کف‌بند با توجه به استانداردهای موجود به‌نحوی باشد که پرش هیدرولیکی حتما در داخل کف‌بند به‌وقوع بپیوندد. ۸- حداقل مقدار 0.] در بندهای پایه بتنی ۵ متر و حداکثر آن ۳ متر توصیه می‌شود. حداقل مقدار 1.0۳ ۹- شیب طولی گوشواره‌ها در بالادست براساس شیب بستر (پس از پر شدن مخزن‌بند و ایجاد شیب حد) انتخاب گردد تا از دور زدن سازه توسط آب جلوگیری شود. ۰- اگر بافت شبکه توری قفسه (صندوقه) و یا توری پوشش دهنده ارتفاع بند در بالادست پایه های بتنی در جهت قائم بوده و دیاگرام تقویتی (توری دو لایه توصیه شده در بند ۷) نیز به آرگیری شده باشد. مقاومت فشاری قابل تحمل توری و یا صندوقه تا حد دیم:بی,400 - دورری300 یا دس 40 - دس 30 افزایش پیدا ۱- مقطع دارای بستر و دیواره سنگی با مقاومت خوب که در سرقوس واقع نبوده و در طول مناسبی نیز در بالادست و پایین‌دست مستقیم باشد. بهترین محل برای احداث‌بند مشبک می‌باشد. اطمینان از عدم وجود -------- صفحهٔ بعد -------- فصل پنجم - دستورالعمل اجرایی بندهای پایه بتنی ۹۹/۰۴/۳۱ ۵ ۳۲۳- بند بایستی عمود برمحور جریان (۸۱۲ رودخانه) احداث گردد تا جریان سیلاب به یک جهت خاص هدایت نشده بلکه توسط گوشواره‌ها به‌درون سرریز هدایت گردد. ضمنا از عدم وجود تاثیر منفی مشخصات. شیب و امنداد طبقات رسوب برروی سازه اطمینان حاصل گردد. ۳- دبی سیلابی طرح براساس شرایط موجود حوزه آبخیز (سطح حوزه‌هاء کاربری اراضی, گروه هیدرولوژیکی خاک دخالت‌های انسانی 9) تعیین شده و دوره برگشت انتخابی نیز متناسب با شرایط مجاور حوره باشد. نسبت به احداث سازه مشبک اقدام کرد. این عمل علاوه براقتصادی کردن پروژه, از انحراف آب در بالادست سازه که ممکن است به تخریب سازه‌های آبخیزداری و یا مناطق مسکونی بیانجامد جلوگیری می‌کند. ۵- از پراکنده کاری اجتناب شده و حداکثر سعی برتکمیل عملیات آبخیزداری در هر آبراهه و سپس پرداختن به شده در اسناد مناقصه را به‌حداقل رسانده و از تطویل زمان اجرای پروژه جلوگیری می‌نماید. ۷- استفاده از فرمول‌ها و روابط طراحی و اجرا منوط به کالیبره کردن آن‌ها با عرصه کاری گردد تا امکان اصلاح در هر مرحله زمانی امکان‌پذیر بوده و از تجربه و ارزیابی‌ها عبرت گرفته شود. ۸- استفاده از 75) با دقت مطلوب برای کارشناسان مطالعات. ارزیابی و امور اجرایی الزامی گردیده و تهیه نقشه 1[ -۸۹ نیز تاکید گردد. - عرض پی و عمق پی برای بندهای پایه بتنی به ترتیب یک متر و نیم متر پیشنهاد می‌گردد. - عرض پی و عمق پی برای انتهای حوضچه آرامش بند به ترتیب ۳۰ و ۵۰ سانتی‌متر پیشنهاد می‌گردد. - جهت راحتی حمل پایه‌های بتنی (بتن آرمه) و هم‌چنین درگیری بیش‌تر پایه‌ها و بتن پی» اضافه طولی در پی قرار گیرد) بتن‌ریزی نشود. در موقع جای‌گذاری پایه‌ها در پی, اضافه طول در نظر گرفته شده به‌صورت ۹۶ درجه خم می‌شود تا گیرداری پایه و بتن پی بیش‌تر شود. - قالب‌ها به‌نحوی طراحی شوند تا در فواصل ۳۰-۴۰ سانتی‌متر از ارتفاع پایه. یک سیم با قطر مناسب (۶- -------- صفحهٔ بعد -------- ۶ ۹۹/۰۴/۴۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخه‌گیر (چکدم مشبک) - اگر قرار است پایه‌ها برای بند با ارتفاع مفید ۱/۵ متر مورد استفاده قرار گیرند بهتر است قطر آرماتور مصرفی از ۱۶ میلی‌متر به ۱۳ میلی‌متر افزایش یاید. - اگر احتمال افزایش نیروهای وارده بربند (افزون برنیروهای طراحی) داده می‌شود بهتر است از پشت‌بند و یا کابل‌های مهاری در بالادست استفاده شود - اگر در تراز ارتفاعی نزدیک سرریزء از لوله‌های 1.۷.۲ نمره یک‌دوم اینچ استفاده گردد. می‌توان میل‌گرد دو سر رزوه‌ای را از این سوراخ‌ها عبور داد تا یک‌پارچگی پایه‌ها بیش‌تر شود. این عمل از شکسته شدن پایه‌ها جلوگیری می‌کند. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۶ تدوین ضوابط و معیارهای فنی لازم در نگهداری و بهره‌برداری از بندهای 3 یگ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۹9000۳ ۲ -------- صفحهٔ بعد -------- فقفصا شش - ندوین ضوابط و معبارهای فنی لازم در نگهداری و بهره‌برداری از بندهای مشبک ۹۹/۴/۳۱ ‎٩ ۱-۶ کلیات بندهای مشبک برخلاف بندهای نفوذناپذیر نیاز به تخلیه سریع رسوبات دارند. اگر رسوبات این بندها به‌موقع تخلیه نشود. علاوه برأن که کارایی آن‌ها به‌شدت تقلیل می‌یاید امکان انحراف آب از مقاطع مجاور دستک‌ها و سرریز و با بالادست آن نیز افزایش می‌یابد. با توجه به تجربیات آندوخته شده داخلی (سیل نکا در سال ۱۳۷۸) اگر دهانه ابنیه‌های و دو حالت کلی زیر رخ خواهد داد: الف - تخریب ابنیه هیدرولیکی و یا خروج سریع جریان آب و رسوبات پشت ابنیه هیدرولیکی در اثر شکسته شدن عامل انسداد (شکستن درختان و...) و یا جابه‌جایی سنگ‌های تجمع یافته این حالت بدترین حالت ممکن برای سیل نکا بود که خوشبختانه به‌وقوع نپیوست. ب- جمع شدن تدریجی آب و رسوبات در بالادست آبنیه هیدرولیکی و افزایش طول پروفیل سطح آب مخزن به ارتفاعات بالاتر و نهایتا سرریز آب تجمع یافته از مقاطع کم ارتفاع‌تر ۱-۱-۶ توصهه‌ها ۱(- اگر چه این عامل (مسدود شدن دهانه آبنیه‌های هیدرولیکی) برای اکثر متخصصان عمران به‌عنوان یک احتمال نزدیک به یقین پذیرفته شده است اما متاسفانه ارتفاع آزاد (1. 0) لازم را در طراحی منظور نکرده و کانال یا آبراهه در مواقع مناسب سال لازم و ضروری است. ۳- بازدیدهای منظم ماهیانه از سازه‌های احدائی و ارزیابی عملکرد آن‌ها برای ارائه نظرات اصلاحی جهمت مرمت‌های احتمالی و یا اصلاح ضوابط طراحی یا آمور اجرایی به ارتقاء عملکردها کمک می‌نماید. برای حمل و فروش داشته و نیاز به‌زمان قابل ملاحظه دارد) از شرایط اصلی محل انتخاب بندها قلمداد ۵- بندها به‌نحوی طراحی و اجرا گردند تا امکان اصلاح احتمالی در آن‌ها میسر باشد. تعبیه صفحات فلزی اصلاح احتمالی سازه را از طریق جوش به صفحات مذکور فراهم می‌نماید. برای نمونه اگر بندهای مشبک شکاف‌دار (27ل 5111) بتنی و یا بتن آرمه در قسمت پایین‌دست ستون‌ها دارای صفحات فلزی تعبیه شده در -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۰ ۳۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخه‌گیر (چکدم مشبک) زاپن بندهای شکاف‌دار نیاز به اصلاح داشته و شکاف‌ها بایستی با به‌کارگیری نبشی یا تیر آهن (با ابعاد متناسب با قطر درختان و سنگ‌های مدنظر برای به تله انداختن در مخزن‌بند) محدود گردد. ۶- اعتبار لازم سالیانه برای بندهای مشبک (تخلیه رسوبات و مرمت احتمالی) در موافقت‌نامه‌ها منظور گردد. ۷ استفاده از انواع بندهای مشبک با توجه به شرایط عرصه (وضعیت توپوگرافی, فرسایش و رسوب. حجم و دبی حداکثر جریان واریزه‌ای. وضعیت مناطق مجاور و پایین‌دست بند (مسکونی و..) امکان تخلیه رسوبات و... و ویژگی‌های هر یک از بندها صورت گیرد تا ریسک خطر ناشی از طراحی و اجرا به حداقل برسد. ۸- استفاده از پیمان‌کاران قوی و زبده در احداث‌بندهای مشبک (با توجه به جدید بودن آن‌ها در کشور) امری لازم است. ٩‏ احداث‌بندهای فلزی در شمال کشور (و حتی مناطق مرطوب جنوبی کشور) با دقت بیش‌تر صورت گرفته و علاوه برجوش قطعات از اتصال با پیچ و مهره نیر به‌صورت هم‌زمان استفاده شود تا علاوه برعملکرد بهتر سازه, امکان مرمت آسان قطعات تخریب شده احتمالی میسر گردد. ۰- وجود سیستم‌های هشدار سیل و دوربین‌هاء امکان کنترل سازه‌ها را از راه دور میسر می‌سازد. ۱ انجام ضوابط کنترل جریان واریزه‌ای (انجام عملیات کنترل فرسایش در پای دامنه و مناطق بسیار فرسایش پذیرء احداث حوضچه‌های ترسیب. عملیات کنترل و هدایت جریان واریزه‌ای. عملیات به تله انداختن رسوبات و...) لازم بوده و محدود به احداث یک سازه بند مشبک نگردد. بنابراین همگام با مرمت و نگهداری بند مشبک. به مرمت و نگهداری در پروژه‌های اجرا شده مرتبط در بالادست و پایین‌دست توجه شود. ۲- در مقاطعی از آبراهه‌های اصلی و فرعی نیاز به افزایش ارتفاع برای استمرار عملکرد بهینه بندهای رسوب‌گیر در آینده وجود دارد. لذا در طراحی و اجرا بایستی این شرایط پیش‌بینی شود. ۳- نقشه عین ساخت (۱1زا ‎)۸۶٩‏ سازه‌ها طبق روال معمول تهیه گردد تا در مواقع نیاز در اختیار کارشناسان ۲-۶- روش‌های اجرایی احداث‌بندهای مشک جهت ساخت هر سازه‌ای, به پی مناسب نیاز می‌باشد. ساخت پی در آبراهه‌های خشک و در مناطق با آب زیرزمینی فقیر (در صورتی که رگباری به‌وقوع نپیوندد) کاری نسبتا راحت است اما در مناطقی که آب زیرزمینی آن‌ها بالاست و یا رگبارهای سیل‌آسایی دارند با سختی‌ها و صرف هزینه‌ای نسبتا زیاد همراه است. در دره‌های کم عرض و عمیق انحراف آب دایمی و یا رگبار طراحی به ساخت تونل یا آب‌رو نیاز دارد. اما در بسترهای عژیض می‌توان کار اجرایی را به‌صورت مرحله‌ای انجام داد و با احداث خاکریز یا کانال موقت از مشکل جریان آب کاست. اگر در هنگام خاک‌برداری‌ها با مشکل پرشدن پی با آب زیرزمینی مواجه شویمء استفاده از پمپ‌های لجن‌شکن مناسب و انحراف آب به پایین‌دست الزامی می‌گردد. -------- صفحهٔ بعد -------- فصا ش: - ندوین ضوابط و معبارهای فنی لازم در نگهداری و بهره‌برداری از بندهای مشبک ۹۹/۴/۳۱ )۱۳ بتن‌ریزی بایستی در هوای مساعد (غیریخ‌بندان) انجام شده و قالب‌بندی سرریز قوسی نیز با استفاده از اشل سرریز و قالب‌های ۱۰ سانتی‌متری انجام گیرد تا پروفیل قوسی سرریز بخوبی اجرا گردد. برای ستون‌ها استفاده از قالب‌های فلزی تعبیه درز انقباض (در فواصل ۷-۱۵ متر) و گذاشتن نوار ۹100 ۷۷۵10۲ (آب‌بند) در محل درز انقباض لازم است. معمولا درزهای انبساط در فواصل ۳۰-۴۰ متر در امتداد طولی سازه بند مشبک باید اجرا گردد که در این محل‌ها میل گردها قطع شده و فاصله‌ای حدود ۲-۴ سانتی‌متر بین بتن قدیم و جدید ایجاد می‌شود. بتن مورد نیاز بایستی با استفاده از نسبت اختلاط بهینه نزدیک‌ترین کارگاه شن و ماسه و یا بتن که با محاسبات طراحی ارائه شده در کتابچه ۳-۶- ارائه نقشه‌های تیپ بندها در ارتفاع‌های مختلف برای به تله انداختن طراحی گردیده و همانند آن‌چه آقای 3117018۵ ارائه نموده است. قسمت شکاف‌دار ۲۳- در بعضی از مناطق کشور (از جمله مازندران) امکان احداث حوضجه ترسیب (به‌علت شرایط توپوگرافی و...) ۳- بندهای فلزی لوله‌ای اجرا شده در زاین علاوه برپیچ و مهره شدن و رنگ‌آمیزی محصوص, پر شده از بتن جوش‌کاری و پیچ و مهره کردن اعضای بند توسط افراد ماهر صورت گیرد. با توجه به مذکورات بالا فقط 2114217) (بند استوانه‌ای مجزا) است که در کشور اجرا نشده و احتمالا به‌عنوان یک گزینه مناسب در بعضی از حوزه‌های آبخیز (حداقل به‌عنوان طرح تحقیقاتی) به‌اشکال مناسب به اجرا در خواهد آمد. اگر با توجه به عملکرد بندها نیز اظهارنظر شود. این امکان وجود دارد که مغایرت‌هایی در آینده به‌وجود آید زیرا بندهای تنه است و بقیه بندهای اجرا شده در دو استان مازندران و گلستان با سیلاب‌های مهم مواجه نشده‌اند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۲ ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) اجرای هر نوع سازه منوط به‌وجود دلایل فنی لازم می‌باشد. احداث سازه مشبک در ژاپن, اگر چه دلایلی از جمله به تله انداختن چوب‌آلات و یا تخته سنگ‌های حمل شونده با جریان واریزه‌ای در مناطق جنگلی و یا مناطق فرسایش‌پذیر سنگی و واریزه‌ای را مدنظر داشته اما مهم‌ترین عامل نتیجه تحقیقاتی بوده که در مناطق مشخصی انجام یافته و عامل پیش‌روی آب دریا در مناطق مذکور را به‌دلیل احداث‌بندهای رسوب‌گیر 5۵0۵ و جلوگیری از حرکت مصالح به پایین‌دست رودخانه اعلام نمود. در شمال کشور عامل اصلی اکثر سیلاب‌های مهیب شهری بسته شدن دهنه پل‌ها و افزایش ارتفاع آب ناشی از مسدود شدن خروجی‌های رودخانه است. عامل اصلی بسته شدن دهنه پل‌ها نیز حرکت تنه و سرشاخه درختان و یا ریزش تخته سنگ‌ها و حرکت آن‌ها تحت تاثیر نیروی ثقل می‌باشد. خوشبختانه دلایل کافی برای اثبات این مدعا در شمال کشور در نیرنگ نوشهر و غازمحله کردکوی وجود دارد و بهترین گواه این آدعا ساکنین مناطق روستایی و شهری تحت تاثیر این رودخانه‌ها است. بندهای پایه بتنی برای همه نقاط کشور قابل استفاده بوده و جایگزینی مناسب برای بندهای چوبی است. البته رعایت مسایل حفاظتی مرتبط با خاک و آب جهت استمرار استفاده از این نوع بند در تمام نقاط کشور الزامی است. اگر چه بندهای فلزی به‌علت امکان حمل قطعات آن و ساخت سریع در تمام ایام سال قابل توصیه برای تمام مناطق کشور است اما تجربه حاصل در استان‌ها باید ملاک اصلی استفاده انبوه از این سازه‌ها باشد. بند دومتری کاظم‌رود که نقشه‌های اجرایی آن در پیوست ارائه شده است برای مناطق جنگلی (بدون حرکت تخته سنگ‌ها) قابل توصیه است. بند مشبک فاقد تیر افقی (4877 ‎)٩11‏ که در استان گلستان اجرا شده است با رعایت شروطی می‌تواند در مناطق با جریان واریزه عموما تخته سنگ به‌کار گرفته شود. این بند در چند دهه گذشته در قسمت‌هایی از زاین طراحی و اجرا شده است اما همانند بندهای مشبک فلزی (لوله‌های پر شده با بتن) توسعه داده نشدند. لازم به ذکر است که طراحی این بندها راحت‌تر از دیگر بندهای فلزی و بتن آرمه است. بند بتن آرمه درویشان نکارود که دارای ارتفاع مفید هفت متر می‌باشد الگوی مناسبی برای حوزه‌های مشابه می‌باشد اما ابعاد شبکه و ارتفاع آن بایستی برحسب شرایط توپوگرافی, فرسایش و رسوب و ... تعدیل شود. از معایب مهم بندهای مشبک فلزی عدم رعایت مسایل مرتبط با جوش یا پیچ و مهره کردن و خوردگی (زنگ‌زدگی) و عدم امکان استفاده از آن در بعضی مناطق با جریان سنگی (حرکت تخته سنگ در حین جریان واریزه‌ای) است که در توصیه‌ها بایستی مدنظر قرار گیرد. در صفحات ۱۳۲ الی ۱۳۷ طرح‌های تیپ بندهای پایه بتنی, فلزی» بتن آرمه با توجه به عملکرد این بندها و توصیه‌های فنی منابع معتبر ارائه شده‌اند. در خاتمه به‌نظر می‌رسد ذکر این نکته لازم باشد که عدم وجود حوضچه ترسیب در بالادست بندهای مشبک از راندمان عملکرد آن‌ها خواهد کاست. متاسفانه وضعیت توپوگرافی در اکثر حوزه‌های آبخیز منتهی به دشت در استان‌های مازندران و گلستان به‌نحوی است که امکان استقرار حوضچه‌های ترسیب وجود ندارد (عدم وجود زمین کافی در امتداد -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ششم - ندوین ضوابط و معیارهای فنی لازم در نگهداری و بهره‌برداری از بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ ۳۳ آبراهه برای ایجاد عرضی پنج برابر عرض موجود آبراهه و یا عدم امکان پرداخت هزینه خرید زمین و...)» بنابراین به‌نظر می‌رسد بهتر است مانند غاز محله کردکوی بندهای مشبک شامل دو قسمت مشبک و غیرمشبک باشند ضمنا مجاورت حوضچه‌ها با مناطق مسکونی به‌علت تزریق سریع آب زیرزمینی به‌صلاح نمی‌باشد. بندهای مشبک بتن آرمه. فلزی و... برخلاف دیگر بندهای کوچک و متوسط آبخیزداری نیاز به محاسبه و طراحی داشته و نمی‌توان طرح تیپ (با قابلیت اجرایی کامل) را توصیه کرد.ء مگر این که منظور از ارائه طرح تیپ. آرائه نمونه باشد. در این‌صورت طراحی و محاسبه سریع‌تر انجام می‌گردد. گوشواره با تا کد ارتفاعی دامه می‌یاید نمای پایین‌دست یک بندپایه بتنی با ارتفاع مفید ۱متر و ارتفاع کل ۲/۳۰ متر -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۴ ۹۹/۴/۳۱ خوابط و معبارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرش جهت عبور میلگرد دو سر رزوه شکل ۲-۶- برش‌های ۸-۸ و 13-8 از بند پایه بتنی اخه‌گیر (چکدم مشبک) -------- صفحهٔ بعد -------- فصل شم - ندوین ضو سس شکل ۴-۶-. ابط و معیارهای فنی لازم در نگهداری و بهره‌برداری از بندهای مشبک ۹۹/۰۴/۳۱ گوشواره تا کد ار تفاعی (تاج سرریز + تاثیر شیب بستر) ادامه می‌یابد اه ۴ سنا أ أ : 30-47 مر / ۱ ال نش :۳۳۳ ال ال ال لا | 8 گم زا ی سا نله تست ای 4 بح اسا لسن یس یساس یی 04 ساب لاس کات له 9 ۲ کت 00 که 0 0 وهی 409 أ اغ 0 ۳-۶- پلان بند مشبک با سرریز فلزی با ارتفاع مفید ۲ متر برای آبراهه جنگلی فاقد حرکت س ۹00۳10010 9 ۳ 400*100*10 /۷ ردیر ۳ چم سسحج چکچج کت / کشک یک تا در 2 ۱ / 05 2-3 05 رسپکتیویک دهنه از بند مشبک با سرریز فلزی با ارتفاع مفید ۲ متر برای آبراهه جنگلی فاقد : ۱۳۵ یی نگ -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۶ ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) 2چچچشجمج>چزهگز>»«--«<<جچچ]ه<ه<هگ]سسسسسجهههه<جحجحخحمچچگچگکگک«کک--_ض»«<گ<گ<گ<گ<گ<گجگجج»+»-<-+م<ه«<گححححححددح پی نگ : ۳ متر < ۰ پی ۵+ عمق پی + ارتفاع مفید بند - ]] شکل ۵-۶- نمای پایین‌دست طرح تیپ بند مشبک بتن آرمه (۳-۵ متر) با توجه به توصیه منابع معتبر در رابطه با 1.0 و... ارتفاع آب روی سرریز: 10] ۵+ عمق پی + ارتفاع مفید بند - ]] شکل ۶-۶- نمای پایین‌دست و طرح تیپ بند مشبک بتن آرمه (۵-۸ متر) با توجه به عملکرد بند مشبک نکارود و توصیه منابع معتبر در رابطه با مقادیر 1.0 و... 7 و سر ۳ سر دوه تن گنت پی سنگی: ۰/۳ متر < عمق پی ارتفاع آب روی سرریز: 1۵] ۵ + عمق پی + ارتفاع مفید بند - [] شکل ۷-۶- نمای پایین‌دست طرح تیپ بند مشبک بتن آرمه (۵-۸ متر) با تیرهای بتن آرمه قائم روی سرریز قوسی با توجه به عملکرد بند مشبک غاز محله و توصیه منابع معتبر در رابطه با مقادیر 1.0 و... -------- صفحهٔ بعد -------- فصا ش: - ندوین ضوابط و معبارهای فنی لازم در نگهداری و بهره‌برداری از بندهای مشبک ۹۹/۴/۳۱ ۱۳۷ ۵-۶- نکات مهم در طراحی و اجرای بندهای مشبک ۱- بندهای مشبک براساس نقشه‌های اجرایی با مقیاس مناسب طراحی, کنترل و اجرا شوند و کنترل عملیات اجرایی در عرصه نیز با دوربین نقشه‌برداری و با نقاط کنترل ثابت انجام گیرد. این کار اسناد مناقصه را اجرایی تر می‌سازد. ۲- بندهای مشبک نیز مانند دیگر بندها بایستی عمود برمحور جریان احداث گردند تا جریان آب به یک سمت ۳- مقاومت خاک و ۲ و خاک نیز با توجه به آزمایش‌های مربوط تعیین و در طراحی به‌کار گرفته شوند. ۳ اگر در حین اجرای کارء عملیات اجرایی طبق طراحی موجود انجام نگرفته باشد و عیبی پدیدار گردد. ناظر بایستی موارد را به اطلاع کارفرما برساند تا تصمیم مقتضی انجام گیرد. ۵- مصالح مصرفی بتن بایستی طوری انتخاب شوند که تناقضی بین طراحی و اجرا حادث نگردیده و مواد افزودنی نیز در حد مجاز باشد. ۶ شن و ماسه و سیمان مصرفی در کارگاه باید دارای مشخصاتی باشند که در تعیین نسبت‌های اختلاط موجود در طرح ارائه شده باشد. ۷ آب مصرفی برای شستشوی مصالح سنگی, ساخت و عمل‌آوری بتن بایستی تمیز و صاف باشد و از مصرف آب‌های حاوی روغن‌هاء اسیدهاء قلیایی‌ها و املاح مضر خودداری شود. ۸- استفاده از مواد افزودنی(اعم از شیمیایی و معدنی) با تصویب دستگاه نظارت امکان‌پذیر است. ٩‏ مواد افزودنی بایستی با سیمان سازگار بوده و با مصالح سنگی و یا میل‌گرد واکنش شیمیایی انجام ندهند. ۰- تهیه. کاربرد و کنترل کارهای بتنی به افراد صاحب صلاحیتی واگذار شود که از تجربه و دانش کافی برخوردار باشند. ۱- باز آمیختن بتن با آب پس از اتمام اختلاط ضمن نقل و انتقال یا در محل بتن‌ریزی مجاز نمی‌باشد مگر در موارد استثنایی و با کسب مجوز از دستگاه نظارت. ۳ انتقال بتن از مخلوط کن تا محل نهایی بتن‌ریزی بایستی چنان صورت گیرد که از جدا شدن یا از بین رفتن مصالح جلوگیری شود. ۳- بتنی که به‌حالت نیمه سخت در آمده و یا به مواد زیان‌آور بیرونی آلوده شد. نبایستی در بتن‌ریزی قطعات سازه‌ای به‌کار رود. ۴۳- سطح بتن ریخته شده به‌صورت لایه‌های افقی باید تراز باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۸ ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) ۵- ویبراتور در داخل بتن بایستی به‌طور منظم و فواصل مشخص به‌نحوی فرو برده شود که دو قسمت لرزانیده شده., با هم هم‌پوشانی داشته باشند و قسمتی از ویبراتور بایستی در لایه‌های زیرین که هنوز حالت خمیری دارد. فرو رود. ۶ ویبراتور بایستی تا حدامکان به‌صورت قایم وارد بتن گردد و به‌آرامی بیرون کشیده شود تا حباب هوا داخل 1۷ ۷- نسبت -- (نسبت آب به سیمان) از ۵/* بیش‌تر نشود 0 ۱-میل‌گردها بایستی به‌صورت سرد خم شده و حداقل قطر خم‌ها نیز براساس قطر میل‌گرد و درجه خم رعایت شود. ۶-۶ - نتیجه در این فصل ضمن ارائه موارد مهم مرتبط با بهره‌برداری و نگهداری از بندهای مشبک. دستورالعمل اجرایی و طرح‌های تیپ نمونه ارائه گردید. این مطلب و نقشه‌ها ضمن ارتقاء دید کارشناسی, موجب افزایش راندمان طراحی و اجرای سازه‌های مشک خواهد شد. -------- صفحهٔ بعد -------- کالیبراسیون رابطه فولر -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۹9000۳ ۲ -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۱ - کالیبراسیون رابطه فولر ۹۹/۳/۳۱ )۱۳ پ.۱-۱- مقدمه در طراحی سازه‌های آبی (سد. بند. اپی و..) ابنیه (پل و...) و سازه‌های حفاظتی حوزه‌های آبخیز (انواع چکدم و..) محاسبه و برآورد سیلاب از اهمیت ویژه‌ای برخوردار می‌باشد. در برآورد سیل برای آبراهه‌های فاقد آمار استفاده از فرمول‌های تجربی متعددی می‌تواند مدنظر قرار گیرد. اما در اکثر موارد اظهارنظر در مورد صحت مقدار برآورد شده امری مشکل به‌نظر می‌رسد. بدیهی است نتیجه برآورد ناصحیح سیل می‌تواند به یکی از دو صورت زیر باشد: ۱(- مقدار برآورد شده کم‌تر از مقدار واقعی باشد. که در این صورت سازه احداثی در درازمدت تخریب خواهد شد و چه بسا خسارات جانی و مالی را نیز در پی داشته باشد. ۲- مقدار برآورد شده بیش‌تر از مقدار واقعی باشد که در این صورت موجب آزدیاد هزینه اجرای پروژه شده و پ.۲-۱- هدف اهداف اصلی کالیبره کردن رابطه فولر در حوزه کسیلیان عبارتند از: - برآورد مقادیر سیل با دوره برگشت‌های مختلف در خروجی حوزه آبخیز - تعمیم نتایج حاصله به حوزه‌های مشابه و همگن - مقایسه فرمول‌های تجربی موجود و برآورد کارآیی آن‌ها در حوزه‌های فاقد آمار - مقایسه تغییر ۲ و[ در یک حوزه کوچک مانند کسیلیان (در مقاطع متفاوت آن) پ.۳-۱- شرح مختصری از وضعیت و موفعیت حوزه کسیلیان حوزه آبخیز رودخانه کسیلیان با مساحت تقریبی ۳۴۰۰۰ هکتار در محدوده جغرافیایی "۱۸۰۰۲ ۵۳ و ۶/۵۲ ۵۲:۵۳ طول شرقی و ۱۰۴ ۵۸۳۰۳-۳۶۱۸۲ ۳۵ عرض شمالی قرار گرفته و از زیرحوزه‌های مهم تالار می‌باشد. از نظر تقسیمات کشوری این حوزه به دو شهرستان سواد کوه و ساری تعلق دارد. حوزه معرف کسیلیان با مساحت ۶۷۲۲ هکتار در محدوده جغرافیایی ۰۰۷ ۵۳۱۱۸۲ - "۵۳۱۱۰۱۳۰ طول شرقی و ۰۰۳ ۳۵/۵۸۳۰۲۳۶۰ عرض شمالی واقع شده و اقلیم آن از نیمه مرطوب سرد (در پایین‌دست حوزه معرف) تا ارتفاعات متغیر است. در حوزه آبخیز کسیلیان دو ایستگاه هیدرومتری وجود دارد. ایستگاه هیدرومتری ولیک‌بن در خروجی حوزه معرف کسیلیان و ایستگاه هیدرومتری شیرگاه در پایین‌دست پل شاه‌عباسی (در ساحل چپ رودخانه کسیلیان و قبل از الحاق به رودخانه تالار) احدات شده‌اند. در حوزه معرف کسیلیان ۱۲ ایستگاه هواشناسی, تبخیرسنجی, باران‌سنجی و باران‌سنج ذخیره ای وجود داشته و دقت و کیفیت آمار مطلوب می‌باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۲ ۱( غفغوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخ هگیر (چکدم مشبک) مشخصات ایستگاه‌های هیدرومتری ولیک بن و شیر گاه در جدول (پ.۱-۱) ارائه شده است. حدول پ.۱-۱- مشخصات ابستگاه‌های هیدرومتری مورد مطالعه نام ایستگاه طول جغرافیایی عرض جغرافیایی ار تفاع (1۵) 5 سال تاسیس پ.۴-۱- تهیه آمار دبی‌های حداکثر روزانه و حداکثر لحظه‌ای شروع امار گزارش شده ایستگاه‌های هیدرومتری ولیک‌بن ۳ شیر گاه به ترتیب مربوط به سال‌های ۱۳۳۹ 9 ۱۳۳۹ می‌باشد. در بعضی از سال‌ها مقدار دبی حداکتر لحظه‌ای ارائه نشده بود که در چنین مواردی با مراجعه به دبی‌های پ.۵-۱- بررسی صحخت آمار موحود با مقایسه آمار ایستگاه‌های هیدرومتری ولیک‌بن و شیر گاه و ایستگاه‌های هم‌جوارن و تطبیق آن با وصضعیت بارندگی در حوزه کسیلیان و حوزه‌های مجاور نسبت به حذف آمارهای مشکوک اقدام گردید. (لازم به ذکر است که در ایستگاه‌های فاقد دستگاه‌های ثبات و بدون متصدی نمی‌توان به صحت آمار مطمئن بود). پ.۶-۱- انتخاب دوره مشترک آماری 9 دوره آماری ۱۳۴۹-۹۱ به‌عنوان دوره مشترک آماری پذیرفته شد. سپس نسبت به تکمیل و تطویل آمار شیرگاه اقدام گردید. لحظه‌ای ولیک‌بن و شیرگاه ارائه گردیده است. جدول پ.۲-۱- مقادیر پارامترهای 4او ‏ و ۸ و قا در روش‌های مختلف بررسی همبستگی آمار دبی حداکثر لحظه‌ای و لیک‌بن و شیرگاه -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۱ - کالیب راسیون رابطه فولر ۹۹/۴۳/۳۱ ۱۳۳ برازش آمار دبی‌های حداکثر روزانه و حداکثر لحظه‌ای در مقاطع ولیک‌بن و شیرگاه (پس از تکمیل و تطویل با توزیع‌های مختلف آماری مورد بررسی قرار گرفت). حداکثر لحظه‌ای و حداکثر روزانه رودخانه کسیلیان در مقطع شیرگاه در جدول‌های (پ.۲-۱) و (پ.۴-۱) ارائه شده جدول پ.۳-۱- مقادبر 1.9.5 و 01-1 مربوط به بررسی برازش دبی حداکثر لحظه‌ای شیرگاه جدول پ.۴-۱- مقادیر 14.9.5 و 611-1 مربوط به بررسی برازش دبی حداکثر روزانه شیرگاه مشاهده می‌گردد که توزیع گامبل در هر دو مورد (دبی حداکثر روزانه و دبی حداکثر لحظه‌ای) کم‌ترین مقدار ۳.5.5 را نتیجه داده و مقادیر برآورد شده با این توزیع در جهت حصول به اطمینان بیش‌تر خواهد بود. بنابراین توزیع فوق به‌عنوان مناسب‌ترین توزیع آماری جهت برازش با مقادیر مشاهده شده انتخاب گردید. پ.۸-۱- محاسبه 9 برآورد دبی‌های حداکثر روزانه 9 حداکثر لحظه‌ای با استفاده ازآمار موجود و توزیع آماری منتخب (گامبل) نسبت به محاسبه و برآورد دبی‌های حداکثر روزانه و حداکثر لحظه‌ای برای دوره برگشت‌های مختلف اقدام گردید. ضمنا نسبت دبی حداکثر لحظه‌ای در هر دوره برگشت محاسبه شد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۴ ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخ هگیر (چکدم مشبک) یی پ.۱-۸-۱- دبی حداکثر روزانه مقادیر دبی‌های لحظه‌ای و حداکثر روزانه رودخانه کسیلیان در مقاطع ولیک‌بن و شیرگاه در جدول‌های (پ.۵-۱) و جدول پ.۵-۱- مقاد بر دبی حداکثر لحظه‌ای و حداکثر روزانه کسیلیان در خروجی ولیک‌بن به ازای دوره برگشت‌های مختلف (۱:*/۹۵) دوره برگشت (سال ‏ ۲ ۲ ۳ ۵ ها جدول پ.۶-۱- مقادیر دبی حداکثر لحظه‌ای و حداکثر روزانه رودخانه کسیلیان در مقطع شیرگاه به ازای دوره برگشت‌های مختلف (0:*/900) کالبیره کردن رابطه فولر در حوزه کسیلیان رابطه اصلی فولر به‌صورت زیر می‌باشد: - (1عما0 + 09-۵ 00-0۳۵) + 2.66۸ ۳3۳۱ 7 که در آن: 00)- حداکثر دبی متوسط روزانه (۲۴ ساعته) در دوره برگشت مورد نظر (ع86/ 3) 0)- حداکثردبی لحظه‌ای در دوره برگشت مورد نظر (ع86 / 3) ۸- مساحت حوزه ) ۳,]- ضرایب رابطه فولر در این طرح از بررسی و تفسیر معادله ]]ً صرف‌نظر شده و انشاءالله در اینده نزدیک با استفاده از امار مستخرجه از ۰ ی ی ۰ ۳ ۰ ۰ ۰ 51 ۸ . ۱ طرح‌های تحقیقاتی و حوره معرف و روجی دسبت به ان اقدام خواهد شد . ۰ ۰ ار »« ی ۰۰ ۰ تا پ ۲ به مقادیری از پارامترهای قفوقی رسید که تفاوت دبی‌های برآورده شده رابطه او نوریع مننحب به حداقل برسد . ۱- البته در بررسی هم‌بستگی خطی مساحت حوزه و دبی حداکثر لحظه‌ای در حوزه کسیلیان رابطه 0.1254۸ + 9.656 - ۷0) نتیجه شده که ضریب هم‌بستگی و تعداد داده‌ها به‌تر تیب برابر ۰/۶۶۷ و ۳۴ بوده است. ۲- در محاسبات دستی مقادیر (. 0) در ولیک‌بن و شیرگاه به ترتیب برابر (۱۷/.. ۱۹۷ 0 (۲۵ ی ۱۳۷ نتبحجه شده است که مقادیر 00 برای 100 > ] سال را کمی بیش‌تر از مقادیر برآورد شده با توزیع گامبل نشان می‌دهد. به‌نظر می‌رسد این مقادیر در جهت ضریب اطمینان بیش‌تر عمل می‌کند. -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۱ - کالیبراسیون رابطه فولر ۹۹/۴/۳۱ ۳۵ با استفاده از برنامه کامپیوتری ساده‌ای که ضمیمه می‌باشد تعیین مقادیر 8,2 با تقریب بسیار خوبی ممکن می‌گردد. جدول پ.۷-۱- مقادیر 0,2 در مقاطع ابستگاه‌های هیدرومتری ولیک بن و شیرگاه استگاه هیدرومتری ۲ 6 0 رابطه کالمیره شده فولر ۱ شعاع تاثیر رابطه فولر 500 > ۸ > 1000, 00 > ۲۱۵۹۹۹۰۴۲۲۴۶ - سعی گردد از حداکثر طول آماری مفید ایستگاه‌های مورد مطالعه استفاده گردد. زیرا در ای‌نصورت نتایج دقیق‌تری عاید خواهد شد. حذف یا استفاده از کل آمار یک ایستگاه سبب تغییر نتایج واقعی خواهد شد. - انجام چنین‌کاری در هر حوزه می‌تواند بسیار مفید واقع شده و نتایج قابلیت تعمیم به حوزه‌های مشابه و همگن فاقد آمار را خواهد داشت. - مقادیر برآورد شده از این رابطه کالبیره شده می‌تواند مبنای مطمئنی برای استفاده از روابط و فرمول‌های تجربی دیگر در حوزه فوق یا حوزه‌های مشابه باشد. - تغییر کاربری در سطح حوزه موجب تغییر ضریب رواناب یا مقادیر سیل خواهد شد. بنابراین بررسی ع,] در طول آماری بزرگ‌تر و کامل‌تر سبب افزایش دقت محاسبات خواهد شد. چاره‌جویی مناسب از بروز آشکالات جلوگیری گردد. - اداره مطالعات مدیریت آبخیزداری استان مازندران این امر را در تمام رودخانه‌های کوچک و بزرگ استان پی‌گیری خواهد نمود (البته کالبیره کردن رابطه فولر در حوزه بابلرود (در مقاطع قرآن تالار و بابل) نیز در مراحل نهایی می‌باشد) بدیهی است این امر در تعیین مناطق سیل‌گیر کمک قابل توجهی خواهد نمود. - لازم به توضیح است که انجام چنین کاری (با مقیاس بسیار بزرگ) قبلا توسط آقای مهندس شعبانعلی غلامی انجام گرفته و از راهنمایی‌های ایشان در سال‌های ۱۳۷۴ و ۱۳۷۳ بهره‌مند بوده‌ایم هالمح (0- [0]" ۸ (]۳۸ا ۱- این برنامه توسط برادر مهندس محمد صدقی تهیه شده است. ۳- (رجوع شود به پایان نامه کارشناسی آرشد نامبرده) -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۶ ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) (1)8 :100 <(1)7 :50 <-(1)6 :25 <(1)5 :20 >1)4(2 :10 >3(2) 5:1 >1)2(2 :2 <ر(1)] (060)10] +110 ۲0 1-1 10 0 ]1)1( * 10600 )7)1(( / 0 ۲۳۸ 0)7( ۳1۳27 1 )(<1[ 1-۲۳۵۳ [- | 09 ۲07 -1+ | 10 0 ((1)[1] * ([) - ([)آن] * (0)1)) / ((0)1 -(0)1)) ۷ ((۷ * (1)1]+1)* ۳۸۰۹ ۸1) /(آ)0) 2 0 10 | حخما ۲0۳ (1] * ۷۷ +1) */0 ۶۸ ۸۳۳۸ * 2 -(طل آ(0) (0)۴) -(01)۳۳) < (ا) 010 ]1 1۳ ۸٩ )1010( ‏((6ل)‎ < ]۵[| 111۳1 0 ۲۳21 هام -2 106۸1۳ 10, 15: ۳ ][ گزینه مورد نظر را انتخاب کنید: ,11 0۸1۳ ]1 4 ]00۸1 ] ] 00۸1۳ 4 1] 06۸1۳ 106۸1۳ 7 106۸1] ۰ 10۲۸1۳ 7 1] 0۸1۳ 20 5 و۸ 0 711۳۲۲ (49) 118۹5 ححه 1۳ 0 711۳۲ (50) 1185 - فه 1۳ 0 711۳ (51) 01185 - که ۳] 1.000 جفت معادله مورد بررسی قرار گرفت و « :|10 " < 1010۲۵00 " ۳1۹1۳1 ۱00 1۳11 ۲]7آبه نتیجه رسید. و بالاخره با معادلات زیر: 1۲17 ۳ (1)1 :"ما فا+ل) ۲ :۶۸۵ ۸۳۸ :۳ ن(1) 0 ۲۳۲۸1 )۳ :۷ ما 1+8) ۲ :۸۸۶۸ :۶ :00 ۲۸1۲ "مقادیر :)۳:2 <)و ۷:۳ :1*۳ به‌دست آمد. " 1۲1101 -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۱ - کالیب راسیون رابطه فولر ۹۹/۴۳/۳۱ ۱۳۷ اه با ی ۵ فه اج ۵ فه اج ۵ فه با ی ۵ 1 ۲0۳ ۲۴ | 10 0 ۲۳۸1۲] 06 8 11۳۸[ 10 <طا ۲] ]۳۸ با ی ۵ 5 [1۱1] 7 010 2 10 0+ 0+1: 3۲] [ ۳1 |[ 0010 :1 +[ خا0] جفت معادله مورد بررسی قرار گرفت و , " :[10 :" < 10107۵100 :1۳۳۹1۲1 200 1۳۳07 به نتیجه رسید و بالاخره با معادلات زیر: " 1.1۹111 1۳۳07 ۳ (1) 1 ۵ما 1+5) ۲ :۶۰۵ ۸۳۸ ۳ :(1) ۷ ]1۳۹۱۸ 11۳۳۹17 ۲ ر(ل)1 :۳ ۵8م] (1+8) ۲ :۸۳۳۸۶۸۵ :۶ ن(ل) ۷ ]1۳۳۹/۸ 1۳107 مقادیر " :)2 :" <), ۷:۷ :1-۳ به‌دست آمد " ۳11011] 1۳۳07 11.۳10 11.۳10 11.۳10 ید واه ۵ | ید واه ۵ | :1۳1 0 10 | ۴م ۲0 ی 1 و و 11۹0 ]1۳۳۱۲ 11۳1۳ 9 111۳۸ 10 حطا ۲[ گ و ها هه | 1۳ 9 0010 2 1000 ۳.۲1 1۸1۸ 67.22 6.724, ۱146, 14.59, 3.55 21.48, 2424, 27.3, 31.13, 0۸1۸ 340, 32.8 49.2, 69.07, 70.49, 73.70, ۹3.98, 94.09, 104.16, ۱۱7.44, 89 310 جفت معادله مورد بررسی قرار گرفت و 6 -1010۳۵60 -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۸ به نتیجه رسید و بالاخره مقادیر 0.1349446 خ) , ۷ جفت معادله مورد مقادیر 0.20861649 <) , ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مش با معادلات زیر: (100 0۵] + (200 10۵ - 4 -7 به‌دست آمد. دوره بر کشت : 2 ۳ 2 بررسی قرار گرفت و 2.4 -101072000 به نتیجه رسید. و بالاخره (2 10۵ - (200 عم] 1+۳8 1.617462 *-8 به‌دست آمد. سا سا ک سرشاخ هگیر (چکدم مشبک) )‏ 268.97336060 <24.24 ۰[ 2897336 27.3 با معادلات زیر: )[-‏ [105.970 -2.8د3 [105.970 <-16 .104 -------- صفحهٔ بعد -------- و -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۹9000۳ ۲ -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۲ - نوان باربری مواد بستر (خاک و سنگ) ۹۹۴/۳۱ ۱۴ شچشزش<<چ<<__جگکسسسسس_<_چ<<گجگگگگ<<مممممممممممممممممجمجمجممممممممجمجممممحح< ی 0 که سم سس نک ۴ سنگ در شرایط خوب (ماسه سنگ. سنگ‌های آذرین. سنگ آهک و...) در صورت که سنگ ۱۹/۰۰۰ و -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۹9000۳ ۲ -------- صفحهٔ بعد -------- نکارود -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۹9000۳ ۲ -------- صفحهٔ بعد -------- ی - پلان بند مشبک بت ن آرمه درویشان نکارود ۹۹/۰۴/۳۱ رل ورن 71 اس را شکل پ.۲-۳- برش طولی بند مشبک درویشان نکارود ۱۳۵ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۹9000۳ ۲ -------- صفحهٔ بعد -------- نیو سس ۳ روش‌های بر آورد فرسایش و رسوب» اجحرای یک بند مشبک فلزی انواع عملبات وا ریزه‌ای -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۹9000۳ ۲ -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۴ - روش‌های برآورد فرسایش و رسوب. اجرای یک بند مشبک فلزی انواع عملیات واریزه‌ای ۹۹/۰۴/۳۱ ۳۹ مختلف جهان ارائه شده‌اند اما استفاده از این روش‌ها و فرمول‌ها مستلزم کالیبره کردن آن‌ها در حوزه مورد مطالعه است. وزارت نیرو از چند دهه پیش, احداث حوزه‌های معرف را مدنظر قرار داده و پایان‌نامه‌ها و تحقیقات زیادی نیز با استفاده از آمار 9 اطلاعات موجود در حوزه‌های معرف انجام پذیرفته است اما متاسفانه جواب‌گوی نیازهای طراحی کشور نیست. روش‌های محاسبه بار بستر مانند 8095], 51110105 ,501۵11130 انیستینف پیتر- مایرومولرو... نیز ددر نقاط مختلف کشور مورد استفاده قرار گرفته‌اند اما گزارش که موید کالیبره کردن هر یک از روش‌های مذکور جهت محاسبه از طرف دیگر مبنای آزمایش‌های منجر به فرمول‌های 5ل5۳101 و... رسوبات ریزدانه بوده اند کم‌تر از ۱ سانتی‌متر قطر داشته‌اند در حالی که بندهای مشبک برای گرفتن ابعاد غالبا درشت سنگ و چوب طراحی و اجرا می‌گردند و فضاهای مشبک این فرصت را به اکثر رسوبات ریزدانه می‌دهند تا به‌راحتی به پایین‌دست حمل شوند. مقدار کمی از رسوبات ریزدانه که در لابلای جچوب‌آلات و سنگ‌ها می‌مانند در هنگام تخلیه چوب‌آلات و سنگ‌های بزرگ از مخزن‌بند و یا پس از آن در اثر تداوم جریان پایه رودخانه شسته شده و به پایین‌دست حمل می‌شوند. اندازه گیری بار بستر در حوزه‌های معرف ۳ نمایشی کشور که از سال ۱۳۹۷۶ توسط معاونت آبخیزداری وزارت جهادسازندگی سابق شروع شده و هم اکنون نیز آدامه دارد مبنای خوبی برای تعیین حجم بار بستر سالیانه و... حوزه‌های برای اطلاعات بیش‌تر در رابطه با تعیین حجم رسوبات و توزیع آن در مخازن سدها و همچنین تعیین بار بستر به روش مایر - پتیر و مولر به نشریه‌های شماره ۲۲۱ و ۲۲۰ انتشارات سازمان مدیریت و برنامه‌ریزی سابق رجوع شود. ضمنا دو روش متداول و مورد استفاده در برآورد فرسایش و رسوب ( نها ۱ 9 ۱1۹1۸ و سه روش مورد استفاده در تعیین بار بستر به اختصار در پیوست ۲ ارائه شده‌اند. از جمله مدل‌ها می‌توان به مدل دوبعدی ۳۵1۵ ۳3۵0۲1 4 و همکاران که در رابطه با به تله انداختن چوب‌آلات همراه جریان واریزه‌ای بوسیله بندهای مشبک و در سال ۹ ارائه شد و هم‌چنین مدل برآورد ضربه در جریان واریزه‌ای که بوسیله (2009) ,۴۵:1۵ 1۵1۵0 ,|۳۳ 0۳206۹[ ارائه شد و مدل‌های (1993) ۲۵1۵۳ و (11]۳۵۲)2000 اشاره کرد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۵۰ ۳۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخه‌گیر (چکدم مشبک) پ.۲-۴- روش‌های مورد استفاده در برآورد فرسایش و رسوب پ.۱-۲-۴- روش ]۳.۳.۷ ۷ ۷۷/۹۷ > رد6 (7.11.772) 1 - ۷/۹۵ (۷۷۸۵)* 1۱ 7-۷۵۷ 12 (0۰1 ور )12 ( ی 41 0+ .]| که: 0 - دبی رسوب ویژه برحسب مترمکعب در سال کیلومتر مربع - فرسایش ویژه سالیانه برحسب مترمکعب در کیلومترمربع در سال ۷ - ضریب رسوبدهی حوزه آبخیز ] - ضریب درجه حرارت [- بارندگی متوسط سالیانه حوزه آبخیز برحسب 1117 2 - ضریب شدت فرسایش 1- درجه حرارت متوسط سالیانه حوزه آبخیز برحسب 2 * (درجه سانتی گراد) ۵- امتیاز عامل حساسیت سنگ و خاک به فرسایش ۵- امتیاز عامل استفاده از زمین ۷ - آمتیاز عامل ضریب فرسایش 0 - اختلاف ارتفاع بین ارتفاع متوسط حوزه و ارتفاع نقطه خروجی حوزه به کیلومتر ۲- طول حوزه آبخیز به کیلومتر پ.۲-۲-۴- روش ۱1۳۹1۸۲ ٩۶ - 0.2530)0.03621۳8( ضریب رسوبزایی < 5 (ضریب رسوبزایی در این مدل برحسب 10۲/112 و با فرض نسبت وزن به حجم رسوب 10۲/13 1.36 محاسبه می‌شود.) پایه لگاریتم طبیعی < 0 -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۴ - روش‌های ب رآورد فرسایش و رسوب, اجرای یک بند مشبک فلزی انواع عملیات واریزه‌ای ۹۹/۰۴/۳۱ ۵۱ مجموع عوامل ‎٩‏ گانه فرمول ۱/۳۹1۸ - ۷9 +۷86 +۷7 +۷6 +۷5 +۷4 +3 +2 + ار < ۹۵۱۱۵ عامل زمین‌شناسی ۰ ۷1-۱ (همان | ضریب فرسایش‌پذیری خاک در فرمول ۷۹5[0) و 2-6 و عامل خاک 16.6772- ۷2 (مقدار بارندگی ۶ ساعته با دوره برگشت ۲ ساله) < ۷3 و عامل آب و هوا 0.23 - ۷3 ادبی پیک سالیانه + (۳/* *« حجم هرز آب سالیانه ( ۹۵۵/1۳۶ /50<۳: 3) | - ۷4 و عامل هیدرولوژیکی 0.24 - ۷4 (شیب متوسط حوزه بر حسب درصد) * ۷5 و عامل توپوگرافی 0.3375 - ۷5 (درصد خاک لخت حوزه) < ۷*6 عامل پوشش سطحی زمین و 0.26 - ۷6 (درصد تاج پوشش) < 7 و عامل کاربری اراضی 20-0.20«7 - ۷7 (وضعیت پوشش سطح خاک و فرسایش) -8* و عامل فرسایش سطحی 0.2576 - ۷8 عامل فرسایش رودخانه و حمل رسوب رودخانه‌ها 1.6779 - ۷9 (شیب و مجاور فرسایش خندقی به‌ویژه خندق‌های ایجاد شده در مناطق کم) -۷9 و پ.۳-۴- روش‌های مورد استفاده در بر آورد بار بستر پ.۱-۳-۴- فرمول 1۷0015 (1879) ۷ (70 < 10)50 98*۳ 1 که در این رابطه: 8- دبی بار بستر که به‌صورت حجمی در واحدهای عرض و زمان 502 / 17 بیان می‌شود. ۱ : 3 / 0.173 ۷- ضریب فرمول دیوی بر حسب را و از فرمول رو < ۱۷ محاسبه می‌گردد. 5 50 - تنش برشی بحرانی برحسب ۳ و از فرمول 0.01940 + 0.0125 < م7 محاسبه می‌گردد. 0 - اندازه متوسط ذرات بر حسب 11110 می‌باشد. 7 - وزن مخصوص آب 8- وزن مخصوص بار بستر - شعاع هیدرولیکی مقطع مورد نظر از رودخانه یا آبراهه 0- قطر ذره بستر (111۱) -------- صفحهٔ بعد -------- ۸۲ ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) پ.۲-۳-۴- فرمول ‎٩11۵105‏ (1936) (۱ ۹و 4۹ > 5و را 0 (-۰) 1 که در این رابطه: 8 دبی بار بستر در واحد عرض دبی آب در واحد عرض 8- وزن مخصوص مواد بستر 1- وزن مخصوص آب 0ل- قطر میانه ذرات بستر 6- تنش برشی بحرانی این فرمول برای ذرات 1.51711-2.51170 مورد بررسی و آزمایش قرار گرفته است. پ.۳-۳-۴- فرمول ‎٩210111۶92۱ داد 7000 (1ع -0) وچ > در (01) 8- دبی رسوب بار بستر به صورت وزنی در واحدهای عرض و زمان [- قطر ذره 7 دبی بحرانی واحد که حداقل قادر به حرکت دادن ذرات بوده و از فرمول زیر به‌دست می‌آید: 7۵ 1.944۱0 بر حسب 11 /۹02/ ۱/13 یو 09 5 ای 7000 1 که 13 عرض رودخانه است. فرمول بالا در سال ۱۹۵۰ توسط نام برده اصلاح ۳ به‌صورت زیر پیشنهاد شد: (907 -0)* 250053 - ۷5 -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۴ - روش‌های ب رآورد فرسایش و رسوب. اجرای یک بند مشبک فلزی انواع عملیات واریزه‌ای ‏ (۹۹/۰۴/۳ ۸۳ - 08 ۳< 1ع01 که 107 عمق بحرانی است و برای ذرات به قطر بزرگ‌تر یا مساوی 611173 از رابطه زیر به‌دست می‌آید. 0 ‏لتلمومو-‎ ٩ ۵ | - 56 2 013 ب ۷ و7 شش )0.20 < و ج 5 1 716 04*0 و برحسب ۲ است. 8 << دول پ.۴-۴- واریزه‌ها و جریان‌های واریزه‌ای - تعریف واریزه واریزه‌ها قطعات ریز و درشتی هستند که در نتیجه هوازدگی و تخریب از سنگ مادر جدا شده و در اثر نیروی ثقل تا اگرچه نموگرام تپلیر می‌تواند راهنمای مناسبی برای نوع هوازدگی محتمل در مناطق مختلف باشد اما به تنهایی کافی نبوده و عوامل دیگری مانند نوع و مقدار پوشش سطحی, شیب. پارامترهای اقلیمی, جهت دامنه. ویژگی‌های زمین -------- صفحهٔ بعد -------- ۵۴ ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) میانگین بارندگی سالیانه (::۱1) 040 00د3 730 12501000 1500 1730 2000 سالیانه 0*) توام با یخبندان 10 1 0 نت ویژگی این خاک‌ها با توجه به طبیعت سنگ‌های منشا و نوع گسیختگی دامنه بسیار متغیر است. واریزه‌ها از تراکم کم‌تر و رطوبت زیادتری نسبت به خاک‌های درجا برخوردار بوده و از مقاومت پایینی برخوردارند. نوع گسیختگی منجر به تشکیل رسوبات واریزه‌ای می‌تواند ریزش» خزش, لغزش‌های چرخشی و انتقالی و بهمن باشد که برهمین اساس ویژگی مواد نیز متغیر خواهد بود. هر جا که واریزه‌ای برروی دامنه‌ای قرار گرفته باشد. معرف شرایط ناپایدار است و احتمال حرکت و جابه‌جایی مجدد وجود دارد (یکی از شگردهای بهره‌برداران غیرقانونی واریزه‌ای کوهی. برداشت واریزه پایین دامنه توسط لودر و... می‌باشد که موجب حرکت مستمر واریزه به سمت پایین دست خواهد شد). زمین‌شناسان تیپ واریزه‌ای را به چهار رخساره زیر تقسیم می‌کنند: ۱- رخساره واریزه تثبیت شده ۳- رخساره مخروط واریزه‌ای ۳ رخساره واریزه ریز ۴ رخساره واریزه درشت از دیگر مشخصه‌های خاک‌های واریزه‌ای این است که هیچ‌گاه چینه‌بندی کامل ندارند. اما جریان واریزه‌ای (/10۷] 5) به نوعی حر کت توده‌ای که در آن مجموعه‌ای از قطعات سنگی ریبر و درشت. خاک و گل 0 لای حاوی یا جریان واریزه‌ای به یک لغزش گلی که به‌صورت مخلوط آب و گل و سنگ که می‌تواند همراه خود قلوه سنگ‌ها. تخته سنگ‌هاء درختان و دیگر مواد را با خود حمل کند اطلاق می‌شود به‌نحوی که نیمی از حجم جریان واریزه‌ای را ذرات -------- صفحهٔ بعد -------- پیوست ۴ - روش‌های ب رآورد فرسایش و رسوب, اجرای یک بند مشبک فلزی انواع عملیات واریزه‌ای ۹۹/۰۴/۳۱ ۸۵ معادل یا بزرگ‌تر از ماسه تشکیل دهند. البته جریان‌های گلی و حرکات توده‌ای جزو جریان‌های واریزه‌ای نبوده اما می‌توانند تشدید کننده جریان واریزه‌ای باشند. بستر رودخانه‌ها می‌گردد به‌وقوع می‌پیوندد. جرم و سرعت زیاد جریان واریزه‌ای, توده‌ای با انرژی زیاد به‌وجود می‌آورد و همین عامل موجب کنده شدن و حرکت جریان‌های واریزه‌ای از نظر بعضی از کارشناسان به لغزش‌های گلی ‎٩110405(‏ ۱1۵)» جریان‌های گلی 110۷/5 ۸/۵ بهمن‌های واریزه‌ای ۸۷۵1۵01168 400۲19 و... اطلاق می‌شود که در اطل ناشی از وقوع سریع زمین لغزش هستند. اما جریان‌های واریزه‌ای براساس خواص توپوگرافی و زمین‌شناسی به دو دسته زیر تقسیم می‌شوند: ۱ 110۷ دزطاعل 51006 ۲1:۱۱ ۳- جریان واریزه‌ای کانالیزه 110۷۷ 6۳۵۵11۹00 تقسیم‌بندی! دیگری که در رابطه با نوع جریان‌های واریزه‌ای وجود دارد براساس نسبت 8-۲ است که: 5 ۷- غلظت نمونه کل جریان واریزه‌ای است و طبیعی 5 - غلظت نمونه پس از خارج کردن آب از درون ظرف حاوی نمونه طبیعی است. 1 7 ببس -0۷۹ [- ۹/۹ 5 - غلظت ذرات جامد در جریان واریزه‌ای مس 1 - با خارج کردن آب نمونه جریان واریزه‌ای تعیین می‌شود. جریان‌های واریزه‌ای برساس مقدار ۲ به پنج دسته تقسیم می‌شود: ۱(- [0.9<ا - در این حالت 2۷ و 0۷۶ نزدیک به هم بوده و جریان فاقد آب است با آب کمی دارد و جریان با لزجت بالا 110۷۷ ۷19008 - را اع11] نامیده می‌شود. ۲- 0.91 تا ۴-0. 87 - در این حالت جریان حاوی مقدار کمی آب جدا شده است و جریان واریزه‌ای لزج ۷۷ 400۲15 ۷196008 نامیده می‌شود. ۳- 0.86 تا ۴-0. 76 - در این حالت جریان حالت انتقالی داشته و به جریان واریزه‌ای زیر لزج 510۷19605 ۷ 400۲15 معروف است. ۱- ۲۸۵۵ 71101۲۲۵ ۰۷۷/۸۵۵ ۷71۸0 -------- صفحهٔ بعد -------- ۸۶ ۹۹/۰۴/۳۱ ضوابط و معیارهای فنی طراحی و اجرای بندهای مشبک سرشاخهگیر (چکدم مشبک) ۴۳- 0.75 تا 0.62< ۳ - در حالت جریان حالت آشفته داشته و جریان با لزجت جزئی 46۳۲15 ۷1960۶ 511811۷ 110 نامیده می‌شود. ۵- 0.62> ۴ -در این حالت جریان آشفته بوده و به‌دلیل با رسوب بالا ۹6۵1۵1 (اع[ا ۷:11 11000 معروف بهترین راه جلوگیری از وقوع جریان‌های واریزه‌ای. عملیات پیش گیرانه و کنترلی است که تحت عناوین حفاظظت اب و خاک و در قالب طرح‌های جامع آبخیزداری تهیه و اجرا می‌گردد می‌باشد. اگر خدای ناکرده از منابع طبیعی خدادادی به نحو احسن استفاده نکنیم ممکن است شرایط نامناسبی در حوزه‌های آبخیز به‌وجود آید که زندگی موجودات زنده را در مخاطره قرار دهد. لد 9 5 ۳ ۹ ۰ و هت ۰ رت "ی 7 -------- صفحهٔ بعد -------- منابع و مراجع ۹۹/۴۳/۳۱ ۵۷ منابع و مراجع ۱ طراحی سازه‌های هیدرولیکی سدهای کوچک. ترجمه دکتر عباس افشار و غلامرضا نیک صفت. انتشارات دانشگاه علم و صنعت ۱۳۶۷ ۲ طراحی هیدرولوژیک. جزوه درسی- انتشارات مرکز آموزش عالی امام خمینی (ره) - جزوه درسی ۱۳۶۷ ۳ طراحی هیدرولیکی بندهای انحرافی - چگینی و... جزوه درسی - ۱۳۶۶ ۴ تعیین روابط منطقه‌ای بارندگی‌های کوتاه مدت در ایرانء وزیری - دانشگاه خواجه نصیرالدین طوسی - ۱۳۷۱ ۵- طرح آنالیز و اجرای سازه‌های توریسنگی. معاونت آبخیزداری جهادسازندگی و مشاور حاسب کرجی - ۱۳۶۹ ۶ کارگاه آموزشی مهندسی رودخانه - وزارت نیرو + وزارت کشورء نوشهر ۱۳۷۱ ۷ هیدرولیک کاربردی (جلدهای ۱ و ۲) دکتر نجمایی - انتشارات دانشگاه علم و صنعت - ۱۳۶۳ ۸ سدسازی یا مهار آب‌های سطحی (شامل طراحی و..)» فرشید ارزیده - انتشارات دهخدا- ۱۳۶۲ ۹ دستورالعمل کاربرد روش‌های 5۳5 و 1۲۵1۵۵ 112110۳21 در حوزه‌های آبخیز - استاندارد صنعت آب. وزارت نیرو - ۱۳۶۸ ۰- هیدرولوژی کاربردی - دکتر محمد مهدوی - انتشارات دانشگاه تهران - ۱۳۷۱ ۱- سازه‌های کنترل سیلاب (سمینار آبخیزداری زنجان - معاونت آبخیزداری جهادسازندگی)» سراج زاده, ۱۳۷۰ ۳- استاندارد ضوابط و معیارهای طراحی و ساخت عملیات آبخیزداری (چکدم‌ها) ۳- جزوه های درسی دوره آموزشی ژاپن (طرح‌ریزی و طراحی سازه‌های کنترل جریان‌های واریزه‌ای....)» ۲۰۰۳ ۴- مقاله (لزوم مرمت سازه‌های آبخیزداری و..) موسوی تاکامی - فرزاد منش - دکتر علوی- ۱۳۸۶ ۵ مقاله (ویژگی‌های فنی بندهای مشبک و... - فرازد منش - موسوی تاکامی < عبدی - ۱۳۸۷ ۶- آیین‌نامه بتن ایران (آبا» نشریه شماره ۱۲۰- سازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشور - دفتر امور فنی و تدوین معیارها - چاپ سومء ۱۳۸۱ ۷- سازه‌های بتن مسلح, جلد دوم- دکتر شاهین تعاونی - انتشارات دانشگاه تهران - ۱۳۶۶ 3 ۲ .5.8.ل] ,۵۳۵ |5۳۳۵ ۵۲ ۱8-0۵60 60 سس ۷/۵010 - ۷/1۵0/۵1۵ ۵۲ بنازد ها ۸۲/00 ۶ ۷۷/۸60 وونل مدمه 1۵۵ ۱9-۳8۵ 0 ,۲۵1110 |0۵( [۵110۵ 11۵۳۲ - 0201100 -۲1 2003 1۵۳ کاحطعل داد ۵۱۱۵۵ ام 1۵۳ حعصقل اناد ام 0و0 -20 0 ]۵001110 0 آگ0۴ |0۵[ 11۵10۳۵ ب 2۵۵ تحافقاه) 12020 ۱۵ کماو م0 هد 00 ۱۵7۵05 لیگ -ا2 48 ,1 |۷۵ 01۳۵10۵10۲1۳۵ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۹9000۳ ۲ -------- صفحهٔ بعد -------- خواننده گرامی امور نظام فنی و اجرایی سازمان برنامه و بودجه کشورء با گذشت بیش از چهل سال فعالیت تحقیقاتی و مطالعاتی خود. افزون بر هشتصد عنوان نشریه تخصصی - فنی, در قالب آیین‌نامه. ضابطه, معیارء دستورالعمل, مشخصات فنی عمومی و مقاله. به صورت تالیف و ترجمه. تهیه و ابلاغ کرده است. ضابطه حاضر در راستای موارد یاد شده تهیه شده, تا در راه نیل به توسعه و گسترش علوم در کشور و بهبود فعالیت‌های عمرانی به کار برده شود. فهرست نشریات منتشر شده در سال‌های اخیر در سایت اینترنتی 1160721111211131.17 قابل دست‌یابی می‌باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۹9000۳ ۲ -------- صفحهٔ بعد -------- 8 0 1۹۵۵۱۶ 1۹12۳16 8006۲۲58 20 ۲۱۵۵ 5 لمعد 1۴5معما؟ ادمخعسطفاه 1[ 107 ۰ ۰ ۰ 5 20 6۹16518۶( 5 ع[ ۳۵۲1۱۵2 01 7 .۲0 07-21-00 :۳۵۱10 1291 1 ۷۷۵10511 ۶ ۳۵۵۵ ۳۵۳۵ 40 1۳۲۳۵8161۳6 ,166016۵ 01 باابا1 ۷ 0 0۲220172110۳ 5 ۳۳۵۵۵۲۱۵۱ 6 00۲۵۱ ۳۱۵۵۵ یک ۲13۹۵۵ ۷۷/۵۵۲ 5۰ ۳۵01۱۷۵ یک 1601۵ اه 102601 5 00 ۲0۹۵|۵۹ اه ا رده را ,323 2020 -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۹9000۳ ۲ -------- صفحهٔ بعد -------- باعنوان «ضوابط و معیارهضای فنی طراحی و اجرای بف‌دهای مشبک سرشاخه گیر (چکدم مشبک)» با بهره‌گیری از اسناد و مدارک موجود به منظور بررسی وضعیت حال حاضر بندهای مشبک از و کار کرد آن‌ها پرداخته است. در ادامه به شاخص‌های لازم در مکانیابی مناسب برای احداث‌بندهای مشبک آاشاره نموده است و ضمن بیان آن‌ها توصیه‌های لازم نیز آورده شده است. در این ضابطه معیارهای فنی لازم در طراحی و اجرای بندهای مشبک. دستورالعمل اجرایی بندهای پایه بتنی و معیارهصای فنی لازم در نگهف‌داری و بهره‌برداری از بندهای مشبک به طور کامل تشریح گردیده است.