صفحهٔ اول ›
مهلونت برفامه‌ریزی و نغقارت راهبردی رسسی جمهور
مهلونت برفامه‌ریزی و نغقارت راهبردی رسسی جمهور
مهلونت برفامه‌ریزی و نغقارت راهبردی رسسی جمهور
⚠ این متن با نرم‌افزار از روی تصویر خوانده شده و ممکن است خطا داشته باشد؛ برای استناد، اصلِ سند را ببینید.
حمهوری اسلامی ابران
مهلونت برفامه‌ریزی و نغقارت راهبردی رسسی جمهور
راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای
سدهای خاکی و سنگریز
فشریه شماره ۶۲۴
امور نظام فنی
ک_(1
۱۳۹۲
-------- صفحهٔ بعد --------
-------- صفحهٔ بعد --------
ی
(.)
محاول باه رم ی‌ونظارت را رویز س ور
۱ شماره: ۹۹
بخشنامه به دستگاههای اجرایی. مهندسان مشاور و پیمانکاران
تاریخ: ۱۳۹۱۳۳۰/۰۷
بسمه‌تعالی
موضوع : راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
به استناد ماده (۲۳) قانون برنامه و بودجه و مواد (۶) و (۷) آیین‌نامه استانداردهای اجرایی
طرحهای عمرانی- مصوب سال ۱۳۵۲و در چارچوب نظام فنی و اجرایی کشور (موضوع
تصویبنامه شماره ۴۲۳۳۹ /ت ۳۳۴۹۷ه مورخ ۱۳۸۵/۴/۲۰ هیأت محترم وزیران)» به پیوست
نشریه شماره ۶۲۴ امور نظام فنی. با عنوان «رادنه‌ای یل و تراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و
سنگریز» از نوع گروه سوم ابلاغ می‌شود.
رعایت مفاد این ضابطه برای دستگاههای اجرایی. مشاوران. پیمانکاران و سایر عوامل ذینفع
نظام فنی و اجرایی در صورت نداشتن ضوابط معتبر بهتر. از تاریخ ۱۳۹۲/۱۲/۰۱ الزامی است.
امور نظام فنی این معاونت در مورد مفاد نشریه پیوست. دریافت کننده نظرات و پیشنهادهای
اصلاحی مربوط بوده و عهده‌دار اعلام اصلاحات لازم به طور آدواری خواهد بود.
ش ش: ۷۶۴۴۸
-------- صفحهٔ بعد --------
-------- صفحهٔ بعد --------
اصلاح مدارک فنی
امور نظام فنی معاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورء با استفاده از نظر کارشناسان برجسته مبادرت به
تهیه‌ی این نشریه کرده و آن را برای استفاده به جامعه‌ی مهندسی کشور عرضه نموده است. با وجود تلاش فراوان» این اثر
از این‌روء از تُسما خواننده‌ی کرامی صمیمانه تفاضا دارد در صورت مشاهده‌ی ه رکونه ایراد واشسکال ی
مراتب را به صورت زیر گزارس فرمایید:
[ -سماره‌ی بند و صفحه‌ی موضوع مورد نظر را مشخص کنید.
۳-/یراد مورد نظر را به صورت خلاصه بیان دارید.
۳-در صورت امکان مت ن اصلاح نسده را برای جایکزینی ارسال نمایید.
2-نشانی خود را برای تماس احتمالی ذکر فرمایید.
کارشناسان این آمور نظرهای دریافتی را به دقت مطالعه نموده و اقدام مقتضی را معمول خواهند داشت. پیشاپیش از
همکاری و دقت نظر جنابعالی قدردانی می‌شود.
نشضانی برای مکاتبه + تهرانء میدان بهارستان» خیابان صفی علی‌شاه - مرکز تلفن ۳۳۲۷۱ معاونت
برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورء آمور نظام فنی
۳1۳12[1:۱ ۱0) ۷۷۵(::
7
-------- صفحهٔ بعد --------
-------- صفحهٔ بعد --------
نسمه تعالی
پیشگفتار
امروزه آب به عنوان یکی از ارکان توسعه یک کشور بوده و مدیریت صحیح منابع آب امری حیاتی به شمار می‌آید. از میان
می‌شود. از اهمیت به سزایی برخوردار هستند. همچنین عوارض و عواقب فاجعه‌بار ناشی از شکست احتمالی سدهاء نیاز توجه ویژه به
طراحی و ساخت آیمن آزها را دو چندان کرده است. یکی از اصول حفظ و هدایت این سرمایه در مسیر صحیح., رعایت ضوابط و
استانداردهاء به منظور دستیابی به یک طرح ایمن و در عین حال اقتصادی است. قرارگیری وسعت قابل توجهی از کشورمان در
مناطق مستعد وقوع زلزله‌های متوسط و بزرگ بر اهمیت این موضوع می‌افزاید. علیرغم اینکه مراجع مختلف بین‌المللی» توصیه‌هایی
در مورد کلیات تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی ارائه نموده‌اند. تا کنون در کشور ایران مرجعی که به طور خاص به طرح
لرزه‌ای این سازه‌هاً با توجه ید شرایط بومی بیردارد. دهیه و9 تدوین نشده است.
معاونت نظارت راهبردی (آمور نظام فنی) در راستای وظایف و مسوولیتهای قانونی براساس ماده ۲۳ قانون برنامه و بودجه. نظام
دولتی مهم تاسیسات زیربنایی و شریانهای حیاتی کشورء اقدام به تهیه و تدوین این نشریه با عنوان «راهنمای تحلیل و طراحی
لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز» نموده‌است. هدف این راهنماء به عنوان نخستین گام در تدوین ضوابط و استانداردهای طرح لرزه‌ای
گردآوری شده از مراجع مختلف و با بهره‌گیری از تجربیات بومی موجود در این زمینه, روند تحلیل لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
در یک مسیر معین هدایت. و طراحی ایمن و اقتصادی در این بخش میسر گردد.
همچنین تمامی افرادی که در تهیه» تدوین و پیشبرد این نشریه اهتمام ورزیده‌اند. جناب آقای مهندس حمزه مصطفوی رییس امور
نظام فنی» کارشناسان محترم آمور نظام فنی و نیز نهادها و کارشناسانی که با اظهارنظرهای اصلاحی و آرشادی» این معاونت را در
جهت تکمیل آن یاری نموده‌اند» سپاسگذاری و قدردانی می‌نماید. امید است که اینگونه حمایت‌ها و همکاری‌ها ادامه یافته و در آینده
نیز ما را در جهت افزایش غنای فنی این نشریه مساعدت نمایید.
معاون نظارت راهبردی
پاییز ۱۳۹۲
-------- صفحهٔ بعد --------
تهیه و کنترل راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز (نشریه شماره ۶۲۴)
مجری طرح:
شرکت مهندسان مشاور آشناب
اعضای کارگروه تنظیم و تدوین به ترتیب حروف الفبا:
عباس سروش دکترای ژئوتکنیک
روزبه شفیع‌پور دکترای زئوتکنیک
علی قنبری دکترای ژئوتکنیک
علی کمک پناه دکترای زئوتکنیک
رضا مهین روستا دکترای ژئوتکنیک
اعضای گروه نظارت به تر تیب حروف الفبا:
حسین جواهری وزارت نیرو- طرح تهیه ضوابط و معیارهای فنی صنعت آب
اعضای گروه مدبریت و راهبری پروژه:
علیرضا توتونچی معاون آمور نظام فنی
فرزانه آقارمضانعلی رئیس گروه آمور نظام فنی
فرزاد پارسا کارشناس مسوْول پروژه در آمور نظام فنی
شهرزاد روشن‌خواه کارشناس آمور نظام فنی
-------- صفحهٔ بعد --------
۳-۱- تاریخجه عملکرد سدهای خاکی و سنگریز در زلزله
۱(-۵- انواع روشهای تحلیل لرزه‌ای سدهای خاکی و
۱(-۱-۵- روش تحلیل شبه استاتیک و
۳-۵-۱- روش تحلیل تغییرمکان لرزه‌ای بلوک لغزشی ۷
۶-۱- محدوده کار برد روشهای مختلف تحلیل لرزه‌ای ره
۱-۶-۱- دسته‌بندی سدها بر اساس اندازه و
۲-۶-۱- درجه بندی اهمیت سد بر اساس پتاسیل خطر و ۵
۳-۶-۱- تحلیلهای مورد نیاز در طرح لرزه‌ای سدها
فصل دوم - تحلیل شبه استاتیکی
۳-۲-۲ تعیین ضریب شتاب شبه استاتیک قائم و تلفیق آن با ضریب زلزله افقی بر ۱
-------- صفحهٔ بعد --------
هر ار ار را را دودحمان یاهبیش شور -۲-۳۲-۲-۱-۱
۲-۱-۲-۲-۲- روش دایره سوئدی کر را ره
هر را را را ار را را را یا‌هحفص شزغل حطس شور -۲-۳-۲-۱-۲
هر رک را را رک را را تر هدش حالصا یدئوس شور -۲-۲۳-۲-۲-۳۲
۴۲-۲-۲۲ روش بیشاپ ساده شده موه هه
هر تر را را ار را را را را رک کر ار را ار ار را رو را را ری ار را را را ار رب وبناج یمومع شور -۲۳-۲-۲-۲-۵
۶-۲-۲-۳-۲- روش اسینسر را ار ار ار را را را ره
۲-۲-۲-۲ ۷- روش مرگنسترن و پرایس و
۳-۳-۲ انتخاب روش مناسب تحلیا
ب
۴-۲- حالتهای مختلف تحلیل پایداری به روش شبه استاتیک ری
۱-۳-۲ انتخاب نوع تحلیا
۲-۴-۲- حالتهای مختلف تحلیل پایداری شبه استاتیک و
۱-۲-۴-۲- پایان ساخت .
۲-۲-۴-۲- تراوش پایدار-مخزن‌بر و
۳-۲-۴-۲ تراوش پایدار-مخزن نیمه‌پر یی
۵-۲ پارامترهای مصالح بدنه و پی
۱-۵-۳- روشهای تعیین مشخصات فیزیکی و مکانیکی مصالح پی وه
۳-۵-۲ روشهای تعیین مشخصات فیزیکی و مکانیکی مصالح بدنه و
فصل سوم - تحلیل دبنامیکی
۱-۱-۳ مزایای و محدودیتهای تحلیل دینامیکی و
۳-۱-۳- الزام استفاده از روش دینامیکی در طرح لرزه‌ای و
11
-------- صفحهٔ بعد --------
۲-۳ با رگذاری لرزه‌ای ما ۴۲
۱-۲-۳ معرفی پارامترهای لرزه‌ای م یم ۴۳۴۳
۱-۱-۲-۳ مقادیر حداکثر وم ۴۳۴۳
۲-۱-۲-۳ محتوای فرکانسی ام ۳۴۳
۱-۳-۱-۳۲-۳- طیف پاسخ (بازتاب) موم ۴۳۴۳
۲-۲-۱-۲-۳- طیف فوریه ما ۴۳۳
۳-۱-۲-۳- پریود (یا فرکانس) غالب زلزله ما ۴۳۹۷
۳-۱-۲-۳ مدت دوام زلزله ما ۴۹۷
۲-۲-۳- روشهای انتخاب شتابنگاشت دمم ۴۳۹
۳-۲-۳ اثر شرایط ساختگاهی دمم ۵
۳-۲-۳- روشهای اصلاح شتابنگاشت ام ۵۲
۱-۴-۲-۳ فیلتر کردن تاریخجه زلزله م ام ۵۲
۲-۳-۲-۳ اصلاح خط مبنا دمم ۵۲
۵-۲-۳- سطوح مختلف لرزه‌ای م م م ما ۵۳
۱-۵-۲-۳- سطح لرزه‌ای مبنای طرح (۳[(]) ۵۵
۲-۵-۲-۳ سطح لرزه‌ای حداکثر طراحی (۸/11(۳) ۸۱۸۳
۳-۵-۲-۳- سطح لرزه‌ای حداکثر قابل تصور (۸/1-۳) ۵۶
۲-۳-کلیات مدلسازی عددی موم ۵۸۳
۱-۳-۳ مدلسازی پی سد وم ۵۳
۲-۳-۳ دو پا سه بعدی بودن هندسه مدل ی ۸۵
۳-۳-۳ ابعاد المان وم ۵0
۴-۳-۳ شرایط مرزی م۵۹
۱-۳-۳-۳ مرزهای ساده دور و ام م۶
۲-۳-۳-۳ مرزهای ابتدایی خاص ام م۶
۳-۴-۳-۳ مرزهای نیمه‌بینهایت م یم م۶
۳-۴-۳-۳- مرزهای جاذب آنرژی م ممم ما ۶
۵-۴-۳-۳- مرزهای میدان آزاد م ام ۶
۵-۳-۳- شرایط اولیه م ام ۶
۶-۳-۳- میرایی در مصالح م م م م ما ۶
-------- صفحهٔ بعد --------
۱-۶-۳-۳ میرایی هیسترسیس ی ارم
۳-۶-۳-۳ میرایی مکانیکی ما ۶۴
۷-۳-۳- بارگذاری دینامیکی ام ۶
۴-۳- انواع تحلیلهای دینامیکی وم ۶
۱-۳-۳- روشهای کلی حل معادلات تعادل دینامیکی ره ۵
۱-۱-۴-۳ روش جمع آثار مدها ری یر ما
۲-۱-۴-۳ روش انتگرال گیری مستقیم م0
۲-۳-۳ روشهای تحلیل دینامیکی م۹
۱-۳-۴-۳ روش الاستیک خطی م۹0
۲-۲-۳-۳ روش معادل خطی م۹
۳-۲-۳-۳ روشهای غیر خطی و ما ۷۱
۱-۳-۲-۴-۳- روشهای غیرخطی مستقیم یر ۱۵
۲-۳-۲-۴-۳- روشهای غیرخطی غیر مستقیم و ما ۷۳
۵-۳- پارامترهای دینامیکی مصالح بدنه و پی و نحوه تعیین آنها ۱۹
۱-۵-۳ پارامترهای مورد نیاز خاک جهت ارزیابی لرزه‌ای و ۷۹
۲-۵-۳ آزمایشهای مورد نیاز برای تخمین پارامترهای دینامیکی خاک که
۱-۲-۵-۳- مطالعات صحرایی ید
۱-۱-۳-۵-۳- شناسایی‌های متداول تحت‌الارضی ما 0
۲-۱-۳-۵-۳-آزمایشهای صحرایی ما ۵
۳-۲-۵-۳ آزمایشهای آزمایشگاهی ری رید
۳-۵-۳ معرفی برخی از روابط تجربی به منظور تخمین پارامترهای دینامیکی مصالح هه
۱-۳-۵-۳ مقدار مدول برشی اولیه یا حداکثر ما ۵
۳-۳-۵-۳ تغییرات مدول برشی و میرایی با کرنش برشی ۹۵
۱-۳-۳-۵-۳- خاکهای رسی و ی م۹۵
۲-۲-۳-۵-۳- خاکهای ماسه‌ای ۹
۳-۲-۳-۵-۳- خاکهای دانه‌ای درشت‌دانه و ما ۵۷
۶-۳- محاسبه تغییرمکانهای ماندگار حاصل از زلزله م۹۹
۱-۶-۳- روشهای عددی وم ۱
۱-۱-۶-۳- روش تحلیل خطی و معادل خطی و ترکیب آن با تئوری بلوک لغزش نیومارک ۱
1۲
-------- صفحهٔ بعد --------
۱-۱-۱-۶-۳- معرفی روش بلوک لغزش نیومارک کر ۱۵
۲-۱-۱-۶-۳- محاسبه تغییرمکانهای ماندگار در مدل خطی و معادل خطی ۱۴۳
۲-۱-۶-۳ روشهای غیرخطی ام ۱۷
۲-۶-۳- روشهای تخمینی (روش سید و مکدیسی) ما ۱۷
۷-۳- روانگرایی و رفتارسد پس از زلزله ۱۵
۱-۷-۳- روشهای کیفی ارزیابی پتانسیل روانگرایی ۱00
۲-۷-۳- روشهای تحلیلی و تجربی پتانسیل روانگرایی ام ۱۱۴۳
۱-۲-۷-۳ نسبت تنش برشی تناوبی م ما ۱۱۴
۲-۲-۷-۳ نسبت مقاومت برشی تناوبی ۱۱۳
۱-۲-۲-۷-۳- نحوه اصلاح ضریب نفوذ استاندارد (5۳[1) ۱0۹
۳-۷-۳- تولید فشار آب حفره‌ای در حین زلزله ۵۵
۱-۳-۷-۳- رابطه تجربی تعیین فشار آب حفره‌ای اضافی ۵۵
۳-۳-۷-۳ تعیین فشار آب حفره‌ای اضافی با استفاده از تحلیل معادل خطی و نتایج آزمایشگاهی ۱۳۳۳
۳-۳-۷-۳ تعیین فشار آب حفره‌ای اضافی با استفاده از تحلیلهای غیرخطی ۱۳۵
۴-۷-۳ ارزیابی سد پس از وقوع زلزله و رخداد روانگرایی م۱۳۲۳
۱-۳-۷-۳ مقاومت برشی حداکثر و پسماند و ما ۱۲۳۹۷۷
۲-۴-۷-۳ بررسی پایداری بدنه سد در صورت افزایش فشار آب حفره‌ای ۱۳۹
۳-۴-۷-۳ بررسی تغییرشکلهای سد در اثر روانگرایی ما ۱۳۵
فصل چهارم- معیارهای تشخیص عملکرد و توصیه‌هایی برای طراحی
۱-۳- مقدمه ما ۱۳۵
۲-
۴- معیارهای تشخیص عملکرد ما ۱۳۹۷
۵۱ هر را راگدنام یاهناکم رییغت ۴-۲-۱
۲-۲-۴ تغییرات فشار آب حفره‌ای در بدنه و پی م۱۳۹۵
۳-۲-۴- یکپارچگی نواحی فیلتر و زهکش ۱۳۹
۴-۲-۴- یکپارچگی اجزای آب‌بند مش ۱۳۹
۵-۲-۴- کنترل ارتفاع آزاد سد پس از زلزله دمم ۱۴۳۵
۳-۴- توصیه‌های طراحی ما ۱۴۳۵
۱-۳-۴- ارتفاع آزاد ۱۳
۲-۳-۴ بدنه سد م ما ۱۴۵۱
-------- صفحهٔ بعد --------
۴-۳-۴- فیلتر» زهکش و نواحی انتقالی یر ری یی
۵-۳-۴- توصیه‌هایی در خصوص نحوه اتصال بدنه سد با فونداسیون, تکیهگاهها و سازه‌های جانبی و
۶-۳-۴- مقابله با روانگرایی م و
۷-۳-۴- دیوار آب‌بند ری وروی
۸-۳-۴- پرده آب‌بند و
۹-۳-۴ - توصیه‌های در مورد طرح سدهای سنگریز با رویه بتنی و
پیوست ۱- تاریخچه عملکرد لرزه‌ای برخی از سدهای خاکی و سنگریز
پیوست ۲- دسته‌بندی سدها و محدوده کاربرد هریک از تحلیلهای لرزه‌ای بر اساس آیین‌نامه‌های بین‌المللی
پیوست ۳- تبیین جایگاه تحلیل شبه استاتیکی از دیدگاه مراجع گوناگون
پیوست ۴- تبیین نظرات مختلف پیرامون نحوه تعیین ضریب شبه‌استاتیکی (ضریب زلزله)
پیوست
۵- حالتهای مختلف تحلیل پایداری لرزه‌ای و ضرائب اطمینان در مراجع مختلف
پیوست
۶- جزئیات قابل توجه در انتخاب خصوصیات مصالح برای تحلیل
پیوست
۷- روابط کاهندگی برای تعیین پارامترهای حرکتی زمین
۷1
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل |
کلبات
-------- صفحهٔ بعد --------
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل اول - کلیات ۳
۱-۱- مقدمه
امروزه آب به عنوان یکی از اصلی‌ترین و حیاتی‌ترین بنیان‌های یک کشور در روند توسعه به شمار می‌رود. گسترش
جمعیت و نیازهای روزافزون آن از یک سو و محدودیت منابع تأمین آب از سویی دیگر باعث شده تا بر اهمیت این عنصر
حیاتی روز به روز افزوده شود. با عنایت به چنین نقش حساس و استراتژیکی که به طور حتم, آب در آینده جهان بازی
خواهد کرد. مدیریت صحیح منابع به ویژه در تأمین. ذخیره توزیع و مصرف آن از اهم مسائل هر کشور محسوب
می‌شود. کشور ما نیز از این امر مستثنی نبوده و با توجه به محدودیتهای زیادی که در منابع آبی خود دارد. ایجاد و
گسترش زیرساختهای منابع آب و به خصوص احداث سد را به عنوان یکی از اصلی‌ترین سیاستهای برنامه‌ریزی توسعه
خود قرارداده است. تحقق این هدف. با توجه به وسعت کشور و پراکندگی منابعء زمان و سرمایه فراوانی را طلب خواهد
کرد. یکی از اصول حفظ و هدایت این سرمایه در مسیر صحیح. رعایت ضوابط و استانداردهای تدوین شده در هر کشور
به منظور دستیابی به یک طرح ایمن و در عین حال اقتصادی است. قرارگیری وسعت قابل توجهی از این سرزمین در
مناطق مستعد وقوع زلزله‌های متوسط و بزرگ بر اهمیت این موضوع می‌افزاید. علیرغم اینکه مراجع مختلفی مانند
,12-01 و ۳۳۸/۸ توصیه‌هایی در مورد کلیات تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی ارائه نموده‌اند. تا کنون در کشور
ایران مرجعی که به طور خاص به طرح لرزه‌ای این سازه‌ها با توجه به شرایط بومی بپردازد تهیه و تدوین نشده است.
از میان سازه‌های آبی مختلف در یک طرح مدیریت منابع آب. سدها با توجه به ابعاد و حجم سرمایه‌ای که برای
همچنین عوارض و عواقب فاجعه‌بار ناشی از شکست احتمالی سدهاء نیاز توجه ویژه به طراحی و ساخت ایمن آنها را دو
چندان کرده است. در میان سدهای مختلف نیز سدهای خاکی و سنگریز به واسطه مزیتهای نسبی که در مقایسه با سایر
انواع سدها دارند. دارای جایگاه ویژه‌ای بوده و بخش عمده‌ای از سدهای احداث شده در سطح جهان را (در حدود ۸۲
درصد) به خود اختصاص داده‌اند.
از این رو این راهنما در نخستین گام برای تدوین ضوابط و استانداردهای طرح لرزه‌ای سازه‌های آبی» به ارائه روشها و
معیارهای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز خواهد پرداخت.
۲-۱- هدف
هدف این راهنماء ارائه یک مرجع واحد تحلیل و طراحی لرزه‌ای بدنه و پی سدهای خاکی و سنگریز, به منظور ایجاد
وحدت رویه در آتخاذ روشها و فرضیات تحلیل و طراحی اینگونه سدها در سطح جامعه مهندسی کشور میباشد. در
همین راستاء این راهنما تلاش خواهد نمود تا با ارائه مجموعه‌ای از توصیه‌هاء دستورالعملهای گردآوری شده از مراجع
-------- صفحهٔ بعد --------
۴ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
مختلف و با بهره‌گیری از تجربیات بومی موجود در این زمینه. روند تحلیل لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز را در یک
مسیر معین هدایت و طراحی هرچه ایمن و اقتصادی‌تر در این بخش را میسر نماید.
همچنین از آنجا که به علت پیچیدگی‌های تحلیلهای دینامیکی, درک و تفسیر نتایج حاصل از آن. سطح نسبتاً
بالایی از دانش را طلب می‌نماید. در گردآوری و تدوین مطالب تلاش شده است تا با بیانی ساده» این راهنما در سطح
جامعه مهندسین مشاور و با سطوح مختلف تجربه در این خصوص, شکلی کاربردی یافته و بتواند مثمرثمر واقع گردد.
۳-۱- دامنه کاربرد
این راهنما روشهای متداول در تحلیل و طراحی لرزه‌ای بدنه و پی سدهای خاکی و سنگریز ناحیه‌بندی شده با
همگن. در اندازه‌های کوچک. متوسط و بزرگ را دربر می‌گیرد. همچنین از مهمترین ویژگیهای این راهنما آن است که
کاربرد آن صرفاً محدود به تحلیل و طراحی سدهای در دست طراحی نبوده» بلکه برای ارزیابی وضعیت سدهای
ساخته‌شده و در دست بهره‌برداری نیزء قابل استفاده خواهد بود.
این راهنما برای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سازه‌های وابسته و جانبی سد از قبیل تونل,ء سرریزء سازه آبگیرء کانالهای
انتقال آب, ساختمانهای بهره‌برداری و همچنین شیبهای طبیعی و یا شیروانیهای ایجاد شده مشرف به مخزن, بدنه و
سازه‌های جانبی قابل کاربرد نبوده و موارد مذکور می بایست بر اساس مراجع معتبر مرتبط طراحی گردد.
سدهای واقع بر روی گسل اصلی فعال, خارج از محدوده شمول این راهنما میباشد.
۴-۱- تاریخچه عملکرد سدهای خاکی و سنگریز در زلزله
زلزله در طول تاریخ سرمنشاء بسیاری از خرابی‌ها و تلفات انسانی قابل توجه بوده است. عمده این تلفات در مراکز
جمعیتی و به واسطه تخریب ساختمانها صورت گرفته است. با این حال. همواره نگرانی‌های زیادی در خصوص تخریب
سازه‌های عظیمی چون سدهاء به واسطه زیانهای مالی و جانی قابل توجه ناشی از آن و نیز رها شدن کنترل‌نشده آب به
سمت شهرها و روستاهای متمرکز در پایین دست آن وجود داشته است.
آمار زلزله‌های به وقوع پیوسته در سراسر جهان نشان دهنده آنست که سدهای خاکی که تحت تاثیر زلزله قرار
گرفته‌اند رفتارهای مختلفی از آسیب و نشستهای جزئی تا تخریب کامل از خود نشان داده‌اند. بررسی‌ها نشان می‌دهد
که کمتر از ۳۰ سد به طور کامل در اثر زلزله تخریب شده‌اند. عمده این تخریبها نیز مربوط به سدهایی بوده که به روش
نامناسب ساخته شده (مانند روش هیدرولیکی که در ساخت سدهای باطله مورد استفاده قرار می‌گیرد) و یا آنکه بر روی
پی‌های آبرفتی با پتانسیل روانگرایی و یا در شیبهای بسیار تند که احتمال لغزشهای سطحی در آنها وجود دارد. واقع
بوده‌اند.
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل اول - کلیات ۵
به استناد همین آمار»ء سدهای خاکی که به نحو مناسب ساخته شده‌اند. به طور کلی در مقابل زلزله رفتار مناسبی را
از خود نشان داده‌اند. اما باید به این نکته نیز توجه داشت که تعداد محدودی از سدهای بزرگ تحت تاثیر زمین لرزههای
قوی و یا زلزله‌های پایه طراحی قرار گرفته‌اند. لذا نمی‌توان عنوان کرد که تمامی سدهای خاکی در برابر زلزله ایمن
هستند. کما اینکه در بسیاری از مناطق لرزه‌خیز دنیا حتی سدهای موجود مجدداً مورد بازنگری قرار گرفته و تا حد
امکان تلاش میگردد با اتخاذ تدابیری, احتمال خرابی آنها در برابر زلزله کاهش یابد. در پیوست ۱ عملکرد برخی از
سدهای خاکی احداث شده در سراسر جهان تحت تأثیر زلزله مورد بررسی قرار گرفته است.
با توجه به بررسیهای انجام شده می‌توان آسیب‌پذیری سدهای خاکی را بدین شرح دسته‌بندی کرد:
لغزش شیروانیهای بالادست و پایین‌دست
9 گسترش ترکهای طولی در امتداد محور سد که در صورت عبور از هسته و فیلترها و نفوذ آب باران به داخل
ترکها ممکن است منجر به لغزشهای بعدی گردد.
کاهش یا از بین رفتن ارتفاع آزاد در اثر نشست سد در طول زلزله
بروز ترکهای عرضی به دلیل نشستهای نامساوی که در طول زلزله با توجه به پاسخهای مختلف عناصر سازه‌ای
تشدید می‌شوند. وقوع این ترکها می‌تواند به مسیری برای جریان آب از بالادست به پایین‌دست سد بیانجامد.
* فرسایش داخلی در بدنه سد. پس از پیدایش ترک عرضی در آن
* افزایش فشار آب حفره‌ای در هسته. پوسته و پی و وقوع پدیده روانگرایی (در صورت مستعد بودن مصالح)
شکست و گسبختگی در سد به علت وجود گسل اصلی (فعال) در ساختگاه سد
* لغزش شیبهای مشرف به مخزن سد و ایجاد امواج و در نهایت روگذری آب از سد
9 شکست. آأسیب و یا انسداد سرریزء تونل تخلیه‌کننده, سازه‌های آبگیر یا دریچه‌هاء در اثر زلزله یا لشزش شیبهای
مشرف به آنها
عوامل دیگری نیز ممکن است در طول زلزله و بعد از آن بروز نماید. از جمله کاهش مقاومت مصالح و وقوع پدیده
گسیختگیهای پیشرونده بر اثر بازتوزیع فشارهای آب حفره‌ای در بدنه سد. که می‌تواند منجر به خرابی و گسیختگی
سدهای خاکی شود. در فصلهای بعد. به ویژه در فصل طراحی, به جزئیات مربوط به طراحی سدها و خاکریزها جهت
مقابله با این پدیده‌ها اشاره خواهد شد.
65 6 ددع ۳/۵ 1
-------- صفحهٔ بعد --------
۶ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
۵-۱- انواع روشهای تحلیل لرزه‌ای سدهای خاکی
به طور کلی دو روش متفاوت جهت ارزیابی پایداری و عملکرد سدهای خاکی و سنگریز در زمان زلزله مورد استفاده
قرار می‌گیرد. این روشها در اغلب موارد مکمل یکدیگر بوده و ارزیابی نهایی بر اساس مجموع نتایج حاصل از آنها صورت
روش اول که از قدمت بیشتری برخوردار بوده و امروزه در طراحی سدهای خاکی و سنگریز کاربرد فراوان یافته. روش
روش دوم استفاده از تحلیلهای دینامیکی است که با به کارگیری روشهای تحلیل عددی, نظیر اجزاء محدود و با
روش تفاضلهای محدود. انجام می‌گیرد و در صورت امکان دسترسی به اطلاعات کافی از رفتار دینامیکی خاک. بالطبع
نتایج واقع‌بینانه‌تری را از پاسخ لرزه‌ای سد به دست خواهد داد.
علاوه بر این» روشهای ساده‌ای از قبیل بلوک لغزش نیومارک برای تخمین تقریبی میزان جابجایی‌های ماندگار در
بدنه سد در اثر زلزله وجود دارد. در این روشها از نتایج روشهای فوق به منظور تخمین جابجایی‌ها استفاده می‌شود.
۱-۵-۱- روش تحلیل شبه استاتیک
ساده‌ترین راه در تحلیل رفتار یک سازه در زلزله» روش شبه استاتیک است. این روش نسبت به سایر روشهای تحلیل
لرزه‌ای, متداول‌تر و به لحاظ قدمت. قدیمی‌تر است. در این روش پتانسیل لغزش یک توده خاک با استفاده از روشهای
مختلف تحلیل پایداری, مانند روش قطعات. مورد بررسی قرار گرفته و با اعمال یک ضریب زلزله افقی و یا قائم (بر حسب
نیاز) ضریب اطمینان پایداری آن در مقابل لغزش محاسبه میگردد. در واقع» در این روش اثر زلزله به صورت استاتیکی و
با اعمال نیروهایی که از حاصل ضرب ضرایب زلزله در وزن توده لغزنده در دو امتداد افق و قائم به دست می‌آید. در
تحلیل لحاظ می‌شود. قدمت استفاده از این روش به قبل از سال ۱۹۵۰ باز میگردد. بنابراین می‌توان چنین استنتاج
نمود که بسیاری از سدهای جهان که هم اکنون مورد بهره‌برداری قرار گرفته‌اند. توسط این روش طراحی شده‌اند.
استفاده گسترده از روش شبه استاتیک کماکان نیز ادامه دارد. از جمله مهمترین دلایل آن می‌توان به سادگی درک
مفاهیم و سهولت کاربرد اشاره کرد که موجب شده. علیرغم پیشرفت‌هایی که در زمینه تحلیلهای به مراتب دقیقتر و
ابزار مورد نیاز آن بوجود آمده است. همچنان از سوی مهندسان مورد استفاده قرار گیرد.
نحوه استفاده از این روش مزایاء معایب و محدودیتهای کاربرد آن به طور مبسوط در فصل دوم ارائه خواهد شد.
0 00ع۳ ۶
-------- صفحهٔ بعد --------
۳-۵-۱- روش تحلیل دینامیکی
در مقابل روش نسبتاً ساده شبه استاتیک. روشهای پیچیده‌تری وجود دارند که در آنها پاسخ سازه در طول زلزله با
استفاده از روشهای عددی (مانند اجزاء محدود یا تفاضل محدود) مورد بررسی و تحلیل قرار می‌گیرد. از این روش عموماً
با نام روش تحلیل دینامیکی یاد می‌شود.
از مهمترین مزایای این روش در مقایسه با روش شبه استاتیک, اعمال اثر تنشهای اولیه. تاثیر پارامترهای رفتاری
مصالح در پاسخ سازه» تغییر مقاومت برشی در طول زلزله. اثر پارامترهای زلزله شامل دامنه. محتوای فرکانسی و مدت
دوام زلزله و همینطور امکان تخمین افزایش فشار آب حفره‌ای در طول زلزله است. از این روشهاء برای کنترل طراحی
البته این روشها دارای محدودیتها و مشکلاتی نیز هستند. از جمله آنها می‌توان به عدم قطعیت در کمیتهای ورودی
تحلیل همانند نوع مدل رفتاری مصالح و مقدار پارامترهای مورد نیاز آن» ابهام در پارامترهای زلزله‌های ورودی و
همینطور محدودیتهای نرم افزاری اشاره نمود که به طور جداگانه و مفصل در قسمتهای مختلف فصل سوم مورد مطالعه
و ارزیابی قرار میگیرند.
۳-۵-۱- روش تحلیل تغییرمکان لرزه‌ای بلوک لغزشی
در کنار دو روش فوقء روشهای ساده دیگری هستند که به عنوان یک روش مجزا مطرح نبوده و در تکمیل دو روش
اول می‌تواند برای محاسبه تغییر مکانهای ماندگار سد مورد استفاده قرار گیرند. در اینگونه تحلیلها با استفاده از برخی
مشخصات نظیر پارامترهای لرزه‌ای و ضرایب آستانه لغزش. می‌توان میزان تغییرمکانهای ماندگار حاصل از زلزله را
محاسبه نمود. روشهای تحلیل تغییرمکان لرزه‌ای به ویژه در تکمیل تحلیلهای شبه استاتیک با توجه به محدودیتهای
این روش در تخمین میزان نشستهای حاصل از زلزله می‌تواند کاربردهای فراوانی داشته باشد. از میان این روشهاء روش
بلوک لغزشی نیومارک در ترکیب با تحلیلهای دینامیکی خطی و یا معادل خطی برای تخمین میزان تغییرشکل ماندگار
سد مورد استفاده قرار می‌گیرد.
از آنجاییکه این روشها عمدتاً بر اساس روشهای تحلیل دینامیکی می‌باشند بدین سبب در فصل سوم به معرفی و
نحوه استفاده از آزها پرداخته خواهد شد.
۶-۱- محدوده کاربرد روشهای مختلف تحلیل لرزه‌ای
نیرز میزان تمر کز جوامع انسانی. صنایع. زمینهای کشاورزی و تاسیسات زیرساختی در محدوده سد میباشد. هر چفشدر
اندازه یک سد از نظر ارتفاع و یا حجم مخزن بزرگتر یا هزینه‌های انسانی, اقتصادی, اجتماعی و فرهنگی که به واسطه
-------- صفحهٔ بعد --------
۸ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
متفاوت بوده که برخی از مهمترین این دسته بندی‌ها در پیوست ارائه شده است. در این راهنما پیشنهاد می‌شود از روش
۱-۶-۱- دسته‌بندی سد بر اساس اندازه
سدها از نظر اندازه براساس ارتفاع و حجم مخزن, مطابق جدول (۱-۱)» به سه دسته تقسیم می‌شوند:
۱- سد کوچک: به سدهایی اتلاق می‌شود که ارتفاع آنها کمتر از ۱۵ متر و حجم مخزن آنها کمتر از ۱ میلیون
۲- سد متوسط: سدهای با حجم مخزن کمتر از ۵ میلیون مترمکعب و ارتفاع بین ۱۵ تا ۳۰ متر در رسته سدهای
متوسط قرار دارند. همجنین سدهایی با ارتفاع کمتر از ۱۵ متر که حجمی در حدود ۱ تا ۵۰ میلیون
مترمکعب را دارا هستند جزء سدهای متوسط هستند.
۳- سد بزرگ: سدهایی با ارتفاع بیش از ۳۰ متر و یا حجم مخزن بیش از ۵۰ میلیون مترمکعب را شامل می‌شود.
همچنین سدهایی با ارتفاع ۱۵ تا ۳۰ متر و حجم مخزن ۵ تا ۵۰ میلیون مترمکعب نیز در این دسته
از سدها طبقه بندی می‌شود.
جدول ۱-۱- دسته‌بندی سدهای خاکی و سنگریز بر اساس اندازه سد
۱(سد کوچک.
۲: سد متوسط ۲: سد بزرگ
۳-۶-۱- درجه‌بندی اهمیت سد براساس پتانسیل خطر
می‌توان نسبت به انتخاب نوع تحلیلهای مورد نیاز اقدام نمود.
۰ 3
8 ل ۲1370
-------- صفحهٔ بعد --------
قصل اول - کلیات ۹
همچنین لازم به ذکر است درصورتیکه در طول عمر سد تغییراتی در طرح یا عوامل تاثیرپذیر از خرابی سد صورت
گیرد که منجر به بالاتر رفتن اهمیت سد گردد. لازم است پس از آرزیابی مجدد. نسبت به بازبینی طرح و احتمالا
ایمن‌سازی آن اقدام گردد.
پتانسیل خطر سد بر اساس معیارهای جدول (۲-۱) تعیین می‌شود. با توجه به اینکه یک سد می‌تواند پتانسیل‌های
بدست آمده از جنبه‌های مختلف را به عنوان «پتانسیل خطر» سد انتخاب نمود.
جدول ۲-۱- میزان پتانسیل خطر سد بر اساس تبعات و عواقب احتمالی ناشی از آسیب آن در زلزله
آثرات نامطلوب مورد انتظار
۳۱ ۰ |
به علت وجود جوامع انسانی گسترده به علت محدودیت تم رکز جوامع انتظار تلفات جانی نمی رود.
(بیش از ۱۰۰ نفر تخلیه شوند) انتظار نمی‌رود.
(کمتر از ۱۰۰ نفر تخلیه شوند)
خسارت اقتصادی بسیار قابل توجه | خسارت اقتصادی قابل توجه مانند | خسارت اقتصادی قابل توجهی وجود
مانند تخریب راهها و ریلهای اصلی. | تخریب راهها و ریلهای درجه دو. | ندارد. ولی احتمال تخریب محدود
آثار اقتصادی زمینهای وسیع کشاورزی و صنایع و | تأسیسات وابسته به سد. زمینهای | زمینهای کشاورزی و راههای فرعی و
تأسیسات زیربنایی 0 ملی. حود سد کشاورزی 0 صنایع محدود و... تأسیسات معصدنی و... به صورت
یا سدهای پایین دست و.. محدود وجود دارد.
آثار فرهنگی و تخریب سر ار ناسذیر ۳ ۳ و فرهنگی محدود و | عدم وجود آثار خاص ملی و فرهنگی
زبست‌محیطی / ۳ هنکی
۳-۶-۱- تحلیلهای مورد نیاز در طرح لرزه‌ای سدها
حداقل تحلیلهای لرزه‌ای مورد نیاز برای آرزیابی پایداری و عملکرد سد تحت زلزله. بر اساس درجه اهمیت سد
شرایط خاص هر سد. گروه طراحی بر پایه قضاوت مهندسی تصمیم‌گیری نماید.
لازم به ذکر است تحلیلهای لرزه‌ای مذکور در جدول (۲۳-۱) با فرض این است که مصالح پی سد. سنگی با از نوع
ابرفت متراکم باشد. در صورتیکه احتمال وقوع روانگرایی در مصالح پی یا بدنه سد وجود داشته باشد. ضروری است
تحلیلهای لازم برای ارزیابی رفتار روانگرایی مصالح در حین زلزله و پس از ان بر اساس مطالب فصلهای اتی انجام گردد.
-------- صفحهٔ بعد --------
۱۰ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
جدول ۳-۱- حداقل تحلیل مورد نیاز برای طرح لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
۱- لزوم انجام تحلیل شبه استاتیک
۲- لزوم انجام تحلیل شبه استاتیک و تحلیل برآورد تغییر مکان لرزه‌ای
۳ لزوم انجام تحلیل شبه استاتیک. تحلیل برآورد تغییر مکان لرزه‌ای و انجام تحلیل دینامیکی
برای سدهای با ارتفاع بیش از ۱۵۰ متر و یا حجم مخزن بیش از ۲ میلیارد مترمکعب. لازم است کمیته ویژه‌ای برای
ارزیابی عملکرد لرزه‌ای این سدها تشکیل گردد و نیاز استفاده از آزمایشهای مدل سد نظیر سانتریفوژ بررسی گردد.
برای سدهای با ارتفاع بیش از ۱۰۰ متر واقع در مناطق با لرزه‌خیزی بالا توصیه می‌شود در انتهای مطالعات مرحله
تا در صورت عملکرد لرزه‌ای نامطلوب. سایر گزینه‌های بدنه محجدداً ارزیابی گردد. برای سدهای با ارتفاع کمتر یا واقع در
مناطق با لرزه‌خیزی کم انجام تحلیلهای پایداری سد به روش شبه استاتیک در این مرحله از مطالعات کفایت می‌کند.
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل ۲
-------- صفحهٔ بعد --------
-------- صفحهٔ بعد --------
۱-۲ مقدمه
به طور کلی تحلیل سدهای خاکی و سنگریز در سه محور اصلی تحلیل تراوش, تحلیل پایداری شیروانی و تحلیل
تنش-کرنش قابل دسته‌بندی است. تحلیل شبه‌استاتیکی بخشی از تحلیل پایداری شیروانیهای سد به شمار می‌آید که
به بررسی وضعیت ایستایی لرزه‌ای و میزان ضریب اطمینان وقوع لغزش در شیبهای بدنه سد در حین بارگذاری زلزله
می‌پردازد.
در ارزیابی پایداری سدهای خاکی تا قبل از سال ۰۱۹۶۵ تحلیل شبه‌استاتیک تنها روش مورد استفاده به شمار
می‌رفت. از سال ۱۹۶۵ به بعد. ضمن توسعه روشهای شبه‌استاتیکی. روشهای تحلیل دینامیکی نیز به تدریج مورد
استفاده طراحان قرار گرفتند. هرچند روند پیشرفت و توسعه روشهای تحلیل عددی و دینامیکی و اقبال عمومی به این
روشها همچنان ادامه دارد. اما روشهای تحلیل شبه‌استاتیک به دلیل سادگی مفاهیم و سهولت کاربرد» همچنان به عنوان
یکی از پرکاربردترین روشهای تحلیل لرزه‌ای به خصوص برای طراحی اولیه سد و به نوعی به عنوان پیش نیاز تحلیلهای
دینامیکی در یک سد. جایگاه خود را حفظ نموده است. در بسیاری از آیین نامه‌ها و دستورالعملهای معتبر بین المللی
برای طراحی سدهاء روش شبه‌استاتیک به عنوان یک راهکار مناسب برای تحلیل لرزه‌ای پذیرفته شده است.
۱-۱-۲- اصول روش شبه‌استاتیک
گشته است. در حالی که بارهای ناشی از یک زلزله طی لحظات بسیار کوتاهی اعمال شده و تغییر جهت و مقدار می‌دهد.
در این روش, بار استاتیکی معادل همواره از جهت و مقدار ثابتی برخوردار بوده و به صورت دائمی اعمال میگردد.
در تحلیل شبه‌استاتیک سدهای خاکی و سنگریز پس از محاسبه و اعمال این نیرو بر مرکز جرم یک توده لغزشی
فرضی, ایستایی و ضریب اطمینان آن در مقابل لغزش با استفاده از روشهای مختلف تحلیل پایداری (مشابه حالت
استاتیکی) بررسی و محاسبه میگردد. با تکرار این محاسبات. توده‌ای از یک شیروانی که کمترین ضریب اطمینان را
داشته باشد به عنوان توده بحرانی در تحلیل شبه‌استاتیک معرفی میگردد. در صورتی که ضریب اطمینان این توده کمتر
از مقادیر مجاز شود لازم است با اعمال تمهیداتی از جمله کاهش شیب. تغییر ناحیه‌بندی بدنه و با تغییر مشخصات
مصالح و تکرار محاسبات نسبت به بهبود شرایط اقدام نمود.
در اینگونه تحلیلها معمولاً نیروی شبه‌استاتیک در جهت افقی و به سمت بیرون شیب در نظر گرفته می‌شود. این
شرایط در حالت کلی بحرانی‌ترین شرایط برای پایداری یک شیب به شمار می‌آید. با این حال اعمال موْلفه نیروی
شبه‌استاتیکی حاصل از زلزله در جهت قائم نیز امکان‌پذیر است. در این صورت تحلیل پایداری بر اساس اثر همزمان
موْلفه‌های قائم و افقی زلزله صورت می‌پذیرد. شکل (۱-۳) شمایی کلی از نیروهای وارد بر یک شیروانی خاکی را در یک
-------- صفحهٔ بعد --------
۱۴ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
شکل ۱-۲- نحوه تأثیر نیروهای حاصل از زلزله بر پایداری شیروانی
نیروهای شبه‌استاتیکی بر اساس روابط زیر محاسبه می‌گردند:
(۲-۲) 7 سا
در این روابط:
4و« به ترتیب شتابهای قائم و افقی شبه‌استاتیک زلزله
و به ترتیب ضرایب زلزله قائم و افقی بدون بعد شبه‌استاتیکی
۷ _وزن توده لغزشی مفروض
مناسب حل معادلات تعادل حدی به طور مفصل در بخشهای ۲-۲ و ۳-۲ بیان شده است.
۲-۱-۲- محدودیتها و مزایای روش شبه‌استاتیک
روش شبه‌استاتیک با وجود قدمت و سادگی به کارگیری آن دارای معایب و کاستی‌هایی است که استفاده مطلق از آن
ر در تحلیلهای لرزه‌ای با محدودیتهایی مواجه ساخته است. از آن جمله می‌توان به موارد زیر اشاره نمود:
* استفاده از روش تعادل حدی برای تحلیل شبه‌استاتیکی؛ ارزیابی پایداری لرزه‌ای بدنه و پی سدهای خاکی و
تغییرات تنش حاصل از تغییرات فشار آب حفره‌ای در حین زلرزله. عدم امکان محاسبه مستقل تعغییر شکل. عدم
امکان بررسی مستقیم پدیده‌هایی نظیر روانگرایی و شکست هیدرولیکی.
-------- صفحهٔ بعد --------
* در نظر گرفتن سد به صورت یک جسم کاملاً صلب و درنتیجه اعمال شتاب یکسان در تمامی نقاط بدنه سد؛ این
در حالی است که رفتار سدهای خاکی در برابر بارهای حاصل از زلزله به صورت یک جسم صلب نبوده و بسته به
نشان می‌دهند. استفاده از ضرایب شبه‌استاتیک متغیر در ارتفاع از جمله راهکارهایی است که برای حل این مسأله
پیشنهاد شده است.
۹ صعوبت تخمین ضریب زلزله شبه‌استاتیکی به گونه‌ای که بتواند بیانگر کلیه خصوصیات زلزله طرح باشد. یک زلزله
عنوان نماینده کل ویژگیهای آن زلزله تقریباً غیرممکن است.
متداول و مرسوم میباشد.
9 سادگی درک مفاهیم و سهولت به کارگیری و استفاده از آن؛ این در حالی است که تحلیلهای عددی پیشرفته از
نظر مفهومی و نظری بسیار پیچیده‌تر و به کارگیری آنها بسیار مشکل‌تر و نیازمند امکانات و نرم‌افزارهای
پشتوانه تجربه استفاده از روش شبه استاتیک؛ با توجه به کثرت استفاده»ء شناخت و تجربه نسبتاً خوبی که در
مورد روش شبه‌استاتیک در جامعه مهندسی وجود دارد می‌توان برخی از کاستی‌های این روش را به طور نسبی
در تحلیلها با استفاده از قضاوت مهندسی مرتفع نمود.
* امکان انجام تحلیل در زمان کوتاه؛ معمولا در فاز مطالعاتی طرح., جانمایی‌های مختلف و گزینه‌های متفاوتی از
نظر نوع و هندسه برای یک سد مطرح است. تحلیلهای شبه‌استاتیک در مدت زمان کوتاه قادرند برای هر یک از
این گزینه‌ها سطوح لغزش متعددی را مورد بررسی قرارداده و ضرائب اطمینان را در حالات مختلف به دست
* امکان دستیابی نسبتاً آسان به پارامترهای ژئوتکنیکی مورد نیاز این روش؛ پارامترهای مورد نیاز برای تحلیل
شبه‌استاتیک از پیچیدگی‌های کمتری نسبت به سایر تحلیلها برخوردار بوده و امکان تعیین آنها با آزمایشهای
متداول ژئوتکنیک میسر است و نیازی به آزمایشهای دینامیکی خاص که در مطالعات مرحله اول طرح دستیابی به
-------- صفحهٔ بعد --------
۱۶ راهنمای نحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
۳-۱-۲ الزام استفاده از روش شبه‌استاتیک در طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
انجام تحلیل لرزه‌ای به روش شبه‌استاتیک برای کلیه سدهای خاکی و سنگریز مورد شمول این راهنما در هر دو
تنهایی کافی نبوده 9 لازم است مطابق بند ۲-۶-۱ این راهنما سایر تحلیلهای لرزه‌ای مورد نیاز در مورد آزها انجام شود.
تحلیل شبه‌استاتیک بر اساس پارامترهای اصلاح شده انجام شود.
۳-۱-۲ مراحل انجام تحلیل لرزه‌ای به روش شبه‌استاتیک
شکل (۲-۲) نمودار مراحل انجام تحلیل لرزه‌ای به روش شبه‌استاتیک را به طور خلاصه نشان می‌دهد. لازم به ذکر
است که با توجه به تعدد سطوح لغزش محتمل و زمان‌بر بودن حل معادلات تعادل حدی و محاسبه ضریب اطمینان.
فرآیند سعی و خطای مورد نیاز در این روش برای جستجو و یافتن سطح لغزش بحرانی و کمترین ضریب اطمینان. اغلب
به کمک نرم‌افزارهای موجود در این زمینه به سادگی و در کوتاهترین زمان انجام می‌گیرد.
۲-۲- ضریب شتاب شبه‌استاتیک (ضریب زلزله")
مطابق روابط (۱-۲) و (۲-۲) انتخاب ضریب شتاب شبه‌استاتیک یا ضریب زلزله مهمترین مرحله در انجام تحلیلهای
شبه‌استاتیک به شمار می‌آید. با مشخص شدن این ضریب. دستیابی به ضریب اطمینان پایداری لرزه‌ای شیروانیهای سد
با انجام یک تحلیل پایداری به سهولت امکان‌پذیر خواهد بود. به سبب وابستگی میزان ضریب اطمینان ایستایی شیب به
مقادیر این ضریب. لازم است ضمن مطالعه و شناخت بیشتر عوامل موْئر بر این پارامتر» حداکثر دقت در تعیین آن به کار
گرفته شود؛ چراکه انتخاب مقادیر دست‌بالای این شتاب منجر به افزایش هزینه‌های ساخت سد و بعضاً غیر اقتصادی
شدن آن و استفاده از مقادیر دست‌پایین نیز غیرایمن شدن طرح را به دنبال خواهد داشت.
۰ ۰ ۰ 4
001101:) 0ا ات5
-------- صفحهٔ بعد --------
فقصل دوم - تحلیل شبه‌استانیکی
اصلاح طرح خبر
۱۷
شروع
انجام مطالصات شناسایی
انجام مطالعات لرزه خیزی انجام مطالصات ژئوتکنی؟
ساخگاه سد بر روی پی و مصالح منابع قرضه سد
را شامل ,0 ,60
پایسان ساخت - تراوش پایسدار < مخزن نیمه بر و بر
انتخاب نوع تحلیل و پارامترهای مناسب
انتخشاب یک سطح لفزش احتمالی برای
اعمال نسیروی قبه اس_تاتیک بر مرکز جرم گوه لفشزش و ٩
محاسبه ضرییب اطمینان با استفاده از روش تعادل حدی : 4
6 حداقل ضرییب اطمیسان بدست آمده
آیا
درنظر گرفته شده است؟
شکل ۲-۲- نمودار مراحل انجام تحلیل لرزه‌ای به روش شبه‌استاتیک
-------- صفحهٔ بعد --------
۱۸ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
ضریب زلزله یا ضریب شتاب شبه استاتیک. به طور کلی تابع عوامل ذیل میباشد:
شرایط لرزه‌خیزی ساختگاه
* _طول عمر مفید سد
درجه اهمیت سد و مخاطرات و خسارات احتمالی در صورت خرابی سد
* شرایط هندسی بدنه و پی سد
خصوصیات فیزیکی و مکانیکی مصالح بدنه و پی
روشهای مختلفی برای تخمین ضریب زلزله پیشنهاد شده است که هریک قادر به درنظرگیری یک یا چند عامل
فوق‌الذ کر میباشد. گروهی از محققین و مراجع با پیشنهاد اتخاذ یک مقدار ثابت برای ضریب زلزله صرفاً به ارائه محدوده
مقادیر ضریب زلزله (مثلا بین ۰/۱ تا ۰/۱۵) بدون اشاره به هیچ‌یک از عوامل موْثر بر آن بسنده نموده‌اند. برخی دیگر یک
ضریب زلزله ثابت به صورت کسری از حداکثر شتاب زلزله طرح که خود تابع عواملی نظیر لرزه‌خیزی ساختگاه. طول عمر
و درجه اهمیت سد میباشد. پیشنهاد می‌کنند. برخی روشها با لحاظ نمودن اثرات هندسه بدنه سدء ضریب زلزله را به
صورت متغیر (افزایشی) در ارتفاع توصیه نموده‌اند. این روشها به اختصار در پیوست ۴ معرفی شده است.
روشهای دیگری نیز وجود دارد که آثرات جنس مصالح و هندسه بدنه و پی سد را نیز در تخمین ضریب زلزله اعمال
می‌نمایند. تعدادی از این روشها مبتنی بر تئوری انتشار موج میباشد. که در نهایت به تاریخچه زمانی ضریب زلزله و با
تاریخچه زمانی ضریب اطمینان منجر می‌شود. با توجه به تغییرات ضریب اطمینان یا ضریب زلزله در طول زمان» آرزیابی
پایداری لرزه‌ای سد به سهولت آمکان‌پذیر نبوده و نیازمند تفسیر نتایج و تحلیلهای تکمیلی میباشد.
در این راهنماء ضریب زلزله به صورت یک عدد ثابت در ارتفاع و معادل کسری از زلزله طرح توصیه می‌شود. علت
انتخاب این روش عمومیت آن در اغلب مراجع» سهولت نسبی تعیین ضریب زلزله و سادگی استفاده از آن در تحلیلهای
از اثرات هندسه و جنس مصالح بدنه و پی سد چشم‌پوشی شده است.
در هر حال برای سدهای با اهمیت زیاد در مطالعات مرحله دوم توصیه می‌شود از روشهای شتاب متغیر در ارتفاع نیز
یکی از متداولترین روشهای تعیین ضریب شتاب شبه‌استاتیک انتخاب مقدار آن بر اساس حداکثر میزان شتاب زمین
(6۸۹) در طی یک زلزله با سطح خطر مشخص و بر اساس رابطه (۲-۲) میباشد:
۰ 5
من ۸ من مامه ۳
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل دوم - تحلیل شبه‌استانیکی ۹
(۳-۲) ذهوع ای بر
2 3 8
در این رابطه )) به صورت یک ضریب ثابت در محدوده ۰/۳۳ تا ۰/۵ توصیه می‌شود. شتاب ۳67۸ نیز معادل شتاب
بیشینه زمین در صورت رخداد زلزله طرح" میباشد که عموماً در سدهای متعارف بر مبنای سطح خطر "۱۲ (حداکثر
زلزله طراحی) درنظر گرفته می‌شود.
زلزله مربوط به سطح خطر ۱/715 طی مطالعات لرزه‌خیزی ساختگاه سد بر اساس طول عمر مفید و درصد احتمال
وقوع این سطح از زلزله محاسبه می‌شود. در این محاسبات معمولاً طول عمر سدها بین ۵۰ تا ۱۰۰ سال و درصد وقوع
زلزله ۸/1۳ بین ۵ تا ۱۰ درصد در طول این مدت درنظر گرفته می‌شود. انتخاب هریک از این پارامترها در یک سد
اصولاً تابعی از درجه اهمیت سد و اقتصاد طرح و تبعات اقتصادی, اجتماعی و زیست‌محیطی است که در صورت آسیب
آن در زلزله انتظار می‌رود. تصمیم‌گیری در این خصوص بر عهده دست‌اندر کاران طرح از قبیل سرمایه‌گذارء کارفرماء
مشاور و با توجه ویژه به افکار عمومی صورت خواهد گرفت. در صورت ضرورت و با توجه به ویژگیهای پروژه امکان
افزایش سطح خطر زلزله طرح تا سطح خطر "۱/421 وجود خواهد داشت. تعاریف مربوط به سطوح خطر لرزه‌ای در
بخش ۵-۲-۳ راهنما ارائه شده است.
مقادیر حداقل و حداکثر ضریب زلزله افقی مطابق رابطه (۴-۲) پیشنهاد می‌شود:
(۴-۲) 0 > را > 0.1
۳-۲-۲- تعیین ضریب شتاب شبه‌استاتیک قائم و تلفیق آن با ضریب زلزله افقی
معمولاً شتاینگاشت زلزله در دو جهت متعامد افقی و یک جهت قائم ثبت میگردد. با این حال در تحلیلهای
شبه‌استاتیک غالباً شتاب افقی مورد توجه بیشتری واقع شده و طراحی سدها تنها برای تحمل بارهای ناشی از این ملفه
زلزله صورت می‌پذیرد. بررسی‌ها نیز نشان دهنده آن است که در شرایط متعارف مولفه قائم زلزله تأُثیر قابل ملاحظه‌ای
بر پایداری شیروانیها ندارد. لذا در حالت کلی نیازی به اعمال این ضریب در تحلیل پایداری شیب سدها در حالت
شبه‌استاتیک نخواهد بود. در صورتی که به تشخیص تیم طراحی و با توجه به موقعیت ساختگاه نیاز به اعمال ضریب
زلزله در جهت قائم (,1۳) باشد. این ضریب به طور معمول حداکثر برابر دو سوم ضریب زلزله در حالت افقی (,)» در هر
دو جهت بالا و پایین به طور جداگانه. درنظر گرفته می‌شود. در این صورت با توجه به اینکه در طول مدت رخداد زلزله.
موْلفه‌های قائم و افقی به طور هم زمان به حداکثر میزان خود نمی‌رسند. می‌توان مقدار مولفه افقی نیروی شبه‌استاتیک
عادو )مهن موزد *
لو ۳۵۳۸ زد ۱/0
۵۵۵ ۲:۵۳ عاطانلع) مه *
-------- صفحهٔ بعد --------
۳۰ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
را کاهش داد. درصد کاهش بر مبنای قضاوت مهندسی تعیین میگردد. در صورتیکه اعمال همزمان موژژلفه‌های قائم و
افقی زلزله باعث افزایش ضریب اطمینان پایداری گردد. از موْلفه قائم زلزله باید صرفنظر شود.
م۰ ۹ ی رح ۰ ۹ رح ۵ بات ۱۰
موارد فوق‌الذ کر محتص ساختگاه‌های واقع در حوره دور بوده و برای ساختگاه‌های واقع در حوزه نزدیک لازم است
مطالعات ویژزه صورت پذیرد.
۳-۲- روشهای مختلف تحلیل پایداری
یکی از متداولترین روشهای ارزیابی و تحلیل پایداری شیروانیهای خاکی استفاده از روش تعادل حدی است. در این
روش ابتدا یک توده لغزشی فرضی در نظر گرفته شده سپس با حل معادلات تعادل نیروی مقاوم و محرک محاسبه و بر
همین مبنا ضریب اطمینان توده مفروض در مقابل لغزش تعیین میگردد.
برای حل معادلات تعادل و محاسبه ضریب اطمینان پایداری روشهای مختلفی وجود دارد که در حالت کلی به دو
الف- روش تک قطعه‌ای: در این روش کل تودهٌ خاک واقع در بالای سطح لغزش به صورت یک جسم صلب واحد در نظر گرفته
شده و معادلات تعادل نیرو و لنگر برای آن نوشته می‌شود. این روش زمانی مورد استفاده قرار می‌گیرد که کل توده خاک به
صورت همگن باشد. روش تحلیل شیبهای نامحدود» روش سطح لغزش صفحه‌ای" و همچنین روش سوئدی" بر این
اساس استوار هستند.
ب- روش قطعات: در این روش تودهٌ خاک بالای سطح لغزش به تعدادی قطعه قائم تقسیم شده و سپس با درنظر گرفتن
نیروی بین قطعات و برخی فرضیات ساده‌کننده. معادلات تعادل برای هریک از قطعات به صورت جداگانه نوشته
است ناهمگنی خاک و همچنین تأأثیرات وجود آب در خاک را در محاسبات منظور نماید. روشهایی نظیر روش ساده
شده بیشاپ "ء اسپنسر*, مورگنسترن - پرایس*" و برخی دیگر از روشهای تحلیل پایداری از این روش برای
ارزیابی پایداری شیروانیها بهره میگیرند.
ایده تقسیم یک توده لغزشی فرضی به تعدادی قطعه قائم اولین بار توسط ۳۵110/108 در سال ۱۹۳۶استفاده شد و
پس از آن به سرعت در میان محققین مورد استقبال قرار گرفت. هم اکنون روشهای متعددی بر اساس ایده قطعات در
منابع علمی ارائه شده است و در واقع راه حل اساسی تحلیل پایداری شیبها بر اساس تعادل حدی به کارگیری روش
* ۳۵۳
1۳ ٩ ۳هم [0
0 006[د 6از 1۵ 11
40 06 ]0۳اه ۲18۳ 1۶
0 دوزل۹۳/۵ 13
موز 1۹
1 7
۵ عق ج ۱/0۳۵۵ 1۹
-------- صفحهٔ بعد --------
در روش قطعات در ابتدا صرفاً از سطوح گسیختگی دایره‌ای استفاده می‌گردید و از نیروی بین قطعات (نیروهای
فشاری و برشی) صرفنظر می‌شد. با توسعه این روشها در حال حاضر شکل این سطوح به صورت اسپیرال لگاریتمی و با
شکلهای اختیاری دیگر در نظر گرفته شده و نیروهای موجود بین قطعات نیز در محاسبه ضریب اطمینان پایداری مورد
توجه واقع می‌شود. بدین ترتیب تعادل یک قطعه تابع ارضاء شرایط زیر میباشد:
* تعادل لنگر حول هر نقطه مورد بررسی
در شکل (۳-۲) نحوه تقسیم توده لغزشی فرضی به قطعات قانُم» نیروهای موجود بین قطعات و فرضیات روشهای
مختلف موجود در این زمینه نشان داده شده است.
شکل ۳-۲- تقسیم یک توده لغزش به قطعات قانم و شیوه‌های مختلف در نظر گرفتن نیروی بین قطعات
برخی از شیوه‌های موجود برای تحلیل پایداری (نظیر روشهای اسپنسر و مورگنسترن- پرایس) ضریب اطمینان را بر
صرفاً یک یا دو شرط از شرایط مذکور را ارضاء می‌نمایند. لازم به ذکر است که برای انتخاب شیوه مناسب تحلیل ممکن
-------- صفحهٔ بعد --------
۳۲ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
با توجه به محدودیتهای روشهای مبتنی بر روش توده از جمله لزوم همگن بودن توده خاک و برخی فرضیات
ساده کننده در این روشهاء نظیر خاک چسبنده 9 عدم امکان درنظر گرفتن سطح آب. روشهای توسعه بافته بر اساس
مفاهیم روش قطعات با توجه به جامعیت آن از عمومیت بیشتری در تحلیل و ارزیابی پایداری شیبها برخوردار بوده و
کاربرد فراوان‌تری یافته‌اند.
۱-۳-۲- تعریف ضریب اطمینان
معیار اصلی در تحلیل و ارزیابی پایداری شیروانیهای خاکی برآورد ضریب اطمینان حداقل و مقایسه آن با مقادیر
الف) نسبت مقاومت برشی خاک به تنش برشی بسیج شده موجود در طول سطح لغزش:
(0۳۲) ۵/۱/5۳۲۸ 5۱5 - #ر5
ب) نسبت نیروی‌های مقاوم به نیروهای محرک:
(۶-۲) ۳/2 0 - 5۳۲
ج) نسبت لنگرهای مقاوم به لنگرهای محرک:
(۷-۲) ,2 / ,2۸4 < 5۳۲
در این روابط:
۳ ضریب اطمینان توده خاک در برابر لغزش
,7 تنش برشی بسیج شده خاک در قطعه [ از سطح لغزش مورد بررسی
رگ مقاومت برشی در قطعه ] از سطح لغزش مورد بررسی
,[۸ طول قطعه [ از سطح لغزش مورد بررسی
نیروی مقاوم
نیروی محرک
,1 لنگر مقاوم
,1 لنگر محرک
رابطه (۵-۳) تعریف بنیادی ضریب اطمینان در مکانیک خاک و مسائل پایداری شیروانی بوده و استفاده از تعاریف
(۶-۲) و (۷-۲) در روشهای مختلف تحلیل پایداری در واقع به نوعی ساده‌سازی کاربرد رابطه (۵-۳) میباشد.
هریک از روشهای تحلیل پایداری با توجه به مفروضات خود یکی از تعاریف یا هردوی آنها (ب و ج) را برای محاسبه
ضریب اطمینان لحاظ می‌کند. در تحلیل پایداری یک شیب. توده‌ای که در میان تمامی توده‌های تحت بررسی,» کمترین
-------- صفحهٔ بعد --------
فقصل دوم - تحلیل شبه‌استانیکی ۲۳
شکل (۴-۲) شمایی از نحوه تعریف ضریب اطمینان را در حالات مختلف نشان می‌دهد.
(51۲683 ا۲۵۱3) - 85۴
انوم ۳ سس
۸ 60" + 13۵۲ ۱
۱۱۱۷۱7 ۴۵۱۱۱8۴۱۲۷ 5۴ )۴۲۵۵1۷۵ 51۲655(
یل
سر
6 ۲۵۹1511۱9 ۵۲ 5۳۳۲۳۵1۱۵۲ رز ۱
2 5۴ ۳۴5
501۲۲۳۱3۵11۵۲ ۵۲ ۲۳۵۵۱۱۱2۵2 ۵
اداات۲ا۴
۸
سا رانک
66 م51
5
ی
8 5 ا یو 41 ۴6۹1511۱9
50 9۴ 5/6۲۲/۱۳۷ ۱۲۵۲
۷۵۲]۱۱۲۲۱۱۲۱[ ۱
5 9 ۷
۲-۳-۲ انواع روشهای تعادل حدی
۱-۲-۳-۲- روشهای تک قطعه‌ای
۱-۱-۳-۳-۲- روش شیبهای نامحدود: این روش برای تحلیل شیروانی‌هایی با طول نامحدود کاربرد دارد. در این روش
صفحه گسیختگی یا لغزش به موازات شیب درنظر گرفته شده و مقادیر نیروها در تمام صفحات عمود بر شیب (نظیر
صفحات ۸-۸۲ و 13-13 در شکل (۵-۲)) مقادیر یکسانی خواهند داشت. بدین ترتیب معادلات تعادل نیروهای افقی و قائم؛
تنها برای یک طول واحد از این شیب نوشته می‌شود. اصلی‌ترین اشکال این روش آن است که در آن از اثر وضعیت
هندسی شیب در بالا و پایین آن صرفنظر و خاک. همگن درنظر گرفته شده است. با این حال این روش برای شیب‌هایی
که از ارتفاع و طول زیادی برخوردارند و خاک نیز در محدوده سطح لغزش لایه‌بندی مشخصی ندارد» جوابهای نسبتاً
۸ با
شکل ۵-۲- نیروهای وارد بر یک شیب نامحدود
-------- صفحهٔ بعد --------
۲۴ راهنمای نحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
۲-۱-۲-۳-۲- روش دایره سوئدی (0< ): این روش یکی از قدیمی‌ترین روشهای برآورد ضریب اطمینان پایداری
شیبها است. در این روش سطوح لغزش به صورت دایره‌ای شکل و مصالح مورد بررسی فاقد زاویه اصطکاک داخلی فرض
مقابل لغزش به دست می‌آید. پس از ارائه روش سوئدی روش دیگری نیز با نام روش سوئدی اصلاح شده"" ابداع شده که
شکل ۶-۲- نیروهای وارد بر یک سطح لغزش دایره‌ای در روش سوئدی (0-۰))
۳-۱-۲-۳-۲- روش سطح لغزش صفحه‌ای: این روش عموماً در مورد شیروانی‌هایی به کار می‌رود که در آن وجود یک
لایه خاک با ضخامت کم و با خصوصیات مقاومتی ضعیف نسبت به سایر لایه‌ها باعث بروز لغزش در شیب می‌شود. سطح
نیروهای وارد بر آن محاسبه می‌شود. شکل (۷-۲) نمایی از فرضیات این روش را نشان می‌دهد.
رخ
.<< 0 ۸ 5
2 ۳
۳۹۹۳ 00
شکل ۷-۲- نیروهای وارد بر یک سطح لغزش صفحه‌ای
4 مادزل0 5۷ ۹/۵0۶0 17
-------- صفحهٔ بعد --------
۲-۲-۳-۲ روش قطعات
۱-۳-۲-۳-۲- روش گوه‌ای: در این روش هندسه سطوح لغزش فرضی به صورت یک مسیر چند خطی در نظر گرفته
می‌شود. بدین ترتیب نیروهای وارده بر هر بلوک از این توده لغزش. نظیر انچه در شکل (۸-۲) دیده می‌شود. ترسیم و با
نوشتن معادلات تعادل برای هر بلوک ضریب اطمینان پایداری شیب محاسبه میگردد. در حالتی که گوه به صورت دو
۸011۷6 06
۵اط 0601۲۵۱
۴۳۵99۷6 ۵6
0
شکل ۸-۲- نیروهای وارد بر بلوکهای مختلف توده گسبخته شده در روش گوه‌ای
۲-۲-۲-۳-۲- روش اولیه قطعات*" یا روش فلینی وس" : روش اولیه قطعات یا روش فلینیوس به عنوان یکی از
ابتدایی‌ترین روشهای تحلیل پایداری شیب با استفاده از روش قطعات محسوب میگردد. در این روش با انتخاب سطح
لغزش دایره‌ای و تقسیم توده لغزشی به قطعات قائم و با صرفنظر از نیروهای بین قطعه‌ای, معادلات تعادل تنها برای لنگر
نوشته شده و ضریب اطمینان پایداری بر همین اساس بدست می‌آید (شکل (۹-۳)). روش فلینیوس که از اولین روشهای
ارائه شده برای تحلیل پایداری شیبها است. دقت بسیار پایینی در محاسبه ضریب اطمینان داشته و نه تنها برای
شکل ۹-۲- توده لغزشی و نیروهای وارد بر یک قطعه نمونه در روش اولیه قطعات
۶ بجرمدنزل0 1/1130 0۲ ٩16
19 ۰
85با۲۵[[1011
-------- صفحهٔ بعد --------
۲۳۶ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
۳-۲-۲-۳-۲- روش سوئدی اصلاح شده: در این روش ضریب اطمینان پایداری شیب صرفاً بر مبنای تعادل نیروها در
دو جهت افقی و قائم محاسبه شده و جهت نیروهای بین قطعه‌ای معمولاً به موازات شیب متوسط سطح خاکریز درنظر
گرفته می‌شود. این روش برای سطوح لغزشی غیر دایره‌ای نیز کاربرد دارد.
۴-۲-۲-۳-۲- روش بیشاپ ساده شده:": در روش بیشاپ ساده شده محاسبه ضریب اطمینان صرفاً برای سطوح لغزش
دایره‌ای و با نوشتن معادلات تعادل نیرو در جهت قائم برای هر قطعه و همچنین تعادل لنگر حول مرکز دایره برای
مجموعه قطعات صورت می‌پذیرد. در این روش از نیروی برشی بین قطعات صرفنظر شده و بنابراین نیروی بین قطعات
فقط به صورت عمود بر سطح بین قطعات (به صورت افقی) در نظر گرفته می‌شود (شکل ۱۰-۲). بدین ترتیب نیروی
زلزله که معمولاً به صورت مولفه افقی شبه‌استاتیکی منظور می‌شود در معادلات تعادل نیرو وارد نشده و صرفاً در
معادلات تعادل لنگرء ایفای نقش می‌نمایند. بنابراین نتایج این روش برای تحلیل شبه‌استاتیکی بیش از نتایج تحلیل
استاتیکی با خطا مواجه میباشد. علاوه بر این روش بیشاپ ساده شده سطوح گسیختگی را صرفا به صورت دایره‌ای در
نظر گرفته و توانایی تحلیل سایر اشکال را ندارد.
روش بیشاپ ساده شده برای خاکهای چسبنده, اصطکاکی و چسبنده اصطکاکی به کار می‌آید. نتایج مطالعات برخی
محققین نشان می‌دهد که این روش در تحلیل استاتیکی از دقت قابل قبولی برخوردار است. همجنین .[۵ 21 ۷718111در
سال ۱۹۷۳ نشان داده است که ضریب اطمینان حاصل از روش بیشاپ ساده شده فقط در حدود ۵ درصد با نتایج تحلیل
انجام شده به روش اجزاء محدود اختلاف دارد.
چا اه
و ۱ 3
1 1
۱ اس ما
/۷
۳
5 ید۳
۳
مس
۹ ۰ص
شکل ۱۰-۲- توده لغزشی و نیروهای وارد بر یک قطعه نمونه در روش بیشاپ ساده شده
رت ۰ ۳۱ ۰ 5 ۰۰ ۰
۵-۳-۲-۳-۲- روش عمومی جانبو : در این روش ضریب اطمینان پایداری شیب صرفا بر مبنای تعادل نیروها در دو
جهت افقی و قائم محاسبه شده و معادله لنگر تنها در محاسبه رابطه نیروهای قائم و افقی بین قطعات به کار گرفته
می‌شود. این روش برای سطوح لغزش غیر دایره‌ای نیز قابل استفاده میباشد.
: : من 20
6 850۳ 5111160
۰ ی ۰ 21
12105 0667۵11760 1140
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل دوم - تحلیل شبه‌استانیکی ۳۷
۶-۲-۲-۳-۲- روش اسپنسر": در روش اسپنسر همه نیروهای بین قطعات. تحت یک زاویه مشخص با محور افقی, با
یکدیگر موازی فرض می‌شود. مقدار این زاویه و محل اثر نیروی برآیند بین قطعات به عنوان دو مجهول از حل دستگاه
معادلات تعادل به دست می‌آید. همچنین در این روش نیروهای عمود بر کف هر قطعه در جهت عمود بر سطح و در
وسط قطعه درنظر گرفته می‌شود. در صورتی که تعداد قطعات به اندازه کافی زیاد باشد این فرض تغییر چندانی در نتیجه
نهایی ایجاد نمی‌کند. از سوی دیگر در روش اسپنسر آمکان در نظر گیری مولفهٌ شبه‌استاتیکی نیروی زلزله و همچنین
سطوح لغزشی غیر دایره‌ای وجود دارد. بدین ترتیب در این روش تعادل نیروها در جهت افقی و قائم و همچنین تعادل
لنگرها حول هر نقطه دلخواه ارضاء میگردد.
روش اسپنسر یک راه حل کامل برای تحلیل پایداری شیبها به روش تعادل حدی است و در بسیاری از دستورالعملهای
طراحی مورد توجه واقع شده است. با این حال از آنجایی که برای حل آن باید از شیوه سعی و خطا برای دستیابی به
جواب نهایی استفاده گردد. الزاماً می‌بایست نرم افزارهای کامپیوتری به کار گرفته شود و حل دستی آن بسیار دشوار و
۷-۲-۲-۳-۲- روش مرگنسترن و پرایس ": کلیات روش مرگنسترن و پرایس مشابه روش اسپنسر میباشد. با این تفاوت که
در این روش زاویه نیروی برآیند بین قطعات نسبت به افقء به صورت ضریبی از یک تابع فرضی درنظر گرفته شده که این ضریب به
عنوان یک مجهول در معادلات تعادل وارد می‌شود. این روش بعدها با تغییرات آندکی توسط چن و مرگنسترن
اصلاح گردید.
انتخاب روش مناسب برای تحلیل پایداری یک شیروانی خاکی اصولاً تابع اهداف مورد نظر و نیز ابزارهای در دسترس
میباشد. برخی از این روشها برای تحلیلهای دستی و اولیه و کنترل صحت تحلیلهای کامپیوتری مناسب هستند. برخی
دیگر برای تحلیل مکانیزم گوه‌ای برتری داشته و گروهی از این تحلیلها با توجه به پیچیدگی‌ها و تحلیلهای متعدد و
زمان‌بری که نیاز دارند تنها در قالب نرم‌افزارهای کامپیوتری کاربرد دارند.
آنچه که در انتخاب روش مناسب برای تحلیل شبه‌استاتیک حائز اهمیت است آنست که روش منتخب باید به خوبی
نیروی بین قطعات را مورد توجه قرار داده باشد. بدیهی است روشهایی که از نیروهای بین قطعات صرف نظر می‌کنند
هریک از روشهای فوق را به اختصار نشان می‌دهد. همانطور که در این جداول مشخص است در میان روشهایی که کلیه
معادلات تعادل نیروها و لنگر را ارضاء می‌کنند. دو روش مرگنسترن - پرایس و اسپنسر توجه مناسبی به نیروی بین
22
50010075 4
23 ۰
۱0۳۵0۵10۳ ۶ ۳۳1۵۵ 40
-------- صفحهٔ بعد --------
۳۸ راهنمای نحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
در تحلیلهای پایداری لازم است شکل سطوح لغزش محتمل به طور ویژه مورد توجه قرار گیرد. بدین معنا که در
مدلسازی عددی علاوه بر سطوح لغزشی که در نرم‌افزارها (عمدتاً به صورت دایره‌ای) درنظر گرفته می‌شود. سایر اشکال
این مسأله به ویژه در مواردی که لایه‌های ضعیف یا با قابلیت روانگرایی در پی (یا احتمالاً بدنه سد) وجود داشته باشد.
حائز اهمیت خواهد بود. در حل اینگونه مسائل, چنانکه جدول (۲-۲) نشان می‌دهد روشهای مرگنسترن-پرایس و
اسپنسر به دلیل عدم محدودیت در شکل سطوح لغزش. نسبت به سایر روشهای موجود برتری دارند.
جدول ۱-۲- مقایسه فرضیات روشهای مختلف تعادل حدی برای محاسبه ضریب اطمینان با استفاده از معادلات تعادل
افقی | قانم | ْ ْ
سس
موی اک کل تا تا ما
لغزش صفح‌ای | گ اک اک تا تا
که 5 0 1 0 1 با
که تم هه سک
تا تا 1 50 0 اس
سس کل تنل ها
وس نان لا سوت مه
جدول ۲-۲- مقایسه ویژگیهای روشهای مختلف تعادل حدی
رس
سا ها ها هه
صفعه لغزش غیر یرای لت ات تا تا اما ۳
مناسب برای تحلیل شبه‌استاتیکی | ۴ | ۴ | ۷ | ۴۷| اه ا تا ۳
-------- صفحهٔ بعد --------
قصل دوم - نحلیل شبه‌استانیکی ۳۹
۴-۳ حالتهای مختلف تحلیل پایداری شبه استاتیک
به طور کلی مراحل بحرانی جهت آرزیابی پایداری سدهای خاکی و سنگریز را می‌توان به صورت زیر بیان نمود:
۲- آبگیری اولیه مخزن سد
۳- تراوش پایدار سد (مخزن پر و نیمه‌پر)
۳- تخلیه سریع مخزن سد
ارزیابی پایداری سد در شرایط استاتیکی برای تمامی حالات فوق الزامی است. با این حال درنظرگرفتن وقوع زلزله در
تمامی حالات فوق ضرورتی ندارد؛ هرچند بسته به ویژگیهای یک سد خاص ممکن است ضرورت یابد.
ارزیابی پایداری لرزه‌ای سدها در مرحله پایان ساخت الزامی است. از آنجائیکه زمان این مرحله نسبت به طول عمر
سد نسبتاً کوتاه میباشد. احتمال وقوع زلزله طرح*" اندک میباشد. لذا می‌توان زلزله‌های خفیف‌تر با دوره بازگشت
کوتاه‌تر را ملاک طراحی قرار داد یا ضریب اطمینان کمتری را قابل قبول دانست.
بررسی پایداری لرزه‌ای در مرحله آبگیری اولیه برای کلیه سدها ضرورتی ندارد. با این حال اگر زمان آبگیری اولیه
قابل توجه باشد. توصیه می‌شود که پایداری لرزه‌ای سد در این مرحله نیز مورد توجه قرار گیرد. در این صورت می‌توان
زلزله‌های خفیف‌تر (با دوره بازگشتی متناسب با مدت زمان آبگیری) را برای طراحی سد در نظر گرفت یا ضریب اطمینان
لرزه‌ای سد در شرایط تراوش پایدار در ترازهای مختلف مخزن. بررسی و تامین گردد.
تخلیه سریع مخزن در طول عمر یک سد مخزنی ممکن است به ندرت و در زمان اندکی اتفاق بیفتد. بنابراین
همزمانی این شرایط با وقوع زلزله بسیار دور از انتظار میباشد. با این حال در سدهای تلمبه‌ای-ذخیره‌ای و یا به طور کلی
در سدهایی که سطح آب به طور مداوم در نوسانات شدید میباشد.» چون این وضعیت شرایط عملکردی و بهره‌برداری سد
محسوب می‌شود. لازم است پایداری لرزه‌ای سد در شرایط تخلیه سریع مخزن. مورد توجه قرار گیرد.
۱-۴-۲ انتخاب نوع تحلیل
خاکهای اشباع محیطی دو فازی هستند که در آن خاک و آب. با توجه به خصوصیات رفتاری متفاوت. تحت تنشهای
متفاوتی قرار میگیرند؛ هرچند به واسطه اندرکنش بین خاک و آب. شرایط تنش هریک بر دیگری تاثیر می‌گذارد.
در طول زلزله مقداری فشار آب حفره‌ای اضافی در مصالح اشباع بدنه سد و پی» در اثر اعمال تنشها و کرنشهای
دینامیکی ناشی از زلزله تولید میگردد. با توجه به شرایط زهکشی, فشار آب حفره‌ای اضافی به تدریج زایل می‌شود.
واه ند 2۹
-------- صفحهٔ بعد --------
۳۰ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
پوسته‌های سنگریز, فشار آب حفره‌ای اضافی بلافاصله پس از تولید. زایل شده و انباشت فشار آب حفره‌ای صورت
نمی گیرد. درنتیجه. عملاً شرایط کاملاً زهکشی‌شده حاکم است. در مصالح هسته. به دلیل نفوذپذیری کم امکان زهکشی
فشار آب حفره‌ای اضافی تا زمان قابل توجهی پس از اتمام زلزله وجود ندارد. در نتیجه, در هنگام زلزله در هسته سد.
با توجه به اینکه در روشهای ارزیابی پایداری شیب. ضریب اطمینان تابع تنشها و نیروهای داخلی خاک و فشار آب و
خصوصیات مقاومتی خاک میباشد. در یک تحلیل پایداری لرزه‌ای صحیح. باید رویکرد تحلیلی مناسب و متناسب با
شرایط واقعی زهکشی در بخشهای مختلف بدنه و پی سد اتخاذ گردد.
دو رویکرد «تحلیل تنش کل"*» و «تحلیل تنش موْثر*» برای بررسی پایداری توده‌های خاکی اشباع وجود دارد. در
رویکرد تحلیل تنش کل. محیط خاک اشباع به صورت تک فازی در تحلیل منظور شده و فشار آب حفره‌ای اضافی در
تحلیل لحاظ نمی‌گردد. در تحلیل تنش موْثر»ء محیط‌های جامد و سیال به صورت مجزاء هریک با مشخصات رفتار مربوط
به خود و با درنظر گرفتن اثر متقابل خاک و آب بر همدیگرء مدلسازی و تحلیل میگردد.
امکان استفاده از هرکدام از روشهای فوق, ارتباط مستقیم با امکان تخمین مناسب فشار آب حفره‌ای اضافی, در بدنه و
پی سد دارد.
* برای نواحی خشک مانند پوسته پائین دست. به علت عدم وجود آب و فشار آب حفره‌ای, عملا شرایط
زهکشی‌شده بوده و تحلیل تنش کل معادل تحلیل تنش موْثر خواهد بود.
۹ در مصالح اشباع با قابلیت زهکشی آزادء فشار آب حفره‌ای در زلزله معادل فشار آب حفره‌ای در شرایط استاتیکی
میباشد. از آنجائیکه مقادیر فشار آب حفره‌ای استاتیکی به سهولت قابل محاسبه میباشد. می‌توان از تحلیل تنش
موْثر برای این مصالح استفاده نمود. با این وجود تحلیل تنش کل (معادل تنش موْئْر) نیز برای این مصالح قابل
* در مصالح اشباع با شرایط کاملا زهکشی‌نشده یا با قابلیت زهکشی نسبی, علاوه بر فشار آب حفره‌ای استاتیکی,
مقداری فشار آب حفره‌ای اضافی ناشی از بارگذاری گذرا و سریع زلزله تولید می‌شود. از آنجائیکه تخمین فشار آب
حفره‌ای در حین یا انتهای زلزله دارای پیچیدگی است (نیاز به انجام آزمایشهای تناوبی بر روی مصالح و یا
استفاده از مدلهای رفتاری دقیق دارد)» برای این مصالح به طور معمول تحلیل تنش کل ساده‌تر میباشد. در
صورت انجام آزمایشهای تناوبی یا تحلیلهای عددی دینامیکی تنش موْثر و تخمین صحیح فشار آب حفره‌ای
اضافی دینامیکی, انجام تحلیل پایداری به روش تنش مور نیز برای این مصالح امکان‌پذیر خواهد بود.
شایان ذکر است که شرایط زهکشی تنها تابع نفوذپذیری مصالح نبوده, بلکه به عوامل دیگری از قبیل سرعت
۸1۹۵|۷۵ ددع5۳ [ها۳۵ 25
۸۳۵1۷٩۵ دده 5 ۸۲000۷0 2۹
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل دوم - تحلیل شبه‌استانیکی ۳۱
در تحلیل تنش موْئر لازم است که از پارامترهای مقاومت برشی بر حسب تنش موْثر (حاصل از نتایج آزمایشهای
زهکشی شده یا زهکشی نشده با اندازه گیری فشار آب حفره‌ای)» که در واقع بیانگر مقاومت برشی اسکلت خاک میباشد.
استفاده گردد. در تحلیل تنش موْثر فشار آب حفره‌ای نیز در معادلات تعادل وارد می گردد. بدین ترتیب کمیتهای مورد
* وزن مخصوص کل
* پارامترهای مقاومت برشی بر حسب تنشهای موْر
* فشار آب حفره‌ای اضافی دینامیکی (ناشی از زلزله)
در تحلیل تنش کل, محیط خاک اشباع به صورت یک مصالح واحد فرض می‌شود. درنتیجه از پارامترهای مقاومست
برشی زهکشی‌نشده (بر حسب تنش کل) که بیانگر مقاومت توده آب-خاک میباشد استفاده میگردد. در این تحلیل
فشار آب حفره‌ای اضافی ناشی از بارگذاری زلزله در محاسبات منظور نمی‌گردد. زیرا اثرات آن در پارامترهای مقاومت
برشی بر حسب تنش کل لحاظ شده است. ولی ضرورت دارد که فشار آب حفره‌ای ناشی از تراوش و هیدرواستاتیک در
* وزن مخصوص کل
۹ پارامترهای مقاومت برشی بر حسب تنشهای کل
فشار آب حفره‌ای محاسبه شده از شرایط هیدرواستاتیکی یا تحلیل تراوش پایدار
۲-۴-۲ حالتهای مختلف تحلیل پایداری شبه استاتیک
در این بخش حالتهای مختلف تحلیل پایداری شبه استاتیک (مراحل بحرانی در طول عمر سد) آورده شده و در هر حالت
عوامل تأثیرگذار در تحلیل, شامل شیروانی بحرانی, نوع تحلیل, پارامترهای مقاومتی خاک. فشار آب حفره‌ای, ضریب زلزله و ضریب
۱-۲-۴-۲ پایان ساخت
انجام گیرد.
* نوع تحلیل: پایداری لرزه‌ای سد در شرایط پایان ساخت غالبا به روش «تحلیل تنش کل» ارزیابی می‌شود.
پارامترهای مقاومت برشی:
- هسته سد (شرایط کاملا زهکشی‌نشده) در پایان ساخت به خاطر رطوبت مصالح در زمان تراکم و همچنین
متراکم شدن مصالح بر آثر وزن لایه‌های فوقانی, به صورت محافظه کارانه اشباع فرض می‌شود و یا درجه اشباع
-------- صفحهٔ بعد --------
۳۲
راهنمای نحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
آن از تحلیلهای تنش-کرنش مرحله ساخت محاسبه می‌شود. از آنجائیکه امکان زهکشی مناسب برای این
مصالح در زمان اجرا وجود ندارد. لذا مصالح هسته در انتهای ساخت حالت تحکیم نیافته دارند. وقوع زلزله در
مصالح ریزدانه اشباع به علت عدم امکان زهکشی مناسب. یک بارگذاری سریع و شرایط زهکشی‌نشده تلقی
میگردد. لذا برای تحلیل پایداری لرزه‌ای سد در زمان انتهای ساخت. استفاده از پارامترهای مقاومت برشی
تحکیم نیافته زهکشی‌نشده (لألا یا )) در شرایط اشباع توصیه می‌شود. در لایه‌های پی با نفوذپذیری کم نیز
شرایط مشابه برقرار میباشد. باید توجه شود که در شرایطی که رطوبت تراکم هسته سد. نفوذپذیری مصالح
هسته و سرعت اجرا در حدی نیست که آن را اشباع کند. در پایان مرحله ساخت هسته سد ممکن است
غیراشباع باشد. در اینصورت. صرفا در مواردی که طراح بر آساس دلایل و شواهد متقن می‌تواند وقوع شرایط
فوق را تضمین نماید. می‌توان برای مصالح هسته سد از پارامترهای مقاومت برشی تحکیم نیافته زهکشی‌نشده
- مصالح نفوذپذیر پوسته یا پی (با قابلیت زهکشی آزاد) در طول زمان ساخت تحکیم می‌شود. در زمان زلزله نیز
فشار آب حفره‌ای اضافی به سرعت زایل میگردد. لذا برای چنین مصالحی در تحلیل لرزه‌ای پایان ساخت از
پارامترهای مقاومت برشی زهکشی شده (0آن) یا »)٩5 استفاده می‌شود.
توجه به اینکه اطلاع دقیقی از وضعیت تحکیم این مصالح در دسترس نیست. مصالح به طور محافظه کارانه
تحکیم نیافته فرض می‌شوند. همچنین از آنجاییکه فشار آب حفره‌ای اضافی تولید شده در اثر زلزله به طور
میگردد. با این حال بهترین و دقیق‌ترین روش انجام تحلیل عددی تنش موثر به منظور تخمین صحیح فشار
آب حفره‌ای حاصل از ساخت و نیز ناشی از زلزله پس از آن است. در این حالت می‌توان از تحلیل پایداری با
رویکرد تنش و پارامترهای مقاومت برشی موثر ((]:)) استفاده کرد.
9 فشار آب حفره‌ای: در تحلیل تنش کل, فشار آب حفره‌ای اضافی دینامیکی در پارامترهای مقاومت برشی برحسب
تنش کل منعکس شده و لزومی به لحاظ نمودن مضاعف آن در تحلیل نیست. لذا برای مصالح هسته فشار آبی در
نظر گرفته نشده و برای سایر مصالح بدنه و پیء فشار آب حفره‌ای استاتیکی متناسب با تراز آب مخزن در
بالادست و تراز پایاب محاسبه میگردد. از انجائیکه در زمان طراحی سد. تراز آب مخزن در انتهای مرحله ساخت.
به علت امکان آبگیری نسبی سد در زمان اجراء. مشخص نمی‌باشد. تحلیل پایداری برای سطوح آب محتمل مخزن
سد. انجام و بحرانی‌ترین حالت در طراحی لحاظ گردد. در تحلیل تنش موثرء فشار آب حفره‌ای مطابق نتایج
-------- صفحهٔ بعد --------
قصل دوم - نحلیل شبه‌استانیکی ۳۳
9 ضریب زلزله و ضریب اطمینان: به طوریکه پیشتر اشاره شد. طول مرحله پایان ساخت در مقایسه با طول عمر سد
نسبتا کوتاه بوده و احتمال وقوع زلزله طرح در این زمان اندک میباشد. از سوی دیگر خسارت خرابی سد در این
حالت کمتر از حالتی است که سد در حالت مخزن پر دچار خرابی شود. لذا می‌توان زلزله‌های با دوره بازگشت
کوتاه‌تر را ملاک طراحی قرار داد.
۲-۲-۴-۲ تراوش پایدار - مخزن بر
شیروانی: تحلیل پایداری لرزه‌ای بدنه سد در شرایط تراوش پایدار از تراز نرمال مخزن برای شیب پائین‌دست
الزامی است.
* نوع تحلیل پایداری: پایداری لرزه‌ای سد در شرایط تراوش پایدار به دو روش «تحلیل تنش کل» و «تحلیل تنش
موْْر» آرزیابی شده و بحرانی‌ترین حالت. ملاک طراحی قرار می‌گیرد.
- هسته سد و لایه‌های مصالح ریزدانه اشباع پی (شرایط کاملا زهکشی‌نشده) و همچنین مصالح با نفوذپذیری
متوسط (با قابلیت زهکشی نسبی)» در زمان تراوش پایدار به خاطر گذشت زمان کافی و زایل شدن فشار آب
حفره‌ای اضافی ناشی از بارگذاریهای قبلی, حالت تحکیم یافته دارد. وقوع زلزله در مصالح ریزدانه اشباع به
علت عدم آمکان زهکشی مناسب. یک بارگذاری سریع و شرایط زهکشی‌نشده تلقی میگردد. لذا برای تحلیل
پایداری لرزه‌ای سد در شرایط تراوش پایدار. در «تحلیل تنش کل» از پارامترهای مقاومت برشی زهکشی‌نشده
(ل1ح یا *) و در «تحلیل تنش موْثر» از پارامترهای مقاومت برشی زهکشی‌شده (0آل) یا 5) استفاده میگردد.
- در مصالح نفوذپذیر پوسته یا پی (با قابلیت زهکشی آزاد) هنگام زلزله فشار آب حفره‌ای اضافی تولید شده. به
سرعت زایل میگردد. لذا برای چنین مصالحی در آرزیابی پایداری لرزه‌ای در شرایط تراوش دائمء در هر دو
حالت «تحلیل تنش کل» و «تحلیل تنش موْنر» همواره از پارامترهای مقاومت برشی زهکشی‌شده (ا۲ یا 5)
بر حسب تنشهای موْئر استفاده می‌شود.
۹ فشار آب حفره‌ای: در هر دو «تحلیل تنش کل» و «تحلیل تنش موْئْر» فشار آب حفره‌ای متناسب با سطح آب در
بالادست. بدنه و پائین‌دست و با فرض شرایط هیدرواستاتیک یا تحلیل تراوش پایدار از تراز نرمال مخزن, در نظر
گرفته می‌شود. علاوه بر فشار آب حفره‌ای استاتیکی, در تحلیلهای تنش موْثر لازم است فشار آب حفره‌ای اضافی
دینامیکی نیز با استفاده از آزمایشهای تناوبی یا تحلیلهای عددی دینامیکی, تخمین و در محاسبات لحاظ گردد.
* ضریب زلزله و ضریب اطمینان: این مرحله طولانی‌ترین مرحله از طول عمر سد به شمار می‌آید و احتمال وقوع
حداکثر زلزله طرح در این شرایط قابل توجه میباشد و از طرف دیگرء در صورت آسیب یا خرابی سد. حداکثر
-------- صفحهٔ بعد --------
۳۴
دراین ش
۵ ا<خ
۳-۲-۴-۲ ترا
۹ شیروانی:
مخزن از
۹ پارامترها
9 فشار آب
9 ضریب زا
جدول (۳-۲) <
مای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدها
دار برای زلزله‌ای با ضریب ری
ن بسته به درجه اهمیت سد
مخزن نیمه‌پر (ترازهای مخ
تراز سطح آب مخزن مربوط
زله ممکن است متفاوت باشد
اوت که فشار آب حفره‌ای
بل و ضرائب اطمینان مجاز را
های مختلف تحلیل لرزه‌ای
سطح آب مخزن و پایاب در
سطح آب مخزن پر در شرایط
هیدرواستاتیکی
سطح آب مخزن پر در شرایط
حفره‌ای اضافی دینامیکی
سطح آب مخزن پر در شرایط
هیدرواستاتیکی
سطح آب مخزن پر در شرایط
حفره‌ای اضافی دینامیکی
ی خاکی و سنگریز
|[ طراحی گردد.
بین ۱/۰۰ الی
به بحرانی‌ترین
به اختصار نشان
۱/۱۰۰
/
۰ تا ۱/۱۵
(بسته به درجه
۰ تا ۱/۱۵
اهمیت سد)
-------- صفحهٔ بعد --------
قصل دوم - نحلیل شبه‌استانیکی ۳۵
۵-۳- پارامترهای مصالح بدنه و پی
میزان دقت ضریب اطمینان محاسبه‌شده برای پایداری شیروانیهای یک سد وابسته به دقتی است که در تعیین
مشخصات فیزیکی و مکانیکی مصالح آن به کار گرفته شده است. بر همین اساس لازم است خصوصیات و پارامترهای
مصالح با دقت مناسبی برای پی سد و همچنین برای هر یک از قرضه‌های مورد استفاده در ساخت بدنه سد برآورد گردد.
با توجه به اینکه در تحلیل شبه‌استاتیک از روشهای تعادل حدی برای ارزیابی ضریب ایمنی شیبهای بدنه سد
استفاده می‌شود. در این قسمت تنها به معرفی و نحوه تعیین پارامترهای مورد نیاز این روشها پرداخته شده و از پرداختن
به سایر پارامترهای مورد نظر در سایر تحلیلهای مورد نیاز سدها نظیر تحلیل تروش و تنش -کرنش به لحاظ رعایت
اختصار خودداری می‌شود.
به طور کلی پارامترهای فیزیکی و مکانیکی مورد نیاز برای مصالح یک سد در تحلیل پایداری شبه‌استاتیک عبارتند از:
۹ 0): ضریب اصطکاک داخلی مصالح خاکی
* # وزن مخصوص مصالح در حالت طبیعی
* بل وزن مخصوص مصالح در حالت اشباع
این پارامترها بسته به نوع بارگذاری در دو حالت تنش کل و موْثر در تحلیلهای شبه‌استاتیک مورد استفاده قرار
میگیرند. نحوه و شرایط استفاده از هر یک از این پارامترها در بخش ۴-۲ ارائه شده است. برای تخمین این پارامترها
لازم است آزمایشهای مختلفی به این شرح بر روی مصالح انجام شود. احتمال, میزان و اثرات وقوع پدیده کاهش مقاومت
برشی مصالح بدنه و پی سدها در هنگام زلزله یا پس از آن» باید در آزمایشها و تحلیلها مورد توجه قرارگیرد.
اغلب بسترهای سنگی از مقاومت برشی بسیار بالایی» در مقایسه با مصالح خاکی, برخوردارند و در این حالت سطوح
لغزش از مسیر سنگ بستر عبور نکرده و عموماً در داخل بدنه سد محدود میگردد. سنگ بستر مقاوم در مدل سازی
تحلیل پایداری شبه‌استاتیکی شیروانیها به عنوان تکیه گاه صلب محسوب شده و نیازی به مدلسازی آن نمی باشد. در
شرایطی که سنگ بستر از مقاومت بالایی برخوردار نبوده یا دارای درزه‌هایی با امتداد نامطلوب باشد. ممکن است سطوح
لغزش بحرانی از داخل لایه‌های سنگ بستر نیز عبور نماید. در این صورت لازم است که پی سنگی به طور مناسب. با
توجه به پارامترهای مقاومت برشی و وضعیت درزه‌هاء در تحلیلهای پایداری مدلسازی شود.
در مواردی که پی سد یا بخشهایی از آن از نوع آبرفتی و خاک میباشد. تخمین پارامترهای مورد نیاز برای تحلیل,
بر اساس آزمایشهای آزمایشگاهی و صحرایی زیر امکان پذیر است:
* آزمایشهای آزمایشگاهی: به طور کلی شامل, آزمایش تعیین وزن مخصوص در حالت طبیعی و اشباع خاک.
-------- صفحهٔ بعد --------
۳۶ راهنمای نحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
نشده (17[])» تحکیم یافته زهکشی نشده (11)) و تحکیم یافته زهکشی شده (1) بر روی نمونه‌های دست
نخورده و یا نمونه‌های بازسازی شده. میباشد. انجام آزمایشهای برشی زهکشی‌نشده (تک محوری و لألا) برای
خاکهای نفوذذپذیر ضرورتی ندارد.
البته انجام آزمایش عمومی شناسایی و طبقه‌بندی خاک نظیر دانه‌بندی, هیدرومتری, حدود اتربرگ و ... نیز در
کنار آزمایشهای اصلی ضروری است و می‌تواند در تخمین بهتر پارامترها راهگشا باشد.
* آزمایشهای صحرایی: شامل آزمایش برش مستقیم برجاء آزمایش نفوذ استاندارد. نفوذ مخروط. برش پره و
با توجه به محدودیت آزمایشهای آزمایشگاهی در تخمین پارامترهای خاکهای سیمانته‌شده و یا خاکهای ریزدانه
حساس و نیز محدودیت حداکتر اندازه دانه‌ها و ... آزمایشهای صحرایی و برجا می‌تواند نتایج بهتری را نسبت به
آزمونهای آزمایشگاهی بدست دهد. برای یک برآورد اولیه از خصوصیات مقاومت برشی خاک در سدهای کوتاه و یا
در مراحل اولیه طراحی سدهای بزرگ می‌توان پارامترهای مقاومت برشی خاک را از روابط موجود بین عدد
آزمایش نفوذ استاندارد و مقاومت برشی به دست آورد. با این حال انجام آزمایشهای فوق در مراحل بعدی تدقیق
طراحی الزامی خواهد بود.
هرچند ممکن است. مدلسازی پی‌های سنگی در محاسبات و تحلیلهای پایداری سدهای خاکی و سنگریز ضرورت
نیابد. اما پیش از آغاز مراحل تحلیل پایداری, شناسایی خصوصیات این قبیل پی‌ها برای اطلاع از میزان مقاومت آن و
انتخاب تراز مناسب قرارگیری پی و تعیین ضرورت مدلسازی پی سنگی اجتناب ناپذیر است. طبیعتاً این آزمونها در سنگ
بسترهایی که در تحلیلهای پایداری مدلسازی می‌شوند (شامل سنگهای ضعیف یا دارای درزه‌های نامطلوب و سنگهای
نرم و انعطاف پذیر)» از اهمیت بیشتری برخوردار است. آزمایشهای معمول برای شناسایی خصوصیات سنگ بستر به قرار
* آزمایشهای آزمایشگاهی: نظیر آزمایش تک محوری» تعیین سرعت موج برشی و ..» برای تعیین خصوصیات
* آزمایشهای صحرایی: شامل آزمونهای ژئوفیزیک برای تعیین لایه بندی بستر سنگی تا عمق مناسب و محاسبه
سرعت موج برشی در هر لایه. آزمونهای درزه نگاری برای تعیین مشخصات هندسی و پرشدگی درزه‌هاء
توده سنک
۲-۵-۲ روشهای تعیین مشخصات فیزیکی و مکانیکی مصالح بدنه
بخش اصلی سطوح گسبختگی عمیق و تمامی سطوح گسیختگی سطحی. در بدنه سد واقع شده است. بر همین
اساس شناخت بیشتر از خصوصیات مصالح این بخش از سد و تخمین دقیق زاویه اصطکاک داخلی و چسبندگی خاک و
-------- صفحهٔ بعد --------
قصل دوم - نحلیل شبه‌استانیکی ۳۷
سنگریز مورد استفاده برای هسته و پوسته سد بیش از مصالح پی سد اهمیت خواهد داشت. معمولاً مصالح مورد استفاده
برای بدنه از قرضه‌های مختلفی تأمین می‌گردند و گاهی پیش از استفاده در سد. دانه‌بندی آنها اصلاح و یا دو یا چند نوع
مصالح با هم ترکیب می‌شوند. پس از آن این مصالح به محل سد حمل و بر اساس مشخصات فنی طرح با تراکم و درصد
بدین ترتیب. آزمایشهای عمومی شناسایی مصالح خاک نظیر دانه‌بندی» هیدرومتری, حدود اتربرگ. درصد رطوبت
طبیعی و .... در مرحله ابتدایی شناسایی قرضه اجتناب ناپذیر خواهد بود. پس از این مرحله آزمایشهای تراکم انجام
می‌شود تا حدود درصد رطوبت بهینه و میزان حداقل وزن مخصوص مصالح به منظور اعمال در مشخصات فنی طرح
معین گردد.
برای شناسایی مشخصات و خصوصیات مقاومت برشی و وزن مخصوص مصالح که در تحلیلهای پایداری به کار
گرفته می‌شوند لازم است نمونه‌هایی با حداقل تراکم مجاز و حداکثر درصد رطوبت تعیین‌شده در مشخصات فنی عملیات
اجرایی طرح به صورت بازسازی‌شده"" تهیه گشته و بر روی آنها آزمایشهای مقاومت برشی انجام شود. با توجه به امکان
اشباع شدن مصالح, اندازه‌گیری وزن مخصوص و مقاومت برشی در دو حالت شرایط ساخت رطوبت بهینه (یا هر شرایطی
که طبق آن سد ساخته می‌شود) و اشباع انجام می‌گیرد.
خصوصیات مقاومت برشی مصالح مورد استفاده در بدنه سد بر اساس آزمایشهای آزمایشگاهی برش مستقیم و سه
محوری تعیین می‌شود. بر این اساس انجام آزمایش برش مستقیم در حالت کند (5) و آزمایش سه محوری در سه حالت
تحکیم نیافته و زهکشی‌نشده (لالا4» تحکیم یافته و زهکشی‌نشده با اندازه گیری فشار آب حفره‌ای (لا۲) و تحکیم یافته و
زهکشی‌شده(10)) برای تخمین این پارامترها الزامی است. یادآور میگردد در انجام آزمایشهایی که نیاز به اعمال فشار
همه‌جانبه یا قائم بر روی نمونه‌ها میباشد. لازم است این فشار با تنشهای‌های وارده در ترازی از سد که قرار است آن
مصالح در آنجا به کار گرفته شوند مطابقت داشته باشد. توصیه می‌شود. از مدلسازی اولیه برای تخمین شرایط تنش در
نقاط مختلف بدنه سد. به منظور تعیین دستور کار آزمایشهای برش استفاده گردد.
در ضمن لازم است هماهنگی مناسبی بین مشخصات فنی عملیات اجرایی» آزمایشهای آزمایشگاهی و شرایط اجرایی
در محل, در مورد میزان تراکم. درصد رطوبت و میزان اشباع نمونه‌های تحت آزمایش برقرار شود. همچنین تعداد
آزمایشها بایستی از نظر آماری به حد کافی باشد تا نماینده واقعی رفتار مصالح و تغییرات احتمالی آن باشد.
پس از انجام تعداد قابل قبولی از آزمایشهاء با توجه به حجم بدنه و تعدد منابع قرضه‌هاء پوش مقاومت برشی برای
تحلیل به نحوی انتخاب شود که حداقل دو سوم نقاط آزمایش در زیر آن قرار داشته باشد. برای سدهای کوتاه که ممکن
است در آنها تعداد کمی آزمایش انجام شده باشد.ء بهترین خط مماس بر دایره‌های موهر (پوش موهر کلمب) به عنوان
معیار انتخاب پارامترهای مقاومت برشی محسوب می‌شود.
** ۵۵۵
-------- صفحهٔ بعد --------
۳۸ راهنمای نحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
از آزمایش سه محوری بزرگ مقیاس توصیه می‌شود. در مواردی که تعیین پارامترهای مقاومتی مصالح درشت دانه
مستلزم اصلاح دانه‌بندی آن باشد. لازم است از روشهای مناسب اصلاح دانه‌بندی, مانند روش موازی سازی دانه‌بندی
آزمایشگاهی با دانه‌بندی صحرایی استفاده گردد.
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل ۳
-------- صفحهٔ بعد --------
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۳۱
۱-۳- مقدمه
«تحلیل دینامیکی» در واقع انجام تحلیلهای عددی بر روی مدل بدنه و در صورت نیاز پی سد.ء میباشد که در طی
آن. به واسطه درنظر گرفتن رفتار تنش-کرنش مصالح, به بررسی رفتار سد در زمان اعمال بارهای تناوبی لرزه‌ای و نیز
تحلیل و بررسی رخدادهای احتمالی پس از وقوع زلزله, پرداخته می‌شود.
تحلیل دینامیکی اصولاً کاملترین نوع تحلیل لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز به شمار می‌آید. چراکه بر خلاف
تحلیلهای معمول شبه استاتیک که صرفاً به مبحث پایداری سد می‌پردازد. تحلیلهای دینامیکی قادرند تا علاوه بر
نمایش رفتار سد در زمان وقوع زلزله و پس از آن. برخی دیگر از پارامترهای حائز اهمیت در طرح لرزه‌ای سدهای خاکی.
از جمله میزان تغییر شکلهای ماندگارء میزان فشار آب حفره‌ای اضافی, روانگرایی و... را نیز مورد تحلیل و ارزیابی قرار
داده و تخمین مناسبی از شرایط یا مقدار آنها بدست دهند. بدین ترتیب روشهای دینامیکی در کنار روش تحلیل لرزه‌ای
به روش شبه استاتیک و به عنوان مکمل آن, همواره در تحلیل و طراحی لرزه‌ای کامل سدهای خاکی و سنگریز از
اهمیت ویژه‌ای نزد طراحان و مهندسان برخوردار بوده‌اند.
۱-۱-۳ مزایا و محدودیتهای تحلیل دینامیکی
مهمترین مزایای تحلیل لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز به روش دینامیکی به طور خلاصه عبارتند از:
* فراهم آمدن امکان مدلسازی رفتار تنش-کرنش تناوبی مصالح, در برابر بارهای دینامیکی زلزله و در نتیجه بررسی
و ارزیابی دقیقتر رفتار سد در برابر زلزله‌های احتمالی در طول مدت رخداد زلزله و پس از آن
_توانایی تخمین میزان تغییرشکلهای ماندگار
* امکان بررسی اثرات ناشی از وقوع روانگرایی در مصالح پی (و احیاناً بدنه) سد
* توانایی در برآورد میزان و توزیع فشار آب حفره‌ای اضافی در داخل بدنه و پی سد
همچنین روشهای تحلیل دینامیکی نسبت به روشهای ساده‌تر تحلیل لرزه‌ای نظیر تحلیل شبه استاتیکی دارای
ویژگی‌هایی بدین شرح نیز می‌باشند:
* نیاز به انجام مطالعات کامل لرزه‌زمین ساخت به عنوان پیش‌نیاز تعیین بارهای ناشی از زلزله
* نیاز به سطح بالاتری از تجربه در انجام اینگونه تحلیلها و درک رفتار مصالح در برابر بارهای تناوبی ناشی از زلزله
* پیچیدگی مدلهای رفتاری مورد استفاده در تحلیلهای غیرخطی و تعدد پارامترهای مورد نیاز آنها
* لزوم استفاده از آزمایشهای تناوبی جهت برآورد پارامترهای مدل رفتاری
* نیاز به نرم‌افزار و سخت‌افزارهای پیشرفته‌تر نسبت به سایر انواع تحلیل
9 صرف زمان قابل توجه به منظور مدلسازی, انتخاب. اصلاح و اعمال بارهای ناشی از زلزله و در نهایت حل مدل
عددی
-------- صفحهٔ بعد --------
۳ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
مزایا و ویژگیهای تحلیل دینامیکی سبب شده تا به منظور بررسی دقیقتر چگونگی عملکرد یک سد در زلزله.
اینگونه تحلیلها در طرح لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز از جایگاه ویژه‌ای برخوردار باشند. روشهای مختلفی برای انجام
تحلیل دینامیکی وجود دارد. روشهای الاستیک خطی. معادل خطی و غیرخطی سه روشی هستند که معمولاً در این
تحلیلها مورد استفاده قرار میگیرند. در این میان روشهای معادل خطی و غیر خطی در تحلیل لرزه‌ای سدها
بارهای دینامیکی هریک به نوبه خود و در مراحل مختلف تحلیل دینامیکی بسته به شرایط و ویژگیهای سد جایگاه
مربوط به خود را دار می‌باشند.
توجه به این نکته ضروری است که دقت هر روش وابسته به میزان دقت پارامترهای ورودی است و هرچه دفت
گمراه کننده باشد. بنابراین قدم اول در انتخاب هر یک از روشهای تحلیل دینامیکی, اطمینان از حصول پارامترهای
صحیح مورد نیاز برای آن تحلیل است.
جزئیات هریک از روشهای موجود در تحلیل دینامیکی از جمله روش معادل خطی و غیر خطی در این فصل آرائه
۳-۱-۳ الزام استفاده از روش دبنامیکی در طرح لرزه‌ای
انجام تحلیل لرزه‌ای به روش دینامیکی مطابق بند ۳-۶-۱ این راهنما برای کلیه سدهای خاکی و سنگریز مورد شمول
این راهنما که در طبقه‌بندی سدها جزء سدهای بزرگ جای دارند و همچنین سدهای متوسطی که در مناطق با پتانسیل
خطر بالا قرار می‌گیرد در مطالعات مرحله دوم الزامی است. لازم به ذکر است برای سدهای با ارتفاع بیش از ۱۰۰ متر که
در مناطق با لرزه خیزی بالا احداث خواهند شد. توصیه می‌شود در انتهای مطالعات مرحله اول (مطالعات مرحله شناخت)
بر روی گزینه منتخب بدنه. تحلیل دینامیکی با پارامترهای در دسترس مصالح انجام گردد تا در صورت عملکرد لرزه‌ای
نامطلوب. سایر گزینه‌های بدنه محدداً ارزیابی گردد.
۲-۳ بارگذاری لرزه‌ای
زلزله توسط حرکات ناگهانی در گسلها و نواحی فعال پوسته زمین پدید می‌آید. عامل حرکت گسل, جهش الاستیک*"
ناشی از آزاد شدن ناگهانی انرژی کرنشی در پوسته زمین است. گسلش در توده سنگها باعث بروز لرزشهایی می‌شود که
به صورت امواجی در پوسته زمین منتشر میگردد. این لرزشها حرکاتی را در سطح زمین ایجاد می‌کنند که سبب ایجاد
تغییر شکل و اعمال تنش بر روی سازه‌های زیرزمینی و سطحی شده و منبع بیشتر خرابیهای حاصل از زلزله هستند. از
اعمال این تنشها بر روی سازه‌هاء تحت عنوان بارگذاری دینامیکی با لرزه‌ای یاد می‌شود. با توجه به ماهیت زلزله مقدار و
۰ ها
۵۵۵ مزادج| ۴ ٩
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۳۳
جهت این بارگذاری در طول زمان زلزله تغییر می‌کند که روند این تغییرات در طول زمان را تاریخچه زمانی آن زلزله
می‌نامند. بارگذاری لرزه‌ای در قالب تاریخچه زمانی شتاب زلزله (شتابنگاشت) یا هریک از تاریخچه‌های زمانی سرعت.
تغییر مکان یا تنش معادل آن, در مدل عددی اعمال میگردد.
دامنه امواج زلزله عموماً در سه راستای مختلف. شامل دو راستای افقی عمود بر هم و یک راستای قائم بر سطح
توسط لرزه‌نگارها" " ثبت می‌شوند. پارامترهای دامنه به طور کلی شامل تاریخچه شتاب. سرعت و یا تغییر مکان یک نقطه
نسبت به زمان میباشد. شکل (۱-۳) تاریخچه زمانی پارامترهای زلزله منجیل به بزرگی ۷/۳ را که در سال ۱۳۶۹ در
ایستگاه آب بر به فاصله رو مرکزی ۱۰ کیلومتری از زلزله ثبت شده است را در دو راستای افقی و قائم نشان می‌دهد.
با دردست داشتن تاریخچه زمانی هریک از این پارامترها می‌توان به تاریخچه زمانی پارامترهای دیگر دست یافت. به
انتگرال گیری از تاریخچه زمانی شتاب به دست می‌آید.
کمیتهایی از تاریخچه زمانی یک زلزله که برای بیان و توصیف ویژگیهای آن زلزله کاربرد دارد. پارامترهای لرزه‌ای
نامیده می‌شوند که در ادامه به اختصار به معرفی آنها پرداخته خواهد شد.
۷ 1۱۱۳۱۵ 200010۲31100 ۷۵۲۲۵۱ اه ۷ 1۱۳۳۵ 200010۲31100 ۵۱ ۵۳و۱۳ 06
ٍ 04 04
از ۸ اوه 58 ۷ 1 ا ۵و 8
ری رال ا ۱ را ۵ ۱۱۵ نها : 3 رط ۱ سکس لس ی ۱ ۳
55 ۵ یه ۱ ای این بشید نان ۱ یه اه ۳ ۱ 1 1 10 ۱ ۱ ه 55 50 مضه هن شا پرهیل 1 اکن هنن ۹ را یز 10 1 ۳۳ ۵ 3
8 1 ۱ نسه
(9) 711۳۵ 1۱ ۱ ۱ و و (8) 11۳6 ۱ ۱ ۱ : و
۱ ۱
۱ 04 ۱ ۱ 04
06 06
9۷ ۱۱۳۱۵ ۷۵۱۵۵۱۱۷ ۷۵۲۲۵۱ 05 ۷ ۱۱۳۱۵ ۷۵۱۵۵۱۱۷ ۵۱ 1۵و۱۳ 05۲
۲ 025 + ۵25
3 3
ح ۱ ۸ ح
0 ۳71 6 ۳
55 50 45 40 35 و 95 50 1 2 2 1 5 ۵ و
(9) 711۳۵ < (۶) 711۳۵ >
025 025
05 05
۷ 6۱۱۱۲۳۱۵ 200۲ا09ال ۷۵۲۵۱ 3 ۷ 1۱۲۳۱۵ 90۱20616۱ال ا۵ و۱۱۳ 03
02 02
3 3
1۱ ۴
ن ن
(5) 11۲۵ 2
0 ی 0 3
55 ۰ 55 50 9
5 5
)٩( 0۹ 11۳6 زه
02 0
شکل ۱-۳- تاریخچه زمانی شتاب. سرعت و تغییر مکان در زلزله منجیل (ایستگاه آب بر)
۰ 29
و ار رون
-------- صفحهٔ بعد --------
۳۴ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
۱-۳-۳ معرفی پارامترهای لرزه‌ای
۱-۱-۲-۳ مقادیر حداکتر ""
زلزله میباشد. شتاب افقی حداکثر (۳]10۸)" پرکاربردترین پارامتر طراحی دینامیکی در ژئوتکنیک میباشد. در حالیکه
حداکثر سرعت افقی (۳]10۷)"" به عنوان یک پارامتر اساسی در خرابی سازه‌های مدفون نزدیک سطح زمین و حداکثر
تغییر مکان افقی (۳]1010)"" در طراحی دیوارهای حائل, تونلها و خطوط لوله زیرزمینی کاربرد دارند. با توجه به اهمیت
موْلفه افقی زلزله در تحلیل دینامیکی. پارامترهای زلزله اغلب به پارامترهای مولفه افقی بسنده شده و تحت عنوان
حداکثر شتاب (۳0۸)" حداکثر سرعت (/۲0۷])"" و حداکثر تغییر مکان (]۳)" از آنها یاد می‌شود. به عنوان مثال
مقادیر این پارامترها در زلزله منجیل بر اساس شکل (۱-۳) به ترتیب برابر با ۰*/۵۱8۵ ۰/۴۳۱۲/۹ و ۰/۱۸۱۳ میباشد.
این مقادیر حداکثر زلزله طرح. برای سازه‌های بزرگ مانند سدها بر اساس تحلیل خطر لرزه‌ای و در سازه‌های کوچکتر
مانند ساختمانها معمولاً بر اساس پهنه‌بندی‌های خطر لرزه‌ای ارائه شده در استانداردهای مرتبط تعیین می‌گردند.
استفاده از روابط کاهندگی, اصلی‌ترین روش در مطالعات تحلیل خطر لررزه‌ای برای تعیین پارامترهای
حداکثر زلزله طرح به شمار می‌آید.
پیوست ۷ به اختصار به معرفی این روابط پرداخته است.
۲-۱-۲-۳ محتوای فرکانسی ""
به طور کلی آمواج زلزله متشکل از مجموعه‌ای از موجهای ساده‌تر با فرکانسها و دامنه‌های متفاوت میباشد. محتوای
فرکانسی یک زلزله در واقع نشان دهنده اینست که دامنه این آمواج. چگونه در فرکانسهای مختلف گسترش یافته‌اند.
در واقع آنجه که سبب می‌شود تا پاسخ سازه در قبال دو زلزله با آنرژی, حداکثر شتاب و دیگر پارامترهای یکسان.
۱-۲-۱-۲-۳- طیف پاسخ*" (طیف باز تاب)
یکی از روشهای طراحی سازه‌ها در برابر زلزله استفاده از طیف پاسخ میباشد. طیف پاسخ عبارتست از حداکثر پاسخ
سیستمهای یک درجه آزادی با فرکانسهای طبیعی مختلف. به تاریخچه زلزله ورودی که به صورت تابعی از فرکانس
۵5۵ ۳۵2
0 110۳1700 0۲0 با ۳
۲10۳170013۷ 0۲0۵ ۳۵۵ 1
01 [ها 710۳70 من م۳ ۳
0 ماه ۳ ْ
۷۵1۵۵ 00۳0۵ ۳۵۵
01 دیامن مامه ۲ ۹
1)) ۲۳۵۵۵۱۱۵۷ ً
مین ۸ ۹
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۳۵
طبیعی (پریود طبیعی) و میرایی بیان می‌شود. این پاسخ می‌تواند در قالب حداکثر شتاب (,5)» حداکثر سرعت (.
5) و یا
حداکثر تغییر مکان (50) باشد که در این صورت به ترتیب طیف پاسخ شتاب (۲1)۳۹۸, طیف پاسخ سرعت (۰)۳۹۷؟ و
طیف پاسخ جابجایی ((۱)۳8۹1" نامیده خواهد شد.
برای هر موج زلزله این پاسخ‌ها تنها به فرکانس طبیعی سیستم یک درجه آزادی و میرایی آن بستگی دارد. در شکل
(۲-۳) سیستم یک درجه آزادی با سختی‌های (فر کانس‌ها) مختلف نشان داده شده است. لازم به ذکر است که در پریود
طبیعی صفرء سیستم یک درجه آزادی به صورت صلب عمل کرده و میزان پاسخ سیستم عملاً حداکثر جنبش ورودی
شتاب برای میرایی‌های مختلف بدست می‌آید. با افزایش میرایی طبیعتاً قسمتی از انرژی جذب شده و میزان پاسخ
سیستم یک درجه آزادی کاهش می‌یابد. طیف پاسخ طرح می‌تواند برای میرایی‌های مختلفی رسم شود ولی معمولا در
درصد برای تاریخچه زمانی مولفه افقی (طولی) زلزله منجیل ترسیم شده است.
بحخش ۲-۲-۳ به اختصار توضیحاتی در این حصوص ارائه شده است.
(0می) 288[00,7 :71 3 12 11
شکل ۲-۳- مفهوم طیف پاسخ
0 500 مله2 ۳
۷۵10 هام5 میهد ٩۳
1 م5 ملیههط ٩۱
-------- صفحهٔ بعد --------
۳۶ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
۷۵۱۵۵ 50601۲۵۱ 0و۲ ۱.00 0 506013 ۲۶۵000 25
20
075
2 2 5 چ
۲ 0 گ کّ
اس :۰ ۱۵ ۵6
1
025
- 05
0 1 ۶ ۲ ,7 000 1 ,7 ,7 0 0.0
30 25 20 15 1۹0 05 00 30 25 20 15 10 05 00
(3) 6۵۲۱۵۵ (5) 6۴۵۲۱۵۹۵
۲3910۲۱ ۴۵۲۵۲ 0014 051 ۲3۱ا60م5 6و۲ 04
0012
0010 03
0008 ۳ 13
2۳ مج
!1 0006 8
۱ ۰
۹ 0004 0
0002
1 ی ی ۳ 0000 ۰ ۰ ۰ ۰ : 00
20 16 12 30 25 20 15 10 یه 00
(۲2) ۴۲۵۵۵۳۵۷ (5) 6۵۲۱۵۵
شکل ۳-۳- طیف پاسخ شتاب. سرعت و تغییر مکان (میرایی - ۵ درصد) و طیف فوریه مولفه افقی (طولی) زلزله منجیل
بی قمی
۲-۲-۱-۲-۳- طیف فوریه
فیزیکدان فرانسوی به نام فوریه نشان داد که هر تابعی را می‌توان به صورت مجموعی از توابع سینوسی با دامنه‌ها.ء
فرکانسها و فازهای مختلف بیان کرد. با توجه به طبیعت پیچیده امواج زلزله. می‌توان این امواج را به صورت مجموع
بارهای تناوبی نوشت. در صورتی که تابع شتاب زلزله به صورت (1)ی2 نمایش داده شود تابع تبدیل فوریه را به صورت زیر
می‌توان بیان کرد:
10 1
(۱-۳) ۵۱ ۱(0)
0 - ((7)0
که در آن (۲)0 تابع تبدیل فوریه, ۵ فرکانس دورانی و 0 مدت زلزله و /-/۰</ است. بدین ترتیب می‌توان شتاب
را از تبدیل عکس فوریه به دست آورد:
(0] اس
(۲-۳) 40 0( | -- (1) , 0
رابطه (۱-۳) را می‌توان به صورت زیر نیز نوشت:
7 7 : .
7۲ )00( - 1 0 ))(0050/4/ - 18 وه )۱(51 0۵10 > »)00( - 15)0(۳-۳(
۰ 7
ما۳۵ ۹4
-------- صفحهٔ بعد --------
بنابراین (۳)0 یک تابع مختلط است که می‌تواند با دامنه‌ها و زاویه‌های فاز آن بیان شود. دامنه این تابع به نام طیف
دامنه فوریه "؟ ((۲۸۹)0) و فاز آن. طیف فاز فوریه"" ((0)0) نامیده می‌شود.
(00) * + (0*)0/+ - (۲۸5)0
(۳-۳) (0)؟
1۱ 0
74۵ ۱ 1210 (1)0
یکی از کاربردهای طیف فوریه تعیین فرکانسهای طبیعی سازه میباشد. به عنوان مثال اگر در یک سد. طیف فوریه
شتاب تاج بر طیف فوریه زلزله ورودی (که در پائین ترین رقوم مدل سد وارد می‌شود) تقسیم شود. تابعی به دست
می‌اآید که به آن تابع انتقال ۲۵ (1۳) گفته می‌شود. درصورتی که این تابع نسبت به فرکانس ترسیم گردد. فرکانس‌هایی که
منجر به بروز تشدید در تابع مذکور می‌شود همان فرکانسهای طبیعی سیستم سد (و پی) خواهند بود.
از دیگر کاربردهای طیف فوریه در دینامیک سازه‌ها و لرزه زمین ساخت. می‌توان به استفاده از آن در بازتولید
تاریخچه زمانی موج زلزله با توجه به پارامترهای لرزه زمین ساخت منطقه مورد نظر اشاره نمود.
۳-۱-۲-۳- پریود (فرکانس) غالب زلزله
می‌سود. برای حدف اثر بر حی نویزهاء معمولا پریود غالب از منحنی هموار شده طیف قوربه به دست می‌اید. به عنوان
مثال در طیف فوریه زلزله منجیل شکل (۲-۳)» مقدار فرکانس غالب حدود ۴ هرتز میباشد. هرقدر پریود غالب زلزله
پریود غالب زلزله به نوعی بیانگر محتوای فرکانسی تقریبی موج زلزله نیز میباشد. از اینرو این پارامتر در برآورد
تغییرمکانهای ماندگار به روش تخمینی و نیز تعیین پارامترهای میرایی رایلی مورد استفاده قرار می‌گیرد.
۴-۱-۲-۳ مدت دوام زلزله
مدت دوام زلزله, به کل مدتی که در طی آن زلزله رخداده است اتلاق می‌شود. مدت دوام زلزله در پاسخ سازه‌های
ژئوتکنیکی در برابر زلزله بسیار موْثر است. به‌ویژه در شرایطی که در لایه‌های خاک احتمال افزایش فشار آب حفره‌ای.
کاهش مقاومت و سحتی در طول بار گذاری دینامیکی 9 یا سایر گسیختگیهای پیشرونده وجود دارد. اهمیت ان دو
چندان می‌شود. بنابراین در ارزیابی روانگرایی و تحلیلهای تغییر مکان لازم است این پارامتر مورد توجه ویژه‌ای قرار
(۲۳۸5) 50001۳0 0لبزام۸ جوزسن ۲ ۳
: : 14
3 م۳۵۹۵ ۳۵۲۵۲
(7) ۳۳۵1۵ ۲۶۵۵۵۲۵۲ ۹۳
(1) ۵ ]ده زج ۳۳۵00 1۹
ار در
۳۵[]۳۵۵ ۵ ازدوه ۳/۵ ۳
-------- صفحهٔ بعد --------
۳۸ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
مدت زلزله ارتباط مستقیمی با شدت آریاس (م1) دارد. شدت آریاس عبارت است از مجموع کل انرژی در واحد وزن
در یک سیستم یک درجه آزادی بدون میرایی که دارای فر کانس‌هایی با توزیع یکنواخت از صفر تا بینهایت هستند. شدت
اریاس از رابطه زیر به دست می‌آید:
(۵-۳)
4 ).0 ۲ 7 ]1
در این رابطه (1)ی2 تاریخچه شتاب زلزله.
0) کل زمان زلزله و 8 شتاب جاذبه است.
توجه زمان تحلیل می‌شود. لذا در برخی موارد با توجه به تأثیر کمتر بخشهای ابتدا و انتهای شتابنگاشت ورودی بر رفتار
دینامیکی سد می‌توان این بخشها را حذف و بارگذاری لرزه‌ای را در مدت کوتاهتری نسبت به مدت کل انجام داد به
شرطی که اولاً احتمال وقوع روانگرایی در بدنه یا پی سد موجود نباشد و ثانیاً بتوان از پایداری سد پس از زلزله اطمینان
حاصل نمود. لازم به ذکر است مدت زمانی که از شتابنگاست رلزله انتخاب می‌شود باید حجم عمده‌ای از آانرژی زلزله را
دارا باشد. این مقدار معمولاً ۹۰ درصد انرژی کل میباشد. بدین ترتیب. مدت زمانی از زلزله را که در آن (معمولاً) بیش از
۰ درصد انرژی زلزله وجود دارد را «مدت زمان موْثر زلزله»!" می‌گویند. این زمان بین ۰/۰۵ تا ۰/۹۵ شدت آریاس
شکل (۴-۳) شدت آریاس مقیاس‌شده زلزله منجیل را نشان می‌دهد. بر حسب تعریف آرائه شده مدت زمان مور
زلْزله در زلزله منجیل ۳۰ ثانیه میباشد. در حالیکه زلزله در حدود ۵۵ ثانیه به طول انجامیده است.
۱1۵۲۲۳۵۱۱۹۵۵ ۸۲۱۵5 11۷
1.00
0.75 ۳
0.25 ۳
0.00 ۲ ۲ ۲ 7 7
4 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55
شکل ۴-۳- تعریف مدت غالب زلزله
0 #م ۰ ۰
۹۳ ٩01۲10۵۲ 0
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۳۹
۲-۲-۳ روشهای انتخاب شتابنگاشت
مکانیزم گسلش (مستقیمء معکوس...)» عمق کانونی, فاصله ساختگاه تا منبع زلزله. زمین شناسی منطقه. شتاب حداکثر,
محتوای فرکانسی, مدت زلزله و آنرژی مورد توجه قرار گیرد و تا حد امکان این ویژگی‌ها با خصوصیات ساختگاه طرح و
زلزله محتمل در آن همسان باشد.
روشهای مختلفی برای انتخاب شتابنگاشت متناسب با ساختگاه جهت انجام تحلیلهای دینامیکی وجود دارد. برخی از
مهمترین این روشها عبارتند از:
۱- انتخاب تاریخچه زلزله‌ای که در ساختگاهی مشابه و دارای پارامترهای لرزه‌خیزی مشابه ساختگاه مورد نظر و
تقریباً در همان فاصله مورد انتظار رخ داده باشد
۲- استفاده از شتابنگاشت‌های مصنوعی برای بزرگای هدف
۳- تخمین طیف پاسخ ساختگاه با توجه به فاصله. بزرگاء شرایط ساختگاهی و مکانیزم گسلش و مقیاس کردن
طیف پاسخ یک زلزله منتخب ثبت شده یا مصنوعی, متناسب با آن
از میان روشهای فوق به دلیل اطلاعات کم زلزله‌های بزرگ در ایران. روش سوم جهت تخمین تاریخچه شتاب زلزله
روشی متداول‌تر به شمار می‌آید. مراحل این روش به طور خلاصه عبارتست از:
الف - انتخاب یک تاریخچه زلزله مشابه آنچه که در ساختگاه رخداد آن محتمل به نظر می‌رسد (شکل ۵-۳- الف).
ب- تعیین طیف فوریه و طیف پاسخ شتاب تاریخچه زلزله منتخب. با فرض میرایی ۵ درصد (شکل ۵-۳ ب و پ)
پ- تعیین طیف پاسخ طرح بر اساس روابط کاهندگی متناسب با ساختگاه (شکل ۵-۳- ت)
ت- تعیین طیف فوریه اصلاح شده نسبت به طیف پاسخ طرح مطابق رابطه زیر:
(۶-۳) م۳۴ ,(۳7)-(۳۳7)
ث- تبدیل فوریه عکس از تابع فوق جهت رسیدن به تاریخچه زلزله مطلوب
در رابطه فوق ۳۳:۱ و :)5۳۳ مقادیر طیف فوریه و طیف پاسخ در هر فرکانس 1 هستند و منظور از 137801 و 4111
مولفه‌های شتابنگاشت هدف و شتابنگاشت اولیه می‌باشند. انجام محاسبات فوق به صورت سعی و خطا بوده و عملیات
فوق آنقدر ادامه می‌یابد تا تفاوت بین طیف پاسخ هدف و طیف پاسخ شتاب مقیاس شده به حداقل ممکن (مثلاً کمتر از
۰ درصد) برسد.
به طور کلی تاریخچه‌های شتاب برای یک ساختگاه به هر روشی که محاسبه شود. دارای عدم قطعیت میباشد. از
اینرو توصیه می‌شود که برای تحلیل دینامیکی به روش خطی یا معادل خطی از ۳ تاریخچه زمانی زلزله برای هریک از
-------- صفحهٔ بعد --------
۵۰ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
سطوح لرزه‌ای مورد نظر و برای تحلیل دینامیکی غیر خطی, از بیش از ۳ تاریخچه زمانی زلزله برای هر سطح لرزه‌ای
استفاده شود.
50201۵ 3۵1۳1۵۲ 5 1 .2 ۶و امد ۵ عل سدجع مجعاع 3 0ع ی 1۰
۳07
(ب) (الف)
50610 ۳۵500856 1265120 .4 0 ۲۴500356۴ 315
ععزم‌سد2 50/40 و عهارسد0 590 8
2
نع ه
تِ
(ی
بم ی بظ
۳7 ۳7
(ت) (ب)
دول ع#ساغ ۵ سح اعد جعز ۳ تعلهید اعد .6 سشعجد جعزس ۲ ۵ عسس نموم عهنای؟ .5
220 3021210 8ع 5001 هندااه ۸۵ راو +
سس خر < ۸ 531240
5هصعن و۳ نند ۵۶ ادهویظ۳ ۱
ات
8
ت
بک
۳707
(ث)
شکل ۵-۳- مراحل مختلف تهیه تاریخچه زلزله براسای طیف پاسخ طرح
۳-۲-۳ اثر شرابط ساختگاهی
تجربه زلزله‌های مختلف نشان داده است که شرایط ساختگاهی بر میزان ارتعاشات و خرابیهای حاصل از زلزله
تأثیر گذار میباشد. همانگونه که وجود لایه‌های آبرفتی در یک ساختگاه می‌تواند احتمال تشدید ارتعاشات زلزله را تقویت
نموده و خرابیهای قابل توجهی را به بار آورد. در ساختگاهی مشابه با همان فاصله از منبع زلزله که بر روی سنگ قرار
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۵۱
باشد. به عنوان مثال در زلزله ۱۹۰۶ سانفرانسیسکوء زلزله ۱۹۸۵ مکزیکوسیتی, زلزله ۱۹۸۹ لوماپریتا و زلزله ۱۳۶۹
منجیل طیف پاسخ شتاب در ساختگاه‌های خاکی در پریودهای بزرگتری نسبت به ساختگاه‌های سنگی تشدید شده است.
در حقیقت در صورتی که پریود طبیعی توده خاک نزدیک به پریود غالب زلزله باشد احتمال تشدید شتابهای زلزله در
نیز مورد توجه قرار گیرد. به عنوان مثال در شکل (۶-۳)» طیف پاسخ ساختگاه سنگی در مقایسه با ساختگاه آبرفتی برای
فاصله ۱۶ کیلومتری از منبع زلزله به بزرگی ممان
۸-.۲1 ترسیم شده است. همانطور که دیده می‌شود ساختگاه‌های
آبرفتی در پریودهای بزرگترء بزرگنمایی بیشتری را نشان می‌دهند. این مساله در استانداردهای ساختمانی مانند
«آئین‌نامه طراحی ساختمانها در برابر زلزله» (استاندارد ۲۸۰۰-۸۴ ایران) نیز در قالب ضریب بازتاب ساختمان (1) به
بدین ترتیب در هنگام اعمال شتابنگاشت ورودی در مدل عددی, به خصوص در هنگامیکه پی سد آبرفتی بوده و در
مدلسازی لحاظ میگردد. باید فرضیاتی که بر مبنای آن» شتابنگاشت محاسبه شده مورد توجه قرار گیرد. تا تأثیر شرایط
ساختگاهی به طور مضاعف در مدل اعمال نگردد. در این حالت ضروری است که مشخصات زلزله ورودی با محل اعمال
آن در مدل متناسب باشد. در غیر این صورت باید پیش از اعمال بار به مدل, اصلاح امواج ورودی برای عمق مورد نظر .
۹۹88111
دمص
کت ده تا اس
سل
5 تست
۹8 و 1(
سرت
0.1
۵ ۳ ابا۵ ٩
آ رد ودزومون ال اه ار 57 1
10 0.01
(۵0ی) 2۴6۱۵۵
شکل ۶-۳- مقایسه طیف پاسخ در ساختگاه‌های سنگی و آبرفتی
0۳0
-------- صفحهٔ بعد --------
۵۲ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
پریود تشدید در یک آبرفت به عمق ]] و سرعت موج برشی متوسط ,.,(۷۶) را می‌توان از رابطه زیر که برای انتشار
امواج در یک محیط الاستیک است. به دست آورد:
(۷-۳) ۰( ۷)/ 7:47
تشدید در طیف پاسخ ساختگاه‌های آبرفتی می‌تواند در زلزله‌هایی که پریود غالب آنها در محدوده پریود نوسانی فوق
باشد. اتفاق افتد.
شرایط ساختگاهی بر مدت زلزله نیز تأثیر دارد. عملاً مدت زلزله‌ها در ساختگاه‌های آبرفتی از نظر آماری دارای
پراکندگی زیادی بوده و معمولاً بزرگتر از ساختگاه‌های سنگی میباشد.
۴-۲-۳- روشهای اصلاح شتابنگاشت
جهت استفاده از تاریخچه زلزله در تحلیلهای دینامیکی لازم است اصلاحاتی بر روی آن انجام شود تا از یک سو
تحلیلها با مشکلات عددی مواجه نشوند و از سوی دیگر نتایج حاصله تا حد امکان دقیق بوده و گمراه کننده نباشد.
به طور کلی فیلتر کردن و اصلاح خط مبنا دو نوع اصلاحی است که معمولاً در مورد تاریخچه زلزله انجام می‌شود.
۱-۳-۳-۳ فیلتر کردن تاریخچه زلزله
معمولاً زلزله‌ها به ندرت دارای مولفه‌هایی با فرکانس بالا (به عنوان مثال بالاتر از ۱۵هرتز) می‌باشند. هرچند در
صورت وجود نیز این مولفه‌ها نقش چندانی در میزان آنرژی وارد بر سازه ندارند. اما از سوی دیگر جهت انجام تحلیل
دینامیکی مناسب. هر چه فرکانسهای زلزله بیشتر باشد. شبکه المانهای ریزتری مورد نیاز خواهد بود که در عمل منجر
به افزایش حجم و زمان محاسبات میگردد. یک روش برای رفع این معضل, حذف فرکانسهای بالا و به اصطلاح فیلتر
کردن آنها میباشد.
به عنوان مثال در صورت اصلاح تاریخچه زلزله منجیل به نحویکه که فرکانسهای بالای ۱۰ هرتز در آن وجود نداشته
داده شده است. همانطور که مشاهده می‌شود در طیف دامنه فوریه. در فرکانسهای بالاتر از ۱۰ هرتز, دامنه‌ای مشاهده
نمی‌شود. همچنین مقدار حداکثر شتاب در این تاریخچه زلزله از ۰/۵۰۵۵ به ۰/۳۶۵ کاهش یافته که با توجه به اینکه
این موج به صورت یک نویز عمل می‌کرده. انرژی زلزله فیلتر شده با انرژی حالت اولیه آن تفاوت چندانی نخواهد داشت.
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۳
۷ 1۱۱۱۵ 200010۲3100 ۴۱۱۵۲۵۵ 090
040
پا [۱ | لا اما ان لاس۱۳۲۲ ۱۱ ی ۱ 3
0 ار را ند و2 ۱۳۳ شش 7
040
060
۲۲3910۲۱ ۴۵۲۵۲ ۴۱۱۱۵۲۵۵ 0015
0.010
+ 0.005
(۲2) ۴۲۵۵۵۲۵۷ ۱ ۱
شکل ۷-۳- تاریخچه زلزله منجیل و طیف دامنه فوریه آن با فیلتر شدن فرکانسهای بالای ۱۰هرتز
۲-۴-۲-۳ اصلاح خط مبنا""
در صورتیکه در یک تحلیل دینامیکی از تاریخجچه شتاب و یا سرعت که بطور مستقیم از شتابنگار"" بدست آمده»
استفاده شود لازم است جابجایی و سرعت آن در انتهای زمان زلزله کنترل گردد. تا احیاناً سیستم اندازه گیری به دلیل
بروز خطا دچار جابجایی یا سرعت مجازی نشده باشد. در صورت بروز چنین خطاهایی لازم است پیش از آغاز تحلیل
نسبت به اصلاح این تاریخچه‌های زمانی اقدام نمود. «اصلاح خط مبنا» در واقع انجام اصلاحاتی بر روی طیف ورودی
است به نحویکه در طی آن تاریخچه سرعت و یا جابجایی بدست آمده در انتهای زلزله به صفر رسانده شود.
به عنوان مثال با انتگرالگیری از تاریخچه زمانی سرعت در شکل (۸-۲الف) می‌توان تاریخچه جابجایی
(شکل ۸-۳-ب) را ترسیم نمود. میزان جابجایی در این شکل در انتهای زلزله صفر نشده که می‌تواند نشان از بروز خطا
در سیستم اندازه‌گیری باشد. حال با افزودن یک موج سرعت با فرکانس خیلی پائین به تاریخچه سرعت اولیه. اصلاح
انجام و جابجایی نهایی صفر حاصل می‌شود (شکل ۸-۳-د). موج افزوده شده با فرکانس پایین» می‌تواند یک چندجمله‌ای
از آنحا که تاریخجه‌های زلزله معمولاً به صورت شتابنگاشت هستند.ء عمل اصلاح خط مبنا باید بگونه‌ای انجام شود که
هم سرعت و هم جابجایی نهایی صفر شوند.
1106۲0 عکه( !ّ
دا کت مها
-------- صفحهٔ بعد --------
۵۴ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
(د
شکل ۸-۳ نحوه اصلاح خط مبنا
بروز چنین خطاهایی می‌تواند ناشی از خطا در روند مقیاس کردن تاریخچه زمانی زلزله توسط گروه لرزه زمین ساخت
باشد. در این حالت می‌بایستی این مغایرت جهت اصلاح شتایبنگاشت مذ کور به گروه لرزه رمین ساخت منعکس گردد.
۵-۲-۳- سطوح مختلف لرزه‌ای
طرح لرزه‌ای یک سد. می‌تواند برای سطوح مختلفی از زلزله انجام شود. در واقع هرچه که دوره بازگشت زلزله بزرگتر
باشد احتمال وقوع آن در طول مدت عمر سد کمتر و در عین حال مخرب‌تر خواهد بود. دوره بازگشت زلزله. به طور کلی
به طول عمر سد و احتمال وقوع زلزله مرتبط بوده و در قالب رابطه زیر بیان می‌شود:
1 ْ 1 )۸-۳(
| -)1- (*
در این رابطه 7 دوره بازگشت زلزله‌ای با درصد احتمال وقوع (0) در طول عمر سد (0) میباشد. معمولاً طول عمر
سدها بین ۵۰ تا ۱۰۰ سال درنظر گرفته می‌شود. انتخاب طول عمرسد و درصد احتمال وقوع زلزله اصولاً تابعی از درجه
اهمیت سد. اقتصاد طرح و تبعات اقتصادی, اجتماعی و زیست‌محیطی است که در صورت آسیب آن در زلزله انتظار
می‌رود. تصمیم‌گیری در این خصوص بر عهده دست‌اندرکاران طرح از قبیل سرمایه‌گذارء کارفرماء مشاور و با توجه ویژه به
افکار عمومی صورت خواهد گرفت.
با تعیین دوره‌با زگشت زلزله می‌توان با استفاده از تحلیل خطر لرزه‌ای, مقدار پارامترهای طراحی (حداکثر شتاب.
طیف پاسخ متناظر و...) را محاسبه و سد را به ازای آن تحلیل و طراحی نمود. در شکل (۹-۳) نمونه‌ای از رابطه بین دوره
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۵۵
10000
7صتت .-
ات8 0 سس
۲ ۲۱-0 1000
زه ۷
تِ
-
نو
۵
3
0 2
0
سس
۲۳
10
1 01 0.01
( ۴۷۵۵۵۵ ۵۶ 1۶۷|ازط۳۲۵۵۵) ۵
شکل ۹-۳- رابطه دوره با ز گشت زلزله و احتمال وقوع زلزله
سطوح لرزه‌ای مورد استفاده در طراحی به طور کلی به سه دسته. به شرح زیر تقسیم‌بندی می‌شوند:
۱-۵-۲-۳- سطح لرزه‌ای مبنای طرح (08*)
«سطح لرزه‌ای مبنای طرح» سطحی از زلزله است که احتمال وقوع آن در طول عمر سد زیاد (به عنوان مشال ۵۰/)
باشد. از اینرو در این سطح از زلزله لازم است تا آسیبها به گونه‌ای باشد که سد. سازه‌های جنبی و تجهیزات وابسته.
عملکرد خود را پس از زلزله به طور کامل حفظ نموده. ترمیم آسیبهای احتمالی به سادگی میسر و سد بدون بروز وقفه
قابل بهره‌برداری باشد. به همین سبب این سطح از زلزله راء زلزله سطح بهره‌برداری (ن0131**) نیز می‌نامند. دوره بازگشت
متداول زلزله مبنای طرح عموماً بین ۱۰۰ تا ۵۰۰ سال بر اساس خطرپذیری و اهمیت سازه تعیین می‌شود.
۲-۵-۲-۳ سطح لرزه‌ای حداکثر طراحی (]10چ**)
«سطح لرزه‌ای حداکثر طراحی»». سطحی از زلزله است که در آن. پایداری سد و مخزن آن پس از زلزله حفظ شده و
امکان ترمیم آسیبهای وارده وجود داشته باشد. اینگونه زلزله‌ها بسته به میزان ریسک‌پذیری دارای احتمال وقوع بین ۵ تا
۰ درصد در طول عمر سد (معمولاً بین ۵۰ تا ۱۰۰ سال) میباشد. که طبق این تعریف معادل زلزله با دوره بازگشت
۰ تا ۲۰۰۰ سال خواهد بود. در این حالت نیز استفاده از روش احتمالاتی برای تخمین موْلفه‌های زلزله توصیه می‌شود.
1۵۳۵۵ داد رواد *
0 واده8 ورزاد م0 *
0 مرو زف0 ۷/1 ۳
-------- صفحهٔ بعد --------
۵۶ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
در طراحی سد در این سطح از زلزله لازم است این نکته مورد توجه قرار گیرد که در سدهایی که خرابی آزها
فاجعه‌آمیز تلقی میگردد لازم است میزان سطح لرزه‌ای ]۷ تا سطح حداکتر زلزله قابل تصور طرح (۸16۳) ارتقاء
یابد.
۳-۵-۲-۳- سطح لرزه‌ای حداکثر قابل تصور (:۹1۳1**)
در «حداکثر زلزله قابل تصور» آسیبهای سازه‌ای و حتی غیر قابل ترمیم برای سد متصور بوده اما در هر حال این
وقتی هندسه و فعالیت گسلهای منطقه معلوم باشد. لازم است تا از روش تعینی "" جهت تخمین زلزله ۱۷۸۲
استفاده شود. اما در صورتیکه فعالیت لرزه‌زایی منطقه نامشخص باشد بسته به میزان پتانسیل خطر می‌توان از تحلیل
احتمالاتی با دوره بازگشت ۳۰۰۰ تا ۱۰۰۰۰ سال استفاده نمود. در صورتیکه پروژه مورد نظر از اهمیت زیادی برخوردار
بوده و دارای پتانسیل خطر بالایی باشد. استفاده از دوره بازگشت ۰ ساأاله جهت تخمین ۷1۳ توصیه می‌شود. این
۳-۳- کلیات مدلسازی عددی
یکی از ابزارهای متداول و در دسترس برای شبیه‌سازی رفتار یک سد در اثر بارهای دینامیکی ناشی از زرلزله. استفاده
از مدلسازی عددی و انجام تحلیل با استفاده از نرم‌افزارهای رایانه‌ای است. برای آنکه یک مدلسازی و تحلیل عددی قادر
باشد شبیه سازی مناسبی را از رفتار یک سد طی زلزله ارائه دهد لازم است تا حد ممکن مدل ساخته شده با مشخصات
به شمار می‌آیند که می‌تواند تأثیر به سزایی در صحت نتایج حاصل از تحلیل عددی داشته باشند. از اینرو می‌بایست
۱-۳-۳ مدلسازی پی سد
دارد. در صورت نیاز به مدلسازی پی, لازم است گستردگی آن در محدوده بالا و پایین‌دست سد به اندازه‌ای باشد که در
محدوده‌های مرزی مدل تأثیر تنشهای ایجاد شده بر اثر ساخت و آبگیری سد ناچیز و قابل صرفنظر کردن باشد.
تجربه نشان داده که در آبرفتهای معمولی با مشخصات متوسط تا خوب. مدلسازی ۱/۵ تا ۲ برابر ارتفاع سد از پنجه
پائین دست و بالا دست به سوی مرزهای خارجی مدل مناسب خواهد بود.
1۵۳1۵۵ ۵ا م0۳ سح 3/1۵۷ ۳
00 7
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۵۷
همچنین در مدلسازی پی سدهای خاکی لازم است موارد زیر مورد توجه قرار گیرد:
۹ پی آبرفتی: در این سدها مدلسازی پی الزامی است.
در کنترل پایداری سد از پی سنگی عبور نکند مدلسازی هندسه بدنه سد به تنهایی کافی بوده و نیازی به
مدلسازی هندسه پی در مدل نخواهد بود. در غیر اینصورت مدلسازی پی سنگی ضروری است.
همچنین در هنگام تحلیل عددی و اعمال بار دینامیکی در هریک از حالات فوق توجه به این نکته ضروری است که
مشخصات زلزله ورودی (شرایطی که امواج زلزله ورودی برای آن محاسبه گردیده) با محل اعمال آن در مدل متناسب
باشد. در غیر این صورت باید پیش از اعمال بار به مدل, اصلاح امواج ورودی برای عمق مورد نظر". انجام شود.
افزایش یابد (سرعت موج برشی در پی کاهش یابد)» بزرگنمایی شتاب تاج سد به مقدار زیادی کاهش خواهد یافت. این
واقعیت نشان دهنده آن است که فرض صلب بودن پی‌ها در محاسبات دینامیکی می‌تواند یک فرض محافظه‌کارانه باشد.
واقعیت نزدیک‌تر گردد. در این صورت معمولاً طرح سد اقتصادی‌تر خواهد شد.
۲-۳-۳ دو یا سه بعدی بودن هندسه مدل
شرایط کرنش صفحه‌ای که معمولاً در تحلیل سدهای خاکی در نظر گرفته می‌شود تنها در سدهائی مناسب است که
امتداد محور سد وجود نداشته باشد. در سدهائی که در دره‌های تنگ و باریک ساخته می‌شوند به علت وجود تکیهگاههای
نسبتاً صلب. شرایط سه بعدی حاکم خواهد شد. این مساله باعث می‌شود که پریودهای طبیعی سد کاهش و شتاب تاج
به مقدار زیادی افزایش یابد. در شکل (۱۰-۳)» مطالعات صورت گرفته بر روی اثر شکل دره در پریود اول سد در حالت
بعدی (1۱) به پریود طبیعی سیستم دو بعدی به طول بینهایت (..:
1) علاوه بر نسبت طول تاج به ارتفاع سدء به شکل
دره نیز بستگی دارد اما در هر حال در صورتیکه مصالح پی تقریبا یکنواخت باشد می‌توان در دره‌های با نسبت عرض به
ارتفاع بیش از ۳ (5 < س از فرض رفتار دوبعدی برای تحلیل دینامیکی سد استفاده کرد.
در 0
-------- صفحهٔ بعد --------
۵۸ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
شخ شش سم ]۳ ام چا تما مج سم نم چا امت ما
ی 1
پا 2
1.0
۱ ۷۷۱6۰۵۳۴۳2۵۱ 1
۱ 0 3۶لسع ۲۳۳
06
۱ 1
۷۱:۸۲ ع- :تمه
.۱ 1
0.4
02
00
6 2 0
111
شکل ۱۰-۳- اثر هندسه دره در پریود طبیعی سد خاکی
مدلسازی سه بعدی همواره با پیچیدگی‌هایی همراه است اما روشهایی وجود دارد که می‌توان از آنها برای لحاظ کردن
تقریبی تأثیر سه بعدی شکل دره در تحلیلهای دو بعدی استفاده کرد. از جمله این روشها می‌توان به تغییر خواص
دینامیکی مصالح نظیر مدول برشی در تحلیل دو بعدی اشاره کرد به طوری که پریود طبیعی سیستم مشابه حالت سه
بعدی گردد. در همین راسنا روابط متعددی برای ارتباط بین پریود طبیعی سدهای خاکی در حالت سه بعدی و دو بعدی
۳-۳-۳ ابعاد المان
انتخاب مناسب ابعاد المانها در یک تحلیل عددی از جهت تأثیر گذاری آن بر دقت نتایج بسیار حائز اهمیت است.
استفاده از المانهای کوچک علاوه بر نیاز به سیستمهای رایانه‌ای با قابلیت بالا سبب افزایش قابل توجه زمان تحلیل
می گردد. از سویی دیگر انتخاب المانهای با ابعاد بزرگ نیز موجب کاهش دقت تحلیل می‌شود.
لذا به عنوان یک توصیه عمومی لازم است حداقل در نواحی از مدل که در آنجا تغییر سختی قابل ملاحظه‌ای در
مصالح رخ می‌دهد (مانند مجاورت المانهای سازه‌ای و...) ابعاد المانها تاحد امکان کوچک انتخاب شوند. البته این ویژگی‌ها
در تحلیلهای استاتیکی نیز مورد توجه قرار میگیرند. اما در تحلیلهای دینامیکی علاوه بر جنبه‌های فوق, ابعاد المانها
باید آنگونه انتخاب شوند که امواج زلزله بتوانند از المانها عبور کنند و اصطلاحاً فیلتر نشوند. در این راستا فرکانس امواج
ورودی و ویژگیهای سرعت آامواج در محیط نقش تعیین کننده‌ای خواهند داشت.
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۵۹
به طور کلی برای انتقال مناسب امواج دینامیکی در شبکه المانهای مدل, ابعاد تمامی المانها باید حداقل بین یک
هشتم تا یک دهم طول موج زلزله باشد:
.ییا
(۱۵ ۹( 0 90 ۸
10 زد
۷
(۲- ۷ (۵ ۷۳1 َ سا
در این رابطه ۸ طول موج مولفه‌ای از امواج زلزله است که دارای بیشترین فرکانس میباشد. ۷ و .م«/ نیز به ترتیب
سرعت امواج در مدل و حداکثر فرکانس حاصل از زلزله میباشد. سرعت امواج از روابط معمول دینامیک خاک قابل
محاسبه است. به عنوان مثال سرعت موج برشی عبارت است از:
(۱۱-۳) سا ۷
که در آن 00 و م به ترتیب مدول برشی و جرم مخصوص مصالح می‌باشند.
برای تعیین حداکثر فرکانس زلزله می‌توان از طیف فوریه دامنه تاریخچه شتاب زلزله استفاده نمود. درصورتیکه مقدار
این
حالت نیاز به مدلی با ابعاد المازهای
بسیار ریز خواهد بود. در نتیجه زمان محاسبات و حافظه مورد نیاز برای انجام آن به میزان قابل توجهی افزایش می‌یاید.
لذا با توجه به اینکه در اکثر مواقع فرکانسهای بالای زلزله اثر کمتری در بوجود آمدن نیروهای زلزله دارند. می‌توان
جهت ساخت مدل با المانهای درشت‌ترء تاریخچه زلزله را فیلتر و فرکانسهای بالای آن را حذف و از تاریخچه زلزله فیلتر
۳-۳-۳- شرایط مرزی
در زمان رخداد زلزله امواج حاصل از آن به سازه برخورد کرده و پس از انعکاس از سازه به زمین برگشته و به تدریج با
دور شدن از سازه دامنه و انرژی آنها کاهش می‌یابد. در تحلیلهای عددی با توجه به محدودیتهای ابعاد هندسی مدل.
تنها قسمتی از پی در محدوده بین مرزهای قائم و افقی مدلسازی میگردد. در این صورت اگر تمهیداتی برای مرزهای
محیطی مدل درنظر گرفته نشده باشد ترکیب حاصل از امواج زلزله ورودی و امواج بازگشتی از سطح, وقتی به مرزهای
مدل می‌رسند به داخل محدوده پی انعکاس یافته و خود امواج دیگری خواهند شد که مجدداً با تلفیق با امواج لرزه‌ای
انتشار یافته در بازه‌های زمانی موخر می‌تواند شرایطی متفاوت را ایجاد نموده و پاسخهای حاصل از تحلیل را با خطای
چشمگیری مواجه سازد.
لذا شرایط مرزی در تحلیل دینامیکی مفاهیم به مراتب پیجیده‌تری را نسبت به مدلسازی استاتیکی دارا خواهد بود.
مهمترین شرایط مرزی مورد استفاده در تحلیلهای دینامیکی عبارتند از:
-------- صفحهٔ بعد --------
۶۰ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
۱-۴-۳-۳ مرزهای ساده دود ٩"
این مرزها همان مرزهای ابتدایی در تحلیلهای استاتیکی می‌باشند (مرزهای قائم در جهت افقی بسته و مرزهای افقی
در جهت قائم بسته هستند) که در فاصله نسبتاً دور نسبت به موقعیت سازه قرار میگیرند. در تحلیل دینامیکی زمانیکه
از اینگونه مرزها در مدل استفاده می‌شود لازم است به ناگزیر محدوده وسیعی از پی سد مدلسازی شده تا امواج ناشی از
تأثیر زلزله بر روی سازه سد در زمان رسیدن به مرزها به دلیل میرایی مصالح از انرژی کمتری برخوردار شوند و عملا
موج برگشتی با دامنه بسیار کمتری از مرزها مجدداً وارد محیط شوند. در زمانیکه مصالح پی سد عمدتاً از مصالحی با
درصد میرایی بالا تشکیل یافته. این شرط می‌تواند با مدلسازی محدوده‌های نسبتاً کوچکتر نیز حاصل شود.ء در حالی که
در مصالحی با درصد میرایی کم. فاصله مورد نیاز می‌تواند به یک مدل غیر واقعی بسیار پر المان منجر و تحلیل
به طور خلاصه با توجه به آنکه لازمه استفاده از این نوع مرزها قرارگیری آنها در فواصل نسبتاً دور از سازه میباشد
حجم محاسبات به دلیل افزایش المانها طبیعتاً با افزایش چشمگیری همراه خواهد بود. از سوی دیگر انعکاس و بازگشت
امواج به داخل محیط پی و سد هرچند با انرژی کمتر محتمل بوده و حتی ممکن است پدیده تشدید در مدل را به دنبال
داشته باشد. لذا این نوع مرزها عملاً برای تحلیل دینامیکی مرزهای چندان مناسبی به شمار نمی‌آیند.
۲-۴-۳-۳ مرزهای ابتدایی خاص
در این نوع مرزها درجات آزادی به صورتی تعریف شده که در آنها امکان حرکت در جهت قائم وجود نداشته اما در
جهت افق محدودیتی وجود ندارد. به عبارت دیگر این مرزها اجازه حرکت افقی در مرزهای قائم را به مدل می‌دهند تا
تغییر مکان افقی در خارج مرز مشابه داخل آن شود و نیروی مجازی به مدل اعمال نشود. با توجه به محدودیت تغییر
مکان قائم صفر در این مرزها به خصوص در زمانیکه مولفه‌های قائم زلزله به مدل اعمال می‌شود. استفاده از آنها در این
۳-۴-۳-۳ مرزهای نیمه بینهایت ""
مرزهای نیمه‌بینهایت در واقع المانهایی با توابع شکل!" خاص هستند که آنها را قادر می‌سازد نوعی میدان دور را
محیط مجازی بینهایت دور هدایت شود. در واقع استفاده از المازهای نیمه بینهایت منجر به کاهش محدوده مدلسازی
شده و حجم محاسبات را به طور قابل ملاحظه‌ای کاهش می‌دهد. اما در عین حال به واسطه برخی مشکلات عددی این
المانها لازم است در استفاده از آنها با احتیاط برخورد شود. این المانها همجچنین نمی‌توانند در مرز پایینی مدل قرار گیرند
چرا که بارگذاری دینامیکی را با اشکال مواجه می‌سازند.
۰ ۰ و 50
65 0۳1۵۲۷ 0۳ ۳1۵۵ ۳
: 0(
9 1۵] 1
٩۱ م۹۵ 5
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۶۱
۴-۴-۳-۳- مرزهای جاذب انرژی ""
یکی از مهمترین راهکارهایی که منجر به جذب آنرژی آمواج در مرزهای مدل می‌شود استفاده از مرزهای ویسکوز و یا
جاذب انرژی است. بر این اساس میراگرهایی مستقل در جهات برشی و نرمال در این مرزها بکار گرفته شده تا افزایش
تنش بر روی مرزها را که به دلیل امواج زلزله ایجاد شده به طور کامل جذب نماید. بنابراین لازم است که مرزها قبل از
اعمال مرزهای جاذب انرژی (در زمان تحلیل استاتیکی) به گونه‌ای باشند که منجر به از دست رفتن نیروهای عکس
العملی نشوند. به عبارت بهتر لازم است مرزهای استاتیکی اولیه درست در هنگام شروع تحلیل دینامیکی به مرزهای
جاذب انرژی با شرایط فوق تبدیل شوند.
این مرزها برای امواج حجمی (فشاری یا برشی) که با زاویه برخوردی بزرگتر از ۳۰ درجه اعمال می‌شوند بسیار مور
است ولی برای امواج با زوایای کمتر از ۳۰ درجه و یا امواج سطحی, جذب انرژی کمتری داشته و عملاً کارایی چندانی
ندارند.
با توجه به اینکه خصوصیات این مرزها مستقل از فرکانس میباشد می‌توان از آنها علاوه بر امواج هارمونیک. برای
جذب آمواج غیر هارمونیک نیز استفاده نمود. درصورتیکه منبع آنرژی دینامیکی در داخل شبکه مدل قرار داشته باشد
(مانند مدلسازی ژنراتورها)» استفاده از مرزهای جاذب آنرژی مناسب میباشد ولی درصورتیکه منبع دینامیکی مانند امواج
زلزله از مرزهای پائینی وارد شبکه شوند مرزهای جاذب انرژی باعث خروج"" انرژی از مرزها شده و انرژی موج در
مرزهای کناری کم خواهد شد. در این شرایط بهتر است از مرزهای میدان آزاد که در ادامه بیان می‌شود در کناره‌های
مدل استفاده نمود.
۵-۴-۳-۳ مرزهای میدان آزاد""
چالش اصلی در تعریف شرایط مرزی در یک تحلیل دینامیکی, مدلسازی شرایط بینهایت دور به منظور حذف اثر
انعکاس امواج از مرزها به داخل مدل میباشد. این مهم با اعمال پاسخ یک محیط نیمه‌بینهایت به مرزهای مدل محقق
می‌شود. بدین صورت که یک محیط یک بعدی که به نوعی بیانگر فضای نیمه‌بینهایت فاقد مرزهای جانبی است. تحت
زلزله مورد نظر تحلیل شده و پاسخ آن به عنوان رفتار محیط بینهایت دور به مرزهای مدل اعمال میگردد.
مدل ناحیه آزاد شامل یک ستون یک بعدی با عرض واحد است که رفتار یک محیط نیمه‌بینهایت را شبیه‌سازی
می‌کند. ارتفاع ناحیه آزاد برابر با طول مرزهای جانبی است که به « المان مطابق با شبکهٌ المانها تفکیک و محاسبات یک
بعدی آنها به موازات تحلیل شبکه اصلی انجام می‌شود.
در مرزهای میدان آزاد. مرزهای کناری شبکه اصلی توسط میراگرهای ویسکوز که یک مرز جاذب انرژی را شبیه
سازی می‌کنند به شبکه ناحیه آزاد متصل میگردد. بدین ترتیب این مرزها قادرند تا تاثیر خود را در انتقال امواج به
بیرون مدل در محیطی که مدل نمی‌شود نشان دهند. از اینرو در مرزهای آزاد خصوصیات غیر انعکاسی امواج در مرزها
04۵5 (61 001 0۳ کنامعقا) اصوط م۸ ٩۵
ابا0 ماده [ ۹
نم 0
-------- صفحهٔ بعد --------
۶۲ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
حفظ شده و آمواج خروجی که از برخورد به سازه تولید می‌شوند به درستی جذب می‌گردند. شکل (۱۱-۳) نمایی از این
مرزها را در طرفین یک مدل دو بعدی نشان می‌دهد. مرزهای میدان آزاد در این مدل از طریق میراگرهای برشی و
عمودی نیروهای خود را به شبکه اصلی منتقل می‌نمایند.
ورودی لرزه‌ای به طور معمول امواجی هستند که از داخل مصالحی که به صورت لایه لایه بر روی هم قرار گرفته‌اند به
سمت بالا انتشار می‌یابد. این مرزها قادرند این امکان را فراهم سازند تا امواج بدون تحمل تغییری در مرز به سمت بالا
منتشر شوند. در صورتی که شبکهُ اصلی یکنواخت بوده و هیچ سازه سطحی وجود نداشته باشد. میراگرهای افقی به کار
نمی‌افتند چرا که شبکهٌ ناحیهٌ آزاد همان حرکت را به شبکه اصلی وارد می‌کند. ولی اگر حرکت شبکهٌ اصلی متفاوت از
حرکت ناحیه آزاد باشد. آنگاه میراگرها عمل می‌کنند تا انرژی را به همان روشی که مرزهای ویسکوز عمل می‌کنند.
اه
6 56151۱6
شکل ۱۱-۳- مدلی برای تحلیلهای لرزه‌ای سازه‌های سطحی و شبکههٌ مرز آزاد
۵-۳-۳ شرایط اولیه
از آنجائیکه خصوصیات و پارامترهای دینامیکی مصالح وابسته به سطح تنش میباشد لازم است که پیش از آغاز
تحلیل دینامیکی از طریق انجام مراحل زیر در تحلیل استاتیکی میزان تنش نهایی در المانها محاسبه و اعمال گردد:
* ایجاد تنشهای اولیه و سطح آب پیزومتریک در آبرفت
9 تحلیل گودبرداری به عنوان مثال برداشت آبرفت یا لایه روانگرا جهت احداث هسته سد بر روی بستر سنگی (در
صورت لزوم)
9 تحلیل ساخت سد به صورت لایه به لایه با توجه به زمانبندی اجرایی
* تحلیل اولین ابگیری در سد با توجه به دوره ابگیری
تحلبا استاتیک تا تراوش دائم در بدنه سد
-------- صفحهٔ بعد --------
با انجام این مراحل و تعیین میزان و شرایط تنش در داخل المانهای مختلف. امکان تخصیص پارامترهای دینامیکی
۶-۳-۳ میرایی در مصالح
سبب پیدایش کرنشهای برگشت‌ناپذیر (پلاستیک) می‌شود. لذا با انتشار موج در درون یک محیط زئوتکنیکی به تدریج از
انرژی آن کاسته شده و به عبارتی میرا میگردد. چراکه در غیر این صورت. اعمال یک نیرو بر یک سیستم. سبب نوسان
آن تا مدت نامحدودی میگردد.
بدین ترتیب میرایی مصالح به عنوان جرء لاینفکی از ذات مصالح ژئوتکنیکی تلقی میگردد. عدم توجه به این پارامتر
در تحلیلهای دینامیکی می‌تواند نتایج را تحت تأثیر قرار داده و پاسخهای غیرقابل قبولی را بدست دهد. به طور کلی در
یک تحلیل دینامیکی میرایی را می‌توان به دو دسته زیر تقسیم‌بندی نمود:
این نوع از میرایی در واقع میرایی طبیعی مصالح ژئوتکنیکی بوده و به نوعی جزئی از خصوصیات ذانی آن محسوب
می‌شود. از آنجا که در تحلیلهای عددی از مدلهای برگرفته از رفتار واقعی خاک با اعمال فرضیات ساده کننده استفاده
می‌شود. تنها برخی مدلهای رفتاری غیر خطی این آمکان را دارند که در زمان تحلیل دینامیکی این نوع از میرایی رابه
میرایی هیسترسیس خاک مستقل از فرکانس است اما در عین حال استفاده از آن در تحلیل دینامیکی دارای
اشکالاتی نیز میباشد اول اینکه بسیاری از توابع هیسترسیس ساده, موقعی که در معرض چندین موج قرار میگیرند.
تمامی مولفه‌ها را به طور یکسان میرا نمی‌کنند. دوم اینکه توابع هیسترسیس اصولاً وابسته به مسیر تنش هستند که
کند که بتوان با تقریب خوبی آنرا نمایندهٌ واقعی رفتار هیسترسیس خاک دانست. دیگر نیازی به اعمال هیچگونه میرایی
این میرایی را می‌توان از طریق تعریف یک سری توابع پیش فرض برای تولید منحنی کاهش مدول برشی در زمان
تحلیل دینامیکی نیز به مدل رفتاری افزود. در این حالت لازم است برای تعیین پارامترهای این توابع از داده‌های واقعی
4۵8 دزدن و17 ٩۶
-------- صفحهٔ بعد --------
۴ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
۲-۶-۳-۳ میرایی مکانیکی
صعوبتهای زیادی همراه بوده و در برخی موارد نیز مدل, قابلیت آرائه این نوع از میرایی را ندارد. در این حالت از میرایی
مکانیکی برای بررسی رفتار دینامیکی سازه استفاده می‌شود.
میرایی رایلی مرسوم‌ترین نوع میرایی مکانیکی است که در تحلیلهای دینامیکی به کارگرفته می‌شود.
۰ ۰ ۳۷ ۰ ۹ ی پر 7 رس
به طور کلی در برنامه‌هایی که در حوزهٌ زمان " عمل می‌کنند. معمولا جهت فراهم کردن میرایی که تقریبا مستقل از
می‌توان پارامترهای آن را در محدوده‌ای استفاده کرد که آثرات وابستگی به فرکانس تا حد ممکن کاهش یابد.
به کار برده می‌شود. بنابراین معادلات به فرم ماتریسی و به صورت رابطه زیر بیان می‌شوند:
(۱۳-۳) + ۲-001
متناسب با جرم و سختی هستند.
برای یک سیستم با چند درجه آزادی در هر مد نوسانی با سرعت زاویه‌ای :(ل نسبت میرایی 0( در آن مد نوسانی
را می‌توان به صورت زیر محاسبه نمود:
,1 2
(۱۳-۳) را ده یه ج ,20 > 07 +0
2۵
در شکل (۱۲-۳) تغییرات نسبت میرایی (:جٌ) به میرایی بحرانی (,:«هٌ) در برابر سرعت زاویه‌ای ()» نشان داده شده
است. در این شکل سه منحنی ارائه شده است. دو منحنی نشان دهنده آثرات موْلفه‌های سختی و جرم میرایی به تنزهایی
بوده و منحنی سوم آثرات توأم این دو مولفه را نشان می‌دهد. همانطور که در این شکل مشاهده می‌شود در محدوده
00
11۵۷12
٩7 ۲۱۳۵ 8
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۶۵
6
و
سس سا سس 5
0 02
ی 4
|101۵ -
2
ی ما 3 مداد
مد
2
سر ۹
رس ۱
سک رپ هس 1
سم ۱ ۲ ۵0
30 25 20 15 10 5 0
00
شکل ۱۳-۳- تغییرات نسبت میرایی بحرانی اصلاح شده با سرعت زاویه‌ای
با توجه به آنکه میرایی ذاتی مستقل از فرکانس است می‌توان دامنه فرکانسهای ارائه شده را طوری تعریف کرد که
میرایی عملاً ثابت بماند. برای اینکار می‌توان از بازه پائینی منحنی میرایی رایلی که در آن مقدار میرایی نسبتاً ثابت است
استفاده کرد. این محدوده با مختصات زیر توام خواهد بود:
0
(۱۵-۲) : (س)< ررزرر۳
/
بنابراین درصورت معلوم بودن میرایی و فرکانس مورد نظر می‌توان پارامترهای میرایی رایلی را به صورت زیر محاسبه
(۱۶-۲) رز ۰6۵ رت > ب0
رت 0
(۱۷-۳) / ررزرر 6 1 ۹ /
در نهایت فرکانسی که در آن میرایی تقریباً ثابت است به صورت زیر تعیین می‌شود که:
0 / زر
(۸-۳ ۱ ( 111( پر2 711(
باید توجه داشت که در فرکانسی معادل فرکانس کمینه (.:,])» میرایی متناسب با جرم و میرایی متناسب با سختی,
تقریباً هر کدام نیمی از میرایی کل را فراهم می‌کنند.
بنابراین به طور خلاصه جهت محاسبه ضرایب میرایی رایلی در ابتدا لازم است نسبت میرایی بحرانی مصالح («سجٌ) با
استفاده از نتایج آزمایشهای آزمایشگاهی نظیر سه محوری تناوبی تعیین گردد. برای این منظور می‌توان از منحنیهای
-------- صفحهٔ بعد --------
۶۶ راهنمای نحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
افزایش میرایی نسبت به کرنش برشی استفاده کرد. مقدار فرکانس (10) نیرز ترکیبی است از فرکانس موج ورودی و
میگردد.
۷-۳-۳ بارگذاری دینامیکی
برای اعمال بارگذاری دینامیکی ناشی از زلزله در یک مدل عددی به طور کلی دو روش وجود دارد:
* استفاده از مولفه‌های زلزله به صورت تاریخچه تغییر مکان». سرعت و یا شتاب
* اعمال تاریخچهٌ موْلفه‌های نیرو یا تنش حاصل از زلزله
بیشتری در مدلسازی‌های عددی داشته اما در عین حال دارای محدودیتهایی نیز میباشد. از جمله در این حالت دیگر
امکان استفاده از مرزهای جاذب انرژی (سکون) در مرزهای پایینی مدل وجود نخواهد داشت. چرا که اثر مرز ساکن با
اعمال موج به صورت تغییرمکان خنثی خواهد شد. در شکل (۱۳-۳-الف) این نوع اعمال بار زلزله نشان داده شده است.
برای اعمال امواج زلزله همراه مرزهای جاذب انرژی باید از شرایط مرزی تنش استفاده شود. در این حالت تاریخچهٌ
سرعت زلزله به تاریخچه تنش تبدیل شده و به مرز جاذب انرژی وارد می‌شود. شکل (۱۳-۳-ب) این نوع بارگذاری امواج
زلزله را به همراه مرزهای جاذب آنرژی نشان می‌دهد.
9 ۸۱ ۰
5 5 3 5
9 ۹ 8 5
2 -_ 2 زا
(/۷۵۱۵۵۱۹ 0۲ 23006160۲31010) ۱۱۵۹ 0۷۳۱3۲۱۴ 1۵۲۵۱( م/
٩۲ ۶۵۲۲۵( 51۲6065) 1ا ۱۳ 6 6۷1۵۲۱۵۱
(الف) (ب)
شکل ۱۳-۳- اعمال شرایط مرزی دبنامیکی: (الف) بارگذاری دینامیکی به صورت جایجایی, شتاب با سرعت؛ (ب) بارگذاری دینامیکی به
صورت تنش یا نیرو
یک موج سرعت را می‌توان با استفاده از روابط زیر به موج تنش سطحی تبدیل کرد:
۱۹-۳۱ 1( رم ).0 > ,6
(۲۰-۳۲) ۳.
م ).هب6
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۳۷
در این روابط:
,: تنش عمودی اعمالی
ضریب ثابت (حدود ۲ که به منظور تصحیح اثر جذب بخشی از تنش اعمال شده به مدل توسط میراگرها درنظر
گرفته می‌شود.)
م: دانسیته مصالح در المانهای مجاور مرز پایینی
,: سرعت عمودی گره مرزهای زیرین (مولفه عمودی امواج زلزله)
,۷ سرعت افقی گره مرزهای زیرین (مولفه افقی امواج زلزله)
روابط فوق در شرایط کرنش صفحه‌ای آرائه شده‌اند. در حالت سه بعدی مولفه برشی در جهت سوم (عمود بر صفحه)
نیز مشابه رابطه (۲۰-۳) اضافه خواهد شد.
با استفاده از این مرز مشکل انعکاس آمواج در مرز پایینی مدل برطرف می‌شود ولی این احتمال وجود دارد که به
واسطه شرایط مرزی, پاسخ تغییرمکان مرزهای پایینی پس از انجام تحلیل دینامیکی دقیقاً همانی نباشد که در زلزله
ورودی استفاده شده است. بدین ترتیب ضروری است با مقایسه تاریخچه سرعت موج ورودی و سرعت موج پاسخ در نقاط
۳-۳ انواع تحلیلهای دینامیکی
پیش از تشریح آنواع تحلیلهای دینامیکی مورد استفاده برای سدهای خاکی و سنگریز در ابتدا لازم است معرفشی
مختصری از معادله تعادل دینامیکی و روشهای حل آنها انجام شود:
۱-۴-۳- روشهای کلی حل معادلات تعادل دینامیکی
بطور کلی معادله تعادل دینامیکی به صورت زیر نوشته می‌شود:
(۲۱-۲) 6۶| +(6[0]+(0[ ۸4
که در آن:
[۱4]: ماتریس جرم
[۳]: ماتریس میرایی
[۴ا]: ماتریس سختی
لا [) و [4]: به ترتیب بردار شتاب. سرعت و تغییر مکان در نقاط مختلف
۳*۱): بردار نیروی وارده در زلزله است که برابر با حاصلضرب شتاب زلزله در جرم میباشد.
-------- صفحهٔ بعد --------
۶۸ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
روشهای مختلفی برای حل این معادله وجود دارد که هریک کاربرد خاص خود را دارند. روشهای مرسوم در این زمینه
بطور خلاصه به شرح زیر میباشد:
۱-۱-۴-۳- روش جمع آثار مدها*"
در این روش معادله تعادل دینامیکی یک سیستم خطی با یک تبدیل از فضای زمان به فضای فرکانس برگردانده
هستند. محاسبه می‌شود. به ازاء هر یک از فرکانسهای طبیعی, الگوی تغییر شکل سیستم که شکل مدی!" سیستم
نامیده می‌شود تعیین می‌شود. جمع وزنی این شکلهای مدی در دامنه مدهاء تغییر مکان نهایی سیستم را بدست می‌دهد
که بر همین اساس با توجه به گام زمانی می‌توان سرعت و شتاب هر نقطه مادی را نیز محاسبه نمود. کاربرد این روش
محدود به سیستمهای الاستیک خطی میباشد.
در روش جمع آثار مدهاء تاریخچه کاملی از پاسخ سازه نسبت به زمان بدست می‌آید. درحالیکه در طراحی, مقادیر
حداکثر این پاسخ‌ها مورد نیاز خواهد بود. از اینرو از ترکیب مدها با استفاده از «تحلیل طیف پاسخ»:" تغییر مکانها و
نیروهای حداکثر محاسبه شده و تغییر مکان طیفی, سرعت طیفی و شتاب طیفی در « امین مد ارتعاشی از طیف پاسخ
۳-۱-۴-۳- روش انتگرالگیری مستقیم!"
در این روش معادله تعادل دینامیکی با توجه به نیروی اعمال شده (نیروی زلزله) در حوزه زمان حل می‌شود. با توجه
به روش محاسباتی, این عملیات می‌تواند به دو صورت انجام شود. در روش اول» معادله تعادل با توجه به شرایط مرزی و
بارگذاری در تک تک المانها حل شده و شرایط معلوم برای حل معادله تعادل در المان بعدی را بوجود می‌آورد. در این
روش که حل صریح "" نامیده می‌شود نیازی به تشکیل ماتریس سختی برای کل المانها نخواهد بود. در روش دوم
ماتریسهای جرم. میرایی و سختی برای تمام المانها محاسبه شده و پس از جاگذاری در ماتریس کل سازه در هر گام
محاسباتی, معادله تعادل برای همه سیستم حل می‌شود و مقادیر نیروها و تغییرمکانهای گرهی و در ادامه آن تنشها و
کرنشها در تمام نقاط سازه محاسبه می‌شود. این روش حل ضمنی "" معادلات تعادل میباشد.
روش انتگرال گیری مستقیم هم در مسائل خطی و هم در مسائل غیرخطی کاربرد دارد. لذا از آنجا که رفتار مصالح
ژئوتکنیکی عموماً به صورت غیرخطی است. این روش می‌تواند در تحلیل دینامیکی سازه‌های ژئوتکنیکی کاربردهای
0
40 6051110 اک ۱/۵۵6
6 ۵06 ۹/]۵ 9۳
دزد و۸۵ سا 50 مدد ومد ۳
70016 1108۳۵10 ۳۵۵ 1۱
40 ازمزام 12
40| 1۹
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۶۹
۲-۴-۳ روشهای تحلیل دینامیکی
روشهای تحلیل دینامیکی سدهای خاکی به سه دسته کلی تقسیم بندی می‌شوند:
* روش الاستیک خطی
9 روش معادل خطی
دو روش اول با استفاده از تمامی تکنیکهای ارائه شده در بخش ۱-۴-۳ قابل حل هستند ولی درصورتیکه از معادلات
رفتاری غیرخطی در مدلسازی عددی استفاده شود تنها تکنیک قابل استفاده روش محاسبه درحوزه زمان (انتگرال گیری
۱-۲-۴-۳- روش الاستیک خطی
در روشهای الاستیک خطی. مقدار مدول برشی و میرایی مصالح در طول تحلیل ثابت بوده و تنها در شرایطی که
نیروهای وارده کوچک باشند قابل استفاده است.
با توجه به آنکه در بارگذاریهای سطوح متوسط و بالاء مقدار مدول برشی سکانت و میرایی در مصالح ژئوتکنیکی, بسته
به کرنش برشی ایجاد شده در المانها تغییر می‌کند. این روش برای تحلیل دینامیکی سدها مناسب نبوده و معمولاً از
روشهای معادل خطی و غیر خطی برای بررسی پاسخ لرزه‌ای سدها استفاده می‌شود.
۲-۲-۴-۳ روش معادل خطی *"
بنابراین با توجه به این رفتار غیر خطی, مقدار مدول برشی و میرایی در طول یک زلزله ثابت نبوده و بسته به مقدار
کرنشهای برشی ایجاد شده در خاک تغییر می‌کنند. بدین ترتیب به منظور افزایش دقت تحلیل دینامیکی خطی لازم
است اثر کلیه پارامترهای موْثر بر مدول برشی و میرایی» از جمله تاریخچه کرنش برشی در تخمین این پارامترها لحاظ
گردد به نحویکه بتوان مقادیر مدول برشی و میرایی منتخب برای هریک از مصالح بدنه سد را با تقریب مناسبی معادل
متوسط مدول برشی و میرایی مصالح در طول زلزله دانست.
این روش نسبتاً ساده تحلیل دینامیکی که در ۳۵ سال گذشته به طور گسترده‌ای برای تخمین پاسخ دینامیکی
سدهای خاکی و سنگریز مورد استفاده قرار گرفته است. روش معادل خطی نامیده می‌شود.
40 100۳ ۳۵0۷۵1001 1۹
۵) 801006 13
-------- صفحهٔ بعد --------
۷۰ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
جَ »
6 ))
۲)
"۲7
1 1
۲ ه
1 08
)2) )0(
شکل ۱۴-۳- منحنی پایه رفتار مصالح در شرایط دینامیکی و ب) تغییرات مدول برشی ومیرایی با کرنش برشی
مراحل تحلیل دینامیکی به روش معادل خطی به طور خلاصه به شرح زیر میباشد:
۱(- انجام تحلیل دینامیکی به روش الاستیک خطی با استفاده از مدول برشی و میرایی اولیه
۲- استخراج تاریخچه کرنش برشی در نقاط مختلف و محاسبه کرنش برشی موْئثر بر اساس ۰/۵ تا ۰/۷ کرنش برشی
حداکثر. این ضریب عموماً در تحلیل دینامیکی سدهای خاکی برابر ۰/۶۵ درنظر گرفته می‌شود. این ضرییب را
همچنین می‌توان از رابطه زیر و بر اساس بزرگای زلزله (۸۸) نیز محاسبه نمود. در این رابطه .7 کرنش برش موْر
و 10 کرنش برشی حداکثر میباشد.
۱-۱1 رل
(۲۲-۳) 70 2 رگ
۳- اصلاح پارامترهای مدول برشی و میرایی مصالح در هر نقطه متناسب با مقدار کرنش برشی موْثر در آن نقطه.
همانطور که در شکل (0-۱۴-۲۳) نشان داده شده است با افزایش کرنش برشی مدول برشی افزایش و میرایی
کاهش می‌یابد. این منحنی‌ها برای مصالح مختلف از طریق آزمایش یا روابط تجربی (بخش ۲-۳-۵-۳) قابل
۴ تکرار مراحل سه گانه فوق تا همگرایی نتایج و رسیدن به دقت مورد نظر
بدین ترتیب ویژگیهای روش معادل خطی بدین شرح است:
۱- در طول تحلیل دینامیکی تمام خصوصیات مکانیکی مصالح ثابت است. در واقع این روش قادر به مدلسازی
تغییر سختی مصالح در طول زلزله نیست.
۲- برای همگرایی نهایی باید چندین تحلیل دینامیکی انجام شود.
۳- منحنیهای کاهش مدول برشی و افزایش میرایی که در آزمایشگاه بدست می‌آید. بطور مستقیم می‌تواند در
برآورد پارامترهای مصالح مورد استفاده قرار گیرند.
-------- صفحهٔ بعد --------
فقصل سوم - تحلبل دینامیکی ۷
۴ این روش به صورت مستقیم اطلاعات مربوط به جابجایی‌های ماندگارء تولید فشار آب حفره‌ای اضافی و اثرات
روانگرایی و هر نوع گسیختگی احتمالی در سازه سد را نشان نمی‌دهد. این اثرات باید به صورت جداگانه مورد
بررسی قرار گیرد. به عنوان مثال مقدار جابجایی ماندگار در این روش را می‌توان به کمک روشهایی نظیر بلوک
۵- احتمال تشدید پاسخ زلزله بیش از آنچه که در واقعیت مشاهده شده وجود دارد. در واقع پاسخ لرزه‌ای برای
زلزله‌های کوچک تا متوسط مناسب است درحالیکه در زلزله‌های بزرگ پاسخ تاج سد بطور معمول بیشتر از
واقعیت است.
۳-۲-۴-۳- روشهای غیر خطی
در این روشها رفتار مصالح (رابطه تنش در برابر کرنش) به صورت غیر خطی در نظر گرفته می‌شود. که تطابق
بیشتری با رفتار مصالح ژئوتکنیکی دارد. همچنین برخی نارسایی‌هایی که در تحلیل لرزه‌ای سد به روش خطی و معادل
خطی وجود داشت تا حد زیادی مرتفع شده است. از جمله در روشهای غیرخطی تغییرمکان حاصل از زلزله بطور
مستقیم درطول تحلیل محاسبه می‌شود و مشابه روشهای خطی و معادل خطی نیازی به استفاده از روشهای کمکی نظیر
بلوک لغزش نیومارک نخواهد بود. همچنین در برخی از انواع پیشرفته‌تر این مدلهاء تولید و گسترش فشار آب حفره‌ای در
طول مدت تحلیل از طریق حل معادله تعادل دینامیکی و روابطی که میزان کرنش حجمی را وابسته به نرخ کرنشهای
برشی می‌نمایند قابل محاسبه میباشد.
علیرغم این مزایاء اغلب مدلهای رفتاری به کار گرفته شده در مدلسازی‌های غیرخطی نیازمند پارامترهای متعددی
هستند که تخمین و برآورد آنها مستلزم انجام آزمایشهای پیچیده دینامیکی است. همچنین استفاده از این روشها
مهارتهای خاصی را می‌طلبد که استفاده از آنها را تا حدودی محدود ساخته است.
روشهای غیرخطی تحلیل لرزه‌ای سدهای خاکی به دو دسته روشهای حل مستقیم و غیرمستقیم به شرح زیر قابل
تقسیم‌بندی است. در روش اول منحنی تنش-کرنش به طور مستقیم توسط روابط غیرخطی آرائه می‌شود. در حالیکه در
روش دوم بیشتر از مفاهیم پلاستیسیته برای تعیین روابط رفتاری استفاده می‌شود.
۱-۳-۲-۴-۳- روشهای غیرخطی مستقیم
در روشهای غیر خطی مستقیم. رابطه تنش-کرنش در حالت بارگذاری, باربرداری و بارگذاری مجدد. توسط روابط و
قواعد خاصی تعیین میگردد. در این روشها منحنی هذلولی و یا منحنیهایی مشابه آن به عنوان منحنی پایه معرفی شده
و باربرداری و بارگذاری مجدد مطابق قوانین میسینگ *" صورت می‌گیرد. قوانین میسینگ در منحنی تنش - کرنش
اده]/۱
۹
-------- صفحهٔ بعد --------
۷۲ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
به عنوان مثال در یک نمونه از اینگونه مدلهای رفتاری, رابطه مابین تنش برشی و کرنش برشی برای مرحله بارگذاری
اولیه خاک تحت شرایط زهکشی شده و زهکشی نشده به صورت یک تابع هذلولی (شکل ۳- 2-۱۵) و به صورت زیر
تعریف شده است.
6۳
۲]< ]) 7 (< 11 /
تشک
/
بر اساس قوانین میسینگ نمودار باربرداری و بارگذاری مجدد در یک نقطه خاص مثل (,7,, واقع بر روی نمودار
بار گذاری اولیه از رابطه زیر تبعیت می‌کند (شکل ۳- ۱۵-):
6) - ,(
27۹
(۲۵-۳) (ک)/
رک
۳
7
روشهای دیگری برای اعمال قوانین میسینگ روی بارگذاریهای نامنظم پیشنهاد شده است. بر این اساس منحنی
(بخش ل36ا از شکل 2-۱۵-۳۲ و بخش |۸۸ از شکل ۱۵-۳-ل).
از دیگر مدلهای غیرخطی مستقیم مدل رمبرگاوزگود"" است که منحنی پایه را به صورت زیر تعریف می‌کند:
7
(۲۶-۲) و َ او ور
زر ۳ +/1)
عَ 1 1 << : ۷۸
دو مدل هذلولی «هاردین-درنویج» و «رمبرگ-اوزگود» دارای تفاوتهایی با یکدیگرند: یکی آنکه در مدل
نخواهد کرد. بنابراین محاسبه مقاومت برشی لازم نبوده و به عنوان مثال تنش برشی معادل کرنش یک درصد کافی
خواهد بود. دوم آنکه این مدل (رمبرگ او زگود) دارای سه پارامتر بوده و با طبیعت پیچیده خاک متناسب‌تر است؛ به
عنوان مثال مدول برشی در کرنشهای کم و میرایی و تنش برشی در کرنشهای بزرگ را می‌توان با آن تطبیق داد.
۵۳۵۳۵-040 17
12۳۵۷۵۵ ع دزل۳ه ۳ 1۳
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۷۳
۳- ۳-۳-۲-۴ روشهای غیرخطی غیر مستقیم
این روشها بر پایه تئوری پلاستیسیته بنا شده‌اند. مدلهای الاستوپلاستیک معمولی ممکن است الاستوپلاستیک کامل
و یا الاستوپلاستیک همراه با سخت شوندگی باشند.
مدلهای الاستوپلاستیک کامل: در این مدلهای رفتاری» رفتار مصالح در ابتدا به طور کامل الاستیک بوده و پس از
رسیدن به تسلیم کاملاً پلاستیک می‌شود. بدین ترتیب منحنی تنش-کرنش این مصالح (شکل ۱۶-۳) به صورت دوخطی
بوده 0 معیار تسلیم همان معیار گسیختگی میباشد.
۳ ۲
1.030 01|
د82
۹۱۵10 5۳6
)1-0(
شکل ۱۶-۳- سطح تسلیم در یک مدل الاستوپلاستیک کامل و رفتار تنش - کرنش مربوطه
-------- صفحهٔ بعد --------
۷۴ راهنمای نحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
از جمله این مدلهاء می‌توان به مدل «موهر-کولمب» اشاره نمود که در آن مقاومت برشی تابع سطح تنش میباشد.
این مدل بسیار ساده بوده و عمدتاً برای تخمینهای اولیه از پاسخ سد به کار گرفته می‌شوند. این مدل رفتاری به صورت
ساده یک رابطه خطی بین تنش برشی و تنش عمود بر سطح بر روی یک صفحه میباشد که توسط کولمب در سال
۴۳ ارائه شد:
(۲۷-۳) 0 ,۲-0
در رابطه فوق. 5 تنش برشی,» ,6 تنش عمود بر سطح گسیختگی (نرمال)» 2 چسبندگی و ۸ زاویه اصطکاک داخلی
خاک است. معمولاً غیر از پارامترهای مقاومت برشی, از پارامتر مقاومت کششی نیز جهت معرفی سطح تسلیم کششی
استفاده می‌شود. در شکل (۱۷-۳) معیار تسلیم برشی و کششی در کنار هم مشاهده می‌شود.
0
0 ی ۹ 0-2 ۴
۱
۱
ظ مر
0 اب
شکل ۱۷-۳- معیار تسلیم موهر - کولمب همراه با مقاومت کششی
علاوه بر دو پارامتر چسبندگی و زاویه اصطکاک داخلی خاک. سه پارامتر مدول الاستیسیته (ت]) و ضریب پواسون (۷)
و همچنین زاویه اتساع (/) در میدان تنش و کرنش مصالح نقش دارند. زاویه اتساع بیانگر افزایش حجم مصالح به علت
اعمال برش است که در مصالح دانه‌ای متراکم مقدار آن مثبت میباشد. در شکل (۱۸-۳)» پارامترهای مدل موهر-کولمب
نشان داده شده‌اند. این پارامترها را می‌توان از طریق آزمایش سه محوری زهکشی شده و همچنین مقاومت کششی تک
محوری تعیین نمود.
از جمله مزایای این مدلها می‌توان به سادگی مفاهیم. تعداد کم پارامترها و سهولت تعیین آنها اشاره کرد. اما این
مدلها دارای معایبی نیز هستند از جمله اینکه. اولاً رفتار مصالح در کرنشهای کم کاملاً الاستیک بوده و در بارهای
دینامیکی دارای میرایی بسیار کمی هستند در حالیکه با افزایش کرنش و رسیدن به ناحیه پلاستیک میزان میرایی به
شدت افزایش می‌یابد. ثانیا مسیر تنش در باربرداری و بارگذاری مجدد در یک امتداد صورت گرفته و در واقع رفتار
مصالح در این حالت تا قبل از رسیدن به سطح گسیختگی کاملاً الاستیک است. مضاف بر آن در صورت بارگذاری تقریباً
همه جانبه رفتار مصالح الاستیک میباشد. که البته این ضعف با ترکیب مدل موهرکولمب با یک کلاهک تا حدودی قابل
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۷۵
200080 -)6 +6 ( 0
6 6
و
۱ ماود ۲
(20 -1) 01۵۳
4 3
1 ٩1با
یه
۱
۹
شکل ۱۸-۳- رفتار تنش و کرنش مصالح در مدلسازی آزمایش مقاومت برشی سه‌محوری
مدلهای الاستوپلاستیک سخت شونده همسان: این مدلهای رفتاری بر خلاف مدلهای الاستوپلاستیک کامل
دارای سطح تسلیم ثابت نیستند. در این مدلها به طور کلی یک سطح تسلیم اولیه وجود دارد که تا قبل از آن» رفتار
مصالح به صورت الاستیک بوده و با افزایش تنش و رسیدن به سطح تسلیم اولیه. سطح تسلیم شروع به منبسط شدن
می‌کند و کرنشهای پلاستیک رخ می‌دهد. در صورتیکه بزرگ شدن سطح تسلیم به صورت متقارن انجام گیرد. اصطلاحا
به این نوع مدلهاء مدلهای سخت شونده همسان (ع127046110] ع15017001) گفته می‌شود. در شکل (۱۹-۳) نمونه‌ای از این
مدلهای رفتاری نشان داده شده است.
با تعریف توابع مناسب در این نوع مدلهاء به راحتی می‌توان منحنی پایه در تحلیلهای دینامیکی را بدست آورد.
۹
10 0
2
1111131 0 5۳۵01 0020060 0
5.1 ٩۹۳۲1۵۹ 3127 علاخدان 0
شکل ۱۹-۳- سطح تسلیم در یک مدل الاستوپلاستیک سخت‌شونده و رفتار تنش - کرنش مربوطه
-------- صفحهٔ بعد --------
۷۶ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
از آنجاییکه در این مدلها محدوده سطح تسلیم با افزایش سطح بارگذاری افزایش می‌یابد. بعد از آنکه در بارگذاری
دینامیکی, نمونه خاک یک سطح تنش بزرگ را تجربه کند. در سطوح بارگذاریهای کمتر رفتار مصالح کاملاً الاستیک
خواهد بود (شکل ۲۰-۳ تا آنکه مجدداً نمونه خاک. تنشی بزرگتر از تنش تسلیم قبلی را تجربه نماید. لذا این مدلها
قادر به باز تولید رفتار واقعی مصالح در بارگذاری سینماتیکی نمی‌باشد. مدلهای 12۷ ۳-۵0 12 ۵ ۱۷1۵۵۱11۵۵ و
|(م5 ع 1۲12۳0010 1901۳0016 از جمله اینگونه مدلها می‌باشند.
(ا) )۲3
(1) 1۲ص 10:4
0[ع1 [۵ا1]
2720 با0عوعکحا یگ تن
6 1611« در
(2) 0۱۳۶ 1.020
شکل ۲۰-۳- محدوده الاستیک بزرگ در باربرداری در مدلهای الاستوپلاستیک سخت‌شونده
مدلهای الاستوپلاستیک همراه با سخت شدگی سینماتیکی: در مدلهای سخت شونده همسان, سطح تسلیم
همراه با افزایش تنش حاصل از بارگذاری, بزرگتر شده و در مرحله باربرداری و بارگذاری مجدد (قبل از رسیدن به سطح
تسلیم)» رفتار مصالح به صورت کاملاً الاستیک درمی‌آید. در حالیکه در واقعیت در زمان باربرداری و بارگذاری مجدد نیز
امکان پیدایش کرنشهای پلاستیک در خاک وجود دارد و تنها در محدوده کوچکی رفتار خاک به صورت الاستیک
میباشد که به آن اثر بوشینگر" و یا سخت شدگی سینماتیکی گفته می‌شود.
در همین راستا و به منظور تطابق نسبی رفتار خاک با واقعیت. در مدل الاستوپلاستیک سخت شونده سینماتیکی.
این اشکال برطرف شده است. همانطور که در شکل (۲۱-۳) مشاهده می‌شود. پس از رسیدن مسیر تنش به سطح تسلیم
اولیه. رفتار الاستوپلاستیک آغاز شده و سطح تسلیم به سمت بالا حرکت داده می‌شود. بدین ترتیب پس از باربرداری,
رفتار مصالح در داخل سطح تسلیم جابجا شده الاستیک و پس از رسیدن مجدد مسیر تنش در باربرداری به نقطه دیگری
از سطح تسلیم.» رفتار مجدداً الاستوپلاستیک خواهد بود. به عبارت دیگر محدوده الاستیک در حالت باربرداری کاهش
می‌یاید.
79 ۰
۳
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۷۳۷
1۹) )10(
72 ۹
( 1 ) 10۱11 دما
1131113] ۵۵
: 5۱۳5۲36۸ [0
51 : :
+۱۵۱ 6
]020 00111 [(
انواع پیشرفته‌تری از مدلهای الاستوپلاستیک با رفتار سخت شونده سینماتیکی وجود دارند که تناسب بیشتری با
رفتار خاک داشته و برای تحلیلهای دینامیکی غیر خطی مناسب‌ترند. مدلهای بر پایه سطح تسلیم چندگانه" و با
براساس تئوری سطح حدی !* از جمله مهمترین این مدلها به شمار می‌آیند. در مدلهای سطح تسلیم چندگانه. چندین
سطح تسلیم داخل یکدیگر تعریف می‌شود که هرکدام در سطح تنش خاصی فعال شده و بیرونی‌ترین سطح تسلیم به
عنوان سطح گسیختگی مطرح میگردد (شکل ۲۲-۳). در حالیکه در مدلهای تئوری سطح حدی, یک سطح به عنوان
سطح تسلیم و یک سطح دیگر به عنوان سطح گسیختگی توسط معیار تسلیم مورد نظر به عنوان حد نهایی مقاومت
برشی معرفی می‌شود (شکل ۲۳-۳).
606 للع ر-[۵ ۹/۸ ۳
۷ 5۳1206 0۵1۳8 ۱
-------- صفحهٔ بعد --------
۷۸ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
رش 1
ِ
۹ :
ض ۱ ورلت ۹ 1
در . رم
)21(
7 1 / 1
ععس 1
(4) (3)
: :
هه /
0
[ اح
سس
60( (5)
شکل ۲۲-۳- شکل مدل رفتاری با سخت شوندگی سینماتیکی بر پایه سطح تسلیم چندگانه
بار گذاری (۱ تا ۴) و باربرداری (۵ تا ۶)
ری
5 ۱ ۱ 11۳ 1
: 0 6138116 رم
هرهز( ۰ ی
ی / س ت ی
0
شکل ۲۳-۳- شکل مدل رفتاری با سخت شوندگی سینماتیکی براساس تئوری سطح حدی
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۷۹
تنش -کرنش الاستوپلاستیک در هنگام باربرداری و بارگذاری مجدد و توانایی پیش‌بینی افزایش فشار آب حفره‌ای در
طول زلزله میباشد. علیرغم این قابلیتهاء مدلهای فوق نسبتاً پیچیده بوده و پارامترهای آنها از آزمایشهای خاص‌تری
نظیر مقاومت برشی تناوبی بدست می‌آیند. این پیچیدگی‌های به اندازه‌ای است که استفاده از این مدلها و انجام صحیح
آزمایشها و تخمین پارامترهاء نیازمند داشتن مهارتهای کافی در این زمینه است. به نحویکه با تمام مزایای این روشها به
دلیل صعوبتهای مذکورء کمتر از این مدل رفتاری در تحلیلها استفاده می‌شود.
۵-۳- پارامترهای دینامیکی مصالح بدنه و پی و نحوه تعیین آنها
انتخاب پارامترهای متناسب با مدل رفتاری انتخاب شده برای مصالح بدنه و پی سد در صحت نتایج حاصله در یک
تحلیل عددی بسیار موْر میباشد. با توجه به پیچیدگی بیشتر پارامترهای دینامیکی خاک این موضوع می‌تواند در تحلیل
دینامیکی از آهمیت دوچندان برخوردار باشد.
در آدامه و در این بخش پارامترهای مورد نیاز برای توصیف خصوصیات مصالح ساختگاه و بدنه سد جهت انجام
اطلاعات ضروری پروفیل زیرسطحی و خصوصیات خاک برای آنالیز لرزه‌ای میباشد. در تخمین پارامترهای مصالح بدنه
سد نیز عموماً به نتایج آزمایشهای آزمایشگاهی و یا نتایج کار محققین مختلف استناد میگردد.
از آنجاییکه تحلیلهای دینامیکی در مرحله دوم و پس از برقراری شرایط اولیه تنش که همان وضعیت پایدار سد در
حالت استاتیکی میباشد انجام می‌شود بنابراین در ابتدا لازم است تا در طول یک دوره مطالعات ژئوتکنیکی معمول,
اطلاعاتی شامل طبقه بندی خاک. وزن مخصوص خاک. پارامترهای تراکم پذیری, مقاومت برشی و نفوذپذیری آن تعیین
استفاده از آزمایشهای متناسب با مدلهای مورد استفاده در تحلیل تعیین گردد.
۱-۵-۳ پارامترهای مورد نیاز خاک جهت ارزیابی لرزه‌ای
تحلیل دینامیکی را می‌توان به روشهای مختلفی نظیر خطی, معادل خطی و غیرخطی انجام داد. مدلهای رفتاری
مورد نیاز در هریک از این روشها نیازمند پارامترهای مختص به خود میباشد که اغلب با استفاده از نتایج آزمایشهای
سادگی مفاهیم و تعداد محدودتر پارامترهای مورد نیاز تحلیل, متداول‌تر از سایر روشها باشد. از اینرو در این بخش علاوه
بر تشریح آزمایشهای دینامیکی آزمایشگاهی و آزمونهای صحرایی, برخی روابط تجربی که در تخمین پارامترهای معادل
خطی کاربرد دارند نیز به طور خاص معرفی میگردد.
-------- صفحهٔ بعد --------
۸۰ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
علاوه بر پارامترهای مورد نیاز در تحلیلهای استاتیکی, مهمترین پارامترهای مورد نیاز برای انجام تحلیل دینامیکی
به روش معادل خطی که در سایر روشها نیز مورد استفاده قرار میگیرند عبارتند از:
9 مدول برشی حداکثر
* منحنی کاهش مدول برشی و افزایش میرایی با کرنش برشی
* سرعت موج برشی (که یک پارامتر مستقل در تحلیل نبوده و برای تخمین مدول برشی حداکثر مورد استفاده قرار
می‌گیرد)
پیش از آغاز تحلیل دینامیکی لازم است شناخت کافی از ساختگاه و پارامترهای مدل رفتاری مورد استفاده وجود
داشته باشد. بدین منظور می‌توان مطابق بندهای ۲-۵-۳ و ۲-۵-۳۲ عمل نمود:
۲-۵-۳- آزمایشهای مورد نیاز برای تخمین پارامترهای دینامیکی خاک
۱-۲-۵-۳-مطالعات صحرایی
۱-۱-۲-۵-۳- شناسایی‌های متداول تحت‌الارضی
شناخت پروفیل زیرسطحی و همچنین تعیین نوع و عمق سنگ بستر از جمله مقدمات مورد نیاز برای انجام
تحلیلهای دینامیکی می‌باشند که البته هریک از این عوامل در تحلیلهای استاتیکی نیز مورد توجه قرار میگیرند.
شناسایی زیرزمینی باید توصیف کاملی از لایه بندی خاک شامل ضخامت و تراز لایه‌ها در ساختگاه را فراهم نماید.
وضعیت لایه‌بندی ساختگاه سد را می‌توان با استفاده از روشهای بررسی کلاسیک نظیر گمانه زنی و نمونه گیری,
آزمایشهای درجا یا تجهیزات ژئوفیزیکی بدست آورد. البته شناسایی لایه‌های سست در تحلیلهای لرزه‌ای می‌تواند با
آنچه که در تحلیلهای استاتیکی مورد توجه است متفاوت باشد. به عنوان مثال,ء یک لایه ماسه اشباع از نظر مقاومتی
ممکن است در شرایط استاتیکی چندان حائز اهمیت نباشد ولی همین لایه, زمانیکه تحت بارگذاری ناشی از زلزله قرار
گیرد. ممکن است روانگرا شده و مشکلات عدیده‌ای را برای سد پدید آورد.
در تحلیلهای لرزه‌ای همچنین لازم است عمق آبرفت تا بسترسنگی مناسب نیز معین گردد. با این وجود اگر
بسترسنگی مناسب تا عمق مورد نظر یافت نشد. لازم است اکتشافات ژئوتکنیکی حداقل تا عمق تاثیر تنشهای حاصل از
ساخت سد به انجام برسد. هرچند توصیه می‌شود تا حفاری حداقل یکی از گمانه‌ها تا شناسایی عمق سنگ بستر ادامه
یاید.
۲-۱-۲-۵-۳- آزمایشهای صحرایی
به منظور برآورد پارامترهای برجای مصالح لازم است آزمایشهای صحرایی متعددی انجام شود که نتایج بخش
عمده‌ای از آنها در تحلیلهای استاتیکی مورد استفاده قرار می‌گیرد. مهمترین آزمونهای صحرایی که به نوعی در تخمین
پارامترهای دینامیکی خاک نیز به کاربرده می‌شوند عبارتند از:
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۸
الف - آزمایش نفوذ استاندارد "" (8۳7): متداولترین آزمایش برجا در عملیات ژئوتکنیک. آزمایش 577 میباشد
که نحوه انجام آن در استاندارد 1586 1 ۸٩7/ بیان شده است. آزمایش 5۳7 عموماً از طریق رانش یک نمونه‌گیر
استاندارد در خاکهای ماسه‌ای انجام می‌شود و کاربرد آن بدین شکل, در خاکهای درشت‌دانه و شنی با خطای زیادی
همراه است. برای رفع این مشکل می‌توان از آزمایش نفوذ استاندارد با نوک مخروطی (ع5۳700) استفاده و نتایج را پس
از اعمال اصلاحات به کار برد. تعداد ضربات ]5۳1 اصلاح شده را می‌توان در موارد زیر به کار برد:
9 محاسبه دانسیته نسبی خاکهای ماسه‌ای
9 محاسبه پارامترهای مقاومت برشی خاکهای دانه‌ای یا ماسه‌ای
* ارزیابی پتانسیل نشست لرزه‌ای ماسه‌ها
* ارزیابی پتانسیل روانگرایی ماسه‌های اشباع
محاسبه مدول برشی در کرنشهای بسیار کوچک
9 سرعت موج برشی
ب- آزمایش نفوذٌ مخروط " (۳17-)): آزمایش ۲۳7 شامل راندن یک مخروط استاندارد به داخل زمین با سرعت
ثابت میباشد که در طی آن. مقاومت نوک و جداره مخروط به تفکیک اندازه گیری می‌شود. نسبت بین مقاومت اصطکاکی
جداره (15) و مقاومت نوک مخروط (ء0)» ارتباط نسبتاً مناسبی با نوع خاک و مقاومت آن دارد. روش انجام آزمایش ۲۳7
در استاندارد 3441 1 ۸٩7۸/ ارائه شده است.
در نمونه‌های اخیر این دستگاه که به سلولهای اندازه گیری فشار آب حفره‌ای (۲10700016) نیز مجهز شده‌اند. میزان
فشار آب حفره‌ای در حین نفوذ و بعد از آن اندازه‌گیری شده و بدین ترتیب. اندازه‌گیری صحرایی خصوصیات تحکیم و
عمق سطح آب را تسهیل می‌نماید. همچنین با نصب یک ژئوفن روی دستگاه 2۳1 می‌توان اقدام به اندازه‌گیری سرعت
موج برشی خاک نمود.
انجام این آزمایش نسبتاً آسان است و با انجام آن یک نیمرخ پیوسته از خصوصیات مقاومتی خاک حاصل می‌شود که
در شناسایی خاکهای با قابلیت روانگرایی, بسیار ارزشمند میباشد. از مقاومت مخروط همچنین می‌توان مقاومت برشی
زهکشی نشده. زاویه اصطکاک داخلی و دانسیته نسبی مصالح را نیز تعیین نمود. درضمن در طبقه‌بندی نوع خاک و
همچنین تعیین سرعت موج برشی نیز می‌توان از این نوع آزمایش استفاده نمود.
پ- آزمایشهای ژئوفیزیک: آزمایشهای زئوفیزیکی عموماً به منظور تعیین سرعت موج برشی (:
۷) و فشاری (:
۷)
برجای مصالح, مورد استفاده قرار میگیرند. یکی از کاربردهای انجام این آزمایش تخمین تقریبی جنس لایه‌های زمین
82 :
51۵۵۳۵ ۳۵۵۲۳۵11۵ 1
" 0۵۵ ۳۵1۵1۳۵1101 ] 41
-------- صفحهٔ بعد --------
۸۲ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
۳ - ۷۷/3۷۵2 5
5+62
1۳۵۶ 8
۷۷/۵۵۶۹۳۳۵۵ ۵۷۵
1۰
۱81(
5۵
ها
56 0۳
۴۲۶۷ 0۳
0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 0
(5/) م۷ ,۷۶۱۵۱1۷ ۷۷/۵۷۴ 00۲۳۵۶۹1۵
شکل ۲۴-۳- مقایسه سرعت موج فشاری و نوع مصالح
5-۷۷36 5
ا2ع57
1۳۵۵۳۴ ۶5
۷۷20۵7۳۵۳۵۵ ۶5
71۰
۲۱
نوات
ها
0۳ م0ع5
۳ ۴۲۶۷
0 1000 2000 3000 4000
5۳۵۵۳ ۷۷/۵۷۵ ۷۶۱۵1۷, ۷۶ )۲/5(
شکل ۲۵-۲ مقایسه سرعت موج برشی و نوع مصالح
همچنین با استفاده از این مقادیر و با فرض رخداد کرنشهای کوچک. می‌توان برخی از پارامترهای مورد نیاز در
(۲۸-۳) ع 0
ها
ها
(۳- ً ان م َ 5
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - نحلیل دینامیکی ۸۳
در این روابط ...0 مدول برشی حداکثر و ...۳۳ و .ما به ترتیب مدول الاستیسیته حداکثر و مدول حجمی حداکثر ""
می‌توان با استفاده رابط زیر تخمین مناسبی از ضریب پواسن بدست آورد:
(*(
10)-2)1
سرعت موج برشی یا مدول برشی در کرنشهای کوچک. در آزمایشگاه با استفاده از آزمایشهای ستون تشدید و المان
خمشی "نیز قابل تعیین است ولی اندازهگیریهای ژئوفیزیکی در محل, برای محاسبه سرعت موج برشی متداول‌تر و
قابل اعتمادتر میباشد. سرعت امواج در خاک را می‌توان علاوه بر روشهای نفوذی "از قبیل آزمایشهای درون چاهی و
مخروط لرزه‌ای []ل) از سایر روشها نظیر استفاده از بازتاب لرزه‌ای, انکسار و پروفیل موج سطحی نیز محاسبه نمود.
روشهای متداول در این ارتباط عبارتند از:
پ-۱- آزمایشهای ژئوفیزیک درون چاهی: اصول این روش بر مبنای حفاری حداقل یک گمانه تا عمق مطلوب برای
شناسایی خاک و اندازه گیری سرعت موج از طریق قراردادن منبع موج در داخل یا خارج چاه و اندازه‌گیری موج در نقطه
- آزمایش ]۲ طل]: در این روش ژئوفنها در یک ردیف بر روی زمین در اطراف گمانه قرار داده شده و مدت
زمان لازم میان انتشار موج از عمق مورد نظر تا رسیدن به سطح زمین را اندازه‌گیری می‌نمایند. به منظور
پوشش کلیه لایه‌های ژئوتکنیکی مورد نظرء لازم است منبع انتشار موج در داخل گمانه در اعماق مختلف از
انتها تا سطح زمین بطور پیوسته قرار گیرد. این منبع می‌تواند موج حاصل از یک انفجار و یا به صورت تجهیزات
مکانیکی ضربه‌ای باشد.
۲- آزمایش 11016 10۷/0: منبع انتشار موج در این روش بر روی سطح زمین و ردیاب یا ژئوفنها در داخل گمانه و
در اعماق مختلف قرار داده می‌شوند. با توجه به نوع ضربه ارسالی, می‌توان سرعت موج برشی و یا فشاری در هر
لایه را اندازه‌گیری نمود.
۳- آزمایش ۲1010 ۳۲۵۵۵ در این آزمایش منبع انتشار موج درون یک گمانه و ردیاب یا ژئوفنها در گمانه‌ای دیگر و
در عمق مشابه قرار داده می‌شود. مزیت این روش نسبت به سایر روشها اینست که در این آزمایش امکان
اندازه گیری سرعت موج در لایه و عمق مورد نظر وجود دارد حال آنکه در سایر روشهاء سرعت موج در کل
لایه‌های خاک تا عمق مورد نظر اندازه‌گیری می‌شود. از اینرو این روش می‌تواند از دقت بیشتری نسبت به دیگر
روشها برخوردار باشد. هرچند دقت آندازه‌گیری فاصله بین منبع انتشار موج و ردیابها در نتایج حاصله تأثیر گذار
خواهد بود. نحوه انجام این آزمایشها در استاندارد 4428 0 /۸57۸ بیان شده است.
۳۵0۷9 عبط چجریارزده ۹ ۹
1 8۵0۴ ۹۳
۱۲۳۵ ۹
-------- صفحهٔ بعد --------
۸۴ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
پ-۲- روشهای ژئوفیزیک غیر مخرب: در این روشها اصولاً نیازی به حفر گمانه نبوده و اندازه‌گیری سرعت موج از
طریق انجام آزمایش بر روی سطح زمین صورت می‌گیرد. شاخص‌ترین روشهای اندازه گیری سرعت موج به این روش
۱- بازتاب و انکسار لرزه‌ای ": در این آزمایش منبع ارتعاشی (مانند چکش) بر روی یک صفحه فلزی ضربه‌ای اعمال
می‌کند و ژئوفن‌هایی که در امتداد یک خط مستقیم با فاصله منظم از هم قرار گرفته‌اند اولین موج رسیده را ثبت
می‌نمایند. بر اساس فاصله ژئوفنها از یکدیگر و زمان ثبت امواج دریافتی در هریک از آنها عمق لایه و سرعت موج
در آن لایه‌ها محاسبه می‌شود. دقت این روشها نسبتاً کم است و با افزایش عمق کاهش می‌یابد. این روشها بیشتر
برای شناسایی عمق سنگ بستر و محل قرارگیری لایه‌های افقی که از نظر دانسیته و سختی بالایه‌های خاک
فوقانی تفاوت زیادی دارندء مناسب میباشد. در واقع روش انکساری در مواردیکه لایه‌های عمیق تر دارای سرعت
موج بیشتری باشند قابل استفاده میباشد. روش انجام این آزمایش در استاندارد 05777 ۸57۸/4 بیان شده است.
۲ تحلیل طیفی امواج سطحی*: تحلیل طیفی امواج سطحی(5۸51) یک روش ژئوفیزیکی غیر مخرب است که
عمدتاً برای ارزیابی پروفیلهای سرعت موج برشی زیر سطحی استفاده می‌شود. روش 5۸5۷۷ در واقع سرعت موج
برشی را با استفاده از اندازه گیری سرعت موج سطحی (رایلی) تعیین می‌کند. این دو سرعت معمولاً برای اغلب
خاکها درحدود ۵ درصد با یکدیگر اختلاف دارند. نتایج/ 5۸5 بیانگر خصوصیات متوسط مجموعه نسبتاً بزرگی
از توده خاک است که در مصالح ناهمگن می‌تواند منجر به نتایج گمراه کننده شود. سهولت و سرعت انجام این
آزمایش از یک سو و الگوریتمهای مکانیزه شده برای پردازش داده‌ها و تکرارپذیری آن از سوی دیگر موجب شده
تا هزینه‌های ارزیابی شرایط زیر سطحی به این روش نسبت به سایر آزمایشهای معمول درون چاهی کاهش
چشمگیری داشته و به عنوان مهمترین مزیت این روش همواره مطرح باشد.
۳-۲-۵-۳ آزمایشهای آزمایشگاهی
در آزمایشهای آزمایشگاهی امکان ارزیابی مستقیم رفتار تنش-کرنش هیسترسیس خاک فراهم میگردد. از اینرو
آزمایشهای آزمایشگاهی بهترین نوع آزمایشها جهت برآورد پارامترهای دینامیکی خاک به شمار می‌آیند. اما در عین حال
آزمایشهای آزمایشگاهی دینامیکی با محدودیتهایی بدین شرح نیز همراه هستند:
* از بین رفتن شرایط تنش برجا و مشکلات مربوط به ایجاد دوباره این تنشها در زمان آزمایش
۹ مشکلات مربوط به اخذ نمونه‌های دست نخورده از خاکهای دانه‌ای و بازسازی نمونه‌های دست‌خورده
* زمان و هزینه مربوط به آزمایشهای آزمایشگاهی دینامیکی
متداولترین آزمایشهای آزمایشگاهی که در برآورد پارامترهای دینامیکی خاک توسعه یافته‌اند به اختصار عبارتند از:
40 ۵1۳۵010 ۹
(5۸۹5۷۷) ۱۷/۵65 ع0 با 0۲ دزدرواه۸ وم ۹
-------- صفحهٔ بعد --------
فقصل سوم - تحلیل دینامیکی ۸۵
الف- آزمایش ستون تشدید": در آزمایش ستون تشدید به منظور تعیین خصوصیات دینامیکی خاک. از تشوری
انتشار موج در یک میله استفاده می‌شود. در این آزمایش هر دو نوع موج برشی و فشاری می‌توانند در نمونه خاک انتشار
داده شوند. بسته به نوع نمونه‌گیرء نمونه‌های توپر یا توخالی می‌توانند در آزمایش استفاده شوند.
جهت برآورد پارامترهای سرعت موج فشاری و یا برشی, بارگذاری فشاری و یا پیچشی به صورت سینوسی از طریق
کلاهک بالایی به بالای نمونه اعمال و تغییر شکل بالای نمونه در طول آزمایش اندازه گیری می‌شود. در ادامه بارگذاری با
فرکانسهای مختلف انجام و تا زمان بروز پدیده تشدید در نمونه ادامه می‌یابد. بدین ترتیب سرعت موج از طریق فرکانس
تشدید و خصوصیات هندسی نمونه و دستگاه اعمال بار قابل محاسبه خواهد بود. در این آزمایش همجنین امکان
اندازه گیری میرایی در مصالح با استفاده از قطع بارگذاری در هنگام تشدید و ثبت دامنه کاهش نوسانات. وجود دارد.
کاهش دامنه با زمان به منظور تعیین کاهش لگاریتمی "" که به صورت مستقیم به ضریب میرایی ویسکوز مرتبط است. به
کار می‌رود.
اشکال عمده در استفاده از آزمایش ستون تشدید. محدود بودن آزمایش به کرنشهای برشی بسیار کوچک تا متوسط
به علت ملاحظات بار اعمالی و فرکانسهای تشدید میباشد. به علاوه در کرنشهای بزرگ. به منظور حفظ کرنش ثابت
در مقطع نمونه باید از نمونه‌های توخالی استفاده شود. بنا به این دلایل, آزمایش ستون تشدید بیشتر جهت تعیین مدول
برشی در کرنشهای کوچک به کار می‌رود. همچنین این آزمایش می‌تواند برای تعیین تغییرات مدول برشی و میرایی
ویسکوز معادل, در کرنشهای میانی نیز مورد استفاده قرار گیرد. آزمایش ستون تشدید با استفاده از استاندارد /۸۹7۸
5 قابل انجام است.
ب- آزمایش المان خمشی!": وقتی یک نیروی مکانیکی به مصالح پیزوالکتریک مانند سرامیک وارد می‌شود
قطب‌های کریستالی تغییر یافته و ولتاژ الکتریکی ایجاد می‌شود؛ همچنین وقتی ولتاژ الکتریکی به این مصالح اعمال
می‌شود. کریستالها تغییر فرم می‌دهند. اساس آزمایش المان خمشی براین مبنا استوار است. المان خمشی در واقع شامل
دو قطعه نازک است که در بالا و پایین نمونه خاک قرار میگیرند. یک سیگنال الکتریکی در بالای نمونه باعث حرکت
خمشی در نمونه میگردد و موج برشی سینوسی از بالای نمونه به سمت پایین ارسال می‌شود و توسط یک اسیلوسکوپ
سیگنال الکتریکی در پایین نمونه رصد می‌شود. با اندازه‌گیری تاخیر زمانی بین امواج ارسالی و دریافت شده و همچنین
طول مسیر (نمونه)» سرعت موج برشی حداکثر نمونه خاک و در نتیجه مدول برشی حداکثر تعیین میگردد.
پ- آزمایش سه محخوری تناوبی ": آزمایش سه محوری تناوبی به منظور ارزیابی رفتار تناوبی *" خاکها مورد استفاده
قرار می‌گیرد. در این آزمایش ابتدا نمونه به صورت همسان در سلول سه محوری» تحکیم یافته و سپس با اعمال تنش
1 ۲01 6۵0۵1 ۳
1 دهع ] ۳
11661 000۴ ۱
۰ ۰ پم 2(
۵1 [ 7۳۵7۵ عز1ع0 ۶
۰ پم 93
" 0
-------- صفحهٔ بعد --------
۸۶ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
تفاضلی تحت برش استاتیکی قرار می‌گیرد. در ادامه. بارگذاری دینامیکی به صورت بار محوری تناوبی منجر به قرارگیری
این آزمایش به هر دو صورت «کنترل تنش» و «کنترل کرنش» قابل انجام است. در حالت کنترل تنش, هدف بررسی
تغییرات گسبختگی نمونه و یا ارزیابی روانگرایی در مصالح است که براساس استاندارد 15311 ۸٩51۸/ صورت می‌پذیرد.
درحالت دوم. هدف برآورد پارامترهای دینامیکی شامل مدول برشی و میرایی است که مطابق استاندارد 13999 /۸۹7۸
انجام می‌شود.
اشکال عمده در آزمایشهای سه محوری تناوبی, عدم تطابق کامل آن با وضعیت تنش ایجاد شده در اثر زمین‌لرزه در
8 در آزمایش سه محوری, نمونه آزمایشگاهی به صورت همسان تحکیم می‌یابد. در حالیکه نمونه‌های خاک در
محیط واقعی در شرایط سکون و یا ما تحکیم یافته‌اند.
9 تغییر جهات تنشهای اصلی در زمان زلزله به صورت پیوسته انجام می‌گیرد. در حالیکه در آزمایش سه محوری
ت- آزمایش برش ساده تناوبی *": آزمایش برش ساده تناوبی می‌تواند دقیق‌ترین پارامترهای دینامیکی خاک را
برای انتشار قائم موج برشی در خاکریزهایی با لایه‌بندی افقی در مقایسه با سایر آزمایشهای آزمایشگاهی ارائه دهد.
دستگاه برش تناوبی ساده اصولاً به دو شکل مختلف ساخته می‌شود. یکی شامل جعبه مستطیل شکل و دیگری به صورت
حلقه‌های فلزی قرار گرفته بر روی هم که در هر دو حالت. این قالبها نمونه خاک را احاطه کرده و مانع از تغییرشکل
جانبی نمونه در حین آزمایش می‌شود. همچنین دستگاه شامل تنظیماتی برای اعمال بار قائم ثابت و یا ثابت نگهداشتن
ارتفاع نمونه در حین اندازه گیری بار قائم بوده و قابلیت اعمال بار برشی تناوبی به صورت افقی را داراست.
ث- آزمایش برش ساده پیچشی ": آزمایش برشی ساده پیچشی به منظور غلبه بر برخی محدودیتهای آزمایش
برش ساده تناوبی و آزمایشهای سه محوری تناوبی ابداع گردید.
در این آزمایش نمونه‌ها به شکل سیلندری ساخته می‌شوند که در آن نسبت شعاع خارجی به داخلی با نسبت ارتفاع
در راستای افقی در کل نمونه میباشد. آزمایش برش ساده پیچشی مزایای زیادی نسبت به آزمایش برش ساده تناوبی و
آزمایشهای سه محوری تناوبی دارد که عبارتند از:
در رت 1
۱۹ ۳0۵
۵1 5۳6۵۳ عام‌مرنگ عزامی ۹
اد ٩1627 عامهاگ ۳۵۳۵0۵۵۱ ۳
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۸۷
* امکان فراهم کردن شرایط تنش (کرنش) در محل مانند آزمایش برش ساده تناوبی وجود دارد.
* اعمال تنشهای افقی و قائم به صورت مستقل امکان‌پذیر است.
* این امکان در انجام آزمایش فراهم شده تا تنش عمودی هشت وجهی (55ع51۳ |۲/0۳۳۵ |607۵ 0012) در طول
این آزمایش معایبی نیز دارد از جمله اینکه تفسیر نتایج کمی پیچیده بوده و تعریف روانگرایی در آن» امکان ارتباط
نتایج آزمایش برش ساده پیچشی را با نتایج سایر آزمایشها نمی‌دهد. همچنین شکل نمونه آزمایشی باعث صعوبت
استفاده از این دستگاه برای کاربردهای معمول مهندسی شده چراکه تهیه نمونه‌های دست نخورده بدین شکل تقریباً
غیرعملی میباشد.
۳-۵-۳ معرفی برخی از روابط تجربی به منظور تخمین پارامترهای دینامیکی مصالح
هریک از مدلهای رفتاری مورد استفاده در تحلیل دینامیکی دارای پارامترهای خاص خود می‌باشند که لازمست مقدار
آنها با استفاده از آزمایشهای مناسب برآورد گردد. با این وجود در مراحل اولیه تحلیل و طراحی, می‌توان از مقادیر تقریبی
توصیه شده در مراجع مختلف بهره گرفت. همانگونه که پیشتر نیز اشاره شد از میان مدلهای رفتاری معرفشی شده برای
انجام تحلیلهای دینامیکی. مدل معادل خطی با توجه به سادگی مفاهیم, کاربرد بیشتری نسبت به سایر مدلها در طراحی
لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز داشته و از اینرو تحقیقات زیادی بر روی پارامترهای دینامیکی مورد نیاز در آن صورت
گرفته و توصیه‌ها و روابط تجربی مختلفی برای تخمین پارامترهای آن ارائه شده است که می‌توان با رعایت انطباق شرایط
مصالح هر پروژه با فرضیات این روابط و نمودارهاء در تحلیلها از آنها استفاده نمود. در ادامه به برخی از مهمترین این
در انجام تحلیل دینامیکی به روش معادل خطی به طور کلی پارامترهای زیر مورد نیاز خواهند بود:
* میرایی اولیه (میرایی در کرنشهای کوچک)
* مدول برشی اولیه (در کرنشهای کوچک) «مست6
* منحنیهای کاهش مدول برشی و افزایش میرایی با افزایش کرنش برشی
تعیین مقدار میرایی در کرنشهای کوچک بسیار دشوار است و بستگی به سطح تنش. جنس و تراکم مصالح دارد. در
بیشتر موارد در تحلیلهای معادل خطی. ضریب میرایی اولیه. برابر با ۲ تا ۵ درصد و در تحلیلهای غیر خطی در حدود
۵ تا ۱ درصد درنظر گرفته می‌شود. در مورد سایر پارامترهاء توصیه‌ها و روابط ارائه شده بدین شرح می‌باشند:
۱-۳-۵-۳ مقدار مدول برشی اولیه یا حداکثد **
مدول برشی در کرنشهای کوچک یا مدول برشی اولیه مت را می‌توان از آزمایشهای صحرایی و آزمایشگاهی و یا با
استفاده از روابط تجربی با توجه به خصوصیات خاک بدست آورد. جدول (۱-۳) حدودی از تغییرات این پارامتر را در
(س0) د0ا0ل۱/0 62۳ 5 ( زج ) هزم ۹
-------- صفحهٔ بعد --------
۸۸ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
خاکهای مختلف نشان می‌دهد. در جدول (۲-۳) نیز برخی روابط موجود برای تخمین اولیه مقدار مدول برشی اولیه برای
خاکهای چسبنده ارائه شده است.
به طورکلی در استفاده از روابط موجود در این جداول باید با احتیاط برخورد کرد و با محدودیتهای هریک و مبانی
فرمولهای بدست آمده آشنا شد و سپس از روابطی استفاده نمود که به خاک و شرایط بارگذاری مورد نظر نزدیک است.
جدول ۱-۳- مقادبر معمول برای مدول برشی اولیه
مدول برشی اولیه (حداکثر)
(۳۵) 6۳
رس نرم
(2ا0) 5011)
رس سحت
(129ن) ۳۱۳۵)
)5(11۷ 5۵۵(
ماسه متراکم و شن
([07۵۷۵) عک 5۵005 ۹6 1260)
-------- صفحهٔ بعد --------
قصل سوم - تحلیا
در جدول 3و
س ۳
جدول ۲-۳- روابط ارائه شده جهت بر آورد
خاکهای با شاخص خمیری کم و یا خاکهای رسی نسبتا
۹.۹
خاکهای نرم با شاخص خمیری و تراکم‌پذیری بالاو نسبت
برای خاکهای رسی نرم آبرفتی با تراکم‌پذیری بالاتر و
شاخص خمیری ([۳) ۴۰ تا ۱۰۰ و نسبت تخلخل ۱/۵ تا
۴
۳۳۲۳۳۳۳
1
شاخص خمیری ([۲]) بزرگتر از ۳۰
شاخص خمیری (]۳) کمتر از ۳۰
با احتیاط استفاده شود
در روابط فوق تمامی تنشها و مدولهای برشی برحسب 1۳02
ق. 2 نسبت تخلخل خاک. ۳۵ فشار اتمسفر +
دگی زهکشی نشده در آزمایش سه محوری نا
333333333
(۳۵) +6
2
0.5 (ء 297)
مد ردو
0 +[
2
5 ی) (ء -44)
2 کدووو
+[
2
5 (ء - 2.
97)
ات
+[
5 بر ک(م- جود)
( رزم) *بعه ند وروو
0 +[
: 025
#چرم‌ن 0.5 مت
( 0.70۶ + 0.3)
1 05 025
۴( ررکن ۲ او
۳
0095 305 995
2
285-4 )
2
05 (ء - 297)
( رم) در میور + رورم
0 +[
)0
۳
/ ی 7۰ ۰
1و ,۳ تنش موْثر میانگین در خاک رسی
۲15
۸۹
ک در اآزمایش
اناد ۳۵1011۷۵1 ۳
-------- صفحهٔ بعد --------
۹۰
(۳۲۲-۳۲)
در مورد خاکهای
(۲-۳۲) 9 (۴-۳) ارائه
خاک ماسه‌ای است.
به طور کلی در ا:
و
ماسه‌ای و درشت‌دانه شنی نیز روابط مشابهی آران
شده‌اند. علائم بکار رفته در این جدول مشابه جد
جدول ۳-۳- روابط ارائه شده جهت بر آورد مدول بر
ماسه گردگوشه با نسبت تخلخل کمتر از ۰/۸
جدول ۴-۳- روابط ارائه شده جهت بر آورد مدول برش
تحت فشار همه جانبه 0۵[ ۶۰ تا ۳0۵ ۱۰۰
مطابق با جدول(۳-۳) تغییرات ۴(۰) در مورد مصالح
شنی با همان : نسبت ولی به جای محدوده ۴ تا ۰ بین
ستفاده از مقادیر ]۹1۳ و یا مقاومت نوک ۷7 بر
دارای پراکندگی بسیار زیاد هستند و لازم است د
راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای ب
/
71
4 شده است که برخی از آنها ب
ول قبل میباشد و منظور از
مدول برشی اولیه (حداکثر)
5 , *(م-2(7)
( رم) -خش ند دوم
+[
2
05 (م - 2.
97)
( ری) مد ورد
0 +[
05
م6 اجهرا گا 2200
4
1
ور 200۸
8
۱.5
حداکثر در خاکهای درشت‌دانه
(۴۳۵) جدمت6
2
68 ب ک(م - 297)
رم) ند رووور
0 +1
2
5 ۳( -217)
رم) لکد ووبی
+[
2
55( 0 - 2.17
ره) کت تلشاومودر
0 +1
05,
م6 اجورورا وگ 220
ر استفاده از آنها با احتیاط زیاد
سدهای خاکی و سنگریز
امک ۱
( و < و0
* ترتیب در جدول
دانسیته نسبی
حداکثر باید توجه
-------- صفحهٔ بعد --------
فقصل سوم - تحلیل دینامیکی ۹۱
۲-۳-۵-۳ تغییرات مدول برشی و میرایی با کرنش برشی
۱-۲-۳-۵-۳- خاکهای رسی
شده است. نمودار شکل (۲۶-۲۳) نمونه‌ای از رابطه تغییرات مدول برشی در خاکهای رسی اشباع را نشان می‌دهد. در این
نمودار محور قائْم, نسبت مدول برشی سکانت به چسبندگی زهکشی‌نشده و محور افقی کرنش برشی در یک خاک رسی
33,006
۸٩ ۷۷۱۹۵۵ ۵4 06۱۲۱۵ )۱960(
* ۲۳۵۳ )(965(
۰
(۱966) 14/535 مممه۱
(1967) 2600067۱ +
(۱967) ۷۷۱۶۵۵ ی 5۳۸۵۵ 8
[1967) ۷۸۱۶0۵ ۵۵۵ 5۳۵۸۸۵۵ سم
(968۵) 6عم5 4مه و1۳۷6 ۲ج 0 مهد
(968) ۴۵۷۵۵ ۵۰ و وچ
(0968) 8۱00 مه ومد ۵ مد هت ی
(1968) 10۶3۳۵۳۹۷ 4 کااوشسو ی
(۱970) 147۱95 ۵ مک لسن
ی ۱
(۱97۵0) 6۲مصه۲ 006 90 آ سدح ۱ خخ ۳۳ 0
که ۱ ی
۳ ۳ ۰ 5
۳ 3 5 335
ره
۱
ٍ ٍ
0۵ 1
۳ ْ
30 ۱
0 0-3 ۱0:2 ۱0۷ ۱ 0
85060۲ 517010 ۹
شکل ۲۶-۳- تغییرات مدول برشی با کرنش برشی در خاک رسی اشباع
-------- صفحهٔ بعد --------
لد راهنمای نحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
۱07 ۱0-3 ۱07 ۱۵07 ۱ ۵0
50۵۵۲ 51010, 1
(1963) وواطملا 006 ۲۵۶۱۵۳ ۷۳
[۱965) ۲۳۵۵و۶۵ 0۵ 31۵۳۱۵۴ 0
( ۱966) 16۲188 ها
(۱967) وتفووم۴ 6مه م۶۷ چه
(8 ۱96) 46و50 فحه و۳۳
(۱968) همینا
(۲9۹69) 0000۷0۵
[۱969) هسوزوومه وه 10:۵۴
(۱969) عوخوعمه فحم #ماین۲*
[970) 0۲۵۷۱۵ وه جزدموبجا
5۲۷۸۵۲ 5۱ << 1
شکل ۲۷-۳- تغییرات نسبت مدول برشی و میرایی در خاکهای رسی اشباع
اندرسون و ریجارد:" در سال ۱۹۷۶ با انجام مطالعات بر روی پنج نمونه دست نخورده از خاک رسی که دارای اندیس
خمیری بین ۲۰ تا ۴۵ بود. منحنی شکل (۲۸-۲) را ارائه نمودند. مقاومت تحکیم یافته زهکشی نشده چهار نمونه از این
پنج نمونه در حدود ۷۳۵ ۷۵-۸۵ و یک نمونه نیز دارای مقاومت زهکشی نشده کمتر و در حدود ۱۵۳۵ بود. در همین
شکل نتیجه مطالعات اندرسون بر روی خاک رس گوتنبرگ سوئد. با اندیس حمیری بین ۰ نا ۰ نیز ارائه شده است.
۵ یک دومع لاس۸ ۱۹۹
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۹۳
10
ی
امس نوت وادهگ (می
۰ 00
وه سناعی اه نو و
5 )1981(
٩؟ 5
۳۲ ۵۶6 ۸۳۵۵۳۲۹۵۵ 3
۵ که ۳۵ 6 , (1976) 8
5 ۵۵00 6۵۱ 2
زا
ی
چ
و
160 10 10 10 10
۵و 5۳۵۱۵ 5۳۵۵۴
شکل ۲۸-۳- تغییرات نسبت مدول برشی در خاکهای رسی
شکل (۳۹-۳) تغییرات مدول برشی و میرایی با کرنش را در بررسیهای انجام شده توسط کوکوشو!"" بر روی
نمونه‌های دذست نخورده خاک رسی با اندیس خمیری بالا بین ۰ تا ۱۰۰ نشان می‌دهد. مطابق این نمودار مدول برشی
حداکثر در این نمونه‌ها بین ۲۵۰۰ تا ۷۵۰۰ کیلوپاسکال متغیر بوده است.
ا 7 1
۳ ورماء !)مه ۸4دساوافس ساق0 ۱ ۱ رما ۵1و موض‌وزهمنا
۹ سین 6 ۱9۲ ۵4 ۵و8۳۸ ۱
زینن‌هانا یمد 56 6 و۷۵۹۲ سس یس 1
نها 8 ینمرا 1 ۵4 8۵۲9۵ (9 1 اه ف
۵۹۲۵ په ۵۵1۵ ۵ چا ق
۵ _اه اه 02 1
« اس ۰ ه 1 ۲
5 اون 18۵ ۰ ۹
واگ وین 0 1 ج 9
۱۴۱ 9 [صوریه را ی ۳ 05 سا
8( یج) ۱۰۴ ۹ ۳376 رد6 3
6 6246۱۳:17 0 3 اه ۵ :۲
00016 2 ۱ 3
8 و ِ
سر ۳
ِ سا
۳ ۳ ۳۵ ۳4 و 0 7 3 3 چا0
10 0 ( 10 1 10 10 10 10 10 10 10
۵ , ۹۱۳۵۱۵ 50۵۵۳ : ۵ زاو عمم لگ ۰
منحنیهای کاهش مدول برشی و افزایش میرایی در خاکهای رسی, بسته به میزان تنش همه‌جانبه موْثر و اندیس
خمیری خاک در شکل (۲۰-۲) آرائه شده است. این نمودارها در مقادیر کم اندیس خمیری خاک (کوچکتر از )٩/۴ برای
خاکهای ماسه‌ای نیز قابل استفاده می‌باشند. لازم به ذکر است که در قسمتهای خط چین نمودارهاء نتایج بسیار تقریبی
2 .اج ان دیمان ۱۹۱
-------- صفحهٔ بعد --------
۹۴ راهنمای نحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
یی
۱0
0 10 8
یه ۵۴ ۱۸۷۶۶۲۵۵ ۱۵) اوه
: 1
۱ ۹
1 َ 3 هَ
:۱ یت
۹ ۹
3 ی هون
1 سس ۱ ی
تمه 8
0-۱ 0 0 7 02 0-8 ۱ رس
0 ج وا (۵)
پ ۱0
ل 4و * با 1
0.8۳
ّ :
ل اوه2
۸ 3
1 سر 0 اه نس
۱ ن 3 3
1 ۲
لس وه وی و27 درو 5
کش ما ح سهماض که ۳۳۷ ام
0 072 0 7 0-4 0 06
۱ ۵ ۲۵ 94 * را (0
۹۱ 4 ۲1۵ ,۸۸ * با ج 1
: 0.8
۲ پرک ۰ نید ( 6
۸ عم ۸ 3 (9ه
: سا ۹
۱ ۹ نا 0.2
| تک توا ایک من یی و یر چ پ : ۵
02 02 نی 7 074 0 05
یک 4 ۲0 ٩8 هه با ۵)
ا
3 :
کس ی 0.2
۸ ر 3
: یر ۵
:
8 : :
1 3
+
1
د ح
1 ۱ 8 ۱ ۱ ۱ عُ0
۵ ۳2 0-3 *-م اجه ۱0-6
7۳
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۹۵
از دیگر نمودارهای ارائه شده در این زمینه می‌توان به نمودارهای شکل (۲۱-۳) اشاره نمود که در آن روابط بین
کاهش مدول برشی و مبرایی, با کرنش برشی تناوبی بر مبنای شاخص خمیری خاک ارائه شده‌اند. لازم به ذکر است که
در این منحنی‌هاء منحنی مربوط به شاخص خمیری صفر مربوط به ماسه. شن و سایر خاکهای غیرچسبنده میباشد.
068+ 1-5
0
00 0.001 ۰ 0.01 03 1 10
۲۷۱۱ 5۲۷۶۸۲۸ ۷, 7 )۵(
(.)
028-1-8
0
0.0001 0.001 0.01 03 1 10
(1۵) م7 ,578۸1۲ 5۲۳۴۸۵ ۲۲۱6
(۵)
شکل ۳۱-۳- منحنی کاهش مدول برشی و افزایش میرایی در خاکهای ریزدانه به عنوان تابعی از کرنش برشی و شاخص خمیری خاک
۲-۲-۳-۵-۳- خاکهای ماسه‌ای
تغییرات مدول برشی نسبت به کرنش برشی در خاکهای ماسه‌ای از رابطه تجربی زیر قابل محاسبه است:
(۳۳-۳) 7( ,)220 -(۳0ا )0
در این رابطه مقدار دا با توجه به دانسیته نسبی در خاک ماسه‌ای از شکل (۳۲۲-۲۳) بدست می‌آید.
علاوه بر رابطه فوق, برای تعیین تغییرات نسبت مدول برشی و میرایی با کرنش برشی برای خاکهای ماسه‌ای می‌توان
از شکل (۳۳-۲) نیز استفاده نمود.
-------- صفحهٔ بعد --------
راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
1
سس 80
ٍ ٍ ٍ
ا موم 70
امم ۴یا ۰۱0۵۵ 6 ۱ ۹ ٍ
1 2 ,و7 سین زت
۱
: زان سا ۵
: : ۱
| وا از ی ند
: 00 ۱
۱ ۱ سا
۱
۱ ۱ ۱ 1
چگ ۱ : ری
سس ۱ : 0
۱ ۱۵۳ ۱0 دم 0-۶
بو 5100 مهد
شکل ۳۲-۳- منحنیهای کاهش مدول برشی برای ماسه
ی َ 28
0 (:096 ۲۷۵۲ ۵۹۵ ۷۷۵۱۶:۱۳۵۵ ه
ز 0 7 (۱965) ۲۶۵۲۵۹۱۵ 8
کر (۱966) ۳۵۶۱ع:8 ۵۸۵ ۳۵۱۱ ,8۵16۷۱۲ 6 24
۳ (7 ۴۵۰096 ۵ ۴۱۱۳۱۵۵ ,۷۵۱۹03۳۱۱۵ 8
,7 (۲۹69) 5004 04 5.۷6۲ اه
۰ ِ (۱969) ۵0۱0۷۵۵ ۸ ۵
۳ (۱970) 0۲۳۵۷۱۲ ۵04۵ ۲۵۵م۲ ۷ ع
ً (۱970) ۲۵۸۵۸۵ 0۱۵6 ۷:۳۱:۵۵ 9ج ن
7 4
ً ْ ۰ 7 6 و
,۰ ۰
۰ «.
9 2
ه ۰ ج
بت ی عم ی
9 8
میهشه عم را 9:6
8 .۰ ,۰ چ مج
ا ۱02 0 باه نص
01 5۱6۵۷
حودچت سر زه 8
ام جک
7 77پ 08 8
۳ 358
مدع
رل ۰ و
هر را وم
و / اد
7 ۴
: اه
273
حج 2 هر
را ۰
۱ 90 1۱07 ره یه
4 ,51۲0۱0 85۵۵0۲
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۹۷
۳-۲-۳-۵-۳- خاکهای دانه‌ای درشت دانه
در مورد خاکهای درشت‌دانه نیز مشابه خاکهای چسبنده و ماسه‌ای روابط و منحنیهای مختلفی برای نشان دادن
نحوه تغییرات مدول برشی نسبت به کرنش برشی ارائه شده است. از جمله رابطه (۳۳-۳) که در مورد خاکهای ماسه‌ای
در بخش پیش ارائه شد در مورد خاکهای شنی نیز می‌تواند کاربرد داشته باشد. مقدار ضریب وا در این حالت از شکل
(۳۴-۳) بدست می‌آید. در شکل (۳۵-۳) نیز تغییرات نسبت مدول برشی در خاکهای ماسه‌ای و شنی باهم مقایسه
شده‌اند.
: 220
۱9
ام" (ره) ۹۱۵0۵۵ 6
اوه ر۹۵۹۵ ۵۸۵ ۱۵۵۵ 000۹۹ 20
( 2۵۱۱۱۵۲۵۱۵ 0:۱۱۹۲۵؟5)
ی
--
-
۱۹0
اوب0 0۲و ۵۱۵ ۵۱۵ 000۹۵
( ۹۳۱۵۹۱۵۵ ۷۷۵]
ما 120
۳
06 9/0۷61 ,5۹۵
رهام ۱۱۱۱۱۵ ۱۱۵ 00۵۵۱۹3 00
که
0
۱ ۱0 07 یه 0
۷۱ > 5۱/01۵0 5۱۱۵۲
شکل ۳۴-۳- منحنیهای کاهش مدول برشی برای شن و ماسه
یش 5
قل: ۱۵۲ ها آه 8۵۸۶9۵ یه ای بر
(1970) ۱۵۲۱۵۵ ۵۵ د4هم5 وش جر
۹
۹ ۹
2
مر
6ا۷۵ ۲3و ۵۷ قاحل آن مومم۲
(1985) ا۵ اه دومع
00001 0001 001 01 1
0/1۵ 5۳6۵/ 51۳810 )56(
شکل ۳۵-۳- منحنیهای عمومی کاهش مدول برشی در خاکهای درشت دانه
-------- صفحهٔ بعد --------
۹۸ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
و
شکل (۳۶-۳) نمونه‌ای دیگر از نتایج بررسیهای انجام شده توسط ۱۵ محقق مختلف در مورد خاکهای درشت‌دانه را
نشان می‌دهد. روابط تجربی زیر جمع‌بندی بررسیهای آنجام شده بر روی همین نتایج میباشد:
(20-)
(۳۴-۳) [(37۱ 10 +1/]1.2+16)۱ 0/0
. 09
(۳۵-۳) 5 رد [. +81 0.8+1- 7
40 00۲۷6 869۴۸ ۰5 یمن ور وک
50 دچد سا ۹ ۳
با 1۳:5 ,80005 7 یش 8 ۱ ۸ 9 رگ ۰ ۰
۳ هگ ار و بت وه
و 2 ۸ امس ۹ ْ.
5 4 ۹
- 5 ی ۰ پب‌امهس ها ۰۰ ۰
ی ۳ .۰ ی لاادا5 1۳:5 ٩
و 7*0 درا ف 4 (1994) .اه 6۱ 601۵ 6 06
3 مق ۰ (1992) .2۷ 61 6010 ه :
+ قی از خی (1998) .اه ۵ ها۵ ۲۵۱۵۸ بدا
ای 1 ۰ (1995) هللا ۵0۵ ۱۰3۲۵۱۵۸۵۵ 5
- خ ۰ ار ۰ (1989) ۲۶۶۳۵۹ وه
دش ۹ (۱1984) .ا8 6۵۱ ۱:۵۵ + 04
و ۰ ۰ ۰ (1994) ۵۱۰ ۵۱ ۵۶۳۵ ۰
هد ۰ (1994) .اه 64 ۳۵۹۳۵ -
5 فش بت * (1995) :2۷ 6۱ 0مع5 و
9 جچ ۰ (1986) .اه اه 5۳۵۳۵۱۵ ۵
نا 0 2 چاه ۰ (1990) اه اه ق۵5۳۳ ۲۱ 0.2
چد پد مه 07 10۷ 0313 0۲ ۳83706 (1994) .8۱ ۵۱ 50010 # ِ
۳ ۹ 7۹ (1970) ۱۵۲8 ۵۸۵ مهه5 (۱994) ۵ ۷:۶6
ا مت ۰ ۷۷۹۱۹۶۳۵۹۵ 8۹۵6 8 ۷:۹۵ ۱
50 00
1 01 0.01 0001 00001
(96) 0ز51/۵ 5۳6۵/۲ 06۱۵
شکل ۳۶-۲- منحنیهای کاهش مدول برشی و افزایش میرابی در مصالح درشت‌دانه
25
,7 7 ۵ 0 8۵06 (1992) له اه 60۱۵ ٩
۰ 7 8 مه مممه5
کر (1936) .اه 04 ۵هم5 (1988) له اه ۲۵۱۵۳۵۳۵ >
۷ ً (1995) 0۳:43لا ۸ ۲۵۱۵۸۵۵ - 20
ر ۰ /
۳ ۰ ۳ (1994) اه اه ۵۳۵ -
۳ ۰ ل
.9 ۰ ۶ ۰ ۱ / (1994) .له ۵1 ۴۵۵۳۵۵ ه 5 6
9 7 س
۹ ۲ 86) 5004 ی
9 را 7۰ ۶ ما ۰ .
۳ ) ( ۰ ی
. هر (1988) 8بسط5۳ ه 3
را ره که یج ۵ ع
یم ۷۴ 3 , (1993) ۱۷۵۱۶۳۳۵۱۵ ۸ ۷8۵۶008 « 5
"رت ۷۴ 3 3 ۰ ,7 ز ه
۰ ۰ » ۳ ر : 8 و #
۰ یز 2 ۹ 6 ۰
5 ِ
گم کرت یگ یرد یکی قم مر 5
181 ۱ نی 1 ۰ مر ۰ ۰
5000 5 ی
پلنا5 1۳۱۵ ,8 م8 ۱ 2 س رم /
2 مرو ۰
۰ ۰ موی سح * ۳ اس سس
- س ختا و
1 0.1 001 0.001 00001
(1) 51۲80 5۳۵۵7 6016
شکل ۳۶-۳-(ادامه) - منحنیهای کاهش مدول برشی و افزایش میرایی در مصالح درشت‌دانه
-------- صفحهٔ بعد --------
شکل (۳۲۷-۳۲) یکی دیگر از بررسی انجام شده بر روی مصالح سنگ آهک خرد شده 2 شن آبرفتی ر نشان می‌دهد.
س ن
0200۱ ی
۹ ۰ ۲5۱۵ 9
۳ج 039-58 62 ۳
ال 1م/00 50-3 067 49
۹ 5 ود
۹ او 8۸۵۵۵ :1
۱ 3 62032
50-300۴ 02
ی
7 ۳ با 0
0 10 10 0 0
۵ , 5۱۳۵۱۳ 5۳۵۵۲
/ ۴۱ ا0ابیاا۸
: 0200۱
/ 1 800۳0 02
: 0
اس
/ ۷
۹
۰ ۱ ۷ 6م6مجطصم)
ّ _ [رر +50 ۵2 00
3
:
راوس
0
0 103 0 0 0
۵ ۹۱۶۵۱۵ 5۳۵۵۴
شکل ۳۷-۳- تغییرات نسبت مدول برشی و میرایی با کرنش برشی در خاکهای درشت‌دانه
کرنش برشی 7/۱ محدود شده‌اند. در نواحی با پتانسیل لرزه‌خیزی بالا ممکن است کرنشهای برشی تناوبی. از حد 7/۱ نیرز
فراتر رود. در این حالت می‌توان منحنیهای کاهش مدول برشی را طبق روشهایی از قبیل 12007۵ برای کرنشهای
بیش از ۱./ هم ادامه داد.
تخمین میزان تغییرمکانهای حاصل از زلزله و بررسی عملکرد سد در اثر وقوع این تغییرشکلها. پس از محاسبه مقادیر
یک سد به شمار می‌آید. بدین ترتیب. در صورتیکه تغییرمکانهای حاصل از تحلیل لرزه‌ای سد از مقدار مجاز تغییرمکان
مناسب در طرح اولیه شامل تغییر مصالح بدنه. اصلاح شیب‌هاء بهبود وضعیت پی و... نسبت به کاهش مقادیر تغییر شکل
-------- صفحهٔ بعد --------
۱۰۰ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
و بهبود رفتار لرزه‌ای سد اقدام نمود. در حالتیکه تغییرمکانهای سد در محدوده مجاز قرار دارد. می‌توان نشست ماندگار
سد حاصل از زلزله را به ارتفاع آزاد سد اضافه نمود.
روشهای مختلفی برای تعیین تغییرمکان ماندگار پس از زلزله وجود دارد:
الف - روشهای عددی: در این روشهاء تغییر مکانها (ی ماندگار)» با انجام تحلیلهای دینامیکی محاسبه می‌شوند. در
تمامی سدهای بزرگ و همچنین سدهای متوسطی که در نواحی با پتانسیل خطر بالا قرار گرفته‌اند (جدول ۳-۱) استفاده
از این روش در مرحله دوم مطالعات به منظور بررسی پاسخ سد در برابر زلزله‌های طرح و در نهایت دستیابی به یک طرح
ایمن الزامی است. همجچنین بر اساس بند ۳-۶-۱ در سدهای با ارتفاع بیش از ۱۰۰ متر واقع در مناطق با لرزه‌خیزی بالا
نیز توصیه می‌شود در آنتهای مطالعات مرحله اول (مطالعات مرحله شناخت) بر روی گزینه منتخب بدنه. تحلیل
دینامیکی با پارامترهای در دسترس مصالح انجام گردد تا در صورت عملکرد لرزه‌ای نامطلوب. سایر گزینه‌های بدنه مجدداً
ارزیابی گردد.
ب- روشهای تخمینی: در این روشها با استفاده از روابط و فرضیات ساده‌کننده میزان تغییر مکان سد تخمین زده
می‌شود. این روشها نسبت به روشهای تحلیل عددی دارای دقت پایینی هستند. اما در عین حال سرعت و سادگی
استفاده از آن موجب شده تا علیرغم پیشرفت ابزار تحلیل عددی, کماکان به عنوان یک روش در برآورد تغییر مکانهای
ماندگار سد پس از زلزله کاربرد داشته باشند. این روشها عموماً در مطالعات مرحله اول. سدهای کوچک که در مناطق با
پتانسیل خطر بالا قرار گرفته‌اند و همچنین سدهای متوسط با پتانسیل خطر متوسط توصیه می‌شوند (جدول ۳-۱
در ادامه کلیات و اصول به کارگیری هریک از این روشها در محاسبه و تخمین میزان تغییر مکان سد به اختصار ارائه
۱-۶-۳ روشهای عددی
روشهای عددی قادرند با مدلسازی رفتار و پاسخ سد در برابر زلزله» تخمینی مناسبی را از میزان تغییر شکلهای آن
بدست دهند. از مهمترین مزیتهای این روشها امکان تهیه مدل با هر نوع هندسه و لحاظ نمودن اثر تویوگرافی در مدل
میباشد. همچنین امکان اختصاص یا تغییر خصوصیات نواحی مختلف سد به منظور تدقیق پاسخ سد در برابر زلزله در
این روشها وجود دارد. در عین حال با توجه به اینکه تعیین تغییرمکان بر پایه تحلیل دینامیکی صورت می‌گیرد همان
پیچیدگی‌ها و معایب تحلیل دینامیکی, در اینجا نیز مصداق خواهد داشت.
تحلیل دینامیکی سدها اصولاً در دو قالب تحلیل غیر خطی و یا تحلیل معادل خطی انجام می‌شود. در تحلیلهای
غیرخطی تغییرمکانهای ماندگار به صورت مستقیم محاسبه می‌شوند. اما از آنجاییکه در روش تحلیل دینامیکی خطی با
معادل خطی تغییرمکانی در انتهای تحلیل محاسبه نمی‌شود. به منظور تخمین تغییر مکانهای ماندگارء از ترکیب نتایج
این تحلیلها با روشهای مکمل, نظیر بلوک لغزشی نیومارک. بهره گرفته می‌شود.
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - نحلیل دینامیکی ۱۰۱
۱-۱-۶-۳ تحلیل خطی و معادل خطی و ترکیب آن با تئوری بلوک لغزش نیومارک"
با توجه به آنکه در روشهای الاستیک خطی و معادل خطی, پاسخ سازه به صورت الاستیک مورد بررسی قرار می‌گیرد
عملاً مقدار تغییرمکان در طول تحلیل محاسبه نمی‌شود و پس از پایان اعمال نیروی زلزله. شرایط تنش و تغییرمکان در
بدنه و پی سد همان شرایط اولیه قبل از اعمال زلزله خواهد بود. لذا روشهای فوق به تنهایی قادر به محاسبه تغییر مکان
نبوده و لازم است با استفاده از یک روش مناسب و با استفاده از نتایج حاصله به صورت غیر مستقیم میزان تغییر مکان
ماندگار را تعیین نمود.
شیروانی آمکان پذیر باشد. استفاده از بلوک لغزشی نیومارک به عنوان یکی از متداولترین روشهای موجود برای محاسبه
۱-۱-۱-۶-۳- روش بلوک لغزش نیومارک
در طول مدت زلزله. لحظاتی وجود دارد که در آنهاء شتاب و درنتیجه نیروی لرزه‌ای وارده به گوه‌هایی از سد بیش از
توان مقاومت سطح لغزش آن گوه‌ها است. اما از آنجا که این حالت تنها در لحظات بسیار کوتاهی رخ می‌دهد. سد پایدار
باقی می‌ماند. ولی مقداری تغییرمکان ماندگار در بدنه سد به وجود می‌آید. اصول روش نیومارک برپایه محاسبه این
تغییرمکانها در سطوح لغزش مختلف بنا نهاده شده است.
5.۱09
رس وی ی ی
رو ی ی
چا کر ۱۳۵۱۳۵۵ مردازه۳
تا اوت هک هاو تا چو
اس ات
شکل ۳۸-۳- همانندی بین توده لغزشی و بلوک لغزش نیومارک بر روی سطح شیبدار
جهت محاسبه تغییرمکانهای ماندگارء نیومارک یک توده در آستانه لغزش از یک شیروانی را با یک بلوک لغزشی بر
روی یک سطح شیبدار همانندسازی نمود (شکل ۳- ۳۸).
درصورتیکه مطابق شکل (۳۹-۳-الف)» تعادل نیروها درشرایط استاتیکی و در جهت موازی سطح شیب درنظر گرفته
شود. نسبت نیروی مقاوم بسیج شده ,؟/ به نیروی محرک ,(/ ضریب اطمینان لغزش خواهد بود. در اینصورت با فرض
چسبندگی صفر در سطح لغزش رابطه ضریب اطمینان به‌صورت زیر خواهد شد:
02
ی
-------- صفحهٔ بعد --------
۱.۲ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
0 ۷۷/۵۶۹۳1۵۱۹ بکا 9
12 ۷۳ 1
(۳۶-۳)
که در آن ۵ زاویه اصطکاک بین بلوک لغزشی و سطح شیبدار است.
حال اگر نیروی حاصل از زلزله در هر زمان به صورت ضریب زلزله 4۸)1(28)1(.8 بر روی بلوک لغزشی عمل کند
(برای سادگی اثر زلزله قائم درنظر گرفته نشده است)» در یک زمان مشخص., شتاب افقی در بلوک منجر به نیروی ۸,۷۷
بر روی بلوک می‌شود (شکل ۳۹-۳-ب). در صورتیکه نیروها در جهت شیب اعمال شوند. با حل معادلات تعادل, ضریب
اطمینان شبه استاتیکی در یک زمان معین از رابطه زیر بدست خواهد آمد:
٩1۱ با -/ ۲05 ] _ (1),
(۲۷-۳) <- (1)ر ۲5
/1(, )1( ٩1 ۲ + را )1( 05
(الف) (ب)
شکل ۳۹-۳- نیروهای اعمالی بر بلوک لغزشی بر روی سطح شیبدار.
الف) شرابط استاتیکی و ب) شرایط دینامیکی
بدین ترتیب با افزایش مقدار ,۸ ضریب اطمینان کاهش پیدا کرده و در یک مقدار خاص از ,/ ضریب اطمینان لرزه‌ای
۰ 3 ۰ بر ۰ 5 ۰ ی ۰ ۱۰۳ 5 ی 51 ۰
برابر با یک خواهد شد. ضریبی که بدین ترتیب بدست می‌اید ضریب زلزله بحرانی (6) و شتاب حاصل از آن نیز
شتاب بحرانی. 08 نامیده می‌شود.
برای بلوک لغزش شکل (۳۹-۳) مقدار ضریب زلزله بحرانی برای وقتی که بلوک لغزشی به سمت پایین حرکت کند
عبارت خواهد بود از:
(۳۸-۳) (ظ - 0) 13 < با
در شرایطی که بلوک لغزشی در جهت بالادست در آستانه حرکت قرار گیرد مقدار ضریب شتاب بحرانی عبارت است
۵0 +134۵ رز
2 )۲۳۲۹-۳(
1+ 130 0 12
۱۳۵ ۹۷۵10 0001۳061
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۱۳۳
بنابراین بر اساس روشهای تعادل حدی, ضریب اطمینان کمتر از یک بیانگر حرکت سطح لغزش مورد بررسی
میباشد. بدین ترتیب درصورتیکه شتاب زلزله که به بلوک لغزش وارد می‌شود از مقدار شتاب بحرانی آن بیشتر شود
بلوک لغزشی شروع به حرکت خواهد کرد. در این شرایط در واقع نیروی زلزله بیشتر از مقاومت شیب مورد نظر بوده و
اختلاف این مقادیر منجر به اعمال نیرو به بلوک لغزشی و در نهایت جابجایی بلوک می‌شود. این ایده اولین بار توسط
نیومارک مطرح شد.
شکل (۴۰-۳) اصول تعیین تغییر مکان به روش نیومارک را نشان می‌دهد. در شکل (۴۰-۳-الف)» تاریخچه شتاب
زلزله القا شده بر بلوک لغزشی نشان داده شده است. مقدار ,» در این شکل معرف شتاب بحرانی این بلوک لغزشی
میباشد. اختلاف شتاب القایی و شتاب بحرانی +» منجر به پیدایش سرعت در بلوک لغزشی و در نهایت جابجایی آن
می‌شود. به عبارت دیگر در هنگام وقوع زلزله. توده لغزشی از لحظه‌ای که ضریب اطمینان به کمتر از یک کاهش می‌یاید
در طول سطح گسیختگی حرکت کرده و در زمان و محلی که تنش حاصل از زلزله از مقاومت سطح لغزش کمتر شد
توقف می‌نماید و مجدداً تعادل برقرار می‌شود. براساس مقادیر تجمعی تغییر مکان نسبی سطح لغزش که بدین ترتیب
محاسبه می‌شود و ممکن است در محدوده چند سانتیمتر تا چند متر باشد. پایداری و ناپایداری سد مورد آرزیابی قرار
می‌گیرد.
توجه به این نکته ضروری است که در روش نیومارک رفتار پی و همچنین توده در أستانه لفشزش به صورت صلب
روش لحاظ نمی‌گردد.
05
۵ 5 االف:
۵۵ ۱ ۲۱۲۳۵ )5(
شکل ۴۰-۳- روش نیومارک در تعیین تغییر مکان بلوکهای لغزشی
-------- صفحهٔ بعد --------
۱۰۴ راهنمای نحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
۲-۱-۱-۶-۳- محاسبه تغییرمکانهای ماندگار در مدل خطی و معادل خطی
دو روش برای محاسبه تغییرمکانها در توده‌های لغزشی بحرآنی وجود دارد. یکی محاسبه شتاب متوسط در بلوکهای
در روش اول, تغییرمکانها در توده‌های لغزشی در ارتفاعهای مختلف از سد خاکی محاسبه می‌شود. چراکه اولاً در
ارتفاعهای مختلف. پاسخ توده در برابر زلزله متفاوت میباشد و ثانیاً هریک از این سطوح لغزش. حود می‌تواند مقاومت
متفاوتی را در برابر نیروهای زلزله دارا باشد. مراحل محاسبه تغییرمکان در این روش شامل سه گام زیر است:
محاسبه ضریب زلزله بحرانی در ترازهای مختلف سد.
* محاسبه شتاب متوسط در بلوکهای لغزشی در طول زلزله
* محاسبه تغییر مکان در بلوکهای لغزشی به روش نیومارک
جهت محاسبه ضریب زلزله بحرانی در ترازهای مختلف سد. در تحلیلهای پایداری به روش شبه‌استاتیکی. شتابهای
یک شود. در این صورت ضریب زلزله و سطح لغزش حاصل, به عنوان ضریب زلزله بحرانی و سطح لغزش بحرانی در تراز
دست یک سد نشان داده شده که هر یک از این سطوح دارای ضریب زلزله بحرانی مختص به خود میباشد.
شکل ۴۱-۳- بلوکهای لغزشی بحرانی در بالادست و پایین‌دست سد
در مرحله دوم تاریخچه شتاب متوسط در هریک از این بلوکهای لغزشی بحرانی محاسبه می‌شود. برای این منظور
زمانی برای هریک از بلوکهای لغزشی مورد استفاده تعیین می‌شود:
771( 4۱,۲1 2
(۳۰-۳) الا در | )0
ر2
۱-1
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۱۰۵
که در آن (2)1. شتاب متوسط در هر لحظه در هر بلوک لغزشی است. (/),» شتاب در مرکز هر المان و :1 جرم هر
المان میباشد. رابطه فوق برای « تعداد از المانهای داخل هر بلوک لغزشی محاسبه می‌شود.
در مرحله سوم. از روش ارائه شده توسط نیومارک جهت محاسبه تغییرمکان ماندگار حاصل از زلزله در هریک از
بلوکهای لغزشی مورد نظر استفاده می‌شود. به این ترتیب که از اختلاف بین شتابهای متوسط و شتابهای بحرانی در هر
بلوک لغزشی انتگرال گیری دو گانه به عمل می‌آید. بار اول انتگرال گیری, برای محاسبه سرعت و بار دوم آن برای محاسبه
جابجایی خواهد بود. باید دقت نمود تا وقتی که سرعت در بلوک لغزشی وجود دارد. حتی اگر شتاب متوسط بلوک
شتاب بحرانی برای این دو بلوک لغزشی آمده است. لازم به ذکر است که باتوجه به عدم اطمینان از جهت لرزش‌هاء لازم
است آنتگرال‌گیری دوگانه هم برای شتاب مثبت و هم برای شتابهای منفی انجام شود و تغییرمکان ماندگارء مقدار بیشتر
هر یک از آنها خواهد بود.
1
87
0.6 28
۱ ٍ ۱ / 0 ۹
۳ ۱ ۱ ان ۱ ا ۱ و ۳ 1 مه 0 :
را یا 54 53 - ۷
60 50 40 30 20 10 0 1 6 5 1 90 20 10 0
(566) 1۱۵ (ع56) 11۳۵
1.4
1.2 1
وت
08 53
0.6
4
60 50 410 30 20 10 0 ۷ 6 50 ۳ 30 20 10 0
(506) 1۲1۱۳۱۵ (966) 1۱۵
شکل ۴۲-۲- تاریخچه شتاب متوسط و تغییرمکان ماندگار در دو بلوک لغزشی 2] و12 در تحلیلهای معادل خطی
در روش دوم توسط تحلیلهای معادل خطی, در هر گام زمانی, نیروهای زلزله محاسبه می‌شود. سپس درهمان گام.
سطح لغزش بحرانی محاسبه شده و ضریب اطمینان لغزش تعیین میگردد. هر زمان که ضریب اطمینان لغزش کوچکتر
-------- صفحهٔ بعد --------
۱۶ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
شیروانی به جرم شیروانی محاسبه شده و پس از محاسبه سرعت بلوک لغزشی, در نهایت تغییرمکان در آن گام بدست
می‌آید. این کار در هریک از گام‌های تاریخچه شتاب زلزله انجام شده و تغییرمکانها با تغییرمکانهای قبلی جمع میگردد.
بدست می‌آید. تغییرمکان پسماند توده مورد بررسی خواهد بود.
۸۷۵۲۵96 ۸00616۲311011 ۷95. 6 ۴۵۵۱۵۲ ٩۲ 53160 9. 6
۱۷۱
۱۳۳
۱
۳
اه
25 20 15 10 5 0
716
(الف) (ب)
6 .۷9 /[۷۷/۵۱۵۵ 6 .۷5 0610۲۲1131101
0.8 030
06
020 ح
3 0
0.4 چ 0.15 3
: 3 ۹
- چِ
۵
010
0.2
1 شا 0.0 000
20 15 10 5 0
0 5 10 15 20 25 25
71 7
(پ) (ت)
شکل ۴۳-۳- تعیین تغییرمکان پسماند در یک بلوک لغزشی با استفاده از روش نیومارک
(الف) تغییرات ضریب اطمینان با زمان (ب) تغییرات شتاب متوسط با زمان (پ) تغییرات سرعت متوسط با زمان (ت) تغییرمکان ایجاد شده در طول زمان
زلزله
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۷
۳-۱-۶-۳ روشهای غیر خطی
شرطی‌که پارامترهای آن با نتایج آزمایشگاهی و یا نتایج مشابه کالیبره شده باشد.
درصورت استفاده از مدل رفتاری مناسب برای قسمتهای مختلف یک سد خاکی امکان محاسبه تغییر مکانها و
همچنین تنش و کرنشهای وارد بر المانها وجود داشته و می‌توان طراحی عناصر یک سد را بر مبنای آنها انجام داد.
یک روش غیرخطی مناسب باید بتواند تغییرمکانهای زیر را پیش‌بینی نماید:
۹ تغییرمکان حاصل از لغزش دامنه‌ای
* تغییرمکان حاصل از متراکم شدن مصالح که عمدتاً در سدهایی که به نحو مناسب متراکم نمی‌شوند و یا سدهای
تغییرمکانهای حاصل از وقوع روانگرایی در پی و یا بدنه سد.
در تحلیلهای توأُم معادل خطی و بلوک لغزش نیومارک. تنها تغییرمکانهای لغزشی سدهای خاکی را می‌توان محاسبه
امکان بروز تغییرمکانهای بیشتر در داخل بلوک لغزشی وجود دارد که در محاسبات منظور نمی‌شود. اما در صورت
استفاده از روشهای غیرخطی این امکان وجود دارد که علاوه بر تغییر مکان توده لغزشی تغییر مکانهای داخل توده نیز
تغییرمکان وجود خواهد داشت.
از مهمترین موانع استفاده از این روشهاء پارامترهای پیچیده مورد نیاز آنها میباشد که لازم است از آزمایشهای
آزمایشگاهی مقاومت برشی در حالت کنترل تنش و کنترل کرنش در حوزه کرنشهای کوچک و بزرگ محاسبه شوند و
کالیبراسیون مدل بر اساس آزمایش مورد نظر انجام گردد. در مورد روشهای غیرخطی و همینطور پیش‌بینی تولید فشار
آب حفره‌ای در طول زلزله در بخش ۴-۳ و ۷-۳ توضیحات مفصلی ارائه شده است.
۲-۶-۳ روشهای تخمینی
روشهای تخمینی اصولاً بر پایه فرضیات ساده کننده و به منظور تخمین اولیه و سریع تغییر مکانهای ماندگار در
سدها و خاکریزها به خصوص در مرحله اول مطالعات و گزینه‌پابی محل سد مورد استفاده قرار میگیرند. در این روشها از
یکسری پارامترهای مشخصه زلزله و همچنین شاخصهای مقاومتی مصالح سد استفاده شده و با استفاده از گرافها و با
-------- صفحهٔ بعد --------
۱۹۸ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
۰۰ پر ۰ ۰ 3 ۰ ۰ ۰ ۰ .۰ ۳ - ۱۰۴
روابط تجربی,» تغییر مکان پسماند محاسبه می شود. یکی از متداولترین روشهای در این زمینه روش سید و مکدیسی
روش سید و مکدیسی
بر اساس مطالعات انجام شده توسط سارما"" بر روی پاسخ دینامیکی سد با بدنه انعطاف‌پذیر» میزان شتاب در بدنه
سد به صورت تابعی از عمق بلوک تا تاج سد محاسبه گردید. سید و مکدیسی از نتایج این مطالعات بهره گرفته و روش
زیر را برای تعیین تغییر مکانهای خاکریزها و سدها معرفی نمودند. در این روش ابتدا شتاب تاج سد با استفاده از جذر
مجموع مربعات وزنی طیف پاسخ طرح در سه پریود نوسانی اول محاسبه می‌شود:
(۴۱-۳) 0865) +( 1.065 +1( 65 1)/+ که
در رابطه فوق :5 طیف پاسخ طرح در پریود نوسانی ز میباشد. با فرض ثابت بودن مدول برشی در بدنه سد مقدار
فرکانسهای دورانی در سه مود اول نوسانی سد از رابطه‌های زیر بدست می آیند:
(۴۲-۳-الف) 0 ۹۶ بر
م ۴۳-۳(
۷۳ص ۲ غ3د بم
و پر ۶
(۴۲-۳-ب) 2 55
: و
که در آن ]1 0 و م به ترتیب ارتفاع سد. مدول برشی و جرم حجمی متوسط در بدنه سد هستند.
سپس بر اساس نمودار ارائه شده در شکل (۴۴-۳)» مقدار شتاب متوسط حداکثر (,») وارد بر توده لغزشی بر
اساس شتاب حداکثر تاج و نسبت عمق توده لغزشی به ارتفاع سد.ء تعیین میگردد. مقدار ضریب شتاب بحرانی «]
(ضریب زلزله افقی که بر اثر اعمال آن سطح لغزش مورد نظر شروع به حرکت می‌کند و یا ضریب اطمینان پایداری
مساوی ۱ می‌شود) نیز از تحلیل پایداری به روش شبه استاتیک و یا از روشهای تقریبی محاسبه می‌شود. درنهایت با
توجه به نسبت شتاب بحرانی به شتاب متوسط حداکتر توده لغزشی و استفاده از شکل (۴۵-۳) مقدار تغییر مکان ماندگار
نرمال شده با توجه به بزرگی زلزله اعمال شده محاسبه می‌شود. در شکل مذکور تغییرمکان نرمال شده دارای رابطه زیر
است:
1, )۴۳-۳(
11122 (
۷" -
که در آن .4 شتاب متوسط حداکثر توده لغزشی و 70 پریود نوسانی مود اول سد میباشد. بنابراین تغییرمکان نرمال
6 (
[دز10ن]/ عک ٩660 ۱۳۹
05
۱۳۹ ٩۳۵
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - نحلیل دینامیکی ۱۹
"ممزاد ۹5۳۵۵۲"
81ل ااع ۵۲ ۲2۱96)
: 4 ۸۷۵۲۵96
هل اا2
0 0۵0.2 0.4 0۵0.6 0۵0.8 0
2 ۳
8 ۳۵7-0
شکل ۴۴-۳-تعیین شتاب متوسط حداکثر در هر بلوک با توجه به عمق آن از تاج سد
1
1 ای
آ رد۳ 3
0 (ع80)
0001
10 0.8 0.6 04 02 0 10 8 0.6 04 02 0
تا لت
27۹ 23
شکل ۴۵-۳- تعیین تغییرمکان ماندگار با استفاده از روش سید و مکدیسی
-------- صفحهٔ بعد --------
۱۰ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
اگر چه در روش ارائه شده. ارتفاع سد در تعیین پریود طبیعی وارد می‌شود ولی ارتفاع سد به درستی در مقدار تغییر
مکان محاسبه شده لحاظ نمی‌شود. در واقع از این روش می‌توان در سدهای با ارتفاع متوسط (تا حدود ۶۰ متر) استفاده
کرد. اما در سدهای با ارتفاع بالاتر مقدار شتاب مطابق آنچه که در شکل (۴۴-۳) ارائه شده در ارتفاع سد افزایش نمی‌یابد
و استفاده از این روش منجر به تخمین درست در شتاب متوسط حداکثر در هر توده نمی‌شود.
از فرضیات دیگر روش فوق عدم کاهش مقاومت برشی در طول مدت زلزله میباشد. بنابراین نمی‌توان از این روش در
تخمین تغییر مکان در زلزله‌های شدید (بزرگتر از ۰/۵8) استفاده کرد. همچنین این روش به مقدار شتاب تاج بسیار
حساس میباشد که این موضوع می‌تواند نتایج حاصله را به شکل محسوسی تحت تأثیر خود قرار داده و با تقریب همراه
سازد.
۷-۳- روانگرایی و رفتار سد پس از زلزله *
خاکهای سست بر اثر تنشها و کرنشهای برشی ناشی از زلزله تمایل به کاهش حجم دارند. در خاکهای اشباع این
کاهش حجم می‌تواند منجر به افزایش فشار آب حفره‌ای گردد. اضافه فشاری که بدین ترتیب ایجاد می‌شود. بسته به
میزان نفوذپذیری مصالح, شرایط زهکشی. سرعت اعمال بارهای تناوبی ناشی از زلزله و همچنین میزان تمایل خاک به
کاهش حجم. ممکن است به سادگی زائل نشده و نهایتاً بخشی از آن در سیکلهای مختلف زلزله در داخل خاک انباشته
شود. با ادامه بارگذاری ناشی از زلزله, این میزان فشارهای اضافی باقی مانده می‌توانند به اندازه‌ای زیاد شود که میزان
تنش موْثر بین ذرات خاک را به مقدار قابل توجهی کاهش داده و حتی به صفر برسانند. با کاهش تنش مور بین ذرات
خاک از مقاومت و سختی آن کاسته شده و رفتار خاک بیشتر به سیال نزدیک می‌شود که آنرا پدیده روانگرایی می‌نامند.
بروز پدیده روانگرایی ممکن است به تغییر شکلهای بزرگ و ناپایداری در سازه‌ها بیانجامد. خرابی در سازه‌های مدفون,
ناپایداری‌های وسیع در شیبهای ملایم». جوشش و فوران ماسه. بازشدگی سطح زمین و نظایر آن از سایر نشانه‌های وقوع
روانگرایی است.
در سدهای خاکی, این پدیده می‌تواند هم در پی و هم گاهی در بدنه سد رخ دهد. سدهای مختلفی در اثر روانگرایی
تخریب شده‌اند که در پیوست ۱ به نام تعدادی از آنها اشاره شد. چنانکه پیشتر نیز بیان شد. این خرابی‌ها در سدهایی رخ
داده که به روش هیدرولیکی ساخته شده‌اند. با توجه به آنکه در سالهای اخیر عمدتاً مصالح بدنه سدهای خاکی با تراکم
نسبتاً بالایی (دانسیته نسبی بالاتر از ۸۰ درصد) ساخته می‌شود می‌توان با اطمینان از روشهای اجرایی, احتمال وقوع
روانگرایی در بدنه سدهای در دست ساخت را تا حد زیادی منتفی دانست. با این حال ارزیابی پتانسیل روانگرایی در
سدهای موجود که به روشهای (هیدرولیکی) نامناسب اجرا شده باشند و در کلیه پی‌های آبرفتی ضروری است. در چنین
۳ ۵۳1۵۵6 30۵1 یک اهاز ۲ ۱۹۹
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۱
مواردی لازم است تا با استفاده از انجام تحلیلهای دینامیکی غیرخطی با استفاده از مدلهای مناسب که قابلیت شبیه‌سازی
روانگرایی را داشته باشند.» نشست سد و پایداری آن پس از زلزله مورد تحلیل و ارزیابی قرار گیرد.
بررسی دقیق وقوع روانگرایی نیاز به آزمایشهای پیچیده دینامیکی بر روی مصالح دست‌نخورده دارد. اما روشهای
ساده‌تر کیفی, تحلیلی نیز وجود دارد که جزئیات هریک از آنها در «راهنمای ارزیابی پتانسیل روانگرایی خاک و پیامدهای
ناشی از آن» (نشریه شماره ۵۲۵) به تفصیل آمده است. بدین ترتیب در این بخش به طور خاص به مسائل ویژه در
سدهای خاکی پرداخته شده و مسائل عمومی مربوط به روانگرایی در حد نیاز و به اختصار اشاره شده است.
۱-۷-۳- روشهای کیفی ارزیابی پتانسیل روانگرایی
روشهای کیفی آرزیابی وقوع روانگرایی هم در خاکهای دانه‌ای و هم در خاکهای ریزدانه کاربرد دارد.
در خاکهای دانه‌ای استفاده از منحنی دانه‌بندی یکی از روشهای کیفی جهت تعیین پتانسیل روانگرایی است. در این
به عنوان معیار برای انتخاب میزان یکنواختی خاک تعیین شده است.
۳ ۴۴-۳(
][ - 1 (
۱ 1
خاکهایی که منحنی دانه‌بندی آنها بدین ترتیب در محدوده ۸ قرار میگیرند احتمال روانگرایی بالاتری دارند و
خاکهایی که در محدوده :13 و ,13 قرار میگیرند دارای استعداد روانگرایی کمتری هستند. خاکهایی که خارج از این
در خاکهای ریزدانه نیز امکان وقوع روانگرایی وجود دارد. چنانکه مطالعات ونگ """ نشان داده است. انواع خاصی از
خاکهای رسی می‌توانند در اثر تکانهای ناشی از زلزله با کاهش شدید مقاومت روبرو شوند. این مطالعات منجر به معرفی
معیار چینی‌ها شده که در قالب نمودار شکل (۴۷-۳) ارائه شده است. در این حالت درصورتیکه مشخصات زیر در یک
خاک صادق باشد خاک مشکوک به روانگرایی بوده و لازم است احتمال وقوع روانگرایی با انجام مطالعات کمی و با
آزمایشگاهی بررسی شود:
* مقدار رس (ذرات ریزتر از ۵ میکرون) کمتر از ۱۵/ وزنی باشد.
9 حد روانی (أاا) کمتر از ۳۵/ باشد.
07
رده ۱۳۶۹۹۷
-------- صفحهٔ بعد --------
۱۲ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
چشچششششششششششجشجشجششجششجشجشجشجشجشجشجشجششجشجشجشجشجشجشجشجشجششجشجششجشجشجشجشجشجشجشجشجشجشجشجششجشجشجشجشجشجشجشجشجششجشجششجشجشجشجششجشجشجشجشجشجششجشجشجشجشججشجشجشجشججشجشججشجججججشجججججججشجججشججججججشجججشججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججججج رت
۳۷ 006۴2۱0۱2۳7 ۵۷۷ ۸ ۷۸۷۱۲۳۲ 5۸8
سس 0 2
6 ۷
مل انم : 5
یه دس / 75 ی
0۳
عاع ام ئ
(۸) 60
/ /
۳ ۲ , سا
۴ 0655:8۱۱1 ۵
نگ رن پچ وان ات ۳ و
ما
۱ ف
4
0 10 0 001 ۴0
(جج) 52۶ لحلمامل
۱ با 50 ۱ 7۳ | ها
20 0074 0605
0 ۳۳۵ 5۸6
سس سس ۱ سم و۱9 چ
ه
: 75۳ بسا
۱ ۱ نس
م۲۱6۳ ۱
۸0100۷ ۳عا۳) 0۴
ا ۸( ۱
ا /ر
۱ ۶ ۷ آاا2ک 265 ی
لا
ف
: -
10 1 91 091 0
جرج ٩:22 08۸۸
23 0074 0305
شکل ۴۶-۳- نمودار تعیین امکان روانگرایی خاکهای دانه‌ای از روی منحنی دانه‌بندی
7 7 100
7 ْ
ارم ینم رح 8۸۳6 رم ل
رون در رح ی
: 3
۱ س
(۹6) ,/۷ ,00۲۱12۲ ۷۷316۲ ۱131۲۵۱ :
شکل ۴۷-۳- معیار اصلاح شدهٌ چینی‌هاء ارائه شده توسط ونگ
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۱۳
دیگر معیار ارائه شده در این ارتباط توسط اندرو و مارتین"" و بر پایه مشاهدات تجربی و در قالب شکل
70
۳۴۹۵۲
5۵5 00
40 نا ۴۵۶۵ 50
6ا0 ان 60عکا5 161
د
0 3
20
۵۵ 5و5 بملاسی ۳ 10
0
60 ۸0 20 (ل)
بر 2 ۵ 60۲۲۵۶00۵۱۳9 6وها0 و6۵۲
شکل ۴۸-۳ معیار پیشنهادی اندرو و مارتین برای ارزیابی استعداد روانگرایی خاکهای ریزدانه
بررسیهای بعدی صورت گرفته توسط سید و همکاران . که عمدتا حاصل از مشاهدات آنها از گسیختگی خاکهای
ریزدانه در اثر زلزله‌های کوجائلی در ترکیه (۱۹۹۹) و چی‌چی در تایوان (۲۰۰۰) بود نشان دهنده این واقعیت بود که
برخی از خاکهای ریزدانه که توسط معیار چینی‌ها غیرروانگرا پیش‌بینی می‌شد عملا روانگرا شده بودند. بنابراین روش
دیگری بر اساس چارت شاخص خمیری ارائه کردند که در جزئیات آن در شکل (۴۹-۳) ارائه شده است.
40
:(2003) .اد ۵۶ 5220
|08 < ,۲۷۷ هاط ۵۲3و رااد3عامم -- ۸ 206
0.85 < ,۷۷ ۳ :۰:۵۵ 8 20۵
2 ۴۵3596 0۲ ۵۱12 ۶ م۴۵<209 ۵۲ ماطدمزامم ۸ 320 ج
۱۳ ۵ (2004) .اد ۵۶ رد8۲ رط ۲۵۵۵۲۹۵۵ 5/5 3
7 وا ۸۵30323/1 !۵ ۱۱۷۵۳۵۵ ۲۵۷۹ پا
0
: ی 1
60 50 40 30 20 10 0
اا ,]۱۱۲ ۷/۵ا۱۵ا
شکل ۴۹-۳- ارزیابی کیفی روانگرایی در خاکهای ریزدانه
08 :
7 یی بباحل۸ ۱۹۹
09
.ای اه ٩6۵60 ۱۳۶
-------- صفحهٔ بعد --------
۱۴ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
۲-۷-۳ روشهای تحلیلی و تجربی ارزیابی پتانسیل روانگرایی
پتانسیل روانگرایی خاکها با استفاده از ضریب روانگرایی و بر اساس رابطه زیر قابل ارزیابی است:
(۴۵-۲) ۴ ور
5
روانگرایی) و چ/۱!۲۹" نسبت تنش برشی ایجاد شده توسط زلزله است.
ضریب اطمینان کمتر از واحد در این رابطه نشان دهنده احتمال وقوع روانگرایی در مصالح میباشد.
۱-۲-۷-۳ نسبت تنش برشی تناوبی ))-٩14(
نسبت تنش برشی تناوبی بر اساس رابطه (۴۶-۳) به صورت نسبت تنش برشی حاصل از بارگذاری تناوبی به تنش
قائم مور تعریف میگردد. در بارگذاری لرزه‌ای, تنش برشی تناوبی» برابر با تنش برشی متوسط ناشی از زلزله درنظر
گرفته می‌شود که تقریباً معادل ۶۵ درصد حداکثر تنش برشی ناشی از زلزله فرض میگردد.
0 0035 0 ها
(۳۶-۳) که ری
ی 05
ادی
(۳۷-۲) 4 5 ۳۵۰ 5
گ
سایر پارامترهای مورد استفاده در رابطه عبارتند از:
+2۳۵: شتاب ماکزیمم افقی در سطح زمین, که بر اثر زلزله ایجاد می‌شود
و 6 به ترتیب تنشهای کل و موْثر ناشی از لایهٌ سربار
۵ ثابت کاهش تنش, که به منظور در نظر گرفتن انعطاف‌پذیری خاک درنظر گرفته شده است و از شکل (۵۰-۳)
0 ۵191006 وزاب ۱۱۹
0 9وع 5۳ عزان 0
۱۱
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۱۱۵
51695 ۵۵۵۵۱ 0061106001, ۶
10 0.8 0.6 04 02 0.0
0
5 ۸۷۵۲3960
2 56000 ۷ط
(1971) ۱۵۲۱۹۹ 5
06 ۸۳۵۵0۲۵۱۲۲۱۵16 سس
2 .0 1۲۵۲۱ ۷3۱۷۱۵۹5 ِ
هه
10 9
1 ۵۲ ۴۲:96 2
۷۷اظا 0۳۵۶۱۵5 از۵ه5
(1971) ۱۵۲۱۶۹ 2 5۵60
1
1
رت روت( و
۳ 3 ۲۱۹۱۵۲۷ 02836 :
وک مد
بررسیهای بعدی بر روی ضریب 1۵ نشان داد که این ضریب به بزرگی زلزله و سرعت موج برشی در خاک نیز وابسته
است. به عنوان مثال در شکل (۵۱-۳) تغییرات این ضریب برای بزرگیهای مختلف زلزله ارائه شده است.
استفاده از این روابط و محاسبه نسبت تنش برشی تناوبی در شرایط عملی نظیر بررسی روانگرایی در پی سدهای
خاکی به همین شکل میسر نبوده و لازم است تا با استفاده از روشهای دیگری نسبت به محاسبه نسبت تنش برشی
تناوبی اقدام گردد. چراکه با ساخت سد. علاوه بر تغییر تنشهای قائم در خاک. تنش برشی اولیه نیز ایجاد می‌شود. از
سوی دیگر وجود سد موجب تغییر در پاسخ سیستم سد و پی در برابر بارهای لرزه‌ای می‌شود.
51695 8۵0۷۵ 00611016۲ ۵
0.3 0.4 05 06 07 08 0,9 10
٩۲ ۴۹3۱۱۵ 0 ۸۷۵۲۹9۵ زا
(1971) ۱۵۲1۶5 ۵ 5000 برط 5
8 و7 < ۸ 4 - ۸ 4 - ۸۷ نولماز0ود۸
ی
شکل ۵۱-۳- تغییرات ضریب کاهش تنش با عمق و بزرگی زلزله
-------- صفحهٔ بعد --------
۱۶ راهنمای نحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنکریز
به منظور محاسبهٌ نسبت تنش برشی تناوبی [5)) در این شرایط لازم است تااز تحلیلهای دینامیکی به روش
برشی دینامیکی خاک و حداکثر مقدار آن در یک نقطه نشان داده شده است.
۱ ۱ ٍ
۹
زمان
شکل ۵۲-۳- تاریخچهٌ تنش برشی تناوبی و حداکثر تنش برشی در تحلیل دینامیکی
۲-۲-۷-۳ نسبت مقاومت برشی تناوبی (۲-1414)
نسبت مقاومت برشی تناوبی در برابر روانگرایی را می‌توان از نتایج آزمایشهای برجا مانند آزمایش نفوذ استاندارد
7 آزمایش نفوذ مخروط ]2۳1 و آزمایشهای سرعت آمواج برشی محاسبه نمود. با توجه به کاربرد وسیع آزمایش 5۲7
در مطالعات ژئوتکنیک. در این قسمت تنها محاسبات بر مبنای این روش ارائه میگردد.
ساده‌ترین و کاربردی‌ترین روش برای تخمین نسبت مقاومت برشی خاک در برابر روانگرایی, استفاده از عدد نفوذ
استاندارد میباشد. شکل (۵۳-۳) منحنیهای مربوط به تخمین نسبت مقاومت برشی تناوبی را برای زلزله با بزرگی ۷/۵ و
تنش موْئْر یک اتمسفر و در آبرفتهای مسطح با استفاده از این روش نشان می‌دهد.
اگر مصالح از جنس ماسه تمیز باشد می‌توان از رابطه زیر برای تخمین مقاومت برشی تناوبی خاک بهره گرفت. لازم
به ذکر است این رابطه نیز همانند منحنیهای فوق با فرض رخداد زلزله‌ای به بزرگای ۷/۵ تعمیم یافته است:
,۲۴
0 ک4+ی 100 ک13 موز رل )- ٩34
(۴۸-۲)
که در این رابطه ی..07,(,0) عدد نفوذ استاندارد اصلاح شده برای مصالح ماسه‌ای تمیز میباشد. جزئیات اصلاح عدد
نفوذٌ استاندارد در ادامه همین بخش ارائه شده است.
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۷
۲۸۶۹5 2۵0۲7۴۲7 < 4۵
( م۷۱54 جوم اموموم ۳ مه عععمنت من یمه 0
ها ل
6 ۰ ۳۹-۵۲۳۵۷۱۶۵ از ۸
رت ۰ ۰ 0 0۱656 ممل انیت رزرنددیشدکا
۰ ۹ 40 000696 جمطی ۷/0 برظ ۰
0 0 20 30 40 5۵
)۸۱ ۵
شکل ۵۳-۳- رابطه بین نسبت مقاومت برشی تناوبی خاک و «,(۷۱:) برای زلزله با بزرگای ۷/۵ ریشتر
جهت محاسبه مقدار نسبت تنش برشی تناوبی در سایر بزرگاهای لرزه‌ای» سطوح تنش بیش از یک اتمسفر و سطوح
شیبدار و یا لایه‌هایی که در آنها تنش برشی اولیه وجود دارد. لازم است مقدار مقاومت برشی تناوبی در سطح تنش یک
اتمسفر و بزرگای زلزله ۷/۵ (۲187۶). در ضرایب اصلاح تنش نرمال اولیه ۰80 اصلاح تنش برشی استاتیکی اولیه 0 و
اصلاح بزرگای زلزله ۱۷15 مطابق رابطه زیر ضرب شود:
(۳۴۹-۲) ۷۸/5۳۷ بل - رس
کمیته 113 ضریب ۷151 را به صورت شکل (۵۴-۳) معرفی نمود که بر این اساس 7۵۷0 و همکارانش رابطه
(۳۲ ۵۰) را ارائه نمودند.
2
15۳ ۷ )۵۰-۳(
256
۸1
سم اد اس رسد برس مس مشش رد 45
(1982) ,ککان] 300 ۵0ع5 + ۱
5 -۵-| 0۲۲۵۲0۳۱۳۵۳۹۵۵ ۳3086 ۹۹ 4 سا
(1985) ۸۲۳۲۵۹۵۷۵ بر ۵ ناکللی.. 2
سس 35
(1996) ۸۲۵۵۵۹ هو ۸ 5 2
(1996) ۸۲۵۵۶0 اه سد 3 ت
ما51 ند کاعلم۸ چجه ی
۳۳ همان[ 3040 ۷۵۵ ۸ ا 5 مود
6 |۲100 مد 30۵ ه گِ
7 ۸10۳16 200 ۷۵۵ 2
وه اس
مه 1 3
۱ سا
1 ی
ی اک
أ ص
1 لت
ی 5 <<
سس سس مر 0
90 80 70 60 50
بی ۵ ,138۱106 ۳۵۲۳۵۵۵
شکل ۵۴-۳- منحنیهای محاسبه اصلاح نسبت مقاومت برشی تناوبی نسبت به بزرگای زلزله
-------- صفحهٔ بعد --------
۱۸ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
با توجه به افزایش زیاد ضریب |۷۸15 در زلزله‌های با بزرگاری کمتر آدریس مقدار ۱/۸ رابه عنوان حد بالای این
ضریب معرفی کرده و رابطه (۵۱-۳) را پیشنهاد می‌نماید:
(۵۱-۳) 68 0.058222-( تمرم 09 - ۸/3
ضریب اصلاح تنش را نیز می‌توان از شکل (۵۵-۳) محاسبه نمود.
للللَلبْلَبلْللا
۹ 1
مالک با لل
سک
تقاط سا مس مس و ۳ ی
تسش تک لا
۳
نالا
0
10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 0
(31۲۳) 51۲695 ۴11۵01۱۷6 |3ع|۷۵۲1
شکل ۵۵-۳- ضریب اصلاح تنش 126
(۵۲-۳) رشگ وم طج+ه- 5
(
که در این رابطه ضرائب 2۵ 0 و »2 توابعی بر حسب ضریب نسبت تنش برشی اولیه به تنش قائم موْثر اولیه ( ذ-بم)
۳
هستند. # نیز وابسته به جنس دانسیته ۲ وصعیت تنش برجای مصالح بوده 9 از رابطه زبر محاسبه می‌شود:
(۵۳-۳) ( 0 )درده 032 -( به ارم 07-034 0360 + ۷-1207
(۵۳-۳) (( 0.0001 + 0 :]1.31 + ۱2.302 +1 1.
1- اه -ط
(۵۵-۳) 07 + 0.1200 + 00.138
۵۶-۳ در- ز ی
) ( ,7 ) ری را )1 )1 0 یس
حدود 7۹۵ کربن دارد) برابر ۷ و نهایتاً برای گچ برابر با ۵/۵ میباشد.
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - نحلیل دینامیکی ۱۱۹
برای محاسبه دانسیته نسبی نیز می‌توان از رابطه زیر و یا نمودار شکل (۵۶-۳) بهره گرفت:
(۵۷-۳) ملک ۹ > (م1,)۹
527 00/۲۵/30 ۲ 6۵/38۷۵ ۵0/5
بسص ۳ س ۲ 100
اس و 90 و
0 820 بت
۶ اد ا۲ ایک رک مهد 5 ود ۵
0۴ 810031 ۸ 3 ۱ تج
(57 ۲۷۵۱۵ 8 5طط(6) مورد60 از شمیت ای 60
(۱57 ۲۰۱۶ 8 5طط(6) ۴۱۵۵ ۹ شدای 00۵ و1 و
(86* 50۲۳1۵۷) 5[105 ۴1۵۱۵ ۱ هت اه
رس سس که ۸۵ نزمه
س
وا اساسا سای سا رخ ام اند مک ۱ 5
اس (-*تعل1 2 ی
,۸( ۹
۱ 00 100 - و (/ ایا 3/7 0و
0
0 70 60 50 40 30 20 10 0
60(
شکل ۵۶-۳ رابطه بین دانسیته نسبی و عدد نفوذ استاندارد
۱-۲-۲-۷-۳- نحوه اصلاح ضریب نفوذ استاندارد )٩۳](
همانطور که پیشتر بیان گردید به منظور استفاده از عدد نفوذ استاندارد در روابط مربوط به نسبت تنش مقاومت
برشی تناوبی خاک لازم است اصلاحاتی بر روی نتایج این آزمایش صورت پذیرد. برای این منظور سه اصلاح اثر انرژی,
سطح تنش و اصلاح مربوط به میزان درصد ریزدانه انجام می‌شود.
به منظور اصلاح اثر آنرژی (شامل ضریب کارایی دستگاه :,)» ضریب تصحیح قطر گمانه‌ها رح ضریب تصحیح طول
میله 2 و ضریب مربوط به نوع نمونه گیر ۶-) ابتدا مقداروم« از رابطه زیر محاسبه می‌شود:
(۵۸-۳) کیک > و۸
مقادیر مربوط به ضرایب این رابطه از جدول ۵-۳ قابل محاسبه است:
-------- صفحهٔ بعد --------
۱۳۰
)۵۹-۳۶۰-۳۶۱-۳(
آخرین ضر
(۶۲-۳)
33333333333
جدول ۵-۳-
مربوط به سطح تنش است ک
بتوان از یکی از روابط زیر م<
ب محاسبه عدد (م(,۸7) مقیاد
سس
ضرایب مورد نیاز جهت اصلا
ی
ی
با ضریب «-) نشان داد
اسبه نمود:
ی شده نسبت به ماسه :
ی
هنمای تحلیل و
ح ضریب نفوذ استاندا
س
ی
ط
9
9
9
ه
۵ می‌شود:
طراحی لرزه‌ای سدهای
سح
رد
۳ /[
1
7
0
۷0) نمایش داده
ور ۸ )/ +
۸۷ > مرا ۸ (
نها ۲۳
۹
۱
۱
2.2
, ح )۲
[2+
0 ی مر ۸۷(
-------- صفحهٔ بعد --------
(۶۳-۳) برای 596 >۳] 0
0 7
190 پم
۱ ۱ ۱ ۱7 دب 1.70 )07 - 0
(۶۴-۳) برای 3500 >> 596
7 8
ارون/ + 0.
99 )< ت
5 -< 0
(۶۵-۳) برای 3596 <۲|
۶-2
۳-۷-۳- تولید فشار آب حفره‌ای در حین زلزله
با توجه به آنکه در طول زلزله 9 بعد از آن. به دلیل افزایش فشار آب حفره‌ای مقاومت برشی توده خاک کاهش
می‌یابد. لازم است مقدار این پارامتر محاسبه شده و در تحلیلهای پایداری در هنگام و یا بعد از زلزله مورد استفاده قرار
۱-۳-۷-۳ رابطه تجربی تعیین فشار آب حفره‌ای اضافی
مبنای این روش استفاده از مقدار ضریب اطمینان مصالح در برابر روانگرایی است. درصورتیکه این ضریب اطمینان
کمتر از یک باشد افزایش فشار آب حفره‌ای به اندازه تنش موْثر قائم اولیه خواهد بود. در صورتیکه ضریب اطمینان در
برابر روانگرایی بیشتر از یک باشد نیزء مقداری فشار آب حفره‌ای در محیط ایجاد می‌شود. برای آبرفتهای مسطح در
شکل (۵۷-۳) رابطه ضریب فشار آب حفره‌ای اضافی نسبت به ضریب اطمینان در برابر روانگرایی برای دو مصالح مختلف
-------- صفحهٔ بعد --------
۱۳۲ راهنمای نحلبل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
2.6 2 و ار رر رس سس ررر 1.2 10
۳۹
شکل ۵۷-۳- رابطه فشار آب حفره‌ای باقیمانده و ضریب اطمینان در برابر روانگرایی
۲-۳-۷-۳ تعیین فشار آب حفره‌ای اضافی با استفاده از تحلیل معادل خطی و نتایج آزمایشگاهی
در تحلیلهای دینامیکی به روش معادل خطی. امکان محاسبه مستقیم فشار آب حفره‌ای اضافی وجود ندارد. اما با
توجه به تاریخچه تنش برشی در هر المان از خاک و استفاده از منحنیهای نسبت تنش برشی به تعداد سیکلهای مسبب
روانگرایی (5/40۱)) و همینطور منحنی تولید فشار آب حفره‌ای با تعداد سیکلهای بارگذاری, می‌توان به طور غیر
مستقیم.» مقدار آنرا برآورد نمود.
به همین منظور ابتدا لازم است با انجام آنالیز استاتیکی, مقادیر تنش موْثر قائم ,۰0 تنش برشی اولیه ,,7. تنش اصلی
مور حداقل 0 و فشار آب حفره‌ای اولیه :14 در هر نقطه. به عنوان شرایط اولیه محاسبه شود. با توجه به نسبت تنش
موْثر قائم به فشار اتمسفر 0/۳۵ در هر نقطه. مقدار ضریب تصحیح سطح تنش یگ و با توجه به نسبت تنش برشی
اولیه به تنش موْئر قائم :0/ ,,7 < ۰ مقدار ضریب تصحیح تنش برشی اولیه یگ براساس تابع (۵۲-۳) تعیین
می‌شود.
در مرحله دوم با انجام تحلیل دینامیکی به روش معادل خطی بر روی مقطع سد و پی. تاریخچه تنش برشی در
هرنقطه از نواحی محتمل روانگرایی ترسیم شده و در نهایت مقدار تنش برشی حداکتر ایجاد شده به دلیل نیروی زلزله
محاسبه خواهد بود:
(۶۶-۳) 7 110
کی ۵ 6
5
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی
۱۳۳
مقدار 0.65 ضریب تبدیل تنش برشی ناشی از نیروی زلزله به تنشهای معادل با ۸ تناوب بارگذاری در آزمایشگاه
میباشد.
در مرحله سومء لازم است منحنی نسبت تنش برشی در برابر تعداد سیکلهای لازم برای روانگرایی (:۷ا) از آزمایشهای
آزمایشگاهی و یا با استفاده از روابط محققین دیگر برآورد شود. تغییرات عمومی نسبت تنش برشی با ضریب ,1۷ در شکل
(۵۸-۳) ترسیم شده است. این نمودار را می‌توان از آزمایشهای سه محوری تناوبی که به صورت کنترل تنش انجام
می‌شود بدست آورد.
للا) ۱۵۵۱۵۵1۵۲ 0286 1۵ 0۷0۱۵5 ۵۱ ۱۳۱۵۵۲
درصورتیکه انجام آزمایشهای آزمایشگاهی, برای بدست آوردن این منحنی, به دلایلی مقدور نباشد. می‌توان از رابطه
تقریبی زیر برای تخمین مقدار این پارامتر بهره گرفت:
(۶۷-۳) 9۴ ع) (3001۹۵۹۳۹۹ 0.01 - ۸
1
در مرحله چهارم» تعداد سیکلهای معادل زلزله (/۰ با توجه به بزرگای زلزله از شکل (۵۹-۳) تعیین میگردد.
-------- صفحهٔ بعد --------
۱۳۴ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
1+ دا 1
00 ۳ 40
7 ما
ا 30
:
1 ٍ
3 ِ ۱۳۱۹
5 9 /,
لد و 8
5 ۱۷620۰1 512030
ٍ ره ام تاه ْ: ر6 ۳
ا کم ۵ و هت
و سس 1
9 8 7 6 هل
با ,09و۲۵ ۴۵۲۳۵۵6
شکل ۵۹-۳- تعداد سیکلهای معادل زلزله در آزمایشگاه برحسب بزرگی زلزله
در مرحله پنجم. تعداد سیکلهای معادل زلزله (» با تیداد سیکلهای لازم جهت شروع روانگرایی (,۷ در نقاط
مختلف مقایسه می‌شود. در صورتیکه [۷,>۲« باشد خاک در آن نقطه روانگرا شده است. با تکرار این محاسبات برای نقاط
مختلف می‌توان محدوده روانگرایی را مشخص کرد.
ال۸ + بلاج ج بم‌عبر۸ ج ام ج ۸ 2
در غیر اینصورت لازم است فشار آب حفره‌ای اضافی از نسبت تعداد سیکلهای معادل زلزله به تعداد سیکلهای لازم
برای وقوع روانگرایی محاسبه شود. با توجه به آزمایشهای آزما, یشگاهی که توسط محققین مختلف انجام شده»
نمودارهای مختلفی برای ارتباط ,7 با ,////۸ ارائه شده, که یکی از متداولترین این روابط. به شکل زیر پیشنهاد شده
۸ 1 1 1
(۶۸-۲) ان ان 1
۸۷ 27 (0+10:
ی)0۳3
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۳۵
شکل ترسیمی این رابطه در شکل (۶۰-۳) ارائه شده است. این تابع دقیقاً مشابه رابطه‌ای است که سید در سال
1 23 )۶۹-۳(
(2۲08910)2*)۱/00-1 1/7 + 1/2 < را 0.8 جِ
6 ۵0
0 <ه ۳
07 4
6 2
0 0.2 04 06 0.8 1
00/۱۵ ۸0۱۳۵۲ ۳۵1/۵ )۸//][
بدین ترتیب مقدار فشار آب حفره‌ای اضافی ۸۸ از حاصلضرب مقادیر ,7 در 0 اولیه بدست آمده و با فشار
3
هیدرواستاتیک اولیه جمع می‌شود.
ال۸ + از ج یارب۸ ج اع رم ج اج ر رآ۸
۳-۳-۷-۳ تعیین فشار آب حفره‌ای اضافی با استفاده از تحلیلهای غیر خطی
با استفاده از نرم افزارهای تحلیل ژئوتکنیکی» می‌توان همزمان """ محاسبات جریان آب و تحلیل دینامیکی را انجام
داد. در طول تحلیل دینامیکی به دلیل تغییر حجم ایجاد شده در مصالح. از یک سو فشار آب حفره‌ای اضافی در نقاط
مختلف تولید و از سوی دیگر به دلیل نفوذپذیری مصالح و جریان آب. کاهش فشار آب حفره‌ای وجود خواهد داشت.
افزایش فشار آب حفره‌ای به عنوان اثر ثانویه در بارگذاری دینامیکی به شمار می‌آید. این در حالی است که بسیاری
آن را به عنوان پاسخ اولیه در نظر میگیرند. در واقع اثر اولیه عبارت از تغییر حجم پلاستیک ساختار خاک به هنگام قرار
گرفتن در معرض یک کرنش تناوبی است. این در حالی است که تنش همه جانبه در خلال تحلیل تقریباً ثابت می‌ماند.
میاه ۱۱۶
-------- صفحهٔ بعد --------
۱۳۶ راهنمای نحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنکریز
حفره‌ای ناشی از زلزله را دارد مدل ۳۱ است.
برای اولین بار در سال ۱۹۷۵ مارتین. فین و سید" موفق به ارائه یک رابطه نسبتاً کامل جهت در نظر گرفتن اثر
فشار آب حفره‌ای و تأثیر آن در میزان تنش موْئر شدند که بعدها به مدل فین شهرت پیدا کرد. مبنای این مدل در نظر
گرفتن کرنشهای حجمی ایجاد شده درساختار خاک در اثر بارهای تناوبی است. ایشان رابطه کاربردی زیر رابه مدل
هیسترسیس پایه هاردین-درنویچ ۱۱۴ اضافه نمودند.
۹
(۷۰-۳) کاس در ری - اوعد
: 7
بعدها شکلهای ساده‌تری از این رابطه به صورت زیر پیشنهاد گردید:
(۷۱-۳) رگ ری- ۰.22 46
1 /
(۷۲-۳) 7,7 ).76000 > 0
0
(۷۳-۳) ای رل
و
لازم به ذکر است که تعاریف مربوط به ضرائب ,۲ و ,6 در این رابطه نسبت به معادله قبل متفاوت است. مقدار
دانسیته نسبی را می‌توان از رابطه (۵۷-۳) و یا شکل (۵۶-۳) محاسبه کرد.
نکته قابل توجه در مدل فین, استفاده از آن در پیش‌بینی تغییرشکلهای حاصل از متراکم شدن مصالح سنگریز در
تغییرمکانها را نیز توسط مدل فوق محاسبه نمود.
۴-۷-۳ ارزیابی سد پس از وقوع زلزله و رخداد روانگرایی
همانطور که بیان شد. با رخداد زلزله و افزایش فشار آب حفره‌ای در لایه‌های خاکی بدنه و پی سد این احتمال وجود
دارد که هریک از این لایه‌ها در صورت سست بودن و یا نقص در اجراء دچار کاهش مقاومت و روانگرایی شوند. با وقوع
روانگرایی خاک دیگر مقاومت برشی اولیه خود را نداشته و با مقاومت کمتری در مقابل نیروهای وارده مقاومت می‌نماید.
این مقاومت با استمرار زهکشی و زائل شدن فشار آب حفره‌ای به تدریج افزایش می‌یابد.
5 باق ام درز۳ه]/۱ ۱۱۹
2 ,12۳۳۵۷ یک جرزل۳ه ۲۲ ۱۱۹
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۱۳۷
برای ارزیابی پایداری سد و برآورد تغییر مکانهای آن بر اثر افزایش فشار آب حفره‌ای و وقوع روانگرایی» در ابتدا لازم
است تخمین مناسبی از میزان این مقاومت که ازآن به «مقاومت پسماند» یا باقیمانده یاد می‌شود در دست باشد.
۱-۴-۷-۳ مقاومت برشی حداکثر""" و پسماند*"
اصولاً پارامترهای مقاومتهای برشی حداکثر و مقاومت برشی پسماند دو پارامتر اساسی در ارزیابی رفتار لرزه‌ای
منظور از «مقاومت برشی حداکثر» بیشترین مقاومت برشی است که المان خاک می‌تواند در حین و پس از بارگذاری
از آن تغییر شکلهای ماندگار لرزه‌ای شروع می‌شود) مورد استفاده قرار داد.
مقاومت برشی حداکثر را می‌توان با استفاده از آزمایشهای آزمایشگاهی و صحرایی و یا با استفاده از روابط تجربی
وابسته به شاخصهای خصوصیات خاک. تعیین کرد. اگر خاک خشک باشد می‌توان از مقاومت زهکشی شده استفاده کرد.
اما در صورتی که خاک اشباع باشد. اگر نرخ بارگذاری بیش از نرخ زهکشی باشد. از مقاومت برشی زهکشی نشده و در
غیر این صورت از مقاومت برشی زهکشی شده استفاده می‌شود.
مقاومت برشی دینامیکی زهکشی نشده خاک ممکن است تحت تأثیر مقدار تنش تفاضلی تناوبی, تعداد سیکلهای
بارگذاری و شاخص پلاستیک خاک باشد. برای خاکهای غیر چسبنده اشباع, حتی تنشهای برشی تناوبی نسبناً کم نیز
می‌تواند به افزایش فشار آب حفره‌ای و افت قابل ملاحظه مقاومت زهکشی نشده منجر شود. در حالی که در خاکهای
رسی. به علت بارگذاری دینامیکی با دامنه‌هایی نزدیک به حدتسلیم خاک. ممکن است کرنشهای بسیار بزرگی رخ دهد.
مقاومت برشی حداکثر خاکی که در معرض بارگذاری تناوبی قرار دارد معمولا مساوی یا کمتر از مقاومست حداکثر
است. حتی برای تعداد زیاد سیکلهای بارگذاری (بزرگتر از۱۰۰) رفتار الاستیک در مصالح مشاهده می‌شود. این میزان
مقاومت به عنوان «مقاومت تسلیم دینامیکی» برای خاکهایی که در حین بارگذاری تناوبی افزایش کمی در فشار آب
حفره‌ای نشان می‌دهند (نظیر مصالح رسی و خاکهای غیرچسبنده نیمه اشباع) پیشنهاد شده است.
«مقاومت برشی پسماند»» به مقاومت برشی خاک پس از وقوع مقدار قابل توجهی کرنش برش استاتیکی یا دینامیکی
اطلاق میگردد. این پارامتر معمولاً برای ارزیابی پایداری و تخمین میزان تغییر شکلهای لرزه‌ای ماندگار سد.ء به ویژه
پس از وقوع روانگرایی استفاده می‌شود.
خاکهای دانه‌ای سست اشباع که روانگرا می‌شوند. حتی در شرایط روانگرایی مقداری مقاومت برشی پسماند دارند. در
خاکهایی که در ابتدا سست هستند این مقاومت پسماند ممکن است بسیار کوچک بوده و منجر به تغییر شکلهای زیادی
شود. از اینرو در صورتی که طرح سد خاکی به گونه‌ای باشد که امکان تجاوز از مقاومت حداکثر را تا میزان معینی از
51۳7 ججه‌دای باون ۵ ۱۱۹
0 امول‌زهن ۸ ۱۱۹
-------- صفحهٔ بعد --------
۱۳۸ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
تغییرشکلهای ماندگار بدهد. لازم است تا به منظور برآورد پایداری و میزان این تغییر مکانها از مقاومت برشی پسماند
ارزیابی پتانسیل کاهش مقاومت برشی در خاکهای غیرچسبنده اشباع و تقریباً اشباع (سیلت با پلاستیسیته کم ماسه
و یا شن)» که در معرض بارگذاری دینامیکی هستند. به آزمایشهای آزمایشگاهی پیچیده تناوبی نیاز دارد.
آزمایشهای آزمایشگاهی, برای ارزیابی مقاومت برشی پسماند مصالح بدنه سدهای در دست مطالعه قابل استفاده
میباشد. ولی برای ارزیابی مقاومت برشی پسماند در پی و همچنین بدنه سدهای خاکی موجود (به علت مشکلات مربوط
به آزمایش) کمتر استفاده می‌شود. از اینرو استفاده از مقاومتهای پسماند حاصل از آزمایشهای صحرایی نسبت به
آزمایشهای آزمایشگاهی در اینگونه موارد کاربرد بیشتری یافته است.
در غیاب آزمایشهای آزمایشگاهی و صحرایی می‌توان از روابط و منحنیهای تجربی ارائه شده در این ارتباط بهره
گرفت. شکل (۶۴-۲۳) رابطه مقاومت برشی پسماند (,5) را نسبت به ضریب ,..0م(۸,۱) نشان می‌دهد. در نتیجه پراکندگی.
عدم قطعیت و محدودیت تعداد مطالعات موردی در تحلیل برگشتی,» پیشنهاد می‌شود حد پایین منحنی با میانگین
۸/۱(60-4) در کل گمانه‌ها برای محاسبه 5۲ استفاده شود. اگر حد پایین مقادیر ب..م(:/۸) به جای میانگین آنها استفاده شود.
۲ بر اساس میانگین حد بالا و پایین منحنیهای شکل (۶۱-۳) قابل محاسبه خواهد بود.
در این شکل ...0م(۱۱)» تعداد ضربات اصلاح شده ]51 نسبت به درصد ریزدانه است که عدد ضربه معادل برای «ماسه
تمیز» نامیده شده و از رابطه زیر بدست می‌آید:
(۷۳-۳) ۸۷۵۶ ۳ ۷۱(00/) 7 600( ۷۱/)
مها تابعی از درصد ریزدانه بوده و از جدول ارائه شده در همین شکل تعیین میگردد. لازم به ذکر است که اصلاح
ریزدانه در اینجا با آنجه که در تحلیلهای روانگرایی مورد استفاده قرار می‌گیرد متفاوت است.
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۳۹
۱ ۲ ۱ ز 0014
ل
چ
8 ۲۱۵۲۵۲۵۶ که وا اناد 04 ماع هو عنم موی 90 . ۹
5۰ ۵۵۲ ۲۵۷۵ ۵۵۲۱۵۳۵۹1۵۷5 81۱60۳ اهلا۶ ۲۵ ۱۵و دامن 5۳۲
- 1۵۵۵ >
و ۲۱۱۳۵۲۱۵۶ 0۵96 و40 3۱0 2۲00و معا هو م6 0 اس
او ما۱۵ 03۵1061005 1۳ و2۱0 هو ۵و عازن 5۶۲ ج
0
۰ وی ودفلزاه ۸040 هن دموا معا 0080 ۵ ى
۰ 1200 0
۵
۲۲ ۱۳۵۶ هو ع
0 0 ۵
1 10 زه
و۲ 800 هه
50 8
75 5
5
30
۹ زد
۳ ۴۵۲۱۱۵۱۵۵ 580 بوبوها : 5
۲
0 0
0 4 8 12 16 20 24
۴001۷۵1001 ۳۵۱۵30 5300" 507 ۱۵۷۷ 60۳۲: )۸/( (0
شکل ۶۱-۳- ارتباط بین ضربات اصلاح شده 5ع-۱11(60) و مقاومت زهکشی نشده پسماند(5۳)
منحنی (۶۱-۳) دارای عدم قطعیت زیادی است. از اینرو اغلب منحنی شکل (۶۲-۲) برای ارزیابی میزان مقامست
پسماند مورد استفاده قرار می‌گیرد. مقدار عدد 5۳7 مورد استفاده در این منحنی باید میانگین ضربات نفوذ استاندارد در
1( ع8000:316 ۵۲ ۷۷۱۱۲ ۳3960۳۱۹۱۵۱۱۵5 -۱1 60۱000
0 (۳7ع 2 507 . و ۵) ۱۱۵۵۹۹۱۵۲۲۱۵۲۱۱۶ ]۵0۱۱۲۰۹۱
5 0۱۲۱۲۱۳۱۵ ۲۱۵350۱۵۱۱۶
( 0010۱13 ۲۱۵۱۵ ۱۲۸۱۱۵۲ 506) 3 0۱۵00 6 2 م6۱۵۵
(۱۹87) 5000 6
٩ 5000 8 ۲۷3۲۱۵۵7 )۱۹9۵(
٩۵۱۶۵00 ۵ 5۱۸ )2002(
۲۱03۱۱۵۱۱۹1۱: 0 7
۴۱۱۱۱۵۱۱۱۱3 ۴۹۲۹۱۲۱3۲7
۷۱۵ ۸۹:۱۱ ۸۹۲۹۹۱۲۵۱7
0 4 6 12 16 20
۷۱۷۵۱۵۱ 6۱۸۹۸ 5200 5۳7 001۲۵1۵0 8۱0۷۲۵۱۰ )۸/( 07
شکل ۶۲-۳- رابطه مقاومت برشی باقیمانده 5۳ با عدد 5۳7 اصلاح شده برای ماسه معادل
پس از آرزیابی وقوع روانگرایی در پی و بدنه سد خاکی, لازم است لایه‌های از خاک با پتانسیل روانگرایی مشخص
شده و ضریب اطمینان آنها در برابر روانگرایی تعیین شود. نواحی که بدین ترتیب احتمال روانگرایی در آنها وجود دارد.
-------- صفحهٔ بعد --------
۱۳۰ راهنمای تحلبل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
در صورت روانگرایی دارای حداقل مقاومت برشی هستند که مقدار آن به صورت زهکشی نشده از بخش ۱-۴-۷-۳ بدست
می‌آید. با کاهش مقدار مقاومت برشی در لایه‌های روانگرا شده این امکان وجود دارد که سد در این حالت دارای ضریب
اطمینان کافی نبوده و ناپایدار گردد. از اینرو بررسی پایداری سد پس از وقوع زلزله ضروری به نظر می‌رسد.
بررسی پایداری شیروانیهای بالادست و پایین‌دست سد خاکی به روش تعادل حدی انجام می‌گیرد. با توجه به آنکه
این تحلیلها در شرایط بعد از زلزله انجام می‌شوند به اعمال ضریب رلزله شبه استاتیکی در این شرایط دیگر نیازی نخواهد
بود. در انجام تحلیلهای پایداری پارامترهای مقاومت برشی مصالح مطابق با جدول زیر پیشنهاد میگردد:
جدول ۶-۳- پارامترهای مورد استفاده در تحلیلهای پایداری پس از زلزله
پارامترهای مقاومت برشی مورد استفاده
مقاومت برشی زهکشی نشده در شرایط آزمایش لا)
مصالح ریزدانه که روانگرا نشده‌اند. 3 ی ۱ 2
مصالح درشت‌دانه با نفوذپذیری بالا (مانند مصالح
سنگریز)
برابر روانگرایی بالاتر از یک است. همراه ضریب فشار آب حفره‌ای (۳ ۷ ۳)
غیر اینصورت لازم است تمهیدات لازم جهت پایدار سازی و افزایش ضریب اطمینان (از قبیل جمع‌آوری لایه‌های روانگرا
شونده در پی یا اصلاح مشخصات فنی اجراء استفاده از برم. افزایش شیبهای سد و...) انجام شود. در مورد سدهای در حال
بهره‌برداری و یا در حال ساخت. لازم است پس از برآورد میزان تغییرشکلهای پس از زلزله تصمیمات لازم اتخاذ گردد.
با این حال به دلیل عدم قطعیت‌های موجود در تحلیل و تخمین پارامترهای مصالح توصیه می‌شود حداقل ضریب
اطمینان پایداری سد پس از روانگرایی ۱/۲ تا ۱/۳ درنظر گرفته شود.
۳-۴-۷-۳ بررسی تغییر شکلهای سد در اثر روانگرایی
درصورتیکه افزایش قابل توجه فشار آب حفره‌ای در طول زلزله در لایه‌های مختلف سد و بدنه پی یک سدهای خاکی
محتمل باشد و یا آنکه روانگرایی در این لایه‌ها رخ دهد. امکان بروز تغییر شکلهای بیش از حد مجاز وجود خواهد داشت.
برای تعیین میزان تغییر شکلهای ماندگار در این شرایط باید از تحلیلهای دینامیکی به روش غیرخطی از قبیل مدلهای
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل سوم - تحلیل دینامیکی ۱۳۱
پلاستیک با سطح حدی و با مدل رفتاری با سخت شوندگی سینماتیکی که در آن فشار آب حفره‌ای به نحو مناسبی
شبیه‌سازی میگردد. استفاده شود.
تحلیل دینامیکی در این حالت به صورت حل توأْم""" خواهد بود که در آنها معادله تعادل و معادله تراوش به طور
همزمان حل خواهند شد. در این شرایط پارامترهای مقاومت برشی به صورت زهکشی شده استفاده خواهد شد چراکه
تولید فشار آب حفره‌ای در طول بارگذاری لرزه‌ای خود منجر به کاهش مقاومت برشی میگردد.
با توجه به پیچیده بودن مدلهای رفتاری فوق لازم است کالیبراسیون مدل رفتاری براساس نتایج آزمایشهای
آزمایشگاهی و یا آزمایشهای برجا مانند آزمایش 5۳7 انجام شود تا از صحت عملکرد مدل اطمینان حاصل شود. درصورت
استفاده از این مدلهاء در طول بارگذاری لرزه‌ای فشار آب حفره‌ای افزایش پیدا کرده و کاهش فشار آب حفره‌ای وجود
خواهد داشت؛ بنابراین تغییرمکانها در سد با استفاده از اینگونه مدلهاء حتی پس از زلزله ادامه یافته و در انتها ممکن
است به ناپایداری سد بیانجامد.
117
م۲۵
-------- صفحهٔ بعد --------
۱۳۲ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
چچچرچرز«زه«هچجچگ<گ<جششج<ججججججچچچچه<ههگض+#+#ج+ج+«<جگ>»ههج«<هج<«<«<«<گححححححتح
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل ۴
معیارهای تشخیص عملکرد و
توصبه‌ها بی برای طراحی لرزه‌ای
-------- صفحهٔ بعد --------
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل چهارم - معیارهای نتشخیص عملکرد و نوصیه‌هابی برای طراحی لرزه‌ای ۱۳۵
۱-۴ مقدمه
انجام تحلیلهای شبه استاتیکی و دینامیکی در واقع مبنا و مقدمه‌ای برای طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز به
شمار می‌آیند. هرچند با انجام این تحلیلها نیز به طور قطع و یقین» نمی‌توان یک سد را در مقابل رخداد زمین‌لرزه
احتمالی کاملاً ایمن دانست. چراکه از یک سو عدم قطعیت در تخمین کلیه پارامترهای طراحی وجود داشته و از سوی
دیگر علیرغم پیشرفتهای گسترده حاصل شده در امر مدلسازی عددی, کماکان برخی از انواع ناپایداری و گسیختگی‌ها
عملاً توسط این تحلیلها مدلسازی نمی‌گردد.
بنابراین ضروری است که یک مهندس طراح پیش از اقدام به تحلیل و طراحی, با این عدم قطعیتها در پارامترهای
طراحی و همچنین با انواع گسیختگی‌ها و ملاحظات طراحی آنها آشنایی کافی داشته باشد. همچنین باید بداند که اولاً
محاسبات انجام شده تا چه حد درست بوده‌اند و از چه درجه قطعیتی برخوردار هستند و ثانیاً آنکه مقادیر بدست آمده از
تحلیلها با چه مقادیری باید مقایسه شوند و در واقع مقادیر مجاز آنها چه مقدار می‌باشند.
مهمترین عدم قطعیت‌های موجود در طرح لرزه‌ای یک سد خاکی را می‌توان شامل موارد زیر دانست:
9 عدم قطعیت در مدل رفتاری
عدم قطعیت در تخمین مقادیر پارامترهای مدل رفتاری و خصوصیات مصالح
* عدم قطعیت در مدلسازی واقعی هندسه سد (دو بعدی و سه بعدی, شرایط مرزی)
* عدم قطعیت در انتخاب زلزله ورودی
این عدم قطعیتهاء که در کلیه مراحل انجام یک تحلیل لرزه‌ای وجود دارد. در نتایج تحلیل که مبنای کنترل عملکرد
لرزه‌ای سد و طراحی آن در برابر زلزله می باشد منعکس میگردد. در نتیجه یک تحلیل دینامیکی مطلوب باید دارای
کمترین عدم قطعیت ممکن در مراحل و نتایج تحلیل باشد. همچنین ضروری است تا تفسیر نتایج تحلیل لرزه‌ای. کنترل
عملکرد و طراحی‌ها نیز با در نظر گرفتن همین عدم قطعیتها صورت پذیرد.
به منظور بررسی و کنترل عملکرد لرزه‌ای یک سد خاکی. پیش از هرچیزء لازم است اثراتی که یک زلزله ممکن است
بر روی آن ایجاد کند مورد شناخت و ارزیابی قرار گیرد. مهمترین این اثرات به اختصار عبارتند از:
1۱
کاهش ارتفاع آزاد و روگذری آب از روی بدنه سد"
دزم 0۷0۳۲۵ 118
-------- صفحهٔ بعد --------
۱۳۶ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
* وقوع نشست نامتقارن بین بدنه و تکیهگاهها و یا بدنه و سازه‌های جانبی (سرریزء کالورت و ..)» که ممکن است
باعث بروز ترک در بدنه شود (در صورتیکه این ترکها عرضی بوده و به بخش نفوذناپذیر بدنه سد راه یابند.
می‌توانند منجر به افزایش احتمال وقوع نشت متمرکز و یا رگاب""" در هسته سد شوند).
9 حرکت نامتقارن گسلهایی که بدنه سد را قطع کرده‌اند
* روگذری آب از روی بدنه سد. در اثر وقوع حرکات بزرگ تکتونیکی در کف مخزن و به وجود آمدن امواج در
محزن سد
* روگذری آب از روی بدنه سد. در اثر لغزشهای بزرگ به وجود آمده در اثر زلزله. در تکیه گاههای مخزن سد""
خرابی تأسیسات هیدرولیکی تعبیه شده در داخل یا زیر بدنه سد (مانند کالورت و ...) که باعث نشت متمرکز و
فرسایش داخلی خواهد شد.
* بروز آسیب در تأسیسات هیدرولیکی سد (سرریز‌تونلهای انحراف و آب بر و ..)
با وجود تمامی این مخاطرات که به نوعی ایمنی و بهره‌برداری از سد را تحت تأثیر خود قرار می‌دهند. در صورتیکه
همه شرایط زیر در یک سد وجود داشته باشد نیازی به بررسی لرزه‌ای آن نمی‌باشد:
۱- سد و پی آن شامل مصالح با پتانسیل روانگرایی و یا مصالح ضعیف و رس حساس نباشد.
۲- سد به نحو مطلوب ساخته شده باشد به طوریکه درصد تراکم مصالح آن بالای ۵ درصد و با دانسبته نسبی
۳- شیبهای بالادست و پایین‌دست. ۱ قائم به ۲ افقی و یا ملایمتر از این باشد و خط آب در پایین‌دست به اندازه
۴- شتاب زلزله ورودی از ۰/۲8 کمتر باشد.
۶- ارتفاع آزاد سد قبل از وقوع زلزله. حداقل ۳ تا ۵ درصد ارتفاع آن بوده و از ۰/٩ متر کمتر نباشد.
۷ احتمال وقوع ترک و فرسایش داخلی به دلیل تغییر مکان زلزله وجود نداشته باشد.
در صورت عدم مطابقت شرایط یک سد با هریک از این موارد»ء ضروری است تا مطالعات دقیق‌تری از جمله تحلیل
پایداری سد در طول زلزله و پس از آن. بررسی عملکرد سد در حین و پس از زلزله بر آورد تغییرمکانهای ماندگار,
ارزیابی روانگرایی و بررسی پایداری اجزای با صلبیت بیشتر مانند هسته بتن آسفالتی و یا رویه بتنی صورت گیرد.
دوچ 119
۳۱01
دعل زا دلج[ 0عم از عا وس ۳ 1۶۹
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل چهارم - معیارهای تشخیص عملکرد و نوصیه‌هابی برای طراحی لرزه‌ای ۱۳۷
۲-۴۳ معیارهای تشخیص عملکرد
به منظور ارزیابی عملکرد سد در حین زلزله و پس از آن. لازم است تا پس از انجام تحلیلهای دینامیکی, موارد زیر به
دقت مورد توجه و بررسی قرار گیرند:
۱- تغییر مکانهای ماندگار در طول زلزله و پس از آن
۲- پایداری شیروانیها در طول زلزله و پس از آن
۳- افزایش فشار آب حفره‌ای در پوسته و پی سد
۴- آسیبهای وارده به فیلترء نواحی انتقالی و زهکش‌ها (و بررسی اینکه آیا بعد از زلزله هم قادرند تا عملکرد خود را
حفظ نمایند؟)
۵- آسیبهای وارده به اجزای آب‌بندی مانند هسته سد. رویه بتنی یا هسته آسفالتی, ژئوممبرانهاء پرده تزریق و
دیوار آب‌بند
۶ کنترل ارتفاع آزاد سد پس از وقوع زلزله و نشست سد
جمع‌بندی موارد فوق نشان دهنده آن است که. معیار تغییرمکان می‌تواند به عنوان یک معیار مناسب در اغلب
ارزیابی‌ها مورد استفاده قرار گیرد.
۱-۲-۴- تغییر مکانهای ماندگار
قابلیت بهره‌برداری از یک سد پس از وقوع زلزله. تابع میزان آسیبهایی است که در حین زلزله به آن وارد می‌شود.
میزان آسیب وارده نیزء خود به نوعی حاصل تغییرمکانهای ناشی از زلزله میباشد. بنابراین حداکثر تغییر مکان مجاز
حاصل از زلزله در سدهاء به سطح خطر لرزه‌ای (011. ۸۸0 و یا ۸1۳15) و میزان آسیب‌پذیری سد در یک تغییرمکان
مشخص بستگی خواهد داشت. از اینرو برخی از مراجع (مانند ۲01-072 برای سطوح مختلف لرزه‌ای, تنها به بیان
معیارهایی به صورت کیفی بسنده نموده و مقادیر مشخصی را به صورت کمی جهت کنترل عملکرد و تعیین حداکثر
تغییر مکان مجاز سد در هر سطح بارگذاری ارائه نکرده‌اند (در بخش ۵-۳-۳ این معیارهای کیفی ارائه شده است). در
سایر مراجعی نیز که به طور کمی به این موضوع پرداخته‌اند. تغییر مکانهای مجاز متفاوتی ارائه شده, که معمولاً در آنها
سطح خطر لرزه‌ای, ارتفاع, ابعاد و درجه اهمیت سد منظور نشده است. نظر برخی از این مراجع در خصوص معیارهای
کیفی و کمی تغییر مکان ماندگار بدنه سد به این شرح میباشد:
بر اساس توصیه‌های ارائه شده, در یک سد خاکی که در بدنه یا پی آن روانگرایی رخ نمی‌دهد. رخداد تغییر مکانها تا
زمانی مجاز است که منجر به گسیختگی نشود. این میزان تغییرمکان مجاز برابر با ۶۰ سانتیمتر پیشنهاد شده است.
همچنین بیان شده در صورتیکه ضریب اطمینان پایداری پس از زلزله با استفاده از پارامترهای مقاومتی مصالح پس از
زلزله, به اندازه کافی بیشتر از یک باشد (بیشتر از ۱/۳۵)» تجربه نشان داده است که تغییر مکانهای ناشی از زلزله کم
-------- صفحهٔ بعد --------
۱۳۸ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و
بوده و سد عملکرد مطلوبی خواهد داشت. در حالیکه اگر ضریب اطمینان پایداری بعد از زلزله کمتر پا نزدیک یک باشد
وقوع تغییر مکانهای بزرگ محتمل بوده و احتمال گسیختگی در کل سد به دلایل مختلفی نظیر کاهش ارتفاع آزاد و
روگذری آب و یا ایجاد ترک و توسعه فرسایش داخلی بیشتر می‌شود.
بخش ایمنی سدها در دپارتمان منابع آب کالیفرنیا (7۱108010) سدهایی را که در آنها تغفییر مکانهای تا ۱/۵ متر
اتفاق افتاده و کاهش زیادی در ارتفاع آزاد سد مشاهده نمی‌شود. پایدار معرفی کرده است. در همین راستا تغییر مکان
۵ تا ۲ متر در سدها خطرناک اعلام شده است.
۴ و همچنین استاندارد هند در ارتباط با معیارهای طراحی مقاوم سازه در برابر زلزله. تغییر مکان مجاز
براساس روش نیومارک را ۶۰ سانتیمتر پیشنهاد می‌کنند. البته تغییر مکانهای بیشتر نیز ممکن است بسته به ارتفاع آزاد
باقیمانده و یا امکان ترمیم قابل قبول باشد.
تحلیلهای دینامیکی انجام شده بر روی سد ۳۵10 5۵ که در فاصله ۳ کیلومتری از گسل و تحت زلزله‌ای به بزرگای
حداکثر ۷/۲۵ قرار گرفته است نشان داده که مقدار تغییر مکان یا نشست مجاز سد حتی می‌تواند تا حدود ۱ تا ۱/۵ متر
بر این اساس» تغییرمکانهای ماندگار مجاز در سطوح مختلف لرزه‌ای را به طور کلی می‌توان به شرح زیر توصیه نمود:
در زلزله‌های در سطح مبنای طراحی (10131) تغییر مکانهاء تا وقتی می‌توانند قابل پذیرش باشند که منجر به ترک
نشوند. پیشنهاد می‌شود که حداکثر تغییرمکان مجاز, در حدود ۳۰ سانتیمتر درنظر گرفته شود
در سطوح لرزه‌ای بالاترء امکان افزایش مقادیر مجاز تغییرشکلها وجود خواهد داشت. براین مبنا در سطح لرزه‌ای
حداکثر طراحی (-۸/101) تغییرمکان مجاز تا ۶۰ سانتیمتر مناسب به نظر می‌رسد. در سطح زلزله حداکثر قابل تصو
(۸105 نیز با توجه به ابعاد و اهمیت سد و با لحاظ نمودن اثر تغییرمکان ماندگار در کاهش ارتفاع آزاد سد. امکان
افزایش این میزان بین ۱۲۰ تا ۱۵۰ سانتیمترء وجود خواهد داشت.
توجه به این نکته ضروری است که مقادیر توصیه شده فوق صرفاً جنبه راهنمایی داشته و این مقادیر بسته به
مشخصات هر سد و میزان آسیب‌پذیری آن در اثر تغییرشکلهای ناشی از زلزله می‌تواند تغییر نماید.
افزایش فشار آب حفره‌ای در بدنه یا پی سدهای خاکی منجر به کاهشضش مقاومت و سختی مصالح میگردد. این کاهش
سختی سبب افت ضریب اطمینان و بروز تغییر شکلهای ماندگار می‌شود. بنابراین افزایش فشار آب حفره‌ای به تنهایی
5 0 زاهک اه 101۷1۵10 بذعبا۵۵۵ ۲ 7عاد ۷۷ 01 10۵61 110۳۵1۵( 1۳۵
ی 122
۲0 12۷1۵0۲۷ ۳۸۵۳۵۷ |۳۵0۵
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل چهارم - معیارهای نتشخیص عملکرد و نوصیه‌هابی برای طراحی لرزه‌ای ۱۳۹
یک عامل کنترل کننده برای عملکرد سد نبوده و تا هنگامیکه ضریب اطمینان پایداری و تغییر شکلها در حد مجاز
۳-۲-۴- بکپارچگی نواحی فیلتر و زهکش
پس از انجام تحلیلهای دینامیکی و محاسبهٌ تغییر مکانهای ماندگار. عرض باقی‌ماندهٌ نواحی فیلتر و زهکش باید به
اندازه‌ای باشند که در صورت وقوع ترک در هسته قادر باشد جلوی فرسایش مصالح هسته را گرفته و ظرفیت کافی را
برای زهکشی آب جریان یافته داشته باشند. یکپارچگی و یا گسستگی این نواحی پس از زلزله بر اساس تغییر مکانهای
محاسبه شده به روش بلوک لغزشی نیومارک و یا تحلیلهای غیرخطی تعیین می‌شود.
۴-۲-۴- بیکپارچگی اجزای آب‌بند
در آرزیابی یکپارچگی اجزای آب‌بند یک سد مانند هسته رسی, رویه بتنی» هسته بتن آسفالتی و یا دیوارهای آب بند
بتن پلاستیک در طول زلزله لازم است معیارهای وقوع ترک در آنها بررسی شود. یکپارچگی این اجزای آب‌بند را نیز
می‌توان با استفاده از تحلیلهای دینامیکی کنترل نمود. در صورتی که تحلیلهای معادل خطی, توأم با بلوک لغزشی
نیومارک انجام شود و بلوک مورد نظر هریک از این اجزای آب‌بندی را قطع نموده باشد. تغییر مکان بلوک لغزشی
می‌تواند نمایانگر جابه‌جایی عرضی اجزای آب‌بند سد نیز باشد.
انجام تحلیل دینامیکی معادل خطی در زلزله‌های متوسط و بالا توصیه نمی‌شود. در اینگونه سدها استفاده از تحلیلهای
دینامیکی غیرخطی پاسخهای مناسب‌تر و دقیق‌تری را بدست می‌دهد. در این شرایط لازم است کنترل‌های ویژه‌ای انجام
به عنوان مثال در سدهای سنگریزه‌ای با رویه بتنی ((161]-)) لازم است مقدار تنش کششی حاصل از زلزله در رویه
بتنی, با میزان مقاومت کششی مجاز دینامیکی دال بتنی مقایسه شود. در تحلیل دینامیکی سدهای سنگریز با رویه بتنی
توصیه می‌شود توزیع مکانی ورودی زلزله"" به خصوص در دره‌های تنگ درنظر گرفته شود.
سد. لازم است کرنشهای برشی و کرنشهای حجمی حداکثر. محاسبه شود (روند تغییرات نفوذپذیری بر حسب میزان
کرنشهای وارده. از آزمایشهای آزمایشگاهی بدست می‌آید).
123 ۰
520 3
-------- صفحهٔ بعد --------
۱۳۰ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
۵-۲-۴- کنترل ارتفاع آزاد سد پس از زلزله
از روش بلوک لغزشی نیومارک. نشست تاج ضریبی از تغییر مکان افقی محاسبه شده خواهد بود. این ضریب به نوعی از
میزان نشست تاج سد در تعیین مقدار ارتفاع آزاد سد لحاظ میگردد. ار تفاع آزاد تعیین شده برای یک سد خاکی باید
به گونه‌ای باشد که معیارهای بخش ۱-۳-۴ در آن رعایت شود.
۳-۴- توصبه‌های طراحی
در این بخش توصیه‌هایی برای طراحی سد در برابر زلزله ارائه شده که در طراحی و مقاوم سازی سدهای خاکی در
برابر زلزله ممکن است بسته به نظر طراح برخی از این گزینه‌ها مورد استفاده قرار گیرد.
اغلب پیشنهادها و توصیه‌های ارائه شده جنبه عمومی و کلی داشته که با رعایت آنها عملکرد لرزه‌ای سد بهبود
می‌یابد. رعایت برخی از آنها نظیر بند ۱-۳-۴ (ارتفاع آزاد) اجتناب ناپذیر است و در برخی موارد نیز پیشنهادهای ارائه
شده (مانند توصیه‌های بخش روانگرایی) برای شرایطی است که عملکرد سد در تحلیل دینامیکی انجام شده» نامناسب
بوده و لازم است تا با اعمال تغییراتی در طرح, عملکرد سد اصلاح گردد.
۱-۳-۴- ارتفاع آزاد*""
ارتفاع آزاد سد باید به گونه‌ای در نظر گرفته شود که:
۹ پس از پایان زلزله و وقوع تغییر شکلهای ماندگار در بدنه سد. ارتفاع آزاد باقیمانده به اندازه‌ای باشد که در اثر
وزش باد حداکثر طراحی و یا وقوع سیلاب حداکثر طراحی» در دوران بهره‌برداری سد پس از وقوع زلزله» سد دچار
روگذری آب از روی بدنه نشود.
* در اثر وقوع حرکات بزرگ تکتونیکی در کف مخزن و به وجود آمدن امواج در مخزن سد در حین زلزله. روگذری
آب از روی بدنه سد اتفاق نیفتد.
* در اثر وقوع زمین‌لغزش در تکیهگاههای مخزن در حین زلزله""" و در نتیجه بالا آمدن سطح آب مخزن یا به وجود
امدن امواج در مخزن سد. روگذری آب از روی بدنه سد رخ ندهد.
124
۲۳62 ۵
دعل‌زاد 1000 عه‌ل دز علمی و۳ ۳ 14۹
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل چهارم - معیارهای تشخیص عملکرد و نوصبه‌هابی برای طراحی لرزه‌ای ۱۳۱
در صورتیکه موارد فوق در ارتفاع آزاد به صورت کامل لحاظ نشود و احتمال روگذری آب از تاج سد وجود داشته
باشد. تاج سد و رویهٌ پایین‌دست باید به نحوی طراحی شوند که از فرسایش تاج و شیب پایین دست بدنه سد در اتر
روگذری آب جلوگیری شود.
۲-۳-۴ بدنه سد
برای بهبود شرایط بدنه سد تحت بارگذاری ناشی از زلزله رعایت این موارد می‌تواند مورد توجه قرار گیرد:
مصالحی که در هنگام زلزله در آنها فشار آب حفره‌ای اضافی قابل ملاحظه‌ای به وجود می‌آید. در بدنهٌ سد استفاده
* تمامی نواحی بدنهٌ سد به نحو مطلوبی متراکم شود تا از بروز نشستهای زیاد هنگام زلزله جلوگیری به عمل آید.
* مصالح ماسه‌ای یکنواخت. در مناطقی از بدنه سد که احتمال اشباع شدن آنها در طول عمر سد زیاد است. به کار
برده نشوند.
۹ مصالح ماسه‌ای و سیلتی, در پوستهٌ بالادست. نفوذپذیری را کاهش داده و منجر به افزایش فشار آب حفره‌ای در
طول زلزله میگردد. لذا به کارگیری این مصالح در این قسمت از سد مناسب نیست.
توجه ویژه به میزان تراکم قسمتهای مختلف بدنه سد برای اطمینان از مقاومت و مدول الاستیسیته لازم به
منظور جلوگیری از نشست و ایجاد فشار آب حفره‌ای اضافی در بدنه سد در مناطق با لرزه‌خیزی بالا ضروری است.
* در سدهای سنگریزء استفاده از مصالح سنگریز با کیفیت بالا و خواص زهکشی آزاد می‌تواند منجر به بهبود
عملکرد لرزه‌ای سد شود.
۳-۳-۴ هسته سد
درصورتیکه قرضه‌های مختلفی برای هسته سد خاکی وجود داشته باشد مهمترین عامل در انتخاب مصالح برای هسته
سد برای تاأمین ایمنی در برابر زلزله. مقاومت در برابر ترک خوردگی و در نتیجه نشت متمرکز است. در واقع سایر
ویژگیهای مصالح هسته سد (مقاومت برشی, تراکم‌پذیری و مشکلات اجرایی محتمل) به طور عمومی در محدوده
کوچکی تغییر می‌کنند و در ایمنی سازه سد آنچنان تاثیرگذار نیستند. تأمین شرایط زیر در هسته سد می‌تواند عملکرد
لرزه‌ای سد را بهبود بخشد:
استفاده از هسته عریض از مصالح خمیری که در برابر ترک‌خوردن آسیب‌پذیر نباشد.
9 افزایش قابلیت هسته سد در برابر نشت متمرکز از طریق استفاده از مخلوط خوب‌دانه‌بندی شده شن و ماسه و
ریزدانه (ریزدانه از جنس مصالح رسی با با پلاستیسیته بزرگتر از
۱۲) و یا استفاده از مصالح رسی با
پلاستیسیته بالاتر از ۲۰.
-------- صفحهٔ بعد --------
۱۳۲ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
٩ استفاده از مصالح مخلوط (02) در ترازهای تحتانی و رس در ترازهای فوقانی هسته
تراکم بیشتر مصالح هسته (در حد تراکم استاندارد) و در طرف خشک رطوبت بهینه. در دو سوم تحتانی ارتفاع به
منظور کاهش فشار آب حفره‌ای اضافی ایجاد شده در زمان زلزله و تراکم در طرف مرطوب رطوبت بهینه در یک
سوم فوقانی ارتفاع هسته برای ایجاد انعطاف‌پذیری مطلوب در مصالح هسته جهت مقاومت در برابر ایجاد
ترکهای ناشی از زلزله
* از آنجا که وقوع ترک در هسته رسی در زمان زلزله محتمل است. توصیه می‌شود در مناطق با لرزه‌خیزی بالاء در
صورت نیاز پهنای تاج سد قدری عریض باشد که مسیر طولانی‌تری برای جریان آب از طریق این ترکها به وجود
۴-۳-۴ فیلترء زهکش و نواحی انتقالی
در طرح فیلترء زهکش و نواحی انتقالی موارد ذیل باید مورد توجه قرار گیرند:
* فیلتر سدهای خاکی به‌عنوان اولین خط دفاعی در برابر نشت متمرکز عمل می‌کند لذا تصریض نواحی فیلتر و
طراحی دقیق فیلتر پایین‌دست و دقت کافی در عملیات آجرایی می‌تواند به بهبود عملکرد سد به خصوص پس ار
رخداد زلزله کمک شایانی نماید. لازم به ذکر است که بر اساس مشاهدات صورت گرفته تعدادی از سدهای خاکی
بوده است.
* استفاده از فیلتر با دانه بندی مناسب در بالادست هسته سد می‌تواند در پر کردن و ترمیم ترک احتمالی در اجزای
آب‌بندی و کاهش نشت موْثر باشد.
* استفاده از زهکش‌هایی با ظرفیت بالا به خصوص در سدهای همگن نیز می‌تواند به عنوان یک توصیه مورد توجه
قرار گیرد. چراکه در صورت وقوع ترک در بدنه سد. امکان تخلیه سریع آب تراوش یافته وجود داشته و منجر به
حصول اطمینان از غیر اشباع ماندن مصالح پایین‌دست بدنه سد. پس از بروز ترک میگردد.
9 عرض باقیمانده فیلتر و زهکش پس از وقوع زلزله باید به اندازه‌ای باشد که با ضریب اطمینان کافی بتواند نشت
عبوری از هسته را به زهکش افقی پایین دست انتقال دهد.
* نواحی انتقالی بالادست و پایین‌دست باید از عرض کافی برخوردار باشند. همچنین این نواحی دارای خاصیت خود
ترمیمی و دانه‌بندی خوب باشند. رعایت این موارد می‌تواند در جلوگیری از گسترش ترک در هسته سد مور
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل چهارم - معیارهای تشخیص عملکرد و نوصیه‌هایی برای طراحی لرزه‌ای ۱۳۳
۵-۳-۴ توصیه‌هایی در خصوص نحوه اتصال بدنه سد با فونداسیون. تکیهگاهها و سازه‌های جانبی
* افزایش پهنای هسته در محل اتصال آن با تکیهگاهها
9 طراحی فیلتر مناسب بر روی توده‌سنگ درز و ترک‌دار پی به منظور جلوگیری از فرسایش پی
٩ اصلاح سطح فونداسیون سد به نحویکه دارای پروفیل یکنواخت بوده و دارای تغییرات ناگهانی. برآمدگی * پله‌ای
همچنین در مناطق با لرزه‌خیزی بالا رعایت موارد زیر توصیه می‌شود:
* اصلاح توده سنگ در محل تماس با هسته از طریق تزریق تحکیمی و نیز اجرای دال بتنی بر روی سطوح ضعیف
در امتداد طولی سد کمتر از ۱ قائم به ۲ افقی باشد.
۶-۳-۴- مقابله با روانگرایی
روانگرایی باشد. لازم است علاوه بر تحلیل پایداری سد. با انجام تحلیل دینامیکی, تغییر شکلهای سد پس از زلزله
کمتر از حد مجاز باشد. لازم است تمهیدات خاصی پیش‌بینی شود تا تغییر شکلها و ضرایب اطمینان در حد مجاز باقی
بمانند. در همین راستا برخی از روشهای متداول در این زمینه عبارتند از:
خاکبرداری نواحی با پتانسیل روانگرایی در محدوده پی و جایگزینی آن با مصالح غیرروانگرا
* افزایش تراکم مصالح با استفاده از روشهایی نظیر تراکم دینامیکی"" ۰ لرزه شناوری؛"
۵« ۹ اس ۰ عم ۰ ۰ ۱۳۹
* افزایش مقاومت برشی به وسیله تزریق‌های تراکمی
اس ۱۳۰
* افزایش ظرفیت مقاومتی پی با اجرای ستون‌های سنگی, شمع تراکمی و یا جت گروتینگ
146 08
17۵۵۳
128۹/0۳۵0
14۹ ۴0000000 18
130 :
[6۲] 8
-------- صفحهٔ بعد --------
۱۳۴ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
8 استفاده از سکوهای پایدار کننده"" در بالادست یا پایین‌دست بدنه سد جهت افزایش ضریب اطمینان پایداری
پس از روانگرایی مصالح پی
* تقلیل فشار آب حفره‌ای از طریق ایجاد مسیرهای با نفوذ پذیری زیاد شامل:
الف) استفاده از چاه‌های فشارشکن و یا ستون‌های سنگی
ب) استفاده از زهکش قائم در پی‌های ماسه‌ای و اجرای زهکش افقی در قسمت فوقانی لایه‌های ماسه‌ای زیر
خاکریز بدنه.
دیوار بتن پلاستیک معمولاً در پی‌های آبرفتی و سنگهای ضعیف نفوذپذیر احداث می‌شود. این دیوار باید دارای
صلبیتی مشابه خاک یا سنگ اطراف باشد. چراکه در زمان وقوع تغییرشکلهای پس از ساخت سد. چندان جاذب نیروهای
وارده نباشد. اگرچه هنگام زلزله نیروهای زیادی به دیوار آب‌بند وارد می‌شود اما شکل‌پذیری دیوار بتن پلاستیک موجب
می‌شود تا احتمال وقوع ترک به حداقل ممکن کاهش پیدا کند. حداکثر تنشهای وارده به دیوار آب‌بند عموماً در امتداد
دره سد اتفاق می‌افتد (در امتداد رودخانه). اما در هر حال لازم است با استفاده از مدل عددی مناسب. احتمال وقوع ترک
در بتن پلاستیک بررسی شود.
در طول زلزله. سختی دینامیکی دیوار آب‌بند بتن پلاستیک ممکن است نسبت به حالت استاتیکی افزایش یاید در
حالیکه مقاومت دینامیکی در این شرایط از افزایش چشمگیری برخوردار نباشد. این امر می‌تواند منجر به وقوع ترک در
این دیواره گردد. در این حالت ترکها سبب افزایش بیشتر تراوش از پی خواهد شد که احتمالاً افزایش فشار آب در پی و
یا فرسایش در آن را نیز به همراه خواهد داشت. در این شرایط اجرای فیلتر در سطح تماس آبرفت پایین‌دست با سد و یا
افزایش ظرفیت زهکش افقی پایین‌دست و چاه‌های آزاد کننده فشار در پایین‌دست. می‌تواند به عنوان راهکارهای مناسب
۸-۳-۴- پبرده آب‌بند
به طور کلی چنین فرض می‌شود که پرده‌های آب‌بند در پی‌های سنگی در برابر زلزله آسیب‌پذیر نیستند. با این وجود
به دلیل وقوع حرکات احتمالی در راستای درزه‌های توده‌های سنگی و پیدایش ترک در پی. ممکن است پردهٌ آب‌بند به
صورت موضعی تحت زلزله‌های بزرگ آسیب دیده و تغییرات موضعی در فشار آب و نیز وقوع نشت آب از آنهاء مشاهده
گردد. در این شرایط لازم است جهت مقاوم سازی, عملیات تزریق در پی انجام شده و سیستم زهکشی پی بازسازی
گردد.
131
۱51
مریم 132
۳:16 ۱۱۵
-------- صفحهٔ بعد --------
فصل چهارم - معیارهای تشخیص عملکرد و نوصیه‌هابی برای طراحی لرزه‌ای ۱۳۵
ترکهای ایجاد شده در پرده آب‌بند احتمالاً کوچک خواهند بود. مگر آنکه احتمال فعالیت گسل در توده سنگ پی
وجود داشته باشد که این امر منجر به افزایش تراوش در پی سنگی خواهد شد. این پدیده در برخی از سدها که تجربه
زلزله را داشته‌اند مشاهده شده است. در صورتی که ترکها کوچک باشند این امکان وجود دارد که به تدریج و با گذشت
زمان پس از وقوع زلزله ترکها توسط مصالح ریزدانه پر شده و تراوش کاهش یابد.
۹-۳-۴ توصیه‌هایی در مورد طرح سدهای سنگریز با روبه بتنی
در سدهای سنگریزه‌ای با رویه بتنی وقوع ترک در دال بتنی و در ناحیه اتصال‌های آن با دالهای مجاور و یا دالهای
9 شیروانیهای سد با شیب ملایمتر از ۱ قائم به ۱/۵۵ افقی طراحی شوند.
رویه بتنی دارای انعطاف‌پذیری مناسب و مقاومت کششی بالا باشد.
* فیلتر سد در زیر دالهای رویه بتنی به اندازهٌ کافی متراکم شده و نفوذپذیری لازم را داشته باشد. به طوری که در
طول زلزله و رخداد ترکهای احتمالی, فشار آب حفره‌ای افزایش پیدا نکند. در غیر اینصورت احتمال تغییر
شکلهای خیلی زیاد در ناحیه بالادست وجود خواهد داشت.
9 احدات خاکریز منعطف از مصالح ریزدانه بر روی دال بتنی بالادست در محل اتصال رویه بتنی به پی
* درزها و اجزای آب‌بند مربوط به آنها باید طوری طراحی شوند که تحت تغییر شکلهای زیاد دال‌ها نسبت به هم.
کارایی خود را از دست ندهند.
* به دلیل احتمال تغییر شکلهای زیاد در دیواره تاج سد "۰ لازم است تا دقت کافی در طراحی آن به عمل آید.
۱-۳-۴ سایر توصهبه‌ها
* اجتناب از کاربرد دیوار موج‌گیر در تاج سد
* پایدارسازی شیروانیهای مستعد لغزش در حین زلزله در اطراف مخزن سد به منظور جلوگیری از لغزش توده‌های
خاکی یا سنگی به داخل دریاچهه سد
* رفتارسنجی و استفاده از شبکه زلزله نگاری مناسب در اطراف سد به‌گونه‌ای که حرکت‌ها و زلزله‌های القایی نیز به
133 ۳0۳۵061 ۷۷ ۵[[
-------- صفحهٔ بعد --------
۱۴۳۶ راهنمای نحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنکریز
-------- صفحهٔ بعد --------
فهرست منابع و مراجع ۳
فهرست منابع و مراجع
40 6271100۵66 |۷۵۳۵ 200 10۳170۵۵ ۸۵۳-11610" ,(2003) بل مفقاعی 10 200 .لا .۷ مذبن‌دد ۸۳
2۰| ,(23)1 ,۱۵1100718 ۵۵و۵۱ 0 10 امک ,11۵110۵۵۶
71 ۱۱1۵1107۱9۱ 8۲۵۷۲۱۵ ]۷۵۲1100 [0 0ع][ع 1۵ 0 ۰۳60007030 ,(2000) بل بکقاع 10 200 .۱ ٩. بخعبرحم۳۳ ۸
3[0.00-4۰ ۲۵۲ ۳۹5۳۳ ,۲۵036
۰ ۸5۳ ود له اه ۵۵۵۵ 20ع ٩1۳۵1۵1۵2۶ ۵۵ ٩۳ 0۲ ۳۵ بر0976) ۳۳ ماحق زا 200 0.60 م۸
975-۰ .۳۳
4 7210 بفازوگ زک ۵ 1006121100 1۵۳ ۵عا0) ,(2000) بط 0 م۱۵00 مه بش بل ب10 ,۸0۵
باه ا6 5000 از 01۵۵)) 731300 ۲10۳ ,۸1200 مدع ۳۳۵۵۵۵10 مهوا جع )ما علموطااممط سس مومس
2003
۰ ۳1۵0۹ ۳۵۳۵۲ 6۵ 1۵۲ معز1 هنهک 1۵ جانح ]1 ۳۵۳۳۵۵۵۲۵ او و۱ ۸ ,(01970) .۸ مذهزم۸
0۵1۵)) .۱۷۵2۵ ب6ع 0 بذذع۳۳ برع0]|0 160 آو 1۹06 کاادد همکد م۲۵ و۲
(۳]1۷۷/۸-5۸-97-076
8 200 ۱0۵۵5 0۲ 06161۵100 ۲۳۵ 1۵۲ 1۳00۹ ادا 5۱۵04۵0" ب(1991) [103999-9 ۸51۵
۰ 1۳13۳12 06116 136 ۹18۶ دازم5 آ0 ۳۳۵۵۳۵۵
-1 16۹۵۵ 06 ۷ دازم5 آ۵ ع م10 مه 1۵۳۹/۵۵۵۵ د00۹ط۱1 اکع ]1 5۱۵004۵0" ,(1995) 4015-95 /1۵ک۸
۰ 01۳۱
۰ 8 ۹615116 0[6] ددوی 1۵۳ ۱100 ا۵ع ]1 ۹5۱۵002۳0" ,(199[1) 4428-91 ۸51۱۸
۰[ 0۲ 51۳۵10 11۵1۵ 06116 0۵۱1۵0 دما 1۵۳ ۳0۵۵ اد 51000270" ,(1992) 1-92 10531 ۸51
6 ۲۵۳۲۳ ۱100 ۵۲۳۵10۵ عنم نهک عطا عصلدنا 1۵۶ علنس) 5۱۵004000" ,ر1995) 5777-95 ۸51۵
1
1 ک هل 60 اجه ۵۲ بازازهاد ام دزدوامم۸" بر2007) ۷۰ ب20۵ 52 5۳1۷۵۹1۵۷۵ ازم۸ ایک ۲۵0
123-۰ (2007) 94 (و0]0ع0 ۵۸1۵0۳۶ 1۵۵ ما2۵( ۲۳2100۰
1 ع 1 200 ۵۱۹۵ ۳۵۵۳۵110 آ۵ 0۳۵۱17۵100 عاهاک .(2004) بش مدد 10 1۰/۰ ۷۷ ظا ما50
۰ 1۳ 37 0 57۳۳ 11ج و 0عع م۶۲ اهاط وا 00 ککعاگ 006 0۱
(8 50111010 ]۱۵۲۱۵۵۷ ۳۷۵۲۱ ,]۲۱۵۸۲۱۵۵۷ 2۵1۵۵ ,(2004) معط ۷۰ ما۷ باع۵۹ ۷ 50702۶0۵
۰ تنع)طا) ,8 ]۱۵ 000۵۵-0۹۵ 10
۰ 8 627130۵66 86۳ دل111 امه 11106 او 00010۵066 1۸۵ (2005) 1 ماما 00 بگاا ۲0۳۵۰
۵/7۳۰ 2005
8 602066۲ ۱۵ ۵1100۹5 10۳عل0 عا اعد ۵و انا امطهامععد فص ۳۵۵۹ ۰۳۷۵1۵0۵ ,ر1997) همعط
6۰ ,0009( 7۵۶۵ 07۱ ۵۱۱۱۱۷۱191071 ]7۱۵1۵110110
:8 نز 5200 ۱۵۳ ۱۷0061 ۳۵۳۵-۳۲۵۵۵۳۵ مه ع منامام 562۳-۷۵۱۶ عنامین0 ۸" ,([199) .۳ معصوظ
]50 ۵۱۱4 ]۳۱۵۱۱۱۵۵۳ ۲۵۳۱۵۷۵۲۵ ۲۵۵۱۵۵۲ ۱ ۸۵۷۵۵۵ ۵۱ ۵۲۱ ۲۵۱۱۵۳۵۳۲۵ ]1۱۵۵۱1۵0۵۸ نع
47-۰ ,1.24 30۰ ۳۵067 بف 01(
0 200616۳۵1100 [۵ا 0۳1700 عم 2116۵110 5066 3627 ,(1994) ۷۰ ماع 070 200 ۰۷۷۰ العطا مه
1 00110606 20100 مکلا 51 م۶ ,1993 ما ۱957 ۳۵۵۵ معلممم۳ حطامد یاعد ۷۵1۵۳۱۵
263-۰ .00 ,3 ۷۵۰ ,11110015 ۲1۵80 مومع ما علمسوومط
-------- صفحهٔ بعد --------
۱۳۸ راهنمای نحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
۰ ب30 ,[ ۷00012۵-1111 .6 200 110۵ 01 ۶/۵( ,(1993) .ل ۳۵۵760 200 ۲۰۷۷۰ مطعا0)
۰ 20 ۲016۹ ۳۵1110 30 بجع 5100 07 جاووو و( ب(ر2003) مل ص۳۲2 ۵00 ۸۰۷۷۰ مطع وان
۱
0 اه ۸11110۱ اه دا(((۸1100 جعل دهاجم جعل 0۶ ]ام ]امش ۷6 نک امحط بر0776) بش ماما
|۷۵ ,۳۵۳۵ بکا۵0 50 ک0 0 ۳۳۵۰ مها ۸0 ۰ ۸/0/۳۰ بل ۸101 ما51 دمل جعواداممط
6 ۱0۳۵26 ۳۵ ۵ جعام همه 1۵۵۵۵ ۷۵۵ عطا او حدم ۷.۵ مادک مه بش مکز 12۵0
,4 ,241۱-255 ,۵۹۱۵۵ ,۸/205 0۳0۷6 (ن0 171
0 1985 دز حانج هل ان دعمواد م۸ .(988ل0) .ظط ,ومع 200 ۰ بافصماطا ۲.۳۸۰ ,لمع ,۳.۸ ۸10۵ 06
,4 -4 141 ,(۱14)12 لکش ,8 ۸11100 ]00010۸110 07[ 7 له اه
1 ۲۱۱/010319 (//۷۷1 ]۸1۱۵۱ 2۱8۱100۳1۵ 1۹/0 ۵۹111۱۵ ,(1984) (.۲1 ع له زک 200 یکت ندهدا
۰ ]۳۳11100-1121 ,]11010 هام0
۷اه امه ان ۳۵۵۳۹۵ علم که هد کلام منم ۵6و ب(ر098) ۱۰ معنا ۷ هد ها ,120۹
۷۵1۰ ,01 ۷10100 بدالوک 0/1 [0 و 81100 [ 0001011110 1( 710010 ]0(1۵] 111071۵1 مج ]عمط
51-7 .00
٩1006 0 ۵۲ ۹0۹5 ۳۵۵۱۱۱۳۳ ۵۲ بش۸ 1۵۵ بر980ل بم یک اطع ۷۷ ۵00 ۵ بل م1
5-۰ 00 ۱/2 30۰ ,16 |۷۵ 060108 ۸۵0 موادم ۸
۵۱۳۵8-۲۵110 ۵۲ ۹۳۳۳۳۵۳۹ ۷۷۵۲1۵۳۵6 ۵۵۳۳۹۱۷۵ ب(200[1 بش 02) بش بل بکداع 10۵
81 30160۱۶6 2000۰ ۵ ۱969 معام نله امامعیه مه نام مهد مومع امعم 1۵۶ مزا ۲۳1۵110
01-۰ .30 ۵۵۵۲ ۳۹۳۳ ,۳۵۱۵۳۱۵۵۰ ۳۵۳۲۵۵۵۵ ۵0
۰ 11131۷0511۷ 0۳1010 ,100110110 ]00(11110110110 1۵ 7۱۳۵0۷۱ (2005) ۰ ,۳۱۵۳۵ 200 ۳۰ 12006
۰ 1۵0 1۵۲ 600011065 ۰۳۵۳۵ ,ر2005 ۵ روعش اعد جوممعمهط الم ۲۳۹/۸
۰ 0۲ 0ع1د0] 200 جع رامم۸ ۳۵۲۲۳۵۵۵
۵0۲ 11۷1۹10۵ ,۳۲۵۵ ۵ او 06" ,([199) مرجمنکک 0 ادا روم الم ۲۳۹۲
۳۳۳۵۴۲۵۱۰ 1۷۰ ۲۵0167 13۵0601100۵ 200 جامادد
1 ۵۷۵112016 :0۳۳۹۵۱۵۵ مدای ۳۵۵۶ ۳0۵ ,خ۵0 ۳۵۵0 ۱۷ امش ر[099 ۲۳۳۳۹۲
۳ 0۹/08 0/1/2611 00 /ک ۵۹ 1۳۵۰۵0۷/1 1۲۵://۷۷۷۷۶ ۳
ای 18کعا ۲1۱۵۳/۵۹۰ 1۵۳ ۳۵۱۵۵ ۳۵۳۵۵۵۵ 00011 ,(1997) 7-076۰ ۲۲1۷۷۸۵-۹۸۵9
60 1۳6 ۹11۵118 ب(1992) ۵۰ ,3۵۵۵۵۵۳ ۵00 لت م0۳00 ۷1 ,021100 ,]۷۷۰ ,۳1۵
.370-391 ,00001001001109 1۱ داعآ1100 [ ۸/۵/۵۸ ۱۵ هل ]۵ 3 ان مخ و۲00
0 0016۴ ۸ :۸-3 1۸۵1 ,(1986) ۲۰ ۷۵۵۳۱۵۵ .لا ۷۵۵۳۵۵۶ ۹۰ ,۷۵۵۶0۵۵۳۳۵۲ سا 10 ۷۷۰ ,۳1۵
60 0۵ 5 ارگ 11۳۵0110 1۳۳۲۵ ازوگ له هام۳ نا-2 ۵۲ مخ 0 عطا 0۳۵۵۵ ۱۵
۰ ,۲۵260۵ ۷۵0۷۵۲۰ 011۵ ۳۲۹۳۵ ان ب 01۷ ]1 و را م10 ]ما ]۲0 ان امومع دما
40 ۲00۵1۳۵1۵ ,1060120 ۲۵۳ 0001065 بخصه0 الهسک بر2002) کصحل ععها ۵۵ ععاااصص0م ۳۵
6۰ 006۳30 ۷ ۱۷1۵۱۵۳۱۵۰
50 ۵۳ 1۳۵ آ0 ۵6اه مکحصقل ۱[ ان نحل ۵00 کلکواه 2 عنصدنهگ ,(0992) ۳۰ بخدا 1۵۵ 200 .60 ,ک۵ا70د0)
27-0 || ۱81110071 ۵۵و۷۱ ۸۵ 10۶۵۱۹
7 006111016001 16 اعد ۳۵ عادانسای 1۵ 021100 0۷۷ ۸ ,(2008) .ظ الم ۸ ۵۰ 10۷000 بیش 60۱۵۵
,۱23-4 .00 2 مها 2010 |۷۵ ,رمع ]زره روص معا ه‌کلم رد عم 1۵۶ کاح امه عنخماک-ملن 0۹
0 200 12 ۳۵۱0۵ نا ع رهظ با ( 1571-2101 60850) ۹1۳۵ اه معنا* ,(2003) 6050157
(۹۵ع 1 0) 8۰ 1ر۵۱ظ ,۳۳۹۵۹۶ ۳1۵۵۵ 6۱۵ لا 0۰ 1۹11۵
۱0| ]0 ۶00000188 120 ۱1۵۵1۵۵ اه ددم ۸۳0 0991 ب) 000 ۵00 ۵۰ مصماان0
1۰ ,۷1۳۳۵ 10[ ,000 ۶6 م1 0 ددمه ویو
-------- صفحهٔ بعد --------
فهرست منابع و مراجع ۳
۷۳۷ ,00۳۵۷ ۲۵۱۳۵1۵ ۲0۹۵۵ ۵۵ ۷ب ه ۵۵۵0 و ۲ ام 7702 و097 لها بط .۸ معتاه)
او
۸/۵ 03187( 7۷۸ ,دا ]۸۱۵ 0۱۵۵۱۲۱۵۱۱ 01 ۹11۹5181 ۸۲۱ ۸۵/۹۵۵ .(1997) 1 ۷۷۰ ,|1۵
۸10۲1۷۰ ۷۵۱10۷ 10۵۵06 ]0110
41 ۱۵110071710( 2010۵6 م۳۲ امد ان ۳۵0۲ ۵0 ماه ام عسد 1۳۵ بره97ل0) ۵.0 ۲۵۳۵۵۶
3-۰ .00 با |۷۵ ۵1110۳1۵ ۳۵۵۵000۵ بکا)ک۸ ح ویو امک
امک ل با بداه هل حدم را ام 0 ۵۲ ۵۵۵0۵ ۷۱۵۲۵1۵۵ ,(1968) ا۷۷ ملمواظ 200 ۵.0 ,۲۵۳۵۵۶
۱531-7۰ رم ,10.2 ,84 ۷۵۱۰ بنا)ک۸ ,جع ۵1۵0۶ ۲/۵۱۵۶ 0040 ج ام م۸
0 6211005 2 کل تکلزمه 1۵ 0186 ۵ل ده ک0ا۵۵0 6۵7 5 .(1972) ۷.۳ بط 00 هه 0ظ ,۲۵۳۵۵
57.00.667۰ .310 ,98 ۷۵۱۰ )۸5 10107 ۳۵۱۵۵۱۵۱ 0 چا ول آنوک ۱۵۸۸ 07 امووسمل/ کته
10 ۱6 ۵01 ۳۳۵۵۵۳۵۹ با نها۹ دما ۳۵۳۵۵۵ عط) ۵۵ 0۹101021100 آهام ملس" برک095) ۵۸۰ ق۲۵۵۵
۰[ .۸10 8011|01 ,ه1
10010113 ]۱81۵0۳ 0 ]۳۵۳۵۵۵۵/0۶ 10۳۵۵ که واگ ۵ ۵۳۵۷۵۶" (1959) ۷۷۰ بی) ,۲۵۹۵۵۳
۰ - 109 .00 ,۳۵/4 30۰ .65 ۷۵۱۰ بلاک۸ روز(
0۰ 6 00011100) عن وداک ۳۲۵ ۳۵۵/۵۱۵۵۶ ,(0984) من بش۸ ۲۳۳۵۵۷۵۶ ۵00 بسا ۸ مصناا-۵ ۲۷۸
۰ ,۹1۵110 ۳۵۵۲۱11 ۷۷/۵۱۵5 م۵۱ هش کلا ما0 .2/0 «رممو۶ جووعوما ای ۸۸
8۱/11551551
000 ,0۵90۵ ععها ۵۶ خا ۳۵ عنهدنهک عمنهممانک ر0989 72 صنمااسظ 10|
۰ 60| ,وعاد 1 1۵۵ او خامم م۸ عنصدننک
0 6۷۵1۵112۶ 1۵۳ 0016 1100 ماد کحال امک عطا ما عاملمهنه مش ب(999ل0) ۵4 ا بکذ1 ۵0|
-۳۲]۷۷/۸۰ ۲10۰ ۳۳110۵110 , 0029[ 100011011 1۵ خه ۸ ۸/0 0۶ ما۷۵ 7886 م۶۲ 00۵۰
۳110۳۵۷ |۳۵0۵ ,۲-99-1۱65
1 ۵1 ع1۳: ۵۲ع ۳ |۹1۵۵ ۳۵ ۵۲ د0 ۲1۵110 0۳1 00 ]5۳ ب,(2007) ۸۰۷۷۰ ععدذا0ظ ۵00 1.۵۰ بک۹5 ۵1|
۵ 0۱ ۵۱1]۵0۱۵۱۱۵) ]11101101101 41۱ ۱01160۷128 ]00010031110 06و21 ۶۱ مکحلامد 0ع وا
00۲0006 ,10۵۹01011 ۳۱۱۵۵ .0 کا۵2 با :۵۵۲ رامعم )سا ام نموامماممن0
٩۲1۸۳9 [ ۰ 001/0۷ 0 000100111100] 0601, 1۵۶ |۱۵۵۵ ک نا" ,ر1992) با بل پگ 200 ۵۰ .| بد۹ا 1۵1۳
۰ ,20[5] ,4[11011۵) آ0 1۱۷۹۱] 1811007/1 ]0 [ن0 12001۵۶11
40 1۵0 ۳۵۲۲۵ 0۲ 120 16 کرمگ 1۵۳ کعدااعلی ,(2004) سمصمکط جعمام 1 آ۵ ۱۳۹۵۵۵ 1۵۵۵ ۱۰|
۳۳۹
,۵۵1۵ 5۳6۵۳ 200 ۷۵1001 5-۷/06 ۳1۳۵ مان ۲-۷ ان 001۵00 ,(1982) کل زا100۵ 200 1۰ 1۳۵۱۰
67-۰ .00 ۲0161۵05 116 ,۸۳۹1۳۵1۰ 8 (]091] ((011]0 0001 ((0 ۱۶۳۵۹1۷۱۱ ۵۵0۶۱ 2۶0 ممممط
7 80۲2 ,۹1۳۳۵ 0۲ 20 اععل اه اکاکمی ماه و ۵ 1۵۳ ه ای لاد 101۵0" ,(2002) | 1893-۳۵۲۳ کا
۰ ,9 ,۳01۵] ,1610 0۷ ,510001005 1۵1۵
٩۳0۵ 00۷1۵0۰ 70:01] [7 06 ۱۵۳۹۱۵۵۵ ۶ ۱1۵1۵10 آزوگ بر1974) .۵۸۵ امک 300 با بنطاک۵د۱۳ ۹۳|
-97- ۳1۷/۸5۸ از ۵ع01)) .00571-888 بک 0 .0 ,100 ۷۵۱۰ )۸5 0/0( رامع مسا ام ما مممی0
076
۰ ,۸۲ ,۱۷1۳۵00115 6011۵۰ ان دزذ رامش اع معا ا۹د۳ ,۷.4 چش۸ا۲ ,ر2000) نامع 0۹1102 ۹2|
4111 ۵(10(۱۱۵(۱۵ 10((۱ 0 (۸0110 ]1۱۷۵۹۱ 2008(.۰) 1 م01۵0 200 کل مامح ناک ۸.۰ ۷۵۵۵۵۶ بل بغا1 1۷۵۹
۱۱ 00۱11۵ 770010 2010 ۵]
6 ,10۵1100ع0ع2 مداد ان ا0 100 ۷عل0 1۵۳ کع عم 05اه ,(1992) هگا ب۵ا 13
0 ,۳۳۵16618 0001۵ او 006 مصوناها و۳0 آه ال ناه مداد
68| ,11011۵[ه)
-------- صفحهٔ بعد --------
۱۵۰ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
1 ,88 ۳۵۵/۵ 0 رگ ,۵۰ ۳۵۳۵ او معز1 مادنا ۳۵۳۵۵66 ,(0962) ۲۹۵۵ 1۵
۰ ,101۵ ,۳.ل] ,۳۵۵۲۵۵ ۵۵۲۵۵۰ 01
0 027276168 1160180 نعه ما 1۹۵۵ ب(0199[1) 10.۳ بزا۳۲۹ ما 200 .5 بانعاو ما .۵ [1۵01160/٩
.۱-۰ .00 +2020[ ۷۵۵۵۲۵۶ ,97 1خه0 000-۳ م۲ ۵:06 ۵ 0۷
0۰ 2۹2873006 - ۳۵16618 1۵0 ۳۵۵۲ ,۲00۸101109 ]ماک 1006 ,(0973) ۰ 13008
47-6۰ 00 ۵۳۰ ۸0۳ ,وگ 200 ۷۷:1۵ 0 ا0ل ,له ,۳۵۵۵|۵۹ .لیگ 200 ۳۹۳۲۵۱۵ ها
00۰ ]۲۵۱۵ 110۹1۵۵ ۷۵۵ ۸ 82 608161 حقل ۸۵۷۵۵660 ,(ر09866) .ظط 20۹60(
۳6 13۹1116 ۳۴۵۱۳۵ 1۳۳6۰ 1100۳20۵۵ که معن] عنصدزهی ۸ ,(1994) معانطا مشک مارد هگا
(6 202068[ 1) 2020۰[ ,0 ,0
۰۳۷۵1۵110 .(1992) .ها ,0110 200 مک ٩1۵10, .۸ بععلما م.ظ .ظ ب0عع5 مک .ل ۱161 ما با ۵۰فا
4۵ ما ع زد 01ع1ع هه 00161۵ 110121100 ۲۵۳ ک00طاع 1 ۷۷۵۷-2۹60 جمعطاد هه 0 ]5۳
0 7۳00 16]ع]7] ]0 بوع] 01000-00131 جوم رمایا۷۵ مکلا-ممول اب4 موومطظ متقاهل
۱77-4 ,| .|۷۵ ب(0] 1706001 ]01 0۲ ۲0۱۱۵۲۳۱۵۹۲۳۵۵
۰ آ]۵[1 ۳۳۵1-11 ,]۱۵۲۵۵۳ ۵۵و۵۱ آم/6۵ ,0996 ماک ۳۵۵۳۰
۳۳۵60411187 ۵16۵ عکتدمه 200 کلاصقد 0۵ ادا [1-2۵ 006" بر[ 198) ۷۰ ده 200 1 ماما
4 0۱۷ 0۵16۵)) ,۵۵۵۳/8۰ ۳۵۵۵۱۵ ۵ 116001 ]او ۵ ۲۵۱/۵۳۵۳۵۵ ]1۱۵۵۱۵۵ 1018
,۱90۹6
86 517۵171 ۷۷۲6 07 10 ]۹۵ 0 ]۰1۵۱/0۵۲۵ ,(19862) نطاحه‌دط ۷۰ 200 ,۷۵۹۳۵۵۰ ۷۰ ما ,هاگ
۰|- | ,22 ,0(19] ۲۵00۱14101 070 +5۵11
0 ۷۷۵۷6 ۲۵۲ 200۵ 1۳۵۵ 010601 ۳۵۵ ,(1973) بل دنا 200 مسا با ,۱۵۵۷۲ نا
421-۰ ,(99)50/15 )۸5 .1۷ ,۵/10۵ 7۵۵1 0 بع11 ]مک بل 0101۱۵۰
۰ 510221 200 ۳۳۵۳۳۵۵۲۵ :۵ا۵ ۳۱ 6۲و۰۵ ,(2005) کل م۵10۵ اک 200 کل بععا
۰ ,2005 با 50016006۴ ,9 ۸0۵۰ ,131 |۷۵ 8011001 ]۵ 060010 اه ای نامع[ اموس 7
۱063-00
۰ مل ۹300 1۵ ]5۳ 10۳ 13005 منم 0۷۳60 19860 ۷۰ با ۱۷۷۳۱۵۵۰ 200 یگ ,11830
373-۰ ,(12)3 1 مسلکم۸ و دوعس
62166 60206161 200 هل ۵۳۵۵2 ۱۵۳ 0۳006 0عز از امرگ ,(ر1978) ۲۰ ,لمع 200 ۳۰ ,۱/1۵۵1
649-۰ :(104)7 ,و 80100[ 006010 0 [م 70 ۹ ۵0 0 1عل ۱۵۵0
7 510066 0۲ بوازازماهاد 200 حصعل امه ۵۳۵ صمنحدعد ۱۵۲ ۲۵۳ ۰۹/۵۵۳۵0۳۹۵ ,(0981) ۷۷.۳۰ ۱1۵۳۵0
6 6060161۵1 موز دععصد ۸0 ۲۲۵۵۲ ۵ ععمع ام 131۵10 مخع ۳۳۵ ح۵ا ع۵ ۵
۰ 0 ,3 |۷۵ بکل] ,۸10 بذانام]آ 5۲ ,1۷۵016 آزمک عک ۳۵۱1۳۵۵
5 0128 0002005 200 حعمماد ام بوازانم512 ,(0990) ۵.۳ ,۲۵6۵ ۵00 ۷/۰۳۰ ۱۵۳۹۵۵۰
1110077۰ 0(71 5 ]0001601171100 70۷۵01011070 ]۵0 001۵۲ ۸۲/۵1 مجه معط
۳۳
0 ]۲۵18۵1۹1۳2 00 عفد 200 ۳۷۵1۵0 ,(1990) .۸ ,۳۳۵۵۵ 200 ۷.۳۰ ,۲۷۵۵۵۶ با[] ۷۷۰۳۰ ۱۵۳۹۵۵۰
520-۰ .00 ,3 .10 ,6 ۷۵۰ جنک 20/6 امه 0 اه داد واههه امد عنم دنهد
۰ 0۲ 0۵0۹5 5۳6۵ 10۷۵6 ۵۵ ۳ 11۵ ,(1972) ۲1.۳ ,۷۷۵۳|۵5 200 ۷۷.۳۰ باا] ۱۵۳۲۹۵۵
359-۰ ,(12) 98 00۷13100 ۶0۵/0۶۰ 4 هم اامک ۱۵۵ [0 امحسل
8 ع1اع0 06۲ 100612010] آ0 ۰۳۹۵۵۵۵5 ۰ظ ۲۳۰ ,وععک 200 سا 1 ۷۷۰ ,۳1۵۵ با بت ,۱۷1۵۳1۵
۸٩5) ۷۵| 101, 310. 015, 00. 423-438, ۰ 101013100 ۳۵۱02 اه نصطعامع0 عط) اه م0[
-------- صفحهٔ بعد --------
فهرست منابع و مراجع ۱۹۱
۰ ,0001 الم ۵۳170۵11-120 عانحوم مه نان مدمه عنههنهگ بر993ل0) ۵ معاه0 ۱۵۱۵۹
۸۰ ما ,110۳۵ له ام بااند 1۷ باعل عم م۵0 ۳۵۶۳۵۵۵۵ مهد انس ماک(
(۳[1۷۷/۸-۹۸-97-076 ۱۵ 4520.)0۵1۵۵
6060 0۵ [۷10۵00۵ :۲۲-01-0311 ۳1۷۷/۸ ,([200) .ل 1102 ۵00 بط ,۳۳۹۵۵۳۵۲ ۳۰۷ ۱۷۵۷۵۵۰
۰( ۸۵۲1۱۹1۳۵۵۲ ۱۲۵۳۳۵۶۷ ۲۳۵۲۵۱ ب,(|۲ال0) 1۹۳۵ ۲11۵2۳۳۵۵۶۷ ۱1۵1100۵1 1۷۹2210۹
1۰ ابا[ ,60۵۳۵010۳17۵1100 از 60001۵ با ۷۷۵۹۳۱۵۵210۵۰
4۰ 700110 ]000160111100 باکوداه 1۵۳ دمناد ۲1۵0 0۵-06 ب(0993) لت مجنظ ۵0۵0 ۳۰۷۷۰ ۱۵۷۵۵۰
54-00 .00 با .لا ,16 |۷۵ ,۸510
6 مل ۹ 0ل که له داذ امه 6 ز 20 30 #جه 20 او دمکامممصم0" (0983) ۳۵۰ مک مد .لاسما ما۱۷
۱363-4۰ ب([|)109 )۸5 .0۱۷ بو معا مجا‌ماممن
40 ۳۵۵1115 ۲1۵۵۶۳ ۵0 ۳۵۲ ۵۳ کل ناگ ما1" ,(1999) رلع) مدمقل 1۳۵۹۵0۲۲ ۵۲ ۱۸۱۹۵
6 ۷ (2001) 011100 1۹اع۵ ۳ ,برع 20 20ل 00 دم 1۱8۱ ,مد مدش ۲1۵۳۵۵۳ ۵00 ۳۵۳ محمحل ها 0
۰ 0۲ 135111016 0۷۵100161 ۵م۸۲ آهاددم) حفع00
5۰ لاک [0۵ 00 آ۵ ا(510 ۳۵ ان دندبامم۸ 1۳۵ بر1965) ۷۰۲۳۵ ,۳۱۵ ۵00 مطل .۸ ۱/۵۵۹1
79-۰ 00 ,| 10۰ ,15 |۷0 غالا /00]م0م0
007171 ۳/۱۷17 ]00010001111100 21,0۵ 0۲00108 امه 0۵16 ۵ ۹۵۵۱۱۵۵ بر200) ۵۰ ۷۷۵۵۵۰ ۱۵۱۳
۰ ,31-149 |
516۰ با بدا[۵ ۷۷ ۲۵۱۱۵۵ ۵۲ معاا ۵00 دزذوامم۸ منک ,(2008) ۵۱۱ ۳۲۵۲ 01۵۳
۳۵۰ 200 کع ماک بگ ۵0167 ۳۵۵۵۹۰ 200 مخعم510
060100/1( 1046 ۷۵[ 15, 00 [39- ۹ا 2 6 200 کصعل م0 نوات اه ۳۵ بر1965) ۰ ۳۵
.۱00
۷7۹50۱۰ .(2000 00۲ 00۷0) 6010011065 مادک ۵۵ 1۳-7120
0 ۵۳۹۶ ۳۵۲ ,60 .۸0 عکا ما 101 بامز مک 31100 00 سمل آدس ۸۸ بر02005) ۹5لا
210_605۵۳۵۱۵ ۳/1 ۳۱/۱0/۲ ۲/ ۷۷۷۷۷۷۰۱1۵۰۹۵۵0۷ 2 32112016 ۹۵۳۷۵۹۰
6 م4270 601006۴ آ۵ ۳۷۵1۵0۵ ,(2006) ان] خرهاش 200 ۵۰ محااع 07۵271010 ۵۷.۷ 070
۰ |[ 4054 ,20 8 ا00۳ ]18 ماو 0ج و 1 امک ماه و امه 0۵ 2000 1006 6 0002
0 کلخ۷را۸۵ 10010۵110۵ مدنگ ۵۲ عکلنا" .(2009) ۵.۳۶ ,۳0۳۵ لا مادک .۷.0 مبفعا ۲
06 م6[ [[۷ ]1123 0۵۶1/06/106 057 [ م۸۶ 291 ۹2 ۲۵۱۵۱0۵
۳۵۸/۲14/۰ :۸۱ 100 امک 00 ۸ 7010 باکدا|۲۵ ۳۵1۳۵۵۵0 اه عصاادا مصنامه ۹۵0۵۵۲ ,1981 .ظ ,۲۳۲۵۵۵6
۰ 15۳۳۵۲۵ ۶ 00۵۵ ۲۶۰
51201110۷ واگ ۳0-5۵16 ۵ عکنا 1۵۶۳ خا 0 علصدنمک اه نامک بر[99ل0) مج ۲۳۷۵
۰ ,۳۵1۳ 000۹0۶
0( ۵810010 10۵۵100 ما ناهارمه کاز ۵00 عصناها رد-10 ,(986) ۳۴ ,۲۹۵۵۹0۵
573-4 ,(4) 23 .|۷۵ ,)70۷771 ]00010011100
]000100101104 00۱۱/۱ ادها 0061۵110 00۳6 ۵طا عصنک ۲۱۵110 ماه زک ,(990ل ۳.۵ ماگ
۰ -[5| ,(1) 27 .|۷۵ ,]2704110
0 36۵286 1۵ ]0۳ 501510 ,(1986) .۸ بع0لل 300 0 معلم ما0 مکط م002۵ ۳.۴ ۹۵۷۵۳۹۵۵۰
71-3۰ ,(8) 112 ۷۵[۰ ,8 1([ ۳1810100 ]00010/110 07 ]701۵ ۷۵1۵۵۰ ۷۵۷۵ ممع له
8 ع۵ 1۵۵۵|۷۹ 5۳۵۵۲ ,(1998) 10 ۷۷۰ روالد ۵00 .۵ .۲ (طعزا 1 ۵۰ ۳۷۵۵۹ ۵ با کدزاامها
3906405۰ ,۱24 ملاک۸ و 0600 060160 بل تداع 1۵۳ ک ناک ۲1۵110
]0271۳-۳۵1۱1 ۵۲ ۳۵۷۵۲ علصکاهد مهد ۳۵۵۵ امعصمما بل 0001 ,(2002) ۵۳ ,۹۵۳۵۰
۰[ ,۷۱۱۱۲ 11800(1]07]0] 0 1311110
-------- صفحهٔ بعد --------
۱۹۲ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
.25,۳0 ۷۵۰ 0001/6/6 ۳۳۵۵۳۵۹۰ مه 0۹ ۲۵۳۸۳ او ماک مک ,و0975 بکا یک ,52۳0۵
.|76 -743 00
۰ ,600010611106 ۹ 2ل اجه ان عاحعل مادام ماه و اه ۳۵ 1۵ 0۹10011005 ,و79 9ل ۵۰ ۲۶ بلعع5
21۱5-7۰ 00
۴ 520010 2۳۰ 100 بل ۳۹۵0۵ ۸.۵ ۴۵۲۳ مکط ,۵0۵۵۵۹ ۴0۰ ب0ع) مظطا ,م56
40 1۳۱1160 ۸ :۳۵1۵۲1۵ 100120110] ازوگ ۱۵ مود ۸0۷ 0۲ ,(2003) ۸۵۰ ۳۵۳۹ لها ,۴۵۷۵۰ 1.10
۰ 0۴6) ,501110۳ ب + رگ 00010011 جمامو ۸۶ دما شلک۸ و۸ 20 ۳۳۵۳۵۰ ما00
,5۵0 1۵۳۶
و ۴۵۷۵ 1.۵ ,106۵ کال با[ع 10 .لا هانگ 10 ل ما۳۵ ۵.۳ ۸۵۱ لیگ 000 بط ب0عع5
[۵ع111عع01عع 0۱۳0۵ ۳۵ ۵۵ ۲۵۵0۲ ۳۲۵۱۱۱۵۷ ,(0990) ۷۹5 ,۳۵۷۳ ۵00 انا ,۲1۵۳6 م۸ ,۴۵۵۵
6 ]3 (/(90- 00/۲ و800 م۵۳۵۵ ۳۳۵۵ حصما 1989 ,17 0000 ۳۵ ناه کاممدد
۰ 137 ,0۳۵1۷ ب۵[110۳1۵) 0 1 (101۷۹] ,۵۱110۳ ۸0۵001 ۵۵۳۱۸ ۱ج
40 80067۵11010 0۲68۹۳۲۵ 00۳6 عاآعی ۵ دلذوادم۸ 5۳1-۵۳۵ ب(1990) سا ,۲1۵0۲ ۵۳۵ ۸۵ ,م56
1 ۳۵100۳۲ ب۵0ع نا ب0.ل بزرراحم نوک از م«مروو 17 ابمعک 77.0 ۶ مطااعمهیه دنه ۵۳۵۵6۵
۰[ 35 .00 ,2 |۷۵ 6۵020۵ ,۷۵۵۷۵۵ با ۳۹ط۹ |۳۵
۳۵۵۵۲۹۵۶ ۷۳۵۵ 1۵۲ ۳۵۳۹ 1۵00102 200 ۷0۵۱۱ آزمک ,(0970) 1.۵۰ بککال1 200 ۲.8۰ ب0عع5
۰ ب۵1110۳01۵) آ۵ زا133۷ ,۲07110 ۸۵۵01 ۱8۱۱۵۵۱ الم و۶ 73-29 عمط ۸۵0 )م۸
ی
۳۵۲1۵۰ 10061201100 انزوگ ۳۷۵۱۵۵۵ 1۵۳ ۳۲۵۵۵۳۵ معزازامهیک ,(1971) ۱۰ با مککال| اجه .طظ ۲ ,م56
۰ ۳۵۲۲ ۳۳۵۵ ,5۸/10 110 ,97 ]۷۵ لکش مرواحا(] حور م۶ مه جام ۷ امک عطلا آن امجوس 7
۱240-1۰ .00 ,]197 50010067
6۵10۵5 00026 ۱1061100 نزمه ۵00 ما0 ص00 ب(1982) 1۵ بکک100 ۵00 ۲۵۰ ,م5
بل ,021000 ,15116 ام ماع 2 ۳۵۳۵۵۵ ۱۵۵۵۶۹۵۰
۳۵۵۰ 108 1۵0۹5 هط او ۳۵۲۳۵۵۲۵ ب(1978) ۳ و۸10 00 ۵00 ۰ ۳ ۵1۵۵۹1 8۵۰ ۲ ,م56
-967 .00 607 .10 ,104 |۷۵ ,1811100 |۲011 آن0 0101 ]۸۷۱۱۵۷ ,8 ]1811100 ]00010[ ام سل
انا[ ,994
۹۶۵ ۷۷۵۲۱۵۳ ۳۵۵ ان 2110 مدا وه 6000۵1100 1۸۵ ,(1975) م بسا بل 200 ۳۰۳۲۰۱۵۳۵ .۲ ,5600
۰ ۲۵۱110۳۱۵ آ0 11۱۷۹ بر ۲01 ۸۵00 ومع مسا لام سوواط مادهنا امک ع ۱
۰ با ۸2۵ ,648 ۳0۵0۲۲۳۵-252 ۹۳
۳ 1۵0105 1۵01۳۵ ۵00 ۱۷۵۵۵۱ * ,(1986) کل ببا۹ا۵ 10 ۵00 .]1 بک۹ال1 با ,۷۷۵۵۵ ظ۲ م5
۷0۷۰ ما۸ ,1/310( ]00 )وا اما م00 ۱۵۸۵ 0 امومس/ مکحانوک کحعا مادام ان دزد رامش ۶۵6
۰ - 1016 .00 ,۱۵۷۵۳۵۲ ۱1| ۸0.601 ,12|
0010۵ 13۵ ۵۵ ۵10۹ 0۳۹1100 200 کعلام۳0م آنمه او 1066" ,(1953 سابل ,5۳۳۵۲۵
۰ ۳۱۷۵۹۱۷۰ ۲1۵۷۵۳۵ ,۳۹۱۵ ]۳۳۰ ملک امه ۳۵۵۵۶0۹٩
)5011100 اخع) ۳۵۲۵۵-1۵۵۵0 ۵۲ ۳۹۵۵۵۵ * ,(2009) ما کلحدط1 ۵00 با مطاع 5
515-۰ :(3) 2 بدع0 51071 10| ۸ 0۱۱4 ۵۸۲۵۵۳۹۵۶ 07 بل ۸0 و۳۳۵۵
([( 8۳ [200 1۳۵ ۶ 0عامعاله حصحل امه ا0 دادوام ۳۸ .(2005) بکایگ ,هل 200 .0 روط بط ما5
۰ 1 -282 .80 000108 ۱81۱۵۵۷/۱۵
-1101 [ع[|۳۵۵ عزوککش۸ ۳۵۵0۲۹۵ آن نناک عط) ان دندوادم۸ اه 1000 ۸ ب(0967) ۳۵ م5
۱-۰ | .00 با .17,10 |۷0 بعاا 060010 51۱0۳۵۳۵
40 ,0۵10 ها ,0۳065 آزمک رهاظ 20 ۸۰ ۸0٩ ۵۰ 0۵۳۵01۱ ۴۲ 5006
,۷۵.3 ,8 (]۱8]11007ا ]0001001171100 201/0 نله 10اه عم ۵0
-------- صفحهٔ بعد --------
2۷1 آ0 دعزاد 012۳216 1۳۵0 داد للع 0۵ 1۷۵221100" ,(0980) منک ,۳۵ 200 3۰ بقع 20 .ل 506
۰ 1۱/01۸ ,8۰ ]۲۱۵1۱6۵۲ ۳۵1۵۵ 09۱ ۲۵۵۵۵ ۷/۵۵ 71 ۱۵۵ 07 دو ۶۲۵۵۸02 1۵1۵۹
۰ 50126666 ۵00۹6 جوز اعد م۸0 2 دما ۳۵۳۳۵۵۵۵ ۵۵ کعنلوینگ ,(1992) جا۸ نطاکعاه]
(2021636[ ۱) .157-166 ,18 -1/ 441 بل کل 07 1077 وک
-0063 ,| |۷۷۹۵ ب(ع]ع07 ]۸۵ 07 1ع 501 م81 ]000 11و10 نم محنصقط/۹* ,ر50فل یک منطاعه 172
۱23
٩ ۵6۲ 66 ۵ل عطزانها) ۵۲ دعمانه] مقعطاه 200 کصحنصقطع ۳۵۳۵ ,(2000) ال 1۳۵۵0۹۵
8[ ]۲۵0,08 0۱۱ 060101۵ ۵۱ ۲۵/۵۳۵۵ ]1۱۵۵۱1۵۵ 1۵ 07 دج 0عع۶0 باقع ۱0۵۵۵
۱254-۰ ,| .|۷۵ ۷1010016۰ ,((82000م0)
+ ,۳۵۲۵۷۵ هاه۵ ۷۵۵۶۶ عطا 1۵110۳۵۵۶ مدش نها 0۵0 بر2007) 1۱۳۳/0۸
] ۳۷1۳۵۲۵۲ ۳۳/0۲1۸ ]0101[ ع۳ 0۶ 0ع دزامم 2007 5۳117201300 :2007 ۳۳۵۳۶
10 5111-861۹116 ۵ ۳۵۵۳ 1۵۵ ,(2002) تنل ( ۲1۵۹2 وه 1۹۱0۵۵ ۷1۵۳10۵ بماععنطاک مررصن]
با ادا ۲۹۵۵۳۵ 0 ۳۵۲ ,۵0۵ عنصهنهک عمدو اک ما مععز اک ع ناک 0200 1] ۵۶ دوم م۸
(686 202۵1[ 1) .320-338 :3-11 ,]۲۷۷۹
1 160271161 ,1110-2-1906 [۱120۵ ۳۵۱۳1۵۵۶ ,1۵۵۵ 1۵0۵0" ,(ر19866 ۷۵۵۵ ,1970) امهکنا]
۰ .1 ,۷۷/۵۵1۳8210 ,۳۵16۳۹ اه دم م0 و۸ ۳۵
00۲05 ,۸۳۵۷ 136 01 601 0271ع1 ب۱110-2-1902 ۱1200۵ ۳۵۱۵۳۵2۶ ما5 عمماک ,(2003) لهکنا
.1 ,۷۷۵۹18210 ,۳۵۱۲۹۰
][:
۳-ع10 200 ۳۵۳۵ 1۵۳ 0۹101621105 ما0 مهد مع 00۵ ,ر2004) خهکنا
.10 ,810 ۷۷/۵۵1 ,۳۵166۹ آ۵ دم00) و۸ عط) اه امعا دم 1۱10-2-2300 ۱20۵ ۳۵۱۳۵۶
۰ 160۷6۴ ,16۷1۹100 1۳1۳۵ ,0106 1۵۷1۵ ۳۳۵۵۵ نهک 1۵0" ,ر2000) چاطکن]
۰ 51۵011100۷0 عزاهاک م4 معامقش) ۵0۵ ۳۳۵۵۵۲ ب3ا ٩0 کلحغلمهاک معز00* ب(ر0987) لکلا
۰ 110۵110 160016۵ [۵ ۲121100 ۳۵ 1۳۵۵ ع12016ن3۷2
40 ,]۳۳۵ ۵0 1۵۲ ۳۵۳۵۵۳۹۵ عنصهنهک عصنهعاهک 1۵۳ معوزاعلی معاغلم‌ن]" ,ر0999) اکن
۲۲۰ ,160۷۲ ,1۵0۹ ۵۵ 500161 دعاه)5
۰ 0۱ 50061۷ دعاه اک 11160 1۵05 ۳۳۵۵0۲ 1۵۳ دل۵ ۱۷11 او یمک بر2007) ناککن]
]800100102110 [0 ]70۳۵ ۳۵0۲۹۵۰ 06116 0۵ 10 اذذام آنزمد ا0 ۳۵۲" بر[ 199) با ,10 200 ۵۰ ,۷6
9-07۰ 00.8 | .110 ,117 ۷۵۱۰ لکش ,8 ]0۸11607
40 0۹۵۳۷۵۷ ۷/۵۵۲ 1۹۵۵0۲ ۳۵۵ 1006121100 آزوگ ۱۵ ۵۵ ۳:۵۵ ع 50 ب(1979) ۷۷۰ ,۷۷/۵۵۵۶
(2003 ,۵اه 5600 درز 0160 )۸2۹1 بع ازنظ 6ا0 1۹ مدا 16 نگ ۳۵۳۷۵۳ ۲1۵۳۵۵۱6
آو 627130۵66 611101۵ ۳۵ 1۵ ۳۳۵۵۹۵۰۶ مشک 1۵ 1۹11 2002۳601 ۵1 11۹0۵ ,(0908) ۲1.0۰ ,۷/۹۵۵۰
1و ع6ا1۹1 ۲26216 ,۲0۹۹100 1۷۵22000 ۳۵۳۳۵۵ عاهاگ ۳۵ ۲و 100 ,1906 با ازمم۸
220-۰ .00 با |۷۵ ما ۷۷/۵۹108210 ۷۷۵۹1210
5 ]501 200 ۳۵۱۵۲1۵ ۳۵۳۵۵۵۵ :1۵ مقاه اه ۵۵۵٩ 27ع 5 51۳۵۵ 5۵11" ,(19868) ۸۵۰ ۷۷۰ ۷/۵۱۵۲
.]۲ ۳۳11۵1100 دمک آه 1 عع01ع0) سل ۸ ,۳۷۵۵0۵ 00۵ 00 دز حععصه ۸0۷ اما - ||
331-5۰
510 51006 ۳۵۵1۱۵۳۵۵۵ ۵۲ م۸ بر973ل0) ۵ بل بش0 ۵00 ۲ ۳۰ ,۴۵۱۳۵۳۷ ب یک ماع ۷۷
01۷ 0۲ 50۵01۷ ۸۳۳۵۳1۵0 ب(10 11010 ۳۵۱۵/]0۵ 0 ه 0 0ع11 امک 1۵۵ 0 ]م20 ماذندواهم۸
763-۰ 00 ,001006 ,10 .30 ,99 ]۷۵ ,۳۵166۵
5 ما0 116027601 عاهاک5 ۷۷۵۵۵20 |۵۵ معنفعل آهعمطع00." ,(2010) ۷۷/۹۱01
0
-------- صفحهٔ بعد --------
۱۹۵۴ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
۷( ,51۳1۳65 1001111 1۵ ۸0۷20060 و400 ]ال 0 ماع و۰ مر[99ل0) با ۷۵۵۵21۵۵۳۵
,دع ادزاطانام م۸ بکع ۷ ححل ۳۰۱/1۵۵۳۵
۰ ۷۷۰ ,۳1۵۵ با 10080 با بل ,618۵11۵0 مت م۲0افق) ما ۸۵080 10 کل ,۸00 ۵۰ با بک۹ 181 سا ,و۷۵۷۹
]1 ۳ ۷/۰ ,۱/۵۵0 ب) یک یک 11۵0 ۳ بل متعافعگطا کل ,1۹۳۳۵۳۵ سا ۵ ,۲106۹ بل ۳ سا ,13۳06 سا
۰ 510106 200 بط با ,ومع بط .۳ ۲۵۲۲۹۵ رک ۰ ,۳۵۳۷۲ .۷ ,۷0۳۱۳۵ مک ل ]۱16 بط بت ,۱1۵۳
۲و 1۵1۹1۵6 110061261100 ۵۲ ۳۷۵1۵0۵ ۵۵ ۷۷۵۳۳۵۵ ۲۳۳۹ ۳۲۵ ۳۵۵6۵۰ هناگ ب(0997) 1 ۲۳۰
۵0۳۳-97-0۰ ,دازو5
0 0۳1۹11۵0 1۰ 0 0ل +0افق) 60007۵0 بمعمد ۸ منممصعا مخ 0و۸ .0 ۲۵۵۵۵ ,د 10 ۱۰ سا ,۷۵۷۹۵
0 ,۳۴۵۵۲ .۳ جامعد ول ب مان ها نزمعطط بکع و۲ معلاط ۱۵ سل ۲۵۳6۲ ۳۰ عزافما ۳۵۵۰ صقن 0 ۷۷۰ ,10
۰ ۷۵۹۱۵۲۲۱ ,ا[ع ۱۷11 .کل کع 3ل ۱۷1۵۵ مها 06016 با ۹/۵۳۵0 ۳۰ ۷۷:1۱۱۵۵۵ بمقنا ن .5
۰( با[ ع0اماک ۲ ۵۳۲۵ 200 بلاعع5 .۵ ۵۷۵۵۵ ۹۵۵۵۵ گ ۳۵۲ ,۳۵۷۷۲ یک ۱/۵۳۵۵
۲۳ 1998 مه ۲0۳۳ 1996 عطا ۲۲۵۵۵ ۲۵۵۳ صفصمهنک ندازوگ او ععممادند 11006121100"
۲۲001611100174 ]700/0 بادازوگ ۲و0 عممقاداد ۹ 10011100 ۵۲ ۳۷۵۵۵0۵ ۵۳ کممطیا ۷/۵۳
)۱24 ,8 (]0۳ع۲۳۱۵۸]1 ]0000071۵۱۱۱۱۵۲۱1
0 027013۶ 200 ۵۵010۹5 27ع اه 0۵ 00اه ۰۳۵۵۲۱۵۵ بر1987) ۷۰ م۵۵ ]1 200 ۲1۰ ,۷۵۳۵7۵۰ سا م70
۰ ,26 .]۷۵ ,10۹16 ۲13700۲ 200 ۳۵۳۲ ع۳۵) آ0 ۲۵0۳۲ ,نامه عح دمم ع دنهد 1۵۳ معاندومعل [۵ ۵۳ 0۲
۰( ل 1 1۱13- ۱۰00.41
40 ۷۵۷ ناگ ۵۲ ۳۹1۹1۵6 ۳۵۳۵۵۵ ۵۲ 51۵00 00۳۲ ,(2003) ۳۶ 10002 200 ۷۵۵ اک مصقال ما7
(۹6ع 01 1) .۱73-178 00 ,(23)2 جع اک 00090۲۵ ,زموگ امک دز کعم سکع06 1]
تحقیقات ساختمان و مسکن. وزارت مسکن و شهرسازی, ۰.۱۳۸۴
پژوهشگاه بین المللی زلزله شناسی و مهندسی رلزله. (خرداد ۱۳۷۰)» گزارش زلزله منجیل- رودبارء ۲۱ خرداد ۱۳۶۹
شماره نشریه ۷۰-۹۱-۱.
7120109 0۳ 0۵۲۵/11۵1 /۳۲۵۲۰۱۲ ۰ 10://۷۷۷۷۷ ۳
استاندارد مهندسی آب. (۱۳۸۷) "جستجو و معرفی ادبیات فنی موجود در مورد تحلیل و طراحی لرزه‌ای سازه‌های آبی
مختلف". وزارت نیرو نشریه ن-۱۵۲.
وفائیانء محمود. (۱۳۶۹)» "اثر زلزله در سدهای خاکی". انتشارات جهاد دانشگاهی دانشگاه اصفهان.
-------- صفحهٔ بعد --------
۱
-------- صفحهٔ بعد --------
-------- صفحهٔ بعد --------
پیوست ۱- ناریخچه عملکرد لرزه‌ای برخی از سدهای خاکی و سنگریز پ۱-۱
تاربخچه عملکرد لرزه‌ای برخی از سدهای خاکی و سنگربز
سدها تحت تاثیر بارگذاری ناشی از زلزله رفتارهای گوناگونی از ترک‌خوردگی جزئی تا انهدام کامل از خود نشان
می‌دهند. تا به امروز سدهای خاکی و سنگریز که با رعایت اصول مهندسی ساخته شده و لایه‌های تشکیل‌دهنده آن به
خوبی متراکم شده‌اند. زلزله‌های شدید ر بدون آن که اترات زیان آوری بر عملکرد ایمن آنها داشته باشد. تحمل کرده‌اند.
اغلب سدهایی که در این میان دجار آسیب دیدگی‌های جزئی تا کلی شده‌اند. در رسته سدهای باطله یا سدهایی بودند
توجه به دو نکته ضروری است اول اینکه عملکرد مطلوب سدها به معنی آن نیست که سدها ذاتاٌ در برابر زلزله ایمن
هستند و دوم اینکه بجز چند مورد شاخص, سدهای کمی در معرض زلزله‌های معادل پایه طراحی (7۳]) قرار گرفته‌اند.
البته موارد گزارش شده از شکست سد یا سازه‌های جنبی در زلزله. بسیار کم شمارء ولی در حد فاجعه بوده‌اند.
آمریکا و در زلزله سال ۱۸۸۶ چارلتون (کارولینای جنوبی) میباشد. از دیگر سدهایی که در معرض رخداد زمین لرزه قرار
گرفته‌اند می‌توان به سد 50118 [19۹512-) نزدیک سانفرانسیسکو روی گسل سان‌آندریاس" اشاره کرد که در زلزله ۱۹۰۶
در زلزله سانفرانسیسکو در سال ۱۹۰۶ به بزرگی ۸/۲۵ ۲۲ سد با ارتفاع ۴/۶ تا ۴۳۲ متر تاشعاع ۶۰ کیلومتری از
گسل مسبب قرار داشتند (نیمی از آنها کمتر از ۸ کیلومتر فاصله داشتند) که شتابهایی بین ۰/۳۵۵ تا ۰/۸8 را تجربه
کردند ولی اکثر خاکریزهاء به غیر از ۵ مورد. بدون صدمات مهمی پابرجا ماندند. از این خاکریزهای آسیب دیده یکی روی
گسل و ۴ سد دیگر به فاصله ۳۰ متر از گسل واقع بوده‌اند و سیب ناچیزی دیده‌اند.
سد هیدرولیکی شفیلد" در کالیفرنیا به ارتفاع ۷/۶ متر و با شیبهای بالادست و پایین‌دست ۲۲درجه. زلزله‌ای به
بزرگی ۶/۳ که مرکز آن در فاصله ۱۱ کیلومتری سد قرار داشت را تجربه نمود. بر اثر این زلزله پی و بدنه سد روانگرا شده
و به دنبال آن تخریب شیروانی پایین‌دست. منشاء اصلی شکست سد بود. جنس بدنه سد از ماسه لای‌دار و لای ماسه‌دار
در سال ۱۹۲۸ زلزله‌ای به بزرگی ۸/۲ سد باطله باراهونا" در شیلی به ارتفاع ۶۵ متر که از مصالح ماسه سیلتی (5۸/1)
ساخته شده بود را تخریب و موجب مرگ ۵۳۴ نفر گردید. همچنین در زلزله سال ۱۹۶۵ این کشور به بزرگی ۷/۵ نیز
حدود ۸ سد باطله به ارتفاعهای ۵ تا ۳۵ متر گسیخته شدند. فاصله سدها از مر کر زلزله بین ۱۵ تا ۸۵ کیلومتر بود.
۵ ۹۵"
50 *
0۵
-------- صفحهٔ بعد --------
۲-۱ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
مصالح بدنه این سدها از نوع سیلت ماسه‌ای (/5۱) و ماسه سیلتی (۸۸1) بودند. بر اثر این زلزله برخی از این سدها کاملاً
تخریب شدند که تنها در یک مورد منجر به مرگ ۲۰۰ نفر گردید.
در زلزله ۱۹۳۹ اجیکا" در ژاپن به بزرگی ۶/۶ ۷۴ خاکریز بین ۱/۵ تا ۱۸ متر در معرض زلزله قرار گرفتند که از بین
آنها ۱۲ مورد کاملاً تخریب شدند. ٩ مورد از خاکریزهای تخریب شده با استفاده از مصالح ماسه‌ای ساخته شده بودند و
تخریب سه مورد دیگر به دلیل شسته شدن خاک از محل سرریزها بوده است.
در زلزله نانکای" این در ۱۹۴۶ به بزرگی ۸/۱ حدود ۵۰ سد به ارتفاع بین ۱۵ تا ۴۰ متر تحت شتاب ۰/۰۸8 تا
همه خسارات حاصل از زلزله صرفاً محدود به زمان وقوع زلزله نمی‌باشد بلکه در مواردی مشاهده شده است که سد
پس از اتمام زلزله و در اثر پدیده‌های ناشی از آن (کاهش پارامترهای مقاومتی مصالح و تولید فشار آب حفره‌ای اضافی در
حین زلزله و بازتوزیع تدریجی آنها پس از زلزله) متحمل خسارت شده است. به عنوان مثال, سد یوبا" در آمریکا به ارتفاع
۶ متر, یک سد همگن از مصالح ماسه‌ای رس‌دار با پلاستیسیته متوسط بود که بر روی آبرفتهای رسی قرار داشت.
گردید. علت احتمالی این پدیده بالارفتن فشار آب حفره‌ای در پی در هنگام زلزله و بازتوزیع آن پس از زلزله عنوان شده
در زلزله کرن کانتی " کالیفرنیا در سال ۱۹۵۲ به بزرگی ۷/۶ تعداد ۷ سد به ارتفاع ۶ تا ۲۷ متر تحت تاثیر زلزله قرار
داشتند که در سدهایی که به روش هیدرولیکی ساخته شده بودند صدمات زلزله به صورت ترکهای عرضی و طولی
سد هبگن" به ارتفاع ۵ متر در زلزله‌ای به بزرگی ۷/۶ که در سال ۱۹۵۷ به وقوع پیوست. به اندازه ۶/۵ متر جابجا
امواج تا ارتفاع یک متر بالای تاج سد. وقوع لغزش توده سنگ در ۱۱ کیلومتری پایین دست و جابجایی حدود ۵۰
میلیون‌تن سنگ به واسطه آن و ... از جمله مشکلاتی بود که برای این سد تحت زلزله به وجود آمد. شرارد طی بازدید از
وضعیت سد پس از زلزله بیان نموده که پایدار ماندن سد در چنین شرایطی فقط به علت یک ترکیب مناسب از حوادث
بوده و هر کدام از عوامل فوق می‌توانست منجر به تخریب سد گردد.
هماززن0 *
۸10
6۵
۲0۵۷ ۵۲۵ 1
یا[ *
-------- صفحهٔ بعد --------
پیوست ۱- ناریخچه عملکرد لرزه‌ای برخی از سدهای خاکی و سنگریز پ۳-۱
در زلزله توکاچی ژاپن (۱۹۶۷) به بزرگی ۷/۸ نیز ٩۳ خاکریز به ارتفاع ۴/۶ تا ۱۸ متر تحت تاثیر زلزله قرار گرفتند
که منشا خرابیهای عمده. روانگرایی خاک ارزیابی و گزارش شده است.
سدهای سن فرناندو" پایینی و بالایی در زلزله سن فرناندو در سال ۱۹۷۱ به بزرگی ۶/۶ دچار آسیب شدند. این سدها
به صورت هیدرولیکی از مصالح ماسه سیلتی و سیلت ماسه‌ای با دانسیته نسبی متوسط ۵۰ تا ۵۵ درصد و عمدتاً به
صورت هیدرولیکی ساخته شده بودند. در سد سن فرناندوی بالایی علیرغم رخداد تغییرشکلهای در حد ۴ متر
گسیختگی کلی رخ نداد. ولی در سد سن فرناندوی پایینی» گسیختگی عمده‌ای در شیروانی بالادست سد اتفاق افتاد که
به شکست و تخریب سد منجر شد. ارتفاع این سد ۴۳ متر بوده و هنگام زلزله. ۴۶ سال از عمر سد می‌گذشت. در شکل
سطح آب مخزن هنگام زلزله در فاصله ۱۱ متری از تاج سد قرار داشت. همانطور که مشاهده می‌شود قطعه‌های
بزرگی از مصالح بر روی قسمتهای روانگرا شده به سمت بالا دست حرکت کرده‌اند. بعد از وقوع زلزله» مصالح روان‌شده تا
حدود ۶۱ متر پایین تر از پنجه سد حرکت کردند و شیب بالا دست تا حداکثر ۱۵ متر نشست کرد به طوری که فاصله
سطح آب مخزن تا تاج سد به حدود یک متر رسید.
لرزه‌نگارهای موجود در تکیه گاه و تاج سد شتابهای حداکثر ۰/۵۵8 و ۰/۵8 را ثبت کردند. همجنین نشان دادند که
0 0 300 200 00 0 0۵ 20۵ 300 4001
۴ 0055-560۱۱00 خر رم 7
(12+80 513000) و ۳ : ۱۱20 س
1 5
50
: 5
۵ هه
» رع
00۵
۱6۵ ۱۱۵۴۴۱۴0 ۴
۴۱۶ ۲۷۵۴۵۸۱۱۴ عغاها5 0۳۵۷۵
۶ا۶ ۵۱۶۵) 850۷ 1940 سس 0 عء
۲ شا 02۸ 4۵ ما ع
8۸0 8۲۷ ان
ریت ۴۲ ۷۳/۰۰۰۷۵۸۸۴ ۵
0۵0
شکل پ۱-۱- مقطع عرضی سد سن فرناندوی پابینی در زلزله ۱۹۷۱و مقطع عرضی اولیه
در زلزله سوم مارس ۱۹۸۵ در شیلی به بزرگی ۰۷/۸ دو سد لامارکوزا" و لاپالما"" در فاصله ۸۰ کیلومتری از منبع
زلزله دچار گسیختگی شدند. مقطع اولیه و گسیخته شده سد لامار کوزا در شکل (پ ۲-۱) آمده است. هر دو سد دارای
9
ره 6 01:10 ۱11 با
0
۵ م۲ ۳
۱] 4
-------- صفحهٔ بعد --------
پ۴-۱ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
ارتفاع ۱۰ متر بودند و طول تاج آنها به ترتیب ۲۲۰ و ۱۴۰ متر بود. شتاب حداکثر در محل سد به ترتیب ۰/۶8 و ۰/۴۶۵
تخمین زده شده است. در سد لامارکوزا دو لغزش عمده در بالادست و پایین‌دست سد اتفاق افتاد. در بالادست سد
تغییرمکان افقی و قائم به ترتیب به ۱۱ متر و ۲ متر رسیدند و حداکثر تغییرمکان افقی در پایین‌دست سد به ۶/۵ متر در
پنجه سد رسید. در نتیجه این لغزش‌هاء ترکهای طولی به پهنای ۸۰ سانتی متر و عمق ۲ متر به وجود آمد. در سد
متر و عمق ۱/۵ متر و طول ۸۰ متر در سد به وجود آمد.
00
۳۳
اراس همم مر
تما رم
ای امه 2 99 7
2 ۳
ال کم 3
تسا ی ت 0 6 -
۹ ی رم ه
سا که هه اْ ی ک
5 ی 94
ی و 5417 ِ ی
ی بت ۳ 46 وووواع 2 ۱ همم بمبهت مر ک
خ سا ما اس مه دا ان با ی ما اب با سا باس ل 7
ار را اج اس مض مس مس[ مت مس ی ما اس هس اس 2۳و 1
[
بمحمه 90
نیت ۱ وا عم
8-3 ۱
6-2 ۱
۹ 8 4 3 ۱2 ۵
70 ز ما سا سا اه ۰
08 یی تین 9-3
9و و۵۵۲۵ ۱۵۵ 90۱6۳۸۵۵ برا,۷) ا۵ ۷65 - [0
شکل پ۲-۱- مقطع عرضی سد لامار کوزا قبل و بعد از وقوع زلزله
در همین زلزله. سد سنگریز با هسته رسی مایل 10۲۵ 5م] در شیلی در مرحله دوم اجرا یعنی در تراز ارتفاعی
۸ متر تحت زلزله فوق به مدت ۱۰۰ ثانیه قرار گرفته و شتاب ایجاد شده در تراز پی و تاج سد به ترتیب ۰/۱۳8 و
8 تثبت و گزارش شد. مشاهدات بعد از زلزله نشان می‌دهد که هیچگونه تغییرمکانی در این سد ایجاد نشده است.
این سد در چهار مرحله و با تراکم بالایی احداث شده و به منظور ذخیره مواد باطله "" مورد استفاده قرار می‌گیرد.
سد ماتاهینا" از نوع سنگریز با هسته رسی به ارتفاع ۸۶ مترء واقع در نیوزیلند. در سال ۱۹۸۷ زلزله‌ای با بزرگای ۶/۷
را تجربه نمود که منشا آن گسلی به فاصله ۱۱ کیلومتری ساختگاه سد بود. تغییرمکانهای ایجاد شده در تاج سد عمدتاً
دست تا ۲۷ سانتیمتر گزارش شده است. البته ۱۰ ماه بعد یک فرونشست؟" نزدیک تکیه گاه سد ایجاد شد که به
فرسایش داخلی در هسته رسی (متشکل از مصالح با پلاستیسبته کم) انجامید. ظاهرا زلزله باعث تشدید فرسایش شده
بود» که بعد از اولین آبگیری سریعاً ترمیم شد.
سد لس آنجلس از نوع خاکی با هسته رسی در سال ۱۹۹۴ تحت زلزله ۸107111۳1480 به بزرگی ۶/۷ قرار گرفت. منبع
زلزله در فاصله رو مرکزی ۱۱ کیلومتری از سد قرار داشته است. این سد به ارتفاع ۴۷ متر بر روی تکیه‌گاه سنگی قرار
٩ ۳۵1 ۶
۱
۷ ٩۱ 0[6ا[
-------- صفحهٔ بعد --------
پیوست ۱- ناریخچه عملکرد لرزه‌ای برخی از سدهای خاکی و سنگریز پ۵-۱
دارد. پوسته‌های بالادست و پایین‌دست سد توسط مصالح شن و ماسه‌ای با درصد تراکم بالای ٩۳ درصد اجرا شده است.
در این زلزله. حداکثر شتاب ثبت شده در تراز پی معادل ۰/۲۷8 در امتداد مقطع عرضی, ۰/۳۲۵ در امتداد محور سد و
۶8 در راستای قائم بوده است. حداکثر شتاب افقی در تکیه گاه نیز برابر ۰/۴۳۵ بوده. در حالیکه تاج سد شتاب
58 «را تجربه کرد. این شرایط حداکثر نشست ٩ سانتیمتر و جابجایی ۲ سانتیمتر به سمت پایین‌دست در تاج سد را
حادثت شد. شیب پایین‌دست نیز تا ۲ سانتیمتر نشست کرد و تا ۵ سانتیمتر به سمت پایین‌دست جابجا شد. در همان
زلزله در خاکریز 110 ۳1071۳ به ارتفاع ۲۵ مترء نشست تاج ۲ سانتیمتر و تغییرمکان شیب پایین‌دست حدود ۲/۵
سد سنگریز با هسته رسی 1110171110 |۳۳ به ارتفاع حداکثر ۱۵۰ متر و طول تاج ۳۵۰ متر در کشور مکزیک قرار
دارد. شیب بالادست و پایین‌دست سد. ۱ قائم به ۱/۸۵ افقی میباشد. مقطع عرضی سد در شکل (پ ۳-۱) ارائه شده
است. این سد در طول سالهای ۱۹۷۵ تا ۰۱۹۹۹ ۷۷۴ زلزله با بزرگی ۳ تا ۸ را که ۷٩ مورد آنها دارای بزرگی بیشتر از ۵
بودند تجربه کرده است. در میان این زلزله‌هاء چندین زلزله به بزررگی بیشتر از ۷ و یک مورد هم ۸/۱ گزارش شده است.
فاصله گسلهای مسبب زلزله تا محل سد تا حدود ۱۰۰ کیلومتر بوده است. فرکانس غالب اکثر زلزله‌های بزرگ نزدیک به
یک هرتز و حداکثر شتاب ایجاد شده در تکیهگاهها ۰/۱۳8 به صورت افقی و ۰/۰۷۷8 به صورت قائم بوده و شتاب
حداکثر در تاج سد ۰/۳۷۵ و ۰/۱۸۵ حاصل شده است. نشست ایجاد شده در تاج سد به دلیل زلزله‌های پیاپی فوق
حداکثر ۶۵ سانتیمتر اندازه‌گیری و گزارش شده است که ۵۵ درصد این نشست‌ها به دلیل ۵ زلزله بزرگ بوده است.
شکل تغییرمکان حاصل از یکی از زلزله‌های مذکور در شکل (پ ۴-۱) نشان داده شده است.
اندازهگیریهای تغییرمکان در این سد و چند سد دیگر در مکزیک نشان می‌دهد که تغییر مکان بدنه سد و کاهش
ارتفاع آزاد بیشتر به دلیل تراکم مصالح سنگریز" بوده است. این موضوع معمولاً در روش بلوک لغزشی نیومارک مورد
توجه قرار نمی‌گیرد. در سد مزبور ۷۰ تا ۸۰ درصد تغییرمکانها به دلیل تراکم مصالح بوده و تغییر مکان قائم به مراتب
در کشور شیلی, در زلزله‌ای به بزرگی ۷ در سال ۰۱۹۹۷ سدهای باطله به ار تفاع‌های ۱۵ تا ۳۰ متر در فاصله ۸۰ تا
۰ کیلومتری کانون زلزله دجچار هیجگونه آسیبی نشدند. البته فاصله زیاد این سدها از مرکز زلزله دلیل عمده آن
می‌تواند باشد.
۱۳0
-------- صفحهٔ بعد --------
پ۶-۱ راهنمای نحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
۵۸1 آاه ان 10ع ۵1۱1 (60) 0 ۱۱۱۱۵۱۹۱۵۱۱۶ (۱)
8 (0) 5 (ع2)
1-4) ۱0۱۷ | بر (ع) ۱ 6 (3)
)4( 20۵۱۱۱۵۱۵۵ ۱۵ ۵۲۱۱۱| )0( ۳۵۵۱۱۱۵ 1۵|
)5( 1۵۱۱۵ ۲۵۵۳۱۱۱ )0( 0۱۵۱:۱۱۱۵۱۱, ۱۱( 1
را 03
۲۵۵ ۹۵۱۱۱۱ (0)
شکل پ۳-۱- مقطع عرضی سد 17110۳۲711110 1 که تحت زلزله‌های بزرگ قرار گرفته است
(2 11۷ ۱50
0 11 ,کا((5]013::6۱16ا0 ان 0۱۷۸۹1162
11113
0 :
[زری امش یر
5 سس
ار ۹
ی اند ۵۵ ۵
12000 11 56110
25
کس
0 ۲:۱۳:۱۱
ادلی زیر نرادن 8
۰ : ۱۱0
۳ 015۱1266111615, ۱۱ 1
100 0
5
10
ع۱(۳ ۰
00
25
۹۵1۵۱0۲, 1985 4
شکل پ۴-۱- تغییرمکان ایجاد شده در بدنه سد 177110۲۲1110 |۳1 حاصل از یک زلزله بزرگ
۰
-------- صفحهٔ بعد --------
پیوست ۱- ناریخچه عملکرد لرزه‌ای برخی از سدهای خاکی و سنگریز پ۷-۱
در سد خاکی با هسته رسی 00100۳01 به ارتفاع ۶۸ متر در ترکیه تحت زلزله 0۳1۵ سال ۲۰۰۰ به بزرگی ۶ تنها
ترک طولی به پهنای ۲ سانتیمتر ایجاد شد.
در ژانویه ۰۲۰۰۱ زلزله [ا0] با بزرگی ۷/۶ منجر به بروز گسیختگیهای جزئی تا کلی در ۶ سد خاکی با هسته رسی
به ارتفاعهای ۱۱/۵ تا ۱۸ متر در هندوستان شد. تعداد چهار عدد از سدهای فوق در فاصله ۵۰ کیلومتری مرکز زلزله
قرار داشتند و شتابهایی بین ۰/۲۸8 تا ۰/۵۲۵ را متحمل شدند. در این میان سد ۳۸۳8 به ارتفاع ۱۵/۵ متر حدود ۴
متر فرونشست و ۷/۱ متر جابجایی در بالادست را به همراه داشت (شکل پ ۵-۱). در سد 5۳1۷1۵0۵ نیز با ارتفاع ۱۸
متر نیز نشست تاج تا ۲ متر و جابجایی قسمت بالادست تا ۱/۲ متر مشاهده شد. علت اصلی خرابی این سدها روانگرایی
در مصالح سست پی آبرفتی گزارش شد. در حالیکه زلزله در دوره نسبتا خشکسالی اتفاق افتاده بود پیش بینی می‌شد در
صورتیکه زلزله در دوره‌های پرباران رخ می‌داد امکان گسیختگی بسیار بیشتر می‌شد.
20 10 زا
کم و0 (۳۷) 522105 ۷۵۲۳۷ 8 ۲۷۵۲۰
سس
:605
زره
۹
100۳۷1۵5 عگ ۹
ااه۲ط8ظ ۲ ۱۳۱۵۵۲۷۱۵۲۹٩
وه
یو ند ا ده 01
ی ۸ ی
ندازد یندم اهر دنل
(۱)۹۵۲120۱۵) ۷۷3۱۱ ما
:0 مزاگ |0۲۱3
برازا(ط ٩۵ ۵۵۹۲۵۱۵۵ ۷۵۲9۱۳۵۱
شکل پ۵-۱- مقطع عرضی اولیه و پس از زلزله در سد ۳۵۲8-)
در زلزله 2006 ,۷۵8۵۵۲1۵ در اندونزی به بزرگی ۶/۳ تعداد ۴ سد خاکی همگن و غیرهمگن به ارتفاعهای ۱۴ تا
۰ متر تحت تاثیر قرار گرفتند که آسیبهای جزئی به صورت تغییرمکان تا ۵ سانتیمتر و گسترش ترک طولی در دو
مورد از آنها گزارش شد.
زلزله ۲12110 ۸120 در ژاین به بزرگی ۶/٩۹ در سال ۲۰۰۷ منجر به نشست ۲/۵ سانتیمتری در سد ۵« به ارتفاع
۶ متر که در فاصله ۴۸ کیلومتری کانون زلزله قرار داشت. گردید. این سد از نوع سد سنگریز با هسته رسی است که
در سال ۱۹۹۳ ساخته شده است. شتاب افقی و قائم در گالری بازرسی به ترتیب ۰/۲۵۵ و ۰/۱۶۵ و در تاج سد ۰/۴۷۵ و
سدهای دیگری هم تحت تاثیر زلزله بوده‌اند که به دلیل آسیبهای جزئی در آنها از بیان آنها صرفنظر شده است. رفتار
برخی از سدهای خاکی همگن, غیرهمگن و سدهای ساخته شده به روش هیدرولیکی در جدول (پ ۱-۱) نیز ارائه شده
است. در این جدول ابعاد و مشخصات سد. مشخصات زلزله و رفتار سد در حین یا بعد از زلزله توصیف شده است.
-------- صفحهٔ بعد --------
پ۸-۱
5
نشست ۷۶17113 در تاج و تغیر
مکان ۵۱17117 در شیب بپایین
دست
نشست ۸۰1۲1 در بوسته بالا
دست. نشست ۱۰۰111 در
بوسته پایین دست و ۲۵۵۲۱ کج
نشست ۲۰13۱ و تغییر مکان
بایین دست برابر ۵۰111111
ترکهایی در تاج. افزایش فشار آب
حفره‌ای
نشستهای [۹11111 در تاج
ترکهای طولی, روانگرایی
بدون خرابی ظاهری. شتاب
بدون ترکهای ظاهری
روانگرایی و شیبدار شدن بوسته
بایین دست
نشست تاج در حدود [۰/۳۸1
ترکهای طولی و نشست تاج در اثر
روانگرایی فونداسیون
تاج حدود (۱۶۰1۲117
ترکهای طولی به عمق ۰/۶111
لغزش شیب در بالا دست و بایین
دست. روانگرایی مصالح ماسه‌ای
ترکهای طولی به طول ۱۵۰1 و
به عمق [۰/۵11
ترکهای طولی به طول ۳۰۰1۱ و
به عمق ۷171 متر
ترکها
- ما ی
با طول سد. [آ- ارتفاع سد. |
مشخصات زلزله
(سال و بزرگی)
زلزله ۱۰ اکتبر ۱۹۳۸
۶ در مقیاس مرکالی
اصلاح شده
زلزلشه دوم مارس ۰.۹۸۷
۱۷1-۳
زلزنه ۱۹۶۱ ۵-۰۲۵۵
۱۷1-۲
زلزفه ۱۹۶۴ نیگاتا.
۱۷1-۵
زلزه ۱۹۷۵ اورویسل.
۱1-۷
زلزه ٩ فوریسه ۰۱۹۷۱
۱1-۶
زلزلسه سس انتاباربارا
۱1-۳
زلزله ۰۱۹۷۸ ۷:
۴-]/۸
زلزه ۴ مارس ۰۱۹۷۷
1-۲ و 2-۰1۲8
له بسوهی وان
در سال ۱۹۶۹ و 1-۶
تانکشان ۰۱۹۷۶ ۶-]
ایلاپل ۰۱۹۴۳ ۸1-۸۳
تانکشان ۱۹۷۶ 1-۶ و
زلزله ۱۹ سبتامبر ۰۱۹۸۵
۱۷1-۱
زلزنه‌های ۱۹۸۱ و ۰۱۹۷۹
۱1-۶
س ۰۱۹۸۵
۸- ]۸
زلزله‌های ۱۹۸۱ و ۰.۹۹
۱1-۷۱۱۶
۳۸8 ۳۲۱-۰ م2
زلزله مورگان هبل ۰۱۹۸۹
۳۴۳8 * و2
زلزله ۲۷ می ۰۱۹۸۰ ۸1-۶
زلزله ۱۴ سبتامبر ۱۹۸۴ و
۱1-۸
۷ بزرگی زلزله در مقیاسر
ار سدها به هنگام زلزله
بالا دست
سد سنگریز
ازور
شنی و هسته شیبدار
ما اً
سد همگن از سیلت ماسه‌دار
1
۹
و رس ماسه‌دار
2
و لایه بتنی در بالا دست
سنگریز و هستّه مرکزی رسی
سنگریز و هسته مرکز رسی
ماسه‌ای و هسته رسی
سد ناحیه‌بندی شده. بوسته
از نوع شن ماسه دار و هسته
شیب دار رسی
همگ.
ب
سد ناحیه‌بندی شده با بوسته
سد ناحیه‌بندی شده با پوسته
سد ناحیه‌بندی شُده با پوسته
بالا دست
سد ناحیه‌بندی شده با پوسته
سنگریز و هسته مرکزی رسی
سد ناحیه‌بندی ده با پوسته
سد همگن از ماسه سیلت دار
به همراه شن
سد ناحیه‌بندی شده با بوسته
سنگریز و هسته مرکزی
لزله در مقیاس مرکالی اصا
ی و سنگریز
و۳۳
111111
0۳۹11
زی ۱001:۱۱1۵
0اه 5
۵۳۵00 |-]
1
110
1۵
۳۱۹
1.۵
1۵۷۲۵۱
وروت 6 ها
108
(۷۵[[۵
-------- صفحهٔ بعد --------
پیوست ۲ - دسته‌بندی سدها و محدوده کاربرد هریک از تحلیلهای لرزه‌ای بر اساسآبین‌نامه‌های بین‌المللی پ۱-۲
دسته‌بندی سدها و محدوده کاربرد هریک از تحلیلهای لرزه‌ای بر اساس آیین‌نامه‌های بین‌المللی
بررسیهای انجام شده بر روی منابع و مراجع مختلف بین‌المللی در خصوص تعیین حداقل تحلیلهای لرزه‌ای مورد
نیاز برای سدهای خاکی و سنگریزء بر اساس دسته‌بندی و پتانسیل‌های خطر پیش‌بینی شده نشان دهنده آنست که یک
اجماع کلی در این باره وجود نداشته و هریک از مراجع بسته به شرایط محیطی و لرزه‌ای و نیز شکل و ابعاد سدهای
ساخته شده در آن کشور پیشنهادهای متفاوتی را ارائه نموده‌اند. لذا در تدوین این راهنما ضمن مطالعه و ارزیابی
توصیه‌های مختلف ارائه شده, تلاش گردیده است تا نسبت به ارائه یک دسته‌بندی و توصیه‌نامه مستقل مشابه آنجه در
بخش ۶-۱ راهنما آورده شده متناسب با ویژگیهای سدهای مورد مطالعه و ساخته شده در کشور اقدام شود.
آنچه در ادامه آمده خلاصه‌ای از مطالب عنوان شده در خصوص دسته‌بندی سدهای خاکی و سنگریز برای تعیین
حداقل تحلیلهای لرزه‌ای مورد نیاز در مهمترین مراجع در دسترس میباشد. که به منظور آشنایی خوانندگان با نظرات
سایر راهنماها و توصیه‌نامه‌ها ارائه شده است. برای کسب اطلاعات بیشتر در این زمینه لازم است به هریک از منابع فضوق
به صورت مستقل مراجعه گردد.
پ ۱-۲-کمیسیون جهانی سدهای بزرگ ((10-01,1)
* عوامل موثر در گزینش پارامترهای لرزه‌ای
تعیین سطح زلزله طراحی در تحلیل لرزه‌ای یک سد بسیار حائز اهمیت است. عدم توجه به این نکته می‌تواند به
غیراقتصادی و پا غیرایمن شدن طرح منجر شود. برای این منظور لازم است دو عامل میزان خطر لرزه‌ای ساختگاه سد و
الف - میزان خطر لرزه‌ای ساختگاه سد
بر مبنای بیشینه مقادیر شتاب زمین (۳)0۸) در سطح خطر لرزه‌ای حداکتر قابل تصور (-۷1)» میزان خطر ساختگاه
به چهار بخش قابل تقسیم‌بندی است:
-------- صفحهٔ بعد --------
پ ۲-۲ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
حدول پ۱-۱- دسته‌بندی خطر لرزه‌ای در ساختگاه سد بر مبنای بیشینه مقادبر شتاب زمین (1767۸)
۱
8
568 > ۳0۸ > 0.۱8 (متوسط)
68 < ۲0۸
و هیچ گسل فعالی تا فاصله ۱۰ کیلومتری وجود ندارد
65 << 10۸
و یک گسل فعال در فاصله کمتر از ۱۰ کیلومتر وجود
دارد
ب- میزان خطرپذیری سد
اسیبهای بالقوه پائین دست تعیین می‌شود. اثرگذاری هر یک از این عوامل بر میزان خطرپذیری سد بر اساس مقادیری
است (بین صفر تا ۱۲( که در جدول (پ ۲-۲) به تفکیک ارائه شده است. با جمع مقادیر مربوط به هریک از این عوامل.
جدول پ۲-۲- عوامل موّثر در میزان خطرپذبری سد
عامل خطرپذیری خیلی زیاد زیاد متوسط
(۵0107] 1415)
تعداد افرادی که در زمان
با محاسبه میزان خطرپذیری کل (بر اساس جمع مقادیر هریک از عوامل مذکور در جدول پ ۲-۲) درجه خطرپذیری
آن سد را می‌توان از جدول زیر تعیین نمود. در این طبقه‌بندی دسته | دارای کمترین خطر و دسته ۷ دارای بیشترین
خطر میباشد.
-------- صفحهٔ بعد --------
پیوست ۲ - دسته‌بندی سدها و محدوده کاربرد هر یک از نحلیل‌های لرزه‌ای بر اساسآ بین‌نامه‌های بین‌المللی پ۲- ۳
جدول پ۳-۲- درجه خطرپذیری سد
, درجه خطرپذیری
عامل خطرپذیری کل را
کم
تا ۶ ۱
(کم)
اس
۷ تا ۱۸
(متوسط)
ی کش
۹ تا ۳۰
(زیاد)
۲۷
۱ تا ۲۶ 1
سرا مس
بر این اساس, برای سدهایی با میزان خطرپذیری پائین یا متوسط. به کار بردن روشهای ارزیابی ساده نظیر تحلیل
شبه استاتیک به شرطی که مصالح پی و بدنه سد مستعد کاهش شدید سختی و یا مقاومت نباشد. ممکن است قابل
قبول باشد. ولی در سدهای با درجه خطرپذیری زیاد و در ساختگاه‌های با خطر لرزه‌ای زیاد لازم است تحلیلهای دقیقتر
پ ۲-۲ -دستورالعمل طراحی لرزه‌ای سازه‌های ابی انگلستان
در این دستورالعمل از معیارهای مورد توصیه توسط بولتن شماره ۷۲ کمیسیون جهانی سدهای بزرگ برای طراحی
از سوی دیگر در این دستورالعمل, مناطق لرزه‌ای کشور انگلستان به سه ناحیه به شرح زیر تقسیم شده‌اند:
منطقه ۸: تعداد زلزله‌های ثبت شده در آنها مخصوصاً برای زمین‌لرزه‌های بزرگ زیاد است (۸/,<4.
5).
منطقه 3ا: احتمال وقوع زلزله‌های محلی در این نواحی وجود دارد اما احتمال رخداد زلزله‌های بزرگ کم است.
بوده است.
با توجه به منطقه احداث سد و همچنین دسته سد که در جدولهای قبلی تعیین گردید. دوره بازگشت و حداکتر
شتاب زمین مورد استفاده در تحلیل از جدول زیر به دست می‌آید:
-------- صفحهٔ بعد --------
پ ۴-۲ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
جدول پ ۴-۲- دوره با زگشت و حداکثر شتاب زمین
شتاب بیشینه زمین (16۸)
در بسیاری از سدهایی که در طبقه‌بندی نوع 1۷ قرار میگیرند ممکن است حداکثر نوع شتاب زمین بر اساس مطالعات لرزه‌خیزی و با توجه به
شرایط خاص سد و ساختگاه آن تعیین شود.
بر اساس این دستورالعمل, سدهایی که در دسته ] قرار میگیرند. در صورتی که ارتفاعی کمتر از ۱۵ متر داشته باشند
تحلیل لرزه‌ای نیاز ندارند. از سوی دیگر برای کلیه سدهایی که در دسته ]او []] قرار میگیرند. به خصوص در حالتی که
بیش از ۱۵ متر ارتفاع دارند. ارزیابی لرزه‌ای ضروری است. برای سدهای دسته 17 لازم است تحلیل دینامیکی نیز انجام
پ۳-۲-دفتر عمران ایالت متحده (9131ت])
الف) دسته‌بندی خطر بر اساس فرضیات زیر تعیین میگردد:
۱- خرابی سد در اثر فرسایش مصالح خاکریز. که با رگاب» لغزش شیروانیها و یا خرابی تاسیسات خروجی آغاز
میگردد.
۲- در زمان خرابی» مخزن تا حد تاج سرریز اضطراری پر باشد.
۳- خرابی سد در بزرگترین مقطع خود رخ می‌دهد. در مواردی که مخزن دارای چندین سد میباشد. لازم است
هریک از سدهای مذکور به طور مجزا تحلیل گردند.
ب) با توجه به نقش حساس زمان در خرابی کامل یک سد. لازم است با در نظر گرفتن چندین سرعت خرابی
محتمل, موضوع مورد بررسی قرار گیرد. این مسأله به خصوص در حالتی که چندین سرعت خرابی منطقی وجود داشته
که انتخاب هر یک از آنها منجر به تغییر دسته خطر گردد. از اهمیت بیشتری برخوردار میباشد.
-------- صفحهٔ بعد --------
پیوست ۲ - دسته‌بندی سدها و محدوده کاربرد هریک از نحلیل‌های لرزه‌ای بر اساسآ بین‌نامه‌های بین‌المللی پ۲- ۵
میگردد.
د) دسته [[ شامل سدهایی است که در صورت خرابی آنها خسارت جانی مورد انتظار نیست. در این حالت ممکن
است خسارتهایی به ساختمانها و تأسیسات عمومی و خصوصی, صرفنظر از جاده‌های روسازی نشده و یا مناطق تفریحی
وارد شود.
۵) سدهای دسته [[[ سدهایی هستند که در صورت خرابی تلفات انسانی نداشته و خسارت وارده صرفاً محدود به
تأسیسات و مستحدئثاتی با اهمیت کم از قبیل جاده‌های روسازی نشده و یا مناطق تفریحی میباشد.
و) سدهای نوع 1۷ سدهایی هستند که در صورت خرابی فقط خود سد و تأسیسات مربوط به کارفرمای آنها خسارت
جزئیات هر یک از دسته‌های مذکور در راهنمای مربوطه موجود است.
* معیارهای دسته بندی سدها بر اساس اندازه سد:
سد خیلی کوچک: به سدی اتلاق میگردد که حداکثر ارتفاع آن حدود ۲۰ فوت (۶ متر) و حداکثر گنجایش آن
2076-61 ۱۰۰ (۰۱۱۲ میلیون مترمکعب) باشد.
سد کوچک: سدی است که ارتفاع آن بین ۲۰ تا ۴۰ فوت (۶ تا ۱۲ متر) و گنجایش آن کمتر از ۵0۲۵-1001 ۱۰۰۰
(۱/۲ میلیون مترمکعب) است. یا اینکه ارتفاع آن کمتر از ۴۰ فوت (۱۲ متر) و گنجایش آن بین
۱۰۰۵۵۲۵۰-1 تا ]۱۰۰۰۵۵۲۵-10۵ (۰/۱۲ تا ۱/۲ میلیون مترمکعب) میباشد.
سد متوسط: در این رسته ارتفاع سد بیش از ۲۰ و کمتر از ۱۰۰ فوت (۶ تا ۳۰ متر) است. ولی گنجایش آن کمتر از
2072-61 ۵۰.۰۰۰ (۶۰ میلیون مترمکعب) است. همجچنین سدهایی با ارتفاع کمتر از ۱۰۰ فوت
(۳۰ متر) و گنجایش بین ]۱۰۰۰۵۵۲6-166 تا 2076-1661 ۵۰۰۰۰ (۱/۲ تا ۶۰ میلیون مترمکعب) در
این دسته قرار دارند.
سد بزرگ: سدی است که ارتفاع آن بیش از ۱۰۰ فوت (۳۰ متر) و یا گنجایش آن بزرگتر از 20۳0-1001 ۵۰.۰۰
(۶۰ میلیون مترمکعب) است.
* ضرورت انجام تحلیل لرزه‌ای و شرایط کفایت تحلیل شبه استاتیک:
مطابق این دستورالعمل تحلیل لرزه‌ای برای همه سدهای دسته |[ با هر ارتفاع و حجم مخزنی و همچنین برای
سدهای دسته |[ با اندازه بزرگ و متوسط ضروری است.
در این حالت. تحلیل شبه استاتیک حداقل تحلیل قابل قبول است و در صورتی که همه شرایط زیر برقرار باشد
-------- صفحهٔ بعد --------
پ۶-۲ راهنمای نحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
۱- مصالح بدنه سد و پی روانگرا نباشند.
سنگ بستر مساوی و یا کمتر از ۰/۲ شتاب جاذبه زمین باشد. یا اینکه سد از رس و بر روی رس و یا پی سنگی
ساخته شده و حداکتر شتاب پیش بینی شده در سنگ بستر مساوی و یا کمتر از ۰/۳۵ شتاب جاذبه زمین باشد.
۳- ضریب اطمینان پایداری شیروانیها در تحلیل استاتیکی برای گوه‌هایی که از تاج میگذرند بیش از ۱/۵ باشد.
۴- ارتفاع آزاد سد حداقل معادل ۳ درصد ارتفاع آن و حداقل برابر ۳ فوت (۱ متر) باشد.
لازم به ذکر است در این دستورالعمل حداقل ضریب اطمینان قابل قبول در تحلیلهای شبه استاتیک برابر یک تعیین
برای سنگ بستر بوده که نباید از ۰/۰۵8 کمتر باشد.
در سایر موارد که تحلیل شبه استاتیک به تنهایی کفایت نمی‌کند لازم است تحلیلهای تکمیلی از جمله تحلیلهای
متداول تغییرشکل نیز برای سد صورت پذیرد.
پ۴-۲-آبین‌نامه طرح لرزه‌ای سازه‌های آبی ژاین
این دستورالعمل برای سدهای با ارتفاع کمتر از ۱۰۰ متر روش ضریب لرزه‌ای اصلاح شده را برای تعیین مقاومت در
برابر زلزله مورد توصیه قرار داده است. برای سدهای مرتفع‌ترء استفاده از تحلیلهای دینامیکی و آزمایشهای مدل با میز
لرزان مورد تأکید قرار گرفته است. برای سدهای خاکی نیز ضریب لرزه‌ای با توجه به شدت لرزه‌خیزی منطقه بین ۰/۱ تا
پ۵-۲-آیین‌نامه طرح لرزه‌ای سازه‌های آبی سوئیس
در این آیین نامه سدها بر اساس ارتفاع و حجم مخزن به سه دسته تقسیم‌بندی می‌شوند. بر این اساس برای ارزیابی
-------- صفحهٔ بعد --------
پیوست ۲ - دسته‌بندی سدها و محدوده کاربرد هر یک از نحلیل‌های لرزه‌ای بر اساسآ بین‌نامه‌های بین‌المللی پ۲- ۷
60
50
1 5فو01
40
3 30
3 دعوا0)
0 250000 500000 750000 1000000 10000
شکل پ۱-۲- دسته‌بندی سدها بر اساس حجم مخزن و ارتفاع سد در آیین‌نامه‌های طرح لرزه‌ای سازه‌های آبی سوئیس
پ۶-۲-آبین نامه‌های طرح لرزه‌ای سازه‌های آبی چین
این آیین نامه با هدف ارایه طراحی لرزه‌ای برای سازه‌های آبی و به منظور کاهش و پیشگیری از آسیبهای زمین‌لرزه
و فجایع ناشی از آن تهیه شده است. این آیین نامه عمدتاً برای طراحی لرزه‌ای سازه‌های آبی درجه ۲۰۱ و ۳و با شدت
لرزه‌ای ]۷ تا )1 قابل کاربرد است. هنگامی که شدت لرزه‌ای طراحی ۷1 است. طراحی لرزه‌ای ضرورتی ندارد. اما برای
سازه‌های آبی درجه ۰۱ معیارهای لرزه‌ای مناسبی را باید در تطابق با این آیین نامه در نظر گرفت. برای سازه‌های آبی با
شدت لرزه‌ای طراحی بالاتر از 12۲ یا برای سازه‌های ذخیره آب با ارتفاع بیش از ۲۵۰ مترء ایمنی لرزه‌ای باید به طور ویژه
مطالعه شود و پس از بررسی و تأیید. به تصویب کارفرمای مربوطه برسد. سازه‌های آبی طراحی شده بر پایهُ این آیین نامه
در برابر زمین لرزههای با شدت طراحی لرزه‌ای, مقاوم خواهند بود. همچنین در صورت خسارت محلی حاصل از زمین
لرزه. پس از ترمیم مرسومء سازه هنوز عملکرد عادی خود را خواهد داشت.
جدول پ ۵-۲- رده بندی لرزه‌ای برای پروژه‌ها
درجه ۱ (ذخیره آب)
درجه ۱ (غیر ذخیره آب)
درجه ۲ (ذخیره آب)
درجه ۲ (غیر ذخیره آب)
درجه ۲۳
-------- صفحهٔ بعد --------
پ ۸-۲ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
برای پروژه‌های بزرگ مقیاس, با ارتفاع سد بیش از ۲۰۰ متر یا حجم مخزن بیش از ۱۰ میلیارد مترمکعب در
مناطقی با شدت لرزه‌ای پایه بالاتر از ۷/1 (و خود ۷1) و پروژه‌های درجه ۱ بزرگ با سدهای به ارتفاع بیش از ۱۵۰ متر در
مناطقی با شدت لرزه‌ای پایه بالاتر از ۷11 (و خود ۷11) طراحی لرزه‌ای باید بر پایه نتایج بررسی شتاب اوج سنگ پی
انجام شود که از ارزیابی ویژه خطر لرزه‌ای به دست آمده است.
مطابق این دستورالعمل برای سدهای خاکی لازم است تحلیل شبه استاتیکی برای ارزیابی پایداری شیروانیهای سد
انجام شود. علاوه بر این اگر ارتفاع سد بیش از ۷۰ متر باشد و شدت لرزه‌ای ۷111 یا 17 باشد و یا اینکه احتمال وقوع
روانگرایی در پی وجود داشته باشد علاوه بر تحلیل شبه استاتیکی لازم است تحلیلهای دینامیکی نیز در دستورکار قرار
همچنین در این آیین‌نامه تصریح شده که در طول دوره کوتاه مدت ساخت. ضرورتی به در نظر گرفتن نیروی زلزله
نیست. در زمان خالی بودن مخزن نیز در صورت نیاز به در نظر گرفتن نیروی زلزله, تنها نصف مقدار شتاب زمین لرزههٌ
طرح را باید در طراحی لرزه‌ای برگزید.
پ ۷-۲-راهنمای طراحی سدهای کوچک در فرانسه
در این دستورالعمل سدهایی با ارتفاع کمتر از ۱۵ متر به عنوان سد کوتاه و سدهای با ارتفاع بین ۱۵ تا ۲۵ متر به
عنوان سد متوسط در نظر گرفته شده‌اند. بر این اساس برای سدهای کوچک در نواحی با خطر لرزه‌خیزی پایین
(0>0.15-0.
2) تحلیل شبه استاتیکی کفایت می‌کند. در صورتیکه برای در نواحی با خطر لرزه‌ای بالاتر توصیه می‌شود که
علاوه بر روش مذکور از روشهایی که رفتار دینامیکی خاک (پی و خاکریز) را در نظر میگیرند. استفاده شود.
در این دستورالعمل از روش شبه استاتیک به عنوان روشی که به طور فراگیر برای تحلیل لرزه‌ای سدهای کوتاه و
متوسط کاربرد دارد یاد شده و لزوم استفاده از تحلیل دینامیکی در شرایطی که خطر لرزه‌خیزی بالاتر باشد
(0<0.2-0.
25) و همچنین در سدهای مهم مورد تأکید واقع شده است. ضریب اطمینان قابل قبول در تحلیل شبه
استاتیکی در شرایط بهره برداری دائمی معادل ۱/۱ و در سایر شرایط که احتمال وقوع کمتری دارند معادل ۱ توصیه
پ۸-۲-پیش نویس آیین نامه هندوستان
در این دستورالعمل سه روش زیر برای تحلیل لرزه‌ای سدهای خاکی توصیه شده است:
الف) روش تحلیل پایداری شبه استاتیکی
-------- صفحهٔ بعد --------
پیوست ۲ - دسته‌بندی سدها و محدوده کاربرد هر یک از نحلیل‌های لرزه‌ای بر اساسآ بین‌نامه‌های بین‌المللی پ ۲- ۹
روش شبه استاتیکی مختص تحلیل لرزه‌ای خاکریزهای خوب متراکم شده و سدهایی با بستر مناسب و متراکم در
نواحی لرزه‌ای 11 و 111 میباشد. در مناطق با لرزه‌خیزی بالا (۷ ۵۵ 1۷) و یا در مواردی که پی سد. پتانسیل روانگرایی
دارد» روشهای کاملتر نظیر تحلیل بلوک لغزشی و یا تحلیل دینامیکی توصیه شده است.
پ ۹-۲ -کمیسیون تنظیم انرژی فدرال (:
۳7)
مطابق توصیه‌های این راهنماء ارزیابی لرزه‌ای خاکریزهایی که به خوبی متراکم شده‌اند و دارای پی متراکم هستند و
در نواحی با لرزه‌خیزی کم (ا و ]ا) قراردارند و همچنین همه پروژه‌هایی که دارای پتانسیل خطر پایینی هستند. می‌تواند
توسط روش شبه استاتیکی و با به کارگیری ضریب لرزه‌ای مناسب انجام شود. در نواحی با توان لرزه‌خیزی بالا (نظیر
نواحی ]]ا و 1۷) و یا در مواردی که پی سد پتانسیل وقوع روانگرایی دارد. لازم است برای تحلیل لرزه‌ای از تحلیلهای
دینامیکی استفاده شود. در این صورت مطالعه لرزه‌خیزی ساختگاه نیز ضرورت خواهد داشت. این مطالعه شامل تعیین
منابع لرزه‌زاء تعیین حداکثر زلزله باورکردنی (ت۱۷11) و تعیین فاصله ساختگاه از هریک از منابع مذکور میباشد. همچنین
لازم است پتانسیل حرکت گسل در پی و مخزن سد نیز به دقت مورد بررسی قرار گیرد.
پ ۱۰-۲-انجمن سد آمریکا ((5957)
این مرجع توصیه‌های کمیسیون تنظیم انرژی فدرال (۳]1) را مورد تاکید قرار داده است.
پ ۱۱-۲-راهنمای ایمنی سد در نیوزیلند
در این راهنما برای سدهای خاکی که در معرض وقوع روانگرایی در پی و یا بدنه سد قرار ندارند. روش شبه استاتیک
برای بررسی پایداری لرزه‌ای شیروانیها توصیه شده است. ضریب لرزه‌ای پیشنهادی این راهنما در محدوده ۰/۱ تا ۰/۱۵
و حداقل ضریب اطمینان قابل قبول برای این تحلیل در حدود ۱/۲ تا ۱/۳ میباشد. این راهنما به استناد عملکرد
سدهایی که در معرض زلزله قرار گرفته‌اند. این روش ساده راء روشی مطمئن برای ارزیابی لرزه‌ای توصیف نموده است. در
عین حال با توجه به خصوصیات دینامیکی مصالح سد و پیء تحلیلهای تکمیلی دیگری که مبتنی بر برآورد تغییر مکان
هستند برای تحلیل لرزه‌ای سد مورد نیاز خواهد بود.
پ۱۲-۲-دستورالعمل ابالت آیداهو
سدها بر حسب اندازه سد و میزان ریسک به شکل زیر دسته‌بندی می‌شوند:
-------- صفحهٔ بعد --------
پ ۱۰-۲ راهنمای نحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
الف) سدهای کوتاه (21] [[51۳۵): ارتفاع این سدها حداکثر ۲۰ فوت (۶ متر) و ظرفیت مخزن آنها کمتر از
20۳-01 ۱۰۰ (۰/۱۲ میلیون مترمکعب) میباشد.
ب) سدهای متوسط (21] ع110711001210): ارتفاع این سدها بین ۲۰ تا ۴۰ فوت (۶ تا ۱۲ متر) و یا ظرفیت مخزن
آزها بین 20۲6-1001 ۱۰۰ تا ۴۰۰۰ (۰/۱۳۲ تا ۵ میلیون مترمکعب) است.
ج) سدهای بزرگ (1۵1۳ 12۳80): ارتفاع این سدها بیش از ۴۰ فوت (۱۲ متر) و با ظرفیت مخزن آنها بیش از
20۳0-41 ۴۰۰۰ (۵ میلیون مترمکعب) میباشد.
همچنین دسته بندی خطر در این آیین نامه مطابق جدول زیر میباشد:
جدول پ۵-۲- دسته‌بندی درجه خطرپذیری سد
اسپبهای جزئی به اراضی, مزارع. مراکز صنعتی و بازرگانی,
حمل و نقل و تاسیسات و اموال عمومی و ...
عدم وجود مراکز تجمع انسانی, یا وجود تنها ۱یا چند
خسارت به اراضی و زمینهای کشاورزی, مراکز صنعتی و
سانتیمتر یا کمتر و یا با سرعتی کمتر ۰/۶ متربرثانیه امکان
بازرگانی. تاسیسات زج اموال عمومی و عدم امکان استفاده و9
وجود مراکز تجمع انسانی توسعه یافته که در صورت بروز | خسارت عمده و تخریب اراضی و زمینهای کشاورزی.
سیلابی به عمق بیش از ۶۰ سانتیمتر و یا با سرعتی بیش | مراکز صنعتی و بازرگانی. خطوط حمل و نقل و تأسیسات
از ۰/۶ متربرثانیه امکان سیب به آنها وجود خواهد داشت. | عمومی و ...
مطابق دستورالعمل شماره ۵۰ از این آیین نامه. تحلیل لرزه‌ای خاکریز با استفاده از روشهای شبه استاتیکی و یا
دینامیکی امکان پذیر است. همچنین ضریب اطمینان مجاز پایداری شیروانیها در حالت تراوش پایدار ۱/۵ و در حالت
تخلیه سریع ۱/۲ توصیه شده است. برای سدهای ساخته شده در ناحیه لرزه‌خیز 111 حداقل ضریب اطمینان قابل قبول
برای شرایط زلزله می‌تواند معادل ۱ در نظر گرفته شود.
در این آیین نامه تحلیل شبه استاتیکی تنها در صورتی قابل قبول خواهد بود که خاکریز از خاکی ساخته شده باشد
که در هنگام ارتعاش فشار آب حفره‌ای آن افزایش نیافته و کاهش مقاومت در حین زلزله آن حداکثر ۱۵ درصد باشد.
برای سدهایی که در ناحیه لرزه‌خیزی سوم قرار میگیرند و از خاکهای غیرچسبنده ساخته شده و یا بر روی بستری با
احتمال وقوع روانگرایی قرار دارند. در صورتی که حداکثر شتاب زمین در آنها بیش از ۰/۱۵ شتاب جاذبه زمین باشد لازم
است تغییر مکان لرزه‌ای نیز محاسبه گردد.
-------- صفحهٔ بعد --------
پیوست ۳ - نبیین جایگاه نتحلیل شبه استانیکی از دیدگاه مراجع گوناگون پ ۱-۳۲
تبیین جایگاه تحلیل شبه استاتیکی از دیدگاه مراجع گوناگون
در آغاز دهه ۱۹۲۰ مطالعه پایداری سازه‌های خاکی با رویکرد استفاده از روش شبه استاتیکی آغاز گردید. اولین
کاربرد روش شبه استاتیکی در تحلیل پایداری لرزه‌ای شیروانیهای خاکی به ترزاقی و همکارانش! نسبت داده شده است.
این روش در ابتداء بیشتر برای ارزیابی پایداری شیروانی خاکی با سطوح لغزش مختلف به کار می‌رفت. با گذر زمان با
توجه به مزایائی که این روش داشت مورد توجه مهندسان قرار گرفت و از آن برای سازه‌های مختلف خاکی (دیوارهای
حائل. شیبهای مسلح. سازه‌های زیر زمینی و سدها و...) بهره جستند.
پیش از آنکه به بحث پیرامون استفاده از روش شبه استاتیکی در تحلیل سدهای خاکی پرداخته شود لازم است به
کاربرد این روش در تحلیل سایر سازه‌ها نیز توجه گردد. توجه به کاربرد این روش در سایر سازه‌هاء از جهتی اطمینان به
این روش را در پی داشته و از طرف دیگر راهکارهای تخمین ضریب زلزله شبه استاتیکی در سایر سازه‌ها می‌تواند به
عنوان الگویی برای توسعه روش تخمین این ضریب در سدهای خاکی مورد بهره‌برداری قرار گیرد.
پ۱-۳-جایگاه روش شبه استاتیک در تحلیل لرزه‌ای سازه‌های مختلف
پس از زلزله ۱۹۰۸ در مسینارجیو" ایتالیاء یک تیم مهندسی مأموریت یافتند که ساختمانهای تخریب شده در این
زلزله را مورد مطالعه قرار دهند. این گروه با بررسی ساختمانهای واژگون شده به این نتیجه رسیدند که زلزله با ایجاد
نیروهای افقی منجر به واژگونی و تخریب سازه‌ها شده است. تیم مذکور مقدار این نیرو را برابر یک دوازدهم وزن
ساختمان برآورد نمودند. این نظریه بعدها در قالب رابطه زیر بیان شد.
(پ ۱-۳) 7 - ۷
در این رابطه:
۷ نیروی برش پایه زلزله
وزن سازه
۲ ضریب زلزله
پیشرفت و تکامل علم دینامیک سازه از یکسو و اطلاعات حاصل از زلزله‌های ثبت شده از سوئی دیگر نشان داد که
عوامل مختلفی در تعیین نیروی زلزله موثرند. خواص دینامیکی سازه نظیر پریود ارتعاش طبیعی. شکل پذیری سازه و
1950 ..لق اع ۱16۲7۵201
2-60 3/16۵1 *
-------- صفحهٔ بعد --------
پ ۲-۳ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
استهلاک انرژی» شکل مد ارتعاشی. توزیع سختی در سازه 9 عوامل دیگری نظیر جنس خاک لرزه خبزی محل. فاصله
سازه از چشمه مسبب لرزه از مهمترین عوامل موثر بر این نیرو تلقی می‌شوند. این عوامل رفته رفته جایگاه خود را در
زلزله و توزیع آن بر روی سازه گنجانده شد. در شرایط کنونی تقریبا همه آیین نامه‌های معتبر ساختمانی روش شبه
استاتیکی را برای ساختمانهای معمولی با ذکر محدودیتهایی پذیرفته‌اند.
در آیین نامه ایران برای طراحی ساختمانها در برابر زلزله (استاندارد ۲۸۰۰-۸۴) استفاده از روش شبه استاتیکی برای
طرح لرزه‌ای ساختمانهای منظم توصیه شده است. از آنجائی که در ایران بیشتر ساختمانها از چنین شرایطی برخوردار
هستند استفاده از این روش در اغلب مواقع به نظر کافی می‌رسد. مضافاً آنکه مشاهدات نشان داده است که سازه‌هایی که
طبق ضوابط این آیین نامه طراحی و اجرا شده‌اند در برابر زلزله‌های اخیرء که گاه از شدت بالایی نیز برخوردار بوده‌اند.
دارای ایمنی مطلوبی بوده و رفتار مناسبی از خود نشان داده‌اند.
علاوه بر ساختمانهاء اغلب آیین‌نامه‌های معتبر بین المللی نظیر ۸۸5]110. ۳11۷/۸ و 85 در طرح لرزه‌ای سازه‌های
ژئوتکنیکی همانند دیوارهای حائل و سازه نگهبان, استفاده از روش شبه استاتیکی را توصیه نموده و راهکارهایی برای
انتخاب ضریب زلزله شبه استاتیکی ارائه کرده‌اند.
در طرح لرزه‌ای سازه‌های زیر زمینی نیز محققین زیادی روش شبه استاتیک را برای تحلیل این سازه‌ها به کار
گرفته‌اند که از آن جمله می‌توان به مراجع زیر اشاره کرد.
2 .له ۵۲ 1۵:۷۵ ٩
3 ...۵ ا 70 وه
2 ...اه اع (5۳ع1۵1 ٩
4 ...اه اع ۳۵۳۵۱۳۵ ٩
3 ,0850157 و
امروزه این روش در اغلب سازه‌ها به عنوان تنها روش یا به عنوان مقدمه تحلیل لرزه‌ای کاربردهای فراوانی یافته است.
که در ادامه به جهت رعایت اختصار تنها به تعدادی از آنها پرداخته شده است.
پ ۲-۳-جایگاه روش شبه استاتیکی برای طرح لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز در مراجع علمی
علاوه بر استفاده از روش شبه استاتیک در تحلیل سازه‌های مختلف (همانگونه که در بخش قبل اشاره شد) اغلب
مراجع معتبر بین المللی. روش شبه استاتیکی را به عنوان یکی از روشهای معمول تحلیل لرزه‌ای سدهای خاکی مورد
توجه قرار داده‌اند. محدودیتهای به کارگیری این روش سبب گردیده برخی از مراجع. تنها در مورد سدهای کوچک آن
را به عنوان معیار نهایی طراحی بپذیرند و در مورد سدهای دیگر و مخصوصاً سدهای با اهمیت و سدهایی که احتمال
وقوع روانگرایی در پی آنها وجود دارد علاوه بر این روش بر انجام تحلیلهای بلوک لغزشی و همچنین تحلیلهای کامل
-------- صفحهٔ بعد --------
پیوست ۳ - نبیین جایگاه نتحلیل شبه استانیکی از دیدگاه مراجع گوناگون پ ۳۲- ۲
دینامیکی نیز تاکید نمایند. در اینجا به منظور تبیین جایگاه این روش در تحلیل لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز به
۰ دفتر عمران ابالات متحده (115131])
این دستورالعمل تحلیل شبه استاتیکی را به عنوان یکی از روشهای تحلیل لرزه‌ای سدها و حداقل تحلیل قابل قبول
توصیه نموده است. بر همین اساس در سدهایی با اهمیت کمتر در صورت تأمین شرایط خاص می‌توان تحلیل شبه
استاتیکی را به عنوان تنها تحلیل لرزه‌ای مورد نیاز در یک سد به کار بست.
۰ کمیسیون جهانی سدهای بزرگ (10-010)
مطابق نظریات این نشریه. تحلیل لرزه‌ای سدهای خاکی می‌تواند با استفاده از روش ساده شبه استاتیکی و یا روشهای
انجام شود. همچنین توصیه شده که به منظور دستیابی به اطلاعات اولیه از نحوه تاثیر خصوصیات زلزله بر یک سد.
سد مستعد کاهش سختی و مقاومت نباشند و سطح خطر احتمالی طرح پایین باشد. استفاده از روشهای ساده تحلیل و
* آئین‌نامه طرح لرزه‌ای سازه‌های آبی ژاپن
این دستورالعمل برای سدهای با ارتفاع کمتر از ۱۰۰ متر روش «ضریب زلزله اصلاح شده» را برای ارزیابی پایداری
سد در برابر بارهای حاصل از زلزله توصیه نموده است. علاوه بر این برای سدهای مرتفع‌تر استفاده از تحلیلهای دینامیکی
و آزمایشهای مدل با میز لرزان مورد تأکید قرار گرفته است.
* آئین‌نامه طرح لرزه‌ای سازه‌های آبی چین
انجام شود. علاوه بر این اگر ارتفاع سد بیش از ۷۰ متر باشد و شدت لرزه‌ای ۷111 یا 17 باشد و یا اینکه احتمال وقوع
۰ پیش نویس آبین نامه هندوستان
در این دستورالعمل سه روش تحلیل شبه استاتیکی. تحلیل بلوک لغزشی و تحلیل دینامیکی برای تحلیل لرزه‌ای
سدهای خاکی توصیه شده است. مطابق این دستورالعمل, در نواحی لرزه‌ای 11 و 111 تحلیل لرزه‌ای خاکریزهای خوب
-------- صفحهٔ بعد --------
پ ۴-۳ راهنمای نحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
مناطق با لرزه خیزی بالا (۷ ۵10 1۷) و یا در مواردی که پی سد پتانسیل وقوع روانگرایی دارد.ء روشهای کاملتر نظیر
تحلیل بلوک لغزشی و یا تحلیل دینامیکی مورد نیاز خواهد بود.
* راهنمای ایمنی سد در نیوزیلند
با توجه به خصوصیات دینامیکی مصالح سد و پیء روش ساده و یا روشهای کاملتری که مبتنی بر براورد تغییر مکان
هستند برای تحلیل لرزه‌ای سد مورد نیاز خواهد بود. بر همین اساس برای سدهای خاکی که در معرض وقوع روانگرایی
در پی و یا بدنه سد قرار ندارندء روش شبه استاتیکی برای بررسی پایداری لرزه‌ای شیروانیهای معمول است.
۰ سایر دستورالعملها
علاوه بر موارد ذکر شده, تعداد قابل توجهی از سایر دستورالعملهای معتبر بین المللی استفاده از روش شبه استاتیکی
را تحت شرایط و محدودیتهایی قابل قبول دانسته‌اند. که از جمله دستورالعمل طراحی لرزه‌ای سازه‌های آبی انگلستان.
ائین نامه طرح لرزه‌ای سازه‌های آبی سوئیس, راهنمای طراحی سدهای کوچک در فرانسه. کمیسیون تنظیم انرژی فدرال,
انجمن سد آمریکاء دستورالعمل گروه مهندسان ارتش آمریکا.ء انجمن کشاورزی آمریکاء اداره منابع آب کالیفرنیا و
دستورالعمل ایالت آیداهو قابل ذکر است.
در مجموع با بررسی نظرات این مراجع چنین به نظر می‌رسد که تحلیل شبه استاتیکی به عنوان یک ابزار اولیه مورد
نیاز مهندسان طراح سدهای خاکی و سنگریز است. که مقدمات لازم برای یک تحلیل دقیقتر را فراهم می‌آورد. همچنین
سهولت کاربرد آن و عدم نیاز به پارامترهای پیچیده سبب شده است که این تحلیل در مراحل اولیه مطالعات. مکان‌یابی و
گزینه‌یابی سدها بسیار مورد توجه باشد. با این حال هرچند کفایت این روش به تنهایی در اغلب مراجع با محدودیتهایی
همراه میباشد. اما در برخی سدهای کوچک و درصورت وجود شرایط خاص می‌تواند به تنهایی برای قضاوت نهایی مورد
استفاده قرار گیرد.
-------- صفحهٔ بعد --------
به طور کلی دو رویکرد متفاوت برای تعیین شتاب شبه‌استاتیکی و اعمال آن در طرح لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
وجود دارد:
۱- درنظر گرفتن سد به عنوان یک جسم صلب و اعمال یک ضریب زلزله ثابت در تمام ارتفاع پدنه سد
۲- لحاظ کردن اثرات مصالح و هندسه بدنه و پی و انتخاب ضریب زلزله متغیر با ارتفاع در بدنه سد
در هریک از این دو رویکرد نیز روشها و توصیه‌های مختلفی برای محاسبه و تعیین ضریب زلزله. در مراجع و منابع
مختلف وجود دارد. که با توجه به اهمیت این ضریب در طرح لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز به روش شبه‌استاتیکی, در
* ترزاقی: قدیمی‌ترین نظریه برای انتخاب ضریب زلزله در یک تحلیل شبه‌استاتیکی توسط ترزاقی! در سال ۱۹۵۰
ارائه شده است. وی نیروی شبه‌استاتیکی را به طور دائم و تنها در یک جهت شیروانی در نظر گرفت و با توجه به
شدت زلزله, مقادیری بین ۰/۱ تا ۰/۵ را برای محاسبه آن پیشنهاد کرد. امروزه مشخص شده است که با در نظر
گرفتن ضریب زلزله برابر با ۰۰/۵ تقریباً هیچ شیبی قابل طراحی نخواهد بود.
* استاندارد ژاین: استاندارد طراحی سدهای خاکی مقاوم در برابر زلزله" کشور ژاپن در سال ۰۱۹۷۶ کمترین مقدار
ضریب زلزله برای طرح ایمن سدهای خاکی در ژاپن را با توجه به لرزه‌خیزی مناطق مختلف آن مطابق با جدول
(پ ۱-۴) پیشنهاد می‌نماید. در طرح لرزه‌ای سدها در این استاندارد. ضریب ایمنی هیچ بخشی از سد در برابر
لغزش نباید کمتر از ۱/۲ باشد. مقادیر پارامترهای مقاومت برشی مورد نیاز این روش از آزمایشهای سه‌محوری به
دست آمده و از چسبندگی مصالح در طراحی سدها صرفنظر می‌شود. سدهایی که بر اساس این استاندارد ساخته
شدند. در برابر زلزله‌هایی از قبیل رلزله 11۷08016-۳12 که در سال ۱۹۹۵ در جزیره از۸۷/۵ رخ داد. پایدار
مانده و خسارت عمده‌ای ندیدند.
0 ,زطاع ۱۳۵۲۳۵
6 ,042۵ 6۵61 1۵۳ 0120 اد معاحعل مدنگ 1۳۵ *
-------- صفحهٔ بعد --------
پ ۲-۴ راهنمای نحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
جدول پ۱-۴- مقادیر حداقل ضریب شتاب شبه‌استاتیکی در تحلیل لرزه‌ای سدها در آیین نامه سال ۱۹۷۶ ژاپن
سر یس
۰ سید : سید معیارهای طراحی لرزه‌ای شبه‌استاتیکی را برای ۱۴ مورد سد. در ۱۰ کشور لرزه‌خیز دنیا مورد
بررسی قرار داد. در کلیه این طراحی‌ها حداقل ضریب اطمینان مورد نیاز در محدوده ۱ تا ۱/۵ و ضرایب شتاب
خاکی با مصالح شکل‌پذیر (سدهایی که در جریان زلزله. فشار آب حفره‌ای زیاد تولید نمی‌کنند. یا اینکه در
بار گذاری سیکلی بیشتر از ۱۵./ افت مقاومت ندارند) و شتاب تاج کمتر از ۰۰/۷۵۵ تنها لازم است که تحلیلهای
شبه‌استاتیکی با ضریب زلزله ۰/۱-,۴] برای زلزله‌های با بزرگی ۶/۵ و ۰/۱۵-,۳۴ برای زلزله‌های با بزرگی ۸/۲۵
انجام شود. در حالت برای اینکه تغییر مکانها در حد قابل قبولی باشند. باید ضریب اطمینان حداقل برابر
این
* مارکوسن ": بر اساس توصیه مارکوسن ضریب زلزله مناسب برای طرح لرزه‌ای سدها معادل ۰/۳۳ تا ۰/۵ برابر شتاب
ماکزیمم(۳0۸) با احتساب اثرات تشدید یا تقلیل امواج که سد در معرض آن است. پیشنهاد شده است. در این
حالت حداقل ضریب اطمینان قابل قبول برابر ۱ می باشد.
۹ هاینز-گریفین و فرانکلین *: با استفاده از تحلیل بلوک لغزشی نیومارک برای بیش از ۳۵۰ شتابنگاشت به این
نتیجه رسیدند که سدهای خاکی با ضریب اطمینان شبه‌استاتیکی بزرگتر از ۱ و ضریب شتاب شبه‌استاتیکی برابر
۸ تغییر شکلهای بزرگ و خطرناکی نخواهند داشت (در حدود ۱ متر). همچنین هاینز و همکارانش برای
مقایسه شتاب تاج و شتاب ورودی بر پایه خاکریزهاء یک ضریب بزرگنمایی تعریف نمودند. در این حالت مقاومت
۱ بلع5۵ 0
* ۸/]۵۳0۹۵۵, 1
٩ ۲1۵-011۵ ۵00 ۳۳۵۴|۱۵, 4
-------- صفحهٔ بعد --------
۰ جانسن + : وی بر مبنای نواحی چهار گانه خطر زلزله در آمریکاء. ضریب لرزه‌ای تحلیل شبه‌استاتیکی را مطابق جدول
جدول پ۲-۴- مقادیر ضریب لرزه‌ای نواحی چهارگانه خطر زلزله در آمریکا
۳۵
خطر کم (بزرگی ۷ و [۷ واحد مرکالی اصلاح شده)
خطر متوسط (بزرگی زلزله ]۷]1 واحد مرکالی اصلاح شده) ۱
۰ پایک: پایک بر اساس مطالعات سید و مکدیسی (که مبتنی بر روش نیومارک انجام شده است) درباره بزرگی زلزله و
شتاب حداکثر, منحنی شکل (پ۱-۳) را برای تخمین ضریب زلزله در خاکریزهایی با ارتفاع حداکثر ۲۵۰ فوت
(۷۶/۲۵ متر) ارائه نمود. این منحنی تا حدودی مبتنی بر میزان تغییر شکلهای مجاز است و بر اساس آنء برای
زلزله‌ای به بزرگی ۸/۲۵ اگر تحلیل شبه‌استاتیکی با شتاب افقی معادل نصف شتاب حداکثر صورت گیرد. خرابی د
خاکریز رخ نمی‌دهد. این ضریب برای زلزله‌های با بزرگی کمترء به نسبت کاهش می‌یابد. در این روش برای تمام
ضرائب شتاب افقی, مقدار ضریب اطمینان قابل قبول معادل یک بیان شده است.
* [011567 8
* ۳۷۵. 991
-------- صفحهٔ بعد --------
پ ۴-۴ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
۱۵۳۲ 6۳۱۵ | ۷12۵۱۵
1 م از هه
م۳۵۵۲ ۲۲۵۵۵
).۱
اپ
ادا ۳
[ 9
ر
<<
ک
6 ان
لت
4 3
نو
ب
رو تا
2
ام
زا
0.00
5 80 7.5 7,0 65 00
اه 3یا
شکل پ ۱-۴- منحنی ارائه شده توسط پایک برای تخمین ضریب شتاب افقی
* گروه مهندسین ارتش آمریکا": در این راهنما برای تحلیلهای اولیه و به منظور تبیین دورنمای طرح» اعمال نصف
شتاب بیشینه پیش‌بینی‌شده برای سنگ بستر پیشنهاد شده است. همچنین توصیه شده که ضمن کاهش ۲۰
درصدی مقاومت مصالح, برای مصالح رسی از مقاومت زهکشی‌نشده و برای مصالح دانه‌ای از مقاومت زهکشی‌شده
استفاده گردد. حداقل ضریب اطمینان قابل قبول در این مرجع نیز برابر یک اعلام شده است.
* دفتر عمران ایالت متحده!: برای برخی سدهای خاکی تحلیل شبه‌استاتیکی را قابل قبول دانسته و در این حالت
تاکید کرده است که حداقل ضریب اطمینان قابل قبول در تحلیلهای شبه‌استاتیکی معادل یک و ضریب شتاب افقی
شتاب جاذبه زمین کمتر انتخاب شود.
* راهنمای ایمنی سد نیوزیلند": بر اساس این راهنما ضریب زلزله تحلیل شبه‌استاتیکی در محدوده ۰/۱ تا ۰/۱۵ و
حداقل ضریب اطمینان قابل قبول برای این تحلیل نیز معادل ۱/۲ تا ۱/۳ بیان شده است.
* پژوهشکده کانپور هندوستان": بر اساس بررسیهای انجام شده در این پژوهشکده مقدارضریب زلزله آنالیز شبه
استاتیکی بر اساس رابطه زیر پیشنهاد شده است:
(پ ۱-۳) را
در این رابطه:
2 ,18116615 ان 00۳0٩ و5۸("
0 ,(15814]) علااع ۲۷1۵۷ 01ع[0۳۵ 50161 1۵ "
0 ,601061116 راعادگ 1۵0 72621200 ۷6۷ ۳
4 .(111۳۴) ۲۵۳۲۲ 160010 ان ]1 1۸01۵0 ۱
-------- صفحهٔ بعد --------
7 نسبت شتاب مبنای طرح بر اساس میزان لرزه خیزی نقاط مختلف در ایین نامه هندوستان
5 میزان تشدید جنبش زمین, از روی سنگ بستر تا پنجه سد یا خاکریز بر اساس جدول (پ۵-۳)
جدول پ۴-۴- ضریب اهمیت سد با خاکر یز
خاکریزهای مهم که گسبختگی آنها ممکن است موجب اختلال
درسرویس‌های حساس عمومی نظیر بزرگراههای اصلی و خطوط راه آهن
گردد.
سدهای کوچک ومتوسط
که در این جدول خاکهای نوع ,5 شامل سنگهای نرم و سخت و همچنین خاکهای سخت میباشد. خاک نوع :5 نیز
شامل حالات زیر است:
- متوسط عدد 5۳1 ( ن(,/۸)) در لایه‌ای از پی به ضخامت معادل ارتفاع سد یا خاکریز کمتر از ۱۵ باشد. مانند
خاکهای غیرچسبنده نامتراکم.
- متوسط مقاومت برشی زهکشی نشده (*)5) در لایه‌ای به ضخامت معادل ارتفاع سد کوچکتر یا مساوی ۲۵
- اگر ضخامت مذکور از پی شامل هر دو لایه باشد تعیین نوع خاک بر اساس رابطه زیر صورت می‌پذیرد:
0 0
6» ۳۷( ط 3 5 1
1
(پ ۲-۴) .> _
: 5 بلع+ه 25 +4
۱۶ 101۵0 51۵010270 )15: 1893-۳۵7] [, 2002(
-------- صفحهٔ بعد --------
پ ۶-۴ راهنمای نحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
در روشهای مبتنی بر انتخاب شتاب شبه‌استاتیکی ثابت در ارتفاع سد. حداکثر اثرات لرزه‌خیزی منطقه. طول عمر
سد و درجه اهمیت سد در نظر گرفته شده و از اثرات جنس مصالح و هندسه بدنه و پی سد صرفنظر می‌شود. به منظور
تکمیل این روشهاء برخی مراجع ضریب زلزله به صورت متغیر در ارتفاع را توصیه نموده‌اند. بدین ترتیب که پس از
انتخاب یک ضریب ثابت زلزله. این ضریب با اعمال ضرائب اصلاحی به صورت متغیر در ارتفاع بر روی نقاط مختلف سد
اعمال میگردد.
در این روشها با در نظر گرفتن رفتار ویسکوالاستیک و یا رفتار واقعی سد. تحلیلهای لرزه‌ای نسبنتاً دقیق‌تری بر
روی پایداری سد صورت می‌گیرد. در ادامه به معرفی اجمالی مهمترین روشهای موجود در این زمینه پرداخته شده است:
* جابی کریشنا": در این روش تغییرات شتاب زلزله در ارتفاع سد به صورت غیر خطی در نظر گرفته شده است. برای
این منظور به استناد مطالعات (11۵14004)1955 نسبت شتاب تاج سد به شتاب نقاط میانی بدنه, توسط ضرایب
ثابتی که صرفاً وابسته به ارتفاع نقاط هستند و بر اساس جدول (پ۶-۴) تعیین میگردد.
برای محاسبه شتاب تاج نیز ابتدا باید شتاب ساختگاه و سپس ضریب تشدید شتاب در ارتفاع سد برآورد شود. شتاب
ساختگاه از شکل (پ۲-۴) با توجه به بزرگی زلزله و فاصله ساختگاه از گسل قابل محاسبه خواهد بود. همچنین شتاب
طیفی با توجه به دوره تناوب و میرایی سد و با استفاده از طیف شتاب که نمونه‌ای از آن در شکل (پ۳-۴) نشان داده
شده برآورد میگردد. طیف یاد شده برای یک شتاب پایه خاص (۰/۳۳ شتاب ثقل زمین) تهیه شده است و برای سایر
شتابها باید در نسبت دو شتاب ضرب گردیده و مقادیر استخراج شده از آن اصلاح گردد.
در حال حاضر با توجه به پیشرفتهای حاصل در زمینه مطالعات لرزه‌خیزی, امکان تعیین شتاب حداکثر ساختگاه و
محاسبه شتاب طیفی وجود داشته و نیازی به استفاده از نمودارهای این روش نیست. بااین حال جدول (پ۶-۴) به
عنوان معیاری برای بیان روند تغییر شتاب در ارتفاع سد قابل توجه میباشد.
جدول پ۶-۴- مقادیر ضرایب تقلیل شتاب تاج
۳
است سا اه متس تسه
1 ارتفاع سد : .7 فاصله هر نقطه از تاج
4 01[ ۱۱
-------- صفحهٔ بعد --------
پیوست ۴ - نبیین نظرات مختلف پیرامون نحوه نعیین ضریب شتاب شبه‌استانیکی (ضریب زلزله) پ۳- ۷
۴۰۰
یا ||] اا| از
و
ز/ ۳ ۷۳۲۰
راما الللا ٩
| با
للم 8
ار الا ٩
لا مارا || اه
لس 4 ام
سا
سل باس رس 7 بر یس
صصلسا صا سلص لصا .
تصصص سس .
1
0
۸/۵ ۸/۰ ۷/۵ :۷7 ۳/۵ ۳7 ۵/۵
اندازه بزرگی ریشتر
شکل پ ۲-۴- تغییر شتاب زمین با فاصله برای بزرگیهای مختلف
۸
061 تست
س ی
سس سس | ۳
۷/7۲ ۱/۸ ۱/۳ .۱/1 ۶ ۲
دوره تتاوب (560)
شکل پ۳-۴- منحنیهای متوسط طیف شتاب
* روش سید و مارتین ": در این روش با استفاده از تحلیل تیر برشی و همچنین محاسبه توزیع شتاب در لحظات
مختلف زمانی و انتگرالگیری نتایج برای نیروهای اینرسی وارده» ضریب متوسط زلزله از رابطه زیر محاسبه می‌شود:
۱
: (,۱)۱(۸۷ 2 ری
5 ,۱/1۵ ۵0 0ع6ع؟
-------- صفحهٔ بعد --------
پ ۸-۴ راهنمای تحلیل و طراحی لرزه‌ای سدهای خاکی و سنگریز
که در این رابطه ۱11 جرم و ,۸ شتاب یک قطعه افقی از نوده مورد نظر است. شکل (پ۴-۴) جزئیات این روش را نشان
(روان(بر۳- ۳
۳۷ را
ما سر
۹ چ سس
3 حر
۱ کر
ی : صرم
0
8 ۵12۱۳۳۱۱۵۳ ۳
۱2
شکل پ ۴-۴- مفهوم متوسط ضریب لرزه‌ای
نتایج محاسبات این گروه برای سدهای با سه ار تفاع مختلف و دو مقدار مدول برشی متفاوت و به ازای چهار موقعیت
برای گوه لغزشی در جدول (پ۷-۳) ارائه شده است. به طوریکه مشاهده میگردد مقدار ضریب زلزله معادل, با افزایش
این ضریب به مقدار قابل توجهی افزوده می‌شود.
این روش در سد سانوکاو ژاپن که در آن اندازهگیریهای واقعی نیز در دست بوده, به کار رفته و نتایج قابل قبولی را
بدست داده است. برخی از این نوع رفتارها در ارتباط با سد اوتانی *۱ نیز تطابق و هماهنگی خوبی نشان داده‌اند. گولز و
۰ ۱۷ ۰ ۱۸ ری تا ۰ ۰ ۰ ۰ ی
همکارانش برای آرزیابی پایداری سد اورویل. با استفاده از زلزله ال سنترو از تحلیل دینامیکی در کنار این روش
استفاده کردند. این محاسبات نشان داد در صورت درنظر گرفتن برخی ملاحظات طراحی, نظیر استقرار سد روی سنگ
بسترء پیش‌بینی مناطق انتقالی عریض, ارتفاع آزاد اضافی و دانه‌بندی خوب و هسته رسی پلاستیک با رطوبت تراکم
بهینه. می‌توان در مورد ایمنی این سد بزرگ اطمینان کافی حاصل نمود.
۳
01001 *۱
7 .ان اع ع00[76 *
ع[[0۳0۷ ۱
1۳۵006 ۱
12531307130813121320133013311333133413351336133713381339134013411342134313441346134713481349136013611362136313641365136613671369139113921393193119891992199319941995199620212149215121592160216521682175223522372251229823042307230923122319232623282330234323462351235323912443246324912502250725222523252425252530253125352538254225442545254625572558256025612563256425652566256725682569257125752576259826132615261626202621262226232624262526262627262826292630263126322634265926602661266226632665266626672668266926712682268326852686268727022706270727102712272027212725272727282729273027662841284228432844284528462847284828492850285128522853285428552856285728582859286028622863286428652866286828692870287128722873287428752877287828792880288128822883288428852886288728882889289028912892289328942895289628972898289929002901290229032904290529062907290829092910291129122913291429152916291729182919292029212922292329242925292629272928292929302931293229332934293529362937293829392940294129422943294429452946294729482949295029512953295429552956295729582959296029612962296329642965296629672968296929702971297229732974297529762983298429852986299430093010303230563082308430893090313631373138313931403142314731513152316131733177320132133237324232463248325132543255325632573284329933163318331933203323333733413348335233553356335733723373337433783384339433973398340334263428342934523453345434553456345734663467346834823483348434853486348834893490349634983500350535213524352535283530353135533554356335643566357136183619362036213622362436253626362736283630363236353636363836393640364336443646364736563658366336643681368237193725373037313732373337343743374437463748377337873793379938153821383438383843386438653866386738683872388038813882388338843885388638873888389038913892389338943896389738983899390039013902390439053906390739083909391239163917391839193922392339253926392939313932393339343935393739383940394239443945394739493953395539563959396139633964396539663967396839703971397239743975397639783980398739933994401240154017401940224023402440254026402783168317833983418368836984028407842784498452845384748582858485858594861086248638863986438644955695699570957695779578958095819582958396029605963796399640964196469647964896539698970097019719973297409759976497659780979797999809982998349933993599409948996199639982998399879988999099959997999899991000010004100071000810010100241004010048100571006010069101261014810152101581017910180101931019610197102071021310223102251022810243102471025510261102671028810292103051030610329103361033810341103421039910410104141044410446104481045010459104601046210465104921049310501105101052910565105671058210586105881058910591105951059710598106121061810620106241062510628106331063410638106391064010644106451064610648106491065510656106571066110673106761069010692107091071010711107131071510717107181071910720107211074610755107561076010762107701077510778107791079010793107981079910800108041081110812108161081710818108191082010821108271083210844108451084610849108511086510872108751089610908109121093510936109541095810959109701097110972109731097410975109761098210985109871099010992109931099410997109981099911003110081100911010110111101311021110271103111035110391104211043110451104611047110491105111052110531105711060110611106211063110641106511067110681107411075110771107911081110851108611087110881108911090110911109311095110961109711099111001110211105111061110711108111091111111112111161111711120111221112411125111261113111132111331113411136111381113911140111481114911150111511115211153111541115711159111601116111162111631116811170111731117711178111791118311190112091121111212112131121411218112221123111232112331123411236112381124611248112491125411256112571125811263112641126511267112681126911270112711127311276112781128111285112891129211293112951129611300113011130511307113091131311314113151131711318113201132211332113331133411335113361133911341113431134411345113461134711352113551135611357113591136011363113661136711370113771137811379113811142211431114331143411436114391144011441114421145311455114571146411465114661146811469114761147911484114851148911496114981149911500115011150311508115121151711523115241152811533115341154011541115431154411553115541155711566115681156911570115771157911582115861158911590115941159711600116031160411609116251163011635116401164111651116551165711660116621166711668116781168311684116851168611687116881168911690116911169311694116951169611697116981169911700117011170211703117041170511706117071170811709117101171711720117221173911755117651176611767117741177711778118181181911824118251182611832118411184311844118461185711858118591186011861118651187611877118811189111895118961189711898119171191911920119211192411927119291193311934119391195211953119631196411972119741197511977119781198011983119851198711995119961199912003120041200512007120081202412035120381204012041120431204612050120571206212064120671207812106121081211012111121121211312114121151211612117121181211912120121211212212123121241212512126121271212812129121301213112132121341213512136121371213812139121401214112142121541215512164121651216812170121731217412182121891219412195122161221712218122201222312224122261224212243122601226112264122651226612267122681226912270122721227612279122911229212296123111232012323123301233112333123371233912342123431234712368123691237012373"با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد""با صلوات بر محمد و آل محمد"!"با صلوات بر محمد و ال محمد""با صلوات بر محمد و ال محمد""با صلوات بر محمد و ال محمد""با صلوات بر محمد و ال محمد""با صلوات بر محمد و ال محمد""با صلوات بر محمد و ال محمد""با صلوات بر محمد و ال محمد""با صلوات بر محمد و ال محمد""با صلوات بر محمد و ال محمد""با صلوات بر محمد و ال محمد""با صلوات بر محمد و ال محمد""با صلوات بر محمد و ال محمد""با صلوات بر محمد و ال محمد""با صلوات بر محمد و ال محمند""با صلوات بر محمد وآل محمد"*"با صلوات برمحمد و آل محمد""تامین کالا و تجهیزات. ساختمان"رک اسلا یا راب"یا صلوات بر محمد و آل محمد"#صیه هایی در مدیریت منایع آبهای زیرزمینی| موضوع مصوبه: مقررأت تامین برق مراکز استخراج رمزارزها« بخشنامه به کلیه دستگاه های اجرایی موضوع ماده (۵) قانون مدیریت خدمات کشوری »« ما لرا ری رای ولیر»«اصلاحیه سوم تنقیح و تلخیص بخشنامه (۱۱) جدید در آمد و ملحتات«با صلوات بر محمد و آل محمد»«با صلوات بر محمد و آل محمد»«با صلوات بر محمد و آل محمد»«با صلوات بر محمد و آل محمد»«با صلوات بر محمد و آل محمد»«با صلوات بر محمد و آل محمد»«با صلوات بر محمد و آل محمد»«با صلوات بر محمد و آل محمد»«با صلوات بر محمد و آل محمد»«با صلوات بر محمد و آل محمد»«با صلوات بر محمد و آل محمد؛«با صلوات بر محمد و آل محمده«با صلوات بر محمد و آل محمده«با صلوات پر محمد و ال محمد:«فهرست مصادیق خدمات بیمه های زندگی و درمان»آئین نامه تشکیلات و طبقه بندی مشاغل دانشگاه ها و دانشکده های علوم پزشکی و خدمات بهداشتی درآئین نامه جامع مدیریت دانشگاه‌ها و مْسسات آموزش عالی,آب تصفیه شده برای صنایعآبین‌نامه طراحی لرزه‌ای تاسیسات و سازه‌های صنعت نفت (نشر یه شماره ۰۳۸)آبین‌نامه طرح هندسی تقاطع‌هاآبین‌نامه طرح پاهای راه و راه آهن در برابر زلزلهآح را رجا مر و رمع کی ماو رهم وی رال مورآسیب‌شناسی و ارزیابی وضع موجودآسیب‌های وارد بر اتصالات بتنی به شرح زیر طبقه‌بندی می‌شود:آشنایی با سازمان ملی استاندارد ابرانآشنایی با سازمان ملی استاندارد ایرانآشنایی با سازمان ملی استاندارد ایرانآشنایی با موْسسهٌ استاندارد و تحقیقات صنعتی ابرانآصو با مرت وزبرانآصو با مرت وزهرانآماده سازی لجن حاصل از تصفیه فاضلابآمور مالباتی شهر و استان تهرانآن برای ادامه مطالعات و انجام طراحی تفصیلی انجام می‌شود. هرگاه مشاور نظری در مورد تکمیل, بآنها در پیشرفت جوامع » تهیه و کاربرد آنها را ضروری و اجتناب‌ناپذ یر ساخته است . نظر به وسعآوقاء زایه زروانه اشتخال به کار تاردافیآیین نامه اجرای بند ۵ ماده ۱۳ قانون بیمه همگانی خدمات درمانی کشور (مصوب ۱۳۷۴/۰۶/۰۵)آیین نامه اجرایی ماده ۱۹۳ قانون برنامه سوم توسعه اقتصادی, اجتماعی و فرهنگی جمهوری اسلامی اآیین نامه اجرایی ماده (۷) قانون بیمه همگانی خدمات درمانی کشور (مصوب ۱۳۷۴/۰۳/۱۷)آیین نامه اجرایی موضوع ماده59آیین نامه اجرایی موضوع ماده219آیین نامه اجرایی موضوع ماده 79 قانون تامینآیین نامه استخدامی سازمان بیمه های احتماعی مصوب 13/12/1348 (قانون سازمان بیمه هایآیین نامه جدید استخدامی سازمان مصوب 28/12/1386آیین نامه مالی و معاملاتی دانشگاه های علوم پزشکی و خدماتآیین نامه معاملات شهرداری تهران - مصوب ۱۳۵۵/۱/۲۵ با اصلاحات فصل اول - نصاب معاملاتآیین‌نامه اجرانی ماده 46 آیین‌نامه استخدامی سازمانآیین‌نامه اجرایی بند ۷ ماده واحده قانون تسریع در امر تخلیه و بارگیری کشتیها در بنادر ٍآیین‌نامه طرح هندسی راههای ایرانآییین نامیه اجرایی میمیور مامییات ارزد امیواا و ارایی هیاک انتتیاا یاوتیه بیه شیریتا قانون اصلاح ماده (۵) قانون بیمه‌های اجتماعی کار گران ساختمانیاا اک هس۲۱ اوه هک مش ازاب بر فسات فهاج ۳ هی اتعقتضصااصیابالغ ارزش معامالتی امالال منالاط22ابعاد فلانج ها در اتصالات خطوط لوله برایابلاغ 71 جبران بار مالی ناشی از کرونا _ ابلاغ اولابلاغ شیوه نامه اصلاحی موضوع بند (1-3) ماده (3) اصلاحی آیین نامه اجرایی تبصره (2) مادهابلاغ صورتجلسه شورای عالی مالیاتی درخصوص مرور زمان مالیاتی جرایم موضوع ماده 169ات ی ارم ریم را ان نز او مراتاق دارو و کار تمیز (در مراکز سطح ۲-در مراکز سطح ۳ به صورت مجزا در منطقه مراقبت متوسط و ماثر مواد شیمیایی مختلف بر بتن و شیوه های حفاظت سطحی ۱۹۶اجتماعی و زیست محیطی (۶۱)اجتماعی» ارزش گذاری و توجیهاجراغ اعلان به هوابیما - اضافه بها برای طول بیش از ۵۰ متراجرای کامل مقررات نظام درآمداجرایی شهرداری تهراناجرایی شهرداری تهراناجرایی شهرداری تهراناجرایی شهرداری تهراناجرایی شهرداری تهراناجرایی شهرداری تهراناح نا و اس اد سسکا دج بدااحتراماًء به استناد مصوبات پنجاه و ششمی ین جلسه شورای عالی فنی شهرداری ت تهران به تار ریخاحتراها با توجه به بررسیهای به عمل آمده وضرورت بازنگری مدارک و شرایط تاسیس موسساتاحداث ساختمان استاندار بهااحمدی, محمد رضا. ۱۲۳۷۶. هرس سازگار با طبیعت درختان. موسسه علمی- فرهنگی «نص».احکام مالیاتی قانون بودجه سال1404اختراما؛ با غنایت به نامگذاری سال ٩۶ به عنوان سال اقتصاد مقاومتی» ولید و اشتغال» در اجرااختیارات هیأت امناء در تصویب بودجه تفصیلی دانشگاههااخیر|۱" مشاهده میگردد که واحدهای حساب انفرادی و نامنویسی بدون رعایت مفاداد وم سور ی اسا یا رایادارات کل امور مالیاتی شمال و جنوب استان تهرانادارات کل امور مالیاتی شمال. جنوب . شرق و غرب استان تهرانادارات کل امور مالیاتی شهر و استان تهرانادارات کل امور مالیاتی شهر و استان تهرانادارات کل امورمالیاتی شهر و استان تهراناداری با موضوع ابطال نامه وزارت بهداشت. درمان و آموزش پزشکی به شماره 100/18 مورخ 1401/01/2ادامه بیمه به تور اختیاری با بیمه اجباری ..ادامه جدول پ ۵-۲ شدت روشنابی اماکن بر حسب اوادحع اه شاب که یه هل مهادعمای بمردین‌هاری و کن‌هاری ازادور فننام فنی سازمان رادداری و حدل و نثل جاددایادچار ۱ را تون ۳۹اذرلسو لیر در یویر ال زرف رام ْار از اداره کل هما هنگی نی و عمرانی مناطق و سازما نها تاش 2 یی وش ویار موضوع: ایجاد تسهیلات برای کارفرمایان ,ار کر ار را را خر اراک هر نارای السا کرومارت بس مت در لاورارت مت را ناورارتباط با فصل مالیات بر درآمد حقوقارزش افزوده مصوب 0 اعمال معافیت مالیاتی در خصوص مواد خوراکی بند (الف) ماده یاد شده» منوط بارزش مطبوعیت زیست محیطی (مثل چشم‌انداز) در قیمت دارایی‌ها منعکس می‌شود. این روش بر پایه ایارسال قانون الحاق یک بند به تبصره (6) قانون بودجه سال 1402 کل کشورارسال قانون تفسیر ماده18) قانون مالیات های مستقیمارهانن مرا و نوی ورارو وافا ی کی ام وتو مس اس و ایاز ۹ / رات . ایا رای ایا را ییا ریاس ساسا یت کشا اسآ کیرش ایساز 9 دای ول صنایماز ۲۹ رد زنط و اوعد کار سر ان سل ووداز آنجا که زمینهاز تأسیسات نمک زدایی ( آب شیرین کن)از تصغضه خانه آب / فاضلاباز تصفیه خانه های آب / فاضلاباز دیدش کگ مات ار ات در نی یاز لحاظ اداراز ورقهای فلزی در شکل ۲۹-۵ نشان داده شده است.از وهای مایماس ا! ایکا سر ات را ارتاست. از محدودیتهای مندرج در ماده (۱) این قانون مستثنی می‌باشند و کلیه امتیازات مندرج دراست. برای اءعرا ابلاغ می گردد. ۰استاندارد ۱۹۲۸۱ موسسه استاندارد و تحقیقات صنعتی ایران)استاندارد ملی ایران شمارهٌ ۲۲۹۶۷ (چاپ اول): سال ۱۴۰۰استاندارد ملی ایران شمارهٌ ۲۲۹۶۷ (چاپ اول): سال ۱۴۰۰استانداردها از ضروریات صنعت هستند. برای خود کفایی در هر صنعت باید به تهیه استانداردهای لازاستانداردها از ضروریات صنعت هستند. برای پیشرفت و ترقی در هر صنعت باید به تهیه استانداردهایاستانداردها از پایه‌های صنعت می‌باشند و در جهت نیل به خودکفانی در هر صنعت باید به تهیه استاستانداردها از پایه‌های صنعت هستند. برای خودکفایی در هر صنعت باید به تهیه استانداردهای لازاستان‌هاء دستگاههای اجرایی پیمانکاران و مهندسان مشاور سراسر کشور یاستفاده از برق نرمال دراستفاده از پساب‌های شهری برای مصارفاسر ریاد راوس از ره راررهداسناد همسان بیمان تعمیرات اساسی دراشت. درمان و آموزش پزشکاشل رودخانه با استفاده از روشاصالحیه آیین نامه اجرایی موضوع تبصره5اصالحیه دستورالعمل اجرایی موضوع ماده39) قانون احکام دائمیی ررنامیهاصلاح آیین نامه اجرایی ماده ۸ قانونی تشکیل وزارت بهداشت. درمان و آموزش پزشکی (۱۳۶۶/۱۱/۲۸)اصلاح آیین نامه اجرایی ماده (۸) قانون تشکیل وزارت بهداشت» درمان و آموزش پزشکی (۱۳۹۱/۰۷/۲۳)اصلاح و الحاق یک بند (به‌عنوان بند ۷۲) بخشنامه تنقیح و تلخیص ضوابط بیمه‌ای مقاطعه کاراناصلاحیه مصوبه تعیین وظایف سورای عالی فنی سهرداری تهران ابلاغی بهاصلی‌ترین شیوهٌ جابه جایی درون‌شهری و مناسبترین شیوه برای سفرهای کوتاه و متوسطاصمفی ودرآس دیوان عدالت اذاری مورکاصو رب با مرت وزراناصول و تحلیل سیاستهای مدیریت آباصول و مبانی برنامه ریزی بخش آباضافه بها به ردیف های بتن پاشی در تونل هرگاه فاصله از تهیه بتن و بتن پاشی جداره تونل با بتاطالعات پولی و مالی واصله از جمله تراکنش های بانکی، با توجه به آرای متعدد صادره از سوی شعباعتراض به رأی کمیسیون پزشکی بدویاعلام ارزش انواع ماشین آلات راهسازی و کشاورزی (اعم از تولید داخل یا وارداتی)افراد موضوع این تبصره چنانچه از همسر دوم خود طلاق بگیرند یا همسر دوم آناناقلا را رمارد زدال موی الا یاران شماره: رش هد داالا تسد را همست یتالحاق سه بند به فصل هفتم بخشنامه تنفیح و تلخیص بازنشستگی با موضوعات اشتغال بکارمحدد و اعادالحاق یک تبصره به بند " الف " ماده (۳) آیین نامه اجرایی بند ۵۲" ماده (۱۳) قانون بیمه همگانالزامات اساسی (اصول ایمنی و عملگرد) وسایل پزشکیالف - به منظور زمینه‌سازی برای تربیت نیروی انسانی متخصص و متعهد. دانش‌مدارء خلاق والف) فضای اداری و کارکنان شامل اتاق های زیر است :الف- طول مورد نیاز برای سرریزاللهم صل علی محمد و آل محمداللهم صل علی محمد و آل محمد و عجل فرجهمالینه مدنی استکه رابطه نعمیمیافنه 148011 که از عدد پایداری استفاده می‌کند [رابطه /۲۰-۵)) بام آیین‌نامه ادامه بیمه به طور اختیاری موضوع تبصره مادهام سای مور ی اسلای‌ا را پیوستاماالی ساان ااری و ایوراماده سازی و تمیزکاری سداوح کاریامر وزه نقش و اهمیت ضوابط معبارها و استانداردها و آثار اقتصادی ناشی از به کارگیری مناسب وامروزه نقش و اهمیت ضوابط معیارها و استانداردها و آثار اقتصادی ناشی از به کارگیری مناسب و مامروزه نقش و اهمیت ضوابط. معیارها و استانداردها و آثار اقتصادی ناشی از به کارگیری مناسب وامس وزارت ادن کار و فاد ای ۷۳ /۸/ ۱۳۰۲امن داریا یام و لووی ور وت نداردامه افتی و درآمد استان تهران اسامور مالیاتی شهر و استان تهرانامور مالیاتی شهر و استان تهرانامور مالیاتی شهر و استان تهرانامور مالیاتی شهر و استان تهرانامور مالیاتی شهر و استان تهرانامور مالیاتی شهر و استان تهرانامور مالیاتی شهر و استان تهرانامور مالیاتی شهر و استان تهرانامور مالیاتی شهر و استان تهرانامور مالیاتی شهر و استان تهرانامور مالیاتی شهر و استان تهرانامور مالیاتی شهر و استان تهرانامور مالیاتی شهر و استان تهرانامور مالیاتی شهر و استان تهرانامور مالیاتی شهر و استان تهرانامور مالیاتی شهر و استان تهرانامور مالیاتی شهر و استان تهرانامور مالیاتی شهر و استان تهرانامور مالیاتی شهر و استان تهرانامور نظام فنی معاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهور با گذشت بیش از سی سال فعالیت تامکان اتصال قطعات پوسته به یکدیگر و نیز جوشنها فراهم باشد. وزن یک قطعه پوسته فلزی حدود ۱۳۰امکانات خدماتی(باجه. رختکن. سایه‌بان و...) در حریم ساحل نباید دید به دریا را مختل نماید.ان کل محترم امور مالیاتیان کل محترم امور مالیاتیان کل محترم امور مالیاتیان یه زوا استقال به تاو توذافیاند / نویه و برآینده ار ارم صرح زد اماندازه گیری جریان نشتی زمین و جریان دراندها باید طوری انتخاب و طراحی شوند که حداقل برای ۲۰ سال شبکه را حفاظت نمایند و پس از گذشتانفورماتیکی پیمانکاران، مشاوران و شرکتهای ،دستگاههای اجرایی به بخشنامهاه و ام ماه مه تمهاوفقاء ده زروافه اشتخال به کار کاردانیاونان محترم شهردار تهراناونین محترم شهردار تهراناپ ۱۱اه تا دار هک هااک هم با شورای عالی رفاه و تامین‌اجتماعی)اکتشاف متایج هشبدر 9 کر پنی در صتنیت ذمشتاگر ما بتوانیم تولید داخلی را رونق ببخشیم مساله تورم حل خواهد شد.(مقام معظم رهبرری)اگرمه را هه ۷ زرهاگرمه را هه ۷ زرهای تاسیسات و سازه های صنعت نفت )نشریه شمارهای فرم درخواست احتساب مدت خدمت نظام وظیفه و حضور در جبهه :ایران. ریاست جمهوری. معاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی. دفتر نظام فنی اجراییایعاد بیرون‌رفتگی ایستگاه برای راههای شریاتی درجه ۲ به شرح زیر تعیین می‌شود: :.ایمنی در برپا کردن اسکلت فلزیاین حالت‌ها در ارتباط با ظرفیت باربری حداکثر ساختمان تعریف شده که گذر از آنها باعثاین دستورالعمل در اجرای ماده۲۲ قانون پیش‌فروش ساختمان مصوب ۱۳۸۹ و بند «د» ماده (۱)این دستورالعمل در راستای یکسان‌سازی و ایجاد وحدت رویه در تدوین لایحه تأخیرات پیمان‌هاء کاهاین سند از تاریخ تصویب معتبر و از تاریخ ابلاغ لازم‌الاجرا است.این صفحه توسط کمیته تحقیقات و توسعه فناوری نیروگاه تکمیل می‌شود.این فصل از آییناین مدرک تحت کنترل مدیریت طرح و برنامه و بودجه قرار دارد و در هنگام به کارگیری این مستند.این نامه دبیرخانه ار زیابی فناوری سلامت درمورد تجییزات بپزشگیاین نوع نرده که نمونهٌ آن رادر شکل ٩ می‌بینید. از پروفیل فوطی شکل ساخته می‌شود.این نوع کلاس کارایی برای مجموعه مولدی کاربرد دارد که در تجهیزات متصل, تقاضاهای شدیدی در موب) گسترش عدالت اجتماعی با:با : سازه بردازی ایرانبا استفاده از شناسایی ارگانهای ذی‌مدخل دولتی و غیر دولتی (بخشهای ۱-۱-۲-۸و ۲-۱-۲-۸ استانداربا استناد به مادهبا بسچرب لمعلاروتسد 9 بابا توجه به اجرایی شدن قانون پایانه های فروشگاهی و سامانه مودیان و فراخوان اجرای این قانونبا توجه به استقبال مودیان محترم مالیاتی از افزایش میزان تسهیلات بخشودگی جرایم در نظر گرفتهبا توجه به اطالعات واصله، برخی از دستگاهبا توجه به اینکه رعایت قوانین و مقررات توسط سازمان تامین اجتماعی به عنوان یک سازمانبا توجه به بررسی های به عمل آمده و اطالعات دریافتی از سااماههبا توجه به سوالات و ابهامات مطرح شده و به منظور ایجاد وحدت رویه در خصوص چگونگیبا توجه به عدم انطباق تاریخ الزم االجرا شدن قاانون ماییااب بار ارزف ادازوده م او1400با توجه به مصوبه اخیر مراجع قانونی، واردات طال، پالتین و نقره بههبا توجه به مفاد بندد2با توجه به موضوعات مطروحه توسط مودیان محترم مالیاتی در زمان برپایی میز خدمت، در بررسی هاابا توجه به نقش صنعت آب و برق به عنوان یک صنعت زیربنایی در توسعه کشور و اهمیت عنصربا درخواست مرکز دانشگاهی وموجود بودن کالای ارز حمایتی از فرم حواله به شماره 1۳-۳0-09 استفابا درنظر گرفتن مراتب فوق و با توجه به شرایط اقلیمی و محدودیت منابع آب در ایران تهیه استاندبا روش پبزومتریبا ری مبه رستشبا زان احرای وست:با سای مورک اسی‌اران 9با سلام و دعای خبربا صلوات بر محمد و آل محمد»با صلوات بر محمد و آل محمد»با صلوات بر محمد و آل محمدهبا عنابت به أن خ که معطابق بند (ت) ماده (۶) آپینن امه اجرابی موضوع ماده (۹۵) اصادحی فانونبا عنایت به اینکه آراء هیأت های حل اختلاف مالیاتی بلافاصله پس از صدور در سامانه های سازمانبا عنایت به بخشنامه شماره39با عنایت به تعطیلی روز شنبه موورخ20با عنایت به سوالات و ابهامات مطروحه در خصوص اجرای مقررات تبصره (3( ماده )17( قانون مالیاتبا عنایت به مت و تلاش بحدانه کلیه عوامل دست اندر کار » مقدمات و پیش نیازهای لازم جهت ارائهبا عنایت به مجوز مراجع قانونی» مهلت تسلیم اظهارنامه مالیاتی صاحبان مشاغل و پرداخت مالیات مبا عنایت به مفاد ماده1با عنایت به مفاد ماده237) قانون مالیاتبا عنایت به مفاد ماده (4) آیین نامه اجرایی بند (ب) ماده (11) قانون جهش تولید دانش بنیان» «با عنایت به نامه شماره 1401/300/58170 مورخ 1401/12/24 سازمان حفاظت محیط زیست و همچنین ابلابا قطعات اتصالی و متعلقات آنها برای خطوط آبرسانی تحت فشاربا محوربت ماشینهای دواربا معاونت محترم نیروی انسانئی ستاد کل نیروهای مسلح , احتساب مدت حضور داوطلیانه دربا موضوع ارسال فهرست برخی از مودیان صاحبانبا نام و یاد خداباذکشهای متالمات ری ۵ بن دای ازباران اداری واعرای لور بت داردباز کردت, تحلیه. نرمیم و بستن مش هاباس تک و رک را ۱۳۹۹۰بانک اطلاعاتی موجود در انجمن شرکتهای برق کانادا که با استفاده از داده‌های واحدهای تولیدیباه تصاویر سرپرسات محتارک ووارت اماور اقتصااد و دارایاا و وویار محتارک داد،ساتر رسایده اساببلا تناکک هیک و یلاکشا اجه فمرهاد هام اداوزئلنیبتن خودتراکم بتنی است که تحت وزن خود جاری شده و بدون نیاز به هرگونه تراکم خارجی به طور کامبتنی که در پانل‌های پیش‌ساخته به کار می‌رود باید حداقل دارای مقاومت ۲۸ روزه‌ای معادل ۱/۳۵بخش اول: قانون تأمین اجتماعی و آیین‌نامه‌های آن (۳۲- آیین‌نامه‌ها) ۹ ۲۰۱بخش شیمی‌درمانی به‌صورت یک بخش مستقل بیمارستانی استبخش چهارم: قانون برنامه پنجم توسعه؛ فصل سوم 2 ۴۰۱بخشنامه به دستگاهبخشنامه به دستگاهبخشنامه به دستگاهبخشنامه به دستگاهبخشنامه به دستگاهبخشنامه به دستگاهبخشنامه به دستگاهبخشنامه به دستگاهبخشنامه به دستگاهبخشنامه به دستگاه های اجرابیمهندسان مشاور و پیمانکاران سسبخشنامه به دستگاههای اجرایی و مهندسان مشاوربخشنامه به دستگاههای اجرایی مهندسان مشاور و پیمانکارانبخشنامه به دستگاههای اجرایی مهندسان مشاور و پیمانکارانبخشنامه به دستگاههای اجرایی مهندسان مشاور و پیمانکارانبخشنامه به دستگاههای اجرایی مهندسان مشاور و پیمانکارانبخشنامه به دستگاههای اجرایی مهندسان مشاور و پیمانکارانبخشنامه به دستگاههای اجرایی, مهندسان مشاور و پیمانکارانبخشنامه به دستگاههای اجرایی, مهندسان مشاور و پیمانکارانبخشنامه به دستگاههای اجرایی, مهندسان مشاور و پیمانکارانبخشنامه به دستگاههای اجرایی, مهندسان مشاور و پیمانکارانبخشنامه به دستگاههای اجرایی, مهندسان مشاور و پیمانکارانبخشنامه به دستگاههای اجرایی, مهندسان مشاور و پیمانکارانبخشنامه به دستگاههای اجرایی, مهندسان مشاور و پیمانکارانبخشنامه به دستگاههای اجرایی, مهندسان مشاور و پیمانکارانبخشنامه به دستگاههای اجرایی, مهندسان مشاور و پیمانکارانبخشنامه به دستگاههای اجرایی, مهندسان مشاور و پیمانکارانبخشنامه به دستگاههای اجرایی, مهندسان مشاور و پیمانکارانبخشنامه به دستگاههای اجرایی, مهندسان مشاور و پیمانکارانبخشنامه به دستگاههای اجرایی, مهندسان مشاور و پیمانکارانبخشنامه به دستگاههای اجرایی, مهندسان مشاور و پیمانکارانبخشنامه به دستگاههای اجرایی, مهندسان مشاور و پیمانکارانبخشنامه به دستگاههای اجرایی, مهندسان مشاور و پیمانکاران سسبخشنامه به دستگاههای اجرایی. مهندسان مشاور و9 پیمانکارانبخشنامه به دستگاههای اجرایی. مهندسان مشاور و9 پیمانکارانبخشنامه به دستگاههای اجرایی. مهندسان مشاور و پیمانکارانبخشنامه به دستگاههای اجرایی. مهندسان مشاور و پیمانکارانبخشنامه به دستگاههای اجرایی. مهندسان مشاور و پیمانکارانبخشنامه به دستگاههای اجرایی. مهندسان مشاور و پیمانکارانبخشنامه به دستگاههای اجرایی» مهندسان مشاور و پیمانکارانبخشنامه به دستگاههای اجرایی» مهندسان مشاور و پیمانکارانبخشنامه به دستگاههای اجرایی» مهندسان مشاور و پیمانکارانبخشنامه به دستگاههای اجرایی» مهندسان مشاور و پیمانکارانبخشنامه به دستگاههای اجرایی؛ مهندسان مشاور و پیمانکاران سسبخشنامه به دستگاههای اجراییء مهندسان مشاور و پیمانکاران ۱۰ 1بخشنامه به دسنگه‌های اجرایی, میندسان فشاور و بیممگارانبخشنامه به مراجع قضایی سراسر کشوربخشنامه به کارفر مایان. تامین کنندگان و بذ برندکا,.بخشنامه به کلیه دستگاههای اجرایی موضوع ماده (۵) فانون مدیریت خدمات کشوریبخغش چهارم مجموعه مقررات ارزی و در راستای اهرای ماده یک قانون برنامهبدین وسیله فهرست انواع گوشت و فرآورده های گوشتی موضوع جزء (4-5) بند (الف) ماده (9) قانون مبدینوسیله اعلام می‌دارد بند. ۱-۱۷-۲ مندرج در پیوست ۱ (دستورالعمل تجهیز بر چیدن کارگاه)بر آورد اعتببر اساس تحلیل با مقاطع ترک‌خوردهبر رز اسارمر, ایرارهبر ری اسلا ان ری ۱۳/۵بر زرز اساریر ایرانبر زرز اسانیر ایراربر فامه ریزی و محئالحعات بریثه‌سازیبر ژوهشکده مطالعات فناوریبراساس ماده (۳۴) قانون احکام دائمی برنامه‌های توسعه و در چارچوب نظام فنی و اجرایی یکپارچهبرای بررسی‌ای اقتصادیبرای دوره طراحی ۲۰ ساله ۲ دوره طراحی ۴۰ سالهبرای زدگش‌دای زیرژزمنبشیبرای کارهای دج‌تدسی رو‌دخانهبرحسب سرعت طرح این راهپاء در تجدول ۹ تعیین شده است. این حداکثر برای تقاطعپایبررسی اندازه سازگاری پروژه ها بابررسی و تحلیل نتایج آزمونهای آتش و آتش سوزی‌های واقعی, مبنایی را برای برآورد چهار نرخ رشدبررسی وضعیت کلرزنی اب مشروب در کشوربرنامه ار تقای سلامت و کاهش آلاینده های محصولات مهمبرنامه ارایه خدمات رفاهی به دانشجویانبرنامه‌ریزی درست (اقتصادی)» مال اندک را افزایش می‌دهد وبرنامه‌ریزی شده باشد معقول و منطقی نیست زیرا تکنولوژی به سرعت در حال پیشرفت بوده و دائماًبسته‌بندی» دارای دو درب در طرفین با دستگیره ازبسمه‌تعالی فرماندهی کل قوا بربقل به دعس و کگازبقل یه بت و داربلاستیک ها- سامانه های لوله گذاری برای شکهبمهره‌برداری اولیه از واحدهای نیروگاه‌هایبند (د) تبصره (19) ماده واحده قانون بودجه سال 1402 کل کشورء برای اجرا ارسال می گردد.به : معاونین محترم وزارت نفتبه : معاونین محترم وزارت نفتبه : معاونین محترم وزارت نفتبه : وزبر محترم نیروبه : وزبر محترم نیروبه : وزبر محخترم نیروبه : وزیر محترم نیروبه استناد بند ۵-۱-۳-۴ از ضوابط مدیریت امور بیمه‌ای وزارت نیرو منضم به بخشنامه شماره ۵۴۹۹۶/به استناد ماده (۲۳) قانون برنامه و بودجه و نظام فنی و اجرایی کشور (موضوع تصویبنامه شمارهبه اطلاع می‌رساند:به تعداد کافی و با رنگ‌های غیر محرک جهتبه شرح زیر تصویب کرد:به شماره ۳۲۳به مناسبت فرا رسیدن دهه مبارک فجر و تکریم مودیان محترم مالیاتی» با رعایت مقررات ماده 191 قبه منظور ارتقای سالمت اداری در کلیه فرایندها و فعالیت ها بوویهه ف ،راینودهای مربووب بوه رربه منظور تسهیل فرایند اجرایی حکم بند (ذ) تبصره (6) قانون بودجه سال 1401 کل کشور مبنی بر «کبه منظور رفع ابهام درخصوص مفاد جزء3به منظور رفع ابهام درخصوص مفاد جزء3به منظور قدردانی از خدمات کارکنان شاغل در شرکتهای وابسته (غیردولتی) و در اجرایبه منظور کمک به صنعت. تولید. رونق کسب و کار تحقق سیاستهای اقتصاد مقاومتی و مساعدت با کارفربه پیوست تصویر آیینبه پیوست تصویر آیینبه پیوست تصویر آیین نامه اجرایی ماده )4( قانون مانع زدایی از توسعه صنعت برق. موضوع تصویب نبه پیوست تصویر آیین نامه حمایت از تولید. دانش‌بنیان و اشتغال آفرین در حوزه اقتصاد و اصلاحیبه پیوست تصویر آیین‌نامه حمایت از نخبگان ایرانی موضوع تصویب نامه شماره 235461/ت 60421ه موربه پیوست تصویر اصالحیه بند3به پیوست تصویر اصالحیه های بند3) ضوابط اجرایی موض وع ماده172به پیوست تصویر اصلاحیه بند (3) ضوابط اجرایی موضوع ماده 172 قانون مالیات های مستقیم که به ابه پیوست تصویر تصویببه پیوست تصویر تصویببه پیوست تصویر تصویب نامه شمماره139211/ت58962به پیوست تصویر تصویبنامه شماره 137057/ت61217ه- مورخ 1402/08/03 هینت محترم وزیران با موضوعبه پیوست تصویر نامه شماره73403به پیوست تصویر نامه شماره 11/105938 مورخ 1402/05/04 نانب رئیس محترم شورای راهبری فناوری هابه پیوست دستورالعمل اجرایی موضوع بند (3) تصویب نامه شماره 83877/ت60021ه مورخ 1401/05/19 هیبه پیوست دستورالعمل انتشار صکوک اجاره لریالی و ارزی] در سیستم بانکی؛ که در تاریخبه پیوست شیوه‌نامه "" تشخیص و تفکیک اسرار دولتی از اطلاعات عمومی ""مصوب کمیسیون انتشاربه پیوست شیوه‌نامه "شیوه‌نامه انتشار و دسترسی آزاد به اطلاعات متضمن حق و تکلیف برایبه پیوست شیوه‌نامه "شیوه‌نامه انتشار و دسترسی آزاد به اطلاعات متضمن حق و تکلیف برایبه پیوست صور تجلسه شماره 201-9 مورحخ 120 شورای عالی مالیاتی در خصوص «ابهامات در نحوهبه پیوست. تصویر دادنامه شماره 140109970905810073 مورخ 1401/01/16 هیأت عمومی دیوانبه پیوست. تصویر نامه شماره 122/142676 مورخ 1402/09/22 سازمان بورس و اوراق بهادار شامل فهرسبه پیوست، تصویر تصویببه پیوسه هررسه وهاهدفاآ ههروورآ مهوهد م هدمو به به موهه مامه شهماره352673به کلیه شر کتهای آب منطقه‌ای. توسعه منابع آب و نیروی ایرات توسمه آپ و خاک میرستانبه. شه رداران محترم مناطق ۲۲ گکانه شهرداری نهرانبه: جناب آقای سید محمدعلی افشانیبه: جناب آقای پیروز حناچیبه: شهرداران محترم مناطق ۳۳ کانه شهرداری تهرانبه: شهرداران محتن رم مناطق ۳۲ کانهبه: شهرداران محنرم مناطق ۳ گانه شهرداری نهرانبه: شهرداران محنرم مناطق ۳۳ کانهبه: شهرداران محنرم مناطق ۳۳ کانه شهرداری نهرانبه: مدیراآن مخت ر مکل سنادیبه: مشاوران محت رم شهردا رتهرانبه: مشاوران محترم شهردار تهرانبه: مشاوران محن رم شهردار نهرانبه: معاوئین محترم شهردار تهرانبه: معاوئین محترم شهردار تهرانبه: معاوئین محترم شهردار تهرانبه: معاوئین محنرم شهردار تهرانبه: معاونان محت رم شهر دار تهرانبه: معاونان محت رم شهر دار تهرانبه: معاونان محت رم شهر دار تهرانبه: معاونان محت رم شهر دار تهرانبه: معاونان محت رم شهر دار نهرانبه: معاونان محت رم شهر دار نهرانبه: معاونان محت رم شهر دار نهرانبه: معاونان محت رم شهر دار نهرانبه: معاونان محت رم شهر دار نهرانبه: معاونان محترم شه ر دار تهرانبه: معاونان محترم شهر دار نهرانبه: معاونان محترم شهر دار نهرانبه: معاونان محترم شهر دار نهرانبه: معاونان محترم شهر دار نهرانبه: معاونان محترم شهردار تهرانبه: معاونان محترم شهردار تهرانبه: معاونان محترم شهردار تهرانبه: معاونان محترم شهردار تهرانبه: معاونان محترم شهردار تهرانبه: معاونان محترم شهردار نهرانبه: معاونان محترم شهردار نهرانبه: معاونان محترم شهردار نهرانبه: معاونان محترم شهردار نهرانبه: معاونان محترم شهردار نهرانبه: معاونان محتن رم شهر دار تهرانبه: معاونان محتن رم شهر دار تهرانبه: معاونان محن رم شهر دار نهرانبه: معاونان محن رم شهر دار نهرانبه: معاونان محن رم شهر دار نهرانبه: معاونان محن رم شهر دار نهرانبه: معاونان مخت رم شهر دار نهرانبه: معاونان مخت رم شهر دار نهرانبه: معاونان مخت رم شهر دار نهرانبه: معاونان مخت رم شهر دار نهرانبه: معاونین مجت رم شهر دار نهرانبه: معاونین محت رم شهردا ر تهرانبه: معاونین محترمبه: معاونین محترم شهر دار نهرانبه: معاونین محترم شهر دار نهرانبه: معاونین محتن رم شهر دار نهرانبه: معاونین محتن رم شهر دار نهرانبه: معاونین محتن رم شهر دار نهرانبه: معاونین محتن رم شهر دار نهرانبه: معاونین محتن رم شهر دار نهرانبه: معاونین محتن رم شهر دار نهرانبه: معاونین محتوم شهردار نهرانبه: معاونین محن رم شهر دار تهرانبه: معاونین محن رم شهر دار نهرانبه: معاونین محن رم شهر دار نهرانبه: معاونین محن رم شهر دار نهرانبه: معاونین محن رم شهر دار نهرانبه: معاونین محن رم شهر دار نهرانبه: معاونین محن رم شهر دار نهرانبه: معاونین محن رم شهر دار نهرانبه: معاونین محن رم شهر دار نهرانبه: معاونین محن رم شهر دار نهرانبه: معاونین محن رم شهر دار نهرانبه: معاونین محن رم شهر دار نهرانبه: معاونین محن رم شهر دار نهرانبه: معاونین محن رم شهردار نهرانبه: معاونین مخت رم شهر دار نهرانبه: معاونین مخت رم شهر دار نهرانبه: معاونین مخت رم شهر دار نهرانبه: مماو تین مخظرم وزارت نتبهتر است فاصله حدود ۲ متر بین منبع نور و دوربین در نظر گرفته شود. چون حشرات در مناطق خاصیبپشریر ۵ هر خانال هاق روبالبیر و دستورا لعملها ی ها دره‌درا رتباط با مدا رک لزم جهت صدور دفترچهبیس نامه طراحی و اجرای معابر درونبیمه شدگان / مستمری بگیران و افراد تحت تکلفل آنانت- تاثیر امتداد و شیب ناییوستگی بر تونلسازی (شیبها. شیب ظاهری در امتداد محور تونل می‌باشندتاج ما کل دا ی ما در مکی یامد واگ استاریخ ۱۴۰۰/۵/۱۲ با موضوع جبران آثار ناشی از شیوع بیماری کرونا ۱تاریخ ارسال پرونده تأخیرات و درخواست تشکیل اولین جلسه کارگروه تاخیرات :تاریخ جلسه شماره پیمان موضوع پیمانتاریی‌چه مدلمهای کاهیدگی و معیارهاییتاسیسات برقی سال ۱۴۰۲تاسیسات ففتی میاذین ففتی غرب ککارون در برابر سیلابتاسیسات و سازه‌های صنمت نفتتاسیسات گرمایی» تعویض هوا و تهویه مطبوعتال «مقررات زدایی و وحدت رویه»تبصره ۱- پزشکان روانپزشک و فوق تخصص در صورتی می‌تواند از تعرفه‌های مذکور استفادهتبصره ۱- کلیه اختیارات و وظایف قانونی وزارت جهاد سازندگی (سازمان دامپزشکی کشور) و وزارت کشتبصره ۲ ماده ۳۵ آیین نامه اداری استخدامی کار کنان غیر هیات علمی دانشگاهتبصره (2) ماده (119) قانون برنامه پنج ساله پنجم توسعهتبصره ماده (۷۶) قانون تأمین اجتماعی مصوب ۱۳۵۴ و الحاق دو تبصره به ماده (۷۶) مصوب ۱۳۷۱تجح رام و یس ره کهتجدید نظر اولتحریک انتخاب و اعلام گردد. این ترانسفورماتور باید قابلیت تحمل شرایط جریان نامی تحریک و ولتتحقیقات صنعتی ایران. مصوب بهمن ماه ۱۳۷۱ تنها مرجع رسمی کشور است که وظیفه تعیین. تدوین 9 نشتحلیلیهای اقتصادی طرحهای آب در سطح ملیتخر به فمارد ۷۸۱ معالونمت مبنه‌سی,» جزژوهشی و فناوریتدوین و9 ارائه سیاست‌هاءتعیین خط مشی‌ها 9 نیز برنامه‌ریزی برای فعالیتهای مربوط به تربیت نتر کیب با ر گذاری نیروها برسازه هایتشر به شما ۱۶۰تشرید شندارد زارد معاونمت همبشدسی» وژوهش و خناوریتصشه‌خانه‌های در دست ساخت و در حال بیره‌برداری)تصن ید به اس 1 مبد‌فیتصو بری از وضعیت کنونی شرکتهای بهره برداریتصویب نامه در خصوص تعیین تکلیف اراضی مازاد بر نیاز دانشگاههاتصویب نامه شورای عائی اجرای سیاستهای یتصویب نامه هیأت وزیرانتصویب نامه هیأت وزیرانتصویب نامه هیأت وزیرانتصویب نامه هیأت وزیرانتصویب نامه هیأت وزیرانتصویب نامه هیأت وزیرانتصویب نامه هیأت وزیرانتصویب نامه هیأت وزیرانتصویب نامه هیأت وزیرانتصویب نامه هیأت وزیرانتصویب نامه هیأت وزیرانتصویب نامه هیأت وزیرانتصویب کننده | مدیر کل تجهیزات پزشکی دکتر رضا مسائلی در ۳تصویر 13۷1 با اعمال حد آستانهتعاون ،کار و رافه اجتماعیتعرفه قیمت مطالعات شناسایی تأسیسات و عوارض زیر سطحی بهتعیین عمق مورد نیاز در ارزیابی پتانسیل روانگراییتمدید مهلت تسلیم اظهارنامه مالیاتی واحد های حقیقی و حقوقیتمدید مهلتت اتتتراب بته اوراا مالیتاتی و راأ یتیت تاأ اختتف مالیتاتی کته انیضتاأ مهلتت ن دتمدیود ملتوا ترتورته بوه تورتل ماییواتر و رتته وهست کاس را را هکتهیه و تنظیم: دفتر قوانین و مقررات معاونت حقوقی وامور مجلس سازمان تاأمین اجتماعیتهیه کننده: سازمان طرح تهیهٌ آیین‌نامهتوان از خاموت یا گل میخ سردار و یا کالهک برشی استفاده کرد و مطابق با فصل هشتم آیینتوجه : این فرم به عنوان نمونه بارگذاری شده است. پژوهشگران باید برای اخذ فرمتوجه اصلی طراح تاسیسات مکانیکی باید به فضاهای حساس بخش (اتاق های عمل, فضای ریکاوری, فضایتوزیح آن در مدعازن سد4 ۱۵جات اس اک اما سا مار با و انجدول ۱-۳- انواع ترکیبات عایقی به همراه علائم اختصاریجدول ۷-۷- ضریب معادل وسیله نقلیه سبک برای وسایل نقلیه تفریحی در سربالاییجدول ۱۴-۱۵- بر آورد هزینه استهلاک خودروی شخصی به ازای یک خودرو -کیلومترجدول شماره ۳- در آمدجزء (1) بند (الف) ماده (9) قانون مالیات بر ارزش افزوده مصوبجمهوری اسلا می‌ابران تاریخ:جمهوری اسلامی ایران شماره :۹۲/۴۲۰/۷۷۰۷۲/دجمهوری اسلامی ایران شماره :۱۴۴۳۸/۴۰۰جمهوری اسلامی ایران شماره :۱۷۰۴۷/۱۰۰/۰۲جمهوری اسلامی ایران شماره :۲۲۸۱۳/۱۰۰/۰۲جمهوری اسلامی ایران شماره :۲۷۰۴۲/۱۰۰/۰۲جمهوری اسلامی ایران شماره :۳۲۰۵۱/۱۰۰/۰۲جمهوری اسلامی ایران شماره :۳۲۰۵۸/۱۰۰/۰۲جمهوری اسلامی ایران شماره :۳۲۰۶۵/۱۰۰/۰۲جمهوری اسلامی ایران شماره :۴۹۱۷۸/۴۰۰جمهوری اسلامی ایران, ضوابط اجرایی قانون بودجه سال ۱۳۹۹ کل کشور را به شرح زیر تصویب کرد: ۱جناب آتقای دکتر رحمانی فضلی - وزبر محترم کشورجناب آثای دکنر رحمانی فضلی-وزبر محترم گشورجناب آفای ممندسا بر مدیر غامل محترم شرکت ملی حشاری ابرانجناب آقای دکتر خجسته‌مهر. معاون محترم وزیر و مدبرعامل شرکت ملی نفت ابرانجناب آقای دکتر رحمانی فضلی - وزیر محترم کشورجناب آقای دکتر رحمانی فضلی - وزیر محترم کشورجناب آقای دکتر محمود احمدی نژاد-ریاست محترم جمهوری اسلامی ایرانجناب آقای صالح آبادی مدیرعامل محترم بانک توسعه صادرات ابرانجناب آقای مهندس امانی مدیر کل محترم هماهنگی فنی و عمرانی سازمان ها و مناطیجناب آقای مهندس جوانبخت-معاون محترم آب و آبفاءرئیس هیات مدیره و مدیر عامل شرکت مدیریتجناب آقای مهندس خیرخواه مدیر عامل محترم سازمان مشاور ثُنی و مهندسی شهر تهرانجناب آقای نظر پورجناب آقلی مهری مدیرعامل محترم بانگ صنعت و معدنجناجه حسب شرایط و ویژگی های پیمان. گزارش واصله از کارگروه رسیدگی بهجهت دسته‌بندی سطح تمیزی هوا براساس ترکیب شیمیایی آن ۱ باید به استاندارد 14644-8 150 ارجاعحجم سنگدانه‌ی بیشتر.ء ضمن حفظ خصوصیات بتن خودتراکم تازه» استفاده نمود. با این وجود در اغلحد آستانه به کار گرفته شده برای استخراج پوشش گیاهی. ۰/۸ میباشد.حداقل دو چراغ راهنماء از فاصله‌هایی که در جدول ۸ تعیین شده» باید در داخل مخروط دیذحدول ۳-۴- لیست توابع مختص رده‌های بهره‌وری انرژی در اتوماسیون ساختمان (ادامه)حذف واژه "خوک" از ردیف (2-1) فهرست پیوست بخشنامه های شماره 31091 مورخحسب مصوبه مراجع اعانون واردات طع،، پ،تعیو و نهعرهحسب مصوبه مراجع قانونی، احکام ذیل جهت اطالع و اقدام مقتضی ابالغ میحضشیش هر آهشحقوقی ارتباط تنگاتننگ داشته و قوانین و راهکارهای آیین‌نامه‌های اجرایی یکی از ابزارهای اعماحمایت مالی از هسته‌های دوره پیش‌رشدحور" موضوع: پوشش بیمه ای گروههای خاص جامعه اس رلحوزه ... موضوع: نحوه اجرای آئین نامه بیمه اختیاری مصوب بخشنامه شماره ۶۵۱حوزه تلخیص دستور العملها و ضوابط نحوه رسید گی به ادعای افرادحوزه ستادی وزارت نیرو و شرکتهای تابعه (دولتی) مشمول قانون مدیریت خدمات کشوری به شرححوزه فنی و درآمد موضوع: تمدید کسر حق بیمه تگمیلیحوزه مشترک معاونت‌های حقوقفی» مجلس و آمور بین‌المئل و بیمه‌ایحوزه معاونت بیمه ای و درمانحوزه معاونت فنی و موضوع: ارسال پیام گوتاه به مستمری بگیرانحوزه موضوع: بازنشستگی مشمولینحوزه موضوع: دستورالدمل اجرائی بخشودگی 1 دستور اداریحوزه: بیمه آی و درمانحوزه: بیمه ای و درمانحوزه: درمان و بیمه ایحوزه: مشترک حقوقی و معاونت بیمه ایحوزه: مشترک درمان و بیمه ایحوزه: معاونت بیمه ای و معاونت برنامه ریزی» مالی و پشتیبانیحوضه‌های آبریز و دفاتر مستقل شرکت مدیریت منابع آب ایرانحوطاسوت ار موضوع: ضوابتط اجرائیحیین قیمت تمام شده واحد آب زیرزمینی وخازن های موازی در پست های فشار قویخازن های موازی در پست های فشار قویخاکب‌ای شور و ددیدی در آیرانخر رح کلعر یاهع وا له دح درخر روا او را امه اهخزانه دار محترم کل کشورخم که منطبق بر ضوابطخمهوری سا ین ایران تاریخ؛ ۹ رزخمینی ( ره ) که کمتر از ۵۰ سال سن داشته و مشمول مقررات حمایتی خاص دیگری قرار نداشتهخن الاسلام و اتمملهین چناب آقای لیسی اون اول محترم قوه قسالیهخود مالک مشمول یارانه .بافندگان فرش وضاغلان صنایع دستی شناسه دار و..) درقالبخوزه بخ موضوع: بیمه اعضاء انجمن صنفی بخشنامر انخی و ار تال ,کار وراه احّی پوت دارد7۵ در اسمش هر رشتد- پایداری در برابر عوامل جویدار تبرت در لا رندار تبرت درل دردارآن محترم مناطق ۲۲ گانه شهرداری تهراندارح‌های آب 9 کاضصلاب در در حله تقصیلیدارم از ۲ ید ری زارت ارداز وسانی به صنایمدتم رالحدل اجرایی خدمات بر هدب رداریدختران، پسران، مردان و زنان بالیای طبیعی را به اشکال متفاوتددماید دراحی سارهدهای اتحال ودر ااهرا مرهرراتدر اجراء اصل یکصلد و بیست و سوم (۱۳۳) قانون اساسی جمهوری اسلامی‌ایراندر اجرای اصل یکصد و بیست و سوم قانون اساسی جمهوری اسلامی ایران به پیوست «قانون موافقتنامهدر اجرای بخشنامه شماره ۷۹۳۳ مورخ ۱۳۹۹/۱/۲۶ وزارت تعاون کار و زفاه اجتماعی و دستورالعماندر اجرای بخشنامه شماره ۲۵۱۱۹۲ مورخ ۱۳۹۹/۱۲/۲۷ وزارت تعاون. کار و رفاه اجتماعی.در اجرای بند (ب) ماده (۲۸) قانون برنامه پنج‌ساله ششم توسعه اقتصادی, اجتماعی و فرهنگیدر اجرای بند «۱» هزارو دهمین جلسه هبأت مدیره مورخ ۸۶/۷/۲۳ مقرر گردید تا اعحضاء شرکت تعاونیدر اجرای ماده ۲۳ قانون نظام مهندسی و کنترل ساختمان مصوب سال ۰۱۳۷۴در اجرای ماده «۴» قانون حمایت از صنعت برق کشور مصوب ۱۳۹۴ و به موجب ابلاغیه شمارهدر اجرای مفاد تبصره (11) ماده (27) قانون مالیات بر ارزش افزوده و با عنایت به مفاد قانون اصدر اجرای مفاد دستورالعمل شماره200/1401/530در اجرای مقررات تبصره (1) ماده (123) اصلاحی قانون ثبت (موضوع ماده 10 قانون الحاقدر ارتباط با رسیدگی هاا و بررسای هاان ان ااه شادهدر این آیین‌نامه اصطلاحات زیر در معانی مشروح مربوط به کار می‌روند:در این بخش برآوردی از توانایی و قابلیت ایجاد خوردگی داخلی انجام خواهد شد. خوردگی داخلی. کادر این بخش فرض می‌شود که ۶۵ درصد از مسافرین ساعت اوج در ۳۰ دقیقه اوج به بازرسی گمرک وارد مدر این دستگاه تشعشعات خورشید از طریق یک کره شیشه‌ای شفاف که بر روی پایه‌ای متصل است با متمدر این فصل ضوابط ارزیابی و بهسازی اعضا و اتصالات بتنی مربوط به سیستمهای مقاوم در برابر بادر این فصل مشخصات فنی عمومی و اجرایی سیستمهای صوتی و کاربرد آنها در طراحی و اجرای پروژه‌در بسیاری موارد. جمع کننده جدید در امتداد خط یک تیر یا شاه‌تیر قرار می‌گیرد. معمولاً این مدر تصفبه خانه‌های فاضلاب و بردازش آندر جهت گردش کاری مناسبء نحوه وارد شدن به اتاق احیا و خارج شدن از آن به دو روش امکان‌پذیردر دی خدمات محالحاتشدر راستای اجرای بودجه مصوبه سالیانه شهرداری تهران و با هدف شفاف سازی و اصلاحدر راستای اجرای سیاستهای کلی نظام اداری مصوب ۱۳۸۹ و قانون ارتقای سلامت نظام اداری و مبارزدر راستای بهینه‌سازی و بهبود مستمر فرآیندهای اجرائی, از تاریخ صدور این دستور اداری. تغییرادر راستای تنقٌیح, تجمیع و تلخیص بخشنامه ها و دستورهای آداری. شفاف سازی مقررات. تسهبل در اردر راستای تنقیح» تجمیم وتلخیص بخشنامه ها ودستورهای آداری» شفاف سازی مقررات. تسهیل دردر راستای تکریم مودیان محترم مالیاتی میزان بخشودگی جرائم موضوع ماده22در رال نادٌذ‌اری و حشاریدر رت خمان درحاه فنادایی رایدر رست خددات دتاالحاتدر رست مرس( رل رسدر رسی بتانسیل لنذزش دردر صنایع مرتبط بادر صورت استفاده از تابلوی ایزوله کلیه کلیدهای خطوط خروجی آن از نوع دو پل انتخاب شوند.در صورت لزوم می توان برای عبور این جریان هواء ازکانال |[ اشکل در داخل سقف کاذب بادر صورت نیازدر صورت پیش‌بینی این واحد. در نظر گرفتن هراسه‌ی این فضاهادر صورتی که قفل نمودن درپوش‌های سیستم لوله ایستاده خشک مورد نظر باشد. این کار منوط به تأییدر صورتی که نرخ رشد دستمزد اعلام شده کارگران در دو سال آخر خدمت آنها بیش از نرخ رشد طبیعیدر صورتیکه طول راهروی مستقیمی از ۲۲ متر بیشتر باشد.ء بهتر است با ایجاد تغییراتی شامل تغیدر قراردادهای صنعت‌نفتدر نامه ریژزی ازمایشی‌ای رد ویدر وت و اس نقص در جوش (موجود)در ورد خدار زمین ذرزهدر وردعش کی ماش دم !النافتشدر پاسخ به استعالم های به عمل آمده بدینوسیله تصریح میدر پایین سپرء فشار مقاوم از راست به‌چپ برابر است با :در پیشرفت جوامع. تهیه و کاربرد آنها را ضروری و اجتناب ناپذیر ساخته است. نظر به وسعت دامنهدر یرم سّدی...دراجرای اصل یکصد و بیست و سوم قانون اساسی جمهوری اسلامی ایران به پیوست « قانون موافقتنامسهدراجرای بند " ۴" یک هزار و پانصد وهفتادونهمین جلسه‌هیات مدیره محترم سازمان» مصوب ۹۴/۱/۲۶ ددرادن ,یسو یا یا یاناسدرامد در موارد زیر اصلاح و جایگزین میگردد:درجه‌بندی بیمارستانها بر حسب امتیازات مکتسبه بیمارستانهای عمومیدرخصوص اجرای قانون مالیات بر ارزش افزوده مصوب 1400/03/02درخواست. اعلام و بهره برداری از سوابق بیمه شدگان همچنین حذف مکاتبات دستی و تشکیلدرزهای باز: این درزها باید با فروکردن و سپس درآوردن نوار چوبی» صفحه فلزی یا سایر قطعات موردزمان ام و پوو سوردزمان بنادو و تشتیرا دردستمرالحم, فموئه بر داری |دسته رالحمل حذر و تجیزدستو رالعمل محاسه حریم حاه و ثناتدستور العمل نحوه تشویق گزارشگران فرار مالیاتی موضوع ماده (37) اصلاحیه آیین نامه اجراییدستورائدمل حفانلت از دارایی مشتریدستورالحمل حفاذلت و ایمنئی دردستورالع مل نگارش ضوابط نظام فنی و اجراییدستورالعمل اجرائی آن به شماره ۸۰۵۵ مورخ ۱۳۹۷/۱/۲۹ (تصویر پیوست) و بر اساس طرح طبقه‌بندیدستورالعمل اجرایی آن به شماره ۲۶۵۳۷۹ مورخ ۱۳۹۷/۱۲/۲۸ و بر اساس طرح طبقه‌بندی و ارزشیابیدستورالعمل اجرایی شورای حفغ حقوق بیت‌المال در آمور اراضی و منابع طبیعی کشوردستورالعمل احجام و اوزان قانون بودجه سالانه کشورء به منظور تبیین حیطه مسئولیت‌هایدستورالعمل بررسی ویژگیهای عمومی آندستورالعمل تعیین مناسب ترین پیشنهاد در مناقصات پیمانکاریدستورالعمل ثبت کشتیها به صورت اجاره کاملدستورالعمل شستشو و گندزدایی شبکه‌های آپرسانیدستورالعمل صخور پروافه اشتغال به کار آموزشدستورالعمل ضوابط پذیرش و محاسبه کسر بهای آسفالت دردستورالعمل نحوه استرداد مالیات و عوارض دریافتی از خریداران کالاها و خدمات معاف از مالیات ودستورالعمل نحوه استرداد مالیات و عوارضص پرداختی سفارتخانه ها مأموریت های دیپلماتیک. پستدستورالعمل نحوه تکمیل و تنظیم اسناد همسان پیمان‌های پژوهشی میدان /اکتشافی محور بالادستیدستورالعمل نگارش ضوابط نظام فنی و اجراییدستورالعمل نگارش ضوابط نظام فنی و اجراییدستورالعمل نگارش ضوابط نظام فنی و اجراییدستورالعمل نگارش ضوابط نظام فنی و اجراییدستورالعمل نگارش ضوابط نظام فنی و اجراییدستورالعمل نگارش ضوابط نظام فنی و اجراییدستورالعمل نگارش ضوابط نظام فنی و اجراییدستورالعمل و ضوابط تعیین مشاغل حاکمیتی در موسسهدستگاه های اجرایی،مهندسان مشاور و پیمانکاران به بخشنامهدستگاه های اجرایی،مهنذسان مشاور و پیمانکاران به بخشنامهدستگاههای اجرایی, مشاورین و پیمانکاراندستگاههای اجرایی، مهندسان مشاور و پیمانکاران بخشنامه بهدسذم رالحدل در هدر داری ودسهء رالعمل در ه‌برداری ودشریه هار رد مسااروندت مبنتسمی, رپژوهش و ضاورقدعاد را دبس رودخاده‌ها 9 دخازن مرهادفتر آدور مقررات ملی ساختمان پبوست. :دفتر امور فنی » تدوین معیارها و شرکت مدیریت منابع آب ایراندفتر امور فنی و تدوین معیارهادفتر امور فنی و تدوین معیارهادفتر امور مقررات ملّی ساختماندفتر توسعه مدیریت و تحول اداریدفتر توسعه منابع فیزیکی و آمور عمرانیدفتر مدیریت منابع فیزیکی و مجری طرح های عمرانیدفتر مقررات ملی و کنترل ساختماندفتر مقررات ملی و کنترل ساختماندفتر مهندسی و معارهای فنیدفتر مهندسی و معیارهای فنندفتر مهندسی و معیارهای فنیدفتر نظام فنی اجرایی دفتر مهندسی و معیارهای فنی آب و آبفادفتر نظام فنی اجرایی دفتر مهندسی و معیارهای قنی آب و آبفادفتر نظام فنی اجرایی دفتر مهندسی و معیارهای قنی آب و آبفادفترنظام فنی اجرایی معاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورء با گذشت بیش از سی سال فدقد یاه دفت و دارده از نظر طول تیرء قدرت |ده مه و همم ام هممدوابنا فعالیت شرکتهای ثالث ارائه دهنده خدمات پس از فروشدوب در ساماندمی رودشاده۵۵)دوخت به پشت (اتصال بار جانبیی)دومین جلسه مورخ ۸۷/۸/۱۴ هیات محترم مدیره " زفان خانه دار" با رعایت شرایط مقرر دربیمه صاحبادون پا ره آیین نامه شورای عالی تامین اجتماعی موضوع ماده 18دکتر سید‌حسن امامی رضوی و دکتر محمودرضا محققدیافراگم باید از اتصال مناسب جهت انتقال بار به قاب فولادی مهاربندی شده یا قاب‌های فولادی بدیران کل محترم امور مالیاتیدیزل ژنراتورهای اضطراری دردیزل ژنراتورهای اضطراری دردین مقدس اسلام بعنوان مکتبی اجتماعی و انسان سازء اصل مشارکت و مسئولیت همگانی در پیشبرد اهدذکر این نکته ضروری است که استفاده از این منحنی‌ها و تعریف فشار آب منفذی مورد استفاده در نمرآهنمای مشار کت مردمی در طرح های اب 9 خاکرئیس محترم جمهوری اسلامی ابرانرئیس محترم جمهوری اسلامی ابرانرئیس محترم جمهوری اسلامی ایرانرئیس محترم جمهوری اسلامی ایرانرئیس منترم دانشگاه عاوم پزشگی و خدمات بهداشتی درمانی سراسر کشوررئیس هیأت مدیره و مدیرعامل محترم روزنامه رسمیرا تممو ری امامت ۱۳۳۳۶۸را خنمای واگذاری از نشعاب فاضااب بهرا سار وتمارت ارو ی حرات لا مات رو پنسا اشرا مت ۷وری «ست ۲9 صفحهرا معاونت امور فنیرا نام یا ی رد یرواف« ورک رس علواعمرا یا هارو راک نواعا ترازو یرات عاولی ,کار و راد ای وت وارورات مموری وه راراخنمای یننه‌بندی سبل و تتیین حد بسترراد اندازی و نحوه استفاده از نرم افزارهایرادنثمای کار برد ددل‌های تجچربی و نذاریرادننمای بررسی پیشروی آبهای شور دررافتمای برّره برداری دبدرولیگی ازرال مو ریاس ی‌ارالی شماره: ۹۹/۲۱۷۰۸/۵۰۰رامئثمای را بار دل راسدحب رودخاده 15رامنمای بر. رد در داری وذن.داریرانئها ی کار برد اشنماد مرشد‌دی درراه جانبی سه خطه یک طرفه در دو سمت آزادراهراهخنمای باز رسی در دسدک‌های بزرفراهعتمای بر داشت مصالح رودخادئه‌ایراهنمای ار زیابی ایمنی و اقدامات اضطراری در سدها و سازه‌های وابستهراهنمای ارزیابی و بهسازی لوزه‌ای شریانهای حیاتی سامانه گازرسانیراهنمای انتخاب مشاور به روش بودجه ثابتراهنمای انتخاب مشاور به روش تعرفهراهنمای انتخاب مشاور به روش تک گزینه‌ایراهنمای انتخاب مشاور به روش کیفیتراهنمای انتخاب مشاور به روش کیفیت و قیمتراهنمای انتخاب گباهان در فضای سبزراهنمای برنامه‌ریزی و طراحی معماری بخش مراقبت ویژه جراحی قلب ۲516راهنمای جامع مطالعات طرح» بهره‌برداری و نگهداری سامانه پیش‌بینی و هشدار سیلراهنمای طرا حی» ساخت و نگهذاری کو ره‌هاراهنمای فعالیتهای دارای ۵ درراهنمای فنی پایش وضعیت درراهنمای فنی پایش وضعیت در سیستمراهنمای مطالعات خیدروژ نو شیمیایی درراهنمای مطالعات ژئوفیزیک در آهای زیرزمینیراهنمای نمونه‌برداری از آب زیرزمینیراهنمای نگهداری و تعمیرات تصفیه خانه‌های آبراهنمای کاربرد مدلهای ریاضی درراکب سهامی ابر یت اینراکتورهای موازی در پستهای فشار قویراکتورهای موازی در پستهای فشار قویراکنمای دز ردق در سازه‌های ازرای ال داب ری ور یمال ! مل سب‌شمرای عالی فنی شهرداریرباص تموری ب وست راربر ردیابی در کشوررت‌ساان سازمانع اداری واسیرای لوررخنمودهایی در سیاستگذاری مدیریت آبرخواران به صورت همزمان انجام شده و کمردیف سواالت با توجه به شرایط و محدودیترس یا واتر را, نلااخا بسرارورسای موْسسات دولتی باگستره کشوری حداکثر(۳) پست در سقف پستهای مصوبرسد کید مد را ما مه یچ اصرضایت کارکنان قراردادی کارگاههای پیمانکاری» از تاریخ اجرای نصب اولین نگارش پائیزهرعایت ضوابط فاصله تکیهگاهها در کانال‌ها مطابق با 5۸1۸۳1۸رفع ابهام از قسمت اخیر بند1رل بر رت را ری ا۵ ای اب اراس ۱۴۰۳/۰۴/۱۹رم این ۲۷۳ ما۹۵رم هر ام اما وا را رم مت تر مت ی کت ی رو تو اپ ارد تا ار تب تومن ۷رنگ خاک-رنگ زمینه خاک را با سامانه علائم مانسل (هیوء ولیو و کروما) مشخص نمائید. به عنوان مرنگینه‌های زرد شامل اکسید کرومء اکسید روی و اکسید کادمیومرنیس کل محترم بانک مرکزی جمهوری اسلامی ایرانره تما زد که امه که ری خی روصتره شطی کر چا شماره سا اسرو ارور نا از نره نا اد او ۹ هر ۶۸ موجرو و ریا سا اهاط داح باروش ساده شده مدل تحلیلی که اینجا توضیح داده می شود. عبارت است از مدل کردن قاب دال -ستونی,روش های اکتشاف در زمین های کارستیروش های جلو کیری از خوردکیروشای الکذریکی مقاومت ویژه و لر زه‌ایرول بازکن همراه با دستگاهرک به را اره ۲۸۵رگا : ضریب زلزله جانبی اصلاح شدهری * توان مورد نیاز در خروجی موتور (اسب بخار یا کیلووات)ری اسلا ی اران راز باری اطای رای اس ۱۳۹۲/۱/۱۷ری در فاصم مویارم و خصشرریاس یاران ده ریا راریاست جمهوری بسمه تعالیریاست محترام تأمین اجتماعیریاست محترر جموروری بره سیوسرت«ریاست محترم جمهوری اسلامی ایرانریاست محترم جمهوری اسلامی ایرانریاست محترم جمهوری اسلامی ایرانریاست محترم جمهوری اسلامی ایرانریاست محترم جمهوری اسلامی ایرانریاست محترم جمهوری اسلامی ایرانریاست محترم جمهوری اسلامی ایرانریاست محترم جمهوری اسلامی ایران :ریاست محترم جمهوری اسلامی ایران ِریاست محترم شعبهریز اقلام مشمول و غیر مشمول پیوست یازدهم تنقیح و تلخیص بخشنامه (۱۱) جدید در آمد و ملحقات آزئوشیزیک و نقش آن در مهندسی آبزئوفیزیک و نقش آن در ممهندسی آبزئوفیزیک و نقشس آن در ممهندسی آبزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیزان اداری راکو راعت: ۱۱:۲زان باه و لوور ورزان رام و وج تورزب عح کا را هکیت لس سَنَ سرزدوفیزیک ونتش آن در مندسی آب,زرد رل فدمام رشرت لجرانت ن ریت در سرزشگندی و بعازی خای برای دشترایی کهزمینه‌های بروز فساد و با هدف استفاده بهینه از ظرفیت‌های پیمانکاران. مشاوران و تأمین‌کنشدگازهکشسی 9 بسازی خاک برای دشتهایی کهزک کا. کار را ان نت ۳ ۴ رز ها ملظسأدان بر مت و یاه رک سور رت نداردسا ری ولذارت را وی حراشت الا مات رو ای " ,سا مان "امن احای ۱ صاوو ساب غرم و بو مر مت جما وی » بوست: نداردسا یا ورا جیب یر سا دا اه دیر اور اسم ۳5 راساختمان‌های با اسکلت فلزی (جوشی یا پیچ و مهره‌ای) معمولا به لحاظ الکتریکی پیوسته هستند و دساختمان‌های حغالت در مقابلسادالش ان یلگ با سین وآروسار ماه رس در رم ارساران "انا ای راساربان اداری وا کدی سور را نداردسارمان مدیریت و برنامه ریزی کشورسارمان مدیریت و برنامه ریزی کشورساز ان مور و وربا ورویساز مان برنامه و بودجه کشورساز مان بناهدر و دریانوردیسازدان ارنامه و (ءدجه تَدْ ورسازمان آب و برق خوزستانسازمان آدرای و استخدامی کشورسازمان اداری و استخدامی کشورسازمان اداری و استخدامی کشورسازمان اداری و استخدامی کشورسازمان اداری و استخدامی کشورسازمان اداری و استخدامی کشورسازمان اداری و استخدامی کشورسازمان ام و لووجر سورسازمان امور اداری و استخدامی کشورسازمان برفامه و بودجه کشورسازمان برفامه و بودجه کشورسازمان برفامه و بودجه کشورسازمان برفامه و بودجه کشورسازمان برفامه و بودجه کشورسازمان برفامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه -وزسازمان برنامه و بودجه -وزارت نیروسازمان برنامه و بودجه آبرانسازمان برنامه و بودجه ابرانسازمان برنامه و بودجه وزارت نیروسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه کشورسازمان برنامه و بودجه- وزارت نیروسازمان برنامه و بودجه- وزارت یروسازمان برنامه و بودجه. دفتر فنیسازمان برنامه و بودجه. دفتر فنیسازمان برنامه و بودجه. دفتر فنیسازمان برنامه و بودجه. دفتر فنیسازمان برنامه و بودجه. دفتر فنیسازمان برنامه و بودحجه کشورسازمان ربانمه و بودجه کشورسازمان ربانهم و بودهج کشورسازمان ربانهم و بودهج کشورسازمان ربانهم و بودهج کشورسازمان ربانهم و بودهج کشورسازمان ربانهم و بودهج کشورسازمان ربانهم و بودهج کشورسازمان صدا و سیمای جمهوری اسلامی ایران - سازمان ملی استاندارد آبرانسازمان مد بربت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مد بریت و برفامه ریزی کشورسازمان مد بریت و برفامه‌ربزی کشورسازمان مد بریت و برفامه‌ریزی کشورسازمان مد بریت و برفامه‌ریزی کشورسازمان مد بریت و برفامه‌ریزی کشورسازمان مد بریت و برفامه‌ریزی کشورسازمان مد بریت و برفامه‌ریزی کشورسازمان مد بریت و برفامه‌ریزی کشورسازمان مد بریت و برفامه‌ریزی کشورسازمان مد بریت و برفاهه‌ریزی کشورسازمان مد بریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مد بریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مد بریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مد بریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مد بریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مد بریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مد بریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مدبریت و برنامه‌ربزی کشورسازمان مدبریت و برنامه‌ربزی کشورسازمان مدبریت و برنامه‌ربزی کشورسازمان مدبریت و برنامه‌ربزی کشورسازمان مدبریت و برنامه‌ربزی کشورسازمان مدبریت و برنامه‌ربزی کشورسازمان مدبریت و برنامه‌ربزی کشورسازمان مدبریت و برنامه‌ربزی کشورسازمان مدبریت و برنامه‌ربزی کشورسازمان مدبریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مدبریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مدبریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مدبریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مدبریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مدبریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مدیربت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مدیریت و برفامه ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه ربزی کشورسازمان مدیریت و برنامه ربزی کشورسازمان مدیریت و برنامه ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه ریزی کشور وزارت نیروسازمان مدیریت و برنامه ریزی کشور وزارت نیروسازمان مدیریت و برنامه ریزی کشور وزارت نیروسازمان مدیریت و برنامه ریزی کشور وزارت نیروسازمان مدیریت و برنامه ریزی کشور وزارت نیروسازمان مدیریت و برنامه‌رپزی کشورسازمان مدیریت و برنامه‌رپزی کشورسازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان ممدیریت و برفامه‌ریزی کشورسازمان ممدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان ممدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان ممدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان ممدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان ممدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان ممدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان ممدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان ممدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان ممدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان ممدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان ممدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان ممدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان ممدیریت و برنامه‌ریزی کشورسازمان میراث فرهنگی. صنایع دستی و گردشگریسازمان ها و دستگاه های زیر مجموعه وزارت امور اقتصادی و داراییسازمان یام و لووم ورسازممان مد بریت و برفاهه‌ریزی کشورسازه و تمامی اجزای آن باید در برابر گسیختگی در زمان رویداد نهایی مانند زلزله طراحی شوند.سازیازه نادار دسا یور و تداردسامان با و لوو لورسامان با و لوو لورسامانه سرمایش ایستا درجه حرارت فضای داخل را به استفاده از پدیده حرارت طبیعی تنظیم می‌کند.سای در شود ترادسخصی افراد باید از پرده یا سایر روشها استفاده نمود.سر فصلهای نمونه برای خلاصهسر کتهای حفاری و پمپازسرا زا تسیا کم را وی بو دنل وسرپرست محترم دفتر امور هماهنگی امور مالیاتی استان تهرانسرپرست محترم دفتر امور هماهنگی امور مالیاتی استان تهرانسرپرست محترم دفتر امور هماهنگی امور مالیاتی استان تهرانسرپرست محترم دفتر امور هماهنگی شهر و استان تهرانسرپرست محترم دفتر هماهنگی امور مالیاتی شهر و استان تهرانسرپرست محترم دفتر هماهنگی امور مالیاتی شهر و استان تهرانسرپرست محترم دفتر هماهنگی امور مالیاتی شهر و استان تهرانسرپرست محترم دفتر هماهنگی امور مالیاتی شهر و استان تهرانسرپرست محترم دفتر هماهنگی امور مالیاتی شهر و استان تهرانسرپرست محترم دفتر هماهنگی امورمالیاتی شهر و استان تهرانسرپناه ایستگاه های اتوبوس و اتوبوسسری یا موانعیسس وزارت «فاع و سای سروا یم بیوست:سسط ست سار هگا رک وسشورای ی سهرداری دیهان درسل فقروردین ماه ۱۳۹۸ در استان‌هاسلامت کارکنان صنعت آب و برق و با عنایت به موافقت سازمان تأمین اجتماعی و مجوز بیمه مرکزیسم رک ست ی اهر وی اک اه یا ویک وج یهسنا تابن بای دج موب درا است. ام سم رممری دود العان)» ریک نداردسند 3292سند 3360سند 3361سند 3362سند 3363سند 3364سند 3365سند 3367سند 3368سند 3369سند 3370سند 3371سند 3448سند 3451سند 3506سند 3515سند 4007سند 4059سند 4102سند 4209سند 4503سند 4504سند 4628سند 4914سند 5012سند 5015سند 5023سند 5025سند 5027سند 5029سند 5053سند 5060سند 5088سند 5096سند 5098سند 5099سند 5103سند 5104سند 5119سند 5120سند 5139سند 5141سند 5146سند 5149سند 5150سند 5151سند 5154سند 5155سند 5156سند 5159سند 5161سند 5162سند 5163سند 5167سند 5170سند 5171سند 5176سند 5178سند 5179سند 5184سند 5197سند 5199سند 5200سند 5211سند 5215سند 5223سند 5227سند 5230سند 5231سند 5233سند 5235سند 5236سند 5251سند 5253سند 5255سند 5256سند 5257سند 5260سند 5262سند 5263سند 5276سند 5299سند 5302سند 5303سند 5305سند 5306سند 5311سند 5330سند 5333سند 5335سند 5338سند 5339سند 5340سند 5348سند 5352سند 5389سند 5402سند 5436سند 5437سند 5439سند 5553سند 5568سند 5681سند 5719سند 5721سند 5733سند 5745سند 5750سند 5762سند 5864سند 5893سند 6001سند 6007سند 6010سند 6013سند 6018سند 6032سنف ملی توسعه بخش بهداشت و دره‌انسنگ مصرفی از هر گونه که باشد باید تمیر محکم. بادوام» متجانس و بدون رگه بوده و عاری ازسوزن تا ابتدای قوس قائم با ۰/2 در نظر گرفته شود. در صورت عدم وجود فضای کافی, حداقل فضای بیسیستم های کنترل و اتوماسیون در پست های فشار قویسیم از ال در اثرازنسیون آمور زیربنایی؛ صنمت و محیط زبست در جلسه مورخ ۱۳۸۶/۱۲/۱۹ بنا به پیشنهادشاخ صه‌های مرحله‌بندی کار در رودخانه. امکان پذ بری اجراء زمانبندی مراحل کار و سرعتشبوه نامه انتشار و دسترسی آزاد به اطلاعات « قراردادها»شده دوره ها با اولو یشده مرام من گروه از مودیان اشخاص حیحا (صا مان مشاغل) که مورام ممکرورد وال1401شر کتهای مادر تخصصی و مراکز آموزشی و پژوهشی وابستهشرایط عمومی بیمه تمام خطر نصبشرایط عمومی قراردادشرایط مدیریتی و اجرایی اندازه‌گیریشرت سیهامی مد بر پت سابع ۸شرح ردیف : لوله فولادی سیاه درز دار به قطر نامی ۱۵ (یک دوم اینچ). رستّه ؛ ساختمان و ساخ<شرح عمومی خدماتشرهنگ فنی آبیاری و زهکشیشرکت تأمین اندیش ایرانیان به موجب دادخواستی اعلام کرده اند که :شرکت سهامی مد بر بت منامن آب ابرانشرکت سهای مذبریت این اب ۲شرکت مادر تخصصی مهندسی آب و فاضلاب کشورشرکت مهندسی آب و فاضلاب کشورشرکت مهندسی و توسعه نفت وزارت نفت هندسه پارس هندسه پارس کاوششرکتهای زیرمجموعه در صورت عدم اجرای چارچوب قرارداد ضمیمه با شرکتهای بیمه‌گرشرکتهای ماک بیس سی مشاأور در طرحهیای دیشرکت‌های مادر تخصصی, ساتبا و مراکز آموزشی و پژوهشی وابستهشرکت‌های مادر تخصصی, ساتبا و مراکز آموزشی و پژوهشی وابستهشرکت‌های مادر تخصصی, ساتبا و مراکز آموزشی و پژوهشی وابستهشرکت‌های مادر تخصصی, ساتبا و مراکز آموزشی و پژوهشی وابستهشرکت‌های مادر تخصصی, ساتبا و مراکز آموزشی و پژوهشی وابستهشرکت‌های مادر تخصصی, ساتبا و مراکز آموزشی و پژوهشی وابستهشرکت‌های مادر تخصصی, ساتبا و مراکز آموزشی و پژوهشی وابستهشرکت‌های مادر تخصصی, ساتبا و مراکز آموزشی و پژوهشی وابستهشرکت‌های مادر تخصصی, ساتبا و مراکز آموزشی و پژوهشی وابستهشرکت‌های مادر تخصصی, سازمان‌ها و موسسات تایعهشرکت‌های مادر تخصصی,. ساتبا. موسسات و مراکز آموزشی و پژوهشیشر‌رداران محترم مناطق ۱ الی ۲۳شفاره: شرا ار باشماره ۲۱۰۶۹ 0۵0۵3( روزنامه رسمیشماره ۱۸۵۴۲۱ ۱۳شماره نشرد شر به ۰۵ ۰شماره ویزه نامه ۱۰۵۲شماره ویزه نامه ۱۱۱۹شماره ویزه نامه: ۹۸۵شماره ویزه نامه: ۱۰۱۰شماره ویزژه نامه: ۲۱۱۶۷شماره ویژه نامهشماره ویژه نامه: ۱۰۰۰شماره ویژه نامه: ۱۰۲۵شماره ویژه نامه: ۱۰۳۴شماره: ۹۵-۵۰۰ تاریخ: ۱۳۹۴ پیوست:شماره: تشاد هرهبشماره: وفرفدرب مهشماره: یرف در رده هرشهر دارآان محترم مناطق ۲۲ گانه تهرانشهر دارآن محترم مناطق ۲۲ کانهشهردار محترم تهرانشهردارآان محترم مناطق ۲۲ کانه تهرانشهردارآن محترم مناطق ۱ الی ۲۳شهرداراآان محترم مناطق ۱ الی ۲۳۲شهرداران محترم مناطق ۱ آلی ۲۲شهرداران محترم مناطق ۱ الی ۲۲شهرداران محترم مناطق ۱ الی ۲۲شهرداران محترم مناطق ۱ الی ۲۲شهرداران محترم مناطق ۱ الی ۲۳شهرداران محترم مناطق ۱ الی ۲۳شهرداران محترم مناطق ۳ کانه شهرداری تهرانشهرداران محترم مناطق ۲۲ کانه تهرانشهرداران محترم مناطق ۲۲ گانه تهرانشهرداران محترم مناطق 22 گانه شهرداری تهرانشهرداران محنرم مناطق ۲۳ کانه شهرداری تهرانشهرست و شناسنامه نرم افزارهایشهفرست خدمات مطالعان مر حله دوم( تشریحی) وشورای اقتصاد در جلسه مورخ 13شورای عالی فناوری اطلاعات و در راستای آیجاد وحدت رویه در اجرای فعالیت های مرتبط با توسعه فشورای عالی فنی شهرداری تهرانشورای عالی فنی شهرداری تهران (شورای عالی فنی شهرداری تهران >شورای عالی فنی شهرداری تهران >شورای عالی فنی شهرداری تهران ؟شورای عالی فنی شهرداری تهران رشورای عالی فنی شهرداری تهران رزشورای عالی فنی شهرداری تهرانشورای عالی کار با حضور نمایندگان سه کروه (دولت .کارفرمایان و کار گران ) در جلسه مورخ ۱۳۹۷/شورای فنی شهرداری تهرانشورای فنی شهرداری تهرانشورای فنی شهرداری نهرو ی ینشورای ملی توسعه و نظارت بر مراکز پذیره‌نویسی اهدای سلولهای بنیادی خون‌ساز و بانکهای خونشورای‌عالی اجرای سباستهای کلی اصل ۴۴ ثانون اساسیشویا و پاسوخیای ایجاد شوده در اعضوای سواختمان را می توان به دو رروهشکل ۰-۱۸-۱۰ اشکال مختلف برای مهار تجهیزاتشکل ۸-۶- نحوه اجرا با یک رول پیوستهشکل ۲۳-۳: مفصل نوع یا راشکل ۳۷-۱۲- نمایی از آسیب دیدگی سگمنت در حین پیشروی ۲881شکل ۳۹ تقرس مرکب حداقل برای رابط چنبری خروجی (مرعت طرح رابط ۳۰ کیلومتر در ساعت)شیرهای سولنوییدی در مدار هیدرولیکیشین لیسی فهرروی و دیش میت نان وت ۹ در ایصاحبان حرف و مشاغل آزاد در این آئین‌نامه به افرادی اطلاق می‌شود که برای انجام حرفه و شغل مصفحه پوششی شماره ویرایش:صلی دفتر هماهنگی امور مالیاتی شهر و استان تهرانصنفی نمایندگان شرکت بیمه معلم از تاریخ ۸۷/۳/۱ مشمول مقررات قانون تأمین اجتماعی قرارصوس با رخست «ارانضای کارگروه تخصصی و عمومی و ویژه تدوین دستورالعمل نحوه رسیدگی به تأخیرات پیمان در وزارت نفضریب ریالی سال ۱۴۰۱ به میزان ۳۳۵۳ ریال تعیین شده است. به استناد ماده ۴۹ قانون خدمت وظیفه عضوابتدٌ نصب و راه اندازی» جایگزینی (استان) و جابجایی تجهیزات پزشکی سرمایه‌ایضوابط خدمات پس از فروش شرکت های تجهیزات پزشگیضوابط و معیارهای انتخاب سامانهضوابط پذیرش و محاسبه کسر بهای عملیات اجرایضوابط کلی پذیرش طرح‌ها به منغظور اجرایی‌سازی شمضوع مقررات ناظر بر جرانم موضوع ماده 169 قانون مالیات های مستقیم اصلاحی مصوبطبق ضوابط قیمت گذاری کلیه کالاها (تجهیزات پزشکی ) که با ارز آزاد وارد کشور می شوند ومتقاضیطراحی بناهای در(طول موجهای کوتاه‌تر نور به شکل شدیدتری توسط جو پراکنده می‌شوند و بنابراین بر کار رصد تاثیع مصوبه: ابلاغ نرخ خرید تضمینی برق از نیروگاه‌های تجدیدپذیر و پاکعا موضوع: اصلاح نحوه محاسبه مستمریعبارت زیر به عنوان تبصره به بخشنامه شماره 200/1400/65 مورخ 1400/10/01 الحاقعرضه کنندگان تجهیزات و ملزومات پزشکی سراسر کشورعطف به نامه شماره ۱۱۰۳۷۹ مورخ ۱۶۰۰/۹/۲۱ در اجرای اصل یکصدعملیات خاک‌ریزی و تراکم آن پس از لوله‌گذاریعنلوین و سرفصاهای دوره های آموزشی برایعنلوین و سرفصاهای دوره های آموزشی برایعنلوین و سرفصاهای دوره های آموزشی برایعنلوین و سرفصاهای ضوره های آموزشی برایعنلوین و سرفصفهای شوره های آموزشی برایعنلوین و سرفصلهای ضوره های آموزشی برایعنوان دوره: الزامات عمومی تأسیسات برقیعنوان ضابطه حمابت از تولیدعنوان فرم درخواست. ثبت وسابل پزشکی ۱عون دستورالعمل ثبت تجهپزات وملزومات پزشکی (تولید داخل و وارداتی) ٍعون نی و جهز ایغیر مخرب اسکت که با اسکتفاده از خاصکیت موئینگی برای آشککارفراخوان بکارگیری کارشناسان واجد شرایط برای همکاری کارشناسی با شورای عالی فنیفرسایش رسوب در آبخیزهافرسایش شدید سواحل دریا در محل مصب گردیده و کف کنی زیادی در پایین‌دست آن به وجود آمده» ضمنفرم انصراف از درخواست انتقال کسور بازنشستگی از سایر صندوقها به سازمان تامین اجتماعیفرم درخواست معرفی به کمیسیون پزشکیفرم درخواست معرفی به کمیسیون پزشکیفصل تسنسم - جداسازی لرزه ای در بهسازی سازه‌ها ۳۹فصل دهم : الزامات کاب لکنسی منوازن و فیبر نوری ۱۹۷فصل دهم: سازه با میراگر109فصل سوم- دستورالعمل طراحی و کنترل لرزهفصل سوم- طراحی و ساخت منظرراه ۳۶( ۵۸۳فصل ششم - رفتارسنجی زمین‌لغزش با استفاده از تکنیک نداخل‌سنجی راداری ۹۹/۰۹/۲۶ ۱۷۹فصل شم الزامات طراحی سیستمهای سازه‌ای با عملکرد برتر ۱۴۰۳/۰۶/۱۵ ۱۵۵فصل مالیات بر درآمد حقوقفصل نهم- رونسنایی پل‌هاء راههای مرنفع و تفاطع‌های غیر هم‌سطح )۱۳فصل هفتم - اصول فنی و مراحل ساخت آیشکن‌ها ۸۳فصل هفتم- شرح تحولات پیش رو و تحولات تولید در طول زمان 133فصل چهاردهم - قیر در راهسازی ۳۹۵فصل چهارم: مالیات بر درآمد مشاغل ی ۳۱فعالیتهای خدمات‌رسانی مرتبط با سامانه‌هایفلاش تانک)- تعیین معیار مصرف آب وفنی و زیربنایی پژوهشگاه نیروفنی‌و درآمد و درمان سیستم جامع کمیسیون های پزشگی «فهر ست و شناسنامه نرم افزارهای مهندسی آنفهرست برخی از مودیان مالیاتی که نسببت ببه ارسبا س اسبتردادظ انهارنامبه دوره مالیباتی (هبارفهرست بهای تعمیرات پالایشگاه - سال ۱۳۹۳فهرست بهای تعمیرات پالایشگاه - سال ۱۳۹۴فهرست بهای تعمیرات پالایشگاه - سال ۱۳۹۵فهرست بهای رشته تعمیرات پالایشگاه - سال ۱۳۹۴فهرست بهای رشته تعمیرات پالایشگاه - سال ۱۳۹۴فهرست بهای نص تلمیبه خانه های نفت و انبارهای نفت منطقه اک - سال ۱۳۹۵فهرست بهای نصب تلمبه خانه هاک نفت و انبارهای نفت منطقه اک - سال ۱۳۹۳فهرست بهای نصب تلمبه خانه های نفت و انبارهاکی نفت منطقه اک - سال ۱۳۹۴فهرست بهای نصب واحدهای بهره برداری نفت و گاز و ابستگاه‌هاکی تراکم گاز - سال ۱۳۹۵فهرست بهای نصب واحدهای بهره برداری نفت و گاز و ابستگاه‌های تراکم گاز - سال ۱۳۹۴فهرست بهای نصب واحدهای بهره برداری نفت و گاز و ابستگاه‌های تراکم گاز - سال ۱۳۹۴فهرست بهای نصب واحدهای بهره برداری نفت و گاز و ابستگاه‌های تراکم گاز - سال ۱۳۹۵فهرست بهای نصب واحدهای بهره برداری نفت و گاز و ایستگاه‌های تراکم گاز - سال ۱۳۹۳فهرست بهای نصب واحدهای بهره برداری نفت و گاز و ایستگاه‌های تراکم گاز - سال ۱۳۹۳فهرست بهای نصب واحدهای سرجاهی نفت و گاز و جند راهه ها - سال ۱۳۹۴فهرست بهای نصب واحدهای سرجاهی نفت و گاز و جند راهه ها - سال ۱۳۹۵فهرست بهای نصب واحدهای سرجچاهی نفت و گاز و چجند راهه ها - سال ۱۳۹۳فهرست بهای واحد پایه رشته ابنیه سال ۱۳۹۹فهرست بهای واحد پایه رشته تاسیسات برقی سال ۱۳۹۹فهرست بهای واحد پایه رشته تاسیسات برقی سال ۱۴۰۰فهرست بهای واحد پایه رشته پستهای انتقال و فوفق توزیع نیروی برق سال ۱۳۰۲فهرست بهای واحد پایه رشته پستهای انتقال و فوق توزیم نیروی برق سال ۱۴۰۰فهرست خدمات مرحله بهره‌برداری و نگهداری سدهافهرست خدمات مرحلهه شناسایی رسوب‌سنجی و رسوب شناسیفهرست دانشگاههای دولتی دارای حداقل یکی از رشته های مهندسیقابلیت تنظیم درجه حرارت بدن نوزاد از ۳۴ تا ۳۸قانم‌مقام محترم وزیر ات۳ 2قانون اصلاح بعضی از مواد قانون مربوط به مقررات امور پزشکی و دارویی و مواد خوردنی و آشامیدنقانون برنامه پنحم توسعهقانون بودجه سال ۱۳۸۹ کل کشورقانون تأمین اجتماعی مصوبت ۱۳۹۵۴ و الحاقی دو تبصره به ماده (۷۶)مصوب ۹۳۱ مصوبه بواره اه موصوقانون تدوین و تشیح قوانین و مقررات کشور که با عنوان طرح به مجلسس‌شورای اسلامیقانون جهش تولید دانش بنیان- مواد 1055-147-148قانون جهش تولید مسکن سقانون راجع به اصلاح ماده ۲۱ قانون مربوط به مقررات امور پزشکی و داروبی و مواد خوردنی و آشامقانون ساختار نظام جامع رفاه و تأمین اجتماعی (مصوب ۱۳۸۳/۰۲/۱۲)قانون مالئیات های مستقیمقانون مالیات برقانون مالیات بر ارزش افزودهقانون مالیات بر ارزش افزوده مصوبقانون مالیات بر ارزش افزوده مصوبقانون مالیات بر ارزش افزوده مصوب1387قانون مالیات بر ارزش افزوده مصوب1400قانون مالیات بر ارزش افزوده مصوب1400قانون مالیات بر ارزش افزوده مصوب1400قانون مالیات بر ارزش افزوده مصوب1400قانون مالیات بر ارزش افزوده مصوب1400قانون مالیات بر ارزش افزوده مصوب1400/03/02قانون مالیات بر ارزش افزوده مصوب 1400قانون مالیات بر ارزش‌افزوده مصوب 1400قانون مالیات هایقانون مالیات های مستقیمقانون مالیات های مستقیمقانون مالیات های مستقیمقانون مالیات های مستقیمقانون مالیات های مستقیم (به شماره6978قانون مالیات های مستقیم مقانون مالیات های مستقیم مقانون مالیات های مستقیم مقانون مربوط به مصوبات شورای عالی انقلاب فرهنگی در خصوص ترکیبقانون نغلام مهندسی و کنترلی ساختمانقانون پایانه های فروشگاهی وقانون چگونگی اداره مناطق آزاد تجاری، صنعتی موادقانون کنوانسیون چارچوب حفاظت از محیط زیست دربایی دربای خزرقرارداد شماره یدقعمرات اساسی. خرید تجهیزات وقنک آب‌ها و قأسیسات پایانه‌ای استباایکقچء ست نات مک کت ده که نفورکیملا وزارت امور اقتصادی و دارایی مدالاه ی رای کا سو وی ها رای زکلغو ماده (۷) آیین نامه اجرایی قانون بیمه همگانی خدمات درمانی کشور (مصوب ۱۳۷۸/۰۶/۱۰)لوسر هس وکا 7 حمایت تأمین‌اجتماعی از حادثه‌دیده ناشی از کار مشروطلوله یا قوطی با قطر یا بعد کوچکتر و مساوی177لوله‌کشی آب سرد و آب گرم مصرفیل‌سا ان نارمان یام و نووی آسور بومت: تاردما ّ ,کت صوییم هیا و مهن کی سم اس طسقما یر پیش را شیمماده۱) این دستورالعمل با توجه به مشکلات موجود در عدم استفاده مجدد از کاشتنیهای ارتوپدی درماده11) قانون مالیات بر ارزش افزودهماده17) قانون جهش تولید مسکنماده 1 تعریف: نظام مهندسی و کنترل ساختمان عبارت است از محموعه قانون» مقررات, آئین‌نامه‌هاءماده ۱- سرپرستی کودکان و نوجوانان فاقد سرپرست به منظور تأمین نیازهای مادی و معنوی آنان, باماده ۱۵- رئیس هیأت مدیره و مدیرعامل سازمان مکلف است کل هزینه واحدهایماده ۱۹ - کلیه دستگاههای مشمول این قانون موظفند با مرخصی استعلاجیماده واحده - بند یک ماده ۲۰ قانون مربوط به مقررات آمور پزشکی و دارویی و مواد خوردنی و آشامماده واحده - بند یک ماده ۲۰ قانون مربوط به مقررات آمور پزشکی و دارویی و مواد خوردنی» آشامیمارا ن "ان بای برمارا ن "ان بای برمالیاتی به سود تقسیم نشده شرکتماما رام و وود ورماما مار و لو ورماما ناران رام و لووی سورمان باه و لووجرم ورمان نامه وود ازمان یام و لوویز سورماندان "نی ور ارت عاولن کار و رداه اتا 59 موست: اروماوت اس ری بر و فاوری مور یسلا امران ۱ ۳۶ ۱۶ماوت ای رای سمه تعالیماولی) مار کی) رد «فاوری مور ی اسلای ان ۲ به به۵م۱مبالغ به میلیون ریالمبانی و ضوابط طراحی شبکه‌های جمع آوریمبحث یازدهم مقررات ملی ساختمانمبند‌سی در دروزه‌های مدندسی آتمتاون محترم وزیر ورئیس شورای قدوین مقررات ملی ساختمانمتاونت برنامه‌ریزی و فنأرت راهبردی رییس جه: ورمتقاضی انذرادی (انعقاد پیمان با موسسه و پژوهنده)متقاضی انفرادی (انعقاد بیمان با بژوهنده)متمم فرهنگ شنی آبیاری و زهکشیمتمم فرهنگ شنی آبیاری و زهکشیمتناسب با سنوات پرداخت حق بیمهمجلس شورای اسلاسی یلا پدوسسش ومجموع خارج از قضور با آهنسات همپوشانی هامجموعه قوانین مرتبط با هیأت امناءمجموعه قوانین مرتبط با هیأت امناءمجموعه قوانین مرتبط با هیأت امناءمجموعه قوانین مرتبط با هیأت امناءمجموعه قوانین مرتبط با هیأت امناءمجموعه قوانین مرتبط با هیأت امناء ۳۷مجموعه قوانین و مقررات حوزه سازمان بیمه سلامت ایرانمحاول سم ری زر ولو فاوری در ی املّی اران ۱7۸۳محاون مرن رک رو و او دی ای این ۲ب رحمحاونن در ری ور (1) ومد ۳۹۳محترم شهردار تهرانمحدوده نوسانات ولتاژٌ در نقطه اتصالمحص و اس هس حطر, وممحمصصصی ۹ که اس امس سر در موم متاممحو مت مر ی ول وفاوری در ی اسّای امانمحورهای بلند و کوتاه با روابط زیر بیان می‌شوند:مختلف اعم از خریدء مناقصه» مزایده» سرمایه‌گذاری» مشارکت یا ترک تشریفات» توافق‌نامه یا تفاهمخلوط کن (از جمله کامیونهایمدا این ای رت داردمدارهای برق‌رسانی و کنترل به نحو رضایت‌بخشی نصب شده‌اندمدب رآن عامل شرکتهای اصلی و فرعیمدبران کل محترم ستادیمدری کل محترم ستادیمدری کل محترم ستادیمدری کل محترم ستادیمدری کل محترم ستادیمدریان کل محترم مستقل ستادیمدریکل محترم تأمین اجتماعی استانمدریکل محترم تأمین اجتماعی استانمدریکل محترم تأمین اجتماعی استانمدیبران و روسای محترم واحدهای ستادیمدیر کل محترم امو... ر مالیاتیمدیر کل محترم امور مالیاتیمدیر کل محترم امور مالیاتیمدیر کل محترم امور مالیاتیمدیر کل محترم امور مالیاتیمدیر کل محترم امور مالیاتیمدیر کل محترم امور مالیاتیمدیر کل محترم امور مالیاتیمدیر کل محترم امور مالیاتیمدیر کل محترم امور مالیاتیمدیر کل محترم امور مالیاتیمدیر کل محترم امور مالیاتیمدیر کل محترم امور مالیاتی ...مدیر کل محترم امور مالیاتی ...مدیر کل محترم امور مالیاتی استانمدیر کل محترم دفتر روابط عمومی و فرهنگ‌سازی مالیاتیمدیران عامل محترم بانکهای دولتی، غیر دولتی، شرکت دولتی پستمدیران محترم دادرسی سراسر کشورمدیران محترم دادرسی مالیاتیمدیران محترم دادرسی مالیاتی استان ها /شهر و استان تهرانمدیران محترم شرکت های پذیرفته شده در بورس و فرابورسمدیران محترم واحدهای تابعهمدیران کل محترم ادارات امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتیمدیران کل محترم امور مالیاتی ...مدیران کل محترم واحدهای ستادی ِمدیران کل و روْسای محترم واحدهای مستقل ستادیمدیران/ سرپرست های محترم دادرسی مالیاتیمدیرعامل محترم بانک ملی ایرانمدیرعامل محترم روزنامه رسمی کشورمدیرعامل محترم شرکت مشاور مدیریت و خدمات ماشینی تامینمدیرکل محترم/معاون محترم حسابرسی/مسئول محترم حوزه حسابرسی اداره کل امور مالیاتیمدیریت تعار الزام شهرداری تهران به تهیه و ارائه لایحه برنامه عملیاتی واکنش اضطراریمدیریت محترم مهندسی 9 طرحهای شرکت ملی گاز آبرانمر در یرم مرومر عم جتماعی و فرهنگیمراحل کلی ثبت تا شناسه گذاری وسبله پزشکگی دار اداره کل تحهیزات و ملزومات بپزشکی سازمان غد)مرت وک بای را چا مکمرروی بر تجربیات برنامه ریزی آبمروری بر ضوابط 9 استانداردهای انتخابمرکز تحقیقات را» مسکن و شهرسازیمس وا مرا 7 را سا اندمشارکت مارون کاران و مهندسی و خدمات چاه سی لندمشاعصات ثنی عمومی و اجراییمشاور مختلف خارجی در طول سالیان متمادی, پایگاه سست و ضعیفی را برای نظام برنامه‌ریزی فراهممشاوران محترم شهردار تهرانمشاوران محترم شهردار تهرانمشاوران محترم شهردار تهرانمشاوران محترم شهردار تهرانمشاوران محترم شهردار تهرانمشاوران محترم شهردار تهرانمشاوران محترم شهردار تهرانمشاوران محترم شهردار تهرانمشاوران محترم شهردار تهرانمشاوران محترم شهردار تهرانمشاوران محترم شهردار تهرانمشاوران محترم شهردار تهرانمشاوران محترم شهردار نهرانمشاوران محترم شهردار نهرانمشاوران محترم شهردار نهرانمشاوران محترم شهردار نهرانمشاوران محترم شهردار نهرانمشتدل بر :سار جدد)مشخصات عمومی ساختمان در فرم ارزیابی سریع با مشاهده از بیرون ساختمان تکمیل می‌شود.مشخصات فنی تهیه، نصب، نگهداری و تعمیر چراغمشخصات فنی ساخت، نصب و نگهداری تابلوهای ترافیکیمشخصات فنی ساخت، نصب و نگهداری حفاظ هامشخصات فنی عمومی و اجرابیمشخصات فنی عمومی و اجرابیمشخصات فنی عمومی و اجرابیمشخصات فنی عمومی و اجرابیمشخصات فنی عمومی و اجرابیمشخصات فنی عمومی و اجرابیمشخصات فنی عمومی و اجرابیمشخصات فنی عمومی و اجرابیمشخصات فنی عمومی و اجرابیمشخصات فنی عمومی و اجرابیمشخصات فنی عمومی و اجرابیمشخصات فنی عمومی و اجرابیمشخصات فنی عمومی و اجراییمشخصات فنی عمومی و اجراییمشخصات فنی عمومی و اجراییمشخصات فنی عمومی و اجراییمشخصات فنی عمومی و اجراییمشخصات فنی عمومی و اجراییمشخصات فنی عمومی و اجراییمشخصات فنی عمومی و اجراییمشخصات فنی عمومی و اجراییمشخصات فنی عمومی و اجراییمشخصات فنی عمومی و اجرایی تاسیسات برقی جریان ضعیف ساختمانمشخصات فنی و اجرایی روسازی مسیر اتوبوس های تندرومشخصه‌های حرکت زمین در حین وقوع زلزله از طریق لرزه‌نگاری در نقاط نصب لرزه‌نگارها به‌صورت تمشموئین ماده ۹۵ قانون تأمین اجتماعیمصالح و فر آورده‌های ساختمانیمصرح در این قانون از جمله قانون تخصیص سهمیه برای زنان در پذیرش دستیاریمصوبه شورای عالی اداری در مورد واگذاری امور پشتیبانی دستگاههای اجرایی به بخش غیر دولتیمضخصات فنی عمومی راهمعا و مت اس ری ار لو ناوری مسر ی اسلّمی امرانن رامعاد لیس مود و دسا ایمعالونت برفامه‌ریزی و تغظارت راهبردی ریس جمهورمعالونت برفامه‌ریزی و تغقارت راهبردی ریس جمهورمعاوئت حقوقی و آمور مجلسمعاوئین محترم وزیر و مدیران عامل چهار شرکت اسلیمعاودت فنی و عمرانی پل ۳۳معاودت فنی و عمرانی پوسمعاودت فنی و عمرانی پوسمعاوست فنی و عمرانی نمیمعاوشت دی رایمعاول اس ری دس وفاوری در ی الم مان ۲ب ,۱۳۹۸معاول در ای راست مموری سم ۳۴۴۲معاولی ر ور سارمالش ام و لو وجلور پوت نداردمعاون برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رئیس جمهورمعاون برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رئیس جمهورمعاون برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رئیس جمهورمعاون برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رئیس جمهورمعاون برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رئیس جمهورمعاون برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رئیس جمهورمعاون برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رئیس جمهورمعاون برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رئیس جمهورمعاون برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رئیس‌جمهورمعاون محترم توسعه بازرگانی وزارت جهاد کشاورزیمعاون محترم توسعه بازرگانی وزارت جهاد کشاورزیمعاون محترم علمی, فناوری و اقتصاد دانش‌بنیان رئیس جمهور منضم به فهرست اطلاعات (1098)معاون محترم منابع انسانی و تحقیقات شرکت توانیرمعاون محترم وزیر و مدیرعامل شرکت ملی نفت ایرانمعاون وزبر و رئیس سازمان فدمعاونان محترم سازمانمعاونان محترم سازمانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهرانمعاونان محترم شهردار تهران ۱معاونان محترم شهردار ثهرانمعاونان محترم شهردار ثهرانمعاونان محترم شهردار نهرانمعاونان محترم وزبر نفتمعاونان محترم وزبر و مدیران عاسل شرکتهای اصلیمعاونان محترم وزبر و مدیران عامل شرکتهای اصلیمعاونان محترم وزبر و مدیران عامل شرکتهای اصلیمعاونان محترم وزبر و مدیران عامل شرکتهای اصلیمعاونان محترم وزیرمعاونان محترم وزیر نفتمعاونان محترم وزیر نفتمعاونان محترم وزیر نفت ۱معاونان محترم وزیر و مدیران عامل شرکت های اصلیمعاونان محترم وزیر و مدیران عامل شرکتهای اصلیمعاونان محترم وزیر و مدیران‌عامل شرکتهای اصلیمعاونان محترم وزیر و مدیران‌عامل شرکتهای اصلیمعاونان محضرم هر دار تهرانمعاونت آمور آب و آبفامعاونت آمور آب و آبقامعاونت آمور آب و آبقامعاونت آمور آب و ابفامعاونت آمور مهندسی و فناوریمعاونت آمورمسکن و ساختمان عادیمعاونت امور آب و آبفامعاونت امور آب و آبفامعاونت امور آب و آبفامعاونت امور آب و آبقامعاونت امور آب و آبقامعاونت امور آب و آبقامعاونت امور آب و ابفامعاونت امور مسکن و ساختماد رهمعاونت بر نامه ریزی و نغثارت راهبردی رئیس جمهورمعاونت برفامه ریزی و نظارت راهبردی رئیس جمهورمعاونت برنامه ریزی و نظارت راهبردی رئیس جمهورمعاونت برنامه ریزی و نغفارت راهبردی رئیس جمهورمعاونت برنامه‌رپزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و تغقارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و تغقارت راهبردی رییس جه‌وورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردیمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردیمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردیمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردیمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردیمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردیمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردیمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردیمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردیمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردیمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردیمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردیمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردیمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردیمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردیمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردیمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردیمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردیمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردیمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردیمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردیمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردیمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردیمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردیمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردیمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رئیس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رئیس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رئیس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رئیس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رئیس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رئیس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رئیس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رئیس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رئیس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رئیس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رئیس جمهور وزارت نیرومعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رئیس جمپور وزارت نیرو - شرکت توانیرمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رئیس جمپور وزارت نیرو - شرکت توانیرمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رئیس جمپور وزارت نیرو - شرکت توانیرمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی ربیس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی ربیس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی ربیس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی ربیس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی ربیس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی ریاست جمهوریمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی ریاست جمهوریمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی ریبس جمپهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی ریبس جمپورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی ریس جمپورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی ریس جمپورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جممهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهور وزارت نیرو - شرکت توانیرمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهور وزارت نیرو - شرکت توانیرمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمپورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمپور وزارت نیرو - شرکت توانیرمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمیورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نغفارت راهبردی رییس جموورمعاونت برنامه‌ریزی و نغقارت راهبردی ریاست جه‌موریمعاونت برنامه‌ریزی و نغقارت راهبردی رییس جمهورمعاونت برنامه‌ریزی و نغقارت راهبردی رییس جمهورمعاونت توسعه مدیریت و سرمایه انسانی رئیس جمهورمعاونت علمی و فناوری ریبیس جمهورمعاونت فنی و عمراتی ماشمعاونت فنی و عمرانی را شوهمعاونت فنی و عمرانی را وهمعاونت فنی و عمرانی شهرداری تهران رامعاونت فنی و عمرانی شوهمعاونت فنی و عمرانی وال۳۳معاونت فنی و عمرانی وسمعاونت فنی و عمرانی پوسمعاونت فنی و عمرانی پوسمعاونت فنی و عمرانی پوسمعاونت فنی و عمرانی پوسمعاونت فنی و عمرانی پیرس,معاونت فنی و عمرانی پیرس,معاونت فنی و عمرانی پیرست:معاونت فنی و عمرانی پیوسس,معاونت فنی و عمرانی یرسمعاونت فنی. آمور زیربنایی و تولیدی وزارت راه و شهرسازیمعاونت فنی. امور زیربنایی و تولیدی سازمان نقشه‌برداری کشورمعاونت فنی، امور زیربنایی ومعاونت فنی، زیربنایی و تولیدی سازمان نقشهمعاونت قوانین؛ بررسی و اظهارنظر نمایید.معاونت مالی و اقتصاد شهری شهرداری تهرانمعاونت مهندسی, پژزوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناورکمعاونت مهندسی, پژوهش و فناورکمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی. پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی. پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی. پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی. پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی. پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی. پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی. پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی. پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی. پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی. پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی. پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی. پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی. پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی، پژوهش و فناوریمعاونت مهندسی، پژوهش و فناوریمعاونت مهیدسی و ساخت داحلمعاونت مهیدسی, پژوهش و فناوریمعاونت مهیدسی, پژوهش و فناوریمعاونت مور آب و آبقامعاونت نظارت راهبردی وزارت تهرو ۱ 1 ۱ تبدیل های نوع سوم و چهارم تنها در ورودی سازه بکار میمعاونت پژوهش و مطالعات پایهمعاونسن محترم شهردار تهرانمعاونین محترم شهردا ر تهرانمعاونین محترم شهردا ر تهرانمعاونین محترم شهردا رتهرانمعاونین محترم شهردار تهرانمعاونین محترم شهردار تهرانمعاونین محترم شهردار تهرانمعاونین محترم شهردار تهرانمعاونین محترم شهردار تهرانمعاونین محترم شهردار تهرانمعاونین محترم شهردار تهرانمعاونین محترم شهردار تهرانمعاونین محترم شهردار تهرانمعاونین محترم شهردار تهرانمعاونین محترم شهردار تهرانمعاونین محترم شهردار تهرانمعاونین محترم شهردار تهرانمعاونین محترم شهردار تهرانمعاونین محترم شهردار تهرانمعاونین محترم شهردار تهرانمعاونین محترم شهردار تهرانمعاونین محترم شهردار تهرانمعاونین محترم شهردار تهرانمعاونین محترم شهردار تهرانمعاونین محترم شهردار تهرانمعاونین محترم شهردار تهرانمعاونین محترم شهردار تهرانمعاونین محترم شهردار تهرانمعاونین محترم شهردار تهرانمعاونین محترم شهردار تهرانمعاونین محترم شهردار تهرانمعاونین محترم شهردار تهرانمعاونین محترم شهردار تهرانمعاونین محترم شهردار نهرانمعاونین محترم شهردار نهرانمعاونین محترم شهردار نهرانمعاونین محترم شهردار نهرانمعاونین محترم شهردار نهرانمعاونین محترم فنی و عمرانی مناطق بیست و دو گانهمعاونین محترم وزبرمعاونین محترم وزبر و مدبران عامل شرکتهای اصلیمعاونین محترم وزبر و مدبران عامل شرکتهای اصلیمعاونین محترم وزبر و مدیران عامل شرکت های اصلیمعاونین محترم وزبر و مدیران عامل شرکتهای اصلیمعاونین محترم وزیبرمعاونین محترم وزیرمعاونین محترم وزیرمعاونین محترم وزیرمعاونین محترم وزیرمعاونین محترم وزیرمعاونین محترم وزیر و مدبران عامل شر کتهای اصلیمعاونین محترم وزیر و مدیبران عامل شرکتهای اصلیمعاونین محترم وزیر و مدیرآن عامل شرکتهای اصلیمعاونین محترم وزیر و مدیران عأمل شرکتهای اصلیمعاونین محترم وزیر و مدیران عامل شرکت های اصلیمعاونین محترم وزیر و مدیران عامل شرکت های اصلیمعاونین محترم وزیر و مدیران عامل شرکتهای اصلیمعاونین محترم وزیر و مدیران عامل شرکتهای اصلیمعاونین محترم وزیر و مدیران عامل شرکتهای اصلیمعاونین محترم وزیر و مدیران عامل شرکتهای اصلیمعاونین محترم وزیر و مدیران عامل شرکتهای اصلیمعاونین محترم وزیر و مدیران عامل چهار شرکت اصلیمعاونین محنرم وزبر و مدبران عامل شرکت های اصلیمعاونین محنرم وزیر و مدیران عامل چهار شرکت اصلیمعاونین محنرم وزیر و مدیران عامل چیار شرکت اصلیمعاونین و مشاورین وزیرء دفاتر مستقل حوزه ستادیمعبرهایی که برای لولهمعطوف به پروژه نشانمعلونت بر نامه‌ریزی و تغقارت راهبردی رسسی جمهورمعلونت برفامه ریزی و تغفارت راهبردی ریس جمهورمعلونت برفامه ریزی و تغقارت راهبردی ریس جمهورمعلونت برفامه ریزی و نغظارت راهبردی ریس جمهورمعلونت برفامه ریزی و نغفارت راهبردی ریس جمهورمعلونت برفامه ریزی و نغقارت راهبردی ربیس جمهورمعلونت برفامه‌ریزی و ارت راهبردی ریس جمهورمعلونت برفامه‌ریزی و تغقارت راهبردی ریس جمهورمعلونت برفامه‌ریزی و نغفارت راهبردی ربیس جمهورمعلونت برفامه‌ریزی و نغقارت راهبردی ریس جمهورمعلونت برفامه‌ریزی و نغقارت راهبردی ریس جمهورمعلونت برفامه‌ریزی و نغقارت راهبردی ریس جمهورمعلونت برفامه‌ریزی و نغقارت راهبردی ریس جمهورمعلونت برفاهه‌ریزی و نغقارت راهبردی ریس جمهورمعلونت برفنامه‌ریزی و تغارت راهبردی ریس جمهورمعلونت برنامه‌ریزی و تغثارت راهبردی ریس جمهورمعلونت برنامه‌ریزی و نغقارت راهبردی ریس جمهورمعلونت برنامه‌ریزی و نغقارت راهبردی رییس جمهورمعلونت برنامه‌ریزی و نغقارت راهبردی رییس جموورمعلونت برنامه‌ریزی و نغلارت راهبردی رییس جمهورمعلونت فنی و توسعه آمور زیر بناییمعمول‌ترین روش آب‌بندی بامها و سایر قسمتهای ساختمان, استفاده از قیر و گونی است که درمعوون مهندیی ووه و هعوریمعیارهای اجباری, برای تأمین هدف‌های طراحی مورد نیاز است. چنین معیارهایی مانند این بند با حمفاونان محترم شهردار تفرانمقررات زدایی و وحدت رویهمقررات فصل نهم باب چهارم قانون مالیات های مستقیممقررات ملی ساختمان ابرانملاع مک سیخ بامماوران محترم شهردار تهرانممعال «بخشنامه تلخس شماره ۲۲ مور بسبه‌شدگان »من ررض در ایرارنمنابع آب زیر زمینی ومناسب ترین پیشنهاد در مناقصات پیمانکارمناسب و مستمر آنها در پیشرفت جوامع, تهیه و کاربرد آنها را ضروری و اجتناب‌نا پذیر کرده است.مناسب و مستمر آنها در پیشرفت جوامع. تهیه و کاربرد آنها را ضروری و اجتناب‌ناپذ پر کرده است.مناوزن و سرفصامای دوره‌دای آدوزشی برایمناونان محترم شهردار تهرانمنظور متمرکز نمودن کلیۀ ضوابط کفالت، نحوه بررسی وچگونگی احراز شرایط ومنمم فرهنگ فنی آبیاری و زهکشیمننوررش در امرانمننیررش در ایرانمننیوررش در امرانمهاونت برفامه‌ریزی و نغفارت راهبردی رییس جمهورمهاونت برنامه ریزی و نغثارت راهبردی رئیس جمهورمهاونت برنامه ریزی و نغقارت راهبردی رییس جمهورمهاونت برنامه‌ریزی و نغفارت راهبردی رییس جمهورمهاونت برنامه‌ریزی و نغقارت راهبردی رییس جمهورمهرودن هی و جهز ایمهلونت برفامه ریزی و تغقارت راهبردی رسسی جمهورمهلونت برفامه ریزی و تغقارت راهبردی رسسی جمهورمهلونت برفامه ریزی و تغقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه ریزی و تغقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه ریزی و تغقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه ریزی و تغقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه ریزی و تغقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه ریزی و تغقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه ریزی و تغقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه ریزی و تغقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه ریزی و نغفارت راهبردی رسی جمهورمهلونت برفامه ریزی و نغقارت راهبردی رسسی جمهورمهلونت برفامه ریزی و نغقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه ریزی و نغقفارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و تخفارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و تخفارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و تغثارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و تغخقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و تغخقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و تغخقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و تغخقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و تغخقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و تغفارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و تغقارت راهبردی ربیس جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و تغقارت راهبردی ربیسی جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و تغقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و تغقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و تغقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و تغقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و تغقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و تغقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و تغقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و تغقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و تغقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و نخارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و نغارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و نغفارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و نغقارت راهبردی ربیس جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و نغقارت راهبردی ربیس جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و نغقارت راهبردی رسسی جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و نغقارت راهبردی رسسی جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و نغقارت راهبردی رسسی جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و نغقارت راهبردی رسسی جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و نغقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و نغقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و نغقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و نغقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفامه‌ریزی و نغقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفاه» ریزی و نغقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفاهه ریزی و نغقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفاهه ریزی و نغقفارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفاهه‌ریزی و تغقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفاهه‌ریزی و تغقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفاهه‌ریزی و تغقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برفاهه‌ریزی و نغفارت راهبردی ربیس جمهورمهلونت برنامه ریزی و نغفارت راهبردی رییس جمهورمهلونت برنامه ریزی و نغقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برنامه‌ریزی و تغقارت راهبردی رییس جمهورمهلونت برنامه‌ریزی و نغظارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برنامه‌ریزی و نغفارت راهبردی رییس جمهورمهلونت برنامه‌ریزی و نغفارت راهبردی رییس جمهورمهلونت برنامه‌ریزی و نغفارت راهبردی رییس جمهورمهلونت برنامه‌ریزی و نغفارت راهبردی رییس جهم‌هورمهلونت برنامه‌ریزی و نغفارت راهبردی رییس جهم‌هورمهلونت برنامه‌ریزی و نغفارت راهبردی رییس جهم‌هورمهلونت برنامه‌ریزی و نغفارت راهبردی رییس جهم‌هورمهلونت برنامه‌ریزی و نغقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برنامه‌ریزی و نغقارت راهبردی ریس جمهورمهلونت برنامه‌ریزی و نغقارت راهبردی رییس جمهورمهلونت برنامه‌ریزی و نغقارت راهبردی رییس جمهورمهلونت برنامه‌ریزی و نغقارت راهبردی رییس جمهورمهلونت برنامه‌ریزی و نغقارت راهبردی رییس جمهورمهلونت برنامه‌ریزی و نغقارت راهبردی رییس جمهورمهلونت برنامه‌ریزی و نغقارت راهبردی رییس جمهورمهلونت برنامه‌ریزی و نغقارت راهبردی رییس جمهورمهلونت برنامه‌ریزی و نغقارت راهبردی رییس جمهورمهلونت برنامه‌ریزی و نغقارت راهبردی رییس جمهورمهلونت برنامه‌ریزی و نغقارت راهبردی رییس جمهورمهلونت برنامه‌ریزی و نغقارت راهبردی رییس جمهورمهلونت برنامه‌ریزی و نغقارت راهبردی رییس جمهورمهندسان مشاور شرکت های انفورماتیک و،دستگاه های اجرایی به بخشنامهمهندسان مشاور و دستگاه های اجرایی به بخشنامهمهندسان مشاور و دستگاه های اجرایی به بخشنامهمهندسان مشاور و دستگاه های اجرایی به بخشنامهمهندسان مشاور و پیمانکاران ،دستگاههای اجرایی به بخشنامهمهندسی و توسعه نفت :ان نف شرکت مهندسین مشاور سازهمواد مرتبط قانون برنامه ششم توسعه با سازمان تأمینموارد استاندارد ایمنی آزمایشگاهی را هنگام استفاده از گازهای فشرده رعایت نمائید. کپسولهای گمواردی که باید در راه‌اندازی دستگاه رعایت شود:موافقتنامه حاغره همراه پا اسناد و مذارک موضوع ماده ۲ آن» که محم‌وعه‌ای غیر قابلموجن دمم ردان رد تایناخد تدم کین ایشا یت مت ٩ همینا شا مشک دددت نس شارت شاه دک و شاموجن دمم ردان رد تایناخد تدم کین ایشا یت مت ٩ همینا شا مشک دددت نس شارت شاه دک و شامور ۱ امراله را را رت را ار ار رل ارمور املای ارانن هر ام ۹۴مور ای ومقررات سال ۱۳۸۸مور خ 1401/03/11 هیات محترم وزیران منضم به فهرست شهرستان های غیر برخوردار از اشتغال درمور ی اسلا یرال رایمور ی املایارران از رتمور یاملای‌ارانی شماره : ۸۹۵ اس ,۲۸مور یلا یاهمان ارو بر رت رامور یلا یاهمان را را را ارمور یلایامان ی را ار ایک یر ریمورا یسایس را لکمورک اسلا ار۱ تاره . را ی ای ار رامورک اسلا ی امران رامورک اسلا یا رال سرمورک اسلا یاران در : ۱۳۹۹۳مورک ام م‌اران تا ۱۳۹۷۳۶موری اسلا یاران باره وموری املایاران باره رای ار را رک را رهموز مطاوات موضوع: قانون حمایت خانواده بخشنامه شمارهموز کار (در صورت استفاده)موس ؛ دارد یمس هر کمن ری اسلای رایموسسات آموزش عالی و پژوهشیموسسه استاندارد و تحقیقات صنئعتی امرانموسسهٌ استاندارد و تحقیقات صنعتی ایران به موجب بند یک ماده۳ قانون اصلاح قوانین و مقررات مْموضوع : ابلاغ فهرست‌بهای واحد پایه رشته تأسیسات مکانیکی سال ۱۶۰۰موضوع : ابلاغ فهرست‌بهای واحد پایه رشته ترمیم و بازسازی نوار حفاری در معابر شهری سال ۱۶۰۰موضوع : ابلاغ فهرست‌بهای واحد پایه رشته توزیع نیروی برق سال ۱۳۹۹موضوع : ابلاغ فهرست‌بهای واحد پایه رشته خطوط هوایی انتقال و فوق توزیع نیروی برق سال ۱۶۰۰موضوع : ابلاغ گهرست‌بهای واحد پایه رسته خطوط زمینی انتقال و قوق توزیع ثیروی برق سال ۱۳۹۹موضوع : بیمه اعضاء انعمن صنفی نمایندگانموضوع : تداوم برداخت حق بیمه کارگران فصلیموضوع : تعیین مزد سال ۱۴۰۲ مشمولین قانون کارموضوع : تغییر در حداقل شرایط اختصاصی و ظرفیت شرکتهای پیمانکاری آیین‌نامه طبقه‌بندی و تشخیصموضوع : درمان بیمه شدگان حرف‌ومشاغل آزادو اختیاریموضوع : دستورالعمل تعدبل حق‌الزحمه خدمات تهمیه طرحهای توسعه و عمران. حوزه نفوذ و تفصیلی شموضوع : دستورالعمل تعدیل حق‌الزحمه خدمات تهیه طرح توسعه و عمران (جامع) ناحیهموضوع : دستورالعمل تعدیل حق‌الزحمه خدمات تهیه طرحهای هادی روستاییموضوع : ماخذ احتساب حق بیمه فراردادهای مکانیزهموضوع : کاهش دعاوی قراردادی و خسارات ناشیه (از طریق بهسازی فرایند مناقصات و قراردادهای عموموضوع استرداد اضافه پرداختی بابت مالیات بر درآمد حقوقموضوع حذف شرط "تازه بودن" محصوالت کشاورزی از کلیه فهرست های کاالموضوع راه اندازی سامانه صدور برخط گواهی عدم بدهی مالیاتی بین المللیموضوع صدور گواهی اقامت مالیاتی از طریق سامانه برخطموضوع عدم امکان مطالبه جرایم (با ماهیت تاخیری) شخص ورشکسته پس از تاریخ توقفموضوع ماده (۱۰) قانون نحوه انجام امور مالی و معاملاتیموضوع مصوبه: تصویب نمونه قراردادهای تضمین خرید آب/پساب از تصفیه‌خانه‌های آب/فاضلابموضوع مصوبه: تعرفه‌های آب. خدمات دقع فاضلاب و شرایط عمومی آنهاموضوع مصوبه: تعرفه‌های برق و شرایط عمومی آنهاموضوع نحوه اجرای احکام مالیاتی مرتبط با قانون الزام به ثبت رسمی معامالت اموال غیرمنقولموضوع: ابطال مصوبه صد و سیزدهمین جلسه مورخ 1397/10/9 شورای اسلامی شهر کرج درموضوع: ابلاغ آیین نامه ضوابط فعالیت واحد بیماران بین الملل درموسسات پزشکیموضوع: ابلاغ تعرفه خدمات ژئوتکنیک و مقاومت مصالح سال ۱۴۰۱موضوع: ابلاغ مشاغل حوره فناوری اطلاعاتموضوع: اجرای بند ج تبصره ۱۱ قانونموضوع: اجرای قانون بازنشستگی پیش از کوبموضوع: اجرای ماده ۴۰ فانون رفع موانع تولیدموضوع: ارایه خدمات برقراری غیرحضوری مستمری بازماندگان و تعهدنامه غیرحضوری فرزندان اناث بازموضوع: اصلاح برخی از بندهای بخشنامه تنقیح و تلخیص بازنشستگی به شماره ۱۰۰۰/۹۷/۱۳۱۹۶ مورخموضوع: اصلاح برخی از بندهای بخشنامه تنقیح» تلخیص و تجمیع بخشنامه ها و دستورهای آداری بیمهموضوع: اصلاح بند (۱۱) بخشنامه شماره ۱۲ مشترک فنی و د رآمدموضوع: اصلاح بندهای ۲۹ و ۳۰ بخشنامه شماره ۱۷ امور فنی بیمه شدگانموضوع: اصلاح سقف سنی جهت پذیرشموضوع: اصلاح شیوه پرداخت مستمس‌ی بازماندگانموضوع: اصلاح مبنای محاسبه حق بیمهموضوع: اصلاح موضوع پرداخت حق‌بیمه توسط بازماندگان متوفی مندرج در بخشنامه شماره ۲۲ امور بیمموضوع: افزایش مستمری و کمک‌های جنبی و تعیین حداقل مستمری در سال ۱۴۰۴ (بخشنامه شماره ۸۱ مستموضوع: افزایش مستمری و کمگ‌های جنبی و تعیین حداقل مستمری در سال ۱۴۰۲ (بخشنامه شماره ۸۰ مستموضوع: الحاق اصلاحیه ماده (۱۱) آئین نامه هیات‌های تشخیص مطالباتموضوع: الحاق بخش نهم و دهم به بخشنامه تنقیج» تلخیص و تجمیع بخشنامه بازرسی کارگاهیموضوع: الحاق بخش هشتم " بازرسی از کارگاههای دارای نیروی کار خارجی"موضوع: الحاق بندهای (۴۷) و (۴۸) به بخشنامه شماره ۱۶ اآمور فنی بیمه شدگانموضوع: الحاق یک جزء به بند (۴-۷) بخشنامه تلخیص و تجمیع بخشنامه‌هاء دستورالعملها و دستورهاموضوع: امهال حق بیمه قراردادهای مهندسین مشاور و پیمانگاران مشمول ضوابط طرح های تملگ داراییموضوع: انتتال مکانیزه اطلاغاتموضوع: انتقال عملیات وصول و اقدامات اجرائی پرونده های مهم به اداره کل مبارزه با فرار مالیاموضوع: بازنشستگی کارگنانموضوع: بخشودگی جرائم کارفرمایان خوش حساب وموضوع: بخشودگی جرایمموضوع: بیمه شدگان ادامه بیمه به طور اختیاری سس اداریموضوع: بیمه پدید آورندگان» بخشنامهموضوع: تجدید محاسبه مستمری مشمولین بخشنامه شمارهموضوع: تصویب دستورالعمل کنترل و بازرسی در اجرای مقاوثه‌نامه دریایی ۲۰۰۶موضوع: تعرفه های تشخیصی و درمانی سال ۱۳۴۰۱موضوع: تعرفه‌های خدمات تشخیصی و درمانی سال ۱۴۰۳موضوع: تعرفه‌های خدمات تشخیصی و درمانی سال ۱۳۴۰۲موضوع: تَقسیط بدهی مستمری بگیران 1موضوع: حق‌بیمه ساختمانی پروژه‌های مسکن مهرموضوع: دستمزد مبنای کسر حق‌بیمه در سال ۱۳۰۳موضوع: دستورالدمل طرح کارورزی دانش آموختگان دانشگاهیموضوع: دستورالعمل اجرایی صدور گواهینامه حداقل پرسنل ایمن شناورموضوع: دستورالعمل نحوه محاسبه تفاوت بهای گرموضوع: رفع برخی محدودیتهای فرزند یا فرزندان چهارم باهموضوع: ساماندهی و شعال کردن پروئده‌هایموضوع: سامانه استعلام پروانه میارت فنیموضوع: سوابق اشتغال پزشکان سازمان به صورتموضوع: شاخصهای تعدیل مربوط به دوره‌های سه‌ماهه اول و دوم سال ۱۶۰۳موضوع: قانون نقل و انتقال سوابق بیمه با کسور بازنشستگی بین صندوق های بازنشستگیموضوع: مبنای پرداخت حق بیمه بخشنامه ۶۸۶/۱موضوع: متناسب‌سازی حقوق مستمری‌یگیران در قانون برنامه هفتم پیشرفتموضوع: میزان حق سرانه درمان سال ٩۹۸ بیمه‌شدگان صاحبان حرف و مشاغل آزادموضوع: میزان حق‌سرانه درمان سال ۱۳۰۳ بیمه‌شدگان صاحبان حرف و مشاغل آزادموضوع: میزان حق‌سرانه درمان سال ۱۴۰۲ بیمه‌شدگان صاحبان حرف و مشاغل آزادموضوع: میزان حق‌سرانه درمان سال ۱۴۰۴ بیمه‌شدگان صاحبان حرف و مشاغل آزادموضوع: نحوه آجرای قانون بیمه های اجتماعی کارگران ...*موضوع: نحوه اجرای ماده ۳۱ قانون برنامه پنجمموضوع: نحوه احتساب اضافه کارموضوع: نحوه احرای ماده ٩٩ آئین نامهموضوع: نحوه استعلام و در یافت اسنحقاق درمانموضوع: نحوه انجام هزینهموضوع: نحوه بازرسی و تغقارت بر پوششموضوع: نحوه دریافت مستندات قیزیگی در فرایند تشخیص صلاحیت سرکبای مهندسان مشاور و پیمانگارانموضوع: نحوه معرفی مشمولین قانون بیمه اجباریموضوع: نحوهء اجرای قانون موافقتنامه تأمین اجتماعی بین دولت جمهوری اسلامی ایران و دولت جمهوموضوع: نظارت دادستانی انتظامی مالیاتی بر فرآیندحسابرسی مالیاتی عملکرد سال1400موضوع: واگذاری بخشی از فرآیند ۰موضوع: پذیرش سنوات ارفائی کار کنانموضوع: پرداخت عیدی پایان سال ۱۴۰۲ مستمری‌بگیرانموضوع: پوشش بیمه ای گروههای خاص شماره ۱۰موضوع: چگونگی اجرای بخشودگی جرایمموضوع: چگونگی پرداخت حق الزحمه همکاران فعال در طرح پرونده الکترونیکموضوع: کمک هزینه مسکن کارگران مشمول قانون کار در سال ۱۳۰۲موضوع: یکنواخت سازی گواهیموم یا رب ورا راموْسسه استاندارد و تحقیقات صنعتی ایرانموْسسهٌ استاندارد و تحقیقات صنعتی ایران به موجب بند یک ماده۳ قانون اصلاح قوانین و مقررات مموی املای ان و رورممکدبسی و سید : مکدیسی و سید منحنی طیف تشدید شتاب زمین در بدنه سد را مطابق شکل (پ۴-۴) ارائهمکرر قانون اجرای سیاستمکرر قانون مالیاتهاینأییر یسات و سازه های صتد صنمت نفئتنار و ادیتان سر ایرزاننارا نیام و لووزر سورناربالن اداری و یرای ور ادناریا نیام و لوور سورناریا نیام و لوور سورناریا نیام و لوور سورناریا نیام و لوور مورنازمان ام و اووم لورنازمان ام و لووم لورنام فنی و اجرایی شررداری تزراننام فنی و اجرایی شرّرداری تّران رانام فنی و اجرایی شهرداری تیراننام قنی و اجرایی شررداری ترراننامه طرح هندسی راهنامه طرح هندسی راهنامه طرح هندسی راهنان "من احّشی و ول کار ور ای موست: ارونانان۴ااحتای ور ارس عاون کار ورفاهز تا موست: ینحوه اجرای مقررات تبصره (1) ماده (146) مکرر قانون مالیات های مستقیم در خصوصنحوه اعمال بخشودگی جرایم مالیات بر ارزش افزوده قطعی شدده در اجدرام مفداد بندد (ت) تبصدره 6نحوه ثبت و رسیدگی به اعتراض بیمه شدگاننحوه رسیدگی به اعتراضات اشخاص نسبت به اطالعات و اطالعیه های خرید و فروش و بارنامه در فرآیننحوه نگهداری و استفاده از فرم مفاصاحسابنحوه پذ برش مدت خدمت نظام وظیفه و حضور .۷نداشت. درمان و آموزس بزسنذنصب پالایشگاه های زه نغت و کازنرتسو ترا و با زر اس سیدنرخ عوامل موثر در فهرست‌های بهای واحد پایه سال ۱۳۹۹ - نرخنشام فنی و اجرایی شررداری ترراننشام فنی و اجرایی شررداری ترراننشام فنی و اجرایی شررداری ترراننشام فنی و اجرایی شررداری تزراننشام فنی و اجرایی شرّرداری قرراننشریه سماره ۱۷۳ دفتر امور فنی و تدوین معیارهانشریه شمارزه ۱۹۲ دفتر امور فنی و تدوین معیارهانشریه شماره ۲/۲۸۰- الف مرداد ماه ۱۳۸۹نشریه شماره ۳۷ - ازینشریه شماره ۴۳ - الف یرما ۳۳نشریه شماره ۵۲عغنشریه شماره ۶۶- الفنشریه شماره ۷۳- اننشریه شماره ۹۹ اننشریه شماره ۱۱۹-ن شروردین ماه ۱۳۷۷نشریه شماره ۱۴۹-ن دی ماه ۱۳۸۲نشریه شماره ۱۵۳ دفتر تحقیقات و معیارهای فنینشریه شماره ۱۵۵ دفتر تحقیقات و معیارهای فنینشریه شماره ۱۶۰نشریه شماره ۱۶۲نشریه شماره ۱۶۵نشریه شماره ۱۷۷ دفتر آامور فنی و تدوین معیارهانشریه شماره ۱۸۵ دفتر امور فنی و تدوین معیارهانشریه شماره ۱۸۷ دفتر امور فنی و تدوین معیارهانشریه شماره ۱۸۸ دفتر امور فنی و تدوین معیارهانشریه شماره ۱۹۰ دفتر امور فنی و تدوین معیارهانشریه شماره ۱۹۱ دفتر امور فنی و تدوین معیارهانشریه شماره ۱۹۸ دفتر امور فنی و تدوین معیارهانشریه شماره ۱۹۸- الفنشریه شماره ۱۹۹ دفتر امور فنی و تدوین معیارهانشریه شماره ۲۰۱ دفتر امور فنی و تدوین معیارنضانشریه شماره ۲۰۵ دفتر امور فنی و تدوین معیارهانشریه شماره ۲۰۶ دفتر امور فنی و تدوین معیارهانشریه شماره ۲۱۲ دفتر امور فنی و تدوین معیارهانشریه شماره ۲۱۵ دفتر امور فنی و تدوین معیارهانشریه شماره ۲۱۸ - الفنشریه شماره ۲۲۵نشریه شماره ۲۲۶نشریه شماره ۲۲۷نشریه شماره ۲۳۶نشریه شماره ۲۵۹نشریه شماره ۲۶۵نشریه شماره ۲۶۶نشریه شماره ۲۶۸نشریه شماره ۲۶۹نشریه شماره ۳۱۲ الفی خرداد ماه ۱۳۸۶نشریه شماره ۳۳۷ - الفنشریه شماره ۳۳۸- الف اسفندماه ۱۳۸۷نشریه شماره ۶۷۷نشریه شماره ۶۷۸نشریه شماره ۱۲۳۷ دفتر تحقیقات و معیارهای فنینشریه شماره ۲۳۰۹نشریه شماره ۱۴۶۳۲نشریه شماره غ۶۶عنشریه شماره ۸٩ (تجدیدنظر اول) معاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردینشریه شمازره ۲۱۲۳ دفتر امور فنی و تدوین معیارهانصب ثتلمبه خانه‌های نفت و کازنضام فنی و اجرایی شررداری ترراننظام فنی و اجرایی سهرداری تهراننظام فنی و اجرایی شررداری تزراننظام فنی و اجرایی شهردارینظام فنی و اجرایی شهرداری تمهراننظام فنی و اجرایی شهرداری تمهراننظام فنی و اجرایی شهرداری تهراننظام فنی و اجرایی شهرداری تهراننظام فنی و اجرایی شهرداری تهراننظام فنی و اجرایی شهرداری تهراننظام فنی و اجرایی شهرداری تهراننظر به این که هیأت محترم وزیران با توجه به نرخ تورم اعلامی از سوی مرکز آمار ایران در اجراینظر به اینکه اقدامات سازمان در دریافت حق بیمه ساختمانی مربوط به سه ماهه اول سال ۹۲/۱/۱(۹۲نظر به اینکه تنظیم لیست (صورت مزد با حقوق) بیمه شدگان مستلزم شناسایی کامل کارگاه ونظر به اینکه حسب بند3نظر به اینکه واحدهای اجرائی در برخی موارد پیرامون نحوه تشخیص دستگاه‌ها و کارگاههای مشمول قنقطه با اختلاف دماینم کون شا میب و کحنمی ا رای وزرا ت ماو کار وراه احّی وت اروننام فنی و اجرایی شدرداری تزرانننام فنی و اجرایی شررداری تررانننام فنی و اجرایی شررداری ترّرانننام فنی و اجرایی شررداری ترّرانننام فنی و اجرایی شررداری ترّرانننام فنی و اجرایی شررداری ترّرانننام فنی و اجرایی شررداری ترّرانننام فنی و اجرایی شهرداری ترزرانننثام فنی و اجرایی شدرداری ترّرانننثام فنی و اجرایی شدّرداری ترّرانننثام فنی و اجرایی شررداری تررانننثام فنی و اجرایی ش‌رداری تررانننلام فنی و اجرایی شیرداری تیراننهاد بازرسی: شخص حقوقی یا بخشی از شخص حقوقی است کهنو ری اسلا یا رالنوس نی و هر امینون اجرای سیاست هی اصل ۴۴نگهداری وسرویس ماشینهای همودیالیز و دستگاههای تصفیه آب ( در سال ۱۳۸۵)نی زرش در ایراننیرو نامه شماره ۰ مورخ ۳ به بیوست بخشنامه شماره ۳۲۳۸ مورخنیروی انسانی در تصفیه خانه های آب و مراقبتنیروی برشی ستون در بالای چشمهٌ اتصالنیروی مفاوم افقی: نیروی اصطکاک کف. تفاوت بین فشار خاک محرک و مقاومنیز تصمیمات متخذه در جلسه مورخ ۱۳۹۳/۱۲/۲۴ شورایعالی کارء میزان افزایش مستمری و کیکهای جنیه۶ ۵۸۵۴ تا هد مممم ممه مکن تمبر هر یار ی السا یره ۲۲۴۰۶ تا ۹۹۳۳۷۱ راه را هر مور ی‌اسوی‌ارانه مراحل تواتری مرتبط با عملیات زهکشی زیرزمینیه) به طور کلی بر اساس بند قبلی» آسانسورها می‌توانند به صورت گروهی در کنار یکدیگر و یا روبرها اک یرم ور وه موش مد دا ات ی کی اه مک وها بر اساس عملکردها بر سکس : یه ان وا سیگ سر : جراهای اجرایی ملی و استانیهای برای طراحی لرزههای برای طراحی لرزههای تقاضای حمل و نقلهای سرمایش متداول در ایرانهای عمومی شارژ خودرو و موتورسیکلت برقیهای قطار شهری و حومههای مستقیم مصوب ۰1380 به پیوست اصلاحیه حکم قسمت صدر جزء 3 بند (د) آیین نامه اجرایی مذکور کهای واحد پایه رشته توزیع نیروی برق سال ۱۳۹۹های واحد پایه رشته توزیع نیروی برق سال ۱۴۰۱هبأت وزیران در حلسه مورخ ۱۳۹۹/۹//۸ نا به پیشنهاد شماره .۱هبئت وزیران در جلسه مورخ ۱۳۸۹/۳/۵ بنابه پیشنهاد مشترک وزارت آموراقتهادی و دارایی.هبات وزیران» دستگاه های اجرایی می توانند نست به ارائه امکاناتهت را ااشسن نج زرلسای خن که سیک یت مه ساهدف: تأیید توانایی مزرعه بادی در راه‌اندازی و خاموشی مطلوب مورد نظر است. این تست برای تطابهر ایراشم دوره ام هر جورهر تغذیه‌کننده مواد شیمیایی خشک باید مجهز به محلول‌ساز با حداقل زمان ماند پنج دقیقه در حداهر ست یمای اختصاصیهر ست یهای ااختصاهر ست یهای ااختصاهر ست یهای اختصاهر ست یهای اختصاصیهر ست یهای اختصاصیهر ست یهای اختصاصیهر ست یهای اختصاصیهر ماک نود وتهر کس انسانی را از مرگ رهایی بخشد. چنان است که گوبی همه مردم را زنضذه کرده است.هر کس انسانی را از مرگ رهایی بخشد. چنان است که گویی همه مردم را زنده کرده است.هریک از غلتک‌های سه‌چرخ یا ردیف دوچرخ و سه‌چرخ باید هنگام کار باری معادل ۴۵ الی ۶۵هزینه بالاسری, به طور کلی به هزینه بالاسری عمومی و هزینه بالاسری کارء به شرح زیر تفکیک می‌هشتمین جلسه مورخ ۹۶/۹/۱۱ مقرر گردید. اعضاء سازمان نظام کاردانی ساختمان از تاریخ اجرای اینهعا ًٍت بر ًاه َْرهفتاد و هشتمین جلسه مورخ ۹۶/۶/۲۰ مقرر گردید اعضاء سازمان نظام مهندسی کشاورزی و منابع طبیعیهمان گونه که واقفید به موجب احکام قوانین بودجه سنوات1398همانطو رکه در عنوا ن آگیننامه‌قیدگر دیده استفا ده از مقررات آئیننامه‌مصوب شورایعالی‌سازمانهمانطور که در شکل (۱۷-۱۰) نشان داده شده است برای اجتناب از ایجاد ترک در پایه بتنی اغلب ازهمسران بیمه شدگان متوفی که مجدداً ازدواج دایم کرده‌اند و به تبع آن مستمری آنها قطع شده استهمه رت با وکا ۳ ها کرهنارت و انا ری او ردانهناوون و سرفصامای دوره های آموزشی برایهناگی دا روص ۱ رو ار ولد ری که یو اد هرهه کد ی درد رام اتش رم شش ی کارا یر تک بت تک هر تا یا ساهی ااتجام رمکلات رو سک رای ام اسهی ته نقشه و اطالعات مکانهی نگیدآری» تعمیرات (۱1) در صنعت نفت ابرانهیأت نظارت سازمان تأمین اجتماعی که در این آیین‌نامه هیأت نامیده خواهد شد. لااقل هفته‌ای یکهیئت وزبرآأن در جلسسه ۱۳۹۹/۲/۳ به پیشنیاد وزارت امور اقتصادی و دارایی و به استنادهیئت وزیرآن در جلسه ۱۴۰۱/۳/۱۶ به پیشنهاد وزارت امور اقتصادی و دارایی و به استنادهیئت وزیران در جلسه ۱۳۹۳/۲/۱۰ به پیشنهاد مشترک وزارت بهداشت. درمان و آموزش پزشکی وهیئت وزیران در جلسه ۱۳۹۹/۶/۵ به پیشنهاد مجمع عمومی فوق‌العاده شرکت ملی نفت ایران وهیئست وزیران در جلسسه ۱۳۹۴/۲/۶بسه پیش نهاد مش ترک وزارتخانه‌هایهیئشت وزیرآان در جلسه ۱۳۰۵/۲/۲۷ به پیشنهاد وزارت آمور اقتصادی و دارایی و به اسستنادهیئشت وزیران در حجلسه ۱۳۳۳/۳/۸ بسه پیشنهاد وزارت علسوم. تحقیقات 9 فناوری (با همکاریهیات وزیران در جلسه مورخ ۱۳۷۶/۱۲/۲۷ بنا به پیشنهاد شماره ۶۲۷۸ ام /الف مورخ ۱۳۷۶/۸/۱۱ وزارتهیات‌وزیران» این نظامنامه در چارچوب اصول اخلاق حرفه‌ایهیشت وزیران در جلسه ۱۳۹۹/۲/۷به پیش نهاد مشترک وزارتخانه‌هایهیشت وزیران در جلسه ۱۴۰۰/۱/۱۸ به پیشنهاد شماره ۳۸۰۶۴ مورخ ۱۳۹۹/۴/۱هیشت وزیران در جلسه ۱۴۰۰/۴/۲۰ به پیشنهاد شماره ۳۹۹۰۷۳ مورخ ۱۳۹۹/۷/۲۷و۵ جدبد در آمدو اداره گل هماهنگی فنی وعمر انی مناطق وسازما نها تاریخ ۱۳۹و ارت عاو ,کار وراه ایو ارت مهداست, درمان پبوست:و با توجه به ابهامات مطرح شده، به اطالع می رساندو با یو زمر امه بو بدون استوانه فو لادیو رات موری تم ۳۰و زمینی دو واضی قحت آبیارهو سایر کارهای مشابه است. با احداث چاه عمیق یا نیمه عمیق و پرداخت هزینه‌های برداشست آبت. تعو مدیران اشخاص حقوقی غیردولتیو مه یمه کیت کل بدا سکو موازی در طول تونل برای تامین هد مورد نیاز مورد استفاده قرار گیرند.و پیمانکاران مهندسان مشاور ،دستگاههای اجرایی بخشنامه بهواحد مددکاری اجتماعی توسط افراد واجد صالحیت و باتجربه و برمبنای شرح وظایف مشخصیوان محترم شهردار تهرانواهنمدای دما جات با رام هم ار تافص اووت اس ری ردو ری در ی ای ان و سور هدنود 11 ونان سا راردا این راون اور انم موز نم مهن ما و جاح سر مس ناوشا ب کش بای نها ای بش باور ار ست‌یاواه, کار و رف و۱۴ور ارس بادن بهار و ربا ایور املای اران تاریخ: ۱۳۹۶/۹/۱وران محترم شهردار تهرانوریاسلای اراان راوزارت آمور اقتصادی و داراییوزارت آمور اقتصادی و دارایی- سازمان برنامه و بودجه کشوروزارت اطلاعات- وزارت دادگستری - سازمان برنامه و بودجه کشوروزارت امور اقتحکدی و دار ابیوزارت امور اقتصادی و داراییوزارت امور اقتصادی و داراییوزارت امور اقتصادی و دارایی-وزارت امور اقتصادی و دارایی- بانک مرکزی جمهوری اسالمی ایرانوزارت امور اقتصادی و دارایی- وزارت نفتوزارت امور اقتصادی و دارایی- وزارت نفتوزارت امور اقتصادی و دارایی- وزارت نفت- وزارت نیرووزارت امور اقنصادی و داراییوزارت امورخارجه و به استناد ماده واحده قانون اجازه تصویب مقررات قنی ۹ قواعد مربوط بهوزارت اون ,کار و رفاه احای وتوزارت اون ,کار و رفاو ایوزارت اون کار و را ایوزارت بهداشت درمان و آموزش پزشکی ۲۶۵وزارت بهداشت. درمان و آموزش پزشکیوزارت بهداشت. درمان و آموزش پزشکیوزارت بهداشت. درمان و آموزش پزشکیوزارت بهداشت. درمان و آموزش پزشکیوزارت بهداشت. درمان و آموزش پزشکیوزارت بهداشت. درمان و آموزش پزشکیوزارت بهداشت. درمان و آموزش پزشکیوزارت بهداشت. درمان و آموزش پزشکیوزارت بهداشت» درمان و آموزش پزشکیوزارت بهداشت» درمان و آموزش پزشکیوزارت تعاون ،کار و رافهوزارت تعاون ،کار و رافهوزارت تعاون ،کار و رافهوزارت تعاون ،کار و رافهوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون ،کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون، کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون، کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون، کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون، کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون، کار و رافه اجتماعیوزارت تعاون، کار و رفاه اجتماعیوزارت راه و شهرسازی و تأیید وزارت امورخارجه و به استناد ماده واحده قانون اجازه تصویب مقرراوزارت راه و شهرسازی- وزارت تنعاون. کار و رفاه اجتماعیوزارت راه و شهرسازی- وزارت کشور- وزارت نفتوزارت صنعت» معدن و تجارتوزارت علوم, تحقیقات و فناوری- وزارت کشوروزارت مسکن و شهر سازیوزارت نبرو شماره : فدوزارت نفت- سازمان برنامه و بودجه کشوروزارت نیرو - معاونت برنامه ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهوروزارت نیرو- وزارت تهاون. کار و رفاه اجتماعیوزارت کشور- وزارت اموراقتصادی و دارایی- وزارت نفتوزارت کشور- وزارت اموراقتصادی و دارایی- وزارت نفتوزارت گار و آمور اجتماعی- وزارت هلوم» تحقیقات و فناوری- وزارت آموزش و پرورش- معاونتوزارتأ تعاون ،کار و رف هأ اجتماأعیأوزارتأ تعاون ،کار و رف هأ اجتماأعیأوزیر محترم امور اقتصادی و دارایی در صصیووزیر محترم تعاون» کار و رفاه اجتماعیوزیر محترم کشوروزیر محترم کشوروزیران عضو کمیسیون لوایح در جلسه ۱۳۹۹/۱/۳۰ به پیشنهاد وزارت راه و شهرسازی و به استنادوزیران» با موضوع آیین نامه اجرایی بند (ت) ماده (99) قانون برنامه هفتم پیشرفت جمهوری اسلامیوسیله‌ای که کار یک کنتاکتور را با استفاده از یک جزء نیمه هادی قطع و وصل کننده انجام می‌دهدوش‌های مختلفی برای طرح مخلوط بوصول مالیات عوارض سبز موضوع ماده (27) قانون مالیات بر ارزش افزوده مصوب 1400/03/02 از واحدهوفیزیک و نقش آن در مونوله بین نی ار ان با و ادون با ای جوسای بایونان محترم شهر دار تمرآانونان محترم شهردار تهرانونان محترم شهردار تهرانونان محترم شهردار تهرانونان محترم شهردار تهرانونان محترم شهردار تهرانونان محترم شهردار تهرانونان محترم شهردار تهرانونان محترم شهردار تهرانونان محترم شهردار تهرانونین محترم شهردار تمرانونین محترم شهردار تمرانونین محترم شهردار تهرانونین محترم شهردار تهرانونین محترم شهردار تهرانونین محترم شهردار تهرانونین محترم شهردار تهرانونین محترم شهردار تهرانونین محترم شهردار تهرانونین محترم شهردار تهرانوه دا : وهی بر اس ای بسا اس مس ووه را اوه ۶۲۹۶۷وچ ویو او کوک ارو وِ از تاسیسات فمک زدایی (آب شیرین کن)ِ حوزه موضوع: بخشودگی جرائم رفرمایان خوش از مشاه ۱ْ ونین محترم شهردار تهرانپا ان توا و هم مد ین مج رک سای نیپالایشگاه هاء تاسیسات و خطوط لوله در صنعتپانل‌ها و سازه‌های شامل قاب فولادیپایان مهلت ایفای تعهدات ارزی حاصل از صاادرات ااال1402پس از فروش شرکتهای فعال در زمینه تجهیزات پزشکی و بر اساس ضوابط خدمات پس از فروشپست ها خطوط فوق توزیع و انتقالپست ها خطوط فوق توزیع و انتقالپلاستیک ها- سامانه های لوله گذاری برای شبکهپوششی جدار (وله‌ها و اتصالات دولادیپی های تجپیزات در پست های فشار قویپیرو ابلاغ آیین‌نامه نیازسنجی تأمین و ساماندهی تیروی انسانی شرکتهای وابسته (غیردولتی) بهپیرو بخشنامه شماره 200/56944/د مورخ 1402/08/21 با موضوع اصلاح مفاد بخشامه تفویضصپیرو بخشنامه شماره 210/99/42 مورخ 1399/04/21 مبنی بر ابلاغ رای موضوع دادنامه شمارهپیرو بخشنامه شماره 281/1400/1482369 مورخ 1400/10/29 درخصوص نحوه اقدام در ارتباط با معافیتپیرو بخشنامه های ۶۹/0 و 1۹/۹ مستمری‌ها وبا عنایت به اینکه بعضاً عدم پرداخت به موقعپیرو دستورالعمل شماره ۱) ساماندهی ودر راستای ضابطه مند نمودن آمور جاری و ایجاد وحدت رویه وپیرو نامه شماره ۱/۲۰۶۲۲۰ مورخ ۱۳۹۸/۱۲/۲۵ بدین وسیله متن اصلاحیه مصویهپیرو نامه شماره 200/12234/ص مورخ 1400/10/26 به پیوست فهرست شرکتهای دارای پروانهپیرو نامه شماره 200/15519/ص مورخ 1401/07/27 به پیوست فهرست شرکت های دارای پروانه بهرهپیرو نامه شماره 200/69314/د مورخ 1403/09/14 با موضوع بلامانع بودن محاسبه و اخذ برخی از مناپیش نویس ضوابط مدیریت نگهداشت وسایل و تجهیزات پزشکی نگارش |پیشرفت جوامع. تهیه و کاربرد آنها را ضروری و اجتناب‌ناپذیر ساخته است. نظر به وسعت دامنه علوپیشرفت جوامع. تهیه و کاربرد آنها را ضروری و اجتناب‌ناپذیر ساخته است. نظر به وسعت دامنه علوپیش‌نیازهای لازم برای استفاده از طیف آسیب‌پذیریپیمانکار باید در تدوین برنامه زمانی» کنترل کیفی و انتخاب تجهیزات اجرای کارء اصل اجرای هر چپیوست ۱ مشخصات مصالح و فر آورده‌های ساختمانی مصرفی در برخی سیستمهای ساختمانیپیوست ۱- تسناسنامه حفاری جاه‌های عمیق و نیمه عمیق ۸۵پیوست ۵ - میزان کردن دریچه‌های تنظیمی توربین» پس از مونتاز مجدد ۳۸۱پیوست ٩ - تعاریف مربوط به عملیات نمونه‌برداری و انواع نمونه‌برداری از آبهای سطحی ۸۵چا با شما ره: ۱۳۷۷۴۹۴/۷۰چراغ‌های راهنمایی و رانندگی شهر تهرانچم تمه له و وچ ۶و ۶ ۳۹ نج مت ۳۹ چم ۳۹ نج تمه ۲۹ (چ تمسچکیده برحخی از استانداردهایژئوفبزیک و نقش آن در مهندسی آبژتوفیز یک و تفش آن در ممهندسی آبژدوفیزیک و نقش آن در مندسی آبکا رگزاری های رسمی سازمان تأمین اجتمامی و موسسات حساپرسی عضو جامعه حسابداران رسمیکابرد لوله و فیتینگ پلی‌وینیل کلرایدکار «وسان , به صنایمکاربردهای پشتیبانی‌شده در کابل کشی متوازنکانالای آبباری و زهکشی‌ای روبازکاهش خطر پذیری ناشی از رلزله «فتر استانداردها و معیارهای فنیکاهش خطر پذیری ناشی از زلزله دفتر استانداردها و معیارهای قنیکته در لسسته نس تو روه رشارشت به متورکر اد بو دنر بر او رای باکر یکس رو اچ تر هر بوک دمو راس ور دا شم ها هر دن یو ۰ ۱ ۱کس سم تهی در هر مک او وکار سه رخ موس یارکشور و به منظور ایجاد وحدت رویه در خصوص اعمال معافیت/نرخ صفر مالیاتی موضوع بند (ط)کظ ّر ابالغ گردیده اشت. براشاس ای ً دشج ّرانعیم صدور گ ّا ُی که ّنی ج ِت ىجلاضیان اخذ پرواکل را ی‌سلای شماره چاپ:کلیه استانداران محترم و رؤسای محترم سازمان برنامه و بودجه استانهاکلیه دیوارهای برشی نوع 11 باید در ابتدا و انتها به قطعات دیوار برشی با نسبت ارتفاع به عرضکلیه شرکتهای آب منطلقه آیء سازمان آب و برقی خوزستان و شرکت توسعه منابع آب و نیروی ایرانکلیه کارفرمایان و کارگاههای مشمول قانون کارکلیه‌ی تجهیزات تغذیه مواد شیمیایی و تاسیسات ذخیره سازی باید از مصالحی ساخته شوند که در مقاکمترین قیمت متناسب در مناقصات وزارت نفتکمربندی, تغذیه و شبکه گازکمیته تخصصی سلامت و علوم زیستیکمیسیون اقتصادی سازمان مقل برای ارویا (1۲:۳۲۴)) یکی از ۵ کمیسیونکنترل نظارتی و حمع آوریکنترل و بازرسی از شناوران مشروط / ممنوع ال ورود ورود الکه با مخزن متکیکه مکی ای راتکه ویک را رم را هچ دوز رجا او وت ور وان ار چا را دمن چا که وا 9 و و ازریم را خر چاو داد ماکیفیت زهکشی در این آئین‌نامه برای مصالح غیر أسفالتی روسازی (زیراساس و اساس تثبیت نشده) برگام هام اه ابش شماره : ۱۳۳۳۴۲گاه هاء احا سا مش شماره : ۱۳۳۱۳۴۶گاه هاء اه با مش شماره : ۱۳۴۷گاه هاء اه با مش شماره : ۱۳۱۳۱۳۵گراردان عهمسان دمن ونصب ابزار دگق بیدها اقرازداد با نیجانکار ساخنت‌یی:گروه برنامه ریزی راهبردی- تنظیم: مجری طرح تدوین سند چشم اندازگزارش ارزیابی کمی ایمنی سد معمولا به صورت سالانه توسط بهره‌بردار یا مهندس مشاور وی تهیه وگزارش تجزیه بهای ردیف های موثر درگزارش نهائی کمیسیون تلفیقگنوی اسا یا راگواهی‌های صادر شده باید هرگونه تغییراتی که با استانداردهای مربوط یا ضوابط و معیارهای مندرجی خط لوله برای برآورده سازی نیازهای فرآیندی و مکانیکی از قبیل فشار، دما، نوع سیالی سس دج ۲۱ ما و رهطم یک مورک ون برسی ود چا چیه تک وگ مک اش ان موی تور مر و لارام هه کی ۵ او را مه هر اه 1 2 وری وزارت ناونع ,کار و رفاه! سای لت ۹۹ هه ندی یز انم (بگ راییا خر با کر انا ۲۸۳۱ هام نمهبیا مس 3 اه امد ماس نتیا نا ار و ۳ تا ایا هه زیر یومیا وزارت ماد کار رزاد ای ۵/۲۱/ ۱۳۲یا پایین آمدن) خود را متوقف کنند تا به رشته مخالف اجازه ادامه دهند. از طرفی با توجه به باریا گید بخار و ظرف تحت فشاریام کار را رد و مس وه زر رایت از ییا ۱۲ ۲۷۷ اریت را وا که مس 1 4 سای ۳۳ ناتیت یی نم و تدم آمییت یی نم و تدم آمییر پیش را شیمیر یر یا نیک یکی ایا ای یا وا یا ویا وا یا ری ی را یا ی ار ایا اب نا ابا وا ایا از اس ایایراق آلات در پست های فشار قوییراق آلات در پست های فشار قوییرای اتساعی و ریست محرلی کی وتویط کار برای پروژهای معابر شهرییل مروت و مامت کلیچ وس را اعد + هاچیک لیست از پزشکان، متخصصان یا مشاوره‌دهندگان آنکال یا مقیم که در موارد اورژانس بتوان با 4-یکصد و سی و هشتم فانون اساسی جمهوری اسلامی آیران آیین‌نامه اجرایی ماده پادشده رایکپارچه عملیات حفاری چاه‌های نفت و گازیکپارچه عملیات حفاری چاه‌های نفت و گازیکی از امتیازهای پایه و همه ]۳۸1 های قابل اعمال با توجه به پهنه‌بندی خطرنسبی زلزله انتخابیی شهرداری تهرانیی شهرداری تهران اجتماعی کارگران ساختمانی با موضوع قانون تفسیر ماده (۵) قانون بیمه های اجتماعی کارگران سا ماس مها اج که رسمیشود. باید با نمونه کاملاً مطابقت داشته باشند.پ: به ازای هر ۱۹۰۹۰۰ متر مکعب مصالح ریزدانه مصرفی یکبار آزمایش دانه‌بندی» حدود روانی و