امروزه نقش و اهمیت ضوابط معیارها و استانداردها و آثار اقتصادی ناشی از به کارگیری مناسب و م

⚠ این متن با نرم‌افزار از روی تصویر خوانده شده و ممکن است خطا داشته باشد؛ برای استناد، اصلِ سند را ببینید. پیش نویس روس انجام آزمایش نفوذ مخروط شسبه ایستا ( 27)) خرداد ماه ۱۳۸۴ سرکت سهامی مد پریت منایع ان ۲ -------- صفحهٔ بعد -------- امروزه نقش و اهمیت ضوابط معیارها و استانداردها و آثار اقتصادی ناشی از به کارگیری مناسب و مستمر آنها در پیشرفت جوامع» تهیه و کاربرد آنها را ضروری و اجتناب ناپذیر ساخته است. نظر به وسعت دامنه علوم و فنون در جهان امروز» تهیه ضوابط معیارها و استانداردها در هر زمینه به مجامع فنی - تخصصی واگذار شده است. با در نظر گرفتن مراتب فوق و با توجه به شرایط اقلیمی و محدودیت منابع آب در ایران» تهیه استاندارد در بخش آب از اهمیت ویژه‌ای برخوردار بوده و از این رو طرح تهیه استانداردهای مهندسی آب کشور وزارت نیرو با همکاری سازمان مدیریت و برنامه‌ریزی به منظور تأمین اهداف زیر اقدام به تهیه استانداردهای مهندسی آب نموده است : - ایجاد هماهنگی در مراحل تهیه» اجراء بهره‌برداری و ارزشیابی طرح‌ها - پرهیز از دوباره کاری‌ها و اتلاف منابع مالی و غیرمالی کشور تدوین استانداردهای مهندسی آب با در نظر داشتن موارد زیر صورت می‌گیرد : - استفاده از تخصص ها و تجارب کارشناسان و صاحب‌نظران شاغل در بخش عمومی و خصوصی - استفاده از منابع و مأخذ معتبر و استانداردهای بین المللی - بهره‌گیری از تجارب دستگاه‌های اجراییء سازمان‌هاء نهادهاء واحدهای صنعتیء واحدهای مطالعه, طراحی و ساخت - توجه به اصول و موازین مورد عمل موسسه استاندارد و تحقیقات صنعتی ایران و سایر موْسسات معتبر تهیه کننده استاندارد استانداردها ابتدا به صورت پیش‌نویس برای نظرخواهی منتشر شده و نظرات دریافتی پس از بررسی تیم تهیه‌کننده و گروه امید است کارشناسان و صاحب‌نظرانی که فعالیت آنها با این رشته از مهندسی آب مرتبط می باشد» با توجچهی که مبذول می‌فرمایند این پیش‌نویس را مورد بررسی دقیق قرار داده و با ارائه نظرات و راهنمایی های ارزنده خود به دفتر استانداردها و معیارهای فنی» این دفتر را در تنظیم و تدوین متن نهایی یاری و راهنمایی فرمایند. [ -------- صفحهٔ بعد -------- متن اولیه این پیش‌نویس توسط آقایان مهندس علیرضا شریفی سلطانی و دکتر سیاوش لیتکوهی تهیه شده است. گروه زئوتکنیک که مسئولیت نظارت تخصصی بر تدوین این پیش‌نویس را به‌عهده داشته‌اند به‌ترتیب حروف الفباء عبارتنداز: خانم فیروزه آمامی طرح تهیه استانداردهای مهندسی آب کشور ‏ فوق‌لیسانس زمین‌شناسی آقای فرزان رفیعا شرکت مهندسین مشاور کاوشگران فوق‌لیسانس مهندسی معدن (مکانیک سنگ) آقای بهروز گتمیری دانشگاه تهران - دانشکده فنی دکترای ژئوتکنیک آقای سیاوش لیتکوهی شرکت خدمات مهندسی مکانیک خاک دکترای مکانیک خاک خانم مهیار نوربخش پیربازاری ‏ طرح تهیه استانداردهای مهندسی آب کشور فوق‌لیسانس ژئوتکنیک آقای علی یوسفی شرکت سهامی خدمات مهندسی برق (مشانیر) فوق‌لیسانس مهندسی معدن (زمین‌شناسی مهندسی) 1 -------- صفحهٔ بعد -------- عنوان مقدمه ۱(- هدف ۲- دامنه کاربرد ۳ تعاریف ۱-۳ نفودذسنج مخروطی ۳-۳ مخروط ۲-۳ غلاف اصطکاکی ۴-۳ نفوذسنج مخروطی - اصطکاکی ۵-۳ نوک نفودسنج ۶-۳ میله‌های رانش ۷-۳ میله‌های داخلی ۸+۳ نفودذسنج مکانیکی ۹-۳ مقاومت نوک (ء9) ۱۰-۳ مقاومت اصطکاکی جداره (:1) ۱۱-۳ نسبت اصطکاک (1) ۱۲-۳ شاخص اصطکاک (۵]) ۴- موارد استفاده ۵- محدودیت آزمایش ۶- دستگاه آزمایش ۱-۶ کلیات ۱-۱-۶ مخروط ۲-۱-۶ لوله جدار ۲-۱-۶ فولاد ۴-۱-۶ میله‌های رانش ۵-۱-۶ میله‌های داخلی ۶-۱-۶ دقت اندازه‌گیری فهرست مطالب 11 صفحه ۱ ۱ ۱ ۲ ۲ ۲ ۲ ۲ ۲ ۲ ۲ ۳ ۳ ۳ ۳ ۳ ۳ ۴ ۵ ۵ ۵ ۵ ۵ ۵ ۶ ۶ -------- صفحهٔ بعد -------- عنوان ۲-۶ نفودسنج مکانیکی ۲-۲-۶ نفودذسنج مخروطی ۴-۲-۶ نفوذسنج مخروطی - اصطکاکی ۵-۲-۶ تحهیزات اندازه‌گیری ۳۲-۶ نفودسنج الکتریکی ۱-۳-۶ نفوذسنج مخروطی ۲-۳-۶ نفوذ سنج مخروطی - اصطکاکی ۳-۳-۶ انواع دیگر نفودذسنج‌ها ۴-۶ دستگاه رانش ۵-۶ سیستم ایجاد بار عکس العمل ۷ روش انجام آزمایش ۱-۷ کلیات ۲-۷ نفودذسنج‌های مکانیکی ۱-۲-۷ نفوذسنج مخروطی ۲-۲-۷ نفوذسنج مخروطی - اصطکاکی ۲-۲-۷ ثبت داده‌ها ۷ نفود سنج الکتریکی ۸ فن‌آوری‌های ویژه و احتیاط‌ها ۱-۸ کاهش اصطکاک در طول میله‌های رانش ۲-۸ جلوگیری از خمش میله‌ها در بالای سطح زمین ۳-۸ انحراف نوک ۳-۸ فرسودگی و سایش نوک ۵-۸ فاصله بین مخروط و غلاف اصطکاکی ۶-۸ وقفه در انجام آزمایش ( توقف ) ۷-۸ انجام آزمایش در مجاورت گمانه و یا در کف آن 1۲ ۱۱ ۱۱ ۱۲ ۱۲ ۱۲ ۱۳ ۱۳ ۱۳ ۱۳۴ ۱۳۴ ۱۳۴ -------- صفحهٔ بعد -------- فهرست مطالب عنوان ۸-۸ نفودسنج‌های مکانیکی ۱-۸-۸ اصطکاک میله‌های داخلی ۲-۸-۸ وزن میله‌های داخلی ۸۸ گیر کردن ( کیپ شدن ) نوک ۹-۸ نفوذسنج‌های الکتریکی ۱-۹ معرفی ۲-۹ تعیین جنس خاک و لایه بندی ( طبقه بندی خاک و لایه بندی ) ۱-۲-۹ تعیین نوع خاک ۲-۲-۹ لایه بندی نسبی ۳-۹ تخمین تراکم نسبی ,1 در ماسه ۱-۳-۹ ماسه به طور عادی تحکیم یافته ۲-۳-۹ ماسه بیش تحکیم یافته ۴-۹ تعیین زاویه مقاومت برشی موْثر ‎٩" ۱-۳-۹ روش مستقیم ۲-۴-۹ روش‌های غیر مستقیم ۵-۹ رابطه بین مقاومت نوک .0 و شمار ۷« در آزمایش نفود استاندارد 5.۳.1۰ ۱-۶-۹ رس‌های به‌طور عادی تحکیم یافته ۲-۶-۹ رس‌های بیش تحکیم یافته ۱-۷-۹ خاک‌های جسبنده ۲-۷-۹ خاک‌های غیر چسبنده ۸-۹٩‏ ظرفیت باربری مجاز پی‌های سطحی ۱-۸-۹ خاک‌های غیرچسبنده ۲-۸-۹ خاک‌های چسبنده ۷ ۱۵ ۱۵ ۱۵ ۱۵ ۱۵ ۱۵ ۱۵ ۱۶ ۱۶ ۱۷ ۱۸ ۱۸ ۱۹ ۳۲ ۳۳ ۳۵ ۳۵ ۲۳۶ ۲۶ ۲۳۶ ۳۹ ۳۱ ۳۱ ۳۱ -------- صفحهٔ بعد -------- عنوان ۱-۹-۹ خاک‌های غیر چسبنده ۲-۹-۹ خاک‌های جسبنده ۱-۱۰-۹٩‏ ظرفیت باربری نوک ۲-۱۰-۹٩‏ ظرفیت باربری جداره ۳-۱۰-۹ ضریب اطمینان - سایر موارد ۰ گزارش ۱-۰ اطلاعات قابل ثبت ۲-۱۰ سایر موارد ۱-۳-۰ نمودار تغییرات مقاومت نوک .9 نسبت به عمق ۲-۲-۰ نمودار تغییرات مقاومت اصطکاکی جداره ,1 نسبت به عمق ۳-۲-۰ نمودار تغییرات نسبت اصطکاک ,1 نسبت به عمق ۴-۲-۰ نفوذ سنج ویژه (پیزوکن ) ۳-۰ تغییر در روش آزمایش استاندارد ۱- استفاده‌های دیگر از دستگاه آزمایش منابع و مراجع ۷1 ۳۲ ۳۲ ۳۵ ۳۶ ۳۶ ۳۹ ۳۲ ۳۲ ۳۲ ۳۳ ۳۳ ۳۳ ۳۳ ۳۳ ۳۳ ۳۴ ۳۵ -------- صفحهٔ بعد -------- مقدمه زئوتکنیک از قبیل تعیین خصوصیات مهندسی خاک. بررسی شرایط ژئوتکنیکی زمین بین گمانه‌های کنترلی و تعیین لایه‌بندی را دار است. این آزمایش خصوصاً به دو دلیل عدم ایحاد دست‌خوردگی در خاک و نیز پیوستگی قرائت‌ها از اهمیت ویژه‌ای در مطالعات ود هدف عموما هدف از انجام آزمایش نفوذ مخروط شبه ایستا تعیین پارامترهای ژئوتکنیک خاک یا سنگ ضعیف (در بخش نرم و هوازده آن) است. با توجه به مشخصات پروژه‌ها و نظر مهندس ژئوتکنیک. این آزمایش می‌تواند با هدف دستیابی به اطلاعاتی به جز مورد یاد ۳ دامنه کاربرد در آزمایش نفوذ مخروط شبه ایستاء یک مخروط " که به مجموعه‌ای از میله‌های گرد متصل است با سرعتی ثابت و کم به داخل خاک رانده می‌شود. مقاومت در برابر نفوذ نوک مخروط " و در صورت لزوم مقاومت اصطکاکی موضعی * جداره" به‌طور پیوسته با در فواصل مشخص اندازه‌گیری می‌شود. از مهمترین دلایل استفاده از این آزمایش,» سرعت اجراء صرفه اقتصادی, امکان ثبت داده‌ها به صورت پیوسته و همجنین جلوگیری از دست خوردگی خاک در مقایسه با آزمایش نفوذ استاندارد (5۳7) است که با حفاری همراه می‌باشد. با استفاده از این آزمایش می‌توان به سرعت به عمق لایه‌های نرم و تراز قرارگیری سنگ بستر پی برد. همچنین از این آزمایش برای ارزیابی کارایی روش‌های بهسازی خاک استفاده می‌شود. تعیین خصوصیات مهندسی خاک‌های چسبنده و دانه‌ای و نیز بخش نرم و هوازده سنگ‌ها به کمک این آزمایش امکان‌پذیر به دلیل یکسان بودن تجهیزات و روش‌های انجام آزمایش, انجام دهنده آزمایش " نقش کمتری در دقت نتایج دارد. انجام این آزمایش نسبت به آزمایش نفوذ استاندارد (537) آسان‌تر است. توجه : علامت * در متن این پیش‌نویس استاندارد نمایانگر مواردی است که انجام آنها غیر الزامی (اختیاری) می‌باشد. (۳7-)) ا۵۵! 00017۵11010 000 510110 - اح0۵ - | 60 - 2 3 - ۲0۵۱۵ ۳ ملد 100۵ - 4 5 0 6-7 -------- صفحهٔ بعد -------- ۳ تعاریف ماهر ۰ ۱ ۱-۳ نفودسنج مخروطی وسیله‌ای به شکل میله استوانه‌ای با نوکی به شکل مخروط است. این وسیله به منظور نفود به داخل خاک یا سنگ نرم و اندازه گیری مقاومت نوک طراحی شده است. ۲-۳ مخروط عبارت است از نوک مخروطی شکل نفودذسنج که مقاومت نوک با استفاده از آن اندازه گیری می‌شود. ۳۲-۳ غلاف اصطکاکی " (لوله جدار) قسمتی از نفوذسنج است که با استفاده از آن مقاومت اصطکاکی جداره به صورت موضعی اندازه‌گیری می‌شود. مهم ۰ ۳ عبارت است از نفودسنج مخروطی همراه با غلاف اصطکاکی که امکان اندازه‌گیری مقاومت نوک و اصطکاک جداره را به طور هم‌زمان فراهم می‌کند. ۵-۳ نوک نفوذسنج" ۶-۳ میله‌های رانش ‎٩ به لوله هایی با جداره ضخیم یا هر نوع میله مناسب گفته می‌شود که برای راندن نوک نفودسنج مخروطی به داخل خاک به کار می‌رود. ۷-۳ میله‌های داخلی " به میله‌هایی گفته می‌شود که در داخل میله‌های رانش لغزیده و نوک محموعه نفودسنج مکانیکی را به پیش می‌راند . | - 00۱6 7 2 - ۳۳1۵۵ 6 3 - ۳۳۵۵۵ - 0061 4 - ۳۵۱۵1۳۵1۳۱۵1۵۲ ۳ 5 - ۳۶۵ ۵۵ 6 - 116۴ 5 -------- صفحهٔ بعد -------- ۸+۳ نفوذسنج مکانیکی ! عبارت از نفوذسنجی است که نوک آن به‌صورت تلسکوپی" با استفاده از میله‌های داخلی, به داخل خاک رانده شده و مقادیر مقاومت نوک و جداره اندازه‌ گیری می‌شود. ۹-۳ مقاومت نوک" ۱۰-۳ مقاومت اصطکاکی جداره * ) نسبت نیروی اصطکاک اندازه گیری شده وارد بر غلاف به سطح جانبی غلاف است. ۱۱-۳ نسبت اصطکاک" (+ه) به نسبت مقاومت اصطکاکی جداره به مقاومت نوک گفته می‌شود و بر حسب درصد بیان می‌شود. و ی باید در تراز یکسان اندازه‌گیری شوند. 1 ۱۲-۳ شاخص اصطکاک " (م1) به نسبت مقاومت نوک به مقاومت اصطکاکی جداره گفته می‌شود و عکس نسبت اصطکاک است. علا - م] 1 ۴ موارد استفاده از نتایج آزمایش نفود مخروط شبه ایستابه طور گسترده در انواع خاک‌های چسبنده دانه‌ای و حتی سنگ‌های نرم و هوازده در موارد زیر استفاده می‌شود: ۱-۴ تعیین لایه بندی خاک‌های زیر سطحی . عمق لایه‌های نرم » تراز قرار گیری سنگ بستر و نیز بررسی وجود حفره‌ها . گودال‌ها و سایر نابهنجاری‌های خاک ۲-۴ طبقه بندی خاک ۱-00۵1 2 - 1۵1000006 7 0 ( 2۲1۵6 -0) ۳۵۵۱ - 3 0 ۳1110 0ل۹ - 4 5 - ۳۳۳1۵1۱۵۱۱ 0 6 - 1۳1011011 -------- صفحهٔ بعد -------- یس ۰ ه ۰۰ ۰ ۰۰ ۰۰ ۰ ه ۰۰ ۰ . ۱ ْ ۴ تعیین ظرفیت باربری و نشست پی‌های سطحی و عمیق و نیز بررسی قابلیت رانش شمع در خاک در انواع خاک ۶-۳ ارزیابی پتانسیل روانگرایی ۷-۴ ارزیابی کارایی بهسازی‌های انجام شده در خاک ۸-۴ تخمین شماره « ( مربوط به آزمایش 5۳7) از روی ع0 ۱۳۵ در این آزمایش امکان نمونه برداری وجود ندارد . از آنجا که تفسیر نتایج این آزمایش بر پایه روابط تجربی استوار است » بهتر است نتایج این آزمایش با نتایج آزمایش‌های آزمایشگاهی و برجا ارتباط داده شود . ۲-۵۴ فشار منفذی ایجاد شده در حین انجام آزمایش در پیش رو و اطراف مخروط یا لوله جدار می‌تواند اثر مهمی بر مقادیر در چنین مواردی می‌توان از نفودسنج ویژه ۴ که در آن امکان اندازه‌گیری هم‌زمان سه کمیت فشار منفذی ایجاد شده » مقاومت نوک م٩‏ و اصطکاک جداره پآ وجود دارد. استفاده کرد. ۶ ۳-۵ عمق نفود مخروط تابعی از شرایط خاک و ظرفیت دستگاه است. مقدار نفوذ در شن متراکم اندک است؛ قطعات سنگ نیز اگر مانع نفوذ مخروط نشود»ء ممکن است نتایج آزمایش رادچار خطا کند. نفوذ مخروط در سنگ تنها محدود به سطح فوقانی هوازده آن است. امکان کاهش دقت اندازه‌گیری در ماسه‌های درشت دانه یا خاک‌های شنی نیز وجود دارد. حتی در ماسه‌های نیمه متراکم در اعماق زیاد به دلیل وجود فشار جانبی قابل ملاحظه, نفوذ مخروط ۶ ۴-۵ از آنجا که پتانسیل روانگرایی علاوه بر مقاومت نوک م0 به توزیع دانه بندی مرتبط است و دراین آزمایش استفاده ازنتایج اصطکاک جداره پا امکان تعیین دقیق توزیع دانه بندی را فراهم نمی‌کند»ء درصورت عدم دسترسی به توزیع دانه بندی» استفاده از نتایج این آزمایش در بررسی روانگرایی باید با احتیاط صورت پذیرد. ۶-۵ سایر مواردی که در آن انجام آزمایش ]2۳ توام با حفر گمانه یا سایر مطالعات توصیه می‌شود.ء عبارتند از: | - ۳1| 8 2 - ۷۵۳۵۰ 1۵۵۶۵ 3 - ۱/1۵۵0 05 ‏اه‎ ٩۷8۳۵06 7 4 - 6 ۴ -------- صفحهٔ بعد -------- # ۲-۶-۵ امکان مطالعه مجدد در لایه‌هایی که مقاومت نوک در آزها ضعیف بوده و ایحادتردید کند. ۳-۶-۵ شناسایی لایه‌هایی عمیق تر از حداکثر عمق قابل نفوذ توسط دستگاه آزمایش تعیین عمق آب زیر زمینی» انجام آزمایش نفوذپذیری و از این قبیل باشد. ۱-۶ کلیات زاویه نوک مخروط باید *6۵0+5 و قطر قاعده آن برابر 35/7+0/4 میلی‌متر باشد (سطح تصویر افقی قاعده۱۰ سانتی‌متر مربع). شعاع نوک مخروط باید کمتر از ۳ میلی‌متر باشد. از نفودسنج‌های با سطح مقطع بزرگتر (بین ۵ تا ۱۵ سانتی‌متر مربع ) برای افزایش حساسیت در خاک‌های ضعیف می‌توان استفاده کرد.ء اما در صورت استفاده باید سطح مخروط و غلاف اصطکاکی ۳-۱-۶ لوله جدار لاغلاف اصطکاکی) ۳-۱-۶ فولاد رک ۰ ۰ ۱ ۰ پا ۰ ۰۰ 8 مخروط و لوله جدار را باید از فولاد با نوع و سختی مناسب ساخت تا در برابر سایش مقاوم باشد. زبری لوله جدار باید در زمان ساخت معادل ۸۸ ۵۰ + ۰/۵ میکرون بوده و در دوران استفاده از آن تغییری نکند. باید از فولاد مناسب ساخته شده و دارای سطح مقطع کافی برای تحمل عکس العمل لازم برای راندن نوک نفودسنج بدون قطر خارجی میله‌های رانش به‌ویژه در فواصل زیر نباید از قطر قاعده مخروط تجاوز کند : - در نفودذسنج مخروطی در فاصله حداقل ۴۰ سانتی‌متر از بالای قاعده مخروط - در نفودسنج مخروطی - اصطکاکی در فاصله حداقل ۲۰ سانتی‌متر از باللای نوک لوله جدار کلیه میله‌های رانش مورد استفاده باید دارای قطر داخلی یکسان و ثابت باشد. اتصال میله‌های رانش باید به گونه‌ای باشد که نیروهای وارده را کاملاً منتقل کرده و میله واحدی را با اتصالات صلب و محور مستقیم تشکیل دهد. 5 - | ۵ -------- صفحهٔ بعد -------- ۵-۱-۶ میله‌های داخلی در نفوذسنج‌های مکانیکی» میله‌های داخلی از جنس فولاد یا سایر آلیازهای فلزی می‌باشند. قطر خارجی این میله‌ها باید ثابت بوده و زبری آن کمتر از ۸۸ ۰/۲۵ میکرون باشد. طول میله‌های داخلی باید با طول میله‌های رانش برابر باشد (تا حد ۵/1+ میلی‌متر). سطح مقطع میله‌های داخلی باید به اندازه‌ای باشد که نیرو را بدون کمانش به نوک منتقل کند. فضای خالی بین میله‌های داخلی و میله‌های رانش باید بین ۰/۵ تا ۱ میلی‌متر باشد (۱-۸-۸ را ببینید). ۶-۱-۶ دقت اندازه‌گیری دقت دستگاه‌ها برای اندازه‌گیری نیروها تا ۵+ مقدار واقعی باشد. ۲-۶ نفوذسنج مکانیکی ۱-۲-۶ سازوکار لغزشی مورد نیاز در نوک نفوذسنج مکانیکی باید امکان حرکت روبه پایین مخروط را در ارتباط با میله‌های رانش حداقل به اندازه ۳۰/۵ میلی‌متر فراهم آورد. ۲-۲-۶ طراحی نوک نفوذسنج مکانیکی باید به گونه‌ای باشد که مانع از ورود خاک به داخل غلاف شده و موّلفه‌های ۳۹ 1 ۲ ۱ با باه ۰ 1 و : 11 5 ی سا ۱۳۵ ۲ ۱ از لء :1 | ۱ ٍ ۱ ِ َ ۵ : ۱ 7 :۱۱ 7۳ لا ۲ 1 ۳ 0 هه سس 1 7 ۱ یی 7 در حالت باز میلی متر است در حالت بسته شکل ۱- ابعاد عملکرد نفوذسنج مخروطی مکانیکی (مخروط غلاف دار هلندی") 6 1۵116 1۷۱ - | عِ -------- صفحهٔ بعد -------- ۳-۲-۶ نفوذسنج مخروطی -اصطکاکی پایینی نوک که شامل غلافی است که به مخروط متصل است به پیش می‌رود. این پیشروی تازمان درگیر شدن بال " به غلاف اصطکاکی ادامه دارد و پس از درگیری » مخروط و غلاف اصطکاکی هر دو هم زمان به پیش می‌روند. ۳۰ ۳۹۷ ۳ 6 س ط عمج ۳۴۵ ین ۳۵ نت ٩ 6 5 . کلیه اندازه ها پر حسب میلی متر است در حالت باز ۵-۲-۶ نجهیزات انداز هگیری در سطح زمین مقاومت‌های نفوذ با وسایل مناسبی از قبیل بارسنج هیدرولیکی» الکتریکی و یا حلقه اندازهگیری نیرو " اندازه‌گیری می‌شود. | - 6 2 - 0801۵ 1۳1010 - 6 3 - ۳۳۵۷1۵۶ 8 -------- صفحهٔ بعد -------- ۳-۶ نفوذسنج الکتریکی ۱-۳-۶ نفودذسنج مخروطی مقاومت نوک توسط یک سنجشگر نیرو" که به مخروط متصل است اندازه‌گیری می‌شود. یک کابل الکتریکی یا وسیله مناسب دیگری سنجشگر را به سامانه ثبت اطلاعات انتقال می‌دهد. نفوذسنج مخروطی - الکتریکی باید امکان نفوذ پیوسته و ثبت اطلاعات مربوط را در فاصله‌ای به اندازه طول یک میله رانش فراهم سازد. اطلاعات ثبت شده همواره باید در کارگاه قابل ان ۸ ۵ ْ ۳ ۵ ۱ ۵ ۱ ۷ ۹ 1 ۹ ۵ کین ت۳۳ ۹ ٍ رل و و کتک دا ۳ رل ۳ ری یی ول ۱ ۱- نوک مخروطی (۱۰ سانتی‌متر مربع) ۶- کابل ۲- پارسنج ۷- کرنش سنج ۳- غلاف حفاظتی ۸- محل اتصال به میله‌ها ۴- پوشش آب‌بندی ‎-۹٩‏ انحراف سنج" ۵- حلقه لاستیکی " شکل ۳- نوک نفوذسنج مخروطی از نوع الکتریکی شکل ۴ نوک یک نفوذ سنج مخروطی - اصطکاکی از نوع الکتریکی را نشان می دهد. در این نوع نفود سنج فاصله بین انتهای غلاف اصطکاکی از بالای قاعده مخروط نباید از ۱۰ میلی متر بیشتر بوده و شرایط یاد شده در مورد نفود سنج مخروطی (۱-۳- ۶) نیز باید برقرار باشد. ۲ 1۳۵0۳۵۵ - | 2-1 8 - 3 ۸ -------- صفحهٔ بعد -------- ۳-۳-۶ انواع دیکر نفوذسنح‌ها نفوذسنج‌های الکتریکی می‌توانند علاوه بر اندازه‌گیری اصطکاک غلاف, دارای قابلیت‌های دیگری نیز باشند. از جمله این قابلیت‌ها می‌توان استفاده از انحراف سنج برای کنترل راستای قائُم نوک نفودذسنج را ذکر کرد (۳-۸ را ببینید). برای دستیابی به اطلاعات بیشتری از رفتار و لایه بندی خاک, استفاده از سنجشگر فشار آب حفره‌ای و یا دستگاه اندازه‌گیر سرعت مخروط امکان‌پذیر است . شایان ذکر است که در تمامی دستگاه‌های الکتریکی که برای اندازه گیری در نوک به‌کار رفته اندء تغییرات درجه حرارت نباید تأثیری بر روی قرائت‌ها داشته باشد. " همین‌طور در دستگاه‌های حساس اندازه گیری مقاومت نوک و جداره» خروج از مرکز بار وارده نباید تأثیری بر روی قرائت‌ها داشته باشد. ۹۱۵ 8 ار ی وی 0 ۹ 7 ۳ ی 2 ر ۳ ۳ کرش سنا ۷- کابل ۴- غلاف اصطکاکی (۱۵۰ سانتی‌متر مربع) ۸- محل اتصال به میله‌ها شکل ۴- نوک نفوذسنج مخروطی - اصطکاکی از نوع الکتریکی این دستگاه باید بتواند حرکت پیوسته و ترجیحاً به مقداری بیش از طول یک میله رانش را ایجاد کند. همجنین با توجه به این که میزان نیروی لازم اعمال شده از این دستگاه در حین آزمایش ( با توجه به شرایط خاک) متغیر می‌باشد. لازم است نوک نفودسنج را با سرعت ثابت به پیش راند (۶-۱-۷ را ببینید). | - 10106۳21۳6 40 8 ۸۵۵171611 - 2 (ع1۹1۵) ۳۵۵1۵ 1۳۷۵۲ - 3 -------- صفحهٔ بعد -------- برای درست کار کردن یک دستگاه رانش وجود یک سامانه عکس‌العمل پایدار و ثابت بار لازم است. ۷ روس انجام ازمایش ۱-۷ کلبات ۱-۱-۷ دستگاه آزمایش باید حتی‌الامکان تراز باشد. ۲-۱-۷ آزمایش نفوذ باید بدون ارتعاش انجام پذیرفته و در حین اجرا هیچ‌گونه پیچش یا دورانی اتفاق نیافتد. ۳-۱-۷ در سطح زمین محور میله‌های رانش نباید بیشتر از ۸۲ نسبت به امتدادی منحرف شود. ۴-۱-۷ پیش از شروع آزمایش باید نسبت به واسنجی " دستگاه‌های اندازه‌گیری اطمینان حاصل کرد. کلیه دستگاه‌های اندازه‌گیری باید پس از هر ۳۰۰۰ متر آزمایش یا حداقل هر ۶ ماه یک بار واسنجی شوند. ۵-۱-۷ پیش از اعمال نیرو بر میله‌ها در هر مرحله از آزمایش باید نسبت به صاف بودن میله‌ها اطمینان حاصل کرد. در این مرحله میله‌های رانش باید صاف و مستقیم باشند به گونه‌ای که حداکثر خیز در هر نقطه از یک میله رانش یک متری نسبت به خط صاف فرضی بین انتهای میله‌ها . برای ۵ شاخه انتهایی از ۱ میلی‌متر و برای سایر میله‌ها از ۲ میلی‌متر تجاوز نکند. در زمان نصبء این ارقام به ترتیب به ۰/۵ و ۱ میلی‌متر محدود می‌شوند. سرعت نفوذ در زمان قرائت مقاومت (ها) باید 7/۲۵ و( مخ وم تا 10) باشد. در بین قرائت‌ها می‌توان از سرعت‌های متفاوتی استفاده کرد. ۲-۷ نفودسنج‌های مکانیکی ۱-۳-۷ نفوذسنج مخروطی الف - با اعمال نیروی کافی بر روی میله‌های رانش نوک نفودسنج به عمق مورد نظر رانده می‌شود. ب - با اعمال نیروی کافی بر روی میله‌های داخلی نوک مخروطی (مخروط) به پیش رانده می‌شود (شکل۱). مقدار مقاومت نوک در نقطه‌ای مشخص شده و در حین حرکت رو به پایین میله‌های داخلی (نسبت به میله‌های رانش که در این حالت ثابت هستند) اندازه‌گیری می‌شود. مرحله الف مجددا تکرار می‌شود. با اعمال نیروی کافی به میله‌های رانش؛ مخروط باز شده محدداً جمع شده» به عمق بعدی هدایت می‌شود. با تکرار مداوم دو مرحله فوق مقادیر مقاومت نوک در | ۱۰ -------- صفحهٔ بعد -------- ۳-۷ نفودذسنحج مخروطی -اصطکاکی مقادیر مقاومت نوک و جداره اندازه‌گیری می‌شود (شکل‌های ۲و۵). ابتدا مقاومت نوک در مرحله الف اندازه‌گیری می‌شود. وقتی قسمت پایین نوک با غلاف اصطکاکی درگیر شد و آن را به پایین کشاند.ء اندازه‌گیری دوم که عبارت از مجموع مقاومت‌های نوک و جداره است. انجام می‌شود . پس از تفریق مقاومت نوک اندازه‌گیری شده در مرحله الف از این مقدار» مقاومت جداره ۱ نیروی رش برد شته می شود ( پیستون معکوس عمل می کند 1 حالت پابدار پس از درگیر شدن قلاف (در این حالت سم 8 سل ال هنوز افزایش کندی در مقاومت نوک وجود دارد) اولین نقطه ای که کربر 1 تغییر احتمالی در مفاومت نوک با 2 جهش موقت فشار به دئیل شتاب گرفتن فلاف اصطکاکی و 1 می توا را ۵ ود عبورااز نقط 3 1 َ ِ تبدیل اصطک ک ایستا با حرکتر اچ ی و و سس سس و0 پسیس شا ۳ 7 ِ د حالت پایدار قبل از درگیر شدن فلاف (دراین حالت افزایشر کندی در 8 فُشار گیری برای رانش نوک مخروطی ِ ی فشار ۳-۷ نیت داده‌ها در به‌دست آوردن مقادیر مقاومت نوک یا مقاومت نوک و جداره برای اینکه مقادیر مذکور قابلیت کنترل مجدد داشته باشندء باید در زمان استفاده از نوک مخروطی - اصطکاکی صرفاً قرائت‌هایی را که در نقطه‌ای مناسب (در حین پیشروی قسمت فوقانی میله‌های داخلی نسبت به قسمت فوقانی میله‌های رانش) صورت می‌پذیرند» ثبت کرد. به دلیل کاهش طول الاستیک میله‌های داخلی در اثر اعمال بار » قرائت باید پس از جابه‌جایی میله داخلی به میزان ۲۵ میلی‌متر نسبت به میله‌های خارجی انجام شود. در زمان استفاده از نفود سنج مخروطی - اصطکاکی, قرائت باید درست پیش از درگیری مخروط با غلاف اصطکاکی انجام گیرد (شکل ۵). ۱۱ -------- صفحهٔ بعد -------- محموع مقادیر مقاومت نوک و اصطکاک جداره در اولین فرصت پس از جهش قرائت می‌شود. با این عمل خطاهای ممکن (شکل ۵) به حداقل می‌رسد. به‌جز در مواردی که قرائت همانند شکل ۵ به‌طور پیوسته انجام می‌شود. چنانچه تغییر ناگهانی یا نامنظم مقاومت نوک مشاهده شود نباید مجموع مقادیر مقاومت نوک و جداره ثبت شود. ۳-۷ نفوذ سنج الکتریکی ۱-۳-۷ در صورت استفاده از کابل الکتریکی, از پیچ و تاب کابل در داخل میله‌های رانش باید جلوگیری شود. ۲-۳-۷ در مورد شرایط دستگاههای اندازه‌گیری الکتریکی به بند ۳-۳-۶ مراجعه شود. ۳-۳-۷ قرائت (های) اولیه دور از تابش مستقیم خورشید و در حالی که نوک نفوذ سنج آزادانه در هوا یا آب آویزان است انجام شود و پس از یک نفود کوتاه به عنوان نفود اولیه» سوراخ ایحاد شده بازدید شود تا از هم دمایی نوک و خاک اطمینان حاصل شود. ۴-۳-۷ مقادیر مقاومت نوک یا مقاومت نوک و اصطکاک جداره به طور پیوسته ثبت شود و یا در فواصلی به مقدار ۵-۳-۷ در پایان آزمایش » قرائت‌های نهایی مطابق بند ۳-۳-۵ انجام و با قرائت‌های اولیه مطابقت داده شود . اگر نتیجه به‌دست آمده برای میزان دقت مورد نظر در اندازه‌گیری مقاومت (ها) رضایت بخش نبود»ء از نتایج آزمایش صرف‌نظر ۸- فن‌آوری‌های ویژه و احتیاط‌ها + ۱-۸ کاهش اصطکاک در طول میله‌های رانش هدف از کاهش اصطکاک در طول میله‌های رانش, تنها افزایش عمق آزمایش است و ارتباطی با کاهش تفاوت‌های موجود در موّلفه‌های مقاومتی اندازه‌گیری شده توسط نوک‌های مکانیکی و الکتریکی ندارد. به منظور کاهش اصطکاک می‌توان از میله خاص با قطر بزرگتر استفاده کرد ویا با ایجاد زوایدی در طول سری میله‌های رانش (زایده با قطر بزرگ تر از میله‌های رانش) یا بین میله‌ها و نوک نفودگرء اصطکاک راکاهش داد. به این زواید «کاهش‌دهنده اصطکاک » می‌گویند. راه مجاز دیگر کاهش اصطکاک, استفاده از میله‌هایی با قطری کوچک‌تر از قطر نوک مطابق آنجه در ۴-۱-۶ گفته شده چنین زوایدی در صورت استفاده از مخروط‌های استاندارد (۱-۱-۶) نباید نزدیک‌تر از ۰ سانتی‌متری قاعده مخروط یا ۳۰ سانتی‌متر از بالای نوک لوله جداره قرار گیرند . به‌کارگیری فن‌آوری‌های غیر مکانیکی در کاهش اصطکاک همجون استفاده از گل حفاری" در بالای نوک نیز مجاز است. 7 1۲1۵1101 -] ۵ 0۲:16 - 2 ۱۲ -------- صفحهٔ بعد -------- ۲-۸ جلوگیری از خمش میله‌ها در بالای سطح زمین برای جلوگیری از خمش میله‌ها در بالای سطح زمین باید از هادی میله که به صورت لوله‌ای است" استفاده کرد. این هادی در زیر دستگاه عامل نیرو نصب می‌شود و باید دارای طول کافی برای جلوگیری از خمش میله‌های رانش در فاصله بین دستگاه و در زمان استفاده از آزمایش در آب باید برای جلوگیری از خمش میله‌های رانش از لوله جدار استفاده کرد. در این حالت لوله جدار باید در قسمت انتهایی دستگاه عامل نیرو تا کف محل آزمایش (و حتی چند سانتی متر به داخل کف) قرار گیرد. این عمل را باید در هنگام آزمایش در جایی که آبرفت نرم بر روی آبرفت متراکم یا سخت (یا سنگ) قرار گرفته نیز انجام داد. در این حالت لوله جدار را باید به طول کافی در لایه نرم راند تا مانع کمانش میله‌های رانش شود. برای جلو گیری از کمانش میله‌های رانش در درون لوله جدار می‌توان از حلقه‌هایی که قطر خارجی آن تقریبا معادل قطر داخلی لوله جدار و قطر داخلی آن تقریبا معادل قطر خارجی میله‌های رانش است استفاده کرد. حلقه‌ها در فاصله‌های مشخص در درون لوله جدار کار گذاشته می‌شوند. ۳-۸ انحراف نوک برای عمق نفودذ بیش از ۱۲ مترء احتمال انحراف نوک از راستای قائم وجود دارد. بعضی مواقع انحراف قابل توجهی حتی در اعماق کمتر نیز اتفاق می‌افتد. استفاده از میله‌های رانش صاف از انحراف نوک می‌کاهد. همین‌طور باحصول اطمینان از اینکه نفود اولیه مخروط به خاک بدون وجود فشار جانبی ناخواسته صورت می‌گیرد» می‌توان از میزان انحراف کاست. عبور نوک از میان یا مجاورت موانعی همجون تخته سنگ, توده‌های بسیار سخت خاک » لایه‌های نا زکی از سنگ ویا لایه‌های متراکم مایل در حین انجام آزمایش باید به هر گونه علامتی دال بر برخورد به موانع مذکور توجه کرد و باید توجه داشت که پس از بروز چنین علامت‌هایی؛ متعاقباً امکان نادرست عمل کردن نوک به عنوان نشانه‌ای از انحراف زیاد آن وجود دارد. در نوک نفوذسنج الکتریکی می‌توان از انحراف سنج استفاده کرد که انحراف را نمایش داده و با ازدیاد انحراف اخطار می‌دهد. ۴-۸ فرسودگی و سایش نوک نفوذ در خاک‌هایی که قابلیت سایش دارند» سبب فرسودگی و سایش نوک نفودسنج می‌شوند. فرسودگی و سایش نوک نفودسنج سبب تغییر در هندسه و زبری سطح آن شده و آن را از شرایط مورد قبول (۱-۶) خارج می‌سازد. لذا همواره باید نسبت به تعویض قسمتی از نوک نفوذسنج (یا تمامی آن) که فرسوده و ساییده شده است, اقدام کرد. از تغییرات کم اهمیت صرفنظر می‌شود. 6ب ۳۵۵ 1۵۱۵7 | ۱۳ -------- صفحهٔ بعد -------- ۵-۸ فاصله بین مخروط و غلاف اصطکاکی در داخل خاک و در زمان ثبت هر قرائت. مقاومت اصطکاکی وارد بر غلاف در فاصله‌ای بالاتر از عمقی که مقاومت نوک در آن به طور هم‌زمان اندازه‌گیری می‌شود. وارد می‌آید . در زمان مقایسه مقاومت نوک ی با مقاومت جداره , در یک عمق مشخص » به عنوان مثال در زمان محاسبه نسبت اصطکاک ما و یا زمانی که رسم نمودار تغییرات م٩[‏ نسبت به عمق مدنظر است. باید فاصله عمودی بین مقطع مخروط و مرکز غلاف اصطکاکی را در نظر گرفته و در محاسبات منظور کرد. به طوری که در محاسبه م؟[ مقادیرم٩‏ و ,] استفاده شده در محاسبات هر دو مربوط به یک عمق مشخص باشند. بدین ترتیب چنانجه از روی مولفه‌های مقاومتی به‌دست آمده در حین یک قرائت» نسبت اصطکاک م٩‏ محاسبه شودء چون موْلفه‌های م٩‏ و با مورد استفاده در محاسبه, مربوط به یک عمق مشترک نمی باشند» نسبت اصطکاک محاسبه شده در مقایسه با واقعیت امر دارای خطا بوده» ممکن است تفسیرهای بعدی را دچار خطا و یا حتی اشتباه کند. ۶-۸ وقفه در انجام آزمایش ( توقف ) ممکن است در حین انجام آزمایش» بنابر دلایلی نفودذ طبیعی نوک نفوذسنج به داخل خاک متوقف شود. به‌عنوان مثال برخورد به لایه‌های متراکم» سخت. مرجانی یا ... در حین آزمایش. در این مواقع با بیرون کشیدن نوک از داخل خاک از حفاری برای عبور از موانع غیر قابل نفوذ یاد شده که عبور از آن با انجام آزمایش به صورت شبه ایستا امکان‌پذیر نیستء استفاده می‌شود. پس از عبور از مانع غیر قابل نفوذ دستگاه و وسایل حفاری برچیده شده و مجدداً بااستقرار دستگاه و راندن نوک به داخل, آزمایش ادامه داده می شود. اگر نفوذسنج طوری طراحی شده است که راندن آن به صورت دینامیکی به کاربری شبه ایستای آن صدمه نمی‌زند (نفودسنج‌های نشان داده شده در شکل‌های ۱تا ۴ دارای این شرایط نیستند)» عبور از چنین موانع یا لایه‌هایی بدون نیاز به حفاری امکان پذیرخواهد بود. چنانجه تأخیرهای ناشی از مشکلات ایحاد شده برای دستگاه » تحهیزات و یا کاربرها بیش از ۱۰ دقیقه به طول انحامد.ء تأخیرهای مذکور به عنوان توقف در آزمایش محسوب می‌شوند. ادامه انجام آزمایش نفوذ شبه ایستا پس از ایجاد وقفه در آزمایش صرفاً زمانی مجاز است که انجام آزمایش‌های بعدی منطبق با این استاندارد باشد. در صورت ادامه آزمایش پس از توقف, باید قرائت موّلفه‌های مقاومتی را پس از عبور از ناحیه دست‌خورده که با تشخیص مهندس ژئوتکنیک تعیین می‌شود. ادامه داد. عمق ناحیه دست‌خورده بستگی به نوع و عمق توقف دارد. راه دیگر می‌تواند ادامه آزمایش و ثبت قرائت‌ها باشد. در این صورت باید عمق ناحیه دست‌خورده را با استفاده از قرائت‌های انجام یافته تعیین کرده و قرائت‌های مربوط به آن عمق را حذف کرد. ۷-۸ انجام آزمایش در مجاورت گمانه و با در کف آن در صورت نیاز به انجام آزمایش نفوذ مخروط همراه و یا بدون اندازه‌گیری مقاومت اصطکاکی در نزدیکی گمانه حفر شده که پر نشده و یا با استفاده از لوله جدار محافظت نشده باشدء انجام آزمایش باید در فاصله‌ای حداقل معادل ۲۵ برابر قطر گمانه ۱۳۴ -------- صفحهٔ بعد -------- موردنظر صورت پذیرد. در زمان انجام ازمایش در کف گمانه, ناحیه دست‌خورده در کف گمانه باید توسط مهندس ژئوتکنیک تخمین زده شده و قرائت‌های انجام یافته در این عمق حذف شود. عمق ناحیه دست‌خورده از یک تا پنج برابر قطرگمانه متغیر است . در زمانی که مهندس ژئوتکنیک در تعیین عمق ناحیه دست‌خورده تحربه کافی ندارد » حداقل عمق دست‌خوردگی را باید معادل سه برابر قطرگمانه در نظر گرفت. ۸-۸ نفوذسنج‌های مکانیکی ۱-۸-۸ اصطکاک میله‌های داخلی بروز خطاهای قابل توجهی در اندازه‌گیری موْلفه (های) مقاومتی شود. همواره باید میله‌های داخلی را تمیز و روغن کاری کرد. ۳-۸-۸ وزن میله‌های داخلی در زمان ثبت مقاومت‌های مربوط به نوک باید قرائت‌ها را با کاهش مجموع وزن میله‌های داخلی از نوک تا بالاترین میله ۳-۸-۸ کی رکردن کیپ شدن ) نوک وجود درات در بین قسمت‌های لغزان نوک یا خم شدن نوک ممکن است در طول باز و بسته شدن متوالی نوک تلسکوپی سبب گیر کردن ( کیپ شدن ) آن شود. اگر کیپ شدگی نوک در حین آزمایش قابل تصحیح نباشدء باید بلافاصله آزمایش را متوقف و نوک را عوض کرد ۹-۸ نفودذسنج‌های الکتریکی نجشگر الکتریکی را باید به خوبی و نیز به اندازه کافی آب بند نمود. نوک باید به صورت دوره‌ای کنترل شود تا از آب بند بودن آن اطمینان حاصل شود. -٩۹ +‏ تفسیر نتایج در طول انجام آزمایش نفودذ مخروط شبه ایستاء تغییرات پیجیده‌ای در تنش‌ها » کرنش‌ها و فشارهای منفدی رخ می‌دهد که انجام تحلیل‌های جامع تئوریک را دشوار می‌سازد . اگر چه تحلیل‌های تئوریک بسیاری بر روی آزمایش انجام شده است » لیکن ۱۵ -------- صفحهٔ بعد -------- در عمل, استفاده از نتایج ].۳.) هم‌چنان به صورت تجربی انجام می‌گیرد. به همین دلیل توصیه می‌شود تفسیر کلیه موارد ذکر شده در ذیل همراه با در نظر گرفتن نتایج حاصل از آزمایش‌های دیگر و قضاوت مهندسی صورت پذیرد. *# ۲-۹ تعیین جنس خاک و لایه بندی ( طبقه بندی خاک و لایه بندی ) از مهم‌ترین موارد استفاده از آزمایش نفوذ مخروط شبه ایستا تعیین تغییرات لایه‌های خاک به صورت پیوسته است. گرچه این امر نسبت به روش‌های سنتی حفاری و اخذ نمونه در عمق‌های مختلف گمانه برتری داردء لیکن دقت آن نمی تواند به اندازه روش‌هایی باشد که در آن نمونه به طور پیوسته اخذ می‌شود. زیرا در این روش‌ها نمونه‌های اخذ شده قابل روّیت و آزمایش محدوده عکس العمل نوک نسبت به تغییرات لایه‌های خاک در بالا و پایین نوک به اندازه ۵ تا ۱۰ برابر قطر نوک است. چنانچه ضخامت یک میان لایه ماسه‌ای بین دو لایه رسی کمتر از ۷۰ سانتی‌متر باشدء نوک نفودسنج قبل از رسیدن به مقدار کامل مقاومت خود در ماسه مورد نظر از لایه ماسه‌ای رد شده و در نتیحه مقاومت لایه ماسه‌ای را به اندازه واقعی خود نشان نمی‌دهد. در چنین حالتی اگر ضخامت میان لایه ماسه‌ای کمتر از ۱۰ سانتی‌متر باشدء آزمایش قادر به ردیابی لایه ماسه‌ای نیست. برای یک میان لایه رسی واقع در بین دو لایه ماسه‌ای » ضخامت مورد نظر باید حداقل ۱۵ تا ۲۰ سانتی متر باشد تا ردیابی انجام شود. تعیین تغییرات نسبی لایه‌های خاک در یک آزمایش امکان پذیر است . ورود از یک لایه غیر چسبنده (یا چسبندگی کمتر) به لایه‌ای چسبنده ( یا با چسبندگی بیشتر ) با مقایسه نسبی مقادیر ‎٩‏ وم[ تعیین می شود. حتی می‌توان تناوب لایه‌ها با مقاومت و چسبندگی‌های مختلف رابه خوبی ردیابی کرد. ولی تعیین طبقه بندی با استفاده از نمونه‌های به‌دست آمده از گمانه‌ها و روابط همبستگی محلی امکان‌پذیر می‌شود (۵ را ببینید). # ۱-۳-۹ تعیین نوع خاک در صورتی که نیاز به تعیین نوع خاک از روی نتایج آزمایش باشد ودسترسی به سایر روش‌های نمونه گیری و تعیین طبقه بندی به‌طور مستقیم امکان پذیر نباشد.ء در این حالت از نمودار شکل ۶ [3] استفاده می‌شود. در استفاده از شکل ۶ نکته‌های زیر را باید مد نظر قرار داد: اول : در بعضی خاک‌های ریزدانه مقدار ما[ با افزایش فشار رو بار کاهش می‌یابد . از این‌رو در اعماق زیاد باید از شکل مورد نظر با احتیاط استفاده شود . دوم : ممکن است روابط همبستگی محلی لایه‌بندی متفاوتی از شکل ۶ را ارائه دهد. سوم : م1 و۲ باید در یک تراز اندازه‌گیری شوند (۵-۸). به هرحال باید نتایج این آزمایش با نتایج حاصل از گمانه‌ها و طبقه بندی خاک حاصل از آزمایش دانه بندی هماهنگ شده ۱۶ -------- صفحهٔ بعد -------- ۹۱۰۰ نبوتود بر متر مریح می باشد ۱ ز ۰.۱۹« ۹۰.۰ تسبت اصطگاکگ, رظ ( 1 ) نتایج به‌دست آمده از آزمایش نفوذ مخروط شبه ایستا در تعیین نسبی لایه بندی بسیار مفید است . در یک آزمایش با مقایسه مقادیر ‎٩,‏ وم[ دریک تراز معین می‌توان به راحتی تغییرات نسبی در مقاومت و کاهش یا افزایش چسبندگی را تعیین کرد. می‌توان به وجود لایه غیر چسبنده بسیار متراکم در زیر یک لایه نرم چسبنده به عنوان لایه باربر برای قرار دادن نوک شمع در آن پی برد (این امر در صورت عدم امکان نفوذ به میزان کافی در لایه متراکم برای تعیین مقدار مقاومت و عمق آن» در حد مطالعات اولیه می باشد). با استفاده از این آزمایش می‌توان وجود سنگ بستر یا لایه مقاوم و عمق قرارگیری آن در کلیه نقاط ساختگاه را با سرعت و دقت زیاد و نیز با صرف هزینه کمتر شناسایی کرد. استفاده دیگر از این آزمایش در کنترل نسبی میزان بهبود خصوصیات مهندسی خاک در روش‌های بهسازی زمین است . با انجام آزمایش پیش و پس از عملیات بهسازی خاک و مقایسه نتایج به‌دست آمده » تغییرات کیفی زمین ارزیابی می‌شود. ۱۷ -------- صفحهٔ بعد -------- #+ ۲-۹ تخمین تراکم نسبی ,۱ در ماسه # ۱-۳-۹ ماسه به طور عادی تحکیم یافته تراکم نسبی ماسه به طور عادی تحکیم یافته را می‌توان با استفاده از نمودار شکل ۷ [3] تعیین کرد. ْ 1 8 سس : ۹۱۹۰ کت ونر 5 ۹۵ ۸ ۸ ۷ ۳ ب ۰ . ۸۵ ۰ ی ماسه با قاپلیت تراکم پذایری متوسط ۳ :۳ ِ زا ۹ 5 ۹ 5-۸ 10 ۷۵ دار را سس [ | 2 8 1 ۱ ۹ مفاومت توک ۳ هگ بر حسب تن بر متر مریع ۲ مین ّ هی رک ۵ خفشار روبار مومر ا مرزاحتمالی پایینی و / ۱ (ملسه باقیلیت تراکم پذیری کم ) گم کر ‎٩‏ هل 2 میت مرزاختمالی بالامی 2 , (ماسه پا قاپلیت تراکم پذیری زیاد) ب ات ماسه ادگار .۳ ی ماسه معدن هیلتون ۵ ماسه هو‌کساند .۰ ۰ 1 4 ۳ ۳۵ ماسه ۹۰ اتاوا ای ص, ۱ ۰ ای اس ماسه ن تیسیتو ی ای ۳ ۰ ۳« ۷۵ . : ۹۵ تمه ۰۲۶ ما۸ ۹۶۶ ع۱) که ۰ م۸ ۹۶ بط ۷۰ ۹۱۰ - زا 12 شکل ۷- رابطه میان ,0 و .و برای ماسه عادی تحکیم یافته کوار تزی ( دارای منشای کوارتزی ) در نمودار شکل ۷ رنه فشار روبار موثر (برحسب تن بر متر مربع) در عمق نظیر م1 (برحسب تن بر مترمربع) است. برای تصحیح مقاومت نوک .0 باید ان را بر ۴ که ضریب تصحیح مقاومت نوک است تقسیم نمودز . < تصحیح سده 1 ۵۹ مقدار م [3] از رابطه زیر تعیین می‌شود (,12 برحسب درصد) : 40 - ,)0/2 00 ۱۸ -------- صفحهٔ بعد -------- برای تخمین ,آ می‌توان ابتدا ضریب تصحیح ,؟ا را معادل واحد فرض کرده و ,1 را از روی نمودار و رابطه ارائه شده تعیین کرد. این مراحل را باید تا آنجا ادامه داد که مقادیر نظیر ,1 و با محاسبه شده در دو گام متوالی کمابیش یکسان شوند. در استفاده از نمودار شکل ۷ موارد زیر را باید مد نظر قرار داد : - برای مقادیر ثابت 0 » ماسه‌های با تراکم پذیری زیاد" دارای مقاومت نوک .0 کمتری نسبت به ماسه‌های 0۵ و ۲ با تراکم پذیری کم" می‌باشند. مرزهای بالایی و پایینی نمودار شکل ۷ مربوط به ماسه‌های کوارتزی به ترتیب دارای تراکم پذیری زیاد و کم و خط میانی مربوط به ماسه‌های باتراکم پذیری متوسط است. - نمودار شکل ۷ برای ماسه‌های کوارتزی تمیزء به طور عادی تحکیم یافته و سیمانی نشده" نسبتاً یکنواخت به کار می‌رود که در آن نسبت تنش افقی بر جا" 0/45- ,۳ است . استفاده از نمودار شکل ۷ برای ماسه‌های با دانه‌بندی یکنواخت, ماسه‌های زاویه دار و ماسه‌های میکادار به دلیل ترکم پذیری بیشتر باید با قضاوت مهندسی همراه باشد. # ۳-۳-۹ ماسه بیش تحکیم یافته * در این ماسه‌ها » رابطه تراکم نسبی 1 با تنش افقی موثر ورا6 نتایج بهتری از ارتباط آن با فشار روبار موّئْر و‌پاُه می‌دهد. از این رو با داشتن مقدار ورُه‌می توان با جایگزین کردن آن به جای ,یه از نمودار شکل ۷ برای تخمین مقدار ,] با دقت ۰ استفاده کرد. در ضمن افزون بر تصحیح م4 با استفاده از ضریب ٍ)ا » مقدار م٩‏ نیز باید برای حالت بیش تحکیم یافتگی تصحیح شود. با استفاده از آین روش در ماسه‌های بیش تحکیم یافته » در برخی موارد مقدار تراکم نسبی ممکن است عددی بیش از ۸۱۰۰ شود. تنش افقی موثر را نیز می‌توان در محل با استفاده از پرسیومتر خود حفار » و یا دیلاتومتر تخت" با کمک دستگاه رانش ۰ اندازه‌گیری کرد (۱۱ را ببینید). چنانچه اندازه‌گیری مره با روش‌های یاد شده مقدور نباشدء در صورت مشخص بودن اندازه نسبت بیش تحکیمی (.۰")0.۳ می‌توان به کمک رابطه زیر مقدار ,ا و در نتیحه مقدار وپاه‌را تعیین کرد [3] : ۴ 060)ع ۲ ٩) ۰)۳۳( | - ۳۵ 00۱۳0۳۵۵۵1۷ 2 - 1] 001۳۵۳۵۵۵11۷ 3-0 4 - 1] - ٩[ا‎ | ۵۳۲170112[ 0 5 - 0۷۵۲ 00۹۵1142100 40 6-1۵ 7 7- 0۷۵۲ 00۵01101211011 0 ۱۹ -------- صفحهٔ بعد -------- روم,گ! : نسبت ۸۳ برای لایه بیش تحکیم یافته لییست ز۵ ۵ : نسبت 7۳۹ برای لایه عادی تحکیم یافته [8)ه 0 6 و 06۵ هم بعد هستند 8 : ضریبی است که از رابطه ,0/260+ ۶0/275 8 به‌دست می‌آیدا. ۹0۴( 1 05 [ ۹1000 که در این رابطه : (مه)ن ۹: مقاومت نوک در لایه بیش تحکیم یافته ( اندازه گیری شده در آزمایش ) )1۹۵ مقاومت نوک در لایه به طور عادی تحکیم یافته ( تبدیل شده برای استفاده در نمودار شکل ۷) که هم بعد )۹۵ می‌باشد. ۵-۵ برای 061-۲ ۵ - 0 برای ۵ << 000 :2 نم .۰ پم ۰.۰ ی ۶ ۱ ۲ ۶ ۱-۳-۹ رونس مستفیم زاویه مقاومت برشی را می‌توان از نمودار شکل ۸ [3] به‌دست آورد: ۱- این ضریب تأبع شرایط خاک در محل بوده و عملاً بین ۰/۳۲ تا ۰.۵2۲ متغیر است. هر چه تراکم خاک بیشتر باشد ضریب مر بوط به رقم ۰/۵۲ نزدیک‌تر می شود. ٩3 0271 0‏ آن عآع 20 ۳11۵011۷۵ - 2 -------- صفحهٔ بعد -------- نمودار شکل ۸- رابطه بین ز در ماسه‌های با تراکم پذیری زیاد باشد. برای ماسه‌های بیش تحکیم یاه به عنوان تخمین اولیه » می‌توان از مقادیر مندرج در جدول ۱ در ماسه ای دار باید حدود ۲ درجه کمتر ۹ ۵۰ ۶۰ ۳۰ ۳۰ ل ۱ ۲ - کر ۶ ۳ یس ۳۸ ۳ ۳۶ اویه مقاومت برشی موثر برحسب مقاومت نوک - سیمانی نشده و به‌طور عادی تحکیم یافته مقدار زاویه مقاومت برشی ممکن است بیشتر از مقادیر به نه » زاویه مقاومت برشی به‌دست آمده از شکل ۸ حدود اتا ۲ مقادیر جدول ۱ [2] که مربوط به ماسه‌های کوارتزی و فلد: صورت لزوم باید نسبت به فشار رو بار تصحیح شو و برای شن ۲ درجه بیشتر در نظر گرفته شود. ۳۱ ۱۰۰ : - مه اه تشه 2۰ ۵۰ برای ماسه کوارتزی دست آمده از نمودار شکل ۸ د ضمناً مقادیر "0 برای -------- صفحهٔ بعد -------- جدول ۱- زاویه مقاومت برشی و ,و برای ماسه‌های کوارتزی و فلدسپاتی (مگاپاسکال) ( درجه) (مگاپاسکال) ۳-۴-۹ رونس‌های غیر مستفیم از روی نتایج .۳.۳.1 می‌توان "۷ را به طور غیرمستقیم نیز محاسبه کرد. به عنوان مثال: می‌توان تراکم نسبی را تعیین و سپس از نمودار شکل ‎٩‏ [3] برای تعیین "۷ استفاده کرد. ۰ ۹ ۳9 3 4 ۵ ب( ار و 4ْ ۳۸ که ۳۳ ۱ ۰ نا ۷۰ ۰ شکل ‎-٩‏ حداکثر زاویه مقاومت برشی زهکشی نشده بر حسب تراکم نسبی در ماسه‌های کوارتزی ۲۳۲ -------- صفحهٔ بعد -------- روش دیگر استفاده از رابطه ضریب ظرفیت باربری ترزاقی است: ۹ 2 1۷ که در آن : * بر حسب مگانیوتن بر متر مربع است. پس از محاسبه ضریب .8 با استفاده از رابطه نظری ضریب ,۸ در رابطه ترزاقی, ام قابل محاسبه است. در این روش اثر فشار روبار در نظر گرفته نشده است. بدیهی است روش‌های مستقیم به روش‌های غیر مستقیم برتری دارد » زیر در روش غیر مستقیم دو بار تقریب در روابط تجربی دخالت می‌کند. توصیه می‌شود مقدار "0 با استفاده از چندین روش معتبر محاسبه و سپس با قضاوت مهندسی مقدار زاویه مقاومت برشی برای طراحی تعیین شود. *+ ۵-۹ رابطه بین مقاومت نوک .و و شمار ۲۲ در آزمایش نفوذ استاندارد .5.۳.7 از آنجا که اطلاعات آماری بسیاری از نتایج آزمایش نفوذ استاندارد در دست است » می‌توان با تبدیل مقدار مقاومت نوک م٩ به شمار ۰ با استفاده از روابط تجربی آزمایش نفوذ استاندارد محاسبات مربوط به تعیین ظرفیت باربری مجاز و مقدار نشست شالوده را انجام داد. در صورت وجود نتایج آزمایش‌های دانه بندی » می‌توان از روی منحنی‌های مربوط مقدار 0و1 را برحسب میلی‌متر تعیین و با توجه به تغییرات زیاد در دامنه نتایج, نسبت 1 نیازمند مقایسه نتایج به‌دست آمده با سایر آزمایش‌ها و قضاوت مهندسی ۱- رجوع کنید به نشریه شماره ۲۲۴ «استاندارد انجام آزمایش نفود استاندارد .5.۳.7» سازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشور. ۲۳۳ -------- صفحهٔ بعد -------- ی 2 نها ۹ کم سر دایته تاج ۳ وس ِ 9 0 میانگین تما ۰ | - -_ سس سس 3 رو ۱.۰.۰ ۱ اد کم ۰۲ 9 ی ۱ میانگین اندازه دانه ها (6| 0۰۰ نمودار شسکل ۰- رابطه بین ۷ بر حسب (و(] در صورت موجود نبودن نتایج آزمایش دانه بندی» جدول شماره ۲ [8] می‌تواند برای تخمین اولیه 7 بر حسب مگاپاسکال (مگانیوتن بر متر مربع) به‌کار رود. ماسه تمیز ریزدانه تا متوسط و ماسه باکمی لای ۴ - ۰/۳ ماسه درشت و ماسه با کمی شن ۷ - ۰/۵ روابط فوق,ء به ویژه در ساختگاه‌هایی که هر دو آزمایش .۲.۳.1 و .5.۳.7 در آن انجام می‌گیرد. در ایحاد ارتباط بین بدین ترتیب انجام تعداد بیشتری از آزمایش .۲.۳.1 که با صرف هزینه و زمان کمتر صورت می‌گیردء نتایج بهتری به‌دست ۲۳۴ -------- صفحهٔ بعد -------- + ۶-۹ تعیین مقاومت برشی خاک‌های جسبنده تعیین مقاومت برشی در خاک‌های چسبنده با استفاده از نتایج آزمایش نفوذ مخروط شبه‌ایستا از رابطه زیر به‌دست می‌آید[2] : در این رابطه : ٩‏ < ضریب مخروط" است (ی۴*ع90 وب6 هم بعد هستند). تعیین ضریب مخروط بر پایه تجربیات محلی استوار است و باید با استفاده از رابطه تجربی" بین نتایج حاصل از سایر آزمایش‌ها (ترجیحاء آزمایش‌های برجا مانند برش پره‌ای در رس‌های عادی تحکیم‌پافته و بارگذاری صفحه‌ای در رس‌های ترک‌دار یا بیش تحکیم‌یافته) و قرائت‌های م0 صورت پذیرد . در صورت نبود چنین روابط تحربی برای ساختگاه مورد نظرء می‌توان به ترتیب زیر عمل کرد: ۱-۶-٩ #‏ رس‌های به‌طور عادی تحکیم یافته در رس‌های به طور عادی تحکیم یافته » مقدار ضریب مخروط م۱ بین ۱۵ تا ۲۱ متغیر است. مقدار چسبندگی حاصل از رابطه مل < و5 معادل مقاومت برشی تصحیح نشده در آزمایش برش پره ای " است که باید برحسب مقدار شاخص خمیری 8 .۳.1 با استفاده از شکل ۱۱ و تعیین ضریب به شرح زیر تصحیح شود [3]: ,5-5 مقاومت اصلاح شده شکل ۱۱- ضریب تصحیح مقاومت برشی از آزمایش برش پره ای 07 006 - | ۲- معمولا می توان از مقدار و6 صرف‌نظر کرد که بدین ترتیب رابطه موردنظر به << 5 تبدیل می شود. 5 ٩13627 ٩1۳6813‏ ۷۵:6 113001۳۵1۵0 - 3 4٩ - 1139110100۷ ۳۵ -------- صفحهٔ بعد -------- مقدار م« رانیز می‌توان از نمودار شکل ۱۳ [8] به‌دست آورده و با مقادیر مربوط مقایسه کرد. ۸۰ ۱۰ ۹ +1 ی :۳ 7۹ ۱۰ ۹ 3 3 ۰ ۲ ۹ ی ساخص خمیری» .۲.1 (./ شکل ۱۲- رابطه ضریب مخروط ,۲ با شاخص خمیری .۳.1 # ۳-۶-۹ رس‌های بیش تحکیم یافنه - ۰۰ ۹ 9 ۰ 2 ۰.۰ ۰ ۰ و ۰ ۱ ری در تعیین مقاومت برشی رس‌های بیش تحکیم یافته مقدار ضریب مخروط ۱ برای رس‌های سفت و ترک دار بین ۲۴ تا ۰ متغیر است. مقدار مقاومت برشی نیز معادل مقاومت به‌دست آمده از آزمایش بارگذاری صفحه ای" است. + ۷-۹ تعیین مدول یانگ" ۱-۷-٩ +‏ خاک‌های جسبنده ابتدا مطابق بند ‎۶-٩‏ مقدار 5 تعیین و سپس مقدار مدول بانگ زهکشی نشده بت با استفاده از مقدار محاسبه می‌شود. نسبت بیش تحکیمی در شکل ۱۳ [3] ارائه شده است. مقدار رت با افزایش تنش برشی کاهش می‌یاید. [| - ۹۹ 2 - ۳1316 62718 1 3 - ۷۵۳8۶۹ 1۵۶۵ ۲۳۶ -------- صفحهٔ بعد -------- . با س۱۵۰۰ 7 1 مر زر ٩‏ اد رک کم رم کر ۱ ار پا رو کر موا وروی ی ی کت ۹ ۰ م۸ ۷ ‎٩‏ ۵ ۳ با ۱ شکل ۱۳- نسبت مدول بانگ زهکشی نشده به مقاومت برشی بر حسب نسبت بیش تحکیمی در رس‌ها شکل ۳۴ [د3] مقدار این کاهش ر برای رس‌های به طور عادی تحکیم یافته نشان می‌دهد. در شکل ۱۴ رابطه بین ۳ و رگ دارای ضریب اطمینانی در حدود ۴ است ( نسبت تنش برشی به مقاومت برشی معادل ۰/۲۵ ۶ ,ع/۲) س 1 9 1 ۰۹ 7 ۳ ۹ 0 2 ۳ نسبت تنش برشی به مقاومت برشی |ورع/7) در اثر افزایش تراز تنش برشی ۳۷ -------- صفحهٔ بعد -------- مقاومت نوک مه را می‌توان با استفاده از ضریب ۸ به مدول آدومتری به صورت زیر ارتباط داد: * منت در رابطه فوق و زیمت هم بعد هستند. تعیین ضریب » بر پایه تحربه‌های محلی استوار است. در جدول‌های ۲ و۴ حدود تغییرات » برای انواع خاک‌های چسبنده جدول ۳۲- حدود تغییرات » برای رس و سیلت به طور عادی تحکیم یافته با اندکی تحکیم یافته وک را طقشی ع رس و لای با پلاستیسیته زیاد 111 مگاپاسکال ۰/۷ > 00 ۳ ۱ ۲ با ۵ مگاپاسکال ۰/۷ < 00 لجن و رس‌های با مواد آلی ۶ لک ۵۰ ۴۵ 01 ۰ ۷ ۱ ۱ تا ۱/۵ ۰ -< ۷۷ ۴ تا ۱ * درصد رطوبت جدول ۳- حدود تغییرات » برای رس و لای بیش تحکیم یافته وع خاک ی مگاپاسکال ۲ > .9 > ۱/۲ مگاپاسکال ۲ <.0 رس و لای با پلاستسیته زا ۱61 کت در جدول‌های ۳ و ۴ تغییرات »0 گسترده است که برای دقت بیشتر می‌توان از نتایج آزمایش ادومتری و شاخص‌های خاک در محل استفاده و ارتباطی دقیق‌تر بین م٩‏ و ۸ تعیین کرد. ۳۸ -------- صفحهٔ بعد -------- انتخاب مناسب ضریب پواسون با استفاده از رابطه زیر ۳*۰ را به طور نظری محاسبه کرد [2|: ۲0۵0 < ۳۱۵ -(/)۱- ۶-۲۲۱ ۳۰۱ و متا هم بعد هستند). # ۳-۷-۹ خاک‌های غیر چسبنده در حالت‌های یک بعدی" استفاده از مدول یانگ مناسب‌تر از مدول تغییر شکل محصور" ۸4 است. مدول یانگ مانند مدول تغییر شکل محصور به تراز تنش بستگی دارد. شکل ۱۵ مقادیر مختلف مدول وتری" زهکشی شده را برای ماسه‌های به طور عادی مقادیر ۳۰ برای ماسه‌های بیش تحکیم یافته نباید بیشتر از دو برابر مقادیر به‌دست آمده از شکل ۱۵ [3] در نظرگرفته شود. ۹ تراکم متوسط ۹ ۰ خیلی متراکم ۸ فراکم نسبی : ,8 7 0 نی ید ۳3 ۳ 4۵ وچ ۵۰ 5۰ ۳۰ ۷۰ ۹۱۰ ۰ مقاومت توک.ع 1 (مگانیو تون پر متر مربع) شکل ۱۵- مقادیر مدول بانگ وتری برای ماسه‌های سیمانی نشده کوارتزی به‌طور عادی تحکیم یافته |- ۳۵1۵۵0۵۹ 0 2 - ‏ع06)‎ - [116۹10۵ [ 3 - 00۳۹۲۳۵۱۵۵ ۱330۵0٩ 4 - 560۵01 3۵۵۶ ۳۹ -------- صفحهٔ بعد -------- .۰ ۰ 9 ۱ مقدار مدول تغییر شکل محصور اولیه (مماسی) ,۷ برای ماسه را می‌توان از روابط زیر محاسبه کرد [3]: مگاپاسکال ۵۰ <.و مکاپاسکال ۱۲۰ -.]۲ - ماسه بیش تحکیم یافته با ۲ < +021 : مگاپاسکال ۵۰ ‎٩:.>‏ ۵ ۱۷۰۳۶ مگاپاسکال ۵۰ <.و مکاپاسکال ۲۵۰ -.]۲ این مقادیر در شکل ۱۶ [3] آرائه شده اند. برای تغییرات میزان تنش از مقدار فشار موثر روبار وراه به مقدار ,۵۸6 + وراه مقدار مدول تغییر شکل محصور را می توان از رابطه زیر محاسبه کرد [3] : 0/5 ۳۹ )۳ ۱ 60 این رابطه برای ماسه‌های به طور عادی تحکیم یافته قابل استفاده است. برای ماسه‌های بیش تحکیم یافته توان ۵ با افزایش 021 کاهش می‌یابد . به طوری که برای ماسه بسیار بیش تحکیم یافته مقدار توان به سمت صفر میل می‌کند. ۳ : مر 4 مر ماسه بیش تمکیم بافته. ۲< 027 8 اس ۹ چ ۱ 1 مر ف رن مر 5 و مر ی ماسه عادی تحکیم یافته صصص ی کر رس ی تححیم ۳ د ۳ 3 ۴ ۱ ۹ سس ۰ ۷۰ ۹ 8۰ بط ۳۰ ۳۰ ۱ ۰ شکل ۱۶- مدول تغیبر شکل محصور اولیه ( مماسی ) برای ماسه‌های به طور عادی تحکیم یافته 1۳۵۵۶۷۶۹ 601۶1۳۵۱۱۵۵ 138261 [1(11۵ - | ۳ -------- صفحهٔ بعد -------- مقادیر ارائه شده در جدول ۱ مقادیری نظیر نشست ایجاد شده در طول ۱۰ سال است. بر اساس تحقیقات به عمل آمده » اندازه مدول ممکن است : - در خاک‌های لای دار ۵۰ درصد مقادیر به‌دست آمده کاهش یابد. - در خاک‌های شنی تا ۵۰ درصد مقادیر به‌دست آمده افزایش یابد. مقدار ۲۰ ممکن است به مقدار قابل توجهی بیشتر باشد. برای تنشهای بیشتر از ظرفیت باربری طراحی در حالت حدی نهایی » مقدار مدول "۳۳ باید نصف مقادیر ارائه شده در جدول ۱ اختیار شود. ۱-۸-٩ #‏ خاک‌های غیرچسبنده با استفاده از مقادیر م٩‏ می‌توان به پارامترهای لازم برای محاسبه و طراحی پی‌های سطحی با روش‌های متداول دست یافت. روابط تحربی اشمرتمان" نیز به شرح زیر قابل استفاده است [9]: - پی‌های مربعی : ؟آ(م و -0/009)300- 48 9 - پی‌های نواری ‎ :‏ 5 آ(م و -0/0052)300- 28- رو در روابط بالا م٩‏ و 0 بر حسب کیلوگرم بر سانتی‌متر مربع است. + ۳۸-۹ خاک‌های جسبنده در این نوع خاک‌ها مطمئن ترین روش» تعیین مقدار مقاومت برشی خاک از روی نتایج مقاومت نوک ,1 ( طبق بند ‎)۶-٩‏ و سپس استفاده از روابط نظری در محاسبه ظرفیت باربری نهایی است. روابط تجربی اشمرتمان نیز برای طراحی پی‌های سطحی به شرح زیر قابل استفاده است [9] : 9 پی‌های مربعی : 00 و9 - پی‌های نواری : م2+0/280* .9 در روابط بالا و ‎٩‏ بر حسب کیلوگرم بر سانتی‌متر مرنعخ است. میانگین گیری برای مقادیر 1 از کف پی تا عمقی معادل عرض پی برای همه خاک‌های چسبنده و غیر چسبنده توصیه می‌شود. | - 501316۲1۵۹۵ )1978( ۳۱ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱-۹-٩ +#‏ خاک‌های غیر چسبنده در خاک‌های غیر چسبنده باتوجه به مقادیر م9 و تبدیل آن به شمار آ« در آزمایش نفوذ استاندارد» می‌توان با استفاده از شکل ۱۷ [3] مقدار نشست سطحی را محاسبه کرد. ۱ ی حد بالایی تجربی برای ۵ ماه سست ۵ 2 ۱ ی ماسه نت ما ماسه با تراکم متوسط ۰ ۱۶ ۳ مر ۵ ماه متراکم << 2۲ 1 ی ۱ : هو پالایی برای ماس با ی ند حد پالایی برای ماسه ب ریک صصس ۱ 9 تراکم موس سس 5 2 پر یا ۱ ر "۷ : ی ۲ حد بالایی برای 0 0 ۱ راک ار ورس سر م و 4 ه. ۹ که رش اس 1 را کت 1 ۹ 2 نها ۱ / ۳ 1 ده ۱ ه ۰ ظ ی ۷ یا ۲ که ول هه ۹ام شکل ۱۷ - نشست مشاهده شده با اندازه‌گیری شده پی‌های واقع بر روی ماسه در شکل یاد شده چنانچه نشست معادل نصف مقدار حد بالایی در نظر گرفته شود. نشست حداکثر معمولاً از ۱/۵ برابر نشست محتمل تجاوز نخواهد کرد. مقادیر حد بالا به‌خصوص در ارزیابی اولیه نشست سازه‌هایی همچون مخازن بزرگ روغن کاربری دارد. به‌هرحال در استفاده از شکل ۱۷ تعیین یا تخمین 150 و نیز تعیین آ« از روی م9 (۵-۹) لازم است. [3, 9]: ۱ 1 ,۱ ۳۳27 22 ۵ 7 0) ۳2 5 ۳۲ -------- صفحهٔ بعد -------- ضریب تصحیح عمق پی ( حداقل معادل ۰/۵) (سوگی0/8- 0-1 0 فشار موثر روبار در تراز کف پی برحسب مگاپاسکال 060 تنش وارد بر کف پی برحسب مگاپاسکال ضریب ‎٩ نشست دراز مدت (1+0/210810)101< و زمان مورد نظر از موقع وارد شدن بار بر حسب سال ۱ ضریب تاثیر کرنش مطابق شکل 3[۱۸] 1 فشار موّثر روبار در محل *1۵ 17(در عمق 3/۲ برای پی مربع 06۳ و 8 برای پی نواری 1./13< 10) ضخامت میان لایه‌ها در زیر پی برحسب سانتی‌متر ۸2 در این روش» ابتدا لایه خاک غیر چسبنده از زیر پی به لایه مساوی به ضخامت .۸7 تقسیم می‌شود. این تقسیم برای کرنش در هر لایه از رابطه زیر محاسبه می‌شود: ] 7 ۷ )۹- (۳ همچنین مقدار مدول یانگ زهکشی شده برای ماسه به طورعادی تحکیم یافته از روابط زیر محاسبه می‌شود [3 , 9] : - پی‌های مربعی 2/50 - پی‌های نواری (1/3<10) 3/50- ۲ در روابط بالا م1 و "تا برحسب مگاپاسکال است. نمودار توزیع کرنش 7ا بر اساس عرض پی 7 و فشارهای موجود ترسیم می‌شودء به‌طوری که برای پی مربعی و نواری مقادیر حداکثر آن از رابطه زیر به ترتیب در عمق 8/۲ و 8 محاسبه می‌شود. 35 0/5+0/1- را ۱ 0 برای پی مربعی شکل در کف پی ۰/۱ - 7[ و در عمق 8/۲ مقدار حداکثر آن مطابق رابطه گفته شده و در عمق ۳۳ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱ [ 3 1 ۷ ضریب تاثیر کرتش ممودی پرای پی صلب: ج | ۱ ها ۱ ۳ ۰.۲ . ۰ .۹ . ِ : ۰+ ۵ - در ای 8 نسبت به محور متفارن ذ ۱- 8]) ۷۱8 3 ی ۰ ن کرش مستوی ۰ < 8]) ۳8 ۳ رِ سب 8 توجه: در محاسبات. میبایست تمودار فوف مجددا و متناظر پامج 1 کشیده شود هن افزایش خالص فشار کف پی ۳ ۳ 0۵ - سشکد دیف ۳ لک 0 ۷۳۳ [ نسبت به محور متفارن] 68/۲ 11 ۱ کرش ستوی ]8 ب) توصیف فشارهای موجود در رابطه الف شکل ۱۸- نمودار ضریب تاثیر کرنش ۳۳۴ -------- صفحهٔ بعد -------- پس از ترسیم دیاگرام توزیع کرنش » خاک زیر پی به تعداد لایه‌های مناسبی تقسیم می‌شود (به عنوان مثال ۸ * 1 برای پی مربعی و ۱۶ پا ۸ 7 برای پی نواری) و در هر لایه میانگین م1 (با قضاوت مهندسی) تعیین می‌شود. سپس مقدار :1 در مرکز هر لایه از نمودار قرائت شده و مقدار (ع17/00) برای هر لایه محاسبه می‌شود. مقادیر محاسبه شده (ع17/801) برای تمامی لایه‌ها باهم جمع شده و حاصل در عبارت (وپ6 - )۲162 ضرب می‌شود و در نهایت نشست محاسبه می‌شود. برای مقادیر ۱۰ > ۱/8 >۱ می‌توان کلیه نتایج را بین مقادیر نظیر 0 و ات با درون یابی محاسبه کرد. شایان ذکر است که مقادیر ] در رابطه م00 ۳-۲ برای ماسه به‌طور عادی تحکیم یافته و در بازه ۱۰۰ تا ۳۰۰ کیلو نیوتن بر متر مربع توصیه شده است. بنابراین می‌توان برای ماسه‌های سست مقادیر ث] را کمتر و برای ماسه‌های خیلی متراکم مقادیر ث] را بیشتر منظور کرد. - پی مربعی : م50 ۲-۶ 9 پی نواری : - ۳ در روابط بالا م0 و ۲۲ برحسب مگاپاسکال است. #+ ۳-۹-۹ خاک‌های جسبنده نشست خاک‌های چسبنده تحت اثر بار پی رامی توان با استفاده از رابطه زیر محاسبه کرد: ۸ (ب ۳ 5-2 1 نشست کل لایه" برحسب سانتی‌متر ۰ تعداد تقسیمات لایه ۱ ضخامت لایه‌ها برحسب سانتی‌متر 5 تنش وارد بر مرکز لایه ام ناشی از بار گذاری کف پی (برحسب مگانیوتن بر مترمربع) ۸ 5 س ۹ اج 1 1 9 در این روش خاک از کف پی به لایه مساوی به ضخامت ]] تقسیم شده و در هرلایه میانگین م0 به همراه ۸۳۲ در مرکز هر لایه محاسبه می‌شود . مقادیر نظیر 0 طبق آنجه در ( ۱-۷-۹) ذکر شده تعیین و مقدار .1 برای هر لایه محاسبه می‌شود. در نهایت مقدار نشست از جمع حاصل‌ضرب مقادیر 1.۲1.۸۳ برای هر لایه تعیین می‌شود. ۱- شامل نشست‌های الاستیک پلاستیک و تحکیمی است [10] ۳۵ -------- صفحهٔ بعد -------- 3 2 ۸ ۰ .۰ ۰.۰ ۱ ۰.۰ ۰.۰ ۰ ۰.۰ ما2 ۰ روس دیگر استفاده از روابط پیشنهادی ۱ سکمپتون و بیروم است که با اعمال تصحیح درتئوری کرد ترزاقی را در اینحا از شبوه پیشنهادی اشمرتمان استفاده می‌شود. در این شبوه مقاومت نوک در خاک چسبنده و غیرچسبنده ازیک روش ۱-۰-٩ #‏ ظرفیت باربری نوک و3 یی ۰ ۳ 3 سا ۰ ۰.۰ ۰ ۰ 3 در این روش » مقاومت نوک معرف 10 برای شمع به قطر (یا پهنای) 1 در طولی بین ۰/۷۵ تا ۳۴۵ در زیر نوک شمع و در طول ۸4 در بالای نوک شمع تعیین می‌شود. شکل‌های الف -۱۹ و ب - ‎۱۹٩‏ [3 , 9] حالت‌های مختلف تعیین م4 را نشان ۱ ۱ ۱ 1۹ 1 ۱ ۳ اه 4 / / ۱ ۸ مد هی ۵ را 0 / ۱ سا ۱ ۱ ۱ سک ۱ ۱ کاس ۲۳ ۱ َ ۱ -ح ی 41 ب.- مقاومت در زیر نوک شمع الف- مقاومت در زبر نوک شمع در قمق »۰.۷ در هعمی 44 0 لک 5۳0۳1۵۵ - | 00106 ۵۵ ۵0۳۹۵1۵11۷۵ - 2 ۳۶ -------- صفحهٔ بعد -------- مقدارم9 را می‌توان با استفاده از رابطه زیر محاسبه کرد: م9 +۹02(/2 + ۹ 2 ۳ که در آن : : میانگین مقاومت نوک ‎٩,‏ در زیر نوک شمع در طولی که ممکن است بین ۰/۷۵ تا ۴۵ متغیر باشد. و : حداقل مقاومت نوک ثبت شده م1 در زیر نوک شمع در همان فاصله ۰/۷۵ تا ۴۵ 3 9: میانگین مقاومت‌های نوک م1 واقع بر خط گذرنده از حداقل مقادیر ثبت شده در فاصله ۸۵ از بالای نوک شمع در این صورت مقاومت واحد نوک شمع" م9 معادل مقدار رو محاسبه شده از رابطه مذکور است: (مخروط) م1 * (شمع) ‎٩0 مقاومت نهایی نوک شمع یا در حقیقت ظرفیت باربری نهایی نوک شمع رم از رابطه زیر محاسبه می‌شود: ۸۹۵ 7 0 مقدار مقاومت مجاز نوک شمع" را با اعمال ضریب اطمینان مناسب ,۳ می‌توان از رابطه زیر محاسبه کرد: م۰۹ ۸ را ۲ ی 0 ۳ ۳ 1۵ نحوه تعیین و محاسبه 1 با توجه به نمونه قرائت‌های ارائه شده در شکل‌های الف - ۱۹ و ب ۱۹-۳ به شرح زیر است: # ۱-۱-۱-۹ وقتی مقادیر مه در طول ۴۵ در زیر نوک شمع از مقدار مه در نوک شمع کمتر است (شکل الف -۱۹) در این صورت مقادیر 1م3:۹»2:9ع۹ به ترتیب طبق روابط زیر محاسبه می‌شود: 2 + م9) :4 +۹0(/2 + )هل +2/( م9 + مف) ول از ملگ 00 ام 0 ۳۹1۹1206 0011 111 - | 56606 11111۵16 - 2 06 )001 ۸110/۵016 - 3 ۳۷ -------- صفحهٔ بعد -------- که در آن : * ی9: حدافل مقدار مقاومت نوک در طول 40 از زیر نوک شمع بر روی منحنی تغییرات ,پ که مربوط به نقطه ) در تعیین وم٩‏ از خط گذرنده که از حداقل مقادیر م0 در فاصله نوک شمع تا ارتفاع۸4 از بالای نوک شمع می‌گذرد. استفاده می‌شود. این خط (2018) به صورت خط چین همراه با علامت پیکان در شکل الف -۱۹ نشان داده شده است: +2/( و9 + ی9) 47 + زا +72( + مو) ول + م06۸9 8و که در آن : 0 < و4۰1 < .م٩‏ 7 9۵ ۲-۱-۱-۹ وقتی مقادیر م۵ در طول ۴۵ در زیر نوک شمع از مقدار م4 در نوک شمع بیشتر است (شکل ب -۱۹) در این صورت مقدار م۹ در طول ۰/۷ از زیر نوک به شرح زیر مانند شکل ب -۱۹ محاسبه می‌شود: حداقل مقدار مه در خود نوک > 0 میانگین قرائت‌های م9 واقع بر روی خط گذرنده از حداقل مقادیر م9 در طول ۸4 0 در بالای نوک شمع ( خط چین با علامت پیکان در شکل ب -۱۹) در محاسبه میانگین م9 در هریک از حالت‌های گفته شده ( ۱-۱-۱-۹ و ۲-۱-۱-۹ ) باید از حداقل مقادیری ‎٩ محاسبه شده در دو حالت مزبور صرف نظر شود ( از بزرگترین ی به‌دست آمده در هر دو رابطه استفاده شود). توصیه می‌شود مقدار مقاومت شمع به‌دست آمده از روابط مذکور را به دلیل اثر بیش تحکیمی ماسه حداکثر به مگانیوتر مگانه .۰ با استفاده ازنمودار شکل ۲۰ [3] می‌توان مقادیر مقاومت نوک محاسبه شده را بر اساس مقادیر متفاوت نسبت بیش تحکیمی (..-). 0) به حداکثر مقاومت نوک قابل استفاده تبدیل کرد. ۳۸ -------- صفحهٔ بعد -------- ی ی اب , ۰ 9 مقدار حدی ۱۵ ما نیوتون بر متر مربع 0 پرای اتواع کاب جح ریز : ۰( ماسه ریز و درشت 3 063-۱ از ایا ماسه و ماسه درشت یا مقدار زیادی شن ۱ 9 با نسبت پیش تحکیمی از ۲ تا ؟ 5 ماسه و شن ریز پا نسبت بیش تحکیمی از ‎٩‏ تا ۱۰ 3 ز هی 25 7 9 ۳۵ ۳۰ ۳۵ ۳۰ ۱ ۹ اه مقدار محاسبه شده مقاومت نهایی نوک (مگا نیوتون بر متر مربع ) شکل ۲۰- حداکثر مقادیر مقاومت نوک در ماسه ۳-۱۰-٩۹ #‏ ظرفیت باربری جداره ۱-۳-۱-٩ #‏ ظرفیت باربری جداره در خاک‌های غیر چسینده ظرفیت باربری جداره شمع رو( را می‌توان از رابطه زیر محاسبه کرد [3, 9] : 5 ,8 ۱۵ ۳ شوای ۵ جا < 0 1-80 40 / <)ا : ضریب تصحیح برای اصطکاک جداره لوله غلاف" (,؟) مطابق شکل ۲۱ 5 ی : اصطکاک واحد سطح شمع اصطکاک جداره لوله غلاف طولی از شمع که ,؟ در آن میانگین گیری شده است. 0 قطر یا پهنای شمع ۰: سطح جانبی شمع در تماس با خاک در طول با -آ: طول شمع که در تماس با خاک است. داماد ۵۱۵ 111۳] - | ۳۹ -------- صفحهٔ بعد -------- چنانجه تغییرات پا نسبت به عمق در طول شمع ناچیز باشد.ء رابطه دکرشده را می‌توان به صورت ساده شده زیر نوشت [9]: 1 و۵۸۰ + و( ۱60۸ َ 0 ۱- تلواستج مگانبگی ۲ نقواستج الکتریکی شکل ۱- مقدار ضریب برای شمع‌های فولادی و بتنی ۳-۳-۱-٩ #‏ ظرفیت باربری جداره در خاک‌های چسینده 0 َ 0 ۸ 5 که در آن : نسبت اصطکاک واحد سطح شمع به مقاومت اصطکاکی جداره نفود سنج ( شکل ۲۲) [9] یا : میانگین مقاومت اأصطکاکی جداره نفوذ سنج سطح جانبی شمع در تماس با خاک -------- صفحهٔ بعد -------- روش دیگر استفاده از قرائت‌های نوک بو در محاسبه ظرفیت باربری در خاک‌های چسبنده » محاسبه قرائت‌های و ( مطابق ۶-۹) و استفاده از روابط نظری موجود است. به عنوان مثال می‌توان از رابطه زیر استفاده کرد: و 0۳ + شلاح > رو + و۷ - که در آن : ۶ (ج: مقاومت نهایی نوک شمع رو : مقاومت نهایی جداره شمع رح: متوسط چسبندگی خاک در طول شمع (درتماس با خاک) سطح جانبی شمع در تماس با خاک پیشنهادی تومی و فخرو 1 ۱ ( 3 ۹۵0-6- دب اشمر تمان شمع های پتنی و چوی "۷ ۹۱ ۱ 1 .۹۱ ب6 را ۹ 3 ۲" ۱ مقاومت اصطکاکی جداره. 15 (کیلو گرم بر سانتی هتر هربع) شکل ۲۲- مقدار ضریب *» برای شمع‌های فولادی و بتنی ۳۱ روی -------- صفحهٔ بعد -------- ۳-۱-٩‏ ضریب اطمینان -سایر موارد انتخاب ضریب اطمینان مورد استفاده در محاسبات ظرفیت باربری مجاز شمع بستگی به قابلیت اطمینان از نتایج آزمایش » روش انجام محاسبات » تجربیات پیشین از رفتار شمع در خاک‌های مشابه و امکان یا عدم امکان کنترل ظرفیت باربری مجاز با استفاده از آزمایش بارگذاری شمع دارد. چنانجه در نمودارهای .۲.۳.7 انجام شده در یک محل تفاوت‌های زیادی وجود داشته باشدء بهتر است که از مقادیر کمتر استفاده شود. ضمناً چنانجه امکان تخمین نشست وجود داشته باشد» ضریب اطمینان را باید با توجه به این موضوع انتخاب کرد. درصورت استفاده ازنفود سنج مخروطی - اصطکاکی از نوع مکانیکی توصیه می‌شود حداقل ضریب اطمینان معادل 3 <* و در نظر گرفته شود ( هم برای نوک و هم برای جداره ). ۰ گزارزش ۱-۰ اطلاعات قابل ثبت اطلاعات آزمایش باید در محل ثبت شده و شامل موارد زیر باشد: ۱-۱-۰ استاندارد مورد استفاده ۲-۱-۰ نام کاربر ۱۰ نام و موقعیت طرح ۴-۱-۰ تاریخ انجام آزمایش ۵-۱-۰ شماره آزمایش ۶-۱-۰ مختصات محل آزمایش ۷-۱-۰ ارتفاع محل آزمایش از آب زیر زمینی درصورت وجود ( یا در صورت وجود عمق آب در داخل سوراخ آزمایش » به‌شرطی که قابل اندازه‌گیری باشد) ۸-۱-۰ نوع نوک نفود سنج مورد استفاده ( درصورت منطبق نبودن با استانداردء ابعاد قید شود) ۹-۱-۰ سیستم مورد استفاده در اندازه‌گیری (مکانیکی , الکتریکی » هیدرولیکی ) ۱۰-۱۰ نوع دستگاه وارد آورنده نیرو ۱۱-۱۰ قرائت صفر در دستگاههای اندازه‌گیری ۱۳-۱۰ اطلاعات مربوط به واسنحی دستگاه به همراه تاریخ انجام ۱۳۴۳-۱-۰ روش مورد استفاده در ایحاد عکس العمل دستگاه ۱۵-۱۰ ذکر استفاده از کاهش دهنده اصطکاک (در صورت استفاده) ۱۶-۱-۱۰ روش رانش نوک و روش ثبت قرائت‌ها به همراه تست سرعت رانش نوک ۳۲ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۸-۱۰ در صورت بروز توقف » ذکر علت » زمان توقف و چگونگی ادامه آزمایش پس از آن ۱۹-۱-۰۰ شرح سایر اتفاقات در حین آزمایش از قبیل جابه‌جایی احتمالی دستگاه» بسته شدن نوک » تغییرات بسیار ناگهانی در مقاومت‌های اندازه‌ گیری شده» عدم امکان ادامه آزمایش و ذکر علت آن » کاهش قدرت دستگاه وارد کننده نیرو» برخورد به موانع و چگونگی عبور از آن (از قبیل استفاده از حفاری) علاوه بر موارد فوق » گزارش نفود مخروط شبه ایستا باید موارد زیر را نیز شامل شود: ۱-۳-۰ نمودار تعغییرات مفاومت نوک ‎٩.‏ نسیت به عمق این نمودار باید حاوی تغییرات اندازه مقاومت نوک و1 (ترجیحا برحسب کیلوگرم بر سانتی‌متر مربع یا کیلوپاسکال) نسبت به عمق در واحد متر باشد. ۳-۳-۰ نمودار تعیبرات مفاومت اصطکاکی جداره ,] نسبت به عمق لازم است مقادیر مقاومت اصطکاکی جداره ,؟ را نیز (در صورت وجود) نسبت به عمق رسم کرد. این نمودار را می‌توان در کنار نمودار مقاومت نوک و یا بر روی آن رسم کرد. مقیاس مورد استفاده در عمق باید مشابه مقیاس نمودار م9 درعمق باشد. ۳-۳-۰ نمودار تغیبرات نسبت اصطکاک ۲ نسیت به عمق اگر در گزارش طبقه بندی خاک و یا لایه بندی مدنظر باشدء رسم نمودار تغییرات نسبت اصطکاک م1 بر حسب عمق نیز لازم است در این حالت مقیاس عمق همانند مقیاس مورد استفاده در عمق برای نمودارهای م1 و پ؟ خواهد بود. این نمودار معمولاً در کنار نمودار م٩‏ رسم می‌شود. ۰ نفوذ سنج ویژه (پیزوکن) در صورت استفاده از پیزوکن » علاوه بر رسم سه نمودار ذکر شده باید نموداری به موازات نمودارهای قبلی و با مقیاس عمق مشابه, از تغییرات فشار آب منفذی اندازه‌گیری شده در طول آزمایش نسبت به عمق رسم کرد. در صورت بروز توقف » رسم نمودار تغییرات فشار آب منفذی نسبت به زمان نیز لازم است. در گزارش مربوط علاوه بر ذکر استاندارد مورد استفاده » هر گونه انحرافی از موارد استاندارد باید به طور کامل شرح داده شود. ۳۳ -------- صفحهٔ بعد -------- + ۱۱- استفاده‌های دیگر از دستگاه آزمایش از دستگاه رانش آزمایش ۳7۲ می توان در فرستادن دستگاه‌ها و تجهیزات زیر نیز به داخل خاک استفاده کرد: نمونه‌گیرء پیزومتر» دیلاتومتر» فشارسنجء تجهیزات درون چاهی آزمایش‌های ژئوفیزیکی و حباب آزمایش‌های فشارسنجی و همچنین با نوک نفوذسنج تجهیزات زیر را که کمک در اجرای بهتر آزمایش است می‌توان به داخل خاک فرو برد: سنحش گر اندازه گیری انحراف نوک» حرارت و... ۴۴ -------- صفحهٔ بعد -------- منابع و مراجع |50 0۲ داده آ 3۵۵1۳۵110 6006 - ۳۳۱۵۲۵۵ 200 ع ما ها - فد ,10 ۳۵۳ 0۵0 0۳ اد[ ۹1۵02۳0 1 1-6 ۸5,344 (17۵1) ۱995 ۲10۷۵۵۲ بذادن ]7 ۳۵۱۵ روط مادزدد۸ م1[ 0001 ب ۳۵۲۳۲3 7 ۳۳۵۵۵۵ 2 0031۳۵110) ۸[ا0 . 0اع۵ ۱ عمش 13101۵100 ۵00 ۱05 0اه 1 3۵00 ع 00 -د 1-۵1 , ۵۵۵۳۲ ۳۵۱۵۵1۵۵ ۲00۵۵( 110۲۵10 م۸ ید۸ 5۱۵۹۶۲۱ [1۳۵11۵۳۵ 1 ۳۱۳۹۲ 1۳۵ ان دم 1۳۵۵۵0 ۷۵/۰۱ بخ ۳۳۵۵ اه[ معط آه مها 4 8۰ 1۵1۵1۳۵1100 7 و312 26 1۳۵1106 60001001۵ 30۵۵۵0 5 ۰ ۳۵۳۳۵۲۷ 5 ,۷۵۲۹۵۵ 41۵ بکعااظ 600۵ 1 000100۵ با 3۳۵۳ 7 ۳۳۵۵00 -6 5۵۱۵1۲1۵ ۵۳۵۳۵] , ۳۵۱۵ 5115 00زا ما0 عک ص1۵0 ۳۵۹۵۵۵۵ , (۱3.)1995 ما10 سل 10010۵ [[[1[ - ۱00۲۵۷ ,۳۵۱11۵۲ ۳:۲ ما1 ۵00 دادرواهم۸ ۳۵۵۵0۵ (0996) ۲۳ ماد بک( 6-80 11۵110۵ ۰ ,3۳۳۵5 ۳۵۵10۲ ۰ ]]. |۷۵ ۳۵۱1۵۵۲1۵۰ ۳۵۳۵۵۵۵ ک کماد 00 امک ,(01991) ۷.۵.5 بحطا ۵ -9 50000 51۳۵۳۵۵ ۳۵۳۹۵ 200 ۵۲۵۱۵۵۵ ,۳۵۶۵۵0۵۵ ,(1979) .0 جمی 0 مداد اما 1 10-0 ۰ 800 [[11] - ۱۷1000۲۵۳ که ۹۵۱۵1۲۱۵ 10۵۲۵ ,۳۵11۵۵ دا 51 ,600۹1۳01100 200 ۵۱0 ۳۵۵۵۵۵۵ ,(01995) ۵۸3 1۱-10 10010۵1 ۲۳- نشریه شماره ۲۲۴ سازمان مدیریت و برنامه‌ریزی کشور «انجام آزمایش نفود استاندارد .5.۳.1»» طرح تهیه ۳۵