آبین‌نامه طرح پاهای راه و راه آهن در برابر زلزله

⚠ این متن با نرم‌افزار از روی تصویر خوانده شده و ممکن است خطا داشته باشد؛ برای استناد، اصلِ سند را ببینید. جمهوری اسلامی ایران آبین‌نامه طرح پاهای راه و راه آهن در برابر زلزله معاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهور وزارت راه و ترابری معاونت نظارت راهبردی معاونت آموزش» تحقیقات و فناوری دفتر نظام فنی اجرانی دفتر مطالعات فناوری و ایمنی ۱۳۳۳ 333( ۱۳۸۷ -------- صفحهٔ بعد -------- ریاست جمهوری معاون برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهور شماره: ۱۰۰/۹۱۸۷۶ بخشنامه به دستگاه‌های اجرایی؛ مهندسان مشاور و پیمانکاران تاریخ : ۱۳۳۷/۱۰/۱ موضوع : آیین‌نامه طرح پل‌های راه و راه‌آهن در برابر زلزله به استناد آیین‌نامه استانداردهای اجرایی طرح‌های عمرانی, موضوع ماده (۲۳) قانون برنامه و بودجه و در چارچوب نظام فنی و اجرایی کشور (مصوبه شماره ۹ ۳۳۶4۹۷ف. مورخ ۱۳۸۵/۶/۲۰ هیأت محترم وزیران)» به پیوست نشریه شماره ۴۶۳ دفتر نظام فنی اجرایی این معاونت. با عنوان «آیین‌نامه طرح پل‌های راه و راه آهن در برابر زلزئه» از نوع گروه اول ابلاغ می‌شود تا از تاریخ ۱ ا(جرا شود. رعایت کامل مفاد این نشریه از طرف دستگاه‌های اجرایی, مهندسان مشاورء پیمانکاران و عوامل دیگر در اجرای طرح‌هاء الزامی است. معاون برنامه‌ریزی ون 561051 -------- صفحهٔ بعد -------- اصلاح مدارک فنی خواننده گرامی : دفتر نظام فنی اجرائی معاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی با استفاده از نظر کارشناسان برجسته مبادرت به تهیه این نشریه نموده و آن را برای استفاده به جامعه مهندسی کشور عرضه نموده است. با وجود تلاش فراوان» این اثر مصون از ایرادهایی نظیر غلطهای مفهومی, قنی, ابهام » ایام و از این‌رو » از نسما خواننده گرامی صمیمانه تقاضا دارد در صورت مضاهده هرگونه ایراد و انسکال فنی مرانب را به صورت زیر گزارس فرمایید : (- تسماره بند و صفحه موضوع مورد نظر را مشخ صکنید . ۳ ایراد مورد نظر را به صورت خلاصه بیان دارید . ۳- در صورت امکان متن اصلاح شسده را برای جایگزین ی ارسال نمایید . ۳ نضاتی خود را برای تماس احتمالی ذکر فرمایید . کارشناسان این دفتر نظرهای دریافتی را به دقت مطالعه نموده و اقدام مقتضی را معمول خواهند داشت. پیشاپیش از همکاری و دقت نظر جنابعالی قدردانی می‌شود . نشسانی برای مکاتبه : تهران, میدان بهارستان خیابان صفی علیشاه » معاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی ریاست جمهوری » دفتر نظام فنی اجرائی -------- صفحهٔ بعد -------- بسمه تعالی بهره‌گیری از ضوابط معیارها و آیین‌نامه‌های ملی در تمامی مراحل طراحی» اجراء بهره‌برداری و نگهداری طرحهای عمرانی با رویکرد کاهش هزینه» زمان و ارتقاء کیفیت» از اهمیتی ویژه برخوردار بوده و در نظام فنی و اجرایی کشورء مورد تأکید جدی قرار گرفته است. براساس مفاد ماده ۲۳ قانون برنامه و بودجه, معاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی ریاست جمهوری» موظف به تهیه و ابلاغ ضوابطء مشخصات فنیء آیین‌نامه‌ها و استانداردهای مورد نیاز طرحهای عمرانی می‌باشد. با توجه به تنوع و گستردگی طرحهای عمرانی» طی سالهای آخیر سعی شده است در تهیه و تدوین اینگونه مدارک علمی, از مراکز تحقیقاتی و توان فنی دستگاههای اجرایی ذیربط استفاده شود. معاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی ریاست جمهوری نیز در راستای وظایف و مسئولیتهای قانونی و به منظور هماهنگی و همگامی با آخرین مطالعات و تحقیقات صورت گرفته در مورد کاهش خطرپذیری ناشی از زلزله » با همکاری معاونت آموزش, تحقیقات و فناوری و شورای عالی فنی آمور زیربنائی حمل و نقل وزارت راه و ترابری اقدام به بازبینی و به‌روزرسانی نشریه شماره ۲۳۵ مرکز تحقیقات ساختمان و مسکن (ابلاغیه شماره ۲۰۱۹۶ مورخ ۱۳۷۴/۴/۱۸ موسسه استاندارد و تحقیقات صنعتی ایران) نموده است که منجر به تدوین نشریه حاضر با عنوان«آیین‌نامه طرح پلهای راه و راه‌آهن در برابر زلزله » گردید. بدینوسیله از خدمات ارزنده مدیران و کارشناسان محترم معاونت آموزش » تحقیقات و فناوری» شورای عالی فنی آمور زیربنائی حمل و نقل و پژوهشکده حمل و نقل وزارت راه و ترابری » شرکت های مهندسان مشاور و اساتید محترم دانشگاههای کشور که با راهنمائیهای ارزنده خود در تدوین و بررسی این مجموعه مشارکت داشتند تشکر و قدردانی می‌نماید. ممهدی رحمتی معاون نظارت راهبردی ۱۳۸۷ -------- صفحهٔ بعد -------- آبین‌نامه طرح پاهای راه و راه آهن در برابر زلزله فهرست معطالب عنوان صفحه فصل اول * کلیا تا م1 سس هلف یم ‎٩ [-3- ضوایط کلی 2 | - 4 - گروه‌بندی پل‌ها بر حسب اهمیت ی 8 - 0 - گروه‌بندی پل‌ها بر حسب شکل ۹ ال روش محاسبه در برایر زلزله ی 0 42 روش تحلیل استاتیکی معادل یم 6 02 - تر کیب تیروهای زلزله با سایر تیروها 19 قصل سوم - ضوایط خاص طراخی بش 21 2-3 نیروهای طراحی پایه‌های دیواری ۵1 ۶-۳- ضوابط طراحی شالوده و کوله با ۲۵ -------- صفحهٔ بعد -------- ۵-۳- اثتر زلرله بر خحاکریزهای پشت کوله‌ها و دیوارها ما 1-۳- ضوابط طراحی سازه‌های فولادی ما ۷-۲ ضوابط طراحی بت مسلح موم مه مهم پیوست شماره ۱- درحه‌بندی خحطر نسبی زلرله شهرها و نقاط مهم ایران ما پیوست شماره ۲- ضوابط تکمیلی روشهای تحلیل پل در برأبر زلرله ما -------- صفحهٔ بعد -------- فصل اول کاسیلات ۱-۱ هدف هدف از تهیه این آیین‌نامه تعیین حداقل ضوابط و مقررات با بهره‌گیری از آیین‌نامه اشتو و حداکثر انطباق با ویرایش سوم استاندارد ۲۸۰۰. جهت طرح و اجرای پل‌ها. اعم از پل‌های راه و راه‌آهن. در مقابل اثرهای ناشی از زلزله می‌باشد. با رعایت این آیین‌نامه انتظار می‌رود پل‌های با اهمیت زیاد (بند ۱-۶-۱) در برابر زلزله‌های خفیف " و ستوسط با قابلیت بهره‌برداری بدون وقفه و در برابر زلزله‌های شدید". بدون آسیب عمده سازه‌ای قابل استفاده باشند و پل‌های با اهمیت متوسط (بند ۲-4-۱) در برابر زلزله‌های خفیف و متوسط. با حداقل خسارت سازه‌ای. قابل بهره‌برداری آتی بوده و در برابر زلزله‌های شدید بدون فرو ریختن. ایستایی خود را حفظ نمایند. ۲-۱ حدود کاربرد این آیین‌نامه برای طرح و اجرای پل‌های فولادی, بتن مسلح. مختلط و بتن پیش تنیده به کار می‌رود. "زلزله خفیف و متوسط با زلزله سطح بهره‌برداری, زلزئه‌ای است که احتمال وقوع آن در ۵0 سال بیشتر از ۵ ‎۹٩‏ درصد باشد و زئزله شدید یا همان زلزله طُرح , زئلزله‌ای است که احتمال وقوع ان در ۵۰ سال کمتر از ۱۰ درصد باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۲ کلیات ۱-۲-۱- پل‌هایی که پایه‌های آنها با بتن بدون آرماتور یا با مصالح بنایی ساخته می‌شوند. ۲-۲-۱- پل‌های آبرو مدفون* در خاک معمولاً نیاز به محاسبه خاصی برای زلزله ندارند. ۳-۱- ضوابط کلی ۱-۳-۱- پل‌ها باید در دو امتداد عمود بر هم قادر به تحمل نیروهای افقی ناشی از زلزله باشند و در هر یک از این دو امتداد بایستی نیروهای جانبی را به نحوی مناسب به شالوده‌ها انتقال دهند. این دو امتداد معمولاً محور طولی پل و محور عمود بر ۲-۳-۱- در پل‌هایی که پایه‌های آنها در پلان ر ۸ سرت به محور طولی مورد‌اند. دو امنداد عمود بر هم گفته شده در بند (۱-۳-۱) را می‌توان در راستای محور پایه‌ها و ۳-۳-۱-عرشه پل‌های راه و راه‌آهن معمولاً از مقاومت و صلبیت کافی برخوردارند. اما به عنوان دیافراگم باید بتوانند نیروهای ناشی از زلزله را به نحوی مطلوب به 24-۳-۱- کوله‌های پل‌ها و دیوارهای حایل باید بتوانند فشار خاک اضافی ناشی از زلزله را بر طبق بند (۵-۳) تحمل نمایند. پلهای آبرو مدفون به پلهای آبرویی اطلاق می‌شود که حداقل ۹۰ سانتیمتر خاک روی آنها وجود دارد. -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طرح پلهای راه و راه‌آهن در برابر زلزله ۳ ۵-۳-۱- در صورت لزوم طراحی پل در مجاورت گسل‌های فعال. زمینهای متشکل از خاک رس حساس و نیز زمینهایی که در اثر زلزله دچار روانگرایی. نشست زیاد. زمین لغزش و یا سنگ‌ریزش گردد. مطالعات ژئوتکنیکی خاص و تمهیدات فنی ویژه الزامی می‌باشد. ۶-۱ - گروه‌بندی پل‌ها بر حسب اهمیت در این آیین‌نامه. پل‌ها از نظر اهمیت به دو گروه تقسیم می‌شوند: (-۱-4- پل‌های با اهمیت زیاد این گروه شامل پل‌های زیر است : الف - پل‌های آزادراهها. بزرگراهها. راههای اصلی و فرعی درجه یک و پل‌های شبکه اصلی و فرعی راه‌آهن کشور ب - پل‌های راههای اتصالی به صنایع حیاتی کشور و تأسیسات مهم نظامی ۲-۶-۱- پل‌های با اهمیت متوسط این گروه شامل کلیه پل‌ها به جز موارد بند (۱-۶-۱). از قبیل پل‌های راههای فرعی درجه دو و درجه سه (روستایی) می‌باشد. ۵-۱ - گروه‌بندی پل‌ها بر حسب شکل در این آیین‌نامه. پل‌ها به لحاظ شکل به دو گروه زیر تقسیم می‌شوند : ۱-۵-۱- پل‌های منضم این گروه شامل پل‌هایی است که کلیه شرایط زیر را برآورده نمایند: ۱- تعداد دهانه‌ها ‎٩‏ و یا کمتر باشد. ۲- زاویه قوس پل در پلان مساوی یا کمتر از ‎٩۰‏ باشد. ۳- در پل‌های متشکل از دهانه‌های ساده متوالی. زاویه قوس پل در پلان مساوی با کمتر از ۲۰۰ باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۶- نسبت طول دهانه‌های متوالی کمتر از ۲ باشد. ۵- نسبت سختی پایه‌های متوالی میانی کمتر از ۳ باشد. ۲-۵-۱- پل‌های نامنظم این گروه شامل کلبه پل‌ها به جر مواردی که در ند (۱-۵-۱) ذکر شده‌اند می‌باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل دوم مهاسبه نیروها و تر کیب بارها ۱-۲ کلیات ۱-۱-۲- کلیه پل‌های موضوع این ایین‌نامه. بجز موارد گفته شده در بندهای (۲-۲-۱) و ۲-۱-۳- در محاسبات فقط مولفه افقی نیروی زلرله در نظر گرفته می‌شود و از ار مولفه قائم صرفنظر می‌گردد. نیروی عمودی تکیه‌گاهی ناشی از زلزله افقی در بند (۲-۲-۳-۳) ارائه شده است. ۳-۱-۲- پل در دو امتنداد عمود بر هم مطابق بندهای (۱-۳-۱) و (۲-۳-۱) محاسبه می‌شود. در محاسبه اثر موْلفه افقی نیروی زلزله در هر امتداد. ۳۰/ اثر نیروی زلزله در امتداد عمود بر آن بطور همزمان بایستی اعمال گردد. ۱-۳-ع- نیروی زلرله باید در هر یک از امتدادهای پل به صورت رفت و برگشت در نضُْر ۵-۱-۲- محاسبه پل‌ها در برابر نیروهای زلزله و باد به تفکیک انجام می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۹ محاسبه نیروها و ترکیب بارها ۱-۲-۲- در محاسبه نیروی افقی زلزله. در پل‌های شهری. اعم از راه و راه‌آهمن. حداقل نصف بار زنده عادی منظور می‌شود. ۲-۲۲ در محاسبه نیروی افقی زلرله به استثنای موارد موصوع ند (۱-۲-۲). در صورنی که مقدار بار زنده کمتر از نصف بار مرده عرشه باشد. بار زنده منظور نمی گردد. در غیر این صورت. دو سوم مجمی بار مرده و زنده عرشه در محاسبات منظور می‌شود. ۱-۳-۲- محاسبه پل‌ها در برابر نیروی زلزله. با یکی از دو روش زیر انجام می گیرد : الفک روش تحلیل استاتیکی معادل ب - روش تحلیل دینامیکی موارد کاربرد هر یک از این روشها برای پل‌های منظم و غیر منظم در بندهای (۲-۳-۲) و (۳-۳-۲) مشخص شده‌اند. ۲-۳-۲-در پل‌های منظم موضوع بند (۱-۵-۱) که طول کل پل کمتر از ۳۰۰ متر و دارای دهانه‌های با طول کمتر از ۱۰۰ متر و پایه‌های با ارتفاع کمتر از ۳۰ متر باشند. می توانند با استفاده از روش تحلیل استاتیکی معادل محاسبه شوند. در غیر این صورت این پل‌ها باید به روش دینامیکی تحلیل شوند. ۳-۳-۲-در پل‌های از نوع معلق. ترکه‌ای. باسکولی و کلیه پل‌های نامنظم تحلیل دینامیکی اجباری است. -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طرح پلهای راه و راه‌آهن در برابر زلزله ۷ 4-۲ روش تحلیل استاتیکی معادل ۱-۶-۲-در این روش نیروی جانبی زلزله بر مبنای زمان تناوب اصلی نوسان پل و با استفاده از طیف بازتاب طرح تعیین می‌ گردد. این نیرو با توجه به شکل نوسان پل در مد اصلی و بر اساس یکی از دو روش ارائه شده در پیوست شماره ۲ در طول ۲-۶-۲-نیروی جانبی زلزله موْثر بر عرشه پل در هر یک از دو امتداد از رابطه (۱-۲) بدست می‌آید : (۱-۲) ان < ۲ در این رابطه : ۷۷ وزن مرده عرشه پل به اضافه مقداری از بار زنده روی پل که در ات بخش (۲-۲) مشخص شده‌است. ۲ : ضریب زلزله که از رابطه (۲-۲) به دست می‌آید : 1 (۲-۲) یگ ۸ در این رابطه : 8 : ضریب بازتاب پل که با استفاده از طیف بازتاب طرح به دست می‌آید. ۳-4-۲ شتاب مبنای طرح (۸) در مناطق مختلف کشور به شرح زیر تعیین می‌شود : قدار ناب بای رح (8) ۳ متو سط ۳۵ ۶ کم ۳۰ -------- صفحهٔ بعد -------- ۸ محاسبه نیروها و ترکیب بارها پهنه‌بندی مناطق چهارگانه فوق در پیوست شماره (۱) مشخص شده‌اند. ضریب بازتاب پل بیانگر نحوهٌ پاسخ پل به حرکت زمین است. این ضرییب با استفاده از روابط زیر و یا از روی شکل‌های (۱- الف و ۱- ب) تعیین می‌شود. ک77> 0 (م7 /7) 5 +۱ - 8 ٩ )۳-۲(‏ 575 م10 2 5+1 - 5 < ۲ 3 و1) (5+1) - 8 در این روابط: [: زمان تناوب اصلی نوسان پل به ثانیه که طبق بند 1-۶-۲ تعیین می‌شود. 10 1 50 پارامترهایی هستند که به نوع زمین ساختگاه و میزان خحطر لرزه‌خیزری منطقه واسته‌اند. مقاد بر این پارامترها در حدول )۱( مشخص شله‌اند. جدول ۱: پارامترهای مربوط به روابط (۳-۲) -------- صفحهٔ بعد -------- راه و راه‌آهن در برابر زلرله _ 22 زی زج یک که مه 2 رس رح ون ی 2 -------- صفحهٔ بعد -------- ِ ۴ یا . یا ۷ 1 ! ۰ ۰ ۰ گس 5 - سس ۰ ۳ ۱۲ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۸ ۱ 1۵ زمین نوغ 111 | ۱ / | ۳۴| زمین نوغ [1 اس / | که ۱ ۳ ِ ا ا ا ٍ ۱ ۱ ۱ ۱ ٍ ۳ ۱ ۱ ۱ ۱ 1 ۱ ۱ ۳-1 7 ۳ ۱ ۱ ۱ ۵ ۵۵ ۱ ۱ ۱ 5 1 ۱ ۱ ۸ ۱ 1 1 ۸ ۸ ۸ 1 ۸ ۸ 1 ۸ 1 1 ۸ ۱ ا اُ ۱ ٍ ۱ ٍ ٍ اْ ۱ ۱ ۱ ۹۶ ۱۴/۶ ۸7۳ ۴ ۳/۸ ۶ ۴۷ برچ ۳ ۳/۸ ارم ۳ اردای ۲ ۹/۸ ۹/۶ ۱۳ ر ۱ ۸ غٍ. /. ۳ 0 (1)26 شکل ۱- ب- ضریب بازتاب پل برای انواع زمینهای مندرج در بند (۶-۶-۲) با خطر نسبی زیاد و خیلی زیاد -------- صفحهٔ بعد -------- همان‌نییآ ۵-8-۲ ر لرح پلهای راه و راه‌آاهن در بر ابر زلرله رم . گه ایر ی بر ها یر را طبقه‌بندی نوع زمین از نظر نوع سنگ و خحاک. موضوع بند حدول )۲( انجام می‌شود. جدول ۲: طبقه‌بندی نوع زمین توصیف مواد متشکله الک ‌- سنگهای آذرین (دارای بافت درشت و ریزدانه). سنگهای رسوبی سخت و بسیار مشاوم و سنگهای دگرگونی توده‌ای (گنایس‌ها - سنگهای متبلور سیلیکاته) طبقات کنگلومرایی با ضشخامت کمتر از ۳۰ متر الف -سنگهای آذرین سست (مانند توف). سنگهای سست رسوبی. سنگهای دگرگونی متورف و به طور کلی سنگهایی که در اثر هوازدگی (تجزیه و تخریب) سست شده‌اند. ب - خاکهای سخت (شن و ماسه متراکم. رس بسیار سخت) الف - سنگهای متلاشی شده در اتر هوازدگی الف -نهشته‌های نرم با رطوبت زیاد در اثر بالا بودن سطح آب زیرزمیی ب -هر گونه پروفیل خاک که شامل حداقل ‎٩‏ متر خاک رس صسر ۵: مه سرعغت مرح برشی می‌باشد که با رعایت اثر ضخا عمق زمین میانگین گیری شده است. مثلاً اگر ‎٩‏ و ۷ به بر موج برشی در آن لایه باشند. می‌توان از رابطه‌ای مشابه زیر ۱۱ حدود تقریبی بیشتر از ۷۵۰ ۳۷۵ ۰ ۳۷۵ ۰ ۳۷۵ ۰ ۱۷۵ > ۵ ۱۷۵ > > ۵ کمتر از ۱۷۵ مت لایه‌ها تا فاصله ۷ را محاسبه کرد : اکس۷ ۷۵ / : 0)ن2 -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۲ محاسبه نیروها و ترکیب بارها که در آن مقادیر حاصل جمع در صورت و مخرج کسر برای تمام لایه‌های تا فاصله ۰ متری عمق از سطح زمین در نظر گرفته می‌شود. ارقام ستون سوم به عنوان راهنما بوده و در صورتیکه تشخیص نوع خاک با مشاهدات و شواهد توصیفی این جدول توسط طراح امکان پذیر نباشد. لازم است براساس آزمایش‌های آزمایشگاهی یا صحرائی. ۷ مستقیماً اندازه‌گیری و یا با توجه به روابط تجربی معتبر از روی یکی از پارامترهای فیزیکی و مکانیکی خاک محاسبه گردد. طبقه‌بندی نوع خاک با توجه به مقدار ۱ صورت می‌پذیرد. در صورت وجود تردید در انطباق زمین محل احداث پل با مشخصات زمین های مندرحج در جدول (۲) باید نوع زمینی که ضریب بازتاب بزرگتری به د می‌دهد. انتخاب شود. 1-۶-۲- زمان تناوب اصلی نوسان پل (آ) را می‌توان از رابطه (۶-۲) بر اساس روش بار یکنواخت و یا رابطه مشابه در روش توزیع بر اساس مد اصلی ارتعاش (پیوست (۶-۲) 44| , برد - مه 7 << 7 ۸ ۱ در این رابطه: ۴ نسختی جانبی پل در جهت مورد نظرا ست و از ز تقسیم نیروی جانبی فرضی وارده به عرشه پل به تغییر مکان حداکثر که در عرشه پل ایجاد می‌گردد. به دست می‌آید. ای جرم موثر لرزه‌ای با 8 : شتاب نقل ۷-۶4-۲- ضریب اهمیت پل (]) با توجه به گروه‌بندی پل‌ها در بخش (4-۱) به شرح زیر تعیین می‌گردد. رب است بر ۷ گروه با اهمیت زیاد گروه با اهمیت متوسط -------- صفحهٔ بعد -------- ایین‌نامه طرح پلهای راه و راه‌ا ۶-۲ -۸- ضریب رفتار([) که ۳ و اضافه مقاومت م و از نوء حه تم ساز د هی - یسم رز ۰ ۰ ۱ زیرسازه - پایه های دیواری - تک ستونها - شمع ستون بتن آرمه (قاب‌هایی که ستونهای آنها را شمع تشکیل می‌دهد) 0 ) دارای حداقل یک شممع مایل قاب ّ معهای فولادی یا مرکب (فولاد و بتن آرمه) )دارای حداقل یک شمع مایا رک سا ‌ ی - شالوده‌ها. سرشمعها و شمعها " ۱: ضریب 1 بدست آمده باید در ه ۲ پایه دیواری را می‌توان در جهت به طراحی ستونها مانند دورپیچ. زاو برای تک ستون در حهت ضعیف اس ۳ اون سوا- 3 َ شا : : ۱ آن شالوده. سرسمع و سمع بلفی می ۶ اتصالات به سیستمهای مکانیکی سازه منتقل می‌کند. این وسیله عموه برش گیرها را شامل می‌شود. هن در برابر زلزله واملی از قبیل شکل‌پدذ عود در پایه‌های پل را ۳۲ [ه) ۳ ۳ ۲ [ه) ۳ محاسبه پایه ها به کار برده شده است دو جهت عمود بر هم به به خم 8و رعایت شده تفاده کرد. که بالای تراز آب یا خاک گردند. اطلای می‌شود که نیروهای ۲ شامل اتصالات خمشی : بری. سیستم سازه‌ای پل. درجا مشخحص می‌کند و بر چسب ان تَ تبصره یل حدول )۳( تعیین ار( 1 ) 3 - اتصال روسازه به کوله - درز انسساط واقه در دهانه ع روسازه - اتصال ستونها. پایه‌ها با قاب سرشممء(36۵1 0ق)) با _ روسازه - اتصال ستونها یا پایه ها به شالوده زیرسازه اعمال گردد. احی نمود مشروط بر اینکه کلیه ض باشند. در چنین شرایطی می‌توان از می‌باشند. پایه تلفی شده و سایر فقس برشی و محوری را از یک عضو به ۱۳ که پایه‌ها / وابط مربوط ضریب 3 متهای زیر -------- صفحهٔ بعد -------- ۱ محاسبه نیروها و ترکیب بارها تبصره : در طراحی پایه‌ها ‏ و کلیه اعضای بن مساح که در تحمل بارهای جانبی زلزله شرکت دارند. باید« ضوابط حاص طراحی» مندرج در فصل سوم این آیین‌نامه رعایت گردد. ۹-۶-۲- پایه‌های پل عااوه بر نیروی زلرله ناشی از وزد عرشه (بندهای ۱-۶-۲ و ۲-۶-۲ باید نیروی زلزله ناشی از وزن خود را نیز تحمل کنند. نیروی اخیر از حاصلضرب ضریب زلرله ( که در محاسبه نیروی زلرله روسازه با عرشه به کار رفته است) در وزن پایه‌ها به دست می‌آید. ۱۰-۶-۲-در توزیع نیروی جانبی زلزله به پایه‌ها. در صورت صلب بودن عرشه نیروی جانبی زلزله وارد به عرشه باید بین پایه‌های مقاوم در برابر نیروی جانبی به تناسب سختی آانها نوزیع گردد. در صورت عدم صلبیت عرشه در توزیع نیروی جانبی باید اثر تغییر شکلهای ایجاد شده در عرشه نیز منظور گردد. ۱۱-۶-۲-در پایه‌هایی که تغییر مکان جانبی قابل ملاحظه‌ای (موجب لنگرهای خمشی ثانویه بیش از ده درصد لنگرهای خمشی اولیه) در آنها اتفاق می‌افتد. اثر ۸-] در نظر گرفته شود. ۲- ۵ - روش تحلیل دینامیکی پل‌ها در این روشها نیروی جانبی زلرزله با استفاده از بازتاب دینامیکی که سازه پل در ائر اثرات حرکت زمین ممکن است به یکی از صورتهای طیف بازتاب شتاب با تاریخچه زمانی تغییرات شتاب مشخحص شود و روشهای دینامیکی شامل روش تحلیل طیفی و روش تحلیل تاریخجه زمانی خواهند بود که در روش تحلیل طیفی برای طیف باز تا شتاب می‌توان از طیف طرح استاندارد طسق شلد (۱-۱-۵-۲- الف) و با از طیف طرح ویژه ساخگاه طبق بند (۱-۱-۵-۲- ب) استفاده نمود. در تحلیل دینامیکی برای مدلسازی سازه پل از بند (۱-۲) پیوست ۲ می‌توان استفاده نمود. -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طرح پلهای راه و راه‌آهن در برابر زلزله ۱۵ ۱-۵-۲- روش تحلیل دینامیکی طیفی (با استفاده از تحلیل مدها) در این روش تحلیل دینامیکی با فرض رفتار ارتجاعی خطی سازه و با استفاده از حداکثر بازتاب کلیه مدهای نوسانی سازه که در بازتاب کل سازه اثر قابل توجهی دارند (مطابق بند ۲-۱-۵-۲) انجام می‌گیرد. حداکثر بازتاب در هر مد با توجه به زمان تناوب آن مد از طیف طرح بند (۱-۱-۵-۲) به دست می‌آید. سپس بازتئاب کلی سازه از ترکیب آماری بازتابهای حداکتر هر مد مطابق بند (۳-۱-۵-۲) تخمین زده می‌شود. ۱-۱-۵-۲- طیف‌های طرح طیف‌های طرح به یکی از دو روش زیر تعیین می‌شود: الفک- طیف طرح استاندارد این طیف. براساس ضوابط عنوان شده در بند ۶-4-۲ که منعکس کننده اثر حرکت زمین برای زلزله طرح در آئین‌نامه است. از حاصلضرب مقدار ضریب بازتاب سازه (8) در مقدار شتاب مبنای طرح (۸). ضریب اهمیت (]) و عکس ضرییب رفتار ( ۷ ) بدست می‌آید. در تعیین این طیف نسبت میرائی ۵ درصد در نظر گرفته شده است. ب- طیف طرح ویژه ساختگاه این طیف با استفاده از مشخصات زلزله‌های منطقه ساختگاه و با توجه به ویژگیهای زمین‌شناسی. تکتونیکی. لرزه‌شناسی. میزان ریسک و مشخصات خاک در لایه‌های مختلف ساختگاه و با بکارگیری نسبت میرائی ۵ درصد تعیین می‌گردد. در صورتیکه نوع پل و سطح زلزله مورد نظر نسبت میرائی متفاوتی را ایجاب کند. می‌توان آنرا مبنای تهیه طیف قرار داد. مقادیر محاسبه شده این طیف باید در ضریب اهمیت (|]) و عکس ضریب رفتار ضرب گردد. در هر صورت مقادیر طیف طرح ویژه ساختگاه را نباید کمتر از دو سوم مقادیر طیف طرح استاندارد در نظر گرفت. -------- صفحهٔ بعد -------- ۹۱۹ محاسبه نیروها و ترکیب بارها ۲-۱-۵-۲ تعداد مدهای نوسان در تحلیل طیفی در هر یک از دو امتداد متعامد. تعداد مدها باید حداقل سه برایر تعداد دهانه‌های پل و حداکثر ۲۵ مد در نظر گرفته شود. ۳-۱-۵-۲- ترکیب اثر مدها در روش تحلیل طیفی از آنجا که حداکثر بازتاب‌های مختلف سازه(نیروها. تلاشها و یا تغییر مکانها) برای مدهای مختلف در یک زلزله بطور هم‌زمان اتفاق نمی‌افتد. لذا لازم است با روش‌های آماری. مقدار بیشینه بازتاب‌های کلی در اعضاء مختلف سازه تخمین زده شود. این چنین روش آماری باید براساس ترکیبی از بیشینه بازتاب‌های مدهای مختلف بوده و آثرات اندرکنش احتمالی بین باز تابهای مختلف نردیک به یکدیگر حاصله از مدهای مختلف را در بر گیرد. یکی از روش‌های آماری ترکیب مدها با یکدیگر. روش جذر ای ۹ ۳ مجموع مربعات 5 روس ( 5155 است. در این روس بازتاب کل لآ در امنداد هر درجه آزادی از رابطه زیر بدست می‌آید: 1 2 ۸ 2 (۲-ه) سره 7-۱ [-/ در رابطه فوق رل باز تا در حه ازادی مورد نظُر برای ملد ۱ بوده و ۷ جمع تعداد مدهای تحت بررسی می‌باشد. از این روشضش می‌توان در مواردی استفاده نمود که زمان تناوب مدهای مختلف با یکدیگر متفاوت بوده و از یکدیگر فاصله کافی داشته باشند به نحوی که رابطه زیر صادق باشد: 7 (۲-د) ( ,7 <7) 0.67 کل -م 1 در رابطه فوق نسبت میرائی برابر ۵ درصد فرض شده و 10 و 110 به ترتیب زمان‌های تناوب طبیعی برای مدهای 11 و 110 می‌باشند. 26۵ 0۲ ناگ 1۵0101۲ عشیگ * -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طرح پلهای راه و راه‌آهن در برابر زلزله ۱۷ در صورتیکه رابطه فوق صادق نباشد. جوابهای بدست آمده از ترکیب جذر مجموع مربعات قابل اعتماد نوده و بهتر است از روش ن دیگری بنام " برد ترکیب مر بعٍ کامل " یا م مضداضص روش (000))" استفاده شود. این روش قابلیت کار ربرد عمومی برا ی اکثر حالات را دارد. م مضاص در رو ش‌ ۳ ترکیب مربعی کامل. باز تا کلی ترکیبی نا از رابطه زیر باست می‌آید: 1 ( ۷-۲) ات 3 9 ۳ 11 0-2 [+(/حر(/ |[</ [-رر در رابطه فوق مقادیر برلا و رررل حداکثر بازتابهای سازه در درجه آزادی مورد نظر به هنگام ارتعاش به ترتیب در مدهای 1 و 110 بوده و ررررر ضریب بین مدی می‌باشد که از رابطه زیر محاسبه می گردد. همچنین باید توجه داشت که در محاسبه لا طبق رابطه بالا علامتهای ,رل و رررل باید رعایت شوند. 3 822 )1+ 2 (۸-۲) و > و0۳ ۴ + 4827)۱ + 2 1 در رابطه فوق مقدار ۲ از رابطه (1-۲) و 05. < ی منظور می‌شود. ۲-۵-۲- روش تحلیل دینامیکی تاریخچه زمانی تحلیل دینامیکی تاریخچه زمانی روشی است تحلیلی برای تعیین بازتاب‌ها در هر مقطع زمانی (در مدت وقوع زلزله در سازه). وقتی که سازه پل در تراز پایه تحت تاثیر شتابهای ناشی از زلرله (شتاینگاشت) قرار می گیرد. در این رو وش باز زار ب‌های دینامیکی ساز م بصورت تابعی از زمان محاسبه می‌گردد. از این روش می‌توان برای تحلیل خحطی ارتجاعی و یا تحلیل غیرخطی سازه‌ها استفاده نمود. 0 0۵۵16 6ا6ام 00 * -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۸ محاسبه نیروها و ترکیب بارها شتابنگاشت. باید تا حد امکان نمایانگر حرکت واقعی زمین در محل احداث پل در اثر زلزله باشد. بدین منظور در حالتیکه تاریخچه زمانی ویژه ساختگاه موجود نباشد باید حداقل پنج زوج شتابنگاشت با ویژگی‌های زیر در تحلیل مورد استفاده قرار گیرد. ۱ در صورتیکه شتابنگاشت‌ها مربوط به زلزله‌های واقعی اتفاق افتاده در مناطق دیگر باشند. باید حتی‌المقدور سعی شود ویژگی‌های زمین‌شناسی. تکتونیکی. لرزه‌شناسی و بخصوص مشخصات لایه‌های خاک در محل شتابنگاشت با محل احداث پل مورد نظر ۲) مدت زمان حرکت شدید در شتابنگاشت‌ها باید زمانی حداقل برابر ۱۰ ثانیه و با ۳ برابر زمان تناوب اصلی سازه مورد نظر هر کدام که بیشتر است. باشد. ۳ زوج شتابنگاشت‌های انتخاب شده باید به روش زیر به مقیاس درآورده شوند: الف -کلیه شتاب‌نگاشت‌ها به مقدار حداکثر خود مقیاس شوند. بدین معنی که حداکثر شتاب همه آنها برابر با شتاب ثقل 8 گردد. ب- طیف پاسخ شتاب هریک از زوج شتابنگاشت‌های مقیاس شاه با منظور کردن نسبت میرایی ۵ درصد تعیین گردد. پ- طیف‌های پاسخ هر زوج شتاب‌نگاشت با استفاده از روش جذر مجموع مربعات با یکدیگر ترکیب شده و یک طیف ترکیبی واحد برای هر زو- ت- طیف‌های پاسخ ترکیبی پنج زوج شتاب‌نگاشت. متوسط گیری شده و در محدوده زمان‌های تناوبت ]۰,۲ و :۱/۵ با طیف طرح استاندارد مقایسه می‌گردد. ضریب مقیاس آنجنان تعیین شود که در این محدوده مقادیر متوسط‌ها در هیچ حالت کمتر از ۱/۶ برابر مقدار نظیر آن در طیف استاندارد نباشد. ] زمان تناوب اصلی طبق بند (1-۶-۲) محاسبه می‌گردد. ثْ- ضریب مقیاس تعیین‌شده. باید در شتاب‌نگاشت‌های مقیاس شاه در بند (الف) ضرب شود و در تحلیل دینامیکی مورد استفاده قرار گیرد. -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طرح پلهای راه و راه‌آهن در برابر زلزله ۱۹ 1-۲ - ترکیب نیروهای زلزله با سایر نیروها در طراحی پل به روش تنش مجاز یا مقاومت نهایی (روش حالتهای حدی) بار زلزله طبق گروه زیر با سایر بارها ترکیب می‌شود: (4-۳) (/۱.0)0+۱+8+8۳+۳+۳0۲- گروه بارگذاری زلزله که در آن: (] : بار مرده با بار زنده طبق بند (۲-۲) 3ا: شناوری ۳ فشار جریان آب فشار خحاک )تا نیروی لرزه‌ای ارتجاعی اصلاح شده با ضریب رفتار( 1 ) مناسب در صورتی که محاسبه پل به روش تنش مجاز انجام می‌شود. تنش مجاز سازه‌های بتن‌آرمه به اندازه ۳۳ درصد و تنش مجاز سازه‌های فولادی به اندازه ۵۰ درصد قابل افزایش است. -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل سوم صوابط خاص طراحی ۱-۳- نیروهای طراحی پایه‌های دیواری نیروهای طراحی(نیروی محوری. نیروی برشی و لنگر) نیروهائی هستند که از تحلیل ارتجاعی با اعمال ضرایب 6[ به دست می‌آیند. ضوابط طراحی در هر دو جهست پایه‌های دیواری طبق بند (۳-۷-۳) باید رعایت گردد. در صورتی که پایه در جهت ضعیف به صورت ستون طراحی گردد. نیروهای طراحی مطابق بند(۲-۳) بوده و ضوابط بند(۷-۳) ۲۳ نیروهای طراحی ستون. قاب شمع و شمع (سازه‌ای) لنگرهای طراحی با اعمال ضرایب رفتار حدول )۳( اصادح می‌شوند وی در تعسم. و ی نیروی محوری و نیروی برشی. ضریب رفتار برابر یک (۱- 6) باید منظور گردد. رل ۳-۳- طراحی اتصالات و طول نشیمنگاه ۱-۳-۳- در محل‌هایی که پیوستگی عرشه قطع می‌شود. مانند محل درزهای روی تکیه گاهها و میان دهانه‌ها. باید از طریق افزایش طول تکیه‌گاهها بااتصال دو / -------- صفحهٔ بعد -------- ۲۲ پیوست ۱- درجه‌بندی خطر نسبی زلزله شهرها و نقاط مهم ایران قسمت عرشه به یکدیگر با مهارکننده‌ها و یا با استفاده از ضامن‌های موثر. ترتیسی اتخاذ گردد که بر اثر حرکات ناگهانی زلزله. دو قسمت عرشه از یکدیگر و با عرشه از روی تکیه‌گاه جدا نشده و جابجایی‌ها باعث سقوط عرشه نشود. ۲-۳-۳ نیروهای طراحی کلیه اتصالات ( به جز مهارهای لرزه‌گیر افقی و عمودی) از تحلیل ارتجاعی با اعمال ضرایب 16 مطابق جدول ۲ به دست می‌آیند. نیروهای طراحی مهارهای لرزه‌گیر افقی و عمودی به شرح زیر می‌باشد. ۱-۲-۳-۳ مهارهای لرزه‌گیر افقی تابلیه‌ها در محل درزهای انبساط. در محل تکیه‌گاهها و میان‌دهانه‌ها. در صورت لزوم باید با کشهای طولی یا ضامن‌ها بگونه‌ای مهار شوند که ضمن اجازه امکان تغییر مکانهای نسبی در زمان بهره‌برداری. از تغییر مکانهای زیاد ناشی از حرکات لرزه‌ای جلوگیری نماید. مهارها می‌توانند تابلیه‌های مجاور را به یکدیگر و یا آنها را به پایه متصل نمایند (از اصطکاک نمی‌توان به عنوان مهار استفاده نمود). نیروی لازم جهت طراحی این گونه مهارها را می‌توان از حاصلضرب وزن سبکتر دو قسمت مجاور عرشه در ضریب شتاب مبنا به دست آورد. ۲-۲-۳-۳ مهارهای عمودی در تکیه‌گاههایی که عکس‌العمل قائم ناشی از زلزله. در خلاف جهت عکس‌العمل قائم ناشی از بار مرده عرشه بوده و مقدار آن از نصف عکس‌العمل بار مرده تجاوز می‌کند. عرشه باید به وسیله مهار کننده‌های عمودی نگهداری شود. نیرویی که این مهار کننده باید تحمل کند به شرح زیر تعیین می‌شود : الف - اگر و ک / ک م)/ 0,5 باشد : (۱-۳) 0/1 ۳ ب -اگر م6 <م/ باشد : (۷-۳) (و - :)۳۶1/2 -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طرح پلهای راه و راه‌آهن در برابر زلزله ۳۳ (۳-۳) وی 20/1 ۳ در این روابط: : نیروی مهار کننده عمودی. ۶ : عکس‌العمل قائم ناشی از نیروی جانبی زلزله. ر۳/ : عکس العمل قائم بار مرده عرشه. و : عکس‌العمل قائم بار مرده عرشه با فرض دوسر مفصل بودن دهانه. ۳-۳-۳- طول نشیمنگاه انتهای آزاد عرشه‌هایی که اجازه حرکت بر روی تکیه‌گاه را دارند. نباید کمتر از مقدار تعیین شده در رابطه زیر اختیار شود : (۳-)) 7 +57 +۵00 -/۸ در این رابطه : : طول نشیمنگاه به میلیمتر ]: فاصله محل تکیه گاه تا محل درز انبساط بعدی یا انتهای عرشه به متر. در مورد پل‌های دارای درز انبساط بین دهانه‌ای با باید مجموع با و با که فاصله‌های تا درز انساط مجاورند. باشد. برای پل‌های یک دهانه‌ای 5 برابر است با طول تابلیه. این طولها در شکل ۱-۳ نشان داده شده است. 1 : ارتفاع پایه به متر. که به شرح زیر تعیین می‌شود: ۹ د ا. ه مهد است ۵ ۹۹ در کوله‌ها [] متوسط رتفاع ستونهایی که بین کوله و محل درز می‌گردد. * در پایه‌های میانی ]۳ ارتفاع ستون یا دیوار در آن پایه است. ۹ ۹9 4 ۱ نه‌ای .۰ م اه ۵ ج ۱ [ و است * در درزهای میان‌دهانه‌ای. |۲1 متوسط رتفاع دو ستون مجاور درز : تبصره: جهت تعیین مقدار طول نشیمنگاه می‌توان از محاسبه تغییر مکانهای ناشی از نیروهای ار تجاعی نیز استفاده نمود. در محاسبه تغییر مکانها لازم است اتر وسایل اتصال -------- صفحهٔ بعد -------- 2 پیوست ۱- درجه‌بندی خطر نسبی زلزله شهرها و نقاط مهم ایران افقی در کلیه درزهای اتبساط روسازه‌های پل (از حمله درزهای انساط میان دهانه) منظور شود و تاثیر عوامل زیر نیز باید در نظر گرفته شود: * پیچش تابلیه در پل‌های مورب (بیه) ۰ چرخشس و یا تخیر مکان جانبی شالوده‌ها ۹ تغییر مکانهای غیر هم فاز قسمتهای مختلف پل نسبت به هم و خصوصاً در تعیین عرض تکیه‌گاهها در محل درزهای انبساط حرکت غیر هم فا زکوله‌ها و ستونها در اثر حرکت امواج زلزله ولی در این روش نیز طول نشیمنگاه ا بر حسب میلیمتر در جهت عمود بر نمای کوله یا پایه نباید از مقدار زیر کمتر باشد: (0.00012592 +10111+ 2.51 +305) - ۸ در این رابطه تعاریف پارامترهای ]۲ و با مشابه تعاریف بالا بوده و 5 عبارت است از زاوبه توربت تکیه‌گاه بر خست درحه که از یک خحط عمود بر دهانه اندازه گیری می‌شود. را را ۲ ۱ 9 : 1 ۳ مس لس ۱ ۱ ستون یا پایه کوله چا ۱ ی الما درز میان دهانه‌ای شکل ۱-۳: ابعاد لازم برای تامین حداقل طول نشیمنگاه -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طرح پلهای راه و راه‌آهن در برابر زلزله ۳۵ ۶-۳- ضوابط طراحی شالوده و کوله ۱-۶4-۳- کلیات در طراحی شالوده و کوله عااوه بر بررسی معمولی محل. خطرهای بالقوه و مقررات طراحی لرزه‌ای مربوط به ناپایداری شیب. روانگرایی زهکشی. نشست خاکریز ۵ / افزایش فشار جانبی خاک نیز باید لحاظ گردد. ۲-4-۳- طراحی شالوده به دلیل طیعت رفت و برگشتی و گذرا بودن بار لرزه‌ای باید ظرفیت نهایی خاک در ترکیب بارگذاری با اعمال صریب رفتار شالوده و شمع (حدول شماره ۳( ملاک عمل قرار گیرد. جدائی موقت حداکثر نیمی از شمم‌های یک گروه شمع اتکایی در شالوده‌های عمیی و حداکثر نیمی از سطح تماس ی در شالوده‌های سطحی مجاز است مشروط بر اینکه خاک نسبت به بارهای متناوب حساس نبوده و مقاومت خود را از دست نذ‌هد. ۱-۲-۶-۳ مقررات ودره شمو / سای در طراحی جهت بارهای لرزه‌ای ظرفیت باربری نهایی شمع باید مورد استفاده قرار گیرد. شمع‌های بتنی باید به گونه‌ای مسلح شوند که بتوانند لنگرها. برش‌ها و بارهای محوری طراحی را تحمل کنند و مقررات ویژه زیر در مورد شممع‌های بتنی باید اعمال گردد: 1 ی زا ط م تس ۰ م (8101107) که ۱/۲۵ برابر مقاومت جاری شدن آرماتور را تأمین نماید. ۲ دورپیچ: طول دورپیج در محدوده شالوده که پتانسیل لولای خمیری دارد. از زیر سر شمع شروع می‌شود و حداقل به اندازه طولی که از دو برأبر قطر شمع یا ۹۰ سانتیمتر کمتر نیست. ادامه می‌یابد. اگر در تحلیل پل و سیستم شمم. تشکیل لولای خمیری در سطح پایینتر از محدوده فوق باشد. در این صورت موم دورپیچها باید تا آن سطح ادامه یابد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۹ پیوست ۱- درجه‌بندی خطر : نسبی زلزله شهرها و نقاط مهم ایران ۳) نسبت حجمی آرماتور برای محبوس کردن بتن: نسبت حجمی آرماتور عرضی ر محدوده دار رای پتانسیا ل لولای ۱ خمیری شبه نه مقدار لازم برای ستون طبق بند (۶-۲-۷-۳) می‌باشد. ۲ ۳ ۶ عدد میلگرد تامین شود و آرماتور دورپیج با تنگهایی به قطر ‎٩‏ میلیمتر با بیشتر و به فاصله گام حداکثر ۲۲/۵ سانتیمتر (به جز در ۱۲۰ سانتیمتر بالای بند(۶-۲-۷-۳)) می‌باشد. نیز باید رعایت شود. ۵-۳- اثر زلزله بر خاکریزهای پشت کوله‌ها و دیوارها ۱-۵-۳- کوله‌های آزاد در مورد کوله‌ها و دیوارهای حایل که مانع مهمی در برابر تغییر مکان افقی آنها وجود ندارد (مانند تابلیه‌هایی که با تکیه‌گاه لغزنده نگهداری شده‌اند)» روش شبه استاتیک مونونویه اوکابه " برای تعیین فشار جانبی محرک خاک در حین زلزله را می‌توان بکار برد. بدین منظور از ضریب زلزله برابر با نصف ضریب شتاب مبنای طرح (0.5۸ > ,6) استفاده می‌شود و می‌توان از اثرات شتاب قائم صرف نظر کرد. کوله‌ها باید به ابعادی کامال #+کوله باید ا ۲ زاد بوده و بتواند به مقدار کافی تس مکان دهد به طو ریکه مقاومت حاک دامار نسح شده با به عصارت دنرگ فشار مر ت‌ اس 7 سر محرک حاک 5 تامین شود. خحاک پشت کوله بدور ن چسبندگی و و با زاویه اصطکاک داخلی می‌باشد . حدود مقادیر دوران دیوار رسای سا که باعث بسیج شدن فشا, ر محرک و مقاوم خاک می‌شود در جدول ذیل آمده است: دوران دیوا ( ر ر 2 -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طرح پلهای راه و راه‌آهن در برابر زلرله ۳۷ طراحی شوند که به جای دوران. بلغزند و تدابیری باید اتخاذ گردد که تغییر مکان افقی 250۸ ۸ صریب شتاب مبنای طرح) بر خست میلیمتر را بدون وارد آمدن خحسارت عمده به تکیه‌گاههای کوله‌ها ممکن سازد. در طراحی کوله‌های فوق الذکر در برایر زلرله باید فشار افقی خاک حاصل از زلزله به اضافه نیروهای حاصله از اشرات اینرسی کوله و نیروهای انتقالی از تابلیه پل در نظر گرفته شود. برای کوله‌هایی که از حرکت افقی آنها بوسیله مهاری‌ها یا شمعهای مایل جلوگیری می‌شود. فشار جانبی خاک با استفاده از ضریب زلزله 1.5۸ * بر در فرمول مونونوبه صریب فشار محرک خحاکی بر و نیروی محرک خاک بر در حالت زلزله به روش مونوئوبه اوکابه بوسیله فرمول‌های زیر تعیین می‌شود: - 0 -0) *و0 (۳-ه) سا مس (0 +7 + ۲05)0/ 00500057 ۷۲ درز | (1-۳) بر( -1) 7711 > بر زاویه اصطکاک داخلی ۵ زاویه اصطکاک بین خاک و کوله 1 (س )اب۸7 -ل0 - | ضریب شتاب قائم زلزله 1 زاویه شیب خاکریزی زاویه شیب سطح پشت دیوار(زاویه دیوار در سطح تماس با خحاک) -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۸ پیوست ۱- درجه‌بندی خطر نسبی زلزله شهرها و نقاط مهم ایران ٩1) - 0 17) )۷-۳(‏ (۵0 7 راب (/ -005)7 (0 +۶ + )05 روابط نظیر در مورد ضریب فشار مقاوم خاک برم6/ و نیروی مقاوم خاک بررلل در حالت زلزله به روش موئونویه اوکابه به شرح ذیل می‌باشد: ( +60 -0) 05*۶ ۳ (۸۳) (۵ + ۶ -۶۵۹)۵ ۲۵۹۵0۵۶۹۲ درز | مک ( یک -1) 7 > برد (4-۳) 2 ا (7 +0 - ۵(10)0 + )۹۳ ۲ ۳۳ (۳-: ۱) ( -/0(00۹)7 +6 -۵۶)0 ۱ محل تاثیر برآیند فشار خاک در حالت زلزله را می‌توان با فرض آنکه نیروی استاتیک خاک در فاصله از کف دیوار و نیروی دینامیکی اضافی در فاصله 677. از کف دیوار اثر نماید. محاسبه نمود". و ۹ 11 51 ۹ و و را مس ریا با ۱ (وا ۳ 2 8 : وس 9 گوه فعال 8 راب ۳ دیوار وزنی ۱ ۹ 8 تست ی ۰ پد 9 هه مه | ها مر ۱ سس 1 ( د 71 ۹ ,5 ۱ سا ۹ ۹ ۱ ۱ سو / از ۱۱ ۲ ,۶ ِا ۲ / 1 شکل ۲-۳ نمودار نیروی گوه فعال ً برای بسباری از حاللات می‌توان نبروی حاصله از حاک در شرایط زلزله را در نقطه ار 7 - (/ و یا نوزیع فشار گسترده 2 -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طرح پلهای راه و راه‌آهن در برابر زلزله ۳۹ ۲-0-۳- کوله‌های یکپارچه " در کوله‌های یکپارچه. حداکثر فشار خاک بر روی کوله را می‌توان برابر با حداکثر نیروی طولی زلزله منتقل شده از تابلیه به کوله در نظر گرفت. به منظور به حداقل رساندن خسارت کوله در زلزله. کوله باید چنان طراحی شود که در مقابل فشار مقاوم خاک پشت کوله مقاومت نماید که این مقدار باید از حداکثر نیروی طولی منتقل شده از تابلیه به کوله بیشتر باشد. هنگامی که قسمتی از نیروهای طولی زلزله با پایه‌های میانی مستهلک می‌شود. لازم است نیروی زلزله وارد بر کوله با در نظر گرفتن سختی پایه‌های میانی, کوله‌ها و خاک 1-۳- ضوابط طراحی سازه‌های فولادی ۳--۱- کلبات . طراحی و ساخت ستون و اتصالات فولادی طبو آیین‌نامه معتبر طراحی فولاد باید انجام گیرد و هر یک از دو روش طراحی تنش مجاز با مقاومست نهایی می‌تواند مورد استفاده قرار گیرد. اک اد ا 9 تنش مجاز استفاده شود. تنش‌های مجاز را می‌توان تا ۵۰ ر ‏ مل درصد افزرایش داد. ۲-۹-۳ اثر ۳-۸ تنش‌های محوری و خمشی ناشی از خمش انویه حاصل از اثر ۳-۸ باید در محاسبات ملحوظ گردد. ۷-۳- ضوابط طراحی بتن مسلح ۱-۷-۳- کلیات طراحی و ساخت ستونهاء پایه‌های دیواری شکل و اتصاللات بشی در جاریز. طسق ایین‌نامه معتبر طراحی بتن و مقررات این بخش باید انجام گیرد و هر یک از دو روش با رام َ 1 1 ی 1 - ۹ ۱ ۱۱ منصور ار کوله‌های یکپارچه. کوله‌هایی هستند که حدافل در یک طرف نا تابلیه پیوسته بنوده و درری ین کوله و دانلسه وجود با ۰ ۷ - ۱ ۳ : و ۹ ۰ و .۰ نذاشته و نیروهای صولی نو سط فشار خاک طرفس- و پایه‌های میانی گرفته می‌شوند. رس بر -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۰ پیوست ۱- درجه‌بندی خطر نسبی زلزله شهرها و نقاط مهم ایران طراحی تنش مجاز یا مقاومت نهایی می‌تواند مورد استفاده قرار گیرد. اگر از روش تش مجاز استفاده شود. در حالت ترکیب با زلرله. تنش‌های مجاز را می‌توان به میزان ۳۳ درصد افزایش داد. ۲-۷-۳- ضوابط طراحی ستون مقررات این بند در طراحی ستون‌ها باید رعایت گردد. ستون عضو فشاری است که نسبت ارتفاع آزاد به بزرگترین بعد مقطع در طول ستون. بزرگتر یا مساوی ۲/۵ باشد. در عضوهای فشاری با نسبت کمتر از ۰۲/۵ ضوابط پایه‌های دیواری طبق بند ۳-۷-۳ بکار گرفته می‌شود. در پایه‌های دیواری در صورت رعایت کامل ضوابط ذیل در خصوص ستون می‌توان آن را در جهت ضعیف به عنوان ستون نیز طراحی نمود. ۱-۲-۷-۳- آرماتور عمودی سطح آرماتور طولی نباید از ۰/۰۱ سطح مقطع کل ستون (یم) کمتر و از ۰/۰۹ آن (حتی در محل وصله‌ها) بیشتر باشد. وقتی به دلایل معماری مقطع بزرگتر از آنچه مورد نیاز است. استفاده شود. می‌توان میلگرد را بر اساس مقطع کاهش یافته‌ای طراحی نمود که با ۰/۰۱ آرماتور بتواند بارهای وارده را تحمل نماید. ۲-۲-۷-۳ مقاومت خمشی در تعیین مقاومت ستون. خحمش دو محوری باید در نظر گرفته شود و ستون برای هر دو حالت بار محوری بیشینه و کمینه طراحی شود. در هر دو مورد ستونهای تنگدار یا مارپیچ وقتی تنش از ۲۰ درصد مقاومت فشاری مشخصه بتن 120 در نتیجه بار محوری بیشینه ستون تجاوز می‌کند. باید ضریب کاهش مقاومت 00 استفاده شود. هنگامی که تنش حاصل از بار محوری بیشینه. بین 7 0/20 و صفر است. می‌توان مقدار ۳ را بطور خطی, از ۰/۵ به ۰/۹( مقدار 0 برای خمش) افزایش داد. -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طرح پلهای راه و راه‌آهن در برابر زلزله ۳۱ ۳-۲-۷-۳ برش ستون و آرماتور غرصی در نواحی انتهایی ستون. وقتی میانگین تنش فشاری در هسته مرکزی ستون. از صفر تا 0/1 افزایش می‌یابد. مقدار م1 به طورخطی از صفر تامقدار حداکثر آن افزایش می‌یاید. ناحیه انتهایی ستون ناحیه‌ای در محل اتصال ستون به سر ستون با تابلیه و محل اتصال ستون و شالوده می‌باشد که حداقل طول آن باید بزرگترین هر سه مقدار زیر باشد: الف - بزرگترین بعد سطح مقطع ستون ب - - ارتفاع موتر ستون ۶ ح - ۶۵ سانتیمتر پایینی از سه برابر قطر شمم پایین‌تر از نقطه گیرداری" تا یک برابر قطر شمم (یا حداقل ۶۵ موم هر ر بر ر ۰ ار ر ۳ ب 8-۲-۷-۳ آرماتور عغر ضصی محبوس کردن (قندای) بسن در لولااهای خحمیری هسته مرکزی ستونها. شمع ستونها و شمعهای درجا. در نقاط محتمل لوللای خمیری باید با آرماتور عرضی محبوس شوند. آرماتور تعیین شده طبق این بند و آرماتور برشی مورد نیاز بدست آمده از بند قبل. هر کدام که بیشتر است مورد استفاده قرار خواهد گرفت. مقاومت حد جاری شدن آرماتور عرضی نباید از مقاومت حد جاری شدن آرماتور طولی بیشتر باشد. نسبت حجمی آرماتور مار پیچ به حجم کل هسته(,م) برای ستونهای گرد. بیشترین یکی از دو مقدار زیر می‌باشد: ۸ لت اس (۱-۳ ۱ ام ۸ ۳۳1 -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۲ پیوست ۱- درجه‌بندی خطر نسبی زلزله شهرها و نقاط مهم ایران / (۱۳۲-۳) ی مساحت آرماتورهای خاموت ( , ۸ ) برای ستونهای چهارگوش. بیشترین یکی از دو مقدار زیر است: ۹ اح کر اگم ,030۵ و۸ (۱۳-۳) ۸ !» ۳ (۱۶-۳) نا در روابط فوق: 2 فاصله عمودی خحاموت‌ها به میلیمتر و حداکثر ۱۰۰ میلیمتر است. یام : مساحت کل مقطع ستون به میلیمتر مربع ریم : مساحت آرماتورهای خاموت به میلیمتر مربع 1 : مقاومت مشخصه خحاموت با آرماتور مار پیچ بر خست مگاپاسکال (نیوتن بر مىلیمتر م نع) ی ی 05 7 بعلد هسته مرکزی ستون به میلیمتر در حهت مورد نظر بر حسب میلیمتر 4 نسبت حجمی آرماتور مار پیچ به حجم کل هسته مرکزی بتن در نواحی انتهایی ستون و شمع ستونها. تعریف شده طسق بنشد (۳-۲-۷-۳) که احتمال تشکیل لولای خمیری می‌رود. جهت تعیین فاصله آرماتورهای دورگیری عرضی -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طرح پلهای راه و راه‌آهن در برابر زلزله ۳۳ الف- حداکثر فاصله آرماتورها از یکدیگر نباید از ۲۵ درصد کوچکترین بعد عضو ب- در نواحی که از آرماتور عرضی برای محصور کردن بتن استفاده می‌شود. هم‌پوشانی آرماتور دورپیچ مجاز نیست و برای اتصال آرماتور دورپیچ در این نواحی باید از جوش (با رعایت کامل ضوابط) استفاده نمود. در موارد خاص عدم امکان اجرای جوش و با تایید قبلی. هم‌پوشانی آرماتور دورپیچ. ففط در صورتی مجاز است که زاویه خمیدگی قلاب از ۱۳۵ درجه بیشتر بوده و به طول حداقل ۱۵ برابر قطر دورپیچ و یا ۲۵ سانتیمترء هرکدام که بزرگتر است. در داخل هسته مرکزی بتن ادامه داده شود. 1-۲-۷-۳- وصله آرماتور طولی وصله با رعایت الزامسات طراحی فقط در محدوده میانی ستون (خارج از محدوده‌های + کناری ستون) مجاز است و طول وصله باید حداقل ۶۰ سانتیمتر یا :1 برابر قطر میلگرد. هر کدام بیشتر است. باشد. حداکثر فاصله آرماتورهای عرضی در طول وصله آرماتورهای طولی ۱۰ سانتیمتر با ۵ درصد کوچکترین بعد عضو هر کدام کوچکتر است. می‌باشد. وصله‌های جوشی یا وصله‌های مکانیکی مورد تأیید می‌توانند در وصله‌گذاری استفاده شوند مشروط براینکه وصله‌ها هیچگاه در دو آرماتور مجاور در یک لایه آرماتور طولی. در یک مقطع. استفاده نشوند و فاصله بین وصله‌های دو آرماتور مجاور در دو مقطع که در راستای محور طولی ستون اندازه‌گیری می‌شود. باید بیش از ۰ سانتیمتر باشد. ۳-۷-۳- ضوابط طراحی پایه‌های دیواری ضوابط این بند. در مورد طراحی پایه‌های دیواری در جهت قوی کاربرد دارد. پایه‌های دیواری درجهت ضعیف می‌تواند همانند ستون طراحی گردد و از ضریب رفتار +[ -------- صفحهٔ بعد -------- ۳ پیوست ۱- درجه‌بندی خطر نسبی زلزله شهرها و نقاط مهم ایران ستون در آن جهت استفاده شود. اگر پایه. در جهت ضعیف. همانند ستون طراحی نشود. محدودیت‌های تنش برشی این بند اعمال می‌گردد. حداقل نسبت آرماتور افقی(,م) و قائم (,م). در هر پایه دیواری نباید از ۵ کمتر باشد. فاصله آرماتور. چه افقی و چه قائم. نباید از ۶۵ سانتیمتر تجاوز نماید و توزیم آن باید یکنواخت باشد. 2۶: نسبت سطح مقطع آرماتور برشی افقی به مساحت کل مقطع قائم بتن ,2 : نسبت سطح مقطع آرماتور برشی قائم به مساحت کل مقطع افقی بتن تنش برشی نهایی. ,۰1 در پایه دیواری برحسب نیوتن. از رابطه زیر بدست می‌آید: م0 4 ,0.0070 ]0. ۱6 : مقاومت فشاری مشخصه بتن بر حسب مگاپاسکال (نیوتن بر میلیمتر مربع) 8 کر 7 0 در ی ررو هت ۶ ۰ ۰ مد ۰ ی م : سس بر سی نهایی تباید از 1 ۷ تجاوز نماید. ارماتورهای بر سی باید در دو سفره و با نوزیع یکنواخت استفاده شوند و مقدار ,2 مساوی 70 اختبار گردد. وصله‌ها در آرماتور برشی افقی و قائم. چه در یک سفره و چه در دو سفره باید به صورت یک در میان قرار داده شوند. 2-۷-۳ اتصالات ستون منظور از اتصال ستون. ادامه قانم مقطع ستون به درون عضو مجاور می‌باشد. در محاسبه طول مهاری فولادهای طولی.تنش تسلیم فولاد باید به میزان ۲۵ درصد افزایش یابد. آرماتور عرضی ستون باید در طولی مساوی ۵۰ درصد بعد بیشینه ستون و حداقل ۶۰ سانتیمتر. از سطح اتصال ستون به داخل عضو مجاور. ادامه پیدا کند. تنش برشی ال نهایی در محل اتصالات ستونها. در هر جهت نباید از ]/ /۰/۹۹۰ بیشتر باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۵-۷-۳ درزهای احرایی در ستون‌ها و پایه‌های دیواری در صورتی که نیروی برشی در یک درز اجرایی صرفاً با عمل میلگردهای انتظار " و اصطکاک روی سطح زبر شده بتن تحمل می‌شود. کل نیروی برشی نهایی در محل درز اصطکاک روی سطح زبر شده بسن تحمل می‌شود. کل نیروی برشی نهایی در محل درز اجرایی نباید از رل برحسب نیوتن. که از رابطه زیر بدست می‌آید. تجاوز نماید: ۷-۶ 0.85)0.045 ۸,۶ +3.342۱۹-۳( با 7۰ ۰ 3 ۰ ده مه سس : حداقل بارمحوری ستون یا پایه دیواری بر حسب نیون * [0۷۷0] 0 -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- یو سس 1 درجه‌بندی خطر نسبی زلزله شهرها و نقاط مهم ابران -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- زو اس نی ی ی 3 ۶ زا ۱ . 2 ۰ ۲ و ن : اط 3 ز و ۰ ۰ اج ی ن‌نامه طرح پلهای راه و راه‌اهن در برابر زلزله ۳۹ ور ۹ چِ : َ 9 8 ۱ ۱2 ط ۱ : ی و ۰ ۱ یا 1 4 ۰ ۰ با 4 > ّ ای ۹ ً ۱ ۱ ۹ : اس 3 1 و ۱ ۱ ۰ ۱ َ ۰ 1 ۱ 1 ۰ : ۱ ۱ : : : و ات 1 ی ی ها ۷ ۰ 1 ۰ ۱ َ گ چا ,۱ ی رو ۰ 1 ۱۰ ۹ ۹ . ۰ ۰ ۰ , ۱ ه : : ْ: ا : ۱ ی - ۱ ۰ دش 8 1 ۰ . 2 1 ۰ ۰ ۰ ۰ و ۹ ۰ 2 1 ۰ ۰ نو ۰ َ .! !1 یه َ 4 0 9 - 1 : - رس 2 ّ. ۳ ۱ ۰ . - ز ده ی رو ی او دِ ۰ 1 َ مه ۸ ای .۰ او 4 2 َ ۹ ۰ 5 : ی 0 ْ.. ۳ ‌ ۳ ۰ ۳ ۰ 5 8 واه ی ۰ ی 2 ۰ ۰ کم 2 و 7 ما ی ا ۱ .۰ ی ً تم : . ۰ ی "۱ ار ی ۶ ی ۹ ۱ : ۱ بسن را ۰ ۱ 4 ا چم دا با : که زا رو م ها پا تچ ب دار وه ۳ 1 ۱ ۱ ۱ - 0 ۱ بت . ۱ ی ی ۰ ۱ ا ۳ ۹ ۰ ز و ی 1 ۹" [ .. ار" 3 ل نک عم( از ۱ ۰ ۱ و . ره . : ۰ ۹ ۹ / ا چز " 5 4 ۲ 0 4 : ت نا ۹ ۱ : ه سیم یی << ۳ سا 3 َ : : 2 : 2 3 ۰ ۴ سا -------- صفحهٔ بعد -------- ۶.۰ زو الف - شهرستان پیوست ۱- درجه‌بندی / » ایران ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه اس ْ طرح پلهای راه و را آهن در برابر زلرله استان ذرباد حخال رن ی کرمانشاه ره سبستان و بلوجستان ایلام خراسان اصفهان ۱ -------- صفحهٔ بعد -------- ۲ پیوست ۱- درجه‌بندی استان ۰ ۱" مر چهارمحال وبختیاری اذربایجان شرقی هر مر گان لب خراسان ایران ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ 7 ۱ ۱ ۱ ۱ -------- صفحهٔ بعد -------- پ تب طرح پلهای راه و راه ۳ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ -------- صفحهٔ بعد -------- 2 ک : یوست ۱- درجه‌بندی < ایران ٍ -------- صفحهٔ بعد -------- حج- 5 د۵- طرح پلهای راه و راه ۹ ۳ ح‌ِ ... آهن در برایر زلزله ۵ -------- صفحهٔ بعد -------- ۹ و ر سر یوست ۱- درجه‌بندی < ایران ٍ -------- صفحهٔ بعد -------- ر- ار طرح پلهای راه و راه آهن در برایر زلزله ۷ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ -------- صفحهٔ بعد -------- ۸ شش ۰ 1 : جر مت اس سا یوست ۱- درجه‌بندی < ایران -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طرح پلهای راه و راه‌آهن در برابر زلزله ۹ ۳ ردیف شهرستان استان سس سک سا وش ام نان با اشنا وک را کش با ۷ مرها جیارساد خاش بل تا ۷۳ سرا ار نبا ۳ انز ار سس با نان | شش نا ا ۱ عاعش ال تا ا سس ا شب ۳ سا شش نا ا سا نبا او شب یا ۳ شب سب نا ای بر زنش را سس از سح بر شب با | هکم | کش ]| |اا ۱ سناسا تا اس با اشنا ۳ ناش سس با زا سس ا شا نس | مان نا ا ۱ -------- صفحهٔ بعد -------- ۵۰ ق- قصر سوم ی / 0 قصر قند / یوست ۱- درجه‌بندی < ایران ْ -------- صفحهٔ بعد -------- ک- ۰ طرح پلهای راه و راه آهن در برایر زلزله ۹۵۱ -------- صفحهٔ بعد -------- ۹۲ گ- ل- ۳ ۰. گحسا, ار ت اس / گرگان گرمسار گر ۳ گا آرا لاوان ۱ ۰.۱ لردگان یوست ۱- درجه‌بندی < ایران ٍ -------- صفحهٔ بعد -------- ۹1 ۰ طرح پلهای راه و راه استان اس کیان ذربایجان عربی / کرمان مر ری مازند,آن ۷ / اد ربایجان / اردبیل خی اسان / همدان ی ۳ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ -------- صفحهٔ بعد -------- ۵ ن- ۰ نو سوه ۵ 7 7 نوشهر ۱ تور نورآباد (ممسنی) نهاوند تیرادر ی هی نیک شهر ار یوست ۱- درجه‌بندی < ایران ْ -------- صفحهٔ بعد -------- ایین‌نامه طرح پلهای راه و راه‌اهن در برایر زلرله ۵6 خطر نسپی زلزله خیلی ]| دنا اضف الیل ا با دش | اج | ]| ]ی ]| سا تب || | با بسن | سنا ]| ا] 7 یجان | وش | || ]هس | خونتا | ]| ا ها ]| باسح | که یرادا الا با با خن ]نا ا ایا -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- یو ست 2 ضوابط تکمیلی روشهای تحلیل پل در برابر زلزئه ۱- کلیات دو روش کلی تحلیل به شرح دیل در این آیین‌نامه مشخص شده است: _ روش تحلیل استاتیکی معادل - روش تحلیل دینامیکی ضوابط کاربرد هر یک از این روشها بر طبق مندرجات بندهای (۲-۳-۲)و(۳-۳-۲) در این روشها نیروی جانبی زلزله بر مبنای زمان تناوب اصلی نوسان پل و با استفاده از طیف بازتاب طرح تعیین می‌گردد که روشهای توزیع نیروی زلزله شامل روش آبار یکنواخت* و روش * توزیع بر اساس مد اصلی ارتعاش * است. -------- صفحهٔ بعد -------- ۵۸ پیوست ۲- ضوابط تکمیلی روشهای تحلیل پل در برابر زلرله ۱-۲- روش بار یکنواخت روش بار یکنواخت برای حرکات زلزله در دو جهت طولی و عرضی استفاده می‌شود. این روش جهت تخمین اثرات بارهای زلزله پل‌های منظم که عمدتاً در مد اصلی ارتعاش پاسخ می‌دهند. مناسب است. علیرغم اینکه تغییر مکانها و نیروی اعضا در این روش با دقت کافی محاسبه می‌گردند ولی نیروی برشی در کوله‌ها معمولاً بیشتر تخمین زده می‌شود. مراحل انجام محاسبه به شرح ذیل اختیار می‌شود: گام اول 7 تغییر مکانهای استاتیکی (۷,)8 در اثر بار فرضی یکنواخت ,/ طبتی شکلهای او ۲ محاسبه می‌شود. باریکنواخت #)۷۷) در سراسر پل تأثیر داده می‌شود. واحد آن نیرو بر طول می‌باشد که آن را می‌توان برابر با یک در نظر گرفت. گام دوم - سختی جانبی پل ۴ا و وزن کل ۷۷ از روابط زیر بدست می‌آید: 72 ۳۰ 11012 ]/- | 1) < بم : طول کل پل 3 بیشینه (۷,)۸ بر حسب واحد طول (۷۷ (#: وزن واحد طول که شامل بار مرده عرشه. ملحقات آن و قسمتهای موْثر بار مرده زیرسازه و بار زنده طبق بند ۲-۲ می‌باشد. گام سوم - زمان تناوب پل (آ) با استفاده از رابطه زیر محاسبه می‌شود: 7 << 7 ۳ 6 زیر محاسبه می گردد: »0 7 1 گام چهارم - نیروی زلزله استاتیکی معادل م7 از رابطه ۳ ضریب زلزله که از روش تحلیل استاتیکی معادل به دست می‌آید. رد رل -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طرح پلهای راه و راه‌آهن در برابر زلزله ۹ : بار زلزله یکنواخت در واحد طول پل که جهت حصول مد اولیه ارتعاش پل گام پنجم- محاسبه تغییر مکانها و نیروهای اعضاء برای استفاده در طراحی که با اعمال 7 برسازه و انجام تحلیل مجدد با استفاده از نسبت ۴۰ و انجام تحلیل اولیه صورت 7/70 (۷.)2 ۹ ۳1 در خس(ه ۷ ۷۰ سس سا - از را لا ما لا زا شکل ۱ : عرشه پل که تحت تاثیر بارگذاری طولی و عرضی قرار دارد ۲-۲- روش توزیع بر اساس مد اصلی ارتعاش این روش تحلیل طیفی برای حرکات زلزله در دو جهت طولی و عرضی استفاده می‌شود. گام اول - تغییرمکانهای استاتیکی (۷,)8 را با فرض بار یکنواخت ,(/ طبق شکل ۱ محاسبه و در تمام طول پل تأثیر داده می‌شود. واحد آن. نیرو بر واحد طول می‌باشد که می‌تواند برابر با یک اختیار شود. جایجایی استاتیکی (۷,)۸ همان واحد طول را دارد. گام دوم - پارامترهای 0 و ل/ و از با استفاده از روابط زیر محاسبه می‌شود: )۳ ا - به0 ,)۷ | - 8 7 )۷ ]| < ۲ -------- صفحهٔ بعد -------- ۹ پیوست ۲- ضوابط تکمیلی روشهای تحلیل پل در برابر زلزله (7)/: بار مرده واحد طول پل شامل عرشه و زیرسازه در مقطع (واحد نیرو بر واحد طول) واحد پارامترهای 0 و 4 و ۲ به ترتیب برحسب مربع واحد طول. واحد طول در واحد نیرو و مربع واحد طول در واحد نیرو می‌باشد. گام سوم - زمان تناوب اصلی پل )1( ۴ استفاده از رابطه زیر محاسبه می‌شود: 4 یکی گام چهارم - بار استاتیکی معادل زلزله (7,)8/ از رابطه زیر محاسبه می‌شود: 7 << 7 (0( ۶ - (مرم ۲ : ضریب زلزله که از از رابطه ۲-۲ بند (۲-۶-۲) به دست می‌آید. (2),/ : توزیع نیروی معادل استاتیکی وارد بر پل در مقطع ۸ برحسب واحد نیرو بر واحد طول گام پنجم- نیروی (8),/ مطابق با شکل ۲ بر پل تأثیر داده شود و نیروی اعضاء و تغیر مکانها به واسطه آن تعیین می‌گردد. 9 : 2/۵ ۷./) 20 ۷. /)00( ۷ سس ا از از از الا ا ۸۱ 51 ۳1 (<) ا۳ شکل ۲: عرشه پل که تحت تاثیر بارگذاری طولی و عرضی معادل زلزله قرار دارد اصولاً روش تحلیل دینامیکی چند مدی برای پل‌های غیر منظم از لحاظ هندسی به کار می‌رود که در مدهای ارتعاش. در هر سه راستا به صورت هم‌بسته با همدیگر عمل -------- صفحهٔ بعد -------- آیین‌نامه طرح پلهای راه و راه‌آهن در برابر زلزله 1 می‌کنند. این هم‌بستگی موجب می‌شود که مدهای ارتعاش در دو راستای طولی و عرضی از هم مستقل نباشند و در نتیجه پاسخ کلی سازه ناشی از چندین مد ارتعاش آن خواهد بود. با استفاده از برنامه کامپیوتری با قابلیت تحلیل دینامیکی سه بعدی خطی. می‌توان اثرات این همبستگی و تأثیرات چند مد ارتعاش را در پاسخ نهایی سازه تعیین کرد. هرگونه حرکت در تکیه‌گاهها در هر یک از دو جهت افقی. به دلیل هم‌بستگی ذکر شده. باعث ایجاد نیروهایی در هر دو امتداد محورهای اصلی هر عضو می‌شود. در پل‌های قوسی در پلان. حرکت طولی را می‌توان در جهت راستایی که دو سر کوله‌ها را وصل می‌کند فرض نموده و در این صورت حرکات عرصی باید در جهت عمود بران راستا. منظور شود. ۱-۳- روسازه‌ها روسازه‌ها باید به صورت سه بعدی با گره‌هایی مدل شوند که محل این گره‌ها علاوه بر نقاط انتهایی دهانه‌ها. حداقل در َ دهانه‌ها نیز باشد. هرگونه عدم پیوستگی (از قبیل درزهای انبساط) باید در مدل منظور شود. توزیع مناسب جرم در گره‌ها با دقت کافی صورت گیرد. اثر مهارهای لرزه‌گیر در محل درزهای انبساط را می‌توان با افزودن یک یا چند عضو سازه‌ای با مشخصات ارتجاعی خطی که دارای سختی معادل با مهارها باشند. ۲-۳- زیرسازه‌ها ستونها و پایه‌های میانی نیز مانند اعضای قابهای فضایی باید مدل سازی شوند. برای ستونهای سخت و کوتاه که طول آنها کمتر از َ طول کوچکترین دهانه مجاور آنهاست. نیازی به در نظر گرفتن گره‌های میانی نمی‌باشد. ستونهای بلند و انعطاف‌پذیر باید با گره‌های میانی در طول علاوه بر گره‌های انتهایی مدل شوند. در مدل باید اشر خروج از مرکزیت روسازه در پایه‌ها منظور شود. اندرکنش خاک و زیرسازه را می‌توان به کمک فنرهای با سختی خحطی معادل مدل‌سازی شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۹1۲ پیوست ۲- ضوابط تکمیلی روشهای تحلیل پل در برابر زلرله ۳-۳- شکل مدها و دوره تناوب شکل مدها و دوره تناوب مورد نیاز پل در هر راستای مورد نظر با استفاده از روشهای شناخته شده با در نظر گرفتن عناصر سازه‌ای مقاوم در برأبر زلزله با تکیه‌گاههای گیردار و سختی‌های ارتجاعی محاسبه می گردد. 4-۳- مدل ریاضی پل مورد نظر باید به صورت سه بعدی با اتصالات و گره‌هایی که به طور واقع بینانه. سختّی و اثرات اینرسی سازه را نشان می‌دهند. مدل شود. هر اتصال 5 گره باید شش درجه آزادی داشته باشد که سه درجه تغییر مکان انتقالی و سه درجه تغییر مکان دورانی می‌باشد. جرم سازه باید به صورت متمر کز و با حداقل سه درحه آزادی انتقالی در نضر گرفته می‌شود. جرم سازه شامل جرم روسازه و ملحقات آن و قسمتهای موتر زیرسازه بوده و بار زنده طبق بند ۲-۲ این آیین‌نامه می‌باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- خواننده گرامی دفتر نظام فنی اجرایی معاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورء با گذشت بیش از سی سال فعالیت تحقیقاتی و مطالعاتی خودء افزون بر چهارصد عنوان نشریه تخصصی- فنی» در قالب آیین‌نامه. ضابطه معیار, دستورالعمل, مشخصات فنی عمومی و مقاله» به صورت تالیف و ترجمه» تهیه و ابلاغ کرده است. نشریه حاضر در راستای موارد یاد شده تهیه شده تا در راه نیل به توسعه و گسترش علوم در کشور و بهبود فعالیت‌های ۵۶ قابل دستیابی می‌باشد. دفتر نظام فنی اجرایی -------- صفحهٔ بعد -------- 0 0۶ 1160۱۱1۲ 151216 5 3211۳۳2۲۷ مود مجم ۲۸ عأه:) 1205161 ۸۵515424 ماو هد 3 :۸0 40 10205 01۲ ۱۷1115۳۲ 0 ۹26 ۵۳ 0۱1260 0106 ان 00۱ 0 ۳:0۱ [ 10002 اه 130۳۵ 40 11662۳ :1۳۵۳2 0۶ 1600۲ وا که تررعت / ۳و۱ (7 110۳1210۱ 7 0