معاون برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رئیس جمهور

⚠ این متن با نرم‌افزار از روی تصویر خوانده شده و ممکن است خطا داشته باشد؛ برای استناد، اصلِ سند را ببینید. جد: ری اساددی ازران منوفت برنامه‌ریزی و ننارت راشبردی رییس ج:: ور یم ۳ ۹ م۸ ‎٩‏ ما ۸ ری دم و ام رد کم رز هه ." را ال "۳ ری رد یوج هم ‎٩‏ م۸ ۸ . هم ۸ م۸ ۳.۸ امور نظام فنی 33۳333 ۱۳۹۱ -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- بسا معاون برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رئیس جمهور شماره ۱۰۰/۶۵۴۵۳ تاریخ: ۱۳۹۱/۰۸/۱۰ بخشنامه به دستگاه‌های اجرابی. مهندسان مشاور و پیمانکاران به استناد ماده (۲۳) قانون برنامه و بودجه و ماده (۶) آیین‌نامه استانداردهای اجرایی طرح‌های عمرانی - مصوب سال ۱۳۵۲و در چارچوب نظام فنی و اجرایی کشور (موضوع تصویبنامه شماره ۹ ۳۳۴۹۷ه مورخ ۱۳۸۵/۴/۲۰ هیأت محترم وزیران)» به پیوست نشریه شماره ۶۰۳ امور نظام فنی. با عنوان «راهنمای طلراحی لرزه‌ای سامانه مخابرات» از نوع گروه سوم ابلاغ می‌شود. رعایت مفاد این ضابطه برای دستگاه‌های اجرایی. مشاوران. پیمانکاران و سایر عوامل ذی‌نفع نظام فنی و اجرایی. در صورت نداشتن ضوابط معتبر بهتر. از تاریخ ۱۳۹۱/۱۰/۱ اجباری است. 5453 -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- اصلاح مدارک فنی امور نظام فنی معاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورء با استفاده از نظر کارشناسان برجسته مبادرت به تهیه‌ی این نشریه کرده و آن را برای استفاده به جامعه‌ی مهندسی کشور عرضه نموده است. با وجود تلاش فراوان» این اثر از این‌روء از تُسما خواننده‌ی کرامی صمیمانه تقاضا دارد در صورت مشاهده‌ی ه رگونه ایراد و اشسکال شی مراتب را به صورت زیر گزارس فرمایید: (-تسماره‌ی بند و صفحه‌ی موضوع مورد نظر را مشخ ص کنید. ۳-ایراد مورد نظر را به صورت خلاصه بیان دارید. ۳-در صورت امکان منن اصلاح تسده را برای جایگزین ی ارسال نمایید. 6-نشاتی خود را برای تماس احتمالی ذکر فرمایید. کارشناسان این امور نظرهای دریافتی را به دقت مطالعه نموده و اقدام مقتضی را معمول خواهند داشت. پیشاپیش از همکاری و دقت نظر جنابعالی قدردانی می‌شود. نضانی برای مکاتیه + تهران, میدان بهارستان» خیابان صفی علی‌شاه - مرکز تلفن ۳۳۲۷۱ معاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهورء آمور نظام فنی ۳12[1:1۱ 10) ۷۷۵: 7 -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- بسمه تعالی انسان از آغاز خلقت همواره با موضوع بلایای طبیعی مواجه بوده و تلاش نموده است تا ضمن کنترل حوادث و سوانح طبیعی» زندگی خود را از این خطرات ایمن و محفوظ دارد. در میان بلایای طبیعی,» زلزله از ویژگی‌های خاصی برخوردار بوده و در قرن گذشته اهمیت بیشتری به مدیریت بحران زلزله داده شده‌است. کشور ما از نظر لرزه‌خیزی در منطقه فعال جهان قرار دارد و به گواهی اطلاعات و مستندات علمی از خطرپذیرترین مناطق جهان محسوب می‌شود. در سال‌های اخیر به طور متوسط هر پنج سال یک زمین‌لرزه با صدمات جانی و مالی بسیار بالاا در نقطه‌ای از کشور رخ داده است و در حال حاضر ایران در صدر کشورهایی است که وقوع زلزله در آن با تلفات جانی بالا همراه است. گرچه جلوگیری کامل از خسارات ناشی از زلزله‌های شدید بسیار دشوار است لیکن با افزایش سطح اطلاعات مرتبط با لرزه‌خیزی کشور و آموزش و ترویج فرهنگ طراحی و بهسازی لرزه‌ای صحیح مستحدئات (ساختمان‌هاء تأسیسات زیربنایی و شریان‌های حیاتی)» می‌توان تا حد مطلوبی تلفات و خسارات ناشی از زلزله‌های آتی را کاهش داد. در همین راستا یکی از برنامه‌های مهم برای کاهش خطرپذیری کشور در برابر زلزله» برنامه مقاوم‌سازی ساختمانهای دولتی مهم» تاسیسات زیربنایی و شریانهای حیاتی کشور است که تدوین ضوابط دستورالعمل‌ها و معیارهای فنی طراحی و بهسازی لرزه‌ای از جمله نیازها و ملزومات مهم آن محسوب می‌شود. معاونت نظارت راهبردی (امور نظام فنی) در راستای وظایف و مسوولیتهای قانونی براساس ماده ۲۳ قانون برنامه و بودجه, نظام فنی و اجرایی کشور (مصوبه شماره ۴۲۳۳۹/ت۳۳۴۹۷ه مورخ ۱۳۸۵/۴/۲۰ هیات محترم وزیران) و برنامه مقاوم‌سازی ساختمانهای دولتی مهم. تاسیسات زیربنایی و شریانهای حیاتی کشورء اقدام به تهیه و تدوین این نشریه با عنوان «راهنمای طراحی لرزه‌ای سامانه مخابرات» نموده‌است. در تدوین این راهنما از استانداردهاء آیین‌نامه‌ها و راهنماهای مشابه موجود در دیگر کشورها از جمله آمریکاء ژاین» هندوستان و کشورهای اروپایی در کنار آیین نامه طراحی ساختمانها در برابر زلزله, استاندارد شماره ۲۸۰۰ ایران و سایر آیین‌نامه‌ها و راهنماهای کشور استفاده شده است. حاصل کارء نشریاتی است که به عنوان راهنما تهیه شده و روال بارگذاری» طراحی و بهسازی لرزه‌ای شریان‌های حیاتی را برای سطوح مختلف عملکرد آرایه می‌نماید (نشریات شماره ۶۰۰ تا ۶۱۰). درمورد بسیاری از اجزای سازه‌ای و غیرسازه‌ای» سعی شده است تا معیارهای پذیرش و روند طراحی مناسب با شرایط ویژه کشور ایران عرضه شده و روش‌های جمع‌آوری اطلاعات, با شرایط کشور سازگاری لازم را داشته باشد. به دلیل تجربیات اندک در حوزه طراحی و بهسازی لرزه‌ای شریانهای حیاتی در دنیا و کشور و نیز تخصصی بودن موضوع با وجود همه تلاش‌های انجام شده و همچنین زحمات کارگروه‌های فنی- تخصصی در بررسی و اصلاح این راهنماء قطعاً هنوز کاستی‌هایی در متن موجود است که انشاءا... کاربرد عملی و وسیع این نشریه توسط مهندسان و محققان» موجبات شناسایی و برطرف نمودن آن‌ها را فراهم خواهد نمود. معاونت نظارت راهبردی به این وسیله از شرکت مهندسین مشاور پارس‌آیندآب که مسوولیت انجام این پروژه را به عهده داشته‌است و همچنین تمامی افرادی که در تهیه» تدوین و پیشبرد این نشریه اهتمام ورزیده‌انده جناب آقای مهندس حمزه مصطفوی رییس امور نظام فنی» سرکار خانم مهندس پورسید.» کارشناسان محترم امور نظام فنی و نیز نهادها و کارشناسانی که با اظهارنظرهای اصلاحی و ارشادی» این معاونت را در جچمست تکمیل آن یاری نموده‌اند» سپاسگذاری و قدردانی می‌نماید. امید است که اینگونه حمایت‌ها و همکاری‌ها ادامه یافته و در آینده نیز ما را در جهت افزایش غنای فنی این نشریه مساعدت نمایید. معاون نظارت راهبردی پاییز ۱۳۹۱ -------- صفحهٔ بعد -------- تهیه و کنترل راهنمای طراحی لرزه‌ای سامانه مخابرات (نشریه شماره 1۰۳) مجری: مهندسین مشاور پارس آیند آب اعضای کار گروه اصلی تمیه کننده: نعمت حسنی (مدیر فنی) دکترای عمران- سازه (شریانهای حیاتی) محمد صافی (معاون مدیر فنی) دکترای عمران- سازه امید فرقانی (مدیر اجرایی) کارشناس مهندسی عمران سعید قربان‌بیگی دکترای عمران- زئُوتکنیک رضا راستی اردکانی دکترای عمران- سازه (شریانهای حیاتی) احمد رضا محبوبی اردکانی دکترای عمران- خاک و پی عباس مهدویان دکترای لرزه‌شناسی مرتضی بسطامی دکترای عمران- زلزله امیرحسین خلوتی دکترای عمران- زلزله اعظم حسینی ارجمندی کارشناس ارشد مهندسی عمران- زئوتکنیک مهبان سادات حسینی کارشناس مهندسی عمران- ساختمانهای آبی هادی کردستانی کارشناس ارشد مهندسی عمران- زلزله پیام پیران عقل کارشناس ارشد مهندسی عمران- زلزله نعیمه رفیعی کارشناس ارشد مهندسی عمران- زلزله مهدی شادابفر کارشناس ارشد مهندسی عمران- زلزله حمید قربان‌بیگی کارشناس مهندسی عمران نگار وکیلی فرد کارشناس مهندسی عمران- ساختمانهای آبی اعضای کار گروه همکار از کشور ژاپن در تهیه پیش‌نویس اولیه: پرفسور شیرو تاکادا دانشگاه کوبه دکتر جونیچی ونو موسسه تحقیقاتی شریانهای حیاتی ‏ (۳1]۳) دکتر یاسئو اوگاوا شرکت مهندسی گاز اوزاکا دکتر کیزو اوتومو مرکز تحقیقات برق مرکزی ژاپن دکتر یاسو کو کواتا دانشگاه کوبه مهندس ماسامی اوشیما شرکت مهندسی مشاور نفتی چیودای ژاپن (1125ع) مهندس فومیو آندو شرکت مهندسی مشاور نفتی چیودای ژاپن (۴125) -------- صفحهٔ بعد -------- اعضای کار گروه‌های فنی- تخصصی بازخوانی و بررسی متن نهایی: عباس قلندرزاده (بارگذاری) دکترای عمران- ژئوتکنیک لرزه‌ای رضا کرمی محمدی (گاز) دکترای عمران - زلزله انوشه رضایی جوان (گاز) کارشناس ارشد مهندسی عمران- زلزله وحید اکرمی (گاز) کارشناس ارشد مهندسی عمران- زلزله فرزاد نیک‌فر (گاز) کارشناس ارشد مهندسی عمران- زلزله علیرضا آقابایایی مبار که (برق و مخابرات) کارشناس ارشد مهندسی عمران- زلزله فریبرز سهرابی (برق و مخابرات) کارشناس ارشد مهندسی عمران - زلزله هادی بهادری (آب و فاضلاب) دکترای عمران- خاک و پی سعید تاریوردیلوی اصل (آب و فاضلاب) دکترای عمران- سازه بهنام وخشوری (آب و فاضلاب) کارشناس ارشد مهندسی عمران- سازه‌های هیدرولیکی اعضای کارگروه ترجمه و ویرایش فنی: فرزانه مرادی دکترای زبان و ادبیات ژاپنی رسول خوشروان آذر کارشناس آرشد مهندسی عمران فاطمه قره‌خانی کارشناس آرشد زبان ژاینی فریده عاشوری کارشناس مهندسی عمران- آب و فاضلاب اعضای گروه هدایت و راهبری پروژه: علیرضا توتونچی معاون آمور نظام فنی فرزانه آقارمضانعلی رییس گروه آمور نظام فنی علی تبار مشاور عالی آمور نظام فنی فرزاد پارسا کارشناس مسئول پروژه در امور نظام فنی حمیدرضا خاشعی کارشناس آمور نظام فنی -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فهرست مطالب عنوان صفحه فصل اول- کلیات ۱- کلیات ری ۱ ۱-۱- هدف ام ۳ ۲-۱- گستره کاربرد این راهنما ۱۳ ۱-۲-۱- سازماندهی این راهنما ۱۳ ۲-۲-۱ نکاتی در کاربرد این راهنما ۳ ۳-۱- مراجع ار ۱-۳-۱ مراجع اصلی این راهنما ب ی ی ی ی ی یر ی یر ی ی ی ی پر ی ۲-۳-۱- مخفف آیین‌نامه‌ها ی فصل دوم- مبانی ۲- مبانی ۱۸ ۱-۲- زلزله طراحی ویو هویم 0 ۱ ۱-۱-۲- سطوح خطر زلزله و دوره بازگشت آن‌ها ۱0 ۲-۱-۲- طیف‌های طراحی لرزه‌ای ۱۳ ۳-۱-۲ توزیع شدت لرزه‌ای در طبقات ۱۳ ۴-۱-۲- شدت لرزه‌ای قائم طرح یووم ۱۹۳ ۲-۲ روند کنترل ایمنی لرزه‌ای (روش‌های طراحی لرزه‌ای) ۱۳ ۱-۲-۲- کنترل ایمنی لرزه‌ای و ۱۳ ۳-۲- عملکردهای مورد انتظار در این راهنما ری ی ویر ۱۱۸ فصل سوم- بارگذاری لرزه‌ای ۱-۳- انواع بار ی ۱ ۲-۳- محاسبه وزن‌ها ۱ ۳-۳- تر کیب بارها یی ری یی ری ی یر با( ۴-۳- انواع تحهیزات از نظر محل استقرار ی ی یر ی ی ی ور :۱ ۵-۳- روش‌های اعمال بارهای لرزه‌ای ۱۳ ۶-۳- آثار زلزله بر تجهیزات سامانه مخابرات مد ۱۳ ۷-۳- روش‌های محاسبه بارهای لرزه‌ای وارد بر تحهیزات مخابرات ۱۳ -------- صفحهٔ بعد -------- و راهنمای طراح ی لرزدای سامانه مخابرات ۲-۷-۳ نسبت شتاب مبنای طرح ی ی ی ی و یی و ۳-۷-۳- ضریب بزرگنمایی لایه‌های خاک یی ی ی یی ی وریپ ی ری ۴-۷-۳ محاسبه ضریب زلزله دم ۱-۴-۷-۳ روش شبه استاتیکی ی ری ری ی و رو ی ۲-۴-۷-۳ نیروی زلزله افقی ی ری ۵-۷-۳- روش شبه استاتیکی اصلاح شده ی ی ی ی وی یو و ۱-۵-۷-۳- ضریب زلزله افقی اصلاح شده ی ی ی رو یی ری و ۲-۵-۷-۳- ضریب زلزله قائم اصلاح شده ی ی ی ی ی ۳-۵-۷-۳ نیروی زلزله اصلاح شده ی ی یی ی ری ی ی ی یی ۶-۷-۳- روش دینامیکی دم ۱-۶-۷-۳- روش طیفی ویو ۲-۶-۷-۳ روش تحلیل پاسخ تاریخجه زمانی یی ی ی ری و ی ۳-۶-۷-۳ روش پاسخ تغییر مکان (برای سازه‌های مدفون) ی ری ی ی ی ۸-۳- بارگذاری ناشی از مخاطرات ژژئوتکنیکی زلزله بر تجهیزات ی ی ی ۱-۸-۳ روان‌گرایی ی ی ی یی یی یر رو ی ری ی ور ۲-۸-۳- زمین‌لغزه یووم ۳-۸-۳- گسلش یووم ۹-۳- طبقه‌بندی خاک ی ۱۰-۳- ملاحظات روش بارگذاری و محاسبات نیروهای لرزه‌ای در تحهیزات مخابراتی بر یر فصل چهارم- روش‌های طراحی لرزه‌ای و کنترل ایمنی ۱- ۴- طراحی لرزه‌ای یو یرب ۱-۱-۴- کلیات و ۲-۴- اصول روش طراحی لرزه‌ای ی ی ی یر یی و ۱-۳-۴ نحوه طراحی به روش تنش محاز دم ۱-۱-۲-۴ محاسبه تنش یووم ۲-۱-۲-۴ تنش‌های مجاز در تحلیل لرزه‌ای ری ۳-۱-۲-۳- بررسی تنش محاسباتی یی یی یی ری ۴-۱-۲-۴- مشخصات مصالح در طراحی به روش تنش محاز یی ی ی و ری یی ۲-۲-۴- نحوه تحلیل لرزه‌ای برای روش طراحی شکل‌پذیر ی ی ری ی ۱-۲-۲-۴- طراحی لرزه‌ای ویو -------- صفحهٔ بعد -------- هد رد در در ار تر را رو را تر ری را ری را تر یر در تر رد را رد ار را را را یریمخ لکش رییغت بیرص دروارب -۴۳-۲-۲-۵ ۳-۴- ملاحظات طراحی در انتخاب جنس ابعاد و شکل مصالح مد ۱-۱-۲- ۵- محاسبه پریود طبیعی و ۲-۱-۲-۵ تعیین نیروی برشی و لنگر خمشی مربوط به ترازهای مختلف دکل دم ۳-۱-۲-۵ تعیین ضریب پاسخ برای محاسبه ضریب برش و لنگر طبقه موم ۴-۱-۲-۵ تعیین ضریب توزیع برش و لنگر طبقه برای دکل و ۵-۱-۲-۵- ضرایب توریع برش و9 لنگر بازو ی ری ری ری ری ویر ری یر ری ری ۶-۱-۲-۵- محاسبه تنش اعضاء تحت اثر زلزله ی ی ی ۸-۱-۲-۵- کنترل اندازه مقطع عضو و و یووم ۹-۱-۲-۵- محاسبه نیروی طراحی شالوده اب ۲-۲-۵- برج‌های ارتباطات بیسیم موم ۱-۲-۲-۵ مراحل طراحی و هوجو و ۲-۲-۲-۵ مراحل طراحی به روش شبه استاتیکی ی ریب ی ری -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ششم- طراحی لرزه‌ای و کنترل ایمنی مجاری خطوط مخابرات ۱- ۶- موْلفه‌های اصلی مجاری مدفون خطوط مخابراتی و ۲-۲-۶ روند طراحی لرزهای خطوط لوله روزمینی ی ۳-۲-۶ روند طراحی لرزهای مجاری مدفون و ۱-۳-۲-۶- اثر موجح زلزله بر محرای مدفون ۵ ۲-۲۳-۲-۶- اثر تغییر مکان دائم زمین در مجاری مدفون و ۱-۳-۶- روش طراحی خطوط لوله ری ۲-۳-۶ عملکرد لرزهای خط لوله ی ری ۳-۳-۶ ملاحظات کلی در طراحی لرزهای محجاری ما ۴-۳-۶ مراحل طراحی مجاری ب ی ۱-۴-۳-۶- روش کلی طراحی لرزهای خطوط لوله و ۲-۴-۳-۶ مراحل طراحی پل‌های خطوط لوله بر ۳-۴-۳-۶ مراحل طراحی خط لوله کابل به روش تنش محاز ما ۵-۲-۶ مراحل محاسبات خطوط لوله اد ۱-۵-۳-۶- خطوط لوله روزمینی پ ی ی ی ۱-۱-۵-۳-۶- کلیات تب ۲-۱-۵-۳-۶- ضریب زلزله طراحی سازههای روزمینی و ۳-۱-۵-۲-۶- بار لرزهای افقی روسازه بر پایه پل لوله اه ۴-۱-۵-۲-۶- نیروی اینرسی افقی دم ۲-۵-۳-۶ مراحل محاسبات خطوط لوله مدفون و ۱-۲-۵-۳-۶- کرنش زمین ی ۲-۲-۵-۲-۶- صریب سختی خاک در روش تنش مجاز یه ۳-۲-۵-۳-۶- نیروی اصطکاک زمین در روش طراحی شکلپذیر ی راهنمای طراح ی لرزدای سامانه مخابرات -------- صفحهٔ بعد -------- فهرست ۴-۲-۵-۳-۶- سختی خاک برای مجاری چند لایه یره ۳-۵-۳-۶ محاسبات لرزه‌ای مربوط به لوله پیوسته به روش پاسخ تغییر مکان و ۱-۳-۵-۳-۶- کلیات مک 8 ۲-۳-۵-۳-۶- محاسبه تنش بدنه لوله پیوسته در روش تنش محاز یر وروی یرو یوار ۳-۲-۵-۳-۶- محاسبه تنش بدنه لوله پیوسته در طراحی به روش شکلیذیر ی ۵ ۴-۳-۵-۳-۶- محاسبه کرنش بدنه لوله پیوسته در روش تنش محاز دم ۵-۳-۵-۳-۶- محاسبه کرنش لوله پیوسته در طراحی شکلپذیر از ۳-۵-۳-۶ محاسبه لوله گسسته به روش پاسخ تغییر مکان ۵ ۱-۴-۵-۳-۶- کلیات بر ۲-۴-۵-۳-۶- محاسبه تنش لوله گسسته بدون در نظر گرفتن لغزش (روش تنش محاز) یی زد ۳-۳۴-۵-۳-۶- محاسبه تنش بدنه لوله گسسته با در نظر گرفتن لغزش (روش شکل‌پذیر) ۳ ۴-۴-۵-۳-۶- محاسبه کرنش لوله گسسته بدون لحاظ لغزش ۳ ۵-۴-۵-۳-۶- محاسبه کرنش بدنه لوله گسسته با در نظر گرفتن لغزرش یر هرد ۶-۳۴-۵-۳-۶- محاسبه تغییر مکان محوری اتصال ۳ ۷-۴-۵-۳-۶- محاسبه زاویه خمش اتصال ۵ ۶-۳-۶ ارزیابی ایمنی لوله تحت تغبیر مکان دائمی زمین و ۱-۶-۳-۶- کلیات رو ی ری پر بر ۲-۶-۲-۶ اقدامات متقابل در برابر تغییر مکان ماندگار زمین» (71)] و ۳-۶-۳-۶ محاسبات خط لوله گسسته تحت روان‌گرایی و ۴-۶-۳-۶ محاسبه لوله پیوسته تحت روان گرایی 0 ۱-۴-۶-۲-۶- تغییر شکل جانبی زمین در محاورت دیوارهای حائل 0 ۲-۳-۶-۳-۶- تغییر شکل جانبی زمین در شبرها ی ی ی ی دم ۳-۴-۶-۳-۶- ارزیابی ایمنی لرزهای تحت تغییر مکان دائم ناشی از روان گرایی ی ۵-۶-۳-۶- محاسبه کرنش لوله تحث اثر جابجایی گسل در ۶-۶-۳-۶- محاسبات مربوط به لغزش شیبها رن ۱-۶-۶-۳-۶- پاسخ لوله به تغییر مکان دائمی طولی ربا ۲-۶-۶-۳-۶- پاسخ لوله به تغییر مکان عرضی و ۳-۶-۶-۳-۶- شرایط خاص در مورد لوله‌ها 0 ۷-۳-۶- مقادیر محاز مربوط به خط لوله مدفون 0 ۸-۳-۶- معیار پذیرش ان -------- صفحهٔ بعد -------- ی راهنمای طراح ی لرزدای سامانه مخابرات ۱-۸-۳-۶ معیار پذیرش لوله روزمینی ۹۳ ۲-۸-۳-۶ معیار پذیرش خط لوله مدفون ۹۳ ۱-۲-۸-۳-۶- لوله گسسته در طراحی به روش شکلپذیر بدون در نظر گرفتن لغزش نسبی بین لوله و خاک ۹۳ ۲-۲-۸-۳-۶- لوله گسسته در طراحی به روش شکلپذیر با در نظر گرفتن لغزش خاک و لوله را ۳-۲-۸-۳-۶- معیار پذیرش لوله پیوسته در روش تنش محاز 0 ۴-۲-۸-۳-۶- معیار پذیرش لوله پیوسته در روش شکلیذیر ۳ ۴-۶- ملاحظات طراحی لرزه ای مجاری (تونل‌های) سپری مخابراتی 6۹۴ ۵-۶- محاسبات مجاری سپری و مشترک به روش دینامیکی با ۶-۶- ملاحظات طراحی لرزه ای شافت (مجرای قائم) مخابراتی 6 ۷-۶- ملاحظات طراحی لرزهای کابل مدفون (دفن مستقیم بدون محرا) بیان ۸-۶- ملاحظات طراحی لرزه‌ای کابل‌های مخابراتی ان ۹-۶- مراحل طراحی کابل مدفون با ۱-۹-۶- مراحل طراحی کابل مدفون در برابر تغییر شکل زمین را ۲-۹-۶- تغییر شکل کابل متصل به سازه ۱۵ فصل هفتم- طراحی لرزه‌ای و کنترل ایمنی آدم‌رو شبکه مخابرات ۱- ۷- موّْلفه‌های اصلی ۸ ۱ ۲-۷- روند طراحی لرزهای ۱ ۳-۷- سطح عملکرد لازم اجزای آدم‌رو و سطح خطر ۱0 ۱-۳-۷- عملکرد مورد نیاز یر ۱۸ ۴-۷- روند طراحی ی ی رو ری ری یر ری ۱ ۵-۷- روند محاسبات آدم‌رو ۱۵ ۱-۵-۷- طراحی لرزهای اتصال بین بلوک‌ها وم ۸ ۹ ۱ ۲-۵-۷- طراحی لرزهای بدنه آدمرو ۱0 ۶-۷- مقادیر محاز یور پر ری ری ی یر را ۵ ۱۵ ۷-۷- معیار پذیرش ی رد ۵ فصل هشتم- طراحی لرزه‌ای و کنترل ایمنی مهار تجهیزات داخلی ۱- ۸- موّلفه‌های هدف ۱۵۵ ۲-۸- روند طراحی لرزه‌ای بر ۵ ۱۵ ۱-۲-۸- کلیات ۱ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱-۱-۳-۸ نیروی کششی و برشی پیچ مهاری را را ار رت را را ار را ار را را را را تا ری ار را را ار را ار را ار ار ار ررض ۲-۱-۳-۸ نیروی کششی پیچ مهاری تب ۲-۵-۸- انتخاب نوع متوقف کننده و موه همه همهم همم مهم ۳-۵-۸- کنترل عملکرد متوقف کننده ام فصل نهم- مثال‌ها ٩-مثال‏ طراحی تجهیزات داخلی (پانل‌های کنترل مخابراتی) یی ری ۱-۱-۹ پانل کنترل خودایستا دم ۲-۱-۹ پانل کنترل متصل به دیوار دم ۳-۱-۹ پانل کنترل الحاقی به دیوار ما ۴-۱-۹ پانل کنترل با اعضای تکیه‌گاهی پشتی و و -------- صفحهٔ بعد -------- ل راهنمای طراحی لرزه‌ای سامانه مخابرات فهرست جداول جدول ۵-۳ روش‌های محاسبه لرزه‌ای موْلفه‌های سامانه مخایر ات ی ۳ جدول ۱-۴ ترکیب بار به کاررفته مربوط به تنش‌های بلند و کوتاه مدت در تحهیزات داخلی ۳۳۳ جدول ۱-۵ نحوه تعیین وزن مور سیم و 0 جدول ۱-۶ فرضیات پایه برای کنترل ایمتی مجاری 0 جدول ۲-۷ روش طراحی آدم رو متصل به خطوط اصلی ی 0 جدول ۲-۸ ضریب بزرگنمایی پاسخ تجهیزات 12 سس 011 جدول ۳-۸ ضریب زلزله افقی طراحی ۳۷ , با استفاده از تحلیل دینامیکی ساختمان ۱ جدول ۲- ۹- تعداد پیچ مهاری وابسته به شدت لرزه‌ای مس ۱ جدول ۳-۹- تعداد پیچ مهاری وابسته به شدت لرزه‌ای 0 -------- صفحهٔ بعد -------- جدول ۴-۹- تعداد پیج مهار وابسته بهه شدت لرزه‌ای بخ ۱۵ جدول ۶-۹- تعداد پیج مهار وابسته به شدت لرزه‌ای هر ۱۵ -------- صفحهٔ بعد -------- عنوان راهنمای طراح ی لرزدای سامانه مخابرات شکل ۱-۱ شمای کلی مهم‌ترین موْلفه‌های مخابراتی خارج از ساختمان ار شکل ۱-۳ ,0 تقویت پاسخ استاندار شکل ۳-۴ شکل لوله ۲۷۳ ی د با ۱۵ شکل ۴-۴ نمونه‌ای از کالورت جعبهای بتنی یر یور یوررب ۸ ۱ شکل ۵-۴ اتصالات ضد لرزه‌ای مجرای کابل ۸۳ ۱۷ شکل ۶-۳۴ انواع کابل‌های موازی و هم محور و فیبر نوری با ور شکل ۱-۵ ضرایب ‎٩,‏ و برها مربوط به دکل دو طرف آویز در جهت خط انتقال ی یر ۸ به دکل دو طرف آویز در جهت عمود بر خط انتقال ۸۱ شکل ۳-۵ ضرایب ,ها و رها مربوط به دکل کششی در جهت خط انتقال 0۳ شکل ۴-۵ ضرایب ,ها و ,ها مربوط به دکل کششی در جهت عمود بر خط انتقال ۳ شکل ۵-۵ ضریب توزیع برش طبقه در راستای خط انتقال, ۸ ۹۸ شکل ۶-۵ ضریب توزیع برش طبقه در راستای عمود بر خط انتقال» ۸ ۸۸ شکل ۷-۵ ضریب توزیع لنگر در راستای خط انتقال, :۸ ری یی یی ی ی رو ری ۸ شکل ۸-۵ ضریب توزیع لنگر در راستای عمود بر خط انتقال, ,۸ 0۴ شکل ۹-۵ ضرایب توزیع برش و لنگر تراز بازو در راستای خط انتقال»ء بیر۸ و۸ 0 شکل ۱۰-۵ ضرایب توریع برش و لنگر تراز بازو در راستای عمود بر خط انتقال, هم ۸ و زرم ۸ باه ۸۵ شکل ۱۱-۵ ضرایب توزریع برش و لنگر تراز بازو در راستای قائم انتقال,» ی ۸ و زیم ۸ ۸۵۱ شکل ۱۳-۵ مقادیر 0 و شکل ۱۳-۵ خیز کابل و نیروی کشش شکل ۱۴۳-۵ ترکیب بار باد و بار ثقلی برای طراحی پایه ها شکل ۱۵-۵ نقطه اثر بارها در پایه مس شکل ۱۶-۵ نحوه تعیین زاویه شیب پایه مخروطی ۱۵ شکل ۱۷-۵ آزمایش خمش پایه ی شکل ۱۸-۵ لنگر اعمالی به مر کز دوران پایه ۳ -------- صفحهٔ بعد -------- شکل ۱-۶ اعمال نیروی اینرسی ی شکل ۲-۶ سختی معادل لوله و خاک.. شکل ۳-۶ طرح مفهومی خط لوله متصل موی ار شکل ۴-۶ رفتار اتصالات در جمهت عمود بر محخور لوله چا ۸۸ هد در را را تر رو یر را رد یر رم رم در ری رم یر ری رم ار هدش ارگ ناور راد‌بیش نیمز رد میقتسم هلو یلیلحت لدم ۶-۵ لکش شکل ۶-۶ تقاطع لوله و گسل ی شکل ۷-۶ پاسخ لوله مدفون به ۳61 طولی و شکل ۸-۶ پاسخ لوله به تغییر مکان عرضی 6 شکل ۹-۶ مدل استوانهای پوشش تونل ۹۵ شکل ۱۰-۶ محاسبه سختی معادل محوری ۲۸۳ شکل ۱۱-۶ مکانیزم تغییر شکل اتصال قطعات تحت خمش با شکل ۱۲-۶ ترکیب تنشها و تغییر مکان‌ها در قطعات و اتصالات (نیروی کششی در حد ارتحاعی است) ۹ شکل ۱۳-۶ منحنی تنش- کرنش آالمان کابل ی یی ری ری ی یر ها شکل ۱۴-۶ دستگاه مختصات المان چهارگوش ۱ شکل ۱۵-۶ کشیدگی کابل بین سازهها یووم ۱ 6 ۱ شکل ۲-۷ نمونه اقدامات ضد لرزهای در دم روی درجا و پیشساخته را تا را را را ار رت را ار ار را ار رن ری ۱۱۰ شکل ۳-۷ تغییرشکل شماتیک آدمرو پیشساخته در زلزله ۵۵ شکل ۴-۷ رابطه بین زاویه چرخشی و لنگر خمشی ۸1 (مدل سه خطی) ۵ ۱۵ شکل ۵-۷ بارگذاری و آرایش میلگردها (آدم‌رو مستطیلی درجا) اد ۵ شکل ۶ نحوه تغییر نوع آدمرو دا شکل ۱-۸ تحهیزات با مقطع مستطیلی واقع بر کف ۱۵ شکل ۲-۸ تحهیزات با مقطع دایره‌ای وأقع بر کف ۵ ۵ شکل ۴-۸ تحهیز روی سقف تا شکل ۵-۸ وزن مجاز بر حسب نسبت ظرافت تحهیزات و ضریب زلرله افقی هرد شکل ۶-۸ روش نصب و کنترل عضو | شکل ۷-۸ روش نصب و کنترل عضو | شکل ۸-۸ روش بررسی موّلفه ((-).... شکل ۹-۸ انواع متوقف کننده با شکل تصال دهنده به دیوار ۸۳ ۱۵۷ تصال دهنده به سقف ۳ ۱ -------- صفحهٔ بعد -------- ح‌ راهنمای طراحی لرزه‌ای سامانه مخابرات شکل ۱۰-۸ متوقف کننده 7 شکل ی ری بخ ۱۵ شکل ۱۱-۸ انواع دیگر متوقف کننده ضد لرزه‌ای (برای متوقف کننده لغزشی/واژگونی) یا هرد( شکل ۱۳-۸ محل اثر نیروهای وارده بر متوقف‌کننده ی م۱۵ شکل ۱۳-۸ متوقف کننده لغزشی ورق با شکل ی یره ۱۵ شکل ۱۴-۸ متوقف کننده 7 شکل ی یی ری هو ۱۵ شکل ۱۵-۸ متوقف کننده نفوذی هر شکل ۱-۹- ابعاد پانل کنترل خود ایستا ۸ و۱۵ شکل ‎-۲-٩۹‏ ابعاد پانل متصل به دیوار را نشان می‌دهد. یه هرد( شکل ‎-۳-۹٩‏ ابعاد پانل الحاقی به دیوار ی در ۱۵ -------- صفحهٔ بعد -------- علائم ف علائم فصل دوم ,۸ ضریب ضرب شده در ضریب طراحی لرزه‌ای بر روی پی سازه برای بدست آوردن شدت لرزه در طبقه ژام. با شدت لرزه‌ای طراحی در جهت افقی شدت لرزه‌ای طراحی در جهت قائم ۷ بزرگی زلزله 5 حداکثر زلزله بهره‌برداری حداکثر زلزله طرح 0 تعداد طبقات روی زمین 10 . تغییرشکل ماندگار زمین ۳ فاصله از گسل 2 ارتفاع طبقات فوقانی طبقه ! :0 نسبت وزن قسمت فوقانی تا طبقه اام تقسیم بر وزن کل قسمتی از سازه که بر روی زمین قرار دارد. فصل سوم (۸)7 شتاب پاسخ قائم در پریود طبیعی 7( *0(۱/8 ) ۱ ضریب اصلاح ناشی از اثر میرایی سازه ۷ روش تحلیل دینامیکی ۴ نیروی زلزله افقی اصلاح شده (77) *01/5 ۷ . نیروی زلزله قائم اصلاح شده ( ۱۳) 1 مقدار ارتفاع سازه از سطح زمین (1) رگا ضریب شدت زلزله افقی در سطح زمین بسک ضریب زلزله افقی اصلاح شده 6 ضریب زلزله قائم اصلاح شده وکا ضریب زلزله افقی طراحی ۷ - روش پاسخ تغییر مکان ۷ - روش شبه استاتیکی ,۷ وزن سازه+بار مرده و زنده (۱۳) -------- صفحهٔ بعد -------- صل راهنمای طراح ی لرزه‌ای سامانه مخابرات 10 پارامتر سطح زلزله ۳۸ ضریب اهمیت ۳ نسبت شتاب مبنای طرح ۳ ضریب بزرگنمایی پاسخ افقی سازه ,4 تقویت پاسخ استاندارد ۳6 ضریب بزرگنمایی پاسخ قائُم ,۶ شتاب افقی در سطح زمین( *00/۹) +7 شتاب افقی حداکثر روی سنگ بستر ‎)0(/۹٩*( 0 شتاب افقی حداکثر روی سطح زمین در تحلیل تاریخچه زمانی (*0:/۹) "0 شتاب قائم در سطح زمین( *0۱/5) فصل چهارم ۵ ضریب وابسته به رفتار هیسترسیس 1 شعاع داخلی لوله بل قطرداخلی اتصال ۵ قطر داخلی لوله ۲۲:۳ 97 قطر خارجی لوله]:7]۳] ,0 قطر داخلی اتصال ۳:۳ پ ۰ قطر خارجی اتصال ۳5۳ 9۳ ضریب مشخصه سازه‌ای بسک ضریب زلزله افقی اصلاح شده یک ضریب زلزله افقی در نقطه آغاز جاری شدن عضو سیب دیده 1 طول اتصال 8 طول لوله 1 مقاومت فشاری بتن 1 مقاومت جاری شدن فولاد ۳ تعداد معادل سیکل‌های مناسب از منحنی هیسترسیس مربوطه -------- صفحهٔ بعد -------- . ظرفیت لرزه‌ای ظرفیت لرزه‌ای مورد نیاز مقادیر پاسخ ۹ اندازه پاسخ مود | ام ,5 طول داخلی اتصال 5 طول خارجی اتصال 7۳ ضخامت بدنه لوله 1 ضخامت اتصال ۷ وزن بهره برداری سازه مورد نظر ۷۱ وزن عملیاتی سازه از ضریب شکل پذیری عضو در معرض خرابی ولا ضریب شکل پذیری مجاز سر ۸ ضریب توزیع لنگر تراز بازو ۸ ضرایب توزیع برش تراز بازو ,۸ ضریب توزیع لنگر طبقه ۸ ضریب توزیع برش 8 ضریب مقاومت ول ضریب نیروی برشی استاندارد برای دکل بی‌سیمی که بر روی زمین نصب شده است. ی ضریب نیروی برشی ترازهای مختلف نی ضریب لنگر طبقه در ارتفاع بمدا از تراز پایه دکل (۵1) ) ضریب برش در ارتفاع بم۵ا از تراز پایه دکل (1010 ) قطر قسمت فوقانی دکل (173) ۳ مدول ارتجاعی مصالح فلزی دکل *1/ 101۱ 9 تعداد طبقات ساختمان در بالای سطح زمین شتاب ثقل بر حسب *1۱/5 -------- صفحهٔ بعد -------- ر راهنمای طراح ی لرزه‌ای سامانه مخابرات 10 ارتفاع اعمال نیرو از سطح زمین (1) ارتفاع از پایه دکل تا قسمت مورد نظر ۸ ارتفاع از پایه دکل تا پانل ز (1۳3) 7 ارتفاع دکل (1۳) 11 ارتفاع مرکز ثقل دکل از پایه (1) ۵ ممان اینرسی خمشی دکل در محل اعمال خمش *۱۲ ۴ ضریب زلزله طراحی با ضریب زلزله قائم !1 طول بازو از ابتدا تا انتها (1 ) ۶ لنگر برشی بازو در تراز :م0 از پایه دکل (1) ۷1 لنگر خمشی طبقه در ارتفاع پم از تراز پایه دکل (10.۲) 1۳ نیروی باد در واحد طول 1۱۷/11 7 فشار باد ۲7/1۶ نیروی برشی بازو در تراز :م۵ از پایه دکل (101) ,۵ نیروی برش طبقه در ارتفاع : پر از تراز پایه دکل (101) رد ضریب پاسخ برای محاسبه ضریب لنگر طبقه ۹۵ ضریب پاسخ برای محاسبه ضریب برش 5 طول دهانه 11۱ 10 عمق مرکز دوران نسبت به سطح ]7 نیروی کشش کابل ۷ ]7 زمان تناوب دکل (5 ) ۷ زمان تناوب ساختمان (5) 10 پریود ارتعاش طبیعی (5 ) ۲۷ سرعت باد 111/5 ۷ وزن کابل در واحد طول ۱۷/1۱ ۷ وزن کل دکل شامل وزن موّثر سیم‌ها و قطعات الحاقی ۷۸ وزن بازو شامل وزن قسمت‌های الحاقی (1011 ) ۷۷ وزن مور سیم ( 10) -------- صفحهٔ بعد -------- 10 وی ۳ دی ۳۸ ۳ /۳۹ 1 11 (:1)7 ۳ ۳ ۱ 1 وزن دکل از تراز مورد نظر تا قسمت فوقانی وزن پانل [(10) وزن پایه ۱۷ وزن موّثر کابل در واحد طول ۱۷/1۱ وزن دکل (1011) جمع بار مرده چگالی هوا :1۳8/1۳ سطح مقطع لوله مدفون (*۱۳) زاویه خمش اتصال ضریب سختی در امتداد لوله, انبساط لوله طویل ضریب سختی در جهت عمود بر محور لوله قطر خارجی لوله (1)» قطر کابل قطر خارجی لوله انبساط اتصال در جهت محوری انبساط مدول ثانویه سختی محوری (۱۷) روش استاتیکی معادل ضریب اصطکاک استاتیکی تکیه‌گاه انبساطی ,۸ تابع شکل کابل نیروی نهایی در محدوده ارتجاعی لوله و کاملاً درگیر با خاک نیروی نهایی قابل انتقال بین لوله و خاک روش المان محدود حانه‌حار قائم 5 جابه‌جایی قائم گسل -------- صفحهٔ بعد -------- بت راهنمای طواحی لرزه‌ای سامانه مخابرات 11 ضخامت لایه سطحی (111) ]1 نیروی اینرسی یا اصطکاک وارد بر سکوی پل (-]) ناشی از (1۷) ۷۷۸ بردا] . نیروی اینرسی وارد بر پایه‌های پل ناشی از ([۷۷۸)1 11 نیروی اینرسی یا اصطکاک وارد بر پایه‌های پل (-1) ناشی از (۷/,)131 را نیروی اینرسی وارد بر سکوی پل !) ناشی از( ۷۷,,)۱]۷ ! ممان اینرسی مقطع لوله مدفون (*) (*),,1 ضریب عکس‌العمل افقی زمین در عمق ۸4 (۷/0: 71) اک ضرایب سختی خاک در واحد طول در امتداد لوله (۳۵ ) یا ضرایب سختی خاک در جهت عمود بر آن( ۳۵) بیگا . ضریب زلزله قائم اصلاح شده طراحی رید ضریب زلزله افقی طراحی 1 طول لوله (1)» فاصله اتصالات (۱111) ۳ طول موج (1 )» طول جابجا شده, طول موّثر کابل ]1 فاصله اتصالات انعطاف‌پذیر (1) ای طول موْثر لوله تحت تغییر مکان مسآ طول لوله تحت تغییر مکان طول موج ظاهری (1) ۹ مقاومت لغزشی در واحد طول» وزن واحد طول کابل (۹,,)7 فشار افقی در عمق >* (*۱/01) ,0 ۰ بار پاسخ مربوط به مدهای خرابی 0 بار مجاز مربوط به مدهای خرابی را عکس‌العمل پایه‌های ناشی از (۱۷) ۷۷/۸ پر عکس‌العمل سکوی پل ناشی از (۷ ۷۷۰ رگا عکس‌العمل پایه‌های پل و سکوی پل (1) ناشی از (۷ ۷۷ وکا عکس‌العمل پایه‌های پل و سکوی پل (1) ناشی از(۷ ۷/۷ 1 ضخامت لوله (111) 1 ضخامت لوله ۱۵۵ تغییر مکان نسبی محوری با فرض طول بی‌نهایت لوله (۵) بر تغییر مکان افقی زمین در عمق بر (017) (*) ,را تغییر مکان افقی زمین در عمق * (21) -------- صفحهٔ بعد -------- 10 مقدار انبساط محوری اتصال (111) 1۵ تغییر مکان افقی زمین در جهت محور لوله (:1) 1 تغییر مکان افقی زمین در امتداد لوله ۷ سرعت موج برشی ارتجاعی در سطح زمین ‎)1/۹٩( ۷۷ طول اولیه کابل ۷ بارهای مرده روسازه ۸. (۷) ۷ بارهای مرده روسازه 3ا. (01) ۷ عرض توده خاک ۷/2 طول موّثر افقی ضریب تبدیل تغییر مکان زمین در جهت محوری 0 ضریب تبدیل تغییر مکان زمین در جهت عرضی لوله 8 زاویه تغییر مکان با امتداد محور لوله 5 تغییر مکان زمین 6 کرنش زمین 511 کرنش محوری لوله م20 کرنش زمین متناظر با رورربا5 ررق ‏ کرنش محوری لوله کرنش ترکیبی محوری و خمشی لوله (#)یر 2 کرنش خمشی در فاصله ۸۲ از اتصال (8) اه کرنش محوری در فاصله ۸ از اتصال 1 5 کرنش محوری (2,)7 کرنش ترکیبی خمشی و محوری و کرنش تسلیم لوله 1 ضریب جزئی ایمنی برای ساده‌سازی روابط محاسباتی 1 ضریب جزئی ایمنی برای فرمول‌بندی تغییر مکان بحرانی لوله -------- صفحهٔ بعد -------- ح‌ راهنمای طراح ی لرزه‌ای سامانه مخابرات 1 ضریب جزئی ایمنی برای فنریت خاک, ,۲! ۵ ضریب جزئی ایمنی برای کرنش حدی مصالح لوله 1 وزن مخصوص خاک (*81/1) 7 عدد پی 0 زاویه خمش اتصال (1۳۵4) 50 تنش‌بحرانی وی ضریب جزئی ایمنی برای تنش فشاری خاک اه تنش‌بحرانی تنش محوری لوله مدفون (۲۵) 6 تنش خمشی لوله مدفون (۲۵) 6 تنش ترکیبی محوری و خمشی (۵) 021 تنش محوری (2]) (۷)بررا 6‏ تنش‌خمشی لوله (۳) 6 تنش محوری لوله (60)7 تنش ترکیبی در فاصله 1 از اتصال انعطاف پذیر 51 تنتش محوری (۲۵) 7 تنش اصطکاکی بین لوله و زمین (۲۵) ْ7 تنش اصطکاکی زمین در حالت روان‌گرایی (۵]) ,0 زاویه خمش لوله به درجه (۶) ,ی ضریب اصلاح تنش لوله مدفون با فرض پیوستگی اتصالات (۴) دی ضریب اصلاح تنش لوله مدفون با فرض پیوستگی اتصالات ۸ کشیدگی در امتداد کابل ۸ سطح بارگذاری در جهت عرض (*۳)) ۸ سطح بارگذاری در جهت قائم (*3) 3 عرض معادل پی بر حسب 1 عمود بر جهت بارگذاری . عرض معادل پی بر حسب 1 موازی جهت بارگذاری 0 عرض دم رو ۳ مدول تغییرشکل زمین (*0۷/۲) -------- صفحهٔ بعد -------- علائم ذ 1 طول دیواره دم رو [ ممان اینرسی هندسی پایه آدم‌رو (10/*) اد ضریب عکس‌العمل بستر لایه 1 ام در جهت عرضی ور ضریب عکس‌العمل افقی از آزمایش صفحه دایره‌ای به قطر ۰/۳ متری 1 ثابت فنریت برشی خاک (*۳7/10) ۹ ثابت فنریت چرخشی خاک (۷۳۷.۲۱/۲۵0) 6۵ ضریب عکس‌العمل بستر افقی رگد ضریب عکس‌العمل قائم را ضریب عکس‌العمل متناظر با آزمایش صفحه دایره‌ای به قطر ۰/۳ متری (0) ,17 تغییر مکان زمین در تراز کف آدم‌رو (0) (2) ,11 تغییر مکان زمین در تراز کف آدم‌رو ضریب اضافه بار کوتاه مدت (۵)2 تغییر مکان قائْم عضو 7 نسبت ضریب عکس‌العمل بستر در جهت عرضی به جهت قائم (۸1][)2 اختلاف تغییر مکان نسبی زمین ۸ شتاب پایه طراحی ۸ سطح مقطع موْثر 5 ضریب پاسخ ساختمان و3 ضریب بزرگنمایی پاسخ 13 ضریب بزرگنمایی پاسخ تجهیزات ۵ . نیروی محوری وارد بر عضو اتصال دهنده 10 قطر سوراخ پیچ 12 دهانه پیچ با سطح مقطع دایره‌ای -------- صفحهٔ بعد -------- 17 راهنمای طراح ی لرزدای سامانه مخابرات تنش برشی مجاز کوتاه مدت عضو فولادی نیروی زلزله افقی طرح نیروی زلزله قائم طرح مرکز ثقل تجهیزات مرکز ثقل خود تجهیزات مرکز ثقل حلقوی تجهیز و قفسه بالایی فاصله از وجه ثابت تا مرکز ثقل تجهیزات ضریب زلزله افقی طراحی ضریب زلزله قائم طراحی دهانه پیچ در راستای افقی فاصله افقی مرکز پیچ تا مرکز ثقل تجهیزات دهانه پیچ در راستای قائم فاصله قائم مرکز پیچ بخش بالایی تا مرکز ثقل تجهیزات فاصله از وجه دیوار تا مرکز ثقل تجهیزات دهانه پیچ در راستای هدف تعداد اعضای اتصال دهنده ممان خمشی وارده بر پایه تجهیزات تعداد کل پیچ‌های مهاری تعداد پیچ‌های مهاری عضو تکیه‌گاه بالایی تعداد کل پیچ‌های مهاری در طرفی که نیروی کششی را در شرایط وازژگونی تجهیز دریافت می‌کند تعداد پیچ‌های مهاری در یک طرف از وجه بالا یا پایین -------- صفحهٔ بعد -------- علائم غ 1 تعداد پیچ‌های مهاری واقع بر یک طرف از وجه کناری 0 نیروی برشی وارد بر پیچ 1 ضخامت ورق متوقف کننده ۵ - نیروی محوری وارد بر عضو بادبندی ۷ وزن تجهیزات 7 مدول مقطع گروه پیچ‌های مهاری 8 ضریب زلزله موضعی اس ارتفاع تا نقطه اعمال نیرو در متوقف کننده لغزشی 6 تنش کششی پیچ مهاری 6 تنش عضو هنگام دریافت بارهای کششی و خمشی در متوقف کننده نفودی 00 زاویه عضو بادبندی -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- ۰ 4/ ۸ ۱ میم : بر م۸ بت" 1 م٩م‏ 4 5 امه ی -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل اول- کلیات ۲ ۱- کلیات راهنمای حاضر بر اساس مدارک مشابه در کشورهای پیشرفته لرزه‌خیز همراه با تحربیات داخلی و بعضی دیگر از کشورهای مطرح در زمینه مهندسی زلزله تدوین شده است. در راستای بهره‌گیری از تجارب دیگر کشورها سعی شده است که حتی‌الامکان به مسئله بومی سازی توجه شده و مطالب ساده ۱-۱- هدف هدف این راهنما تأمین ایمنی عمومی و پیشگیری از آسیب جدی ناشی از زلزله به سامانه مخابرات است. آسیب‌پذیری در زلزله ماهیت ریسک و خطرپذیری دارد. هدف این راهنما تأمین ایمنی قابل قبول با توجه به ریسک منطقی بر اساس شرایط اقتصادی و ماهیت خطر زلزله و آسیب‌پذیری تأسیسات سامانه مخابرات می‌باشد. گستره کاربرد این راهنماء تأسیسات سامانه مخابرات شامل تجهیزات انتقال» مجاری خطوط کابل, کانال مشترک (با سایر - برای طراحی لرزه‌ای ساختمان‌های این سامانه از استاندارد ۲۸۰۰ و محموعه مقررات ملی ساختمان ایران استفاده می‌گردد. - برای طراحی لرزه‌ای پی تجهیزات از مباحث مربوط در مقررات ملی ساختمان یا آئین نامه‌های معتبر داخلی با استفاده از نتایج مستخرجه از طراحی لرزه‌ای تحهیز مربوطه از این راهنما می‌توان استفاده نمود. - م‌هم‌ترین موْلفه‌های مخابراتی واقع در بیرون ساختمان‌ها بصورت هوایی و مدفون در شکل ۱-۱ نشان داده شده است. - کابل‌های مخابراتی به هر دو صورت هوایی و مدفون در شبکه مخابراتی وجود دارند. طراحی لرزه‌ای کابل‌های مخابراتی مشابه کابل‌های هوایی و مدفون در شبکه برق رسانی می‌باشد. - پایه‌های مخابراتی نیز شبیه پایه‌های هوایی در سامانه برق شهری طراحی لرزه‌ای می‌شوند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۴ راهنمای طراحی لرزه‌ای سامانه مخابرات و مجرای دسترسی به ساختمان کابل مدفون ری مس مجرای آزاد شکل ۱-۱ شمای کلی مهم‌ترین موْلفه‌های مخابراتی خارج از ساختمان ۱-۲-۱- سازماندهی این راهنما این راهنما با هدف و گستره فوق در فصول زیر سازماندهی شده است: فصل اول: کلیات فصل دوم: مبانی فصل سوم: بارگذاری لرزه‌ای فصل چهارم: روش‌های طراحی لرزه‌ای و کنترل ایمنی فصل پنجم: طراحی لرزه‌ای و کنترل ایمنی تجهیزات هوایی شبکه مخابرات فصل ششم: طراحی لرزه‌ای و کنترل ایمنی مجاری خطوط مخابرات فصل هفتم: طراحی لرزه‌ای و کنترل ایمنی آدم‌رو شبکه مخابرات فصل هشتم: طراحی لرزه‌ای و کنترل ایمنی مهار تجهیزات داخلی با توجه به اینکه این اولین نگارش راهنمای مربوطه در کشور می‌باشد بطور طبیعی دارای ابهامات و اشکالاتی نظیر سایر راهنماها و آیین‌نامه‌های قبلی تدوین شده برای کشور خواهد بود. برای به حداقل رساندن این مشکلات در این راهنما و رفع هرچه سریع‌تر آن‌ها توجه به موارد زیر بسیار موّثُر و مفید است: ۱- سعی شده است ضوابط این راهنما با استاندارد ۲۸۰۰ تناقضی نداشته باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل اول- کلیات ۵ ۲- در صورت کمبود اطلاعات برای بارگذاری تأسیسات مخابراتی هدف در این راهنما از مبحث ششم مقررات ملی ساختمان می‌توان استفاده نمود. ۳- در موارد طراحی موّْلفه‌های بتنی این راهنما بویژه در مورد مشخصات مصالح بتنی از مبحث نهم مقررات ملی ساختمان می‌توان استفاده کرد. ۵- از تمامی استفاده‌کنندگان این راهنما انتظار می‌رود برای تطابق هرچه بهتر و سهولت هرچه بیشتر کاربرد آن در کشور نظرات اصلاحی و پیشنهادات خود را ارسال نمایند تا در ویرایش‌های بعدی آن مورد استفاده تدوین‌کنندگان قرار گیرد. ۳-۱ مراجع ۱-۳-۱ مراجع اصلی این راهنما در تدوین این راهنما از استاندارد» آیین‌نامه راهنما و دستورالعمل‌های مختلفی استفاده شده است. اهم این مدارک به شرح زیر (۸ ۱ ۳۰۰۶ ۷ ۸50۳7-055 : حداقل بارهای طراحی ساختمان‌ها و سایر سازه‌ها 7 3071997 کمیته 7۳۸۴ برای خط انتقال: آیین‌نامه خط انتقال هوایی» ۲۰۰۰ (ژاین) ۷7 02006 ظ]: آیین‌نامه بین‌المللی ساختمان» 5۸٩ل]‏ ۲۰۰۶ 118097 : آیین‌نامه ساختمان‌های یکنواخت. ایاللات متحده امریکاء ۱۹۹۷ ۷ مرکز ساختمان ژاپن: راهنمای طراحی لرزه‌ای و ساخت تحجهیزات ساختمانی,ء ۱۹۹۷ کمیته ۳۸۳[ برای خط توزیع: آیین‌نامه توزیع نیرو ۱۹۹۹ (ژاپن) ۷ شرکت برق توکیو: راهنمای طراحی لرزه‌ای برج انتقال فشار قوی و پی آن» مارس ۱۹۸۴ (111۷]) ۷ کمیته ۳۸۳[ برای نیروگاه حرارتی: آیین‌نامه طراحی لرزه‌ای نیروگاه حرارتی» ۲۰۰۴ (در ژاپن) 3605-2004 ۳۸۳[ کمیته گاز ژاین: راهنمای طراحی لرزه‌ای خط لوله گاز فشار قوی برای روان گرایی» ۲۰۰۱۰[0۸-207-01 ۷ کمیته گاز ژاپن: مراحل پیشنهادی برای مخازن ۸10.] بالای زمین» آگوست ۲۰۰۲ ۷ انجمن ایمنی گاز فشار قوی ژاپن (۴1116): آیین‌نامه طراحی لرزه‌ای تأسیسات گازی فشار قوی» ۲۰۰۶ ۷ انجمن معماری ژاین: راهنمای طراحی لرزه‌ای جرثقیل» می ۱۹۸۹ مرکز ساختمان ژاپن (۳7): راهنمای طراحی سازه‌ای و ساخت دودکش‌هاء ۱۹۸۲ (51301-82) -------- صفحهٔ بعد -------- ۶ راهنمای طراحی لرزه‌ای سامانه مخابرات ۷ کمیته راه ژاپن: مشخصات پل‌های بزرگراهی, بخش ۵ طراحی لرزه‌ای» ۲۰۰۲ ۲-۳-۱- مخفف آیین‌نامه‌ها مخفف نام کامل با آیین‌نامه ملی ساختمان ایران- طراحی و ساخت ساختمان‌های بتنی مقررات ملی ساختمان ایران- مبحث ۰۱۰ طراحی و ساخت ساختمان‌های فولادی ۸111996 پیشنهادات طراحی مخازن ذخیره و تکیه‌گاه‌های آن‌هاء ژاین» انحمن معماری ژاپن» ۱۹۹۶ 005 راهنماهای لرزه‌ای خطوط لوله‌ی آب, ۸.۸ ۲۰۰۵ ۸75 متمم اطلاعات فنی کاربردی ایالت آلاسکاء شر کت انتقال گاز طبیعی شمال‌غرب آلاسکاء ۲۰۰۴ 5 ]۸۳ ۸1 مشخصات 1.۵ مشخصات خط لوله, ۲۰۰۴۸۳1 ۸1620 1 استاندارد ۶۲۰ طراحی و ساخت مخازن ذخیره کم فشار جوش‌شده بزرگ» ]۲۰۰۵۸۳ ۸1650 1 استاندارد ۶۵۰ مخازن فلزی جوش‌شده برای ذخیره سوختء ۸۳1 ۲۰۰۵ ۸ حداقل بارهای طراحی ساختمان‌ها و سایر سازه‌هاء ۸۹ ۲۰۰۶ 4 راهنماهای طراحی لرزه‌ای سیستم‌های خط لوله گاز و سوختء :۸۹ ۲۰۰۶ 5 طراحی سازه‌های مقاوم در برابر اثرات سلاح‌های اتمی» دستورالعمل و گزارش شماره ۴۲ ۱۹۸۵۸۹5۲ 9 راهنماهای ارزیابی لرزه‌ای و طراحی تأسیسات پتروشیمیء ]۱۹۹۷۸۹۴ 1 ۸۹۱/۳ آیین‌نامه :/۸5 برای لوله‌ کشی تحت فشارء ۳۱ ۸5۸/۳ ۰۲۰۰۴ ۸1(100-96 ۸۷/۷۷ 96 ۸1۱00-46 ۸۷/۷۷ 57 مشخصات طراحی لرزه‌ای تجهیزات ساختمانی» مرکز ساختمان ژاپن» ۱۹۹۷ یوروکد ۸: طراحی سازه‌های مقاوم در برابر زلزله» بخش ۱ مقررات کلی» تحریکات لرزه‌ای و مقررات ۳۸۲1۱998-1 85 ساختمان‌هاء کمیته اروپایی استانداردء ۲۰۰۴ یوروکد ۸: طراحی سازه‌های مقاوم در برابر زلزله» بخش ۴: سیلوهاء مخازن و خطوط لوله» کمیته اروپایی ۳۸۲۱1998-4 85 استانداردء ۲۰۰۶ یوروکد ۸: طراحی سازه‌های مقاوم در برابر زلزله» بخش ۵: پی» سازه‌های متمرکز و جنبه‌های ژئوتکنیکی. ۳۸۲۱1998-5 85 کمیته اروپایی استانداردء ۲۰۰۴ 1006 آیین‌نامه بین‌المللی ساختمان» 75۸], ۲۰۰۶ 110 آیین‌نامه ملی ایران» بخش ۰۱۰ طراحی و ساخت ساختمان‌های فولادی 1۳9-4 استانداردهای نفتی ایران 1۹00 آیین‌نامه طراحی ساختمان‌ها در برابر زلزله» استاندارد ۲۸۰۰ مرکز تحقیقات ساختمان و مسکن, ۲۰۰۵ 11519 استاندارد ۵۱۹ ایران» بارگذاری ساختمان‌ها -------- صفحهٔ بعد -------- فصل اول- کلیات ۷ مخنف نام کامل 38501 15[ استاندارد 138501 صنعتی ژاپن» مخازن فولادی جوش‌شده برای ذخیره سوخت» ژاپن» ۲۰۰۱ 2( شیوه‌های پیشنهادی طراحی مقاوم در برابر زلزله برای خطوط لوله‌ی گاز فشار قوی و متوسط انجمن گاز ژاپن» ۱۹۸۲ 00( شیوه‌های پیشنهادی برای طراحی مقاوم در برابر زلزله خطوط لوله‌ی گاز فشار قوی,» انجمن گاز ژاپن» ۲۰۰۰ شیوه‌های پیشنهادی برای طراحی مقاوم در برابر زلزله خطوط لوله‌ی گاز فشار قوی در مناطق با پتانسیل 0001 روان گرایی» انجمن گاز ژاپن» ۱۹۸۲ 17۸74 استاندارد فنی برای خط لوله نفت., انجمن راه ژاپن» ۱۹۷۴ 1۸ مشخصات طراحی پل‌های بزرگراهی, طراحی لرزه‌ای ۷- انجمن راه ژاپنء ۱۹۹۶ 706( مشخصات طراحی لرزه‌ای و ساخت تأسیسات فاضلاب, شرکت فاضلاب ژاپن, ۲۰۰۶ 779 مشخصات طراحی لرزه‌ای و ساخت تأسیسات آب‌رسانی» شرکت آب ژاپن» ۱۹۹۷ 1 استاندارد فنی طراحی لرزه‌ای تأسیسات گازی فشار بالاء انجمن ایمنی گاز فشار قوی ژاپن (161116) ۲۰۰۰ ۷2 ۸ راهنمای ایمنی ۲۲ 0 )۱۸۱۸ ضمیمه طراحی لرزه‌ای مقررات پدافند آتنش‌سوزی, ابلاغیه شماره ۳ وزارت ارتباطات و امور داخلیء ۲۰۰۵ ۱۷21981 طراحی لرزه‌ای پالایشگاه پتروشیمی» وزارت انرژی» نیوزلند» ۱۹۸۱ 6 طراحی لرزه‌ای مخازن ذخیره وزارت انرژی» پیشنهادات گروه مطالعاتی انجمن ملی نیوزلند برای مهندسی زلزله» نیوزلند» ۱۹۸۸۶ ۷۷۹64 استاندارد طراحی پل لوله آب»064-2007 ۷۷5۳ ۰ انجمن لوله فلزی آب 11۱91 آیین‌نامه ساختمان‌های یکنواخت. ایالات متحده امریکاء ۱۹۹۷ -------- صفحهٔ بعد -------- تب 4 م ۳ : / ۷ ۵ دنم ۰ ل -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل دوم- مبانی ۱ ۲- مبانی اصول و مبانی مربوط به زلزله طراحی» روش‌های طراحی (کنترل ایمنی) و عملکردهای مورد انتظار در این راهنما به طور خلاصه در این فصل ارائه شده‌اند. اهم این مبانی عبارتند از: ۱ دو سطح خطر لرزه‌ای توجه به دو طیف شتاب و سرعت سازگار با شرایط ایران و تطابق با ضوابط استاندارد ۲۸۰۰ ۲- در نظر گرفتن بار زلزله به دو صورت نیروی اینرسی ناشی از اثر شتاب در جرم که در مرکز یا مراکز جرم وارد می‌شود و نیروی ناشی از جابه‌جایی زمین و اعمال آن از طریق اندرکنش خاک و سازه مدفون در آن به بدنه در محدوده تماس با خاک ۳- استفاده از دو روش طراحی و کنترل ایمنی شامل روش تنش مجاز در محدوده ارتجاعی رفتار مصالح برای سطح خطر-۱ (زلزله بهره‌برداری) و روش شکل‌پذیر در محدود غیر ارتجاعی رفتار مصالح برای سطح خطر-۲ (زلزله طرح) ۴- استفاده از دو سطح عملکرد به صورت بهره‌برداری بدون وقفه و بهره‌برداری با حداقل وقفه. از نظر رفتار موّلفه‌های سازه‌ای در اولی رفتار در محدوده ارتجاعی و بدون أسیب می‌ماند» در حالی که در دومی رفتار از مرز تسلیم عبور نموده ولی به حد مجاز تغییر شکل خمیری مشخصی محدود می‌گردد. این محدوده مجاز بعد از تسلیم را شکل‌پذیری قابل موارد فوق در زیر به طور خلاصه شرح داده شده است. ۱-۲- زلزله طراحی ۱- دو سطح خطر زلزله که در ذیل آمده است باید برای طراحی لرزه‌ای تجهیزات سامانه‌های مخابرات در نظر گرفته شود: سطح خطر-۱ زلزله: حداکثر زلزله بهره‌برداری (۸10۳ که مخفف ۳۵۲۲۹۵ [006721101۵ 1۵۳1۵ می‌باشد) (احتمال وقوع ۵۰/ در ظرف ۵۰ سال عمر مفید مفروض). سطح خطر-۲ زلزله: حداکثر زلزله طرح (۸/1۳۳ که مخفف ۳۵۲۲۱۹۵۵ ع۳1 ۲-0۶۹10672 ۸1۵*11 می‌باشد) (احتمال وقوع ۱۰/ در ظرف ۵۰ سال عمر مفید مفروض): ۱- در این راهنما عمر مفید موّلفه‌های شریان‌های حیاتی هدف به طور نسبی حدود ۵۰ سال در نظر گرفته شده است. حداکثر زلزله بهره‌برداری ممکن است یک یا دو بار در طول مدت سرویس‌دهی تأسیسات مخابرات اتفاق بیفتد. حالات خرابی غیر قابل پذیرش در بهره‌برداری از تأسیسات به این سطح خطر لرزه‌ای محدود گردیده و بهره‌برداری از سامانه مخابرات با اطمینان ادامه می‌یابد. در این سطح خطر احتمال وقوع 1۵۰ در ظرف مدت ۵۰ سالء مطابق با دوره بازگشت ۲ ساله می‌باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۲ راهنمای طراحی لرزه‌ای سامانه مخابرات ۲- حداکثر زلزله طراحی زلزله‌ای است که احتمال وقوع کمتر و دوره بازگشت بیشتری نسبت به زلزله بهره برداری دارد. وضعیت رفتار تجهیزات سامانه مخابرات در این سطح خطر لرزه‌ای حد نهایی بوده و کل سیستمء حتی اگر عضوی صدمه ببیندء باید پایداری خود را حفظ نماید. احتمال ۱۰ وقوع زلزله‌ای بزرگ‌تر از چنین زلزله‌ای در ظرف ۵۰ سال مطابق با دوره بازگشت ۴۷۵ ساله می‌باشد. * از نظر مدیریت ریسک» ۱۰ درصد احتمال تجاوزء کاربرد بسیار وسیع و مناسبی از نظر اقتصادی با رعایت ایمنی لازم دارد. ۳- برای تخمین تغییر شکل ماندگار زمین :)۳ (161071۵1101 00۳۵۱۵ ۳۵۲۳۵۵۲۱) ناشی از جابه‌جایی گسل (گسلش)» روان گرایی و زمین لغزش» بزرگی زلزله ۸1 و فاصله از گسل ۲۴ مورد نیاز می‌باشد. ۸4 ۳ و دیگر پارامترهای لرزه‌ای وابسته» با روابط تحلیلی یا تجربی حاصل از تحلیل خطر منطقه مورد نظر طراح به ویژه با توجه به سوابق لرزه‌خیزی آن بدست می‌آیند. ۳-۱-۲- طیف‌های طراحی لرزه‌ای ۱- طیف‌های پاسخ طراحی لرزه‌ای برای تجهیزات مخابرات باید با توجه به پریود طبیعی و خصوصیات میرایی سیستم‌های سازه‌ای محاسبه گردند. بار ناشی از زلزله نیز باید با استفاده از این طیف‌ها محاسبه شود. ۲- تحلیل‌های دینامیکی طیفی برای کنترل ایمنی لرزه‌ای سیستم‌های سازه‌ای باید با ترکیب مشخصات طیفی مودال انجام شود. ۳- یکی از دو طیف پاسخ دیل باید برای طراحی تجهیزات مخابرات به کار رود: الف- طیف طرح شتاب برای محاسبه نیروی اینرسی ناشی از جرم موْلفه‌های روزمینی ب- طیف طرح سرعت برای محاسبه نیروی اندرکنشی ناشی از تغییر مکان خاک بر بدنه موّلفه‌های مدفون ۱-۱- در راهنمای حاضرء طیف پاسخ الاستیک برای میرایی ۵/ بکار می‌رود. ۲-۱- طیف پاسخ برای طراحی لرزه‌ای از روش‌های زیر بدست می‌آید: الف) طیف‌های ویژه ساخت‌گاه * طیف‌های ویژه ساخت‌گاه با توجه به فعالیت‌های لرزه‌ای» گسل‌های فعال و شرایط ژئوموروفولوژی محاسبه می‌گردند. * برای تهیه طیف ویژه ساخت‌گاه از ضوابط استاندارد ۲۸۰۰ استفاده می‌شود. * برای سازه‌های مدفون لازم است که طیف سرعت نیز استخراج گردد. ب) طیف‌های احتمالاتی یا تعینی بر اساس ثبت زلزله‌های نیرومند * روش‌های احتمالاتی کاربرد مهندسی بیشتری دارند. * _طیف‌های حاصل از این روش‌هاء به طور معمول مقادیر کمتری نسبت به طیف‌های مشابه خود با استفاده از روش‌های تعینی دارند. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل دوم- مبانی ۳ به طور کلی در تعیین طیف‌های طراحی» احتمال وقوع زلزله بر اساس حرکت‌های قوی زمین لحاظ گردیده است. طیف‌های تعینی اغلب برای طراحی محافظه کارانه و ایمن بکار می‌روند. تحلیل‌های پاسخ دینامیکی روشی برای کنترل ایمنی لرزه‌ای سازه» به خصوص سازه‌های با رفتار پیچیده تحت اثر زلزله این تحلیل‌ها در مقایسه با روش‌های شبه استاتیکی» حساس به پارامترهای دینامیکی» پرهزینه و زمان‌بر بوده و تنها زمانی بکار می‌روند که استفاده از روش طیف‌های پاسخ» سخت و نامطمئن باشد. در استفاده از روش‌های دینامیکی بایستی مطابق ضوابط استاندارد ۲۸۰۰ عمل نموده و نسبت به شتاب‌های انتخابی و میرایی مورد استفاده دقت لازم را باید برای قابلیت اطمینان نتایج به کاربرد. * طیف شتاب برای سازه‌های روزمینی (با جرم قابل ملاحظه) بکار می‌رود. * _طیف‌های شتاب را همچنین برای سیستم یک درجه آزادی تهیه شده است اما با بکارگیری روش تحلیل مودال می‌توان از آن‌ها برای سیستم چند درجه آزادی استفاده مناسبی به عمل آورد. * برای محاسبات متکی بر طیف شتاب» از طیف موجود در ویرایش معتبر استاندارد ۲۸۰۰ استفاده می‌شود. * _طیف‌های سرعت برای سازه‌های زیرزمینی از قبیل مجاری مدفون شامل خطوط لولهء تونل‌هاء مجاری مشترک. شافتها و همچنین آدم روها که عملکرد آن‌ها با رفتار لرزه‌ای خاک اطراف کنترل می‌شودء بکار می‌رود. * بارگذاری لرزه‌ای چنین سازه‌هایی بر مبنای پاسخ تغییر مکان صورت می‌گیرد که در آن ابتدا تغییر شکل خاک در موقعیت سازه مدفون با به‌کارگیری طیف سرعت محاسبه و سپس برهم‌کنش بین زمین و سازه مدفون با روش‌های * طیف‌های طرح شتاب و سرعت باید برای طراحی لرزه‌ای تجهیزات مخابرات سازگار باشند. * در این راهنما (برای اولین ویرایش) به طور تقریبی طیف سرعت سازگار با آیین‌نامه ۲۸۰۰ پیشنهاد شده است. * برای ویرایش‌های بعدی لازم است که برای نگاشت‌های ایران طیف سرعت (نظیر طیف شتاب استاندارد ۲۸۰۰) ۳-۱-۲ توزیع شدت لرزه‌ای در طبقات برای تجهیزات برقی واقع بر روی سایر تجهیزات یا بر روی طبقات بالایی ساختمان از شدت لرزه‌ای افقی طبقه استفاده می‌گردد. برای توزیع شدت لرزه‌ای افقی ۱ کا) می‌توان از ضریب توزیع ساده شده ۸ که در رابطه ۱-۳۲ نشان داده شده است. استفاده نمود. برای این منظور این ضریب در هر طبقه در برکا ضرب می‌گردد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۴ راهنمای طراح ی لرزهای سامانه مخابرات ارتفاع کل طبقات برای تجهیزاتی که در ارتفاع روی تجهیز یا سازه دیگری قرار دارند لرزه آن‌ها تابعی از لرزه محل استقرار آن‌ها می‌باشد. برای تجهیزات داخل ساختمان‌هاء رفتار تجهیز به لرزه طبقه متکی بر آن بستگی خواهد داشت. 2-۱-۲ شدت لرزه‌ای قائم طرح ورودی‌های لرزه‌ای در جهت قائم باید برای تجهیزاتی که رفتار آن‌ها به موْلفه قائم زلزله حساس است مانند بازوی دکل» پایه‌هاء تجهیزات هوایی» تأسیسات. تجهیزات با سیستم کنترل ارتعاشی, تجهیزات مهارشده در نظر گرفته شود. ضریب شدت لرزه‌ای قائئم ۳۴۷ توسط رابطه (۲-۲) بدست می‌آید: در اینجا ,را شدت لرزه‌ای طراحی در جهت افقی می‌باشد. در این راهنما حسب مورد برای هر یک از موّلفه‌ها که در فصول ۵ به بعد ارائه شده» موّلفه‌های افقی و قائم زلزله آن‌ها محاسبه شده است. در اکثر قریب به اتفاق موارد لرزه قائم نصف لرزه افقی منظور شده است. ۳-۲ روند کنترل ایمنی لرزه‌ای (روش‌های طراحی لرزه‌ای) ۱-۲-۲- کنترل ایمنی لرزه‌ای ایمنی تجهیزات در این طراحی لرزه‌ای باید با روش‌های زیر انجام می‌گیرد: ۱- روش طراحی تنش مجاز باید برای سطح خطر-۱ انتخاب شود. ۲- روش طراحی شکل‌پذیر برای سطح خطر-۲ استفاده می‌شود که در آن نسبت شکل‌پذیری موجود با نسبت - در مواردی که تجهیز دارای اهمیت بسیار زیاد و یا پیچیدگی رفتار لرزه‌ای خاصی باشد حسب قضاوت مهندس طراح و برای کنترل روش‌های ارائه شده در فوق از روش‌های دینامیکی مناسب استفاده می‌گردد. ۱- برای حالت حد بهره‌برداری» تنش‌های ایجاد شده در اعضای سازه با تنش مجاز در محدوده الاستیک مقایسه می‌گردد. به طور کلی روش طراحی تنش مجاز باید برای مواردی بکار رود که از سطح خطر-۱ استفاده می‌شود. ۲- اساس روش طراحی شکل‌پذیر برای لرزه‌های قوی‌تر با شتاب (و سرعت) زیاده این است که به سازه اجازه جذب آنرژی مورد محاسبه با روابط این راهنما با ضریب مجاز شکل‌پذیری مربوطه کنترل می‌گردد. -------- صفحهٔ بعد -------- فقصل دوم- میانی ۱۵ ۳-۲ عملکردهای مورد انتظار در این راهنما دو حالت حدی به عنوان سطوح عملکرد موْلفه‌های سامانه مخابرات در مقابل سطح خطرهای لرزه‌ای داده شده در این راهنما در * بهره‌برداری بدون وقفه (تا قبل از تسلیم مصالح) برای سطح خطر-۱ زلرله موّلفه‌های طراحی شده نباید دچار هیچ سیب موْثری بر عملکرد سامانه مخابرات شده و عملکرد آن‌ها بدون وقفه ادامه یابد. * بهره‌برداری با حداقل وقفه (بعد از تسلیم مصالح) برای سطح خطر-۲ زلزله, موّلفه‌های طراحی شده ممکن است بدون اثر بر زندگی افراده محیط زیست و پایداری سامانه مخابرات دچار سیب فیزیکی مختصری گردد. آسیب وارده باید هر چه زودتر قابل رفع بوده و عملکرد مختل شده به حالت اولیه باز گردد. الف) در سطح خطر-۱ * اعضای سازه‌ای نباید سیب فیزیکی که منجر به توقف کاربری سامانه شود ببیند. ۹ این سطح عملکرد بدون وقفه یا «وضعیت یا حالت حدی آأسیب» نامیده می‌شود. * در این حالت هر عضو تشکیل‌دهنده سامانه باید در محدوده ارتحاعی روابط تنش و کرنش بوده و به حد تسلیم نرسد. ب) در سطح خطر-۲ ۰ اعضای سیستم سازه‌ای می‌توانند آسیب فیزیکی محدودی ببیند؛ اما پایداری سامانه سازه‌ای نباید از بین رود. ۹ این سطح عملکرد با حداقل وقفه یا «وضعیت یا حالت حد نهایی» سامانه مخابرات نامیده می‌شود. * در این حالت تغییر شکل‌های غیر ارتجاعی (بعد از تسلیم مصالح) ممکن است رخ دهد. -------- صفحهٔ بعد -------- وم ۸ جر کم وم 1 9 ب 9 (۲م ر ۹ 6 ۹ سر ار -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل سوم- با رگذاری لرزه‌ای ۹ ۱-۳- انواع بار بارهای محاسباتی در تجهیزات سامانه‌های مخابرات می‌تواند از انواع زیر باشد: - بار مرده ناشی از وزن تجهیز و ملحقات آن - وزن ناشی از مواد داخلی بعضی تجهیزات - فشارهای ناشی از خاک برای تحهیزات مدفون - بار ناشی از حرارت - بار زلزله - بار باد در مورد انواع بار با توجه به نوع موّلفه‌های سامانه مخابرات. ملاحظات زیر لازم می‌باشد: بار باد بر روی سازه‌های مدفون اثری ندارد. ۷ برخلاف ساختمان‌ها سازه‌های تأسیسات مخابرات دارای بار زنده انسانی نیستند. ۷ دکل‌هاء پایه‌ها و کابل‌های مخابرات در مقابل بار باد به مقاومت بیشتری در مقایسه با نیروی اینرسی حاصل از ارتعاش زلزله دارند؛ لذا با زلزله تنها کنترل می‌شوند. ۷ مخاطرات ژئوتکنیکی ناشی از زلزله بر تمامی تجهیزات مخابراتی اعم از دکل, پایهه ساختمان و نظایر آن‌ها می‌تواند اثرات ۲-۳ محاسبه وزن‌ها ۳-۳- ترکیب بارها در این راهنما حسب هر تجهیز بارهای وارده و نحوه ترکیب آن‌ها در فصول ۵ تا ۸ داده شده است. در صورت عدم ارائه ترکیب ۶-۳ انواع تجهیزات از نظر محل استقرار تجهیزات سامانه‌های مخابرات به طور کلی به صورت زیر استقرار می‌یابند: - تحهیزات هوایی - تجهیزات داخل ساختمان‌ها -------- صفحهٔ بعد -------- ۲۳۰ راهنمای طراح ی لرزدای سامانه مخابرات ۵-۳- روش‌های اعمال بارهای لرزه‌ای بارهای ناشی از زلزله روی تجهیزات سامانه‌های مخابرات به روش‌های زیر وارد می‌شود: ۱- نیروی اینرسی ناشی از جرم تجهیزات که حرکت آن‌ها مقید در خاک نشده باشد. این نیرو به طور عمده بر تجهیزات داخل ساختمانی» هوایی و روزمینی وارد و محاسبه می‌گردد. ۲- نیروی ناشی از تغییر شکل خاک بستر که بر روی سازه‌های زیرزمینی و به ویژه مدفون اعمال می‌گردد. در این حالت تغییر شکل خاک در ضریب فنریت بین خاک و سازه ضرب شده و نیروی خود را بر تجهیز اعمال می‌نماید. آثار زلزله بر تجهیزات را می‌توان به دو اثر زیر تقسیم‌بندی نموده و محاسبات بارگذاری لرزه‌ای ناشی از هر یک را انجام داد: ۱- اثر دینامیکی زلزله ناشی از ارتعاشات زمین (انتشار امواج لرزه‌ای در خاک) که حاصل آن سه پاسخ زیر می‌باشد: _ سرعت ۲- اثر استاتیکی یا همان مخاطرات ژئوتکنیکی که تغییر شکل‌های ماندگار در زمین ایجاد می‌کنند شامل: - روان‌گرایی (و گسترش جانبی) - زمین‌لغزه توجه: روش‌های بارگذاری لرزه‌ای شریان‌های حباتی (به طور کلی برای همه شریان‌ها) در پیوست این راهنما ارانه شده است. ۷-۳- روش‌های محاسبه بارهای لرزه‌ای وارد بر تجهیزات مخابرات (۱) برای محاسبه بار وارد بر تجهیزات داخل ساختمانی» هوایی و روزمینی باید نیروی اینرسی ناشی از اثر شتاب زلزله بر جرم تحهیز محاسبه گردد. برای انجام محاسبات نیروی اینرسی ناشی از اثر شتاب از «روش شبه استاتیکی» استفاده می‌گردد. روش شبه استاتیکی برای بدست آوردن تغییر مکان و تنش در یک سازه با صلبیت زیاد و با اعمال بار زلزله به صورت یک بار استاتیکی معادل, استفاده می‌شود. بار استاتیکی معادل به صورت حاصل ضرب ضریب زلزله در جرم سازه بدست می‌آید. بعلاوه در صورت لزوم می‌توان با توجه به شکل, مشخصات ارتعاشی, اهمیت ارتعاشی» همیت تأسیسات و مود خرابی سازه از روش‌های زیر نیز استفاده کرد: در روش شبه استاتیکی اصلاح شده» با توجه به پریود طبیعی و میرایی سازه نیروی اینرسی ناشی از زلزله از ضرب ضریب -------- صفحهٔ بعد -------- فصل سوم- با رگذاری لوزه‌ای ۳۱ (عدم حاکمیت مود اول ارتعاش سازه) از «روش شبه استاتیکی اصلاح شده» استفاده می‌شود. - روش دینامیکی (طیفی یا تاریخچه زمانی) علاوه بر دو روش فوق» رای کنترل روش‌های ساده استاتیکی و درک دقیق‌تر رفتار لرزه‌ای موّلفه‌های و اطمینان از طراحی صورت گرفته» از روش دینامیکی طیفی یا تاریخچه زمانی استفاده می‌شود. در روش فوق قابلیت اعتماد نتایج به مناسب بودن شتاب‌های ورودی و ضرایب انتخاب شده برای میرایی دارد. (۲) برای محاسبه نیروی ناشی از جابجایی زمین بر سازه‌های مدفون نیز» «روش پاسخ تغییر مکان» بکار می‌رود. در این روش پس از محاسبه جابجایی زمین در نقاط مورد نظرء | تعیین ضریب فنریت خاک اطراف سازه» نیروی وارد به آن محاسبه می‌ گردد: - در این روش از طیف سرعت سازگار با طیف شتاب ۲۸۰۰ و یا طیف سرعت ویژه ساخت‌گاه استفاده می‌شود. - < در این روش می‌توان با محاسبه کرنش خاک اطراف سازه با توجه به میزان چسبندگی بین سازه مدفون و خاک اطراف ان» رنش سازه مدفون را از روی کرنش خاک محاسبه نمود. ۱-۷-۳ ضریب اهمیت در تمام روش‌های محاسبه نیروی زلزله» ضریب اهمیت سازه ( ,3]) بر اساس اهمیت آن از جدول (۱-۳) تعیین می‌گردد. جدول ۱-۳۲ ضریب اهمیت ۹7 نیاز به بهره‌برداری بی‌وقفه از تجهیز مربوطه و ضرورت ایمنی آن بعد از زلزله نقش مهمی در بالا بردن ضریب اهمیت آن تجهیز در سامانه مخابرات دارد. تعاریف رده‌های اهمیت در جدول (۲-۲) داده شده است. -------- صفحهٔ بعد -------- ۲۲ راهنمای طراح ی لرزه‌ای سامانه مخابرات جدول ۲-۲۳ تعریف رده‌های مختلف اهمیت ضز اناد موْلفه‌هایی که خرابی آن‌ها موجب گسترش تلفات وسیع جانی و مالی و خسارت به سایر تجهیزات و محیط زیست گردد. 2 مولفه‌هایی که توقف عملکرد آن‌هاء می‌تواند موجب خسارت‌های ثانویه جانی, مالی و زیست محیطی شود. مولفه‌هایی که خرابی آن‌ها تأثیر قابل توجهی بر سامانه مخابرات نداشته و موجب تلفات و خسارات مالی و زیست محیطی نگردد. ۲-۷-۳ نسبت شتاب مبنای طرح نسبت شتاب مینای طرح ,لت با توجه به محل ساخت‌گاه از جدول (۳-۳) تعیین می‌شود. جدول ۳-۳ نسبت شتاب مبنای طرح ( 7 ) ۰ ۱ پهنه لرزه‌خیزی ۲ ۳ (شتاب مبنای ۸ در استاندارد ۲۸۰۰ به صورت درصدی از شتاب ثقل) (زیاد) (متوسط) (کم) زیاد ۳-۷-۳ ضریب بزرگنمایی لایه‌های خاک اندازه تیروی زلزله وارد بر سازه بستگی به بزرگنمایی لایه‌های خاک محل (از سنگ بستر تا سطح زمین) دارد. جدول (۴-۳) ضریب بزرگنمایی را برای آنواع زمین (تیپ خاک) ارائه می‌دهد. جدول ۶-۳ ضریب بزرگنمایی ساختگاه( «1]) ۵ کم ۱/۵ ۱/۷۵ ( ۱۵ ۱ ۵ متوسط ۱/۵ ۱/۷۵ ۲۳/۳۵ ۱ ۵ شدید ۱/۵ ۱/۷۵ ۱/۷۵ ۱ -------- صفحهٔ بعد -------- فقصل سوم- با رگذاری لوزه‌ای ِ نیروی زلزله طراحی که از روش شبه استاتیکی بدست می‌آید به صورت زیر حساب می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۲۴ راهنمای طراحی لرزه‌ای سامانه مخابرات 2-۷-۳ محاسبه ضریب زلزله ۱-2-۷-۳ روش شبه استاتیکی ضریب زلزله افقی طراحی بر»؟! از رابطه (۱-۳) بدست می‌آید. (۱-۲) برا و > بوکا که در آن: رگا : ضریب زلزله افقی طراحی است. در صورتی که ,پا از رابطه کمتر از ۰/۲ بدست بیاید آنگاه آن را برابر ۰/۲ در نظر می‌گیرند. رگا : ضریب شدت زلزله افقی در سطح زمین: (۲-۲) ]۰ ]۰ ,6و0 0.3۰ > ررکا رث]: ضریب بزرگنمایی پاسخ افقی سازه است. مقدار این ضریب بستگی به ارتفاع سازه از روی زمین دارد. برای ارتفاع کوچک‌تر و مساوی ۱۶ متر برابر ۱ است و برای ارتفاع بالای ۱۶ متر برابر است با 0.8 + 0.0125۳ (8]: پارامتر سطح زلزله : مقدار ۰/۵ برای سطح خطر-۱ و مقدار ۱ برای سطح خطر-۲ مقدار ارتفاع سازه (متر) و از سطح زمین محاسبه می‌شود. ۳-2-۷-۳ نیروی زلزله افقی نیروی زلزله افقی طراحی (نیروی استاتیکی معادل) ,,ی۳ء» از رابطه (۳-۳) بدست می‌آید: (۳-۲۳) اب۲۳ که در آن: ,را : نیروی زلزله افقی طراحی ( ۷!) ,۷ : وزن سازه+بار مرده و زنده ( 1۷) ۵-۷-۳- روش شبه استاتیکی اصلاح شده بعد از محاسبه ضریب زلزله از روش شبه استاتیکی اصلاح شده» برای محاسبه نیروی زلزله افقی یا قائم» باید این ضریب در وزن سازه (تجهیز) مربوطه ضرب شود. -------- صفحهٔ بعد -------- فقصل سوم- با رگذاری لوزه‌ای ۳۵ ۱-۵-۷-۳ ضریب رلزله افقی اصلاح شده ضریب زلزله افقی اصلاح شده با استفاده از رابطه (۴-۳) بدست می‌آید: (۴-۳) برکلو۵0 > بسا که در آن: بریرگاً : ضریب زلزله افقی اصلاح شده است. در صورتی که پریرکا از ۰/۲ کمتر شود مقدار آن برابر ۰/۲ اختیار می‌گردد. 5]نضریب بزرگنمایی پاسخ افقی که برابر: (۵-۳) وک روث] > 6 است و در آن: ): ضریب اصلاح ناشی از اثر میرایی سازه نشان داده شده در شکل (۲-۲) -------- صفحهٔ بعد -------- ۲۶ راهنمای طراحی لرزه‌ای سامانه مخابرات جججججسبببجبجسجس م10 رس »۶ ار نکم الا مه ۷ 3 1 6اه ک ص ی : 2811۹۹1/۱ 1 ۱ 1 اک 0080011500 0 0001115 9 که که 1 رات از ۵ یرس مزا ای" االالبلبزا| ازاز] ]زا 2 با الا لا ار ما 6 الاب 10 1 01 001 (300) پریود شکل ۱-۳ ,, ]۰ تقویت پاسخ استاندارد سل لب لا سر سار سا ای از ساسا سا 1 :۱۹ م1 با ۹۱۱۱ 4 با :0 030 025 020 015 0 ۵0۵07 005 000 شکل ۲-۳ ,ن)» ضریب اصلاح میرایی ۲-۵-۷-۳ ضریب زلزله قائم اصلاح شده ( ,,ر ۲ ) 6 از رابطه (۶-۳) بدست می‌آید: (۶-۳) 2/ زیرگ > پیکا -------- صفحهٔ بعد -------- فصل سوم- با رگذاری لوزه‌ای ۳۷ برای تحهیزاتی که از نظر اهمیت. در رده کم اهمیت قرار می‌گیرد. اعمال شتاب قائم لازم نیست. ۳-۵-۷-۳ نیروی زلزله اصلاح شده نیروی زلزله اصلاح شده از ضرب ضریب زلزله اصلاح شده در وزن سازه و مانند رابطه‌های (۷-۳) و (۸-۳) بدست می‌آید. (۷-۳) ۷۷۶ * بریوگا ک بری۹ا (۸-۳) ۷۷ ۳ بییگا ک با پرررگا: ضریب زلزله افقی اصلاح شده با استفاده از رابطه (۴-۳) ارگ : ضریب زلزله قائم اصلاح شده با استفاده از رابطه (۵-۳) ۵ و با نیروی زلزله افقی و قائم اصلاح شده ( ۱۷) ,۷ : وزن سازه+ بار مرده و زنده ( 1۷) روش دینامیکی معمولا برای کنترل روش‌های شبه استاتیکی یا برای تحلیل سازه‌های بسیار مهم یا پیجیده مورد استفاده قرار می‌گیرد. در این روش مدل ریاضی تحهیز تحت بارگذاری طیفی و یا تاریخچه زمانی و با حل معادلات تعادل دینامیکی تحلیل می‌شود. ۷-۳--۱- روش طیفی شتاب پاسخ افقی برای هر مود (1) ,,۸ از رابطه (۹-۳) بدست می‌آید: ۸, )7( 070 )۹-۳( (1) ,,۸: شتاب پاسخ افقی در پریود طبیعی ‏ 7(بر حسب) *0/۹ ) 5]: ضریب بزرگنمایی پاسخ افقی (برای سهولت و با محافظه کاری» در پریودهای کمتر از ۳/. ثانیه. ۱/۵ و برای پریودهای بزرگ‌تر از ۳/. ثانیه» ۷۵/. در نظر گرفته می‌شود) ,ه: شتاب افقی (*013/5) در سطح زمین که از رابطه (۱۰-۳) بدست می‌آید: (۱۰-۲) د۰0 ,350۰0 > ره شتاب پاسخ قائم برای هر مود (7) ,۸ بر اساس رابطه (۱۱-۳) بدست می‌آید: (۱۱-۳) م0 *(7) ۸ (7) ۸ : شتاب پاسخ قائم در پریود طبیعی 7(بر حسب) *0/۹ ) 6]: ضریب بزرگنمایی پاسخ قائم (برای برج با پایه دامنی ۱/۵ و برای سار سازه‌ها ۲ می‌باشد) شتاب قائم ) در سطح زمین که از رابطه (۱۳-۳) بدست می‌آید: (۱۳-۳) ۰ د ۰۳ ,175۰۳ > به -------- صفحهٔ بعد -------- ۲۳۸ راهنمای طراح ی لرزدای سامانه مخابرات ۳-1-۷-۳- روش تحلیل پاسخ تاریخچه زمانی در تحلیل پاسخ تاریخجه زمانی, باید موج‌های مناسبی را انتخاب کرد که حداکثر شتاب افقی آن بر اساس محل به یکی از روش‌های زیر بدست می‌اید: ۱- در صورت استفاده از امواج ورودی بر روی سنگ بستر 0: شتاب افقی حداکثر روی سنگ بستر (*٩/0ع) (۱۳-۲) ]۰ ,350۰0 > چیه ۲- در صورت استفاده از امواج ورودی بر روی سطح زمین (۱۴-۳) د۰80 ,350۰0 > ره که بر0: شتاب افقی حداکثر روی سطح زمین در تحلیل طیفی (*٩/0ع) ,4 شتاب افقی حداکثر روی سطح زمین در تحلیل تاریخچه زمانی ‎)00/٩*( ۳-1-۷-۳ روش پاسخ تغییر مکان (برای سازه‌های مدفون) این روش بر اساس تئوری تیر روی بستر الاستیک تدوین شده است. در این روش با استفاده از طیف پاسخ سرعت زلزله و با در نظر گرفتن مود اول ارتعاش برشی خاک مقدار تغییر مکان محاسبه شده و با توجه به فنریت خاک به نیروی موّئْر به سازه تبدیل می‌گردد. ۸-۳- بارگذاری ناشی از مخاطرات ژئوتکنیکی زلزله بر تجهیزات علاوه بر تکان‌های زمین در زلزله» تجهیزات بایستی در مقابل بارهای ناشی از مخاطرات ژئوتکنیکی ناشی از زلزله نیز ایمن باشند. اهم این مخاطرات عبارتند از روان گرایی (و گسترش جانبی)» زمین‌لغزه و گسلش. ۱-۸-۳ روان گرایی گرچه در ایران پتانسیل روان‌گرایی زیاد نمی‌باشد لیکن در مناطق ساحلی دریاها و رودخانه‌ها و در قسمت‌هایی که بافت ماسه ریزدانه همراه با سطح آب زیرزمینی بالا باشد این مخاطره تجهیزات مختلف از جمله انواع مدفون آن را تهدید می‌نماید. - طراحی لرزه‌ای در مقابل روان‌گرایی باید با بررسی عملکرد لرزه‌ای در اثر تغییر مکان ماندگار زمین» ناشی از روان‌گرایی و با توجه به شرایط زمین انجام شود. - مناطقی که نیاز به طراحی لرزه‌ای در مقابل روان‌گرایی دارندء باید بر اساس زمین‌شناسی و ژئومورفولوژی» وضعیت زمین و تغییر مکان ماندگار زمین ناشی از روان‌گرایی باید به صورت‌های زیر در نظر گرفته شود. - تغییر مکان افقی ناشی از گسترش جانبی زمین بر سطح شیب‌دار زمین - تغییر مکان افقی ناشی از گسترش جانبی زمین پشت دیوار ساحلی ۰ ۰.۰ زمین -------- صفحهٔ بعد -------- فصل سوم- با رگذاری لوزه‌ای ۳۹ اثر روان گرایی مطابق با این راهنما تحت عنوان بارگذاری لرزه‌ای شریان‌های حیاتی به صورت جابه‌جایی قائم و افقی محاسبه شده و مطابق با توزیع داده شده روی سازه مدفون اعمال می‌گردد. ۲-۸-۳ زمین لغزه در مناطق کوهستانی که شیب زمین زیاد بوده و لایه‌های سست در آن قرار گرفته است احتمال رانش زمین وجود داشته و می‌تواند منجر به آسیب به تجهیزات مختلف مخابراتی گردد. برای مقابله با مخاطره زمین‌لغزه ناشی از تغییر مکان ماندگار زمین باید طبق مراحل زیر ارزیابی لازم صورت پذیرد: - ارزیابی پتانسیل زمین به زمین‌لغزه ۳-۸-۳ گسلش عبور از مناطق با پتانسیل گسلش در سامانه مخابرات امری اجتناب ناپذیر است؛ لذا بایستی حتی‌الامکان اثر ناشی از جابجایی گسل‌های فعالی که سازه‌های این سامانه از آن‌ها عبور می‌نمایند را بر این سازه‌ها در نظر گرفت. - وجود گسل فعال باید توسط مشخصات زمین‌شناختی شکل گسل فعال تعیین شود. منطقه‌ای که ممکن است گسل فعال از آن عبور کند باید بر اساس بازرسی زمین‌شناسیء اکتشافات ژئوفیزیکی, اکتشافات گمانه زنی و بازرسی ترانشه تأیید شود. چنانچه تجهیزات مخابراتی گسل فعالی را قطع نمایند, باید برای تحقق عملکرد لرزه‌ای, با در نظر گرفتن تغییر مکان ماندگار زمین ناشی از جابجایی گسل, طراحی شوند. - اگر اثر جابجایی گسل در سطح زمین نمایان شود تأسیسات مخایراتی باید برای جابجایی گسل, طراحی لرزه‌ای شوند. نحوه محاسبه و اعمال بارهای اعمال شده توسط مخاطرات ژئوتکنیکی ناشی از زلزله در این راهنما تحت عنوان بارگذاری لرزه‌ای شریان‌های حیاتی ارائه شده است. ۹-۳- طبقه‌بندی خاک برای استفاده ساده‌تر از روابط استاندارد ۲۸۰۰ از همان طبقه‌بندی خاک در این استاندارد نیز استفاده شده است. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳ ۱۰-۳- ملاحظات روش بارگذاری و محاسبات نیروهای ل روش‌های محاسبات لرزه‌ای به ۲ دسته اصلی 1 تقسیم شده‌اند که - مور بر پاسخ ارتعاشی سازه‌ها را می‌توان به صورت زیر تقسیم‌بندی نم ۳- خصوصیات لرزه ورودی با توجه به مورد فوق روش مناسب می‌باید اتخاذ شود. جدول (۵-۳) روش‌های مناسب هر یک از تجهیزات را نشان . جدول ۵-۳ روش‌های محاسبه لرزه! د مجرای روزمینی | لوله متصل به پل تونل ِ مجرای مدفون کالورت سای ٩)‏ : روش شبه استاتیکی, 1 : روش پاسخ تغییر مکان» و راهنمای طراح ی لرزه‌ای سامانه مخابراتن زه‌ای در تجهیزات مخابراتی مبارتند از: روش شبه استاتیکی, روش پاسخ تغییر مکان و روش ههای روزمینی و زیرزمینی هم رفتار متفاوتی دارند. شاخص‌های ود می‌دهد. ی موْلفه‌های سامانه مخابراتن روش محاسبه لرزه‌ای 1 با ۷ و در صورت نیاز [/۸۸(] ۷ (اصلاح‌شده)» در صورت نیاز 1۸۸/1 با ۲۲۸ ۷4و ۰1۸1 درصورت‌لزوم /۸۸] )5و ]۹1 و در صورت نیاز /۸۸] و ۲۱ -------- صفحهٔ بعد -------- ی 4 مم 2 8 گوم بو کر رای هم 6( + روت -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- روّس‌های طراحی لرزه‌ای ‏ و کنترل ایمنی ۳۱ ۱-5- طراحی لرزه‌ای ۱-۱-2- کلیات طراحی لرزه‌ای تجهیزات سامانه مخابرات شهری با توجه به شرایط ساخت‌گاه و مشخصات سازه‌ای آن‌ها با استفاده از روش‌های ارائه شده در این راهنما صورت می‌گیرد. هدف از طراحی لرزه‌ای موْلفه‌های سامانه مخابرات آن است که: در زلزله بهره‌برداری در سطح خطر-۱ رفتار مصالح از محدوده ارتجاعی خارج نشده و بهره برداری آن‌ها بدون وقفه ادامه یابد. در زلزله طرح در سطح خطر-۲ نیز علی‌رغم عبور رفتار مصالح از محدوده ارتجاعی, میزان شکل پذیری آن‌ها طوری محدود گردد که در آن‌ها گسیختگی به وجود نیامده و آسیب‌های محدود احتمالی نیز به سرعت قابل رفع (از طریق تعمیرات اضطراری) بوده و بهره‌بردای با حداقل وقفه ادامه یاید. سیب در تحهیزات را می‌توان به سه حالت زیر در نظر گرفت: * سیب فیزیکی که عضو ممکن است دچار تغییر شکل زیاد گردیده ولی ترکی که در آن عملکرد را تحت تأثیر قرار دهد به وجود نیاید (آسیب). ۰ آسیب عملکردی که در اثر ترک یا جدایی روی داده و منجر به نشت موادء اتصال کوتاه یا سایر موارد مشابه شده و عملکرد را مختل سازد (خرابی). ۹ آأسیب سیستمی که در اثر ازدیاد و گسترش آسیب‌های عملکردی ادامه کار سامانه ممکن نبوده و متوقف گردد ۲-۶- اصول روش طراحی لرزه‌ای به طور کلی مولفه‌های سامانه مخابرات بسته به سطح خطر استفاده شده. به یکی از روش‌های تنش مجاز (رفتار ارتجاعی) با شکل‌پذیر (رفتار خمیری) طراحی می‌گردد. روش تنش مجاز وقتی استفاده می‌شود که از سطح خطر-۱ استفاده شود. برای حالاتی که از سطح خطر-۲ استفاده می‌شود. طراحی لرزه‌ای به روش شکل‌پذیر انجام می‌گردد. * در روش تنش مجازء تنش‌ها نباید در اعضا از مقادیر مجازء تجاوز کند. در غیر این صورت تغییر شکل‌های با زگشت‌ناپذیر بعد از زلزله در اعضاء باقی می‌ماند. * در طراحی به روش شکل‌پذیر» تغییر شکل‌های پلاستیک که در اعضاء روی می‌دهد باید از مقادیر تغییر شکل‌های پلاستیک مجاز کمتر باشد. در این حالت عملکرد تجهیز در حین و بعد از زلزله با حداقل وقفه قابل بهره برداری خواهند بود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳ راهنمای طراح ی لرزهای سامانه مخابرات ۱-۳-5- نحوه طراحی به روش تنش مجاز ۱-۱-۲-۶ محاسبه تنش ۳-۱-۲-۶- تنش‌های مجاز در تحلیل لرزه‌ای تنش‌های مجاز مصالح بر حسب نوع تجهیز و محل آن تعریف می‌گردد. ۳-۱-۳-2 بررسی تنش محاسباتی طراحی یک سازه وقتی قابل قبول است که همه تنش‌های محاسباتی کمتر از مقادیر تنش‌های مجاز باشد. 2-۱-۳-5 مشخصات مصالح در طراحی به روش تنش مجاز ۱- سازه‌های بتنی و بتن مسلح ۱-۱- حداقل مقاومت فشاری مورد نیاز برای بتن عبارتست از: - برای نگه‌دارنده‌های لوله (قفسه لوله) پیش‌ساخته: (.35000) ۸/۳۳۶ 25 <.] برای سازه‌هاء شالوده‌هاء کف‌سازی‌ها و دیگر کارهای ساختمان سازه‌ای: (30000.5) ۸1/1۳۴ 21.1 < .] برای اجزایی که باید در مقابل آتش مقاوم باشد و نیز مجاری: (25000.۸3) 3/1۳۰ 218 .] برای بتن مگر: (11000.۵) ۸۱/۱۱۳۴ 28.0 .] در مورد بتن‌هایی که در آن‌ها از سیمان ضد سولفات استفاده می‌شود عیار سیمان نباید از 3108/1 کمتر باشد. در مورد سیمان‌های دیگر عیار سیمان نباید از 31018/1۳0 کمتر باشد. ۲-۱- فولاد تقویتی (الف) آرماتورهای آج‌دار آرماتور آج‌دار باید از درجه ۶۰ (با حداقل مقاومت جاری 414۲/1۳۳۰ - ,1) مطابق با آیین‌نامه ۸۹57۸/615 و یا مصالح معادل مشابه آن باشد. (ب) آرماتورهای صاف آرماتورهای صاف باید از درجه ۴۰ (با حداقل مقاومت جاری شدن 27681/13۳ * ,1) مطابق با آیین‌نامه 5 و با مصالح معادل مشابه آن باشد. (ج) مش‌های فولادی جوش شده مش‌های فولادی جوش شده باید از درجه ۷۰ (با حداقل مقاومت جاری شدن :4858[/1۱۲) مطابق با استاندارد ۸57۸/4 ۸496 و ۸497 و یا مصالح مشابه آن باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- روشس‌های طراحی لرزه‌ای و کنرل ایمنی ۲۳۳ مصالح لازم برای مهارهاء ورق‌ها و دیگر مصالح فولادی برای جایگذاری در بتن باید از نوع ۸36 ۸۸87۸1 قابل جوشکاری مطابق با استاندارد /۸571/یا مصالح مشابه آن باشد. ۳۴-۱- تنش‌های مجاز تنش‌های مجاز برای بتن و فولاد باید مطابق با مبحث نهم مقررات ملی ساختمان و آئین نامه بتن ایران (آب) انتخاب گردد. ۵-۱- تغییر شکل‌ها و خیزهای مجاز ۲- سازه‌های فولادی ۱-۲- مصالح - مصالح باید مطابق با ۸36 /۸۹7۲۸ یا استاندارد مشابه آن باشد. پیچ‌های مورد استفاده در اتصالات باید مطابق ۸325 ۸57۸/1 یا استاندارد مشابه آن باشد. پیچ‌های مورد استفاده در اتصالات ثانویه باید مطابق ۸ 07۵00 ۸307 /۸۹71۹ یا استاندارد مشابه آن باشد. مهره‌های معمولی و مقاومت بالا باید مطابق ۸563 ‎۸٩7۸‏ یا استاندارد مشابه باشد. - واشرها باید مطابق با استاندارد ۳436 ۸57۸ یا مشابه آن باشد. ۳- مقادیر مجاز کابل‌ها می‌شود. ۴- اجزاء نگه‌دارنده و تکیه گاهی طراحی اجزای نگه‌دارنده و تکیه‌گاهی تجهیز داخلی باید بر اساس تنش مجاز کوتاه مدت انجام شود. مقاطع اعضایی که تنها در حین زلزله عمل می‌کنند. باید با در نظر گرفتن تنش مجاز کوتاه مدت طراحی شوند و اعضایی که بار دائم بر آن‌ها وارد می‌شود. باید برای ارضای تنش محاز بلند مدت و نیز برای ارضای تنش کوتاه مدت در اثر بارهای دائم و زلزله طراحی گردند. برای میلگردهای فولادی, تنش مجاز کوتاه مدت ۱/۵ برابر تنش مجاز بلند مدت است. جدول ۱-۶ ترکیب بار به کاررفته مربوط به تنش‌های بلند و کوتاه مدت در تجهیزات داخلی ۲-۲-۶- نحوه تحلیل لرزه‌ای برای روش طراحی شکل‌پذیر -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۴ راهنمای طراحی لرزه‌ای سامانه مخابرات ۱-۲-۲-۶ طراحی لرزه‌ای روش تحلیل لرزه‌ای شکل‌پذیر برای تحلیل لرزه‌ای سازه در سطح خطر-۲ برای زلزله طرح استفاده می‌شود. ۳-۲-۲-۶ تحلیل پاسخ لرزه‌ای تغییر شکل‌های الاستو- پلاستیک در هر نقطه از سازه را می‌توان با تحلیل پاسخ تحت اثر زلزله طرح بدست آورد. برای طراحی لرزه‌ای سازه‌هاء تغییر شکل‌های پلاستیک. از تحلیل پاسخ به یکی از روش‌های زیر بدست می‌آید. در سازه‌هایی که مُد اول ارتعاش در آن‌ها حاکم است. ضریب شکل پذیری را می‌توان با اعمال قانون انرژی ثابت برای مود خرابی احتمالی بدست آورد. ۱-۱- ضریب زلزله طراحی اصلاح شده ضریب زلزله طراحی اصلاح شده با توجه به فصل سوم محاسبه می‌شود. ۲-۱- ضریب شکل پدیری ضریب شکل پذیری ,لا بخش آسیب دیده سازه را می‌توان با استفاده از رابطه (۱-۴) بدست آورد. ریا | (۱-۴) 1 چ ولا 4 ,لا : ضریب شکل‌پذیری عضو مربوط به مود خرابی» در صورتی که بریر؟! < ,کل باشد آنگاه 0 * م۸ می‌باشد. روگ : ضریب زلزله افقی اصلاح شده طراحی مربوط به سازه مورد نظر ۰ : ضریب زلزله افقی در نقطه آغاز جاری شدن عضو سیب دیده ۲: ضریبی است که به صورت زیر به رفتار هیسترسیس در جذب آنرژی و نیل به مد خرابی مورد نظر بستگی دارد: 0 > ل) در صورتی است که مشخصات پسماند از نوع الاستوپلاستیک کامل باشد. > در صورتی است که مشخصات پسماند از نوع لغزشی باشد. تعداد معادل سیکل‌های مناسب از منحنی هیسترسیس مربوطه می‌باشد. در صورتی که ننوان تعداد سیکل‌ها را با استفاده از معادلات تفصیلی تعیین کرد.ء مقدار آن به صورت محافظه کارانه» یک در نظر گرفته می‌شود. در این شرایط ضریب زلزله قائم باید در بدترین حالت اعمال گردد. ۳-۱- برآورد تغییر شکل‌های پلاستیک در روش طراحی شکل پذیر در نهایت رابطه (۲-۴) باید ارضا شود: (۲-۴) ولا گ لا مل(: ضریب شکل پذیری عضو در معرض خرابی ا: ضریب شکل پدذیری مجاز ۲- روش طراحی مقاومت تسلیم (برای سازه‌های قابی) -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- رونس‌های طراحی لرزه‌ای و کنترل ایمنی ۳۵ برای قاب‌هاء طراحی لرزه‌ای خمیری با استفاده از روش طراحی مقاومت تسلیم» انجام می‌گردد. ۱-۲- ضریب زلزله اصلاح شده طراحی همان‌گونه که در روش شبه استاتیکی اصلاح شده در فصل سوم گفته شد بدست می‌آید. ۲-۲- ضریب مشخصه سازه‌ای ضریب مشخصه سازه‌ای و1 از رابطه (۳-۴) یا از مقادیری که در آئین‌نامه‌های دیگر آمده است. بدست می‌آید. در محدوده بین ۰/۲۵ تا ۰/۵ متغیر است. ۱ ضریب مشخصه سازه‌ای (تقریباً معادل عکس ضریب رفتار 14 سازه‌ها در استاندارد ۲۸۰۰) ۳-۲- ظرفیت لرزه‌ای ظرفیت لرزه‌ای با استفاده از رابطه (۴-۴) بدست می‌آید: (۴-۴) ,۴ ,0 ,«): ظرفیت لرزه‌ای ,ا : ضریب زلزله افقی تسلیم در نقطه شروع جاری شدن عضو در معرض خرابی. در این حالت. ضریب زلزله قائُم باید در بدترین حالت اعمال گردد. ۰ وزن بهره برداری سازه مورد نظر ۴-۲- ظرفیت لرزه‌ای مورد نیاز ظرفیت لرزه‌ای مورد نیاز از رابطه (۵-۴) بدست می‌آید: (۵-۴) ری گلی 1 > ب 0۵ «0): ظرفیت لرزه‌ای مورد نیاز 4 ضریب مشخصه سازه‌ای که در (ب) بدست آمد. برررگا : ضریب زلزله افقی اصلاح شده وزن عملیاتی سازه ۵-۲- برآورد ظرفیت لرزه‌ای مورد نیاز ظرفیت لرزه‌ای مورد نیاز ,, نباید از ظرفیت لرزه‌ای , تجاوز کند. ۳- تحلیل پاسخ مودال خطی برای اعضای غیر خطی که از ظرفیت جاری شدن تجاوز می‌کنند. تحلیل پاسخ خطی معادل با کاهش سختی از سختی الاستیک (بسته به درجه غیر خطی بودن و ضریب میرایی معادل)» انجام می‌گردد. تحلیل پاسخ مودال خطی با استفاده از تحلیل پاسخ شتاب بر اساس گام‌های (الف) تا (و) زیر انجام می‌شود: (الف) طیف شتاب قائم و افقی طراحی بر اساس رابطه‌های (۶-۴) و (۷-۴) محاسبه می‌گردد: -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۶ راهنمای طراح ی لرزهای سامانه مخابرات (۶-۴۳) ]دا 3500 < ۸ (۷-۴) ]3 ,۱753 _ ۸ (1) ,,۸: شتاب پاسخ افقی طراحی مود ز ام ارتعاش بر حسب ( *0/5) ۱" ۸: شتاب پاسخ قائم طراحی مود ز ام ارتعاش بر حسب ( *0۳/۹5) ,]: ضریب اهمیت با استفاده از جدول (۱-۳) 2]: نسبت شتاب مبنای طرح با استفاده از جدول (۴-۳) ۰ ضریب بزرگنمایی پاسخ افقی (برای سهولت و با محافظه کاری, برای پریودهای کمتر از ۰/۳ ثانیه. ۱/۵ و برای پریودهای بزرگ‌تر از ۰/۳ ثانیه, ۰/۷۵ در نظر گرفته می‌شود) 6]: ضریب بزرگنمایی پاسخ قائم (برای برج با پایه دامنی ۱/۵ و برای سایر سازه‌ها ۲ می‌باشد) (ب) سختی عضو باید بر اساس درجه غیر خطی بودن سازه کاهش یابد. (ج) ضریب میرایی معادل مربوط به انرژی کرنشی خمیری از تحلیل غیر خطی سازه بدست می‌آید. (د) مقادیر پاسخ ا مانند نیروی برشی, لنگر» شتاب و تغییر مکان‌های لازم برای طراحی برای هر مود ارتعاشی» از روش جذر مجموع مربعات بدست می‌آید. (۸-۴) رد۸ که در آن اندازه پاسخ مود | ام است. (ه) جابه‌جایی پاسخ را باید از اندازه پاسخ عضو بدست آورد. (و) اطمینان حاصل کنید که ضریب شکل پذیری که از (ه) بدست می‌آید. از ضریب تغییر شکل مجاز تجاوز نکند. تحلیل پاسخ تاریخچه زمانی به صورت زیر انجام می‌شود. (الف) مشخصات بار- تغییر مکان سازه باید بر اساس مدل هیستریک غیر خطی بوده و نتایج مربوط به هر زمان مورد نظر مستقیماً از تحلیل تاریخچه زمانی بدست می‌آید. (ب) وارد کردن موج زلزله با حداکثر شتاب در نقطه مورد نظر (ج) ضریب شکل پذیری از تغییر مکان عضو بدست می‌آید. این روش با طی کردن گام‌های (الف) تا (د) که در زیر توضبح داده شده است. انجام می‌گردد. (الف) تغییر مکان نقاط با تغییر مکان معین» همان تغییر مکان پاسخ در تکیه‌گاه‌ها یا تغییر مکان پی ناشی از حرکت -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- رونس‌های طراحی لرزه‌ای ‏ و کنترل ایمنی ۳۷ (د) ضریب شکل پذیری, نباید از مقدار مجاز ضریب شکل پذیری تجاوز کند. ۳-۲-۲-2 ضریب شکل پذیری ضریب شکل پذیری» از تغییر شکل پلاستیک تحلیل لرزه‌ای مود خرابی تجهیز مورد نظرء بدست می‌آید. 2-۳-۳-2 ضریب شکل پذیری مجاز مود خرابی لرزه‌ای اعضای مورد نظرء تعیین می‌شود. ۵-۲-۲-2 برآورد ضریب تغییر شکل خمیری در صورتی که ضریب شکل پذیری مجاز تمام قسمت‌های اجزاء مهم برابر یا بزرگ‌تر از ضریب شکل پذیری مورد نظر باشدء در این صورت برآورد عملکرد لرزه‌ای مورد قبول می‌باشد. -۳- ملاحظات طراحی در انتخاب جنس ابعاد و شکل مصالح ۱-۳-۶ دکل ۱- دکل فلزی: نوع فولاد مصالح دکل یا پایه فلزی باید توسط کارفرما مورد تأیید قرار گیرد. اعضای فلزی باید شرایط جدول (۲-۴) را تأمین نمایند. جدول ۲-۶ ضریب لاغری اعضای فلزی دکل پایه فلزی ‏ |[ سایر اعضا که به عنوان عضو فشاری استفاده ۳ دکل فلزی می‌شوند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۸ راهنمای طراح ی لرزدای سامانه مخابراتن جدول ۳-۶ حداقل ضخامت اعضای دکل فلزی سایر پایه‌های فلزی دکل فلزی ساخته شده از لوله دکل فلزی ۲- پیچ‌ها: پیچ‌های مورد استفاده در دکل‌ها باید توسط کارفرما تأیید شود. ۲-۳-۶- مجاری مصالح و اتصالات مجرا باید علاوه بر تحمل بارهای عادی, بارها و تغییر مکان‌های ناشی از زلزله را نیز تحمل نمایند. نیروهای محوری فشاری و کششی, خمش و برش ناشی از تغییر شکل زمین و جابه‌جایی نسبی ایجاد شده در لوله حین زلزله باید در طراحی به حداقل رسانده شود. در جدول (۴-۴) مشخصات استاندارد مصالح خطوط لوله انتقال ارائه شده است. که شامل مصالح ۳1۹۳ لوله فولادی جوشی؛ جدول 2-2 مشخصات مصالح لوله سار ۱- دارای مقاومت زیادی در مقابل نیروهای فشاری و خمشی می‌باشند. ۳ ,۳۳۳ ۲- مقاومت در برابر سایش به دلیل وجود پوشش داخلی پلی‌اتیلن و رزین بالا است. ۳- اتصالات فلنجی یا اتصال مکانیکی ضد زلزله می‌باشند. ۱- مقاومت بالاء چفرمگی و ضربه‌پذیری بالاء پتانسیل خوردگی الکتریکی زیاد بوده و بهتر است با پوشش وینیل محافظت شود. فولاد ۲- اتصالات جوشی مقاومت زیادی در برابر تغییر مکان کشش و خمش دارند. ۳- وزن لوله زیاد و اجرای اتصالات نیاز به ملاحظات اجرایی خاص دارد. ۱- مقاومت کمتری از دو حالت فوق داشته و در دمای پایین» شکننده است. مقاومت در برابر خوردگی زیاد است. دارای ضعف در برابر حلال‌های ۲- اتصالات لاستیکی حلقوی در تغییر شکل‌های زیاد زلزله جدا می‌شوند. اتصالات مقطع متغیر 75 در زلزله‌هاء سابقه خسارات زیادی دارند. ۳- وزن سبک و اجرای آسان ۱- مصالح لوله برای خطوط لوله با قطعات گسسته ۱-۱- خصوصیات لوله ۳1۹۳ عبارتند از: -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- روش‌های طراحی لرزه‌ای ‏ و کنترل ایمنی - حساسیت کم نسبت به حرارت - مقاوم در برابر ضربه - عایق خوب - انبساط حرارتی کم - هوازدگی ناچیز - عدم آلودگی محیط زیست - امکان تولید در قطرهای بالا - نصب آسان - تعمیر آسان ۲-۱- خصوصیات لوله‌های ۳۳۳ عبارتند از: - هوازدگی و خوردگی کم سبک - آب‌بند - مقاومت در برابر حرارت در کابل‌های حرارت‌زا - مناسب برای اتصال به سازه - اصطکاک کم جدول ۵-۶ ابعاد لوله‌های ۳13۳ قطر (113113) : طول (۷0) طول (: 0) شعاع انحناء (: 0) ی ی و ی 2 ۳۹ -------- صفحهٔ بعد -------- ۴ نوع ۱۳۵ ۱۳۰ ۱۵۰ ۳۵۰ خابراتن وزن (کیلوگرم) ۹ ۶ ۳۱ ۱ ۱۸ ۳۵ ۱۲ ۱۹ ۱۴ ۲۶ ۵۱ ۲۴ ۴۳۴ ۸۵ ۳۶ ۶۶ ۱۳۷ 1۲ ۹۵ ۱۸۰ -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- روشس‌های طراحی لرزه‌ای و کنرل ایمنی ۳۱ جدول ۷-۶ مصالح و اتصالات ۲۳ بر اتصال لوله متفاوت برای لول اتصال لوله متفاوت برای ۱۰ اتصال لوله متفاوت برای 0۳ اه عملکرد این نوع خطوط لوله جذب تغییر مکان توسط بدنه لوله می‌باشد. به عبارت دیگر لوله‌های فولادی جوش شده و لوله با اتصال سر کاسه‌ای (اتصال 5( برای این نوع خطوط بکار برده می‌شوند. سر کاسه (ساکت) شکل ۱-۶ اتصال لوله پلیمری ۳- عملکرد مصالح لوله ۱-۳- لوله‌های ۳۳۳ و ۲:۳ لوله‌های ۳1۹۳ عملکرد مناسبی در زلزله دارند این عملکرد با استفاده از اتصالات ۳۳۳ بهبود می‌یاید. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۲ راهنمای طراح ی لرزه‌ای سامانه مخابرات حالت لوله خمیده وأحد 111171 شکل ۲-۶ شکل لوله ۳۳۴ قبل و بعد از اتر زلزله جدول ۸-۶ ابعاد لوله ۳۳۳ ۳ قطر اسمی 7۲ 2 7۱ 03 : ۰ ۳ ۳ ۳ ۲-۳ لوله‌های فولادی لوله‌های فولادی مقاومت و شکل‌پذیری و چغرمگی بالایی دارند و در قطرهای مختلف., طول‌های زیاد و خم‌های مختلف تولید می‌شوند. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- روئس‌های طراحی لرزه‌ای ‏ وکننرل ایممّی ۳۳ اتصاللات آن ید صورتث جوشی بوده 9 کلا نیاز ید حفاظت در برابر خوردگی دارند. برای این منظور از پوشش‌های مسی صد خوردگی هم استفاده می‌شود. اتصالات جوشی دو نوع نفودی و گوشه دارند که نوع گوشه فقط برای اتصالات [ شکل استفاده می‌شود. جدول ۹-۶ مشخصات لوله فولادی پوششس دار سس ۳-۳- لوله ۳0۷۷۲ لوله‌های ۳۷۲ معمولاً در قطرهای کم بکار می‌روند و قطر معمول آن‌ها ۷۵۱۳۱۳ می‌باشد. اس از سا ۱ هوس ۲ هسگس اس را هر ۰. "هم هر را سل 4 شکل ۳۳4 شکل لوله ۳۷۴۳ -------- صفحهٔ بعد -------- ۴۴ راهنمای طراح ی لرزدای سامانه مخابراتن جدول ۱۰-۶ مشخصات لوله ۳۱۷۲ ی ی سک ات اس 0 6 و ی سل کل کل ی جدول ۱۱-۶ ابعاد ۷۴ ۴-۳- کالورت جعبه‌ای کالورت جعبه‌ای بتنی از دیگر مجاری عبور خطوط کابلی است. این نوع مجرا مقاومت خوبی در زلزله ندارد. نمونه این کالورت‌ها در شکل (۴-۴) نشان داده شده است. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- رونس‌های طراحی لو اتصاللات مجاری باید طوری طرا مجاری به آدم‌روهاء پل‌ها و اتصال زه‌ای ‏ و کنترل ایمنی شکل 2-۶ نمونه‌ای از کالورت جعبه‌ای بتنی حی شود که تحمل تغییر مکان‌های ناشی از زلزله را داشته در خاک‌های نرم نشان داده شده است. سازه - ۴۹۸ غلاف مجرل ) و ۱ آدم‌رو تست لاستیک بخش انبساطی اتصال به آدم‌رو غلاف مجرا (57۳) حلقه اب هس یور ,ری ۳۳ 3 سوت ۳ : شکل ۹-۶ اتصالات ضد لرزه‌ای مجرای کابل ۳۵ باشد. در شکل (۵-۴) انواع اتصال اتصال قطعات به آدم‌رو اتصال قطعات به بتن محافظ اتصال تکیه‌گاه‌ها -------- صفحهٔ بعد -------- ۴۶ 2-۳-5 کابل‌ها مطابق شکل سه نوع کابل موازی» هم محور و فیبر نوری در شبکه‌هاء کلل خروحی مواری(1) رویه مغری کال پوترل مغری ۳۲ 9 س‌ پوسی موم کلل ۲۴ ی چ اس پوشش بلی انب مایق روبه ۱ پوشلی 5 1 کلل ‎٩۳۳ رده مت رویه موس حفاط دار مغزی رویه کامذی ۴۰ 79 ۳ 2 کلل بودش سریی نی وس کابل‌های موازی کل هم محور رج) 0 1۳200۲ ود ی رسای مرکری اس |] 0 60۵۲۵۱ 0 را منیه ۲ ر سنجمه یس تست ها : نک س ده رسلای بروی.. ۳ ی لد ای کمرند مولادی -- اش مت 0 ۰ هام امودم ۵وم۶ 7 ا یس ۳ ۹:69 گس کابل‌های هم محور شکل 1-4 انواع کابل‌های موازی و ۵ راهنمای طراح ی لرزدای سامانه مخابراتن سر نوری پوختی اولاٌ لاه عایی . / / ۱ عضو مردزی بخ ۱ پم ۱ 6 و و ۱ قربر نوری ی / ا / ۱۹ لیر ۵ ی ارت ۰ ۱ و سم جوار ۲ تب شمو | موه ایند پوششی 1۳۸ / 5 کابل‌های فیبر نوری م محور و فیبر نوری -------- صفحهٔ بعد -------- 9 ۵ رگ ۸۴۲ د*- 9 ی مر ترا را ای ام و مر ی رو ۳--- 2 ۲ کن / 59 ۳ وکسم ما ر 2 هم ارم و م۸ نر را 0 ۰ نه ل اد ۹ را و ٩‏ ال حدم آپ۱ + -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل پنجم- طراحی لوزه‌ای و کنترل ایمنی تجهیزات هوایی شبکه مخابرات ۳۹ ۱-۵- طراحی لرزه‌ای در این فصل طراحی لرزه‌ای تحهیزات زیر ارائه شده است: دکل‌های مخابراتی ۰ برج‌های ارتباطات بی سیم پایه‌ها تجهیزات هوایی تمامی این سازه‌ها حسب مورد به طرق استاتیکی یا دینامیکی برای دو سطح خطر ۱ و ۲ بارگذاری و تحلیل می‌شوند. در سطح خطر-۱ از روش تنش مجاز و در سطح خطر-۲ از روش شکل‌پذیر برای طراحی و کنترل استفاده می‌گردد. ۱-۱-۵- دکل ایمنی لرزه‌ای این سازه‌ها با در نظر گرفتن ویژگی‌های ساخت‌گاه» خود دکل و پی آن» مورد ارزیایی قرار می‌گیرد. ۷ طراحی دکل‌ها به طور معمول با استفاده از روش شبه استاتیکی صورت می‌پذیرد. ۷ استفاده از تحلیل دینامیکی در شرایط خاص جغرافیایی, سازه‌ای و ژئوتکنیکی توصیه می‌شود. در دکل‌های فلزی گاهی تنش‌های حاصل از زلزله, از مقادیر متناظر ناشی از بار باد در جان اعضای فوقانی دکل فراتر می‌رود. ۷ دکل‌های ایمن در برابر باد در برابر زلزله هم عملکرد مناسبی دارند مگر در حالاتی که زلزله منجر به ناپایداری پی دکل گردد. بر اساس بررسی اولیه» نوع و ابعاد سازه جهت تعیین خصوصیات لرزه‌ای آن مشخص می‌شود. ۷ طراحی اولیه می‌تواند تحت ترکیب بارهای بهره برداری با بار باد انجام شود. ۷ برای طراحی لرزه‌ای دکل و پی روزمینی» نیروی اینرسی مورد محاسبه قرار می‌گیرد. ۷ برای شالوده مدفون بجای نیروی اینرسی از تغییر مکان بدست آمده از روش پاسخ تغییر مکان استفاده می‌شود. در صورتی که به هر دلیل روش‌های شبه استاتیکی قابل استفاده نباشد از تحلیل دینامیکی استفاده می‌گردد. ۷ در اغلب زلزله‌ها شتاب قائم حداقل, نصف شتاب افقی بوده است. ۷ اثر شتاب قائم در پاسخ لرزه‌ای کلی دکل‌ها عموماً قابل صرف‌نظر است. اما در طراحی لرزه‌ای بازوهاء نصف شتاب افقی باید به عنوان شتاب قائم در نظر گرفته شود. دکل و پی آن را می‌توان با توجه به موارد زیر به طور مجزا محاسبه نمود: از آنجایی که سختی سازه نسبت به پی کمتر می‌باشد. هیچ تفاوتی در پریود طبیعی و شکل مد دکل با پی صلب و سیستم دکل پی زمین وجود ندارد. * نتایج تحلیل جداگانه پی و دکل با نتایج تحلیل یکپارچه سیستم دکل-پی- خاک تفاوت چندانی ندارد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۵۰ راهنمای طراح ی لرزدای سامانه مخابرات * پریود طبیعی دکل بر اساس نوع» ارتفاع و خصوصیات ارتعاشی آن» در جهت خط انتقال و عمود بر آن متفاوت ۲-۱-۵- برج‌های ار تباطات بی‌سیم ۷ برج‌های فلزی ارتباطات بی‌سیم معمولاً روی بام ساختمان‌ها قرار گرفته و رفتار لرزه‌ای آن‌ها با رفتار ساختمان مرتبط ۷ این برج‌ها به طور عمده از فلز و به ویژه فولاد می‌باشند. ۷ سیستم باربر این برج‌ها خرپای فضایی است. با توجه به سبکی برج‌ها مربوطه در مقایسه با سطح بادگیرء بار باد تعیین‌کننده‌تر از بار زلزله در طراحی می‌باشد. ۳-۱-۵- پایه‌ها پایه‌های مخابراتی ممکن است از مصالح مختلف نظیر فولادء بتن یا چوب باشد. بارهای اصلی وارده عبارتند از: بار باد: نیروهای عمود بر مسیر خط کابل, حداکثر بار را در پایین پایه و در پی آن ایجاد می‌کند. نیروی کشش کابل: نیروی کشش کابل در امتداد محور به پایه وارد می‌شود. نیروی قَائُم: وزن پایه وزن اتصالات و کابل‌هاء نیروهای قائم وارد بر پایه را تشکیل می‌دهند. نیروی زلزله: نیروی زلزله برای پایه‌ها به صورت بار ثانویه در نظر گرفته می‌شود. در این سازه‌ها معمولاً بار باد از زلزله بیشتر است. برای بارگذاری و تحلیل لرزه‌ای این پایه‌ها از روش شبه استاتیکی استفاده می‌شود. فاصله از سایر کابل‌ها و ارتفاع از سطح زمین باید در طراحی در نظر گرفته شود. 2-۱-۵- تجهیزات هوایی با سه روش اتصال آویزء اتصال مستقیم و اتصال با ورق نشیمن تجهیزات هوایی روی دکل و پایه نصب می‌شوند. حر کات نوسانی تحهیزات نصب شده» باید در طراحی اتصال در نظر گرفته شود. برای بارگذاری لرزه‌ای این تجهیزات از روش شبه استاتیکی استفاده می‌شود. طراحی تجهیزات هوایی خطوط توزیع نیز در سه بخش انجام می‌پذیرد: طراحی انشعاب‌ها که بر اساس نیروهای نامتعادل وارده بر پایه با توجه به نوع و تعداد کابل‌هاء انجام می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل پنجم- طراحی لرزه‌ای ‏ وکننرل ایمنی تجهیزات هوایی شسبکه مخابرات ۵۱ ۳-۵ - محاسبات ۱-۳-۵ - دکل‌ها ۱-۱-۳-۵ محاسبه پریود طبیعی پریود طبیعی دکل فلزی را می‌توان از روابط (۱-۵) و (۲-۵) محاسبه نمود: (۱-۵) شمه زر پر (۲-۵) ۲-0 (۳-۵) ۳۳۷۷ بر 8۰۳۰۵ وزن موّثر سیم بر حسب تن مطابق جدول (۳-۵) 5 مدول ارتجاعی مصالح فلزی دکل *0/1) 4 دا ممان اینرسی خمشی دکل در محل اعمال خمش جدول ۱-۵ نحوه تعیین وزن مور سیم قائم ۵۰ در جهت مسیر ۵۰ قائم ۵۰ -------- صفحهٔ بعد -------- 1۲ راهنمای طراحی لرزه‌ای سامانه مخابرات ۲-۱-۳-۵ تعیین نیروی برسی و لنگر خمشی مربوط به ترازهای مختلف دکل ۱- نیروی برشی و لنگر خمشی ناشی از زلزله در دکل فولادی در مسیر خط و عمود بر آن از روابط (۴-۵) و (۵-۵) (۳-۵) 0-۷ (۵-۵) ۷ پری) < ۱ ,۵ : نیروی برش طبقه در ارتفاع بط : از تراز پایه دکل بر حسب تن ,۵: لنگر خمشی طبقه در ارتفاع م۳ از تراز پایه دکل بر حسب تن متر ننک زیر ضرایب برش و لنگر طبقه در ارتفاع م۳ از تراز پایه دکل بر حسب تن (۶-۵) 2 ,۳ :۷ وزن دکل از تراز مورد نظر تا قسمت فوقانی :1]: فاصله بین زم۳ تا مرکز ثقل قسمت فوقانی ,م۳ بر حسب متر (۷-۵) را - پرط) ۷ - 11 ,۳۶ : ارتفاع از پایه دکل تا قسمت مورد نظر ,۵۸ : ارتفاع از پایه دکل تا پانل ز بر حسب متر ۷۷ : وزن پانل (بر حسب تن ضریب برش طبقه و ضریب لنگر طبقه از روابط (۸-۵) و (۹-۵) بدست می‌آیند. (۸-۵) رگ رش ماع ی (۹-۵) مک ۵ کل ,رگا ضرایب پاسخ برای محاسبه ضرایب برش و لنگر طبقه بش نو۸: ضرایب توزیع برش و لنگر طبقه ببکا: ضریب زلزله افقی طرح (بر اساس پیوست این راهنما تحت عنوان بارگذاری لرزه‌ای شریان‌های حیاتی) ۲- نیروی برشی و لنگر بازوها در هر جهت نیز با استفاده از روابط زیر بدست می‌آید. در مسیر خط و عمود بر آن: (۱۰-۵) ۷ روط و۸ و0 (۱۱-۵) ۷ رگ روط یر ۸ م۷ در جهت قائم (۱۳-۵) ر/۰۷ یگ ۰ م۸ و0 (۱۳-۵) 1 رگا و۸ ۱۷ -------- صفحهٔ بعد -------- فصل پیجم- طراحی لرزه‌ای ‏ وکننرل ایمنی تجهیزات هوایی سبکه مخابرات ۳ ۷ج : نیروی برشی بازو در تراز :م۳ از پایه دکل بر حسب تن که در جهت بازو ثابت فرض می‌شود. : لنگر برشی بازو در تراز :۸ از پایه دکل بر حسب تن متر سمش و۸۶ : ضرایب توزیع برش و لنگر تراز بازو :۷۷۸ وزن بازو شامل وزن قسمت‌های الحاقی بر حسب تن ,| : طول بازو از ابتدا تا آنتها بر حسب متر ان ضریب زلزله در جهت قائم برگا :. فرض می‌شود. ۳-۱-۲-۵ تعیین ضریب پاسخ برای محاسبه ضریب برش و لنگر طبقه ضرایب پاسخ» ,۲۹ مربوط به ضریب برش طبقه و ,ها مربوط به ضریب لنگر طبقه با استفاده از نمودارهای زیر بر اساس پریود طبیعی 0 و نوع زمین تعیین می‌شوند. 5 1.6 155 کل 145 14 1.35 1.3 125 1.2 5 1.6 155 15 145 14 135 13 1.25 1.2 پریود طبیعی 70 پریود طبیعی )7 شکل ۱-۵ ضرایب ,و ,, + مربوط به دکل دو طرف آویز در جهت خط انتقال ی یت یت یت چ دش یت یت شش شش ۱۳ 6 155 15 145 14 135 13 125 142 1.15 1.1 6 155 ک1 و14 14 135 13 21.25 12 135 1.1 پریود طبیعی 70 پریود طبیعی )7 شکل ۲-۵ ضرایب ‎٩,‏ ون ‎٩‏ مربوط به دکل دو طرف آویز در جهت عمود بر خط انتقال -------- صفحهٔ بعد -------- ۴ راهنمای طراحی لرزه‌ای سامانه مخابرات ۵0.5 7 1 3 9 ۸ ۳ ۸ ۳ ۸ ۳ ۸ ۳ ۰ ۲ 1 7۲ 1 7۲ 1 7۲ ۸ و 0 7 165 16 1855 15 145 14 135 13 135 1.2 7 165 16 155 15 145 14 2135 13 125 12 پریود طبیعی 7 پریود طبیعی 70 3.4 ع۷ ۳ حست 1۷82 وس 3 عم‌پ1 -چ- 6 1.55 15 145 24 1385 3د2د 125 1.2 115 1.1 6 155 کاخ 145 دوز 135 13 225 12 کژ2 11 پریود طبیعی 70 پریود طبیعی 70 شکل 2-۵ ضرایب ,۹و | مربوط به دکل کششی در جهت عمود بر خط انتقال 5-۱-۲-۵ تعیین ضریب توزیع برش و لنگر طبقه برای دکل ضریب توزیع برش و لنگر طبقه برای دکل با استفاده از نمودارهای زیر تعیین می‌شوند. در این نمودارها: ۷1 وزن قسمت بالاتر از تراز :ما ۷ وزن کل دکل شامل وزن موّثر سیم‌ها و قطعات الحاقی ۷]: فاصله بط تا مرکز ثقل قسمت فوقانی آن ارتفاع مرکز ثقل دکل از پایه -------- صفحهٔ بعد -------- فصل پیجم- طراحی لرزه‌ای ‏ وکننرل ایمنی تجهیزات هوایی تسبکه مخابرات ۵۵ ۸ 5 شکل ۵-۵ ضریب توزیع برش طبقه در راستای خط انتقال,» ,و۸ نوخ کی یی / اه ترغ آریزی سب 07 1 15 2 25 3 3.5 4 4 ۸ 5 شکل 1-۵ ضریب توزیع برش طبقه در راستای عمود بر خط انتقال, ,۸ -------- صفحهٔ بعد -------- ۵۶ راهنمای طراح ی لرزهدای سامانه مخابرات چششششششششششششششششششششششمممممشمشمشمشمممم«<چجچجچجچجججججمچمچزچجچزگزگذگهگه<ه<ه<ه<هگ_چ>چ_شصضش+شگشضگص+ه>>>>>««>->-«<گ<گ<گ<گح بیس 0 ست ازوویت و مج جر سر مر 01 ی سر و اج 02 مر و / ۱ 03 از , / / 04 / / و تمه _ ۷۷ / / ی /, / / 7 06 زر ای 9 ۷ وخ آریزی سب زا نرحخ کششی مهم /, 0 07 7 8 1 09 1 3 25 2 15 1 3 ۸ مج ین رز میت میا مر سور 01 سه رم را / 02 1 03 1 1 04 4 خی ها ! 1 - ۷ وخ آویزی ۳ ! 06 1 !۱ ۱ 1 1 را لد 0.8 1 ۱ 09 1 5 45 4 35 3 25 2 1.5 1 3 ۸ شکل ۸-۵ ضریب توزیع لنگر در راستای عمود بر خط انتقال, ,۸ ۵-۱-۳-۵ ضرایب توزیع برس و لنگر بازو -------- صفحهٔ بعد -------- فصل پنجم- طراحی لرزه‌ای ‏ وکننرل ایمنی تجهیزات هوایی تسبکه مخابرات ۵۷ ضرایب توزیع برش و لنگر تراز بازو با استفاده از نمودارهای زیر بدست می‌آیند. پارامترهای نمودارها مشابه بندهای پیشین می‌باشد. پ + ۵ 2 7 ۵ اش و ۹ | سر ( و نوع آویزی -+ از ی د و00 : . د وو9 , ات ف ۳ ۳ اس 1 01 / ۱ نوع کششی ..د. ۳ ۸ | وه اد 03 ّ ۷ , » : ار د 0.2 ۲ دوده لس ۴ ۳ دوه لس ۲ ٍ - ۷ ۱ یر ۷۷ / / اد ده ۴ 1 ۷ / د وده : ۳ با د 04 د و0 / ۱ د 045 ده وه 25 2 15 1 0 4 35 3 25 2 15 1 ,۸ ۸ ۸ شکل ۹-۵ ضرایب توزیع برش و لنگر تراز بازو در راستای خط انتقال, زیم ۸ و زریء ۸ ود سس ۰ ۰ ۰ 0 ۰ ۰ ۰ ۹ > 0 8 سر نوع آویزی-,- همم + 0۵5 » ۳ ۰ ک ۰ هر مر ً ی سس ۹ یر مر : د 0.05 ی ۴ د 03 4 ۳ یز ی + 0.15 ام , + ۵0.1 گم 7 د 0.2 ۲ 1 ۳1 ۷ و ی , 7 ان ) # 7 د و02 ۴ / 7/11 9 ۷ ۳۵ از ۳ / + 0.15 »۸ 7 د 3و شش ۲ / / / / / 7 7 +7 0.35 4 ی ر د 0.2 پر +7 04 7 + 0.45 0.25 7 0.5 43 38 33 28 23 18 13 08 6 5 4 3 2 1 زور۸ ۸ شکل ۱۰-۵ ضرایب توزیع برش و لنگر تراز بازو در راستای عمود بر خط انتقال» زیم ۸ و زریء ۸ س هو 0۵000 0 و 1 ۱ ۱ ۳ / و ۱ 3 095 0 ممهو 0 توع اویزی + 1 /ر ۰ کی پد ها 031 ۹ 7 بوع تسشسشی .۹ ۹ مز مموم.0 ۹ ۱ 035 ۷ ۳ 77 - ی ۹ /, ۵ ار 2 ۷ ۹ کر + 0.1200 711 - ۷ 0 ِ لا ۷ ۳ ۱ ۱ 5 / ۷ .۷ « 03 ۷ + 0.1600 ۱ : پ 035 م0200 1 04 075 055 0355 0.45 035 08 075 907 055 06 0355 05 045 04 ۸ ۸1 ۸ شکل ۱۱-۵ ضرایب توزیع برش و لنگر تراز بازو در راستای قائم انتقال» زیم ۸ و زییم۸ -------- صفحهٔ بعد -------- ۵۸ راهنمای طراحی لرزدای سامانه مخابرات 1-۱-۲-۵ محاسبه تنش اعضاء تحت اثر زلزله این تنش‌ها در بدنه در دو جهت و در بازو علاوه بر دو جهت. در راستای قائم نیز باید در نظر گرفته شود. ۷-۱-۲-۵ محاسبه تنش ترکیبی تنش اعضا باید با تنش‌های ناشی از بارهای مرده و کشش سیم و زلزله با هم ترکیب شوند. ۸-۱-۲-۵- کنترل اندازه مقطع عضو مقادیر تنش‌های ترکیبی محاسبه شده نباید از تنش‌های مجاز مربوطه تجاوز نماید. ۹-۱-۲-۵ محاسبه نیروی طراحی شالوده ۱- نیروی طراحی شالوده باید بر اساس اثر ترکیبی از بارهای عادی و زلزله محاسبه شود. ۲- نیرو منتقل شده از دکل به پی با استفاده از مقادیر برش و لنگر طبقه» ناشی از زلزله به دست می‌آید و برای بدست آوردن نیروی فشاری و کششی حداکثر در شالوده» اثر زلزله در هر دو جهت باید لحاظ شود. ۳-۲-۵ برج‌های ار تباطات بی‌سیم ۱-۲-۲-۵ مراحل طراحی ۱- در طراحی به روش تنش مجاز» ضریب زلزله اصلاح شده مورد استفاده قرار می‌گیرد. ۲- برای طراحی به روش شکل‌پذیر از تحلیل دینامیکی استفاده می‌شود. ۲-۲-۲-۵- مراحل طراحی به روش شبه استاتیکی ۱- این روش برای ساختمان‌های -ح)! یا 514۳ (ع0۱۵۲۵1-) 11۵1110۲06 [عع51) با ارتفاع ۲۰ متر و کمتر کاربرد دارد. ۲- این روش برای دکل‌های با ارتفاع کمتر از ۶۰ متر و حداکثر ۴ پایه کاربرد دارد. "] - 0.0157 ۳ + 0. 03 -*] ۲ : تعداد طبقات ساختمان در باللای سطح زمین -------- صفحهٔ بعد -------- فصل پنجم- طراحی لرزه‌ای ‏ وکنترل ایمنی تجهیزات هوایی سبکه مخابرات ۵۹ (۱۶-۵) 6 ب[*(06]1-0.27/06-1-م) برای دکل بی سیمی که بر روی بام نصب شده است: (۱۷-۵) 6 م065۲ [(7/7(/1. 2)-۶06+۱.2]2 ۵- ضریب نیروی برشی ترازهای مختلف برابر است با: (۱۸-۵) 0 0 که * از شکل (۱۲-۵) بدست می‌آید. ۶- نیروی طراحی لرزه‌ای در ترازهای مختلف برابر است با: (۱۹-۵) ۳-7 برای حالت با یک سکو برای حالت با بیش از دو سکو شکل ۱۳-۵ مفقادیر 0 ۳-۵- پایه‌ها ۱-۳-۵ بارهای طراحی ۳-۳-۵ روند طراحی پایه‌های خطوط توزیع ۱- محاسبه بار باد بار باد با استفاده از رابطه (۲۰-۵) محاسبه می‌شود: ۲ )۲۰-۵( فشار باد *۸[/۲ -------- صفحهٔ بعد -------- ۶۰ راهنمای طراح ی لرزدای سامانه مخابراتن ۵ چگالی هوا 0 ۷ سرعت باد ‎11/٩ سه نوع بار باد وجود دارد: نوع ۸: ۸۰۴8/۲ برای پایه, *۱۰۰8/۲۳ برای کابل و ۱۶۰8/1 برای ملحقات نوع 7]: نصف نوع ۸ با لحاظ برف با چگالی ۰/۹ با ضخامت ۶۱۲۷۱ روی کابل‌ها نوع نج نصف نوع ۸ نوع ۲ معمولاً برای خطوط شهری و نوع ۸ برای خطوط برون شهری و نوع ] برای نواحی برف‌خیز اعمال می‌شود. در عین حال نوع آب و هوا و توپوگرافی منطقه باید در محاسبه بار باد لحاظ شود. ۲- نیروی کشش کابل نیروی کشش کابل به صورت زیر محاسبه می‌شود. (۲۱-۵) (۰۹2/)8۰۵ ,۲-۱۷۷ ۱ وزن موْئر کابل در واحد طول ۸۷/0۵ 8 طول دهانه 1 خیز 6 در شکل (۱۳-۵) نشان داده شده است. نبروی کششی افقی : و را ابیز که و ی 1 ی ی ۱ ۱ ْ طول دهانه : 5 ٍ ‌ ۱ طول دهانه : 5 ا ۱ 11 شکل ۱۳-۵ خیز کابل و نیروی کشس وزن موّثر کابل در واحد طول با توجه به شکل (۱۴-۵) برابر است با: (۲۳-۵) 32 + ۷/02 ,۷ وزن موّثْر کابل در واحد طول ۱۷/1 -------- صفحهٔ بعد -------- فصل پنجم- طراحی لرزه‌ای ‏ و کننرل ایمنی تجهیزات هوایی سبکه مخابرات ۶۱ نیروی باد در واحد طول ۷/110 ۷ وزن کابل در واحد طول ۲۷/1 شکل ۱۶-۵ ترکیب بار باد و بار ثقلی برای طراحی پایه ۳- محاسبه نیروی قائم وزن پایه و ملحقات» وزن برف و یخ روی آن‌هاء وزن سیم با لحاظ برف و یخ» وزن موّلفه قائم کابل‌های مهارکننده پایه و وزن کارگران و ابزار حین نصب به عنوان بارهای قائم معرفی می‌شوند. ۳- نقطه اثر بار در شکل (۱۵-۵) مدل تعادلی پایه نشان داده شده است. تیرو و لنگر پایه بر اساس این مدل بدست می‌آیند. 77 0 ی 3 مرکز گشتاور شکل ۱۵-۵ نقطه اثر بارها در پایه -------- صفحهٔ بعد -------- ۶۲ راهنمای طراحی لرزه‌ای سامانه مخابرات ۵- طراحی پایه ۱-۵- انواع پایه پایه‌ها عموما از دو نوع فلزی و بتنی هستند. پایه‌های بتنی از یک ستون توخالی بتن مسلح ساخته می‌شوند که دارای شکلی زیبا و هزینه‌ای کم می‌باشند ولی این پایه‌ها دارای وزن نسبتاً زیادی می‌باشند. پایه‌های فلزی اغلب از ورق‌های گالوانیزه ساخته می‌شوند که به صورت استوانه» مخروط یا منشوری شکل با وزنی کمتر ولی با هزینه‌ای بیشتر نسبت به پایه‌های بتنی می‌باشند. ۲-۵- شکل پایه مطابق شکل (۱۶-۵)» مقطع پایه معمولاً مخروطی شکل است. شیب این مخروط برابر است با: (۲۳-۵) 0-0(/1)<ه 5 ۰.۰ و ۰ ۱ ۰.۰ ی : 0 که معمولا برای پایه‌های بتنی و فلزی» این سم در نظر گرفته می‌شود. طول دکل شکل ۱۹1-۵ نحوه تعیین زاویه شیب پایه مخروطی مطابق شکل (۱۶-۵) حداکثر لنگر خمشی پایه در قسمت اتصال به زمین ایجاد می‌شود. کنترل مقطع پایه معمولاً در تراز زمین انجام شده و قسمت‌های دیگرء مقطع کوچک‌تری دارند. ۳-۵ مقاومت پایه و ظرفیت باربری زمین دو مد خرابی برای پایه وجود دارد که شامل شکست پایه در زمین سخت و دیگری کج‌شدگی پایه در زمین نرم می‌باشد. مقاومت مجاز پایه از آزمایش خمش (شکل ۱۷-۵) تعیین می‌شود. در پایه‌های بتنی ترک‌های بیش از ۰/۲۵ میلی‌مترء نباید در اثر بار حداکثر اتفاق بیفتد و پس از بار برداری هم ترک‌های باقی‌مانده نباید عرضی بیش از ۰/۰۵ میلی‌متر داشته باشند. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل پنجم- طراحی لرزه‌ای ‏ و کننرل ایمنی تجهیزات هوایی سبکه مخابرات ۶۳ ارتفاع نقطه شکل ۱۷-۵ آزمایش خمش پایه (۲۴-۵) (. 81) ( + )۱-۳۰ ارتفاع اعمال نیرو از سطح زمین (1) م): عمق مرکز دوران نسبت به سطح زمین مطابق شکل (۱۸-۵) می‌باشد. لنگر حداکثر آستانه کج‌شدگی, حداکثر لنگر مقاوم زمین نامیده می‌شود که با اعمال ضریب اطمینان در طراحی بکار می‌رود: ۱ )۳۵-۵( (3 بت ۷۰۹ شکل ۱۸-۵ لنگر اعمالی به مرکز دوران پایه هر چه طول مدفون پایه بیشتر باشد لنگر مقاوم حداکثر زمین بیشتر است. این طول بر اساس نوع زمین متغیر می‌باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۶۴ راهنمای طراحی لرزه‌ای سامانه مخابرات ۴-۵- طراحی لرزه‌ای پایه روال طراحی پایه در برابر باد برای نیروی زلزله هم قابل اعمال می‌باشد. در طراحی پایه‌ها نیروی زلزله در درجه دوم اهمیت قرار دارد. برای طراحی پایه در برابر زلزله, ابتدا بایستی نیروی "۰۳ مطابق زیر به دست آید و در روابط فوق بجای ۳ مورد استفاده قرار گیرد. در صورتی که لنگر حاصل از نیروی زلزله از لنگر حاصل از نیروی باد بزرگ‌تر باشد. نیروی ناشی از زلزله با نیروی باد ترکیب نمی‌شود و در صورتی که کمتر باشدء در نظر گرفته نمی‌شود. نیروی ناشی از زلزله برابر است با: (۲۶-۵) ,۳0۱-۷ ۷ ضریب زلزله طراحی ۰ وزن پایه ۴۱۷ 2-۵ مقادیر مجاز مقادیر مجاز طراحی شامل تنش‌هاء ظرفیت‌های باربری و تغییر مکان‌ها می‌باشند. ۱ تنش مجاز در روش شبه استاتیکی» روش پاسخ تغییر مکان و روش ضریب برش طبقه تنش مجاز ۱/۵ برابر تنش مجاز مربوط به حالت بهره‌برداری در نظر گرفته می‌شود. ۲- جابه‌جایی شالوده تغییر مکان یکنواخت افقی یا قائم شالوده معمولاً در دکل‌ها مشکلی ایجاد نمی کند. زمانی که تغییر مکان نسبی بین پایه‌های دکل رخ دهد تنش‌های اضافی در اعضا ایجاد خواهد نمود. این مسئله در دکل‌های واقع بر شیب‌هاء شدیدتر خواهد بود. ۱- تغییر مکان شالوده در زمین‌های نرم تغییر مکان بین پایه‌های دکل تحت امواج لرزه‌ای وقتی که شالوده روی زمین‌های نرم ساخته شده است» ممکن است بسیار زیاد باشد. زمانی که جهت امواج زلزله در امتداد خط یا عمود بر آن باشد مقادیر تغییر مکان نسبتاً کم است. در حالت اعمال بار زلزله با زاویه ۴۵ درجه نسبت به امتداد خط این تغییر مکان باید مورد محاسبه و کنترل قرار گیرد. مقدار مجاز تغییر مان نسبی در حال حاضر -- در نظر گرفته می‌شود که بر اساس میزان جذب تغییر مکان ناشی از رواداری و لقی پیچ‌ها بدست آمده است. ۲- تغییر مکان شالوده دکل در زمین معمولی تغییر مکان شالوده دکل در زمین معمولی تحت زلزله عموماً کم بوده و مشکلی ایجاد نمی‌کند. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل پنجم- طراحی لرزه‌ای ‏ و کنرل ایمنی تجهیزات هوایی سبکه مخابرات ۶۵ در صورتی که شرایط زمین پایه‌ها متفاوت باشد یا شالوده روی شیب قرار داشته باشد.ء جابه‌جایی‌ها بیشتر بوده و می‌تواند اضافه تنش زیادی ایجاد نماید. تغییر مکان مجاز شالوده در زمین‌های معمولی ۱/۵ برابر تغییر مکان مجاز در شرایط عادی که مقدار آن ۱۵1۲۱۲ است در نظر گرفته می‌شود. در صورتی که از شالوده گسترده استفاده شده باشد و ظرفیت باربری کافی تأمین شده باشد نیاز به کنترل تغییر شکل ۵-۵ معیار پذیرش تنش ترکیبی ناشی از زلزله در تمام مقاطع اعضا و تنش بازوی طراحی شده برای نیروی باد, نباید از تنش مجاز تجاوز نماید. تغییر مکان ناشی از زلزله نباید از مقادیر مجاز تغییر مکان تجاوز نماید. -------- صفحهٔ بعد -------- وکسم مر نس وه ابر" 0 )"ید ری * ر ۳ وبا ۲ در + ب نا ۰+ ی و۳۴--- 2۶ ۲ کن / 9 مک وکسم ما و هم یار ۲ له م۸ سر ب پم ل را 0 سا 0 سٍِ ال ۲ ۳ ۰ ۹ ال را -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل سشسم- طراحی لرزه‌ای ‏ وکننرل ایمنی مجاری خطوط مخابرات ۳۹ ۱-۹- موْلفه‌های اصلی مجاری مدفون خطوط مخابراتی موّلفه‌های اصل مجاری خطوط کابل عبارتند از: ۱- مجرای مدفون ۲- کالورت و تونل ۳- تحهیزات الحاقی به محرا طراحی لرزه‌ای مجاری خطوط در دو بخش انجام می‌پذیرد: ۱- مجاری روزمینی ۲- مجاری زیرزمینی ۳-۹- روش طراحی بر مبنای عملکرد مجاری ۱-۲-۹- کلیات طراحی لرزه‌ای مجاری انتقال می‌باید با توجه به سطح عملکرد بهره‌برداری انجام شود تا بتواند پس از زلزله شرایط مورد نظر را در حالت حدی آسیب» محرا باید بلافاصله پس از زلزله حداکثر بهره‌برداری» سطح خطر-۱ عملکرد خود را حفظ نماید. یعنی تحت در حالت حدی نهایی» مجرا در حداقل زمان ممکن پس از زلزله باید قابل تعمیر و بازیابی باشدء یعنی تحت زلزله سطح خطر-۲ برای زلزله سطح خطر-۱ از روش تنش محاز استفاده می‌شود. در زلزله سطح خطر -۲ از روش شکل‌پذیر استفاده می‌شود. ۳-۳-۹ روند طراحی لرزه‌ای خطوط لوله روزمینی نمودار طراحی لرزه‌ای تحت اثر موج لرزه‌ای برای خط لوله‌روزمینی و ملحقات آن» باید برای روش‌های طراحی تنش مجاز و برای بررسی اثر امواج زلزله در هر دو روش تنش مجاز و شکل‌پذیر» روش یکسانی می‌باید برای طراحی مجرا و ملحقات آن مورد استفاده قرار گیرد. اثر موج با نیروی اینرسی (طیف شتاب) بیان می‌شود. ۳-۳-۹ روند طراحی لرزه‌ای مجاری مدفون ۱-۳-۳-۹ اثر موج زلزله بر مجرای مدفون نمودار طراحی لرزه‌ای تحت اثر موج لرزه‌ای برای خط لوله مدفون و ملحقات آن» باید برای روش‌های طراحی تنش مجاز و -------- صفحهٔ بعد -------- .۷ راهنمای طراحی لرزه‌ای سامانه مخابرات برای بررسی اثر امواج زلزله در هر دو روش تنش مجاز و شکل‌پذیر» روش یکسانی می‌باید برای طراحی مجرا و ملحقات آن مورد استفاده قرار گیرد. آثر موج با طیف پاسخ سرعت بیان می‌شود. ۳-۳-۳-۹ اثر تغییر مکان دائم زمین در مجاری مدفون طراحی لرزه‌ای در این حالت برای نواحی زیر صورت می‌پذیرد: ۱ تقاطع با گسل ۲- نواحی روان گرا ۳- نواحی لغزشی تغییر مکان دائم زمین تحت زلزله سطح خطر-۲ معمولاً خسارات زیادی به خط لوله وارد می‌کند؛ لذا طراحی لرزه‌ای برای تغییر مکان دائم زمین» ]۳ در حالت زلزله سطح خطر-۲ ناشی از حرکت گسل و روان گرایی می‌باید در نظر گرفته شود. ۳-۹- سطح عملکرد لازم برای اجزا و تجهیزات مجاری انتقال کابل و سطوح خطر ۱-۳-۹- روش طراحی خطوط لوله ۱- برای این سازه‌ها طراحی لرزه‌ای با روش شبه استاتیکی انجام می‌شود. برای کنترل ایمنی توصیه می‌شود تحلیل ۲- سازه مدفون با روش شبه استاتیکی یا پاسخ تغییر مکان طراحی می‌شود. ۳- در صورتی که تغییر مکان‌های سازه تحت زلزله سطح خطر-۲ پیچیده باشد می‌باید از روش تحلیل دینامیکی استفاده گردد. ۲-۳-۹- عملکرد لرزه‌ای خط لوله مجاری خطوط لوله به دو دسته کلی از لحاظ بررسی عملکردی تقسیم می‌شوند: ۱- مجاری گسسته که انعطاف‌پذیری آن‌ها عمدتاً به رفتار اتصالات بستگی دارد. ۲- مجاری پیوسته که انعطاف‌پذیری آن‌ها عمدتاً به مصالح لوله بستگی دارد. نوع اول لوله‌های ۳۳۳ ۳۷۲ و نوع دوم لوله‌های فولادی هستند. چارچوب اولیه عملکرد لرزه‌ای مجاری در جدول (۱-۶) خلاصه شده است. در مجاری گسسته ظرفیت تغییر شکل اتصال و در مجاری پیوسته تنش مجاز مصالح عامل کنترل‌کننده است. برای هر دو سطح خطر تنش نباید از تنش مجاز مصالح لوله بیشتر گردد. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل سشسم- طراحی لرزه‌ای ‏ وکنترل ایمنی مجاری خطوط مخابرات ۷۳۱ جدول ۱-1 فرضیات پایه برای کنترل ایمنی مجاری شرایط بارگذاری وه را بدنه خط لوله در حالت ارتجاعی: بار دائم + بار زلزله سطح خطر-۱ تنش بدنه لوله < تنش مجاز تنش بدنه لوله (حالت ارتجاعی) (زلزله پهره‌برداری) انبساط سهم یک اتصال < ظرفیت جذب تغییر مکان حد < تنش مجاز بدنه لوله بهره برداری اتصال بدنه خط لوله در حالت غیر ارتجاعی : بار دائم + بار زلزله سطح خطر-۳ تنش بدنه لوله < تنش حد نهایی تنش بدنه لوله (رفتار خمیری) (زلزله طرح) انبساط سهم یک اتصال < ظرفیت جذب تغییر مکان حد ۱ < تنش حد نهایی بدنه لوله نهایی اتصال در لوله گسسته در حالات عادی بررسی ظرفیت انبساط اتصالاات کافی است و نیازی به کنترل تنش بدنه نمی‌باشد. در لوله فولادی در زلزله سطح خطر-۱ تنش مصالح بدنه تحت بار زنده باید کمتر از تنش تسلیم مصالح باشد. کرنش متناظر با 0.16 < 2,100,000 /400 ,2 0/۳ <ع8 به منظور حفظ ظاهر لولهء کرنش لوله نیز باید کمتر از (76)231/1 یا حدود /(۰/۱۵۳۰/۲) باشد. در زلزله سطح خطر-۲ کرنش مجاز با در نظر گرفتن بار آزاد ساکن» زیر مقدار 461/1(66) یا حدود /(۰/۳۳-۰/۴) است که در واقع بیان دیگری از کنترل تنش مجاز می‌باشد. کرنش کمانش موضعی در حدود ۰/۵ درصد است که رابطه کرنش کمانش موضعی به صورت م5861/1(76) بدست می‌دهد که با اعمال ضریب اطمینان ۱/۲۵ رابطه به صورت 461/1(56) در می‌آید. از آنجایی که ظرفیت فشاری تعیین کننده استء معیار کمانش به عنوان معیار اصلی کنترل رفتار لرزه‌ای در نظر گرفته می‌شود. ۳-۳-۹ ملاحظات کلی در طراحی لرزه‌ای مجاری - لوله‌هایی که از زمین‌های ناپایدار عبور می‌کنند باید قابلیت کافی در بدنه و اتصالات برای تحمل نیروها و تغییر شکل‌های ناشی از زلزله را داشته باشند. در صورت نیاز می‌باید نسبت به پایداری سازه‌ای پی یا تحکیم خاک با هردو -------- صفحهٔ بعد -------- ۷۲ راهنمای طراح ی لرزدای سامانه مخابرات زمین‌های مصنوعی مثل سواحل یا رودخانه‌های قدیمی در زلزله دچار تغییر شکل‌های بزرگ می‌شوند. در این زمین‌ها لوله‌ها باید ظرفیت تغییر شکل‌پذیری بالایی داشته باشند. لوله‌هایی که بالای شیب قرار می‌گیرند باید پایداری لازم در برابر لغزش شیب را داشته باشند. به دلیل احتمال وقوع جابه‌جایی‌های نسبی در زمین در اثر زلزله, خط لوله باید مقاومت کافی برای جذب آن خصوصاً در شرایط توپوگرافی خاص را داشته باشد. در زمین‌های روان گراء لوله باید دارای مقاومت کافی باشد. در زمین‌های مجاور دیوارهای ساحلی و شیب‌های ساحلی نیز مقاومت لرزه‌ای زیادی مورد نیاز می‌باشد. در شرایطی که عبور از گسل فعال اجتناب‌ناپذیر باشدء شکل‌پذیری و جذب انرژی کافی باید برای لوله تأمین شود و در صورت وارد آمدن آسیب. عملکرد لوله حفظ یا اینکه سیستم جایگزین مناسب برای زمان زلزله پیش‌بینی گردد. ظرفیت جذب تغییر شکل در محل اتصال لوله‌ها به ساختمان‌ها باید وجود داشته باشد. ضروری است که در قسمت‌هایی که لوله تغییر ارتفاع دارد نظیر قرار گرفتن در یک محفظه یا مجاری شهری مشترک. ملاحظات دقیقی برای تحمل نیروی اینرسی تحمیلی ناشی از زلزله علاوه بر نیروی عادی نامتعادل در نظر گرفته شود. به علاوه تمهیدات لرزه‌ای» نظیر اتصال انبساطی و انعطاف‌پذیر (لوله) در بخشی که تغییر مکان نسبی خط لوله مدفون در زلزله ممکن است افزایش یابد. باید در نظر گرفته شود. در قوس‌ها و خم‌های لوله‌های گسسته برای افزایش شکل‌پدیری از قطعات لوله خم شده استفاده شود. در محل عبور لوله از راه‌هاء لوله باید در عمق مناسب دفن شود تا با سایر موّلفه‌های راه تداخل نداشته و تعمیر و نگهداری آن نیز آسان باشد. در تقاطع‌های زیرزمینی بین خطوط. حداقل ۳۰۵۲۲۱ فاصله آزاد باید رعایت شود. برای لوله‌های قطور برای بررسی وضعیت لوله پس از زلزله نیاز به آدم‌رو در نقاط مناسب می‌باشد. در خطوط باید از خم‌های ناگهانی و دارای زاویه زیاد تا حد ممکن اجتناب نمود. در طراحی لرزه‌ای, مطالعات زمین‌شناسی و نقشه‌برداری در مناطق زیر باید به دقت انجام پذیرد: ۱- از آنجائی که حرکات زمین بر رفتار لوله تأثیر می‌گذارد و با توجه به سوابق خسارات خطوط در زلزله‌های گذشته. موارد زیر باید بدقت مورد بررسی و تحلیل قرار گیرند. ۱-۱- خاکریزها خاکریزها ممکن است تحت اثر زلزله دچار لغزش, فرو ریزش و حرکات شدید شوند. ۳-۱ زمین‌های مصنوعی زمین‌های مصنوعی در سواحل دریا و رودخانه‌ها و مخازن قدیمی در زلزله دچار روان گرایی و جابه‌جایی زیاد می- گردند. ۳-۱- نقاط پالای شیب‌ها در نقاط بالای شیب‌ها کنترل لغزش در آثر زلزله ضروری است. ۴-۱- وجود لایه‌های ضعیف ضخیم زیرین -------- صفحهٔ بعد -------- فصل سشسم- طراحی لرزه‌ای ‏ وکنترل ایمنی مجاری خطوط مخابرات ۷۳۳ در صورت وجود لایه‌های ضعیف ضخیم زیرین» تغییر شکل‌های سطحی می‌تواند بسیار قابل توجه باشد. همچنین کاهش سطح آب زیرزمینی و نشست‌های ناشی از آن در زمین‌های نرم این تغییر شکل‌ها را تشدید می‌نماید. ۵-۱- تغییرات زمین‌شناسی و توپوگرافی در قسمت‌های باریک تغییرات زمین‌شناسی و توپوگرافی در قسمت‌های باریک و مرزی بین بستر و آبرفت می‌تواند پتانسیل حرکات نسبی را به خاطر تغییر ناگهانی شرایط زمین بین لایه‌ها تشدید نماید. ۶-۱- نواحی روان گرا در صورت وجود لایه‌ای ریزدانه و یا زیر سطح آب زیرزمینی» پتانسیل روان گرایی و گسترش جانبی بسیار زیاد خواهد ۷-۱ زمین‌های مجاور سواحل حفاظت شده در زمین‌های مجاور سواحل حفاظت شده در صورت خرابی دیوارهای حفاظتی حرکات جانبی شدیدی اتفاق خواهد افتاد. ۸-۱- زمین‌های شیب‌دار زمین‌های شیب‌دار در زلزله دارای پتانسیل لغزشی زیادی هستند و می‌توانند نیروهای جانبی زیادی به خط لوله وارد ۹-۱- گسل فعال گسل فعال حتی‌الامکان نباید خط لوله را قطع نماید در غیر این صورت تأمین انعطاف‌پذیری کافی ضروری است. ۲- نواحی که باید از نظر سازه‌ای بررسی شوند در برخی نواحی خط لوله باید از نظر نشست‌ها و تغییر شکل‌ها به دقت بررسی شود این نواحی عبارتند از: ۱-۲- اتصال خط لوله به سازه که محل تمرکز تنش و تغییر ناگهانی تغییر شکل می‌باشد. در این نواحی می‌توان از اتصال انبساطی و انعطاف‌پذیر برای کاهش یا جلوگیری از خسارت استفاده نمود. در صورتی که این شرایط در زمین ۳-۲ لوله‌های عبور کننده در داخل پوشش مجرا: در شرایطی که لوله از داخل پوشش از قسمت عمیق به کم عمق بالا می‌آید. جابه‌جایی قسمت فوقانی نسبت به تحتانی در زلزله باید مد نظر قرار گیرد. 5-۳-۹ مراحل طراحی مجاری ۱-۶-۳-۹ روش کلی طراحی لرزه‌ای خطوط لوله ۱- بررسی زمین محل نصب لوله بررسی زمین محل نصب لوله شامل جنبه‌های زمین‌شناسی و توپوگرافی و کاربری در برگیرنده مراحل زیر است: ۱-۱- بررسی محل بر اساس اطلاعات موجود و شکل‌های فعال شناخته شده ۳-۱ تهیه جانمایی و پروفیل مقاطع نصب لوله -------- صفحهٔ بعد -------- ۷۴ راهنمای طراحی لوزه‌ای سامانه مخابرات ۳-۱- تهیه نقشه زمین‌شناسی شامل مقادیر 0 وزن مخصوص خاک و سطح آب زیرزمینی ۲- بررسی زمین‌شناسی ۱-۳ بررسی زمین‌شناسی گمانه‌های شناسایی در فاصله حداکثر ۱۰۰ متری و در زمین‌های مشکل‌دار در فواصل کمتر تا عمق مورد نیاز باید زده شود. ۳۲ استخراج ضریب بزرگنمایی دینامیکی زمین ضریب بزرگنمایی دینامیکی زمین برای هر لایه خاک باید تعیین شود. ۳- روش اجرا و مصالح لوله ۱-۳- انتخاب روش اجرا و مصالح لوله انتخاب روش اجرا و مصالح لوله بر اساس شرایط زمین‌شناسی و محدودیت‌های اجرایی و نوع مسیر انجام می‌پذیرد. ۲-۳ تعیین تعداد قطعات لوله و تحجهیزات لازم تعیین تعداد قطعات لوله و تجهیزات لازم بر اساس نوع عملکرد مورد نظر انجام می‌شود. ۳-۳- انتخاب مصالح لوله» ضخامت و نوع اتصالات انتخاب مصالح لوله ضخامت و نوع اتصالات بر اساس نوع زمین» روش اجرا و رفتار انجام می‌شود. مشخصات لوله بر اساس بارهای وارده شامل بار مرده و زنده» فشار جانبی خاک» حرارت» نیروهای نامتعادل کننده و زلزله تعیین می‌شود. ۴- محاسبات لرزه‌ای چگونگی انجام محاسبات لرزه‌ای در ادامه شرح داده شده است. توجه شود که رفتار لوله‌های مستقیم و خم‌ها باید به طور جداگانه بررسی شود. ۵- کنترل ایمنی کنترل ایمنی بر اساس نوع رفتار مورد انتظار از سازه انجام می‌شود. ۳-2-۳-۹ مراحل طراحی پل‌های خطوط لوله ۱- پل‌های خط لوله سازه‌های بسیار مهمی هستند و بارگذاری لرزه‌ای آن‌ها عموماً به روش شبه استاتیکی و ظرفیت لرزه‌ای ۲- مشابه پل‌های راه» طراحی لرزه‌ای این سازه‌ها با مشخصات پل انجام می‌شود. ۳- با توجه به سختی کم این سازه‌ها در جهت قائم ظرفیت جذب انرژی آن‌ها در زلزله زیاد است. در مقابل» سختی جانبی این سازه‌ها در برابر باد» کمتر از پل‌های راه است. در زلزله‌های گذشته این سازه‌ها به دلیل آسیب‌دیدگی سیستم نگه‌دارنده و پایداری آن‌ها دچار خسارت شده‌اند؛ لذا اتصال پایه‌ها به زمین یا به پل موجود باید دارای مقاومت زیاد باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل سشسم- طراحی لرزه‌ای ‏ وکننرل ایمنی مجاری خطوط مخابرات ۷۳۵ ۴- در طراحی به روش تنش مجازء بارگذاری لرزه‌ای با استفاده از روش شبه استاتیکی انجام می‌شود. در هر حالت بحرانی‌ترین ترکیب ناشی از باد یا زلزله باید در نظر گرفته شود. ۵- در روش طراحی شکل‌پذیر از روش ظرفیت لرزه افقی استفاده می‌گردد. ۶ این روش برای دال‌های پلی که روی زمین قرار ندارنده کاربردی ندارد. ۷ پل عبور مجاری کابل‌ها معمولاً حداکثر ۲ مد ارتعاش غالب دارد لذا طراحی آن می‌تواند به روش شبه استاتیکی انجام - پل‌هایی که ارتعاش قائم قابل توجهی در زلزله دارند و دارای پریود بالایی مثلاً بیش از ۱/۵ ثانیه هستند.ء پل‌های با پایه‌های مرتفع (متجاوز از ۳۰ متر) پل‌های با مدهای ارتعاشی بالا و پل‌هایی که تغییر مکان آن‌ها بسیار زیاد است. - پل‌های معلق - پل‌های دارای پایه‌ها و بدنه خاص یا سیستم‌های جدید آزمایش نشده. روش تحلیل طیفی و تاریخچه زمانی می‌تواند برای تحلیل دینامیکی بکار گرفته شود که انتخاب آن بسته به اهداف طراحی دارد. دو مدل دینامیکی وجود دارد که یکی مدل جرم پیوسته لوله و دیگری جرم گسسته است. شتاب نگاشت یا طیف مورد نیاز باید مطابق با طیف معرفی شده در بخش ۱-۴ باشد. ۳-2-۳-۹ مراحل طراحی خط لوله کابل به روش تنش مجاز ۱ در محاسبات لرزه‌ای خطوط لوله مدفون ایمنی لرزه‌ای با روش پاسخ تغییر مکان کنترل می‌شود. برای لوله‌های ۳- در طراحی لرزه‌ای شفت‌هاء مجاری پوشش‌دار» مجاری مشترک و سپری‌ها روش پاسخ تغییر مکان یا شبه استاتیکی قابل استفاده هستند. در محل اتصال به سازه‌ها و ساختمان‌ها پاسخ با انجام تحلیل دینامیکی کنترل می‌شود. به علت کمتر بودن چگالی مجرای لوله نسبت به زمین و طولانی بودن آن حرکت آن تابع حرکت زمین است و لذا باید بتواند تغییر شکل‌های زمین را تحمل نماید. خطوط لوله مدفون» شفت‌هاء مجاری پوشش‌دار» مجاری مشترک مدفون و سپری‌ها در اثر ارتعاش بدنه» حرکت نمی‌کنند بلکه در اثر حرکت خاک اطراف دچار تغییر مکان می‌گردند. برای بارگذاری لرزه‌ای این مجاری از روش پاسخ تغییر مکان استفاده می‌شود و ایمنی آن‌ها از طریق کنترل تنش و کرنش به دست آمده از این روش آزموده می‌شود. در زمین‌های نامساعد از قبیل زمین‌های ترک‌خورده یا لغزیده ایمنی خطوط لوله باید از نقطه نظر انعطاف‌پذیری کافی در مقابل این تغییر مکان‌ها بررسی گردد. روش مرسوم در بارگذاری این مجاری» روش شبه استاتیکی بوده است. روش‌های پاسخ تعییر مکان برای قسمت‌های مدفون استفاده می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۷۶ راهنمای طراحی لرزه‌ای سامانه مخابرات در محل انشعابات و تغییرات مشخصات زمین» تنش, کرنش یا تغییر مکان نسبی ایجاد می‌گردد. بنابراین در این محل‌ها علاوه بر استفاده از روش پاسخ تغییر مکان از تحلیل دینامیکی نیز باید استفاده گردد. در این زمینه طراح باید اثرات سازه‌ای را با در نظر ۵-۳-۹ مراحل محاسبات خطوط لوله ۱-0-۳-۹- خطوط لوله روزمینی ۱-۱-۵-۳-۹- کلیات ۱- اثرات زلزله عبارتند از نیروی اینرسی ناشی از وزن سازه (به انضمام وزن کابل داخل لوله)» فشار خاک روان گرایی و ۲- تنش, تغییر شکل و پایداری مجرا باید با احتساب وجود کابل در داخل آن کنترل گردد. -۲-۱-0-۳-۹٩‏ ضریب زلزله طراحی سازه‌های روزمینی ۱- ضریب زلزله افقی طراحی»ء ,ن؟! در روش شبه استاتیکی از رابطه ۱-۶ بدست می‌آید: (۱-۶) ۳ < اد (۲-۶) ]۰ +۰۵ رتا رت 0.3۰ > با رگا : ضریب زلزله طراحی بر اساس راهنمای بارگذاری و تحلیل لرزه‌ای شریان‌های حیاتی ایران رٍل]: ضریب بزرگ‌نمایی پاسخ افقی. این ضریب از راهنمای بارگذاری و تحلیل لرزه‌ای شریان‌های حیاتی ایران بر اساس ارتفاع سازه به دست می‌آید. : شدت لرزه افقی در سطح زمین ,]: ضریب اهمیت (جدول ۱-۳) دل]: نسبت شتاب مبنای طرح (جدول ۳-۳) «]: ضریب تقویت لرزه از سنگ کف به سطح زمین با توجه به نوع خاک (جدول ۳-۳) (8]: پارامتر سطح زلزله. مقدار ۰/۵ برای سطح خطر-۱ و مقدار ۱ برای سطح خطر-۲ ۲- ضریب زلزله افقی اصلاح شده طراحی» بریرکا و ضریب زلزله قائم اصلاح شده طراحی» ,رگا در روش شبه استاتیکی اصلاح شده از رابطه زیر بدست می‌آید: (۳-۶) رگا ۳۵ < رگ (۳-۶) رک وت] 7 ۴ ]: ضریب تقویت پاسخ افقی (راهنمای بارگذاری و تحلیل لرزه‌ای شریان‌های حیاتی) (جدول ۵-۳) -------- صفحهٔ بعد -------- فصل سسم- طراحی لرزه‌ای ‏ وکننرل ایمنی مجاری خطوط مخابرات ۷۳۷ 0]: ضریب پاسخ قائم بر اساس رابطه ۱۱-۳ در بسیاری از موارد یا تقریباً برابر با نصف پریو؟ا می‌باشد. ۳-۱-0-۳-۹- بار لرزه‌ای افقی روسازه بر پایه پل لوله ۱- بار لرزه‌ای شامل نیروی اینرسی می‌باشد که برای تعیین آن روش شبه استاتیکی مورد استفاده قرار می‌گیرد. ۲- بارهای جانبی ناشی از انبساط سازه‌ها در پل بر اساس ضریب اصطکاک استاتیکی و وزن سازه بدست می‌آید. ضریب اصطکاک معمولا از ضریب زلزله کوچک‌تر است. ۳- ترکیب دو بار فوق باید برای طراحی سازه مورد استفاده قرار گیرد. ۴- محل اثر بار در پای سازه و در امتداد محور پل است که تصویر قائم مرکز ثقل سازه روی پایه می‌باشد. ۵- نیروی اینرسی به طور مستقل در دو جهت اعمال می‌شود که مطابق شکل در امتداد محور پل و عمود بر آن می‌باشد. سکوی متحرک سکوی تابت . با : سکوی متحرک سکوی ثابت (ی۸) 0ب سر سس (۵۵) 1 5 5 5 ۹۹ 5 0 8 1 اج 5 که که هه که هه اه 2 تیه و 77 سل 7 مس ید77 (چل) 7 13 ۱ کوله سمت راست دانه , پایه بل )7( کوله سمت چب شکل ۱-۹ اعمال نیروی اینرسی ۶-۱-0-۳-۹- نیروی اینرسی افقی ۱- نیروی اینرسی اعمالی بر کوله سمت چپ برابر است با: (۵-۶) رورا رگا رما | (۶-۶) امه کار 1 ۲- نیروی اینرسی اعمالی بر پایه‌ها برابر است با: (۷-۶) (0 > روا )۰۷۷۸ رگا > روا + ما (۸-۶) روگ روا + یواح م۷۷ وکا (۹-۶) ل رز یه بوک 2 1۸ ی -------- صفحهٔ بعد -------- ۷۸ راهنمای طراحی لرزدای سامانه مخابراتن ۳- نیروی اینرسی اعمالی بر کوله سمت راست برابر است با: (۱۰-۶) ۵ پوکا > برولا روگ : ضریب زلزله افقی ۷ .۸ ۷۷: بارهای مرده روسازه ۸ و 3 (01) رگا دمکا: عکس‌العمل پایه‌های پل و سکوی پل (-1) ناشی از (0۷) ۷۷۸ یرگ رریرگا: عکس‌العمل پایه‌های پل و سکوی پل (1) ناشی از(۷]) ۷۷ 1۱]: نیروی اینرسی یا اصطکاک وارد بر سکوی پل (-1) ناشی از (11۷) ۷۷/۰ 1 آ: نیروی اینرسی وارد بر پایه‌های پل ناشی از (۷۷/۰)]۷ 1۱ نیروی اینرسی یا اصطکاک وارد بر پایه‌های پل (1) ناشی از (۷/,)1۸ رن نیروی اینرسی وارد بر سکوی پل ۲) ناشی از (۷۷,)1۷ ۱ ضریب اصطکاک استاتیکی تکیه‌گاه انبساطی ,۸ نیروی اینرسی در جهت عمود بر محور پل با ضرب» عکس‌العمل بار مرده در ضریب زلزله افقی بدست می‌آید. ۳-0-۳-۹- مراحل محاسبات خطوط لوله مدفون کرنش زمین در امتداد خط لوله در روش پاسخ تغییر مکان برابر است با: (۱۱-۶) 6 کرنش زمین ل]: تغییر مکان افقی زمین در امنداد لوله ا: طول موج 7 عغعدد پی ۳-۲-۵-۳ ضریب سختی خاک در روش تنش مجاز در محاسبات لرزه‌ای در روش تنش مجاز لغزش بین خاک و خط لوله در نظر گرفته نمی‌شود. ضریب سختی خاک در امتداد محور لوله و عمود بر آن» ,یا و د,6ا طبق رابطه های (۱۳-۶) و (۱۳-۶) محاسبه می‌شود که عبارت است از: -------- صفحهٔ بعد -------- فصل شضشم- طراحی لرزه‌ای ‏ وکنترل ایمنی مجاری خطوط مخابرات ۷۹ جح (۱۳-۶) دی ریگ بیکا ر: ضرایب سختی خاک در واحد طول در امتداد وله و در جهت عمود بر ان و بر حسب ۳۵۸ هستند. وزن مخصوص خاک (/۱۷) 8: شتاب ثقل (*1۳/۹ 9.8) ۰ : سرعت موج برشی ارتجاعی در سطح زمین (1/5) (۱۳-۶) 1.3 < 0 1[ ضخامت لایه سطحی (111) 0: قطر لوله (5) ۳-۲-0-۳-۹- نیروی اصطکاک زمین در روش طراحی شکل‌پذیر در لوله‌های خاص و با آهمیت مدل غیر خطی برای اصطکاک در نظر گرفته می‌شود. 2-۲-0-۳ سختی خاک برای مجاری چند لایه در مجاری چند لایه از سختی معادل استفاده می‌شود که شامل سختی محوری و خمشی می‌باشد. سختی محوری جمع سختی مجاری در مرکز ثقل آن‌ها و سختی خمشی جمع سختی‌های خمش با در نظر گرفتن دو خط متقاطع عبور کننده از مرکز ثقل خواهد بود که در شکل (۲-۶) نشان داده شده است. -------- صفحهٔ بعد -------- ۸۰ راهنمای طراح ی لرزدای سامانه مخابرات شکل ۲-۹ سختی معادل لوله و خاک ۳-۵-۳-۹- محاسبات لرزه‌ای مربوط به لوله پیوسته به روش پاسخ تغییر مکان ۱-۳-۵-۳-۹- کلیات در محاسبه تنش و کرنش در روش تنش مجاز از لغزش بین لوله و خاک صرف‌نظر می‌شود اما در روش طراحی شکل‌پذیری این لغزش در نظر گرفته می‌شود. ۲-۳-۵-۳-۹- محاسبه تنش بدنه لوله پیوسته در روش تنش مجاز تنش در بدنه لوله برای طراحی به روش تنش مجاز را می‌توان را از رابطه ۱۶-۶ بدست آورد: )۱۶-۶۱۷-۶۱۸-۶( ,6: تنش محوری لوله مدفون (۳۵) 6: تنش خمشی لوله مدفون (۳۵) تنش ترکیبی محوری و خمشی (۳۵) 0۶ و0 ,: ضرایب تبدیل تغییر مکان زمین در جهت محوری و عرضی لوله -------- صفحهٔ بعد -------- فصل سسم- طراحی لرزه‌ای ‏ وکنترل ایمنی مجاری خطوط مخابرات ۸ ۱ و رک 950 5 + | (۱۹-۶) ۳ ۱ را رح 0 |+| ۴ (/۱) لش - 72 ۶۱ ۳۸ دی 1/7 کش < دا (1/۳) ,ج 1 : طول موج ( <* -ا۷/2) بر حسب متر ا: طول موج (13) ریگ دیگا رن ضرایب سختی خاک در واحد طول در جهت محور لوله و عمود بر آن (۳۵۸) ۳ مدول ارتجاعی لوله مدفون (۳۵) ۸ سطح مقطع لوله مدفون (*۲) [: ممان اینرسی مقطع لوله مدفون (*1) «ل] : تغییر مکان افقی زمین (1) قطر خارجی لوله مدفون (1۱) ۳-۳-0-۳-۹- محاسبه تنش بدنه لوله پیوسته در طراحی به روش شکل‌پذیر 1۳۲ (۲۱-۶) مگ ری 4۸ (6: تنش محوری (۳۵) ۲- تنش خمشی و ترکیبی بر اساس روابط ۱۷-۶ و ۱۸-۶ محاسبه می‌شوند. ۳ رر6 بر اساس میزان اهمیت در عددی مابین ۱ تا ۲/۱۲ ضرب می‌شود. 2-۳-0-۳-۹- محاسبه کرنش بدنه لوله پیوسته در روش تنش مجاز (۲۳-۶) ۵ رل * زرط -------- صفحهٔ بعد -------- ۸۲ راهنمای طراحی لرزدای سامانه مخابراتن )۲۳-۶۲۴-۶( ,8 کرنش محوری لوله کرنش ترکیبی محوری و خمشی لوله 6 کرنش محوری زمین : ضریب انتقال کرنش محوری زمین ((ن0) 2۳)+۱ 2-۴, /)8۸(۲۶-۶( 0 > )۲۵-۶( بله: ضریب انتقال کرنش عرضی زمین مشابه رابطه (۱۹-۶) 1/2 ۱ ضریب ([8۸(.,ه2) 8 ا- ب2 اصلاح می‌شود و کرنش ,ع لوله به دست می‌آید. برای کنترل کفایت تنش» روابط ۱۶-۶ تا ۱۸-۶ قابل استفاده هستند. ۵-۳-0-۳ محاسبه کرنش لوله پیوسته در طراحی شکل‌پذیر ۱- کرنش محوری .ررع برابر است با: (۲۷-۶) ان 6 5221 (ما>ا 1( (1/)۴< 521 )۲۸-۶( ْ (1 7 دا( جشه 50 َ 521 ,۱/۴(8 +۱)- تاکن < وا رد8: کرنش محور لوله و 8۸/7 2/2 -ج : ضخامت لوله ( 11) خصوصیت سخت‌شوندگی کرنش لوله (۱۳۰/۱) + 80: کرنش زمین متناظر با م5 (در صورتی که > 0.7 آنگاه از ",5 استفاده می‌گرددد) ۲- کرنش خمشی و ترکیبی مشابه روابط ۲۴-۶ و ۲۵-۶ محاسبه می‌شوند. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل سشسم- طراحی لرزه‌ای ‏ وکننرل ایمنی مجاری خطوط مخابرات ۸۳ 2-0-۳-۹ محاسبه لوله گسسته به روش پاسخ تغییر مکان ۱-2-0-۳-۹- کلیات ۱ لوله‌های گسسته عموماً به روش طراحی شکل‌پذیر طراحی می‌شوند. در سطح خطر -۲ لغفزش بین لوله خاک در نظر گرفته می‌شود. ۳-24-0-۳-۹- محاسبه تنش لوله گسسته بدون در نظر گرفتن لغزش (روش تنش مجاز) با صرف‌نظر از لغزش نسبی بین لوله و خاک» تنش بدنه لوله به صورت زیر بدست می‌آید: (۳۹-۶) 6 ۳(۰) 6 7 (۳) 6 (۳۰-۶) 6۵ ۳(۰) دی 7 (۳) 6۵ (۳۱-۶) [ 06| + [۰/)6-(۷) 06 (8) 6 (5)ورا 6‏ تنش‌های محوری و خمشی لوله (8) 6 (5)ور6 ب تنش‌های محوری و خمشی (۴) ی 6: تنش ترکیبی در فاصله ۸ از اتصال انعطاف‌پذیر (۴) ,ی (*) دی .: ضرایب اصلاح تنش لوله مدفون با فرض پیوستگی اتصالات (به‌طوریکه بتوان با فرض صلب بودن اتصال, لوله گسسته را به صورت پیوسته در نظر گرفت) بهتر است عبارت [ 06 در رابطه (۲۱-۶) بر اساس میزان اهمیت لوله در عددی بین ۱ تا ۲/۱۲ ضرب شود. ۳-2-0-۳-۹- محاسبه تنش بدنه لوله گسسته با در نظر گرفتن لغزش (روش شکل‌پذیر) تنش محوری رد6 با در نظر گرفتن لغزش با ساده‌سازی نتایج تحلیل پاسخ غیر خطی محاسبه می‌شود. در مورد لوله فلزی نرم [:۰13.7۳ (۳۲-۶) ی 2۸ 6۱ تنش محوری (۳۵) [: طول لوله (111) ۸ سطح مقطع لوله (*۸) تنش خمشی و ترکیبی مشابه روابط ۳۰-۶ و ۳۱-۶ بدست می‌آید. -------- صفحهٔ بعد -------- ۸۴ راهنمای طراحی لرزه‌ای سامانه مخابرات 2-1-0-۳-۹- محاسبه کرنش لوله گسسته بدون لحاظ لغزش کرنش محوری لوله با اتصال انعطاف‌پذیر تحت زلزله سطح خطر-۱ برایر است با: ۳۳۶ ۱ ( 8 (ک) ریک (ک) ۶ )۳۴-۶( ۵ر۳(۰8) دی < (3) ور2 (۳۵-۶) ِ ۱ [(۴) و ع) +( ۱/6 (ه)را8 (۳) و2 (5) وراه ب: کرنش محوری و خمشی در فاصله ۸ از اتصال 2 ورر2 « کرنش‌های خمشی و محوری از روابط ۲۹-۶ و ۲۳۰-۶ (8) ,را 2: کرنش ترکیبی خمشی و محوری 0 .+ ضریب اصلاح تنش با فرض لوله پیوسته ۵-2-۵0-۳-۹- محاسبه کرنش بدنه لوله گسسته با در نظر گرفتن لغزش کرنش محوری رد8 برابر است با: (۳۶-۶) مآ: فاصله اتصالات انعطاف‌پذیر (1۵) : ضخامت لوله (11۱) -1-24-0-۳-۹٩‏ محاسبه تغییر مکان محوری اتصال تغییر مکان محوری اتصال برابر است با: (۳۷-۶) ر۱۷: مقدار انبساط محوری اتصال (0) 0: تغییر مکان نسبی محوری با فرض طول بی‌نهایت لوله (۳۸-۶) 2,۵٩0, - ۹ ۱ 6, ۱۱] ۲۳۹-۶ ۱ وله ولا ۱ ۴۰-۶ تا ۳۳ ۱ < لا -------- صفحهٔ بعد -------- فصل سشسم- طراحی لرزه‌ای ‏ وکننرل ایمنی مجاری خطوط مخابرات ۸۵ )۴۱-۶۴۲-۶( ۸ سختی محوری ([۸) [: فاصله اتصالات (11) رگا : ضریب سختی خاک در جهت محوری (۳۵) -ا: برآیند طول موج (* -00۰/21) ان طول موج (1) (۴۳-۶) «ل]: تغییر مکان افقی در عمق (17) * از سطح زمین برای لوله چدنی تحت زلزله متوسط تا شدید از رابطه (۴۴-۶) استفاده می‌شود: )۴۴-۶( انبساط اتصال در جهت محوری 6 کرنش زمین ۷-24-0-۳-۹- محاسبه زاویه خمش اتصال زاویه خمش اتصال به صورت زیر محاسبه می‌شود: (۴۵-۶) 0 زاویه خمش اتصال (1)۵0) روابط فوق با فرض حرکت هماهنگ لوله با زمین بدست آمده است. -------- صفحهٔ بعد -------- ع» راهنمای طراحی لرزه‌ای سامانه مخابرات 1-۳-۹ ارزیابی ایمنی لوله تحت تغییر مکان دائمی زمین -۱-1-۳-۹٩‏ کلیات تغییر مکان دائمی زمین خطر قابل توجهی برای خطوط لوله محسوب می‌شود. کرنش‌های حداکثر زمین که در نقاط مرزی ایجاد می‌شود. معیار تعیین حداکثر تغییر مکان زمین می‌باشد. در حالت روان‌گرایی این مرز محل تماس لایه روان‌گرا و غیر روان گرا می‌باشد. در مورد گسل, تغییر مکان حداکثر در محل خود گسل و شکستگی زمین رخ می‌دهد. در حالت لغزش نیز تغییر مکان در لبه‌های شیب اتفاق می‌افتد و در حالت نشست نیز بیشترین مقدار بستگی به الگوی نشست دارد. ۲-1-۳-۹- اقدامات متقابل در برابر تغییر مکان ماندگار زمین» ]:)۲۳ در لوله‌های مستقیم» اتصالات انبساطی جهت کنترل تغییر شکل‌ها و جابه‌جایی لوله به‌ کار گرفته می‌شود. در محل اتصال لوله به سازه‌ها که امکان ایجاد خمش زیاد وجود دارد اتصالات انبساطی باید ظرفیت جذب تغییر مکان‌ها و اتصالات انبساطی و جدانشدنی (تغییر مکان انبساطی: طول لوله 02 ۳) باید به منظور جلوگیری از جابجایی و گسستگی خطوط با انعطاف‌پذیری بالا ((حجم انبساط: طول لوله 0+ ۸1 [زاویه خمشی 0+ 8ع0)) استفاده شود. 2 ۳ 20۹6 تغییر شکل زمین اتاق پمپ 3 پاسجسس سس لا سک سس للیلس) جل)) رسب موقیتن که شتعامت از بم ‏ گ 9۴ و ۴ 8 ع ع ع ماع 6۶ ۶ 66 8ججمه 6 ۶8 می‌شود (که متفاوت است) ۳ شیر موقعیت آب در محلی که لایه‌های زمین ی منحرف می‌شود رسحت سا م مقطع خمشی لوله آب و بلوک مهاری ۳-۹-۳-۹ محاسبات خط لوله گسسته تحت روان گرایی جهت تأمین ایمنی لوله با طولی برابر بآ ظرفیت تغییر مکان محوری لوله باید از حداکثر تغییر مکان زمین یعنی و8 بیشتر باشد: ۶ ۳۶۳۴ ۵ + |۵۳ > ایغ در صورت عدم ارضای شرط فوق انعطاف‌پذیری لوله باید با اضافه کردن اتصالات انبساطی افزایش یابد. تعداد این اتصالات به صورت زیر بدست می‌آید: -------- صفحهٔ بعد -------- فصل سشسم- طراحی لرزه‌ای ‏ وکنترل ایمنی مجاری خطوط مخابرات ۵ و اه ۳ انبساط ( ۳6+ درصدی از طول لوله) ۳ زاویه خمش اتصال ۴*0 0+ انبساط لوله طویل نیروی قابل تحمل هر اتصال باید بیشتر از نیروی اصطکاک انتقالی به لوله باشد. در جهت عمود در لوله نیز کنترل‌های لازم برای ( قسمت 6.0۳211 > )66۳ شکل 2-1 رفتار اتصالات در جهت عمود بر محور لوله (۳۸۳۶) (0 ۵ + 20 ۵۳۵ +30 ۵0) + ... +۵030 +20 ۵۵ +۵00 ) 1[ عح ی ] 0 حداکثر زاویه خمش هر اتصال بر حسب درجه است. ۶-1-۳-۹ محاسبه لوله پیوسته تحت روان گرایی -۱-2-1-۳-۹٩‏ تغییر شکل جانبی زمین در مجاورت دیوارهای حائل (۴۹-۶) سل رن ۳ کرنش محوری لوله -ا: طول جایجا شده ۳ مدول ارتحاعی فولاد (۳۵) : ضخامت لوله (111) زمانی که معاز مقدار زیر بیشتر شود مقدار آن باید از رابطه (۵۰-۶) محدداً محاسبه گردد: -------- صفحهٔ بعد -------- ۸۸ راهنمای طراحی لرزدای سامانه مخابراتن ۵۰-۶( ۲-2-1-۳ تغیبر شکل جانبی زمین در شیب‌ها در زمین‌های شیب‌دار که لوله در امتداد عمود بر شیب قرار دارد زاویه خمش لوله مستقیم بر حسب درجه از رابطه (۵۱-۶) بدست ۰/۹( > ۳ برای ۵۱-۶ : (۵۱۳۶) ۳ مد ان ۳1 ۱ و۱ ,۵ زاویه خمش لوله به درجه تغییر مکان زمین روان گرا شده محدوده روان گرایی شکل ۵-1 مدل تحلیلی لوله مستقیم در زمین شیب‌دار روان گرا شده ۳-5-1-۳-۹- ارزیابی ایمنی لرزه‌ای تحت تغییر مکان دائم ناشی از روان گرایی ۱- ایمنی لرزه‌ای در این حالت با تخمین احتمالاتی حالت حدی لوله تحت تغییر مکان دائم ناشی از روان‌گرایی بررسی می‌شود. ۲- این روش ارزیابی برای لوله‌های مستقیم و خم‌ها استفاده می‌شود. ۳ ضرایب ایمنی جزئی بار» تحلیل سازه‌ای» خصوصیات مصالح و اعضای سازه‌ای به تفکیک اعمال می‌شوند. مقادیر معمول این ضرایب جزئی ایمنی در جدول (۲-۶) ارائه شده است. -------- صفحهٔ بعد -------- فقصا تست م- طراحی لرزدای وکننرل ایمنی مجاری خطوط مخابراتن جدول ۲-۹ ضرایب جزئی ایمن ضرایب جزئی ایمنی ۵ برای تغییر مکان زمین دیوار ساحلی محوری ۸ برای نیروی مقاوم زمین عرضی رابطه تحلیلی ضرایب مربوط به تحلیل برای ساده‌سازی روابط ۹ ای را صر مربو ۵ برای ۵ساری رواب تحلیل تیر غیر ارتجاعی به سازه‌ای محاسبات 70/7 ی روش :]11 تحلیل ترکیبی تیر و پوسته ۵-1-۳-٩‏ محاسبه کرنش لوله تحث اثر جابجایی گسل کرنش لوله تحت تغییر مکان دائم ناشی از گسل به صورت رابطه (۵۲-۶) بدس. )۵۲-۶( 0] و ما به ترتیب برابر با زاویه تغییر مکان اعمالی با امتداد محور لوله و طول : در صورت تقاطع خط لوله مخابرات با گسل ملاحظات زیر باید اعمال گردد: ۱- در صورتی که محاسبات نشان دهد که لوله طراحی شده می‌توا استاندارد لوله قابل اعمال است. چغرمگی» اصلاح جوش‌هاء اصلاح روش خاک‌ریزی» مدفون نگه‌دارنده و اصلاح تکیه‌گاه‌ها گردد. جهت طراحی» تغییر مکان زمین» توپوگرافی سطحی, عرض نا< خارجی خارجی ۲1| ۲1 وا زره مغ 2 2 گسل را به طور ایمن نی منجر به افرایش ضخامت روزمینی با ایجاد خاکریز ره -------- صفحهٔ بعد -------- ۹ راهنمای طراحی لرزه‌ای سامانه مخابرات شده در قسمت خمیده لوله قطه مهار شکل ۹1-۹ تقاطع لوله و گسل 1-1-۳-۹ محاسبات مربوط به لغزش شیب‌ها تغییر مکان دائمی زمین» ]۳0 در امتداد شیب در نظر گرفته می‌شود و رفتار لوله به زاویه قرارگیری آن بستگی خواهد داشت. لوله‌ای که در امتداد جابجایی ]۳2۷ باشد تحت تغییر شکل محوری قرار می‌گیرد. لوله مورب تحت خمش قرار می‌گیرد. روش استاتیکی معادل, 1۳5۸ در این شرایط قابل استفاده نیست. به طور معمول تغبیر مکان دائمی زمین» :)۳ به صورت محوری خسارت بیشتری به لوله می‌رساند و مقدار آن به طور تحربی حدود ۵ تا ۱۰ برابر است. چرا که لوله تحت خمش, نسبت به لوله تحت فشار یا کشش شکل‌پذیری بیشتری از خود نشان می‌دهد. روش استاتیکی معادل, ۳:8۱ برای لوله‌های تحت تغییر مکان‌های کوچک قابل کاربرد است ولی در تغییر مکان‌های بزرگ مثلاً ۱-1-1-۳-۹- پاسخ لوله به تغییر مکان دائمی طولی -------- صفحهٔ بعد -------- فصل تُسشسم- طراحی لرزه‌ای ‏ وکنترل ایمنی مجاری خطوط مخابرات نوزیع ۳600 بلو کت خاک مرفبت در ام‌داد لراه ب) توزیع تغییر مکان دائم زمین» ۲۲:0 شکل ۷-۹ پاسخ لوله مدفون به ۳6:10 طولی نیروی طراحی کمترین مقدار نیروی ۳۳۱ و ۳۳ در نظر گرفته می‌شود که ۲۱ در محدوده ارتجاعی لوله و کاملاً درگیر با خاک و د] نیروی نهایی قابل انتقال بین لوله و خاک است. ۳-۱۵ )۳,۳۹۵۳-۶( ۳ ۶/۸8 )۵۳-۶( ۵ مقدار تغییر مکان ۳010 ۸۲ مساحت لولهء ۳ مدول ارتجاعی و ,)ضخامت می‌باشد. (۵۵-۶) که در آن بساطول لوله تحت تغییر مکان است. در شرایطی که طراحی ارتجاعی قابل اعمال نباشد می‌توان از روش پلاستیک استفاده نمود. در این شرایط لوله باید از مصالح شکل‌پذیر ساخته شده باشد و اتصالات آن قابلیت تحمل نیروهای وارده را داشته باشند. ۲-۹-۹-۳-۹- پاسخ لوله به تغییر مکان عرضی در این حالت لوله مشابه یک تیر تحت تغییر مکان حداکثر در وسط دهانه عمل می‌کند. ۳2:1 توزیع شده» دارای حداکثر تغییر مکان در نزدیکی مرکز و حداقل تغییر مکان در نزدیکی مرزهای توده خاک است. بدترین حالت در نزدیکی مرزهای توده خاک. مانند لوله گذرنده از گسل می‌باشد. نقطه اثر حداکثر تغییر مکان, مرکز جرم توده جابه‌جا شده خاک می‌باشد. تعیین محل مرزها در طراحی موْثر و در مواردی که :)۳ در نزدیکی مرزهای توده خاک رخ می‌دهد. حائز اهمیت می‌باشد که در این حالت باید بررسی مخاطرات ویزه ساخت‌گاه انجام شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۲ راهنمای طراحی لرزه‌ای سامانه مخابرات یس رد مد اس سک رم - اس سک اس سا مرقیت نهایی خاک الف) جانمایی ۳0 نوزبع نغیبر مان خاک موفیت در اس‌داد واه د ب‌( توزیع تغییر مکان دانم زمین :)۲۳ شکل ‎۸-٩‏ پاسخ لوله به تغییر مکان عرضی کرنش حداکثر در لوله در وسط یا انتهای دهانه خم شده ایحاد می‌شود و به طور محافظه‌کارانه» کمترین مقدار از رابطه (۵۶-۶) ,0 (۵۶-۶) درو ۷۷0 که در آن ۷۷/0 عرض توده خاک. ,1 قطر خارجی لوله و ۵ تغییر مکان زمین است. در صورت کرنش زیادی به لوله که باعث لهیدگی یا کمانش شود استفاده از تحلیل‌های دقیق‌تر اجزای محدود توصیه می‌شود. برای این کار مقادیر ۷۷ و ۵ باید بر اساس شرایط محل بدست بیاید. با این روش می‌توان به لوله اجازه تحمل تغییر شکل پلاستیک هم داد البته مصالح لوله باید قابلیت تحمل آن را داشته باشد. این ظرفیت حداقل ۴ تا ۵ در کشش و ۱ در فشار بوده و اتصالات باید مقاومت کافی در برابر آن را باشند. برای سیستم‌های پیچیده لوله باید از تحلیل اجزای محدود استفاده شود. مدل فنر معادل در جهت‌های طولی و عرضی و قائم از این جمله است. ۷-۳-۹ مقادیر مجاز مربوط به خط لوله مدفون ۱- تغییر مکان یا کرنش مجاز لوله حداکثر مقدار قابل تحمل اتصال در نظر گرفته می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ششم- طراحی لرزه‌ای ‏ وکنترل ایمنی مجاری خطوط مخابرات ۳ ۲- در زلزله سطح خطر-۱ برای اثر موچ» کرنش بحرانی در مد خستگی با سیکل پایین حداقل دو مقدار ۰/۱۱ و کرنش حد کمانش 231/1 در نظر گرفته می‌شود. ۳- در زلزله سطح خطر-۲ برای اثر موچ. کرنش بحرانی در مد خستگی با سیکل پایین 461/10 می‌باشد. مقادیر بحرانی مجاز فوق در جدول (۳-۶) ارائه شده است. جدول ‎۳-٩‏ مقادیر بحرانی مجاز ۱-۸-۳-۹ معیار پذیرش لوله روزمینی برای پل لوله معیار پذیرش به صورت زیر است: )۵۷-۶( «): بار پاسخ مربوط به مدهای خرابی «م): بار مجاز مربوط به مدهای خرابی ۲-۸-۳-۹ معیار پذیرش خط لوله مدفون ۱-۲-۸-۳-۹- لوله گسسته در طراحی به روش شکل‌پذیر بدون در نظر گرفتن لغزش نسبی بین لوله و خاک ۱- تنش بدنه لوله باید کمتر یا مساوی تنش مجاز جاری شدن یا چروکیدگی باشد. ۲- تغییر مکان باید کمتر یا مساوی تغییر مکان مجاز طراحی اولیه باشد. ۲-۲-۸-۳-۹- لوله گسسته در طراحی به روش شکل‌پذیر با در نظر گرفتن لغزش خاک و لوله ۱- تنش: تنش بدنه لوله باید کمتر یا مساوی تنش مجاز جاری شدن یا لهیدگی باشد. ۲ تغییر مکان اتصال: تغییر مکان باید کمتر یا مساوی تغییر مکان مجاز طراحی اولیه باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۹۴ راهنمای طراحی لرزه‌ای سامانه مخابرات ۶2-۲-۸-۳-۹- معیار پذیرش لوله پیوسته در روش شکل‌پذیر کرنش: کرنش لوله باید کمتر یا مساوی کرنش مجاز باشد. 2-٩‏ ملاحظات طراحی لرزه ای مجاری (تونل‌های) سپری مخابراتی در زمین‌های سست که حفاری مشکا است از تونل‌های سپری در عمق استفاده می‌شود. برای انتقال خطوط مهم مخابراتی در چنین مواردی و به ویژه به عنوان مجرای مشترک» تونل سپری مورد استفاده قرار می‌گیرد. در تحلیل لرزه ای این مجاری مدل‌سازی و روش تحلیل اهمیت بسزایی دارند. مدل‌های تحلیلی مجاری سپری ذیلا معرفی می‌گردد. این مدل‌ها به صورت تیر روی فنر پیوسته با تغییر سختی یکنواخت در طول در نظر گرفته می‌شود. البته در مورد تونل‌ها با پوشش قطعه‌ای روش کاملی وجود ندارد. ۱- مدل اول (مدل [0۵17ا) در این روش درزها مدل می‌شوند و پارامترهای مدل بر اساس آزمایش بدست می‌آیند. درز قطعات با فنرهای چرخشی و درز حلقه‌ها نیز به طور مشابه در نظر گرفته می‌شود. مطابق شکل برای مجاری فلزی از المان‌های قاب سه بعدی استفاده می‌شود. برای مجاری بتنی المان‌های پوسته بکار گرفته می‌شوند. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل تسنسم- طراح ی لرزه‌ای ‏ وکننرل ایمنی مجاری خطوط مخابراتن ۹۵ :۱۳۸۵۸۵۶۲ و ی ۱ ۱ ۰ فا ی 7 ۱ وب هدن رل << را حلمه اصال شکل ۹-۹ مدل استوانه‌ای پوشش تونل ۲- مدل دوم (مدل 5۳10۵) در این مدل پوشش به صورت تیر پیوسته (با سختی معادل فنرهای ارتباطی) در نظر گرفته می‌شود که هماهنگ با رابطه بار کرنش می‌باشد. مطابق شکل سختی معادل کششی و خمشی برای اتصال قطعات در نظر گرفته می‌شود. شکل ۱۰-۹ محاسبه سختی معادل محوری -------- صفحهٔ بعد -------- ۹۶ راهنمای طراحی لرزه‌ای سامانه مخابرات اتصال حلقوی !1 و با رس ۳ ی ۱ ار ۹ ۷2۷ ۱ 1( را ۱1 شکل ۱۱-۹ مکانیزم تغییر شکل اتصال قطعاتن تحت خمشر را زود ۱ ّ ص ان شال| حم هه دود ورن نک ود و اد شکل ۱۲-۹ ترکیب تنش‌ها و تغییر مکان‌ها در قطعات و اتصالات (نیروی کششی در حد ار تجاعی است) ۵-٩‏ محاسبات مجاری سپری و مشسترک به روش دینامیکی - تحلیل دینامیکی خطی در صورت لزوم برای زلزله سطح خطر-۱ و غیر خطی برای سطح خطر-۲ انجام می‌شود. - در مدل تحلیلی کلی, سازه» قطعات وابسته و خاک اطراف باید با هم مدل شوند و در مدل تحلیلی جزئی» محرای سپری باید به عنوان سیستم‌های مجزا مدل شوند. ۱- در صورت عدم آمکان استفاده از روش پاسخ تغییر مکان و روش شبه استاتیکی» از روش تحلیل دینامیکی باید استفاده گردد. دو روش تحلیل دینامیکی وجود دارد» که شامل تحلیل کل مجموعه و تحلیل بخشی از آن می‌باشد. در مدل تحلیلی کلی, سازه» قطعات وابسته و خاک اطراف آن با هم مدل می‌شوند؛ و نتایج به دست آمده در طراحی کل سازه مورد استفاده قرار می‌گیرد. در روش دومء حرکت قسمت‌های مختلف سازه در اثر حرکت زمین به طور مجزا مورد بررسی قرار می‌گیرد. تحلیل خطی معمولا برای کنترل ایمنی در سطح خطر-۱ و تحلیل غیر خطی برای سطح خطر-۲ با ملاحظه به حدود عملکردی سازه مورد استفاده قرار می‌گیرد. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل سسم- طراحی لرزه‌ای ‏ وکنترل ایمنی مجاری خطوط مخابرات ۹۷ از هر دو روش تحلیل طیفی و تاریخچه زمانی می‌توان استفاده نمود. ۲- از آنجایی که ملحقات یک سازه در هنگام زلزله دارای رفتاری پیچیده می‌باشند» انجام تحلیل دینامیکی به منظور بررسی اثرات پریود غالب زمین» مشخصه‌های دینامیکی (از قبیل مدها و میرایی) سازه اصلی و ملحقات آنء پیشنهاد می‌گردد. چون حرکت سازه و خاک اطراف در زلزله‌هایی بزرگ مانند سطح خطر-۲ دارای رفتاری غیرخطی می‌باشد.» روش تحلیل در اغلب موارد از مدل فنر دو بعدی استفاده می‌گردد. در صورت پیچیده بودن وضع طبیعی زمین اطراف سازه از مدل تحلیل اجزای محدود سه بعدی باید استفاده گردد. در این تحلیل‌ها رفتار غیر خطی باید در مدل در نظر گرفته شود. 1-5 ملاحظات طراحی لرزه ای شافت (مجرای قائم) مخابراتی ۱- محاسبات لرزه‌ای شافت به روش شبه استاتیکی و پاسخ تغییر مکان انجام می‌شود. ۳ اگر سختی سازه متصل به شافت با سختی آن تقریباً یکسان باشد در محاسبات لرزه‌ای باید خصوصیات آن سازه را نیز در نظر گرفت. در طراحی مقطع شافت برای سطح خطر-۱ از روش ارتجاعی استفاده می‌شود. برای طراحی وجوه جانبی شافت از روشی که ایمنی کافی در مقابل تنش‌های ناشی از زلزله را تأمین می‌کند. استفاده می‌گردد. در سطح خطر-۲ از هر سه روش مورد اشاره می‌توان استفاده نمود. بار جانبی شافت از رابطه (۵۸-۶) بدست می‌آید: (۵۸-۶) [( وط) بر (۳) بر ) با > (۳) بر9 (7) بر9: فشار افقی در عمق ** (*۱/01) ,را : ضریب عکس‌العمل افقی زمین در عمق * (*۱/00) (7) با: تغییر مکان افقی زمین در عمق * (017) ( ر۵) بر۵: تغییر مکان افقی زمین در عمق ۳۵ (017) در حالتی که زمین به شافت فشار وارد می‌کند نیروی فوق اعمال می‌گردد. در حالتی که زمین شافت را به سمت خود می‌کشد سه روش برای محاسبه بار وجود دارد که بستگی به شرایط سطح تماس خاک و شافت دارد. در روش اول تغییر مکان» کوچک فرض شده و رابطه فوق قابل استفاده است. -------- صفحهٔ بعد -------- ۹۸ راهنمای طراحی لرزه‌ای سامانه مخابرات در روش دوم از کشش خاک صرف‌نظر می‌شود. در روش سوم بخشی از فشار خاک به صورت عکس‌العمل به شافت وارد می‌شود. انتخاب ایمن‌ترین روش توسط طراح انجام می‌شود. در صورتی که موّلفه‌های ارتباطی شافت دارای سختی قابل توجه باشند از روش تحلیل دینامیکی برای بررسی رفتار آن می‌باید استفاده نمود. -۷-٩‏ ملاحظات طراحی لرزه‌ای کابل مدفون (دفن مستقیم بدون مجرا) تحلیل لرزه‌ای کابل (کابل‌هایی که مستقیماً در خاک یا به واسطه لوله مدفون شده‌اند) بر اساس تغییر مکان لوله یا کرنش اعمالی زمین به کابل انجام می‌شود. -۸-۹٩‏ ملاحظات طراحی لرزه‌ای کابل‌های مخابراتی کابل‌های مخابراتی که به صورت مستقیم دفن می‌شوند در برابر جابه‌جایی‌های ماندگار زمین به ویژه ناشی از زلزله آسیب‌پذیرتر از نوع مشابه در مجاری می‌باشند. در طراحی لرزه‌ای این کابل‌ها لازم است که ملاحظات زیر مورد توجه قرار گرفته تا طراحی لرزه‌ای با رفتار کابل تطابق بیشتری در تقاطع با گسل, کشش زیادی می‌تواند به کابل تحمیل شود. در روان‌گرایی خصوصاً زمانی که کابل به سازه متصل است نیز کرنش کششی زیادی می‌تواند در کابل ایجاد شود. حرکت نسبی سازه‌های مجاور نیز می‌تواند کابل‌های ارتباطی را دچار تغییر شکل زیادی بنماید. در صورت وقوع لغزش, بیرون‌زدگی کابل نیز اتفاق می‌افتد. در مورد کابل‌ها وضعیتی مطابق اشکال زیر اتفاق می‌افتد. در آدم‌روها بالاآمدگی و دوران در زمین روان گرا شده» باعث اعمال کرنش زیاد به کابل متصل به آن می‌شود. -۹- مراحل طراحی کابل مدفون ۱-۹-۹ مراحل طراحی کابل مدفون در برابر تغییر شکل زمین کشیدگی بحرانی کابل به صورت زیر بدست می‌آید: -------- صفحهٔ بعد -------- فصل سسم- طراحی لرزه‌ای ‏ وکننرل ایمنی مجاری خطوط مخابرات ۹۹ (۵۹-۶) ۷ بل +۱ ]۸ 17 (۴۰-۶) ۸ سدع 1۷۸ ۲- انتشار موعح انتشار موج در سطح زمین باعث ایجاد تغییر شکل در سازه‌های مدفون می‌شود. کرنش کابل در هر حال از کرنش زمین کمتر بوده و لذا می‌تواند در جهت اطمینان از کرنش زمین برای کنترل رفتار کابل استفاده نمود: ۶۱-۶ ۱ 50 > اطاین 8 ۳ تقاطع با گسل کرنش کابل بر اثر حرکت گسل به صورت زیر بدست می‌آید: 6 (۲-۶ع) 4 سین آ که در آن 4 و با جایجایی گسل و طول موُّر کابل هستند. 1 (۳-۶ع) 0 ول |2511 2 ُ 20 0 ۳ 6 ۳-6 0 2 ۹ ۹ ۹ 1 مقاومت لغزشی در واحد طول و دثل 60 ور 6 به ترتیب. مدول ثانویه و تنش‌های بحرانی مطابق شکل (۱۳-۶) ره : ۹۵ با (,6, ( 1 5 کرنش شکل ۱۳-۹ منحنی تنش - کرنش المان کابل -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۰۰ راهنمای طراح ی لرزدای سامانه مخابرات ۴ روأن گرایی حداکثر کرنش زمین ناشی از روان گرایی را می‌توان به عنوان بیشترین کرنش در کابل در نظر گرفت: ۶۵-۶ ۱ سوت که در آن نع حداکثر کرنش زمین است. ۶۶۶ ۱ ره 5 << در (۷-۶ع) ۹ رت 0 : 0 0 0 0 ([1-1)ط ((0)1-1- (0)1+1- (+۲)۱1 8 0 ا(ج+ا)ه- (م-ا)ه- (6-ا)ه (ع+۸)1 0 0 0 0 استعا بیع ۷ 5 5 220 : (1-7)ط ((1-1)ط- (+1)ط- (و+1)ط (م+ا)ن- (م-ا)ن- (م-ا)د (1+6)ه 1 ۷ ۱ ۷۹ ۷ 71 ۷ 1 2 1 2 3 7 ط اس 4 3 4 3 3 شکل ۱۶-۹ دستگاه مختصات المان چهار گوش (ع(ع) ۸ بت / -------- صفحهٔ بعد -------- فقصا نسنسم- طراحی لرزدای ‏ وکننرل ایمنی مجاری خطوط مخابرات ۱۱ شکل ۱۵-۹ کشیدگی کابل بین سازه‌ها ۵- لغزش زمین لغزش ناشی از زلزله کرنشی به صورت زیر ایجاد می‌کند: (۹-۶ع) ۵1 < واه که در آن ۸ کشیدگی در امتداد کابل خواهد بود. ۲-۹-۹- تغییر شکل کابل متصل به سازه ۱- در مجرا اگر رفتار کابل در مجرا ارتجاعی باشدء حداکثر کرنش برابر است با: 2 رد 7) ( ۷۰-۶ ی 0۷۰۳ ا: 23 ی ی که در آن (] و ‎٩‏ و :۷به ترتیب» قطر کابلء وزن و واحد طول کابل و طول موّثر افقی هستند: ۱21۳1 (۶) 1 +( 2۷/1۷/2 + /۷/1-۷)و 8 ِ 2) +۷۷۲( حداکثر کرنش در این حالت از رابطه‌های (۷۲-۶) و (۷۳-۶) بدست می‌آید: )۷۲-۶۷۳-۶( ۴ و نا به ترتیب مدول فنریت بین کابل» خاک و سختی کابل می‌باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۰+ 4 ۹ ۹ ۷ م۸ ما ۸ نج سم ما رک م هام ‎٩‏ و ر رِ" ری را باکت 9 ناور یاوه ۳ ۸ 1 ۸ گم !ام ۵ +ه لسن که هه م مک -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هفتم- طراحی لوزه‌ای ‏ وکنترل ایمن یآدم‌رو شبکه مخابرات ۱۳۵ ۱-۷- مولفه‌های اصلی این فصل به طراحی لرزه‌ای آدم‌روهای مدفون در شبکه مخابرات با تقسیم‌بندی زیر می‌پردازد: ۱- آدم‌روهای درجا ۲- آدم‌روهای پیش‌ساخته ۳-۷- روند طراحی لرزه‌ای روند طراحی لرزه‌ای آدم‌رو بر اساس عملکرد آن پس از زلزله می‌باشد. سطوح عملکردی برای این سازه‌ها عبارتند از: ۱- عملکرد بهره‌برداری بدون وقفه (حد بهره برداری) که در آن آدم‌رو می‌باید پس از زلزله سطح خطر-۱ بلافاصله ۲- عملکرد بهره‌برداری با حداقل وقفه (حالت حد نهایی)» که در آن آدم‌رو باید تحت زلزله سطح خطر-۲ در کم‌ترین زمان ممکن قابل تعمیر و بازیابی عملکرد باشد. ۳-۷- سطح عملکرد لازم اجزای آدم‌رو و سطح خطر ۱-۳-۷ عملکرد مورد نیاز عملکرد مورد انتظار از آدم‌رو بر اساس عملکرد خطی است که در آن اجرا شده است. در سطح خطر-۱ بدون وقفه و در سطح خطر-۲ بایستی با حداقل وقفه مورد استفاده قرار گیرد. در جدول (۱-۷) وضعیت آدم‌رو تحت زلزله سطح خطر-۲ ارائه شده است. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۰۶ راهنمای طراح ی لرزه‌ای سامانه مخابرات جدول ۱-۷ وضعیت مورد نیاز قسمت‌های مختلف آدم‌رو زاویه خمش و طول کشیدگی در حد مجاز بوده و خاک یا ماسه به داخل ریزش و نفوذ نکند. شدت تنش در حد مقادیر حدی باید باشد. از محل اتصال قطعات پیش‌ساخته و بازشوء خاک و ماسه به داخل نفوذ نکند. ۱ روند طراحی آدم‌رو بر اساس نوع مصالح آن و با توجه به موارد زیر می‌باشد: ۱-۱- مقطع قائم ۲-۱- مقطع افقی ۲- تمهیدات مقابله با زلزله روابط این بخش به طور کلی مربوط به دم روی درجا با مقطع دایره‌ای و مستطیلی و دم روی پیش‌ساخته است. در آدم روی پیش‌ساخته؛ بخش اتصال بین بلوک‌ها به عنوان اتصال عمل می‌کند. روش‌های طراحی آدم‌رو در خطوط اصلی مطابق جدول (۲-۷) جدول ۲-۷ روش طراحی آدم رو متصل به خطوط اصلی روان گرایی ۱ ۱ یا (مقدار -.۳1) ۷ اه سس برای آدم‌رو در سایر خطوط فقط از روش تنش محاز استفاده می‌گردد. نکاتی که در طراحی لرزه‌ای آدم‌رو باید مدنظر قرار گیرد عبارتند از: ۱- پروفیل خاک باید بر اساس شرایط واقعی باشد و در صورتی‌که خاک‌برداری زیاد بوده و وضعیت اولیه زمین تغییر کرده باشدء باید در طراحی مورد نظر قرار گیرد. ۲- در تبدیل تغییر مکان به نیرو در روش پاسخ تغییر مکان» ضرایب عکس‌العمل افقی ,6 قائم ,کل برشی 15 و ثابت فنریت چرخشی بستر مورد نیاز می‌باشند. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هفتم- طراحی لرزه‌ای و کنترل ایمن ی آدم‌رو سبکه مخابرات ۱۷ در صورت استفاده از این ضرایب اضافه بار کوتاه مدت قابل صرف‌نظر خواهد بود (0)<۱) هم‌زمان کاهش خصوصیات خاک به دلیل روان گرایی الزامی نیست. ۳- با از رابطه ۱-۷ زیر بدست می‌آید: (۱-۷) 14 )مها با (۲-۷) 5 1 وب 0. 3 : ضریب عکس‌العمل بستر در جهت افقی بر حسب 1۸۷/۳3 وا : ضریب عکس‌العمل افقی از آزمایش صفحه دایره‌ای به قطر ۰/۳ متری 0 ضریب اضافه بار کوتاه مدت و : مدول تغییرشکل زمین (*6(1/1۳) در صورت تمایل به محاسبه رثا بر اساس عدد ]5۳ مقدار وت برابر 2600۲۷ محاسبه می‌شود. برابر است با: (۳-۷) 5 ایا ها (۴۳-۷) 3 وا ریا ,1۳ : ضریب عکس‌العمل متناظر با آزمایش صفحه دایره‌ای به قطر ۰/۳ متری 0 ضریب اضافه بار کوتاه مدت «: مدول تغییر شکل زمین (1)۸/01) ۴- عرض معادل شالوده برای محاسبه ,1 عبارت است از: (۵-۷) ۸ < رثا : عرض معادل پی بر حسب 177 عمود بر جهت بارگذاری : سطح بارگذاری در جهت عرض (*) برای آدم‌روی چهار گوش: 10 عرض آدم رو * 11 طول دیواره< ۸ برای آدم روی دایره‌ای: 10 ۰/۸ قطر دیواره * 1] طول دیواره- ,۸ برای ضریب بستر قائم ,3 خواهد بود: (۶-۷) ان سطح بارگذاری در جهت قائم بر حسب 1*۰ است برای آدم‌روی چهارگوش ,۸ سطح پایه آدم‌رو می‌باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۸ راهنمای طراح ی لرزه‌ای سامانه مخابرات برای آدم‌روهای دایره‌ای ,8 برابر قطر آدم‌رو می‌باشد. ۵- باء ما از رابطه‌های (۷-۷) و (۸-۷) بدست می‌آیند: (۷-۷) 1 ثابت فنریت برشی خاک (0۷/001) ۸ نسبت ضریب عکس‌العمل بستر در جهت عرضی به جهت قائم که بین یک چهارم تا یک سوم است. (۸-۷) ا کیک ۵ : ثابت فنریت چرخشی خاک (۷۲۷.۲۱/۲۵۵) |: ممان اینرسی هندسی پایه آدم‌رو (3*/00) ۶- تحلیل لرزه‌ای ابتدا برای مقطع قائم به روش پاسخ تغییر مکان انجام می‌شود. ۷- سپس با استفاده از ضرایب عکس‌العمل بستر بدست آمده محاسبات در جهت جانبی انجام می‌شود. ۸- در شکل ۱-۷ زیر نمونه مدل مناسب آدم روی درجا و پیش‌ساخته نشان داده شده است. -٩‏ در حالت آدم روی درجاء رفتار آدم‌رو ارتجاعی فرض شده و با اضافه کردن فنرهایی در مرزهاء اندرکنش آن با خاک اطراف مدل می‌شود. ۰- در حالت پیش‌ساخته اتصالات قطعات نیز با فنر مدل می‌شوند. ۱- در حالت بار جانبی شدت تنش تحت بار عادی و لرزه‌ای کنترل می‌شود. بار عادی شامل فشار خاک در حال سکون و فشار آب می‌باشد. برای محاسبه بار زلزله, واکنش بستر ,۵» با در نظر گرفتن بدنه آدم‌رو به صورت پیوسته در جهت قائم مورد استفاده قرار می‌گیرد. با ضرب اختلاف تغییر مکان نسبی زمین (۸1[)7 و تغییر مکان قائم عضو (۵)7 در ضریب عکس‌العمل بستر لایه ز ام در جهت عرضی ,را بدست می‌آید. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هفتم- طراحی لرزه‌ای ‏ وکنترل ایمن یآدم‌رو شسبکه مخابرات ۱۰۹ حهت تغییر مکان زمن آدم‌روی تغییر شکل یافته ۵ ات« 1 اس سس اس ۰ نک ۲ ِ لو کهای متصل شده با شر ده از تحاعی ۳ هنرهای مرزری شکل ۱-۷ نمونه مدل محاسباتی آدم‌رو (۹-۷) |[(83)2- (2)ل۸1] < وه «(۵: بار اضافی ناشی از زلزله (عکس‌العمل بستر در اثر تغییر مکان پاسخ)*:۱۸۷/۲ (00 بر حسب 0۷1/1 است اگر ,۵ منفی باشد نیرو در جهت مقابل وارد و قدر مطلق آن به بار عادی یعنی ,۵ اضافه می‌شود. (۸1[)7: تغییر مکان نسبی زمین در عمق (7)10 ۱۰-۷۱) (ط) ,لا -(2) ,0 <(ت)نا۸ (2) ,لا : تغییر مکان زمین در عمق (7)10 (10) و[ : تغییر مکان زمین در تراز کف آدم‌رو (:) (۵)27: تغییر مکان عضو در عمق (7)1 : ضریب عکس‌العمل بستر در چهت عرضی در گره ‏ (68/001) ۷) در حالت آدم‌رو درجا با مقطع مستطیل محاسبات در جهت طولی و عرضی می‌باید انجام پذیرد. در زلزله‌های گذشته الگوی اصلی خرابی آدم روها در اثر لغزش یا شکست اتصال بلوک‌ها در زمین‌های نرم بوده است. این بلوک‌های ارتباطی, معمولاً با ملات به هم متصل می‌شوند. با لغزش بلوک‌ها درون‌ریز ماسه و خاک رخ داده و مسیر مسدود می‌گردد که خود به عنوان خسارت ثانویه به حساب می‌آید. در نتیجه در آدم روهای درجا با سایز بزرگ واقع در خطوط اصلی,ء ضخامت دیواره و مقدار آرماتور برای مقابله با نیروی برشی حاصل از زلزله باید افزایش یابد. در آدم روهای درجای کوچک با مقطع دایره‌ای در عمق‌های کم» معمولاً از بتن غیر مسلح استفاده می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۱۰ راهنمای طراح ی لرزدای سامانه مخابرات آدم‌روهایی که به بیش از یک مجرا متصل می‌شوند. عملکرد لرزه‌ای آن‌ها به علت افزایش اندازه بازشو و ایجاد ترک یا در آدم روهای پیش‌ساخته کنترل‌ها باید در اتصالات بین بلوک‌های پیش‌ساخته به منظور عدم جداشدگی آن‌ها انجام در مجموع آدم روهای پیش‌ساخته مقاومت بیشتری از خود نشان می‌دهند. 1 ۱1 وت ره بست فلزی برای مهار کردن» وت أ: ۹ :ی ۹ دای 3 نصب شده در وجه درونی آدم‌رو ات 1 / : ۳ بست فلزی برای مهار کردن. نصب شده کی سس در وجه بیرونی آدم‌رو ۳ ۹ 1 ط ۱ ۹ ی ( 1 ۳ یت ۹ شکل ۲-۷ نمونه اقدامات ضد لرزه‌ای در آدم روی درجا و پیش ساخته ۵-۷- روند محاسبات آدم‌رو ۱-۵-۷- طراحی لرزه‌ای اتصال بین بلوک‌ها در طراحی لرزه‌ای اتصال بین بلوک‌ها بازشدگی درزها باید در طراحی مقاطع قائم در نظر گرفته شود. میزان بازشدگی بستگی به نوع درز عرض بلوک و اندازه فضای داخلی و نیروی وارده داشته و این بازشدگی تحت تأثیر خمش, برش و حرکت فنرهای چرخشی ایجاد می‌شود. این فنرها با نشان دادن رفتار غیر خطی تغییر شکل‌های دائمی را نشان می‌دهند. رفتار غیر خطی فنر معمولاً بر اساس مدل ۳ خطی در نظر گرفته می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هفتم- طراحی لرزه‌ای و کننرل ایمن ی آدممرو تسبکه مخابرات ۱۱ 0 بازشدگی اتصال پ درون‌ریز آب یا خاک 5 بلوک پیش‌ساخته نیروی جانبی زلزله 0 شکل ۳-۷ تغییرشکل شماتیک آدم‌رو پیش‌ساخته در زلزله است فار چرخشی سوم بت فار چرخشی دوم 0 0: 6 [( 0 روایه چرخلی شکل 2-۷ رابطه بین زاویه چرخشی 0 و لنگر خمشی ‎٩1‏ (مدل سه خطی) ۲-۵-۷- طراحی لرزه‌ای بدنه آدم‌رو طراحی لرزه‌ای بدنه ادم‌رو در جهت قائم و عرضی صورت می‌پذیرد. در طراحی در جهت قائم. تنش در مقطع قائم بدنه» ضخامت دیواره و میزان فولاد در راستای محوری (قائم) باید کنترل شود. تحت بارهای عادی مثل فشار خاک و آب. میلگردهای عرضی حلقوی نیروها را تحمل می‌نماید. در حالیکه در زلزله میلگردهای در طراحی در مقطع جانبیء میلگردهای حلقوی باید کنترل گردند. در دم روهای با مقطع دایره‌ای برای محاسبه نیروی برشی, سطح مقطع به مستطیلی با مساحت معادل تبدیل می‌گردد. برای آرایش میلگردها می‌توان مشابه مجاری یا دیوارها عمل نمود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۱۲ راهنمای طراح ی لرزد‌ای سامانه مخابرات آرماتور حلقوی )( 3 ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ : ۱ ملد دز کت ی کت تا آرماتور طولی 8 اضافه بار ناشی از زلزله 0 فشار حالت سکون خاک+ فشار آب شکل ۵-۷ بارگذاری و آرایش میلگردها (آدم‌رو مستطیلی درجا) برای بتن و فولاد آدم‌رو از آئین‌نامه جاری مرتبط در ایران باید استفاده شود. ۷-۷- معیار پذیرش نتایج محاسبات لرزه‌ای به صورت زیر کنترل می‌شود: ۹ کنترل برای سطح خطر-۱ به روش تنش مجاز یا حالت حدی بهره‌برداری کنترل برای سطح خطر-۲ به روش حالت حدی نهایی ٩‏ تمهیدات مربوط به زلزله - تأمین مقاومت در دیواره و میلگردهای آن در جهت قائم (مقاومت در مقاطع قائم) - تأمین مقاومت دیواره و میلگردهای حلقوی در جچهت عرضی (مقاومت در مقاطع جانبی) - کنترل بازشدگی درزها در آدم‌روهای پیش‌ساخته - کنترل حالت حدی بهره‌برداری در سطح خطر-۱ به صورت زیر است: ۱- با کنترل تنش‌های مجاز باید از هرگونه نشت جلوگیری شود. ۲- بازشدگی درزهای قطعات پیش‌ساخته کمتر از ۲ میلی‌متر باشد و آب‌بندی حفظ شود. - کنترل حالت حدی نهایی در سطح خطر-۲ به صورت زیر است: -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هفتم- طراحی لرزه‌ای و کنترل ایمن ی آدم‌رو سبکه مخابرات ۱۳ ۱(- تنش‌ها از حد جاری شدن فراتر نرود تا از هر گونه ورود مواد به داخل, ایحاد ترک و لغزش اتصالات جلوگیری شود. ۲- بازشدگی درزها کمتر از ۱۰ میلی‌متر باشد تا جریان مواد به داخل رخ ندهد. - در صورتی که کنترل در جهت قائم پاسخگو نباشد می‌توان نسبت به کاهش ارتفاع یا تغییر آرایش بازشوها اقدام نمود. - در صورتی که سازه از لایه‌های سخت عبور کند کنترل جانمایی درزها برای جلوگیری از تمرکز تنش در محل ارتباط - در صورتی که ظرفیت در جهت عرضی پاسخگو نباشد می‌توان با تغییر ضخامت در طراحی در راستای قائم نسبت به برآورده نمودن ضوابط اقدام نمود. - در هر تراز از زمین‌لرزه به منظور برقراری معیار بازشدگی اتصال در آدم‌روی پیش‌ساخته» نوع اتصال و ارتفاع بلوک باید با هم مطابقت داشته باشند. اگر امکان تطبیق وجود نداشته باشد از دم روی درجاساخته شده باید استفاده گردد. - در محل اتصال با مجراء اگر لازم باشد باید از اتصال انعطاف‌پذیر استفاده گردد. اگر از پی صلب بر روی خاکریز شنی استفاده می‌شود آدم‌رو و پی صلب باید به منظور جلوگیری از اثر مجرا بر آدم‌روء از یکدیگر جدا شوند. دوم شکل 1-۷ نحوه تغییر نوع آدم‌رو -------- صفحهٔ بعد -------- ۹ که اد ی 06 ال و ۷ ازیدم رگ هر ۸ مه هم ۰۲ رازن (: ۳ 5 مور 2 ل. -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هشستم- طراحی لرزه‌ای ‏ وکننرل ایمنی مهار تجهیزات داخلی ۱۱۷ ۱-۸- موْلفه‌های هدف ۱- تحهیزات داخلی شامل دستگاه تهویهء ژنراتور برق, باطری» تابلوی برق» تابلوی کنترل, ترانس و مانند ایین‌ها می‌باشد. ۲- طراحی لرزه‌ای مهار تجهیزات داخلی برای موارد زیر انجام می‌گردد: ۱-۲ پیچ‌های مهاری ۲-۲- اعضای تکیه‌گاهی ۳-۲- متوقف کنندها این راهنما در برگیرنده تجهیزات داخلی نصب شده در ساختمان‌های فولادی و بتنی مسلح با ارتفاع کمتر از ۶۰ متر می‌باشد. ۲-۸- روند طراحی لرزه‌ای ۱-۳۲-۸- کلیات ۱- نیروی زلزله طراحی برای تجهیزات داخلی با استفاده از روش شبه استاتیکی (با استفاده از ضریب زلزله موضعی) یا روش ۲- در نصب تجهیزات با وزن ۱۰۰ کیلوگرم یا سبک‌تر روش نیروی معادل استاتیکی لرزه‌ای ارزیابی می‌باشد. نیروی زلزله افقی طراحی ب/ وارده بر مرکز ثقل تجهیزات داخلی برابر است با: (۱-۸) ۷ رگا با ۷ : وزن تجهیزات در صورت نیازء نیروی قائم زلزله ۷/ از رابطه (۲-۸) به دست می‌آید: (۲-۸) رش رک اد برکا(1/2) > ببکا ضریب زلزله قائم طراحی برای ساختمان معمولی ضریب زلزله افقی طراحی ,4 از رابطه (۳-۸) به دست می‌آید: (۳-۸) ۸ رت ریک ۸ :شتاب پایه طراحی بر : ضریب زلزله موضعی که از جدول (۱-۸) به دست می‌آید. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۱۸ راهنمای طراح ی لرزدای سامانه مخابرات جدول ۱-۸ ضریب زلزله موضعی طراحی تجهیزات داخلی اهمیت تجهیزات داخلی ساختمان طفه سطچ شم هه ی در ساختمان‌های دو تا ۶ طبقهء طبقه بالایی» آخرین طبقه می‌باشد. در ساختمان‌های ۷ تا ‎٩‏ طبقهء طبقات بالایی دو طبقه آخر می‌باشد. در ساختمان‌های ۱۰ تا ۱۲ طبقات بالایی» سه طبقه آخر می‌باشد. ۳-۲-۸- روش دینامیکی برای ساختمان دارای جداساز یا کنترل لرزه‌ای» شتاب پاسخ در هر طبقه ‎)7/)13/٩*(‏ باید با استفاده از تحلیل دینامیکی به دست آید. ۱- ضریب زلزله افقی طراحی :1 ۱ با برای تجهیزات (۴-۸) ملظ وظ ۸۰8 با و : ضریب بزرگنمایی پاسخ جدول ۸ -۲ ضریب بزرگنمایی پاسخ تجهیزات 8 : ضریب مشخصه نشیمن گاه تحهیزات که در صورت عدم تحلیل دینامیکی ساختمان» 1:5-2/3 در : ضریب اهمیت تحهیزات (۱/۵ تا ۱< وا ) -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هشستم- طراحی لرزه‌ای ‏ وکننرل ایمنی مهار تجهیزات داخلی ۱۱۹ 1 : ضریب اهمیت ساختمان (۱/۵ تا ۱ > م]) پاسخ طبقه ساختمان :0 با استفاده از تحلیل پاسخ لرزه‌ای را می‌توان مطابق زیر بیان کرد: (۵-۸) عم |۸۰5۰ < ب60 (۶-۸) برای تجهیزات : و۰1 ,۰ 8 8(۰/ /0) - را 7 :شتاب پاسخ طبقه ‎)/۹٩*( ع . : شتاب ثقل<- ‎٩/۸)۳/۹*( ضریب زلزله افقی طراحی, ,,؟اء با استفاده از جدول (۳-۸) به همراه مقدار ,ما در زیر به دست آید. جدول ۳-۸ ضریب زلزله افقی طراحی ,,۲ا. با استفاده از تحلیل دینامیکی ساختمان ضریب زلزله افقی طراحی ۱ 1 ۰ محاسبه شده در بخش‌های ۱یا ۲ ]1 ۴ کمتر از ۰/۴۲ (برای ساختمان معمولی) ۶ کمتر از ۰/۶۳ (برای ساختمان و تجهیزات با ضریب کاربری بالا) ۱ بیش از ۰/۶۳ کمتر از ۱/۱ ۱/۵ بیش از ۱/۱ کمتر از ۱/۶۵ ۲ بیش از ۱/۶۵ ۲- ضریب زلزله قائم طراحی 16۷ ضریب زلزله قائم نصف ضریب افقی در نظر گرفته می‌شود. ضریب زلزله قائم در ساختمان با جداساز لرزه‌ای» با توجه به نیروی لرزه‌ای تجهیزات. با ضریب زلزله موضعی به دست ۳-۸ محاسبات و کنترل ایمنی ۱- طراحی لرزه‌ای مهارها باید بر اساس روش تنش مجاز انجام شود (روش طراحی شکل پذیر استفاده نمی‌شود). ۲- به منظور اجتناب از واژگونی, لغزش و فرو افتادن تحجهیزات. تنش در تکیه‌گاه‌ها نیز نباید از تنش مجاز بیشتر گردد. ۱-۳-۸- پیج مهار در آرایش متقارن پیچ‌های مهاری» تنش کششی 5 و نیروی کششی یک پیچ ,آ» به صورت زیر تعیین می‌شود. (۷-۸) 7 - ی (۸-۸) ۸6 > مک ۷ ن:ممان خمشی وارده بر پایه تجهیزات -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۰ راهنمای طراحی لرزه‌ای سامانه مخابرات 7 : مدول مقطع گروه پیچ‌های مهاری ,۸ : سطح مقطع میله پیچ مهاری پیچ‌های مهاری که به صورت ماتریس مستطیلی قرار گرفته‌اندء باید برای بحرانی‌ترین بار در هر دو راستای مقطع طراحی گردند. پیچ‌های مهاری که به صورت دایره قرار گرفته‌اندء باید با این فرض که محور خنثی از مرکز دایره عبور می‌کند و همه پیچ‌ها تحت تنش برشی قرار دارنده مورد بررسی قرار گیرند. ۱-۱-۳-۸ نیروی کشسشسی و برشی پیج مهاری هنگامی که نیروی لرزه‌ای بر تجهیزات وارد می‌شود. نیروی کششی و برشی در پیچ مهاری باید با توجه به محل نصب آن‌ها که ۱- قرارگیری در کف یا پی (تجهیزات با مقطع مستطیلی) ۲- قرارگیری در کف یا پی (تجهیزات با مقطع دایره‌ای) ۳- آویزان از دیوار ۳۴ اویزان از سقف ۱- تجهیزات با سطح مقطع مستطیلی قرار گرفته بر کف یا پی (۱-۳) ۹ ای پیچ مهاری شکل ۱-۸ تجهیزات با مقطع مستطیلی واقع بر کف 0 :مرکز ثقل تجهیزات : تعداد کل پیچ‌های مهاری در طرفی که نیروی کششی را در شرایط واژگونی تجهیز دریافت می‌کند. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هشسّم- طراحی لرزه‌ای ‏ و کنترل ایمنی مهار تجهیزات داخلی ۱۳۱ 6 : فاصله مرکز پیچ تا مرکز ثقل تجهیزات در راستای هدف (2/) ؟ 4) با :نیروی زلزله افقی طرح ( ۰۷۷ برکا < ,را ) :نیروی زلزله قائم طرح ( ,(1/2) < ۳) ۷۷-۵ -مط ۰ ۳ )٩-۸ ‏ی نیروی برشی پیچ مهاری‎ -۳-۱ ۳ ۳ یا -لم‎ 1 0 1 11 ‏و ۵ :نیروی برشی وارد بر پیچ 4 : تعداد کل پیچ‌های مهاری ۱-۲ نیروی کششی و نیروی برشی پیچ مهاری ۱8 : دهانه پیچ با سطح مقطع دایره‌ای ۳-۲ نیروی کششی پیچ مهاری )۱۱-۸( ۳-۲- نیروی برشی پیچ مهاری ۲۳ ۲۳ (۱۳-۸) سالت دج با لو و ۷ 11 11 ۳- تجهیزات واقع بر دیوار -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۲ راهنمای طراح ی لرزدای سامانه مخابرات 66 نیروی لرزه‌ای افقم ۰ نیروی لرزه‌ای افقی شکل ۳-۸ تجهیزات واقع بر دیوار :دهانه پیچ در راستای افقی :دهانه پیچ در راستای قائُم 4 فاصله افقی مرکز پیچ تا مرکز نقل تجهیزات ( 4۱/2 5 ن,4) : فاصله قائم مرکز پیچ بخش بالایی تا مرکز ثقل تجهیزات 6 :فاصله از وجه دیوار تا مرکز ثقل تجهیزات : تعداد پیچ‌های مهاری در یک طرف از وجه بالا یا پایین (تعداد پیچ‌های مهاری واقع بر خط ,4 در شکل (۳-۸)) ۵ : تعداد پیچ‌های مهاری واقع بر یک طرف از وجه کناری (تعداد پیچ‌های مهاری واقع بر خط د/ در شکل (۳-۸)) ۲-۳ نیروی کششی پیچ مهاری نیروی کششی یک پیچ مهاری واقع بر بخش بالایی بزرگ‌ترین مقدار بدست آمده از روابط (۱۳-۸) و (۱۴-۸)» در نظر گرفته می‌شود. ۰( ۳۹۲ + ۷۷) ‌ ی 8 ۱۳-۸ ۹ ۱ رد۲ ۴۱۵ (۱۴-۸) 30 ) ۳ ( ود 2 ( 1 1 ۲ 1 ۳-۳- نیروی برشی پیچ مهاری 1 ۰ 11۸ -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هشستم- طراحی لرزه‌ای ‏ وکننرل ایمنی مهار تجهیزات داخلی ۱۳۳ ۱-۴- نیروی کششی و نیروی برشی پیچ مهاری ۱ س س 1 ۱۳۷ ی سس تجهیزات (وزن ۷۷) شکل 2-۸ تجهیز روی سقف نیروی کششی یک پیچ مهاری از رابطه (۱۶-۸) تعیین می‌شود. (۶-۸) (ن )۱( 0 مسج 7 ۳-۴۳ نیروی برشی پیچ مهاری نحوه محاسبه نیروی برشی پیچ مهاری مشابه رابطه (۱۳-۸) می‌باشد. ۳-۱-۳-۸ نیروی کشسشسی پیج مهاری نیروهای افقی زلزله مطابق با شرایط نصب در اشکال (۱-۸) تا (۴-۸) نشان داده شده است. ۳-۱-۳-۸ نیروی برشی پیج مهاری نیروی افقی زلزله باعث لغزش تجهیز در راستای افقی می‌شود. نیروی برشی وارد بر هر پیچ مهار محاسبه و اندازه آن به گونه‌ای تعیین می‌شود که تنش وارده از تنش برشی مجاز کمتر شود. نیروی اصطکاک با کف. ناشی از وزن تجهیزات و نیروی مهار پیچ نباید در نظر گرفته شود. نیروهای زلزله افقی در اشکال (۱-۸) تا (۴-۸) نشان داده شده‌اند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۲۳۴ راهنمای طراح ی لرزه‌ای سامانه مخابرات 2-۱-۳-۸ موارد عدم نیاز به محاسبات اگر وزن تجهیز کمتر از وزن مجاز به دست آمده در شکل (۵-۸) بر حسب نسبت طول به عرض و ضریب زلزله افقی باشد. و تجهیز با چهار پیچ مهاری یا بیشتر با شماره ۸18 یا بزرگ‌تر» بر کف نصب شودء نیازی به محاسبات لرزه‌ای ندارد. د 9300 71 شکل ۵-۸ وزن مجاز بر حسب نسبت ظرافت تجهیزات و ضریب زلزله افقی 2-۸- تکیه‌گاه بالایی ۱-2-۸ طراحی در حالتی که مهار تجهیز به کف برای کنترل واژگونی و لغزش کافی نباشد و یا از میراگر یا اجزای رابط در کف استفاده شده باشد. پایداری لرزه‌ای را می‌توان از طریق تکیه‌گاه بالایی تأمین کرد. روش‌های نصب تکیه‌گاه بالایی عبارتند از: ۱- اتصال از طریق عضو اتصال دهنده به دیوار -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هشستم- طراحی لرزه‌ای ‏ وکنترل ایمنی مهار تجهیزات داخلی ۱۲۳۵ "0 ۱ عضو انصال‌دهنده سر ۲ ۱۷۷۰۳۹۱ ۳ ۹ کم نیروی محوری وارد بر عضو تکیه‌گاهی برابر است با: (۱۷-۸) فلا و« 11 نیروی برشی وارد بر پیچ مهار پایینی برابر (ع- ),ظ (۱۸-۸) لش دون 11 (۱۹-۸) سا ۸ + طول افقی تا مرکز نقل تجهیزات : ارتفاع وجه ثابت تا مرکز نقل تجهیزات بر : تعداد اعضای اتصال دهنده :تعداد کل پیچ‌های مهاری ,۸ : سطح مقطع پیچ مهاری قطر پیچ مهاری در عضو اتصال دهنده باید با در نظر گرفتن ,۷/۳( < ما( ۷: نیروی کششی وارد بر هر عضو و 110 تعداد پیچ مهاری هر عضو می‌باشد) طراحی شود. قطر پیچ مهاری پایینی باید با استفاده از 2 و 5 در روابط (۱۸-۸) و (۱۹-۸) ۲- عضو اتصال دهنده به سقف -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۲۳۶ راهنمای طراح ی لرزدای سامانه مخابراتن شش راستای کنترل ۳۰۹ (۲۰-۸) ی لل - 10 ۰5 ]11۰ (۲۱-۸) 0 > ول 10 (۲۲-۸) ۳ < مها : نیروی کشش 4 10 ۱ (۲۳-۸) م0 : نیروی برشی نیروهای برشی و 7 وارد بر پیچ مهاری پایینی باید مطابق روابط (۱۸-۸) و (۱۹-۸) باشند. . : زاویه عضو بادبندی ۵ . : تعداد پیچ‌های مهاری عضو تکیه‌گاه بالایی قطر پیچ مهاری عضو تکیه‌گاه بالایی باید با استفاده از م6/ و (2) طراحی شود. در مورد پیچ مهار پایینی باید مشابه عضو اتصال دهنده به دیوار عمل شود. ۳- عضو اتصال دهنده به دیوار در دو راستا ۱-۳- نوع تکیه‌گاه بالایی -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هشتم- طراحی لوزه‌ای ‏ وکنترل ایمنی مهار تجهیزات داخلی ۱۳۷ ۸ (راستای ۸( وجه (راستای ‎)٩‏ پلان ۰ * شکل ۸-۸ روش بررسی موْلفه (2) عضو تکیه‌گاه بالایی باید در برابر تیروی محوری ۷ نیروی کششی 7 و نیروی فشاری 08 ایمن باشد. طراحی پیچ مهاری مطابق با طراحی اعضای اتصال دهنده دیوار یا سقف انجام می‌شود. ۲-2-۸ انتخاب عضو تکیه‌گاه بالایی عضو تکیه‌گاهی باید به گونه‌ای طراحی شود که روابط زیر را ارضاء نماید. بح > : برای نیروی فشاری " ک [ : برای نیروی کششی مراحل طراحی در صورت معلوم بودن نیروی ۷] به صورت زیر می‌باشد: ۲- محاسبه تنش ,3/۸ <6 ۳- مقایسه تنش 6 با تنش مجاز 0 عضو تکیه‌گاهی با تنش مجاز ,که بزرگ‌تر از ۸می‌باشد.ء به سادگی و با محاسبات زیر طراحی می‌شود: ٩۷/0, 0 )۲۴-۸(‏ ,لا < ]۸۰ک ۸ , -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۸ راهنمای طراح ی لرزدای سامانه مخابرات ۵-۸- متوقف کننده ۱-۵-۸- کلیات هنگامی که پیچ مهار را نتوان از طریق تکیه‌گاه محکم کرد می‌توان از متوقف کننده لرزه‌ای استفاده نمود. متوقف کننده در فاصله کوچکی از تجهیزات اصلی و معمولاً همراه با ضربه‌گیر نصب شده و با تجهیزات تماسی ندارد. متوقف کننده باید از طریق پیچ‌ها به پی یا بدنه اصلی محکم شود تا مانع لغزش ناشی از نیروی لرزه‌ای شود. نوع متوقف کننده باید بعد از کنترل احتمال واژگونی تجهیزات تحت نیروی لرزه‌ای وارده بر مرکز ثقل تجهیزء انتخاب شود. ۲-۵-۸ انتخاب نوع متوقف کننده قسمت‌های مختلف انواع متوقف کننده باید در برابر نیروی زلزله» طراحی شوند. متوقف کننده باید از لغزش یا واژگونی تجهیز پیشگیری نماید. در صورت نیاز به ضربه‌گیری با تغییر شکل‌های زیاد.ء از متوقف‌کننده فنری استفاده می‌شود. انواع متوقف کننده‌ها عبارتند از: - متوقف کننده لغزش این نوع به منظور جلوگیری از حرکت افقی و از ورق یا پروفیل فولادی ساخته می‌شود. : ح صربه ثیر ورق نا شکل (مرکز) ورق با شکل شکل ۹-۸ انواع متوقف کننده ,1 شکل ۲- متوقف‌کننده لغزش/ واز گونی این متوقف کننده به منظور جلوگیری از حرکت افقی و واژگونی به کار می‌رود و از ورق یا پروفیل فولادی ساخته می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هشتم- طراحی لوزه‌ای ‏ وکنترل ایمنی مهار تجهیزات داخلی ۱۳۹ ورق 7 شکل (مر کز) شکل ۱۰-۸ متوقف کننده 7 شکل ۳ انواع دیگر انواع دیگر متوقف کننده در شکل (۱۱-۸) نشان داده شده است. متوقف کننده ضدلرزه‌ای پیچ‌مهره نفوذی نوع ۲ پیچ‌مهره نفودی نوع ۱ شکل ۱۱-۸ انواع دیگر متوقف کننده ضد لرزه‌ای (برای متوقف کننده لغزشی /وازگونی) ۳-۵-۸- کنترل عملکرد متوقف کننده هنگامی که پیچ از نوع نفوذی انتخاب می‌شودء نیروی کششی آن باید کنترل شود. لنگر واژگونی در نقطه ثل همان‌طور که در شکل (۱۳-۸) نشان داده شده باید از رابطه (۲۵-۸) به دست آید: (۲۵-۸) ((,۱-6))- و )اب ما (الف) (۲۶-۸) رگا /(یگا -۱) > 6 تا زمانی که نیروی کششی در ضربه‌گیر به مقاومت تسلیم نرسیده متوقف کننده از نوع لغزشی به کار می‌رود. (ب) 0 10 (۲۷-۸) /( 0-۴ حما/مط زمانی که نیروی کششی در ضربه‌گیر به مقاومت تسلیم می‌رسد.ء باید از نوع لغزشی و واژگونی استفاده نمود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳ راهنمای طراحی لرزه‌ای سامانه مخابرات شکل ۱۳-۸ محل اثر نیروهای وارده بر متوقف‌کننده ۵ :نیروی کششی تکیه‌گاه ۸ نوع و قطر پیچ مهاری طبق بخش ۱-۴-۵-۵ انتخاب می‌شود. طراحی ورق و پیچ مهاری متوقف کننده‌ها به صورت زیر است: شکل ۱۳-۸ متوقف کننده لغزشی ورق داشکل - ضخامت ورق متوقف کننده (۲۸-۸) (لا( ۳ 4) ۰ /د/۷۷با6/.حا ۹ ۷۷ ۲۹-۸ 111 ْ ۳ ی 10 : قطر سوراخ پیچ ۱ : ضخامت ورق متوقف کننده -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هشنتم- طراحی لرزه‌ای ‏ وکننرل ایمنی مهار تجهیزات داخلی ۱۳۱ ۲- متوقف کننده لغزش و وازگونی 10 دسا / ۱ ی ۵ 1 رن و و ۹ / 10 ۱ < هل زی ِ م چ- کی هد 1 شکل ۱۶-۸ متوقف کننده ,7شکل ضخامت ورق متوقف کننده بزرگ‌ترین مقادیر زیر در نظر گرفته می‌شود. (۳۱-۸) برای 70. اشوک را فسات ی ۷ ( م1 - ۱ 6) ام (۳۲-۸) برای ۱۵ 8۴۷۷۲۰ | دم »۷ ( و13 - )را ۳,۷۷ ۳۳۸ ۳ ۱ ( ۷ 111۰ ۰ +ب/ ۷7((پگا-ا)ی)- مگ ۳۴-۸ بو با ۱ ۷[ ۲۰1۱۰ ۳" / ۳ ۷ 6 ۷۷( -1) ۳۰ : سچ 5 ۱ ی شکل ۱۱-۸ متوقف کننده نفوذی ضخامت ورق متوقف کننده بزرگ‌ترین مقادیر زیر در نظر گرفته می‌شود: -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۲ راهنمای طراحی لرزه‌ای سامانه مخابرات ۰/۰ )با ۷ (۳۵-۸) 11 ی ( رگا -1)- ما۰ رگا ) اس ی رس 1 ۲۰1۸ 7 و۸ 7 (۳۶-۸) 2 اتنش عضو هنگام دریافت بارهای کششی و خمشی : سطح مقطع موّئْر (در مورد پیچ» سطح مقطع محوری ضربدر ۰/۷۵) 1 : (7۰)0.850 دل ‏ : مرکز ثقل حلقوی تجهیز و قفسه بالایی ۹ : طول نقطه تکیه‌گاهی متوقف کننده تا قفسه بالایی 11 : تعداد کل پیچ مهره‌های متوقف کننده ل . : قطر سوراخ پیچ مهره 1 : تنش برشی مجاز کوتاه مدت عضو فولادی -------- صفحهٔ بعد -------- ات 4 م/ دم سسسن مه / -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- ٩-مثال‏ طراحی تجهیزات داخلی (پانل‌های کنترل مخابراتی) در ادامه مثال‌های طراحی ۴ نوع از پانل‌های کنترل مخابراتی آمده است. (۱) پانل کنترل خودایستا (۲) پانل کنترل متصل به دیوار (۳) پانل کنترل الحاقی به دیوار (۴) پانل کنترل با اعضای تکیه‌گاهی پشتی ۱ اهس اه با 7 7 7/7 رو ول لک ۹۹۹ کلسا 00[ 777 پا اشنم رسد شکل ۱-۹- ابعاد پانل کنترل خود ایستا -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۶ راهنمای طراحی لرزه‌ای سامانه مخابرات شهری جدول ۱-۹-تعداد پیچ مهار تک مراحل محاسبه برای 0.2 >< پرها شدت طراحی لرزه‌ای افقی: 2 - ۴ وزن تجهیز: ۷( -<> /۷ نیروی طراحی لرزه‌ای: 01 - ۷۷ ۷ رگا کب نیروی لرزه‌ای قائم: ۷( > ]2/۳ /1< ۳ ارتفاع مرکز: تنس موقعیت مر کز: 20010 > ی[(وجه بلندتر) و 1730171 > ی[(وجه کوتاه‌تر) ( ,۳ 1۳)/ م1( با - ۳۷۷ بتک بط بآً< 0 انتخاب پیچ‌های مهار: روش ساخت: از این پس کار با پیچ انبساطی فلزی در نظر گرفته می‌شود. (5۵۲۵۷:۰ ۱/1۵16 ۱/112) عمق بتن: ۱۲ سانتی‌متر»ء عمق مدفون: ۶ سانتی‌متر تعداد پیچ‌های مهار: ۸/1124 ۲-۱-۹ پانل کنترل متصل به دیوار همانطور که در شکل ۱-۱-۹ بالا نشان داده شد.ء اعضای اتصالی به دیوار برای جبران نیروی مقاوم پیچ‌های اتصالی به زمین»؛ استفاده می‌شوند. -------- صفحهٔ بعد -------- عضو متصل را پیچ مهار متصل به دیوار روش ساخت پیچ مهار متصل به کف روش ساخت مراحل محاسبه برای پیچ‌های مها شدت طراحی لرزه‌ای افق ۱۳۷ کار با پیچ انبساطی فلری( 1/1۵16 ۷" عمق بتن * ۱۲ عمق مدفون - ۳ فلری( ع[1۷12 ))؟ عمق بتن - ۱۲ عمق مدفون < ۲ [ا< بگا -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۸ راهنمای طراحی لرزهد‌ای سامانه مخابرات تسهری وزن تجهیز: ۷( - ۷۷ نیروی طراحی لرزه‌ای: 007 -< ۷۷۷ بط نیروی لرزه‌ای قائم 500 - ,۳ /1/2- ,ط ارتفاع مرکز: 25 ارتفاع اعضای اتصالی 0 > ارتفاع مرکز: 0 ح ی تعداد کل پیچ‌های مهاری هر یک از اعضای اتصالی: 2 و1 جدول ۳-۹- تعداد پیج مهاری وابسته به شدت لرزه‌ای تعداد پیچ مهاری هر عضو اتصالی تعداد کل پیچ مهاری برای اتصال به کف نیروی کششی اعمالی بر پیچ در عضو اتصالی نیروی برشی اعمالی بر پیچ مهاری پایین نیروی محوری اعمالی بر عضو اتصالی: ( و ۳ ۳)/ و۵ * با ۶ ۸۷ نیروی کششی پیچ مهار در عضو اتصالی: ۷0| وکا نیروی برشی اعمالی بر پیچ مهاری پایینی: ( رظ *0)/( وط - وط) * با 0 انتخاب پیچ‌های مهاری: روش ساخت: از این پس کار با پیچ انبساطی فلزی در نظر گرفته می‌شود. ‎٩۵۲۵۷/۰,(‏ ۸/1۵16 ۱/18) عمق بتن: ۱۲ سانتی‌متر»ء عمق مدفون: ۴ سانتی‌متر نیروی کششی محاز: ‎11/00٩0‏ 3)0 < ,]" تعداد پیچ مهاری: 1۹۱4 ۳-۱-۹ پانل کنترل الحاقی به دیوار الف) ابعاد تاسیسات -------- صفحهٔ بعد -------- مثال‌ها ۱۳۹ ۹ َ پ 1 را [ و رل ۱ ۹ ی 8 ۱ ( چ 0 پست + ] ۳ ۱ َ ر : ۱ مس ۱ !۱۱ 2 ٍ : ۱ مر سس شکل ۳-۹ ابعاد پانل الحاقی به دیوار جدول ۶-۹- تعداد پیج مهار وابسته به شدت لرزه‌ای فلزی( ۱/]۵[6 فلزی( ۱/]۵[6 فلزی( 1/10[6 فلزی( 1/10[6 فلزی( 3/116 یهت یهت 1" یهت هن ۷" مراحل محاسبه پیچ‌های مهاری (1.0 > برگا) شدت طراحی لرزه‌ای افقی: 0 بر وزن تجهیز: 01 - ۷۷ نیروی طراحی لرزه‌ای: 7 - ۷۷ ۷ پر < ,۳ نیروی لرزه‌ای قائم: 0۷ - پ/1/2- بخ فاصله افقی از پیچ تا مرکز تاسیسات: 0 << با تعداد کل پیچ مهار هر یک از اعضای اتصالی: 11-4 -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۰ راهنمای طراحی لرزه‌ای سامانه مخابرات تُسهری جدول ۵-۹-تعداد پیج مهار وابسته به شدت لرزه‌ای روا سوق ( 1 با)/ دا 4( ره + ۷7) +(ی ۵ 1 ود ۴ پل رگا ( 1« ا)/ دا( + ۷۷) +( ۷ ِا)/) 6رد ۷ 1۳ با وکا ۳۵+ ۷۷)+ ,ط/-0 ۹( ۳۷+ ۷۷ )+ 0-۳ روش ساخت: از این پس کار با پیچ انبساطی فلزی در نظر گرفته می‌شود. (,:0۳۵۷: ۱/1۵16 ۸/6) نیروی کششی محاز: «ااجا| 3000121/0۵ < 1[ 2-۱-۹٩‏ پانل کنترل با اعضای تکیه‌گاهی پشتی الف) ابعاد تاسیسات (شکل ۴-۹) -------- صفحهٔ بعد -------- 7 ۹ 07 ۸ اه ۹ ۵ ی سا ا ۱ سس پر سپس ۱ عضو تکیه‌گاهی ِْ پسی تم ای 21 » ا / ۱ ۱ ۱ 9 ۱ | دوه ا ۱ ِ ۱ ی 1 ی نا : : ۳7 شکل ۴-۹ جدول ‎1-٩‏ تعداد پیج مهار وابسته به شدت لرزه‌ای سس هک کح کح کح پیج مهار کار با پیچ انبساطی | کار با پیچ انبساطی | کار با پیچ انبساطی ۱ کار با پیچ انبساطی ۱ کار با پیج انبساطی 1" 1" 0" 0 0 عمق بتن < ۱۲ عمق بتن < ۱۲ عمق بتن < ۱۲ عمق بتن ۶ ۱۲ عمق بتن ۶ ۱۲ عمق مدفون - ۴/۵ عمق مدفون - ۴/۵ عمق مدفون - ۴/۵ عمق مدفون - ۴/۵ عمق مدفون - ۴/۵ مراحل محاسبه پیچ‌های مهاری ( 2.0 > برگاً) شدت طراحی لرزه‌ای افقی: 2.0 > بکا وزن تجهیز: ۷( > ۷۷ نیروی طراحی لرزه‌ای: 0( -< ۷۷ ۷ رگ < ,۳ نیروی لرزه‌ای قائم: 0 - ,تا /1/2- بط ارتفاع مرکز: > ی[ دهانه پیچ مهار در راستای جلویی و پشتی: 0 > | -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۲ راهنمای طراحی لرزهد‌ای سامانه مخابرات تسهری دهانه پیچ مهار بین پانل و عضو تکیه‌گاهی پشتی: 4)(010 > رما تعداد کل پیچ‌های مهاری: 06 پانل و اعضای تکیه‌گاهی پشتی مانند یک جسم صلب رفتار می‌کند و راستای افقی در شکل ۴-5 کنترل می‌شود. راستای کت ( ,۵ 1۳)/ ند( بط - ۷۷)- بط بط عمط )| > 0/ با - 0 انتخاب پیچ‌های مهار: روش ساخت: از این پس کار با پیچ انبساطی فلزی در نظر گرفته می‌شود. (,۵۵۲۵۷ ۱/1۵16 ۹/112 ) نیروی کششی مجاز: ماهاجاا 6700217/00 < ,] تعداد پیچ مهاری: زو ۱۳ محاسبه اعضای تکیه‌گاهی بالایی ( /۳۸) ارتفاع ۳۸/1 : 0 > م۲ زاویه میل ]/۳۸: 0-2 جنس /40«405: 8۸-.] سطح مقطع: 3/0 شعاع ژیراسیون: 0 <<[ طول: 0 << ۳/500 < 0 نسبت لاغری : 0 << 1209/1.20 < 2 ۳ <0.795 ۱.5 - 1۱.9 نیروی فشاری مجاز 4۷ - 3.76( ت 01/0 ۶11.90 ,3 نیروی بکاربرده شده: 1 - ,)5.781 - 0951/ 550001 - 0 هل ۲-8 -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- 151216 11601۱1۲ 0 0 ۷1۵ ۳۳۹1۵02 ۵۲ ۹5۱۳۵۱۶1 ۳1۵۳1۵۶ 200 0 <م ی 0 جر گیگ سب سب ام خی مه ۰ ۳۹ [ و سا ۳۳۹ ی مد مهد مد حمجهممد حمهمم هم هم م۳" 9 0/5 آرن۵ اد 110 0 5۳31681 1۵۳ م16 1 016 5 1011621 01 10271601 3۳ 2012 -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- این نشریه با عنوان "راهنمای طراحی لرزه‌ای سامانه مخابرات" با سامانه مخابرات تدوین شده است. در این راهنما کلیات و مبانی در فصل‌های اول و دومء بارگذاری لرزه‌ای» روش‌های طراحی لرزه‌ای و کنترل ایمنی بار لرزه‌ای ناشی از انتشار امواج در فصل‌های سوم و چهارم» طراحی لرزه‌ای و کنترل ایمنی اجزا مختلف سامانه مخابرات در فصل‌های پنجم تا هشتم و در نهایت منثال‌های کاربردی در فصل نهم ارائه شده‌است که می‌تواند راهنمای مناسبی برای مشاوران و طراحان باشد.