11668

ﺷﺮﮐﺖ ﻣﻠﯽ ﻧﻔﺖ اﯾﺮان ﺷﺮﮐﺖ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ و ﺗﻮﺳﻌﻪ ﻧﻔﺖ ﺟﻤﻬﻮری اﺳﻼﻣﯽ اﯾﺮان وزارت ﻧﻔﺖ ﺷﺮﮐﺖ ﻣﻬﻨﺪﺳﯿﻦ ﻣﺸﺎور ﺳﺎزه ﭘﺮدازی اﯾﺮان ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﻓﻨﯽ و ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ اﯾﻤﻨﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ ،ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳﯿﺴﺎت ﻧﻔﺘﯽ ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳﯿﻼب در ﺣﻮزه ﺳﯿﻼب و ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﻣﻌﺎوﻧﺖ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ، ﭘﮋوﻫﺶ و ﻓﻨﺎوری اداره ﮐﻞ ﻧﻈﺎم ﻓﻨﯽ و اﺟﺮاﯾﯽ و ارزﺷﯿﺎﺑﯽ ﻃﺮح ﻫﺎ 1402 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽ ﯽﻤﻨﯾا و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﯽﻧﻔﺘ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ ﻼبﯿ در ﺣﻮزه رﻗﻮم ﻼبﯿﺳ و ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ درﺧﻮاﺳﺖ ﮐﻨﻨﺪه: ﻣﻌﺎوﻧﺖ ،ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﭘﮋوﻫﺶ و ﻓﻨﺎوری وزارت ﻧﻔﺖ- اداره ﮐﻞ ﻧﻈﺎم ﻓﻨﯽ و اﺟﺮاﯾﯽ و ارزﺷﯿﺎﺑﯽ ﻃﺮح ﻫﺎ ﮐﺎرﻓﺮﻣﺎ :ﺷﺮﮐﺖ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ و ﺗﻮﺳﻌﻪ ﻧﻔﺖ :ﻧﻤﺎﯾﻨﺪه و ﻧﺎﻇﺮ ﭘﺮوژه آﻗﺎی دﮐﺘﺮ ،ﺳﯿﺪ راﻣﯿﻦ اﺳﻌﺪ ﺳﺠﺎدی اداره ﮐﻞ ﻧﻈﺎم ﻓﻨ ﯽ و اﺟﺮا ﯾﯽ و ارزﺷ ﯿﺎﺑﯽ ﻃﺮح ﻫﺎ ﺷﺮﮐﺖ ﻣﺸﺎور: ﺷﺮﮐﺖ ﻣﻬﻨﺪﺳﯿﻦ ﻣﺸﺎور ﺳﺎزه ﭘﺮدازی اﯾﺮان اﺳﺎﻣﯽ ﺗﻬﯿﻪ و ﺗﺪوﯾﻦ ﺿﺎﺑﻄﻪ آﻗﺎی دﮐﺘﺮ ﺳﯿﺪ راﻣﯿﻦ اﺳﻌﺪ ﺳﺠﺎدی ﻣﻌﺎوﻧﺖ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ، ﭘﮋوﻫﺶ و ﻓﻨﺎوری وزارت ﻧﻔﺖ- اداره ﮐﻞ ﻧﻈﺎم ﻓﻨﯽ و اﺟﺮاﯾﯽ و ارزﺷﯿﺎﺑﯽ ﻃﺮح ﻫﺎ آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس ﺳﯿﺪ ﺟﻮاد ﻫﺎﺷﻤﯽ ﺷﺮﮐﺖ ﺳﺎزه ﭘﺮدازی اﯾﺮان آﻗﺎی دﮐﺘﺮ ﻣﺤﻤﻮد ﺷﻔﺎﻋﯽ ﺑﺠﺴﺘﺎن داﻧﺸﮕﺎه ﺷﻬﯿﺪ ﭼﻤﺮان اﻫﻮاز آﻗﺎی دﮐﺘﺮ ﻣﺤﻤﺪ راﻋﯽ داﻧﺸﮕﺎه ﺻﻨﻌﺘﯽ ﺷﺮﯾﻒ آﻗﺎی دﮐﺘﺮ داوود ﺷﺎﻫﻘﻠﯿﺎن ﺷﺮﮐﺖ ﺗﺎﺳﯿﺴﺎت درﯾﺎﯾﯽ آﻗﺎی دﮐﺘﺮ ﮐﺎﻇﻢ ﺣﻤﺎدی ﺳﺎزﻣﺎن آب و ﺑﺮق ﺧﻮزﺳﺘﺎن آﻗﺎی دﮐﺘﺮ ﺳﺮوش اﻟﻪ اﻟﺪﯾﻦ ﺳﺎزﻣﺎن آب و ﺑﺮق ﺧﻮزﺳﺘﺎن آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس ﺳﯿﺪ ﻣﺤﺴﻦ ﺣﺴﯿﻦ زاده ﺳﺎداﺗﯽ ﺳﺎزﻣﺎن آب و ﺑﺮق ﺧﻮزﺳﺘﺎن آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس ﻣﺤﻤﻮد اﻓﺴﻮس ﺷﺮﮐﺖ ﺳﺎزه ﭘﺮدازی اﯾﺮان آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس رﺿﺎ ﺧﺴﺮوی ﺷﺮﮐﺖ ﺳﺎزه ﭘﺮدازی اﯾﺮان آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس ﻋﺒﺪاﻟﻤﺠﯿﺪ ﻣﻮﺳﻮی ﻣﻠﮑﯽ داﻧﺸﮕﺎه ﺻﻨﻌﺘﯽ ﺷﺮﯾﻒ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽ ﯽﻤﻨﯾا و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﺎدﯿﻣ ﻦﯾ ﯽﻧﻔﺘ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ ﻼبﯿ در ﺣﻮزه رﻗﻮم ﻼبﯿﺳ و ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ :ﺑﺎ ﺗﺸﮑﺮ از زﺣﻤﺎت آﻗﺎی دﮐﺘﺮ وﺣﯿﺪرﺿﺎ زﯾﺪی ﻓﺮد آﻗﺎی دﮐﺘﺮ ﭘﺮوﯾﺰ ﺳﻨﮕﯿﻦ آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس اﺑﻮذر ﺷﺮﯾﻔﯽ آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس ﻧﺎﺟﯽ ﺳﻌﺪوﻧﯽ آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس ﮐﺮاﻣﺖ ﺑﻬﺒﻬﺎﻧﯽ آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس اﺳﻤﺎﻋﯿﻞ ﺑﺎﻗﺮی آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس ﺳﺎم ﻣﻨﺼﻮر ﻣﺆﯾﺪ آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس ﻫﻤﺎﯾﻮن ﮐﺎﻇﻤﯿﻨﯽ آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس ﻣﻬﺪی ﻧﺠﺎرﯾﺎن آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس ﺳﻬﺮاب رﺳﺘﻤﯽ اﺻﺎﻧﻠﻮ آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس ﻣﺤﻤﺪرﺿﺎ اﻗﺒﺎل آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس ﺳﯿﺪ اﻓﺸﺎر ﻣﺠﺪ آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس ﻣﺤﻤﺪ ﻋﺒﺎﺳﯽ آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس ﺳﻌﯿﺪ ﻋﻠﻮﻣﯽ آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس ﻣﻬﺪی ﻃﺎﻟﺒﯿﺎن آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس ﻣﻬ ﺪی دﺷ ﺖ ﭘﯿﻤﺎ آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس ﺣﺴﯿﻦ ﺻﺎدﻗﯽ ﻣﻘﺪم آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس اﻣﯿﺪ اﻓﺸﺎرﯾﺎن زاده آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس رﺿﺎ ﺷﻔﯿﻌﯽ ﺧﺎﻧﻢ ﻣﻬﻨﺪس ﺑﺘﻮل رﻓﯿﻌﯽ ﺧﺎﻧﻢ ﻣﻬﻨﺪس ﻟﯿﻠﯽ ﻣﻨﺘﻈﺮی ﺧﺎﻧﻢ ﻣﻬﻨﺪس ﻧﺴﺘﺮن ﻋﺒﺪاﻟﻠﻬﯽ آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس اﻣﯿﺮ ﻗﻤﺸﯽ ﺧﺎﻧﻢ ﻣﻬﻨﺪس ﺳﺎرا ﻣﺮادی آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس ﻧﺮﯾﻤﺎن ﺧﺮﺳﻨﺪی ﺧﺎﻧﻢ ﻣﻬﻨﺪس ﻣﺎﺋﺪه آﺑﺎدی آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس ﮐﻮﺷﺎ ﺷﻮﺷﺘﺮی اﺧﻮان آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس ﻣﺠﯿﺪ رﺣﯿﻤﯽ آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس ﺣﺎﻣﺪ ﺟﻬﺎﻧﮕﯿﺮﯾﺎن آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس ﻓﺮﺷﺎد رﺳﺘﻤﯿﺎن آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس اﻣﯿﺮ ﺣﺴﯿﻦ ﯾﺰدی آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس ﻣﺮﺗﻀﯽ ﺟﺴﺎس آﻗﺎی ﻣﻬﻨﺪس ﻣﺤﻤﻮد رﺿﺎ ﺧﻮش ﻧﻮﯾﺲ اﻧﺼﺎری ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﻓﻬﺮﺳﺖ ﻣﻮﺿﻮع ﺻﻔﺤﻪ ﻓﺼﻞ اول ﻓﺼﻞ اول-ﮐﻠﯿﺎت 1 1 - 1 ﻣﻼﺣﻀﺎت ﮐﻠﯽ 2 1 - 2 ﻣﻮارد ﻋﻤﻮﻣﯽ 2 1 - 3 ﻣﺤﺪوده ﮐﺎرﺑﺮد 3 ﻓﺼﻞ دوم ﺷ ﻨﺎﺳﺎﯾﯽ و دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی آﺳﯿﺐ ﻫﺎی ﺟﺎده ﻫﺎی اﺻﻠﯽ و دﺳﺘﺮﺳﯽ، ﺳﻠﺮ ﻫﺎ و ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 4 2 - 1 ﺑﺎزدﯾﺪ 5 2 - 2 ﺷﻨﺎﺳﺎﯾﯽ و دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﺟﺎده ﻫﺎ 5 2 - 2 - 1 آﺳﯿﺐ ﻫﺎی اﺣﺘﻤﺎﻟﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب در ﺟﺎده ﻫﺎ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﺷﺪه در ﺳﯿﻼب ﮐﺸﻮرﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ 6 2 - 2 - 2 ﻣﺴﺘﻨﺪات و ﺗﺼﺎوﯾﺮ ارﺳﺎﻟﯽ از ﻣﻨﻄﻘﻪ و ﻫﻮاﯾﯽ ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ ﺧﺮاﺑﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب در ﺟﺎده ﻫﺎ ی ﻣﯿﺎد ﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺳﺎل 1398 7 2 - 2 - 3 ﻣﺴﺘﻨﺪات و ﺗﺼﺎوﯾﺮ ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ ﺧﺮاﺑﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب در ﺟﺎده ﻫﺎ ) ﺑﺎزدﯾﺪ ﺧﺮداد1401 ( 10 2 - 3 ﺷﻨﺎﺳﺎﯾﯽ و دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 15 2 - 3 - 1 ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎی اﺣﺘﻤﺎﻟﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب در ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ در ﺳﯿﻼب ﮐﺸﻮرﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ 18 2 - 3 - 2 ﻣﺴﺘﻨﺪات و ﺗﺼﺎوﯾﺮ ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ ﺧﺮاﺑﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب در ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ) ﺑﺎزدﯾﺪ ﺧﺮداد1401 ( 19 2 - 4 ﺷﻨﺎﺳﺎﯾﯽ و دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﺳﻠﺮﻫﺎ 22 2 - 4 - 1 ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎی ﻣﺤﺘﻤﻞ ﺑﺮای ﺳﻠﺮ ﻫﺎ و ﺗﺎﺳﯿﺴﺎت در ﺳﯿﻼب ﮐﺸﻮرﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ 23 2 - 4 - 2 ﻣﺴﺘﻨﺪات و ﺗﺼﺎوﯾﺮ ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ ﺧﺮاﺑﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب در ﺳﻠﺮﻫﺎ )ﺷﺎﻣﻞ ﺗﺼﺎوﯾﺮ ﻫﻮاﯾﯽ و ﻣﺎﻫﻮاره ای( 24 2 - 4 - 3 ﻣﺴﺘﻨﺪات و ﺗﺼﺎوﯾﺮ ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ ﺧﺮاﺑﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب در ﺳﻠﺮ ﻫﺎ ) ﺑﺎزدﯾﺪ ﺧﺮداد 1401 ( 26 2 - 4 - 4 ﻧﮑﺎت ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز ﺑﺮای در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ در ﻃﺮاﺣﯽ ﻫﺎی آﺗﯽ 28 2 - 5 ﺗﺮﻣﯿﻢ ﻫﺎی ﻣﺤﺎﻓﻈﺖ از ﺷﯿﺐ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده ﻣﺸﺎﻫﺪه ﺷﺪه در ﺣﺎل اﺟﺮا 31 2 - 6 ﺟﻤﻊ ﺑﻨﺪی ﺑﺎزدﯾﺪ 32 ﻓﺼﻞ ﺳﻮم ﻧﺤﻮه ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ رﯾﺴﮏ ﺧﺮاﺑﯽ ﺳﯿﻼب اﻧﻮاع روش ﻫﺎی ﻣﻌﺘﺒﺮ و ﺷﺮح ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻓﻨﯽ، ﺣﻔﺎﻇﺖ ﻫﺎ و اﻟﺰاﻣﺎت اﺟﺮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 33 3 - 1 ﻧﺤﻮه ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ و ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ رﯾﺴﮏ ﺧﺮاﺑﯽ 34 3 - 1 - 1 ﻣﻔﺎﻫﯿﻢ 34 3 - 1 - 2 ارزﯾﺎﺑﯽ رﯾﺴﮏ ﺑﻪ روش ﺣﺎﻻت ﺷﮑﺴﺖ و ﺗﺠﺰﯾﻪ و ﺗﺤﻠﯿﻞ اﺛﺮات آن 35 3 - 1 - 3 ﻓﺮآﯾﻨﺪ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻋﺪد رﯾﺴﮏ ﺧﺮاﺑﯽ ﺑﺎ روش ﺣﺎﻻت ﺷﮑﺴﺖ و ﺗﺠﺰﯾﻪ و ﺗﺤﻠﯿﻞ اﺛﺮات آن 36 3 - 2 ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ و ﻧﺘﺎﯾﺞ رﯾﺴﮏ ﺳﯿﻼب ﺑﺮای ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ﺑﺮ اﺳﺎس ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻫﯿﺪروﻟﻮژی 100 و200 ﺳﺎﻟﻪ 38 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 3 - 2 - 1 ﺳﻨﺎرﯾﻮ ﻫﺎی وﻗﻮع ﺳﯿﻼب و ﺗﺮاز آب ﻣﻌﺎدل ﻫﺮ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 38 3 - 2 - 2 ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ رﯾﺴﮏ ﺳﯿﻼب ﺑﺮای ﯾﮏ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 39 3 - 2 - 3 ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ رﯾﺴﮏ ﺳﯿﻼب ﺑﺮای ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ﺑﺮای دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب100 و200 ﺳﺎﻟﻪ 41 3 - 2 - 4 رﯾﺴﮏ ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب ﺑﺮ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 41 3 - 3 ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ رﯾﺴﮏ ﺳﯿﻼب ﺑﺮای ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره1و ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره2ﺑﺮ اﺳﺎس دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب2 ﺗﺎ1000 ﺳﺎﻟﻪ 42 3 - 3 - 1 رﯾ ﺴﮏ ﺟﺎده ﺷﻤﺎره 1 ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ2 ﺗﺎ1000 ﺳﺎﻟﻪ 42 3 - 3 - 2 رﯾ ﺴﮏ ﺟﺎده ﺷﻤﺎره 2 ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ2 ﺗﺎ1000 ﺳﺎﻟﻪ 45 3 - 3 - 3 ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت رﯾﺴﮏ ﺟﺎده ﻫﺎ ی ﻧﻤﻮﻧﻪ ﻫﺎی ﺷﻤﺎره ﻫﺎی1و2ﺑﺮ اﺳﺎس ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ2ﺗﺎ 1000 ﺳﺎﻟﻪ 46 3 - 4 ﻧﺤﻮه ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب ﻃﺮح ﺑﻪ ﮐﻤﮏ ﻧﺸﺮﯾﻪ ﺷﻤﺎره316 ﺳﺎزﻣﺎن ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ و ﺑﻮدﺟﻪ 48 3 - 5 ﺷﺮح ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻓﻨﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ در ﺑﺮاﺑﺮ ﺧﻮردﮔﯽ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 49 3 - 5 - 1 ﭘﻮﺷﺶ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺧﻮردﮔﯽ 49 3 - 5 - 2 اﻟﺰاﻣﺎت ﭘﻮﺷﺶ 50 3 - 5 - 3 اﻟﺰاﻣﺎت ﺣﻔﺎﻇﺖ ﮐﺎﺗﺪی 50 3 - 6 ﺟﻨﺲ ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ ﻓﻮﻻدی 50 3 - 6 - 1 ﻣﻮاد و ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻗﺎﺑﻞ ﻗﺒﻮل 51 3 - 7 اﻧﻮاع ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ اﻧﻌﻄﺎف ﭘﺬﯾﺮ 52 3 - 7 - 1 ﻟﻮﻟﻪ ﻫﺎی اﻧﻌﻄﺎف ﭘﺬﯾﺮcollapsible 52 3 - 7 - 2 ﻟﻮﻟﻪ اﻧﻌﻄﺎف ﭘﺬﯾﺮ bonded وun-bonded 52 3 - 8 ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﺟﺪﯾﺪاﻻﺣﺪاث ﮐﻒ ﻫﻮر )ﻟﻮﻟﻪ ﮐﻒ ﻫﻮر در آب(ﻫﺎی ﮐﻢ ﻋﻤﻖ 53 3 - 8 - 1 ﻧﺤﻮه ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﻌﺎع اﻧﺤﻨﺎ اﻻﺳﺘﯿﮏ و دﺳﺘﻮراﻟﻌﻤﻞ اﺟﺮاﯾﯽ در زﻣﺎن ﻧﺼﺐ ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ 53 3 - 8 - 2 ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻃﻮل دﻫﺎﻧﻪ آزاد ﺑﯿﻦ ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه ﻫﺎ 55 ﻓﺼﻞ ﭼﻬﺎرم ﺷﺮح روش ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده در ارز ﯽﺎﺑﯾ ارزش ﻣﺎﻟ ﯽ ﻢﯿﺗﺮﻣ 58 4 - 1 ﺷﺮح روش ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده در ارزﯾﺎﺑﯽ ارزش ﻣﺎﻟﯽ ﺗﺮﻣﯿﻢ 59 4 - 2 ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ و ﻧﺘﺎﯾﺞ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره ﻧﻮع 1 ﺑﺮ اﺳﺎس دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب 100 و200 ﺳﺎل در ﻓﺼﻞ ﺳﻮم 60 4 - 2 - 1 ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره1 60 4 - 2 - 2 ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 در دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب 100 ﺳﺎﻟﻪ 65 4 - 3 ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ و ﻧﺘﺎﯾﺞ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره1و ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره2ﺑﺮ اﺳﺎس دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب2 ﺗﺎ1000 ﺳﺎﻟﻪ 67 4 - 3 - 1 ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 67 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 4 - 3 - 2 ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره2 72 4 - 3 - 3 ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻫﺎ ی ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 و2 ﺑﺮ اﺳﺎس دروه ﺑﺎزﮔﺸﺖ 2 ﺗﺎ1000 ﺳﺎﻟﻪ 76 ﻓﺼﻞ ﭘﻨﺠﻢ ﺑﺮرﺳ ﯽﻧﻔﺘﻦﯾﺎدﯿﻣﯽ ﻏﺮب ﮐﺎرون ﯾد از ﺪﮔﺎه ﻣﺸﮑﻼت ﻣﻬﻨﺪﺳ آبﯽ و ﻫﯿ ﺪروﻟﻮژ ی،ﺳﺎزه یﻫﺎ اﻧﺘﻘﺎل آب در داﺧﻞ ﻫﻮراﻟﻌﻈ ﻢ،ﯿ ﮐﺎﻟﻮرﺗﻬﺎ ی داﺧﻞ ﻫﻮراﻟﻌﻈ ﯿﻢ و رودﺧﺎﻧﻪ و ﻫﺎ ﮐﺎﻧﺎل یﻫﺎ اﻧﺘﻘﺎل در آب ﻣﻨﻄﻘﻪ ﺮونﯿﺑ ﻫﻮراﻟﻌﻈ ﻢﯿ 80 5 - 1 ﻫﺪف ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ 81 5 - 2 ﻣﻌﺮﻓﯽ ﺳﺎﻣﺎﻧﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ 81 5 - 2 - 1 رودﺧﺎﻧﻪ ی ﮐﺮﺧﻪ 81 5 - 2 - 2 ﺳﺪ ﻫﺎی ﺳﺎﻣﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﺳﺘﺎن ﺧﻮزﺳﺘﺎن 88 5 - 2 - 3 ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ و ﺗﺄﺳﯿﺴﺎت آﺑﯽ آن 93 5 - 3 ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﻏﺮب ﮐﺎرون 120 ﻓﺼﻞ ﺷﺸﻢ ﺑﺎزدﯾﺪ ﻣﯿﺪاﻧﯽ و ﺑﺮرﺳﯽ ﻫﺎی دﺑﯽ ورودی و ﺧﺮوﺟﯽ ﺳﺪﻫﺎ و رودﺧﺎﻧﻪ ) ﻫﺎ ﺑﻮﯾﮋه و ﺳﺪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﺑﻪ ( ﻋﻨﻮان ﻣﻨﺒﻊ ﺗﻐﺬﯾﻪ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﻫﺴﺘﻨﺪ و ﺷﻨﺎﺳﺎﯾﯽ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی وزارت ﻧﯿﺮو در ﺑﺎﻻدﺳﺖ دﺳﺖ ﯿﻦﭘﺎﯾ و و اﻧﺠﺎم اﺳﺘﻌﻼم ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز 125 6 - 1 ﻫﯿﺪروﻟﻮژی ﺟﺮﯾﺎن در ﺣﺎﻟﺖ ﻋﺎدی 126 6 - 1 - 1 ﺗﺤﻠﯿﻞ آﺑﺪﻫﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎ126 6 - 1 - 2 ﺗﺤﻠﯿﻞ داﻣﻨﻪ و ﭼﻨﺪک ﻫﺎی ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎﻻﻧﻪ 137 6 - 2 ﻫﯿﺪروﻟﻮژی ﺳﯿﻼب 141 6 - 2 - 1 دﺑﯽ ﻫﺎی ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای ﺳﯿﻼب و رﺗﺒﻪ آن ﻫﺎ 141 6 - 2 - 2 راﺑﻄﻪ ﺑﯿﻦ دﺑﯽ ﺳﯿﻼﺑﯽ در ﻣﺴﯿﺮ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ 145 6 - 2 - 3 ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﻫﺎی ﺳﯿﻼب 147 6 - 2 - 4 ﺳﯿﻼب دﺑﯽ ﺣﻮﺿﻪ ﻣﯿﺎﻧﯽ 149 6 - 2 - 5 ﺑﺮرﺳﯽ ﺳﯿﻼب ﺳﺎل آﺑﯽ98 - 1397رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ 153 6 - 2 - 6 ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ﻫﯿﺪروﮔﺮاﻓﻬﺎی ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب 159 ﻓﺼﻞ ﻫﻔﺘﻢ ﺑﺮرﺳﯽ آﻣﺎر و اﺳﺘﻌﻼم ﭘﺪﯾﺪه ﻫﺎی ﻃﺒﯿﻌﯽ در ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺷﺎﻣﻞ ﺟﻬﺖ و ﺳﺮﻋﺖ،ﺑﺎد ﻣﯿﺰان ﺗﻐﯿﯿﺮات دﻣﺎﯾﯽ، ﻣﯿﺰان ﺑﺎرﻧﺪﮔﯽ، ﻣﯿﺰان ﺗﺒﺨﯿﺮ، ﻣﯿﺰان رﺳﻮب و ﺳﺎﯾﺮ ﻣﻮارد ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز 172 7 - 1 ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﻫﺎی ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ 173 7 - 1 - 1 ﻣﺸﺨﺼﺎت اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ و ﺑﺎراﻧﺴﻨﺠﯽ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ 173 7 - 1 - 2 ﺑﺎرش ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ 174 7 - 1 - 3 دﻣﺎ و ﺗﺒﺨﯿﺮ و ﺗﻌﺮق ﭘﺘﺎﻧﺴﯿﻞ ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ 192 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 7 - 1 - 4 ﺑﺎد ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ 197 7 - 2 اﻗﻠﯿﻢ ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ 202 7 - 3 ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت رﺳﻮب 203 7 - 3 - 1 ﻣﺒﺎﻧﯽ ﺑﺮآورد ﺑﺎر رﺳﻮب ﻣﻌﻠﻖ 204 7 - 3 - 2 ﺑﺎر رﺳﻮﺑﯽ ﺑﺴﺘﺮ و ﮐﻞ 205 7 - 3 - 3 رواﺑﻂ دﺑﯽ آب – دﺑﯽ رﺳﻮب و ارزﯾﺎﺑﯽ آن ﻫﺎ205 7 - 3 - 4 (ﺑﺮآورد ﺑﺎر رﺳﻮب )ﻣﻌﻠﻖ، ﺑﺴﺘﺮ و ﮐﻞ 207 7 - 3 - 5 ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺑﺪه وﯾﮋه رﺳﻮب ﮐﻞ ﺣﻮﺿﻪ 209 7 - 3 - 6 ﻣﺸﺨﺼﺎت داﻧﻪ ﺑﻨﺪی ﻣﻮاد ﺑﺴﺘﺮ در ﻣﺤﻞ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ 209 ﻓﺼﻞ ﻫﺸﺘﻢ ﺑﺮرﺳﯽ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ آب اﻧﺠﺎم در ﺷﺪه ﻣﯿﺪان ﻧﻔﺘﯽ آزادﮔﺎن ﺷﻤﺎﻟﯽ و آزادﮔﺎن ﺟﻨﻮﺑﯽ اﻋﻢ ) از ﻫﯿﺪروﻟﻮژی، ارﺗﻔﺎع ﻣﻮج و ﻏﯿﺮه ( 211 8 - 1 ﻣﻘﺪﻣﻪ 212 8 - 2 ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺳﺎزآب ﭘﺮدازان 213 8 - 2 - 1 ارﺗﻔﺎع آزاد آب در ارﺗﺒﺎط ﺑﺎ ﺑﺎد 218 8 - 3 ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺗﻌﯿﯿﻦ و ﺗﺄﻣﯿﻦ ﻧﯿﺎز زﯾﺴﺖ ﻣﺤﯿﻄﯽ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ 219 8 - 4 ﺿﻮاﺑﻂ ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری از ﻣﺨﺰن ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ ﺑﻪ ﻫﻨﮕﺎم ﺳﯿﻼب 222 8 - 4 - 1 ﺿﻮاﺑﻂ ﺑﻬﺮه(ﺑﺮداری از ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﻣﻬﺎب ﻗﺪس )ﻣﺸﺎور ﻃﺮاح ﺳﺪ 222 8 - 4 - 2 ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺳﯿﻼب ﺣﻮﺿﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﺳﺎزآب اﻫﻮاز ﺑﺎ ﮐﺎرﻓﺮﻣﺎﯾﯽ ﺳﺎزﻣﺎن آب و ﺑﺮق ﺧﻮزﺳﺘﺎن 224 8 - 4 - 3 ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻫﯿﺪروﻟﻮژی ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﺳﻬﺮاب و آزادﮔﺎن ﺷﻤﺎﻟﯽ 224 ﻓﺼﻞ ﻧﻬﻢ ﻣﺪل ﺳﺎزی ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻧﺮم اﻓﺰار ﺑﺮای ﺗﻌﯿﯿﻦ ارﺗﻔﺎع آب از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ ﺑﺮ ﻪﭘﺎﯾ دوره- ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب اﻣﮑﺎن ﭘﺬﯾﺮ 227 9 - 1 ﻣﺪل ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده 228 9 - 2 ﻣﻌﺎدﻻت ﺣﺎﮐﻢ 228 9 - 2 - 1 ﻣﻌﺎدﻻت ﺣﺎﮐﻢ ﺳﻪ ﺑﻌﺪی در ﻣﺨﺘﺼﺎت ﮐﺎرﺗﺰﯾﻦ 228 9 - 2 - 2 ﻣﻌﺎدﻻت ﺣﺎﮐﻢ ﺳﻪ ﺑﻌﺪی در ﻣﺨﺘﺼﺎت ﮐﺮوی و ﺳﯿﮕﻤﺎ 237 9 - 2 - 3 ﻣﻌﺎدﻻت ﺣﺎﮐﻢ دو ﺑﻌﺪی در ﻣﺨﺘﺼﺎت ﮐﺎرﺗﺰﯾﻦ 239 9 - 2 - 4 ﻣﻌﺎدﻻت دو ﺑﻌﺪی ﺣﺎﮐﻢ در ﻣﺨﺘﺼﺎت ﮐﺮوی 240 9 - 2 - 5 ﺗﻨﺶ ﮐﻒ 241 9 - 2 - 6 ﺗﻨﺶ ﺑﺎد 242 9 - 2 - 7 ﭘﻮﺷﺶ ﯾﺨﯽ 243 9 - 2 - 8 ﭘﺘﺎﻧﺴﯿﻞ ﺟﺰر و ﻣﺪی 243 9 - 2 - 9 ﭘﺨﺸﯿﺪﮔﯽ ﻣﻮج 245 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 9 - 2 - 10 ﺗﺒﺎدل ﮔﺮﻣﺎﯾﯽ 245 9 - 3 ﺣﻞ ﻋﺪدی 251 9 - 3 - 1 ﮔﺴﺴﺘﻪ ﺳﺎزی ﻣﮑﺎﻧﯽ 251 9 - 3 - 2 اﻧﺘﮕﺮال ﮔﯿﺮی زﻣﺎﻧﯽ 253 9 - 3 - 3 ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﺮزی 253 9 - 4 ﺑﺮرﺳﯽ اﻋﺘﺒﺎر ﻣﺪل 254 9 - 5 ﻣﺎژول اﻧﺘﻘﺎل ﺷﻦ و ﻣﺎﺳﻪ 255 9 - 5 - 1 ﻣﻮرﻓﻮﻟﻮژی 255 9 - 6 ﻣﺪﻟﺴﺎزی ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ 256 9 - 6 - 1 ﺳﺎﺧﺖ و اﯾﺠﺎد ﺷﺒﮑﻪ )ﻣﺶ( ﻣﺤﺎﺳﺒﺎﺗﯽ 256 9 - 6 - 2 ﺳﺎﺧﺖ و اﯾﺠﺎد ﻓﺎﯾﻞ. mdf از داده ﻫﺎیxyz ﺧﺎم 257 9 - 6 - 3 ﺑﺎرﮔﺬاری ﻓﺎﯾﻞ ﻫﺎ و داده ﻫﺎ در ﻣﺪل 261 9 - 7 ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻣﺪﻟﺴﺎزی 268 9 - 7 - 1 ﺷﺮاﯾﻂ اوﻟﯿﻪ و ﻣﺮزی و ﺗﻌﺮﯾﻒ ﺳﻨﺎرﯾﻮﻫﺎ 268 9 - 8 ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻣﺪﻟﺴﺎزی 269 9 - 9 ﻧﺘﺎﯾﺞ رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی ﺳﯿﻼب ﻓﺮوردﯾﻦ ﻣﺎه ﺳﺎل1398 272 9 - 9 - 1 آﺑﮕﺮﻓﺘﮕﯽ اﺣﺘﻤﺎﻟﯽ ﭘﻬﻨﻪ اﻃﺮاف ﺗﺎﻻب 297 ﻓﺼﻞ دﻫﻢ ﺑﺮرﺳﯽ روی ﺑﺮ اﻧﻮاع روش ﻫﺎی ﻣﻌﺘﺒﺮ و ﺗﻌﯿﯿﻦ روش ﻫﺎی ﻣﺘﻨﺎﺳﺐ ﺑﺎ ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﻨﻄﻘﻪ 302 10 - 1 ﺑﺮرﺳﯽ ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﻏﺮب ﮐﺎرون از دﯾﺪﮔﺎه ﻣﺸﮑﻼت ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ و آب ﻫﯿﺪروﻟﻮژی، ﺳﺎزه ﻫﺎی اﻧﺘﻘﺎل آب در داﺧﻞ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ، ﮐﺎﻟﻮرﺗﻬﺎی داﺧﻞ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ و رودﺧﺎﻧﻪ و ﻫﺎ ﮐﺎﻧﺎل ﻫﺎی اﻧﺘﻘﺎل در آب ﻣﻨﻄﻘﻪ ﺑﯿﺮون ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺣﺪ واﺳﻂ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ و ﺟﺎده اﻫﻮاز – ﺧﺮﻣﺸﻬﺮ 303 10 - 2 ﺑﺎزدﯾﺪ ﻣﯿﺪاﻧﯽ و ﺑﺮرﺳﯽ دﺑﯽ ﻫﺎی ورودی و ﺧﺮوﺟﯽ ﺳﺪﻫﺎ و رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎ)ﺑﻮﯾﮋه وﺳﺪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ(ﮐﻪ ﻣﻨﺒﻊ ﺗﻐﺬﯾﻪ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﻫﺴﺘﻨﺪ . ﺷﻨﺎﺳﺎﯾﯽ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی وزارت ﻧﯿﺮو در ﺑﺎﻻدﺳﺖ و ﭘﺎﯾﯿﻦ و ﺖ دﺳ اﻧﺠﺎم اﺳﺘﻌﻼم ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز 304 10 - 3 ﺑﺮرﺳﯽ و آﻣﺎر اﺳﺘﻌﻼم ﭘﺪﯾﺪه ﻫﺎی ﻃﺒﯿﻌﯽ در ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺷﺎﻣﻞ ﺟﻬﺖ و ﺳﺮﻋﺖ ﺑﺎد، ﻣﯿﺰان ﺗﻐﯿﯿﺮات دﻣﺎﯾﯽ، ﻣﯿﺰان ﺑﺎرﻧﺪﮔﯽ، ﻣﯿﺰان ﺗﺒﺨﯿﺮ، ﻣﯿﺰان رﺳﻮب و ﺳﺎﯾﺮ ﻣﻮارد ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز ﺑﺮای ﻣﺪﻟﺴﺎزی و ﺑﺮرﺳﯽ در ﺿﺎﺑﻄﻪ 308 10 - 4 ﺑﺮرﺳﯽ اوﻟﯿﻪ و اﻣﮑﺎن ﺳﻨﺠﯽ ﺣﺪ در ﺑﺎزدﯾﺪﻫﺎی ﻣﯿﺪاﻧﯽ ﺑﺮای ﻧﺤﻮه ﺧﺮوج از آب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻃﻖ ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺘﯽ در ﮐﻪ ﮐﻨﺘﺮل و ﺣﺎﮐﻤﯿﺖ اﯾﺮان 312 10 - 5 ﺗﻬﯿﻪ و ﺑﺮرﺳﯽ ﻣﻘﺮرات ﭘﺪاﻓﻨﺪ ﻏﯿﺮ،ﻋﺎﻣﻞ ﻗﻮاﻧﯿﻦ زﯾﺴﺖ ﻣﺤﯿﻄﯽ ﺑﺮای ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﻏﺮب ونﮐﺎر ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ ﻣﻮﺿﻮع ﻣﺤﺎﻓﻈﺖ ﺗﺎﺳﯿﺴﺎت در ﺑﺮاﺑﺮ و آب ﺳﯿﻼب در راﺳﺘﺎی اﻫﺪاف ﺿﺎﺑﻄﻪ 312 10 - 6 ﺴﮏﯾر در ﻫ ﯿ ﺪروﻟﻮژ ی313 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 10 - 7 ﺑﺮرﺳﯽ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ آب اﻧﺠﺎم ﺷﺪه در ﻣﯿﺪان ﻧﻔﺘﯽ آزادﮔﺎن ﺷﻤﺎﻟﯽ و آزادﮔﺎن ﺟﻨﻮﺑﯽ)اﻋﻢ از ،ﻫﯿﺪروﻟﻮژی ارﺗﻔﺎع ﻣﻮج و ﻏﯿﺮه ( 313 10 - 8 ﻣﺪل ﺳﺎزی ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده ﻧﺮم از اﻓﺰار ﺑﺎ ﮐﻪ اﺳﺘﻔﺎده آن از اﻣﮑﺎن ﺗﻌﯿﯿﻦ ارﺗﻔﺎع از بآ ﺳﻄﺢ ﭘﺎﯾﻪ ﺑﺮ درﯾﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب اﻣﮑﺎن ﭘﺬﯾﺮ ﺑﺎﺷﺪ . 314 ﻓﺼﻞ ﯾﺎزدﻫﻢ ﺑﺎزدﯾﺪ ﻣﯿﺪاﻧﯽ و ﺑﺮرﺳﯽ ﻫﺎی دﺑﯽ ورودی و ﺧﺮوﺟﯽ ﺳﺪﻫﺎ و رودﺧﺎﻧﻪ ) ﻫﺎ ﺑﻮﯾﮋه و ﺳﺪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﺑﻪ ( ﻋﻨﻮان ﻣﻨﺒﻊ ﺗﻐﺬﯾﻪ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ و ﺷﻨﺎﺳﺎﯾﯽ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی وزارت ﻧﯿﺮو در ﺑﺎﻻدﺳﺖ و ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ و اﻧﺠﺎم اﺳﺘﻌﻼم ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز 316 11 - 1 ﻫﯿﺪروﻟﻮژی ﺟﺮﯾﺎن در ﺣﺎﻟﺖ ﻋﺎدی 317 11 - 1 - 1 ﺗﺤﻠﯿﻞ آﺑﺪﻫﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎ317 11 - 1 - 2 ﺗﺤﻠﯿﻞ داﻣﻨﻪ و ﭼﻨﺪک ﻫﺎی ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎﻻﻧﻪ 329 11 - 2 ﻫﯿﺪروﻟﻮژی ﺳﯿﻼب 332 11 - 2 - 1 دﺑﯽ ﻫﺎی ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای ﺳﯿﻼب و رﺗﺒﻪ آن ﻫﺎ 332 11 - 2 - 2 راﺑﻄﻪ ﺑﯿﻦ دﺑﯽ ﺳﯿﻼﺑﯽ در ﻣﺴﯿﺮ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ 335 11 - 2 - 3 ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﻫﺎی ﺳﯿﻼب 337 11 - 2 - 4 ﺳﯿﻼب دﺑﯽ ﺣﻮﺿﻪ ﻣﯿﺎﻧﯽ 339 11 - 2 - 5 ﺑﺮرﺳﯽ ﺳﯿﻼب ﺳﺎل آﺑﯽ98 - 1397رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ 343 11 - 2 - 6 ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ﻫﯿﺪروﮔﺮاﻓﻬﺎی ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب 349 ﻓﺼﻞ دوازدﻫﻢ ﮔﺰارش ﻋﻤﻠﯿﺎت ﻧﻘﺸﻪ ﺑﺮداری ﻫﯿﺪروﮔﺮاﻓﯽ و زﻣﯿﻨﯽ " ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ "362 12 - 1 ﺣﻮزه ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎﯾﯽ و ﻣﺤﺪوده اﻧﺠﺎم ﻋﻤﻠﯿﺎت 263 12 - 2 ﺷﺮح ﭘﺮوژه 365 12 - 3 ﻋﻤﻠﯿﺎت ﻣﯿﺪاﻧﯽ 366 12 - 3 - 1 ﺑﺮداﺷﺖ زﻣﯿﻨﯽ 366 12 - 3 - 2 ﻧﻘﺸﻪ ﺑﺮداری درﯾﺎﯾﯽ 369 12 - 3 - 3 اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی ﭘﻞ ﻫﺎ و درﯾﭽﻪ ﻫﺎ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از دورﺑﯿﻦ و ﻣﺘﺮ و ﻣﺘﺮ ﻟﯿﺰری 370 12 - 4 ﺗﺠﻬﯿﺰات 370 ﻣﺮاﺟﻊ 372 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 1 ﻓﺼﻞ اول ﺎتﯿﮐﻠ . ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽ ﯽﻤﻨﯾا و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﯽﻧﻔﺘ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ ﻼبﯿ در ﺣﻮزه رﻗﻮم ﻼبﯿﺳ و ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 2 . ﻓﺼﻞ اول-ﮐﻠﯿﺎت 1 - 1 - ﻣﻼﺣﻀﺎت ﮐﻠﯽ اﯾﻦ ﺟﻠﺪ ﻣﺸﺘﻤﻞ ﺑﺮ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﻓﻨﯽ و ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ اﯾﻤﻨﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳﯿﺴﺎت ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﻏ ﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳﯿﻼب در ﺣﻮزه رﻗﻮم ﺳﯿﻼب و ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ ﻣﯽ.ﺑﺎﺷﺪ ﻧﮑﺘﻪ اﺳﺎﺳﯽ در اﯾﻦ ﻣﺠﻠﺪ اﯾﻦ اﺳﺖ ﮐﻪ ﻣﻄﺎﻟﺐ ﻗﯿﺪ ﺷﺪه در اﯾﻦ ﻣﺠﻠﺪ ﻗﺎﺑﻞ اﺳﺘﻨﺎد و ﻣﺴﺌﻮﻟﯿﺖ آﻓﺮﯾﻦ ﻧﯿﺴﺖ و ﺻﺮﻓﺎ ﺑﺮای آﮔﺎﻫﯽ از ﺳﻮاﺑﻖ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎﺗﯽ آورده ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺑﻪ ﻫﯿﭻ ﯾﮏ از ﻣﻄﺎﻟﺐ اﯾﻦ ﻣﺠﻠﺪ در ﺣﯿﻦ ﻃﺮاﺣﯽ و اﺟﺮا و ﻣﺜﺎﻟﻬﺎ ﻧﺒﺎﯾﺪ اﺳﺘﻨﺎد ﮐﺮد . ﻫﻤﭽ ﻨﯿﻦ ﻣﺘﺬﮐﺮ ﻣﯽ ﺷﻮد ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻫﺎی اراﺋﻪ ﺷﺪه در اﯾﻦ ﻣﺠﻠﺪ ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ ﺑﺮداﺷﺖ ﻫﺎی ﻣﻬﻨﺪﺳﯿﻦ ﻣﺸﺎور ﺳﺎزه ﭘﺮدازی اﯾﺮان ﺑﻮده اﺳﺖ. در اﯾﻦ ﻣﺠﻠﺪ ﺑﺮﺧﯽ روش ﻫﺎی ﻓﻨﯽ و ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ در اﺳﺘﺎﻧﺪاردﻫﺎ و ﻣﺘﺪاول در دﻧﯿﺎ ﺑﺮرﺳﯽ ﺷﺪه و از ﺑﯿﻦ آن ﻫﺎ ﺑﺮﺧﯽ ﺑﺮای اﺳﺘﻔﺎده در ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﻣﻨﺎﺳﺐ ﺗﺸﺨﯿﺺ داده ﺷﺪ ه و ﺑﻪ ﻣﺘﻦ اﺻﻠﯽ ﺿﺎﺑﻄﻪ اﻧﺘﻘ ﺎل ﯾﺎﻓﺘﻪ .اﺳﺖ اﯾﻦ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺷﺎﻣﻞ:  ﺑﺎزدﯾﺪﻫﺎی ﻣﯿﺪاﻧﯽ  ﻧﻘﺸﻪ ﺑﺮداری  داده ﻫﺎی ﺧﺎم اﺧﺬ ﺷﺪه از وزارت ﻧﯿﺮو  ﺑﺮرﺳﯽ اﺳﺘﺎﻧﺪاردﻫﺎی ﻣﺮﺗﺒﻂ  ﮐﻠﯿﻪ روش ﻫﺎی ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ ﻣﻮﺿﻮع ﺿﺎﺑﻄﻪ ﺑﺎ ﻫﺪف ﺑﺮرﺳﯽ اﯾﻨﮑﻪ ﮐﻪ ﭼﻪ روش ﻫﺎﯾﯽ ﺑﺮای ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﻣﺘﻨﺎﺳ ﺐ اﺳﺖ  ﻣﺜﺎل ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ روش ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺑﺎ ﻫﺪف ﺑﺮرﺳﯽ اﯾﻨﮑﻪ ﭼﻪ روﺷﻪ ﻫﺎﯾﯽ ﺑﺮای ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﻣﺘﻨﺎﺳﺐ اﺳﺖ 1 - 2 - ﻣﻮارد ﻋﻤﻮﻣﯽ  در اﯾﻦ ﻣﺠﻠﺪ ﺳﻌﯽ ﺷﺪه ﺗﺎ ﺑﺮﺧﯽ از ﻣﺸﮑﻼت اﯾﺠﺎد ﺷﺪه در زﻣﺎن ﺳﯿﻼب1398 در ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﻧﺸﺎن داده ﺷﻮد. ﺗﺎ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ اﯾﻦ ﻣﺸﮑﻼت راﻫﮑﺎرﻫﺎی ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﺗﮑﻤﯿﻞ ﺷﻮد ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽ ﯽﻤﻨﯾا و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﯽﻧﻔﺘ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ ﻼبﯿ در ﺣﻮزه رﻗﻮم ﻼبﯿﺳ و ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 3  در اﯾﻦ ﻣﺠﻠﺪ ﺳﻌﯽ ﺷﺪه ﮐﻠﯿﻪ روش .ﻫﺎی ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﺑﺮ اﺳﺎس اﺳﺘﺎﻧﺪاردﻫﺎ، ﺗﺠﺎرب ﻣﺮﺗﺒﻂ ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﯽ ﻗﺮار ﺑﮕﯿﺮد ﺑﺮﺧﯽ از اﯾﻦ روش ﻫﺎ ﻣﺘﻨﺎﺳﺐ ﺑﺎ ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺑﻮده ﮐﻪ در ﺿﺎﺑﻄﻪ ﻣﻨﻌﮑﺲ ﺷﺪه اﺳﺖ و ﺑﺮﺧﯽ از ا ﯾﻦ روش ﻫﺎ ﺑﺮای ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻫﻮرا ﻟ ﻌﻈﯿﻢ ﻣﻨﺎﺳﺐ ﻧﺒﻮده ﮐﻪ ﺑﺪﯾﻬﯽ اﺳﺖ ﮐﻪ در ﺿﺎﺑﻄﻪ ﻣ ﻨﻌﮑﺲ ﻧﺸﺪه وﻟﯽ در اﯾﻦ ﺟﻠﺪ آورده ﺷﺪه اﺳﺖ ﺗﺎ ﻧﺸﺎن دﻫﻨﺪه اﯾﻦ ﺑﺎﺷﺪ ﮐﻪ ﺳﻌﯽ ﺷﺪه ﺗﺎ ﮐﻠﯿﻪ روش ﻫﺎی ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﯽ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ  داده ﻫﺎی ﻗﯿﺪ ﺷﺪه در اﯾﻦ ﻣﺠﻠﺪ ﻋﻠﯽ اﻟﺨﺼﻮص داده ﻫﺎی ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ ﺳﯿﻼب ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ زﻣﺎن ﺗﺪوﯾﻦ ﺿﺎﺑﻄﻪ اﺳﺖ ﺑﺪﯾﻬﯽ اﺳﺖ ﮐﻪ ﺑﺎ ﮔﺬﺷﺖ زﻣﺎن اﯾﻦ داده ﻫﺎ در ﮔﺬر زﻣﺎن دﭼﺎر ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ ﺑ ﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ در زﻣﺎن ﻃﺮح ﻫﺎ و ﭘﺮوژه ﻫﺎی آﺗﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯿﻦ ﻣﺸﺎور ﻣﻮﻇﻒ اﺳﺖ داده ﻫﺎی ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ ﺳﯿﻼب را ﻣﺠﺪدا ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﯽ ﻗﺮار دﻫﺪ ﻫﺮﭼﻨﺪ در .اﯾﻦ ارﺗﺒﺎط اﻟﺰاﻣﺎت در ﺿﺎﺑﻄﻪ ﻗﯿﺪ ﺷﺪه اﺳﺖ  ﻣﺜﺎل ﻫﺎی ﻗﯿﺪ ﺷﺪه در اﯾﻦ ﻣﺠﻠﺪ ﺻﺮﻓﺎ ﺑﺮای ﺑﺮرﺳﯽ و ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ روش ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺑﻮده و اﻋﺪاد آن ﻗﺎﺑﻠﯿﺖ اﺳﺘﻨﺎد ﻧﺪارد اﯾﻦ ﻣﺜﺎل ﻫﺎی ﺑﺮای ﯾﮏ ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺑﺎ روش ﻫﺎی ﻣ ﺨ ﺘﻠﻒ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﺑﺮرﺳﯽ ﺷﺪه ﺗﺎ ﺑﺎ ﻗﯿﺎس آن ﻫﺎ ﮔﺰﯾﻨﻪ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻣﺘﻨﺎﺳﺐ ﺑﺎ ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ اﻧﺘﺨﺎب ﺷﻮد. اﻋﺪاد ﻗﯿﺪ ﺷﺪه در اﯾﻦ ﻣﺜﺎل ﻫﺎ ﭼﻮن ﺑﺮای ﯾﮏ ﻣﻮرد ﺧﺎص ﺑﻮده ﻗﺎﺑﻠﯿﺖ اﺳﺘﻨﺎد ﻧﺪارد. 1 - 3 - ﻣﺤﺪوده ﮐﺎرﺑﺮد ﻣﻄﺎﻟﺐ ﻗﯿﺪ ﺷﺪه در اﯾﻦ ﺿﺎﺑﻄﻪ ﺻﺮﻓﺎ ﺟﻬﺖ اﻃﻼع از ﮐﺎرﻫﺎی اﻧﺠﺎم ﺷﺪه ﻗﯿﺪ ﺷﺪه اﺳﺖ و ﺑﻪ ﻫﯿﭻ وﺟﻪ ﻗﺎﺑﻠﯿﺖ اﺳﺘﻨﺎد ﻧﺪارد و ﺑﺮای اﻧﺠﺎم ﮐﺎر، ﻣﻬﻨﺪس ﻣﺸﺎور و ﮐﺎرﻓﺮﻣﺎ ﺑﺎﯾﺪ ﺑﻪ”ﺿﺎﺑﻄﻪ ﺿﺎﺑﻄﻪ ﻓﻨﯽ و ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ اﯾﻤﻨﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳﯿﺴﺎت ﻣﯿﺎدﻧﯽ ﻧﻔﺘﯽ ﻏﺮب ﮐﺎرو ن در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳﯿﻼب در ﺣﻮزه رﻗﻮم ﺳﯿﻼب و ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ “ .ﻣﺮاﺟﻌﻪ ﻧﻤﺎﯾﺪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 4 ﻓﺼﻞ دوم ﺷﻨﺎﺳﺎ ﯾﯽ و دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪ ی آﺳﯿﺐ ﻫﺎی ﺟﺎده ﻫﺎ ی اﺻﻠ ﯽ و دﺳﺘﺮﺳ ﺳﻠﺮ ،ﯽ و ﻫﺎ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ . ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 5 . ﻓﺼﻞ دوم- ﺷ ﻨﺎﺳﺎﯾﯽ و دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی آﺳﯿﺐ ﻫﺎی ﺟﺎده ﻫﺎی اﺻﻠﯽ و دﺳﺘﺮﺳﯽ، ﺳﻠﺮ ﻫﺎ و ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 2 - 1 - ﺑﺎزدﯾﺪ ﺑﺎزدﯾﺪ از ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﻏﺮب ﮐﺎرون ﺷﺎﻣﻞ آزادﮔﺎن ﺷﻤﺎﻟﯽ، آزادﮔﺎن ﺟﻨﻮﺑﯽ، ﻣﯿﺪان ﯾﺎران ﺷﻤﺎﻟﯽ، ﯾﺎران ﺟﻨﻮﺑﯽ، ﯾﺎدآوران، ﺟﻔﯿﺮ ﺑﻌﻼوه ﺟﺎده ﻫﺎی د رون ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ و داﯾﮑﻬﺎی دور ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ اﻧﺠﺎم ﺷﺪ ﺑﻌﻼوه ﺑﺮ روی ﻣﺸﮑﻼت اﯾﺠﺎد ﺷﺪه در زﻣﺎن ﺳﯿﻼب 1398 ﺗﻤﺮﮐﺰ ﺷﺪ. در ﻣﻮرد ﺳﯿﻼب، ﺑﺎزدﯾﺪ از ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ، رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎی ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ، زﻫﮑﺶ ﻫﺎ، ﺑﻨﺪﻫﺎ )ﺳﺪ ﻫﺎی اﻧﺤﺮاﻓﯽ( ﺑﺮ روی رودﺧﺎﻧﻪ ﺎ، ﻫ ﺗﺎﺳﯿﺴﺎت آب درون ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ و ﻏﯿﺮه اﻧﺠﺎم ﺷﺪ. 2 - 2 - ﺷﻨﺎﺳﺎﯾﯽ و دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﺟﺎده ﻫﺎ در ﺟﺪول 2 - 1 :اﻃﻼﻋﺎت ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ وﺿﻌﯿﺖ ﺟﺎده ﻫﺎی اﺻﻠﯽ ذﮐﺮ ﮔﺮدﯾﺪه اﺳﺖ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 6 ﺟﺪول2 - 1: ﺷﻨﺎﺳﺎﯾﯽ و دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی وﺿﻌﯿﺖ ﺟﺎده ﻫﺎی اﺻﻠﯽ ﻧﺎم ﺟﺎده ﺗﻌﺪاد ﻻﯾﻦ ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎی ﻣﺸﺎﻫﺪه ﺷﺪه 1( ﺟﺎده اﮐﺘﺸﺎﻓﺎت 2 1( آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده ﻫﺎ 2( ﺗﺨﺮﯾﺐ ﻻﯾﻪ ﻫﺎی روﺳﺎزی 3( رﺳﻮب ﮔﺮﻓﺘﮕﯽ دﻫﺎﻧﻪ و داﺧﻞ ﮐﺎﻟﻮرت ﻫﺎ 4( آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﺟﺪاره ﺟﺎده در ﮐﻨﺎره ﮐﺎﻟﻮرت ﻫﺎ 2( ﺟﺎده ﺷﻂ ﻋﻠﯽ 2 1( آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده ﻫﺎ 2( ﺗﺨﺮﯾﺐ ﻻﯾﻪ ﻫﺎی روﺳﺎزی و ﻧﺸﺴﺖ ﺟﺎده 3( آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﺟﺪاره ﺟﺎده در ﮐﻨﺎره ﮐﺎﻟﻮرت ﻫﺎ 3( ﺟﺎده ﯾﺎران ﺷﻤﺎﻟﯽ 2 1( آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده ﻫﺎ 2( ﺗﺨﺮﯾﺐ ﻻﯾﻪ ﻫﺎی روﺳﺎزی 3( ﻧﺸﺴﺖ ﻧﺎﻣﻨﻈﻢ ﺟﺎده 4( رﺳﻮب ﮔﺮﻓﺘﮕﯽ دﻫﺎﻧﻪ و داﺧﻞ ﮐﺎﻟﻮرت ﻫﺎ 5( آﺳﯿﺐ ﺑﻪ ﮔﺎردرﯾﻞ ﻫﺎی ﻣﺤﺎﻓﻈﺘﯽ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده ﻫﺎ 4( ﺟﺎده ﺷﻬﯿﺪ ﻫﻤﺖ 2 1( آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده ﻫﺎ 2( ﺗﺨﺮﯾﺐ ﻻﯾﻪ ﻫﺎی روﺳﺎزی 3( ﻧﺸﺴﺖ ﮐﺎﻟﻮرت 4( رﺳﻮب ﮔﺮﻓﺘﮕﯽ دﻫﺎﻧﻪ و داﺧﻞ ﮐﺎﻟﻮرت ﻫﺎ 5( ﺟﺎده ﺳﯿﺪاﻟﺸﻬﺪا 2 1( آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده ﻫﺎ 2( ﺗﺨﺮﯾﺐ ﻻﯾﻪ ﻫﺎی روﺳﺎزی )ﺗﺨﺮﯾﺐ ﮐﺎﻣﻞ ﺟﺎده در ﻗﺴﻤﺖ ﻫﺎی ﻣﯿﺎﻧﯽ و ﻣﺮز ﺑﺎ ﻋﺮاق( ﺑﺎﻗﯽ ﺟﺎده ﻫﺎی اﺻﻠﯽ: ﺟﺎده اﻣﺎم رﺿﺎ، ﺟﺎده آزادﮔﺎن، ﻃﻼﺋﯿﻪ، ﺟﺎده داﯾﮏ ﻣﺮزی ﺑﺎ ﻋﺮاق، ﺟﺎده ... داﯾﮏ ﺑﺎﮐﺮی، ﺟﺎده ﺳﯿﺪ ﺧﻠﻒ، ﺟﺎده ﭘﺪک و 2 - 2 - 1 - آﺳﯿﺐ ﻫﺎی اﺣﺘﻤﺎﻟﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب در ﺟﺎده ﻫﺎ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﺷﺪه در ﺳﯿﻼب ﮐﺸﻮرﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ اﻧﻮاع اﯾﻦ آﺳﯿﺐ ﻫﺎ ﻋﺒﺎرﺗﻨﺪ از: 1( آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﮐﻨﺎره )ﺷﯿﺮواﻧﯽ( ﺟﺎده ﻫﺎ 2( ﺗﺨﺮﯾﺐ ﻻﯾﻪ ﻫﺎی روﺳﺎزی 3( ﻧﺸﺴﺖ ﻏﯿﺮ ﻣﻨﻈﻢ ﺟﺎده ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 7 4( ﻧﺸﺴﺖ ﮐﺎﻟﻮرت 5( رﺳﻮب ﮔﺮﻓﺘﮕﯽ دﻫﺎﻧﻪ و داﺧﻞ ﮐﺎﻟﻮرت ﻫﺎ 6( آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﺟﺪاره ﺟﺎده در ﮐﻨﺎره ﮐﺎﻟﻮرت ﻫﺎ 7( ﺗﺨﺮﯾﺐ ﺗﯿﺮ ﻫﺎی ﺑﺮق، دﮐﻞ ﻫﺎ و روﺷﻨﺎﯾﯽ وﮔﺎردرﯾﻞ و ﻋﻼﺋﻢ ﻧﺼﺐ ﺷﺪه 8( ﮐﺞ ﺷﺪن و ﻧﺸﺴﺖ ﭘﺎﯾﻪ ﭘﻞ ﻫﺎ 9( واژﮔﻮﻧﯽ و ﺗﺨﺮﯾﺐ ﺑﺪﻧﻪ ﺳﺎزه ﭘﻞ ﻫﺎ 10 ( ﻣﺪﻓﻮن ﺷﺪن ﺳﻄﺢ ﺟﺎده ﻫﺎ و ﭘﻞ ﻫﺎ ﺑﺎ رﺳﻮﺑﺎت و ﮔﻞ وﻻی 11 ( ﺧﺴﺎرت وارد ﺷﺪه ﺑﻪ وﺳﺎﯾﻞ ﻧﻘﻠﯿﻪ 12 ( ﺻﺪﻣﻪ ژﺋﻮﺗﮑﺴﺘﺎﯾﻞ و رﯾﭗ رپ اﺟﺮا ﺷﺪه 2 - 2 - 2 - ﻣﺴﺘﻨﺪات و ﺗﺼﺎوﯾﺮ ارﺳﺎﻟﯽ از ﻣﻨﻄﻘﻪ و ﻫﻮاﯾﯽ ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ ﺧﺮاﺑﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب در ﺟﺎده یﻫﺎ ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺳﺎل 1398 در ﺳﯿﻼب ﺳﺎل1398 ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ذﮐﺮ ﺷﺪه ﺑﺮﺧﯽ آﺳﯿﺐ ﻫﺎ در ﺷﮑﻞ ﻫﺎی 2 - 1 اﻟﯽ2 - 6 .ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ ﺷﮑﻞ 2 - 1 : آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده ﻫﺎ و ﺗﺨﺮﯾﺐ ﻻﯾﻪ ﻫﺎی روﺳﺎزی ﺷﮑﻞ2 - 2: آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده ﻫﺎ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 8 ﺷﮑﻞ2 - 3 :آﺑﮕﺮﻓﺘﮕﯽ ﭘﺎﯾﻪ ﺗﯿﺮ ﻫﺎی ﺑﺮق، دﮐﻞ ﻫﺎ و ﮔﺎردرﯾﻞ ﻫﺎ، )ﻓﻠﺶ ﻫﺎ ﻧﺸﺎن دﻫﻨﺪه ی ﻣﺤﻞ آﺳﯿﺐ اﺳﺖ( ﺷﮑﻞ 2 - 4: آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده ﻫﺎ و ﺗﺨﺮﯾﺐ ﻻﯾﻪ ﻫﺎی ﺟﺎده )ﻓﻠﺶ ﻫﺎ ﻧﺸﺎن دﻫﻨﺪه ی ﻣﺤﻞ آﺳﯿﺐ اﺳﺖ( ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 9 ﺷﮑﻞ2 - 5 :وارد ﺷﺪن آب ﺑﺮ روی ﺟﺎده و ﻋﺎﻣﻞ وارد آﻣﺪن آﺳﯿﺐ ﺑﻪ ﻻﯾﻪ ﻫﺎی زﯾﺮﺳﺎزی و روﺳﺎزی و ﺗﺨﺮﯾﺐ ﺧﺎﮐﺮﯾﺰ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده ﻫﺎ ﻓﻠﺶ ﻫﺎ ﻧﺸﺎن دﻫﻨﺪه ی ﻣﺤﻞ آﺳﯿﺐ اﺳﺖ ﺷﮑﻞ2 - 6: ﺗﺨﺮﯾﺐ ﻋﻼﺋﻢ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 10 2 - 2 - 3 - ﻣﺴﺘﻨﺪات و ﺗﺼﺎوﯾﺮ ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ ﺧﺮاﺑﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب در ﺟﺎده ﻫﺎ ) ﺑﺎزدﯾﺪ ﺧﺮداد 1401 ( در ﺑﺎزدﯾﺪ ﺧﺮداد1401 آﺳﯿﺐ ﻫﺎ ﺑﻪ ﺷﺮح زﯾﺮ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﮔﺮدﯾﺪ: 1( آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده ﻫﺎ 2( ﺻﺪﻣﺎت ﻻﯾﻪ ﻫﺎی روﺳﺎزی 3( ﻧﺸﺴﺖ ﻏﯿﺮ ﻣﻨﻈﻢ ﺟﺎده 4( ﻧﺸﺴﺖ ﮐﺎﻟﻮرت 5( رﺳﻮب ﮔﺮﻓﺘﮕﯽ دﻫﺎﻧﻪ و داﺧﻞ ﮐﺎﻟﻮرت ﻫﺎ 6( آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﺟﺪاره ﺟﺎده در ﮐﻨﺎره ﮐﺎﻟﻮرت ﻫﺎ 7( آﺳﯿﺐ ﺑﻪ ﮔﺎردرﯾﻞ ﻫﺎی ﻣﺤﺎﻓﻈﺘﯽ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده ﻫﺎ در اداﻣﻪ ﺗﺼﺎوﯾﺮ ﺑﺮﺧﯽ از اﯾﻦ ﻣﻮارد در ﺷﮑﻞ ﻫﺎی 2 - 7 اﻟﯽ2 - 16 ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ : ﺷﮑﻞ 2 - 7: آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده ﻫﺎ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 11 ﺷﮑﻞ2 - 8: آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده ﻫﺎ ﺷﮑﻞ 2 - 9: آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده ﻫﺎ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 12 ﺷﮑﻞ2 - 10 : آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده ﻫﺎ ﺷﮑﻞ 2 - 11 : ﺻﺪﻣﺎت ﻻﯾﻪ ﻫﺎی روﺳﺎزی ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 13 ﺷﮑﻞ2 - 12 : ﻧﺸﺴﺖ ﻧﺎﻣﻨﻈﻢ ﺟﺎده ﺷﮑﻞ 2 - 13 : ﻧﺸﺴﺖ ﮐﺎﻟﻮرت ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 14 ﺷﮑﻞ2 - 14 : رﺳﻮب ﮔﺮﻓﺘﮕﯽ دﻫﺎﻧﻪ و داﺧﻞ ﮐﺎﻟﻮرت ﻫﺎ ﺷﮑﻞ 2 - 15 : آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﺟﺪاره ﺟﺎده در ﮐﻨﺎره ﮐﺎﻟﻮرت ﻫﺎ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 15 ﺷﮑﻞ2 - 16 : آﺳﯿﺐ ﺑﻪ ﮔﺎردﯾﻞ ﻫﺎی ﻣﺤﺎﻓﻈﺘﯽ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده ﻫﺎ 2 - 3 - ﺷﻨﺎﺳﺎﯾﯽ و دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﻣﻮﺟﻮد در ﻣﯿﺪان ﻧﻔﺘﯽ ﻏﺮب ﮐﺎرون ﺑﺮ اﺳﺎس ﻣﺸﺎﻫﺪات ﻣﯿﺪاﻧﯽ ﺑﻪ ﺷﺮح زﯾﺮ اﺳﺖ : 1( ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﻣﺪﻓﻮن در ﺣﺎل اﺣﺪاث ﺑﻪ ﻗﻄﺮ14 اﯾﻨﭻ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺪﻓﻮن 2( ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﻓﻮﻻدی ﻋﺒﻮری از روی ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه ﺑﺎ ﻗﻄﺮ 8 اﯾﻨﭻ 3( ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ اﻧﻌﻄﺎف ﭘﺬﯾﺮ ﻋﺒﻮری از ﮐﻒ ﺗﺎﻻب ﺑﺎ ﻗﻄﺮ6 اﯾﻨﭻ از ﺷﺮﮐﺖSoluforce ) ﻫﻠﻨﺪGT M570 ( 4( ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ8 اﯾﻨﭻ ﻣﺪﻓﻮن 5( ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﻋﺒﻮری از ﮐﻒ ﺗﺎﻻب ﺑﻪ ﻗﻄﺮ8 اﯾﻨﭻ ﺑﺪون ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه 6( ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ ﻓﻮﻻدی ﺑﺎ ﭘﻮﺷﺶ رﻧﮓ و ﻗﻄﺮ4 اﯾﻨﭻ ﺑﺮای اﻧﺘ ﻘﺎل ﻣﻮاد زاﺋﺪ ﺑﻪ ﮔﻮدال آﺗﺶ در اداﻣﻪ ﺑﺮﺧﯽ از اﯾﻦ ﻣﻮارد در ﺷﮑﻞ ﻫﺎ ی 2 - 17 اﻟﯽ2 - 22 ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ : ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 16 ﺷﮑﻞ2 - 17 : ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﻣﺪﻓﻮن در ﺣﺎل اﺣﺪاث ﺑﻪ ﻗﻄﺮ14 اﯾﻨﭻ اﯾﻨﭻ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺪﻓﻮن ﺷﮑﻞ 2 - 18 : ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﻓﻮﻻدی ﺑﺎ ﻗﻄﺮ 8 اﯾﻨﭻ ﻋﺒﻮری از روی ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 17 ﺷﮑﻞ2 - 19 : ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ اﻧﻌﻄﺎف ﭘﺬﯾﺮ ﻋﺒﻮری از ﮐﻒ ﺗﺎﻻب ﺑﺎ ﻗﻄﺮ6 اﯾﻨﭻ از ﺷﺮﮐﺖSoluforce ﻫﻠﻨﺪ ﺗﺼﻮﯾﺮ ﺳﻤﺖ راﺳﺖ ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ اﻧﻌﻄﺎف ﭘﺬﯾﺮ ﮐﺸﯿﺪه ﺷﺪه از ﮐﻒ ﺗﺎﻻب و ﺳﻤﺖ ﭼﭗ ﻣﺸﺨﺼﺎت ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه ﺷﮑﻞ 2 - 20 : ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ8 اﯾﻨﭻ ﻣﺪﻓﻮن ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 18 ﺷﮑﻞ2 - 21 : ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﻋﺒﻮری از ﮐﻒ ﺗﺎﻻب ﺑﻪ ﻗﻄﺮ8 اﯾﻨﭻ ﺑﺪون ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه ﺷﮑﻞ 2 - 22 : ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ ﻓﻮﻻدی ﺑﻪ ﻗﻄﺮ4 اﯾﻨﭻ ﺑﺮای اﻧﺘﻘﺎل ﻣﻮاد زاﺋﺪ ﺑﻪ ﮔﻮدال آﺗﺶ 2 - 3 - 1 - ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎی اﺣﺘﻤﺎﻟﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب در ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ در ﺳﯿﻼب ﮐﺸﻮرﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﺑﻪ ﺳﻪ ﻧﻮع ﻣﺪﻓﻮن ،ﺧﻮاﺑﯿﺪه درﮐﻒ ﺗﺎﻻب و ﯾﺎ روی ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه در ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﺷﺪ . در ذﯾﻞ اﻧﻮاع ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ در اﻧﻮاع ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﺑﻪ ﺷﺮح زﯾﺮ اﺳﺖ: ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 19 (أ ﺑﺮای ﻫﺮ ﺳﻪ ﻧﻮع ﻣﺪﻓﻮن، ﺧﻮاﺑﯿﺪه در ﮐﻒ ﺗﺎﻻب و روی ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه 1( ﺧﻮردﮔﯽ ﺟﺪاره ﺧﺎرﺟﯽ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 2( ﺧﻮردﮔﯽ ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه ﻫﺎ 3( ﮐﻤﺎﻧﺶ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﻓﻮﻻدی ﻋﺒﻮری از ﮐﻒ ﺗﺎﻻب )ﺑﺪون ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه( 4( ﻧﺎﭘﺎﯾﺪاری ﺑﺮﺧﯽ از ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﮔﻮدال آﺗﺶ ﻧﺎﺷﯽ از آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده ﻓﺮﻋﯽ 5( ﻣﺴﺘﻐﺮق ﺷﺪن ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ (ب ﺑﺮای ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ روی ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه 6( ﺟﺎﺑﺠﺎﯾﯽ ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه ﻫﺎ از ﻣﺤﻞ ﻫﺎی اﺻﻠﯽ ﺧﻮد 7( ﮐﻤﺒﻮد ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه در ﻃﻮل آزاد ﺧﻮد 8( ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺳﺎزه ﯾﺎ ﺑﺪﻧﻪ ی ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه 9( ﻧﺸﺴﺖ ﻧﺴﺒﯽ و ﯾﺎ دوران ﻧﺴﺒﯽ ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه ﻫﺎ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﯾﮑﺪﯾﮕﺮ (ج ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎی ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﻣﺪﻓﻮن ﺷﺪه 10 ( اﻧﻘﺒﺎض ﺧﺎک زﯾﺮ ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ ﭘﺲ از ﺳﯿﻼب و ﺑﻪ ﻃﺒﻊ آن ﻧﺸﺴﺖ ﻧﺎ ﻫﻤﮕﻮن ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ 11 ( اﯾﺠﺎد ﺣﻔﺮه ﻫﺎ و ﻓﻀﺎﻫﺎی ﺧﺎﻟﯽ روی زﻣﯿﻦ و ﯾﺎ زﯾﺮ ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ ﻧﺎﺷﯽ از آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ در ﺑﺮﺧﯽ ﻣﻨﺎﻃﻖ از ﻗﺮارﮔﯿﺮی ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﻣﺪﻓﻮن ﺷﺪه 2 - 3 - 2 - ﻣﺴﺘﻨﺪات و ﺗﺼﺎوﯾﺮ ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ ﺧﺮاﺑﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب در ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ) ﺑﺎزدﯾﺪ ﺧﺮداد1401 ( در ﺑﺎزدﯾﺪ ﺧﺮداد1401 ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎی ﻣﻮارد1 ﺗﺎ5 ﺑﻪ ﺷﺮح زﯾﺮ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﮔﺮدﯾﺪ ﮐﻪ در ﺷﮑﻞ ﻫﺎی 2 - 23 اﻟﯽ2 - 26 ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ. 1( ﺧﻮردﮔﯽ ﺟﺪاره ﺧﺎرﺟﯽ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 2( ﺧﻮردﮔﯽ ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه ﻫﺎ 3( ﮐﻤﺎﻧﺶ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﻓﻮﻻدی ﻋﺒﻮری از ﮐﻒ ﺗﺎﻻب )ﺑﺪون ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه( 4( ﻧﺎﭘﺎﯾﺪاری ﺑﺮﺧﯽ از ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﮔﻮدال آﺗﺶ 5( ﻣﺴﺘﻐﺮق ﺷﺪن ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 20 ﺷﮑﻞ2 - 23 : ﺧﻮردﮔﯽ ﺟﺪاره ﺧﺎرﺟﯽ ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ ﺷﮑﻞ 2 - 24 : ﮐﻤﺎﻧﺶ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﻓﻮﻻدی ﻋﺒﻮری از ﮐﻒ ﺗﺎﻻب ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 21 ﺷﮑﻞ2 - 25 : ﻧﺎﭘﺎﯾﺪاری ﺑﺮﺧﯽ از ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﮔﻮدال آﺗﺶ ﻧﺎﺷﯽ از آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده ﻓﺮﻋﯽ ﺷﮑﻞ 2 - 26 : ﻣﺴﺘﻐﺮق ﺷﺪن ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 22 2 - 4 - ﺷﻨﺎﺳﺎﯾﯽ و دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﺳﻠﺮﻫﺎ ﺗﺎﺳﯿﺴﺎت ﺳﻠﺮ ﻫﺎ ﺑﺮ اﺳﺎس ﻣﺸﺎﻫﺪات ﻣﯿﺪاﻧﯽ از ﻣﺤﻮﻃﻪ داﺧﻠﯽ ﺳﻠﺮ ﺑﻪ ﺷﺮح زﯾﺮ اﺳﺖ: 1( ﮐﺮﯾﺴﻤﺲ-ﺗﺮی ﺳﺮ ﭼﺎه 2( ﺗﺎﺑﻠﻮ، و ﺗﺠﻬﯿﺰات ﺑﺮﻗﯽ 3( ﺗﺠﻬﯿﺰات ﻣﮑﺎﻧﯿﮑﯽ، ﻓﺸﺎر ﺳﻨﺞ ﻫﺎ و اﮐﭽﻮﯾﺘﻮر ﻫﺎ 4( اﺗﺎﻗﮏ ﮐﻨﺘﺮل 5( ﮐﻒ ﺳﺎزی ﺳﻠﺮ ﻫﺎ 6( دﯾﻮاره ﻣﺤﯿﻄﯽ ﺳﻠﺮ و ﻓﻨﺲ 7 ﮔﻮدال آﺗﺶBurn pit ( ﻣﻮاد زاﺋﺪ 8( ﺟﺎده دﺳﺘﺮﺳﯽ ﺑﻪ ﮔﻮدال آﺗﺶ در اداﻣﻪ ﺑﺮﺧﯽ از اﯾﻦ ﺗﺼﺎوﯾﺮ در ﺷﮑﻞ ﻫﺎی 2 - 27 اﻟﯽ2 - 29 :ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ ﺷﮑﻞ 2 - 27 : ﮐﺮﯾﺴﻤﺲ- ﺗﺮی ﺳﺮ ﭼﺎه ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 23 ﺷﮑﻞ2 - 28 : ﺗﺎﺑﻠﻮ، و ﺗﺠﻬﯿﺰات ﺑﺮﻗﯽ ﺷﮑﻞ2 - 29 : ﺗﺠﻬﯿﺰات ﻣﮑﺎﻧﯿﮑﯽ 2 - 4 - 1 - ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎی ﻣﺤﺘﻤﻞ ﺑﺮای ﺳﻠﺮ ﻫﺎ و ﺗﺎﺳﯿﺴﺎت در ﺳﯿﻼب ﮐﺸﻮرﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ در ﺳﻠﺮ ﻫﺎ و ﺗﺎﺳﯿﺴﺎت ﺑﺮﻗﯽ و ﻣﮑﺎﻧﯿﮑﯽ اﯾﺠﺎد ﺷﻮد ﺑﻪ ﺷﺮح زﯾﺮ اﺳﺖ: 1( ﻧﻔﻮذ آب ﺑﻪ ﻣﺤﻮﻃﻪ ﻫﺎی ﺧﺸﮏ ﺳﻠﺮ ﻫﺎ 2( ﺗﺮاوش آب ﺳﯿﻼب از ﻃﺮﯾﻖ ﮐﻒ ﯾﺎ ﺑﺪﻧﻪ ی ﺳﻠﺮ ﻫﺎ 3( ﺗﺨﺮﯾﺐ ﺑﺪﻧﻪ داﯾﮏ ﮔﻮدال آﺗﺶ 4( ﺗﺨﺮﯾﺐ ﻣﺴﯿﺮ دﺳﺘﺮﺳﯽ ﻣﺤﻠﯽ ﺑﻪ ﺳﻠﺮ ﻫﺎ 5( ورود آب ﺳﯿﻼب ﺑﻪ داﺧﻞ ﮔﻮدال آﺗﺶ - 6( آﺑﮕ ﺮﻓﺘﮕﯽ و اﺧﺘﻼل در ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻫﺎی ﺑﺮﻗﯽ 7( آﺑﮕﺮﻓﺘﮕﯽ و اﺧﺘﻼل ﺗﺎﺳﯿﺴﺎت ﻣﮑﺎﻧﯿﮑﯽ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 24 8( ﻧﺸﺴﺖ ﺧﺎک زﯾﺮ ﺳﻠﺮﻫﺎ و آﺳﯿﺐ ﺑﻪ ﭘﯽ و ﺳﺎزه ی ﺳﻠﺮﻫﺎ 9( آﺑﮕﺮﻓﺘﮕﯽ ﺗﯿﺮ ﻫﺎ و دﮐﻞ ﻫﺎی ﺑﺮق 10 ( ﻋﺪم ﻋﻤﻠﮑﺮد ژﺋﻮﺗﮑﺴﺘﺎﯾﻞ و رﯾﭗ رپ در ﺟﺪاره ﻣﺤﺎﻓﻆ دور ﺳﻠﺮ ﻫﺎ 2 - 4 - 2 - ﻣﺴﺘﻨﺪات و ﺗﺼﺎوﯾﺮ ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ ﺧﺮاﺑﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب در ﺳﻠﺮﻫﺎ )ﺷﺎﻣﻞ ﺗﺼﺎوﯾﺮ ﻫﻮاﯾﯽ و ﻣﺎﻫﻮاره ای( در ﺷﮑﻞ ﻫﺎی 2 - 30 اﻟﯽ2 - 32 ﺑﺮﺧﯽ ﺷﮑﻞ ﻫﺎی ﻫﻮاﯾﯽ ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ ﺷﮑﻞ2 - 30 : ورود آب ﺳﯿﻼب ﺑﻪ داﺧﻞ ﮔﻮدال آﺗﺶ )ﻓﻠﺶ ﻫﺎ ﻧﺸﺎن دﻫﻨﺪه ی ﻣﺤﻞ ﺧﺮاﺑﯽ اﺳﺖ ( ﺷﮑﻞ2 - 31 : ﺗﺨﺮﯾﺐ ﺑﺪﻧﻪ داﯾﮏ ﮔﻮدال آﺗﺶ و آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﺟﺪاره ﺟﺎده و دور ﻣﺤﻮﻃﻪ )ﻓﻠﺶ ﻫﺎ ﻧﺸﺎن دﻫﻨﺪه ی ﻣﺤﻞ ﺧﺮاﺑﯽ اﺳﺖ( ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 25 ﺷﮑﻞ2 - 32 : ﺗﺮاوش آب ﺳﯿﻼب از ﻃﺮﯾﻒ ﮐﻒ ﯾﺎ ﺑﺪﻧﻪ )ﻓﻠﺶ ﻫﺎ ﻧﺸﺎن دﻫﻨﺪه ی ﻣﺤﻞ ﺧﺮاﺑﯽ اﺳﺖ ( ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 26 2 - 4 - 3 - ﻣﺴﺘﻨﺪات و ﺗﺼﺎوﯾﺮ ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ ﺧﺮاﺑﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب در ﺳﻠﺮ ﻫﺎ ) ﺑﺎزدﯾﺪ ﺧﺮداد 1401 ( در ﺑﺎزدﯾﺪ ﺧﺮداد1401 ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎی ﻣﻮارد1 ﺗﺎ4 ﺑﻪ ﺷﺮح زﯾﺮ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﮔﺮدﯾﺪ ﮐﻪ در ﺷﮑﻞ ﻫﺎی 2 - 33 اﻟﯽ2 - 36 ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ. 1( آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﺟﺪاره ﺟﺎده ﻫﺎی دﺳﺘﺮﺳﯽ ﺑﻪ ﺳﻠﺮ ﻫﺎ 2( آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﺟﺪاره ی ﺧﺎﮐﺮﯾﺰ ﺳﻠﺮ ﻫﺎ 3( آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﺟﺎده دﺳﺘﺮﺳﯽ ﺑﻪ ﮔﻮدال آﺗﺶ ﻣﻮاد زاﺋﺪ 4( آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﺟﺪاره ﮔﻮدال آﺗﺶ ﻣﻮاد زاﺋﺪ ﺷﮑﻞ2 - 33 : آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﺟﺪاره ﺟﺎده ﻫﺎی دﺳﺘﺮﺳﯽ ﺑﻪ ﺳﻠﺮ ﻫﺎ ﺷﮑﻞ 2 - 34 : آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﺟﺪاره ﺧﺎﮐﺮﯾﺰ ﺳﻠﺮ ﻫﺎ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 27 ﺷﮑﻞ2 - 35 : آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﺟﺎده دﺳﺘﺮﺳﯽ ﺑﻪ ﮔﻮدال آﺗﺶ ﺷﮑﻞ 2 - 36 : آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﺟﺪاره ﮔﻮدال آﺗﺶ ، ﻣﺤﻞ آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﺑﺎ ﺑﯿﻀﯽ زرد ﻣﺸﺨﺺ ﮔﺮدﯾﺪه اﺳﺖ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 28 2 - 4 - 4 - ﻧﮑﺎت ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز ﺑﺮای در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ در ﻃﺮاﺣﯽ ﻫﺎی آﺗﯽ (أ ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ 1( ﻋﺪم ﺗﻤﺎس ﻧﻘﻄﻪ ای ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﺑﺎ ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه و ﺗﻤﺮﮐﺰ ﺗﻨﺶ در ﻣﺤﻞ اﺗﮑﺎ 2( ﻋﺪم آﺳﯿﺐ دﯾﺪﮔﯽ ﭘﻮﺷﺶ ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ )درﺻﻮرت وﺟﻮد( در ﻣﺤﻞ اﺗﮑﺎی ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ ﺑﺎ ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه 3( ﻋﺪم از دﺳﺖ دادن ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه و اﻓﺰاﯾﺶ دﻫﺎﻧﻪ آزاد ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 4( ﻋﺪم ﻋﺒﻮر ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﻋﻤﻮد ﺑﺮ ﺟﺎده از داﺧﻞ ﮐﺎﻟﻮرت ﺟﺎده ﻫﺎ 5( رﻋﺎﯾﺖ ﺣﺪاﻗﻞ ﺷﻌﺎع اﻧﺤﻨﺎ در ﻣﺤﻞ ﺧﻤﯿﺪﮔﯽ ﻫﺎی ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 6( اﺳﺘﻔﺎده از ﻧﺸﯿﻤﻦ ﮔﺎه ﻣﻨﺎﺳﺐ ﺑﺮای ﻟﻮﻟﻪ ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﮔﻮدال آﺗﺶ ب( ﺳﻠﺮ 1( اﺳﺘﻔﺎده از ﭘﻤﭗ ﻫﺎی ﺗﺨﻠﯿﻪ آب ﻫﺎی ﺟﻤﻊ ﺷﺪه در داﺧﻞ ﭼﺎﻟﻪ ﺑﺘﻨﯽ ﺳﻠﺮ 2( آب ﺑﻨﺪی ﮐﻒ و دﯾﻮاره ﻫﺎی ﮔﻮدال آﺗﺶ )ﻧﻔﻮذ در زﻣﺎن ﺑﺎرش و ﺳﯿﻼب( 3( ﺷﯿﺐ ﺑﻨﺪی ﻣﻨﺎﺳﺐ ﺑﺮای ﺟﻠﻮﮔﯿﺮی از ورود آب ﺑﺎران ﺑﻪ داﺧﻞ ﭼﺎﻟﻪ ﺑﺘﻨﯽ ﮐﺮﯾﺴﻤﺲ-ﺗﺮی در اداﻣﻪ ﺗﺼﺎوﯾﺮ ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ ﻧﮑﺎت ﻃﺮاﺣﯽ آﺗﯽ در ﺷﮑﻞ ﻫﺎی 2 - 37 اﻟﯽ2 - 42 .اراﺋﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ ﺷﮑﻞ 2 - 37 : ﺗﻤﺎس ﻧﻘﻄﻪ ای ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﺑﺎ ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه، ﺗﻤﺮﮐﺰ ﺗﻨﺶ در ﻣﺤﻞ اﺗﮑﺎ و آﺳﯿﺐ دﯾﺪﮔﯽ ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ و ﭘﻮﺷﺶ آن )درﺻﻮرت وﺟﻮد( در ﻣﺤﻞ اﺗﮑﺎی ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ ﺑﻪ ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 29 ﺷﮑﻞ2 - 38 : ﻋﺪم آب ﺑﻨﺪی ﮐﻒ و دﯾﻮاره ﻫﺎی ﮔﻮدال آﺗﺶ )ﻧﻔﻮذ در زﻣﺎن ﺳﯿﻼب ﯾﺎ آب داﺋﻢ ( ﺷﮑﻞ 2 - 39 : از دﺳﺖ دادن ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه و اﻓﺰاﯾﺶ دﻫﺎﻧﻪ آزاد ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 30 ﺷﮑﻞ2 - 40 : ﺷﻌﺎع اﻧﺤﻨﺎ در ﻣﺤﻞ ﺧﻤﯿﺪﮔﯽ ﺷﮑﻞ 2 - 41 : ﻋﺒﻮر ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﻋﻤﻮد ﺑﺮ ﺟﺎده از داﺧﻞ ﮐﺎﻟﻮرت ﺟﺎده ﻫﺎ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 31 ﺷﮑﻞ2 - 42 : ﻋﺪم اﺳﺘﻔﺎده از ﻧﺸﯿﻤﻦ ﮔﺎه ﻣﻨﺎﺳﺐ ﺑﺮای ﻟﻮﻟﻪ ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﮔﻮدال آﺗﺶ 2 - 5 - ﺗﺮﻣﯿﻢ ﻫﺎی ﻣﺤﺎﻓﻈﺖ از ﺷﯿﺐ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده ﻣﺸﺎﻫﺪه ﺷﺪه در ﺣﺎل اﺟﺮا در اداﻣﻪ ﺷﮑﻞ ﻫﺎی 2 - 43 اﻟﯽ2 - 45 ﺑﺮای ﺑﺮﺧﯽ ﺗﺮﻣﯿﻢ ﻫﺎی اﻧﺠﺎم ﺷﺪه ﺑﺎ ژﺋﻮﺗﮑﺴﺘﺎﯾﻞ و رﯾﭗ رپ آورده ﺷﺪه اﺳﺖ: ﺷﮑﻞ 2 - 43 : ﺗﺮﻣﯿﻢ ﮐﻨﺎره ﺳﻠﺮ ﻫﺎ ﺑﺎ ﺷﯿﺐ1:3 و اﺳﺘﻔﺎده از ژﺋﻮﺗﮑﺴﺘﺎﯾﻞ ﻫﻤﺮاه ﺑﺎ رﯾﭗ رپ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 32 ﺷﮑﻞ2 - 44 : ﺗﺮﻣﯿﻢ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده ﺑﺎ ژﺋﻮﺗﮑﺴﺘﺎﯾﻞ و رﯾﭗ رپ ﺷﮑﻞ 2 - 45 : ﺗﺮﻣﯿﻢ ﮐﻨﺎره- ﺑﻪ ﺻﻮرت ژﺋﻮﺗﮑﺴﺘﺎﯾﻞ و رﯾﭗ رپ 2 - 6 - ﺟﻤﻊ ﺑﻨﺪی ﺑﺎزدﯾﺪ ﻫﺪف از اﯾﻦ ﺑﺎزدﯾﺪ ﺑﺮرﺳﯽ ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﻏﺮب ﮐﺎرون و ﺗﺤﻠﯿﻞ وﺿﻊ ﻣﻮﺟﻮد و ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﺷﻨﺎﺳﺎﯾﯽ و دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی اﻧﻮاع ﺟﺎده ﻫﺎی اﺻﻠﯽ و ﻓﺮﻋﯽ، ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ و ﺳﻠﺮﻫﺎ اﺳﺖ. ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎی ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ ﻫﺮﮐﺪام ﻣﺸﺎﻫﺪه، ﺗﺼﻮﯾﺮﺑﺮداری و ﺛﺒﺖ ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﮔﺮدﯾﺪ و ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﻧﮑﺎت ﻓﻨﯽ ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز ﺑﺮای ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ و ﺳﻠﺮ ﻫﺎ در ﻃﺮاﺣﯽ ﻫﺎی آﺗﯽ اراﺋﻪ ﺷﺪ. روش ﻫﺎی ﺗﺮﻣﯿﻢ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده ای در ﺣﺎل اﺣﺪاث ﻧﯿﺰ در ﺳﻪ ﻧﻘﻄﻪ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﺷﺪ ﮐﻪ ﮔﺰار ش آن ذﮐﺮ ﮔﺮدﯾﺪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 33 ﻓﺼﻞ ﺳﻮم ﻧﺤ ﻮه ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ر ﺴﮏﯾ ﺧﺮاﺑ ﻼبﯿﺳ ﯽ اﻧﻮاع روش ﻫﺎ ی ﻣﻌﺘﺒﺮ و ﺷﺮح ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻓﻨ ﯽ، ﺣﻔﺎﻇﺖ و ﻫﺎ اﻟﺰاﻣﺎت اﺟﺮا ﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ . ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 34 . ﻓﺼﻞ ﺳﻮم- ﻧﺤﻮه ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ رﯾﺴﮏ ﺧﺮاﺑﯽ ﺳﯿﻼب اﻧﻮاع روش ﻫﺎی ﻣﻌﺘﺒﺮ و ﺷﺮح ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻓﻨ ﯽ، ﺣﻔﺎﻇﺖ ﻫﺎ و اﻟﺰاﻣﺎت اﺟﺮاﯾﯽ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 3 - 1 - ﻧﺤﻮه ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ و ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ رﯾﺴﮏ ﺧﺮاﺑﯽ 3 - 1 - 1 - ﻣﻔﺎﻫﯿﻢ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر درک ﺻﺤﯿﺢ رﯾﺴﮏ ﮐﻪ در اداﻣﻪ ﺗﺸﺮﯾﺢ ﻣﯽ ﺷﻮد، در اﺑﺘﺪا ﻣﻔﺎﻫﯿﻢ و اﺻﻮل اﺳﺎﺳﯽ آن ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﯽ ﮔﺮدد: • اﯾﻤﻨﯽ: در ﻓﺮﻫﻨﮓ ﻟﻐﺎت اﺻﻄﻼح اﯾﻤﻨﯽ ﺑﻪ ﻣﻌﻨﯽ اﻣﻨﯿﺖ، آﺳﺎﯾﺶ و ﺳﻼﻣﺘﯽ اﺳﺖ و از ﻧﻈﺮ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻋﺒﺎرت اﺳﺖ از ﻣﯿﺰان ﯾﺎ درﺟﻪ ﻓﺮار از ﺧﻄﺮ. اﯾﻤﻨﯽ ﮐﺎﻣﻞ ﺑﻪ ﻣﻌﻨﺎی ﻣﺼﻮﻧﯿﺖ در ﺑﺮاﺑﺮ ﻫﺮ ﻧﻮع آﺳﯿﺐ، ﺟﺮاﺣﺖ و ﻧﺎﺑﻮدی اﺳﺖ ﮐﻪ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺗﻐﯿﯿﺮﭘﺬﯾﺮی ذاﺗﯽ اﻧﺴﺎن و ﻏﯿﺮﻗﺎﺑﻞ ﭘﯿﺶ ﺑﯿﻨﯽ ﺑﻮدن ﻓﻌﺎﻟﯿﺖ ﻫﺎ، ﻫﺮﮔﺰ اﯾﻤﻨﯽ ﮐﺎﻣﻞ ﺣﺘﯽ ﺑﺮای ﯾﮏ دوره ﮐﻮﺗﺎه ﻣﺪت ﻧﯿﺰ وﺟﻮد ﻧﺪارد. • ﺳﯿﺴﺘﻢ: ﻋﺒﺎرت اﺳﺖ از ﻣﺠﻤﻮﻋﻪ اﻓﺮاد، ﺗﺠﻬﯿﺰات، ﻗﻮاﻧﯿﻦ، روش ﻫﺎ و دﺳﺘﻮراﻟﻌﻤﻞ ﻫﺎ ﮐﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر اﺟﺮای ﯾﮏ ﻓﻌﺎﻟﯿﺖ ﻣﻌﯿﻦ در ﯾﮏ ﻣﺤﯿﻂ ﺧﺎص ﮐﻨﺎر ﯾﮑﺪﯾﮕﺮ ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮﻧﺪ و ﻫﺪف ﺧﺎﺻﯽ را دﻧﺒﺎل ﻣﯽ ﮐﻨﻨﺪ. • ﺧﺮاﺑﯽ: واﻗﻌﻪ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ رﯾﺰی ﻧﺸﺪه و ﮔﺎﻫﯽ ﺻﺪﻣﻪ آﻓﺮﯾﻦ ﯾﺎ ﺧﺴﺎرت رﺳﺎن ﮐﻪ اﻧﺠﺎم و ﯾﺎ ﭘﯿﺸﺮﻓﺖ ﯾﮏ ﻓﻌﺎﻟﯿﺖ ﯾﺎ ﮐﺎر را ﻣﺨﺘﻞ ﻣﯽ ﺳﺎزد و ﻫﻤﻮاره در اﺛﺮ ﯾﮏ ﻋﻤﻞ ﯾﺎ ﺷﺮاﯾﻂ ﻧﺎاﯾﻤﻦ و ﯾﺎ ﺗﺮﮐﯿﺒﯽ از آن دو ﺑﻪ وﻗﻮع ﻣﯽ ﭘﯿﻮﻧﺪد. • ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ: ﻋﺒﺎرت اﺳﺖ از ﯾﮏ ﺗﻮﺻﯿﻒ ﻃﺒﻘﻪ ﺑﻨﺪی ﺷﺪه از ﺳﻄﺢ ﺧﻄﺮات ﺑﺮ اﺳﺎس ﭘﺘﺎﻧﺴﯿﻞ واﻗﻌﯽ ﯾﺎ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﺷ ﺪه آﻧﻬﺎ در اﯾﺠﺎد ، ﺗﺨﺮﯾﺐ، آﺳﯿﺐ و ﺟﺮاﺣﺖ. • اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع: ﻋﺒﺎرت اﺳﺖ از اﻣﮑﺎن ﺑﺮوز ﺷﺮاﯾﻂ ﺧﺎص در ﯾﮏ وﺿﻌﯿﺖ زﻣﺎﻧﯽ و ﻣﮑﺎﻧﯽ ﻣﻌﯿﻦ. • رﯾﺴﮏ: ﻋﺒﺎرت اﺳﺖ از ﺑﺰرﮔﯽ ﺧﻄﺮ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع و ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ. • دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ: ﺑﻪ ﺑﺮآورد اﺣﺘﻤﺎل روی دادن ﯾﮏ ﭘﺪﯾﺪه ﻣﺎﻧﻨﺪ ﺳﯿﻼب در ﯾ ﮏ ﺑﺎزه زﻣﺎﻧﯽ ﻣﺸﺨﺺ ﮔﻔﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻣﻌﻤﻮﻻ ﺑﻪ وﺳﯿﻠﻪ داده ﻫﺎی آﻣﺎری ﮔﺬﺷﺘﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر دﺳﺖ ﯾﺎﺑﯽ ﺑﻪ ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﺗﮑﺮار ﯾﮏ ﭘﺪﯾﺪه در ﯾﮏ دوره زﻣﺎﻧﯽ ﻣﺸﺨﺺ اﺳﺖ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 35 • :ﻋﻤﺮ ﻣﻔﯿﺪ ﺣﺪاﮐﺜﺮ زﻣﺎﻧﯽ ﮐﻪ ﯾﮏ ﺳﯿﺴﺘﻢ در ﺷﺮاﯾﻄﯽ ﮐﻪ ﺗﺤﺖ ﻣﺮاﻗﺒﺖ و ﻧﮕﻬﺪاری ﭘﯿﻤﺎﻧﮑﺎر ﺑﺎزرﺳﯽ ﻣﺤﺎﻓﻈﺖ و ﺗﻌﻤﯿ ﺮ (IMR) .ﻗﺮار دارد، ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺑﻬﺮه وری ﻣﻔﯿﺪ ﺑﺮای ﻣﺠﻤﻮﻋﻪ ﺳﯿﺴﺘﻢ داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ 3 - 1 - 2 - ارزﯾﺎﺑﯽ رﯾﺴﮏ ﺑﻪ روش ﺣﺎﻻت ﺷﮑﺴﺖ و ﺗﺠﺰﯾﻪ و ﺗﺤﻠﯿﻞ اﺛﺮات آن1 ﯾﮏ ﻓﺮآﯾﻨﺪ اﺳﺘﻘﺮاﯾﯽ اﺳﺖ ﮐﻪ ﻋﻤﺪﺗﺎ ﺑﺎ ﻫﺪف ﺷﻨﺎﺳﺎﯾﯽ ﺣﺎﻻت ﺧﺮاﺑﯽ ﺑﺎﻟﻘﻮه اﺟﺰا و ﮐﺎرﮐﺮد ﻫﺎ و اﺗﺨﺎذ راه ﮐﺎر ﻣﻨﺎﺳﺐ ﺑﺮای ﺣﺬف ﯾﺎ ﺗﻘﻠﯿﻞ رﯾﺴﮏ ﻣﺘﻨﺎﻇﺮ ﺑﺎ آن اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﺷﻮد. در اﯾﻦ روش ﺳﯿﺴﺘﻢ ﮐﻠﯽ ﺑﻪ اﺟﺰای ﮐﻮﭼﮑﺘﺮ ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺷﺪه و ﺣﺎﻻت ﺧﺮاﺑﯽ ﺑﺮای ﻫﺮ ﺟﺰء ﺑﻪ ﻃﻮر ﺟﺪاﮔﺎﻧﻪ ﺑﺮرﺳﯽ و ارزﯾﺎﺑﯽ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﻣﺮاﺣﻞ ارزﯾﺎﺑﯽ رﯾﺴﮏ ﺑﻪ روش ﺣﺎﻻت ﺷﮑﺴﺖ و ﺗﺠﺰﯾﻪ و ﺗﺤﻠﯿﻞ اﺛﺮات آن ﺑﻪ ﺷﺮح زﯾﺮ اﺳﺖ: 1( ﺷﻨﺎﺳﺎﯾﯽ ﺳﯿﺴﺘﻢ، ﮐﺎرﮐﺮدﻫﺎ و اﺟﺰای آن 2( ﺷﻨﺎﺳﺎﯾﯽ ﺣﺎﻻت ﺧﺮاﺑﯽ اﺟﺰاء و ﻋﻠﻞ آﻧﻬﺎ 3( ﺑﺮرﺳﯽ اﺛﺮات ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎی ﺷﻨﺎﺳﺎﯾﯽ ﺷﺪه 4( ﺑﺤﺚ و ﻧﺘﯿﺠﻪ ﮔﯿﺮی و اراﺋﻪ راه ﺣﻞ ﻫﺎ و ﭘﯿﺸﻨﻬﺎدات ﮐﻨﺘﺮﻟﯽ و اﺻﻼﺣﯽ 1 ( ﺷﻨﺎﺳﺎﯾﯽ ﺳﯿﺴﺘﻢ، ﮐﺎرﮐﺮدﻫﺎ و اﺟﺰای آن در اﯾﻦ ﻣﺮﺣﻠﻪ ﺑﺎﯾﺪ ﮐﺎرﮐﺮدﻫﺎی ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺑﻪ ﺧﻮﺑﯽ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﺷﺪه و ﺣﺎﻻت ﻋﻤﻠﯿﺎﺗﯽ ﻣﺨﺘﻠﻒ آن ﻣﺸﺨﺺ ﺷﻮد. ﻋﻼوه ﺑﺮ ﻣﻮارد ﯾﺎد ﺷﺪه داﺷﺘﻦ اﻃﻼﻋﺎت زﯾﺮ ﻧﯿﺰ ﺿﺮوری ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد: (أ ﮐﺎرﮐﺮدﻫﺎی اﺻﻠﯽ ﺳﯿﺴﺘﻢ. (ب ﻣﺤﺪودﯾﺖ ﻫﺎی ﮐﺎرﮐﺮدی ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﮐﻞ ﺳﯿﺴﺘﻢ و ﻫﺮ ﮐﺪام از اﺟﺰاء آن. (ج ﺧﺼﻮﺻﯿﺎت ﻣﺤﯿﻄﯽ ﮐﻪ ﺳﯿﺴﺘﻢ در آن ﮐﺎر ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. 2 ( ﺷﻨﺎﺳﺎﯾﯽ ﺣﺎﻻت ﺧﺮاﺑﯽ اﺟﺰاء و ﻋﻠﻞ آﻧﻬﺎ در اﯾﻦ ﻣﺮﺣﻠﻪ ﻻزم اﺳﺖ ﺣﺎﻻت ﺧﺮاﺑﯽ اﺟﺰاء درﮐﻠﯿﻪ ﺣﺎﻻت ﻋﻤﻠﯿﺎﺗﯽ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻣﺸﺨﺺ ﺷﻮد. ﻗﺎﺑﻞ ذﮐﺮ اﺳﺖ ﮐﻪ ﺣﺎﻟﺖ ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺮ ﺟﺰء ﺑﺼﻮرت اﺛﺮاﺗﯽ ﮐﻪ ﺧﺮاﺑﯽ ﺑﺮ اﺳﺎس آن ﻣﺸﺨﺺ ﻣﯽ ﺷﻮد ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﯽ ﮔﺮدد. ﻣﺮﺣﻠﻪ ﻣﺸﺨﺺ ﮐﺮدن ﺣﺎﻻت ﺧﺮاﺑﯽ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﺑﻄﻮر ﮐﺎﻣﻞ، ﺟﺎﻣﻊ و دﻗﯿﻖ ﺻﻮرت ﭘﺬﯾﺮد زﯾﺮا آﻧﺎﻟﯿﺰ اﺻﻠﯽ ﺑﺮ اﺳﺎس آن ا ﻧﺠﺎم ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ. 3 ( ﺑﺮرﺳﯽ اﺛﺮات ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎی ﺷﻨﺎﺳﺎﯾﯽ ﺷﺪه در اﯾﻦ ﻣﺮﺣﻠﻪ اﺛﺮات ﻫﺮ ﺣﺎﻟﺖ ﺧﺮاﺑﯽ ﺑﻄﻮر ﻗﺎﻧﻮﻧﻤﻨﺪ روی ﮐﺎرﮐﺮد ﺳﯿﺴﺘﻢ و ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ روی اﺟﺰاء آن ﺗﻌﯿﯿﻦ و ﺑﺮرﺳﯽ ﻣﯽ ﺷ ﻮد، اﯾﻦ اﺛﺮات ﺑﺎ ﻓﺮض اﯾﻨﮑﻪ ﺗﻨﻬﺎ ﯾﮏ ﺣﺎﻟﺖ ﺧﺮاﺑﯽ وﺟﻮد داﺷﺘﻪ و ﺳﺎﯾﺮ اﺟﺰاء در ﺣﺎﻟﺖ ﻃﺒﯿﻌﯽ ﮐﺎر ﻣﯽ ﮐﻨﻨﺪ ﺑﻄﻮر ﮐ ﺎﻣﻞ ﺗﺸ ﺮﯾﺢ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ اﺛﺮات ﺑﺎ ﻣﺪﻧﻈﺮ ﻗﺮار دادن ﻣﺘﻐﯿﺮﻫﺎی ﻣﻬﻢ ﺳﯿﺴﺘﻢ و ﺗﻐﯿﯿﺮات آﻧﻬﺎ آﺳﺎن ﺗﺮ ﻣﯽ ﺷﻮد. در ﻣﻮاﻗﻌﯽ ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ ﻣﺪﻟﺴﺎزی ﭘﺪﯾﺪه ﻫﺎی ﻓﯿﺰﯾﮑﯽ و ﯾﺎ دﻋﻮت از ﻣﺘﺨﺼﺼﯿﻦ ﺑﺮای ﻣﺸﺨﺺ ﮐﺮدن اﺛﺮات اﺣﺘﻤﺎﻟﯽ ﺗﺤﺖ ﺷﺮاﯾﻂ ﺧﺎص اﻟﺰاﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. 1 Failure mode and effect analysis (FMEA) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 36 4 ( ﺑﺤﺚ، ﻧﺘﯿﺠﻪ ﮔﯿﺮی و اراﺋﻪ ﭘﯿﺸﻨﻬﺎدات ﭘﺲ از اﻧﺠﺎم ﻣﺮاﺣﻞ ﺳﻪ ﮔﺎﻧﻪ ﻓﻮق ﺗﺤﻠﯿﻞ ﮔﺮ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻗﺎدر ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ ﮐﻪ در راﺳﺘﺎی اﻫﺪاف ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺑﺤﺚ و ﻧﺘﯿﺠﻪ ﮔﯿﺮی را اﻧﺠﺎم داده و ﭘﯿﺸﻨﻬﺎدات و راه ﺣﻞ ﻫﺎی اﺣﺘﻤﺎﻟﯽ را اراﺋﻪ ﮐﻨﺪ. 3 - 1 - 3 - ﻓﺮآﯾﻨﺪ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻋﺪد رﯾﺴﮏ ﺧﺮاﺑﯽ ﺑﺎ روش ﺣﺎﻻت ﺷﮑﺴﺖ و ﺗﺠﺰﯾﻪ و ﺗﺤﻠﯿﻞ اﺛﺮات آن ﻣﻮﺿﻮﻋﺎت ارا ﺋﻪ ﺷﺪه ﺗﺎ اﯾﻦ ﺑﺨﺶ ﻣﺮوری ﺑﺮ ﻣﻘﺪﻣﻪ و ﺗﺸﺮﯾﺢ روش ﺣﺎﻻت ﺷﮑﺴﺖ و ﺗﺠﺰﯾﻪ و ﺗﺤﻠﯿﻞ اﺛﺮات آن ﺑﻮد. ﭘﺲ از ﺟﻤﻊ آوری اﻃﻼﻋﺎت ﮐﺎﻣﻞ از ﭼﻬﺎر ﻣﺮﺣﻠﻪ ذﮐﺮ ﺷﺪه ﻻزم اﺳﺖ ﭘﺎراﻣﺘﺮی ﺑﻪ ﻧﺎم ﻋﺪد اوﻟﻮﯾﺖ رﯾﺴﮏ2 ﺗﻌﺮﯾﻒ ﮔﺮدد ﮐﻪ ﺑﻪ وﺳﯿﻠﻪ آن رﺗﺒﻪ ﺑﻨﺪی ﺑﯿﻦ رﯾﺴﮏ ﻫﺎی ﺧﺮاﺑﯽ ﭘﺮوژه در دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺻﻮرت ﭘﺬﯾﺮد. (أ ﻋﺪد اوﻟﻮﯾﺖ رﯾﺴﮏ اﯾﻦ ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﺑﺮای ﺗﺴﻬﯿﻞ اوﻟﻮﯾﺖ ﺑﻨﺪی ﺑﯿﻦ ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ از ﻧﻈﺮ ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ و اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﺳﯿﻼب اﯾﺠﺎد ﮔﺮدﯾﺪه اﺳﺖ. ﺑﻪ ﻃﻮر ﺧﻼﺻﻪ ﺑﺮای ﻫﺮ ﺧﺮاﺑﯽ در دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻣﺸﺨﺺ ﺑﺮای ﻫﺮ دو ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ و اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع اﻋﺪادی ﺑﯿﻦ 0 ﺗﺎ 10 اﺧﺘﺼﺎص داده ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ در ﺟﺪول 3 - 1 ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ و از ﺣﺎﺻﻞ ﺿﺮب آن ﻫﺎ ﻋﺪد اوﻟﯿﺖ رﯾﺴﮏ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﮔﺮدد ﮐﻪ ﻫﺮﭼﻘﺪر اﯾﻦ ﻋﺪد ﺑﻪ 100 ﻧﺰدﯾﮏ ﺗﺮ ﺑﺎﺷﺪ رﯾﺴﮏ ﺧﺮاﺑﯽ ﺑﺤﺮاﻧﯽ ﺗﺮ اﺳﺖ و ﻻزم اﺳﺖ ﺑﺎ اوﻟﻮﯾﺖ ﺑﯿﺸﺘﺮی ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ اﺻﻼح و ﺑﺮرﺳﯽ آن ﭘﺮداﺧﺖ و ﺑﺮﻋﮑﺲ؛ ﻫﺮﭼﻘﺪر اﯾﻦ ﻋﺪد، ﺑﻪ ﻋﺪد ﺻﻔﺮ ﻧﺰدﯾﮏ ﺗﺮ ﺷﻮد از اوﻟﻮﯾﺖ ﺑﺮرﺳﯽ ﭘﺎﯾﯿﻦ ﺗﺮی ﺑﺮﺧﻮرداراﺳﺖ. ﻻزم ﺑﻪ ذﮐﺮ اﺳﺖ ﮐﻪ ﻋﺪد اوﻟﻮﯾﺖ رﯾﺴﮏ در روش ﺣﺎﻻت ﺷﮑﺴﺖ و ﺗﺠﺰﯾﻪ و ﺗﺤﻠﯿﻞ اﺛﺮات آن ﻫﻤﺎن ﻋﺪد رﯾﺴﮏ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ و ﺑﺮای درک ﺑﻬﺘﺮ در اﯾﻦ روش ﺑﺎ ﻧﺎم ﻋﺪد اوﻟﻮﯾﺖ رﯾﺴﮏ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﻣﻌﺎدﻟﮥ 3 - 1 اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﺳﯿﻼب*ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ ﺧﺮاﺑﯽ= ﻋﺪد اوﻟﻮﯾﺖ رﯾﺴﮏ3 :در اداﻣﻪ ﺑﻪ ﺷﺮح ﻧﺤﻮه ی ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ ﺧﺮاﺑﯽ و اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﭘﺮداﺧﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد ب( ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ ﺧﺮاﺑﯽ4 ﺑﺮای ﺑﻪ دﺳﺖ آوردن ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ ﺧﺮاﺑﯽ ﻻزم اﺳﺖ ﺗﺎ ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ ﺑﺮﻣﺒﻨﺎی ﯾﮑﺴﺮی ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﻫﺎی ﻋﺪدی ﻣﻌﺎدل ﺳﺎزی ﺷﻮﻧﺪ. ﺑﻪ اﯾﻦ ﻣﻨﻈﻮر اﺑﺘﺪا ﺟﺮاﺣﺎت، ﺣﻮادث و ﺧﺴﺎرات ﻣﻮﺟﻮد در ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ ﺑﺮ اﺳﺎس ﻧﻈﺮ ﮐﺎرﻓﺮﻣﺎ و ﺧﺒﺮﮔﺎن ﭘﺮوژه ﺑﻪ ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﻫﺎی ﮐﯿﻔﯽ ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ ﺗﺒﺪﯾﻞ ﺷﺪه و ﺳﭙﺲ ﺑﺎ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﻣﻌﺎدل ﮐﻤﯽ ﺑﺮای ﻫﺮﮐﺪام از اﯾﻦ ﭘﺎراﻣﺘ ﺮ ﻫﺎ، اﻣﺘﯿﺎز ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ ﺧﺮاﺑﯽ ﻣﻌﺎدل ﮐﻤﯽ ﺑﻪ د ﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﺪ. در اﯾﻦ ﻗﺴﻤﺖ ﺑﺎﯾﺪ دﻗﺖ ﺷﻮد ﮐﻪ ﺧﺮاﺑﯽ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ از ﻫﻤﻪ ی ﺟﻨﺒﻪ ﻫﺎی اﻗﺘﺼﺎدی، اﺟﺘﻤﺎﻋﯽ، ﺳﯿﺎﺳﯽ و اﻣﻨﯿﺘﯽ ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﯽ و ارزﯾﺎﺑﯽ ﻗﺮار ﮔﯿﺮد و ﺑﺎ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ اﺛﺮات و ﭘﯿﺎﻣﺪ ﻫﺎی ﮐﺎﻣﻞ آن ﺧﺮاﺑﯽ، اﻣﺘﯿﺎز ﮐﻤﯽ ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ ﺧ ﺮاﺑﯽ اﺧﺘﺼﺎص ﯾﺎﺑﺪ. 2 Risk riority number (RPN) 3 RPN= Effect severity * Occurrence probability 4 Effect severity ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 37 ﺟﺪول3 - 1: ﺷﺪت ﭘ ﺎﻣﺪﯿ و ﻣﻌﺎدل اﻣﺘ ﯽﮐﻤ ﺎزﯿ ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ ﺧﺮاﺑﯽ اﻣﺘﯿﺎز ﮐﻤﯽ ﻓﺎﻗﺪ اﺛﺮ 1 ﺧﯿﻠﯽ ﮐﻢ 2 ﮐﻢ3 ﮐﻢ ﺗﺎ ﻣﺘﻮﺳﻂ 4 ﻣﺘﻮﺳﻂ 5 ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺑﻪ ﺑﺎﻻ 6 زﯾﺎد 7 ﺑﺴﯿﺎر زﯾﺎد 8 ﮐﺎﻣﻼ ﺧﻄﺮﻧﺎک 9 ﺑﺤﺮاﻧﯽ 10 (ج اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع5 اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع در اﯾﻦ ﺑﺨﺶ از ﺣﺎﺻﻞ ﺿﺮب ﻣﻮﻟﻔﻪ اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﺳﯿﻼب در ﻣﻮﻟﻔﻪ ی اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﺧﺮاﺑﯽ ﺑﻪ دﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﺪ. ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺑﺎﻻ آﻣﺪن ﺳﻄﺢ آب )وﻗﻮع ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻣﺸﺨﺺ( اﯾﻦ ﮐﻪ ﺧﺮاﺑﯽ اﺗﻔﺎق ﻣﯽ اﻓﺘﺪ ﯾﺎ ﺧﯿﺮ ﻣﻮﺿﻮع ﭘﯿﭽﯿﺪه ای اﺳﺖ. ﺑﻪ اﯾﻦ ﻣﻨﻈﻮر ﻓﺮض ﻣﯽ ﮔﺮدد ﮐﻪ اﮔﺮ ﺗﺮاز آب ﺑﻪ ﺣﺪ وﻗﻮع ﺧﺮاﺑﯽ ﺑﺮﺳﺪ آن ﺧﺮاﺑﯽ ا ﺗﻔﺎق ﺑﯿﻔﺘﺪ و در واﻗﻊ اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﺧﺮاﺑﯽ ﺑﺮاﺑﺮ 1 ﻗﺮار داده ﻣﯽ ﺷﻮد ﺗﺎ در راﺑﻄﻪ ﻋﺪد اوﻟﻮﯾﺖ رﯾﺴﮏ ﺑﯽ اﺛﺮ ﺑﺎﺷﺪ. درﻧﺘﯿﺠﻪ ﻣﻨﻈﻮر از اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع در اداﻣﻪ ﺑﺮرﺳﯽ ﻫﺎ، اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﺳﯿﻼب اﺳﺖ . در اداﻣﻪ ﺑﻪ ﻧﺤﻮه ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﺳﯿﻼب ﭘﺮداﺧﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد: اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﯾﮏ ﭘﺪﯾﺪه ﻣﺎﻧﻨﺪ ﺳﯿﻼب (P) در دوره ی زﻣﺎﻧﯽ ﻋﻤﺮ ﻣﻔﯿﺪ ﺳﺎزه (n) ﻋﺪدی ﺑﯿﻦ ﺻﻔﺮ ﺗﺎ ﯾﮏ اﺳﺖ ﮐﻪ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﺗﺠﺮﺑﯽ زﯾﺮ ﻗﺎﺑﻞ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ اﺳﺖ: ﻣﻌﺎدﻟﮥ 3 - 2 = 1 1 −"1 − # 100 $ T ،دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼبn ﻋﻤﺮ ﻣﻔﯿﺪ ﺳﺎزه ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ وP .اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﺳﯿﻼب اﺳﺖ 5 Occurrence probability ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 38 (د ﻣﺮﺗﺐ ﺳﺎزی رﯾﺴﮏ ﻫﺎ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﺑﺰر ﮔﯽ اﻣﺘﯿﺎز رﯾﺴﮏ ﺑﺮای اﻧﺠﺎم ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ ﺑﯿﻦ اﻋﺪاد اوﻟﻮﯾﺖ رﯾﺴﮏ ﺑﺮای ﻫﺮﮐﺪام از ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ در دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻣﺸﺨﺺ، در ﻣﺮاﺟﻊ ﻣﺨﺘﻠﻒ روش ﻫﺎ و اﻟﮕﻮﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻔﯽ ﭘﯿﺸﻨﻬﺎد ﮔﺮدﯾﺪه اﺳﺖ (AIAG, 2008) . در ﻫﺮ ﭘﺮوژه ای ﻻزم اﺳﺖ ﺑﺮرﺳﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ رﯾﺴﮏ ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ از ﭼﻪ اﻟﮕﻮﯾﯽ ﭘﯿﺮوی ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. اﯾﻦ اﻟﮕﻮ ﻫﺎ ﻣﻌﻤﻮﻻ از روی ﻧﻈﺮات ﮐﺎرﺷﻨﺎﺳﺎن، ﺧﺒﺮﮔﺎن و ﻣﺘﺨﺼﺼﺎن ﭘﺮوژه و ﻣﯿﺰان رﯾﺴﮏ ﭘﺬﯾﺮی ﮐﺎرﻓﺮﻣﺎ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﮔﺮدﻧﺪ. ﺑﻪ اﯾﻦ ﻣﻨﻈﻮر اﻟﮕﻮ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻔﯽ ﺑﺮای اراﺋﻪ ﺣﺎﻻت رﯾﺴﮏ ﮐﻢ، ﻣﺘﻮﺳﻂ و زﯾﺎد ﭘﯿﺸﻨﻬﺎد ﮔﺮدﯾﺪه اﺳﺖ. ﺑﻪ ﺳﻪ ﻣﻮرد از اﻟﮕﻮ ﻫﺎی رﯾﺴﮏ ﮐﻪ در ﻣﺮاﺟﻊ ﻋﻠﻤﯽ و ﮐﺘﺎب ﻫﺎ ﺑﻪ آن ﻫﺎ اﺷﺎره ﺷﺪه اﺳﺖ در اداﻣﻪ ﭘﺮداﺧﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد: 1( در اﻟﮕﻮی اول ﻫﺮﭼﻪ ﻣﻘﺪار ﻋﺪدRPN ﺑﺎﻻﺗﺮ ﺑﺎﺷﺪ، ﻣﻘﺪار رﯾﺴﮏ ﺑﯿﺸﺘﺮی از ﻃﺮف آن ﺧﺮاﺑﯽ در دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻣﺸﺨﺺ، ﺟﺰء ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ و ﻣﺠﻤﻮﻋﻪ ﺳﯿﺴﺘﻢ را ﺗﻬﺪﯾﺪ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ و درﻧﺘﯿﺠﻪ اوﻟﻮﯾﺖ ﺑﯿﺸﺘﺮی ﺑﺮای ﺑﺮرﺳﯽ و اﺻﻼح دارد. 2( اﻟﮕﻮی دوم ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎی اﻋﺪا د ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ و اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع اﺳﺖ ﮐﻪ در آن ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ ﻫﺎی در ﺑﺎزه 9 اﻟﯽ10 و اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﺑﯿﺸﺘﺮ از2 .را اوﻟﻮﯾﺖ ﺑﺎﻻ در ﻧﻈﺮ ﻣﯽ ﮔﯿﺮد 3( در اﻟﮕﻮی ﺳﻮم ﻧﯿﺰ ﯾﮏ ﻧﻤﻮدار ﺑﺮای ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ ﺑﯿﻦ رﯾﺴﮏ ﻫﺎ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ و اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﺳﯿﻼب اراﺋﻪ ﮔﺮدﯾﺪه اﺳﺖ ﮐﻪ در ﺷﮑﻞ 3 - 1 .ﻧﻤﺎﯾﺶ داده ﺷﺪه اﺳﺖ ﺷﮑﻞ 3 - 1: راﺑﻄﻪ ﺑ ﯿﻦ ﺷﺪت ﭘ ﺎﻣﺪﯿ و اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع و ﻫﻤﭽﻨ ﯿﻦ ﻣﻨﺎﻃﻖ دارا اوﻟﻮ ی ﯾﺖ ﺑﺮرﺳ ﺴﮏﯾر ﯽ ﮐﻢ، ﻣﺘﻮﺳﻂ و ز ﺎدﯾ )AIAG,2008 ( 3 - 2 - ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ و ﻧﺘﺎﯾﺞ رﯾﺴﮏ ﺳﯿﻼب ﺑﺮای ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ﺑﺮ اﺳﺎس ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻫﯿﺪروﻟﻮژی 100 و200 ﺳﺎﻟﻪ 3 - 2 - 1 - ﺳﻨﺎرﯾﻮ ﻫﺎی وﻗﻮع ﺳﯿﻼب و ﺗﺮاز آب ﻣﻌﺎدل ﻫﺮ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺑﺮای اﻧﺠﺎم ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت رﯾﺴﮏ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ اﯾﻦ ﻣﺒﺤﺚ ﻻزم اﺳﺖ ﺗﺎ در دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﻣﻘﺪار ﺗﺮاز آب ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب ﺗﻌﯿﯿﻦ ﮔﺮدد. ﺑﺮای ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺗﺮاز آب ﺑﻪ ازای ﻫﺮ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ، ﮔﺮوه ﻫﯿﺪروﻟﻮژی از آﻧﺎﻟﯿﺰ داده ﻫﺎی اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی و ﻓﺮﺿﯿ ﺎت ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 39 اوﻟﯿﻪ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ وﺿﻌﯿﺖ ﻗﺒﻞ از ﺑ ﺎرش اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. ﺑﻪ اﯾﻦ ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﺮزی ﮐﻪ در ﻗﺒﻞ و در ﻃﻮل ﺑﺎرش در ﻣﻨﻄﻘﻪ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد ﺳﻨﺎرﯾﻮ ﮔﻔﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. در اﯾﻦ ﻣﺜﺎل از دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 100 و200 .ﺳﺎﻟﻪ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ ﮐﻪ ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﺣﺎﻟﺖ در ﻣﺠﺎورت ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ﻣﻘﺪار ﺗﺮاز ﺳﯿﻼب ﺑﺎ د وره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 100 ﺳﺎﻟﻪ و 200 ﺳﺎﻟﻪ ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ5,23 و5,26 ﻣﺘﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. در اداﻣﻪ و در ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت رﯾﺴﮏ از اﯾﻦ دو ﺗﺮاز ﺑﺮای ﻣﺸﺨﺺ ﮐﺮدن ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﺗﺮاز ﺳﯿﻼب ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﺷﻮد. 3 - 2 - 2 - ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ رﯾﺴﮏ ﺳﯿﻼب ﺑﺮای ﯾﮏ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ﺑﻪ ﻃﻮر ﮐﻠﯽ ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ رﯾﺴﮏ در اﺑﺘﺪا ﻻزم اﺳﺖ ﭼﻬﺎر ﮔﺎم ﻣﻌﺮﻓﯽ ﺷﺪه ﺑﻪ روش ﺣﺎﻻت ﺷﮑﺴﺖ و ﺗﺠﺰﯾﻪ و ﺗﺤﻠﯿﻞ اﺛﺮات آن ﺑﺮای ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ ﭘﯿﺎده ﺷﻮد. در اﯾﻦ روش اﺑﺘﺪا ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺻﻠﯽ ﺑﻪ اﺟﺰای ﻣﺨﺘﻠﻔﯽ ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺑﻨﺪی ﻣﯽ ﺷﻮد و ﻫﺮ ﺟﺰﺋﯽ از ﺳﯿﺴﺘﻢ ﭘﺲ از ﺷﻨﺎﺳﺎﯾﯽ ﮐﺎرﮐﺮد ﻫﺎ، وﻇﺎﯾﻒ آن در ﺳﯿﺴﺘﻢ و ﺣﺎﻻت ﺧ ﺮاﺑﯽ ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ ﺑﻪ ﺑﺮرﺳﯽ ﭘﯿﺎﻣﺪ ﻫﺎی ﺑﻪ وﻗﻮع ﭘﯿﻮﺳﺘﻪ از ﺧﺮاﺑﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﻋﺎﻣﻞ ﭘﺪﯾﺪ آورﻧﺪه ﺧﺮاﺑﯽ ﮐﻪ در اﯾﻦ ﻣﺒﺤﺚ ﺳﯿﻼب اﺳﺖ، ﭘﺮداﺧﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ رﯾﺴﮏ ﺟﺎده ﻫﺎ ﻻزم اﺳﺖ ﺗﺎ ﺑﺎ ﻃﺮح ﺳﻮال و ﻣﺸﻮرت ﺑﺎ ﮐﺎرﺷﻨﺎﺳﺎن اﯾﻦ زﻣﯿﻨﻪ، ﺧﺒﺮﮔﺎن، ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻫﺎی ﻣﯿﺪاﻧ ﯽ و ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﺗﺼﺎوﯾﺮ ﻣﺮﺑ ﻮط ﺑﻪ ﺧﺮاﺑﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب در ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ ﻟﯿﺴﺖ ﮐﺎﻣﻠﯽ از ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ و ﭘﯿﺎﻣﺪ ﻫﺎی ﺧﺮاﺑﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ را ﺗﻬﯿﻪ ﮐﺮد. در ﺟﺪول 3 - 2 ﻟﯿﺴﺘﯽ از ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ و ﭘﯿﺎﻣﺪ ﻫﺎی ﻧﺎﺷﯽ از ﺧﺮاﺑﯽ ﺟﺎده ﻫﺎ در ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 اراﺋﻪ ﮔﺮدﯾﺪه اﺳﺖ. ﭘﺲ از ﺑﻪ دﺳﺖ آوردن ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ و ﭘﯿﺎﻣﺪ ﻫﺎی آن ﺑﺎﯾﺪ زﻣﯿﻨﻪ ﻫﺎی وﻗﻮع آن ﺧﺮاﺑﯽ ﻣﺸﺨﺺ ﮔﺮدد ﮐﻪ ﺑﻪ ﺧﺼﻮﺻﯿﺎت ﺗﺮاز ﺳﯿﻼب در ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ ﻣﺮﺑﻮط اﺳﺖ. ﺑﺮای درک ﺑﻬﺘﺮ ﻻزم ﺑﻪ ذﮐﺮ اﺳﺖ ﮐﻪ ﻫﺮ ﺧﺮاﺑﯽ در ﺷﺮاﯾﻂ ﺧﺎص ﻣﮑﺎﻧﯽ و زﻣﺎﻧﯽ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺳﯿﻼب اﺗﻔﺎق ﻣﯽ اﻓﺘﺪ ﮐﻪ اﯾﻦ ﺷﺮاﯾﻂ ﺑﻪ ﺗﺮاز آب ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ در دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺘﻔﺎو ت ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺑﻨﺪی ﻣﯽ ﺷﻮد. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 40 ﺟﺪول3 - 2 :دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪ ی ﺧﺮاﺑ یﻫﺎ ﯽ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 و ﺣﺎﻻت ﺣﺪ ی وﻗﻮع ﺧﺮاﺑ ﯽ در ﺗﺮاز ﻫﺎ ی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺳ ﻼبﯿ در اداﻣﻪ اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب، ﺑﻪ ﮐﻤﮏ ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ و ﺑﺎ داﺷﺘﻦ دو ﻣﻘﺪار ﻋﻤﺮ ﻣﻔﯿﺪ ﺳﺎزه و دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﮔﺮدد. ﭘﺲ از ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ و ﺣﺎﻻت ﺣﺪی ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻫﺮ ﺧﺮاﺑﯽ، ﺑﺮ اﺳﺎس اﯾﻦ ﺣﺎﻻت ﺣﺪی و ﻣﯿﺰان ﺗﺎﺛﯿﺮﮔﺬاری ﺧﺮاﺑﯽ ﺑﺮ ﮐﻞ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺑﻪ ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪی ﺑﯿﻦ 1 ﺗﺎ10 اﺧﺘﺼﺎص داده ﻣﯽ ﺷﻮد. اﯾﻦ ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ ﻫﺎ ﺑﺎ اﻓﺰاﯾﺶ آﺛﺎر و ﭘﯿﺎﻣﺪ ﻫﺎی ﺧﺮاﺑﯽ ﺑﻪ ﻋﺪد 10 ﻧﺰدﯾﮏ ﺗﺮ و ﻫﺮﭼﻪ ﮐﻢ اﺛﺮ ﺗﺮ و ﭘﯿﺎﻣﺪ ﭘﺎﯾﯿﻦ ﺗﺮی داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ ﺑﻪ ﻋﺪد1 ﻧﺰدﯾﮏ ﺗﺮ اﺳﺖ. در اداﻣﻪ و در ﺟﺪول 3 - 3 ه زﺣﻮ ﻧﻤﺮه دﻫﯽ ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ ﺑﻪ ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ آورده ﺷﺪه اﺳﺖ: ﺟﺪول 3 - 3: ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع و ﻧﺤﻮه اﺧﺘﺼﺎص ﺷﺪت ﭘ ﺎﻣﺪﯿ ﺧﺮاﺑ ﯽ در ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ﺑﺮای دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب 100 و200 ﺳﺎﻟﻪ ﭘﺲ از اﺧﺘﺼﺎص ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ ﻫﺎ ﺑﻪ ﻫﺮﮐﺪام از ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ و ﺑﺎ داﺷﺘﻦ اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﺳﯿﻼب در دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺘﺨﻠﻒ ﻣﯽ ﺗﻮان اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ ﻫﺮ ﮐﺪام از ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ را ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﮐﺮد. اﯾﻦ اﻋﺪاد ﻫﺮﭼﻪ ﺑﻪ ﻋﺪد 100 ﮐﻪ ﺣﺎﺻﻞ ﺿﺮب اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع 10 در ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ 10 اﺳﺖ ﻧﺰدﯾﮑﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ ﺑﻪ ﻣﻌﻨﯽ ﺑﺎﻻ ﺑﻮدن رﯾﺴﮏ ﺗﻠﻘﯽ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﭘﺲ از ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ ﺧﺮاﺑﯽ، از ﺑﯿﻦ اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ ﻫﺎی ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه رﯾﺴﮏ ﻫﺎی ﺑﺎ ﻋﺪد اوﻟﻮﯾﺖ ﺑﺎﻻﺗﺮ در اوﻟﻮﯾﺖ دﺳﺘﻮر ﮐﺎری ﭘﺮوژه در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد و ﺑﻪ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ رﯾﺰی ﺑﺮای ﮐﺎﻫﺶ رﯾﺴﮏ ﻫﺎی ﭘﺮوژه ﺑﺎ اوﻟﻮﯾﺖ ﺑﺎﻻﺗﺮ ﭘﺮداﺧﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺗﻮﺻﯿﻒ ردﯾﻒ دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب Elw Elr ( =5. 22) ﻧﺪارد ﻧﺪارد ﺑﺪون ﺻﺪﻣﻪ )آﺳﯿﺐ (Elw< 4.46 Elw-Elr< -0.76 ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﯾﮏ ﺳﻮم ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻻﯾﻪ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ ﻣﺴﺘﻐﺮق اﺳﺖ 1 ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ آﺳﻔﺎﻟﺖ ﻧﺎﺷﯽ از آﺑﮕﺮﻓﺘﮕﯽ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ و از ﺑﯿﻦ رﻓﺘﻦ ﺗﺮاﮐﻢ آن "1 ﺻﺪﻣﻪ )آﺳﯿﺐ ( ﺟﺰﺋﯽ <Elw< 4.46 4.76 -0.76 <ELw-ELr< -0.46 ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﮐﻞ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ ﻣﺴﺘﻐﺮق ﺷﺪه اﺳﺖ 2 ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ آﺳﻔﺎﻟﺖ1 ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ اﺳﺎس و زﯾﺮ اﺳﺎس2 ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ ﺷﺎﻧﻪ راه3 ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺷﯿﺮواﻧﯽ4 ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ ﻻﯾﻪ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ5 آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﻻﯾﻪ آﺳﻔﺎﻟﺖ6 آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ اﺳﺎس و زﯾﺮاﺳﺎس7 آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺷﯿﺮواﻧﯽ8 آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﻻﯾﻪ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ9 ﻋﺪم دﺳﺘﺮﺳﯽ ﺑﻪ ﻣﻮﻗﻊ ﺑﺮای ﺣﻮادث11 ﺧﺮوج ﺗﻮﻟﯿﺪ ﻧﻔﺖ از ﻣﺪار10 ﮔﯿﺮ ﮐﺮدن دﮐﻞ ﺣﻔﺎری12 ﮐﻮرﺷﺪن دﯾﺪ راﻧﻨﺪه وﻗﺘﯽ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻻﯾﻪ آب ﺳﺎﻧﺘﯿﻤﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ .5 روی ﺟﺎده ﺑﯿﺸﺘﺮ از13 3 4 ﺗﺮاز آب ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺟﺎده اﮐﺘﺸﺎﻓﺎت ﺷﻤﺎﻟﯽ ELw Elr - m ﺗﺨﺮﯾﺐ و ﺧﺮوج از ﺧﺪﻣﺖ Elw> 5.22 0<Elw-Elr روﮔﺬری اﺗﻔﺎق ﻣﯽ اﻓﺘﺪ ﺧﺮاﺑﯽ ﺻﺪﻣﻪ )آﺳﯿﺐ ( ﮐﻠﯽ <Elw< 4.76 5.22 -0.46 <ELw-ELr< 0 ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺗﺮاز آب ﺑﻪ ﺗﺮاز ﺟﺎده رﺳﯿﺪه اﺳﺖ 100 200 ﻓﺮض ﺗﺮاز ﺟﺎده )ﻣﺘﺮ( ﻋﻤﺮﻣﻔﯿﺪ ﺳﺎزه )ﺳﺎل( دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب )ﺳﺎل( ارﺗﻔﺎع آب )ﻣﺘﺮ( ارﺗﻔﺎع آب ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺳﻄﺢ ﺟﺎده )ﻣﺘﺮ( اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع p*10 1ً 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 5.22 25 100 5.23 0.01 0.22 2.22 4 8 7 7 7 7 8 8 8 8 9 10 10 10 5.22 25 200 5.26 0.04 0.12 1.18 4 8 8 8 8 8 9 9 9 9 10 10 10 10 ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ ﺧﺮاﺑﯽ ﺟﺎده اﮐﺘﺘﺸﺎﻓﺎتPOFداده ﻫﺎی ﺟﺎده ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 41 ﺑﺮای ﻧﻤﻮﻧﻪ در ﺟﺪول 3 - 4 ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ اﻧﺠﺎم ﮔﺮدﯾﺪه اﺳﺖ. ﻣﻌﯿﺎر رﯾﺴﮏ ﺑﺎﻻ در اﯾﻦ ﻧﻤﻮﻧﻪ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﯾﮏ ﺳﻮم ﺑﺎﻻﯾﯽ اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ ﻫﺴﺘﻨﺪ ﮐﻪ در آن ﺑﺎزه ﺑﯿﻦ ﮐﻮﭼﮑﺘﺮﯾﻦ و ﺑﺎﻻﺗﺮﯾﻦ اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ ﺑﻪ ﺳﻪ ﻗﺴﻤﺖ ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺷﺪه و ﯾﮏ ﺳﻮم ﺑ ﺎ ﻻﯾﯽ اﻋﺪاد ﺑﺎ رﻧﮓ ﻗﺮﻣﺰ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان اﻋﺪاد ﺑﺎ رﯾﺴﮏ ﺑﺎﻻ ﻣﺸﺨﺺ ﮔﺮدﯾﺪه اﻧﺪ. اﻋﺪادی ﮐﻪ در ﺑﺎزه ی ﯾﮏ ﺳﻮم ﻣﯿﺎﻧﯽ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﻧﺪ رﯾﺴﮏ ﻣﺘﻮﺳﻂ و ﺑﺎ رﻧﮓ زرد، اﻋﺪاد ﯾﮏ ﺳﻮم ﭘﺎﯾﯿﻦ ﻫﻢ رﯾﺴﮏ ﭘﺎﯾﯿﻦ و رﻧﮓ ﺳﺒﺰ ﺑﻪ آن ﻫﺎ اﺧﺘﺼﺎص داده ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺟﺪول 3 - 4 - اﻋﺪاد ر ﺴﮏﯾ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه ﺑﺮا ی ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ﺑﻪ ازا ی 13 + 1 ﻣﻮرد ﺧﺮاﺑ ﯽ و اﺧﺘﺼﺎص ﺳﻪ رﻧﮓ ﻗﺮﻣﺰ، زرد و ﺳﺒﺰ ﺑﻪ ﺗﺮﺗ ﺴﮏﯾر یﺑﺮا ﺐﯿ ﺑﺎﻻ، ﻣﺘﻮﺳﻂ و ﭘﺎ ﻦﯾﯿ ﺑﺮای دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب 100 و200 ﺳﺎﻟﻪ 3 - 2 - 3 - ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ رﯾﺴﮏ ﺳﯿﻼب ﺑﺮای ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ﺑﺮای دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب100 و200 ﺳﺎﻟﻪ ﻫﺪف از ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت رﯾﺴﮏ ، ﺷﺮح اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ ﺧﺮوﺟﯽ ﺣﺎﺻﻞ از آن اﺳﺖ. ﺧﺮوﺟﯽ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت رﯾﺴﮏ ﺳﯿﻼب ﺑﺮای ﺟ ﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 در ﺟﺪول3 - 4 ﮔﺰارش ﺷﺪه اﺳﺖ. در اﯾﻦ ﺟﺪول ﺗﻔﺎﺿﻞ ﺑﯿﺸﺘﺮﯾﻦ و ﮐﻤﺘﺮﯾﻦ اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ در ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ﺑﺮای دو دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب ﺑﻪ ﺳﻪ ﻗﺴﻤﺖ ﻣﺴﺎوی ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺷﺪه اﺳﺖ و ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﯾﮏ ﺳﻮم ﭘﺎﯾﯿﻨﯽ ﺑﻪ رﻧﮓ ﺳﺒﺰ و ﺑﻪ ﻣﻌﻨﺎی رﯾﺴﮏ ﭘﺎﯾﯿﻦ، ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﯾﮏ ﺳﻮم ﻣﯿﺎﻧﯽ ﺑﻪ رﻧﮓ زرد و ﺑﻪ ﻣﻌﻨﺎی رﯾﺴﮏ ﻣﺘﻮﺳﻂ و ﯾﮏ ﺳﻮم ﺑﺎﻻﯾﯽ ﺑﻪ رﻧﮓ ﻗﺮﻣﺰ و ﺑﻪ ﻣﻌﻨﺎی رﯾﺴﮏ ﺑﺎﻻ ﺗﻠﻘﯽ ﻣﯽ ﺷﻮد. 1( ﺑﻪ ازای ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ100 % ﺳﺎﻟﻪ، اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ ﺑﺎ درﺻﺪ ﺑﺎﻻﺗﺮ از16,38 ، در ﻗﺴﻤﺖ ﯾﮏ ﺳﻮم ﺑﺎﻻﯾﯽ ﻗﺮار دارﻧﺪ و ﺑﻪ ﻣﻌﻨﺎی رﯾﺴﮏ ﺑﺎﻻی اﯾﻦ ﺳﯿﻼب و اوﻟﻮﯾﺖ ﺑﺮرﺳﯽ ﺑﯿﺸﺘﺮ اﯾﻦ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ در ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧ ﻪ ﺷﻤﺎره 1 .ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ 2( ﺑﻪ ازای ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ200 ﺳﺎﻟﻪ، اﻋﺪاد رﯾ ﺴﮏ ﺳﯿﻼب در ﻣﺤﺪوده رﯾﺴﮏ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻗﺮار دارد و اﯾﻦ ﺑﻪ ﻣﻌﻨﯽ اوﻟﻮﯾﺖ ﺑﯿﺸﺘﺮ ﺑﺮرﺳﯽ ﺳﯿﻼب 100 ﺳﺎﻟﻪ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺳﯿﻼب200 ﺳﺎﻟﻪ اﺳﺖ؛ زﯾﺮا در ﻫﺮ دو ﺳﯿﻼب100 ﺳﺎﻟﻪ و 200 ﺳﺎﻟﻪ ﺧﺮاﺑﯽ در دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﺗﺨﺮﯾﺐ و ﺧﺮوج از ﺧﺪﻣﺖ ﻗﺮار دارد و ﻋﺎﻣﻞ ﮐﻨﺘﺮل ﮐﻨﻨﺪه اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﺳﯿﻼب ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺑﻪ دﻟ ﯿﻞ ﺑﺎﻻ ﺑﻮدن اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﺳﯿﻼب 100 ﺳﺎﻟﻪ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺳﯿﻼب200 ﺳﺎﻟﻪ، اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه ﻧﯿﺰ در ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 100 ﺳﺎﻟﻪ ﺑﯿﺸﺘﺮ از ﺳﯿﻼب200 .ﺳﺎﻟﻪ ﺑﻪ دﺳﺖ آﻣﺪ 3 - 2 - 4 - رﯾﺴﮏ ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب ﺑﺮ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﯾﻦ ﮐﻪ در اﯾﻦ ﭘﺮوژه ﻋﺒﻮر ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ از روش او ل، دوم و ﺳﻮم ﭘﯿﺸﻨﻬﺎد ﻣﯽ ﮔﺮدد، ﻻزم اﺳﺖ رﯾﺴﮏ ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ وﻗﻮع ﺳﯿﻼب ﺑﺮ اﯾﻦ ﺳﻪ ﮔﺰﯾﻨﻪ ﭘﯿﺸﻨﻬﺎدی ﺑﺮرﺳﯽ ﮔﺮدد. در اﯾﻦ ﺳﻪ روش ﻋﺒﻮر ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﻣﻮازی ﺟﺎده ﺑﻪ دﻟﯿﻞ ﻫﻢ ﺗﺮاز ﺑﻮدن ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ و ﺳﻄﺢ ﺟﺎده در ﺻﻮرت وﻗﻮع ﺧﺮاﺑﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب در ﺟﺎده، ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ ﻧﯿﺰ آﺳﯿﺐ ﻣﯽ ﺑﯿﻨﺪ. ﻟﺬا رﯾ ﺴﮏ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ و ﺟﺎده ﻧ ﺎﺷﯽ 1ً 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 100 8.89 17.77 15.55 15.55 15.55 15.55 17.77 17.77 17.77 17.77 20.00 22.22 22.22 22.22 200 4.71 9.42 9.42 9.42 9.42 9.42 10.60 10.60 10.60 10.60 11.78 11.78 11.78 11.78 دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ (ﺳﺎل)ﺳﯿﻼب (p*s )رﯾﺴﮏ ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 42 از ﺳﯿﻼب ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﯾﻦ ﺳﻪ روش اﻧﺘﻘﺎل ﺑﻪ ﯾﮑﺪﯾﮕﺮ ﻧﺰدﯾﮏ ﻫﺴﺘﻨﺪ و رﯾﺴﮏ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه از ﺟﺎده ﻫﺎ ﺑﺮای ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﻧﯿﺰ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺑﺴﻂ داده ﺷﻮد. 3 - 3 - ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ رﯾﺴﮏ ﺳﯿﻼب ﺑﺮای ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 و ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره2 ﺑﺮ اﺳﺎس دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب 2 ﺗﺎ1000 ﺳﺎﻟﻪ 3 - 3 - 1 - رﯾ ﺴﮏ ﺟﺎده ﺷﻤﺎره 1 ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ2 ﺗﺎ1000 ﺳﺎﻟﻪ ﺑﻪ ﻃﻮر ﮐﻠﯽ ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ رﯾﺴﮏ در اﺑﺘﺪا ﻻزم اﺳﺖ ﭼﻬﺎر ﮔﺎم ﺑﻪ روش ﺣﺎﻻت ﺷﮑﺴﺖ و ﺗﺠﺰﯾﻪ و ﺗﺤﻠﯿﻞ اﺛﺮات آن ﺑﺮای ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ ﭘﯿﺎده ﺷﻮد. در اﯾﻦ روش اﺑﺘﺪا ﺳﯿﺴﺘﻢ اﺻﻠﯽ ﺑﻪ اﺟﺰای ﻣﺨﺘﻠﻔﯽ ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺑﻨﺪی ﻣﯽ ﺷﻮد و ﻫﺮ ﺟﺰﺋﯽ از ﺳ ﯿﺴﺘﻢ ﭘﺲ از ﺷﻨﺎﺳﺎﯾﯽ ﮐﺎرﮐﺮد ﻫﺎ، وﻇﺎﯾﻒ آن در ﺳﯿﺴﺘﻢ و ﺣﺎﻻت ﺧﺮاﺑﯽ ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ ﺑﻪ ﺑﺮرﺳﯽ ﭘﯿﺎﻣﺪ ﻫﺎی ﺑﻪ وﻗﻮع ﭘﯿﻮﺳﺘﻪ از ﺧﺮاﺑﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﻋﺎﻣﻞ ﭘﺪﯾﺪ آورﻧﺪه ﺧﺮاﺑﯽ ﮐﻪ در اﯾﻦ ﻣﺒﺤﺚ ﺳﯿﻼب اﺳﺖ، ﭘﺮداﺧﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ رﯾﺴﮏ ﺟﺎده ﻫﺎ ﻻزم اﺳﺖ ﺗﺎ ﺑﺎ ﻃﺮح ﺳﻮال و ﻣﺸﻮرت ﺑﺎ ﮐﺎرﺷﻨﺎﺳﺎن اﯾﻦ زﻣﯿﻨﻪ، ﺧﺒﺮﮔﺎن، ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻫﺎی ﻣﯿﺪاﻧ ﯽ و ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﺗﺼﺎوﯾﺮ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺧﺮاﺑﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب در ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ ﻟﯿﺴﺖ ﮐﺎﻣﻠﯽ از ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ و ﭘﯿﺎﻣﺪ ﻫﺎی ﺧﺮاﺑﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ را ﺗﻬﯿﻪ ﮐﺮد. در ﺟﺪول 3 - 5 ﻟﯿﺴﺘﯽ از ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ و ﭘﯿﺎﻣﺪ ﻫﺎی ﻧﺎﺷﯽ از ﺧﺮاﺑﯽ ﺟﺎده ﻫﺎ در ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 اراﺋﻪ ﮔﺮدﯾﺪه اﺳﺖ. ﭘﺲ از ﺑﻪ دﺳﺖ آوردن ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ و ﭘﯿﺎﻣﺪ ﻫﺎی آن ﺑﺎﯾﺪ زﻣﯿﻨﻪ ﻫﺎی وﻗﻮع آن ﺧﺮاﺑﯽ ﻣﺸﺨﺺ ﮔﺮدد ﮐﻪ ﺑﻪ ﺧﺼﻮﺻﯿﺎت ﺗﺮاز ﺳﯿﻼب در ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮردﻧﻈﺮ ﻣﺮﺑﻮط اﺳﺖ. ﺑﺮای درک ﺑﻬﺘﺮ ﻻزم اﺳﺖ ذﮐﺮ ﺷﻮ د ﮐﻪ ﻫﺮ ﺧﺮاﺑﯽ در ﺷﺮاﯾﻂ ﺧﺎص ﻣﮑﺎﻧﯽ و زﻣﺎﻧﯽ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺳﯿﻼب اﺗﻔﺎق ﻣﯽ اﻓﺘﺪ ﮐﻪ اﯾﻦ ﺷﺮاﯾﻂ ﺑﻪ ﺗﺮاز آب ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ در دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺘﻔﺎوت ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺑﻨﺪی ﻣﯽ ﺷﻮد. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 43 ﺟﺪول3 - 5 :دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪ ی ﺧﺮاﺑ یﻫﺎ ﯽ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ2 ﺗﺎ1000 ﺳﺎﻟﻪ و ﺣﺎﻻت ﺣﺪ ی وﻗﻮع ﺧﺮاﺑ در ﯽ ﺗﺮاز ﻫﺎ ی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺳ ﻼبﯿ در اداﻣﻪ اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب، ﺑﺎ ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ، ﺑﺎ داﺷﺘﻦ دو ﻣﻘﺪار ﻋﻤﺮ ﻣﻔﯿﺪ ﺳﺎزه و دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﮔﺮدد. ﭘﺲ از ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ و ﺣﺎﻻت ﺣﺪی ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻫﺮ ﺧﺮاﺑﯽ، ﺑﺮ اﺳﺎس اﯾﻦ ﺣﺎﻻت ﺣﺪی و ﻣﯿﺰان ﺗﺎﺛﯿﺮﮔﺬاری ﺧﺮاﺑﯽ ﺑﺮ ﮐﻞ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺑﻪ ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪی ﺑﯿﻦ 1 ﺗﺎ10 اﺧﺘﺼﺎص داده ﻣﯽ ﺷﻮد. اﯾﻦ ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ ﻫﺎ ﺑﺎ اﻓﺰاﯾﺶ آﺛﺎر و ﭘﯿﺎﻣﺪ ﻫﺎی ﺧﺮاﺑﯽ ﺑﻪ ﻋﺪد 10 ﻧﺰدﯾﮏ ﺗﺮ و ﻫﺮﭼﻪ ﮐﻢ اﺛﺮ ﺗﺮ و ﭘﯿﺎﻣﺪ ﭘﺎﯾﯿﻦ ﺗﺮی داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ ﺑﻪ ﻋﺪد1 ﻧﺰدﯾﮏ ﺗﺮ اﺳﺖ. در اداﻣﻪ و در ﺟﺪول 3 - 6 ﻧﺤﻮه ﻧﻤﺮه دﻫﯽ ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ ﺑﻪ ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ آورده ﺷﺪه اﺳﺖ: ﺗﻮﺻﯿﻒ ردﯾﻒ دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی Elw Elr ( =5. 22) ELw Elr - m ﻧﺪارد ﻧﺪارد ﺑﺪون ﺻﺪﻣﻪ )آﺳﯿﺐ (Elw< 4.46 Elw-Elr< -0.76 ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﯾﮏ ﺳﻮم ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻻﯾﻪ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ ﻣﺴﺘﻐﺮق اﺳﺖ ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ آﺳﻔﺎﻟﺖ ﻧﺎﺷﯽ از آﺑﮕﺮﻓﺘﮕﯽ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ و از ﺑﯿﻦ رﻓﺘﻦ ﺗﺮاﮐﻢ آن 1ّﺻﺪﻣﻪ )آﺳﯿﺐ ( ﺟﺰﺋﯽ <Elw< 4.46 4.76 -0.76 <ELw-ELr< -0.46 ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﮐﻞ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ ﻣﺴﺘﻐﺮق ﺷﺪه اﺳﺖ ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ آﺳﻔﺎﻟﺖ 1 ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ اﺳﺎس و زﯾﺮ اﺳﺎس2 ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ ﺷﺎﻧﻪ راه3 ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺷﯿﺮواﻧﯽ4 ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ ﻻﯾﻪ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ5 آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﻻﯾﻪ آﺳﻔﺎﻟﺖ6 آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ اﺳﺎس و زﯾﺮاﺳﺎس7 آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺷﯿﺮواﻧﯽ8 آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﻻﯾﻪ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ9 ﻋﺪم دﺳﺘﺮﺳﯽ ﺑﻪ ﻣﻮﻗﻊ ﺑﺮای ﺣﻮادث11 ﺧﺮوج ﺗﻮﻟﯿﺪ ﻧﻔﺖ از ﻣﺪار10 ﮔﯿﺮ ﮐﺮدن دﮐﻞ ﺣﻔﺎری12 ﮐﻮرﺷﺪن دﯾﺪ راﻧﻨﺪه وﻗﺘﯽ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻻﯾﻪ آب ﺳﺎﻧﺘﯿﻤﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ .5 روی ﺟﺎده ﺑﯿﺸﺘﺮ از13 ﺗﺨﺮﯾﺐ و ﺧﺮوج از ﺧﺪﻣﺖ Elw> 5.22 0<Elw-Elr روﮔﺬری اﺗﻔﺎق ﻣﯽ اﻓﺘﺪ ﺧﺮاﺑﯽ ﺗﺮاز آب ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺟﺎده ﺻﺪﻣﻪ )آﺳﯿﺐ ( ﮐﻠﯽ <Elw< 4.76 5.22 -0.46 <ELw-ELr< 0 ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺗﺮاز آب ﺑﻪ ﺗﺮاز ﺟﺎده رﺳﯿﺪه اﺳﺖ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 44 ﺟﺪول 3 - 6 : ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع و ﻧﺤﻮه اﺧﺘﺼﺎص ﺷﺪت ﭘ ﺎﻣﺪﯿ ﺧﺮاﺑ ﯽ در ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ2 ﺗﺎ1000 ﺳﺎﻟﻪ ﭘﺲ از اﺧﺘﺼﺎص ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ ﻫﺎ ﺑﻪ ﻫﺮﮐﺪام از ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ و ﺑﺎ داﺷﺘﻦ اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﺳﯿﻼب در دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺘﺨﻠﻒ ﻣﯽ ﺗﻮان اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ ﻫﺮ ﮐﺪام از ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ را ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﮐﺮد. اﯾﻦ اﻋﺪاد ﻫﺮﭼﻪ ﺑﻪ ﻋﺪد 100 ﮐﻪ ﺣﺎﺻﻞ ﺿﺮب اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع10 در ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ 10 اﺳﺖ ﻧﺰدﯾﮑﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ ﺑﻪ ﻣﻌﻨﯽ ﺑﺎﻻ ﺑﻮدن رﯾﺴﮏ ﺗﻠﻘﯽ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﭘﺲ از ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ رﯾﺴﮏ ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺮ ﯾﮏ از ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ ﺑﺮ اﺳﺎس ﻣﻌﯿﺎر رﯾﺴﮏ ﮐﺎرﻓﺮﻣﺎ، از ﺑﯿﻦ ر ﯾﺴﮏ ﻫﺎی ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه رﯾﺴﮏ ﻫﺎی ﺑﺎ ﻋﺪد اوﻟﻮﯾﺖ ﺑﺎﻻﺗﺮ در اوﻟﻮﯾﺖ دﺳﺘﻮر ﮐﺎری ﭘﺮوژه در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد و ﺑﻪ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ رﯾﺰی ﺑﺮای ﮐﺎﻫﺶ رﯾﺴﮏ ﻫﺎی ﭘﺮوژه ﺑﺎ اوﻟﻮﯾﺖ ﺑﺎﻻﺗﺮ ﭘﺮداﺧﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺑﺮای ﻧﻤﻮﻧﻪ د ر ﺟﺪول 3 - 7 ﯾ ﮏ ﻧﻤﻮﻧﻪ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ رﯾﺴﮏ اﻧﺠﺎم ﮔﺮدﯾﺪه اﺳﺖ. ﻣﻌﯿﺎر رﯾﺴﮏ ﺑﺎﻻ در اﯾﻦ ﻧﻤﻮﻧﻪ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﯾﮏ ﺳﻮم ﺑﺎﻻﯾﯽ اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ ﻫﺴﺘﻨﺪ ﮐﻪ ﺑﺎزه ﺑﯿﻦ ﮐﻮﭼﮑﺘﺮﯾﻦ و ﺑﺎﻻﺗﺮﯾﻦ اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ ﺑﻪ ﺳﻪ ﻗﺴﻤﺖ ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺷﺪه و ﯾﮏ ﺳﻮم ﺑﺎﻻﯾﯽ اﻋﺪاد ﺑﺎ رﻧﮓ ﻗﺮﻣﺰ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان اﻋﺪاد ﺑﺎ رﯾﺴﮏ ﺑﺎﻻ ﻣﺸﺨﺺ ﮔﺮدﯾﺪه اﻧﺪ. اﻋﺪادی ﮐﻪ در ﺑﺎزه ﯾﮏ ﺳﻮم ﻣﯿﺎﻧﯽ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﻧﺪ رﯾﺴﮏ ﻣﺘﻮﺳﻂ و ﺑﺎ رﻧﮓ زر د، اﻋﺪاد ﯾﮏ ﺳﻮم ﭘﺎﯾﯿﻦ ﻫﻢ رﯾﺴﮏ ﭘﺎﯾﯿﻦ و رﻧﮓ ﺳﺒﺰ ﺑﻪ آن ﻫﺎ اﺧﺘﺼﺎص داده ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺟﺪول 3 - 7: اﻋﺪاد ر ﺴﮏﯾ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه ﺑﺮا ی ﺟﺎده اﺻﻠ ﯽ ﺑﻪ ازا ی 13 + 1 ﻣﻮرد ﺧﺮاﺑ ﯽ و اﺧﺘﺼﺎص ﺳﻪ رﻧﮓ ﻗﺮﻣﺰ، زرد و ﺳﺒﺰ ﺑﻪ ﺴﮏﯾر یﺑﺮا ﺐﯿﺗﺮﺗ ﺑﺎﻻ، ﻣﺘﻮﺳﻂ و ﭘﺎ ﻦﯾﯿ ﺑﺮای ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ 1 ﺑﺮای دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ2 ﺗﺎ1000 ﺳﺎﻟﻪ ﻓﺮض ﺗﺮاز ﺟﺎده )ﻣﺘﺮ( ﻋﻤﺮﻣﻔﯿﺪ ﺳﺎزه )ﺳﺎل( دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب )ﺳﺎل( ارﺗﻔﺎع آب )ﻣﺘﺮ( ارﺗﻔﺎع آب ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺳﻄﺢ ﺟﺎده )ﻣﺘﺮ( اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع p*10 1ً 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 5.22 25 2 3.00 -2.22 1 10 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 5.22 25 10 4.00 -1.22 0.93 9.28 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 5.22 25 25 4.95 -0.27 0.93 9.28 4 6 5 4 2 3 1 1 1 1 1 1 4 1 5.22 25 50 5.24 0.02 0.64 6.40 4 6.50 5.50 4.50 5 4 4 3.50 4 3 9 9 8 3 5.22 25 100 5.51 0.29 0.40 3.97 4 7 6 5 6.50 5 8 7 8 8 9 9 8 8 5.22 25 200 5.57 0.35 0.22 2.22 4 7.50 6.50 6 7 7 8 7 8 8 9 9 8.50 8 5.22 25 300 5.60 0.38 0.12 1.18 4 8 7 6 8 7 8 8 8.50 8.50 9 9 8.50 8 5.22 25 500 5.63 0.41 0.05 0.49 4 8 7.50 6 8 8 8 8 8.50 8.50 9 9 8.50 8 5.22 25 1000 5.67 0.45 0.02 0.25 4 8 8 6 8 8 8 8 8.50 8.50 9 9 8.50 8 ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ ﺧﺮاﺑﯽ ﺟﺎده اﮐﺘﺘﺸﺎﻓﺎتPOFداده ﻫﺎی ﺟﺎده 1ً 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 2 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10 9.28 9.28 9.28 9.28 9.28 9.28 9.28 9.28 9.28 9.28 9.28 9.28 9.28 9.28 25 37.13 55.69 46.41 37.13 18.56 27.85 9.28 9.28 9.28 9.28 9.28 9.28 37.13 9.28 50 25.58 41.57 35.18 28.78 31.98 25.58 25.58 22.39 25.58 19.19 57.56 57.56 51.17 19.19 100 15.86 27.76 23.79 19.83 25.77 19.83 31.72 27.76 31.72 31.72 35.69 35.69 31.72 31.72 200 8.89 16.66 14.44 13.33 15.55 15.55 17.77 15.55 17.77 17.77 20.00 20.00 18.89 17.77 300 4.71 9.42 8.24 7.07 9.42 8.24 9.42 9.42 10.01 10.01 10.60 10.60 10.01 9.42 500 1.95 3.91 3.66 2.93 3.91 3.91 3.91 3.91 4.15 4.15 4.39 4.39 4.15 3.91 1000 0.99 1.98 1.98 1.48 1.98 1.98 1.98 1.98 2.10 2.10 2.22 2.22 2.10 1.98 دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب ) ﺳﺎل ( ( p*s )رﯾﺴﮏ ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 45 3 - 3 - 2 - رﯾ ﺴﮏ ﺟﺎده ﺷﻤﺎره 2 ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ2 ﺗﺎ1000 ﺳﺎﻟﻪ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 2 و ﺗﺮاز آب ﺑﻪ ازای ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ 2 ﺗﺎ1000 ﺳﺎﻟﻪ دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﻫﺮ ﯾﮏ از ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ را ﻣﯽ ﺗﻮان ﻣﺸﺨﺺ ﮐﺮد. د ر ﺟﺪول 3 - 8 اﯾﻦ دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﻫﺎ ﺑﻪ ازای ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﻣﺸﺨﺺ ﺷﺪه اﺳﺖ. در ﺟﺪول 3 - 9 ﻓﻬﺮﺳﺘﯽ از ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ و ﭘﯿﺎﻣﺪ ﻫﺎی ﻧﺎﺷﯽ از ﺧﺮاﺑﯽ ﺟﺎده ﻫﺎ در ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 2 اراﺋﻪ ﮔﺮدﯾﺪه اﺳﺖ. ﺟﺪول 3 - 8 :دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪ ی ﺧﺮاﺑ یﻫﺎ ﯽ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 2 و ﺣﺎﻻت ﺣﺪ ی وﻗﻮع ﺧﺮاﺑ ﯽ در ﺗﺮاز ﻫﺎ ی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺳ در ﻼبﯿ دروه ﺑﺎزﮔﺶ ﺳﯿﻼب 2 ﺗﺎ1000 ﺳﺎﻟﻪ در اداﻣﻪ و ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﻫﺮ ﮐﺪام از دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ ﻫﺎ اﺧﺘﺼﺎص داده ﻣﯽ ﺷﻮد . ﺟﺪول 3 - 9 ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ ﻫﺎ و ﻧﯿﺰ اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﺳﯿﻼب ﺑﻪ ازای دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺑﺮای ﺟﺎده ﺷﻂ ﻋﻠﯽ را ﮔﺰارش ﻣﯽ دﻫﺪ. ﺗﻮﺻﯿﻒ ردﯾﻒ دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼبElw Elr ( =5. 52) ﻧﺪارد ﻧﺪارد ﺑﺪون ﺻﺪﻣﻪ )آﺳﯿﺐ(Elw< 4.76 Elw-Elr< -0.76 ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﯾﮏ ﺳﻮم ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻻﯾﻪ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ ﻣﺴﺘﻐﺮق اﺳﺖ 1 ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ آﺳﻔﺎﻟﺖ ﻧﺎﺷﯽ از آﺑﮕﺮﻓﺘﮕﯽ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ و از ﺑﯿﻦ رﻓﺘﻦ ﺗﺮاﮐﻢ آن " 1 ﺻﺪﻣﻪ )آﺳﯿﺐ( ﺟﺰﺋﯽ25 <Elw< 4.76 5.06 -0.76 <ELw-ELr< -0.46 ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﮐﻞ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ ﻣﺴﺘﻐﺮق ﺷﺪه اﺳﺖ 2 ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ آﺳﻔﺎﻟﺖ1 ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ اﺳﺎس و زﯾﺮ اﺳﺎس2 ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ ﺷﺎﻧﻪ راه3 ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺷﯿﺮواﻧﯽ4 ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ ﻻﯾﻪ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ5 آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﻻﯾﻪ آﺳﻔﺎﻟﺖ6 آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ اﺳﺎس و زﯾﺮاﺳﺎس7 آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺷﯿﺮواﻧﯽ8 آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﻻﯾﻪ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ9 ﻋﺪم دﺳﺘﺮﺳﯽ ﺑﻪ ﻣﻮﻗﻊ ﺑﺮای ﺣﻮادث11 ﺧﺮوج ﺗﻮﻟﯿﺪ ﻧﻔﺖ از ﻣﺪار10 ﮔﯿﺮ ﮐﺮدن دﮐﻞ ﺣﻔﺎری12 ﮐﻮرﺷﺪن دﯾﺪ راﻧﻨﺪه وﻗﺘﯽ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻻﯾﻪ آب ﺳﺎﻧﺘﯿﻤﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ.5 روی ﺟﺎده ﺑﯿﺸﺘﺮ از13 4 ﺧﺮاﺑﯽ ﺗﺮاز آب ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺟﺎده ﺷﻂ ﻋﻠﯽ ELw Elr - m ﺻﺪﻣﻪ )آﺳﯿﺐ( ﮐﻠﯽ50 100 <Elw< 5.06 5.52 -0.46 <ELw-ELr< 0 ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺗﺮاز آب ﺑﻪ ﺗﺮاز ﺟﺎده رﺳﯿﺪه اﺳﺖ 3 ﺗﺨﺮﯾﺐ و ﺧﺮوج از ﺧﺪﻣﺖ 200 300 500 Elw> 5.52 0<Elw-Elr روﮔﺬری اﺗﻔﺎق ﻣﯽ اﻓﺘﺪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 46 ﺟﺪول3 - 9: ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع و ﻧﺤﻮه اﺧﺘﺼﺎص ﺷﺪت ﭘ ﺎﻣﺪﯿ ﺧﺮاﺑ ﯽ در ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 2 در دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب2 ﺗﺎ 1000 ﺳﺎﻟﻪ در ﻧﻬﺎﯾﺖ و ﺑﺎ ﺿﺮب ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ در اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﺑﻪ ازای ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﻣﻘﺎدﯾﺮ اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. د ر ﺟﺪول 3 - 10 اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ ﺑﻪ ازای ﻫﺮ ﺧﺮاﺑﯽ و دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺗﻔﺎﺿﻞ ﺑﺰرﮔﺘﺮﯾﻦ ﻋﺪد ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 و ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 2 از ﮐﻮﭼﮑﺘﺮﯾﻦ ﻋﺪد رﯾﺴﮏ اﯾﻦ دو ﺟﺎده ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد و اﯾﻦ ﺑﺎزه ﺑﻪ ﺳﻪ ﻗﺴﻤﺖ ﻣﺴﺎوی ﺗﻘﺴﯿﻢ ﻣﯽ ﮔﺮدد. در اﯾﻦ ﺑﺎزه ﯾﮏ ﺳﻮم ﺑﺎﻻﯾﯽ اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ ﺑﻪ رﻧﮓ ﻗﺮﻣﺰ و ﺑﺎ رﯾﺴﮏ ﺑﺎﻻ، ﯾﮏ ﺳﻮم ﻣﯿﺎﻧﯽ ﺑﺎ رﻧﮓ زرد و رﯾﺴﮏ ﻣﺘﻮﺳﻂ و ﯾﮏ ﺳﻮم ﭘﺎﯾﯿﻨﯽ ﺑﺎ رﻧﮓ ﺳﺒﺰ و ﺑﻪ ﻣﻌﻨﺎی رﯾﺴﮏ ﭘﺎﯾﯿﻦ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﮔﺮدﯾﺪه اﺳﺖ. ﺟﺪول 3 - 10 :اﻋﺪاد ر ﺴﮏﯾ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه ﺑﺮا ی ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 2 ﺑﻪ ازا ی 13 + 1 ﻣﻮرد ﺧﺮاﺑ ﯽ و اﺧﺘﺼﺎص ﺳﻪ رﻧﮓ ﻗﺮﻣﺰ، زرد و ﺳﺒﺰ ﺑﻪ ﺗﺮﺗ ﺴﮏﯾر یﺑﺮا ﺐﯿ ﺑﺎﻻ، ﻣﺘﻮﺳﻂ و ﭘﺎ ﻦﯾﯿ ﺑﺮای دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 2 ﺗﺎ1000 ﺳﺎﻟﻪ 3 - 3 - 3 - ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت رﯾﺴﮏ ﺟﺎده ﻫﺎ ی ﻧﻤﻮﻧﻪ ﻫﺎی ﺷﻤﺎره ﻫﺎی 1 و2 ﺑﺮ اﺳﺎس ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 2 ﺗﺎ1000 ﺳﺎﻟﻪ ﻫﺪف از ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت رﯾﺴﮏ ﺷﺮح اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ ﺧﺮوﺟﯽ ﺣﺎﺻﻞ از آن اﺳﺖ. ﺧﺮوﺟﯽ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت رﯾﺴﮏ ﺳﯿﻼب ﺑﺮای ﺟﺎده ﻫﺎ در ﺟﺪول ﻫﺎی 3 - 7 و3 - 10 ﮔﺰارش ﺷﺪه اﺳﺖ. در اﯾﻦ ﺟﺪول ﻫﺎ ﺗﻔﺎﺿﻞ ﺑﯿﺸﺘﺮﯾﻦ و ﮐﻤﺘﺮﯾﻦ اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ در دو ﺟﺎده ﻧﻤﻮ ﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 و ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره2 ﺑﻪ ﺳﻪ ﻗﺴﻤﺖ ﻣﺴﺎوی ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺷﺪه اﺳﺖ و ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﯾﮏ ﺳﻮم ﭘﺎﯾﯿﻨﯽ ﺑﻪ رﻧﮓ ﺳﺒﺰ و ﺑﻪ ﻣﻌﻨﺎی رﯾﺴ ﮏ ﭘﺎﯾﯿﻦ، ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﯾﮏ ﺳﻮم ﻣﯿﺎﻧﯽ ﺑﻪ رﻧﮓ زرد و ﺑﻪ ﻣﻌﻨﺎی رﯾﺴﮏ ﻣﺘﻮﺳﻂ و ﯾﮏ ﺳﻮم ﺑﺎﻻﯾﯽ ﺑﻪ رﻧﮓ ﻗﺮﻣﺰ و ﺑﻪ ﻣﻌﻨﺎی رﯾﺴﮏ ﺑﺎﻻ ﺗﻠﻘﯽ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﻓﺮض ﺗﺮاز ﺟﺎده )ﻣﺘﺮ( ﻋﻤﺮﻣﻔﯿﺪ ﺳﺎزه )ﺳﺎل( دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب )ﺳﺎل( ارﺗﻔﺎع آب )ﻣﺘﺮ( ارﺗﻔﺎع آب ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺳﻄﺢ ﺟﺎده )ﻣﺘﺮ( اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع p*10 1ً 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 5.52 25 2 3.00 -2.52 1 10 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 5.52 25 10 4.00 -1.52 0.93 9.28 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 5.52 25 25 4.95 -0.57 0.93 9.28 4 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 5.52 25 50 5.24 -0.28 0.64 6.40 4 7.5 6.5 6.0 6.5 7 1 1 1 1 1 1 1 1 5.52 25 100 5.51 -0.01 0.40 3.97 4 7.5 6.5 6 6.5 7 1 1 1 1 1 1 1 1 5.52 25 200 5.57 0.05 0.22 2.22 4 7.5 6.5 6 6.5 7 8 7 8 8 9 9 8 7.5 5.52 25 300 5.60 0.08 0.12 1.18 4 8 7 6 6.5 7 8 8 8.5 8 9 9 8 7.5 5.52 25 500 5.63 0.11 0.05 0.49 4 8 7.5 6 6.5 7 8 8 8.5 8.5 9 9 8 7.5 5.52 25 1000 5.67 0.15 0.02 0.25 4 8 8 6 6.5 7 8 8 8.5 8.5 9 9 8 7.5 ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ ﺧﺮاﺑﯽ ﺟﺎده ﺷﻂ ﻋﻠﯽPOFداده ﻫﺎی ﺟﺎده 1ً 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 2 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10 9.28 9.28 9.28 9.28 9.28 9.28 9.28 9.28 9.28 9.28 9.28 9.28 9.28 9.28 25 37.13 9.28 9.28 9.28 9.28 9.28 9.28 9.28 9.28 9.28 9.28 9.28 9.28 9.28 50 25.58 47.97 41.57 38.38 41.57 44.77 6.40 6.40 6.40 6.40 6.40 6.40 6.40 6.40 100 15.86 29.74 25.77 23.79 25.77 27.76 3.97 3.97 3.97 3.97 3.97 3.97 3.97 3.97 200 8.89 16.66 14.44 13.33 14.44 15.55 17.77 15.55 17.77 17.77 20.00 20.00 17.77 16.66 300 4.71 9.42 8.24 7.07 7.66 8.24 9.42 9.42 10.01 9.42 10.60 10.60 9.42 8.83 500 1.95 3.91 3.66 2.93 3.17 3.42 3.91 3.91 4.15 4.15 4.39 4.39 3.91 3.66 1000 0.99 1.98 1.98 1.48 1.61 1.73 1.98 1.98 2.10 2.10 2.22 2.22 1.98 1.85 (p*s)رﯾﺴﮏ ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ (ﺳﺎل)ﺳﯿﻼب ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 47 اﻟﻒ- ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 1( در ﺟﺎده اﮐﺘﺸﺎﻓﺎت ﺷﻤﺎﻟﯽ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺧﺮوﺟﯽ اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ ﺑﻪ دﻟﯿﻞ وﺟﻮد رﯾﺴﮏ ﺑﺎﻻ در دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی 25 ﺳﺎﻟﻪ و 50 % ﺳﺎﻟﻪ ﺑﺎ اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ در ﻣﺤﺪوده41 % ﺗﺎ57، ﻧﯿﺎز ﺑﻪ ﺑﺮرﺳﯽ ﻫﺎی ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ ﮐﺎﻫﺶ رﯾﺴﮏ اﺳﺖ. ﺑﻪ اﯾﻦ ﻣﻨﻈﻮر و ﺑﺮای ﮐﺎﻫﺶ ﻋﺪد رﯾﺴﮏ ﻻزم اﺳﺖ ﺗﺎ ﯾﮑﯽ از ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﻫﺎی اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﺳﯿﻼب ﯾﺎ ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ ﻧﺎﺷﯽ از ﺧﺮاﺑﯽ ﮐﺎﻫﺶ ﯾﺎﺑﺪ. ﺑﻪ دﻟﯿﻞ ﻋﺪم اﻣﮑﺎن ﮐﺎﻫﺶ اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﺳﯿﻼب ، ﻻزم اﺳﺖ ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ ﺧﺮاﺑﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب ﮐﺎﻫﺶ ﯾﺎﺑﺪ. ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ ﺧﺮاﺑﯽ از ﻃﺮﯾﻖ ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ ﺗﺮاز آب و ﺟﺎده ﻣﺸﺨﺺ ﻣﯽ ﮔﺮدد. ﻟﺬا ﺑﺮای ﮐﺎﻫﺶ ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ ﺧﺮاﺑﯽ ﻻزم اﺳﺖ ﺗﺎ ﺗﺮاز ﺟﺎده در ﺻﻮرت ﺳﺎﺧﺖ ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 25 و50 ﺳﺎﻟﻪ اﻓﺰاﯾﺶ ﯾﺎﺑﺪ. 2( ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی 2 ﺳﺎﻟﻪ و10ﺳﺎ ﻟﻪ اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﻫﺎی ﺑﺎﻻﯾﯽ دارﻧﺪ وﻟﯽ ﺑﻪ دﻟﯿﻞ ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ ﮐﻢ و ﻗﺮارﮔﺮﻓﺘﻦ در ﻧﺎﺣﯿﻪ ﺑﺪون آﺳﯿﺐ، رﯾﺴﮏ ﭘﺎﯾﯿﻨﯽ را ﺑﻪ ﺧﻮد اﺧﺘﺼﺎص داده اﻧﺪ. ﺣﺪاﮐﺜﺮ اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ در اﯾﻦ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎ، ﺑﺮاﺑﺮ % 10 .اﺳﺖ 3( در ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی 25 و 50 ﺳﺎﻟﻪ اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ ﺑﺎﻻﯾﯽ وﺟﻮد دارد ﮐ ﻪ ﻧﺸﺎن دﻫﻨﺪه اﻫﻤﯿﺖ ﺑﺎﻻی اﯾﻦ دوره ﻫﺎی ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺑﻪ ازای ﻋﻤﺮ ﻣﻔﯿﺪ 25 % ﺳﺎﻟﻪ ﺟﺎده اﺳﺖ. ﺣﺪاﮐﺜﺮ اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ در اﯾﻦ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎ ﺑﺮاﺑﺮ57 .اﺳﺖ 4( ﺑﻪ ازای دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی100 ﺳﺎﻟﻪ و200 ﺳﺎﻟﻪ رﯾﺴﮏ ﻣﺘﻮﺳﻂ اﯾﺠﺎد ﺷﺪ. ﺣﺪاﮐﺜﺮ اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ در اﯾﻦ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ % ﻫﺎ ﺑﺮاﺑﺮ37 .اﺳﺖ 5( د ر دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی 300 و500 ﺳﺎﻟﻪ اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ ﭘﺎﯾﯿﻨﯽ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻣﯽ ﺷﻮد. اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﭘﺎﯾﯿﻦ در اﯾﻦ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎ در ﺑﺎزه ﻋﻤﺮ ﻣﻔﯿﺪ ﺟﺎده ﻣﻮردﻧﻈﺮ، ﻋﻠﺖ ﭘﺎﯾﯿﻦ ﺑﻮدن اﯾﻦ اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ اﺳﺖ. ﺣﺪاﮐﺜﺮ اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ در اﯾﻦ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ % ﻫﺎ ﺑﺮاﺑﺮ10 .اﺳﺖ 6( در ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ﺧﺮاﺑﯽ ﻫ ﺎی دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﺗﺨﺮﯾﺐ و ﺧﺮوج از ﺧﺪﻣﺖ و ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ آﺳﯿﺐ ﮐﻠﯽ در ﻣﺤﺪوده رﯾﺴﮏ ﺑﺎﻻ ﻗﺮار دارﻧﺪ و ﻧﯿﺎزﻣﻨﺪ ﺑﺮرﺳﯽ ﺑﺮای ﮐﺎﻫﺶ رﯾﺴﮏ اﺳﺖ. 7( ﺗﺮاز ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 22 /5 ﻣﺘﺮ و ﺗﺮاز ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ50 ﺳﺎﻟﻪ24 /5 ﻣﺘﺮ اﺳﺖ. ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 در ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 50 ﺳﺎﻟﻪ، ر وﮔﺬری 2 ﺳﺎﻧﺘﯽ ﻣﺘﺮی از ﺟﺎده را دارا اﺳﺖ. ﺑﻪ ﻫﻤﯿﻦ ﻋﻠﺖ ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ روﮔﺬری در ﺟﺎده اﯾﺠﺎد ﻣﯽ ﮐﻨﺪ در اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ ﺟﺪول 8 ﻗﺎﺑﻞ ﻣﺸﺎﻫﺪه اﺳﺖ. در ﺻﻮرت اﻓﺰاﯾﺶ ﺗﺮاز ﺟﺎده، روﮔﺬری در ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 50 ﺳﺎﻟﻪ اﺗﻔﺎق ﻧﻤﯽ اﻓﺘﺪ و درﻧﺘﯿﺠﻪ دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﺧﺮاﺑﯽ ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. در ﺗ ﺮاز ﻓﻌﻠﯽ ﺟﺎده دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﺧﺮاﺑﯽ در ﺑﺎﻻﺗﺮﯾﻦ ﺣﺪ ﯾﻌﻨﯽ دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﺗﺨﺮﯾﺐ و ﺧﺮوج از ﺧﺪﻣﺖ ﻗﺮار داد، وﻟﯽ اﮔﺮ ﺗﺮاز ﺟﺎده ﺑﻪ ﻣﻘﺪار 2 ﺳﺎﻧﺘﯽ ﻣﺘﺮ اﻓﺰاﯾﺶ ﯾﺎﺑﺪ وارد دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﺧﺮاﺑﯽ آﺳﯿﺐ ﮐﻠﯽ ﻣﯽ ﮔﺮدد. در ﺻﻮرت اﻓﺰاﯾﺶ ﺑﯿﺸﺘﺮ ﺗﺮاز ﺟﺎده ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ ﻫﺎی اﺧﺘﺼﺎص ﯾﺎﻓﺘﻪ ﮐﺎﻫﺶ ﻣﯽ ﯾﺎﺑﺪ و در ﻧﺘﯿﺠﻪ اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ ﻧﯿﺰ ﮐﻮﭼﮑﺘﺮ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. ب- ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 2 1( در ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 2 ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺧﺮوﺟﯽ اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ ﺑﻪ دﻟﯿﻞ وﺟﻮد رﯾﺴﮏ ﺑﺎﻻ در دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی 25 و50 ﺳﺎﻟﻪ % ﺑﺎ اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ در ﻣﺤﺪوده37 % ﺗﺎ47، ﻧﯿﺎز ﺑﻪ ﺑﺮرﺳﯽ ﻫﺎی ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ ﮐﺎﻫﺶ رﯾﺴﮏ اﺳﺖ. ﺑﻪ اﯾﻦ ﻣﻨﻈﻮر و ﺑﺮای ﮐﺎﻫﺶ ﻋﺪد رﯾﺴﮏ ﻻزم اﺳﺖ ﺗﺎ ﯾﮑﯽ از ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﻫﺎی اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﺳﯿﻼب ﯾﺎ ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣ ﺪ ﻧﺎﺷﯽ از ﺧﺮاﺑﯽ ﮐﺎﻫﺶ ﯾﺎﺑﺪ. ﺑﻪ دﻟﯿﻞ ﻋﺪم اﻣﮑﺎن ﮐﺎﻫﺶ اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﺳﯿﻼب، ﻻزم اﺳﺖ ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ ﺧﺮاﺑﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب ﮐﺎﻫﺶ ﯾﺎﺑﺪ. ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ ﺧﺮاﺑ ﯽ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 48 از ﻃﺮﯾﻖ ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ ﺗﺮاز آب و ﺟﺎده ﻣﺸﺨﺺ ﻣﯽ ﮔﺮدد. ﻟﺬا ﺑﺮای ﮐﺎﻫﺶ ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ ﺧﺮاﺑﯽ ﻻزم اﺳﺖ ﺗﺎ ﺗﺮاز ﺟﺎده اﻓﺰاﯾﺶ ﯾﺎﺑﺪ. 2( ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دور ه ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی 2 ﺳﺎﻟﻪ و10 ﺳﺎﻟﻪ اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﻫﺎی ﺑﺎﻻﯾﯽ دارﻧﺪ وﻟﯽ ﺑﻪ دﻟﯿﻞ ﺷﺪت ﭘﯿﺎﻣﺪ ﮐﻢ و ﻗﺮارﮔﺮﻓﺘﻦ در ﻧﺎﺣﯿﻪ ﺑﺪون آﺳﯿﺐ، رﯾﺴﮏ ﭘﺎﯾﯿﻨﯽ را ﺑﻪ ﺧﻮد اﺧﺘﺼﺎص داده اﻧﺪ. ﺣﺪاﮐﺜﺮ اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ در اﯾﻦ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎ، ﺑﺮاﺑﺮ % 10 .اﺳﺖ 3( در ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی 25 و 50 ﺳﺎﻟﻪ اﻋﺪ اد رﯾﺴﮏ ﺑﺎﻻﯾﯽ وﺟﻮد دارد ﮐﻪ ﻧﺸﺎن دﻫﻨﺪه اﻫﻤﯿﺖ ﺑﺎﻻی اﯾﻦ دوره ﻫﺎی ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺑﻪ ازای ﻋﻤﺮ ﻣﻔﯿﺪ 25 % ﺳﺎﻟﻪ ﺟﺎده اﺳﺖ. ﺣﺪاﮐﺜﺮ اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ در اﯾﻦ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎ ﺑﺮاﺑﺮ47 .اﺳﺖ 4( ﺑﻪ ازای دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی100 ﺳﺎﻟﻪ و200 ﺳﺎﻟﻪ رﯾﺴﮏ ﻣﺘﻮﺳﻂ اﯾﺠﺎد ﺷﺪ. ﺣﺪاﮐﺜﺮ اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ در اﯾﻦ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ % ﻫﺎ ﺑﺮاﺑﺮ29 .اﺳﺖ 5( در دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی300 و500 ﺳﺎﻟﻪ اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ ﭘﺎﯾﯿﻨﯽ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻣﯽ ﺷﻮد. اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﭘﺎﯾﯿﻦ در اﯾﻦ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎ در ﺑﺎزه ﻋﻤﺮ ﻣﻔﯿﺪ ﺟﺎده ﻣﻮردﻧﻈﺮ، ﻋﻠﺖ ﭘﺎﯾﯿﻦ ﺑﻮدن اﯾﻦ اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ اﺳﺖ. ﺣﺪاﮐﺜﺮ اﻋﺪاد رﯾﺴﮏ در اﯾﻦ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ % ﻫﺎ ﺑﺮاﺑﺮ10 .اﺳﺖ 6( در ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 2 ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎی دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی آﺳﯿﺐ ﮐﻠﯽ در ﺳﯿﻼب50 ﺳﺎﻟﻪ و ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ آﺳﯿﺐ ﺟﺰﺋﯽ در ﺳﯿﻼب 25 .ﺳﺎﻟﻪ در ﻣﺤﺪوده رﯾﺴﮏ ﺑﺎﻻ ﻗﺮار دارﻧﺪ و ﻧﯿﺎزﻣﻨﺪ ﺑﺮرﺳﯽ ﺑﺮای ﮐﺎﻫﺶ رﯾﺴﮏ اﺳﺖ 7( ﺗﺮاز ﺟﺎده ﺷﻂ ﻋﻠﯽ 5,52 ﻣﺘﺮ و ﺗﺮاز ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ50 ﺳﺎﻟﻪ5,24 ﻣﺘﺮ اﺳﺖ. ﺟﺎده ﺷﻂ ﻋﻠﯽ در ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 50 ﺳﺎﻟﻪ، در ﻣﺤﺪوده آﺳﯿﺐ ﮐﻠﯽ ﻗﺮار دارد و ﻟﺬا ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎی ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ردﯾﻒ1 ﺗﺎ5 در اﯾﻦ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ اﺗﻔﺎق ﻣﯽ اﻓﺘﺪ. در ﺻﻮرت ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﺑﻪ ﻣﻘﺪار 18 ﺳﺎﻧﺘﯽ ﻣﺘﺮ، دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﺧﺮاﺑﯽ در ﻣﺤﺪوده آﺳﯿﺐ ﺟﺰﺋﯽ ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮد و اﮔﺮ اﯾﻦ ﺟﺎده 48 ﺳﺎﻧﺘﯽ ﻣﺘﺮ ﺗﺮﻓﯿﻊ ﯾﺎﺑﺪ در دﺳﺘﻪ ﺑﺪون ﺑﺪون آﺳﯿﺐ ﻗﺮار در ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 50 ﺳﺎﻟﻪ ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮد . 3 - 4 - ﻧﺤﻮه ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب ﻃﺮح ﺑﻪ ﮐﻤﮏ ﻧﺸﺮﯾﻪ ﺷﻤﺎره316 ﺳﺎزﻣﺎن ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ و ﺑﻮدﺟﻪ در ﻧﺸﺮﯾﻪ ﺷﻤﺎره 316 ﺳﺎزﻣﺎن ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ م ﺑﻮدﺟﻪ ﮐﺸﻮر، ﺑﺎ ﻋﻨﻮان راﻫﻨﻤﺎی ﺗﻌﯿﯿﻦ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب ﻃﺮاﺣﯽ ﺑﺮای ﮐﺎر ﻫﺎی ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ رودﺧﺎﻧﻪ، ﺳﻪ روش ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب ﻃﺮح در ﻣﺤﯿﻂ ﻫﺎی رودﺧﺎﻧﻪ ای ﭘﯿﺸﻨﻬﺎد ﮔﺮدﯾﺪه اﺳﺖ. ﺑﻪ ﮐﻤﮏ اﯾﻦ ﺳﻪ روش ﻣﯽ ﺗﻮان دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب ﻃﺮاﺣﯽ را ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻧﻤﻮد. در اداﻣﻪ ﺑﻪ ﺑﺮرﺳﯽ اﯾﻦ ﺳ ﻪ روش ﭘﺮداﺧﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد: 1( ﺗﻌﯿﯿﻦ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب ﻃﺮح ﺑﺮ اﺳﺎس ﺗﺤﻠﯿﻞ اﻗﺘﺼﺎدی 2( ﺗﻌﯿﯿﻦ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب ﻃﺮح ﺑﺮ اﺳﺎس ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺧﻄﺮﭘﺬﯾﺮی 3( ﺗﻌﯿﯿﻦ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب ﻃﺮح ﺑﺮ اﺳﺎس ﻣﻼﺣﻈﺎت اﺟﺘﻤﺎﻋﯽ در ﺑﺮﺧﯽ از ﮐﺸﻮر ﻫﺎ، ﺑﺮ اﺳﺎس ﺗﺠﺮﺑﻪ ﻫﺎی ﺑﻪ دﺳﺖ آﻣﺪه از ﺗﻌﯿﯿﻦ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب ﻃﺮح ﺑﺮ اﺳﺎس ﺗﺤﻠﯿﻞ اﻗﺘﺼﺎدی در ﭘﺮوژه ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ و ﻧﯿﺰ ﻣﻼﺣﻈﺎت اﺟﺘﻤﺎﻋﯽ و اﻗﺘﺼﺎدی، ﺟﺪول ﻫﺎﯾﯽ ﻧﯿﺰ ﭘﯿﺸﻨﻬﺎد ﺷﺪه اﺳﺖ. اﻟﺒﺘﻪ ﺑﺎﯾﺪ ﺗﻮﺟﻪ ﻧﻤﻮد ﮐﻪ وﺟﻮد ﭼﻨﯿﻦ ﺟﺪول ﻫﺎﯾﯽ ﻟﺰوم ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺑﺮای ﺗﻌﯿﯿﻦ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب ﻃﺮح را ﻧﻔﯽ ﻧﮑﺮده اﺳﺖ. ﻫﺮﮐﺪام از اﯾﻦ روش ﻫﺎ در ﻧﺸﺮﯾﻪ 316 ﺑ ﻪ ﻃﻮر ﮐﺎﻣﻞ ﺷﺮح ﮔﺮدﯾﺪه اﺳﺖ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 49 3 - 5 - ﺷﺮح ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻓﻨﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ در ﺑﺮاﺑﺮ ﺧﻮردﮔﯽ ﺧﻄ ﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﺷﺎﯾﺎن ذﮐﺮ اﺳﺖ ﺧﻮردﮔﯽ و ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺟﻨﺲ ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ ﺑﺤﺜﯽ ﺗﺨﺼﺼﯽ اﺳﺖ ﮐﻪ در ﻃﺮاﺣﯽ ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ ﺑﺎﯾﺪ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد ﮐﻪ روش ﻃﺮاﺣﯽ آن ﺧﺎرج از ﻣﺒﺤﺚ اﯾﻦ ﺿﺎﺑﻄﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﺑﻪ ﮔﻮﻧﻪ ای ﮐﻪ اﺳﺘﺎﻧﺪاردﻫﺎی ﺟﺎﻣﻌﯽ ﺑﺮای ﻣﺒﺤﺚ ﺧﻮردﮔﯽ ﻟﻮﻟﻪ ﻫﺎی در ﺧﺸﮑ ﯽ، ﻟﻮﻟﻪ ﻫﺎی در ﻣﻌﺮض آب ﻣﺎﻧﻨﺪ )sea line ( وﺟﻮد دارد ﮐﻪ رﻋﺎﯾﺖ آن ﻫﺎ در ﻣﺒﺎﺣﺚ ﻃﺮاﺣﯽ ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ در اﺳﺘﺎﻧﺪاردﻫﺎی ﻣﺮﺗﺒﻂ آورده ﺷﺪه اﺳﺖ ﻟﯿﮑﻦ اﺳﺘﺎﻧﺪاردﻫﺎی ﻣﺮﺗﺒﻂ ﻣﺎﻧﻨﺪ ASME وDNV .و ﻏﯿﺮه ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﯽ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ در اداﻣﻪ ﺑﺮای ﺷﺮح اﯾﻦ ﺑﻨﺪ ﺗﻮﺿﯿﺤﺎﺗﯽ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺗﺮﺟﻤﻪ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ از اﺳﺘﺎﻧﺪارد ASME B31.4 ﺑﺮای ﻧﻤﻮﻧﻪ ای از ﺑﺮرﺳﯽ ﻫﺎی اﻧﺠﺎم ﺷﺪه آورده ﻣﯽ ﺷﻮد: 3 - 5 - 1 - ﭘﻮﺷﺶ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺧﻮردﮔﯽ 1( ،آﻣﺎده ﺳﺎزی ﺳﻄﺢ ﺑﺎﯾﺪ ﺑﺎ ﭘﻮﺷﺶ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﺳﺎزﮔﺎر ﺑﺎﺷﺪ. ﺳﻄﺢ ﻟﻮﻟﻪ ﺑﺎﯾﺪ ﻋﺎری از ﻣﻮاد ﻣﻀﺮ ﻣﺎﻧﻨﺪ زﻧﮓ زدﮔﯽ، رﺳﻮب رﻃﻮﺑﺖ، ﺧﺎک، روﻏﻦ، ﻻک و ﻻک ﺑﺎﺷﺪ. ﺳﻄﺢ ﺑﺎﯾﺪ از ﻧﻈﺮ ﺑﯽ ﻧﻈﻤﯽ ﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ از روی ﭘﻮﺷﺶ ﺑﯿﺮون ﺑﺰﻧﺪ، ﺑﺮرﺳﯽ ﺷﻮد. ﻫﺮ ﮔﻮﻧﻪ ﺑﯽ ﻧﻈﻤﯽ ﺑﺎﯾﺪ ﺣﺬف ﺷﻮد. اﻃﻼﻋﺎت ﺑ ﯿﺸﺘﺮ را ﻣﯽ ﺗﻮان از اﺳﺘﺎﻧﺪاردﻫﺎی آﻣﺎده ﺳﺎزی ﺳﻄﺢ ﻣﺸﺘﺮک NACE/SSPC .ﺑﺪﺳﺖ آورد 2( ﭘﻮﺷﺶ ﻫﺎی ﻣﻨﺎﺳﺐ، از ﺟﻤﻠﻪ ﭘﻮﺷﺶ ﻫﺎی ﻣﻔﺎﺻﻞ و ﭘﻮﺷﺶ ﻫﺎی وﺻﻠﻪ ای ﺳﺎزﮔﺎر، ﺑﺎﯾﺪ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺟﺎﺑﺠﺎﯾﯽ، ﺣﻤﻞ و ﻧﻘﻞ، ذﺧﯿﺮه ﺳﺎزی، وﯾﮋﮔﯽ ﻫﺎی ﭼﺴﺒﻨﺪﮔﯽ، ﻗﺪرت دی اﻟﮑﺘﺮﯾﮏ، ﺷﺮاﯾﻂ ﻧﺼﺐ، ﺟﺬب رﻃﻮﺑﺖ، دﻣﺎی ﻋﻤﻠﯿﺎ ﺗﯽ ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ، ﻋﻮاﻣ ﻞ ﻣﺤﯿﻄﯽ )از ﺟﻤﻠﻪ ﻣﺎﻫﯿﺖ ﺧﺎک ﯾﺎ آب در ﺗﻤﺎس ﺑﺎ آن( اﻧﺘﺨﺎب ﺷﻮﻧﺪ. اﻃﻼﻋﺎت ﺑﯿﺸﺘﺮ را ﻣﯽ ﺗﻮان از اﺳﺘﺎﻧﺪاردﻫﺎی NACE SP 0185, SP0188, SP 0198, SP 0274, RP 0303, SP 0375, RP 0399, RP 0402, SP 0490 , وRP 06 .ﺑﻪ دﺳﺖ آورد 3( ﭘﻮﺷﺶ ﻫﺎ ﺑﺎﯾﺪ ﺑﻪ ﮔﻮﻧﻪ ای اﻋﻤﺎل ﺷ ﻮﻧﺪ ﮐﻪ ﭼﺴﺒﻨﺪﮔﯽ ﻣﻮﺛﺮ ﺑﻪ ﻟﻮﻟﻪ را ﺗﻀﻤﯿﻦ ﮐﻨﺪ. از اﯾﺠﺎد ﻓﻀﺎی ﺧﺎﻟﯽ، ﭼﯿﻦ و ﭼﺮوک و ﮔﯿﺮ اﻓﺘﺎدن ﮔﺎز ﺑﺎﯾﺪ اﺟﺘﻨﺎب ﺷﻮد. در ﻣﺤﯿﻂ ﻫﺎی ﺻﺨﺮه ای، اﺳﺘﻔﺎده از ﭘﻮﺷﺶ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺑﯿﺮوﻧﯽ، ﭘﺲ ﭘﻮش اﻧﺘﺨﺎﺑﯽ ، ﯾﺎ ﺳﺎﯾﺮ اﻗﺪاﻣﺎت ﻣﻨﺎﺳﺐ ﺑﺎﯾﺪ ﺑﺮای ﺑﻪ ﺣﺪاﻗﻞ رﺳﺎﻧﺪن آﺳﯿﺐ ﻓﯿﺰﯾﮑﯽ ﺑﻪ ﭘﻮﺷﺶ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷ ﻮد. ﺑﺎﯾﺪ ﺗﻮﺟﻪ داﺷﺖ ﮐﻪ ﭘ ﻮﺷﺶ اﺿﺎﻓﯽ ﯾﺎ ﺳﺎﯾﺮ ﻣﺤﺎﻓﻈﺖ ﻫﺎ از ﭘﻮﺷﺶ ﻫﺎی ﻣﻮﺟﻮد در اﻧﺒﺎر ﮐﻪ ﻣﺴﺘﻌﺪ ﺗﺨﺮﯾﺐ UV .ﻫﺴﺘﻨﺪ، اراﺋﻪ ﺷﻮد 4( ﭘﻮﺷﺶ ﺑﺎﯾﺪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺑﺼﺮی از ﻧﻈﺮ ﻧﻘﺺ ﻗﺒﻞ از ﭘﺎﯾﯿﻦ آوردن ﻟﻮﻟﻪ در ﺧﻨﺪق ﺑﺮرﺳﯽ ﺷﻮد. ﭘﻮﺷﺶ ﻫﺎی ﻋﺎﯾﻖ روی ﻟﻮﻟﻪ ﻫﺎ و ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﺑﺎﯾﺪ ﻫﻤﯿﺸﻪ ﺑﺎ ﻣﻨﺎﺳﺐ ﺗﺮﯾﻦ رو ش ﺑﺎزرﺳﯽ ﺷﻮﻧﺪ. ﻋﯿﻮب ﭘﻮﺷﺶ ﯾﺎ آﺳﯿﺒﯽ ﮐﻪ ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ ﮐﻨﺘﺮل ﻣﻮﺛﺮ ﺧﻮردﮔﯽ را ﻣﺨﺘﻞ ﮐﻨﺪ ﺑﺎﯾﺪ ﻗﺒﻞ از ﻧﺼﺐ ﻟﻮﻟﻪ در ﮔﻮدال ﺗﻌﻤﯿﺮ ﺷﻮﻧﺪ. اﻃﻼﻋﺎت ﺑﯿﺸﺘﺮ را ﻣﯽ ﺗﻮان از NACE SP 0490 .درﯾﺎﻓﺖ ﮐﺮد در ﺟﺎﺑﺠﺎﯾﯽ، ذﺧﯿﺮه ﺳﺎزی، و ﻧﺼﺐ ﺑﺎﯾﺪ دﻗﺖ ﺷﻮد ﺗﺎ از آﺳﯿﺐ ﺑﻪ ﭘﻮﺷﺶ ﺟﻠﻮﮔﯿﺮی ﺷﻮد. ﮐﻠﯿﻪ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﺟﺪﯾﺪ ﻣﺪﻓﻮن ﯾﺎ ﻣﺴﺘﻐﺮق و ﭘﺎﯾﺎﻧﻪ ﻫﺎ و ﻟﻮﻟﻪ ﮐﺸﯽ ﻫﺎی اﯾﺴﺘﮕﺎه ﭘﻤﭙﺎژ ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ، ﺑﻪ اﺳﺘﺜﻨﺎی ﻣﻮاردی ﮐﻪ ﻃﺒﻖ ﺑﻨﺪ ﻣﺠﺎز 461,1,3 و ﺑﺨﺶ466 ، ﺑﺎﯾﺪ ﭘﻮﺷﺶ ﺧﺎرﺟﯽ داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﻨﺪ و ﺑﻪ ﺻﻮرت ﮐﺎﺗﺪی ﻣﺤﺎﻓﻈﺖ ﺷﻮﻧﺪ، ﻣﮕﺮ اﯾﻨﮑﻪ ﺑﺎ آزﻣﺎﯾﺶ ﯾﺎ ﺗﺠﺮﺑﻪ ﺛﺎﺑﺖ ﺷﻮد ﮐﻪ ﻣﻮاد در ﻣﺤﯿﻄﯽ ﮐﻪ در آن ﻧﺼﺐ ﺷﺪ ه اﻧﺪ در ﺑﺮاﺑﺮ ﺧﻮردﮔﯽ ﻣﻘﺎوم ﻫﺴﺘﻨﺪ. ﻫﻨﮕﺎم اﻧﺘﺨﺎب ﻣﻮاد ﭘﻮﺷﺶ، ﺑﺎﯾﺪ ﺑﻪ ﺣﻤﻞ و ﻧﻘﻞ، ذﺧﯿﺮه، ﺷﺮاﯾﻂ ﻧﺼﺐ، و ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﺤﯿﻂ ﺧﺪﻣﺎت و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﮐﺎﺗﺪی ﺗﻮﺟﻪ ﺷﻮد. ﺑﺮرﺳﯽ داده ﻫﺎی ﺧﻮردﮔﯽ، ﻣﻨﺘﺸﺮ ﺷﺪه ﺗﻮﺳﻂ اﻧﺠﻤﻦ ﻣﻠﯽ ﻣﻬﻨﺪﺳﯿﻦ ﺧﻮردﮔﯽ ﺑﯿﻦ اﻟﻤﻠﻠﯽ )NACE ( ، ﻣﻨﺒﻊ اﻃﻼﻋﺎﺗﯽ در ﻣﻮرد ﻋﻤﻠﮑﺮد ﻣﻮاد در ﻣﺤﯿﻂ ﻫﺎی ﺧﻮرﻧﺪه اﺳﺖ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 50 3 - 5 - 2 - اﻟﺰاﻣﺎت ﭘﻮﺷﺶ 3 - 5 - 2 - 1 - اﻧﻮاع ﭘﻮﺷﺶ ﻫﺎی ﻣﺤﺎﻓﻆ 1( ﭘﻮﺷﺶ ﻗﯿﺮی6 و ﻗﻄﺮان 2( ﭘﻮﺷﺶ ﻫﺎی ﺳﻪ ﻻﯾﻪ ﭘﻠﯽ اﺗﯿﻠﻦ و ﭘﻠﯽ ﭘﺮوﭘﯿﻠﻦ7 3( ﭘﻮﺷﺶ اﭘﻮﮐﺴﯽ ﭼﺴﺒﯿﺪه ﺑﻪ روش ﻣﺬاب8 ﭘﯿﻮﻧﺪ ﻫﻤﺠﻮﺷﯽ 4( ﺳﺎﻣﺎﻧﻪ ﭘﻮﺷﺶ ﻧﻮار ﭘﻼﺳﺘﯿﮑﯽ9 5( ﺳﺎﻣﺎﻧﻪ ﻫﺎی ﭘﻮﺷﺶ ﭘﻠﯽ اورﺗﺎن ﻓﺎﻗﺪ ﺣﻼل10 6( ﺳﺎﻣﺎﻧﻪ ﭘﻮﺷﺶ ﭘﺘﺮوﻟﺘﻢ ﯾﺎ ﻣﻮم11 7( ﺑﺘﻦ12 8( ﭘﻮﺷﺶ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ در ﺑﺴﺘﺮ درﯾﺎ13 3 - 5 - 3 - اﻟﺰاﻣﺎت ﺣﻔﺎﻇﺖ ﮐﺎﺗﺪی ﻫﻤﻪ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﻣﺪﻓﻮن ﯾﺎ ﻣﺴﺘﻐﺮق ﺑﺎ ﭘﻮﺷﺶ ﻫﺎی ﻣﺤﺎﻓﻆ، ﺑﻪ اﺳﺘﺜﻨﺎی ﺗﺎﺳﯿﺴﺎت ﻧﺼﺐ ﺷﺪه ﺑﺮای ﻋﻤﺮ ﻣﻔﯿﺪ، ﭘﺲ از ﻧﺼﺐ، ﺑﺎﯾﺪ ﺑﻪ ﻣﺤﺾ اﯾﻨﮑﻪ اﻣﮑﺎن ﭘﺬﯾﺮ ﺑﺎﺷﺪ، از ﻧﻈﺮ ﮐﺎﺗﺪی ﻣﺤﺎﻓﻈﺖ ﺷﻮﻧﺪ، ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻫﺎی ﺣﻔﺎﻇﺘﯽ ﮐﺎﺗﺪی ﺑﺎﯾﺪ ﺑﻪ ﮔﻮﻧﻪ ای ﻃﺮاﺣﯽ ﺷﻮﻧﺪ ﮐﻪ از ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ ﻣﺪﻓﻮن ﯾﺎ ﻏﻮﻃﻪ ور ﺑﻪ ﻃﻮر ﮐﺎﻣﻞ ﻣﺤﺎﻓﻈﺖ ﮐﻨﻨﺪ. ﺑﺮای ﺣﻔﺎﻇﺖ ﮐﺎﺗﺪﯾﮏ ﺑﻪ اﺳﺘﺎﻧﺪاردﻫﺎی NACE SP 0169-2007 ، ASME B31.4 و ﻧﺸﺮﯾﻪ311 ﺳﺎزﻣﺎن ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ و ﺑﻮدﺟﻪ و ﺳﺎﯾﺮ اﺳﺘﺎﻧﺪاردﻫﺎی ﻣﻌﺘﺒﺮ ﻣﺮاﺟﻌﻪ ﺷﻮد. 3 - 6 -ﺟﻨﺲ ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ ﻓﻮﻻدی در ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﻓﻮﻻدی ﺧﻮردﮔﯽ ﺑﻪ دو ﺑﺨﺶ داﺧﻠﯽ و ﺧﺎرﺟﯽ ﺗﻘﺴﯿﻢ ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ ﺧﻮردﮔﯽ داﺧﻠﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﺎل ﻋﺒﻮری، ﺗﻌﯿﯿﻦ ﮐﻨﻨﺪه ﺟﻨﺲ ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ اﺳﺖ و ﺧﻮردﮔﯽ ﺧﺎرﺟﯽ ﺗﺎﺛﯿﺮ ﮐﻤﺘﺮی ﺑﺮ اﻧﺘﺨﺎب ﺟﻨﺲ ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ دارد . ﺑﻪ ﻃﻮری ﮐﻪ در ﮐﺘﺎب ﻫﺎ و آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺟﻨﺲ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ اﺑﺘﺪا ﺑﺮ اﺳﺎس وﯾﮋﮔﯽ ﻫﺎی ﺳﯿﺎل ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ ﻃﺮاﺣﯽ و ﺳﭙﺲ ﺑﺮای ﻣﻘﺎﺑﻠﻪ ﺑﺎ ﺧﻮردﮔﯽ ﺧﺎرﺟﯽ و ﺷﺮاﯾﻂ ﺑﯿﺮوﻧﯽ از روش ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﻣﺤﺎﻓﻈﺖ و ﭘﻮﺷﺶ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﮔﺮدد. 6Coal-tar enamel 7 Three Layer Polyethylene and Polypropylene (PE/PP) Coatings 8 Fusion-bonded epoxy coating (FBE) 9 Plastic Tape Coating System 10 Polyurethane Solvent free Coating Systems 11 Petrolatum or Wax Coating System 12 Concrete 13 Coating of Subsea Pipelines ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 51 3 - 6 - 1 - ﻣﻮاد و ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻗﺎﺑﻞ ﻗﺒﻮل 1( ﻃﺮاح ﺑﺎﯾﺪ ﺑﻪ اﻫﻤﯿﺖ دﻣ ﺎ ﺑﺮ روی ﻋﻤﻠﮑﺮد ﻣﺎده ﺗﻮﺟﻪ ﮐﻨﺪ. ﺑﺮﺧﯽ از ﻣﻮاد ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﺎ ﻣﺸﺨﺼﺎت ذﮐﺮ ﺷﺪه ﺑﺮای اﺳﺘﻔﺎده در اﯾﻦ ﮐﺪ ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ دارای ﺧﻮاص ﻣﻨﺎﺳﺐ ﺑﺮای ﻋﻤﻠﮑﺮد در دﻣﺎﻫﺎی زﯾﺮ 20 - ) درﺟﻪ ﻓﺎرﻧﻬﺎﯾﺖ30 - درﺟﻪ ﺳﺎﻧﺘﯿﮕﺮاد( ﻧﺒﺎﺷﻨﺪ. ﺑﻪ ﮐﺎرﺑﺮان اﯾﻦ ﮐﺪ ﻫﺸﺪار داده ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ اﺛﺮات دﻣﺎی ﭘﺎﯾﯿﻦ و ﺗﺄﺛﯿﺮ ﺑﺎ ﻟﻘﻮه ﺑﺮ ﻋﻤﻠﮑ ﺮد ﺷﮑﺴﺖ در دﻣﺎﻫﺎی ﭘﺎﯾﯿﻦ را در ﻧﻈﺮ ﺑﮕﯿﺮﻧﺪ. 2( اﻧﺘﺨﺎب ﻣﻮاد ﺑﺮای ﻣﻘﺎوﻣﺖ در ﺑﺮاﺑﺮ ﺧﻮردﮔﯽ، ﻓﺮﺳﺎﯾﺶ، و ﺳﺎﯾﺮ ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ در ﺣﯿﻦ ﺳﺮوﯾﺲ، در ﻣﺤﺪوده اﯾﻦ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻧﯿﺴﺖ. اﯾﻦ ﻣﺴﺌﻮﻟﯿﺖ ﻃﺮاح اﺳﺖ ﮐﻪ ﻣﻮاد ﻣﻨﺎﺳﺐ ﺑﺮای ﺳﺮوﯾﺲ ﺳﯿﺎل ﯾﺎ دوﻏﺎب را ﺗﺤﺖ ﺷﺮاﯾﻂ ﻋﻤﻠﯿﺎﺗﯽ ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ اﻧﺘ ﺨﺎب ﮐﻨﺪ. ﺑﺮای اﯾﻦ ﻣﺒﺤﺚ ﺑﺎﯾﺪ ﺑﻪ اﺳﺘﺎﻧﺪاردﻫﺎی ﻣﺮﺗﺒﻂ ﻣﺮاﺟﻌﻪ ﺷﻮد ﻟﯿﮑﻦ ﺑﺮای ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺑﺮﺧﯽ از اﺳﺘﺎﻧﺪاردﻫﺎی زﯾﺮ در ﺟﺪول 3 - 11 ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﯽ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘ اﻧﺪ.ﻪ ﺟﺪول 3 - 11 - اﺳﺘﺎﻧﺪارد ﻫﺎ و ﺧﺼﻮﺻ ﺎتﯿ ﻣﻮاد )ﺟﺪول ﺷﻤﺎره 423,1 - 1 درASME B31.4 ( ﺑﺮای ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺟﻨﺲ ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ ﻓﻮﻻدی ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻧﻮع ﺳﯿﺎل داﺧﻞ آن از اﻧﻮاع ﻣﺨﺘﻠﻒ زﯾﺮ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﺷﻮد (ASME B31.4) 1( ﻓﻮﻻد ﮐﺮﺑﻦ14 2( ﻓﻮﻻد ﻣﺎرﺗﻨﺰﯾﺘﯽ15 3( ﻓﻮﻻد ﺿﺪ زﻧﮓ آﺳﺘﻨﯿﺘﯽ16 4( ﻓﻮﻻد ﺿﺪ زﻧﮓ دوﺑﻠﮑﺲ17 5( آﻟﯿﺎژﻫﺎی ﻧﯿﮑﻞ18. 14 Carbon steel 15 Martensitic steel 16 Austenitic stainless steel 17 Duplex stainless steel 18 Nickel alloys ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 52 3 - 7 - اﻧﻮاع ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ اﻧﻌﻄﺎف ﭘﺬﯾﺮ دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی اﻧﻮاع ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ اﻧﻌﻄﺎف ﭘﺬﯾﺮ ﺑﻪ ﺷﺮح زﯾﺮ اﺳﺖ: 3 - 7 - 1 - ﻟﻮﻟﻪ ﻫﺎی اﻧﻌﻄﺎف ﭘﺬﯾﺮcollapsible اﯾﻦ ﻧﻮع از ﻟﻮﻟﻪ ﻫﺎی اﻧﻌﻄﺎف ﭘﺬﯾﺮ ﺑﻪ دﻟﯿﻞ اﯾﻨﮑﻪ ﺑﺮای ﺣﺎﻟﺖ ﻫﺎی ﻣﻮﻗﺖ ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﯽ ﮔﺮدد )ﻣﺸﺎﺑﻪ ﻟﻮﻟﻪ ﻫﺎی آﺗﺸﻨﺸﺎﻧﯽ ﮐﻪ ﺑﺎ ﻓﺸﺎر ﺳﯿﺎل ﺑﺎز ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ( ﺑﺮای ﮐﺎرﺑﺮی ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ ﭘﺮوژه ﭘﯿﺸﻨﻬﺎد ﻧﻤﯽ ﮔﺮدد و ﺑﯿﺸﺘﺮ ﺑ ﺮای زﻣﺎن ﻫﺎی ﺗﻌﻤﯿﺮات و ﮐﺎرﺑﺮی ﻫﺎی bypass ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮد. ﻧﻤﺎﯾﯽ از آن ﻫﺎ در ﺷﮑﻞ 3 - 2 .ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ ﺷﮑﻞ 3 - 2: ﻟﻮﻟﻪ ﻫﺎی اﻧﻌﻄﺎف ﭘﺬﯾﺮcollapsible 3 - 7 - 2 - ﻟﻮﻟﻪ اﻧﻌﻄﺎف ﭘﺬﯾﺮ bonded وun-bonded ﻟﻮﻟﻪ اﻧﻌﻄﺎف ﭘﺬﯾﺮun-bonded از ﻻﯾﻪ ﻫﺎی ﭘﻠﯿﻤﺮی و ﻓﻠﺰی ﻏﯿﺮ ﻣﺘﺼﻞ و ﺟﺪا ﺗﺸﮑﯿﻞ ﺷﺪه اﺳﺖ ﮐﻪ اﻣﮑﺎن ﺣﺮﮐﺖ ﻧﺴﺒﯽ ﺑﯿﻦ ﻻﯾﻪ ﻫﺎ در اﯾﻦ ﻧﻮع ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ وﺟﻮد دارد و ﻻﯾﻪ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﻨﺪ در ﮐﻨﺎر ﯾﮑﺪﯾﮕﺮ ﺣﺮﮐﺖ ﮐﻨﻨﺪ. ﻟﻮﻟﻪ اﻧﻌﻄﺎف ﭘﺬﯾﺮbonded ﻟﻮﻟﻪ اﻧﻌﻄﺎف ﭘﺬﯾﺮی اﺳﺖ ﮐﻪ در آن آرﻣﺎﺗﻮر ﻓﻮﻻدی ﯾﮑﭙﺎرﭼﻪ ﺷﺪه و ﺑﻪ ﯾﮏ ﻣﺎده ا ﻻﺳﺘﻮﻣﺮی وﻟﮑﺎﻧﯿﺰه ﻣﺘﺼﻞ ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ در آن ﻣﻮاد ﻧﺴﺎﺟﯽ در ﺳﺎﺧﺘﺎر ﮔﻨﺠﺎﻧﺪه ﺷﺪه اﺳﺖ. در اداﻣﻪ ﺷﮑﻞ 3 - 3 ﺗﺼﻮﯾﺮی از اﯾﻦ دو ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ اﻧﻌﻄﺎف ﭘﺬﯾﺮ آورده ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽ ﯽﻤﻨﯾا و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﯽﻧﻔﺘ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ ﻼبﯿ در ﺣﻮزه رﻗﻮم ﻼبﯿﺳ و ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 53 ﺷﮑﻞ3 - 3: ﺗﺼﺎو ﺮﯾ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ اﻧﻌﻄﺎف ﭘﺬ ﯾﺮ bonded و un-bonded 3 - 8 -ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﺟﺪﯾﺪاﻻﺣﺪاث ﮐﻒ ﻫﻮر )ﻟﻮﻟﻪ ﮐﻒ ﻫﻮر در آب(ﻫﺎی ﮐﻢ ﻋﻤﻖ اﯾﻦ ﻟﻮﻟﻪ ﻫﺎ ﺑﺮﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه از ﻟﻮﻟﻪ) ﻫﺎی ﮐﻒ درﯾﺎSea Line( ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﺑﻪ اﯾﻦ ﺗﻔﺎوت ﮐﻪ اﺳﺘﺎﻧﺪاردﻫﺎ ﻟﻮﻟﻪ ﻫﺎی ﮐﻒ درﯾﺎ اﻋﻢ از DNV و ﻏﯿﺮه ﺑﺮای ﻋﻤﻖ آب ﻣﺸﺨﺼﯽ ﻃﺮاﺣﯽ ﺷﺪه اﻧﺪ ﺑﻪ ﺻﻮرﺗﯽ ﮐﻪ ﺷﻨﺎور ﻟﻮﻟﻪ ﮔﺬار اﻣﮑﺎن ﺣﺮﮐﺖ در آن دارد ﻟﯿﮑﻦ ﻋﻤﻖ آب ﮐﻒ ﻫﻮ راﻟﻌﻈﯿﻢ ﺑﻪ ﮔﻮﻧﻪ ای اﺳﺖ ﮐﻪ ﺷﻨﺎور ﻟﻮﻟﻪ ﮔﺬار در ﻋﻤﻖ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ اﻣﮑﺎن ﺣﺮﮐﺖ و ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ورود ﻧﺪارد از ﻫﻤﯿﻦ رو روﺷﯽ اﺑﺪاع ﺷﺪ ﮐﻪ ﻟﻮﻟﻪ ﻫﺎی ﮐﻒ درﯾﺎ ﺑﺮ روی ﺟﺎده ﻧﺼﺐ و از ﻃﺮﯾﻖ ﺣﺮﺛﻘﯿﻞ ﺑﺮ روی ﮐﻒ ﻫﻮر در ﻓﺎﺻﻠﻪ ﻣﺸﺨﺼﯽ از ﭘﺎﺷﻨﻪ ﺟﺎده ﻗﺮار داده ﺷﻮد. ﺑﺮای اﺳﺘﻔﺎده از اﯾﻦ ﻟﻮﻟﻪ ﻫﺎ ﺑ ﻪ اﺳﺘﺎﻧﺪاردﻫﺎی ﻣﺮﺗﺒﻂ اﻋﻢ ازDNV و ﻏﯿﺮه ﺑﺎﯾﺪ ﻣﺮاﺟﻌﻪ ﺷﻮد و ﺑﻪ ﺧﺎﻃﺮ ﺷﺮاﯾﻂ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ .ﺷﺮاﯾﻄﯽ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻣﺬﮐﻮر اﯾﺠﺎد ﺷﺪه اﺳﺖ ﮐﻪ در ﺿﺎﺑﻄﻪ ﻗﯿﺪ ﺷﺪه اﺳﺖ 3 - 8 - 1 - ﻧﺤﻮه ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﻌﺎع اﻧﺤﻨﺎ اﻻﺳﺘﯿﮏ و دﺳﺘﻮراﻟﻌﻤﻞ اﺟﺮاﯾﯽ در زﻣﺎن ﻧﺼﺐ ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ ﺑﺮای اﺟﺮای ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ ﺑﺎﯾﺪ اﺑﺘﺪا ﻟﻮﻟﻪ ﻫﺎیCoat ﺷﺪه ﺑﺮ روی ﺟﺎده ﺟﻮﺷﮑﺎری ﺷﻮﻧﺪ و از ﻃﺮﯾﻖ ﺟﺮﺛﻘﯿﻞ ﺑﺮ روی ﮐﻒ ﻫﻮر در ﻓﺎﺻﻠﻪ ﻣﺸﺨﺼﯽ از ﭘﺎﺷﻨﻪ ﺟﺎده ﻗﺮار ﺑﮕﯿﺮﻧﺪ. ﺑﺮای اداﻣﻪ ﺟﻮﺷﮑﺎری و ﻧﺼﺐ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ ﺑﺨﺸﯽ اداﻣﻪ ﻟﻮﻟﻪ ﺧﻮاﺑﯿﺪه در ﮐﻒ ﻫﻮر ﺑﺎﯾﺪ ﺑﺮ روی ﺟﺎده ﻣﺘﺘﻘﻞ ﺷﻮد ﺗﺎ ﻋﻤﻠﯿﺎت اﺗﺼﺎل ﻟﻮﻟﻪ ﻫﺎ ﺑﺮ روی ﺟﺎده اﻧ .ﺠﺎم و ﻣﺠﺪدا ﺗﻮﺳﻂ ﺟﺮﺛﻘﯿﻞ از روی ﺟﺎده ﺑﻪ ﮐﻒ ﻫﻮر ﻣﻨﺘﻘﻞ ﺷﻮد اﻧﺤﻨﺎﯾﯽ ﮐﻪ از ﮐﻒ ﻫﻮر ﺗﺎ روی ﺟﺎده ﻻزم اﺳﺖ رﻋﺎﯾﺖ ﺷﻮد ﺑﺎﯾﺪ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻧﺮم اﻓﺰارﻫﺎی اﻟﻤﺎن ﻣﺤﺪودی ﺑﻪ ﻃﻮر دﻗﯿﻖ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﻮد ﺗﺎ ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز رﻋﺎﯾﺖ ﺷﻮد. ﻟﯿﮑﻦ ﺑﺮای ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﻌﺎدﻻت ﮐﻼﺳﯿﮏ ﻣﺜﺎﻟﯽ از ﻣﺤ ﺎﺳﺒﻪ ﺷﻌﺎ ع اﻧﺤﻨﺎی اﯾﺠﺎد ﺷ ﺪه ﻟﻮﻟﻪ ﺑﯿﻦ ﮐﻒ ﻫﻮر ﺗﺎ روی ﺟﺎده آورده ﺷﺪه اﺳﺖ ﺗﺎ اﻣﮑﺎن اﺟﺮای آن ﺑﻪ ﺧﺼﻮص ﺑﺮای ﻟﻮﻟﻪ ﻫﺎی ﺑﺎ ﻗﻄﺮ ﮐﻢ ﻧﺸﺎن داده ﺷﻮد ﻟﯿﮑﻦ ارﺟﺤﯿﺖ .ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻧﺮم اﻓﺰارﻫﺎی اﻟﻤﺎن ﻣﺤﺪودی اﺳﺖ ﺑﺮای اﯾﻦ اﻧﺘﻘﺎل ﻻزم اﺳﺖ ﮐﺮﻧﺶ ﻣﻮﺟﻮد در دورﺗﺮﯾﻦ ﺗﺎر ﻫﺎی ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ ﺑﻪ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﮐﺮﻧﺶ ﻧﺎﺷﯽ از ﺗﻨﺶ ﺗﺴﻠﯿﻢ ﺑ ﺎ ﺣﻔﻆ ﺿﺮﯾﺐ اﻃﻤﯿﻨﺎن :ﺑﺮﺳﺪ. ﺑﻪ اﯾﻦ ﻣﻨﻈﻮر ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﮐﺮﻧﺶ اﯾﺠﺎد ﺷﺪه ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﻌﺎع ﻣﺘﻨﺎﻇﺮ ﺑﺎ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﮐﺮﻧﺶ اﺗﻔﺎق اﻓﺘﺎده ﻻزم اﺳﺖ ﺗﺎ از ﻃﺮﯾﻖ ﻗﻮاﻧﯿﻦ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﺼﺎﻟﺤﯽ ﺧﻤﺶ ﮐﻪ د ر اداﻣﻪ ﺷﺮح داده ﺷﺪه اﺳﺖ، راﺑﻄﻪ ﺑﯿﻦ ﺷﻌﺎع اﻧﺤﻨﺎ .و ﮐﺮﻧﺶ اﯾﺠﺎد ﺷﺪه در ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ را ﺑﻪ دﺳﺖ آورد ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 54 ﻣﻌﺎدﻟﻪ3 - 3 %&'' = α ∗+,-+ در اﯾﻦ راﺑﻄﻪSYMS ﺗﻨﺶ ﺗﺴﻠﯿﻢ، و%&'' ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز و . ﺿﺮﯾﺐ ﻣﻄﺎﺑﻖ اﺳﺘﺎﻧﺪارد ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. /0&1 = %&'' E /0&1 = 2 3 در ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﻫﺎی ﺑﺎﻻ3 ﺷﻌﺎع اﻧﺤﻨﺎ و C ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺗﺎر ﺧﻨﺜﯽ ﺗﺎ دورﺗﺮﯾﻦ ﺗﺎر ﮐﺸﺸﯽ ﯾﺎ ﻓﺸﺎری و 40&1 ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﮐﺮﻧﺶ آﺧﺮﯾﻦ ﺗﺎر ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺑﺎ ﻓﺮض ﻣﻘﺎدﯾﺮ زﯾﺮ ﺑﺮای ﺿﺮﯾﺐ ﮐﺎﻫﻨﺪه ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز، ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز و ﻣﺪول اﻻﺳﺘﯿﺴﯿﺘﻪ، دارﯾﻢ: α = 0.72 2 m N/ 6 10 * 420 SYMS= 2 m N/ 11 10 * 2.07 E= %&'' = 0.72 ∗+,-+ = 302.4 ∗10^6 N/m2 /0&1 = %&'' E = 0.00203 راﺑﻄﻪ ﮐﺮﻧﺶ و ﺷﻌﺎع اﻧﺤﻨﺎ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﻌﺎدﻟﻪ /0&1 = 6 7 اﺳﺖ. در اداﻣﻪ ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﻌﺎع اﻧﺤﻨﺎ ﺑﺎ ﻓﺮض ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ ای ﺑﻪ ﻗﻄﺮ 10 :اﯾﻨﭻ دارﯾﻢ /0&1 = 2 3 → 3 = 0.125 0.00203 = 61.579 در ﻧﺘﯿﺠﻪ ﺷﻌﺎع اﻧﺤﻨﺎ ﺣﺪاﻗﻞ ﺣﺪودا 62 .ﻣﺘﺮ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد در ﺷﮑﻞ 3 - 4 .ﭘﻼﻧﯽ از ﻟﻮﻟﻪ ﺑﯿﻦ ﮐﻒ ﻫﻮر ﺗﺎ روی ﺟﺎده آورده ﺷﺪه اﺳﺖ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 55 ﺷﮑﻞ 3 - 4 : ﭘﻼن روش اﺟﺮا ی ﺑﯿﻦ ﻟﻮﻟﻪ ﮔﺬاﺷﺘﻪ ﺷﺪه در ﮐﻒ ﻫﻮر و ﻟﻮﻟﻪ رو ی ﺟﺎده ﻣﻨﺘﻈﺮ ﺑﺮا ی اداﻣﻪ اﺗﺼﺎل ﺑﺮای ﺑﻠﻨﺪ ﮐﺮدن ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ و ﺟﺎﯾﮕ ﺬ اری آن درﺗﺎﻻب ﻻزم اﺳﺖ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﻻزم اﻧﺠﺎم ﺷﻮد ﺗﺎ ﺟﺮﺛﻘﯿﻞ ﻫﺎ ﺑﺘﻮاﻧﻨﺪ ﻟﻮﻟﻪ را از روی ﺟﺎده ﺑﻪ ﮐﻒ ﻫﻮر ﻣﻨﺘﻘﻞ ﮐﻨﻨﺪ ﻟﯿﮑﻦ ﺑﺮای ﻣﺜﺎل ﻧﻤﻮﻧﻪ ای آورده ﺷﺪه اﺳﺖ. اﺑﺘﺪا ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ را ﺑﻪ ارﺗﻔﺎع 1 ﻣﺘﺮ از روی ﺟﺎده ﺑﺎ ﺟﺮﺛﻘﯿﻠﯽ ﺑﺎ ﺷﻌﺎع ﮐﺎری ﺣﺪاﻗﻞ 15 ﻣﺘﺮ ﺑﻠﻨﺪ ﮐﺮد و ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﺗﺎﻻب ﭘﯿﺶ ﺑﺮد و ﺳﭙﺲ ﺟﺮﺛﻘﯿﻞ دوم ﺑﺎ ﺷﻌﺎع ﮐﺎری ﺣﺪاﻗﻞ 8 ﻣﺘﺮ ﺑﺎ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﻃﻮﻟﯽ 25 ﻣﺘﺮ از ﺟﺮﺛﻘﯿﻞ اول ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ را ﻫﻤﺰﻣﺎن ﺑﺎ ﺟﺮﺛﻘﯿﻞ اول ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﺗﺎﻻب ﭘﯿﺶ ﺑﺒﺮد. ﺟﺮﺛﻘﯿﻞ ﺳﻮم ﻫﻢ ﻣﺠﺪدا ﺑﺎ ﻓﺎﺻﻠﻪ 25 ﻣﺘﺮ از ﺟﺮﺛﻘﯿﻞ دوم از روی ﺟﺎده ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ را ﺑﻠﻨﺪ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. در ﻧﻬﺎﯾﺖ ﻻزم اﺳـﺖ3 ﺟﺮﺛﻘﯿﻞ ﺑﺎ ﻓﻮاﺻـﻞ25 ﻣﺘﺮ از ﯾﮑﺪﯾﮕﺮ ﺑﺎ ﺗﺴـﻤﻪ ﻫﺎی دوار ﮐﻪ ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ را ﺑﻠﻨﺪ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ، ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ را داﺧﻞ ﺗﺮاﻧﺸﻪ ﻗﺮار دﻫﻨﺪ. ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ ﺑﺎ ﻓﺮض 10 اﯾﻨﭻ ﻗﻄﺮ و ﺿﺨﺎﻣﺖ4 ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ ﺑﻪ ازای ﻫﺮ ﻣﺘﺮ 25 ﮐﯿﻠﻮﮔﺮم ﺟﺮم دارد ﺑﺎ ﻓﺮض5 ﺳﺎﻧﺘﯽ ﻣﺘﺮ ﭘﻮﺷﺶ ﺑﺘﻦ دور ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ اﯾﻦ ﻣﻘﺪار ﺑﻪ 122 ﮐﯿﻠﻮﮔﺮم ﺑﺮ ﻣﺘﺮ اﻓﺰاﯾﺶ ﻣﯽ ﯾﺎﺑﺪ و ﺑﺮای ﺑﻠﻨﺪ ﮐﺮدن 50 ﻣﺘﺮ از ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ ﺣﺪودا7500 ﮐﯿﻠﻮﮔﺮم ﺟﺮم ﺑﺎﯾﺪ ﺑﯿﻦ 3 ﺟﺮﺛﻘﯿﻞ و دوﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه اﺑﺘﺪا و اﻧﺘﻬﺎی ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ )ﺟﺎده و ﺗﺎﻻب ( ﺗﻘﺴﯿﻢ ﮔﺮدد . در اداﻣﻪ ﻻزم ﺑﻪ ذﮐﺮ اﺳــﺖ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺗﺤﻘﯿﻘﺎت اﻧﺠﺎم ﺷــﺪه ﺟﺮﺛﻘﯿﻠﯽ ﺑﺎﯾﺪ ﺑﺮای ﺟﺎﯾﮕﺬاری ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ اﺳــﺘﻔﺎده ﺷــﻮد ﮐﻪ ﻫﻤﺰﻣﺎن ﺑﺎ ﺑﻠﻨﺪ ﮐﺮدن ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ ﺑﺘﻮاﻧﺪ ﺟﺎﺑﺠﺎ ﺷﻮد. ﺑﻪ اﯾﻦ ﻧﻮع ﺟﺮﺛﻘﯿﻞ ﻫﺎ ﮐﻪ ﻫﻤﺰﻣﺎن ﺑﺎ ﺑﻠﻨﺪ ﮐﺮدن ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ اﻣﮑﺎن ﺟﺎﺑﺠﺎﯾﯽ ﺧﻮد را دارد ﺳﺎﯾﺪ ﺑﻮم19 ﮔﻔﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد در ﺻﻮرت وﺟﻮد ﭘﻮﺷﺶ ﺑﺘﻨﯽ در ﻣﻘﻄﻊ ﻣﺮﮐﺐ روﯾﻪ ﺑﺘﻨﯽ ﻫﻢ در ﺑﺮاﺑﺮ ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز ﺑﺘﻦ ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ ﮐﻨﺘﺮل ﺷﻮد. 3 - 8 - 2 - ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻃﻮل دﻫﺎﻧﻪ آزاد ﺑﯿﻦ ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه ﻫﺎ ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻃﻮل آزاد ﺑﯿﻦ ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه ﻫﺎ ﺑﺎﯾﺪ ﺗﻨﺶ در دورﺗﺮﯾﻦ اﻟﻤﺎن ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ ﺑﻪ ﺗﻨﺶ ﺗﺴﻠﯿﻢ ﺑﺮﺳﺪ. در اداﻣﻪ ﺑﻪ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺗﻨﺶ ﻣﺎﮐﺰﯾﻤﻢ اﯾﺠﺎد ﺷﺪه در دﻫﺎﻧﻪ ﺑﯿﻦ دو ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه ﭘﺮداﺧﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد: ﻣﻌﺎدﻟﻪ 3 - 4 %&'' = :;<=∗6 > 19Side boom ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 56 SYMS: ﺗﻨﺶ ﺗﺴﻠﯿﻢ ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ ﺑﺎ ﻓﺮض ﺿﺮﯾﺐ 72 /0 ﺑﺮای ﺗﻨﺶ ﻣﺠﺎز از اﺳﺘﺎﻧﺪاردASME B31.4 %&'' = 0.72 ∗+,-+ M: ﻟﻨﮕﺮ ﺧﻤﺸﯽ y: ﻓﺎﺻﻠﻪ ﻫﺮ اﻟﻤﺎن ﺗﺎر ﺧﻨﺜﯽ C : ﻓﺎﺻﻠﻪ دورﺗﺮﯾﻦ اﻟﻤﺎن ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ ﺗﺎ ﺗﺎر ﺧﻨﺜﯽ I: ﻣﻤﺎن اﯾﻨﺮﺳﯽ ﻣﻘﻄﻊ ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ ﺣﻮل ﺗﺎر ﺧﻨﺜﯽ در اداﻣﻪ ﻣﻘﺪار ﻣﺎﮐﺰﯾﻤﻢ ﻟﻨﮕﺮ ﺧﻤﺸﯽ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻧﻮع ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه ﻫﺎی ﻏﻠﺘﮑﯽ و ﻧﻤﻮدار ﻟﻨﮕﺮ 3 - 5 راﺑﺮ2 wL 0.85 در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺷﮑﻞ 3 - 5: ﻧﻤﻮدار ﻟﻨﮕﺮ ﺧﻤﺸ ﯽ در ﻃﻮل ﺗﮑ ﯿﻪ ﮔﺎه ﻫﺎ ی ﻏﻠﺘﮑ ﯽ دو ﺳﺮ ﻣﻔﺼﻞ ﺑﺎ ﺟﺎﯾﮕﺬاری ﻣﻘﺪار ﻟﻨﮕﺮ ﺣﺪاﮐﺜﺮ در ﻣﻌﺎدﻟﻪ 3 - 4 ﻣﻘﺪار ﻃﻮل ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺑﯿﻦ دو ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه ﺑﺎ ﻓﺮض اﻻﺳﺘﯿﮏ ﺑﻮدن راﺑﻄﻪ ﺑﯿﻦ ﺗﻨﺶ و ﮐﺮﻧﺶ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﻣﻌﺎدﻟﻪ 3 - 5 %&'' = 0. .085?@2 ∗2 A → @ = B %&'' ∗A 0.085 ∗? ∗2 w: ﺑﺎرﮔﺴﺘﺮده وزﻧﯽ ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ در راﺳﺘﺎی ﻗﺎﺋﻢ C : ﻓﺎﺻﻠﻪ دورﺗﺮﯾﻦ اﻟﻤﺎن ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ ﺗﺎ ﺗﺎر ﺧﻨﺜﯽ ﮐﻪ در ﺷﮑﻞ 3 - 7 ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ I: ﻣﻤﺎن اﯾﻨﺮﺳﯽ ﻣﻘﻄﻊ ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ ﺣﻮل ﺗﺎر ﺧﻨﺜﯽ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 57 ﺷﮑﻞ 3 - 7: ﻣﻘﻄﻊ ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ و ﻣﺤﻞ دورﺗﺮ ﯾﻦ اﻟﻤﺎن ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ از ﺗﺎر ﺧﻨﺜ ﯽ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 58 ﻓﺼﻞ ﭼﻬﺎرم ﺷﺮح روش ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده در ارز ﯽﺎﺑﯾ ارزش ﺗﺮﻣ ﯽﻣﺎﻟ ﻢﯿ . ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 59 . ﻓﺼﻞ ﭼﻬﺎرم-ﺷﺮح روش ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده در ارز ﯽﺎﺑﯾ ارزش ﻣﺎﻟ ﺗﺮﻣ ﯽ ﻢﯿ 4 - 1 - ﺷﺮح روش ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده در ارزﯾﺎﺑﯽ ارزش ﻣﺎﻟﯽ ﺗﺮﻣﯿﻢ در اﺳﺘﺎﻧﺪارد DNV-RP-F107 ﺑﺎ ﻋﻨﻮان " ارزﯾﺎﺑﯽ رﯾﺴﮏ ﻣﺤﺎﻓﻈﺖ از ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ " ، ﺑﺮای ارزﯾﺎﺑﯽ اﺛﺮات ﻫﺮﮔﻮﻧﻪ ﻓﻌﺎﻟﯿﺘﯽ ﮐﻪ ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ ﮐﺎﻫﺶ رﯾﺴﮏ در ﭘﺮوژه ﺧﻂ ﻟﻮﻟﻪ ﻣﯽ ﮔﺮدد ﯾﮏ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻓﺎﯾﺪه20 در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺗﻔﺎوت اﯾﻦ روش در اﺳﺘﺎﻧﺪاردDNV ﺑﺎ روش ﻫﺎی دﯾﮕﺮ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻫﺎی اﻗﺘﺼﺎدی در اﯾﻦ اﺳ ﺖ ﮐﻪ اﯾﻦ روش ﻣﻘﺪار ﻫﺰﯾﻨﻪ اوﻟﯿﻪ ﻻزم ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده را ﺑﺎ ﻣﻘﺪار ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺧﺮاﺑﯽ، ﮐﻪ ﺗﻮﺳﻂ ﺿﺮاﯾﺒﯽ ﺗﻐﯿﯿﺮ ﯾﺎﻓﺘﻪ اﺳﺖ، ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ و اﻗﺘﺼﺎدی ﺑﻮدن ﻃﺮح و ﯾﺎ ﻏﯿﺮ اﻗﺘﺼﺎدی ﺑﻮدن آن را ﻣﺸﺨﺺ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. ﻫﺰﯾﻨﻪ ای ﮐﻪ ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده در اﺑﺘﺪای ﭘﺮوژه اﺧﺘﺼﺎص داده ﻣﯽ ﺷﻮد ﺑﻪ ﺻﻮرت ﭘ ﯿﺶ ﻓﺮض ﺑﻪ ﻗﯿﻤﺖ روز ﭘﺮوژه ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﮔﺮدد وﻟﯽ ﺑﺮای ﺧﺴﺎرت ﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ در آﯾﻨﺪه ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ اﺗﻔﺎق ﺑﯿﻔﺘﺪ، ﻻزم اﺳﺖ ﺗﺎ ﺑﻪ ﮐﻤﮏ دو ﭘﺎراﻣﺘﺮ زﻣﺎن وﻗﻮع ﺧﺮاﺑﯽ و ﻧﺮخ ﺑﻬﺮه، ﻣﻘﺪار دﻗﯿﻖ ﻫﺰﯾﻨﻪ را ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﻧﺮخ روز ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﮐﺮد. در ﺣﻘﯿﻘﺖ ﺑﺮای ﺑﺮﻗﺮاری ﺗﻌﺎدل ﺑﯿﻦ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻓﯿﻊ و ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺧﺴﺎرت و ارده ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب در آﯾﻨﺪه ﺑﺎﯾﺪ ﻫﺮ دو ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻧﺮخ روز ﺗﺒﺪﯾﻞ ﺷﻮﻧﺪ ﺗﺎ ﺑﺘﻮان ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ را اﻧﺠﺎم داد. ﺿﻤﻨﺎ وﻗﻮع ﺧﺮاﺑﯽ ﺳﺎزه ﺑﺎ ﻋﻤﺮ ﻣﻔﯿﺪ ﻣﻌﻠﻮم ﺗﺤﺖ اﺛﺮ ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻣﺸﺨﺺ ﯾﮏ ﭘﺪﯾﺪه ی اﺣﺘﻤﺎﻻﺗﯽ اﺳﺖ و ﻻزم اﺳﺖ ﯾﮏ ﺿﺮﯾﺐ ﮐﺎﻫﺸﯽ ﺑﺮ روی ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎی ﺧﺴﺎرت وارده ﻣﻨﻈﻮر ﮔﺮدد ﺗﺎ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﯿﻦ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺑﻪ درﺳﺘﯽ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﻮد. اﯾﻦ ﺿﺮﯾﺐ ﮐﺎﻫﺸﯽ ﻫﻤﺎن اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﭘﺪﯾﺪه اﺳﺖ ﮐﻪ درﻣﻌﺎدﻟﻪ ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ، ﻧﺤﻮه ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ آن از روی ﻋﻤﺮ ﻣﻔﯿﺪ ﺳﺎزه و دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب ﺷﺮح ﮔﺮدﯾﺪ. در ﻣﻌﺎدﻟﻪ 4 - 1 اراﺋﻪ ﺷﺪه ﺗﻮﺳﻂ اﺳﺘﺎﻧﺪاردDNV-RP-F107 ﻣﻮار د ﺗﺸﺮﯾﺢ ﺷﺪه ﻧﺮخ ﺑﻬﺮه و ﻧﯿﺰ اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﺧﺮاﺑﯽ در ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺿﺮﯾﺐ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ وﺟﻮد دارد. در اداﻣﻪ ﺑﻪ ﺑﺮرﺳﯽ اﯾﻦ ﻣﻌﺎدﻟﻪ و ﻧﺤﻮه اﺳﺘﻔﺎده از آن ﺑﺮای اﻧﺠﺎم ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﭘﺮداﺧﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد: 20 Cost-benefit value (CBV) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 60 ﻣﻌﺎدﻟﻪ4 - 1 2CD = 29 ∑ ∆6FG∆6H (1GF)$ I × JKL CBV = ﻧﺴﺒﺖ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻓﺎﯾﺪه Cm = ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻣﯿﻢ در زﻣﺎن ﺣﺎل ) ﻣﺜﻼ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده و ﻣﺤﺎﻇﺖ ﺟﺪاره آن ( Cr = ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻣﯿﻢ ﭘﺲ از وﻗﻮع و ﻓﺮوﮐﺶ ﮐﺮدن ﺳﯿﻼب در آﯾﻨﺪه در ﺻﻮرﺗﯿﮑﻪ ﺗﺮﻣﯿﻢ در ﺣﺎل ﺣﺎﺿﺮ اﻧﺠﺎم ﻧﺸﺪه ﺑﺎﺷﺪ Cp =ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻗﻄﻊ ﺗﻮﻟﯿﺪ ، ﺧﻮاب دﮐﻞ و ﺧﺴﺎرات ﻣﺤﯿﻂ زﯾﺴﺘﯽ ﺑﻪ ﻫﻮر اﻟﻌﻈﯿﻢ )ﻣﻘﺪار ﮐﺎﻫﺶ ﻗﻄﻊ ﺗﻮﻟﯿﺪات ﻧﻔﺘﯽ ﺟﺎده ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺷﺪه ﺑﻪ ﻧﺴﺒﺖ ﺟﺎده اوﻟﯿﻪ( PoF= اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﺳﯿﻼب r = ﻧﺮخ ﺑﻬﺮه n = ﻋﻤﺮ ﻣﻔﯿﺪ ﻣﯿﺪان ﻧﻔﺘﯽ ﺑﺮای ﺗﻮﺿﯿﺢ ﺑﯿﺸﺘﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﻫﺎی اﯾﻦ ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﻻزم ﺑﻪ ذﮐﺮ اﺳﺖ ﮐﻪ ﺻﻮرت ﮐﺴﺮCBV ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻓﯿﻊ و ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ در زﻣﺎن ﺣﺎل و در اﺑﺘﺪای ﺷﺮوع ﻓﻌﺎﻟﯿﺖ اﻗﺘﺼﺎدی اﻧﺠﺎم ﻣﯽ ﺷﻮد، اﺳﺖ و ﭼﻮن ﺑﻪ ﻧﺮخ روز اﺳﺖ، ﻧﯿﺎزی ﺑﻪ ﺿﺮب ﺿﺮﯾﺐ ﮐﺎﻫﺸﯽ ﯾﺎ اﻓﺰاﯾﺸﯽ ﻧﯿﺴﺖ وﻟﯽ ﻣﺨﺮج ﮐﺴﺮ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎﯾﯽ اﺳﺖ ﮐﻪ در ﻃﻮل ﻋﻤﺮﻣﻔﯿﺪ ﺟﺎده و در زﻣﺎن آﯾﻨﺪه ﺑﺎ ﻓﺮض وﻗﻮع اﺣﺘﻤﺎﻻ ﺗﯽ ﺳﯿﻼب اﺗﻔﺎق ﻣﯽ اﻓﺘﺪ، ﻟﺬا دو ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﻧﺮخ ﺑﻬﺮه و اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع در اﯾﻦ ﻋﺪد ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺿﺮاﯾﺐ ﮐﺎﻫﺸﯽ ﺿﺮب ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ ﺗﺎ اول اﯾ ﻨﮑﻪ ﻧﺮخ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎ ﺑﻪ ﻧﺮخ روز ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﻮد و دوم ﭘﺪﯾﺪه اﺣﺘﻤﺎﻻﺗﯽ ﺳﯿﻼب در ﺧﺴﺎرت ﻫﺎی ﻣﺎﻟﯽ ﻧﺎﺷﯽ از آن ﮔﻨﺠﺎﻧﺪه ﺷﻮد. 4 - 2 - ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ و ﻧﺘﺎﯾﺞ ارزش ﻫﺰﯾﻨ ﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره ﻧﻮع 1 ﺑﺮ اﺳﺎس دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب 100 و200 ﺳﺎل در ﻓﺼﻞ ﺳﻮم 4 - 2 - 1 - ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ در ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 :در ﺳﻪ ﻣﺮﺣﻠﻪ ﺑﻪ ﺷﺮح زﯾﺮ اﻧﺠﺎم ﻣﯽ ﺷﻮد 1 ( ﺑﺮآورد ﻣﺎﻟﯽ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎی ﺗﺮﻓﯿﻊ (Cm) ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺟﺎده، ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺑﺎ ﻃﻮل14 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ در ﻧﻈﺮﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺗﺮاز ارﺗﻔﺎﻋﯽ ﺟﺎده از ﮔﺮوه ﻧﻘﺸﻪ ﺑﺮداری درﯾﺎﻓﺖ ﻣﯽ ﺷﻮد و ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻓﺮﺿﯿﺎت ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺘﻪ، ﺑﺮآورد ﻣﺎﻟﯽ اﺣﺪاث ﺟﺎده ی ﻣ ﻮﺟﻮد ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻓﻬﺮﺳﺖ ﺑﻬﺎی راه و راه آﻫﻦ ﺳﺎل 1401 اﻧﺠﺎم ﻣﯽ ﺷﻮد. در ﺟﺪول 4 - 1 ﻧﻤﻮﻧﻪ ای از ﻓﺮﺿ ﯿﺎت ﻣﻮﺟﻮد در ﺑﺮآورد اﺣﺪاث ﺟﺎده ﻣﻮﺟﻮد آورده ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 61 ﺟﺪول4 - 1: ﻓﺮﺿ ﺎتﯿ ﺟﺎده ﻣﻮﺟﻮد ﺟﺎده ﻧﻮع 1 ﻧﯿ ﺎزﻣﻨﺪ ﻢﯿﺗﺮﻣ ﭘﺲ از در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﻓﺮﺿﯿﺎت ﺑﺮای اﺟﺮای ﺟﺎده ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻓﻬﺮﺳﺖ ﺑﻬﺎی راه و راه آﻫﻦ ﻣﺼﻮب ﺳﺎل 1401 ﺑﻪ ﺑﺮآورد ﻣﺎﻟﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺗﺎﻣﯿﻦ ﻣﺼﺎﻟﺢ، ﺣﻤﻞ و اﺟﺮای آن ﭘﺮداﺧﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. در اﯾﻨﺠﺎ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺣﻤﻞ ﻣﺼﺎﻟﺢ ﺑﺼﻮرت ﻓﺮﺿﯽ در ﺟﺪول 4 - 2 .در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ ﺟﺪول 4 - 2: ارزش ﻣﺎﻟ ﯽ ﮐﻞ ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ﺑﺎ ﻓﺮﺿ ﺎتﯿ ذﮐﺮ ﺷﺪه ﺑﺮ اﺳﺎس ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﺠﺎم ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺳﺎﺧﺖ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ﺑﺎ ﻃﻮل14 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﺑﺎ ﺗﺮاز ﻣﻮﺟﻮد5,22 ﺣﺪودا16,7 ﻣﯿﻠﯿﻮن دﻻر اﺳﺖ ﮐﻪ در ﺟﺪول 4 - 2 آورده ﺷﺪه اﺳﺖ . ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ارﺗﻔﺎع ﺟﺪﯾﺪ ﺟﺎده از اﻫﻤﯿﺖ ﺑﺎﻻﯾﯽ ﺑﺮﺧﻮردار اﺳﺖ. ارﺗﻔﺎع ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﺑﺮ اﺳﺎس رﻗﻮم آب ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻣﻌﯿﺎر ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﮔﺮدد. ﺑﻪ اﯾﻦ ﺻﻮرت ﮐﻪ ﺑﺎﯾﺪ ﻣﻘﺪار ﻣﺠﻤﻮع ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻻ ﯾﻪ ﻫﺎی آﺳﻔﺎﻟﺖ، اﺳﺎس، زﯾﺮاﺳﺎس و ﻣﻘﺪار دو ﺳﻮم ﻻﯾﻪ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ را ﺑﻪ ﺗﺮاز ﺳﯿﻼب ﻃﺮاﺣﯽ اﺿﺎﻓﻪ ﮐﺮد و ﺗﺮاز ﺣﺎﺻﻞ ﺷﺪه را ﻣﻌﺎدل ﺗﺮاز ﺟﺎده ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺷﺪه در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺖ. ﺑﺮای ﻣﺜﺎل در ﺻﻮرﺗﯽ ﮐﻪ ﺗﺮاز آب در ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 100 ﺳﺎﻟﻪ23 /5 ﻣﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ ﺑﺎﯾﺪ76 /0ﺮ ﻣﺘ )ﻣﺠﻤﻮع ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻻﯾﻪ ﻫﺎی آﺳﻔﺎﻟﺘﯽ، اﺳﺎس، زﯾﺮاﺳﺎس و دو ﺳﻮم ﻻﯾﻪ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ( ﺑﻪ اﯾﻦ ﻣﻘﺪار اﺿﺎﻓﻪ ﮔﺮدد ﺗﺎ در ﺻﻮرت وﻗﻮع ﻋﺮض ﮐﻞ ﺳﻮاره رو آﺳﻔﺎﻟﺘﯽ7.2 m ﻋﺮض ﺷﺎﻧﻪ ﺧﺎﮐﯽ راه در ﻫﺮ ﻃﺮف1.25 m ارﺗﻔﺎع ﺟﺎده5.22 m ( اﻓﻘﯽ3 ﻗﺎﺋﻢ ﺑﻪ1) ﺷﯿﺐ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده3 ﻃﻮل ﺟﺎده14000 m 1401 ﻧﺮخ ﺗﺒﺪﯾﻞ دﻻر ﺑﻪ رﯾﺎل ﻣﻮرخ ﻓﺮوردﯾﻦ260000 rial ﻃﻮل ﺳﻄﺢ ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ16.51 m ﻋﺮض ﮐﻞ ﺟﺎده9.7 m (ﺟﺎده ﻣﻮﺟﻮد ﻧﯿﺎزﻣﻨﺪ ﺗﺮﻣﯿﻢ )اﮐﺘﺸﺎﻓﺎت ﺷﻤﺎﻟﯽ ( ﺿﺮﯾﺐ ﻣﻨﻄﻘﻪ ای ارﺗﻔﺎع ﻻﯾﻪ ) ﻣﺘﺮ ﺿﺮﯾﺐ ﺑﺎﻻﺳﺮی ﺣﻤﻞ ﺑﺎ ﺿﺮاﯾﺐ ) ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل( ﺗﻬﯿﻪ و اﺟﺮا ﺑﺎ ﺿﺮاﯾﺐ ) ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل( ﻣﻌﺎدل ﻫﺰﯾﻨﻪ ﮐﻞ ﺑﻪ ﻫﺰار دﻻر ﮐﻞ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﺎ ﺿﺮاﯾﺐ ) ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل( ﺑﺮداﺷﺖ ﻟﺠﻦ ﮐﻒ ﻫﻮر 0.7 20% 41% 0 144,837 144,837 557 (ﻻﯾﻪ ﺑﺎ ﻣﺼﺎﻟﺢ ﺧﺎﮐﯽ ) ﻓﯿﻠﺮ5.01 20% 41% 1,517,252 416,608 1,933,860 7,438 1 ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 20% 41% 51,848 14,332 66,180 255 2 ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 20% 41% 48,676 13,455 62,131 239 3 ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 20% 41% 45,504 12,578 58,082 223 زﯾﺮ اﺳﺎس0.15 20% 41% 84,663 24,100 108,763 418 اﺳﺎس0.15 20% 41% 97,117 44,786 141,903 546 آﺳﻔﺎﻟﺖ0.16 20% 41% 64,656 421,949 486,604 1,872 ( ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ ) ﺳﻨﮓ ﻻﺷﻪ0.5 20% 41% 1,034,354 295,609 1,329,963 5,115 ژﺋﻮﺗﮑﺴﺘﺎﯾﻞ0 20% 41% 0 18,529 18,529 71 ﻣﺠﻤﻮع5.22 0 0 2,944,070 1,406,782 4,350,851 16,734 1401 ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎ ﺑﺮ اﺳﺎس ﻓﻬﺮﺳﺖ ﺑﻬﺎی راه، راه آﻫﻦ ﻣﺠﻤﻮع ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 62 ﺳﯿﻼب100 ﺳﺎﻟﻪ ﺗﻨﻬﺎ ﯾﮏ ﺳﻮم از ﺿﺨﺎﻣﺖ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ ﻣﺴﺘﻐﺮق ﺷﻮد ﮐﻪ در ﻓﺮﺿﯿﺎت و ﺟﻠﺴﺎت ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺑﺎ ﮐﺎرﺷﻨﺎﺳﺎن ﺗﺠﺮﺑﯽ در اﯾﻦ زﻣﯿﻨﻪ اﯾﻦ ﺗﺮاز آب ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺪون ﺧﺮا ﺑﯽ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ و ﺟﺎده در ﺳﯿﻼب 100 ﺳﺎﻟﻪ در ﻧﺎﺣﯿﻪ ﺑﺪون آﺳﯿﺐ ﻗﺮار ﺑﮕﯿﺮد. ﺟﺪول 4 - 3 : ﻓﺮﺿﯿﺎت ﺟﺎده ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺷﺪه ﺑﺮا اﺳﺎس دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ100 ﺳﺎﻟﻪ در ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 اﯾﻦ ﻓﺮﺿﯿﺎت از ﺗﻔﺎوت ﺑﯿﻦ ﺗﺮاز ﺟﺎده ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺷﺪه و ﺟﺎده اوﻟﯿﻪ ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ﻣﻘﺪار ﺗﺮاز ﻗﺎﺋﻢ ﺗﺮﻓﯿﻊ ﻗﺎﺑﻞ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ اﺳﺖ ﮐﻪ در ﺟﺪول 4 - 3 .ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ اﮔﺮ ارﺗﻔﺎع ﺗﺮﻓﯿﻊ ﮐﻤﺘﺮ از ﻣﺠﻤﻮع ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻫﺎی ﻻﯾﻪ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ، ﻻﯾﻪ زﯾﺮ اﺳﺎس، اﺳﺎس و آﺳﻔﺎﻟﺘﯽ ﺑﺎﺷﺪ، ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ ﻧﯿﺎزی ﺑﻪ اﺿﺎﻓﻪ ﮐﺮدن ﻻﯾﻪ ﺑﺎ ﻣﺼﺎﻟﺢ ﺧﺎﮐﯽ ﻧﯿﺴﺖ و ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺑﺮ روی ﻻﯾﻪ آﺳﻔﺎﻟﺘﯽ ﺟﺎده اوﻟﯿﻪ اﻧﺠﺎم ﻣﯽ ﺷﻮد وﻟﯽ اﮔﺮ ﺗﺮاز ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺑﯿﺸﺘﺮ از ﻣﺠﻤﻮع ﺗﺮاز ﻫﺎی ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ، زﯾﺮاﺳﺎس، اﺳﺎس و آﺳﻔﺎﻟﺖ ﺑﺎﺷﺪ ﻻزم اﺳﺖ ﺗﺎ ﺑﺮای ﺣﻔﻆ ﺷﯿﺐ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده از ﮐﻒ ﺗﺎﻻب ﻣﺠﺪدا ﺑﻪ ﺧﺎﮐﺮﯾﺰی ﻣﺼﺎﻟﺢ ﺧﺎﮐﯽ ﯾﺎ ﻓﯿﻠﺮ اﻗﺪام ﻧﻤﻮد. در ﻫﺮﺣﺎﻟﺖ )ﻧﯿﺎز ﺑﻪ ﻓﯿﻠﺮ و ﻋﺪم ﻧﯿﺎز ﺑﻪ ﻓﯿﻠﺮ( ﻣﻘﺪار ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺮ ﻻﯾﻪ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺣﺠﻢ ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻣﻮردﻧﯿﺎز و ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎی ﺑﺮآورد ﺷﺪه ﺑﺎ ﻓﻬﺮﺳﺖ ﺑﻬﺎی ﺳﺎل 1401 .ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﮔﺮدد در اداﻣﻪ ﺑﺮای دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 100 ﺳﺎﻟﻪ، ﻣﻘﺪار ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 در ﺟﺪول4 - 4 .ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ ﻻزم ﺑﻪ ذﮐﺮ اﺳﺖ ﮐﻪ در ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺑﺮای اﯾﻦ دوره ﻫﺎی ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻧﯿﺎزی ﺑﻪ ﻻﯾﻪ ﻓﯿﻠﺮ و ﺗﻌﺮﯾﺾ ﻧﯿﺴﺖ و ﻻﯾﻪ ﻫﺎی ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ )ﺳﻪ ﻻﯾﻪ ﺧﺎک ﺳﺎب ﮔﺮﯾﺪ( ، زﯾﺮاﺳﺎس، اﺳﺎس و آﺳﻔﺎﻟﺖ ﺑﺮ روی ﺟﺎده اوﻟﯿﻪ اﺟﺮا ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺟﺪول 4 - 4 :ﺑﺮآورد ﻫﺰ ﻊﯿﺗﺮﻓ ﻨﻪﯾ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ﻼبﯿﺳ یﺑﺮا ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 100 ﺳﺎﻟﻪ اﺧﺘﻼف ارﺗﻔﺎع ﻗﺎﺋﻢ ﺗﺮازﺟﺎده ﺟﺪﯾﺪ و ﺗﺮاز ﺳﯿﻼب ﻃﺮاﺣﯽ0.76 m ﺳﺎﻟﻪ100 ﺗﺮاز ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻃﺮاﺣﯽ ﭘﺎﯾﻪ5.23 m ارﺗﻔﺎع ﺟﺎده5.99 m ارﺗﻔﺎع ﺗﺮﻓﯿﻊ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺟﺎده ﻣﻮﺟﻮد ﻧﯿﺎزﻣﻨﺪ ﺗﺮﻣﯿﻢ0.77 m ﻋﺮض ﮐﻞ ﺳﻮاره رو آﺳﻔﺎﻟﺘﯽ7.2 m ﻋﺮض ﺷﺎﻧﻪ ﺧﺎﮐﯽ راه در ﻫﺮ ﻃﺮف1.25 m ( اﻓﻘﯽ3 ﻗﺎﺋﻢ ﺑﻪ1) ﺷﯿﺐ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده3 ﻃﻮل ﺟﺎده14000 m ﻃﻮل ﺳﻄﺢ ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ18.94 m ﻋﺮض ﮐﻞ ﺟﺎده9.7 m ﺟﺎده ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺷﺪه )اﮐﺘﺸﺎﻓﺎت ﺷﻤﺎﻟﯽ ﺟﺪﯾﺪ( ﺑﺮ اﺳﺎس ﺳﺎﻟﻪ100 ﺗﺮاز دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب ﻃﺮاﺣﯽ ﺟﺎده ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺷﺪه ﺑﺮ اﺳﺎس دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻃﺮاﺣﯽ100ﺳﺎﻟﻪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 63 ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 از ﺗﺮاز5,22 ﻣﺘﺮ ﺑﻪ ﺗﺮاز5,99 ﻣﺘﺮ در ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 100 ﺳﺎﻟﻪ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺟﺪول 4 - 4 ﺗﻘﺮﯾﺒﺎ 2 ﻣﯿﻠﯿﻮن و110 .ﻫﺰار دﻻر ﺑﺮآورد ﮔﺮدﯾﺪ 2 ( ﺑﺮآورد ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎی ﺧﺴﺎرت ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب (Cp + Cr) ﻫﺮ ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻣﺸﺨﺺ، دارای ﺗﺮاز آب ﻣﻌﺎدﻟﯽ اﺳﺖ ﮐﻪ از روی ﺗﺮاز آب و ارﺗﻔﺎع ﺟﺎده ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ ﻣﯽ ﺗﻮان ﻣﻘﺪار ﺧﺴﺎرت وارده را ﺑﺼﻮرت ﺗﻘﺮﯾﺒﯽ ﺑﺮآورد ﮐﺮد. ﺑﻪ اﯾﻦ ﻣﻨﻈﻮر ﭼﻬﺎر دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﺑﺎﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﺗﺮاز آب ﺳﯿﻼب در ﺟﺎده ﻣﻮﺟﻮد ﻣﯽ ﺗﻮان ﻣﺸﺨﺺ ﮐﺮد ﮐﻪ دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﻫﺎی آن ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﺗﺮازی ﺑﺪون آﺳﯿﺐ، آﺳﯿﺐ ﺟﺰﺋﯽ، آﺳﯿﺐ ﮐﻠﯽ و ﺗﺨﺮﯾﺐ و ﺧﺮوج از ﺧﺪﻣﺖ اﺳﺖ ﮐﻪ ﺑﺮ اﺳﺎس ﺗﺮاز ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﭘﯿﺶ ﺗﺮ ﻫﺮ دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی از ﺧﺮاﺑﯽ ﻣﺸﺨﺺ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺑﺮای ﻫﺮ ﮐﺪام از دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﻫﺎی ﺧﺮاﺑﯽ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻧﻈﺮ ﮐﺎرﺷﻨﺎس ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ در اﯾﻦ زﻣﯿﻨﻪ ﻣﻘﺪار ﺣﺠﻢ ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺮ ﯾﮏ از ﻻﯾﻪ ﻫﺎی ﺟﺎده ﺑﻪ ﺻﻮرت درﺻﺪی ﺑﯿﺎن ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺑﺎ ﺿﺮب اﯾﻦ درﺻﺪ ﻫﺎ در ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻗﯿﻤﺖ ﻫﺎی ﺑﺮآورد ﺷﺪه ﻫﺮ ﻻﯾﻪ از ﺟﺎده اوﻟﯿﻪ و ﺟﻤﻊ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎی اﺧﺘﺼﺎص ﯾﺎﻓﺘﻪ ﺑﻪ ﻫﺮ ﻻﯾﻪ ﻣﯽ ﺗﻮان ﮐﻞ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻣﯿﻢ ﺟﺎده را ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﮐﺮد. ﺿﻤﻨﺎ ﺧﺴﺎرت ﻫﺎی ﻧﺎﺷﯽ از ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﻮﻗﻒ ﺗﻮﻟﯿﺪ و ﻧﯿﺰ ﮔﯿﺮ ﮐﺮدن دﮐﻞ ﺣﻔﺎری ﺑﺮای دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﺧ ﺮاﺑﯽ از ﻧﻮع ﺗﺨﺮﯾﺐ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ ﮐﻪ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﺟﺎده و ﺗﻌﺪاد ﺳﻠﺮ ﻫﺎی ﻓﻌﺎل و ﺳﻠﺮ ﻫﺎی در ﺣﺎل ﺣﻔﺎری ﻗﺎ ﺑﻞ ﺑﺮآورد اﺳﺖ. ﻓﺮﺿﯿﺎت اﻧﺠﺎم ﺷﺪه ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﻮﻗﻒ ﺗﻮﻟﯿﺪ و ﮔﯿﺮ ﮐﺮدن دﮐﻞ ﺣﻔﺎری در ﺟﺪول 4 - 5 .ﺧﻼﺻﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ ﺟﺪول 4 - 5 - ﺑﺮآورد ﺧﺴﺎرت ﻧﺎﺷ ﯽ از ﺗﻮﻗﻒ ﺗﻮﻟ ﺮﯿ و ﮔ ﺪﯿ ﮐﺮدن دﮐﻞ ﺣﻔﺎر ی 180 10000 90 7 260000 294,840,000 180 2 260000 748,800 ﮐﻞ ﺧﺴﺎرت ﺗﻮﻗﻒ ﺗﻮﻟﯿﺪ )ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل( ﺧﺴﺎرت اﺟﺎره روزاﻧﻪ ﻫﺮ دﮐﻞ ﺣﻔﺎری )دﻻر( 8000 ﻧﺮخ ﺗﺒﺪﯾﻞ دﻻر ﺑﻪ رﯾﺎلﺗﻌﺪاد دﮐﻞ ﺣﻔﺎری ﮔﯿﺮ ﮐﺮده 1401 ﻣﻮرخ ﻓﺮوردﯾﻦ ﻧﺮخ ﺗﺒﺪﯾﻞ دﻻر ﺑﻪ رﯾﺎل 1401 ﻣﻮرخ ﻓﺮوردﯾﻦ ﮔﯿﺮ ﮐﺮدن دﮐﻞ ﺣﻔﺎری زﻣﺎن ﮔﯿﺮ ﮐﺮدن دﮐﻞ ﺣﻔﺎری )روز( ﮐﻞ ﺧﺴﺎرت ﮔﯿﺮ ﮐﺮدن دﮐﻞ ﺣﻔﺎری )ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل( ﺧﺮوج ﺗﻮﻟﯿﺪ ﻧﻔﺖ از ﻣﺪار زﻣﺎن ﺗﻮﻗﻒ ﺗﻮﻟﯿﺪ )روز( ﺣﺠﻢ ﻋﺪم ﺗﻮﻟﯿﺪ روزاﻧﻪ ﻧﻔﺖ )ﺑﺸﮑﻪ ( ﻗﯿﻤﺖ ﻫﺮ ﺑﺸﮑﻪ ﻧﻔﺖ )دﻻر( ﺗﻌﺪاد ﺳﻠﺮ ﻫﺎی ﺧﺎرج ﺷﺪه از ﻣﺪار ﺗﻮﻟﯿﺪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 64 ﺟﺪول4 - 6:ﺧﺮاﺑ یﻫﺎ ﯽ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 و ﺣﺎﻻت ﺣﺪ ی وﻗﻮع ﺧﺮاﺑ ﯽ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺗﺮاز ﺳﯿﻼب در دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ و ﺗﺮاز ﻫﺮ ﯾﮏ از دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﻫﺎی ﺧﺮاﺑﯽ، ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی 100 و200ﺳﺎﻟﻪ در دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﺗﺨﺮﯾﺐ و ﺧﺮوج از ﺧﺪﻣﺖ در ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮد ﮐﻪ در ﺟﺪول 4 - 6 ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ . 3 ( ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ، ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﺑﺎﯾﺪ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺧﺴﺎرﺗﯽ ﮐﻪ ﺳﯿﻼب ﺑﺮ ﺟﺎده ﺗﺮﻓﯿﻊ ﻧﺸﺪه )ﺟﺎده اوﻟﯿﻪ( ﺑﺮﺟﺎی ﻣﯽ ﮔﺬارد در ﯾﮏ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺛﺎﺑﺖ ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ ﺷﻮد. در اﯾﻦ ﺑﺨﺶ اﺑﺘﺪا ﯾﮏ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻣﺸﺨﺺ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺳﭙﺲ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده اوﻟﯿﻪ ﺑﻨﺎ ﺑﺮ ﻓﺮﺿﯿﺎت ﻣﺸﺮوح ﯾﺎد ﺷﺪه ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﮔﺮدد و در ﻣﺮﺣﻠﻪ ﺑﻌﺪ ﻣﻘﺪار ﺧﺴﺎرﺗﯽ ﮐﻪ ﻫﻤﺎن ﺳﯿﻼب ﺑﺮ ﺟﺎده اوﻟﯿﻪ ﺑﺪون ﺗﺮﻓﯿﻊ وارد ﻣﯽ ﮐﻨﺪ، ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﻻزم ﺑﻪ ذﮐﺮ اﺳﺖ ﮐﻪ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺧﺴﺎرت ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب ﻫﻤﺎن ﻣﻨﺎﻓﻌﯽ اﺳﺖ ﮐﻪ در ﺻﻮرت ﺗﺮﻓﯿﻊ از اﯾﻦ ﺧﺴﺎرت ﺟﻠﻮﮔﯿﺮی ﻣﯽ ﺷﻮد. در ﻧﻬﺎﯾﺖ ﻫﻢ ﺑﺎ ﺟﺎﯾﮕﺬاری ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﺮآورد ﺷﺪه در ﻣﻌﺎدﻟﻪ 4 - 1 و اﻋﻤﺎل ﻧﺮخ ﺑﻬﺮه و ﻧﯿﺰ ﻋﻤﺮ ﻣﻔﯿﺪ ﺟﺎده ﻣﻘﺪار ﭘﺎراﻣﺘﺮ CBV .ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد در ﺟﺪول 4 - 7 ﻣﻘﺪارCBV در25 ﺳﺎل ﻋﻤﺮ ﻣﻔ ﯿﺪ ﺳﺎزه ﺑﻪ ازا ی دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎ ی 100 و 200 ﺳﺎﻟﻪ ﺑﺎ ﻓﺮض ﻧﺮخ ﺑﻬﺮه ی دﻻر% 3 ﺑﺮ رو ی ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 .ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ ﻣﺼﺎﻟﺢ اﺟﺮا ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻣﺼﺎﻟﺢ اﺟﺮا اﺟﺮا ﻣﺼﺎﻟﺢ اﺟﺮا ﻣﺼﺎﻟﺢ ﺗﻮﺻﯿﻒ ردﯾﻒ دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی Elw Elr ( =5. 22) ELw Elr m - 0 0 0 0 0% 0% 0% 0% 0% 0% 0% 0% 0%ﻧﺪارد ﻧﺪارد ﺑﺪون آﺳﯿﺐElw<4.46 Elw-Elr< -0.76 ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﯾﮏ ﺳﻮم ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻻﯾﻪ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ ﻣﺴﺘﻐﺮق اﺳﺖ 561 145,981 0 0% 0% 0% 0% 0% 0% 0% 30% 30% ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ آﺳﻔﺎﻟﺖ ﻧﺎﺷﯽ از آﺑﮕﺮﻓﺘﮕﯽ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ و از ﺑﯿﻦ رﻓﺘﻦ ﺗﺮاﮐﻢ آن 1َ آﺳﯿﺐ ﺟﺰﺋﯽ<Elw< 4.46 4.76 -0.76 <ELw-ELr< -0.46 ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﮐﻞ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ ﻣﺴﺘﻐﺮق ﺷﺪه اﺳﺖ ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ آﺳﻔﺎﻟﺖ1 ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ اﺳﺎس و زﯾﺮ اﺳﺎس2 ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ ﺷﺎﻧﻪ راه3 ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺷﯿﺮواﻧﯽ4 ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ ﻻﯾﻪ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ5 آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﻻﯾﻪ آﺳﻔﺎﻟﺖ6 آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ اﺳﺎس و زﯾﺮاﺳﺎس7 آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺷﯿﺮواﻧﯽ8 آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﻻﯾﻪ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ9 ﻋﺪم دﺳﺘﺮﺳﯽ ﺑﻪ ﻣﻮﻗﻊ ﺑﺮای ﺣﻮادث10 ﺧﺮوج ﺗﻮﻟﯿﺪ ﻧﻔﺖ از ﻣﺪار11 ﮔﯿﺮ ﮐﺮدن دﮐﻞ ﺣﻔﺎری12 ﮐﻮرﺷﺪن دﯾﺪ راﻧﻨﺪه وﻗﺘﯽ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻻﯾﻪ آب ﺳﺎﻧﺘﯿﻤﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ.5 روی ﺟﺎده ﺑﯿﺸﺘﺮ از 13 دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻣﻌﺎدل ﺑﺎ ﺗﺮاز آب )ﺳﺎل( 100 200 100% 100% آﺳﯿﺐ ﮐﻠﯽ -0.46 <ELw-ELr< 0 ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺗﺮاز آب ﺑﻪ ﺗﺮاز ﺟﺎده رﺳﯿﺪه اﺳﺖ ﺗﺨﺮﯾﺐ و ﺧﺮوج از ﺧﺪﻣﺖ 0<Elw-Elr روﮔﺬری اﺗﻔﺎق ﻣﯽ اﻓﺘﺪ Elw>5.22 100% 100% 100% (ﻣﺘﺮ5.22 ﺟﺎده اﮐﺘﺸﺎﻓﺎت ﺷﻤﺎﻟﯽ )ﺗﺮاز ﺟﺎده ( ﺳﻠﺮ در اﯾﻦ ﺟﺎده ﺑﺮآورد اﻗﺘﺼﺎدی ﻣﯽ ﮔﺮدد . )درﺻﻮرت ﻣﻮﻗﻮع ﺧﺮاﺑﯽ از دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﺗﺨﺮﯾﺐ و ﺧﺮوج از ﺧﺪﻣﺖ17 ﺧﺴﺎرت ﻫﺎی ﻣﺎﻟﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺧﺮوج ﺗﻮﻟﯿﺪ ﻧﻔﺖ از ﻣﺪار و ﮔﯿﺮﮐﺮدن دﮐﻞ ﺣﻔﺎری ﺑﻪ دﻟﯿﻞ وﺟﻮد <Elw< 4.76 5.22 30% 100% 100% اﺳﺎس و زﯾﺮاﺳﺎس ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ 100% 30% 30% 0 ﺳﯿﻼب ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺧﺴﺎرت ﻫﺎ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻣﯿﻢ )ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل ( 0 145,981 1,225,991 ﺟﻤﻊ ﮐﻞ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺧﺴﺎرت ﺳﯿﻼب )ﻫﺰار دﻻر ( ﺟﻤﻊ ﮐﻞ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺧﺴﺎرت ﺳﯿﻼب )ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل ( ﻫﺰﯾﻨﻪ ﮔﯿﺮ ﮐﺮدن دﮐﻞ ﺣﻔﺎری )ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل ( ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﻮﻗﻒ ﺗﻮﻟﯿﺪ )ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل ( ﻣﺤﺎﻓﻆ ﮐﻨﺎره ﺟﺎدهﻓﯿﻠﺮ 299,939,651 748,800 294,840,000 آﺳﻔﺎﻟﺖ 100% 100% 100% 100% 0% درﺻﺪ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻣﯿﻢ ﻣﻮردﻧﯿﺎز در ﻫﺮ دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﺧﺮاﺑﯽ ﺗﺮاز آب ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺟﺎده 4,350,851 100% 100% 4,715 1,225,991 0 1,153,614 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 65 ﺟﺪول4 - 7 - ﻣﻘﺪار ارزش ﻫﺰ ﻨﻪﯾ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺑﻪ ازا ی دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 100 ﺳﺎﻟﻪ در ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 4 - 2 - 2 - ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 در دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب 100 ﺳﺎﻟﻪ در ﺟﺎده ﻫﺎی ﻣﻮﺟﻮد، ﻣﻮﺿﻮع ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻓﺎﯾﺪه ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ ﯾﺎ ﻋﺪم ﺗﺮﻓﯿﻊ از اﻫﻤﯿﺖ ﺑﺎﻻﯾﯽ ﺑﺮﺧﻮردار اﺳﺖ. ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺗﻤﺎﻣﯽ ﭘﺮوژه ﻫﺎ ﻗﺒﻞ از اﺟﺮا ﺑﺎﯾﺪ از ﻧﻈﺮ ﺻﺮﻓﻪ اﻗﺘﺼﺎدی ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﯽ ﻗﺮار ﮔﯿﺮﻧﺪ. در اداﻣﻪ ﻧﺘﯿﺠﻪ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ﺗ ﺸﺮﯾﺢ ﺷﺪه اﺳﺖ. 1( ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺑﻪ دﺳﺖ آﻣﺪه از ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﻫﺮﭼﻘﺪر ﻋﺪد ﮐﻮﭼﮑﺘﺮی ﺷﻮد از ﻧﻈﺮ اﻗﺘﺼﺎدی ﺻﺮﻓﻪ ﺑﯿﺸﺘﺮی دارد. در ﺑﺮآورد اﻗﺘﺼﺎدی ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﮐﻪ در ﺷﮑﻞ 4 - 1 ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻤﺘﺮﯾﻦ و اﻗﺘﺼﺎدی ﺗﺮﯾﻦ ﻣﻘﺪار ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﻧﺴﺒﺖ CBV ، ﺑﻪ ازای دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ100 ﺳﺎﻟﻪ ﺑﺎ ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ % ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ2/1 .اﺳﺖ اﯾﻦ ﻋﺪد ﺑﻪ اﯾﻦ ﻣﻌﻨﯽ اﺳﺖ ﮐﻪ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎی اﯾﻦ ﻓﻌﺎﻟﯿﺖ اﻗﺘﺼﺎدی ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ 0,012 ﻣﻨﺎﻓﻊ آن اﺳﺖ. ﺑﻪ ﺑﯿﺎن ﮐﺎﻣﻞ ﺗﺮ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎی ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ﺑﺮﻣﺒﻨﺎی دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب100 % ﺳﺎﻟﻪ، ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ2/1 ﺧﺴﺎرت ﻫﺎی ﻋﺪم ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده در ﺑﺮاﺑﺮ 3% r 3% r 25 n 25 n 0.118 POF 0.222 POF 2,183,569 Cm 2,110,137 Cm CBV ∑(2M+2N)/((1+M)^O )*POF CBV ∑(2M+2N)/((1+M)^O )*POF 0.0166 131,914,934 0.0085 248,843,107 1 0.0170 128,072,751 0.0087 241,595,249 2 0.0176 124,342,477 0.0090 234,558,494 3 0.0181 120,720,851 0.0093 227,726,694 4 0.0186 117,204,710 0.0095 221,093,877 5 0.0192 113,790,981 0.0098 214,654,250 6 0.0198 110,476,680 0.0101 208,402,184 7 0.0204 107,258,913 0.0104 202,332,218 8 0.0210 104,134,867 0.0107 196,439,046 9 0.0216 101,101,812 0.0111 190,717,521 10 0.0222 98,157,100 0.0114 185,162,642 11 0.0229 95,298,155 0.0117 179,769,555 12 0.0236 92,522,480 0.0121 174,533,548 13 0.0243 89,827,651 0.0125 169,450,047 14 0.0250 87,211,312 0.0128 164,514,609 15 0.0258 84,671,176 0.0132 159,722,921 16 0.0266 82,205,026 0.0136 155,070,797 17 0.0274 79,810,704 0.0140 150,554,172 18 0.0282 77,486,121 0.0144 146,169,099 19 0.0290 75,229,243 0.0149 141,911,747 20 0.0299 73,038,100 0.0153 137,778,395 21 0.0308 70,910,777 0.0158 133,765,432 22 0.0317 68,845,415 0.0162 129,869,351 23 0.0327 66,840,208 0.0167 126,086,749 24 0.0336 64,893,406 0.0172 122,414,319 25 0.0241 0.0124 CBV ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺧﺴﺎرت ﺳﯿﻼب )دﻻر( 100 ﺑﻪ ازای دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼبCBV ﻣﻘﺪار ( در y ) ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺳﺎل وﻗﻮع ﺧﺮاﺑﯽ ﻋﻤﺮﻣﻔﯿﺪ ﺟﺎده ( دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب )ﺳﺎل 1,153,614,044 1,153,614,044 1,153,614,044 1,153,614,044 1,153,614,044 1,153,614,044 1,153,614,044 200 y (Cr+Cp)100، 200 1,153,614,044 1,153,614,044 1,153,614,044 1,153,614,044 1,153,614,044 1,153,614,044 1,153,614,044 1,153,614,044 1,153,614,044 1,153,614,044 1,153,614,044 1,153,614,044 1,153,614,044 1,153,614,044 1,153,614,044 1,153,614,044 1,153,614,044 1,153,614,044 دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 66 ﻫﻤﯿﻦ ﺳﯿﻼب اﺳﺖ. ﺑﻪ دﻟﯿﻞ ﺗﻔﺎوت زﯾﺎد ﺑﯿﻦ ﻫﺰﯾﻨﻪ و ﻣﻨﺎﻓﻊ و ﭘﺎﯾﯿﻦ ﺑﻮدن ﻣﻘﺪار ﻫﺰﯾﻨﻪ در ﻣﻘﺎﺑﻞ ﻣﻨﺎﻓﻌﯽ ﮐﻪ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ اﯾﻦ ﺗﺮﻓﯿﻊ در ﺑﺮاﺑﺮ ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ و ﻗﻄﻊ ﺗﻮﻟﯿﺪ ﻧﻔﺖ ﺧﺎم داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ اﻗﺪام ﺑﻪ ﺗﺮﻓﯿﻊ اﯾﻦ ﭘﺮوژه، اﻗﺘﺼﺎدی ﺗﻠﻘﯽ ﻣﯽ ﺷﻮد. 2( ﺑﻪ ازای دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ200 ﺳﺎﻟﻪ ﻣﻘﺪار ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﮐﻤﺘﺮ از ﻋﺪد ﯾﮏ و اﻗﺘﺼﺎدی اﺳﺖ وﻟﯽ از ﻟﺤﺎظ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻓﺎﯾﺪه ﻧﻘﻄﻪ ﺑﻬﯿﻨﻪ ﺗﺮ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 100 % ﺳﺎﻟﻪ ﺑﺎ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ2/1 .اﺳﺖ 3( ﻋﻠﯽ رﻏﻢ اﻋﻤﺎل ﺿﺮاﯾﺐ ﮐﺎﻫﻨﺪه اﺣﺘﻤﺎﻻﺗﯽ و ﻧﺮخ ﺗﻮرم ﺑﺮای ﻣﻨﺎﻓﻊ ﻧﺎﺷﯽ از ﺗﺮﻓﯿﻊ، ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ در دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی 100 و200ﺳﺎﻟﻪ ﮐﻤﺘﺮ از ﯾﮏ و ﻣﻘﺪار ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎ ﺑﺴﯿﺎر ﮐﻤﺘﺮ از ﻣﻨﺎﻓﻊ ﮐﺎﻫﺶ ﯾﺎﻓﺘﻪ، ﺑﻪ دﺳﺖ آﻣﺪ. 4( ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 از ﻧﻈﺮ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺑﺮای ﻫﺮ دو ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﻫﺎی ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی100 ﺳﺎﻟﻪ و 200 ﺳﺎﻟﻪ اﻗﺘﺼﺎدی ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺷﮑﻞ 4 - 1 - ﻣﻘﺪار ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ در دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی100 ﺳﺎﻟﻪ و200 ﺳﺎﻟﻪ ﺑﺮای ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 67 4 - 3 - ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ و ﻧﺘﺎﯾﺞ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 و ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 2 ﺑﺮ اﺳﺎس دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب 2 ﺗﺎ1000 ﺳﺎﻟﻪ 4 - 3 - 1 - ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ در ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 :در ﺳﻪ ﻣﺮﺣﻠﻪ ﺑﻪ ﺷﺮح زﯾﺮ اﻧﺠﺎم ﻣﯽ ﺷﻮد اﻟﻒ- ﺑﺮآورد ﻣﺎﻟﯽ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎی ﺗﺮﻓﯿﻊ (Cm) ،ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺑﺎ ﻃﻮل14 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ در ﻧﻈﺮﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺗﺮاز ارﺗﻔﺎﻋﯽ ﺟﺎده را از ﮔﺮوه ﻧﻘﺸﻪ ﺑﺮداری درﯾﺎﻓﺖ و ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻓﺮﺿﯿﺎت ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺘﻪ، ﺑﺮآورد ﻣﺎﻟﯽ اﺣﺪاث ﺟﺎده ی ﻣﻮﺟﻮد ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑ ﻪ ﻓﻬﺮﺳﺖ ﺑﻬﺎی راه و راه آﻫﻦ ﺳﺎل 1401 اﻧﺠﺎم ﻣﯽ ﺷﻮد. در ﺟﺪول 4 - 8 ﻧﻤﻮﻧﻪ ای از ﻓﺮﺿﯿﺎت ﻣﻮﺟﻮد در ﺑﺮآورد اﺣﺪاث ﺟﺎده ﻣﻮﺟﻮد آورده ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺟﺪول 4 - 8 : ﻓﺮﺿﯿﺎت ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ﻧﯿﺎزﻣﻨﺪ ﺗﺮﻣﯿﻢ ﭘﺲ از در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ ﻓﺮﺿﯿﺎت ﺑﺮای اﺟﺮای ﺟﺎده ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻓﻬﺮﺳﺖ ﺑﻬﺎی راه و راه آﻫﻦ ﻣﺼﻮب ﺳﺎل 1401 ﺑﻪ ﺑﺮآورد ﻣﺎﻟﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺗﺎﻣﯿﻦ ﻣﺼﺎﻟﺢ، ﺣﻤﻞ و اﺟﺮای آن ﭘﺮداﺧﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. در اﯾﻨﺠﺎ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺣﻤﻞ ﻣﺼﺎﻟﺢ ﺑﺼﻮرت ﻓﺮﺿﯽ در ﻧﻈﺮ ﮔ ﺮ ﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻋﺮض ﮐﻞ ﺳﻮاره رو آﺳﻔﺎﻟﺘﯽ7.2 m ﻋﺮض ﺷﺎﻧﻪ ﺧﺎﮐﯽ راه در ﻫﺮ ﻃﺮف1.25 m ارﺗﻔﺎع ﺟﺎده5.22 m ( اﻓﻘﯽ3 ﻗﺎﺋﻢ ﺑﻪ1) ﺷﯿﺐ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده3 ﻃﻮل ﺟﺎده14000 m 1401 ﻧﺮخ ﺗﺒﺪﯾﻞ دﻻر ﺑﻪ رﯾﺎل ﻣﻮرخ ﻓﺮوردﯾﻦ260000 rial ﻃﻮل ﺳﻄﺢ ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ16.51 m ﻋﺮض ﮐﻞ ﺟﺎده9.7 m (ﺟﺎده ﻣﻮﺟﻮد ﻧﯿﺎزﻣﻨﺪ ﺗﺮﻣﯿﻢ )اﮐﺘﺸﺎﻓﺎت ﺷﻤﺎﻟﯽ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 68 ﺟﺪول4 - 9 : ارزش ﻣﺎﻟﯽ ﮐﻞ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ﺑﺎ ﻓﺮﺿﯿﺎت ذﮐﺮ ﺷﺪه ﺑﺮ اﺳﺎس ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻧﺠﺎم ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺳﺎﺧﺖ ﺟﺎده اﮐﺘﺸﺎﻓﺎت ﺷﻤﺎﻟﯽ ﺑﺎ ﺗﺮاز ﻣﻮﺟﻮد 55 /5 ﺣﺪودا7/ 16 ﻣﯿﻠﯿﻮن دﻻر اﺳﺖ ﮐﻪ در ﺟﺪول 4 - 9 ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ . ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ارﺗﻔﺎع ﺟﺪﯾﺪ ﺟﺎده از اﻫﻤﯿﺖ ﺑﺎﻻﯾﯽ ﺑﺮﺧﻮردار اﺳﺖ. ارﺗﻔﺎع ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﺑﺮ اﺳﺎس ﺗﺮاز آب ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻣﻌﯿﺎر ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﮔﺮدد. ﺑﻪ اﯾﻦ ﺻﻮرت ﮐﻪ ﺑﻪ ﻣﻘﺪار ﻣﺠﻤﻮع ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻻﯾﻪ ﻫﺎی آﺳﻔﺎﻟﺖ، اﺳﺎس، زﯾﺮاﺳﺎس و ﻣﻘﺪار دو ﺳﻮم ﻻﯾﻪ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ ﺑﻪ ﺗﺮاز آب ﺳﯿﻼب ﻃﺮ اﺣﯽ اﺿﺎﻓﻪ ﮐﺮد و ﺗﺮاز ﺣﺎﺻﻠﻪ را ﻣﻌﺎدل ﺗﺮاز ﺟﺎده ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺷﺪه در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺖ. ﺑﺮای ﻣﺜﺎل در ﺻﻮرﺗﯽ ﮐﻪ ﺗﺮاز آب در ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 25 ﺳﺎﻟﻪ95 /4 ﻣﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ ﺑﺎﯾﺪ76 /0 ﻣﺘﺮ )ﻣﺠﻤﻮع ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻻﯾﻪ ﻫﺎی آﺳﻔﺎﻟﺘﯽ، اﺳﺎس، زﯾﺮاﺳﺎس و دو ﺳﻮم ﻻﯾﻪ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ( ﺑﻪ اﯾﻦ ﻣﻘﺪار اﺿﺎﻓﻪ ﮔﺮدد ﺗﺎ در ﺻﻮرت وﻗﻮع ﺳﯿﻼب 25 ﺳﺎﻟﻪ ﺗﻨﻬﺎ ﯾﮏ ﺳﻮم از ﺿﺨﺎﻣﺖ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ ﻣﺴﺘﻐﺮق ﺷﻮد ﮐﻪ در ﻓﺮﺿﯿﺎت و ﺟﻠﺴﺎت ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺑﺎ ﮐﺎرﺷﻨﺎﺳﺎن ﺗﺠﺮﺑﯽ در اﯾﻦ زﻣﯿﻨﻪ اﯾﻦ ﺗﺮاز آب ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺪون ﺧﺮاﺑﯽ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ ﮐﻪ در ﺟﺪول 4 - 10 ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ ﺟﺪول 4 - 10 : ﻓﺮﺿﯿﺎت ﺟﺎده ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺷﺪه ﺑﺮا اﺳﺎس دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ25 ﺳﺎﻟﻪ در ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ( ﺿﺮﯾﺐ ﻣﻨﻄﻘﻪ ای ارﺗﻔﺎع ﻻﯾﻪ ) ﻣﺘﺮ ﺿﺮﯾﺐ ﺑﺎﻻﺳﺮی ﺣﻤﻞ ﺑﺎ ﺿﺮاﯾﺐ ) ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل( ﺗﻬﯿﻪ و اﺟﺮا ﺑﺎ ﺿﺮاﯾﺐ ) ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل( ﻣﻌﺎدل ﻫﺰﯾﻨﻪ ﮐﻞ ﺑﻪ ﻫﺰار دﻻر ﮐﻞ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﺎ ﺿﺮاﯾﺐ ) ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل( ﺑﺮداﺷﺖ ﻟﺠﻦ ﮐﻒ ﻫﻮر 0.7 20% 41% 0 144,837 144,837 557 (ﻻﯾﻪ ﺑﺎ ﻣﺼﺎﻟﺢ ﺧﺎﮐﯽ ) ﻓﯿﻠﺮ5.01 20% 41% 1,517,252 416,608 1,933,860 7,438 1 ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 20% 41% 51,848 14,332 66,180 255 2 ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 20% 41% 48,676 13,455 62,131 239 3 ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 20% 41% 45,504 12,578 58,082 223 زﯾﺮ اﺳﺎس0.15 20% 41% 84,663 24,100 108,763 418 اﺳﺎس0.15 20% 41% 97,117 44,786 141,903 546 آﺳﻔﺎﻟﺖ0.16 20% 41% 64,656 421,949 486,604 1,872 ( ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ ) ﺳﻨﮓ ﻻﺷﻪ0.5 20% 41% 1,034,354 295,609 1,329,963 5,115 ژﺋﻮﺗﮑﺴﺘﺎﯾﻞ0 20% 41% 0 18,529 18,529 71 ﻣﺠﻤﻮع5.22 0 0 2,944,070 1,406,782 4,350,851 16,734 1401 ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎ ﺑﺮ اﺳﺎس ﻓﻬﺮﺳﺖ ﺑﻬﺎی راه، راه آﻫﻦ ﻣﺠﻤﻮع ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎ اﺧﺘﻼف ارﺗﻔﺎع ﻗﺎﺋﻢ ﺗﺮازﺟﺎده ﺟﺪﯾﺪ و ﺗﺮاز ﺳﯿﻼب ﻃﺮاﺣﯽ0.76 m ﺳﺎﻟﻪ25 ﺗﺮاز ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻃﺮاﺣﯽ4.95 m ارﺗﻔﺎع ﺟﺎده5.71 m ارﺗﻔﺎع ﺗﺮﻓﯿﻊ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺟﺎده ﻣﻮﺟﻮد ﻧﯿﺎزﻣﻨﺪ ﺗﺮﻣﯿﻢ0.49 m ﻋﺮض ﮐﻞ ﺳﻮاره رو آﺳﻔﺎﻟﺘﯽ7.2 m ﻋﺮض ﺷﺎﻧﻪ ﺧﺎﮐﯽ راه در ﻫﺮ ﻃﺮف1.25 m ( اﻓﻘﯽ3 ﻗﺎﺋﻢ ﺑﻪ1) ﺷﯿﺐ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده3 ﻃﻮل ﺟﺎده14000 m ﻃﻮل ﺳﻄﺢ ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ18.06 m ﻋﺮض ﮐﻞ ﺟﺎده9.7 m ﺟﺎده ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺷﺪه )اﮐﺘﺸﺎﻓﺎت ﺷﻤﺎﻟﯽ ﺟﺪﯾﺪ( ﺑﺮ اﺳﺎس ﺳﺎﻟﻪ25 ﺗﺮاز دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب ﻃﺮاﺣﯽ ﺟﺎده ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺷﺪه ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره1 ﺑﺮ اﺳﺎس رﻗﻮم دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب ﻃﺮاﺣﯽ 25 ﺳﺎﻟﻪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 69 از ﺗﻔﺎوت ﺑﯿﻦ ﺗﺮاز ﺟﺎده ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺷﺪه و ﺟﺎده اوﻟﯿﻪ ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ﻣﻘﺪار ﺗﺮاز ﻗﺎﺋﻢ ﺗﺮﻓﯿﻊ ﻗﺎﺑﻞ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ اﺳﺖ. اﮔﺮ ار ﺗﻔﺎع ﺗﺮﻓﯿﻊ ﮐﻤﺘﺮ از ﻣﺠﻤﻮع ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻫﺎی ﻻﯾﻪ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ، ﻻﯾﻪ زﯾﺮ اﺳﺎس، اﺳﺎس و آﺳﻔﺎﻟﺘﯽ ﺑﺎﺷﺪ، ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ ﻧﯿﺎزی ﺑﻪ اﺿﺎﻓﻪ ﮐﺮدن ﻻﯾﻪ ﺑﺎ ﻣﺼﺎﻟﺢ ﺧﺎﮐﯽ ﻧﯿﺴﺖ و ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺑﺮ روی ﻻﯾﻪ آﺳﻔﺎﻟﺘﯽ ﺟﺎده اوﻟﯿﻪ اﻧﺠﺎم ﻣﯽ ﺷﻮد وﻟﯽ اﮔﺮ ﺗﺮاز ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺑﯿﺸﺘﺮ از ﻣﺠﻤﻮع ﺗﺮاز ﻫﺎی ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ، زﯾﺮاﺳﺎس، ا ﺳﺎس و آﺳﻔﺎﻟﺖ ﺑﺎﺷﺪ ﻻزم اﺳﺖ ﺗﺎ ﺑﺮای ﺣﻔﻆ ﺷﯿﺐ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده از ﮐﻒ ﺗﺎﻻب ﻣﺠﺪدا ﺑﻪ ﺧﺎﮐﺮﯾﺰی ﻣﺼﺎﻟﺢ ﺧﺎﮐﯽ ﯾﺎ ﻓﯿﻠﺮ اﻗﺪام ﻧﻤﻮد. در ﻫﺮﺣﺎﻟﺖ )ﻧﯿﺎز ﺑﻪ ﻓﯿﻠﺮ و ﻋﺪم ﻧﯿﺎز ﺑﻪ ﻓﯿﻠﺮ( ﻣﻘﺪار ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺮ ﻻﯾﻪ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺣﺠﻢ ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻣﻮردﻧﯿﺎز و ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎی ﺑﺮآورد ﺷﺪه ﺑﺎ ﻓﻬﺮﺳﺖ ﺑﻬﺎی ﺳﺎل 1401 ﻣﺤ ﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﮔﺮدد. در اداﻣﻪ ﺑﺮای دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 25 ﺳﺎﻟﻪ و ﻧﯿﺰ100 ﺳﺎﻟﻪ ﻣﻘﺪار ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻻزم ﺑﻪ ذﮐﺮ اﺳﺖ ﮐﻪ در ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺑﺮای دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 25 ﺳﺎﻟﻪ ﺑﻪ دﻟﯿﻞ ﮐﻤﺘﺮ ﺑﻮدن ارﺗﻔﺎع ﺗﺮﻓﯿﻊ از91 ﺳﺎﻧﺘﯽ ﻣﺘﺮ )ﻣﺠﻤﻮع ﺿﺨﺎﻣﺖ ﺳﻪ ﻻﯾﻪ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ، ﻻﯾﻪ زﯾﺮ اﺳﺎس، ﻻﯾﻪ اﺳﺎس و ﻻﯾﻪ آﺳﻔﺎﻟﺘﯽ( ﻧﯿﺎزی ﺑﻪ اﺟﺮای ﻓﯿﻠﺮ ﻧﯿﺴﺖ وﻟﯽ ﺑﺮای دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 100 ﺳﺎﻟﻪ ﺑﻪ اﺟﺮای ﻓﯿﻠﺮ در ﺟﺎده ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ ﻧﯿﺎز اﺳﺖ ﮐﻪ در ﺟﺪول 4 - 11 و4 - 12 .ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ ﺟﺪول 4 - 11 : ﺑﺮآورد ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ﺑﺮای ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ25 ﺳﺎﻟﻪ (ارﺗﻔﺎع ﻻﯾﻪ )ﻣﺘﺮ ﻃﻮل ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻻﯾﻪ ﻫﺎی ﻻزم ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻣﻮﺟﻮد ﻫﺰﯾﻨﻪ، ﺣﻤﻞ و اﺟﺮا و ﺗﻬﯿﻪ ﺑﺮای ﻫﺮ ﻻﯾﻪ )ﻫﺰار دﻻر(ﻫﺰﯾﻨﻪ، ﺣﻤﻞ و اﺟﺮا و ﺗﻬﯿﻪ ﺑﺮای ﻫﺮ ﻻﯾﻪ )ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل( درﺻﺪ ﻧﯿﺎز ﻫﺮ ﻻﯾﻪ ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ 1 ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 0 0 0.0% 0 0 2 ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 0 0 0.0% 0 0 3 ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 0 0.03 20.0% 11,616 45 زﯾﺮ اﺳﺎس0.15 0 0.15 100.0% 108,763 418 اﺳﺎس0.15 0 0.15 100.0% 141,903 546 آﺳﻔﺎﻟﺖ0.16 0 0.16 100.0% 486,604 1,872 و ژﺋﻮﺗﮑﺴﺘﺎﯾﻞ ( ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ )ﺳﻨﮓ ﻻﺷﻪ18.06 1.55 0 8.6% 115,720 445 ﻣﺠﻤﻮع0.91 0.49 864,606 3,325 (ارﺗﻔﺎع ﻻﯾﻪ )ﻣﺘﺮ ﻃﻮل ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻻﯾﻪ ﻫﺎی ﻻزم ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻣﻮﺟﻮد ﺣﺠﻢ ﻫﺮ ﻻﯾﻪ ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ ﻫﺰﯾﻨﻪ، ﺣﻤﻞ و اﺟﺮا و ﺗﻬﯿﻪ ﺑﺮای ﻫﺮ ﻻﯾﻪ )ﻫﺰار دﻻر(ﻫﺰﯾﻨﻪ، ﺣﻤﻞ و اﺟﺮا و ﺗﻬﯿﻪ ﺑﺮای ﻫﺮ ﻻﯾﻪ )ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل( ﻻﯾﻪ ﺑﺎ ﻣﺼﺎﻟﺢ ﺧﺎﮐﯽ )ﻓﯿﻠﺮ(5.5 0 0.00 0 0 0 1ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 0 0.00 0 0 0 2 ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 0 0.00 0 0 0 3ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 0 0.00 0 0 0 زﯾﺮ اﺳﺎس0.15 0 0.00 0 0 0 اﺳﺎس0.15 0 0.00 0 0 0 آﺳﻔﺎﻟﺖ0.16 0 0.00 0 0 0 و ژﺋﻮﺗﮑﺴﺘﺎﯾﻞ(ﺳﻨﮓ ﻻﺷﻪ) ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ18.06 0.00 0 0 0 ﻣﺠﻤﻮع0 :ﻫﺰﯾﻨﻪ ﮐﻞ ﺗﺮﻓﯿﻊ3,325 ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻓﯿﻊ در ﺻﻮرت ﻋﺪم ﻧﯿﺎز ﺑﻪ ﻓﯿﻠﺮ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻓﯿﻊ در ﺻﻮرت ﻧﯿﺎز ﺑﻪ ﻓﯿﻠﺮ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 70 ﺟﺪول4 - 12 : ﺑﺮآورد ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده اﮐﺘﺸﺎﻓﺎت ﺷﻤﺎﻟﯽ ﺑﺮای ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ100 ﺳﺎﻟﻪ ب-ﺑﺮآورد ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎی ﺧﺴﺎرت ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب (Cp + Cr) ﻫﺮ ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻣﺸﺨﺺ، دارای ﺗﺮاز آب ﻣﻌﺎدﻟﯽ اﺳﺖ ﮐﻪ از روی ﺗﺮاز آب وارﺗﻔﺎع ﺟﺎده ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ ﻣﯽ ﺗﻮان ﻣﻘﺪار ﺧﺴﺎرت وارده را ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﮐﺮد. ﺑﻪ اﯾﻦ ﻣﻨﻈﻮر ﭼﻬﺎر دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﺑﺎﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﺗﺮاز آب ﺳﯿﻼب در ﺟﺎده ﻣﻮﺟﻮد ﻣﯽ ﺗﻮان ﻣﺸﺨﺺ ﮐﺮد ﮐﻪ دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﻫﺎی آن ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﺗﺮازی ﺑﺪون آﺳﯿﺐ، آﺳﯿﺐ ﺟﺰﺋﯽ، آﺳﯿﺐ ﮐﻠﯽ و ﺗﺨﺮﯾﺐ و ﺧﺮوج از ﺧﺪﻣﺖ اﺳﺖ ﮐﻪ در ﺟﺪول 4 - 13 ﺑﺮ اﺳﺎس ﺗﺮاز ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﻫﺮ دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی از ﺧﺮاﺑﯽ ﻣﺸﺨﺺ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺑﺮای ﻫﺮ ﮐﺪام از دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﻫﺎی ﺧﺮاﺑﯽ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻧﻈﺮ ﮐﺎرﺷﻨﺎس ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ در اﯾﻦ زﻣﯿﻨﻪ ﻣﻘﺪار ﺣﺠﻢ ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺮ ﯾﮏ از ﻻﯾﻪ ﻫﺎی ﺟﺎده ﺑﻪ ﺻﻮرت درﺻﺪی ﺑﯿﺎن ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺑﺎ ﺿﺮب اﯾﻦ درﺻﺪ ﻫﺎ در ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻗﯿﻤﺖ ﻫﺎی ﺑﺮآورد ﺷﺪه ﻫﺮ ﻻﯾﻪ از ﺟﺎده اوﻟﯿﻪ و ﺟﻤﻊ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎی اﺧﺘﺼﺎص ﯾﺎﻓﺘﻪ ﺑﻪ ﻫﺮ ﻻﯾﻪ ﻣﯽ ﺗﻮان ﮐﻞ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻣﯿﻢ ﺟﺎده را ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﮐﺮد. ﺿﻤﻨﺎ ﺧﺴﺎرت ﻫﺎی ﻧﺎﺷﯽ از ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﻮﻗﻒ ﺗﻮﻟﯿﺪ و ﻧﯿﺰ ﮔﯿﺮ ﮐﺮدن دﮐﻞ ﺣﻔﺎری ﺑﺮای دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﺧﺮاﺑﯽ از ﻧﻮع ﺗﺨﺮﯾﺐ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ ﮐﻪ ﺑﺎ ﺗﻮ ﺟﻪ ﺑﻪ ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﺟﺎده و ﺗﻌﺪاد ﺳﻠﺮ ﻫﺎی ﻓﻌﺎل و ﺳﻠﺮ ﻫﺎی در ﺣﺎل ﺣﻔﺎری ﻗﺎﺑﻞ ﺑﺮآورد اﺳﺖ. ﻓﺮﺿﯿﺎت اﻧﺠﺎم ﺷﺪه ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﻮﻗﻒ ﺗﻮﻟﯿﺪ ﮔﯿﺮ و ﮐﺮدن دﮐﻞ ﺣﻔﺎری ﺟﺪول 4 - 14 ﺷ ﺮح داده ﺷﺪه اﺳﺖ. (ارﺗﻔﺎع ﻻﯾﻪ )ﻣﺘﺮ ﻃﻮل ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﻫﺰﯾﻨﻪ، ﺣﻤﻞ و اﺟﺮا و ﺗﻬﯿﻪ ﺑﺮای ﻫﺮ ﻻﯾﻪ )ﻫﺰار دﻻر (ﻫﺰﯾﻨﻪ، ﺣﻤﻞ و اﺟﺮا و ﺗﻬﯿﻪ ﺑﺮای ﻫﺮ ﻻﯾﻪ )ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل ( درﺻﺪ ﻧﯿﺎز ﻫﺮ ﻻﯾﻪ ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻻﯾﻪ ﻫﺎی ﻻزم ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻣﻮﺟﻮد 1 ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 0 0 0.0% 0 0 2 ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 0 0 0.0% 0 0 3 ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 0 0 0.0% 0 0 زﯾﺮ اﺳﺎس0.15 0 0 0.0% 0 0 اﺳﺎس0.15 0 0 0.0% 0 0 آﺳﻔﺎﻟﺖ0.16 0 0 0.0% 0 0 و ژﺋﻮﺗﮑﺴﺘﺎﯾﻞ ( ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ )ﺳﻨﮓ ﻻﺷﻪ18.06 0.00 0 0.0% 0 0 ﻣﺠﻤﻮع0.91 1.05 0 0 (ارﺗﻔﺎع ﻻﯾﻪ )ﻣﺘﺮ ﻃﻮل ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻻﯾﻪ ﻫﺎی ﻻزم ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻣﻮﺟﻮد ﺣﺠﻢ ﻫﺮ ﻻﯾﻪ ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ ﻫﺰﯾﻨﻪ، ﺣﻤﻞ و اﺟﺮا و ﺗﻬﯿﻪ ﺑﺮای ﻫﺮ ﻻﯾﻪ )ﻫﺰار دﻻر (ﻫﺰﯾﻨﻪ، ﺣﻤﻞ و اﺟﺮا و ﺗﻬﯿﻪ ﺑﺮای ﻫﺮ ﻻﯾﻪ )ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل ( ﻻﯾﻪ ﺑﺎ ﻣﺼﺎﻟﺢ ﺧﺎﮐﯽ )ﻓﯿﻠﺮ (6.06 0 6.06 260,917 297,694 1,145 1 ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 0 0.15 30,891 66,180 255 2 ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 0 0.15 29,001 62,131 239 3 ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 0 0.15 27,111 58,082 223 زﯾﺮ اﺳﺎس0.15 0 0.15 25,221 108,763 418 اﺳﺎس0.15 0 0.15 28,931 141,903 546 آﺳﻔﺎﻟﺖ0.16 0 0.16 16,128 486,604 1,872 و ژﺋﻮﺗﮑﺴﺘﺎﯾﻞ ( ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ )ﺳﻨﮓ ﻻﺷﻪ19.83 19.83 277,585 1,619,741 6,230 ﻣﺠﻤﻮع10,927 :ﻫﺰﯾﻨﻪ ﮐﻞ ﺗﺮﻓﯿﻊ10,927 ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻓﯿﻊ در ﺻﻮرت ﻋﺪم ﻧﯿﺎز ﺑﻪ ﻓﯿﻠﺮ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻓﯿﻊ در ﺻﻮرت ﻧﯿﺎز ﺑﻪ ﻓﯿﻠﺮ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 71 ﺟﺪول4 - 13 : ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎی ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 و ﺣﺎﻻت ﺣﺪی وﻗﻮع ﺧﺮاﺑﯽ ﺟﺪول 4 - 14 : ﺑﺮآورد ﺧﺴﺎرت ﻧﺎﺷﯽ از ﺗﻮﻗﻒ ﺗﻮﻟﯿﺪ و ﮔﯿﺮ ﮐﺮدن دﮐﻞ ﺣﻔﺎری در ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺗﺮاز ﺳﯿﻼب در دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ و ﺗﺮاز ﻫﺮ ﯾﮏ از دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﻫﺎی ﺧﺮاﺑﯽ، ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ25 ﺳﺎﻟﻪ در دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی آﺳﯿﺐ ﮐﻠﯽ و ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ50 ، 100 ، 200 ، 300 و500 در دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﺗﺨﺮﯾﺐ و ﺧﺮوج از ﺧﺪﻣﺖ در ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮد. ﺳﭙﺲ ﻣﯿﺰان ﺧﺴﺎرات ﻧﺎﺷﯽ از ﻫﺮ ﺳﯿﻼب ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﻫﺮ ﺧﺮاﺑﯽ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﮔﺮدد. پ-ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ، ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﺑﺎﯾﺪ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺧﺴﺎرﺗﯽ ﮐﻪ ﺳﯿﻼب ﺑﺮ ﺟﺎده ﺗﺮﻓﯿﻊ ﻧﺸﺪه )ﺟﺎده اوﻟﯿﻪ( ﺑﺮﺟﺎی ﻣﯽ ﮔﺬارد در ﯾﮏ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺛﺎﺑﺖ ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ ﺷﻮد. در اﯾﻦ ﺑﺨﺶ اﺑﺘﺪا ﯾﮏ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻣﺸﺨﺺ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺳﭙﺲ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده اوﻟﯿﻪ ﺑﻨﺎ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﮔﺮدد و در ﻣﺮﺣﻠﻪ ﺑﻌﺪ ﻣﻘﺪار ﺧﺴﺎرﺗﯽ ﮐﻪ ﻫﻤﺎن ﺳﯿﻼب ﺑﺮ ﺟﺎده اوﻟﯿﻪ ﺑﺪون ﺗﺮﻓﯿﻊ وارد ﻣﯽ ﮐﻨﺪ، ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﻻزم ﺑﻪ ذﮐﺮ اﺳﺖ ﮐﻪ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺧﺴﺎرت ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب ﻫﻤﺎن ﻣﻨﺎﻓﻌﯽ اﺳﺖ ﮐﻪ در ﺻﻮرت ﺗﺮﻓﯿﻊ از اﯾﻦ ﺧﺴﺎرت ﺟﻠﻮﮔﯿﺮی ﻣﯽ ﺷﻮد. در ﻧﻬﺎﯾﺖ ﻫﻢ ﺑﺎ ﺟﺎﯾﮕﺬاری ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎی ﺑﺮآور د ﺷﺪه و اﻋﻤﺎل ﻧﺮخ ﺑﻬﺮه و ﻧﯿﺰ ﻋﻤﺮ ﻣﻔﯿﺪ ﺟﺎده ﻣﻘﺪار ﭘﺎراﻣﺘﺮ CBV .ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد در ﺟﺪول 4 - 15 ﻣﻘﺪارCBV در25 ﺳﺎل ﻋﻤﺮ ﻣﻔﯿﺪ ﺳﺎزه ﺑﻪ ازای دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ25 ، 50 ، 100 ، 200 ، 300 و 500 % ﺳﺎﻟﻪ ﺑﺎ ﻓﺮض ﻧﺮخ ﺑﻬﺮه دﻻری3 ﺑﺮ روی ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 .ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ ﻣﺼﺎﻟﺢ اﺟﺮا ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻣﺼﺎﻟﺢ اﺟﺮا اﺟﺮا ﻣﺼﺎﻟﺢ اﺟﺮا ﻣﺼﺎﻟﺢ ﺗﻮﺻﯿﻒ ردﯾﻒ دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی Elw Elr ( =5. 22) ELw Elr m - 0 0 0 0 0% 0% 0% 0% 0% 0% 0% 0% 0%ﻧﺪارد ﻧﺪارد ﺑﺪون آﺳﯿﺐElw<4.46 Elw-Elr< -0.76 ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﯾﮏ ﺳﻮم ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻻﯾﻪ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ ﻣﺴﺘﻐﺮق اﺳﺖ 561 145,981 0 0% 0% 0% 0% 0% 0% 0% 30% 30% ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ آﺳﻔﺎﻟﺖ ﻧﺎﺷﯽ از آﺑﮕﺮﻓﺘﮕﯽ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ و از ﺑﯿﻦ رﻓﺘﻦ ﺗﺮاﮐﻢ آن 1َ آﺳﯿﺐ ﺟﺰﺋﯽ<Elw< 4.46 4.76 -0.76 <ELw-ELr< -0.46 ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﮐﻞ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ ﻣﺴﺘﻐﺮق ﺷﺪه اﺳﺖ ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ آﺳﻔﺎﻟﺖ1 ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ اﺳﺎس و زﯾﺮ اﺳﺎس2 ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ ﺷﺎﻧﻪ راه3 ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺷﯿﺮواﻧﯽ4 ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ ﻻﯾﻪ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ5 آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﻻﯾﻪ آﺳﻔﺎﻟﺖ6 آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ اﺳﺎس و زﯾﺮاﺳﺎس7 آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺷﯿﺮواﻧﯽ8 آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﻻﯾﻪ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ9 ﻋﺪم دﺳﺘﺮﺳﯽ ﺑﻪ ﻣﻮﻗﻊ ﺑﺮای ﺣﻮادث10 ﺧﺮوج ﺗﻮﻟﯿﺪ ﻧﻔﺖ از ﻣﺪار11 ﮔﯿﺮ ﮐﺮدن دﮐﻞ ﺣﻔﺎری12 ﮐﻮرﺷﺪن دﯾﺪ راﻧﻨﺪه وﻗﺘﯽ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻻﯾﻪ آب ﺳﺎﻧﺘﯿﻤﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ.5 روی ﺟﺎده ﺑﯿﺸﺘﺮ از 13 دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻣﻌﺎدل ﺑﺎ ﺗﺮاز آب )ﺳﺎل( 25 50 100 200 300 500 100% 100% <Elw< 4.76 5.22 30% 100% 100% اﺳﺎس و زﯾﺮاﺳﺎس ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ 100% 30% 30% 0 ﺳﯿﻼب ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺧﺴﺎرت ﻫﺎ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻣﯿﻢ )ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل ( 0 145,981 1,225,991 ﺟﻤﻊ ﮐﻞ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺧﺴﺎرت ﺳﯿﻼب )ﻫﺰار دﻻر ( ﺟﻤﻊ ﮐﻞ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺧﺴﺎرت ﺳﯿﻼب )ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل ( ﻫﺰﯾﻨﻪ ﮔﯿﺮ ﮐﺮدن دﮐﻞ ﺣﻔﺎری )ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل ( ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﻮﻗﻒ ﺗﻮﻟﯿﺪ )ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل ( ﻣﺤﺎﻓﻆ ﮐﻨﺎره ﺟﺎدهﻓﯿﻠﺮ آﺳﯿﺐ ﮐﻠﯽ -0.46 <ELw-ELr< 0 ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺗﺮاز آب ﺑﻪ ﺗﺮاز ﺟﺎده رﺳﯿﺪه اﺳﺖ ﺗﺨﺮﯾﺐ و ﺧﺮوج از ﺧﺪﻣﺖ 0<Elw-Elr روﮔﺬری اﺗﻔﺎق ﻣﯽ اﻓﺘﺪ Elw>5.22 299,939,651 748,800 294,840,000 آﺳﻔﺎﻟﺖ 100% 100% 100% 100% 0% ﺗﺮاز آب ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺟﺎده 4,350,851 100% 100% 100% 100% 100% درﺻﺪ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻣﯿﻢ ﻣﻮردﻧﯿﺎز در ﻫﺮ دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﺧﺮاﺑﯽ 4,715 1,225,991 0 1,153,614 180 10000 90 7 260000 294,840,000 180 2 260000 748,800 ﮐﻞ ﺧﺴﺎرت ﺗﻮﻗﻒ ﺗﻮﻟﯿﺪ )ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل ( ﺧﺴﺎرت اﺟﺎره روزاﻧﻪ ﻫﺮ دﮐﻞ ﺣﻔﺎری )دﻻر( 8000 ﻧﺮخ ﺗﺒﺪﯾﻞ دﻻر ﺑﻪ رﯾﺎل ﺗﻌﺪاد دﮐﻞ ﺣﻔﺎری ﮔﯿﺮ ﮐﺮده 1401 ﻣﻮرخ ﻓﺮوردﯾﻦ ﻧﺮخ ﺗﺒﺪﯾﻞ دﻻر ﺑﻪ رﯾﺎل 1401 ﻣﻮرخ ﻓﺮوردﯾﻦ ﮔﯿﺮ ﮐﺮدن دﮐﻞ ﺣﻔﺎری زﻣﺎن ﮔﯿﺮ ﮐﺮدن دﮐﻞ ﺣﻔﺎری )روز( ﮐﻞ ﺧﺴﺎرت ﮔﯿﺮ ﮐﺮدن دﮐﻞ ﺣﻔﺎری )ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل ( ﺧﺮوج ﺗﻮﻟﯿﺪ ﻧﻔﺖ از ﻣﺪار زﻣﺎن ﺗﻮﻗﻒ ﺗﻮﻟﯿﺪ )روز( ﺣﺠﻢ ﻋﺪم ﺗﻮﻟﯿﺪ روزاﻧﻪ ﻧﻔﺖ )ﺑﺸﮑﻪ ( ﻗﯿﻤﺖ ﻫﺮ ﺑﺸﮑﻪ ﻧﻔﺖ )دﻻر( ﺗﻌﺪاد ﺳﻠﺮ ﻫﺎی ﺧﺎرج ﺷﺪه از ﻣﺪار ﺗﻮﻟﯿﺪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 72 ﺟﺪ ول 4 - 15 : ﻣﻘﺪار ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺑﻪ ازای دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ در ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 4 - 3 - 2 - ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 2 در ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 2 ﻧﯿﺰ ﻣﺸﺎﺑﻪ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 در ﺳﻪ ﻣﺮﺣﻠﻪ اﺑﺘﺪا ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﮔﺮدد. ﺳﭙﺲ ﻣﻘﺪار ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺧﺴﺎرت ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب ﺑﻪ ازای دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻋﺪم وﺟﻮد دﮐﻞ ﺣﻔﺎری و ﯾﮏ ﺳﻠﺮ در اﯾﻦ ﺟﺎده ﺑﺮآورد ﻣﯽ ﺷﻮد. در ﻧﻬﺎﯾﺖ ﻣﻘﺪار ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ در آﯾﯿﻦ ﻧ ﺎﻣﻪ DNV ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. در اداﻣﻪ ﺗﻤﺎﻣﯽ ﻣﻄﺎﻟﺐ ﺷﺮح داده ﺷﺪه ﺑﺮای ﺟﺎده ﺷﻤﺎره 2 ﻣﺸﺎﺑﻪ ﺑﺎ ﺟﺎده ﺷﻤﺎره 1 .ﺑﻪ ﺷﺮح ﺟﺪول ﻫﺎی زﯾﺮ ﺗﮑﺮار ﻣﯽ ﺷﻮد ﺟﺪول 4 - 16 : ﻓﺮﺿﯿﺎت ﺟﺎده ﻣﻮﺟﻮد ﻧﯿﺎزﻣﻨﺪ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 2 3% r 3% r 3% r 3% r 3% r 3% r 25 n 25 n 25 n 25 n 25 n 25 n 0.049 POF 0.080 POF 0.118 POF 0.222 POF 0.397 POF 0.640 POF 11,398,040 Cm 11,279,857 Cm 11,162,005 Cm 10,927,298 Cm 2,134,639 Cm 3,325,408 Cm CBV ∑(2M+2N)/((1+M)^O )*POF CBV ∑(2M+2N)/((1+M)^O )*POF CBV ∑(2M+2N)/((1+M)^O )*POF CBV ∑(2M+2N)/((1+M)^O )*POF CBV ∑(2M+2N)/((1+M)^O )*POF CBV ∑(2M+2N)/((1+M)^O )*POF 0.2085 54,677,047 0.1258 89,694,771 0.0846 131,914,929 0.0439 248,843,097 0.0048 444,124,892 1.1358 4,577,670 1,153,614,000 4,715,000 1 0.2147 53,084,511 0.1295 87,082,302 0.0872 128,072,746 0.0452 241,595,240 0.0050 431,189,216 1.1698 4,444,340 1,153,614,000 4,715,000 2 0.2212 51,538,361 0.1334 84,545,924 0.0898 124,342,472 0.0466 234,558,486 0.0051 418,630,307 1.2049 4,314,893 1,153,614,000 4,715,000 3 0.2278 50,037,243 0.1374 82,083,422 0.0925 120,720,847 0.0480 227,726,685 0.0053 406,437,191 1.2411 4,189,216 1,153,614,000 4,715,000 4 0.2346 48,579,848 0.1415 79,692,642 0.0952 117,204,706 0.0494 221,093,869 0.0054 394,599,215 1.2783 4,067,200 1,153,614,000 4,715,000 5 0.2417 47,164,901 0.1458 77,371,497 0.0981 113,790,976 0.0509 214,654,242 0.0056 383,106,034 1.3167 3,948,738 1,153,614,000 4,715,000 6 0.2489 45,791,166 0.1502 75,117,959 0.1010 110,476,676 0.0524 208,402,176 0.0057 371,947,605 1.3562 3,833,726 1,153,614,000 4,715,000 7 0.2564 44,457,443 0.1547 72,930,057 0.1041 107,258,909 0.0540 202,332,210 0.0059 361,114,180 1.3969 3,722,065 1,153,614,000 4,715,000 8 0.2641 43,162,566 0.1593 70,805,881 0.1072 104,134,863 0.0556 196,439,039 0.0061 350,596,291 1.4388 3,613,655 1,153,614,000 4,715,000 9 0.2720 41,905,404 0.1641 68,743,573 0.1104 101,101,809 0.0573 190,717,514 0.0063 340,384,749 1.4819 3,508,403 1,153,614,000 4,715,000 10 0.2802 40,684,858 0.1690 66,741,333 0.1137 98,157,096 0.0590 185,162,635 0.0065 330,470,630 1.5264 3,406,216 1,153,614,000 4,715,000 11 0.2886 39,499,862 0.1741 64,797,411 0.1171 95,298,151 0.0608 179,769,548 0.0067 320,845,272 1.5722 3,307,006 1,153,614,000 4,715,000 12 0.2972 38,349,381 0.1793 62,910,108 0.1206 92,522,477 0.0626 174,533,542 0.0069 311,500,264 1.6193 3,210,686 1,153,614,000 4,715,000 13 0.3061 37,232,408 0.1847 61,077,775 0.1243 89,827,648 0.0645 169,450,041 0.0071 302,427,441 1.6679 3,117,170 1,153,614,000 4,715,000 14 0.3153 36,147,969 0.1902 59,298,810 0.1280 87,211,308 0.0664 164,514,603 0.0073 293,618,874 1.7180 3,026,379 1,153,614,000 4,715,000 15 0.3248 35,095,116 0.1959 57,571,660 0.1318 84,671,173 0.0684 159,722,915 0.0075 285,066,868 1.7695 2,938,232 1,153,614,000 4,715,000 16 0.3345 34,072,928 0.2018 55,894,816 0.1358 82,205,022 0.0705 155,070,791 0.0077 276,763,950 1.8226 2,852,653 1,153,614,000 4,715,000 17 0.3446 33,080,512 0.2079 54,266,812 0.1399 79,810,701 0.0726 150,554,166 0.0079 268,702,864 1.8773 2,769,566 1,153,614,000 4,715,000 18 0.3549 32,117,002 0.2141 52,686,225 0.1441 77,486,118 0.0748 146,169,094 0.0082 260,876,567 1.9336 2,688,899 1,153,614,000 4,715,000 19 0.3655 31,181,556 0.2205 51,151,675 0.1484 75,229,241 0.0770 141,911,741 0.0084 253,278,220 1.9916 2,610,581 1,153,614,000 4,715,000 20 0.3765 30,273,355 0.2271 49,661,820 0.1528 73,038,098 0.0793 137,778,390 0.0087 245,901,185 2.0513 2,534,545 1,153,614,000 4,715,000 21 0.3878 29,391,607 0.2339 48,215,359 0.1574 70,910,774 0.0817 133,765,427 0.0089 238,739,014 2.1129 2,460,723 1,153,614,000 4,715,000 22 0.3994 28,535,541 0.2410 46,811,028 0.1621 68,845,412 0.0841 129,869,346 0.0092 231,785,451 2.1762 2,389,052 1,153,614,000 4,715,000 23 0.4114 27,704,408 0.2482 45,447,600 0.1670 66,840,206 0.0867 126,086,744 0.0095 225,034,418 2.2415 2,319,468 1,153,614,000 4,715,000 24 0.4238 26,897,484 0.2556 44,123,884 0.1720 64,893,404 0.0893 122,414,315 0.0098 218,480,018 2.3088 2,251,910 1,153,614,000 4,715,000 25 0.3040 0.1834 0.1234 0.0640 0.0070 1.6564 CBV ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ( ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺧﺴﺎرت ﺳﯿﻼب )دﻻر 25 50 100 Cr Cp ( + )25 Cr Cp ( + )50,100,200,300,500 ﺑﻪ ازای دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼبCBV ﻣﻘﺪار ( در y ) ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺳﺎل وﻗﻮع ﺧﺮاﺑﯽ ﻋﻤﺮﻣﻔﯿﺪ ﺟﺎده 200 300 500 y ( دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب )ﺳﺎل ﻋﺮض ﮐﻞ ﺳﻮاره رو آﺳﻔﺎﻟﺘﯽ7.2 m ﻋﺮض ﺷﺎﻧﻪ ﺧﺎﮐﯽ راه در ﻫﺮ ﻃﺮف1.25 m ارﺗﻔﺎع ﺟﺎده5.52 m ( اﻓﻘﯽ3 ﻗﺎﺋﻢ ﺑﻪ1) ﺷﯿﺐ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده3 ﻃﻮل ﺟﺎده12000 m 1401 ﻧﺮخ ﺗﺒﺪﯾﻞ دﻻر ﺑﻪ رﯾﺎل ﻣﻮرخ ﻓﺮوردﯾﻦ260000 rial ﻃﻮل ﺳﻄﺢ ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ17.46 m ﻋﺮض ﮐﻞ ﺟﺎده9.7 m (ﺟﺎده ﻣﻮﺟﻮد ﻧﯿﺎزﻣﻨﺪ ﺗﺮﻣﯿﻢ )ﺷﻂ ﻋﻠﯽ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 73 ﺟﺪول4 - 17 : ارزش ﻣﺎﻟﯽ ﮐﻞ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 2 ﺑﺎ ﻓﺮﺿﯿﺎت ذﮐﺮ ﺷﺪه ﺟﺪول 4 - 18 : رﺿﯿﺎت ﺟﺎده ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺷﺪه ﺑﺮا اﺳﺎس دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ25 ﺳﺎﻟﻪ در ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 2 ( ﺿﺮﯾﺐ ﻣﻨﻄﻘﻪ ای ارﺗﻔﺎع ﻻﯾﻪ ) ﻣﺘﺮ ﺿﺮﯾﺐ ﺑﺎﻻﺳﺮی ﺣﻤﻞ ﺑﺎ ﺿﺮاﯾﺐ ) ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل( ﺗﻬﯿﻪ و اﺟﺮا ﺑﺎ ﺿﺮاﯾﺐ ) ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل( ﻣﻌﺎدل ﻫﺰﯾﻨﻪ ﮐﻞ ﺑﻪ ﻫﺰار دﻻر ﮐﻞ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﺎ ﺿﺮاﯾﺐ ) ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل( ﺑﺮداﺷﺖ ﻟﺠﻦ ﮐﻒ ﻫﻮر 0.7 20% 41% 0 129,087 129,087 496 (ﻻﯾﻪ ﺑﺎ ﻣﺼﺎﻟﺢ ﺧﺎﮐﯽ ) ﻓﯿﻠﺮ5.31 20% 41% 1,435,592 394,185 1,829,777 7,038 1 ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 20% 41% 44,441 12,284 56,726 218 2 ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 20% 41% 41,722 11,533 53,255 205 3 ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 20% 41% 39,003 10,781 49,784 191 زﯾﺮ اﺳﺎس0.15 20% 41% 72,568 20,657 93,225 359 اﺳﺎس0.15 20% 41% 83,243 38,388 121,631 468 آﺳﻔﺎﻟﺖ0.16 20% 41% 55,419 361,670 417,089 1,604 ( ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ ) ﺳﻨﮓ ﻻﺷﻪ0.5 20% 41% 937,543 267,942 1,205,484 4,636 ژﺋﻮﺗﮑﺴﺘﺎﯾﻞ0 20% 41% 0 16,795 16,795 65 ﻣﺠﻤﻮع5.52 0 0 2,709,532 1,263,322 3,972,855 15,280 1401 ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎ ﺑﺮ اﺳﺎس ﻓﻬﺮﺳﺖ ﺑﻬﺎی راه، راه آﻫﻦ ﻣﺠﻤﻮع ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎ اﺧﺘﻼف ارﺗﻔﺎع ﻗﺎﺋﻢ ﺗﺮازﺟﺎده ﺟﺪﯾﺪ و ﺗﺮاز ﺳﯿﻼب ﻃﺮاﺣﯽ0.76 m ﺳﺎﻟﻪ25 ﺗﺮاز ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻃﺮاﺣﯽ4.95 m ارﺗﻔﺎع ﺟﺎده5.71 m ارﺗﻔﺎع ﺗﺮﻓﯿﻊ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺟﺎده ﻣﻮﺟﻮد ﻧﯿﺎزﻣﻨﺪ ﺗﺮﻣﯿﻢ0.19 m ﻋﺮض ﮐﻞ ﺳﻮاره رو آﺳﻔﺎﻟﺘﯽ7.2 m ﻋﺮض ﺷﺎﻧﻪ ﺧﺎﮐﯽ راه در ﻫﺮ ﻃﺮف1.25 m ( اﻓﻘﯽ3 ﻗﺎﺋﻢ ﺑﻪ1) ﺷﯿﺐ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده3 ﻃﻮل ﺟﺎده12000 m ﻃﻮل ﺳﻄﺢ ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ18.06 m ﻋﺮض ﮐﻞ ﺟﺎده9.7 m ﺟﺎده ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺷﺪه )ﺷﻂ ﻋﻠﯽ ﺟﺪﯾﺪ( ﺑﺮ اﺳﺎس ﺳﺎﻟﻪ25 ﺗﺮاز دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب ﻃﺮاﺣﯽ ﺟﺎده ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺷﺪه ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره2ﺑﺮ اﺳﺎس ﺗﺮاز دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب ﻃﺮاﺣﯽ25 ﺳﺎﻟﻪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 74 ﺟﺪول4 - 19 : ﺑﺮآورد ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 2 ﺑﺮای ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ25 ﺳﺎﻟﻪ ﭼﺪول 4 - 20 : ﺑﺮآورد ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 2 ﺑﺮای ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ100 ﺳﺎﻟﻪ ﺟﺪول 4 - 21 :ﺑﺮآورد ﺧﺴﺎرت ﻧﺎﺷﯽ از ﺗﻮﻗﻒ ﺗﻮﻟﯿﺪ و ﮔﯿﺮ ﮐﺮدن دﮐﻞ ﺣﻔﺎری در ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 2 (ارﺗﻔﺎع ﻻﯾﻪ )ﻣﺘﺮ ﻃﻮل ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﻫﺰﯾﻨﻪ، ﺣﻤﻞ و اﺟﺮا و ﺗﻬﯿﻪ ﺑﺮای ﻫﺮ ﻻﯾﻪ )ﻫﺰار دﻻر (ﻫﺰﯾﻨﻪ، ﺣﻤﻞ و اﺟﺮا و ﺗﻬﯿﻪ ﺑﺮای ﻫﺮ ﻻﯾﻪ )ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل ( درﺻﺪ ﻧﯿﺎز ﻫﺮ ﻻﯾﻪ ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻻﯾﻪ ﻫﺎی ﻻزم ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻣﻮﺟﻮد 1 ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 0 0 0.0% 0 0 2 ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 0 0 0.0% 0 0 3 ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 0 0 0.0% 0 0 زﯾﺮ اﺳﺎس0.15 0 0 0.0% 0 0 اﺳﺎس0.15 0 0.03 20.0% 24,326 94 آﺳﻔﺎﻟﺖ0.16 0 0.16 100.0% 417,089 1,604 و ژﺋﻮﺗﮑﺴﺘﺎﯾﻞ ( ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ )ﺳﻨﮓ ﻻﺷﻪ18.06 0.60 0 3.3% 40,671 156 ﻣﺠﻤﻮع0.91 0.19 482,087 1,854 (ارﺗﻔﺎع ﻻﯾﻪ )ﻣﺘﺮ ﻃﻮل ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻻﯾﻪ ﻫﺎی ﻻزم ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻣﻮﺟﻮد ﺣﺠﻢ ﻫﺮ ﻻﯾﻪ ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ ﻫﺰﯾﻨﻪ، ﺣﻤﻞ و اﺟﺮا و ﺗﻬﯿﻪ ﺑﺮای ﻫﺮ ﻻﯾﻪ )ﻫﺰار دﻻر (ﻫﺰﯾﻨﻪ، ﺣﻤﻞ و اﺟﺮا و ﺗﻬﯿﻪ ﺑﺮای ﻫﺮ ﻻﯾﻪ )ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل ( ﻻﯾﻪ ﺑﺎ ﻣﺼﺎﻟﺢ ﺧﺎﮐﯽ )ﻓﯿﻠﺮ (5.5 0 0.00 0 0 0 1ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 0 0.00 0 0 0 2 ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 0 0.00 0 0 0 3ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 0 0.00 0 0 0 زﯾﺮ اﺳﺎس0.15 0 0.00 0 0 0 اﺳﺎس0.15 0 0.00 0 0 0 آﺳﻔﺎﻟﺖ0.16 0 0.00 0 0 0 و ژﺋﻮﺗﮑﺴﺘﺎﯾﻞ (ﺳﻨﮓ ﻻﺷﻪ) ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ18.06 0.00 0 0 0 ﻣﺠﻤﻮع0 ﻫﺰﯾﻨﻪ ﮐﻞ ﺗﺮﻓﯿﻊ1,854 ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻓﯿﻊ در ﺻﻮرت ﻋﺪم ﻧﯿﺎز ﺑﻪ ﻓﯿﻠﺮ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻓﯿﻊ در ﺻﻮرت ﻧﯿﺎز ﺑﻪ ﻓﯿﻠﺮ (ارﺗﻔﺎع ﻻﯾﻪ )ﻣﺘﺮ ﻃﻮل ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻻﯾﻪ ﻫﺎی ﻻزم ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻣﻮﺟﻮد ﻫﺰﯾﻨﻪ، ﺣﻤﻞ و اﺟﺮا و ﺗﻬﯿﻪ ﺑﺮای ﻫﺮ ﻻﯾﻪ )ﻫﺰار دﻻر(ﻫﺰﯾﻨﻪ، ﺣﻤﻞ و اﺟﺮا و ﺗﻬﯿﻪ ﺑﺮای ﻫﺮ ﻻﯾﻪ )ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل( درﺻﺪ ﻧﯿﺎز ﻫﺮ ﻻﯾﻪ ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ 1 ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 0 0 0.0% 0 0 2 ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 0 0.14 93.3% 49,705 191 3 ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 0 0.15 100.0% 49,784 191 زﯾﺮ اﺳﺎس0.15 0 0.15 100.0% 93,225 359 اﺳﺎس0.15 0 0.15 100.0% 121,631 468 آﺳﻔﺎﻟﺖ0.16 0 0.16 100.0% 0 0 و ژﺋﻮﺗﮑﺴﺘﺎﯾﻞ ( ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ )ﺳﻨﮓ ﻻﺷﻪ18.06 2.16 0 12.0% 146,206 562 ﻣﺠﻤﻮع0.91 0.75 460,551 1,771 (ارﺗﻔﺎع ﻻﯾﻪ )ﻣﺘﺮ ﻃﻮل ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻻﯾﻪ ﻫﺎی ﻻزم ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻣﻮﺟﻮد ﺣﺠﻢ ﻫﺮ ﻻﯾﻪ ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ ﻫﺰﯾﻨﻪ، ﺣﻤﻞ و اﺟﺮا و ﺗﻬﯿﻪ ﺑﺮای ﻫﺮ ﻻﯾﻪ )ﻫﺰار دﻻر(ﻫﺰﯾﻨﻪ، ﺣﻤﻞ و اﺟﺮا و ﺗﻬﯿﻪ ﺑﺮای ﻫﺮ ﻻﯾﻪ )ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل( ﻻﯾﻪ ﺑﺎ ﻣﺼﺎﻟﺢ ﺧﺎﮐﯽ )ﻓﯿﻠﺮ(6.06 0 0.00 0 0 0 1 ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 0 0.00 0 0 0 2 ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 0 0.00 0 0 0 3 ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ0.15 0 0.00 0 0 0 زﯾﺮ اﺳﺎس0.15 0 0.00 0 0 0 اﺳﺎس0.15 0 0.00 0 0 0 آﺳﻔﺎﻟﺖ0.16 0 0.00 0 0 0 و ژﺋﻮﺗﮑﺴﺘﺎﯾﻞ ( ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ )ﺳﻨﮓ ﻻﺷﻪ19.83 0.00 0 0 0 ﻣﺠﻤﻮع0 ﻫﺰﯾﻨﻪ ﮐﻞ ﺗﺮﻓﯿﻊ1,771 ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻓﯿﻊ در ﺻﻮرت ﻋﺪم ﻧﯿﺎز ﺑﻪ ﻓﯿﻠﺮ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻓﯿﻊ در ﺻﻮرت ﻧﯿﺎز ﺑﻪ ﻓﯿﻠﺮ 180 10000 90 1 260000 42,120,000 180 0 260000 0 ﻧﺮخ ﺗﺒﺪﯾﻞ دﻻر ﺑﻪ رﯾﺎل 1401 ﻣﻮرخ ﻓﺮوردﯾﻦ ﮔﯿﺮ ﮐﺮدن دﮐﻞ ﺣﻔﺎری زﻣﺎن ﮔﯿﺮ ﮐﺮدن دﮐﻞ ﺣﻔﺎری )روز( ﮐﻞ ﺧﺴﺎرت ﮔﯿﺮ ﮐﺮدن دﮐﻞ ﺣﻔﺎری )ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل ( ﺧﺮوج ﺗﻮﻟﯿﺪ ﻧﻔﺖ از ﻣﺪار زﻣﺎن ﺗﻮﻗﻒ ﺗﻮﻟﯿﺪ )روز( ﺣﺠﻢ ﻋﺪم ﺗﻮﻟﯿﺪ روزاﻧﻪ ﻧﻔﺖ )ﺑﺸﮑﻪ ( ﻗﯿﻤﺖ ﻫﺮ ﺑﺸﮑﻪ ﻧﻔﺖ )دﻻر( ﺗﻌﺪاد ﺳﻠﺮ ﻫﺎی ﺧﺎرج ﺷﺪه از ﻣﺪار ﺗﻮﻟﯿﺪ ﮐﻞ ﺧﺴﺎرت ﺗﻮﻗﻒ ﺗﻮﻟﯿﺪ )ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل ( ﺧﺴﺎرت اﺟﺎره روزاﻧﻪ ﻫﺮ دﮐﻞ ﺣﻔﺎری )دﻻر( 8000 ﻧﺮخ ﺗﺒﺪﯾﻞ دﻻر ﺑﻪ رﯾﺎل ﺗﻌﺪاد دﮐﻞ ﺣﻔﺎری ﮔﯿﺮ ﮐﺮده 1401 ﻣﻮرخ ﻓﺮوردﯾﻦ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 75 ﺟﺪول4 - 22 : ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎی ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 2 و ﺣﺎﻟﺖ ﻫﺎی ﺣﺪی وﻗﻮع ﺧﺮاﺑﯽ ﺟﺪول 4 - 23 : ﻣﻘﺪار ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺑﻪ ازای دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ در ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 2 ﻣﺼﺎﻟﺢ اﺟﺮا ﻣﺼﺎﻟﺢ ﻣﺼﺎﻟﺢ اﺟﺮا اﺟﺮا ﻣﺼﺎﻟﺢ اﺟﺮا ﻣﺼﺎﻟﺢ ﺗﻮﺻﯿﻒ ردﯾﻒ دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪیElw Elr ( =5. 52) ELw Elr m - 0 0 0 0 0% 0% 0% 0% 0% 0% 0% 0% 0%ﻧﺪارد ﻧﺪارد ﺑﺪون آﺳﯿﺐElw<4.76 Elw-Elr< -0.76 ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﯾﮏ ﺳﻮم ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻻﯾﻪ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ ﻣﺴﺘﻐﺮق اﺳﺖ 481 125,127 0 0% 0% 0% 0% 0% 0% 0% 30% 30% ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ آﺳﻔﺎﻟﺖ ﻧﺎﺷﯽ از آﺑﮕﺮﻓﺘﮕﯽ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ و از ﺑﯿﻦ رﻓﺘﻦ ﺗﺮاﮐﻢ آن 1َ آﺳﯿﺐ ﺟﺰﺋﯽ<Elw< 4.76 5.06 -0.76 <ELw-ELr< -0.46 ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﮐﻞ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ ﻣﺴﺘﻐﺮق ﺷﺪه اﺳﺖ ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ آﺳﻔﺎﻟﺖ1 ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ اﺳﺎس و زﯾﺮ اﺳﺎس2 ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ ﺷﺎﻧﻪ راه3 ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺷﯿﺮواﻧﯽ4 ﺻﺪﻣﻪ ﺑﻪ ﻻﯾﻪ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ5 آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﻻﯾﻪ آﺳﻔﺎﻟﺖ6 آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ اﺳﺎس و زﯾﺮاﺳﺎس7 آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﻻﯾﻪ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﺷﯿﺮواﻧﯽ8 آﺑﺸﺴﺘﮕﯽ ﻻﯾﻪ ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ9 ﻋﺪم دﺳﺘﺮﺳﯽ ﺑﻪ ﻣﻮﻗﻊ ﺑﺮای ﺣﻮادث10 ﺧﺮوج ﺗﻮﻟﯿﺪ ﻧﻔﺖ از ﻣﺪار11 ﮔﯿﺮ ﮐﺮدن دﮐﻞ ﺣﻔﺎری12 ﮐﻮرﺷﺪن دﯾﺪ راﻧﻨﺪه وﻗﺘﯽ ﺿﺨﺎﻣﺖ ﻻﯾﻪ آب ﺳﺎﻧﺘﯿﻤﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ.5 روی ﺟﺎده ﺑﯿﺸﺘﺮ از13 -0.46 <ELw-ELr< 0 ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺗﺮاز آب ﺑﻪ ﺗﺮاز ﺟﺎده رﺳﯿﺪه اﺳﺖ ﺗﺨﺮﯾﺐ و ﺧﺮوج از ﺧﺪﻣﺖ 0<Elw-Elr روﮔﺬری اﺗﻔﺎق ﻣﯽ اﻓﺘﺪ Elw>5.52 50 100 200 300 500 <Elw< 5.06 5.52 100% 100% آﺳﯿﺐ ﮐﻠﯽ ﻓﯿﻠﺮ ﻣﺤﺎﻓﻆ ﮐﻨﺎره ﺟﺎده 100% 100% 100% 30% 30% (ﻣﺘﺮ5.52 ﺟﺎده ﺷﻂ ﻋﻠﯽ )ﺗﺮاز ﺟﺎده . ﺳﻠﺮ در اﯾﻦ ﺟﺎده ﺑﺮآورد اﻗﺘﺼﺎدی ﻣﯽ ﮔﺮدد . ﮔﯿﺮﮐﺮدن دﮐﻞ ﺣﻔﺎری در اﯾﻦ ﺟﺎده ﻓﺮض ﻣﯽ ﮔﺮدد اﻧﺠﺎم ﻧﺸﻮد1 ﺧﺴﺎرت ﻫﺎی ﻣﺎﻟﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺧﺮوج ﺗﻮﻟﯿﺪ ﻧﻔﺖ از ﻣﺪارﺑﻪ دﻟﯿﻞ وﺟﻮد اﺳﺎس و زﯾﺮاﺳﺎس ﺧﺎک ﺑﺴﺘﺮ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻣﻌﺎدل ﺑﺎ ﺗﺮاز آب )ﺳﺎل ( 0 ﺳﯿﻼب ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺧﺴﺎرت ﻫﺎ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻣﯿﻢ )ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل( 0 4,118 1,070,778 0 ﺟﻤﻊ ﮐﻞ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺧﺴﺎرت ﺳﯿﻼب )ﻫﺰار دﻻر( ﺟﻤﻊ ﮐﻞ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺧﺴﺎرت ﺳﯿﻼب )ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل( ﻫﺰﯾﻨﻪ ﮔﯿﺮ ﮐﺮدن دﮐﻞ ﺣﻔﺎری )ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل( ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﻮﻗﻒ ﺗﻮﻟﯿﺪ )ﻣﯿﻠﯿﻮن رﯾﺎل( 25 125,127 1,070,778 درﺻﺪ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻣﯿﻢ ﻣﻮردﻧﯿﺎز در ﻫﺮ دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﺧﺮاﺑﯽ ﺗﺮاز آب ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺟﺎده 3,972,855 100% 100% 100% 100% 100% آﺳﻔﺎﻟﺖ 100% 100% 100% 100% 0% 30% 177,280 46,092,855 0 42,120,000 3% r 3% r 3% r 3% r 3% r 3% r 25 n 25 n 25 n 25 n 25 n 25 n 0.049 POF 0.080 POF 0.118 POF 0.222 POF 0.397 POF 0.640 POF 2,022,723 Cm 1,959,932 Cm 1,896,960 Cm 1,771,349 Cm 1,227,985 Cm 1,854,180 Cm CBV ∑(2M+2N)/((1+M)^O )*POF CBV ∑(2M+2N)/((1+M)^O )*POF CBV ∑(2M+2N)/((1+M)^O )*POF CBV ∑(2M+2N)/((1+M)^O )*POF CBV ∑(2M+2N)/((1+M)^O )*POF CBV ∑(2M+2N)/((1+M)^O )*POF 0.0370 54,677,047 0.0219 89,694,771 0.0144 131,914,929 0.0071 248,843,097 0.0028 444,124,892 0.6333 4,577,670 1,153,614,000 4,715,000 1 0.0381 53,084,511 0.0225 87,082,302 0.0148 128,072,746 0.0073 241,595,240 0.0028 431,189,216 0.6523 4,444,340 1,153,614,000 4,715,000 2 0.0392 51,538,361 0.0232 84,545,924 0.0153 124,342,472 0.0076 234,558,486 0.0029 418,630,307 0.6718 4,314,893 1,153,614,000 4,715,000 3 0.0404 50,037,243 0.0239 82,083,422 0.0157 120,720,847 0.0078 227,726,685 0.0030 406,437,191 0.6920 4,189,216 1,153,614,000 4,715,000 4 0.0416 48,579,848 0.0246 79,692,642 0.0162 117,204,706 0.0080 221,093,869 0.0031 394,599,215 0.7128 4,067,200 1,153,614,000 4,715,000 5 0.0429 47,164,901 0.0253 77,371,497 0.0167 113,790,976 0.0083 214,654,242 0.0032 383,106,034 0.7341 3,948,738 1,153,614,000 4,715,000 6 0.0442 45,791,166 0.0261 75,117,959 0.0172 110,476,676 0.0085 208,402,176 0.0033 371,947,605 0.7562 3,833,726 1,153,614,000 4,715,000 7 0.0455 44,457,443 0.0269 72,930,057 0.0177 107,258,909 0.0088 202,332,210 0.0034 361,114,180 0.7789 3,722,065 1,153,614,000 4,715,000 8 0.0469 43,162,566 0.0277 70,805,881 0.0182 104,134,863 0.0090 196,439,039 0.0035 350,596,291 0.8022 3,613,655 1,153,614,000 4,715,000 9 0.0483 41,905,404 0.0285 68,743,573 0.0188 101,101,809 0.0093 190,717,514 0.0036 340,384,749 0.8263 3,508,403 1,153,614,000 4,715,000 10 0.0497 40,684,858 0.0294 66,741,333 0.0193 98,157,096 0.0096 185,162,635 0.0037 330,470,630 0.8511 3,406,216 1,153,614,000 4,715,000 11 0.0512 39,499,862 0.0302 64,797,411 0.0199 95,298,151 0.0099 179,769,548 0.0038 320,845,272 0.8766 3,307,006 1,153,614,000 4,715,000 12 0.0527 38,349,381 0.0312 62,910,108 0.0205 92,522,477 0.0101 174,533,542 0.0039 311,500,264 0.9029 3,210,686 1,153,614,000 4,715,000 13 0.0543 37,232,408 0.0321 61,077,775 0.0211 89,827,648 0.0105 169,450,041 0.0041 302,427,441 0.9300 3,117,170 1,153,614,000 4,715,000 14 0.0560 36,147,969 0.0331 59,298,810 0.0218 87,211,308 0.0108 164,514,603 0.0042 293,618,874 0.9579 3,026,379 1,153,614,000 4,715,000 15 0.0576 35,095,116 0.0340 57,571,660 0.0224 84,671,173 0.0111 159,722,915 0.0043 285,066,868 0.9866 2,938,232 1,153,614,000 4,715,000 16 0.0594 34,072,928 0.0351 55,894,816 0.0231 82,205,022 0.0114 155,070,791 0.0044 276,763,950 1.0162 2,852,653 1,153,614,000 4,715,000 17 0.0611 33,080,512 0.0361 54,266,812 0.0238 79,810,701 0.0118 150,554,166 0.0046 268,702,864 1.0467 2,769,566 1,153,614,000 4,715,000 18 0.0630 32,117,002 0.0372 52,686,225 0.0245 77,486,118 0.0121 146,169,094 0.0047 260,876,567 1.0781 2,688,899 1,153,614,000 4,715,000 19 0.0649 31,181,556 0.0383 51,151,675 0.0252 75,229,241 0.0125 141,911,741 0.0048 253,278,220 1.1105 2,610,581 1,153,614,000 4,715,000 20 0.0668 30,273,355 0.0395 49,661,820 0.0260 73,038,098 0.0129 137,778,390 0.0050 245,901,185 1.1438 2,534,545 1,153,614,000 4,715,000 21 0.0688 29,391,607 0.0406 48,215,359 0.0268 70,910,774 0.0132 133,765,427 0.0051 238,739,014 1.1781 2,460,723 1,153,614,000 4,715,000 22 0.0709 28,535,541 0.0419 46,811,028 0.0276 68,845,412 0.0136 129,869,346 0.0053 231,785,451 1.2134 2,389,052 1,153,614,000 4,715,000 23 0.0730 27,704,408 0.0431 45,447,600 0.0284 66,840,206 0.0140 126,086,744 0.0055 225,034,418 1.2498 2,319,468 1,153,614,000 4,715,000 24 0.0752 26,897,484 0.0444 44,123,884 0.0292 64,893,404 0.0145 122,414,315 0.0056 218,480,018 1.2873 2,251,910 1,153,614,000 4,715,000 25 0.0540 0.0319 0.0210 0.0104 0.0040 0.9236 CBV ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ( ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺧﺴﺎرت ﺳﯿﻼب )دﻻر 25 50 100 Cr Cp ( + )25 Cr Cp ( + )50,100,200,300,500 ﺑﻪ ازای دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼبCBV ﻣﻘﺪار ( در y ) ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺳﺎل وﻗﻮع ﺧﺮاﺑﯽ ﻋﻤﺮﻣﻔﯿﺪ ﺟﺎده 200 300 500 y ( دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب )ﺳﺎل ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 76 4 - 3 - 3 - ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻫﺎ ی ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 و2 ﺑﺮ اﺳﺎس دروه ﺑﺎزﮔﺸﺖ 2 ﺗﺎ1000 ﺳﺎﻟﻪ در ﺟﺎده ﻫﺎی ﻣﻮﺟﻮد، ﻣﻮﺿﻮع ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻓﺎﯾﺪه ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ ﯾﺎ ﻋﺪم ﺗﺮﻓﯿﻊ از اﻫﻤﯿﺖ ﺑﺎﻻﯾﯽ ﺑﺮﺧﻮردار اﺳﺖ. ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺗﻤﺎﻣﯽ ﭘﺮوژه ﻫﺎ ﻗﺒﻞ از اﺟﺮا ﺑﺎﯾﺪ از ﻧﻈﺮ ﺻﺮﻓﻪ اﻗﺘﺼﺎدی ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﯽ ﻗﺮار ﮔﯿﺮﻧﺪ. در اداﻣﻪ ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻫﺮ ﮐﺪام از ﺟﺎده ﻫﺎی ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 و2 ﻣﻮرد ارزﯾﺎﺑﯽ ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮد. اﻟﻒ- ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 1( :ﺑﺮ اﺳﺎس آﻧﺎﻟﯿﺰ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ü ﺑﻪ ازای ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 25 % ﺳﺎﻟﻪ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺑﺮاﺑﺮ165 .اﺳﺖ )ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻣﯿﻢ ﻏﯿﺮ اﻗﺘﺼﺎدی( ü ﺑﻪ ازای ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 50 % ﺳﺎﻟﻪ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺑﺮاﺑﺮ7/0 .اﺳﺖ )ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻣﯿﻢ اﻗﺘﺼﺎدی( ﺑﻪ ü ازای ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 100 % ﺳﺎﻟﻪ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺑﺮاﺑﺮ4/6 .اﺳﺖ )ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻣﯿﻢ اﻗﺘﺼﺎدی( ü ﺑﻪ ازای ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 200 % ﺳﺎﻟﻪ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺑﺮاﺑﺮ3/ 12 .اﺳﺖ )ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻣﯿﻢ اﻗﺘﺼﺎدی( ü ﺑﻪ ازای ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 300 % ﺳﺎﻟﻪ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺑﺮاﺑﺮ3/ 19 .اﺳﺖ )ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻣﯿﻢ اﻗﺘﺼﺎدی( ü ﺑﻪ ازای ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 500 % ﺳﺎﻟﻪ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺑﺮاﺑﺮ4/ 30 .اﺳﺖ )ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻣﯿﻢ اﻗﺘﺼﺎدی( ﻧﺘﺎﯾﺞ در ﺷﮑﻞ 4 - 24 .ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ 2( ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺑﻪ دﺳﺖ آﻣﺪه از ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﻫﺮﭼﻘﺪر ﻋﺪد ﮐﻮﭼﮑﺘﺮی ﺷﻮد از ﻧﻈﺮ اﻗﺘﺼﺎدی ﺻﺮﻓﻪ ﺑﯿﺸﺘ ﺮی دارد. در ﺑﺮآورد اﻗﺘﺼﺎدی ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻫﺎی ﻣﻮﺟﻮد ﮐﻤﺘﺮﯾﻦ و اﻗﺘﺼﺎدی ﺗﺮﯾﻦ ﻣﻘﺪار ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﻧﺴﺒﺖ CBV ، ﺑﻪ ازای دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 50 % ﺳﺎﻟﻪ ﺑﺎ ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ7/0 اﺳﺖ. اﯾﻦ ﻋﺪد ﺑﻪ اﯾﻦ ﻣﻌﻨﯽ اﺳﺖ ﮐﻪ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎی اﯾﻦ ﻓﻌﺎﻟﯿﺖ اﻗﺘﺼﺎدی ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ 0,007 ﻣﻨﺎﻓﻊ آن اﺳﺖ. ﺑﻪ ﺑﯿﺎن ﮐﺎﻣﻞ ﺗﺮ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎی ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده اﮐﺘﺸﺎﻓﺎت ﺑﺮﻣﺒﻨﺎی دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب 50 ﺳﺎﻟﻪ، ﺑﺮاﺑﺮ % ﺑﺎ7/0 ﺧﺴﺎرت ﻫﺎی ﻋﺪم ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده در ﺑﺮاﺑﺮ ﻫﻤﯿﻦ ﺳﯿﻼب اﺳﺖ. ﺑﻪ دﻟﯿﻞ ﺗﻔﺎوت زﯾﺎد ﺑﯿﻦ ﻫﺰﯾﻨﻪ و ﻣﻨﺎﻓﻊ و ﭘﺎﯾﯿﻦ ﺑﻮدن ﻣﻘﺪار ﻫﺰﯾﻨﻪ در ﻣﻘﺎﺑﻞ ﻣﻨﺎﻓﻌﯽ ﮐﻪ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ اﯾﻦ ﺗﺮﻓﯿﻊ در ﺑﺮاﺑﺮ ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ و ﻗﻄﻊ ﺗﻮﻟﯿﺪ ﻧﻔﺖ ﺧﺎم داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ اﻗﺪام ﺑﻪ ﺗﺮﻓﯿﻊ اﯾﻦ ﭘﺮوژه، اﻗﺘﺼﺎدی ﺗﻠﻘﯽ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 77 ﺟﺪول4 - 24 : ﻧﻤﻮدار ﻣﻘﺪار ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ در دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺑﺮای ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 1 3( ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﮐﻪ در ﺷﮑﻞ 4 - 24 ﻣ ﺸﺎﻫﺪه ﻣﯽ ﺷﻮد، ﺑﻪ ازای دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 25 ﺳﺎﻟﻪ ﭘﺮوژه از ﻧﻈﺮ اﻗﺘﺼﺎدی ﺗﻮﺟﯿﻪ ﻧﺪارد و ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎی ﻧﺎﺷﯽ از ﺧﺴﺎرت ﺳﯿﻼب 25 ﺳﺎﻟﻪ ﮐﻤﺘﺮ از ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎی ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده اﺳﺖ و از ﻧﻈﺮ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺑﻬﺘﺮ اﺳﺖ ﻫﯿﭽﮕﻮﻧﻪ ﻫﺰﯾﻨﻪ ای ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺻﻮرت ﻧﮕﯿﺮد و در ﺻﻮرت ﺧﺮاﺑﯽ، ﺟﺎده ﺗﺮﻣﯿﻢ ﺷﻮد. درﻧﺘﯿﺠﻪ ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺑﻪ ازای دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 25 ﺳﺎﻟﻪ ﺑﻪ د ﻟﯿﻞ ﻋﺪم اﻗﺘﺼﺎدی ﺑﻮدن آن ﭘﯿﺸﻨﻬﺎد ﻧﻤﯽ ﮔﺮدد. 4( ﺑﻪ ازای دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی50 ، 100 ، 200 ، 300 و500 ﻫﻤﮕﯽ ﻣﻘﺪار ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻓﺎﯾﺪه ﮐﻤﺘﺮ از ﻋﺪد ﯾﮏ اﺳﺖ وﻟﯽ از ﻟﺤﺎظ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻓﺎﯾﺪه ﻧﻘﻄﻪ ﺑﻬﯿﻨﻪ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 50 % ﺳﺎﻟﻪ ﺑﺎ ﻧﺴﺒﺖ7/0 .اﺳﺖ 5( از دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ50 ﺳﺎﻟﻪ ﺗﺎ500 ﺳﺎﻟﻪ ﺑﻪ دﻟﯿﻞ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻦ ﺳﯿﻼب ﻫﺎ در دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﺗﺨﺮﯾﺐ و ﻗﻄﻊ ﺗﻮﻟﯿﺪ ﻧﻔﺖ ﺧﺎم در ﺗﻤﺎﻣﯽ اﯾﻦ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎ از ﻧﻈﺮ ﺧﺴﺎرت وارده ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب ﺑﺮاﺑﺮ ﻫﺴﺘﻨﺪ. ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎی ﺗﺮﻓﯿﻊ ﻧﯿﺰ ﺑﺎ اﻓﺰاﯾﺶ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب اﻓﺰاﯾﺶ ﻣﯽ ﯾﺎﺑﺪ. ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺑﺎ اﻓﺰاﯾﺶ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ از 50 ﺳﺎﻟﻪ ﺑﻪ500 ﺳﺎ ﻟﻪ، دو ﻣﻘﺪار اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﺳﯿﻼب و ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﮐﺎﻫﺶ و اﻓﺰاﯾﺶ ﻣﯽ ﯾﺎﺑﺪ ﮐﻪ اﯾﻦ اﻣﺮ ﺑﺎﻋﺚ اﻓﺰاﯾﺶ ﻧﺴﺒﺖ ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ CBV ﻣﯽ ﮔﺮدد. 6( ﻋﻠﯽ رﻏﻢ اﻋﻤﺎل ﺿﺮاﯾﺐ ﮐﺎﻫﻨﺪه و ﻧﺮخ ﺗﻮرم ﺑﺮای ﻣﻨﺎﻓﻊ ﻧﺎﺷﯽ از ﺗﺮﻓﯿﻊ، ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ در دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی 50 ، 100 ، 200 ، 300 و500 ﺳﺎﻟﻪ ﮐﻤﺘﺮ از ﯾﮏ و ﻣﻘﺪار ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎ ﺑﺴﯿﺎر ﮐﻤﺘﺮ از ﻣﻨﺎﻓﻊ ﮐﺎﻫﺶ ﯾﺎﻓﺘﻪ، ﺑﻪ دﺳﺖ آﻣﺪ. 7( در ﺑﺮآورد ﺧﺴﺎرت ﻫﺎی ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب در دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی ﺧﺮاﺑﯽ ﺗﺨﺮﯾﺐ و ﺧﺮوج از ﺧﺪﻣﺖ، ﺧﺴﺎرت ﻣﺎﻟﯽ ﻗﻄﻊ ﺗﻮﻟﯿﺪ ﻧﻔﺖ ﺧﺎم ﺣﺪودا ﺑﺮاﺑﺮ 1 ﻣﯿﻠﯿﺎرد و100ﻣﯿﻠﯿﻮن دﻻر و ﺧﺴﺎرت ﻧﺎﺷﯽ از ﺗﺮﻣﯿﻢ ﺟﺎده ﺣﺪودا ﺑﺮا ﺑﺮ 16 ﻣﯿﻠﯿﻮن دﻻر ﺑﺮآورد ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 78 ﺳﻬﻢ زﯾﺎد ﺧﺴﺎرت ﻧﺎﺷﯽ از ﻗﻄﻊ ﺗﻮﻟﯿﺪ ﺑﻪ ﻧﺴﺒﺖ ﺧﺴﺎرت ﻫﺎی دﯾﮕﺮ ﺳﯿﻼب، ﺑﺎﯾﺪ ﺣﺘﯽ اﻻﻣﮑﺎن ﺗﺮاز ﺟﺎده ﺑﻪ ﺻﻮرﺗﯽ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﮔﺮدد ﮐﻪ اﯾﻦ ﻧﻮع ﺧﺮاﺑﯽ و ﻗﻄﻊ ﺗﻮﻟﯿﺪ ﻧﻔﺖ اﺗﻔﺎق ﻧﯿﻔﺘﺪ. اﻟﻒ- ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 2 1( ﺑﺮ اﺳﺎس آﻧﺎﻟﯿﺰ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ: ü ﺑﻪ ازای ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 25 % ﺳﺎﻟﻪ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺑﺮاﺑﺮ92,3 .اﺳﺖ )ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻣﯿﻢ اﻗﺘﺼﺎدی( ü ﺑﻪ ازای ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 50 % ﺳﺎﻟﻪ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺑﺮاﺑﺮ0,4 .اﺳﺖ )ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻣﯿﻢ اﻗﺘﺼﺎدی( ü ﺑﻪ ازای ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 100 ﺳﺎﻟﻪ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ% ﺑﺮاﺑﺮ1 .اﺳﺖ )ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻣﯿﻢ اﻗﺘﺼﺎدی( ü ﺑﻪ ازای ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 200 % ﺳﺎﻟﻪ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺑﺮاﺑﺮ2 .اﺳﺖ )ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻣﯿﻢ اﻗﺘﺼﺎدی( ü ﺑﻪ ازای ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 300 % ﺳﺎﻟﻪ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﺑﺮاﺑﺮ3,2 .اﺳﺖ )ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺗﺮﻣﯿﻢ اﻗﺘﺼﺎدی( 2( ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺑﻪ دﺳﺖ آﻣﺪه از ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﻫﺮﭼﻘﺪر ﻋﺪد ﮐﻮﭼﮑﺘﺮی ﺷﻮد از ﻧﻈﺮ اﻗﺘﺼﺎدی ﺻﺮﻓﻪ ﺑﯿﺸﺘﺮی دارد. در ﺑﺮآورد اﻗﺘﺼﺎدی ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺑﺮای ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده ﻫﺎی ﻣﻮﺟﻮد ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﮐﻪ در ﺷﮑﻞ 4 - 25 ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻤﺘﺮﯾﻦ و اﻗﺘﺼﺎدی ﺗﺮﯾﻦ ﻣﻘﺪار ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﻧﺴﺒﺖ CBV ، ﺑﻪ ازای دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ50 ﺳﺎﻟﻪ ﺑﺎ ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ارزش ﻫﺰ% ﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ4/0 اﺳﺖ. اﯾﻦ ﻋﺪد ﺑﻪ اﯾﻦ ﻣﻌﻨﯽ اﺳﺖ ﮐﻪ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎی اﯾﻦ ﻓﻌﺎﻟﯿﺖ اﻗﺘﺼﺎدی ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ 0,004 ﻣﻨﺎﻓﻊ آن اﺳﺖ. ﺑﻪ ﺑﯿﺎن ﮐﺎﻣﻞ ﺗﺮ ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎی ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده اﮐﺘﺸﺎﻓﺎت ﺑﺮﻣﺒﻨﺎی دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب 50 % ﺳﺎﻟﻪ، ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ0,4 ﺧﺴﺎرت ﻫﺎی ﻋﺪم ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده در ﺑﺮاﺑﺮ ﻫﻤﯿﻦ ﺳﯿﻼب اﺳﺖ. ﺑﻪ د ﻟﯿﻞ ﺗﻔﺎوت زﯾﺎد ﺑﯿﻦ ﻫﺰﯾﻨﻪ و ﻣﻨﺎﻓﻊ و ﭘﺎﯾﯿﻦ ﺑﻮدن ﻣﻘﺪار ﻫﺰﯾﻨﻪ در ﻣﻘﺎﺑﻞ ﻣﻨﺎﻓﻌﯽ ﮐﻪ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ اﯾﻦ ﺗﺮﻓﯿﻊ در ﺑﺮاﺑﺮ ﺧﺮاﺑﯽ ﻫﺎ و ﻗ ﻄﻊ ﺗﻮﻟﯿﺪ ﻧﻔﺖ ﺧﺎم داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ اﻗﺪام ﺑﻪ ﺗﺮﻓﯿﻊ اﯾﻦ ﭘﺮوژه، اﻗﺘﺼﺎدی ﺗﻠﻘﯽ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺟﺪول 4 - 25 : ﻧﻤﻮدار ﻣﻘﺪار ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ در دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺑﺮای ﺟﺎده ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺷﻤﺎره 2 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 79 3( ﺑﻪ ازای دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی25 ، 50 ، 100 ، 200 ، 300 و500 ﻫﻤﮕﯽ ﻣﻘﺪار ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﮐﻤﺘﺮ از ﻋﺪد ﯾﮏ اﺳﺖ ﺑﺎ اﯾﻦ ﺣﺎل، از ﻟﺤﺎظ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ ﻧﻘﻄﻪ ﺑﻬﯿﻨﻪ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 50 % ﺳﺎﻟﻪ ﺑﺎ ﻧﺴﺒﺖ0,4 .اﺳﺖ 4( ﺑﻪ ازای ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ25 % ﺳﺎﻟﻪ، ﺑﺎ ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ92 ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺟﺎده اﻗﺘﺼﺎدی اﺳﺖ وﻟﯽ ﺗﺮﻓﯿﻊ ﺑﻪ ازای دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی دﯾﮕﺮ ﺳﯿﻼب اﻗﺘﺼﺎدی ﺗﺮ اﺳﺖ. 5( ﻋﻠﯽ رﻏﻢ اﻋﻤﺎل ﺿﺮاﯾﺐ ﮐﺎﻫﻨﺪه و ﻧﺮخ ﺗﻮرم ﺑﺮای ﻣﻨﺎﻓﻊ ﻧﺎﺷﯽ از ﺗﺮﻓﯿﻊ، ارزش ﻫﺰﯾﻨﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻓﻊ در دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی 50 ، 100 ، 200 ، 300 و500ﺳﺎﻟﻪ ﮐﻤﺘﺮ از ﯾﮏ و ﻣﻘﺪار ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎ ﺑﺴﯿﺎر ﮐﻤﺘﺮ از ﻣﻨﺎﻓﻊ ﮐﺎﻫﺶ ﯾﺎﻓﺘﻪ، ﺑﻪ دﺳﺖ آﻣﺪ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 80 ﻓﺼﻞ ﭘﻨﺠﻢ ﺑﺮرﺳ ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﯽ ﻏﺮب ﮐﺎرون ﺎهﺪﮔﯾد از ﻣﺸﮑﻼت ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯿﻫ و آب ﯽ ﺪروﻟﻮژ ی، ﺳﺎزه یﻫﺎ اﻧﺘﻘﺎل در آب داﺧﻞ ﻫﻮراﻟﻌﻈ ﻢ،ﯿ ﮐﺎﻟﻮرﺗﻬﺎ ی داﺧﻞ ﻫﻮراﻟﻌﻈ ﯿﻢ و رودﺧﺎﻧﻪ و ﻫﺎ ﮐﺎﻧﺎل یﻫﺎ اﻧﺘﻘﺎل در آب ﻣﻨﻄﻘﻪ ﺑﯿ ﺮون ﻫﻮراﻟﻌﻈ ﻢﯿ . ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 81 . ﻓﺼﻞ ﭘﻨﺠﻢ-ﺑﺮرﺳ ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﯽ ﻏﺮب ﮐﺎرون ﯾد از ﺪﮔﺎه ﻣﺸﮑﻼت ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽ آب و ﻫﯿ ﺪروﻟﻮژ ی، ﺳﺎزه یﻫﺎ اﻧﺘﻘﺎل در آب داﺧﻞ ﻫﻮراﻟﻌﻈ ﻢ،ﯿ ﮐﺎﻟﻮرﺗﻬﺎ ی داﺧﻞ ﻫﻮراﻟﻌﻈ ﯿﻢ و رودﺧﺎﻧﻪ و ﻫﺎ ﮐﺎﻧﺎل یﻫﺎ اﻧﺘﻘﺎل در آب ﻣﻨﻄﻘﻪ ﺑﯿ ﺮون ﻫﻮراﻟﻌﻈ ﻢﯿ 5 - 1 - ﻫﺪف ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻫﺪف ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺗﺪوﯾﻦ ﺿﻮاﺑﻂ ﻓﻨﯽ و ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﺑﺮای ﻃﺮاﺣﯽ، اﺟﺮا، اﯾﻤﻨﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺳﻠﺮﻫﺎ، ﺟﺎده ﻫﺎ، و ﺗﺄﺳﯿﺴﺎت ﺻﻨﻌﺖ ﻧﻔﺖ در ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ آب و ﺳﯿﻼب در ﺣﻮزه ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻫﯿﺪروﻟﻮژی و ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ آب ﺳﺎﻣﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﺑﺎ ﺗﺄﮐﯿﺪ ﺑﺮ ﻣﻨﻄﻘﻪ و ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. 5 - 2 - ﻣﻌﺮﻓﯽ ﺳﺎﻣﺎﻧﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺳﺎﻣﺎﻧﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺑﺨﺶ ﻫﺎی رودﺧﺎﻧﻪ ای، ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ، ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ و ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﻏﺮب ﮐﺎرون را در ﺑﺮ ﻣﯽ ﮔﯿﺮد. در ﻫﻤﯿﻦ راﺳﺘﺎ ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﻋﻤﻮﻣﯽ ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻣﺮور ﻣﯽ ﺷﻮد. 5 - 2 - 1 -رودﺧﺎﻧﻪ ی ﮐﺮﺧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ از ﭼﻨﺪ ﺷﺎﺧﻪ اﺻﻠﯽ ﺑ ﻧﺎمﻪ ﻫﺎی ﮔﺎﻣﺎﺳﯿﺎب ، ﻗﺮه ﺳﻮ، ﺳﯿﻤﺮه، ﮐﺸﮑﺎن و ﺗﻌﺪاد زﯾﺎدی ﺷﺎﺧﻪ ﻫﺎی ﮐﻮﭼﮏ و ﺑﺰرگ ﺗﺸﮑﯿﻞ ﺷﺪه اﺳﺖ ﮐﻪ ﺗﺎ 30 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮی ﺟﻨﻮب ﺧﺎوری ﮐﺮﻣﺎﻧﺸﺎه ﮐﻪ ﻣﺤﻞ ﺗﻼﻗﯽ ﮔﺎﻣﺎﺳﯿﺎب ﺑﺎ ﻗﺮه ﺳﻮ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ )ﻣﻨﻄﻘ ﻠﻪ ﮔ ﮥ ﺟﺎر(، ﮔﺎﻣﺎﺳﯿﺎب ﺧﻮاﻧﺪه ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺑﻌﺪ از آن ﺳﯿﻤﺮه ﺧﻮاﻧﺪه ﺷﺪه و از ﻣﺤﻞ ﺗﻼﻗﯽ ﺳﯿﻤﺮه ﺑﺎ ﮐﺸﮑﺎن )ﻣﻨﻄﻘ ﮥ ﮐﻠﻪ ﺳﻔﯿﺪ(، ﮐﺮﺧﻪ ﻧ ﺎﻣﯿﺪه ﻣﯽ ﺷﻮد. رودﺧﺎﻧ ﻪ ﮔﺎﻣﺎﺳﯿﺎب از داﻣﻨﻪ ﻫﺎی ﺟﻨﻮﺑﯽ رﺷﺘﻪ ﮐﻮه ﻫﺎی اﻟـﻮﻧﺪ )ﺑﺨﺶ ﺷﻤﺎﻟﯽ ﺷﺮﻗﯽ ﺣﻮﺿﻪ(، رودﺧﺎﻧﮥ ﻗﺮه ﺳـﻮ از ﺷﻤﺎل ﮐﺮﻣﺎﻧـﺸﺎه )ﺷﻤﺎل ﻏﺮﺑﯽ ﺣﻮﺿﻪ( و رودﺧﺎﻧﮥ ﮐﺸﮑﺎن از ارﺗﻔﺎﻋﺎت ﺷﻤﺎﻟﯽ و ﺧﺎوری ﺧــﺮم آﺑﺎد )ﺑﺨﺶ ﻏﺮﺑﯽ ﺣﻮﺿﻪ( ﺳﺮﭼﺸﻤﻪ ﻣﯽ .ﯿﺮدﮔ ﻋﻠﺖ ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻧﺎم رودﺧﺎﻧ ﻪ ﮔﺎﻣﺎﺳﯿﺎب ﺑﻪ ﺳـﯿﻤﺮه اﯾﻦ اﺳﺖ ﮐﻪ در اﯾﻦ ﻣـﻨﻄﻘﻪ، رودﺧـﺎﻧﻪ از ﮐﻨﺎر ﺷﻬﺮ ﺑﺎﺳﺘﺎﻧﯽ ﺳﯿﻤﺮه ﻋﺒﻮر ﻣﯽ .ﻨﺪﮐ رودﺧﺎﻧﻪ در اﯾﻦ ﻗﺴﻤﺖ از دره ای ﭘﻬﻦ و ﻋﻤﯿﻖ ﻣﯽ ﮔﺬرد و ﭘﺲ از ﻣﺸﺮوب ﻧﻤﻮدن ﻗﺴﻤﺖ ﻫﺎی ﺟﻨﻮﺑﯽ اﺳﺘﺎن ﮐﺮﻣﺎﻧﺸﺎه و درﯾﺎﻓﺖ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 82 ﺷﻌﺒﺎﺗﯽ ﻣﺎﻧﻨﺪ ﮔﺰرو، ﮐﺸﺎﻧﯽ، آب ﻫﻮﻣﯿﺎن، ﭼﺰﻣﺎن رود )ﻫﻠﯿﻼ ن( و ﭼﻨﺪﯾﻦ ﺷﺎﺧ ﻪ ﮐﻮﭼ ﮏ دﯾﮕﺮ در ﻣﺤﻠﯽ ﺑﻨﺎم ﺟﻮﻻﺑﯽ، ﺟﺎد اﺳ ه ﻼم آﺑﺎد ﺑﻪ ﻣﻼوی را ﻗﻄﻊ ﻧﻤﻮده و وارد ﺷـﻬﺮﺳﺘﺎن ﻟﻮﻣﺎر از اﺳﺘﺎن اﯾﻼم ﻣﯽ ﮔﺮدد . ﺳﭙﺲ در ﺑﺴﺘﺮی ﺳﻨﮕﯽ و ﻋﻤﯿﻖ در ﭘﺎی ﮐﺒﯿﺮﮐﻮه ﺑﻪ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﻮد اداﻣﻪ داده و ﺑﻌﻨﻮان ﺧﻂ ﻣﺮزی دو اﺳﺘﺎن ﻟﺮﺳﺘﺎن و اﯾﻼم ﻣﺤﺴﻮب ﻣﯽ ﺷﻮد . از وﯾﮋ ﮔﯽ ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﻮژﯾﮑﯽ اﯾﻦ رودﺧﺎﻧﻪ ﭼﻨﺪ ﺷﺎﺧﻪ ﺑﻮدن آن اﺳﺖ ﮐﻪ ﺑﺮﺧﯽ از ﺷﺎﺧﻪ ﻫﺎی آن دارای رژﯾﻢ ﺑﺮﻓﯽ ﺑﻮده و ﺑﻘﯿﻪ رژﯾﻢ ﺑﺎراﻧﯽ دارﻧﺪ . ﺑﺪﯾﻦ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﮐﻪ رژﯾﻢ رودﺧﺎ ﻧﻪ در ﺑﺎﻻدﺳﺖ ﺣﻮﺿﻪ ﮐﻪ ﮐﻮﻫﺴﺘﺎﻧﯽ اﺳﺖ، ﺑﺮﻓﯽ و در ﻣﯿﺎ ﻧﻪ ﺣﻮﺿﻪ، ﺑﺎراﻧﯽ اﺳﺖ . رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﺳﻮﻣﯿﻦ رودﺧﺎﻧﻪ ﭘﺮ آب ﮐﺸﻮر ﺑ ﻌﺪ از رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎی ﮐﺎرون و دز و از ﻧﻈﺮ ﻃﻮل ﺳﻮﻣﯿﻦ رود اﯾﺮان ﺑﻌﺪ از رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎی ﮐﺎرون و ﺳﻔﯿﺪرود ﻣﺤﺴﻮب ﻣﯽ ﮔﺮدد . ﺳﺎﻣﺎﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ی ﮐﺮﺧﻪ ﯾﮑﯽ از ﻣﻬﻤﺘﺮﯾﻦ رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎی ﺣﻮ ﺿ ﻪ آﺑﺮﯾﺰ ﺧﻠﯿﺞ ﻓﺎرس ودرﯾﺎی ﻋﻤﺎن ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﮐﻪ ﻣﺴﺎﺣﺖ ﺣﻮﺿﻪ آن ﺣﺪود 50727 .ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮﻣﺮﺑﻊ اﺳﺖ ﺳﺮﺷﺎﺧﻪ ﻫﺎی رو دﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ آب ﻫﺎی ﻣﻨﺎﻃﻖ وﺳﯿﻌﯽ از اﺳﺘﺎن ﻫﺎی اﯾﻼم، ﮐﺮﻣﺎﻧﺸ ﺎه، ﻟﺮﺳﺘﺎن، ﻫﻤﺪان وﻣﻨﺎﻃﻖ ﻣﺤﺪودی از اﺳﺘﺎن ﻫﺎی ﮐﺮدﺳﺘﺎن و ﺧﻮزﺳﺘﺎن را زﻫﮑﺸﯽ و وارد ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﺪ ) ﺷﮑﻞ 5 - 1(. ﺷﺎﺧﻪ اﺻﻠﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﺗﺎ ﺷﻬﺮ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ اﻣﺘﺪاد دارد. اﯾﻦ رودﺧﺎﻧﻪ در ﺷﻬﺮ ﺳﻮﺳﻨﮕﺮد ﺑﻪ دو ﺷﺎﺧﻪ ﻫﻮﻓﻞ و ﻧﯿﺴﺎن ﺗﻘﺴﯿﻢ ﻣﯽ ﺷﻮد. رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﻮﻓﻞ در اداﻣﻪ ﺑﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎی ﺳﺎﺑﻠﻪ، دﺑﯿﻪ، ﺳﺎﻫﻨﺪی و ﺧﺮاﺑﻪ ﺗﻘﺴﯿﻢ و در ﻧﻬﺎﯾﺖ ﺑﻪ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﻣﻨﺘﻬﯽ ﻣﯽ ﮔﺮدﻧﺪ) ﺷﮑﻞ 5 - 2(. رودﺧﺎﻧﻪ ﺳﺎﺑﻠ ﻪ در ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ روﺳﺘﺎی دﻫﻼوﯾﻪ و در ﺑﺎﻻدﺳﺖ روﺳﺘﺎی ﻗﺪرت آﺑﺎد )آﻟﺒﻮﺣﻤﺎدی( از رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﻮﻓﻞ ﻣﻨﺸﻌﺐ ﻣﯽ ﺷﻮد. رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎی ﺳﻌﯿﺪﯾﻪ و دﺑﯿﻪ در ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ روﺳﺘﺎی رﻣﯿﻢ از رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﻮﻓﻞ ﺟﺪا ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. و در اﻧ ﺘﻬﺎ ﺑﻪ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ وارد ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. رودﺧﺎﻧﻪ ﺳﺎﻫﻨﺪی ﺗﻨﻬﺎ ﺷﺎﺧﻪ ﻣﻨﺸﻌﺐ ﺷﺪه از رودﺧﺎﻧﻪ ﺳﻌﯿﺪﯾﻪ اﺳﺖ ﮐﻪ در اﻧﺘﻬﺎ ﺑﻪ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺧﺘﻢ ﻣﯽ ﺷﻮد. رودﺧﺎﻧﻪ ﺧﺮاﺑﻪ در ﺷﻬﺮ ﺑﺴﺘﺎن از رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﻮﻓﻞ ﺟﺪا ﻣﯽ ﺷﻮد و در ﭘﺎﯾﺎن ﻣﺴﯿﺮش ﺑﻪ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﻣﻨﺘﻬﯽ ﻣﯽ ﺷﻮد. رودﺧﺎﻧﻪ ﻧﯿﺴﺎن از ﺷﻬﺮ ﺳﻮﺳﻨﮕﺮد ﺗﺎ ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﺷﻬﺮ رﻓﯿﻊ اداﻣﻪ ﻣﯽ ﯾﺎﺑﺪ و ﺑﻪ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌ ﻄﯿﻢ ﺧﺘﻢ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ در ﺑﺎﻻدﺳﺖ ﺷﻬﺮ رﻓﯿﻊ رودﺧﺎﻧﻪ ﻋﻤﻪ از رودﺧﺎﻧﻪ ﻧﯿﺴﺎن ﻣﻨﺸﻌﺐ و ﺟﺮﯾﺎن آن وارد ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﻣﯽ ﺷﻮد) ﺷﮑﻞ 5 - 3( . ﻃﻮل ﺷﺒﮑﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ه ای ﺳﺎﻣﺎﻧﻪ ﺣﺪود 350 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ ﮐﺮﺧﻪ دارای ﺗﻐﯿﯿﺮات ارﺗﻔﺎﻋﯽ ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻮﺟﻪ اﺳﺖ و از ﺣﺪاﻗﻞ 3 ﻣﺘﺮ )در ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ( ﺗﺎ ﺣﺪاﮐﺜﺮ 3645 ﻣﺘﺮ )در ارﺗﻔﺎﻋﺎت ﮔﺮﯾﻦ( ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. ﺷﯿﺐ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ ﮐﺮﺧﻪ ﺣﺪود 16 درﺻﺪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺷﯿﺐ ﺧﺎﻟﺺ رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎی اﯾﻦ ﺣﻮﺿﻪ ﺑﯿﻦ 12 /0 ﺗﺎ6/ 12 درﺻﺪ ﻣﺘﻐﯿﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺷﯿﺐ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ رودﺧﺎﻧﻪ آب ﮔﺎﻣﺎﺳﯿﺎب و ﺣﺪاﻗﻞ ﺷﯿﺐ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮ ﺧﻪ در ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺑﺨﺶ ﻣﻮﻟﺪ رواﻧﺎب ﺣﻮﺿﻪ ﺗﻘﺮﯾﺒﺎً ﺗﺎ ﻣﺤﻞ ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ اﺳﺖ ﮐﻪ وﺳﻌﺖ آن ﺣﺪود 43000 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. در ﺟﺪول 5 - 1 و ﺟﺪول 5 - 2 ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻓﯿﺰﯾﻮﮔﺮاﻓﯽ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ ﮐﺮﺧﻪ در در ﻣﺤﻞ ﭘﺎی ﭘﻞ و ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﻣﻨﻄﺒﻖ ﺑﺎ اﻫﺪاف ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ را ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 83 ﺷﮑﻞ5 - 1: ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 84 ﺷﮑﻞ5 - 2: ﺑﺨﺸﯽ از رودﺧﺎﻧﻪ ی اﺻﻠﯽ ﮐﺮﺧﻪ و اﻧﺸﻌﺒﺎت آن در ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 85 ﺷﮑﻞ5 - 3: اﻧﺸﻌﺎﺑﺎت اﻧﺘﻬﺎﯾﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﻣﺤﻞ ورود ﺑﻪ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 86 ﺟﺪول5 - 1: ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻓﯿﺰﯾﻮﮔﺮاﻓﯽ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ ﻣﻘﺪار ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﻣﻘﺪار ﭘﺎراﻣﺘﺮ 0.30 (ﺷﯿﺐ ﺧﺎﻟﺺ آﺑﺮاﻫﻪ اﺻﻠﯽ )درﺻﺪ 43347 (ﺳﻄﺢ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ )ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ 2.00 ﺿﺮﯾﺐ ﻓﺸﺮدﮔﯽ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ 1488 (ﻣﺤﯿﻂ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ )ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ 0.25 ﻧﺴﺒﺖ داﯾﺮه ای ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ 3615 (ارﺗﻔﺎع ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ )ﻣﺘﺮ 0.31 ﻧﺴﺒﺖ ﮐﺸﯿﺪﮔﯽ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ 101 (ارﺗﻔﺎع ﺣﺪاﻗﻞ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ )ﻣﺘﺮ 680 (ﻃﻮل ﻣﺴﺘﻄﯿﻞ ﻣﻌﺎدل ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ )ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ 1551 (ارﺗﻔﺎع ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ )ﻣﺘﺮ 64 (ﻋﺮض ﻣﺴﺘﻄﯿﻞ ﻣﻌﺎدل ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ )ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ 1561 (ارﺗﻔﺎع ﻣﯿﺎﻧﻪ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ )ﻣﺘﺮ 88.7 (زﻣﺎن ﺗﻤﺮﮐﺰ )ﺳﺎﻋﺖ 770 ﻃﻮل ﺷﺎﺧﻪ اﺻﻠﯽ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ )ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ( 53.2 (زﻣﺎن ﺗﺄﺧﯿﺮ )ﺳﺎﻋﺖ 0.23 (ﺷﯿﺐ ﻣﺘﻮﺳﻂ آﺑﺮاﻫﻪ اﺻﻠﯽ )درﺻﺪ ﺟﺪول5 - 2: ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻓﯿﺰﯾﻮﮔﺮاﻓﯽ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ دز در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﻣﻘﺪار ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﻣﻘﺪار ﭘﺎراﻣﺘﺮ 0.05 ﺿﺮِﯾﺐ ﺷﮑﻞ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ 46654 (ﺳﻄﺢ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ )ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ 2.32 ﺿﺮِﯾﺐ ﻓﺸﺮدﮔﯽ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ 1788 (ﻣﺤﯿﻂ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ )ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ 0.19 ﻧﺴﺒﺖ داﯾﺮه ای ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ 3615 (ارﺗﻔﺎع ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ )ﻣﺘﺮ 0.96 ﻧﺴﺒﺖ ﮐﺸﯿﺪﮔﯽ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ 4 (ارﺗﻔﺎع ﺣﺪاﻗﻞ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ )ﻣﺘﺮ 838.4 (ﻃﻮل ﻣﺴﺘﻄﯿﻞ ﻣﻌﺎدل ﺣﻮﺿﻪ )ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ 1447 (ارﺗﻔﺎع ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ )ﻣﺘﺮ 55.6 (ﻋﺮض ﻣﺴﺘﻄﯿﻞ ﻣﻌﺎدل ﺣﻮﺿﻪ )ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ 1521 (ارﺗﻔﺎع ﻣﯿﺎﻧﻪ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ )ﻣﺘﺮ 113.7 (زﻣﺎن ﺗﻤﺮﮐﺰ )ﺳﺎﻋﺖ 981 (ﻃﻮل ﺷﺎﺧﻪ اﺻﻠﯽ ﺣﻮﺿﻪ )ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ 68.2 (زﻣﺎن ﺗﺄﺧﯿﺮ )ﺳﺎﻋﺖ 0.15 (ﺷﯿﺐ ﻣﺘﻮﺳﻂ آﺑﺮاﻫﻪ اﺻﻠﯽ )درﺻﺪ ﺗﺼﺎوﯾﺮی از رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﺷﮑﻞ 5 - 4 و ﺷﮑﻞ 5 - 5 اراﯾﻪ ﺷﺪه اﻧﺪ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 87 ﺷﮑﻞ5 - 4: ﺗﺼﻮﯾﺮی از رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﺑﺎﻻدﺳﺖ ﺷﻬﯿﺪ ﻧﺎﺟﯿﺎن ﺷﮑﻞ 5 - 5: ﺗﺼﻮﯾﺮی از ﮐﻨﺎره ﻫﺎ و ﺑﺴﺘﺮ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﻣﺠﺎورت روﺳﺘﺎی ﺣﻼف ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 88 5 - 2 - 2 -ﺳﺪ ﻫﺎی ﺳﺎﻣﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﺳﺘﺎن ﺧﻮزﺳﺘﺎن o ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ ﯾﮑﯽ از ﺑﺰرگ ﺗﺮﯾﻦ ﺳﺪﻫﺎی ﺧﺎﮐﯽ دﻧﯿﺎ و ﺑﺰرگ ﺗﺮﯾﻦ ﺳﺪ ﺧﺎﮐﯽ اﯾﺮان و ﺧﺎورﻣﯿﺎﻧﻪ اﺳﺖ ﮐﻪ ﺑﺮ روی رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در 22 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮی ﺷﻤﺎل ﻏﺮﺑﯽ ﺷﻬﺮﺳﺘﺎن اﻧﺪﯾﻤﺸﮏ در اﺳﺘﺎن ﺧﻮزﺳﺘﺎن ﺳﺎﺧﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﺑﺎ ﺗﺎﺟﯽ ﺑ ﻪ ﻃﻮل 3030 ﻣﺘﺮ و ارﺗﻔﺎع127 ﻣﺘﺮ از ﻟﺤﺎظ ﺣﺠﻢ ﺑﺪﻧﻪ ﺑﺰرﮔﺘﺮﯾﻦ ﺳﺪ ﺗﺎرﯾﺦ اﯾﺮان اﺳﺖ و ﺑﺎ ﺣﺠﻢ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﺑﻪ ﻣﯿﺰان 7 ﻣﯿﻠﯿﺎرد و300 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ، ﺑﺰرﮔﺘﺮﯾﻦ درﯾﺎﭼﻪ ﻣﺼﻨﻮﻋﯽ اﯾﺮان را ﭘﺪﯾﺪ آورده اﺳﺖ ) ﺟﺪول 5 - 3(. ﺳﺎﺧﺖ اﯾﻦ ﺳﺪ در ﺳﺎل 1370 آﻏﺎز و در ﺳﺎل1380 ﺑﻪ ﭘﺎﯾﺎن رﺳﯿﺪه اﺳﺖ از ﺟﻤﻠﻪ ﭘﺮوژه ﻫﺎی ﻣﻬﻤﯽ ﮐﻪ در ﮐﻨﺎر اﯾﻦ ﻃﺮح اﺟﺮا ﺷﺪه اﺣﺪاث ﺗﻮﻧﻞ دﺷﺖ ﻋﺒﺎس اﺳﺖ. اﯾﻦ ﺗﻮﻧﻞ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر اﻧﺘﻘﺎل آب ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز ﺑﺮای آﺑﯿﺎری اراﺿﯽ دﺷﺖ ﻋﺒﺎس از درﯾﺎﭼﻪ ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ، ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺗﺤﺖ ﻓﺸﺎر، ﺑﻪ ﻃﻮل 6097 ﻣﺘﺮ و ﻗﻄﺮ داﺧﻠﯽ 5/5 ﻣﺘﺮ اﺣﺪاث ﺷﺪه اﺳﺖ . از اﻫﺪاف ﺳﺪ ﻣﺬﮐﻮر ﻣﯽ ﺗﻮان ﺑﻪ ﺗﺄﻣﯿﻦ و ﺗﻨﻈﯿﻢ آب ﺟﻬﺖ آﺑﯿﺎری ﺑﯿﺶ از 320 ﻫﺰار ﻫﮑﺘﺎر از أراﺿﯽ ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ، دﺷﺘﻬﺎی ﭘﺎی ﭘﻞ )اوان، اراﯾﺾ، دوﺳﺎﻟﻖ و ﺑﺎﻏﻪ( و ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ دﺷﺖ ﻫﺎی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ، ﻗﺪس، دﺷﺖ آزادﮔﺎن، دﺷﺖ ﻋﺒﺎس، ﻓﮑﻪ و ﻋﯿﻦ ﺧﻮش و ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﺗﻮﻟﯿﺪ اﻧﺮژی ﺑﺮﻗﺎﺑﯽ ﺑﻪ ﻣﯿﺰان 934 ﮔﯿﮕﺎ وات ﺳﺎﻋﺖ در ﺳﺎل و ﮐﻨﺘﺮل ﺳﯿﻼب ﻫﺎی ﻣﺨﺮب و ﺟﻠﻮﮔﯿﺮی از ﺧﺴﺎرات وارده ﻧﺎﺷﯽ از آﻧﻬﺎ اﺷﺎره ﻧﻤﻮد. ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ از ﻧﻮع ﺧﺎﮐﯽ ﺑﺎ ﻫﺴﺘﻪ رﺳﯽ ﺑﺎ ارﺗﻔﺎع 127 ﻣﺘﺮ )از ﭘﯽ( ﺑﻮده و ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻋﺮض آن در ﭘﯽ1100 ﻣﺘﺮ، ﺣﺠﻢ ﮐﻞ ﻣﺨﺰن 3/7 ﻣﯿﻠﯿﺎرد ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ، ﺣﺠﻢ ﻣﺨﺰن در ﺗﺮاز ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری 220 ﻣﺘﺮی ﺑﺮاﺑﺮ5572 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ )ﻗﺒﻞ از رﺳﻮب ﮔﺬاری(، ﺣﺠﻢ ﻣﺨﺰن در ﺣﺪاﻗﻞ ﺗﺮاز ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری )160 (ﻣﺘﺮ430 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ و ﺑﺎﻻﺧﺮه ﺣﺠﻢ ﻣﻔﯿﺪ ﻣﺨﺰن ﺑﺮاﺑﺮ3830 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ )ﺑﻌﺪ از رﺳﻮب ﮔﺬاری( ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻫﻤﺎﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ ﻗﺒﻼً اﺷﺎره ﺷﺪ ﺳﺪ از ﻧﻮع ﺧﺎﮐﯽ ﺑﺎﻫﺴﺘﻪ رﺳﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ واﺑﺴ ﺘﻪ و ﻧﯿ ﺮوﮔﺎه ﺷﺎﻣﻞ : ﺳﺮرﯾﺰ ﺷﻮت درﯾﭽﻪ دار در ﺗﮑﯿﻪ ﮔﺎه ﺟﻨﺎح راﺳﺖ، ﭼﻬﺎر ﻣﺠﺮای ﮐﺎﻟﻮرت اﻧﺤﺮاف در ﺟﻨﺎح راﺳﺖ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﻪ ﺳﻪ ﮐﺎﻟﻮرت ﺑﻪ ﺳﻪ ﻣﺠﺮای ﺗﺨﻠﯿﻪ ﮐﻨﻨﺪه ﺗﺤﺘﺎﻧﯽ ﺗﺒﺪﯾﻞ ﺷﺪه و ﯾﮏ ﮐﺎﻟﻮرت ﺑﻪ راه دﺳﺘﺮﺳﯽ ﺗﺒﺪﯾﻞ ﻣﯽ ﮔﺮدد. ﻧﯿﺮوﮔﺎه ﻧﯿﺰ ﺑ ﻪ ﺻﻮرت ﺳﻄﺤﯽ در آﺑﺮاﻫﻪ ﭘﺎﯾﺎب ﺳﺪ در ﺟﻨﺎح ﭼﭗ ﻗﺮار دارد. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 89 ﺟﺪول5 - 3: ﺑﺮﺧﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت ﺳﺪ و ﺳﺮرﯾﺰ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﺳﻨﮕﺮﯾﺰه ای ﺑﺎ ﻫﺴﺘﻪ رﺳﯽ ﻧﻮع ﺳﺪ 40 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮی ﻏﺮب ﺷﻬﺮﺳﺘﺎن اﻧﺪﯾﻤﺸﮏ ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﺳﺪ 127 ﻣﺘﺮ ارﺗﻔﺎع 3030 ﻣﺘﺮ ﻃﻮل ﺗﺎج 12 ﻣﺘﺮ ﻋﺮض ﺗﺎج 234 ﻣﺘﺮ ﺑﺎﻻﺗﺮ از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ رﻗﻮم ﺗﺎج 220 ﻣﺘﺮ ﺑﺎﻻﺗﺮ از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ رﻗﻮم ﻧﺮﻣﺎل ﺳﻄﺢ آب ﻣﺨﺰن 5274 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﮐﻞ ﺣﺠﻢ ﻣﺨﺰن در رﻗﻮم ﻧﺮﻣﺎل )ﺑﻬﻨﮕﺎم ﺷﺪه( 160 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ ﻣﺴﺎﺣﺖ ﻣﺨﺰن در رﻗﻮم ﻧﺮﻣﺎل 66 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﺣﺪاﮐﺜﺮﻃﻮل ﻣﺨﺰن در رﻗﻮم ﻧﺮﻣﺎل 178 ﻣﺘﺮ ﺑﺎﻻﺗﺮ از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ ﺣﺪاﻗﻞ رﻗﻮم ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری از ﻧﯿﺮوﮔﺎه 165 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ دﺑﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺳﺎﻻﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ در ﻣﺤﻞ ﺳﺪ ﺑﻬﻨﮕﺎم ﺷﺪه 226 ﻣﺘﺮﺑﺎﻻﺗﺮ از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ ﺣﺪاﮐﺜﺮ رﻗﻮم ﮐﻨﺘﺮل ﺳﯿﻼب ﻣﺨﺰن 1057 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺣﺠﻢ اﺧﺘﺼﺎص ﯾﺎﻓﺘﻪ ﺟﻬﺖ ﮐﻨﺘﺮل ﺳﯿﻼب 107 ﻣﺘﺮﺑﺎﻻﺗﺮ از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ ﺗﺮاز ﺑﺴﺘﺮ رودﺧﺎﻧﻪ درﻣﺤﻞ ﺳﺪ 160 ﻣﺘﺮ ﺑﺎﻻﺗﺮ از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ ﺣﺪاﻗﻞ ﺗﺮاز ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری از ﺳﺪ 1000 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ ﺣﺪاﮐﺜﺮ دﺑﯽ از ﺳﺮرﯾﺰ در ﺳﯿﻼب ﺗﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ25 ﺳﺎﻟﻪ 226 ﻣﺘﺮ ﺑﺎﻻﺗﺮ از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ ﺣﺪاﮐﺜﺮ رﻗﻮم در وﻗﻮع ﺳﯿﻼب ﺗﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 25 ﺳﺎﻟﻪ 14450 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ ﺣﺪاﮐﺜﺮ دﺑﯽ از ﺳﺮرﯾﺰ در ﺣﺎﻟﺖ وﻗﻮع ﺳﯿﻞ 10000 ﺳﺎﻟﻪ 228 ﻣﺘﺮ ﺑﺎﻻﺗﺮ از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ ﺣﺪاﮐﺜﺮ رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب ﻣﺨﺰن در ﺣﺎﻟﺖ وﻗﻮع ﺳﯿﻞ 10000 ﺳﺎﻟﻪ 18260 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ ﺣﺪاﮐﺜﺮ دﺑﯽ از ﺳﺮرﯾﺰ در ﺻﻮرت وﻗﻮع ﺣﺪاﮐﺘﺮ ﺳﯿﻞ ﻣﺤﺘﻤﻞ) P.M.F ( 90 / 230 ﻣﺘﺮ ﺑﺎﻻﺗﺮ از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ ﺣﺪاﮐﺜﺮ رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب در ﺻﻮرت وﻗﻮع ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺳﯿﻞ ﻣﺤﺘﻤﻞ ) P.M.F ( اﻃﻼﻋﺎت ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ رواﺑﻂ ﺳﻄﺢ، ﺣﺠﻢ، ارﺗﻔﺎع ﺳﺪ در ﺟﺪول 5 - 4 و ﺷﮑﻞ ﻫﺎی 5 - 6 ﺗﺎ5 - 8 .ﻣﻨﻌﮑﺲ ﺷﺪه اﺳﺖ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 90 ﺟﺪول5 - 4 : ﻣﺸﺨﺼﺎت رواﺑﻂ ﺳﻄﺢ، ﺣﺠﻢ ﺑﺎ ارﺗﻔﺎع ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ارﺗﻔﺎع از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ ﺳﻄﺢ درﯾﺎﭼﻪ ﺣﺠﻢ (m.a.s.l.) ) 2 (Km (mcm) 113 0 0 115 0.143 0.143 120 0.781 2.45 130 3.117 21.94 140 7.912 77.09 150 15.412 193.7 160 25.269 397.11 170 38.419 715.55 180 56.076 1188.03 190 76.03 1848.53 200 100.91 2733.2 210 129.67 3886.1 220 162.47 5346.8 230 200.3 7160.66 235 221.82 8215.97 ﺷﮑﻞ5 - 6 : ﻣﻨﺤﻨﯽ ارﺗﻔﺎع- ﺳﻄﺢ درﯾﺎﭼﻪ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ 110 130 150 170 190 210 230 250 0 40 80 120 160 200 240 h (m) A (km^2) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 91 ﺷﮑﻞ5 - 7: ﻣﻨﺤﻨﯽ ارﺗﻔﺎع- ﺣﺠﻢ درﯾﺎﭼﻪ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﺷﮑﻞ 5 - 8: ﻣﻨﺤﻨﯽ ارﺗﻔﺎع، ﺳﻄﺢ و ﺣﺠﻢ درﯾﺎﭼﻪ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ o ﺳﺪ ﺗﻨﻈﯿﻤﯽ- اﻧﺤﺮاﻓﯽ ﭘﺎی ﭘﻞ ﺳﺪ ﺗﻨﻈﯿﻤﯽ اﻧﺤﺮاﻓﯽ ﮐﺮﺧﻪ در ﻓﺎﺻﻠﻪ ده ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮی ﭘﺎﺋﯿﻦ دﺳﺖ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ و 5/1 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮی ﺑﺎﻻدﺳﺖ ﭘﻞ ﻧﺎدری ﺑﺮ روی ﮐﺮﺧﻪ ﺑﻮده و اﯾﻦ ﺳﺪ از ﻧﻮع ﺑﺘﻨﯽ ـ ﺧﺎﮐﯽ و دارای ﺳﺮرﯾﺰ درﯾﭽﻪ دارﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﻋﺮض ﺗﺎج ﺳﺪ 8 ﻣﺘﺮ و ﻃﻮل ﺗﺎج350 ﻣﺘﺮ ﺑﺘﻨﯽ و730 ﻣﺘﺮ ﺧﺎﮐﯽ اﺳﺖ، ارﺗﻔﺎع از ﭘﯽ34 ﻣﺘﺮ و ﺣﺠﻢ ﻣﺨﺰن 2/ 10 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ، ﺣﺪاﻗﻞ و ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺗﺮاز ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ 70 / 110 و30 / 115 ﻣﺘﺮ و ﻇﺮﻓﯿﺖ آﺑﮕﯿﺮی در ﺗﺮاز ﺣﺪاﻗﻞ ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری 82 110 130 150 170 190 210 230 250 0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000 h (m) V (mcm) 0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 8000 9000 110 130 150 170 190 210 230 250 0 40 80 120 160 200 240 V (mcm) h (m) A (km^2) Area Volume ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 92 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﮐﻪ ﺑﺎ اﻫﺪاف اﻧﺤﺮاف آب ﺑﻪ ﮐﺎﻧﺎل ﭘﺎی ﭘﻞ ﺑﺮای آﺑﯿﺎری اراﺿﯽ دﺷﺖ ﻫﺎی ﭘﺎی ﭘﻞ )ﻏﺮب رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ(، ﺗﻨﻈﯿﻢ آب ﺧﺮوﺟﯽ از ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ و ﺗﻮﻟﯿﺪ اﻧﺮژی ﺑﺮق آﺑﯽ ﺑﻪ ﻣﯿﺰان ﻫﺸﺖ ﻣﮕﺎوات اﺣﺪاث ﺷﺪه اﺳﺖ. آﻏﺎز ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﮐﺎﻧﺎل ﭘﺎی ﭘﻞ در ﺳﺎل 1388 ﺑﻮده و ﻟﯿﮑﻦ ﺳﺪ ﺗﻨﻈﯿﻤﯽ از ﺳﺎل 1385 در ﻣﺪار ﺟﺮﯾﺎن ﺑﻮده وآﻣﺎر ﺛﺒﺖ ﺷﺪه رﻗﻮم و ﺟﺮﯾﺎن ﻫﺎی ﺧﺮوﺟﯽ آن از ﺳﺎل 1385 در دﺳﺘﺮس ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. اﯾﻦ ﺳﺪ دارای 19 دﺳﺘﮕﺎه درﯾﭽﻪ ﺑﻮده ﮐﻪ ﺗﻮاﻧﺎﯾﯽ ﻋﺒﻮر ﺣﺪاﮐﺜﺮ 12000 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ را ﺑﻪ ﺳﺪ داده ) اﻧﺪ ﺷﮑﻞ 5 - 9 .( ﻣﯽ ﺗﻮان ﮔﻔﺖ ﮐﻪ ﻣﺨﺎزن ﺗﺄﺧﯿﺮی ﻧﯿﺎز ﺑﻪ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﯾﺎ ﺗﺨﻠﯿﻪ وﯾﮋه ﻧﺪارد ﭼﺮا ﮐﻪ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺧﺮوﺟﯽ ﺟﺮﯾﺎن در ﻧﻮع اﺧﯿﺮ ﺛﺎﺑﺖ و ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺧﻮدﮐﺎر ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺳﺪ ﺗﻨﻈﯿﻤ ﯽ اﻧﺤﺮاﻓﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﻣﻮﺟﻮد و در ﺣﺎل ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺑﺮ ﮐﺎﻫﺶ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻼب رودﺧﺎﻧﻪ و ﺧﺴﺎرات ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻞ اﺛﺮ ﻣﺜﺒﺖ دارد. اﯾﻦ ﺳﺪ ﺑﺮ ﮐﺎﻫﺶ دﺑﯽ اوج و ﺣﺠﻢ ﺳﯿﻼب اﺛﺮ ﺑﺴﯿﺎر ﺟﺰﯾﯽ دارد و ﻣﻌﻤﻮﻻً در ﺑﺮآوردﻫﺎ ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ ﻧﺎدﯾﺪه ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد اﻣﺎ در ﺗﺄﺧﯿﺮ ﺳﯿﻼب و اﻧﺤﺮاف ﺑﺨﺸﯽ از ﺳﯿﻼب ﺑﻪ ﺳﻤ ﺖ ﮐﺎﻧﺎل ﻫﺎی آﺑﯿﺎری ﻧﻘﺶ دارد. اﻧﺤﺮاف دﺑﯽ ﺳﯿﻼ ﺑﯽ ﮔﺮﭼﻪ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ دﺑﯽ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻞ اﻧﺪک اﺳﺖ اﻣﺎ در ﻣﻮاﻗﻌﯽ ﮐﻪ دﺑﯽ ﺧﺮوﺟﯽ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ در آﺳﺘﺎﻧﻪ ﺗﺤﻤﻞ رودﺧﺎﻧﻪ ﯾﺎ دﺑﯽ اﯾﻤﻦ ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﺑﺎﺷﺪ، اﻧﺤﺮاف اﯾﻦ ﺑﺨﺶ از ﺳﯿﻼب ﻣﻬﻢ ﻗﻠﻤﺪاد ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺷﮑﻞ 5 - 9 : ﻧﻤﺎﯾﯽ از ﺳﺪ ﺗﻨﻈﯿﻤﯽ – اﻧﺤﺮاﻓﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﻣﺤﻞ ﭘﺎی ﭘﻞ o ﺳﺪ ﺗﻨﻈﯿﻤﯽ اﻧﺤﺮاﻓﯽ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺳﺪ ﺗﻨﻈﯿﻤﯽ اﻧﺤﺮاﻓﯽ ﮐﺮﺧﻪ )ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ( در 35 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮی ﺷﻤﺎل ﻏﺮب ﺷﻬﺮ اﻫﻮاز ﺑﺮ روی رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ، ﻋﻤﻠﯿﺎت ﺳﺎﺧﺘﻤﺎﻧﯽ اﯾﻦ ﺳﺪ در ﺳﺎل 1329 آﻏﺎز و در ﺳﺎل 1336 ﺳﺪ ﺑﻪ ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری رﺳﯿﺪه اﺳﺖ . ﺳﺪ ﺣﻤﯿﺪﯾ ﻪ در اﺑﺘﺪا آب ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز 1000 ﻫﮑﺘﺎر از اراﺿﯽ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ و2400 ﻫﮑﺘﺎر اراﺿﯽ ﻗﺪس را ﺗﺎﻣﯿﻦ ﻣﯽ ﻧﻤﻮده اﺳﺖ، ﺑﺎ ﺗﮑﻤﯿﻞ و اﺟﺮای ﺷﺒﮑﻪ آﺑﯿﺎری و زﻫﮑﺸﯽ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ، ﻗﺪس و زﻣﺰم در ﺳﻄﺢ 18500 ﻫﮑﺘﺎر اﯾﻦ ﺳﺪ وﻇﯿﻔﻪ اﻧﺤﺮاف و ﺗﺎﻣﯿﻦ آب ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز ﺷﺒﮑﻪ ﻫﺎی ﻣﺬﮐﻮر را ﻧﯿﺰ ﺑﺮ ﻋﻬﺪه ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 93 .ﮔﺮﻓﺖ اﯾﻦ ﺳﺪ از زﻣﺎن ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺗﺎﮐﻨﻮن ﻧﻘﺶ ﺑﺴﯿﺎر ﻣﻬﻤﯽ در ﺗﻨﻈﯿﻢ و اﻧﺤﺮاف آب ﺑﺮای آﺑﯿﺎری ﻣﺰارع ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ را ﺑﻌﻬﺪه داﺷﺘﻪ اﺳﺖ ) ﺷﮑﻞ 5 - 10 (. ﺳﺪ ﺗﻨﻈﯿﻤﯽ اﻧﺤﺮاﻓﯽ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ ﺳﺪ اﻧﺤﺮاﻓﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﺑﺮ ﮐﺎﻫﺶ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻼب رودﺧﺎﻧﻪ و ﺧﺴﺎرات ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻞ اﺛﺮ ﻣﺜﺒﺖ دارد. اﯾﻦ ﺳﺪ ﺑﺮ ﮐﺎﻫﺶ دﺑﯽ اوج و ﺣﺠﻢ ﺳﯿﻼب اﺛﺮ ﺟﺰﯾﯽ دارد و ﻣﻌﻤﻮﻻً در ﺑﺮآوردﻫﺎ ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ ﻧﺎدﯾﺪه ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮد اﻣﺎ در ﺗﺄﺧﯿﺮ ﺳﯿﻼب و اﻧﺤﺮاف ﺑﺨﺸﯽ از ﺳﯿﻼب ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﮐﺎﻧﺎل ﻫﺎی آﺑﯿﺎری ﺗﺤﺖ ﭘﻮﺷﺶ ﺧﻮد ﻧﻘﺶ دارد. اﻧﺤﺮاف دﺑﯽ ﺳﯿﻼﺑﯽ ﺗﻮﺳﻂ ﺳﺪ اﻧﺤﺮاﻓﯽ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ در ﻣﻮاﻗﻌﯽ ﮐﻪ دﺑﯽ ﺧﺮوﺟﯽ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ در آﺳﺘﺎﻧﻪ ﺗ ﺤﻤﻞ رودﺧﺎﻧﻪ ﯾﺎ دﺑﯽ اﯾﻤﻦ ﭘﺎﯾﯿ ﻦ دﺳﺖ ﺑﺎﺷﺪ، ﻣﻬﻢ و ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﮐﻨﻨﺪه ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﺪﯾﺮﯾﺖ ﺳﯿﻼب در ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﺑﺎﺷﺪ. ﺷﮑﻞ 5 - 10 : ﻧﻤﺎﯾﯽ از ﺳﺪ ﺗﻨﻈﯿﻤﯽ اﻧﺤﺮاﻓﯽ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ 5 - 2 - 3 -ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ و ﺗﺄﺳﯿﺴﺎت آﺑﯽ آن o ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ اﯾﻦ ﺗﺎﻻب ﺑﯿﻦ دو ﮐﺸﻮر اﯾﺮان و ﻋﺮاق ﮐﻪ در ﺷﺮق رود دﺟﻠﻪ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ و در ﻏﺮب ﻣﺮز ﻋﺮاق ﺑﻨﺎم ﻫﻮراﻟﻬﻮﯾﺰه و در ﻗﻠﻤﺮو ﮐﺸﻮر ﻣﺎ ﺑﻪ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺷﻨﺎﺧﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد و ﻣﺮز ﺑﯿﻦ اﻟﻤﻠﻠﯽ ﺻﺮﻓﺎً ﯾﮏ ﺧﻂ رﺳﻤﯽ اﺳﺖ ﮐﻪ از ﺷﻤﺎل ﺑﻪ ﺟﻨﻮب و از ﺷﺮق ﺑﻪ ﻏﺮب ﺗﺎﻻب ﮐﺸﯿﺪه ﺷﺪه ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ. ﺑﻪ ﻋﺒﺎرت دﯾﮕﺮ ﻫﻮر اﻟﻌﻈﯿﻢ را ﻣﯽ ﺗﻮان ﭼﺎﻟﻪ ﭘﻬﻨﺎور ی داﻧﺴﺖ ﮐﻪ از ﺷﻤﺎل ﺑﻪ ﻫﻮر اﻟﺴﻨﺎف در ﺧﺎک ﻋﺮاق و ازﺟﻨﻮب ﺑﻪ ﺟﻠﮕﻪ ﻫﺎ و دﺷﺖ ﻫﺎی ﮐﻢ ارﺗﻔﺎع دﺟﻠﻪ ﺧﺘﻢ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺣﺪ ﺷﺮﻗﯽ ﻫﻮر در ﺧﺎک اﯾﺮان در ﺷﻤﺎل ﻏﺮب ﺷﻬﺮﺳﺘﺎن ﺑﺴﺘﺎن در ﻣﺤﻞ روﺳﺘﺎی ﭼﺰاﺑﻪ ﺑﺎ ﻣﺨﺘﺼﺎت ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎﯾﯽ 47 درﺟﻪ و58 دﻗﯿﻘﻪ و ﺣﺪ ﻏﺮﺑﯽ آن47 درﺟﻪ و16 دﻗﯿﻘﻪ در ﺧﺎک ﻋﺮاق ا ﺳﺖ. ﺣﺪ ﺷﻤﺎﻟﯽ آن ﻧﯿﺰ 31 درﺟﻪ و53 دﻗﯿﻘﻪ در ﺧﺎک اﯾﺮان در ﺣﻮاﻟﯽ روﺳﺘﺎی ﺳﺎﺑﻠﻪ و ﺣﺪ ﺟﻨﻮﺑﯽ در ﺣﻮاﻟﯽ ﻋﺮض ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎﯾﯽ41 درﺟﻪ اﺳﺖ ﯾﺎل ﺷﺮﻗﯽ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺗﻘﺮﯾﺒﺎ ﻣﻨﺘﻬﯽ اﻟﯿﻪ ﻣﺮز ﺟﻨﻮب ﻏﺮب اﯾﺮان ﺑﺎ ﮐﺸﻮر ﻋﺮاق اﺳﺖ ) ﺷﮑﻞ 5 - 11 ، ﺷﮑﻞ5 - 12 و ﺷﮑﻞ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 94 5 - 13 .( ﺟﺎده ﻫﺎی اﺣﺪاث ﺷﺪه در ﺑﺨﺶ اﯾﺮاﻧﯽ ﺗﺎﻻب، ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺑﺎﻋﺚ ﮔﺮدﯾﺪه ﮐﻪ ﺗﺎﻻب ﺑﻪ ﭘﻨﺞ ﻣﺨﺰن ﺗﺒﺪﯾﻞ ﺷﺪه و از ﻃﺮﯾﻖ ﺳﺎزه ﻫﺎﯾﯽ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﮔﺬر ﺟﺎده ﻫﺎ ﺑﺎ ﯾﮑﺪﯾﮕﺮ ارﺗﺒﺎط داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﻨﺪ. ﺷﮑﻞ 5 - 11: ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﻣﺨﺎزن ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ و زﻫﺎب ﻫﺎی ورودی ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 95 ﺷﮑﻞ5 - 12 : ارﺗﺒﺎط ﻣﺨﺰن2 ﺑﺎ ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره3 ﺗﺎﻻب ﻫﻮرا ﻟﻌﻈﯿﻢ )ﺣﺎﻟﺖ ﺧﺎﻟﯽ( ﺷﮑﻞ 5 - 13 : ارﺗﺒﺎط ﻣﺨﺰن2 ﺑﺎ ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره3 (ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ )ﺣﺎﻟﺖ ﺟﺮﯾﺎن ﭘﻨﺞ ﻣﺨﺰن ﻣﺬﮐﻮر ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ از ﺷﻤﺎﻟﯽ ﺗﺮﯾﻦ ﻗﺴﻤﺖ ﺗﺎﻻب ﻫﻮر در ﻣﻨﻄﻘﻪ ﭼﺬاﺑﻪ از ﻣﺨﺰن 1 ﺷﺮوع و ﺗﺎ ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻃﻼﺋﯿﻪ ﺑﺎ ﻣﺨﺰن ﭘﻨﺞ ﺧﺎﺗﻤﻪ ﻣﯽ ﯾﺎﺑﻨﺪ. ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ در ارﺗﻔﺎع ﺣﺪود 4 ﻣ ﺘﺮی از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ و ﻫﻤﺎﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ اﺷﺎره ﺷﺪ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻓﺮﺿﯽ ﺑﻪ 5 ﻣﺨﺰن ﺑﻪ ﻧﺎم ﻫﺎی ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره 1 ﺑﺎ ﻣﺴﺎﺣﺖ84 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ، ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره2 ﺑﺎ ﻣﺴﺎﺣﺖ293 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ، ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره3 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 96 ﺑﺎ ﻣﺴﺎﺣﺖ147 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ، ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره4 ﺑﺎ ﻣﺴﺎﺣﺖ304 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ و ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره5 ﺑﺎ ﻣﺴﺎﺣﺖ182 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺷﺪه اﺳﺖ. o ﺗﺎﺳﯿﺴﺎت آﺑﯽ ﺗﺎﻻب در ﻃﺮح ﺳﺎﻣﺎﻧﺪﻫﯽ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ ﻣﺘﻌﺪدی در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻫﺮ ﯾﮏ از اﯾﻦ ﺳﺎزه ﻫﺎ ﺑﺎ ﺗﻮ ﺟﻪ ﺑﻪ ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﺳﺎﺧﺖ آن ﻫﺎ وﻇﯿﻔﻪ اﻧﺘﻘﺎل ﺳﯿﻼب 10 ﺳﺎﻟﻪ و ﯾﺎ دﺑﯽ ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ را ﺑﻪ ﻋﻬﺪه دارﻧﺪ. در اداﻣﻪ ﺷﺮح ﻋﻤﻠﮑﺮد ﻫﺮ ﯾﮏ از اﯾﻦ ﺳﺎزه ﻫﺎ ﺑﯿﺎن ﻣﯽ ﮔﺮدد: • ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ ﺑﺮ روی داﯾﮏ ﻣﺮزی ﻣﺨﺰن 1 ﺟﻬﺖ ﺗﺨﻠﯿﻪ ﺳﯿﻼب10 ﺳﺎﻟﻪ ورودی ﺑﻪ ﻣﺨﺰن ﯾﮏ ﮐﻪ ﺗﻮﺳﻂ ﺷﺎﺧﻪ ﻫﺎی ﻣﻨﺸﻌﺐ از رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﻮﻓﻞ و ﺳﺎﺑﻠﻪ ﺗﻐﺬﯾﻪ ﻣﯽ ﮔﺮدد، ﺳﻪ دﺳﺘﮕﺎه ﺳﺮرﯾﺰ آزاد 55 دﻫﺎﻧﻪ، دﺑﯽ ﻣﺠﻤﻮع666 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛ ﺎﻧﯿﻪ را ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﮐﺸﻮر ﻋﺮاق ﺗﺨﻠﯿﻪ ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﻨﺪ. رﻗﻮم ﻧﺮﻣﺎل در ﻣﺨﺰن ﯾﮏ 00 /4 ﻣﯽ+ ﺑﺎﺷﺪ، ﻟﺬا رﻗﻮم ﺗﺎج ﻫﺮ ﯾﮏ از ﺳﺮرﯾﺰﻫﺎی55 دﻫﺎﻧﻪ ﻧﯿﺰ00 /4 ﻣﯽ+ ﺑﺎﺷﺪ. در ﺗﺮاز ﺑﯿﺶ از00 /4 ﺳﯿﻼب ﺑﻪ+ ﺗﺪرﯾﺞ از ﻣﺨﺰن ﯾﮏ ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﻋﺮاق ﺗﺨﻠﯿﻪ ﻣﯽ ﮔﺮدد. ﺣﺪاﮐﺜﺮ رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب در ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره ﯾﮏ ﻧﯿﺰ ﺣﺪود ا 00 /5 در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ+ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺑﺮ اﯾﻦ اﺳﺎس ﺑﺎ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ50 /0 ﻣﺘﺮ ارﺗﻔﺎع آزاد، رﻗﻮم ﺑﺎﻻی ﺳﺮرﯾﺰ5/5 ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ+ .آﯾﺪ ﺷﮑﻞ 5 - 14 و ﺟﺪول 5 - 5 ﻣﺸﺨﺼﺎت و ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﻫﺮ ﯾﮏ از ﺳﺮرﯾﺰﻫﺎ را ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ. ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﺟﻬﺖ ارﺗﺒﺎﻃﯽ آﺑﯽ داﯾﻤﯽ ﻣﯿﺎن ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره 1 و ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره 2 ﯾﮏ ﭘﻞ ا رﺗﺒﺎﻃﯽ ﺑﺎ 4 .دﻫﺎﻧﻪ ﺑﺮ روی ﺟﺎده اﻣﺎم رﺿﺎ اﺣﺪاث ﮔﺮدﯾﺪ اﯾﻦ ﭘﻞ ﺗﻮاﻧﺎﯾﯽ اﻧﺘﻘﺎل دﺑﯽ 50 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ را در ﺷﺮاﯾﻂ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب )00 /5 .( دارد+ .ﻣﺸﺨﺼﺎت و ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ اﯾﻦ ﭘﻞ ﺑﻪ ﺷﮑﻞ و ﺟﺪول ﻓﻮق اﻟﺬﮐﺮ اﺿﺎﻓﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 97 ﺷﮑﻞ5 - 14 : ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره1 ﺗﺎﻻب ﻫﻮر اﻟﻌﻈﯿﻢ و ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ آن ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 98 ﺟﺪول5 - 5: ﻣﺸﺨﺼﺎت ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ ﺑﺮ روی داﯾﮏ ﻣﺮزی ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره 1 و ﺟﺎده اﻣﺎم رﺿﺎ ﭘﻞ ﺳﺮرﯾﺰ ﺳﺮرﯾﺰ ﺳﺮرﯾﺰ ﻧﺎم ﺳﺎزه 4 55 55 55 ﺗﻌﺪاد دﻫﺎﻧﻪ 3.0 1.5 1.5 1. 5 ) ارﺗﻔﺎع ﻫﺮ دﻫﺎﻧﻪm ( 8.0 3.0 3.0 3. 0 ) ﻋﺮض ﻫﺮ دﻫﺎﻧﻪm ( - 4.0 4.0 4. 0 ) رﻗﻮم ﻟﺒﻪ ﭘﺎﯾﯿﻦ ﺳﺮرﯾﺰm ( 4.0 4.0 4.0 4. 0 ) رﻗﻮم ﻧﺮﻣﺎل ﺳﻄﺢ آبm ( 5.0 5.0 5.0 5.0 رﻗﻮم ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺗﺨﻠﯿﻪ ﺳﯿﻼب آزاد )ﺑﺪون (درﯾﭽﻪ آزاد )ﺑﺪون (درﯾﭽﻪ آزاد )ﺑﺪون (درﯾﭽﻪ آزاد )ﺑﺪون (درﯾﭽﻪ ﻧﻮع ﮐﻨﺘﺮل در ﻫﻨﮕﺎم ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری 50 222 222 222 ) دﺑﯽ ﺧﺮوﺟﯽ ﺳﺎزهcms ( داﺋﻤﯽ داﺋﻤﯽ داﺋﻤﯽ داﺋﻤﯽ ﻣﺪت ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری • ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ ﺑﺮ روی داﯾﮏ ﻣﺮزی ﻣﺨﺰن 2 ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ ﮐﻪ ﺑﺮ روی داﯾﮏ ﻣﺮزی ﻣﺨﺰن 2 ﻣﺘﺸﮑﻞ از ﯾﮏ ﺳﺮرﯾﺰ آزاد35 دﻫﺎﻧﻪ و ﯾﮏ ﺳﺎزه ﺗﺨﻠﯿﻪ ﺗﺤﺘﺎﻧﯽ8 دﻫﺎﻧﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ. در زﻣﺎن ﺳﺎﺧﺖ ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻃﺮح ﺳﺎﻣﺎﻧﺪﻫﯽ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﻣﺴﺎﻟﻪ ای ﺧﺎرج از ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﭘﯿﺶ ﺑﯿﻨﯽ ﺷﺪه در ﺑﻬﺮه ﺑ ﺮداری ﻣﺨﺰن 3 ﻣﻄﺮح ﮔﺮدﯾﺪ. اﯾﻦ ﻣﺴﺎﻟﻪ ﻋﺒﺎرت ﺑﻮد از ﺣﻔﺮ و اﮐﺘﺸﺎف ﭼﺎه ﻫﺎی ﺣﻮﺿﻪ ﻧﻔﺘﯽ آزادﮔﺎن در ﻣﺨﺰن 3 و ﻋﺪم اﻣﮑﺎن رﻫﺎﺳﺎزی آب و ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری از اﯾﻦ ﻣﺨﺰن ﺗﺎ ﭘﺎﯾ ﺎن ﮐﺎر ﺷﺮﮐﺖ ﻧﻔﺖ. ﺑﺮ اﯾﻦ اﺳﺎس ﺑﺎ ﭘﯿﺸﻨﻬﺎد ﻣﺸﺎور و ﺗﺎﯾﯿﺪ ﮐﺎرﻓﺮﻣﺎ ﯾﮏ ﺳﺮرﯾﺰ 35 دﻫﺎﻧﻪ آزاد ﺑﺮ روی داﯾﮏ ﻣﺮزی ﻣﺨﺰن 2 ﺟﻬﺖ ﺗﺨﻠﯿﻪ ﺑﺨﺸﯽ از ﺳﯿﻼب10 ﺳﺎﻟﻪ ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﻋﺮاق در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪ. اﯾﻦ ﺳﺎزه، ﺑﺨﺸﯽ از دﺑﯽ ﺳﯿﻼب 10 ﺳﺎﻟﻪ را ﮐﻪ ﺑﻪ ﻣﺨﺰن2 وارد ﻣﯽ ﮔﺮدد، ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﻋﺮاق ﻣﻨﺘﻘﻞ ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﺪ. دﺑﯽ ﻃﺮاﺣﯽ اﯾﻦ ﺳﺎزه 109 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻣﺸﺨﺼﺎت و ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ اﯾﻦ ﺳﺎزه در ﺷﮑﻞ 5 - 15 و ﺟﺪول 5 - 6 ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺷﺎﯾﺎن ذﮐﺮ اﺳﺖ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺷﺮاﯾﻂ ﺳﺎﺧﺖ اﯾﻦ ﺳﺎزه ﻋﻤﻠﮑﺮد آن ﻣﻮﻗﺖ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. اﻣﺎ در ﺧﺼﻮص ﮐﺎﻟﻮرت ﺗﺨﻠﯿﻪ ﺗﺤﺘﺎﻧﯽ 8 دﻫﺎﻧﻪ، ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﯾﻦ ﮐﻪ ﺳﺮرﯾﺰﻫﺎی ﺗﺨﻠﯿﻪ ﺑﺮ روی ﺟﺎده ﺷﻂ ﻋﻠﯽ و داﯾﮏ ﻣﺮزی ﻣﺨﺰن 1 و2 ) ، ﺻﺮﻓﺎً در ﺷﺮاﯾﻂ ﺳﯿﻼﺑﯽ و در رﻗﻮم ﺑﺎﻻی رﻗﻮم ﻧﺮﻣﺎل00 /4( ﻋﻤﻞ ﻣﯽ+ ﻧﻤﺎﯾﺪ، ﻟﺬا ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺗﺨﻠﯿﻪ ﻣﻘﺪاری از دﺑﯽ ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ ﻣﺨﺎزن ﯾﮏ و دو، ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﮐﺸﻮر ﻋﺮاق، ﯾﮏ ﺳﺎزه ﺗﺨﻠﯿﻪ ﺗﺤﺘﺎﻧﯽ درﯾﭽﻪ دار ﺑﺎ رﻗﻮم ﺗﺨﻠﯿﻪ 00 /2 ﻣﻮرد+ ﺗﻮﺟﻪ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺖ. ﺑﺮ اﯾﻦ اﺳﺎس ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺑﺮرﺳﯽ ﻣﻘﺎدﯾﺮ دﺑﯽ ﻫﺎی ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ، ﺳﺎزه ﺗﺨﻠﯿﻪ ﺗﺤﺘﺎﻧﯽ 8 دﻫﺎﻧﻪ ﺑﺎ ﻇﺮﻓﯿﺖ ﻋﺒﻮر40 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ ﻃﺮاﺣﯽ ﮔﺮدﯾﺪ. اﯾﻦ ﺳﺎزه ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﺿﺮورت ﻫﺎی زﻣﺎن ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری و ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﻮﺟﻮد، ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮد. ﺑﺮ اﺳﺎس ﻇﺮﻓﯿﺖ ﻃﺮاﺣﯽ اﯾﻦ ﺳﺎزه، ﺣﺪاﮐﺜﺮ دﺑﯽ 40 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ از ﻣﺨﺰن2 ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﮐﺸﻮر ﻋﺮاق ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﻫﺪاﯾﺖ ﮔﺮدد. ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ درﯾﭽﻪ دار ﺑﻮدن اﯾﻦ ﺳﺎزه اﻣﮑﺎن ﮐﻨﺘﺮل دﺑﯽ ﺧﺮوﺟﯽ ﻧﯿﺰ ﻓﺮاﻫﻢ اﺳﺖ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 99 • ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ ﺑﺮ روی ﺟﺎده ﺷﻂ ﻋﻠﯽ ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ ﺑﺮ روی ﺟﺎده ﺷﻂ ﻋﻠﯽ ﺷﺎﻣﻞ ﺳﺮرﯾﺰ آزاد 75 دﻫﺎﻧﻪ و ﺳﺎزه ﺗﺨﻠﯿﻪ ﺗﺤﺘﺎﻧﯽ2 دﻫﺎﻧﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ. ﺳﺮرﯾﺰ آزاد 75 دﻫﺎﻧﻪ ﺟﻬﺖ ﺗﺨﻠﯿﻪ ﺳﯿﻼب10 ﺳﺎﻟﻪ ﺑﺎ دﺑﯽ306 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ از ﻣﺨﺰن2 ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﻣﺨﺰن3 ﻃﺮاﺣﯽ ﺷﺪه اﺳﺖ. رﻗﻮم ﺗﺎج ﺳﺮرﯾﺰ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﺎ رﻗﻮم ﻧﺮﻣﺎل ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎ ره دو 00 /4 ﻣﯽ+ ﺑﺎﺷﺪ. در ﺷﺮاﯾﻂ ﺳﯿﻼﺑﯽ ﮐﻪ رﻗﻮم ﻣﺨﺰن دو از00 /4 ﺑﯿﺸﺘﺮ ﻣﯽ+ ﮔﺮدد، دﺑﯽ ﺳﯿﻼب ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﻣﺨﺰن 3 ﻫﺪاﯾﺖ ﻣﯽ ﮔﺮدد. ﻣﻄﺎﺑﻖ اﺻﻮل ﻃﺮاﺣﯽ، ﺣﺪاﮐﺜﺮ رﻗﻮم ﺗﺨﻠﯿﻪ ﺳﯿﻼب 00 /5 . در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ+ ﺳﺎزه ﺗﺨﻠﯿﻪ ﺗﺤﺘﺎﻧﯽ2 دﻫﺎﻧﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﯾﮏ ﮐﺎﻟﻮرت2 دﻫﺎﻧﻪ ﻣﺮﺑﻌﯽ در اﺑﻌﺎد1× 1 ﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ و در ﮐﻨﺎر ﺳﺮرﯾﺰ آزاد75 دﻫﺎﻧﻪ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ورود ﺑﺮﺧﯽ از ﭘﺴﺎب ﻫﺎ ﺑﻪ ﺗﺎﻻب، اﯾﻦ ﺳﺎزه ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر اﯾﺠﺎد ﺗﻌﺎدل ﻏﻠﻈﺖ آﺑﯽ ﻣﯿﺎن ﻣﺨﺎزن 2 و3 ﺳﺎﺧﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ. رﻗﻮم ﻟﺒﻪ ﭘﺎﯾﯿﻦ اﯾﻦ ﺳﺎزه5/2 ﻣﯽ+ ﺑﺎﺷﺪ ﮐﻪ ﺣﺪاﮐﺜﺮ دﺑﯽ3/5 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ را ﺗﺨﻠﯿ ﻪ ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﺪ. ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﮐﻨﺘﺮل ﺟﺮﯾﺎن ﺗﺨﻠﯿﻪ آب در اﯾﻦ ﺳﺎزه، از اﺳﺘﺎپ ﻻگ )Stop Log ( اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺷﮑﻞ 5 - 15 : ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﻣﺨﺎزن2 و3 ﺗﺎﻻب در ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ آن ﻫﺎ ")") ") ") ")")") ") ) ") ") ") ") 9 4 8 2 9 55 35 75 16 110 دژ داﯾﮏ ﺑﺎﮐﺮی ﺳﯿﺪﺧﻠﻒ ﺟﺎده ھﻮﯾﺰه ﺷﻂ ﻋﻠﯽ ﺳﭙﻪ آزادﮔﺎن ﺟﺎده ﺗﻮﺳﻌﻪ ﻧﻔﺖ ھﻤﺖ ﻣﺨﺰن2 ﻣﺨﺰن4 ﻣﺨﺰن3 ﻧﯿﺴﺎن ﮐﺮﺧﻪ ﻧﻮر CMD EMD CP5 ﻣﺨﺰن1 160000 160000 170000 170000 180000 180000 190000 190000 200000 200000 210000 210000 220000 220000 3460000 3470000 3470000 3480000 3480000 3490000 3490000 3500000 3500000 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 100 ﺟﺪول5 - 6: ﻣﺸﺨﺼﺎت ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ ﺑﺮ روی داﯾﮏ ﻣﺮزی ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره 2 و ﺟﺎده ﺷﻂ ﻋﻠﯽ ﮐﺎﻟﻮرت ﺗﺨﻠﯿﻪ ﺗﺤﺘﺎﻧﯽ ﺳﺮرﯾﺰ ﮐﺎﻟﻮرت ﺗﺨﻠﯿﻪ ﺗﺤﺘﺎﻧﯽ ﺳﺮرﯾﺰ ﻧﺎم ﺳﺎزه 2 75 8 35 ﺗﻌﺪاد دﻫﺎﻧﻪ 1.0 1.5 1.0 1. 5 ) ارﺗﻔﺎع ﻫﺮ دﻫﺎﻧﻪm ( 1.0 3.0 2.0 3. 0 ) ﻋﺮض ﻫﺮ دﻫﺎﻧﻪm ( 2.5 4.0 2.0 4. 0 ) رﻗﻮم ﻟﺒﻪ ﭘﺎﯾﯿﻦ ﺳﺮرﯾﺰm ( 4.0 4.0 4.0 4. 0 ) رﻗﻮم ﻧﺮﻣﺎل ﺳﻄﺢ آبm ( اﯾﻦ ﺳﺎزه ﺗﻨﻬﺎ ﺟﻬﺖ ارﺗﺒﺎط آﺑﯽ ﺑﯿﻦ ﻣﺨﺰن 2و3 ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮد. در ﺳﯿﻼب 10 ﺳﺎﻟﻪ و در رﻗﻮم ﺣﺪاﮐﺜﺮ 5 ﺳﯿﻼب را ﺑﻪ ﻣﺨﺰن 3 ﺗﺨﻠﯿﻪ ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﺪ. اﯾﻦ ﺳﺎزه ﺟﻬﺖ ﺗﻨﻈﯿﻢ دﺑﯽ ﺧﺮوﺟﯽ ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ از ﻣﺨﺰن 2 اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﮔﺮدد. در ﺳﯿﻼب 10 ﺳﺎﻟﻪ و در رﻗﻮم ﺣﺪاﮐﺜﺮ 5 ﺳﯿﻼب را ﺑﻪ ﻋﺮاق ﺗﺨﻠﯿﻪ ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﺪ. ﻧﺤﻮه ﻋﻤﻠﮑﺮد ﺳﺎزه درﯾﭽﻪ دار آزاد و ﺑﺪون درﯾﭽﻪ درﯾﭽﻪ دار آزاد و ﺑﺪون درﯾﭽﻪ ﻧﻮع ﮐﻨﺘﺮل در ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری 5.3 306 40 109 ) دﺑﯽ ﺧﺮوﺟﯽ ﺳﺎزهcms ( داﯾﻤﯽ داﯾﻤﯽ داﯾﻤﯽ ﻣﻮﻗﺘﯽ ﻣﺪت ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺑﺎز و ﺑﺴﺘﻪ ﻧﻤﻮدن درﯾﭽﻪ ﻧﺼﺐ اﺳﺘﺎپ ﻻگ ﺑﺎز و ﺑﺴﺘﻪ ﻧﻤﻮدن درﯾﭽﻪ ﻧﺼﺐ اﺳﺘﺎپ ﻻگ ﻧﺤﻮه ﮐﻨﺘﺮل در ﺻﻮرت ﻧﯿﺎز • ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ ﺑﺮ روی داﯾﮏ ﻣﺮزی ﻣﺨﺰن 3 ﺟﻬﺖ ﺗﺨﻠﯿﻪ ﺑﺨﺸﯽ از ﺳﯿﻼب10 ﺳﺎﻟﻪ ورودی ﺑﻪ ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره3 از ﺳﺮرﯾﺰ110 دﻫﺎﻧﻪ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﮔﺮدد. رﻗﻮم ﺗﺎج اﯾﻦ ﺳﺮرﯾﺰ ﻣﻌﺎدل رﻗﻮم ﻧﺮﻣﺎل ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره ﺳﻪ، 00 /3 ﻣﯽ+ ﺑﺎﺷﺪ. اﯾﻦ ﺳﺎزه از رﻗﻮم0/3 ﺗﺎ+ 5/3 دﺑﯽ ﺳﯿﻼﺑﯽ+ 197 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ را ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﻋﺮاق ﺗﺨﻠﯿﻪ ﻣ ﯽ ﻧﻤﺎﯾﺪ. ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﯾﻦ ﮐﻪ در زﻣﺎن ﺳﺎﺧﺖ اﯾﻦ ﺳﺎزه اﻣﮑﺎن ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری آن در ﻣﺨﺰن 3 ﻣﯿﺴﺮ ﻧﺒﻮده اﺳﺖ و ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺖ ﺑﻄﻮر ﻣﻮﻗﺖ در ﻣﺨﺰن 2 ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮار ﺑﮕﯿﺮد، ﻟﺬا ﻧﺤﻮه ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری آن ﺑﻪ ﺻﻮرت درﯾﭽﻪ دار در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺑﺮ اﯾﻦ اﺳﺎس ﺗﺎ ﻣﺪت زﻣﺎﻧﯽ ﮐﻪ در ﻣﺨﺰن 2 ﻣﻮ رد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮد از ﻣﺠﻤﻮع 110 دﻫﺎﻧﻪ ﺳﺮرﯾﺰ25 دﻫﺎﻧﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﮐﺎﻣﻼً ﺑﺎز و85 دﻫﺎﻧﻪ ﮐﺎﻣﻼً ﺑﺴﺘﻪ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮد اﻣﺎ در ﺷﺮاﯾﻂ ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﮐﺎﻣﻞ در ﻣﺨﺰن 3 ﺗﻤﺎم درﯾﭽﻪ ﻫﺎ ﺑﺎز ﻣﯽ ﮔﺮدد. ﻗﺎﺑﻞ ذﮐﺮ اﺳﺖ ﮐﻪ ﺑﺮ اﺳﺎس درﯾﭽﻪ دار ﺑﻮدن دﻫﺎﻧﻪ ﻫﺎ، اﻣﮑﺎن ﺗﻐﯿﯿﺮ ﺗﻌ ﺪاد دﻫﺎﻧﻪ ﻫﺎی ﺑﺎز و ﺑﺴﺘﻪ ﻧﯿﺰ ﻣﯿﺴﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 101 • ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ ﺑﺮ روی ﺟﺎده ﺷﻬﯿﺪ ﻫﻤﺖ ﺟﻬﺖ ﺗﺨﻠﯿﻪ ﺑﺨﺸﯽ از ﺳﯿﻼب 10 ﺳﺎﻟﻪ از ﻣﺨﺰن3 ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﻣﺨﺰن4 از ﮐﺎﻟﻮرت ﻫﺎی ﻟﻮﻟﻪ ای ﺑﺘﻨﯽ ﺑﻪ ﻗﻄﺮ 1200 ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﮔﺮدد. ﻟﺒﻪ ﭘﺎﯾﯿﻦ ﮐﺎﻟﻮرت ﻫﺎ در رﻗﻮم 00 /1 . ﻗﺮار دارد+اﯾﻦ ﮐﺎﻟﻮرت ﻫﺎ در رﻗﻮم 5/3 ﮐﻪ ﺣﺪاﮐﺜﺮ رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب در ﻣﺨﺰن+ 3 ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ، 128 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﻣﺨﺰن4 ﻫﺪاﯾﺖ ﻣﯽ ﮐﻨﻨﺪ. ﻋﻤﻠﮑﺮد اﯾﻦ ﮐﺎﻟﻮرت ﻫﺎی ﻟﻮﻟﻪ ای ﺑﺼﻮرت ﺗﺨﻠﯿﻪ ﺗﺤﺘﺎﻧﯽ ﺑﻮده اﺳﺖ. اﯾﻦ ﺳﺎزه ﻫﺎ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻧﻮع آن ﻫﺎ )ﮐﺎﻟﻮرت ﻟﻮﻟﻪ ای( ﺑﺪون ﻫﯿﭻ ﮔﻮﻧﻪ ﮐﻨﺘﺮﻟﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨ ﺪ و ﺗﻨﻬﺎ ﻫﺪف آن ﻫﺎ، اﯾﺠﺎد ارﺗ ﺒﺎط ﺑﯿﻦ آب ﻣﺨﺎزن ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻟﺬا در ﻣﺮﺣﻠﻪ ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری، ﺗﻨﻬﺎ ﮐﻨﺘﺮل وﺿﻌﯿﺖ ﻇﺎﻫﺮی آن ﻫﺎ از ﻧﻈﺮ ﺧﻮردﮔﯽ اﻃﺮاف دﻫﺎﻧﻪ ﻫﺎ در اﺛﺮ ﺟﺮﯾﺎن آب و ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﻣﺴﺪود ﻧﺸﺪن ﻣﺴﯿﺮ آن ﻫﺎ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺖ ﻣﻮرد ﺑﺎزدﯾﺪ ﻣﺮﺗﺐ و ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ ﻗﺮار ﮔﯿﺮد. )ﺟﺪول 5 - 7( • ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ ﺑﺮ روی ﺟﺎده ﺳﯿﺪاﻟﺸﻬﺪاء ﺳﯿﻼب 10 ﺳﺎﻟﻪ ورودی ﺑﻪ ﻣﺨﺰن4 ﭘﺲ از ﭘﺮﻧﻤﻮدن ﺣﺠﻢ اﯾﻦ ﻣﺨﺰن، دﺑﯽ50 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ را ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﻣﺨﺰن5 ﻫﺪاﯾﺖ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. ﺑﺮ اﯾﻦ اﺳﺎس ﯾﮏ ﮐﺎﻟﻮرت ﻟﻮﻟﻪ ای 22 دﻫﺎﻧﻪ و ﺑﺎ ﻗﻄﺮ ﻟﻮﻟﻪ1200 ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ، وﻇﯿﻔﻪ اﻧﺘﻘﺎل ﺳﯿﻼب را اﻧﺠﺎم ﻣﯽ دﻫﺪ. اﯾﻦ ﺳﺎزه ﻫﺎ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻧﻮع آن ﻫﺎ )ﮐﺎﻟﻮرت ﻟﻮﻟﻪ ای( ﺑﺪون ﻫﯿﭽﮕﻮﻧﻪ ﮐﻨﺘﺮﻟﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ و ﺗﻨﻬﺎ ﻫﺪف آن ﻫﺎ، اﯾﺠﺎد ارﺗﺒﺎط ﺑﯿﻦ آب ﻣﺨﺎزن ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻟﺬا در ﻣﺮﺣﻠﻪ ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری، ﻧﻪ ﺗﻨﻬﺎ ﮐﻨﺘﺮل وﺿﻌﯿﺖ ﻇﺎﻫﺮی آن ﻫﺎ از ﻧﻈﺮ ﺧﻮردﮔﯽ اﻃﺮاف دﻫﺎﻧﻪ ﻫﺎ در اﺛﺮ ﺟﺮﯾﺎن آب و ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﻣﺴﺪود ﻧﺸﺪن ﻣﺴﯿﺮ آن ﻫﺎ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺴﺖ ﻣﻮرد ﺑﺎزدﯾﺪ ﻣﺮﺗﺐ و ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ ﻗﺮار ﮔﯿﺮد. )ﺟﺪول 5 - 8 و ﺷﮑﻞ5 - 16 ( ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 102 ﺟﺪول5 - 7: ﻣﺸﺨﺼﺎت ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ ﺑﺮ روی داﯾﮏ ﻣﺮزی ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره 3 و ﺟﺎده ﺷﻬﯿﺪ ﻫﻤﺖ ﮐﺎﻟﻮرت ﮐﺎﻟﻮرت ﮐﺎﻟﻮرت ﮐﺎﻟﻮرت ﮐﺎﻟﻮرت ﺳﺮرﯾﺰ ﻧﺎم ﺳﺎزه 16 9 10 4 3 110 ﺗﻌﺪاد دﻫﺎﻧﻪ 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1. 0 ) ارﺗﻔﺎع ﻫﺮ دﻫﺎﻧﻪm ( 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 3. 0 ) ﻋﺮض ﻫﺮ دﻫﺎﻧﻪm ( 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 3.0 رﻗﻮم ﻟﺒﻪ ﭘﺎﯾﯿﻦ ﺳﺮرﯾﺰ ) m ( 3.0 3.0 3.0 3.0 3.0 3.0 رﻗﻮم ﻧﺮﻣﺎل ﺳﻄﺢ آب )m ( 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 3.5 رﻗﻮم ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺗﺨﻠﯿﻪ ﺳﯿﻼب آزاد آزاد آزاد آزاد آزاد درﯾﭽﻪ دار ﻧﻮع ﮐﻨﺘﺮل در ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری 48 27 30 12 9 197 دﺑﯽ ﺧﺮوﺟﯽ ﺳﺎزه )cms ( داﺋﻤﯽ داﺋﻤﯽ داﺋﻤﯽ داﺋﻤﯽ داﺋﻤﯽ داﺋﻤﯽ ﻣﺪت ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری آزاد آزاد آزاد آزاد آزاد ﺑﺎز و ﺑﺴﺘﻪ ﻧﻤﻮدن درﯾﭽﻪ ﻫﺎ ﻧﺤﻮه ﮐﻨﺘﺮل در ﺻﻮرت ﻧﯿﺎز *ﮐﺎﻟﻮرت ﻟﻮﻟﻪ ﻧﻮع از ﻫﺎ ﺑﺘﻨﯽ ﻗﻄﺮ ﺑﺎ 1200 ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 103 ﺷﮑﻞ5 - 16 : ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﻣﺨﺎزن4 و5 ﺗﺎﻻب و ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ آن ﻫﺎ ﺟﺪول 5 - 8: ﻣﺸﺨﺼﺎت ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ ﺑﺮ روی ﺟﺎده ﺳﯿﺪاﻟﺸﻬﺪاء ﮐﺎﻟﻮرت ﻧﺎم ﺳﺎزه 22 ﺗﻌﺪاد دﻫﺎﻧﻪ 1200 ) ﻗﻄﺮ ﻫﺮ دﻫﺎﻧﻪmm ( 1. 0 ) رﻗﻮم ﻟﺒﻪ ﭘﺎﯾﯿﻦ ﺳﺮرﯾﺰm ( 3. 0 ) رﻗﻮم ﻧﺮﻣﺎل ﺳﻄﺢ آبm ( 3.5 رﻗﻮم ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺗﺨﻠﯿﻪ ﺳﯿﻼب آزاد ﻧﻮع ﮐﻨﺘﺮل در ﻫﻨﮕﺎم ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری 50 ) دﺑﯽ ﺧﺮوﺟﯽ ﺳﺎزهm 3/s( داﺋﻤﯽ ﻣﺪت ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری • ﺟﺎده ﻫﺎی آﻧﺘﻨﯽ و رﻗﻮم آن ﻫﺎ ﻣﺨﺎزن ﺷﻤﺎره 2 و3 ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ از ﻃﺮﯾﻖ ﺟﺎده ﺷﻂ ﻋﻠﯽ از ﯾﮑﺪﯾﮕﺮ ﺗﻔﮑﯿﮏ ﺷﺪه اﻧﺪ. ﺑﺮ روی اﯾﻦ ﺟﺎده، ﺳﺮرﯾﺰ آزاد 75 دﻫﺎﻧﻪ )ﺑﺪون درﯾﭽﻪ( و ﮐﺎﻟﻮرت ﺗﺨﻠﯿﻪ ﺗﺤﺘﺎﻧﯽ2 دﻫﺎﻧﻪ ﻣﺮﺑﻌﯽ )ﺑﺪون درﯾﭽﻪ( ﺟﻬﺖ ﺗﺨﻠﯿﻪ ﺳﯿﻼب از ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره2 ﺑﻪ ﻣﺨﺰن ") ")") ") ") ) ") ") ") 9 2 9 75 16 22 دژ آزادﮔﺎن ﺟﻔﯿﺮ ﺳﯿﺪﺧﻠﻒ ﺳﭙﻪ اﮐﺘﺸﺎف ﮐﻮﺷﮏ ﺟﺎده ﺗﻮﺳﻌﻪ ﻧﻔﺖ ھﻤﺖ ﻣﺨﺰن4 ﻣﺨﺰن5 ﻣﺨﺰن3 ﺳﻠﻤﺎن CMD EMD ﻣﺨﺰن2 180000 180000 190000 190000 200000 200000 210000 210000 220000 220000 3440000 3440000 3450000 3450000 3460000 3460000 3470000 3470000 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 104 ﺷﻤﺎره3 در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻗﺒﻞ از وﻗﻮع ﺳﯿﻼب، رواﻧﮑﺎری، ﺗﻌﻤﯿﺮات و آﻣﺎده ﺳﺎزی اﺳﺘﺎپ ﻻگ ﻫﺎ اﻧﺠﺎم ﺷﺪ و ﻧﯽ زداﯾﯽ در ﺟﻠﻮی ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻓﻮق اﻟﺬﮐﺮ ﺿﺮورت دارد. ﺟﺎده ﺷﻬﯿﺪ ﻫﻤﺖ، ﻣﺨﺎزن 3 و4 ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ را از ﯾﮑﺪﯾﮕﺮ ﺗﻔﮑﯿﮏ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. ﺑﺮ روی اﯾﻦ ﺟﺎده، ﺟﻬﺖ ﺗﺨﻠﯿﻪ ﺳﯿﻼب از ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره 3 ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره4 از ﮐﺎﻟﻮرت ﻫﺎی ﻟﻮﻟﻪ ای ﺑﺘﻨﯽ )3 ، 4 ، 9 ، 10 و16 ﻟﻮﻟﻪ ای( ﺑﻪ ﻗﻄﺮ 1200 ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ اﺳ ﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﮔﺮدد. ﻋﻤﻠﮑﺮد اﯾﻦ ﮐﺎﻟﻮرت ﻫﺎی ﻟﻮﻟﻪ ای ﺑﺼﻮرت ﺗﺨﻠﯿﻪ ﺗﺤﺘﺎﻧﯽ ﺑﻮده اﺳﺖ. اﯾﻦ ﺳﺎزه ﻫﺎ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻧﻮع آن ﻫﺎ )ﮐﺎﻟﻮرت ﻟﻮﻟﻪ ای( ﺑﺪون ﻫﯿﭻ ﮔﻮﻧﻪ ﮐﻨﺘﺮﻟﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ و ﺗﻨﻬﺎ ﻫﺪف آن ﻫﺎ، اﯾﺠﺎد ارﺗﺒﺎط آﺑﯽ ﺑﯿﻦ ﻣﺨﺎزن ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻗﺒﻞ از وﻗﻮع ﺳﯿﻼب، در ﺟﻠﻮی آن ﺎ ﻫ ﻧﯽ زداﯾﯽ و ﺑﺎزﮔ ﺸﺎﯾﯽ ﻟﻮﻟﻪ ﻫﺎ ﺿﺮورت دارد. ﺟﺎده ﺳﯿﺪاﻟﺸﻬﺪا ﻣﺨﺎزن 4 و5 ﺗﺎﻻب را ﺑﻪ دو ﻗﺴﻤﺖ ﺗﻘﺴﯿﻢ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. ﺑﺮ روی اﯾﻦ ﺟﺎده، ﯾﮏ ﮐﺎﻟﻮرت ﻟﻮﻟﻪ ای 22 دﻫﺎﻧﻪ )ﺑﺎ ﻗﻄﺮ ﻟﻮﻟﻪ 1200 ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ( وﻇﯿﻔﻪ اﻧﺘﻘﺎل ﺳﯿﻼب از ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره 4 ﺑﻪ ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره5 ﺗﺎﻻب را ﻋﻬﺪه دار اﺳﺖ. اﯾﻦ ﺳﺎزه ﻫﺎ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻧﻮع آن ﻫﺎ )ﮐﺎﻟﻮرت ﻟﻮﻟﻪ ای( ﺑﺪون ﻫﯿﭽﮕﻮﻧﻪ ﮐﻨﺘﺮﻟﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ و ﺗﻨﻬﺎ ﻫﺪف آن ﻫﺎ، اﯾﺠﺎد ارﺗﺒﺎط آﺑﯽ ﺑﯿﻦ ﻣﺨﺎزن ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﻗﺒﻞ از وﻗﻮع ﺳﯿﻼب، در ﺟﻠﻮی آن ﻫﺎ ﻧﯽ زداﯾﯽ و ﺑﺎزﮔﺸﺎﯾﯽ ﻟﻮﻟﻪ ﻫﺎ آن ﻫﺎ ﺿﺮورت دارد. ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﺮرﺳﯽ ﻧﻘﺸﻪ ﻫﺎی ﻣﻮﺟﻮد رﻗﻮم ﺟﺎده ﻫﺎی آﻧﺘ ﻨﯽ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﻣﻄﺎﺑ ﻖ ﺟﺪول 5 - 9 ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ. ﺟﺪول 5 - 9: رﻗﻮم ﺟﺎده ﻫﺎی آﻧﺘﻨﯽ در ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ )رﻗﻮمm ( ﻧﺎم ﺟﺎده آﻧﺘﻨﯽ ردﯾﻒ ﺑﯿﻦ ﻣﺨﺰن1 و2 6.0 اﻣﺎم رﺿﺎ 1 ﺑﯿﻦ ﻣﺨﺰن2 و3 5.5 ﺷﻂ ﻋﻠﯽ 2 ﺑﯿﻦ ﻣﺨﺰن3 و4 5.0 ﺷﻬﯿﺪ ﻫﻤﺖ 3 ﺑﯿﻦ ﻣﺨﺰن4 و5 4.5 ﺳﯿﺪاﻟﺸﻬﺪاء4 o ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی و ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎی ﺳﻄﺢ- ﺣﺠﻢ- ارﺗﻔﺎع ﻣﺨﺎزن ﺗﺎﻻب ﺑﻪ ﻧﻘﻞ از ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﭘﯿﺸﯿﻦ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی و ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎی ﺳﻄﺢ- ﺣﺠﻢ- ارﺗﻔﺎع ﻣﺨﺎزن ﺗﺎﻻب ﺑﻪ ﻧﻘﻞ از ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﭘﯿﺸﯿﻦ ﺳﺎﻣﺎﻧﺪﻫﯽ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ و ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﺑﺮرﺳﯽ ﻫﺎی ﺗﮑﻤﯿﻠﯽ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺣﺎﺿﺮ ﺗﻬﯿﻪ و ﺗﺮﺳﯿﻢ ﺷﺪه اﻧﺪ ﮐﻪ در اداﻣﻪ ﺑﻪ ذﮐﺮ ﻫﺮ ﮐﺪام از آن ﻫﺎ ﭘﺮداﺧﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. • ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی و ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎی ﺳﻄﺢ- ﺣﺠﻢ- ارﺗﻔﺎع ﻣﺨﺎزن ﺗﺎﻻب ﺑﻪ ﻧﻘﻞ از ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﭘﯿﺸﯿﻦ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی و ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎی ﺳﻄﺢ- ﺣﺠﻢ- ارﺗﻔﺎع ﻣﺨﺎزن ﺗﺎﻻب ﺑﻪ ﻧﻘﻞ از ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﭘﯿﺸﯿﻦ ﯾﻌﻨﯽ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺳﺎﻣﺎﻧﺪﻫﯽ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ و ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری از آن در ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﭽﮕﺎﻧﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺠﺰا در ﺟﺪول 5 - 10 ﺗﺎ ﺟﺪول 5 - 13 و ﺷﮑﻞ 5 - 17 ﺗﺎ ﺷﮑﻞ 5 - 20 ﻣﻨﻌﮑﺲ ﺷﺪه اﻧﺪ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 105 ﺟﺪول5 - 10: ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ﺳﻄﺢ- ﺣﺠﻢ- ارﺗﻔﺎع ﻣﺨﺎزن1 و2 ﺗﺎﻻب V (mcm) A (km^2) h (masl) V (mcm) A (km^2) h (masl) 412 291 4.50 0 0 1.90 486 301 4.75 0 10 2.00 562 310 5.00 6 38 2.25 642 335 5.25 19 65 2.50 727 344 5.50 40 108 2.75 816 363 5.75 71 144 3.00 909 381 6.00 110 166 3.25 1004 381 6.25 156 199 3.50 1099 382 6.50 210 233 3.75 1195 382 6.75 272 267 4.00 1291 383 7.00 340 277 4.25 ﺟﺪول5 - 11: ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ﺳﻄﺢ- ﺣﺠﻢ- ارﺗﻔﺎع ﻣﺨﺰن3 ﺗﺎﻻب V (mcm) A (km^2) h (masl) V (mcm) A (km^2) h (masl) 56 81 2.50 0 0 1.25 80 111 2.75 2 16 1.50 109 122 3.00 5 26 1.60 141 130 3.25 9 41 1.75 173 132 3.50 21 58 2. 00 - - - 37 71 2.25 ﺟﺪول5 - 12: ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ﺳﻄﺢ- ﺣﺠﻢ- ارﺗﻔﺎع ﻣﺨﺰن4 ﺗﺎﻻب V (mcm) A (km^2) h (masl) V (mcm) A (km^2) h (masl) 72 150 2.50 0 0 1.50 113 177 2.75 3 23 1.70 163 227 3.00 4 28 1.75 225 271 3.25 16 75 2.00 294 281 3.50 39 112 2.25 ﺟﺪول5 - 13 : ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ﺳﻄﺢ- ﺣﺠﻢ- ارﺗﻔﺎع ﻣﺨﺰن5 ﺗﺎﻻب V (mcm) A (km^2) h (masl) V (mcm) A (km^2) h (masl) 54 152 2.75 0 0 2.00 93 162 3.00 4 31 2.25 134 167 3.25 7 47 2.30 177 180 3.50 21 112 2.50 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 106 ﺷﮑﻞ5 - 17: ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎی ﺳﻄﺢ- ﺣﺠﻢ- ارﺗﻔﺎع ﻣﺨﺎزن1 و2 ﺗﺎﻻب ﺷﮑﻞ 5 - 18: ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎی ﺳﻄﺢ- ﺣﺠﻢ- ارﺗﻔﺎع ﻣﺨﺰن3 ﺗﺎﻻب 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0 0 40 80 120 160 200 240 280 320 360 400 440 V (mcm) h (m) A (km^2) Area Volume 0 25 50 75 100 125 150 175 200 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 0 20 40 60 80 100 120 140 V (mcm) h (m) A (km^2) Area Volume ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 107 ﺷﮑﻞ5 - 19: ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎی ﺳﻄﺢ- ﺣﺠﻢ- ارﺗﻔﺎع ﻣﺨﺰن4 ﺗﺎﻻب ﺷﮑﻞ 5 - 20: ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎی ﺳﻄﺢ- ﺣﺠﻢ- ارﺗﻔﺎع ﻣﺨﺰن5 ﺗﺎﻻب 0 50 100 150 200 250 300 350 0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 0 50 100 150 200 250 300 V (mcm) h (m) A (km^2) Area Volume 0 40 80 120 160 200 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 0 40 80 120 160 200 V (mcm) h (m) A (km^2) Area Volume ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 108 • ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی و ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎی ﺳﻄﺢ- ﺣﺠﻢ- ارﺗﻔﺎع ﻣﺨﺎزن ﺗﺎﻻب ﻣﻄﺎﺑﻖ داده ﻫﺎی ﻣﺎﻫﻮاره ای ﻣﻮﺟﻮد ﻧﻘﺸﻪ ﻫﺎی 25000 :1 ﺳﺎزﻣﺎن ﻧﻘﺸﻪ ﺑﺮداری ﮐﺸﻮر و داده ﻫﺎی ﻣﺎﻫﻮاره ای ﻣﺮﺑﻮط ﺳﺎزﻣﺎن ﻓﻀﺎﯾﯽ آﻣﺮﯾﮑﺎ ﻣﻮﺳﻮم ﺑﻪ SRTM ﺑﺎ ﻗﺪرت ﺗﻔﮑﯿﮏ30 ﻣﺘﺮی؛ ﻣﺪل رﻗﻮﻣﯽ ﺳﻪ ﺑﻌﺪی از ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﭽﮕﺎﻧﻪ ﺗﺎﻻب ﺗﻬﯿﻪ ﮔﺮدﯾﺪ. ﻣﺪل رﻗﻮﻣﯽ ﻣﺨﺎزن1 و2 ﺗﺎﻻب و ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﻣﺨﺰن 5 ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻧﻤﻮﻧﻪ در ﺷﮑﻞ 5 - 21 و ﺷﮑﻞ 5 - 22 ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪ. ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی و ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎی ﺳﻄﺢ- ﺣﺠﻢ- ارﺗﻔﺎع ﻣﺨﺎزن ﺗﺎﻻب در ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﭽﮕﺎﻧﻪ از ﻣﺪل رﻗﻮﻣﯽ اﺳﺘﺨﺮاج و ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺠﺰا در ﺟﺪول 5 - 14 ﺗﺎ ﺟﺪول 5 - 17 و ﺷﮑﻞ 5 - 23 ﺗﺎ ﺷﮑﻞ 5 - 26 ﻣﻨﻌﮑﺲ ﺷﺪه اﻧﺪ. ﺑﺮ اﺳﺎس داده ﻫﺎی ﻣﺎﻫﻮاره ای ﻓﻌﻠﯽ، ﺑﺮرﺳﯽ ﻣﺪل رﻗﻮﻣﯽ ﻣﺨﺎزن 1 و2 ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ ﮐﻪ ﺣﺪاﮐﺜﺮ رﻗﻮم ارﺗﻔﺎع ﻗﺎﺑﻞ آﺑﮕﯿﺮی اﯾﻦ دو ﻣﺨﺰن 8/4 ﻣﺘﺮ اﺳﺖ. ﻣﺨﺰن در اﯾﻦ ارﺗﻔﺎع ﻣﺴﺎﺣﺘﯽ ﺑﺮاﺑﺮ360 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ و ﺣﺠﻤﯽ ﻣﻌﺎدل543 .ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ دارد ﺣﺪاﮐﺜﺮ رﻗﻮم ارﺗﻔﺎع ﻗﺎﺑﻞ آﺑﮕﯿﺮی ﻣﺨﺰن 3 ، 6/4 ﻣﺘﺮ اﺳﺖ ﮐﻪ در اﯾﻦ ارﺗﻔﺎع ﻣﺴﺎﺣﺘﯽ ﺑﺮاﺑﺮ 143 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ و ﺣﺠﻤﯽ ﻣﻌﺎدل 300 .ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ دارد ﺣﺪاﮐﺜﺮ رﻗﻮم ارﺗﻔﺎع ﻗﺎﺑﻞ آﺑﮕﯿﺮی ﻣﺨﺰن 4 ، 6/4 ﻣﺘﺮ اﺳﺖ ﮐﻪ در اﯾﻦ ارﺗﻔﺎع ﻣﺴﺎﺣﺘﯽ ﺑﺮاﺑﺮ305 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ و ﺣﺠﻤﯽ ﻣﻌﺎدل 522 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ دارد.ﺣﺪاﮐﺜﺮ رﻗﻮم ارﺗﻔﺎع ﻗﺎﺑﻞ آﺑﮕﯿﺮی ﻣﺨﺰن5 ، 8/4 ﻣﺘﺮ اﺳﺖ ﮐﻪ در اﯾﻦ ارﺗﻔﺎع ﻣﺴﺎﺣﺘﯽ ﺑ ﺮاﺑﺮ 183 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ و ﺣﺠﻤﯽ ﻣﻌﺎدل338 .ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ دارد ﯾﺎﻓﺘﻪ ﻫﺎی ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺣﺎﺿﺮ )ﺑﺮ اﺳﺎس ﻧﻘﺸﻪ ﺑﺮداری ﻫﯿﺪروﮔﺮاﻓﯽ و زﻣﯿﻨﯽ ﺟﺪﯾﺪ( در ﺧﺼﻮص ﻣﺪل رﻗﻮﻣﯽ ﺣﻮﺿﭽﻪ ﻫﺎی ﺗﺎﻻب ﺑﺎ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﭘﯿﺸﯿﻦ اﺧﺘﻼف دارد. ﻧﻘﺸﻪ ﺑﺮداری و ﻫﯿﺪروﮔﺮاﻓﯽ ﻣﺨﺎزن اﯾﻦ اﺧﺘﻼﻓﺎت را روﺷﻦ و ﻣﻘﺎدﯾﺮ واﻗﻌﯽ ﺗﺮ اراﯾﻪ ﻣﯽ . دﻫﺪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 109 ﺷﮑﻞ5 - 21 : ﻣﺪل رﻗﻮﻣﯽ ﻣﺨﺎزن1 و2 ﺗﺎﻻب !(!( !( !(!( 180000 180000 188000 188000 196000 196000 204000 204000 212000 212000 3480000 3480000 3488000 3488000 3496000 3496000 3504000 3504000 3512000 3512000 3520000 3520000 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 110 ﺷﮑﻞ5 - 22 : ﻣﺪل رﻗﻮﻣﯽ ﻣﺨﺰن5 ﺗﺎﻻب ﺟﺪول 5 - 14: ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ﺳﻄﺢ- ﺣﺠﻢ- ارﺗﻔﺎع ﻣﺨﺎزن1 و2 ﺗﺎﻻب V (mcm) A (km^2) h (masl) V (mcm) A (km^2) h (masl) 342 316 4.20 1 4 3.00 406 332 4.40 48 106 3.20 473 347 4.60 96 177 3.40 543 360 4.80 163 237 3.62 611 373 5.00 214 274 3. 80 - - - 281 298 4.00 !( 184000 184000 187000 187000 190000 190000 193000 193000 196000 196000 199000 199000 3438000 3440000 3440000 3442000 3442000 3444000 3444000 3446000 3446000 3448000 3448000 3450000 3450000 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 111 ﺟﺪول5 - 15: ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ﺳﻄﺢ- ﺣﺠﻢ- ارﺗﻔﺎع ﻣﺨﺰن3 ﺗﺎﻻب V (mcm) A (km^2) h (masl) V (mcm) A (km^2) h (masl) 240 140 4.20 87 92 3.00 270 142 4.40 109 107 3.20 300 143 4.60 131 118 3.40 330 145 4.80 157 127 3.60 354 146 5.00 182 134 3. 80 - - - 210 137 4.00 ﺟﺪول5 - 16: ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ﺳﻄﺢ- ﺣﺠﻢ- ارﺗﻔﺎع ﻣﺨﺰن4 ﺗﺎﻻب V (mcm) A (km^2) h (masl) V (mcm) A (km^2) h (masl) 406 290 4.20 94 105 3.00 462 300 4.40 142 156 3.20 522 305 4.60 188 201 3.40 584 307 4.80 236 235 3.60 647 308 5.00 289 260 3. 80 - - - 348 278 4.00 ﺟﺪول5 - 17: ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ﺳﻄﺢ- ﺣﺠﻢ- ارﺗﻔﺎع ﻣﺨﺰن5 ﺗﺎﻻب V (mcm) A (km^2) h (masl) V (mcm) A (km^2) h (masl) 229 174 4.20 1 1 3.00 267 179 4.40 50 52 3.20 301 181 4.60 90 92 3.40 338 182 4.80 130 123 3.62 370 183 5.00 160 144 3. 80 - - - 191 162 4.00 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 112 ﺷﮑﻞ5 - 23: ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎی ﺳﻄﺢ- ﺣﺠﻢ- ارﺗﻔﺎع ﻣﺨﺎزن1 و2 ﺗﺎﻻب ﺷﮑﻞ 5 - 24: ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎی ﺳﻄﺢ- ﺣﺠﻢ- ارﺗﻔﺎع ﻣﺨﺰن3 ﺗﺎﻻب 0 80 160 240 320 400 480 560 640 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 5.5 0 40 80 120 160 200 240 280 320 360 400 V (mcm) h (m) A (km^2) Area Volume 60 100 140 180 220 260 300 340 380 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 5.5 80 90 100 110 120 130 140 150 V (mcm) h (m) A (km^2) Area Volume ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 113 ﺷﮑﻞ5 - 25: ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎی ﺳﻄﺢ- ﺣﺠﻢ- ارﺗﻔﺎع ﻣﺨﺰن4 ﺗﺎﻻب ﺷﮑﻞ 5 - 26: ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎی ﺳﻄﺢ- ﺣﺠﻢ- ارﺗﻔﺎع ﻣﺨﺰن5 ﺗﺎﻻب ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻇﺮﻓﯿﺖ ﺗﺎﻻب در ﻫﺮ ﻣﺨﺰن ﺑﺎ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ داﯾﮏ ﻫﺎی ﻣﺮزی و راه ﻫﺎی دﺳﺘﺮﺳﯽ ﺟﺪاﮐﻨﻨﺪه ﻣﺨﺰن ﻧﺘﺎﯾﺞ زﯾﺮ )ﺟﺪول 5 - 18 ( . ﺣﺎﺻﻞ و ﺧﻼﺻﻪ ﮔﺮدﯾﺪ 90 150 210 270 330 390 450 510 570 630 690 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 5.5 90 120 150 180 210 240 270 300 330 V (mcm) h (m) A (km^2) Area Volume 0 50 100 150 200 250 300 350 400 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 5.5 0 30 60 90 120 150 180 210 V (mcm) h (m) A (km^2) Area Volume ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 114 ﺟﺪول5 - 18: ﺟﻤﻊ ﺑﻨﺪی ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻫﻨﺪﺳﯽ ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﭽﮕﺎﻧﻪ ﺗﺎﻻب hmax (masl) hmin (masl) V max(mcm) Amax (km^2) Reser. N. 4.80 0.40 543 373 1 & 2 4.60 0.21 300 149 3 4.60 0.21 522 306 4 4.80 1.00 338 185 5 - - 1703 1013 sum o ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی و ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎی ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ ﺗﺎﻻب ﺗﻌﺪادی ﺳﺎزه آﺑﯽ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮﮔﺬر و ﺳﺮرﯾﺰ در ﺗﺎﻻب وﺟﻮد دارد ﮐﻪ اﻧﺘﻘﺎل آب ﺑﯿﻦ ﻣﺨﺎزن، ﺗﺎﻣﯿﻦ ﻧﯿﺎزﻫﺎی آﺑﯽ و ﺗﺨﻠﯿﻪ آب ﻣﺎزاد ﻣﻮاﻗﻊ ﺳﯿﻼﺑﯽ ﺑﻪ ﺧﺎرج از ﻣﺨﺎزن را اﻣﮑﺎن ﭘﺬﯾﺮ ﻣﯽ ﺳﺎزد ) ﺟﺪول 5 - 19(. اﯾﻦ ﺳﺎزه ﻫﺎی آﺑﯽ ﻋﺒﺎرﺗﻨﺪ از : ü ﮐﺎﻧﺎل ﺗﺎﻣﯿﻦ آب ﭘﺮورش ﻣﺎﻫﯽ و ﻧﯿﺎز اﻧﺘﻘﺎل داﺋﻢ آب ﺑﻪ ﻣﯿﺰان 3/5 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ از ﻣﺨﺎزن1 و2 . اﯾﻦ ﮐﺎﻧﺎل در ﻫﺮ رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب ﻣﺨﺎزن ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ آب را ﻣﻨﺘﻘﻞ ﮐﻨﺪ. ü ﮐﺎﻟﻮرت ﺗﺨﻠﯿﻪ ﮐﻨﻨﺪه ﺗﺤﺘﺎﻧﯽ 8 دﻫﺎﻧﻪ درﯾﭽﻪ دار ﺟﻬﺖ ﺗﺨﻠﯿﻪ آب ﻣﺎزاد از ﻣﺨﺎزن1 و2 ﺑﻪ ﺧﺎک ﻋﺮاق. ﻣﻘﺎ دﯾﺮ ﻋﺪدی دﺑﯽ – اﺷﻞ ﮐﺎﻟﻮرت ﻣﺬﮐﻮر در ﺟﺪول 5 - 20 و ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ در ﺷﮑﻞ 5 - 27 .آورده ﺷﺪه اﺳﺖ ü ﺳﺮرﯾﺰ 75 دﻫﺎﻧﻪ آزاد ﻣﺨﺎزن1 و2 ﺑﻪ ﻣﺨﺰن3 . ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی دﺑﯽ – اﺷﻞ ﺳﺮﯾﺰ ﻣﺬﮐﻮر در ﺟﺪول 5 - 21 و ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ در ﺷﮑﻞ 5 - 28 .آورده ﺷﺪه اﺳﺖ ü ﮐﺎﻟﻮرت 2 دﻫﺎﻧﻪ آزاد از ﻣﺨﺎزن1 و2 ﺑﻪ ﻣﺨﺰن3 . دﺑﯽ – اﺷﻞ ﺳﺎزه آﺑﯽ ﻣﺬﮐﻮر در ﺟﺪول 5 - 22 و ﻣﻨﺤﻨﯽ آن در ﺷﮑﻞ 5 - 29 .ﻗﺎﺑﻞ ﻣﻼﺣﻈﻪ اﺳﺖ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 115 ﺟﺪول5 - 19: ﻣﺸﺨﺼﺎت ﮐﻠﯽ اﺑﻨﯿﻪ آﺑﯽ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ) ﻇﺮﻓﯿﺖcms ( ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﻧﻮع ﺳﺎزه ﻣﺨﺰن ردﯾﻒ 28 (ﺟﺎده اﻣﺎم رﺿﺎ )ع ﭘﻞ 4 دﻫﺎﻧﻪ7 ﻣﺘﺮی 1 1 222 داﯾﮏ ﺳﺮرﯾﺰ 55 دﻫﺎﻧﻪ 2 222 داﯾﮏ ﺳﺮرﯾﺰ 55 دﻫﺎﻧﻪ 3 222 داﯾﮏ ﺳﺮرﯾﺰ 55 دﻫﺎﻧﻪ 4 40 داﯾﮏ ﺳﺮرﯾﺰ 8 دﻫﺎﻧﻪ 2 5 109 داﯾﮏ ﺳﺮرﯾﺰ 35 دﻫﺎﻧﻪ 6 306 ﺟﺎده ﺷﻂ ﻋﻠﯽ ﺳﺮرﯾﺰ 75 دﻫﺎﻧﻪ 7 5.3 ﺟﺎده ﺷﻂ ﻋﻠﯽ ﺳﺮرﯾﺰ 2 دﻫﺎﻧﻪ 8 197 داﯾﮏ ﺳﺮرﯾﺰ 110 دﻫﺎﻧﻪ 3 9 48 ﺟﺎده ﺷﻬﯿﺪ ﻫﻤﺖ ﮐﺎﻟﻮرت 16 ﻟﻮﻟﻪ ای 10 27 ﺟﺎده ﺷﻬﯿﺪ ﻫﻤﺖ ﮐﺎﻟﻮرت 9 ﻟﻮﻟﻪ ای 11 32 ﺟﺎده ﺷﻬﯿﺪ ﻫﻤﺖ ﮐﺎﻟﻮرت 10 ﻟﻮﻟﻪ ای 12 50 ﺟﺎده ﺳﯿﺪاﻟﺸﻬﺪا ﮐﺎﻟﻮرت 22 ﻟﻮﻟﻪ ای 4 13 ü ﺳﺮرﯾﺰ110 دﻫﺎﻧﻪ درﯾﭽﻪ دار از ﻣﺨﺎزن3 ، 4 و5 ﺑﻪ ﺧﺎک ﻋﺮاق. ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی دﺑﯽ – اﺷﻞ اﯾﻦ ﺳﺎزه در ﺟﺪول 5 - 24 و ﻣﻨﺤﻨﯽ آن در ﺷﮑﻞ5 - 31 .ﻣﻨﻌﮑﺲ ﺷﺪه اﺳﺖ ü ﺳﺮرﯾﺰ ﻫﺎی 35 دﻫﺎﻧﻪ و3 ﺳﺮرﯾﺰ ﻫﺮ ﮐﺪام55 دﻫﺎﻧﻪ آزاد از ﻣﺨﺎزن1 و2 ﺑﻪ ﺑﺨﺶ ﻋﺮاﻗﯽ ﺗﺎﻻب. ﻣﺠﻤﻮع ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی دﺑﯽ – اﺷﻞ ﺳﺮرﯾﺰﻫﺎی ﯾﺎد ﺷﺪه در ﺟﺪول 5 - 23 و ﺷﮑﻞ 5 - 30 ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 116 ﺟﺪول5 - 20 : ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی دﺑﯽ- اﺷﻞ ﮐﺎﻟﻮرت 8 دﻫﺎﻧﻪ از ﻣﺨ ﺎ زن 1 و2 ﺑﻪ ﻋﺮاق )درﯾﭽﻪ دار( Q (cms) h (masl) Q (cms) h (masl) Q (cms) h (masl) 107.5 4.4 76.0 3.2 0.0 2.0 109.7 4.5 79.1 3.3 21.9 2.1 111.9 4.6 82.1 3.4 31.0 2.2 114.1 4.7 85.0 3.5 38.0 2.3 116.1 4.8 87.8 3.6 43.9 2.4 118.2 4.9 90.5 3.7 49.1 2.5 120.2 5.0 93.1 3.8 53.8 2.6 122.2 5.1 95.7 3.9 58.1 2.7 124.2 5.2 98.2 4.0 62.1 2.8 126.1 5.3 100.6 4.1 65.8 2.9 128.0 5.4 103.0 4.2 69.4 3.0 129.9 5.5 105.3 4.3 72.8 3.1 ﺟﺪول5 - 21: ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی دﺑﯽ - اﺷﻞ ﺳﺮرﯾﺰ 75 دﻫﺎﻧﻪ از ﻣﺨ زنﺎ1 و2 ﺑﻪ ﻣﺨ ﺎ زن 3 ، 4 و5 Q (cms) h (masl) Q (cms) h (masl) Q (cms) h (masl) 353 5.1 142 4.6 0.0 4.0 402 5.2 179 4.7 9.7 4.1 454 5.3 219 4.8 27.4 4.2 507 5.4 261 4.9 50.3 4.3 562 5.5 306 5.0 77.4 4. 4 - - - - 108 4.5 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 117 ﺟﺪول5 - 22: ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی دﺑﯽ- اﺷﻞ ﮐﺎﻟﻮرت 2 دﻫﺎﻧﻪ از ﻣﺨﺰن 1و2 ﺑﻪ ﻣﺨﺰن 3 ، 4 و5 Q (cms) h (masl) Q (cms) h (masl) Q (cms) h (masl) 7.4 4.6 5.4 3.6 0.0 2.5 7.6 4.7 5.6 3.7 1.6 2.6 7.8 4.8 5.8 3.8 2.3 2.7 7.9 4.9 6.1 3.9 2.8 2.8 8.1 5.0 6.3 4.0 3.2 2.9 8.3 5.1 6.5 4.1 3.6 3.0 8.4 5.2 6.7 4.2 4.0 3.1 8.6 5.3 6.9 4.3 4.3 3.2 8.7 5.4 7.1 4.4 4.6 3.3 8.9 5.5 7.3 4.5 4.9 3. 4 - - - - 5.1 3.5 ﺟﺪول5 - 23: ﻣﺠﻤﻮع ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی دﺑﯽ اﺷﻞ ﺳﺮرﯾﺰﻫﺎی 35 وﺳﻪ ﺳﺮرﯾﺰ 55 دﻫﺎﻧﻪ از ﻣﺨﺎزن 1 و2 ﺑﻪ ﺑﺨﺶ ﻋﺮاﻗ ﯽ ﺗﺎﻻب Q (cms) h (masl) Q (cms) h (masl) Q (cms) h (masl) 894 5.1 360 4.6 0.0 4.0 1019 5.2 454 4.7 24.5 4.1 1149 5.3 555 4.8 69.3 4.2 1284 5.4 662 4.9 127 4.3 1424 5.5 775 5.0 196 4. 4 - - - - 274 4.5 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 118 ﺟﺪول5 - 24: ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی دﺑﯽ اﺷﻞ ﺳﺮرﯾﺰ 110 دﻫﺎﻧﻪ از ﻣﺨ ﺎزن 3 ، 4 و5 ﺑﻪ ﻋﺮاق Q (cms) h (masl) Q (cms) h (masl) Q (cms) h (masl) 399 3.8 141 3.4 0.0 3.0 557 4.0 197 3.5 17.6 3.1 769 4.2 259 3.6 49.8 3. 2 - - - - 91.6 3.3 ﺷﮑﻞ5 - 27 : ﻣﻨﺤﻨﯽ دﺑﯽ و اﺷﻞ ﮐﺎﻟﻮرت 8 دﻫﺎﻧﻪ ﻣﺨ زنﺎ1 و2 ﺷﮑﻞ5 - 28 : ﻣﻨﺤﻨﯽ دﺑﯽ و اﺷﻞ ﯾﺰ رﺳﺮ75 دﻫﺎﻧﻪ ﻣﺨ زنﺎ1 و2 0 20 40 60 80 100 120 140 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 Q (cms) h (m) 0 100 200 300 400 500 600 3.75 4 4.25 4.5 4.75 5 5.25 5.5 5.75 Q (cms) h (m) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 119 ﺷﮑﻞ5 - 29 : ﻣﻨﺤﻨﯽ دﺑﯽ و اﺷﻞ ﮐﺎﻟﻮرت 2 دﻫﺎﻧﻪ ﻣﺨ زنﺎ1 و2 ﺷﮑﻞ5 - 30 : ﻣﻨﺤﻨﯽ دﺑﯽ و اﺷﻞ ﺳﺮ ر ﯾﺰﻫﺎی 35 و55 دﻫﺎﻧﻪ ﻣﺨ زنﺎ1 و2 0.0 1.5 3.0 4.5 6.0 7.5 9.0 10.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 Q (cms) h (m) 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 3.75 4 4.25 4.5 4.75 5 5.25 5.5 5.75 Q (cms) h (m) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 120 ﺷﮑﻞ5 - 31 : ﻣﻨﺤﻨﯽ دﺑﯽ واﺷﻞ ﺳﺮ ﯾﺰ ر110دﻫﺎﻧﻪ ﻣﺨ زنﺎ3 ، 4 و5 5 - 3 -ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﻏﺮب ﮐﺎرون ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﻏﺮب ﮐﺎرون ﺷﺎﻣﻞ ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﺳﻬﺮاب، آزادﮔﺎن ﺷﻤﺎﻟﯽ، آزادﮔﺎن ﺟﻨﻮﺑﯽ، ﯾﺎران ﺷﻤﺎﻟﯽ، ﯾﺎران ﺟﻨﻮﺑﯽ ﯾﺎدآوران، ﺟﻔﯿﺮ و دارﺧﻮﯾﻦ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ ﮐﻪ در ﻏﺮب رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺎرون و در ﻣﺠﺎورت ﻣﺮز اﯾﺮان و ﻋﺮاق در اﺳﺘﺎن ﺧﻮزﺳﺘﺎن ﻗﺮار دارد. ﻣﯿﺪان ﻧﻔﺘﯽ ﺳﻬﺮاب در ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره 1، ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ آزادﮔﺎن ﺷﻤ ﺎﻟﯽ در ﺣﻮﺿﭽﻪ ﺷﻤﺎره 2 ﯾﺎ ﻣﺨﺰن2 ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ و ﻣﯿﺪان ﻫﺎی ﻧﻔﺘﯽ آزادﮔﺎن ﺟﻨﻮﺑﯽ ، ﯾﺎران ﺷﻤﺎﻟﯽ و ﯾﺎران ﺟﻨﻮﺑﯽ در ﺣﻮﺿﭽﻪ ﻫﺎی ﺷﻤﺎره 3 ،4 و5 ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ و ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﯾﺎدآوران در ﻗﺴﻤﺖ ﺟﻨﻮﺑﯽ ﺣﻮﺿﭽﻪ ﺷﻤﺎره 5 ﺑﯿﺮون ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﻗﺮار دارد. ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺗﻮﺳﻂ ﺟﺎده ﺷﻂ ﻋﻠﯽ ﺑﻪ دو ﺑﺨﺶ ﺷﻤﺎ ﻟﯽ و ﺟﻨﻮﺑﯽ ﺗﻘﺴﯿﻢ ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ ﺑﺨﺶ ﺷﻤﺎﻟﯽ آن دارای ﺣﻮﺿﭽﻪ ﻫﺎی ﺷﻤﺎره 1 و2 اﺳﺖ ﮐﻪ آب ورودی ﻫﻮر از اﯾﻦ ﺣﻮﺿﭽﻪ وارد ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ و ﭘﺲ از ﺑﺎﻻ آﻣﺪن ﺳﻄﺢ آب در داﺧﻞ ﺣﻮﺿﭽﻪ ﺷﻤﺎره 3 آب از ﻃﺮﯾﻖ ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ ﺳﺮرﯾﺰ ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ. ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻣﺴﺎﺋﻞ زﯾﺴﺖ ﻣﺤﯿﻄﯽ و ﺟﻠﻮﮔﯿﺮی از اﯾﺠﺎد ﮐﺎ ﻧﻮن رﯾﺰ ﮔﺮدﻫﺎ ﻗﺮار اﺳﺖ، ﻫﺮ ﭘﻨﺞ ﺣﻮﺿﭽﻪ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ در ﺣﺎل آﺑﮕﯿﺮی داﺋﻢ ﺑﺎﺷﻨﺪ و ﺗﻮﺳﻌﻪ ﺗﺮﻣﯿﻢ و ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﻣﯿﺎد ﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ آزادﮔﺎن ﺷﻤﺎﻟﯽ آزادﮔﺎن ﺟﻨﻮﺑﯽ ﯾﺎران ﺷﻤﺎﻟﯽ و ﺟﻨﻮﺑﯽ در ﺣﺎﻟﺖ آب داﺋﻢ اﺣﺪاث ﺷﻮد ﺑﻌﻼوه در زﻣﺎن ورود ﺳﯿﻼب ﺑﻪ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ اﯾﻦ ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﺑﺎﯾﺪ در ﺑﺮاﺑﺮ ا ﺛﺮات ﻧﺎﺷﯽ از ﺳﯿﻼب ﻣﺤﺎﻓﻈﺖ ﺷﻮﻧﺪ. ﺳﺎﯾﺮ ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ اﯾﻦ ﻣﻨﻄﻘﻪ ﺑﯿﺮون ﻫﻮر ﻟﯿﮑﻦ ﻣﺠﺎورت آن ﻗﺮار دارﻧﺪ. در زﻣﺎن ﺗﻮﺳﻌﻪ ﻓﺎز اول ﻣﯿﺪان ﻧﻔﺘﯽ آزادﮔﺎن ﺷﻤﺎﻟﯽ آب داﺋﻢ در ﺣﻮﺿﭽﻪ ﺷﻤﺎره 2 وﺟﻮد داﺷﺖ و ﻓﺎز اول اﯾﻦ ﻣﯿﺪان در آب اﺣﺪاث ﺷﺪ و ﮐﺎرﺧﺎﻧﻪ ﻓﺮآورش ( CPF) آن در ﻣﻨﻄﻘﻪ ﺑﯿﺮون ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ اﺣﺪاث ﺷﺪه اﺳﺖ. در زﻣﺎن ﺗﻮﺳﻌﻪ ﻓﺎز اول ﻣﯿﺪان ﻧﻔﺘﯽ ازادﮔﺎن ﺟﻨﻮﺑﯽ ﺑﻪ وﺳﯿﻠﻪ ﺟﺎده ﺷﻂ ﻋﻠﯽ آب در ﺣﻮﺿﭽﻪ ﻫﺎی ﺷﻤﺎره 3 و4 و5 وﺟﻮد ﻧﺪاﺷﺖ و ﺑﺮای ﻫﻤﯿﻦ اﺣﺪاث ﻓﺎز اول ﺟﺎده ﻫﺎ و ﺳﻠﺮﻫﺎ در ﺣﺎﻟﺖ ﺧﺸﮏ اﻧﺠﺎم ﺷﺪه ﺑﻮد و ﺟﺪاره آن ﻫﺎ در ﺑﺮاﺑﺮ آب ﻣﺤﺎﻓﻈﺖ ﻧ ﺸﺪه اﺳﺖ ﮐﺎرﺧﺎﻧﻪ ﻓﺮآورش اﯾﻦ ﻣﯿﺪان ﻫﻨﻮز اﺣﺪاث ﻧﺸﺪه اﺳﺖ وﻟﯽ ﺗﺄﺳﯿﺴﺎت ﻓﺮآورش ﺳﯿﺎر در داﺧﻞ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ اﺣﺪاث ﺷﺪه اﺳﺖ. در زﻣﺎن ﺳﯿﻼب اﺧﯿﺮ ﮐﻪ در ﻓﺮوردﯾﻦ 1398 رخ داد ﻣﻘﺪار ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻮﺟﻬﯽ آب از ﺑﺎﻻ دﺳﺖ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ وارد ﺷﺪ ﮐﻪ در ﻧﺘﯿﺠﻪ آن ﺳﻄﺢ آب در ﻫﺮ ﭘﻨﺞ ﺣﻮﺿﭽﻪ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺑﺎﻻ آﻣﺪ ﺑﻌﻼوه آب داﺋﻤﯽ ﻗﺒﻞ از آن وﺟﻮد داﺷﺖ. ﺗﺄﺛﯿﺮ آب ﺑﺮ روی ﺟﺎده ﻫﺎی ﻣﯿﺪان آزادﮔﺎن ﺟﻨﻮﺑﯽ و ﺗﺸﺪﯾﺪ اﺛﺮ آن ﺑﺮ اﺛﺮ ﺳﯿﻼب ﺑﺎﻋﺚ ﺷﺪه اﺳﺖ ﮐﻪ ﺟﺪاره 0 150 300 450 600 750 900 2.8 3 3.2 3.4 3.6 3.8 4 4.2 4.4 Q (cms) h (m) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 121 ﺟﺎده ﻫﺎ ﮐﻪ ﻋﻤﻮﻣﺄ ﺑﺎ ﺧﺎک رس اﺣﺪاث ﺷﺪه اﺳﺖ دﭼﺎر ﺷﺴﺘﮕﯽ ﺷﺪه و ﺟﺎده ﻫﺎ ﺑﺎ روﺳﺎزی ﺧﺎﮐﯽ اﯾﻦ اﺛﺮ ﺑﻪ ﻣﺮاﺗﺐ ﺗﺸﺪﯾﺪ ﺷﺪه اﺳﺖ و در ﺟﺎده ﻫﺎﯾﯽ ﺑﺎ روﺳﺎزی آﺳﻔﺎﻟﺘﯽ ﺷﺎﻧﻪ ﻫﺎی ﺟﺎده از ﺑﯿﻦ رﻓﺘﻪ و آﺳﻔﺎﻟﺖ از ﮐﻨﺎر ﺟﺎده در ﺣﺎل ﺷﮑﺴﺘﻦ اﺳﺖ. ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﺑﺎﻻآﻣﺪن آب در ﺳﯿﻼب ﯾﺎد ﺷﺪه ﺑﺎﻋﺚ ﺑﻪ زﯾﺮ آب رﻓﺘﻦ ﺑﺮﺧﯽ ﺟﺎده ﻫﺎ در ﺣﺪود 20 ﺳﺎﻧﺘﯽ ﻣﺘﺮ ﺷﺪه اﺳﺖ ﮐﻪ ﻋﻤﻼ اﻣﮑﺎن ﺗﺮدد ﺑﺮ روی آن ﻫﺎ وﺟﻮد ﻧﺪارد. در ﺧﺼﻮص ﺳﻠﺮﻫﺎ ﻧﯿﺰ ﺷﺮ اﯾﻂ ﻣﺸﺎﺑﻬﯽ وﺟﻮد دارد و ﺟﺪاره ﺧﺎﮐﯽ ﺳﻠﺮﻫﺎ ﮐﻪ ﻋﻤﻮﻣﺄ از ﺧﺎک رس ﺳﺎﺧﺘﻪ ﺷﺪه اﻧﺪ ﺗﺤﺖ اﺛﺮ آب ﺻﺪﻣﻪ دﯾﺪه و ﺑﺮ اﺛﺮ آب ﺷﺴﺘﮕﯽ ﺧﻮرده ﺷﺪه اﺳﺖ ﺑﻌﻼوه ﺑﺮﺧﯽ ﺳﻠﺮﻫﺎ زﯾﺮ آب رﻓﺘﻪ و در ﺑﺮﺧﯽ ﮐﻪ زﯾﺮ آب ﻧﺮﻓﺘﻪ زﻫﮑﺶ ﺷﺪن آن ﺑﻪ ﺑﺨﺶ دور ﺗﺄﺳﯿﺴﺎت ﺳﺮﭼﺎﻫﯽ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻣﯽ ﺷﻮد. در ﻣﯿﺪان ﻧﻔﺘﯽ ﯾﺎران ﺷ ﻤﺎﻟﯽ ﺑﺎﻻ آﻣﺪن ﺳﻄﺢ آب ﻣﻮﺟﺐ زﯾﺮ آب رﻓﺘﻦ ﺟﺎد ه ﺷﺪه اﺳﺖ ﺟﺎده ﻫﺎی اﯾﻦ ﻣﯿﺪان ﺑﻮﺳﯿﻠﻪ رﯾﭗ رپ و ژﺋﻮﺗﮑﺴﺎﯾﻞ ﻣﺤﺎﻓﻈﺖ ﺷﺪه اﻧﺪ ﻟﯿﮑﻦ ﺑﺎﻻآﻣﺪن ﺳﻄﺢ آب ﺑﺎﻋﺚ ﺷﺪه اﺳﺖ ﺗﺎ در ﻧﺎﺣﯿﻪ ﭘﺸﺖ ژﺋﻮﺗﮑﺴﺎﯾﻞ آب ﺷﺴﺘﮕﯽ دﯾﺪه ﺷﻮد و اﺣﺘﻤﺎل ﺧﺮاﺑﯽ ﺑﺨﺶ رﯾﭗ رپ وﺟﻮد دارد. ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ در ﺣﺎل ﺣﺎﺿﺮ آب ﺑﻪ ﻗﺪری ﭘﺎﯾﯿﻦ ﻧﯿﺎﻣﺪه اﺳﺖ ﮐﻪ زﻫﮑﺶ آب از ﺧﺎک رس ﺷﺮوع ﺷﻮد ﮐﻪ ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ در اﺛﺮ اﯾﻦ ﭘﺪﯾﺪه ﻧﺸﺴﺖ ﻫﺎﯾﯽ اﯾﺠﺎد ﮔﺮدد ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ اﺷﺒﺎع ﺷﺪن ﺧﺎک رﯾﺰ ﺗﺄﺳﯿﺴﺎت ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺑ ﺎﻋﺚ اﺛﺮاﺗﯽ در آﯾﻨﺪه ﺷﻮد. از ﻣﻮارد ﻣﻬﻢ ﺗﺮﻣﯿﻢ ﺟﺎده ﻫﺎ و اﺣﺪاث ﺟﺎده ﻫﺎی ﺟﺪﯾﺪ اﻻﺣﺪاث ﺑﺎ ﺷﺮاﯾﻂ ﮐﻨﻮﻧﯽ ﻫﻮر و آب داﺋﻢ اﺳﺖ. در ﻣﯿﺪان ﻧﻔﺘﯽ آزادﮔﺎن ﺟﻨﻮﺑﯽ ﻟﻮﻟﻪ ﻫﺎی اﻧﺘﻘﺎل ﻧﻔﺖ ﺧﺎم وﺟﻮد دارد ﮐﻪ در زﻣﺎﻧﯽ ﮐﻪ ﺣﻮﺿﭽﻪ ﻫﺎی ﺷﻤﺎره 3، 4 و5 ﻫﻮر اﻟﻌﻈﯿﻢ ﺧﺸﮏ ﺑﻮدﻧﺪ ﺑﺮ روی ﭘﺎﯾﯿﺮک ﺳﺎﺧﺘﻪ ﺷﺪه اﻧﺪ و ﻫﻢ اﮐﻨﻮن ﮐﻪ آب ﺑﺎﻻ آﻣﺪه اﺳﺖ ﯾﺎ ﻏﺮﻗﺎب ﺷﺪه ﯾﺎ در آﺳﺘﺎﻧﻪ ﻏﺮﻗﺎب ﻫﺴﺘﻨﺪ. ﺧﻄﺮ ﺑﺮﺧﻮرد اﺟﺴﺎم، ﺷﮑﺴﺘﮕﯽ و ﺧﻮردﮔﯽ ﺑﺮای اﯾﻦ ﻟﻮﻟﻪ ﻫﺎ وﺟﻮد دارد ﮐﻪ در ﺻﻮرت ﺑﺮوز ﭼﻨﯿﻦ ﺣﻮادﺛﯽ ﻧﺸﺖ ﻧﻔﺖ از آن ﻫﺎ ﻣﻮﺟﺐ اﺛﺮات زﯾﺴﺖ ﻣﺤﯿﻄﯽ ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ. ﺟﺎده ﻫﺎ ﻣﻮﺟﻮد در ﻣﯿﺪان ﻧﻔﺘﯽ آزادﮔﺎن ﺟﻨﻮﺑﯽ ﻓﺎﻗﺪ آﺑﺮوﻫﺎی ﮐﺎﻓﯽ ﺑﻮده ﮐﻪ ﻫﻤﯿﻦ ﻣﻮﺿﻮع ﺑﺎﻋﺚ ﺷﺪه اﺳﺖ ﺗﺎ آب در ﺣﻮﺿﭽﻪ ﺷﻤﺎره 3 در زﻣﺎن ﺳﯿﻼب ﺑﺎﻻﺗﺮ از ﺣﻮﺿﭽﻪ ﻫﺎی ﺷﻤﺎره 4 و5 ﺷﻮد ﮐﻪ اﯾﻦ ﻣﻮﺿﻮع ﺑﻪ ﻣﯿﺪان ﻧﻔﺘﯽ ﯾﺎران ﺷﻤﺎﻟﯽ ﺻﺪﻣﻪ وارد ﮐﺮده اﺳﺖ ﮐﻪ ﺑﺮای رﻓﻊ اﯾﻦ ﻣﻮﺿﻮع در زﻣﺎن ﺳﯿﻼب ﯾﺎد ﺷﺪه ﺟﺎده ﻫﺎ ﺷﮑﺎﻓﺘﻪ ﺷﺪ ﺗﺎ اﻣﮑﺎن اﻧﺘﻘﺎل ﺑﯿﻦ ﺣﻮﺿﭽﻪ ﻫﺎی ﺷﻤﺎره 3 ، 4 و 5 وﺟﻮد داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ. ﺳﺎزه ﻫﺎی اﻧﺘﻘﺎل آب ﺑﺮ روی ﺷﻂ ﻋﻠﯽ در زﻣﺎن ﺳﯿﻼب ﻧﺸﺎن دا د ﮐﻪ ﺣﺠﻢ ﺧﺮوﺟﯽ اﯾﻦ ﺳﺎزه ﻫﺎ ﺑﺮای اﻧﺘﻘﺎل آب ﮐﺎﻓﯽ ﻧﺒﻮده و ﺑﺮای ﻫﻤﯿﻦ در زﻣﺎن ﺳﯿﻼب ﻓﻮق اﻟﺬﮐﺮ اﯾﻦ ﺟﺎده ﺷﮑﺎﻓﺘﻪ ﺷﺪ ﺗﺎ اﻣﮑﺎن ﺗﺨﻠﯿﻪ آب از ﺣﻮﺿﭽﻪ ﺷﻤﺎره 2 ﺑﻪ3 وﺟﻮد داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ. ﺑﺮ روی ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺳﺎزه ﻫﺎی اﻧﺘﻘﺎل آب ﺗﻌﺒﯿﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ ﮐﻪ در زﻣﺎن ﺳﯿﻼب ﻗﺮار ﺑﻮد ﺗﺎ آب ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﻋﺮ اق رﻫﺎ ﺳ ﺎزی ﺷﻮد ﺗﺎ ﺳﻄﺢ آب در ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﮐﻨﺘﺮل ﺷﻮد ﻟﯿﮑﻦ آب رﻫﺎ ﺷﺪه از ﻃﺮﯾﻖ اﯾﻦ ﺳﺎزه ﻫﺎ ﺑﻮﺳﯿﻠﻪ داﯾﮏ ﻫﺎی ﺳﺎﺧﺘﻪ ﺷﺪه در ﻋﺮاق ﻣﺠﺪدأ ﺑﻪ ﺳﻤﺖ اﯾﺮان ﭘﺲ زده ﺷﺪه اﺳﺖ. در زﻣﺎن ﺳﯿﻼب ﯾﺎد ﺷﺪه آب ﺗﺎ ﺣﻮﺿﭽﻪ ﺷﻤﺎره 5 و ﺗﺎ ﺣﻮاﻟﯽ ﻃﻼﯾﯿﻪ ﺑﺎﻻ آﻣﺪه ﺑﻮد و اﯾﻦ ﺳﯿﻼب اﯾﺠﺎد آب داﺋﻢ ﺑﺮ روی ﻣﯿﺪان ﻧﻔﺘﯽ ﯾﺎدآوران ﻧﻨﻤﻮد. ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﯾﺎدآوران، ﺟﻔﯿﺮ و دارﺧﻮﯾﻦ در زﻣﺎن ﺳﯿﻼب دﭼﺎر آب ﮔﺮﻓﺘﮕﯽ داﺋﻢ ﻧﺸﺪ . ﺳﻠﺮ و ﺟﺎده ﻫﺎی ﻣﯿﺪان ﻧﻔﺘﯽ آزادﮔﺎن ﺷﻤﺎﻟﯽ در زﻣﺎن ﺳﯿﻼب اﺧﯿﺮ دﭼﺎر ﻣﺸﮑﻞ ﺟﺪی ﻧﺸﺪه اﺳﺖ . ﻟﯿﮑﻦ در ﺻﻮرت ﺗﻐﯿﯿ ﺮات ﺷﺮاﯾﻂ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ، روﯾﺪاد ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺑﯿﺶ از 200 ﺳﺎل، اﺟﺮای ﻃﺮح ﻫﺎی ﺟﺪﯾﺪ وزارت ﻧﯿﺮو ﺑﺮای اﻧﺘﻘﺎل آب زﻫﮑﺶ ﻫﺎی ﻣﻨﻄﻘﻪ ﺑﻪ ﺣﻮﺿﭽﻪ ﺷﻤﺎره 4 و5 ،ﻋﻼوه ﺑﺮ ﺳﯿﻼب ﮐﺮﺧﻪ در زﻣﺎن ﺳﯿﻼب اﻣﮑﺎن ورود آب از ﻃﺮﯾﻖ روﮔﺬری از روی داﯾﮏ دور ﻫﻮر و آب ﺷﺴﺘﮕﯽ آن، از ﻃﺮﯾﻖ ﻣﺎﻧﻨﺪ ﻣﺴﯿﻞ ﺳﯿﺪ ﺧﻠﻒ و زﻫﮑﺶ ﻫﺎی اب ﺑﻪ ﺻﻮرت ﮐﻨﺘﺮل ﻧﺸﺪه ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ ﺑﻪ زﻣﯿﻨﻬﺎی ﺑﯿﻦ داﯾﮏ دور ﻫﻮر و ﺟﺎده اﻫﻮاز ﺧﺮﻣﺸﻬﺮ ﺳﺮازﯾﺮ ﺷﻮد. ﮐﻪ ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ آب ﺑﻪ ﺻﻮرت ﮐﻨﺘﺮل ﻧﺸﺪه ﺑﻪ ﺳﻤﺖ CPF ﻫﺎی ﺑﯿﺮون از ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﻧﯿﺰ ﺣﺮﮐﺖ ﮐﻨﺪ و ﻣﻮﺟﯽ ﺻﺪﻣﻪ ﺷﻮد. در ﻫﺮ ﺣﺎل ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﻏﺮب ﮐﺎرون و ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ در ﻧﻘﺸﻪ ﻫﺎی ﻣﻨﺪرج در ﺷﮑﻞ 5 - 32 .ﻣﻨﻌﮑﺲ ﺷﺪه اﺳﺖ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 122 ﺷﮑﻞ5 - 32 -اﻟﻒ : ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﻏﺮب ﮐﺎرون و ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺷﮑﻞ 5 - 32 -ب : ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﻏﺮب ﮐﺎرون و ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 123 ﺷﮑﻞ5 - 32 -پ : ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﻏﺮب ﮐﺎرون و ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺷﮑﻞ 5 - 32 -ت : ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﻏﺮب ﮐﺎرون و ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 124 ﺷﮑﻞ5 - 32 -ث : ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﻏﺮب ﮐﺎرون و ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 125 ﻓﺼﻞ ﺷﺸﻢ ﺑﺎزد ﯾﺪ ﻣﯿ و ﯽﺪاﻧ ﺑﺮرﺳ یﻫﺎ ﯽ دﺑ ﯽ ورود ی و ﺧﺮوﺟ ﯽ ﺳﺪﻫﺎ و رودﺧﺎﻧﻪ و ﺳﺪ ﮋهﯾﺑﻮ ) ﻫﺎ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﺑﻪ ( ﻋﻨﻮان ﻣﻨﺒﻊ ﺗﻐﺬ ﯾﻪ ﻫﻮراﻟﻌﻈ ﯿﻢ ﻫﺴﺘﻨﺪ و ﺷﻨﺎﺳﺎ ﯾا ﯾﯽ ﺴﺘﮕﺎه یﻫﺎ وزارت در ﺮوﯿﻧ ﺑﺎﻻدﺳﺖ ﻦﯾﯿﭘﺎ و دﺳﺖ و اﻧﺠﺎ م اﺳﺘﻌﻼم یﻫﺎ ﻣﻮرد ﺎزﯿﻧ . ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 126 . ﻓﺼﻞ ﺷﺸﻢ- ﺑﺎزدﯾﺪ ﻣﯿﺪاﻧﯽ و ﺑﺮرﺳﯽ دﺑﯽ ﻫﺎی ورودی و ﺧﺮوﺟﯽ ﺳﺪﻫﺎ و رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎ ) ﺑﻮﯾﮋه و ﺳﺪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ( ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﻣﻨﺒﻊ ﺗﻐﺬﯾﻪ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﻫﺴﺘﻨﺪ و ﺷﻨﺎﺳﺎﯾﯽ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی وزارت ﻧﯿﺮو در ﺑﺎﻻدﺳﺖ و ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ و اﻧﺠﺎم اﺳﺘﻌﻼم ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻧﯿ ﺎز 6 - 1 -ﻫﯿﺪروﻟﻮژی ﺟﺮﯾﺎن در ﺣﺎﻟﺖ ﻋﺎدی در ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺣﺎﺿﺮ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﻮژﯾﮑﯽ در ﺣﺎﻟﺖ ﻋﺎدی و ﺳﯿﻼب از دو اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ و ﺣﻤﯿ ﺪﯾﻪ ﺑﺮ روی ﮐﺮﺧﻪ اﺳﺘﻔﺎده ﮔﺮدﯾﺪ، ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ آن ﻫﺎ در ﻧﻘﺸﻪ اراﯾﻪ ﺷﺪه در ﺷﮑﻞ 6 - 1 .اراﯾﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ ﺑﺎ ﮐﺪ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎﺗﯽ 191 - 21 ﺑﺮ روی رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ واﻗﻊ ﮔﺮدﯾﺪه و َ ﻣﺨﺘﺼﺎت ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎﯾﯽ آن 08 و 48 َ ﻃﻮل ﺷﺮﻗﯽ و24 و ْ32 ﻋﺮض ﺷﻤﺎﻟﯽ ﻣ ﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ارﺗﻔﺎع اﯾﺴﺘﮕﺎه از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ 90 ﻣﺘﺮ ﺑﻮده و ﺗﺄﺳﯿﺲ اﯾﺴﺘﮕﺎه در ﺳﺎل 1339 ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻫﻢ اﮐﻨﻮن اﯾﻦ اﯾﺴﺘﮕﺎه درﺟﻪ ﯾﮏ و دارای ﺗﺠﻬﯿﺰات اﺷﻞ، ﭘﻞ ﺗﻠﻔﺮﯾﮏ و ﻟﯿﻤﯿﻨﯿﮕﺮاف )دﯾﺘﺎﻻﮔﺮ( اﺳﺖ . اﯾﻦ ا ﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی؛ اوﻟﯿﻦ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﺑﻌﺪ از ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣ ﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺑﺎ ﮐﺪ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎﺗﯽ 199 - 21 ﺑﺮ روی ﺷﺎﺧﻪ اﺻﻠﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﺷﻬﺮ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ واﻗﻊ ﮔﺮدﯾﺪه و ْ ﻣﺨﺘﺼﺎت ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎﯾﯽ آن 48 ، َ 25 و ً47 ﻃﻮل ﺷﺮﻗﯽ و ْ31َ ، 29 ً و2 ﻋﺮض ﺷﻤﺎﻟﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ارﺗﻔﺎع اﯾﺴﺘﮕﺎه از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ 5/ 24 ﻣﺘﺮ ﺑﻮده و ﺗﺄﺳﯿﺲ اﯾﺴﺘﮕﺎه در ﺳﺎل 1334 ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻫﻢ اﮐﻨﻮن اﯾﻦ اﯾﺴﺘﮕﺎه درﺟﻪ ﯾﮏ و دارای ﺗﺠﻬﯿﺰات اﺷﻞ، ﭘﻞ ﺗﻠﻔﺮﯾﮏ و ﻟﯿﻤﯿﻨﯿﮕﺮاف )دﯾﺘﺎﻻﮔﺮ( اﺳﺖ 6 - 1 - 1 -ﺗﺤﻠﯿﻞ آﺑﺪﻫﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎ از ﻣﻬﻤﺘﺮﯾﻦ ﺑﺨﺶ ﻫﺎی ﮔﺰارش ﻫﯿﺪروﻟﻮژی و ﻣﻨﺎﺑﻊ آب، ﺗﺤﻠﯿﻞ آﺑﺪﻫﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺟﺮﯾﺎن رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎ اﺳﺖ. در اﯾﻦ ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ از آﻣﺎر و اﻃﻼﻋﺎت ﻣﺸﺎﻫ ﺪه ﺷﺪه اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ و ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺑﺮ روی رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ا ﺳ ﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻃﻮل دوره آﻣﺎری ﺑﻪ داده ﻫﺎی ﺛﺒﺖ ﺷﺪه در ﺳﺎل ﻫﺎی 1400 - 1337 ﺑﺮ ﻣﯽ ﮔﺮدد و ﺑﺮاﺑﺮ 63 ﺳﺎل ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. در اﯾﻦ ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺗﺤﻠﯿﻞ ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﻫﺎی ﺟﺮﯾﺎن ﺷﺎﻣﻞ دﺑﯽ ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ و ﺳﺎ ﻻﻧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻧﺮم اﻓﺰار آﻣﺎری SPSS ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺖ. در ﺗﺎ 4 داده ﻫﺎی ﺟﺮﯾﺎن ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ، ﺗﮑﻤﯿﻞ ﺷﺪه و ﺗﺤﻠﯿﻞ آﺑﺪﻫﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ ، ﻓﺼﻠﯽ و ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه ﺳﺎﯾﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 127 آﻣﺎری رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ. در ﺷﮑﻞ 6 - 2 ﺗﺎ ﺷﮑﻞ 6 - 5 ﻧﻮﺳﺎن ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎﻻﻧﻪ و ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺟﺮﯾﺎن ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ ﻃﯽ ﻃﻮل دوره آﻣﺎری ﻧﻤﺎﯾﺶ داده ﺷﺪ. ﻧﺘﯿﺠﻪ ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻫﺎی ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﻄﺎﺑﻖ ذﯾﻞ ﺑﯿﺎن ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ: • ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺟﺮﯾﺎن در ﻣﻘﯿﺎس ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ و ﺳﺎﻻﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ ﮐﻪ آﺑﺪﻫﯽ ﻣﺘﻮﺳ ﻂ رودﺧﺎﻧ ﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﻣﺤﻞ ﻣﺬﮐﻮر 155 و اﻧﺤﺮاف ﻣﻌﯿﺎر84 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺣﺪاﮐﺜﺮ آﺑﺪﻫﯽ ﺳﺎﻻﻧﻪ در اﯾﻦ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺳﺎل آﺑﯽ 48 - 1347 و ﺑﺮاﺑﺮ398 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ )اﻟﺒﺘﻪ ﺳﺎل آﺑﯽ98 - 1397 ﻧﯿﺰ از ﺳﺎل ﻫﺎی ﭘﺮآب ﮐﺮﺧﻪ ﺑﻮده اﻣﺎ ﺑﺨﺸﯽ از ﺟﺮﯾﺎن در ﺳﺪﻫﺎی ﻣﺨﺰﻧﯽ ﺳﻤﯿﺮ ه و ﮐﺮﺧﻪ ذﺧﯿﺮه و ﺑﺨﺸﯽ ﻧﯿﺰ از ﻃﺮﯾﻖ ﺗﻮﻧﻞ دﺷﺖ ﻋﺒﺎس و ﮐﺎﻧﺎل ﭘﺎی ﭘﻞ ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﺷﺒﮑﻪ ﻫﺎی آﺑﯿﺎری اﺳﺘﺎن اﯾﻼم و ﮐﺮﺧﻪ ﺷﻤﺎﻟﯽ ﻫﺪاﯾﺖ ﺷﺪ ﮐﻪ در ﺳﺎل 1347 ﺳﺎﻣﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﻓﺎﻗﺪ اﯾﻦ اﻣﮑﺎﻧﺎت ﺑﻮد.( و ﺣﺪاﻗﻞ آﺑﺪﻫﯽ ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﻪ ﻣﯿﺰان 21 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ در ﺳﺎل آﺑﯽ94 - 1393 ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺿﺮﯾﺐ ﺗﻐﯿﯿﺮات رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﻦ ﻣﺤﻞ 54 درﺻﺪ اﺳﺖ. ﺑﯿﺸﺘﺮﯾﻦ درﺻﺪ ﺟﺮﯾﺎن ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻓﺮوردﯾﻦ و ﺑﺮاﺑﺮ 19 درﺻﺪ و ﮐﻤﺘﺮﯾﻦ ﻣﻘﺪار 3 درﺻﺪ ﻃﯽ ﺷﻬﺮﯾﻮرﻣﺎه و ﻣﻬﺮ ﻣﺎه ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺑﯿﺸﺘﺮﯾﻦ ﺟﺮﯾﺎن ﻓﺼﻠﯽ ﻃﯽ ﺑﻬﺎر و ﺑﺮاﺑﺮ 39 درﺻﺪ آﺑﺪﻫﯽ اﺳﺖ. ﻻزم ﺑﻪ ذﮐﺮ اﺳﺖ ﮐﻪ ﮐﺎﻧﺎل ﻫﺎی ﺷﺒﮑﻪ آﺑﯿﺎری د ﺷﺖ ﻋﺒﺎس و ﺷﻤﺎﻟﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﺑﻌﺪ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ از ﺑﺎﻻدﺳ ﺖ اﯾﻦ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﺑﺮداﺷﺖ ﻣﯽ ﮐﻨﻨﺪ و دﺑﯽ اﻧﺤﺮاﻓﯽ ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﮐﺎﻧﺎل ﻫﺎی ﻣﺬﮐﻮر در ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﻧﯿﺎﻣﺪه اﺳﺖ. • ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺟﺮﯾﺎن در ﻣﻘﯿﺎس ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ و ﺳﺎﻻﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ ﮐﻪ آﺑﺪﻫﯽ ﻣﺘﻮﺳ ﻂ رود ﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﻣﺤﻞ ﻣﺬﮐﻮر 132 و اﻧﺤﺮاف ﻣﻌﯿﺎر83 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺣﺪاﮐﺜﺮ آﺑﺪﻫﯽ ﺳﺎﻻﻧﻪ در اﯾﻦ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺳﺎل آﺑﯽ 48 - 1347 و ﺑﺮاﺑﺮ358 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ )اﻟﺒﺘﻪ ﺳﺎل آﺑﯽ98 - 1397 ﻧﯿﺰ از ﺳﺎل ﻫﺎی ﭘﺮآب ﮐﺮﺧﻪ ﺑﻮده اﻣﺎ ﺑﺨﺸﯽ از ﺟﺮﯾﺎن در ﺳﺪﻫﺎی ﻣﺨﺰﻧﯽ ﺳ ﻤﯿﺮه و ﮐﺮﺧﻪ ذﺧﯿﺮه و ﺑﺨﺸﯽ ﻧﯿﺰ از ﻃﺮﯾﻖ ﺗﻮﻧﻞ دﺷﺖ ﻋﺒﺎس و ﮐﺎﻧﺎل ﭘﺎی ﭘﻞ ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﺷﺒﮑﻪ ﻫﺎی آﺑﯿﺎری اﺳﺘﺎن اﯾﻼم و ﮐﺮﺧﻪ ﺷﻤﺎﻟﯽ ﻫﺪاﯾﺖ ﺷﺪ ﮐﻪ در ﺳﺎل 1347 ﺳﺎﻣﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﻓﺎﻗﺪ اﯾﻦ اﻣﮑﺎﻧﺎت ﺑﻮد.( و ﺣﺪاﻗﻞ آﺑﺪﻫﯽ ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﻪ ﻣﯿﺰان 21 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ در ﺳﺎل آﺑﯽ88 - 1387 ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺿﺮﯾﺐ ﺗﻐﯿﯿﺮات رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﻦ ﻣﺤﻞ 63 درﺻﺪ اﺳﺖ. ﺑﯿﺸﺘﺮﯾﻦ درﺻﺪ ﺟﺮﯾﺎن ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻓﺮوردﯾﻦ و ﺑﺮاﺑﺮ 20 درﺻﺪ و ﮐﻤﺘﺮﯾﻦ ﻣﻘﺪار 3 درﺻﺪ ﻃﯽ ﺷﻬﺮﯾﻮرﻣﺎه و ﻣﻬﺮ ﻣﺎه ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺑﯿﺸﺘﺮﯾﻦ ﺟﺮﯾﺎن ﻓﺼﻠﯽ ﻃﯽ ﺑﻬﺎر و ﺑﺮاﺑﺮ 42 درﺻﺪ آﺑﺪﻫﯽ اﺳﺖ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 128 ﺷﮑﻞ6 - 1 : ﻧﻘﺸﻪ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 129 ﺟﺪول6 - 1 :داده ﻫﺎی ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ دﺑﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ )ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﺳﺎل آﺑﯽ 144 36 41 51 92 242 547 183 117 128 177 59 50 1337-38 79 23 25 30 44 157 168 82 104 121 84 64 46 1338-39 144 41 45 58 100 397 286 171 306 146 103 52 29 1339-40 105 36 39 45 66 226 143 167 177 162 94 60 45 1340-41 159 47 60 81 228 515 346 150 202 105 63 67 41 1341-42 93 28 28 33 47 112 230 190 128 90 101 76 50 1342-43 130 31 35 44 74 230 262 240 255 215 102 41 32 1343-44 122 30 34 38 60 178 271 249 264 74 90 132 42 1344-45 77 23 25 32 87 128 145 141 92 64 54 72 56 1345-46 153 39 47 71 223 433 300 248 135 107 142 62 29 1346-47 398 90 110 167 286 811 1311 738 654 291 158 116 43 1347-48 132 41 43 48 78 230 204 215 228 150 117 146 85 1348-49 170 46 59 68 128 432 683 216 114 81 111 53 46 1349-50 285 79 92 135 330 689 930 442 201 173 183 116 50 1350-51 147 41 45 46 66 156 223 356 229 156 226 131 84 1351-52 297 88 106 132 216 496 1266 710 232 141 75 55 48 1352-53 198 55 56 75 158 424 340 423 241 219 199 98 85 1353-54 270 78 88 114 240 548 684 388 551 268 129 83 67 1354-55 139 43 45 48 91 152 329 282 208 151 134 106 79 1355-56 168 48 44 52 69 124 275 435 253 232 270 160 49 1356-57 188 90 89 99 127 189 346 241 418 203 347 55 52 1357-58 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 130 اداﻣﻪ ﺟﺪول6 - 1: داده ﻫﺎی ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ دﺑﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ )ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﺳﺎل آﺑﯽ 267 66 71 96 146 372 973 586 374 218 138 81 81 1358-59 209 63 65 80 124 287 485 482 387 211 161 98 64 1359-60 176 54 59 69 117 329 489 329 194 173 121 97 79 1360-61 190 54 54 66 160 389 453 308 221 172 180 169 60 1361-62 103 36 33 37 59 156 239 125 128 142 156 70 54 1362-63 198 42 46 62 100 241 489 258 356 255 352 138 40 1363-64 190 51 53 68 172 564 347 277 269 146 193 91 47 1364-65 182 41 46 55 92 257 505 528 152 148 219 97 48 1365-66 284 66 74 90 132 381 501 968 318 418 156 249 49 1366-67 175 46 48 63 97 265 546 496 137 145 105 87 65 1367-68 169 39 46 57 82 194 476 343 198 161 278 102 52 1368-69 111 33 33 42 58 133 310 304 108 119 74 73 45 1369-70 292 69 83 114 253 845 845 579 170 153 283 54 50 1370-71 287 71 82 105 230 579 441 652 396 405 306 106 72 1371-72 199 43 46 56 89 197 367 375 470 296 237 143 71 1372-73 343 58 67 97 197 426 376 353 400 424 1152 498 70 1373-74 239 59 69 104 183 494 868 465 203 184 95 79 61 1374-75 139 44 57 53 63 258 504 151 124 162 98 80 75 1375-76 232 56 61 84 144 343 825 405 292 168 151 196 53 1376-77 98 27 28 31 41 68 149 285 135 157 95 92 66 1377-78 61 41 40 40 33 49 88 73 98 109 70 57 30 1378-79 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 131 اداﻣﻪ ﺟﺪول6 - 1: داده ﻫﺎی ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ دﺑﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ )ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﺳﺎل آﺑﯽ 61 65 68 58 52 49 61 69 52 82 74 56 41 1379-80 68 98 76 51 37 35 74 99 97 67 70 60 53 1380-81 98 106 151 133 68 84 93 58 101 101 103 86 86 1381-82 139 141 133 164 214 134 104 168 250 111 148 59 38 1382-83 174 105 157 193 192 201 388 216 116 103 129 148 142 1383-84 167 119 132 191 212 142 187 418 194 100 139 85 86 1384-85 159 166 174 174 221 267 133 162 133 86 142 119 127 1385-86 85 55 53 49 38 47 103 126 104 102 115 100 124 1386-87 49 26 25 21 25 34 58 67 54 93 75 57 55 1387-88 43 61 65 47 39 21 39 66 50 18 48 29 27 1388-89 60 51 69 54 33 36 59 102 49 55 90 55 63 1389-90 42 29 31 28 23 26 47 60 42 58 70 53 37 1390-91 41 37 52 52 37 25 45 67 65 27 13 34 33 1391-92 34 32 50 41 18 19 30 58 24 36 37 30 33 1392-93 21.4 10 10 7.1 3.2 6.6 13 23 25 35 51 43 29 1393-94 63 123 101 92 119 96 44 48 50 23 36 15 5 1394-95 91 81 134 143 87 66 89 91 89 60 80 88 86 1395-96 79 90 112 106 44 41 63 85 75 73 95 77 87 1396-97 311 211 246 302 312 643 797 430 401 154 93 43 78 1397-98 159 171 176 201 114 61 206 369 143 127 74 96 183 1398-99 95 112 144 110 44 48 75 112 85 99 54 89 171 1399-00 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 132 ﺟﺪول6 - 2 :داده ﻫﺎی ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ دﺑﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ )ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﺳﺎل آﺑﯽ 119 17 29 37 95 239 432 123 129 119 155 33 24 1337-38 61 5 10 17 41 138 122 66 86 114 63 47 23 1338-39 127 18 26 50 97 339 237 172 336 148 80 14 9 1339-40 86 13 16 23 53 218 107 147 170 149 74 43 23 1340-41 133 21 34 60 235 513 276 124 158 73 50 41 14 1341-42 72 6 10 15 30 103 212 148 103 79 83 55 24 1342-43 103 14 19 21 62 214 212 207 273 125 71 13 8 1343-44 101 13 60 19 48 161 241 222 218 47 71 96 21 1344-45 55 8 42 15 68 101 107 106 63 42 28 54 24 1345-46 126 24 31 49 211 391 262 193 103 83 122 36 13 1346-47 358 65 92 145 290 802 1150 681 638 197 128 83 28 1347-48 113 15 18 25 63 195 184 211 192 136 113 130 67 1348-49 141 31 39 54 109 439 586 163 88 67 75 22 19 1349-50 271 60 76 112 278 645 1138 350 177 141 168 72 30 1350-51 125 32 32 38 51 134 184 313 186 130 217 116 70 1351-52 280 57 75 107 171 476 1329 668 224 120 59 43 36 1352-53 178 38 42 56 147 357 313 420 246 208 171 75 64 1353-54 248 47 60 92 208 506 666 361 531 286 112 62 49 1354-55 116 24 22 26 67 126 308 248 192 139 101 82 60 1355-56 149 36 30 39 57 113 270 400 228 240 215 134 30 1356-57 154 36 46 57 81 179 326 251 409 142 243 38 40 1357-58 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 133 اداﻣﻪ ﺟﺪول6 - 2: داده ﻫﺎی ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ دﺑﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ )ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﺳﺎل آﺑﯽ 239 52 72 88 133 357 895 564 346 170 107 52 35 1358-59 271 198 202 207 241 406 559 510 366 242 159 102 55 1359-60 201 46 53 61 127 327 457 316 222 187 153 221 241 1360-61 172 53 54 73 141 362 392 262 186 154 155 169 67 1361-62 83 22 18 21 35 118 194 105 113 133 101 75 60 1362-63 183 26 27 39 78 238 451 229 330 240 352 145 39 1363-64 167 40 44 66 156 482 277 279 243 185 135 63 29 1364-65 158 27 30 47 80 241 437 460 126 142 165 99 48 1365-66 269 60 63 81 122 381 539 892 293 388 150 216 38 1366-67 158 38 38 53 80 250 515 405 125 159 91 77 61 1367-68 149 37 31 38 68 170 423 305 202 151 238 79 43 1368-69 93 24 26 24 26 103 299 251 94 103 55 65 47 1369-70 258 37 55 104 271 736 784 524 148 145 220 40 36 1370-71 242 40 55 76 192 487 401 557 387 381 227 66 33 1371-72 155 40 38 32 62 171 308 282 370 226 177 110 45 1372-73 296 51 43 58 158 403 369 343 347 419 894 417 54 1373-74 207 41 39 59 152 483 723 437 196 153 76 66 57 1374-75 119 37 46 60 68 254 437 104 112 119 73 63 55 1375-76 199 41 42 61 115 308 784 329 270 143 108 144 46 1376-77 75 21 18 16 24 46 107 220 116 106 68 99 59 1377-78 34 16 10 10 12 31 44 41 70 73 44 38 21 1378-79 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 134 اداﻣﻪ ﺟﺪول6 - 2: داده ﻫﺎی ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ دﺑﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ )ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﺳﺎل آﺑﯽ 38 26 27 24 28 32 41 40 35 68 81 32 17 1379-80 38 43 37 35 34 37 55 40 37 46 48 27 23 1380-81 56 60 80 63 44 62 62 40 50 46 67 49 50 1381-82 98 81 71 112 132 79 75 91 197 111 127 57 43 1382-83 118 67 107 123 152 153 290 132 68 74 91 82 76 1383-84 132 87 78 137 157 150 159 316 184 78 85 76 80 1384-85 104 93 92 98 143 204 109 113 74 64 98 75 86 1385-86 48 23 22 22 19 21 47 60 56 66 83 73 86 1386-87 21 14 15 18 16 18 18 16 25 32 35 24 24 1387-88 29 35 30 32 32 32 40 32 23 32 28 19 15 1388-89 33 25 30 25 29 32 32 38 31 40 47 29 33 1389-90 27 17 18 18 18 21 30 35 24 38 45 40 19 1390-91 29 26 28 27 26 57 26 38 42 24 23 20 16 1391-92 34 26 28 31 28 32 45 54 32 42 32 29 22 1392-93 26 20 22 18 18 26 35 23 26 31 39 32 25 1393-94 51 56 48 39 93 107 63 52 30 30 37 36 21 1394-95 64 50 80 61 38 56 78 69 79 58 82 64 52 1395-96 45 47 51 45 30 35 53 54 34 36 54 45 53 1396-97 287 155 172 222 320 695 837 416 338 108 66 61 39 1397-98 120 86 110 127 73 63 208 301 95 75 73 96 141 1398-99 66 30 54 39 28 37 70 90 78 91 87 91 101 1399-00 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 135 ﺟﺪول6 - 3 :آﺑﺪﻫﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ و ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه ﺳﺎﯾﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی آﻣﺎری رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ ﻣﺘﺮ ) ﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ( ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی آﻣﺎری 155 63 71 82 116 251 354 278 197 147 148 93 62 ﻣﺘﻮﺳﻂ 398 211 246 302 330 845 1311 968 654 424 1152 498 183 ﺣﺪاﮐﺜﺮ 21 10 11 7.1 3.2 6.6 13 24 24 18 13 15 5.5 ﺣﺪاﻗﻞ 84 39 45 53 79 206 302 198 133 88 149 67 32 اﻧﺤﺮاف ﻣﻌﯿﺎر 54 61 63 65 68 82 85 71 68 60 101 71 52 ﺿﺮﯾﺐ ﺗﻐﯿﯿﺮات --- 3.4 3.8 4.4 6.2 13.5 19.0 14.9 10.6 7.9 7.9 5.0 3.3 درﺻﺪﺟﺮﯾﺎن ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ --- 12 39 33 16 درﺻﺪﺟﺮﯾﺎن ﻓﺼﻠﯽ ﺟﺪول6 - 4 :آﺑﺪﻫﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ و ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه ﺳﺎﯾﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی آﻣﺎری رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﻣﺘﺮ ) ﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ( ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ 12 132 41 48 58 99 233 324 239 174 127 119 75 46 ﻣﺘﻮﺳﻂ 358 198 202 222 320 802 1329 892 638 419 894 417 241 ﺣﺪاﮐﺜﺮ 21 5.3 10 10 12 18 18 16 23 24 23 13 8 ﺣﺪاﻗﻞ 83 32 35 44 77 197 301 190 132 87 119 62 35 اﻧﺤﺮاف ﻣﻌﯿﺎر 63 78 73 76 78 85 93 80 76 68 100 82 77 ﺿﺮﯾﺐ ﺗﻐﯿﯿﺮات --- 2.6 3.0 3.7 6.3 14.7 20.5 15.1 11.0 8.0 7.5 4.8 2.9 درﺻﺪﺟﺮﯾﺎن ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ --- 9 42 34 15 درﺻﺪﺟﺮﯾﺎن ﻓﺼﻠﯽ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 136 . ﺷﮑﻞ6 - 2: ﻧﻮﺳﺎﻧﺎت دﺑﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺳﺎﻻﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ . ﺷﮑﻞ 6 - 3: ﻧﻮﺳﺎﻧﺎت دﺑﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺳﺎﻻﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ 0 50 100 150 200 250 300 350 400 450 1335 1345 1355 1365 1375 1385 1395 1405 Q (cms) Time (year) 0 50 100 150 200 250 300 350 400 1335 1345 1355 1365 1375 1385 1395 1405 Q (cms) Time (year) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 137 . ﺷﮑﻞ6 - 4: ﺗﻐﯿﯿﺮات دﺑﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ . ﺷﮑﻞ 6 - 5: ﺗﻐﯿﯿﺮات دﺑﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ 6 - 1 - 2 -ﺗﺤﻠﯿﻞ داﻣﻨﻪ و ﭼﻨﺪک ﻫﺎی ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺳﺮی ﻣﺘﻮﺳﻂ آﺑﺪﻫﯽ ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺳﺎﻣﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﻗﺎﻟﺐ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﯾﻌﻨﯽ ﭘﺎی ﭘﻞ و ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﻣﺠﺪداً ﻣ ﻮرد ﺗﻮﺟﻪ و ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺖ. اﯾﻦ ﺳﺮی ﺑﺪون ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺳﺎل وﻗﻮع آن ﻫﺎ از ﻟﺤﺎظ ﻫﯿﺪروﻟﻮژﯾﮑﯽ ﻣﺮﺗﺐ ﺳﺎزی ﺷﺪ ﺑﻪ ﻧﺤﻮی ﮐﻪ ﺑﯿﺸﺘﺮﯾﻦ 0 80 160 240 320 400 Q (cms) 0 80 160 240 320 400 Q (cms) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 138 آﺑﺪﻫﯽ رﺗﺒﻪ اول و ﮐﻤﺘﺮﯾﻦ رﺗﺒﻪ آﺧﺮ ﺗﻌﻠﻖ ﮔﺮﻓﺖ. داﻣﻨﻪ ﺣﺠﻢ ﺟﺮﯾﺎن رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ ﺑﯿﻦ 675 ﺗﺎ 12548 و در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺑﯿﻦ667 ﺗﺎ11298 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﻣﻨﺤﻨﯽ ﺗﺪاوم ﺟﺮﯾﺎن در واﻗﻊ ﻧﺸﺎن دﻫﻨﺪه راﺑﻄﮥ ﺑﯿﻦ ﻓﺮاواﻧﯽ و ﻣﻘﺪار دﺑﯽ در ﭼﻨﺪک ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ اﺳﺖ. ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺗﻬﯿﻪ ﻣﻨﺤﻨﯽ ﺗﺪاوم ﺣﺠﻢ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎﻻﻧﻪ در ﻫﺮ ﮐﺪام از اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻧﺰوﻟﯽ، ﻣﺮﺗﺐ ﺷﺪه و در دﺳﺘﮕﺎه ﻣﺨﺘﺼﺎت دﯾﮑﺎرﺗﯽ روی ﻣﺤﻮر ﻋﺮض ﻫﺎ ﻧﻤﺎﯾﺶ داده ﺷﺪ. در ﻣﺤﻮر ﻃﻮل ﻫﺎ ﭼﻨﺪک ﻫﺎی ﺟﺮﯾﺎن ﻧﻤﺎﯾﺶ داده ﺷﺪ. ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﭼﻨﺪک ﻫﺎی ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎﻻ در ﻧﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ در ﺷﮑﻞ 6 - 6 ﺗﺎ ﺷﮑﻞ 6 - 10 ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻫﻤﺎﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ در ﺷﮑﻞ ﻫﺎ ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد در 72 درﺻﺪ ﻣﻮاﻗﻊ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎﻻﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﻣﺤﻞ ﭘﺎی ﭘﻞ ﮐﻤﺘﺮ از 6 ﻣﯿﻠﯿﺎرد ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ اﺳﺖ ﺑﻪ ﻋﺒﺎرﺗﯽ در 28 درﺻﺪ ﻣﻮاﻗﻊ زﻣﺎﻧﯽ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎﻻﻧﻪ از6 ﻣﯿﻠﯿﺎرد ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺗﺠﺎوز ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎﻻﻧﻪ 80 و90 درﺻﺪ ﻣﻮاﻗﻊ، رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﻣﺤﻞ ﭘﺎی ﭘﻞ ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﮐﻤﺘﺮ از 7/6 و7 ﻣﯿﻠﯿﺎرد ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ اﺳﺖ. ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎﻻﻧﻪ95 و98 درﺻﺪ ﻣﻮاﻗﻊ؛ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﻣﺤﻞ ﭘﺎی ﭘﻞ ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﮐﻤﺘﺮ از 7/9 و12 ﻣﯿﻠﯿﺎرد ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ اﺳﺖ، ﺑﻪ ﻋﺒﺎرﺗﯽ ﻓﻘﻂ در 5 و2 درﺻﺪ ﻣﻮاﻗﻊ زﻣﺎﻧﯽ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎﻻﻧﻪ از دو ﻣﻘﺪار ﯾﺎد ﺷﺪه ﺗﺠﺎوز ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. در اداﻣﻪ رﺗﺒﻪ ﻫﺎی 1 ﺗﺎ19 ) 19 ﺳﺎل از63 ﺳﺎل( ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎﻻﻧﻪ ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ ﮐﻪ ﺑﯿﺸﺘﺮﯾﻦ ﺣﺠﻢ ﺟﺮﯾﺎن را دارﻧﺪ اﻧﺘﺨﺎب و ﺑﯿﻦ ﺣﺠﻢ ﺟﺮﯾﺎن دو اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ و ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ رﮔﺮﺳﯿﻮن ﺧﻄﯽ ﺑﺮازش داده ﺷﺪ. راﺑﻄﻪ ﻣﻮرد ﺑﺤﺚ ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ ﮐﻪ ﺣﺪو د 10 درﺻﺪ ﺣﺠﻢ ﺟﺮﯾﺎن در اﯾﻦ ﺑﺎزه ﻣﺼﺮف ﯾﺎ ﺗﻠﻒ ﻣﯽ ﺷﻮد. . ﺷﮑﻞ 6 - 6: ﺣﺠﻢ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎﻻﻧﻪ ﻣﺮﺗﺐ ﺷﺪه رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ 0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 0 8 16 24 32 40 48 56 64 V (mcm) Ranking Observation Data ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 139 . ﺷﮑﻞ6 - 7: ﺣﺠﻢ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎﻻﻧﻪ ﻣﺮﺗﺐ ﺷﺪه رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ . ﺷﮑﻞ 6 - 8: ﭼﻨﺪک ﻫﺎی ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎﻻﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ 0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 0 8 16 24 32 40 48 56 64 V (mcm) Ranking Observation Data 0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 16000 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 V (mcm) Percentage ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 140 . ﺷﮑﻞ6 - 9: ﭼﻨﺪک ﻫﺎی ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎﻻﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ . ﺷﮑﻞ 6 - 10 - :اﻟﻒ راﺑﻄﻪ ﺑﯿﻦ ﺣﺠﻢ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎل ﻫﺎی ﭘﺮآب رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ) ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ( 0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 V (mcm) Percentage y = 0.893x + 217.12 R² = 0.9689 4000 5000 6000 7000 8000 9000 10000 11000 12000 4000 5500 7000 8500 10000 11500 13000 ﺣﺠﻢ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺣﺠﻢ ﭘﺎی ﭘﻞ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 141 . ﺷﮑﻞ6 - 10 - :ب راﺑﻄﻪ ﺑﯿﻦ ﺣﺠﻢ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎل ﻫﺎی ﭘﺮآب رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ) ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ( 6 - 2 -ﻫﯿﺪروﻟﻮژی ﺳﯿﻼب ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺑﺮرﺳﯽ ﺳﯿﻼب رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﺎ اﻫﺪاف ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ از آﻣﺎر ﺳﯿﻼب ﺛﺒﺖ ﺷﺪه در دو اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﻞ ﭘ و ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪ. ﻋﻠﯿﺮﻏﻢ اﯾﻦ ﮐﻪ دوره آﻣﺎری ﻫﺪف ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ 63 ﺳﺎل ﻣﻨﺘﻬﯽ ﺑﻪ ﺳﺎل1400 اﺳﺖ اﻣﺎ ﺳﻪ ﺳﺎل اول دوره آﻣﺎر ﺑﺮداری دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای ﺑﺮداﺷﺖ و ﺛﺒﺖ ﻧﺸﺪه اﺳﺖ. 6 - 2 - 1 -دﺑﯽ ﻫﺎی ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای ﺳﯿﻼب و رﺗﺒﻪ آن ﻫﺎ در اﯾﻦ ﺑﺨﺶ از ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺳﯿﻼب دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ از ﺳﺎل آﺑﯽ 41 - 1340 ﺗﺎ ﺳﺎل آﺑﯽ 1400 - 1399 ﺑﺮای ﯾﮏ دوره آﻣﺎری60 ﺳﺎﻟﻪ اﺳﺘﺨﺮاج ﺷﺪ. ﺧﻮﺷﺒﺨﺘﺎﻧﻪ در ﺣﻮﺿﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﻧﻮاﻗﺺ اﻧﺪﮐﯽ ﺑﻮد. ﻧﻮاﻗﺺ آﻣﺎری از ﻃﺮﯾﻖ رواﺑﻂ رﮔﺮﺳﯿﻮن )دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ روزاﻧﻪ ﺑﺎ دﺑﯽ ﻣﺘﻨﺎﻇﺮ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﺑﺎﻻدﺳﺖ و دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای ﺑﺎ دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ روزاﻧﻪ ﻫﻤﺎن اﯾﺴ ﺘ ﮕﺎه( و ﺗﻄﺒﯿﻖ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻣﺘﻮاﻟﯽ ﺗﮑﻤﯿﻞ ﺷﺪ )دو ﺳﺎل اﺑﺘﺪای ﺟﻨﮓ ﺗﺤﻤﯿﻠﯽ 61 - 1359(. دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺑﻪ ﺗﻔﮑﯿﮏ و ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﻨﻈﻢ در ﺟﺪول 6 - 5 .ﻣﻨﻌﮑﺲ ﺷﺪه اﺳﺖ در اداﻣﻪ ﺳﺮی زﻣﺎﻧﯽ60 ﺳﺎﻟﻪ دﺑﯽ ﻫﺎی ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای ﺳﯿﻼب رﺗﺒﻪ ﺑﻨﺪی ﺷﺪه و ﺳﺎل وﻗﻮع آن ﻫﺎ ﻣﺸﺨﺺ ﺷﺪ. ﺑﻪ ﺑﺰرﮔﺘﺮﯾﻦ ﺳﯿﻼب رﺗﺒﻪ اول و ﺑﻪ آﺧﺮﯾﻦ رﺗﺒﻪ 60 داده ﺷﺪ. رﺗﺒﻪ دﺑﯽ ﺳﯿﻼﺑﻬﺎی ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ در ﺟﺪول ذﯾﻞ و ﻧﻤﻮﻧﻪ ای از دﺑﯽ ﺳﯿﻼﺑﻬﺎی ﻣﻬﻢ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای ﻣﺮﺗﺐ ﺷﺪه در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ و ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ در ﺷﮑ ﻞ 6 - 11 و ﺷﮑﻞ 6 - 12 .ﻣﻨﻌﮑﺲ ﺷﺪه اﺳﺖ ﻫﻤﺎﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ در ﺟﺪول ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد: • ﺑﺰرﮔﺘﺮﯾﻦ ﺳﯿﻼب ﺛﺒﺖ ﺷﺪه رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ ﺑﻪ ﻣﻘﺪار 5222 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ و در ﺳﺎل آﺑﯽ 53 - 1352 رخ داده اﺳﺖ. ﺳﯿﻼب رﺗﺒﻪ دوم ﺑﻪ ﺑﺰرﮔﯽ4978 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ و در ﺳﺎل آﺑﯽ 74 - 1373 و ﺳﯿﻼب رﺗﺒﻪ ﺳﻮم ﺑﻪ ﺑﺰرﮔﯽ 4158 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ و در ﺳﺎل آﺑﯽ71 - 1370 .در اﯾﻦ رودﺧﺎﻧﻪ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﺷﺪه اﺳﺖ y = 0.9185x R² = 0.968 4000 5000 6000 7000 8000 9000 10000 11000 12000 4000 5500 7000 8500 10000 11500 13000 ﺣﺠﻢ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺣﺠﻢ ﭘﺎی ﭘﻞ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 142 • ﺑﺰرﮔﺘﺮﯾﻦ ﺳﯿﻼب ﺛﺒﺖ ﺷﺪه رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺑﻪ ﻣﻘﺪار 2248 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ و در ﺳﺎل آﺑﯽ 53 - 1352 رخ داده اﺳﺖ. ﺳﯿﻼب رﺗﺒﻪ دوم ﺑﻪ ﺑﺰرﮔﯽ 2204 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ و در ﺳﺎل آﺑﯽ74 - 1373 و ﺳﯿﻼب رﺗﺒﻪ ﺳﻮم ﺑﻪ ﺑﺰرﮔﯽ 1863 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ و در ﺳﺎل آﺑﯽ51 - 1350 .در اﯾﻦ رودﺧﺎﻧﻪ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﺷﺪه اﺳﺖ • ﺑﺮرﺳﯽ ﺳﯿﻼب ﻫﺎی ﺑﺎ رﺗﺒﻪ ﻫﺎی اول ﺗﺎ دﻫﻢ ﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎ ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ ﮐﻪ وﻗﻮع ﺳﯿﻼب ﻫﺎ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺗﺼﺎدﻓﯽ د ر ﺳﺎل ﻫﺎی ﻣﺘﻔﺎوﺗﯽ رخ داد اﻣﺎ ﺑﺮرﺳﯽ ﺳﯿﻼب ﻫﺎی ﺑﺎ رﺗﺒﻪ ﻫﺎی ﭘﺎﯾﯿﻦ ﻣﺜﻼً 50 ﺗﺎ60 ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ ﮐﻪ ﻫﻤﮕﯽ آن ﻫﺎ ﺗﻘﺮﯾﺒﺎً در ده آﺧﺮ دوره ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻣﺼﺎدف ﺑﺎ ﺧﺸﮑﺴﺎﻟﯽ ﻫﺎی ﺳﺎل 1386 ﺑﻪ ﺑﻌﺪ و دوره ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 143 ﺟﺪول6 - 5 :دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ و ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﻣﺘﺮ ) ﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ( ﭘﺎی ﭘﻞ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺳﺎل آﺑﯽ ﭘﺎی ﭘﻞ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺳﺎل آﺑﯽ ﭘﺎی ﭘﻞ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺳﺎل آﺑﯽ 202 127 1380-81 1295 650 1360-61 970 661 1340-41 595 224 1381-82 1090 522 1361-62 2492 982 1341-42 522 277 1382-83 678 416 1362-63 408 366 1342-43 568 366 1383-84 1728 1010 1363-64 2860 777 1343-44 570 394 1384-85 2383 1288 1364-65 2272 943 1344-45 550 360 1385-86 1676 1171 1365-66 306 170 1345-46 286 165 1386-87 2665 1615 1366-67 1436 640 1346-47 170 123 1387-88 1161 920 1367-68 3256 1532 1347-48 195 87 1388-89 2588 1221 1368-69 921 455 1348-49 428 98 1389-90 1464 680 1369-70 2539 1089 1349-50 154 95 1390-91 2700 1332 1370-71 3241 1863 1350-51 280 371 1391-92 4158 1641 1371-72 1686 716 1351-52 240 116 1392-93 2306 1116 1372-73 5222 2248 1352-53 90 87 1393-94 4978 2204 1373-74 1056 786 1353-54 394 267 1394-95 2564 1397 1374-75 1992 1085 1354-55 227 142 1395-96 2114 1380 1375-76 1185 544 1355-56 233 138 1396-97 1860 1407 1376-77 3200 944 1356-57 1829 1370 1397-98 1084 567 1377-78 3176 1372 1357-58 717 437 1398-99 578 291 1378-79 2204 1281 1358-59 368 198 1399-00 225 447 1379-80 1578 909 1359-60 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 144 ﺟﺪول6 - 6 :دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای ﻣﺮﺗﺐ ﺷﺪه رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﻣﺘﺮ ) ﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ( ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﭘﺎی ﭘﻞ ﺳﺎل آﺑﯽ رﺗﺒﻪ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﭘﺎی ﭘﻞ ﺳﺎل آﺑﯽ رﺗﺒﻪ 1089 2539 1349-50 13 2248 5222 1352-53 1 982 2492 1341-42 14 2204 4978 1373-74 2 1288 2383 1364-65 15 1641 4158 1371-72 3 1116 2306 1372-73 16 1532 3256 1347-48 4 943 2272 1344-45 17 1863 3241 1350-51 5 1281 2204 1358-59 18 944 3200 1356-57 6 1380 2114 1375-76 19 1372 3176 1357-58 7 1085 1992 1354-55 20 777 2860 1343-44 8 1407 1860 1376-77 21 1332 2700 1370-71 9 1370 1829 1397-98 22 1615 2665 1366-67 10 1010 1728 1363-64 23 1221 2588 1368-69 11 716 1686 1351-52 24 1397 2564 1374-75 12 . ﺷﮑﻞ6 - 11 : دﺑﯽ ﻫﺎی ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای ﻣﺮﺗﺐ ﺷﺪه رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ 2000 3000 4000 5000 6000 5222 4978 4158 3256 3241 3200 3176 Qp (cms) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 145 . ﺷﮑﻞ6 - 12 : دﺑﯽ ﻫﺎی ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای ﻣﺮﺗﺐ ﺷﺪه رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ 6 - 2 - 2 - راﺑﻄﻪ ﺑﯿﻦ دﺑﯽ ﺳﯿﻼﺑﯽ در ﻣﺴﯿﺮ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﻫﻤﺎﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ در اﺑﺘﺪای اﯾﻦ ﺑﺨﺶ از ﮔﺰارش ﻋﻨﻮان ﺷﺪ؛ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺑﺮرﺳﯽ ﺳﯿﻼب رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﺎ اﻫﺪاف ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ از آﻣﺎر ﺳﯿﻼب ﺛﺒﺖ ﺷﺪه در دو اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ و ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪ. ﻃﯽ دوره آﻣﺎری 39 ﺳﺎل دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای ﻗﺒﻞ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری از ﺳﺪﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐ ﺮﺧﻪ و 21 ﺳﺎل ﺑﻌﺪ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺑﺮداﺷﺖ و ﺛﺒﺖ ﺷﺪه اﺳﺖ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺗﻌﯿﯿﻦ راﺑﻄﻪ ﺑﯿﻦ دﺑﯽ ﺳﯿﻼﺑﯽ در ﻣﺴﯿﺮ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﺑﯿﻦ دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﭘﺎی ﭘﻞ و ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ رﮔﺮﺳﯿﻮن ﺧﻄﯽ اﻧﺠﺎم داده ﺷﺪ. ﺷﮑﻞ ذﯾﻞ )ﺷﮑﻞ 6 - 13 ( راﺑﻄﻪ ﺑﯿﻦ دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﭘﺎی ﭘﻞ و ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﻗﺒﻞ و ﺑﻌﺪ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری از ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ را ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ. رواﺑﻂ ﻣﻮرد ﺑﺤﺚ ﮔﻮﯾﺎی اﯾﻦ واﻗﻌﯿﺖ اﺳﺖ ﮐﻪ ﻗﺒﻞ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری از ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ، ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺟﺮﯾﺎن ﺣﺎﻟﺖ ﻃﺒﯿﻌﯽ داﺷﺘﻪ و در ﻃﯽ ﻣﺴﯿﺮ ﭘﺎی ﭘﻞ ﺗﺎ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ از دﺑﯽ اوج ﮐﺎﺳﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. 1000 1200 1400 1600 1800 2000 2200 2400 2248 2204 1863 1641 1615 1532 1407 Qp (cms) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 146 . ﺷﮑﻞ 6 - 13 - :اﻟﻒ راﺑﻄﻪ ﺑﯿﻦ دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﭘﺎی ﭘﻞ و ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﻗﺒﻞ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری از ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ )ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ( ﮐﺎﻫﺶ دﺑﯽ اوج در دﺑﯽ ﻫﺎی ﮐﻤﺘﺮ از 1000 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ﺗﺎ40 درﺻﺪ و ﮐﺎﻫﺶ دﺑﯽ ﺳﯿﻼﺑﯽ ﺑﺎﻻﺗﺮ از4000 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮﺛﺎﻧﯿﻪ ﺗﺎ 57 درﺻﺪ رخ ﻣﯽ داد. در دوره ﺑﻌﺪ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری از ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﺑﺪﻟﯿﻞ ﺗﺪاوم دﺑﯽ ﺧﺮوﺟﯽ ﺧﺎص، دﺑﯽ اوج ﺳﯿﻼب در ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﭘﺎی ﭘﻞ ﻓﻘﻂ ﺣﺪود 30 درﺻﺪ ﮐﺎﻫﺶ ﻣﯽ ﯾﺎﺑﺪ. داده ﻫﺎی ﭘﺸﺘﯿﺒﺎن دﺑﯽ ﺳﯿﻼﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﺑﺮای اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ در ﺟﺪول 6 - 6 ﻣﻨﻌﮑﺲ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻣﯿﺰان ﮐﺎﻫﺶ دﺑﯽ و اﺳﺘﻬﻼک ﺳﯿﻞ ذﮐﺮ ﺷﺪه در ﻓﻮق از ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎ و رواﺑﻂ رﮔﺮﺳﯿﻮن ﺷﮑﻞ 6 - 13 - اﻟﻒ و ﺷﮑﻞ 6 - 13 - .ب اﺳﺘﺨﺮاج ﺷﺪه اﺳﺖ y = 0.3883x + 223.32 R² = 0.807 0 500 1000 1500 2000 2500 0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 دﺑﯽ اوج ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ دﺑﯽ اوج ﭘﺎی ﭘﻞ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 147 . ﺷﮑﻞ6 - 13 - :ب راﺑﻄﻪ ﺑﯿﻦ دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﭘﺎی ﭘﻞ و ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺑﻌﺪ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری از ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ )ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ( 6 - 2 - 3 -ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﻫﺎی ﺳﯿﻼب ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺑﺮرﺳﯽ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﻫﺎی ﺳﯿﻼب رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ، اﺑﺘﺪا ﮐﻠﯿﻪ ﺳﯿﻼب یﻫﺎ ﺛﺒﺖ ﺷﺪه در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘ ﻞ، ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻗﺮاﺋﺖ ﻫﺎی ﺳﺎﻋﺘﯽ ﺳﯿﻼب اﺳﺘﺨﺮاج ﮔﺮدﯾﺪه ﺳﭙﺲ ﺑﺪه اوج، زﻣﺎن ﭘﺎﯾﻪ و ﺷﮑﻞ آن ﻫﺎ ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﯽ و ﮐﻨﺘﺮل ﻗﺮارﮔﺮﻓﺖ. ﺗﻌﺪادی از ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﻫﺎی ﺗﺎرﯾﺨﯽ در ﺟﺪول 6 - 7 و ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﻫﺎی ﺳﯿﻼب و ﺑﯽ ﺑ ﻌﺪ ﺷﺪه اﺳﺖ )ﺷﮑﻞ 6 - 14 و ﺷﮑﻞ6 - 15 ( . در ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻼب ﻫﺎ ﻣﯿﺰان ﺗﺪاوم ﺳﯿﻼب ﺑﯿﻦ 3 ﺗﺎ25 روز ﺑﻮده، اﻣﺎ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻼب ﺳﺎل آﺑﯽ98 - 1397 ﺑﺪﻟﯿﻞ ﻋﻤﻠﮑﺮد ﺳﺪﻫﺎی ﻣﺨﺰﻧﯽ ﺳﯿﻤﺮه و ﮐﺮﺧﻪ دارای ﺗﺪاوم 72 روز ﺑﻮده اﺳﺖ. دﺑﯽ اوج ﻫﯿﺪروﮔﺮاف رﺗﺒﻪ اول اﺳﻔﻨﺪ ﻣﺎه1352 ﺑﺮاﺑﺮ5222 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ﮐﻪ ﺣﺠﻢ ﻣﻌﺎدل آن 3452 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ در ﻃﯽ ﺗﺪاوم25 روزه ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. دﺑﯽ اوج ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻼب ﻓﺮوردﯾﻦ 1398 ﺑﺮاﺑﺮ1829 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ﮐﻪ ﺣﺠﻢ ﻣﻌﺎدل آن 4249 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ در ﻃﯽ ﺗﺪاوم72 روزه ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. y = 0.7029x - 15.61 R² = 0.8576 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 0 500 1000 1500 2000 دﺑﯽ اوج ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ دﺑﯽ اوج ﭘﺎی ﭘﻞ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 148 ﺟﺪول6 - 7: ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻼب ﻫﺎی ﺑﺰرگ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ t V b V 3day V 2day V 1day V p Q b T ﭘﺎراﻣﺘﺮ (mcm) (mcm) (mcm) (mcm) (mcm) (cms) (day) ﺗﺎرﯾﺦ / واﺣﺪ 3452 1498 1183 889 499 5222 25.5 52/12/26 2040 378 952 686 425 4830 12.5 73/09/03 431 86 400 353 273 4158 4 71/11/14 1440 348 550 385 235 3256 17.5 47/10/30 1272 350 573 427 252 3241 11.5 51/01/03 331 164 247 201 145 2808 5.5 56/12/22 685 150 466 378 226 2630 10.5 57/09/22 346 194 346 307 220 2700 3 70/09/19 1959 1089 506 355 178 2665 18 66/12/14 191 60 179 154 120 2588 4 68/09/22 638 142 393 280 186 2370 9.5 75/01/04 274 75 274 232 146 2539 3 50/01/24 242 29 240 222 155 2383 3.4 64/09/28 4249 1742 415 281 142 1829 72 98/01/01 اﺿﺎﻓﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد در ﺟﺪول ﻓﻮق P ،زﻣﺎن ﭘﺎﯾﻪ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻞQH ،دﺑﯽ اوج ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻞDRS&T ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺣﺠﻢ ﯾﮏ روزه ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻞ، DUS&T ،ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺣﺠﻢ دو روزه ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻞDVS&T ،ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺣﺠﻢ ﺳﻪ روزه ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻞDP ،ﺣﺠﻢ ﭘﺎﯾﻪ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻞDW .ﺣﺠﻢ ﮐﻞ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻞ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 149 ﺷﮑﻞ6 - 14: ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻼب ﻫﺎی ﺑﺰرگ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ ﺷﮑﻞ 6 - 15: ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻼب ﻫﺎی ﺑﺰرگ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺑﯽ ﺑﻌﺪ 6 - 2 - 4 -ﺳﯿﻼب دﺑﯽ ﺣﻮﺿﻪ ﻣﯿﺎﻧﯽ ﺣﻮﺿﻪ ﻣﯿﺎﻧﯽ ﺣﺪ ﻓﺎﺻﻞ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﺗﺎ ﻋﺒﺪاﻟﺨﺎن؛ در ﺑﺮﮔﯿﺮﻧﺪه ﺳﻪ زﯾﺮ ﺣﻮﺿﻪ )ﻋﻠﯿﺎ، ﻣﯿﺎﻧﯽ و ﺳﻔﻠﯽ( ﻣﯽ ﺑﺎﺷ ﺪ. ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ اﯾﻦ زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎ و رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﺷﮑﻞ 6 - 16 ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ. وﺳﻌﺖ زﯾﺮ ﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎ ﺑﺘﺮﺗﯿﺐ 515 ، 493 و238 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ. اﯾﻦ زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎ ﻓﺎﻗﺪ ﺷﺒﮑﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ای و زﻫﮑﺸﯽ ﻣﻨﺎﺳﺐ ﻫﺴﺘﻨﺪ و رواﻧﺎب ﺗﻮﻟﯿﺪ ﯾﺎﻓﺘﻪ در آن ﻫﺎ ﺑﻪ ﺳﺨﺘﯽ وارد 0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 0 40 80 120 160 200 240 280 320 Q (cms) Time (hr) 53/01/01 73/09/03 68/09/22 57/09/22 71/11/14 70/09/19 72/11/13 51/01/03 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 0 40 80 120 160 200 240 280 320 Qi /Qp Time (hr) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 150 رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﺑﺎزه ﭘﺎی ﭘﻞ ﺗﺎ ﻋﺒﺪاﻟﺨﺎن ﻣﯽ ﺷﻮد. ﻃﻮل ﺑﺎزه ﻣﺬﮐﻮر 83 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ و زﻣﺎن ﺗﺄﺧﯿﺮ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻼﺑﯽ ﺣﺪود24 ﺳﺎﻋﺖ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی و ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺳﯿﻼب ﺣﻮﺿﻪ ﻣﯿﺎﻧﯽ و ارﺗﻔﺎع ﻗﺸﺮ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﻄﺤﯽ از ﻣﺪل ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎز ﺑﺎرش-رواﻧﺎب HEC-HMS اﺳﺘﻔﺎده ﮔﺮدﯾﺪ. ﺑﻌﺪ از روﺷﻦ ﺷﺪن ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻫﻨﺪﺳﯽ زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎ ﻣﯿﺰان ﺑﺎرش 24 ﺳﺎﻋﺘﻪ ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﭘﺎی ﭘ ﻞ و ﻋﺒﺪاﻟﺨﺎن ﻣﻮرد ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺖ، ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺗﺤﻠﯿﻞ در ﺟﺪول 6 - 8 ﺧﻼﺻﻪ ﺷﺪه اﻧﺪ. ﺟﺪول 6 - 8 : ﻣﯿﺰان ﺑﺎرش24 ﺳﺎﻋﺘﻪ ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ )ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ( 100 50 25 10 5 2 اﯾﺴﺘﮕﺎه/ دوره (ﺑﺎزﮔﺸﺖ )ﺳﺎل 123.5 111.4 99.2 82.7 69.7 50.0 ﭘﺎی ﭘﻞ 103.2 92.6 81.9 67.5 56.1 38.9 ﻋﺒﺪاﻟﺨﺎن ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 151 ﺷﮑﻞ6 - 16 : زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎی ﻣﯿﺎﻧﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﻣﯿﺰان ﺑﺎرش زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎی ﻋﻠﯿﺎ و ﺳﻔﻠﯽ ﻣﻌﺎدل ﻣﻘﺪار ﺑﺎرش 24 ﺳﺎﻋﺘﻪ ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 100 ﺳﺎﻟﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﭘﺎی ﭘﻞ و ﻋﺒﺪاﻟﺨﺎن ﻣﻨﻈﻮر ﺷﺪ. ﺑﺮای زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ ﻣﯿﺎﻧﯽ، ﺑﯿﻦ ﻣﻘﺪار ﺑﺎرش زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎی ﻋﻠﯿﺎ و ﺳﻔﻠﯽ ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﮔﯿﺮی ﺷﺪ ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺣ ﺎﺻﻠﻪ از ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی در ﺟﺪول 6 - 9 ﺗﺎ ﺟﺪول 6 - 10 ﺧﻼﺻﻪ ﺷﺪه اﻧﺪ. اﺿﺎﻓﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد در ﺟﺪاول ذﯾﻞ QRS&T دﺑﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﯾﮏ روزه ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻞ، QUS&T ،دﺑﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ دو روزه ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻞQVS&T دﺑﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺳﻪ روزه ﻫﯿ ﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻞ و ' زﻣﺎن ﺗﺎﺧﯿﺮ ﻧﺴﺒﯽ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻞ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 152 ﺟﺪول6 - 9 :ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﻮژﯾﮑﯽ زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎی ﻣﯿﺎﻧﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﺿﺮﯾﺐ رواﻧﺎب ﺣﺠﻢ (mcm) رواﻧﺎب (mm) ﺑﺎرش (mm) ﻣﺴﺎﺣﺖ (km^2) ﺣ زﯾﺮ ﻮﺿﻪ 0.29 18.37 35.7 123.5 515 Subbasin-1 0.27 15.01 30.4 113.4 493 Subbasin-2 0.25 6.15 25.8 103.2 238 Subbasin-3 0.27 39.52 31.7 115.6 1246 Sum/Ave. ﺟﺪول6 - 10 : دﺑﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﯾﮏ ﺗﺎ3 روزه زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎی ﻣﯿﺎﻧﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ QVS&T (cms) QUS&T (cms) QRS&T (cms) ' relative (hr) ﻣﺴﺎﺣﺖ (km^2) ﺣ زﯾﺮ ﻮﺿﻪ 71 106 213 16.5 515 Subbasin-1 58 87 174 1.5 493 Subbasin-2 24 36 71 0.0 238 Subbasin-3 136 192 309 - 1246 Sum (routing) 35 33 27 - - V (mcm) ﻫﻤﺎﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ در ﺟﺪاول و ﺷﮑﻞ ﻫﺎی ﻓﻮق اﻟﺬﮐﺮ ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد، ﻣﺴﺎﺣﺖ، ﺑﺎرش و ﺣﺘﯽ رواﻧﺎب ﺗﻮﻟﯿﺪی ﻃﯽ 24 ﺳﺎﻋﺘﻪ در دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 100 ﺳﺎﻟﻪ ﻗﺎﺑﻞ ﻣﻼﺣﻈﻪ و اﻋﺘﻨﺎ اﺳﺖ. ﻗﺸﺮ ﺧﺎﻟﺺ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﻄﺤﯽ ﺗﻮﻟﯿﺪی ﺣﺪود32 ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ و ﺣﺠﻢ آن ﺣﺪود40 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﻃﯽ24 ﺳﺎﻋﺖ ﺑﺤﺮاﻧﯽ )ﺷﺪﯾﺪ ﺗﺮﯾﻦ ﺑﺎرش 24 ﺳﺎﻋﺘﻪ ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ100 ﺳﺎﻟﻪ( ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ اﻣﺎ ﺑﺪﻻﯾﻞ ذﯾﻞ دﺑﯽ و ﺟﺮﯾﺎن ﺟﺎﻧﺒﯽ ﺗﻮﻟﯿﺪی ﺑﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﺑﺎزه ﻣﻮرد ﺑﺤﺚ ﺑ ﻪ راﺣﺘﯽ و ﻫﻤﺰﻣﺎن وارد رودﺧﺎﻧﻪ ﻧﻤﯽ ﺷﻮد: ü زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎی ﺣﺪ ﻓﺎﺻﻞ ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ ﺗﺎ ﻋﺒﺪاﻟﺨﺎن ﺑﻪ ﻟﺤﺎظ ﻓﯿﺰﯾﻮﮔﺮاﻓﯿﮏ ﻓﺎﻗﺪ ﺷﺒﮑﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ای و زﻫﮑﺸﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷ ﺪ. ﺑﻪ ﻋﺒﺎرﺗﯽ ﭘﺘﺎﻧﺴﯿﻞ رواﻧﺎب ﺗﻮﻟﯿﺪی ﺑﯿﺸﺘﺮ از ﻇﺮﻓﯿﺖ ﺷﺒﮑﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ای و زﻫﮑﺸﯽ زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎ اﺳﺖ ﮐﻪ اﯾﻦ اﻣﺮ ﺑﻪ ز ﻣﺎن ﻣﺎﻧﺪ ﺑﯿﺸﺘﺮ ﻗﺸﺮ ﺧﺎﻟﺺ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﻄﺤﯽ در درون زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎ ﻣﯽ اﻧﺠﺎﻣﺪ و ﺗﻠﻔﺎت )ﭼﺎﻻب، ﻧﻔﻮذ و ﺗﺒﺨﯿﺮ( را اﻓﺰاﯾﺶ ﻣﯽ د ﻫﺪ. ü وﺟﻮد ﺳﯿﻞ ﺑﻨﺪﻫﺎ، ﺟﺎده ﻫﺎ و ﮐﺎﻧﺎل ﭘﺎی ﭘﻞ ﺑﻪ ﻣﺜﺎﺑﻪ ﯾﮏ دﯾﻮاره ﺣﺎﯾﻞ ﻋﻤﻞ ﮐﺮده و از ورود دﺑﯽ ﺟﺎﻧﺒﯽ ﺑﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﺑﺎزه ﻣﻮرد ﺑﺤﺚ ﻣﻤﺎﻧﻌﺖ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. ü زﻣﺎن ﺗﺄﺧﯿﺮ ﻧﺴﺒﯽ اﻟﺤﺎق ﺟﺮﯾﺎن رودﺧﺎﻧﻪ ای ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ ﮐﻪ در زﻣﺎن ﺻﻔﺮ )ﻧﺴﺒﯽ( ﺟﺮﯾﺎن زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ 3 ﯾﺎ ﺳﻔﻠﯽ ﺧﺎرج ﻣﯽ ﺷﻮد و ﭘﺲ از90 دﻗﯿﻘﻪ ای دﯾﮕﺮ ﺟﺮﯾﺎن زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ 2 و ﻣﺘﻌﺎﻗﺐ آن ﻫﺎ ﺑﻌﺪ از ﺣﺪود 16 ﺳﺎﻋﺖ دﯾﮕﺮ دﺑﯽ ﺧﺮوﺟﯽ زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ 1 ﯾﺎ ﻋﻠﯿﺎ ﺑﻪ آن ﻫﺎ ﻣﻠﺤﻖ ﻣﯽ ﺷﻮد. اﯾﻦ اﻣﺮ ﺑﺎﻋﺚ ﺷﺪه ﺟﺮﯾﺎن ﺗﻮﻟﯿﺪی ﺑﻠﺤ ﺎظ دﺑﯽ )ﻧﻪ ﺣﺠﻢ( در ﻃﻮل ﺑﺎزه ﺑﺎ ﯾﮏ زﻣﺎن ﺗﺄﺧﯿﺮی ﺣﺮﮐﺖ ﻧﻤﺎﯾﺪ. از ﻟﺤﺎظ ﺣﺠﻢ اﻧﺒﺎﺷﺖ، ﺟﺮﯾﺎن ﺳﻪ زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻧﺴﺒﯽ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ زﻣﺎن ﺗﺄﺧﯿﺮ ﺗﺮﮐﯿﺐ ﻣﯽ ﺷﻮد . ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 153 ü در ﻣﻮاﻗﻊ ﺳﯿﻼب ﻣﺨﺼﻮﺻﺎً اﺑﺘﺪای آن ﻓﺮض ﻣﺴﻄﺢ ﺑﻮدن ﭘﺮوﻓﯿﻞ ﺳﻄﺢ آب ﻧﺎدرﺳﺖ اﺳﺖ و ﭘﺮوﻓﯿﻞ ﺳﻄﺢ آب ﺧﻄﯽ ﻏﯿﺮ ﻣﺴﻄﺢ اﺳﺖ، ﺑﻨﺎﺑﺮا ﯾﻦ ذﺧﯿﺮه رودﺧﺎﻧﻪ ای در ﻃﻮل اوج ﮔﯿﺮی ﺳﯿﻞ و ﻧﯿﺰ ذﺧﯿﺮه ﮐﺎﻫﺶ ﯾﺎﻓﺘﻪ دوره ﻓﺮوﮐﺶ وﺟﻮد دارد. ﺣﺠﻢ اﻧﺒﺎﺷﺖ ﯾﺎ ذﺧﯿﺮه ﺟﺮﯾﺎن ﻣﻨﺸﻮری در ﻃﻮل ﺑﺎزه ﺑﻪ ازای ﻧﯿﻢ ﻣﺘﺮ )ﯾﮏ ﻣﺘﺮ در اﺑﺘﺪای ﺑﺎزه و ﺻﻔﺮ در اﻧﺘﻬﺎی ﺑﺎزه ﯾﺎ ﺻﻔﺮ در اﺑﺘﺪای ﺑﺎزه و ﯾﮏ ﻣﺘﺮ در اﻧﺘﻬﺎی ﺑﺎزه( ﺣﺪود 9 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑ ﻌﺐ در روز ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﺠﺪد ﻧﺘﺎﯾﺞ درج ﺷﺪه در ﺟﺪاول و ﻧﮑﺎت ﻣﻬﻢ ﻓﻮق دﺑﯽ ﺣﻮﺿﻪ ﻣﯿﺎﻧﯽ ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ در ﺑﺎزه ﻣﻮرد ﺑﺤﺚ ﻧﺎﺷﯽ از ﺑﺎرش 24 ﺳﺎﻋﺘﻪ ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 100 ﺳﺎﻟﻪ ﺣﺪود 192 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮﺛﺎﻧﯿﻪ و ﺗﺪاوم دو روزه و ﺣﺠﻢ ﺣﺪود33 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮآورد ﺷﺪه اﺳﺖ. اﯾ ﻦ دﺑﯽ از ﻧﻈﺮ ﻣﻘﺪار و ﮐﻤﯿﺖ در ﺣﺪ دﺑﯽ ﭘﺎﯾﻪ و دﺑﯽ اﯾﻤﻦ رودﺧﺎﻧﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ، از ﻟﺤﺎظ زﻣﺎﻧﯽ ﻧﯿﺰ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺗﺄﺧﯿ ﺮ ﻃﺒﯿﻌﯽ ﺟﺮﯾﺎن ﺗﻮﺳﻂ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ ﺑﺎﻻدﺳﺖ ﮐﺮﺧﻪ و اﯾﺠﺎد ﺗﺄﺧﯿﺮ ﺗﻮﺳﻂ ﺳﺪﻫﺎی ﻣﺨﺰﻧﯽ ﺳﯿﻤﺮه و ﮐﺮﺧﻪ ﻋﻼاﻟﻘﺎﻋﺪه زودﺗﺮ از ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻃﺮح ﺧﺎرج ﻣﯽ ﺷﻮد اﻣﺎ اﺛﺮ آن ﺑﺮ دﺑﯽ ﭘﺎﯾﻪ رو دﺧﺎﻧﻪ ﺗﺎ 24 ﺳﺎﻋﺖ دﯾﮕﺮ و ﺑﻪ ﻣﯿﺰان ﺣﺪود58 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ ﺑﺎﻗﯽ ﻣﺎﻧﺪه و ﺑﻌﺪ از آن ﻣﯿﺮا ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺑﻪ ﻋﺒﺎرﺗﯽ ﻣﯿﺰان دﺑﯽ ذﮐﺮ ﺷﺪه ﻃﯽ 24 ﺳﺎﻋﺖ دﯾﮕﺮ ﮐﺎﻣﻼً ﻣﺴﺘﻬﻠﮏ و اﺛﺮ ﺣﻮﺿﻪ ﻣﯿﺎﻧﯽ ﺑﻌﺪ از آن ﺑﻪ ﻣﻘﺪار ﺻﻔﺮ ﻧﺰدﯾﮏ ﻣﯽ ﺷﻮد. 6 - 2 - 5 -ﺑﺮرﺳﯽ ﺳﯿﻼب ﺳﺎل آﺑﯽ 98 - 1397 رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ اﻟﻒ( ورودی ﻫﺎ و ﺧﺮوﺟﯽ ﻫﺎی ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﺳﺎل آﺑﯽ 98 - 1397 رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﯾﮏ ﺳﺎل ﭘﺮآب و ﺳﯿﻼﺑﯽ ﺑﻮده )در ﺣﺎﻟﺖ ﺟﺮﯾﺎن ﻃﺒﯿﻌﯽ رﺗﺒﻪ اول ﺑﻪ ﻟﺤﺎظ ﺣﺠﻢ و دﺑﯽ اوج ﺳﯿﻼب را ﺑﻪ ﺧﻮد اﺧﺘﺼﺎص ﻣﯽ دﻫﺪ( و ﻋﻠﯿﺮﻏﻢ وﺟﻮد ﺳﺪﻫﺎی ﻣﺨﺰﻧﯽ ﺑﺰرگ ﺳﯿﻤﺮه و ﮐﺮﺧﻪ در ﺳﯿﻼب ﻓﺮوردﯾﻦ ﻣﺎه ﺳﺎل 1398 ﺑﺎ اﻓﺰاﯾﺶ ﺧﺮوﺟﯽ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ و ﺷﮑﺴﺖ ﺳﯿﻞ ﺑﻨﺪﻫﺎ، ﺟﺮﯾﺎن ﺑﻪ ﺳﯿﻼب دﺷﺖ و ﮔﺴﺘﺮه ﻫﺎی ﺳﯿﻞ ﺑﻪ وﺳﻌﺖ ﺣﺪود 816 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ اﻧﺘﻘﺎل و وارد ﺷﺪ. ﺟﺮﯾﺎن ﭘﺎﯾﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ای و ﺑﺨﺸﯽ از ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻼﺑﯽ از ﻃﺮﯾﻖ ﻣﺴﯿﻞ ﻫﺎ و ﺧﻂ اﻟﻘﻌﺮﻫﺎی ﻃﺒﯿﻌﯽ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ وارد ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ )ﺑﺨﺶ ا ﯾﺮاﻧﯽ و ﻋﺮاﻗﯽ ﺗﺎﻻب( ﮔﺮدﯾﺪ و ﺑﺨﺸﯽ از ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻼﺑﯽ در ﮔﺴﺘﺮه ﻫﺎی ﺳﯿﻼﺑﯽ ﻧﻔﻮذ، ذﺧﯿﺮه و ﻧﻬﺎﯾﺘﺎً ﺗﺒﺨﯿﺮ ﮔﺮدﯾﺪ. ﺷﮑﻞ 6 - 17 ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ورودی و ﺧﺮوﺟﯽ ﺑﻪ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ از اﺑﺘﺪای ﺳﺎل آﺑﯽ98 - 1397 ﯾﻌﻨﯽ از اول ﻣﻬﺮ ﻣﺎه 1397 ﺗﺎ آﺧﺮ ﺗﯿﺮ ﻣﺎه1398 ﺑﻪ ﻣﺪت303 روز را ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫ ﺪ. ﻣﯿﺰان ﺧﺮوﺟﯽ در اﯾﻦ دوره زﻣﺎﻧﯽ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﺘﻮﺳﻂ 445 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ و ﻣﻌﺎدل ﺣﺠﻢ 7/ 11 ﻣﯿﻠﯿﺎرد ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 154 ﺷﮑﻞ6 - 17 : ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺟﺮﯾﺎن ورودی و ﺧﺮوﺟﯽ ﻣﺨﺰن ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ از اﺑﺘﺪای ﺳﺎل آﺑﯽ ﻫﻤﺎﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ در ﺷﮑﻞ ﻓﻮق ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد در اﯾﻦ ﺳﺎل آﺑﯽ از آذر ﻣﺎه ﺗﺎ اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻣﺎه ﺳﯿﻼب ﻫﺎی ﻣﺘﻌﺪدی وارد ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﺷﺪه ﮐﻪ ﺑﺰرﮔﺘﺮﯾﻦ و آﺧﺮﯾﻦ آن ﻫﺎ در ﻓﺮوردﯾﻦ ﻣﺎه 1398 رخ داد. ﺳﯿﻞ ﻓﺮوردﯾﻦ ﺑﻪ ﻧﺎﭼﺎر ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ ﺧﺮوﺟﯽ ﺑﯿﺶ از دﺑﯽ اﯾﻤﻦ رودﺧﺎﻧﻪ در ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ از ﺳﻮم ﻓﺮوردﯾﻦ ﺗﺎ آﺧﺮ اردﯾﺒﻬﺸﺖ 1398 ﮔﺮدﯾﺪ. ﻃﯽ اﯾﻦ ﺑﺎزه زﻣﺎﻧﯽ60 روزه ﺣ ﺪود 6 ﻣﯿﻠﯿﺎرد ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ ﻣﻌﺎدل دﺑﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ 1168 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ از ﺳﺪ ﺧﺎرج ﮔﺮدﯾﺪ. اﺿﺎﻓﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺧﺮوﺟﯽ در روز ﻫﻔﺪﻫﻢ ﻓﺮوردﯾﻦ 1398 و ﺑﻪ ﻣﯿﺰان2492 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ رخ داد. ﻫﻤﺎﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ اﺷﺎره ﺷﺪ در اﯾﻦ ﺑﺎزه زﻣﺎﻧﯽ دﺑﯽ ﺧﺮوﺟﯽ ﺳﺪ از دﺑﯽ اﯾﻤﻦ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧ ﻪ در ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﯾﻌﻨﯽ رﻗﻢ 512 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ ﺑﯿﺸﺘﺮ ﺑﻮد و ﺑﺎﻋﺚ اﯾﺠﺎد ﺧﺴﺎرت در ﮔﺴﺘﺮه ای ﺑﻪ ﻣﺴﺎﺣﺖ ﺑﯿﺶ از 81 .ﻫﺰار ﻫﮑﺘﺎر ﮔﺮدﯾﺪ ب( ﺳﯿﻼب ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﻣﺒﻨﺎ ﻫﻤﺎﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ در ﺑﻨﺪ ﭘﯿﺶ اﺷﺎره ﺷﺪ؛ ﺳﺎل آﺑﯽ 98 - 1397 ﯾﮏ ﺳﺎل آﺑﯽ ﺗﺮ و ﺳﯿﻼﺑﯽ ﺑﻮده اﺳﺖ ﮐ ﻪ رﺗﺒﻪ اول آﺑﺪﻫﯽ و ﺳﯿﻼب ﻫﺎی ﺗﺎرﯾﺨﯽ را ﺑﻪ ﺧﻮد اﺧﺘﺼﺎص داده اﺳﺖ. ﺑﺮرﺳﯽ ﺳﯿﻼب ﻫﺎی رخ داده در ﺣﻮﺿﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﺑﯿﺎﻧﮕﺮ رﺧﺪاد ﺳﯿﻼب ﻫﺎی ﺑﺰر گ در اﯾﻦ ﺣﻮﺿﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﺑﻪ ﻧﺤﻮی ﮐﻪ ﺑﺰرﮔﺘﺮﯾﻦ ﺳﯿﻼب ﺛﺒﺖ ﺷﺪه رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ در ﻃﻮل د وره آﻣﺎری ﺑﻪ ﻣﻘﺪار 5222 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ در ﺳﺎل آﺑﯽ53 - 1352 ﻗﺒﻞ از اﺣﺪاث ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ رخ داده اﺳﺖ. در ﺳﯿﻼب ﻓﺮوردﯾﻦ 1398 دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ روزاﻧﻪ )ﺑﺪون اﺛﺮ ﺳﺪﻫﺎ( ﺑﺮآورد ﺷﺪه ﮐﻪ ﻣﯿﺰان دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای ﺑﺮاﺑﺮ 7695 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ﺑﺮآورد ﮔﺮدﯾﺪ ﮐﻪ ﺑﯿﺎﻧﮕﺮ ﻋﺪم وﻗﻮع ﺳﯿﻼب ﺑﺎ اﯾﻦ ﺑﺰرﮔﯽ در ﺣﻮﺿﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ و ﻟﺬا اﯾﻦ ﺳﯿﻼب رﺗﺒﻪ اول ﺳﯿﻼب ﻫﺎ در ﺣﻮﺿﻪ ﮐﺮﺧﻪ را ﺟﺎﺑﺠﺎ و از آن ﺧﻮد ﻧﻤﻮده اﺳﺖ. ﺑﺮرﺳﯽ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﻫﺎی ﺳﯿﻞ ﻃﯽ دوره ﻣﻄﺎﻟﻌﺎﺗﯽ ﻧﺸﺎن داد ﮐﻪ ﺗﺪاوم آن ﻫﺎ ﺑﯿﻦ 3 ﺗﺎ25 روز و ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺷﺎﺧﺺ دارای ﺗﺪاوم7/ 12 روز ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. اﻣﺎ واﻗﻌﻪ ﺳﯿﻞ ﻓﺮوردﯾﻦ 1398 در ﺑﺎﻻدﺳﺖ ﺳﺪ ﺣﺪود 0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 0 40 80 120 160 200 240 280 320 Q (cms) Time (day) Inflow Outflow ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 155 40 روز ﻃﻮل ﮐﺸﯿﺪ. ﺑﻪ ﻧﺤﻮی ﮐﻪ ﺳﯿﻼب ﻓﺮوردﯾﻦ1398 در روز ﭼﻬﺎرم ﺑﺎ دﺑﯽ ﭘﺎﯾﻪ500 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ آﻏﺎز و ﺑﻌﺪ از ﺗﺪاوم 40 روزه ﺑﻪ ﺳﺨﺘﯽ ﺑﺎ دﺑﯽ ﺣﺪود900 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ﻓﺮوﮐﺶ ﻧﻤﻮد. ﺷﺮح ﻓﻮق ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺳﯿﻼب ﮐﺮﺧﻪ در ﺑﺎﻻدﺳﺖ و ورودی ﺑﻪ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ اﺳﺖ. ﺳﺪ ﺑﺨﺶ ﺑﺰرﮔﯽ از ﺳﯿﻼب را ذﺧﯿﺮه و ﺑﺨﺸﯽ را ﺗﺴﮑﯿﻦ و رﻫﺎ ﺳﺎزی ﮐﺮد. ﺑﺨﺶ ﻋﻤﺪه ﺗﺨﻠﯿﻪ آن ﺣﺪود 72 .روز ﻃﻮل ﮐﺸﯿﺪ ﮐﻪ ﺳﯿﻼب ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ را ﺗﺸﮑﯿﻞ داد ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎل آﺑﯽ 98 - 1397 و ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻼب ﻓﺮوردﯾﻦ1398 در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫ ﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﯾﻌﻨﯽ ﭘﺎی ﭘﻞ و ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ در ﺷﮑﻞ ﻫﺎی ذﯾﻞ )ﺷﮑﻞ ﻫﺎی 6 - 18 ﺗﺎ ﺷﮑﻞ6 - 23 ( اراﺋﻪ ﺷﺪه اﻧﺪ. ﺣﺠﻢ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺳﺎل آﺑﯽ ﻣﻮرد ﺑﺤﺚ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ و ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ 9795 و9060 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﻮد و ﺣﺠﻢ ﺟﺮﯾﺎن ﮔﺬر ﯾﺎﻓﺘﻪ ﻫﯿﺪر وﮔﺮاف ﺳﯿﻼب ﻣﻮرد ﺑﺤﺚ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ در ﻣﺪت 72 روز ﺑﺮاﺑﺮ4449 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺷﮑﻞ 6 - 18: ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺟﺮﯾﺎن روزاﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ ﻃﯽ ﺳﺎل آﺑﯽ 98 - 1397 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 0 100 200 300 400 Q (cms) Time (day) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 156 . ﺷﮑﻞ6 - 19 : ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺟﺮﯾﺎن روزاﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﻃﯽ ﺳﺎل آﺑﯽ 98 - 1397 ﺷﮑﻞ6 - 20 : ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺟﺮﯾﺎن روزاﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﻃﯽ ﺳﺎل آﺑﯽ98 - 1397 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 0 100 200 300 400 Q (cms) Time (day) 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 0 100 200 300 400 Q (cms) Time (day) ﭘﺎی ﭘﻞ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 157 ﺷﮑﻞ6 - 21: ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻼب روزاﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ )از اول ﻓﺮوردﯾﻦ ﻣﺎه 1398 ﺗﺎ10 (ﺧﺮداد ﻣﺎه ﺷﮑﻞ 6 - 22: ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻼب روزاﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ )از اول ﻓﺮوردﯾﻦ ﻣﺎه 1398 ﺗﺎ10 (ﺧﺮداد ﻣﺎه 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 0 10 20 30 40 50 60 70 80 Q (cms) Time (day) 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 0 10 20 30 40 50 60 70 80 Q (cms) Time (day) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 158 ﺷﮑﻞ6 - 23: ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻼب روزاﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ )از اول ﻓﺮوردﯾﻦ ﻣﺎه 1398 ﺗﺎ10 (ﺧﺮداد ﻣﺎه ﺞ( ﻧﻘﺎط ﺷﮑﺴﺖ و ﺳﺮرﯾﺰ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻼب ﻓﺮوردﯾﻦ 1398 رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﯾﮏ ﺳﯿﻼب ﺗﺎرﯾﺨﯽ ﺑﻮد ﮐﻪ دﺑﯽ اوج ﺧﺮوﺟﯽ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﺑﻪ ﺑﯿﺶ از2400 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ رﺳﯿﺪ. ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﺗﺠﺎرب و ﻣﺸﺎﻫﺪات ﻣﯿﺪاﻧﯽ اﯾﻦ ﺳﯿﻼب ﺗﺎرﯾﺨﯽ، ﺗﺼﺎوﯾﺮ ﻣﺎﻫﻮا ره ای زﻣﺎن وﻗﻮع ﺳﯿﻞ، ﺗﻌﺪاد 16 ﻣﺤﻞ ﺷﮑﺴﺖ رودﺧﺎﻧﻪ ﺑﺮای دﺑﯽ ﻫﺎی ﺑﺎﻻﺗﺮ از 420 .ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﻣﺸﺨﺺ ﮔﺮدﯾﺪ )ﺟﺪول 6 - 11 ( 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 0 15 30 45 60 75 Q (cms) Time (day) ﭘﺎی ﭘﻞ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 159 ﺟﺪول6 - 11 : ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻧﻘﺎط ﺷﮑﺴﺖ/ﺳﺮرﯾﺰ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﺳﺪ ﺳﻤﺖ ﺟﺮﯾﺎن *دﺑﯽ ) cms ( Y X ﻃﻮل ﻣﺘﺮ ﻣﺤﻞ ردﯾﻒ راﺳﺖ 1200 3547556 240185 30 ﺧﻮﯾﺲ 1 ﭼﭗ 3528704 247610 20 ﻣﻮزان 2 ﭼﭗ 3514117 260398 15 ﻋﺸﯿﺮه ﺧﻠﻒ 3 راﺳﺖ 980 3501815 271608 100 ﺑﺮواﯾﻪ 4 ﭼﭗ 3502907 269233 50 ﺧﺴﺮج ﺧﻠﻒ 5 ﭼﭗ 3499358 267665 100 ﺣﻤﺪان ﺳﻠﺠﻪ 6 ﭘﺎﯾﯿﻦ 870 3484808 249899 30 ﺳﯿﺪ ﻧﻌﯿﻢ 7 ﺑﺎﻻ 3488183 245833 50 ﺟﺮﮔﻪ ﺳﯿﺪﻋﻠﯽ 8 ﺑﺎﻻ 680 3492259 242463 250 ﺷﺎﮐﺮﯾﻪ 9 ﺑﺎﻻ 3494897 236303 20 ﺳﺒﺤﺎﻧﯿﻪ 10 ﭘﺎﯾﯿﻦ 540 3505910 219295 20 ﻗﺪرت آﺑﺎد 11 ﭘﺎﯾﯿﻦ 3509416 212002 10 ﺳﺎﺑﻠﻪ 12 ﭘﺎﯾﯿﻦ 420 3500682 203357 40 رﻓﯿﻊ2 13 ﺑﺎﻻ 3499036 211560 50 رﻓﯿﻊ1 14 ﺑﺎﻻ 3493104 228965 35 اﻟﺒﻮﻋﻔﺮاوی 15 ﭘﺎﯾﯿﻦ 3491742 219652 15 ﮐﺮﯾﺸﯿﻪ 16 ﻃﯽ ﺳﯿﻼب ﺗﺎرﯾﺨﯽ ﻓﺮوردﯾﻦ1398، در ﺑﺎزه ﻫﺎی رودﺧﺎﻧﻪ ای ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﺳﺪ ﺑﺎ ﺷﮑﺴﺖ ﺳﯿﻞ ﺑﻨﺪ، ﺟﺮﯾﺎن ﺑﻪ ﺳﯿﻼب دﺷﺖ و ﮔﺴﺘﺮه ﻫﺎی ﺳﯿﻞ ﺑﻪ وﺳﻌﺖ ﺣﺪود 840 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ اﻧﺘﻘﺎل و وارد ﺷﺪ. ﺟﺮﯾﺎن ﭘﺎﯾﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ای و ﺑﺨﺸﯽ از ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻼﺑﯽ از ﻃﺮﯾﻖ ﻣﺴﯿﻞ ﻫﺎ و ﺧﻂ اﻟﻘﻌﺮﻫﺎی ﻃﺒﯿﻌﯽ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ وارد )ﺑﺨﺶ اﯾﺮاﻧﯽ و ﻋﺮاﻗﯽ ﺗﺎﻻب( ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﮔﺮدﯾﺪ و ﺑﺨﺸﯽ از ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻼﺑﯽ در ﮔﺴﺘﺮه ﻫﺎی ﺳﯿﻼﺑﯽ ﻧﻔﻮذ، ذﺧﯿﺮه و ﻧﻬﺎﯾﺘﺎً ﺗﺒﺨﯿﺮ ﮔﺮدﯾﺪ. 6 - 2 - 6 -ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ﻫﯿﺪروﮔﺮاﻓﻬﺎی ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب ﻫﻤﺎﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ ﻗﺒﻼً اﺷﺎره ﺷﺪ؛ ﺳﺎل آﺑﯽ 98 - 1397 ﯾﮏ ﺳﺎل آﺑﯽ ﺗﺮ و ﺳﯿﻼﺑﯽ ﺑﻮده اﺳﺖ ﮐﻪ رﺗﺒﻪ اول آﺑﺪﻫﯽ و ﺳﯿﻼب ﻫﺎی ﺗﺎرﯾﺨﯽ را ﺑﻪ ﺧﻮد اﺧﺘﺼﺎص داده اﺳﺖ. واﻗﻌﻪ ﺳﯿﻞ ﻓﺮوردﯾﻦ 1398 در ﺑﺎﻻدﺳﺖ ﺳﺪ ﺣﺪود40 روز ﻃﻮل ﮐﺸﯿﺪ. ﺑﻪ ﻧﺤﻮی ﮐﻪ ﺳﯿﻼب ﻓﺮوردﯾﻦ 1398 در روز ﭼﻬﺎرم ﺑﺎ دﺑﯽ ﭘﺎﯾﻪ500 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ آﻏﺎز و ﺑﻌﺪ از ﺗﺪاوم40 روزه ﺑﻪ ﺳﺨﺘﯽ ﺑﺎ دﺑﯽ ﺣﺪود900 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ﻓﺮوﮐﺶ ﻧﻤﻮد. ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ و ﺳﯿﻤﺮه ﺑﺨﺶ ﺑﺰرﮔﯽ از ﺳﯿﻼب را ذﺧﯿﺮه و ﺑﺨﺸﯽ را ﺗﺴﮑﯿﻦ و رﻫﺎ ﺳﺎزی ﮐﺮدﻧﺪ. در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺗﺪاوم ﺳﯿﻼب ﻧﺎﺷﯽ از ﺧﺮوﺟﯽ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﺣﺪو د 80 روز ﻃﻮل ﮐﺸﯿﺪ ﮐﻪ ﺳﯿﻼب ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ را ﺗﺸﮑﯿﻞ ﻣﯽ دﻫﺪ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 160 در ﺟﺪول 6 - 12 ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻧﻘﺎط ﺟﺮﯾﺎن ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب و زﻫﮑﺸﻬﺎ ﻣﻨﻌﮑﺲ و در ﺟﺪول 6 - 13 و ﺷﮑﻞ 6 - 24 ﺗﺎ ﺷﮑﻞ 6 - 27 ﯿﻫ و یﻋﺪد ﺮﯾﻣﻘﺎد ﺪروﮔﺮاﻓﻬﺎ ی ورود ی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب اراﺋﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻻزم ﺑﻪ ذﮐﺮ اﺳﺖ ﮐﻪ ﺳﯿﻼب در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ از ﺗﺎرﯾﺦ 27 / 12 / 1397 ﺑﺎ دﺑﯽ378 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ﺷﺮوع و در ﺗﺎرﯾﺦ 11 / 03 / 1398 ﺧﺎﺗﻤﻪ ﯾﺎﻓﺘﻪ اﺳﺖ. دﺑﯽ اوج اﯾﻦ ﺳﯿﻼب ﺑﺮاﺑﺮ1361 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ و ﺣﺠﻢ ﺗﺪاوم81 روزه آن ﻣﻌﺎدل 4801 .ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ اﺳﺖ اﯾﻦ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻼب ﻣﻄﺎﺑﻖ وزن ﻫﺮ ﯾﮏ از ﺷﺎﺧﻪ ﻫﺎ ﺑﻪ 17 ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب ﻣﺠﺰا ﮔﺮدﯾﺪ. ورودی ﻫﺎی ﺷﻤﺎره 18 و19 ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ زﻫﮑﺸﻬﺎی ورودی ﺑﻪ ﻣﺨﺎزن4 و5 ﺗﺎﻻب ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ و ﺣﺠﻢ آﻧﻬﺎ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺣﺠﻢ ﺳﯿﻼب ورودی ﻧﺎﭼﯿﺰ و در ﺣﺪود 7/2 .درﺻﺪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﺟﺪول 6 - 12:ﺧﺼﻮﺻﯿﺎت ﻧﻘﺎط ﺟﺮﯾﺎن ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب Y2 X2 Width Y1 X1 Name ID 3521154 204767 70 3521180 204675 ﺷﺎﮐﺮﯾﻪ 1 3520744 205075 40 3520784 205075 اﺻﯿﺒﻌﯿﻪ 1 3520021 205125 21 3520042 205125 ﻋﺒﯿﺎوی 2 3515927 204710 13 3515940 204710 دﺑﯿﻪ ﺑﺎﻻ 3 3514525 204907 12 3514537 204907 دﺑﯿﻪ ﭘﺎﯾﯿﻦ 4 3514158 204591 21 3514179 204591 ﺳﺎﻫﻨﺪی1 5 3513119 203831 16 3513135 203831 ﺳﺎﻫﻨﺪی2 6 3512406 203585 10 3512416 203585 ﺳﺎﻫﻨﺪی3 7 3511250 203291 16 3511266 203291 ﺳﻌﯿﺪﯾﻪ1 8 3508614 202807 7 3508621 202807 ﺳﻌﯿﺪﯾﻪ2 9 3508142 203036 10 3508152 203036 ﺳﻌﯿﺪﯾﻪ3 10 3507244 203540 30 3507274 203540 ﺳﺎﺑﻠﻪ 11 3501845 202850 15 3501860 202850 ﻧﯿﺴﺎن1 12 3501699 202808 25 3501724 202808 ﻧﯿﺴﺎن2 13 3497406 202398 28 3497434 202398 ﻣﺸﯿﻤﺸﯿﻪ1 14 3495658 202438 12 3495670 202438 ﻣﺸﯿﻤﺸﯿﻪ2 15 3492714 201861 17 3492731 201861 ﺟﺮاﺣﯿﻪ 16 3489430 201306 13 3489443 201306 ام ﯾﺰع 17 3462791 203376 70 3462861 203376 زﻫﮑﺶemd 18 3437959 200085 80 3438039 200085 زﻫﮑﺶ ﻧﯿﺸﮑﺮ 19 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 161 ﺟﺪول6 - 13: ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ﻫﯿﺪروﮔﺮاﻓﻬﺎی ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب Q6(t) Q5(t) Q4(t) Q3(t) Q2(t) Q1(t) time(day) 7.6 3.8 7.6 7.6 18.9 94.5 1 8.2 4.1 8.2 8.2 20.5 102.3 2 9.4 4.7 9.4 9.4 23.6 118.0 3 9.7 4.9 9.7 9.7 24.4 121.8 4 10.1 5.1 10.1 10.1 25.3 126.5 5 10.4 5.2 10.4 10.4 26.1 130.3 6 10.8 5.4 10.8 10.8 27.1 135.5 7 11.1 5.5 11.1 11.1 27.7 138.5 8 10.6 5.3 10.6 10.6 26.5 132.3 9 10.1 5.0 10.1 10.1 25.2 125.8 10 10.4 5.2 10.4 10.4 26.0 130.0 11 10.5 5.2 10.5 10.5 26.2 131.0 12 9.9 5.0 9.9 9.9 24.8 124.0 13 10.4 5.2 10.4 10.4 26.1 130.3 14 10.8 5.4 10.8 10.8 27.1 135.3 15 11.7 5.9 11.7 11.7 29.3 146.5 16 12.0 6.0 12.0 12.0 30.0 150.0 17 12.3 6.2 12.3 12.3 30.8 154.0 18 12.8 6.4 12.8 12.8 32.1 160.5 19 13.4 6.7 13.4 13.4 33.6 168.0 20 13.6 6.8 13.6 13.6 34.0 169.8 21 13.6 6.8 13.6 13.6 34.0 169.8 22 15.4 7.7 15.4 15.4 38.6 193.0 23 20.2 10.1 20.2 20.2 50.4 252.0 24 24.2 12.1 24.2 24.2 60.5 302.3 25 26.6 13.3 26.6 26.6 66.6 333.0 26 27.2 13.6 27.2 27.2 68.1 340.3 27 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 162 اداﻣﻪ ﺟﺪول6 - 13: ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ﻫﯿﺪروﮔﺮاﻓﻬﺎی ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب Q12(t) Q11(t) Q10(t) Q9(t) Q8(t) Q7(t) time(day) 37.8 60.5 3.8 7.6 7.6 7.6 1 40.9 65.4 4.1 8.2 8.2 8.2 2 47.2 75.5 4.7 9.4 9.4 9.4 3 48.7 77.9 4.9 9.7 9.7 9.7 4 50.6 81.0 5.1 10.1 10.1 10.1 5 52.1 83.4 5.2 10.4 10.4 10.4 6 54.2 86.7 5.4 10.8 10.8 10.8 7 55.4 88.6 5.5 11.1 11.1 11.1 8 52.9 84.6 5.3 10.6 10.6 10.6 9 50.3 80.5 5.0 10.1 10.1 10.1 10 52.0 83.2 5.2 10.4 10.4 10.4 11 52.4 83.8 5.2 10.5 10.5 10.5 12 49.6 79.4 5.0 9.9 9.9 9.9 13 52.1 83.4 5.2 10.4 10.4 10.4 14 54.1 86.6 5.4 10.8 10.8 10.8 15 58.6 93.8 5.9 11.7 11.7 11.7 16 60.0 96.0 6.0 12.0 12.0 12.0 17 61.6 98.6 6.2 12.3 12.3 12.3 18 64.2 102.7 6.4 12.8 12.8 12.8 19 67.2 107.5 6.7 13.4 13.4 13.4 20 67.9 108.6 6.8 13.6 13.6 13.6 21 67.9 108.6 6.8 13.6 13.6 13.6 22 77.2 123.5 7.7 15.4 15.4 15.4 23 100.8 161.3 10.1 20.2 20.2 20.2 24 120.9 193.4 12.1 24.2 24.2 24.2 25 133.2 213.1 13.3 26.6 26.6 26.6 26 136.1 217.8 13.6 27.2 27.2 27.2 27 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 163 اداﻣﻪ ﺟﺪول6 - 13: ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ﻫﯿﺪروﮔﺮاﻓﻬﺎی ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب Q19(t) Q18(t) Q17(t) Q16(t) Q15(t) Q14(t) Q13(t) time(day) 10.0 9.0 11.3 11.3 7.6 7.6 75.6 1 10.0 9.0 12.3 12.3 8.2 8.2 81.8 2 10.0 9.0 14.2 14.2 9.4 9.4 94.4 3 10.0 9.0 14.6 14.6 9.7 9.7 97.4 4 10.0 9.0 15.2 15.2 10.1 10.1 101.2 5 10.0 9.0 15.6 15.6 10.4 10.4 104.2 6 10.0 9.0 16.3 16.3 10.8 10.8 108.4 7 10.0 9.0 16.6 16.6 11.1 11.1 110.8 8 10.0 9.0 15.9 15.9 10.6 10.6 105.8 9 10.0 9.0 15.1 15.1 10.1 10.1 100.6 10 10.0 9.0 15.6 15.6 10.4 10.4 104.0 11 10.0 9.0 15.7 15.7 10.5 10.5 104.8 12 10.0 9.0 14.9 14.9 9.9 9.9 99.2 13 10.0 9.0 15.6 15.6 10.4 10.4 104.2 14 10.0 9.0 16.2 16.2 10.8 10.8 108.2 15 10.0 9.0 17.6 17.6 11.7 11.7 117.2 16 10.0 9.0 18.0 18.0 12.0 12.0 120.0 17 10.0 9.0 18.5 18.5 12.3 12.3 123.2 18 10.0 9.0 19.3 19.3 12.8 12.8 128.4 19 10.0 9.0 20.2 20.2 13.4 13.4 134.4 20 10.0 9.0 20.4 20.4 13.6 13.6 135.8 21 10.0 9.0 20.4 20.4 13.6 13.6 135.8 22 10.0 9.0 23.2 23.2 15.4 15.4 154.4 23 10.0 9.0 30.2 30.2 20.2 20.2 201.6 24 10.0 9.0 36.3 36.3 24.2 24.2 241.8 25 10.0 9.0 40.0 40.0 26.6 26.6 266.4 26 10.0 9.0 40.8 40.8 27.2 27.2 272.2 27 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 164 اداﻣﻪ ﺟﺪول6 - 13: ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ﻫﯿﺪروﮔﺮاﻓﻬﺎی ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب Q6(t) Q5(t) Q4(t) Q3(t) Q2(t) Q1(t) t(day) 26.9 13.5 26.9 26.9 67.4 336.8 28 25.6 12.8 25.6 25.6 63.9 319.5 29 23.1 11.6 23.1 23.1 57.8 288.8 30 21.2 10.6 21.2 21.2 53.1 265.3 31 19.7 9.9 19.7 19.7 49.3 246.3 32 19.0 9.5 19.0 19.0 47.5 237.3 33 19.0 9.5 19.0 19.0 47.5 237.3 34 19.2 9.6 19.2 19.2 48.1 240.3 35 19.4 9.7 19.4 19.4 48.5 242.3 36 19.5 9.7 19.5 19.5 48.7 243.5 37 19.4 9.7 19.4 19.4 48.4 242.0 38 19.0 9.5 19.0 19.0 47.5 237.3 39 18.5 9.3 18.5 18.5 46.4 231.8 40 18.0 9.0 18.0 18.0 45.1 225.5 41 17.8 8.9 17.8 17.8 44.6 222.8 42 17.7 8.8 17.7 17.7 44.2 220.8 43 17.6 8.8 17.6 17.6 44.0 220.0 44 17.7 8.8 17.7 17.7 44.2 220.8 45 17.7 8.9 17.7 17.7 44.3 221.3 46 17.6 8.8 17.6 17.6 44.0 219.8 47 17.4 8.7 17.4 17.4 43.5 217.3 48 17.3 8.6 17.3 17.3 43.2 215.8 49 17.1 8.6 17.1 17.1 42.8 214.0 50 17.0 8.5 17.0 17.0 42.4 212.0 51 16.6 8.3 16.6 16.6 41.5 207.5 52 16.0 8.0 16.0 16.0 40.1 200.3 53 15.4 7.7 15.4 15.4 38.6 193.0 54 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 165 اداﻣﻪ ﺟﺪول6 - 13: ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ﻫﯿﺪروﮔﺮاﻓﻬﺎی ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب Q12(t) Q11(t) Q10(t) Q9(t) Q8(t) Q7(t) t(day) 134.7 215.5 13.5 26.9 26.9 26.9 28 127.8 204.5 12.8 25.6 25.6 25.6 29 115.5 184.8 11.6 23.1 23.1 23.1 30 106.1 169.8 10.6 21.2 21.2 21.2 31 98.5 157.6 9.9 19.7 19.7 19.7 32 94.9 151.8 9.5 19.0 19.0 19.0 33 94.9 151.8 9.5 19.0 19.0 19.0 34 96.1 153.8 9.6 19.2 19.2 19.2 35 96.9 155.0 9.7 19.4 19.4 19.4 36 97.4 155.8 9.7 19.5 19.5 19.5 37 96.8 154.9 9.7 19.4 19.4 19.4 38 94.9 151.8 9.5 19.0 19.0 19.0 39 92.7 148.3 9.3 18.5 18.5 18.5 40 90.2 144.3 9.0 18.0 18.0 18.0 41 89.1 142.6 8.9 17.8 17.8 17.8 42 88.3 141.3 8.8 17.7 17.7 17.7 43 88.0 140.8 8.8 17.6 17.6 17.6 44 88.3 141.3 8.8 17.7 17.7 17.7 45 88.5 141.6 8.9 17.7 17.7 17.7 46 87.9 140.6 8.8 17.6 17.6 17.6 47 86.9 139.0 8.7 17.4 17.4 17.4 48 86.3 138.1 8.6 17.3 17.3 17.3 49 85.6 137.0 8.6 17.1 17.1 17.1 50 84.8 135.7 8.5 17.0 17.0 17.0 51 83.0 132.8 8.3 16.6 16.6 16.6 52 80.1 128.2 8.0 16.0 16.0 16.0 53 77.2 123.5 7.7 15.4 15.4 15.4 54 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 166 اداﻣﻪ ﺟﺪول6 - 13: ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ﻫﯿﺪروﮔﺮاﻓﻬﺎی ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب Q19(t) Q18(t) Q17(t) Q16(t) Q15(t) Q14(t) Q13(t) t(day) 10.0 9.0 40.4 40.4 26.9 26.9 269.4 28 10.0 9.0 38.3 38.3 25.6 25.6 255.6 29 10.0 9.0 34.7 34.7 23.1 23.1 231.0 30 10.0 9.0 31.8 31.8 21.2 21.2 212.2 31 10.0 9.0 29.6 29.6 19.7 19.7 197.0 32 10.0 9.0 28.5 28.5 19.0 19.0 189.8 33 10.0 9.0 28.5 28.5 19.0 19.0 189.8 34 10.0 9.0 28.8 28.8 19.2 19.2 192.2 35 10.0 9.0 29.1 29.1 19.4 19.4 193.8 36 10.0 9.0 29.2 29.2 19.5 19.5 194.8 37 10.0 9.0 29.0 29.0 19.4 19.4 193.6 38 10.0 9.0 28.5 28.5 19.0 19.0 189.8 39 10.0 9.0 27.8 27.8 18.5 18.5 185.4 40 10.0 9.0 27.1 27.1 18.0 18.0 180.4 41 10.0 9.0 26.7 26.7 17.8 17.8 178.2 42 10.0 9.0 26.5 26.5 17.7 17.7 176.6 43 10.0 9.0 26.4 26.4 17.6 17.6 176.0 44 10.0 9.0 26.5 26.5 17.7 17.7 176.6 45 10.0 9.0 26.6 26.6 17.7 17.7 177.0 46 10.0 9.0 26.4 26.4 17.6 17.6 175.8 47 10.0 9.0 26.1 26.1 17.4 17.4 173.8 48 10.0 9.0 25.9 25.9 17.3 17.3 172.6 49 10.0 9.0 25.7 25.7 17.1 17.1 171.2 50 10.0 9.0 25.4 25.4 17.0 17.0 169.6 51 10.0 9.0 24.9 24.9 16.6 16.6 166.0 52 10.0 9.0 24.0 24.0 16.0 16.0 160.2 53 10.0 9.0 23.2 23.2 15.4 15.4 154.4 54 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 167 اداﻣﻪ ﺟﺪول6 - 13: ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ﻫﯿﺪروﮔﺮاﻓﻬﺎی ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب Q6(t) Q5(t) Q4(t) Q3(t) Q2(t) Q1(t) t(day) 15.1 7.5 15.1 15.1 37.7 188.3 55 14.6 7.3 14.6 14.6 36.6 182.8 56 13.6 6.8 13.6 13.6 33.9 169.5 57 12.5 6.2 12.5 12.5 31.2 155.8 58 11.4 5.7 11.4 11.4 28.5 142.3 59 10.6 5.3 10.6 10.6 26.6 132.8 60 9.8 4.9 9.8 9.8 24.5 122.5 61 9.0 4.5 9.0 9.0 22.5 112.3 62 8.3 4.1 8.3 8.3 20.7 103.5 63 8.0 4.0 8.0 8.0 20.0 99.8 64 7.9 3.9 7.9 7.9 19.7 98.3 65 7.8 3.9 7.8 7.8 19.5 97.5 66 8.1 4.0 8.1 8.1 20.2 101.0 67 8.0 4.0 8.0 8.0 20.0 99.8 68 8.3 4.1 8.3 8.3 20.7 103.5 69 8.0 4.0 8.0 8.0 20.1 100.5 70 8.2 4.1 8.2 8.2 20.5 102.3 71 8.2 4.1 8.2 8.2 20.6 103.0 72 8.2 4.1 8.2 8.2 20.5 102.5 73 7.8 3.9 7.8 7.8 19.4 97.0 74 7.6 3.8 7.6 7.6 19.1 95.3 75 7.8 3.9 7.8 7.8 19.6 97.8 76 7.9 4.0 7.9 7.9 19.9 99.3 77 8.0 4.0 8.0 8.0 20.1 100.3 78 8.2 4.1 8.2 8.2 20.5 102.3 79 8.0 4.0 8.0 8.0 20.1 100.3 80 7.0 3.5 7.0 7.0 17.6 87.8 81 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 168 اداﻣﻪ ﺟﺪول6 - 13: ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ﻫﯿﺪروﮔﺮاﻓﻬﺎی ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب Q12(t) Q11(t) Q10(t) Q9(t) Q8(t) Q7(t) t(day) 75.3 120.5 7.5 15.1 15.1 15.1 55 73.1 117.0 7.3 14.6 14.6 14.6 56 67.8 108.5 6.8 13.6 13.6 13.6 57 62.3 99.7 6.2 12.5 12.5 12.5 58 56.9 91.0 5.7 11.4 11.4 11.4 59 53.1 85.0 5.3 10.6 10.6 10.6 60 49.0 78.4 4.9 9.8 9.8 9.8 61 44.9 71.8 4.5 9.0 9.0 9.0 62 41.4 66.2 4.1 8.3 8.3 8.3 63 39.9 63.8 4.0 8.0 8.0 8.0 64 39.3 62.9 3.9 7.9 7.9 7.9 65 39.0 62.4 3.9 7.8 7.8 7.8 66 40.4 64.6 4.0 8.1 8.1 8.1 67 39.9 63.8 4.0 8.0 8.0 8.0 68 41.4 66.2 4.1 8.3 8.3 8.3 69 40.2 64.3 4.0 8.0 8.0 8.0 70 40.9 65.4 4.1 8.2 8.2 8.2 71 41.2 65.9 4.1 8.2 8.2 8.2 72 41.0 65.6 4.1 8.2 8.2 8.2 73 38.8 62.1 3.9 7.8 7.8 7.8 74 38.1 61.0 3.8 7.6 7.6 7.6 75 39.1 62.6 3.9 7.8 7.8 7.8 76 39.7 63.5 4.0 7.9 7.9 7.9 77 40.1 64.2 4.0 8.0 8.0 8.0 78 40.9 65.4 4.1 8.2 8.2 8.2 79 40.1 64.2 4.0 8.0 8.0 8.0 80 35.1 56.2 3.5 7.0 7.0 7.0 81 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 169 اداﻣﻪ ﺟﺪول6 - 13: ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ﻫﯿﺪروﮔﺮاﻓﻬﺎی ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب Q19(t) Q18(t) Q17(t) Q16(t) Q15(t) Q14(t) Q13(t) t(day) 10.0 9.0 22.6 22.6 15.1 15.1 150.6 55 10.0 9.0 21.9 21.9 14.6 14.6 146.2 56 10.0 9.0 20.3 20.3 13.6 13.6 135.6 57 10.0 9.0 18.7 18.7 12.5 12.5 124.6 58 10.0 9.0 17.1 17.1 11.4 11.4 113.8 59 10.0 9.0 15.9 15.9 10.6 10.6 106.2 60 10.0 9.0 14.7 14.7 9.8 9.8 98.0 61 10.0 9.0 13.5 13.5 9.0 9.0 89.8 62 10.0 9.0 12.4 12.4 8.3 8.3 82.8 63 10.0 9.0 12.0 12.0 8.0 8.0 79.8 64 10.0 9.0 11.8 11.8 7.9 7.9 78.6 65 10.0 9.0 11.7 11.7 7.8 7.8 78.0 66 10.0 9.0 12.1 12.1 8.1 8.1 80.8 67 10.0 9.0 12.0 12.0 8.0 8.0 79.8 68 10.0 9.0 12.4 12.4 8.3 8.3 82.8 69 10.0 9.0 12.1 12.1 8.0 8.0 80.4 70 10.0 9.0 12.3 12.3 8.2 8.2 81.8 71 10.0 9.0 12.4 12.4 8.2 8.2 82.4 72 10.0 9.0 12.3 12.3 8.2 8.2 82.0 73 10.0 9.0 11.6 11.6 7.8 7.8 77.6 74 10.0 9.0 11.4 11.4 7.6 7.6 76.2 75 10.0 9.0 11.7 11.7 7.8 7.8 78.2 76 10.0 9.0 11.9 11.9 7.9 7.9 79.4 77 10.0 9.0 12.0 12.0 8.0 8.0 80.2 78 10.0 9.0 12.3 12.3 8.2 8.2 81.8 79 10.0 9.0 12.0 12.0 8.0 8.0 80.2 80 10.0 9.0 10.5 10.5 7.0 7.0 70.2 81 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 170 ﺷﮑﻞ6 - 24: ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب در ﻣﺤﻞ ﺷﻤﺎره ﯾﮏ ﺷﮑﻞ 6 - 25: ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب در ﻣﺤﻞ ﺷﻤﺎره دو 0 50 100 150 200 250 300 350 400 0 15 30 45 60 75 90 Q (cms) Time (day) 0 10 20 30 40 50 60 70 80 0 15 30 45 60 75 90 Q (cms) Time (day) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 171 ﺷﮑﻞ6 - 26: ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب در ﻣﺤﻞ ﺷﻤﺎره ﯾﺎزده ﺷﮑﻞ 6 - 27: ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب در ﻣﺤﻞ ﺷﻤﺎره دوازده 0 50 100 150 200 250 0 15 30 45 60 75 90 Q (cms) Time (day) 0 20 40 60 80 100 120 140 160 0 15 30 45 60 75 90 Q (cms) Time (day) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 172 ﻓﺼﻞ ﻫﻔﺘﻢ ﺑﺮرﺳ ﯽ آﻣﺎر و اﺳﺘﻌﻼم ﯽﻌﯿﻃﺒ یﻫﺎ ﺪهﯾﭘﺪ در ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻫﻮراﻟﻌﻈ ﯿﻢ ﺷﺎﻣﻞ ﺟﻬﺖ و ﺳﺮﻋﺖ ﺑﺎد، ﺰانﯿﻣ ﯿﯿﺗﻐ ﺮات دﻣﺎ ﺰانﯿﻣ ،ﯾﯽ ﺑﺎرﻧﺪﮔ ﺰانﯿﻣ ،ﯽ ﺗﺒﺨ ﺰانﯿﻣ ﺮ،ﯿ رﺳﻮب ﺮﯾﺳﺎ و ﻣﻮارد ﻣﻮرد ﺎزﯿﻧ . ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 173 . ﻓﺼﻞ ﻫﻔﺘﻢ- ﺑﺮرﺳﯽ آﻣﺎر و اﺳﺘﻌﻼم ﭘﺪﯾﺪه ﻫﺎی ﻃﺒﯿﻌﯽ در ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺷ ﺎﻣﻞ ﺟﻬﺖ و ﺳﺮﻋﺖ ﺑﺎد، ﻣﯿﺰان ﺗﻐﯿﯿﺮات دﻣﺎﯾﯽ، ﻣﯿﺰان ﺑﺎرﻧﺪﮔﯽ، ﻣﯿﺰان ﺗﺒﺨﯿﺮ، ﻣﯿﺰان ر ﺳﻮب و ﺳﺎﯾﺮ ﻣﻮارد ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز 7 - 1 -ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﻫﺎی ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت آب و ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان اﻃﻼﻋﺎت ﭘﺎﯾﻪ در ﺑﺴﯿﺎری از ﭘﺮوژه ﻫﺎی ﻋﻤﺮاﻧﯽ ﮐﺎرﺑﺮد دارد. ﺑﻪ ﻋﺒﺎرﺗﯽ در ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت آب ﺷﻨﺎﺳﯽ، آﮔﺎﻫﯽ از وﺿﻌﯿﺖ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی اﻗﻠﯿﻤﯽ و ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ از اﻫﻤﯿﺖ ﺑﺴﺰاﯾﯽ ﺑﺮﺧﻮردار اﺳﺖ. از اﯾﻦ رو ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ و ﺗﺠﺰﯾﻪ و ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﻣﺪﯾﺮﯾﺖ ﺻﺤﯿﺢ و ﻋﻠﻤﯽ ﭘﺮوژه ﻫﺎ ﻋﻤﺮاﻧﯽ، ﻣﻨﺎﺑﻊ آب، ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ رﯾﺰی ﻫﺎی ﺻﺤﯿﺢ، ﮐﻨﺘﺮل و ﻣﻬﺎ ر ﺳﯿﻼب در ﮐﺸﻮر ﺣﺎﺋﺰ اﻫﻤﯿﺖ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻋﻮاﻣﻞ ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﯾ ﺎ ﮐﻤﯿﺖ ﻫﺎی اﻗﻠﯿﻤﯽ ﮐﻪ ﻣﺸﺨﺺ ﮐﻨﻨﺪه وﺿﻌﯿﺖ آب و ﻫﻮاﯾﯽ ﯾﮏ ﻧﺎﺣﯿﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ ﻋﺒﺎرﺗﻨﺪ از: درﺟﻪ ﺣﺮارت، رﻃﻮﺑﺖ ﻧﺴﺒﯽ، ﺳﺮﻋﺖ و ﺟﻬﺖ ﺑﺎد، ﻣﯿﺰان ﺑﺎرش، ﺗﻌﺪاد روزﻫﺎی ﯾﺨﺒﻨﺪان، ﺗﻌﺪاد ﺳﺎﻋﺎت آﻓﺘﺎﺑﯽ و ﺗﺒﺨﯿﺮ و ﺗﻌﺮق ﮐﻪ آﻣﺎر و اﻃﻼﻋﺎت آن ﻫﺎ در ﺑﺨﺶ ﻫﺎی ﻣﻨﺎﺑﻊ آب ﺳﻄﺤﯽ و زﯾﺮزﻣﯿﻨﯽ آب ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮد. ﻫﺪف از ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ در اﯾﻦ ﭘﺮوژه ﻧﯿﺰ، ﺑﺪﺳﺖ آوردن ﭘﺎره ای اﻃﻼﻋﺎت ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻫﯿﺪرﻟﻮژی ﭘﺮوژه ﺗﺪوﯾﻦ ﺿﻮاﺑﻂ ﻓﻨﯽ و ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﺑﺮای ﻃﺮاﺣﯽ، اﺟﺮا، اﯾﻤﻨﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ ، ﻟﻮﻟﻪ ﻫﺎی اﻧﺘﻘﺎل و ﺗﺄﺳﯿﺴﺎت ﻧﻔﺖ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. از اﯾﻦ رو در اﯾﻦ ﮔﺰا رش ﺳﻌﯽ ﺷﺪه اﺳﺖ ﻫﺮﯾﮏ از ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز و ﻧﺤﻮه ﺗﺠﺰﯾﻪ و ﺗﺤﻠﯿﻞ آن ﻫﺎ ﺑﺎ اراﺋﻪ ﺟﺪاول و ﻧﻤﻮدارﻫﺎ ﻻزم ﺷﺮح داده ﺷﻮد. 7 - 1 - 1 - ﻣﺸﺨﺼﺎت اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ و ﺑﺎراﻧﺴﻨﺠﯽ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ در ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺣﺎﺿﺮ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﻫﺪاف آن از ﺗﻌﺪاد 6 ،اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ )ﺗﺒﺨﯿﺮﺳﻨﺠﯽ ﺑﺎراﻧﺴﻨﺠﯽ و ﺳﯿﻨﻮﭘﺘﯿﮏ( در ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪ. اﯾﻦ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎ ﺷﺎﻣﻞ ﭘﺎی ﭘﻞ، ﻋﺒﺪاﻟﺨﺎن، ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ، ﺑﺴﺘﺎن، ﯾﺰد ﻧﻮ و اﻫﻮاز ﻋﻤﺪﺗﺎً در ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ ﮐﺮﺧﻪ ﻣﯽ ﺑ ﺎﺷﻨﺪ ﮐﻪ ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ و اﻫﺪاف آن را ﭘﻮﺷﺶ ﻣﯽ دﻫﻨﺪ. ﺑﺎرش ﻣﺸﺨﺼﺎت اﯾﺴﺘﮕﺎ ه ﻫﺎی ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ در ﺟﺪول 7 - 1 و ﻧﻘﺸﻪ آن ﻫﺎ در ﺷﮑﻞ 7 - 1 ﻣﻨﻌﮑﺲ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻃﻮل دوره آﻣﺎری ﺑﺎرش ﺑﻪ داده ﻫﺎی ﺛﺒﺖ ﺷﺪه در ﺑﯿﺶ از ﻧﯿﻢ ﻗﺮن اﺧﯿﺮ ﺑﺮ ﻣﯽ ﮔﺮدد و ﺣﺪود 54 ﺳﺎل ﻣﻨﺘﻬﯽ ﺑﻪ ﺳﺎل آﺑﯽ99 - 1398 )آﺧﺮﯾﻦ آﻣﺎر ﻣﻨﺘﺸﺮ ﺷﺪه( ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. از داده ﻫﺎی ﺑﺎرش ﭘﺎی ﭘﻞ و ﻋﺒﺪاﻟﺨﺎن ﺟﻬﺖ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪت ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 174 ﺑﺎرش ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺑﺮآورد د ﺑﯽ و ﺣﺠﻢ ﺳﯿﻼب ﺣﻮﺿﻪ ﻣﯿﺎﻧﯽ ﺣﺪ ﻓﺎﺻﻞ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﺗﺎ ﻋﺒﺪاﻟﺨﺎن اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪ. از داده ﻫﺎی ﻃ ﻮل آﻣﺎر ﺑﺎرش اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی اﻫﻮاز، ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ، ﺑﺴﺘﺎن و ﯾﺰد ﻧﻮ ﻣﯿﺰان ﺑﺎرش در ﺳﻄﺢ ﺗﺎﻻب ﺑﺮآورد ﮔﺮدﯾﺪ. ﺟﺪول 7 - 1: ﻣﺸﺨﺼﺎت اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده در ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ردﯾﻒ ﮐﺪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻧﻮع ﻃﻮل ﻋﺮض ارﺗﻔﺎع 1 21-191 ﭘﺎی ﭘﻞ ﺗﺒﺨﯿﺮ ﺳﻨﺠﯽ 48-09 32-25 90 2 21-193 ﻋﺒﺪاﻟﺨﺎن ﺗﺒﺨﯿﺮ ﺳﻨﺠﯽ 48-22 31-49 40 3 21-199 ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺗﺒﺨﯿﺮ ﺳﻨﺠﯽ 48-26 31-29 22 4 - ﺑﺴﺘﺎن ﺳﯿﻨﻮﭘﺘﯿﮏ 48-00 31-46 7.8 5 21488 ﯾﺰد ﻧﻮ ﺑﺎراﻧﺴﻨﺠﯽ 47-55 31-31 4.5 6 21-309 اﻫﻮاز ﺑﺎران ﺳﻨﺠﯽ 48-39-24 31-19-21 20 - اﻫﻮاز ﺳﯿﻨﻮﭘﺘﯿﮏ 48-40 31-20 22.5 ﺷﮑﻞ7 - 1: ﻧﻘﺸﻪ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﺑﺎراﻧﺴﻨﺠﯽ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ 7 - 1 - 2 - ﺑﺎرش ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺑﺎرﻧﺪﮔﯽ ﻣﻬﻢ ﺗﺮﯾﻦ ﭘﺎراﻣﺘﺮی اﺳﺖ ﮐﻪ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ در ﭼﺮﺧﻪ ﻫﯿﺪروﻟﻮژﯾﮑﯽ و ﺳﯿﻼب دﺧﺎﻟﺖ داﺷﺘﻪ و در ﮐﻠﯿﻪ ﻣﻄﺎﻟ ﻌﺎت ﻫﯿﺪروﻟﻮژی ﻧﻘﺶ اﺳﺎﺳﯽ و ﺗﻌﯿﯿﻦ ﮐﻨﻨﺪه دارد. ﭘﺮاﮐﻨﺶ زﻣﺎﻧﯽ رﯾﺰش ﻫﺎی ﺟﻮی ﻣﯿﺰان ﺳﻬﻢ ﺑﺎرش در ﻓﺼﻞ و ﯾﺎ ﻣﺎه ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠ ﻒ و ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 175 ﺗﻐﯿﯿﺮات آن را روﺷﻦ ﻣﯽ ﺳﺎزد. ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺑﺮرﺳﯽ و ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺗﻮزﯾﻊ ﺑﺎرﻧﺪﮔﯽ ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ و ﺳﺎﻻﻧﻪ از ﺗﻌﺪاد 6 اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ و ﺎرانﺑ - ﺳﻨﺠﯽ ا ﺳﺘﻔﺎده ﮔﺮدﯾﺪ . اﯾﻦ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎ ﺷﺎﻣﻞ ﭘﺎی ﭘﻞ، ﻋﺒﺪاﻟﺨﺎن، ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ، ﺑﺴﺘﺎن، ﯾﺰد ﻧﻮ و اﻫﻮاز ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ ﮐﻪ ﺗﺎﻻب را اﺣﺎﻃ ﻪ ﮐﺮده اﻧﺪ. ﻃﻮل دوره آﻣﺎری ﺑﺎرش 54 ﺳﺎﻟﻪ ﻃﯽ99 - 1345 .)آﺧﺮﯾﻦ آﻣﺎر ﻣﻨﺘﺸﺮ ﺷﺪه( اﺳﺖ • ﺟﺪول 7 - 2 ﺗﺎ ﺟﺪول7 - 4 داده ﻫﺎی ﺑﺎرش ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ و ﺳﺎﻻﻧﻪ ﻣﺸﺎ ﻫﺪاﺗﯽ ﺧﺎم ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺑﺮای ﺑﺨﺸﯽ از اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎ ی ﺑﺎراﻧﺴﻨﺠﯽ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺷﺎﻣﻞ اﻫﻮاز، ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ، ﯾﺰد ﻧﻮ و ﮔﺴﺘﺮه ﺗﺎﻻب را ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﻨﺪ ﮔﺴﺘﺮه ﺗﺎﻻب ﺑﻪ ﺻﻮرت وزﻧﯽ از ﺳﺎﯾﺮ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎ ﺑﺮآورد ﮔﺮدﯾﺪ. • در اداﻣﻪ ﮐﺎر داده ﻫﺎی ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ ﺑﺎرش اراﯾﻪ ﺷﺪه در ﺟﺪاول ﻓﻮق اﻟﺬﮐﺮ و د اده ﻫﺎی ﺳﺎﯾﺮ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻧﺮم اﻓﺰار آﻣﺎری SPSS ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺷﺪ. در ﺟﺪول 7 - 5 ﺗﺎ ﺟﺪول7 - 11 ﻣﻘﺎدﯾﺮ و ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺑﺎرش ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ ، ﻓﺼﻠﯽ و ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه ﺳﺎﯾﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی آﻣﺎری ) ﻣﺘﻮﺳﻂ، ﺣﺪاﮐﺜﺮ، ﺣﺪاﻗﻞ، اﻧﺤﺮاف ﻣﻌﯿﺎر و ﺿﺮﯾﺐ ﺗﻐﯿﯿﺮات( در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ و ﮔﺴﺘﺮه ﺗﺎﻻب ﻣﻨﻌﮑﺲ ﺷﺪه اﺳﺖ. در • ﺷﮑﻞ 7 - 2 ﺗﺎ ﺷﮑﻞ 7 - 7 اﻟﮕﻮی زﻣﺎﻧﯽ و ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﺑﺎرش ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎ ه ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ و ﮔﺴﺘﺮه ﺗﺎﻻب ﻣﻨﻌﮑﺲ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻫﻤﺎﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ در ﺟﺪاول ﻓﻮق اﻟﺬﮐﺮ ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد ﺑﺎرش ﺳﺎﻻﻧﻪ از 220 ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﺑﺎراﻧﺴﻨﺠﯽ ﺣ ﻤﯿﺪﯾﻪ ﺗﺎ 185 ﻣﯿﻠﯽ در ﺑﺴﺘﺎن ﻣﺘﻐﯿﯿﺮ اﺳﺖ. ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ ü ﻣﯿﺰان ﺑﺎرش ﺳﺎﻻﻧﻪ ﮔﺴﺘﺮه ﺗﺎﻻب ﺑﺮاﺑﺮ 201 ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. داﻣﻨﻪ ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﺎرش در ﺳﻄﺢ ﺗﺎﻻب ﺑﯿﻦ ﺣﺪاﻗﻞ 60 ﺗﺎ ﺣﺪاﮐﺜﺮ423 ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ در ﻧﻮﺳﺎن اﺳﺖ. اﻧﺤﺮاف ﻣﻌﯿﺎر ﺑﺎرش ﺳﺎﻻﻧﻪ 79 ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ و ﺿﺮﯾﺐ ﺗﻐ ﯿﯿﺮات ﺑﺎرش ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﺎﻻ و ﺣﺪود 39 درﺻﺪ اﺳﺖ. در ﻣﻘﯿﺎس ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ ﺑﻄﻮر ﻣﺘﻮﺳﻂ آذر و دی ﻣﺎه ﺑﯿﺸﺘﺮﯾﻦ ﺑﺎرش را دارد )ﺑﺎ ﻣﺘﻮﺳﻂ43 ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ و ﺣﺪود 21 درﺻﺪ ﺑﺎرش ﮐﻞ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺳﺎﻻﻧﻪ(. اﻣﺎ ﺑﺎرش ﻫﺎی ﺣﺪاﮐﺜﺮ در ﻫﺮ ﺳﻪ ﻣﺎﻫﻪ آذر، دی و ﺑﻬﻤﻦ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﺷﺪه اﺳﺖ. از ﻣﯿﺎن ﻓﺼﻞ ﻫﺎی ﺳﺎل زﻣﺴﺘﺎن ﺑﺎ ﻣﺘﻮﺳﻂ 98 ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ ﭘﺮ ﺑﺎران ﺗﺮﯾﻦ ﻓﺼﻞ ﺳﺎل ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 176 ﺟﺪول7 - 2: داده ﻫﺎی ﺑﺎرش ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ و ﺳﺎﻻﻧﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﺑﺎراﻧﺴﻨﺠﯽ اﻫﻮاز ) ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﺳﺎل آﺑﯽ 127.0 0.0 0.0 0.0 0.0 7.5 11.0 9.5 56.0 20.0 1.5 5.5 16.0 1345-46 243.8 0.0 0.0 0.0 0.0 15.2 27.3 43.0 31.3 1.0 84.0 39.5 2.5 1346-47 333.3 1.0 0.0 0.0 0.0 22.0 53.2 14.9 35.3 136.0 33.9 37.0 0.0 1347-48 310.0 0.0 0.0 0.0 0.0 6.2 0.0 21.2 37.4 110.5 23.0 111.7 0.0 1348-49 160.2 0.0 0.0 0.0 0.0 2.0 42.5 2.2 73.0 2.5 38.0 0.0 0.0 1349-50 279.3 0.0 0.0 0.0 0.0 21.5 40.9 49.8 38.7 75.0 10.4 43.0 0.0 1350-51 153.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 7.7 3.7 25.2 2.7 109.5 4.5 0.0 1351-52 212.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 35.8 11.2 80.0 84.5 1.0 0.0 0.0 1352-53 315.0 0.0 0.0 0.0 0.1 57.9 6.9 12.0 74.2 76.2 80.2 7.5 0.0 1353-54 315.3 0.0 0.0 0.0 0.0 17.6 30.4 52.4 57.3 81.5 74.1 2.0 0.0 1354-55 197.0 0.0 0.0 0.0 2.5 0.5 23.1 0.5 38.5 94.7 22.7 14.5 0.0 1355-56 223.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 28.2 8.2 46.6 90.7 49.6 0.5 1356-57 245.0 0.0 0.0 0.0 0.0 15.0 2.5 16.2 1.1 56.8 91.2 61.7 0.5 1357-58 397.3 0.0 0.0 0.0 0.0 3.6 16.2 44.5 145.3 43.7 78.5 65.0 0.5 1358-59 176.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 4.0 9.7 37.7 80.9 41.7 2.0 0.0 1359-60 205.7 0.0 0.0 0.0 1.0 7.2 10.0 38.4 67.6 51.2 14.8 10.8 4.7 1360-61 314.0 0.0 0.0 0.0 0.0 24.1 8.3 31.0 21.2 69.3 43.7 109.0 7.4 1361-62 168.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 93.3 11.0 4.0 32.0 28.4 0.0 0.0 1362-63 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 177 اداﻣﻪ ﺟﺪول7 - 2: داده ﻫﺎی ﺑﺎرش ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ و ﺳﺎﻻﻧﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﺑﺎراﻧﺴﻨﺠﯽ اﻫﻮاز ) ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﺳﺎل آﺑﯽ 181.4 3.5 0.0 0.0 0.0 6.5 6.3 2.5 7.5 47.5 7.3 100.0 0.3 1363-64 263.8 0.0 0.0 0.0 0.0 5.2 74.7 64.4 38.2 10.8 30.5 40.0 0.0 1364-65 230.5 0.0 2.5 0.0 0.0 0.0 19.5 43.0 8.5 12.0 129.0 16.0 0.0 1365-66 250.7 0.0 0.0 0.0 0.0 9.7 6.2 33.0 35.2 90.8 28.9 45.4 1.5 1366-67 104.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.5 3.1 30.1 16.1 27.5 18.8 8.1 1367-68 163.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.8 1.9 19.8 18.0 9.6 83.5 28.7 1.0 1368-69 223.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 18.5 92.9 7.0 70.0 35.0 0.5 0.0 1369-70 300.2 0.0 0.0 0.0 1.5 26.7 18.0 67.1 28.2 44.0 73.1 0.0 41.6 1370-71 362.7 0.0 0.0 0.0 0.0 69.5 23.8 20.5 32.0 63.2 127.8 25.9 0.0 1371-72 131.9 0.0 0.0 0.0 0.0 2.4 11.1 65.0 7.0 10.0 9.5 26.9 0.0 1372-73 223.4 0.0 0.0 0.0 0.0 6.1 3.4 44.0 8.5 30.0 60.4 60.0 11.0 1373-74 284.9 0.0 0.0 0.5 0.0 6.5 75.4 56.6 56.7 68.2 21.0 0.0 0.0 1374-75 190.3 0.0 0.0 0.0 3.0 3.9 89.3 51.5 7.0 15.0 18.4 0.0 2.2 1375-76 439.6 0.0 0.0 0.0 0.0 6.5 4.5 10.0 38.4 91.4 109.3 179.0 0.5 1376-77 172.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 72.6 58.8 32.8 0.0 8.5 0.0 1377-78 141.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 8.8 1.8 34.2 39.8 44.1 12.4 0.0 1378-79 235.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 8.5 12.9 62.8 16.7 115.0 13.7 6.3 1379-80 284.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 70.2 16.5 17.6 30.9 143.8 5.1 0.0 1380-81 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 178 اداﻣﻪ ﺟﺪول7 - 2: داده ﻫﺎی ﺑﺎرش ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ و ﺳﺎﻻﻧﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﺑﺎراﻧﺴﻨﺠﯽ اﻫﻮاز ) ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﺳﺎل آﺑﯽ 158.5 0.0 0.0 0.0 0.0 1.5 22.5 5.5 41.5 12.5 64.5 10.5 0.0 1381-82 253.0 0.0 0.0 0.0 0.0 4.5 9.0 0.0 16.0 112.5 111.0 0.0 0.0 1382-83 210.5 0.0 0.0 0.0 0.0 3.0 0.0 40.0 38.5 47.9 67.3 13.8 0.0 1383-84 167.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 95.1 36.2 28.9 6.8 0.0 1384-85 185.7 0.0 0.0 0.0 0.0 2.8 52.3 10.0 11.0 21.0 64.5 24.1 0.0 1385-86 97.0 2.5 0.0 0.0 0.0 0.0 3.2 4.3 21.1 29.8 36.1 0.0 0.0 1386-87 52.2 0.0 0.0 0.0 0.0 1.5 9.5 4.0 11.5 0.0 8.0 17.7 0.0 1387-88 240.4 0.0 0.0 0.0 0.0 7.0 18.0 2.0 13.5 37.5 135.0 27.4 0.0 1388-89 141.0 0.0 0.0 0.0 0.0 4.5 2.0 14.5 68.5 15.5 20.0 16.0 0.0 1389-90 75.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.5 22.0 28.5 4.5 0.0 18.5 0.0 1390-91 247.1 0.0 0.0 0.0 0.0 35.4 2.6 1.0 39.7 39.7 81.7 47.0 0.0 1391-92 215.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 33.8 30.5 7.0 75.7 12.5 56.4 0.0 1392-93 123.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 30.3 24.8 10.0 3.4 33.9 13.3 7.5 1393-94 247.4 0.0 0.0 0.0 0.0 1.0 27.7 48.4 3.9 79.1 35.6 51.7 0.0 1394-95 96.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 16.5 24.5 6.8 20.3 27.9 0.0 0.0 1395-96 96.7 0.0 0.0 0.0 0.0 15.2 22.1 41.6 7.2 0.0 9.6 1.0 0.0 1396-97 297.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 44.2 12.0 42.8 0.0 89.8 70.4 38.2 1397-98 269.4 0.0 0.0 0.0 0.0 3.0 13.2 35.2 21.0 3.8 118.7 74.5 0.0 1398-99 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 179 ﺟﺪول7 - 3: داده ﻫﺎی ﺑﺎرش ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ و ﺳﺎﻻﻧﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﺑﺎراﻧﺴﻨﺠﯽ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ) ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﺳﺎل آﺑﯽ 123.0 0.0 0.0 0.0 0.0 44.0 0.0 5.0 39.0 9.0 3.0 0.0 23.0 1345-46 191.0 0.0 0.0 0.0 0.0 28.5 24.7 13.1 36.7 12.7 22.5 50.2 2.6 1346-47 363.0 0.0 0.0 0.0 0.0 22.0 97.0 28.0 43.0 109.0 53.0 11.0 0.0 1347-48 136.0 0.0 0.0 0.0 0.0 6.0 0.0 19.0 14.0 66.0 16.0 15.0 0.0 1348-49 164.0 0.0 0.0 0.0 0.0 4.0 36.0 7.0 65.0 6.0 46.0 0.0 0.0 1349-50 295.0 0.0 0.0 0.0 0.0 14.0 58.0 42.0 40.0 68.0 13.0 60.0 0.0 1350-51 120.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3.0 6.0 29.0 2.0 76.0 4.0 0.0 1351-52 214.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 40.5 11.8 94.0 65.3 2.9 0.0 0.0 1352-53 286.6 0.0 0.0 0.0 0.0 38.0 2.0 22.0 67.0 64.1 80.5 13.0 0.0 1353-54 337.5 0.0 0.0 0.0 0.0 11.0 49.0 56.5 61.0 95.0 64.0 1.0 0.0 1354-55 265.2 0.0 0.0 0.0 32.0 0.0 46.5 2.0 40.5 117.5 8.7 18.0 0.0 1355-56 202.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3.0 0.0 30.5 25.0 47.5 57.0 36.0 3.0 1356-57 235.0 0.0 0.0 0.0 3.0 2.0 14.0 2.0 71.0 68.0 74.0 1.0 0.0 1357-58 405.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 17.0 105.0 128.0 44.0 62.0 49.0 0.0 1358-59 188.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 16.0 10.5 38.5 75.5 46.0 2.0 0.0 1359-60 262.5 0.0 0.0 0.0 6.0 13.0 13.0 47.0 70.0 64.0 24.0 20.5 5.0 1360-61 308.0 0.0 0.0 0.0 0.0 16.0 20.0 38.0 31.0 51.0 44.0 93.0 15.0 1361-62 124.0 0.0 0.0 0.0 0.0 4.0 65.0 13.0 0.0 26.0 16.0 0.0 0.0 1362-63 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 180 اداﻣﻪ ﺟﺪول7 - 3: داده ﻫﺎی ﺑﺎرش ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ و ﺳﺎﻻﻧﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﺑﺎراﻧﺴﻨﺠﯽ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ) ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﺳﺎل آﺑﯽ 220.0 0.0 0.0 0.0 0.0 10.0 6.0 2.0 41.0 50.0 4.0 97.0 10.0 1363-64 253.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 56.0 72.0 58.0 10.0 32.0 25.0 0.0 1364-65 256.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 16.0 44.0 11.0 10.0 141.0 34.0 0.0 1365-66 328.0 0.0 0.0 0.0 0.0 82.0 8.0 42.0 20.0 84.0 28.0 59.0 5.0 1366-67 146.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2.0 63.0 23.0 28.0 30.5 0.0 0.0 1367-68 282.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 36.0 11.0 30.0 38.0 131.0 36.5 0.0 1368-69 290.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 30.0 107.0 9.0 100.0 44.0 0.0 0.0 1369-70 289.0 0.0 0.0 0.0 0.0 9.0 24.0 83.0 30.0 41.0 54.0 0.0 48.0 1370-71 462.5 0.0 0.0 0.0 0.0 161.5 31.0 27.0 35.0 56.0 116.0 36.0 0.0 1371-72 101.5 0.0 0.0 0.0 0.0 4.5 12.0 18.5 18.0 22.0 16.5 10.0 0.0 1372-73 239.5 0.0 0.0 0.0 0.0 4.0 2.5 17.5 14.0 41.0 78.5 74.0 8.0 1373-74 269.5 0.0 0.0 0.0 0.0 6.5 70.0 37.5 49.0 99.5 7.0 0.0 0.0 1374-75 170.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.5 63.0 37.5 9.0 27.0 18.0 0.0 15.0 1375-76 328.5 0.0 0.0 0.0 0.0 12.0 12.5 11.5 29.0 82.5 106.0 70.5 4.5 1376-77 166.5 0.0 0.0 0.0 0.0 1.0 2.5 50.5 44.5 58.5 1.0 8.0 0.5 1377-78 121.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2.5 0.5 28.0 51.0 34.5 4.5 0.0 1378-79 228.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.5 4.0 13.0 50.5 25.0 127.5 6.0 0.5 1379-80 227.5 0.0 0.0 0.0 0.0 1.0 35.0 22.5 22.5 20.5 123.0 3.0 0.0 1380-81 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 181 اداﻣﻪ ﺟﺪو ل7 - 3: داده ﻫﺎی ﺑﺎرش ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ و ﺳﺎﻻﻧﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﺑﺎراﻧﺴﻨﺠﯽ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ) ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﺳﺎل آﺑﯽ 120.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.5 19.0 4.0 28.5 24.5 30.5 13.0 0.0 1381-82 205.0 0.0 0.0 0.0 0.0 6.5 8.5 6.0 20.5 117.0 46.5 0.0 0.0 1382-83 217.5 0.0 0.0 0.0 0.0 9.0 3.0 51.0 38.0 30.0 78.0 8.5 0.0 1383-84 242.5 0.0 0.0 0.0 0.0 7.0 10.5 2.0 148.5 54.0 8.0 12.5 0.0 1384-85 233.5 0.0 0.0 0.0 2.0 5.0 40.5 3.0 23.0 20.5 106.0 33.5 0.0 1385-86 106.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 5.0 4.0 21.0 27.0 49.5 0.0 0.0 1386-87 87.5 0.0 0.0 0.0 8.0 3.5 21.5 5.5 15.5 0.0 17.5 16.0 0.0 1387-88 332.0 0.0 0.0 0.0 0.0 26.0 42.0 3.0 18.5 40.5 163.0 39.0 0.0 1388-89 134.5 0.0 0.0 0.0 0.0 13.0 3.5 32.5 47.5 24.0 9.0 5.0 0.0 1389-90 143.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 19.1 48.3 17.7 2.8 0.0 55.2 0.0 1390-91 220.6 0.0 0.0 0.0 0.0 41.0 6.5 6.0 34.0 37.0 55.5 40.6 0.0 1391-92 253.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 29.5 43.0 6.5 74.5 46.0 54.0 0.0 1392-93 130.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 30.0 24.0 19.0 9.0 22.0 14.0 12.5 1393-94 206.7 0.0 0.0 0.0 0.0 6.5 22.0 27.5 1.0 53.5 30.2 65.5 0.5 1394-95 66.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2.0 9.5 12.5 3.5 19.5 19.0 0.0 0.0 1395-96 92.3 0.0 0.0 0.0 0.0 27.0 15.5 34.5 6.3 5.0 3.0 1.0 0.0 1396-97 315.5 0 0 0 0 0 47.2 16.8 34.5 30 105 64 18 1397-98 199 0 0 0 0 2 6.5 42.5 19.5 5 77 46.5 0 1398-99 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 182 ﺟﺪول7 - 4: داده ﻫﺎی ﺑﺎرش ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ و ﺳﺎﻻﻧﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﺑﺎراﻧﺴﻨﺠﯽ ﯾﺰد ﻧﻮ ) ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﺳﺎل آﺑﯽ 58.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3.0 18.5 21.1 2.5 3.2 9.7 1345-46 30.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 5.2 0.2 1.9 1.2 22.1 0.0 1346-47 290.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.1 36.0 5.0 12.0 166.1 67.4 3.5 0.0 1347-48 173.9 0.0 0.0 0.0 0.0 1.9 0.0 6.3 2.7 148.8 6.6 7.6 0.0 1348-49 202.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 83.8 0.0 39.8 8.7 54.2 16.2 0.0 1349-50 179.6 0.0 0.0 0.0 0.0 16.9 6.2 50.9 28.8 58.0 17.9 0.9 0.0 1350-51 129.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 10.7 18.8 7.1 65.2 28.1 0.0 1351-52 131.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 11.9 9.3 53.2 43.5 2.0 11.1 0.0 1352-53 209.5 0.0 0.0 0.0 0.0 6.1 0.5 10.3 33.5 86.0 66.5 6.6 0.0 1353-54 258.1 0.0 0.0 0.0 0.0 1.1 22.8 60.9 45.0 78.0 48.0 2.3 0.0 1354-55 292.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 85.8 1.5 27.0 130.3 7.7 39.7 0.0 1355-56 245.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.2 54.1 17.1 91.8 79.8 2.1 0.7 1356-57 167.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.2 0.1 3.7 52.0 62.8 44.3 4.0 0.0 1357-58 156.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.2 8.1 53.2 38.5 45.7 10.1 0.0 1358-59 95.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 17.2 2.6 1.2 63.0 1.2 10.4 0.0 1359-60 107.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.1 7.7 18.4 51.6 19.8 7.1 0.3 2.7 1360-61 275.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.8 12.2 25.7 16.3 161.1 50.9 0.6 7.7 1361-62 242.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.2 184.0 27.1 5.6 11.9 3.2 10.4 0.0 1362-63 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 183 اداﻣﻪ ﺟﺪول7 - 4: داده ﻫﺎی ﺑﺎرش ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ و ﺳﺎﻻﻧﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﺑﺎراﻧﺴﻨﺠﯽ ﯾﺰد ﻧﻮ ) ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﺳﺎل آﺑﯽ 130.5 0.0 0.0 0.0 0.0 31.6 1.9 1.2 37.7 39.0 10.2 3.0 5.9 1363-64 138.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.2 4.7 58.4 34.2 5.7 33.3 2.4 0.0 1364-65 125.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.4 0.1 32.4 6.9 3.5 66.3 14.4 0.0 1365-66 313.0 0.0 0.0 0.0 0.0 36.0 0.7 32.8 7.4 207.7 26.3 0.5 1.6 1366-67 134.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.1 0.0 50.2 15.1 27.4 34.7 6.5 0.0 1367-68 173.2 0.0 0.0 0.0 0.0 2.5 1.7 34.3 32.1 2.8 41.9 57.9 0.0 1368-69 246.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0.6 4.7 79.7 9.9 53.0 2.8 96.1 0.0 1369-70 372.6 0.0 0.0 0.0 0.0 41.4 3.2 223.4 16.8 41.7 30.5 1.2 14.4 1370-71 213.8 0.0 0.0 0.0 0.0 16.0 0.0 27.6 31.5 40.0 73.7 25.0 0.0 1371-72 377.5 0.0 0.0 0.0 0.0 73.0 1.1 208.3 24.7 20.0 6.2 44.2 0.0 1372-73 99.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.6 0.0 12.6 21.8 12.7 41.2 5.4 5.0 1373-74 464.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.2 137.2 27.7 73.2 200.9 5.5 19.3 0.0 1374-75 81.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.7 24.2 6.9 10.0 19.3 7.3 5.2 8.1 1375-76 303.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.1 1.8 7.6 22.4 174.8 76.7 18.3 1.9 1376-77 143.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 67.8 27.8 43.9 4.2 0.0 0.1 1377-78 138.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 14.1 0.0 23.0 45.1 51.8 4.3 0.0 1378-79 216.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.6 13.1 41.3 48.0 105.7 7.2 0.1 1379-80 189.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 38.0 18.2 19.0 19.6 94.4 0.0 0.0 1380-81 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 184 اداﻣﻪ ﺟﺪول7 - 4: داده ﻫﺎی ﺑﺎرش ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ و ﺳﺎﻻﻧﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﺑﺎراﻧﺴﻨﺠﯽ ﯾﺰد ﻧﻮ ) ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﺳﺎل آﺑﯽ 95.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 27.8 0.0 20.7 7.0 36.4 3.4 0.0 1381-82 245.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 13.1 114.9 35.9 81.9 0.0 1382-83 410.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 55.7 0.0 233.0 92.6 28.8 0.0 1383-84 191.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 20.6 0.0 124.7 29.9 5.8 10.6 0.0 1384-85 191.5 0.0 0.0 0.0 0.0 9.9 72.5 9.4 37.2 30.2 17.9 14.4 0.0 1385-86 73.2 3.4 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.2 17.9 28.4 22.3 0.0 0.0 1386-87 60.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 14.9 4.5 11.9 0.0 24.4 5.2 0.0 1387-88 111.7 0.0 0.0 0.0 0.0 11.0 13.0 0.0 12.0 29.0 32.4 14.3 0.0 1388-89 111.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 6.5 17.0 49.0 26.0 1.0 12.0 0.0 1389-90 90.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.5 24.0 16.5 1.0 0.0 48.0 0.0 1390-91 370.5 0.0 0.0 0.0 0.0 225.0 0.0 1.5 22.5 37.0 34.5 50.0 0.0 1391-92 252.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 29.0 52.0 10.0 55.0 22.0 84.0 0.0 1392-93 130.0 0.0 0.0 0.0 0.0 8.0 0.0 7.0 18.0 5.0 78.0 7.0 7.0 1393-94 154.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 31.0 17.0 0.0 27.0 40.0 39.0 0.0 1394-95 54.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 3.0 17.0 0.0 4.0 30.0 0.0 0.0 1395-96 104.0 0.0 0.0 0.0 0.0 9.0 32.0 54.0 4.0 0.0 2.0 3.0 0.0 1396-97 306.5 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 37.0 6.0 33.0 32.5 80.0 94.0 24.0 1397-98 132.0 0.0 0.0 0.0 0.0 4.0 4.0 18.0 38.0 0.5 39.5 28.0 0.0 1398-99 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 185 ﺟﺪول7 - 5: داده ﻫﺎی ﺑﺎرش ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ و ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﺮآورد ﺷﺪه در ﺳﻄﺢ ﺗﺎﻻب ﻫﻮر اﻟﻌﻈﯿﻢ ) ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﺳﺎل آﺑﯽ 112.4 0.0 0.0 0.0 0.0 40.2 0.0 4.6 35.6 8.2 2.7 0.0 21.0 1345-46 174.5 0.0 0.0 0.0 0.0 26.0 22.6 12.0 33.5 11.6 20.5 45.8 2.4 1346-47 331.7 0.0 0.0 0.0 0.0 20.1 88.6 25.6 39.3 99.6 48.4 10.1 0.0 1347-48 124.3 0.0 0.0 0.0 0.0 5.5 0.0 17.4 12.8 60.3 14.6 13.7 0.0 1348-49 149.8 0.0 0.0 0.0 0.0 3.7 32.9 6.4 59.4 5.5 42.0 0.0 0.0 1349-50 269.5 0.0 0.0 0.0 0.0 12.8 53.0 38.4 36.5 62.1 11.9 54.8 0.0 1350-51 109.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2.7 5.5 26.5 1.8 69.4 3.7 0.0 1351-52 196.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 37.0 10.8 85.9 59.7 2.6 0.0 0.0 1352-53 261.8 0.0 0.0 0.0 0.0 34.7 1.8 20.1 61.2 58.6 73.5 11.9 0.0 1353-54 308.4 0.0 0.0 0.0 0.0 10.1 44.8 51.6 55.7 86.8 58.5 0.9 0.0 1354-55 242.3 0.0 0.0 0.0 29.2 0.0 42.5 1.8 37.0 107.4 7.9 16.4 0.0 1355-56 184.6 0.0 0.0 0.0 0.0 2.7 0.0 27.9 22.8 43.4 52.1 32.9 2.7 1356-57 214.7 0.0 0.0 0.0 2.7 1.8 12.8 1.8 64.9 62.1 67.6 0.9 0.0 1357-58 370.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 15.5 95.9 116.9 40.2 56.6 44.8 0.0 1358-59 172.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 14.6 9.6 35.2 69.0 42.0 1.8 0.0 1359-60 239.8 0.0 0.0 0.0 5.5 11.9 11.9 42.9 64.0 58.5 21.9 18.7 4.6 1360-61 281.4 0.0 0.0 0.0 0.0 14.6 18.3 34.7 28.3 46.6 40.2 85.0 13.7 1361-62 113.3 0.0 0.0 0.0 0.0 3.7 59.4 11.9 0.0 23.8 14.6 0.0 0.0 1362-63 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 186 اداﻣﻪ ﺟﺪول7 - 5: داده ﻫﺎی ﺑﺎرش ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ و ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﺮآورد ﺷﺪه در ﺳﻄﺢ ﺗﺎﻻب ﻫﻮر اﻟﻌﻈﯿﻢ ) ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﺳﺎل آﺑﯽ 201.0 0.0 0.0 0.0 0.0 9.1 5.5 1.8 37.5 45.7 3.7 88.6 9.1 1363-64 231.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 51.2 65.8 53.0 9.1 29.2 22.8 0.0 1364-65 233.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 14.6 40.2 10.1 9.1 128.8 31.1 0.0 1365-66 299.7 0.0 0.0 0.0 0.0 74.9 7.3 38.4 18.3 76.7 25.6 53.9 4.6 1366-67 133.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.8 57.6 21.0 25.6 27.9 0.0 0.0 1367-68 258.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 32.9 10.1 27.4 34.7 119.7 33.3 0.0 1368-69 265.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 27.4 97.8 8.2 91.4 40.2 0.0 0.0 1369-70 264.0 0.0 0.0 0.0 0.0 8.2 21.9 75.8 27.4 37.5 49.3 0.0 43.9 1370-71 422.6 0.0 0.0 0.0 0.0 147.6 28.3 24.7 32.0 51.2 106.0 32.9 0.0 1371-72 92.7 0.0 0.0 0.0 0.0 4.1 11.0 16.9 16.4 20.1 15.1 9.1 0.0 1372-73 218.8 0.0 0.0 0.0 0.0 3.7 2.3 16.0 12.8 37.5 71.7 67.6 7.3 1373-74 246.2 0.0 0.0 0.0 0.0 5.9 64.0 34.3 44.8 90.9 6.4 0.0 0.0 1374-75 155.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.5 57.6 34.3 8.2 24.7 16.4 0.0 13.7 1375-76 300.1 0.0 0.0 0.0 0.0 11.0 11.4 10.5 26.5 75.4 96.8 64.4 4.1 1376-77 152.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.9 2.3 46.1 40.7 53.4 0.9 7.3 0.5 1377-78 110.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2.3 0.5 25.6 46.6 31.5 4.1 0.0 1378-79 208.3 0.0 0.0 0.0 0.0 1.4 3.7 11.9 46.1 22.8 116.5 5.5 0.5 1379-80 207.9 0.0 0.0 0.0 0.0 0.9 32.0 20.6 20.6 18.7 112.4 2.7 0.0 1380-81 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 187 اداﻣﻪ ﺟﺪول7 - 5: داده ﻫﺎی ﺑﺎرش ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ و ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﺮآورد ﺷﺪه در ﺳﻄﺢ ﺗﺎﻻب ﻫﻮر اﻟﻌﻈﯿﻢ ) ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﺳﺎل آﺑﯽ 109.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.5 17.4 3.7 26.0 22.4 27.9 11.9 0.0 1381-82 187.3 0.0 0.0 0.0 0.0 5.9 7.8 5.5 18.7 106.9 42.5 0.0 0.0 1382-83 198.7 0.0 0.0 0.0 0.0 8.2 2.7 46.6 34.7 27.4 71.3 7.8 0.0 1383-84 221.6 0.0 0.0 0.0 0.0 6.4 9.6 1.8 135.7 49.3 7.3 11.4 0.0 1384-85 213.3 0.0 0.0 0.0 1.8 4.6 37.0 2.7 21.0 18.7 96.8 30.6 0.0 1385-86 97.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 4.6 3.7 19.2 24.7 45.2 0.0 0.0 1386-87 79.9 0.0 0.0 0.0 7.3 3.2 19.6 5.0 14.2 0.0 16.0 14.6 0.0 1387-88 303.3 0.0 0.0 0.0 0.0 23.8 38.4 2.7 16.9 37.0 148.9 35.6 0.0 1388-89 122.9 0.0 0.0 0.0 0.0 11.9 3.2 29.7 43.4 21.9 8.2 4.6 0.0 1389-90 130.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 17.5 44.1 16.2 2.6 0.0 50.4 0.0 1390-91 201.5 0.0 0.0 0.0 0.0 37.5 5.9 5.5 31.1 33.8 50.7 37.1 0.0 1391-92 231.6 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 27.0 39.3 5.9 68.1 42.0 49.3 0.0 1392-93 119.2 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 27.4 21.9 17.4 8.2 20.1 12.8 11.4 1393-94 188.8 0.0 0.0 0.0 0.0 5.9 20.1 25.1 0.9 48.9 27.6 59.8 0.5 1394-95 60.3 0.0 0.0 0.0 0.0 1.8 8.7 11.4 3.2 17.8 17.4 0.0 0.0 1395-96 84.3 0.0 0.0 0.0 0.0 24.7 14.2 31.5 5.8 4.6 2.7 0.9 0.0 1396-97 288.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 43.1 15.3 31.5 27.4 95.9 58.5 16.4 1397-98 181.8 0.0 0.0 0.0 0.0 1.8 5.9 38.8 17.8 4.6 70.4 42.5 0.0 1398-99 ﺟﺪول7 - 6: ﺑﺎرش ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ، ﻓﺼﻠﯽ و ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه ﺳﺎﯾﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی آﻣﺎری اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ اﻫﻮاز ) ﻣﯿﻠﯽ ﺘﺮ(ﻣ ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی آﻣﺎری 217 0 0 0 0 8 22 26 34 43 53 30 3 ﻣﺘﻮﺳﻂ 440 4 3 1 3 70 93 93 145 136 144 179 42 ﺣﺪاﮐﺜﺮ 52 0 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 ﺣﺪاﻗﻞ 82 1 0 0 1 14 24 22 28 34 41 36 8 اﻧﺤﺮاف ﻣﻌﯿﺎر 38 - - - - 175 110 87 82 81 77 120 288 ﺿﺮﯾﺐ ﺗﻐﯿﯿﺮات --- 0.2 30 102 86 ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻓﺼﻠﯽ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 188 ﺟﺪول7 - 7: ﺑﺎرش ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ، ﻓﺼﻠﯽ و ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه ﺳﺎﯾﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی آﻣﺎری اﯾﺴﺘﮕﺎه ﺑﺎراﻧﺴﻨﺠﯽ ﻋﺒﺪاﻟﺨﺎن ) ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی آﻣﺎری 223 0 0 0 0 11 31 30 37 44 45 23 2 ﻣﺘﻮﺳﻂ 434 10 0 1 6 126 161 95 149 204 138 137 30 ﺣﺪاﮐﺜﺮ 81 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 ﺣﺪاﻗﻞ 85 1 0 0 1 21 36 26 32 36 41 28 5 اﻧﺤﺮاف ﻣﻌﯿﺎر 38 - - - - 180 115 88 88 82 91 122 268 ﺿﺮﯾﺐ ﺗﻐﯿﯿﺮات --- 0.2 43 110 70 ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻓﺼﻠﯽ ﺟﺪول7 - 8: ﺑﺎرش ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ، ﻓﺼﻠﯽ و ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه ﺳﺎﯾﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی آﻣﺎری اﯾﺴﺘﮕﺎه ﺑﺎراﻧﺴﻨﺠﯽ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ) ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی آﻣﺎری 220 0 0 0 1 12 23 27 36 45 49 24 3 ﻣﺘﻮﺳﻂ 463 0 0 0 32 162 97 107 149 118 163 97 48 ﺣﺪاﮐﺜﺮ 66 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 ﺣﺪاﻗﻞ 86 0 0 0 5 25 22 25 28 32 41 27 8 اﻧﺤﺮاف ﻣﻌﯿﺎر 39 - - - - 212 93 92 80 71 84 111 255 ﺿﺮﯾﺐ ﺗﻐﯿﯿﺮات --- 0.0 36 108 77 ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻓﺼﻠﯽ ﺟﺪول7 - 9: ﺑﺎرش ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ، ﻓﺼﻠﯽ و ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه ﺳﺎﯾﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی آﻣﺎری اﯾﺴﺘﮕﺎه ﺑﺎراﻧﺴﻨﺠﯽ ﯾﺰد ﻧﻮ ﻠﯽﻣﯿ ) ﻣﺘﺮ( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی آﻣﺎری 189 0 0 0 0 9 18 28 25 53 35 19 2 ﻣﺘﻮﺳﻂ 464 3 0 0 0 225 184 223 125 233 106 96 24 ﺣﺪاﮐﺜﺮ 31 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 ﺣﺪاﻗﻞ 99 0 0 0 0 33 35 43 22 59 29 25 4 اﻧﺤﺮاف ﻣﻌﯿﺎر 52 - - - - 353 189 155 85 112 83 131 261 ﺿﺮﯾﺐ ﺗﻐﯿﯿﺮات --- 0.1 28 106 55 ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻓﺼﻠﯽ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 189 ﺟﺪول7 - 10: ﺑﺎرش ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ، ﻓﺼﻠﯽ و ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه ﺳﺎﯾﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی آﻣﺎری اﯾﺴﺘﮕﺎه ﺑﺎراﻧﺴﻨﺠﯽ ﺑﺴﺘﺎن ) ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی آﻣﺎری 185 0 0 0 0 2 17 24 31 45 38 18 8 ﻣﺘﻮﺳﻂ 397 0 0 0 0 35 106 116 143 106 133 104 145 ﺣﺪاﮐﺜﺮ 73 0 0 0 0 6 21 29 34 24 36 26 23 ﺣﺪاﻗﻞ 74 0 0 0 0 6 22 29 34 24 37 27 23 اﻧﺤﺮاف ﻣﻌﯿﺎر 40 - - - - 251 124 122 109 54 97 144 271 ﺿﺮﯾﺐ ﺗﻐﯿﯿﺮات --- 0.0 20 100 65 ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻓﺼﻠﯽ ﺟﺪول7 - 11: ﺑﺎرش ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ، ﻓﺼﻠﯽ و ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه ﺳﺎﯾﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی آﻣﺎری ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ) ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی آﻣﺎری 201 0 0 0 1 11 21 25 32 41 45 22 3 ﻣﺘﻮﺳﻂ 423 0 0 0 29 148 89 98 136 107 149 89 44 ﺣﺪاﮐﺜﺮ 60 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 ﺣﺪاﻗﻞ 79 0 0 0 4 23 20 23 26 29 38 24 7 اﻧﺤﺮاف ﻣﻌﯿﺎر 39 - - - - 212 93 92 80 71 84 111 255 ﺿﺮﯾﺐ ﺗﻐﯿﯿﺮات --- 0.0 33 98 70 ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻓﺼﻠﯽ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 190 . ﺷﮑﻞ7 - 2: ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺑﺎرش ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﺑﺎراﻧﺴﻨﺠﯽ اﻫﻮاز . ﺷﮑﻞ 7 - 3 :ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺑﺎرش ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﺑﺎراﻧﺴﻨﺠﯽ ﻋﺒﺪاﻟﺨﺎن 3 30 53 43 34 26 22 8 0 0 0 0 0 10 20 30 40 50 60 P(mm) 2 23 45 44 37 30 31 11 0 0 0 0 0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 P(mm) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 191 . ﺷﮑﻞ7 - 4: ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺑﺎرش ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﺑﺎراﻧﺴﻨﺠﯽ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺷﮑﻞ 7 - 5: ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺑﺎرش ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﺑﺎراﻧﺴﻨﺠﯽ ﯾﺰد ﻧﻮ 3 24 49 45 36 27 23 12 1 0 0 0 0 10 20 30 40 50 60 P(mm) 2 19 35 53 25 28 18 9 0 0 0 0 0 10 20 30 40 50 60 P(mm) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 192 ﺷﮑﻞ7 - 6: ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺑﺎرش ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﺑﺎراﻧﺴﻨﺠﯽ ﺑﺴﺘﺎن . ﺷﮑﻞ 7 - 7: ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺑﺎرش ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ 7 - 1 - 3 -دﻣﺎ و ﺗﺒﺨﯿﺮ و ﺗﻌﺮق ﭘﺘﺎﻧﺴﯿﻞ ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ درﺟﻪ ﺣﺮارت ﯾﮑﯽ از ﺷﺎﺧﺺ ﻫﺎی ﻣﻬﻢ اﻗﻠﯿﻤﯽ اﺳﺖ ﮐﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﺑﺼﻮرت دو ﺑﺎر در روز ﻗﺮاﺋﺖ و ﺛﺒﺖ ﻣﯽ ﮔﺮدد. ﻋﻼوه ﺑﺮ آن درﺟﻪ ﺣﺮارت ﺣﺪاﮐﺜﺮ و ﺣﺪاﻗﻞ ﺣﺎدث ﺷﺪه در ﻫﻤﺎن روز ﻧﯿﺰ ﺛﺒﺖ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﻫﻤﺎﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ ﺑﻨﺪ ﭘﯿﺶ اﺷﺎره ﺪ ﺷ ﺑﺮای ﻣﺸﺨﺺ ﺷﺪن وﺿﻌﯿﺖ درﺟﻪ ﺣﺮارت ﺳﺎﻻﻧﻪ ﻣﺤﺪوده ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ از اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ در ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ و اﻃﺮاف 3 22 45 41 32 25 21 11 1 0 0 0 0 10 20 30 40 50 P(mm) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 193 ﮔﺴﺘﺮه ﺗﺎﻻب اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪ. در ﺟﺪول 7 - 12 ﺗﺎ ﺟﺪول7 - 12 ﺗﺎ ﺟﺪول7 - 15 درﺟﻪ ﺣﺮارت ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ، ﻓﺼﻠﯽ و ﺳﺮی ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺗﻌﺪادی از اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻣﻨﻌﮑﺲ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻫﻤﺎﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ در ﺟﺪاول ﻓﻮق اﻟﺬﮐﺮ ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد ﺷﺮاﯾﻂ دﻣﺎﯾﯽ و ﺣﺮاراﺗﯽ ﻣﻨﻄﻘﻪ ﯾﮑﺴﺎن اﺳﺖ ﺑﻪ ﻧﺤﻮی ﮐﻪ ﻣﺘﻮﺳﻂ درﺟﻪ ﺣﺮارت ﺳﺎﻻﻧﻪ در ﻣﻨﻄﻘﻪ ﺣﺪود 25 درﺟﻪ ﺳﺎﻧﺘﯽ ﮔﺮاد و اﻧﺤﺮاف ﻣﻌﯿﺎر آن ﮐﻤﺘﺮ از ﯾﮏ درﺟﻪ ﺳﺎﻧﺘﯽ ﮔﺮاد اﺳﺖ. ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺗﻐﯿﯿﺮات ارﺗﻔﺎﻋﯽ و ﺑﻪ ﺗﺒﻊ آن ﺗﻐﯿﯿﺮات دﻣﺎﯾﯽ ﻧﺎﭼﯿﺰ ﻣﯽ ﺑﺎﺷ ﺪ. ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﻌﻤﻮل ﮔﺮادﯾﺎن دﻣﺎﯾﯽ ﻣﻨﻔﯽ 6/0 درﺟﻪ ﺳﺎﻧﺘﯽ ﮔﺮاد در ﻫﺮ 100 ﻣﺘﺮ ارﺗﻔﺎﻋﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ، از آﻧﺠﺎﯾﯽ ﺗﻐﯿﯿﺮات ارﺗﻔﺎﻋﯽ در ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﮐﻢ اﺳﺖ ﺑﻪ ﺗﺒﻊ آن ﮔﺮادﯾﺎن دﻣﺎﯾﯽ ﻧﯿﺰ ﻧﺎﭼﯿﺰ اﺳﺖ. ﺑﺎ اﯾﻦ ﺣﺴﺎب ﻣﺘﻮﺳﻂ درﺟﻪ ﺣﺮارت ﺳﺎﻻﻧﻪ 1/ 25 درﺟ ﻪ ﺳﺎﻧﺘﯽ ﮔﺮاد و اﻧﺤﺮاف ﻣﻌﯿﺎر آن ﮐﻤﺘﺮ از ﯾﮏ درﺟﻪ ﺳﺎﻧﺘﯽ ﮔﺮاد ﺑﺮآورد ﮔﺮدﯾﺪ. ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺗﻬﯿﻪ اﻟﮕﻮی زﻣﺎﻧﯽ دﻣﺎی ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ از اﻟﮕﻮی دﻣﺎﯾﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﻣﺠﺎور ﮐﻤﮏ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪ. دﻣﺎی ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ ﮔﺴﺘﺮه ﺗﺎﻻب ﻫﻮر اﻟﻌﻈﯿﻢ در ﺷﮑﻞ 7 - 8 ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪ. دﻣﺎی ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ از ﺣ ﺪود 12 درﺟﻪ ﺳﺎﻧﺘﯽ ﮔﺮاد در دی ﻣﺎه ﺗﺎ ﺣﺪود 37 درﺟﻪ ﺳﺎﻧﺘﯽ ﮔﺮاد در ﻣﺮداد ﻣﺎه ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. اﺿﺎﻓﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ درﺟﻪ ﺣﺮارت ﻣﻄﻠﻖ دﻣﺎ )ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻟﺤﻈﻪ ای( ﺑﻪ 53 درﺟﻪ ﺳﺎﻧﺘﯽ ﮔﺮاد ﻧﯿﺰ ﻣﯽ رﺳﺪ و ارﻗﺎم اراﯾﻪ ﺷﺪه ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ. ﺗﺒﺨﯿﺮ و ﺗﻌﺮق ﭘﺘﺎﻧﺴﯿﻞ ﻣﻌﻤﻮﻻً در ﻣﺴﺎﺋﻞ ﺑ ﯿﻼن و ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ رﯾﺰی ﻣﻨﺎﺑﻊ آب ﺑﻪ وﯾﮋه ﺑﺮای ﮔﺴﺘﺮه ﺳﻄﺢ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ از اﻫﻤﯿﺖ وﯾﮋه ای ﺑﺮﺧﻮردار ﺑﻮده و ﺗﻌﯿﯿﻦ و ﺗﺨﻤﯿﻦ ﻣﯿﺰان آن ﺿﺮوری ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻧﺮخ ﺗﺒﺨﯿﺮ و ﺗﻌﺮق از ﺳﻄﺢ ﻣﺮﺟﻊ، در ﺷﺮاﯾﻂ ﺑﺪون ﮐﻤﺒﻮد آب، ﺗﺒﺨﯿﺮ و ﺗﻌﺮق ﺳﻄﺤﯽ ﻣﺮﺟﻊ ﯾﺎ ﺗﺒﺨﯿﺮ و ﺗﻌﺮق ﻣﺮﺟﻊ ) o pot ET( ﻧﺎﻣﯿﺪه ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺳﻄﺢ ﻣﺮﺟﻊ ﺳﻄﺢ ﭘﻮﺷﯿﺪه ﺷﺪه از ﭼﻤﻦ ﻓﺮﺿﯽ ﺑﺎ ﺧﺼﻮﺻﯿﺎت وﯾﮋه اﺳﺖ. )ﮐﻪ اﻟﺒﺘﻪ در ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﻏﺮب ﮐﺎرون ﻧﯿﺰار وﺟﻮد دارد( ﺟﺪول 7 - 12 :دﻣﺎی ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ ، ﻓﺼﻠﯽ و ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه ﺳﺎﯾﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی آﻣﺎری اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ اﻫﻮاز )درﺟﻪ ﺳﺎﻧﺘ ﯽ ﮔﺮاد( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی آﻣﺎری 25.3 34.1 37.1 36.7 34.4 28.9 22.5 17.3 13.4 12.4 15.4 22.0 29.1 ﻣﺘﻮﺳﻂ 27.1 36.2 39.7 39.0 36.4 31.7 25.8 20.4 16.7 16.7 19.0 24.5 31.9 ﺣﺪاﮐﺜﺮ 23.5 31.8 35.1 34.5 31.3 25.1 19.1 13.3 10.0 8.4 12.1 19.6 25.4 ﺣﺪاﻗﻞ 0.9 1.0 1.3 1.1 1.1 1.4 1.5 1.5 1.7 1.8 1.6 1.1 1.3 اﻧﺤﺮاف ﻣﻌﯿﺎر 3 3 3 3 3 5 7 9 12 15 10 5 5 ﺿﺮﯾﺐ ﺗﻐﯿﯿﺮات --- 36.0 29 14 22 ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻓﺼﻠﯽ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 194 ﺟﺪول7 - 13 :دﻣﺎی ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ ، ﻓﺼﻠﯽ و ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه ﺳﺎﯾﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی آﻣﺎری اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﻋﺒﺪاﻟﺨﺎن )درﺟ ﻪ ﺳﺎﻧﺘﯽ ﮔﺮاد( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی آﻣﺎری 24.6 33.3 36.6 36.3 33.7 28.1 21.4 16.4 12.9 12.2 15.0 21.6 28.1 ﻣﺘﻮﺳﻂ 26.5 36.0 38.3 38.2 36.5 31.5 24.8 20.0 16.9 15.4 21.2 26.5 30.4 ﺣﺪاﮐﺜﺮ 23.1 31.3 33.2 34.7 31.3 24.3 18.1 11.9 9.9 8.1 11.6 18.6 25.1 ﺣﺪاﻗﻞ 0.8 1.0 1.0 0.9 1.2 1.6 1.5 1.8 1.6 2.0 1.9 1.6 1.3 اﻧﺤﺮاف ﻣﻌﯿﺎر 3 3 3 3 3 6 7 11 13 16 13 7 5 ﺿﺮﯾﺐ ﺗﻐﯿﯿﺮات --- 35.4 28 14 22 ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻓﺼﻠﯽ ﺟﺪول7 - 14 :دﻣﺎی ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ ، ﻓﺼﻠﯽ و ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه ﺳﺎﯾﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی آﻣﺎری اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ )درﺟﻪ ﺳﺎﻧﺘﯽ ﮔﺮاد( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی آﻣﺎری 25.0 33.8 36.6 36.0 33.8 28.9 22.2 17.1 13.3 12.2 14.9 21.7 29.1 ﻣﺘﻮﺳﻂ 26.9 37.0 39.3 38.5 36.5 31.4 25.3 21.0 16.0 16.3 18.6 24.5 31.4 ﺣﺪاﮐﺜﺮ 22.2 29.6 30.1 29.5 28.8 24.4 19.4 13.9 10.9 8.9 11.4 13.4 25.5 ﺣﺪاﻗﻞ 1.2 1.9 2.1 2.0 1.9 1.7 1.6 1.8 1.5 1.8 1.8 2.0 1.4 اﻧﺤﺮاف ﻣﻌﯿﺎر 5 6 6 5 6 6 7 10 11 15 12 9 5 ﺿﺮﯾﺐ ﺗﻐﯿﯿﺮات --- 35.5 28 14 22 ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻓﺼﻠﯽ ﺟﺪول7 - 15 : ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی ﭘﻨﭽﮕﺎﻧﻪ دﻣﺎی ﻣﺎﻫﺎﻧ ﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ اﻫﻮاز )درﺟﻪ ﺳﺎﻧﺘﯽ ﮔﺮاد( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی آﻣﺎری 54.0 50.4 51.6 54.0 49.8 47.0 42.2 36.6 29.0 28.0 31.0 38.6 46.0 ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻣﻄﻠﻖ 32.8 43.6 46.2 45.9 43.4 36.7 29.5 23.6 18.9 17.6 21.3 29.3 38.1 ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺣﺪاﮐﺜﺮ 25.3 34.1 37.1 36.7 34.4 28.9 22.5 17.3 13.4 12.4 15.4 22.0 29.1 ﻣﺘﻮﺳﻂ 17.7 24.6 28.0 27.4 25.3 21.1 15.5 11.0 8.0 7.3 9.4 14.8 20.1 ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺣﺪاﻗﻞ -7.0 17.0 18.0 19.0 15.0 12.0 6.0 -1.0 -6.0 -7.0 -1.0 2.0 8.0 ﺣﺪاﻗﻞ ﻣﻄﻠﻖ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 195 ﺷﮑﻞ7 - 8: ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻣﺘﻮﺳﻂ دﻣﺎی ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ ﮔﺴﺘﺮه ﺗﺎﻻب ﻫﻮر اﻟﻌﻈﯿﻢ در اﯾﻦ ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺗﺒﺨﯿﺮ و ﺗﻌﺮق ﭘﺘﺎﻧﺴﯿﻞ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ و ﮔﺴﺘﺮه ﺗﺎﻻب ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻧﺮم اﻓﺰار CropWat و راﺑﻄﻪ ﭘﻨﻤﻦ- ﻣﺎﻧﺘﯿﺲ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ و در ﺟﺪول 7 - 16 ﺗﺎ ﺟﺪول7 - 17 و ﺷﮑﻞ7 - 9 ﺗﺎ ﺷﮑﻞ7 - 10 ﻣﻨﻌﮑﺲ ﺷﺪ ه اﺳﺖ. ﺗﺒﺨﯿﺮ و ﺗﻌﺮق ﭘﺘﺎﻧﺴﯿﻞ ﺳﺎﻻﻧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺑﯿﻦ 2200 ﺗﺎ2450 ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ و ﮔﺴﺘﺮه ﺗﺎﻻب ﺳﺎﻻﻧﻪ 2300 ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ؛ ﺿﻤﻨﺎً ﺷﺪت ﺗﺒﺨﯿﺮ و ﺗﻌﺮق ﭘﺘﺎﻧﺴﯿﻞ ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﺮای ﮔﺴﺘﺮه ﺗﺎﻻب ﺣﺪود 3/6 .ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ در روز اﺳﺖ 28.7 21.5 14.9 12.1 13.5 17.0 22.6 29.1 34.2 36.4 36.7 34.1 10 15 20 25 30 35 40 Tm (oC) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 196 ﺟﺪول7 - 16 :ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﺗﺒﺨﯿﺮ و ﺗﻌﺮق ﭘﺘﺎﻧﺴﯿﻞ ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ و ﺳﺎﻻﻧﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺑﺴﺘﺎن ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﻋﺒﺪاﻟﺨﺎن اﻫﻮاز ﺑﺴﺘﺎن ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﻋﺒﺪاﻟﺨﺎن اﻫﻮاز اﯾﺴﺘﮕﺎه/ زﻣﺎن ﻣﯿﺰان ﺗﺒﺨﯿﺮ ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ ﺷﺪت ﺗﺒﺨﯿﺮ ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ در روز 208 177 188 185 6.9 5.9 6.3 6.2 ﻣﻬﺮ 138 115 128 119 4.6 3.8 4.3 4.0 آﺑﺎن 80 73 82 71 2.7 2.4 2.7 2.4 آذر 58 59 61 56 1.9 2.0 2.0 1.9 دی 77 74 72 72 2.6 2.5 2.4 2.4 ﺑﻬﻤﻦ 111 108 102 107 3.8 3.7 3.5 3.7 اﺳﻔﻨﺪ 179 169 162 171 5.8 5.4 5.2 5.5 ﻓﺮوردﯾﻦ 257 236 226 244 8.3 7.6 7.3 7.9 اردﯾﺒﻬﺸﺖ 337 307 299 324 10.9 9.9 9.7 10.4 ﺧﺮداد 365 327 328 343 11.8 10.5 10.6 11.1 ﺗﯿﺮ 352 305 316 317 11.4 9.8 10.2 10.2 ﻣﺮداد 295 255 266 265 9.5 8.2 8.6 8.5 ﺷﻬﺮﯾﻮر 2458 2204 2230 2273 6.7 6.0 6.1 6.2 ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺟﺪول7 - 17 :ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﺗﺒﺨﯿﺮ و ﺗﻌﺮق ﭘﺘﺎﻧﺴﯿﻞ ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ و ﺳﺎﻻﻧﻪ ﮔﺴﺘﺮه ﺗﺎﻻب mm mm/day زﻣﺎن / واﺣﺪ mm mm/day زﻣﺎن / واﺣﺪ 173 5.6 ﻓﺮوردﯾﻦ 190 6.3 ﻣﻬﺮ 246 7.9 اردﯾﺒﻬﺸﺖ 124 4.1 آﺑﺎن 322 10.4 ﺧﺮداد 75 2.5 آذر 345 11.1 ﺗﯿﺮ 58 1.9 دی 325 10.5 ﻣﺮداد 74 2.5 ﺑﻬﻤﻦ 272 8.8 ﺷﻬﺮﯾﻮر 109 3.7 اﺳﻔﻨﺪ 2313 6.3 ﺳﺎﻻﻧﻪ- - - ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 197 ﺷﮑﻞ7 - 18 : ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﺷﺪت ﺗﺒﺨﯿﺮ و ﺗﻌﺮق ﭘﺘﺎﻧﺴﯿﻞ ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ ﮔﺴﺘﺮه ﺗﺎﻻب ﺷﮑﻞ 7 - 19 : ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﺗﺒﺨﯿﺮ و ﺗﻌﺮق ﭘﺘﺎﻧﺴﯿﻞ ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ ﮔﺴﺘﺮه ﺗﺎﻻب 7 - 1 - 4 - ﺑﺎد ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺑﺎد ﯾﮏ ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﺑﺮداری اﺳﺖ ﮐﻪ در ﻫﺮ ﻧﻘﻄﻪ از ﮐﺮه زﻣﯿﻦ ﺑﻪ ﻋﻮاﻣﻞ ﻣﺘﻔﺎوﺗﯽ ﺑﺴﺘﮕﯽ دارد. ﺑﺎد ﮐﻪ از اﺧﺘﻼف ﻓﺸﺎر ﺑﯿﻦ واﺣﺪﻫﺎی ﻫﻢ ﻓﺸﺎر ﻣﺠﺎور ﺣﺎﺻﻞ ﻣﯽ ﺷﻮد، از ﻋﻮاﻣﻞ ﺑﺮﻗﺮاری ﺗﻌﺎدل در ﺳﻄﺢ ﮐﺮه زﻣﯿﻦ ﺑﻪ ﺷﻤﺎر ﻣﯽ آﯾﺪ. اﻟﺒﺘﻪ ﭘﺎره ای از ﺑﺎدﻫﺎ در ﻣﻘﯿﺎﺳﯽ 6.3 4.1 2.5 1.9 2.5 3.7 5.6 7.9 10.4 11.1 10.5 8.8 0 2 4 6 8 10 12 ETp (mm/day) 190 124 75 58 74 109 173 246 322 345 325 272 0 70 140 210 280 350 420 ETp (mm) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 198 ﻣﻨﻄﻘﻪ ای ﻋﻤﻞ ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﻨﺪ و ﭘ ﺎره ای دﯾﮕﺮ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﺤﻠﯽ اﯾﺠﺎد ﺷﺪه، ﻣﻨﺎﻃﻖ ﭘﯿﺮاﻣﻮن ﺧﻮد را ﺗﺤﺖ ﺗﺄﺛﯿﺮ ﻗﺮار ﻣﯽ دﻫﻨﺪ. وﺟﻮد ﻧﺎﻫﻤﻮاری ﻫﺎی ﺳﻄﺢ زﻣﯿﻦ، ﭼﮕﻮﻧﮕﯽ ﺗﻮزﯾﻊ اﻧﺮژی ﺗﺎﺑﺸﯽ، ﺟﻬﺖ ﮔﺴﺘﺮش ارﺗﻔﺎﻋﺎت، ﻓﯿﺰﯾﻮﮔﺮاﻓﯽ ﻣﻨﻄﻘﻪ ای، واﮐﻨﺶ ﻣﻨﺎﺑﻊ ﮔ ﺮﻣﺎﯾﯽ روی ﮐﺮه زﻣﯿﻦ و ﺗﺄﺳﯿﺴﺎت ﺳﺎﺧﺖ ﺑﺸﺮ، ﻧﻘﺶ ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻮﺟﻬﯽ در ﻫ ﺪاﯾﺖ ﺑﺎدﻫﺎ دارﻧﺪ. ﺑﻪ ﻧﺤﻮی ﮐﻪ ﺣﺮﮐﺖ ﻫﻮا را ﺗﺤﺖ ﺗﺄﺛﯿﺮ ﺧﻮد ﻗﺮار داده، ﻣﯿﺰان و ﺟﻬﺖ ﺳﺮﻋﺖ ﺑﺎد در ﺳﻄﻮح ﻣﺨﺘﻠﻒ را ﻣﺘﻔﺎوت ﻣﯽ ﺳﺎزﻧﺪ. در ﺷﺒﮑﻪ ﺑﺎد ﺳﻨﺠﯽ و ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﮐﺸﻮر ﻣﻌﻤﻮﻻً ﻓﻘﻂ ﺳﺮﻋﺖ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺑﺎد و ﺟﻬﺖ ﻏﺎﻟﺐ وزش ﺑﺎد ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ و اﻧﺪاه ﮔﯿﺮی ﻣﯽ ﺷﻮد اﻣﺎ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﺗﺒﺨﯿﺮ ﺳﻨﺠﯽ ﻓﻘﻂ ﺑﻪ اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی و ﻣﺤ ﺎﺳﺒﻪ ﺳﺮﻋﺖ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺑﺎد روزاﻧﻪ )ﺑﺪون ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺟﻬﺖ آن( اﮐﺘﻔﺎ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ در ﺷﺒﮑﻪ ﺑﺎدﺳﻨﺠﯽ و ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﮐﺸﻮر، ﺳﻪ ارﺗﻔﺎع ﺑﺮای ﺳﻨﺠﺶ ﺑﺎد ﻣﻮرد ﮔﺰﯾﻨﺶ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ. ﺑﻪ ﻧﺤﻮی ﮐﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﺳﯿﻨﻮﭘﺘﯿﮏ، ﺑﺎدﺳﻨﺞ ﻫﺎ در ارﺗﻔﺎﻋﺎت دوﻣﺘﺮی و ده ﻣﺘﺮی ﻧﺼﺐ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ اﻣﺎ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﺗﺒﺨﯿﺮﺳﻨﺠﯽ، ﺑﺎدﺳﻨﺞ در ارﺗﻔﺎع 5/0 ﻣﺘﺮی و در ﮐﻨﺎر ﺗﺸﺘﮏ ﺗﺒﺨﯿﺮ ﻧﺼﺐ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺳﺮﻋﺖ ﺑﺎد ﺑﻪ وﺳﯿﻠﻪ دﺳﺘﮕﺎﻫﯽ ﺑﻪ ﻧﺎم آﻧﯿﻤﻮﻣﺘﺮ (Anemometer) ﯾﺎ ﺑﺎدﺳﻨﺞ، اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی ﻣﯽ ﺷﻮد واﺣﺪﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻔﯽ ﺑﺮای اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی ﺳﺮﻋﺖ ﺑﺎد ﺑﻪ ﮐﺎر ﻣﯽ روﻧﺪ ﮐﻪ ﻋﺒﺎرﺗ ﻨﺪ از ﻣﺘﺮ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ، ﻣﺎﯾﻞ ﺑﺮ ﺳﺎﻋﺖ ) ﮐﻪ ﻣﻌﺎدل ﯾﮏ ﮔﺮه و ﯾﺎ Knot ﺑﻮده و ﺣﺪود51 /0 ﻣﺘﺮ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ اﺳﺖ( و در ﻣﻮرد ﺑﺎدﻫﺎی ﺷﺪﯾﺪ و ﻃﻮﻓﺎن ﻫﺎ واﺣﺪ ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﺑﺮ ﺳﺎﻋﺖ ﻧﯿﺰ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮد. ﺑﺮای دﺳﺖ ﯾﺎ ﺑﯽ ﺑﻪ ﺳﺮﻋﺖ ﺑﺎد )در ارﺗﻔﺎع دو ﻣﺘﺮی( درﻣﺤﺪوده ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ از اﻃﻼﻋﺎت ﻣﻮﺟﻮد ﺳﯿﻨﻮﭘﺘﯿﮏ ﺑﺴﺘﺎن در ﻣﺠﺎورت ﻣﺤﺪوده ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ در دراز ﻣﺪت اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺧﻼﺻﻪ ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺳﺮﻋﺖ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺑﺎد در ﺟﺪول 7 - 18 و ﺷﮑﻞ 7 - 11 ﻣﻨﻌﮑﺲ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻫﻤﺎﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ در ﺟﺪول و ﺷﮑﻞ ﻣﻮرد ﺑﺤﺚ ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد ﺳﺮﻋﺖ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ ﺑﺎد در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﺑﺴﺘﺎن از 3/2 ﻣﺘﺮ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ در آذر ﻣﺎه ﺗﺎ 1/4 ﻣﺘﺮ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ در ﺧﺮداد ﻣﺎه ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. اﻧﺤﺮاف ﻣﻌﯿﺎر ﺳﺮﻋﺖ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎه ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺑﻪ ﻫﻢ ﻧﺰدﯾﮏ و ﺣﺪود 7/0 ﻣﺘﺮ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ و ﺿﺮﯾﺐ ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺑﺎد ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ ﺑﯿﻦ 19 ﺗﺎ21 و ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﺘﻮﺳﻂ20 درﺻﺪ اﺳﺖ. ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺳﺮﻋﺖ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺑﺎد ﻟﺤﻈﻪ ای ﺳﺎﻻﻧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﺑﺴﺘﺎن ﺣﺪود 19 ﻣﺘﺮ ﺑﺮﺛﺎﻧﯿﻪ اﺳﺖ. ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺳﻄﻮح در اﺣﺘﻤﺎل و دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺳﺮﻋﺖ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺑﺎد ﻟﺤﻈﻪ ی ا در ﺟﺪول 7 - 19 ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪ. ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﺑﺴﺘﺎن ﺳﺮﻋﺖ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺑﺎد ﻟﺤﻈﻪ ای ﺑﺮای دوره ﺑﺎزﮔﺸ ﺖ ﻣﺨﺘﻠﻒ 2 ﺗﺎ100 ﺳﺎﻟﻪ ﺑﯿ ﻦ 19 ﺗﺎ7/ 55 ﻣﺘﺮ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻫﻤﺎﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ ﻗﺒﻼً اﺷﺎره ﺷﺪ در ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺑﺎد ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﯾﮏ ﻋﺎﻣﻞ آب و ﻫﻮاﯾﯽ، ﺳﺮﻋﺖ و ﺟﻬﺖ آن ﻣﺪ ﻧﻈﺮ ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮد. ﺟﻬﺖ، ﻣﺤﻞ وزش ﺑﺎد اﺳﺖ ﮐﻪ ﺑﺮای ﺑﺎدﻫﺎی ﺳﻄﺤﯽ ﻫﻤﯿﺸﻪ ﺑﺎ ﯾﮑﯽ از واژه ﻫﺎی ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﻫﺎی ﻫﺸﺖ ﮔﺎﻧﻪ ) ﺷﻤﺎل، ﺷﻤﺎل ﺷﺮق، ﺷﺮق و... ( ﺑﯿﺎن ﻣﯽ ﺷﻮد. ﻣﻌﻤﻮﻻ " ﻣﻘﺎدﯾﺮ اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی ﺷﺪه ﺳﺮﻋﺖ و ﺟﻬﺖ ﺑﺎد را ﺗﻮﺳﻂ ﮔﻠﺒﺎد (Wind Rose) ﻧﺸﺎن داده ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ از روی ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ دﻓﻌﺎت وﻗﻮع ﺳﺮﻋﺖ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺗﻬﯿﻪ ﻣﯽ ﮔﺮدد. ﮔﻠﺒﺎد ﻣﻨﻄﻘﻪ ) اﯾﺴﺘﮕﺎه ﺳﯿﻨﻮﭘﺘﯿﮏ ﺑﺴﺘﺎن( در ﺷ ﮑﻞ 7 - 12 ﻧﻤﺎﯾﺶ داده ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺑﺎد ﻏﺎﻟﺐ ﺑﻄﻮر ﮐﻠﯽ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 199 ﺟﺪول7 - 18 : ﺳﺮﻋﺖ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺑﺎد درا ﯾ ﺴﺘﮕﺎه ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﺑﺴﺘﺎن (ﺳﺮﻋﺖ )ﻣﺘﺮ ﺑﺮﺛﺎﻧﯿﻪ ﻣﺎه (ﺳﺮﻋﺖ )ﻣﺘﺮ ﺑﺮﺛﺎﻧﯿﻪ ﻣﺎه 3.2 ﻓﺮوردﯾﻦ 2.7 ﻣﻬﺮ 3.6 اردﯾﺒﻬﺸﺖ 2.5 آﺑﺎن 4.1 ﺧﺮداد 2.3 آذر 4.1 ﺗﯿﺮ 2.4 دی 3.6 ﻣﺮداد 2.6 ﺑﻬﻤﻦ 3.1 ﺷﻬﺮﯾﻮر 2.9 اﺳﻔﻨﺪ 3.4 ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﮑﻞ7 - 11 : ﺳﺮﻋﺖ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺑﺎد درا ﯾ ﺴﺘﮕﺎه ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﺑﺴﺘﺎن ﺟﺪول 7 - 19 :دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای ﺳﺮﻋﺖ ﺑﺎد در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﺑﺴﺘﺎن ﺳﺮﻋﺖ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﺮﻋﺖ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻣﺘﺮ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ﺳﺎل ﻣﺘﺮ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ﺳﺎل 41.7 25 19.0 2 48.5 50 27.2 5 55.7 100 33.3 10 - - 39.6 20 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5 4.0 4.5 ﺳﺮﻋﺖ ﻣﺘﺮ ) ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ( ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 200 ﺷﮑﻞ7 - 12 : ﮔﻠﺒﺎد ﺳﺎﻻﻧﻪ ﯾ درا ﺴﺘﮕﺎه ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﺑﺴﺘﺎن ﺷﮑﻞ 7 - 12 - :اﻟﻒ ﮔﻠﺒﺎد ﻣﺎه ﻣﺎرس ﯾ درا ﺴﺘﮕﺎه ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﺑﺴﺘﺎن ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 201 ﺷﮑﻞ7 - 12 - : ب ﮔﻠﺒﺎد ﻣﺎه آورﯾﻞ ﯾ درا ﺴﺘﮕﺎه ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﺑﺴﺘﺎن ﺷﮑﻞ 7 - 12 - : ج ﮔﻠﺒﺎد ﻣﺎه ﻣﯽ ﯾ درا ﺴﺘﮕﺎه ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﺑﺴﺘﺎن ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 202 7 - 2 -اﻗﻠﯿﻢ ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ در ﺑﺮرﺳﯽ ﻫﺎ و ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﻣﺸﺨﺺ ﮐﺮدن اﻗﻠﯿﻢ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ و ﯾﺎ ﻣﺤﺪوده ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ از اﻫﻤﯿﺖ ﺑﺮﺧﻮردار اﺳﺖ. اﻗﻠﯿﻢ ﻧﺘﯿﺠﻪ ﺗﺎﺛﯿﺮ ﺗﻮام ﭘﺪﯾﺪه ﻫﺎی ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ اﺳﺖ و ﺣﺎﻟﺖ ﻣﺘﻮﺳﻂ اﺗﻤﺴﻔﺮ را در ﯾﮏ ﻧﻘﻄﻪ دﻟﺨﻮاه ﺑﻪ دﺳﺖ ﻣﯽ دﻫﺪ. ﻓﺮ ﻣﻮل ﻫﺎی اﻗﻠﯿﻤﯽ ﺗﺎﺑﻌﯽ از دو ﯾﺎ ﭼﻨﺪ ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﻣﻬﻢ ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﺑﻮده ﮐﻪ ﺑﺎ ﺟﺎﯾﮕﺰﯾﻨﯽ در اﯾﻦ ﺗﻮاﺑﻊ ﺿﺮاﯾﺐ اﻗﻠﯿﻤﯽ ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ آﯾ ﺪ و اﯾﻦ ﺿﺮا ﺐ ﯾ اﺳﺎس ﻃﺒﻘﻪ ﺑﻨﺪی ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿ ﺮﻧﺪ. در اﯾﻦ ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻧﻮع اﻗﻠﯿﻢ ﻣﺤﺪوده از ﻣﯿﺎن روش ﻫﺎی ﻣﻮﺟﻮد و ﻣﺘﺪاول از روش ﺿﺮﯾﺐ ﺧﺸﮑﯽ دوﻣﺎرﺗﻦ و ﻫﻤﭽ ﻨﯿﻦ از ﺗﺮﺳﯿﻢ ﻣﻨﺤﻨﯽ آﻣﺒﺮوﺗﺮﻣﯿﮏ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ. در اداﻣﻪ اﯾﻦ ﮔﺰارش ﺑﻪ ﺷﺮح روش و ﺗﻌﯿﯿﻦ آن ﻫﺎ ﭘﺮداﺧﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد . اﻟﻒ( روش دﻣﺎرﺗﻦ در روش دو ﻣﺎرﺗﻦ ﺑﯿﻦ درﺟﻪ ﺣﺮارت و ﻣﯿﺰان ﺑﺎرﻧﺪﮔﯽ راﺑﻄﻪ ﺗﺠﺮﺑﯽ زﯾﺮ ﺑﺮﻗﺮار اﺳﺖ. 10 + = T P I : ﮐﻪ در آن I - ﺿﺮﯾﺐ ﺧﺸﮑﯽ T - ﻣﺘﻮﺳﻂ درﺟﻪ ﺣﺮارت ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﻪ ﺳﺎﻧﺘﯽ ﮔﺮاد ، P – ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺑﺎرﻧﺪﮔﯽ ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﻪ ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ ﺑﺮاﯾﻦ اﺳﺎس 8 .ﻧﻮع اﻗﻠﯿﻢ ﺑﺮای اﯾﻦ روش ﻗﺎﺑﻞ ﺗﺸﺨﯿﺺ ﻫﺴﺘﻨﺪ )ﺟﺪول 7 - 20 ( - ﺿﺮﯾﺐ اﻗﻠﯿﻤﯽ دو ﻣﺎرﺗﻦ ﺑﺮای ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺑﺎ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺑﺎرش ﺳﺎﻻﻧﻪ 201 ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ و ی دﻣﺎ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺳﺎﻻﻧﻪ 1/ 25 درﺟﻪ ﺳﺎﻧﺘ ﯽ ﮔﺮاد ؛ 73 /5 I = ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺿﺮاﯾﺐ ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه و ﻣﻼﺣﻈﺎت ﻓﻮق اﻗﻠﯿﻢ ﻣﺤﺪوده ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﯾﻌﻨﯽ ﮔﺴﺘﺮه ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎد ه از اﻗﻠﯿﻢ ﻧﻤﺎی دو ﻣﺎرﺗﻦ در ﻣﺤﺪوده ﺧﺸﮏ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﮔﺮ دد. ﺟﺪول 7 - 20: ﻣﺤﺪوده ﻫﺎی ﺷﺎﺧﺺ اﻗﻠﯿﻤﯽ ﺑﻪ روش دوﻣﺎرﺗﯿﻦ ردﯾﻒ 1-1- ﻧﻮع اﻗﻠﯿﻢ ﺿﺮﯾﺐ ﺧﺸﮑﯽ 1 ﻓﺮا ﺧﺸﮏ 0-5 2 ﺧﺸﮏ 5-10 3 ﻧﯿﻤﻪ ﺧﺸﮏ 10-20 4 ﻣﺪﯾﺘﺮاﻧﻪ ای 20-24 5 ﻧﯿﻤﻪ ﻣﺮﻃﻮب 24-28 6 ﻣﺮﻃﻮب 28-35 7 ﺧﯿﻠﯽ ﻣﺮﻃﻮب- ﻧﻮع اﻟﻒ 35-55 8 ﺧﯿﻠﯽ ﻣﺮﻃﻮب- ﻧﻮع ب 55> ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 203 ب( ﻣﻨﺤﻨﯽ آﻣﺒﺮوﺗﺮﻣﯿﮏ ﺑﺎ وﺟﻮد آﻣﺎر ﺑﺎرﻧﺪﮔﯽ و درﺟﻪ ﺣﺮارت ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ ﻣﯽ ﺗﻮان ﻣﻨﺤﻨﯽ آﻣﺒﺮوﺗﺮﻣﯿﮏ را ﺗﻬﯿﻪ ﮐﺮد. ﺑﻪ اﯾﻦ ﻣﻨﻈﻮر ﺑﺮ روی دﺳﺘﮕﺎه ﻣﺤﻮر ﻣﺨﺘﺼﺎت در روی ﻣﺤﻮر اﻓﻘﯽ ﻧﺎم ﻣﺎه ﻫﺎی ﺳﺎل آﺑﯽ و در روی ﻣﺤﻮر ﻋﻤﻮدی ﺳﻤﺖ راﺳﺖ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﺑﺎرﻧﺪﮔﯽ و روی ﻣﺤﻮر ﻋﻤﻮدی ﺳﻤﺖ ﭼﭗ ﻣﻘﺎدﯾﺮ درﺟﻪ ﺣﺮارت ﻗﺮار داده ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺳﻌﯽ ﻣﯽ ﺷﻮد درﺟﻪ ﺑﻨﺪی ﻣﺤﻮر ﻫﺎی ﻗﺎﺋﻢ ﺑﻪ ﻧﺤﻮی اﺳﺖ ﮐﻪ ﻋﺪد ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺗﻘﺴﯿﻤﺎت ﺑﺎرﻧﺪﮔﯽ )ﺑﺮﺣﺴﺐ ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ( دو ﺑﺮاﺑﺮ ﻋﺪد ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ درﺟﻪ ﺣﺮارت )ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﺳﺎﻧﺘﯽ ﮔﺮاد( در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣ ﯽ ﺷﻮد. ﻣﺜﻼ در ﻣﻘﺎﺑﻞ ﻋﺪد 10 درﺟﻪ ﺳﺎﻧﺘﯿﮕﺮاد ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺪ ﻋﺪد 20 ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ. ﺑﺪﯾﻦ ﺗﺮﺗﯿﺐ دو ﻣﻨﺤﻨﯽ ﯾﮑﯽ ﺑﺮای ﺑﺎر ﻧﺪﮔﯽ و دﯾﮕﺮی ﺑﺮای ﺣﺮارت ﺑﻪ دﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﺪ ﮐﻪ در اﻏﻠﺐ ﻣﻨﺎﻃﻖ ﻣﻌﺘﺪل و ﻣﺪﯾﺘﺮاﻧﻪ ای در ﻣﺎه ﻫﺎی ﮔﺮم ﺳﺎل ﻣﻨﺤﻨﯽ ﺑﺎرﻧﺪﮔﯽ در زﯾﺮ ﻣﻨﺤﻨﯽ دﻣﺎ ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮد ﮐﻪ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﺎ ﻓﺼﻞ ﺧﺸﮏ ﻣﻨﻄﻘﻪ اﺳﺖ. در ﺷﮑﻞ 7 - 13 (ﻣﻨﺤﻨﯽ آﻣﺒﺮوﺗﺮﻣﯿﮏ ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ )ﮔﺴﺘﺮه ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه ا ﺳﺖ. . ﺷﮑﻞ 7 - 13: ﻣﻨﺤﻨﯽ آﻣﺒﺮوﺗﺮﻣﯿﮏ ﮔﺴﺘﺮه ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﻣﻄﺎﺑﻖ اﯾﻦ ﺷﮑﻞ از دﻫﻪ آﺧﺮ آذز ﺗﺎ اواﯾﻞ دﻫﻪ اﺳﻔﻨﺪ ﻣﺎه دوره ﻣﺮﻃﻮب و ﺳﺎﯾﺮ ﻣﺎه ﻫﺎ دوره ﺧﺸﮏ را در ﻃﻮل ﺳﺎل ﺷﺎﻣﻞ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. ﺑﻪ ﻋﺒﺎرﺗﯽ ﺣﺪود 80 روز ﻣﻌﺎدل22 درﺻﺪ روز ﻫﺎی ﺳﺎل دوره ﻣﺮﻃﻮب و ﻣﺎﺑﻘﯽ دوره ﺧﺸﮏ اﺳﺖ. 7 - 3 - ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت رﺳﻮب در ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺣﺎﺿﺮ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﻫﺪاف آن از آﻣﺎر و اﻃﻼﻋﺎت ﺟﺮﯾﺎن آب و رﺳﻮب ﻣﺸﺎﻫﺪه ﺷﺪه در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺑﺮ روی رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ا ﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ. ﯾﺎد آور ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ از ﻣﻬﻢ ﺗﺮﯾﻦ، ﻗﺪﯾﻤﯽ ﺗﺮﯾﻦ و ﻣﻌﺘﺒﺮ ﺗﺮﯾﻦ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﮐﺸﻮر اﺳﺖ، ﻟﯿﮑﻦ ﺛﺒﺖ ﻣﺸﺎﻫﺪات رﺳﻮب ﻣﻌﻠﻖ 10 ﺳﺎل ﺑﻌﺪ ﺛﺒﺖ ﺟﺮﯾﺎن ﺷﺮوع ﺷﺪه ﺑﻮد. اﯾﻦ اﯾﺴﺘﮕﺎه 0 10 20 30 40 50 60 70 80 0 5 10 15 20 25 30 35 40 P (mm) Tm (oC) Temp. Rain ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 204 ﻣﻨﺎﺳﺒﺘﺮﯾﻦ اﯾﺴﺘﮕﺎه آب ﺳﻨﺠﯽ ﺟﻬﺖ ﺑﺮآورد رﺳﻮب در ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻃﺮح ﺗﺸﺨﯿﺺ و ﺗﻌﺪﯾﻼت ﺟﺰﯾﯽ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر اﻧﺘﻘﺎل ﻧﺘﺎﯾﺞ آن ﺑﻪ ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻃﺮح اﻧﺠﺎم ﺷﺪ. ﺳﺎل آﺑﯽ 98 - 1397 ﺑﺪﻟﯿﻞ ﭘﺮ آب و ﺳﯿﻼ ﺑﯽ ﺑﻮدن ﺑﻪ ﺻﻮرت وﯾﮋه در ﺑﺨﺶ رﺳﻮب ﻧﯿﺰ ﺑﺤﺚ ﻣﯽ ﺷﻮد. 7 - 3 - 1 -ﻣﺒﺎﻧﯽ ﺑﺮآورد ﺑﺎر رﺳﻮب ﻣﻌﻠﻖ ﺗﺠﺮﺑﯿﺎت و ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻣﺨﺘﻠﻔﯽ ﮐﻪ ﺗﻮﺳﻂ ﻣﻨﺎﺑﻊ ﻋﻠﻤﯽ ﻣﺨﺘﻠﻒ از ﺟﻤﻠﻪ اداره ﻋﻤﺮان اراﺿﯽ آﻣﺮﯾ ﮑﺎ (USBR) اﻧﺠﺎم ﺷﺪ ﺑﻪ اﯾﻦ ﻧﺘﯿﺠﻪ اﻧﺠﺎﻣﯿﺪ ﮐﻪ ﺑﯿﻦ دﺑﯽ ﺟﺮﯾﺎن و دﺑﯽ ﻣﻮاد ﻣﻌﻠﻖ راﺑﻄﻪ زﯾﺮ ﻣﯽ ﺪﺗﻮاﻧ ﺑﺮﻗﺮار ﺷﻮد . b w s Q Q * α = در اﯾﻦ راﺑﻄﻪs Q ،ﺗﻨﺎژ رﺳﻮب ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﺗﻦ در روزw Q دﺑﯽ ﺟﺮﯾﺎن ﺑﺮﺣﺴﺐ ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ وα وb ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﺛﺎﺑﺖ ﻫﺴﺘﻨﺪ. ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﻓﻮق در واﻗﻊ ﺗﺎﺑﻊ ﺣﺎﺻﻞ از رﮔﺮﺳﯿﻮن ﺧﻄﯽ ﺑﯿﻦ دﺑﯽ آب و دﺑﯽ ﻣﻮاد ﻣﻌﻠﻖ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ، ﻣﻌﻤﻮﻻً ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﻣﻘﺎدﯾﺮی ﮐﻪ از راﺑﻄﻪ دﺑﯽ آب – دﺑﯽ رﺳﻮب ﺑﻪ دﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﺪ ﮐﻤﺘﺮ از ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎی ﻣﻼﺣﻈﺎت ﻓﻮق ﺳﺎزﻣﺎن ﺧﻮارﺑﺎر ﺟﻬﺎﻧﯽ ﻓﺎﺋﻮ ﺑﺮای ﺗﻌﺪﯾﻞ ارﻗﺎم ﺑﻪ دﺳﺖ آﻣﺪه و ﻧﺰدﯾﮏ ﺷﺪن ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺣﺎﺻﻞ از راﺑﻄﻪ ﻓﻮق ﺑﻪ واﻗﻌﯿﺖ، اﺳﺘﻔﺎده از ﺿﺮﯾﺐ α′ ﺑﻪ ﺟﺎی ﺿﺮﯾﺐ α را ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﺗﻮﺻﯿﻪ ﮐﺮده اﺳﺖ . b w s Q Q ) ( = ′ α ﮐﻪ در آن ،s Q ،ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ دﺑﯽ رﺳﻮب ﻣﺸﺎﻫﺪه ﺷﺪه در ﻃﻮل دوره آﻣﺎری ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﺗﻦ در روزw Q ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ دﺑﯽ آب ﻣﺸﺎﻫﺪه ﺷﺪه در ﻃﻮل دوره آﻣﺎری ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ و b ﻧﻤﺎی ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﻣﻮﺳﻮم ﺑﻪ )USBR( ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﺑﺮ اﺳﺎس راﺑﻄﻪ دﺑﯽ آب – دﺑﯽ رﺳﻮب ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﺗﻌﺪﯾﻞ ﻣﯽ ﮔﺮدد : b w s Q Q α ′ = وﺟﻮد داده ﻫﺎی اﺳﺘﺜﻨﺎﯾﯽ ﺑﺎ ﻣﻘﺎدﯾﺮ رﺳﻮب زﯾﺎد در زوج ﻣﺘﻨﺎﻇﺮ دﺑﯽ آب- دﺑﯽ رﺳﻮب ﺗﺄﺛﯿﺮ زﯾﺎدی روی اﻓﺰاﯾﺶ ﺿﺮﯾﺐα′ ﺑﻪ وﺟﻮد ﻣﯽ آورﻧﺪ. زﯾﺮا در راﺑﻄ ﻪ اﺻﻼﺣﯽ ﺗﻐﯿﯿﺮات ﻣﺨﺮج ﮐﺴﺮ ﺑﻪ ﻣﺮاﺗﺐ ﻣﺤﺪودﺗﺮ از ﺻﻮرت ﮐﺴﺮ اﺳﺖ ﮐﻪ اﯾﻦ اﻣﺮ از ﻧﻘﺎط ﺿﻌﻒ روش اﺻﻼﺣﯽ FAO ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. اﯾﻦ ﺑﺪﯾﻦ ﻣﻌﻨﺎ اﺳﺖ ﮐﻪ راﺑﻄﻪ ﻓﺎﺋﻮ ﻣﯿﺰان ﺑﺎر رﺳﻮب ﻣﻌﻠﻖ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه را ﺑﯿﺸﺘﺮ از ﻣﻘﺪار ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ ﮐﻪ اﯾﻦ از ﻧﻘﺎط ﺿﻌ ﻒ روش اﺧﯿﺮ ﻗﻠﻤﺪاد ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﯾﻦ ﮐﻪ روش اول ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﻣﻘﺎدﯾﺮ رﺳﻮب را ﮐﻤﺘﺮ از ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ ﺑﺮآورد ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﺪ و در روش ﻓﺎﺋﻮ ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﻣﻘﺎدﯾﺮ رﺳﻮب ﺑﯿﺸﺘﺮ از ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ اﺳﺖ، ﻣﻌﻤﻮﻻً ﻣﻬﻨﺪﺳﯿﻦ ﺑﺎ ﻋﻠﻢ ﺑﻪ اﯾﻦ ﻣﻮﺿﻮع ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺗﻌﺪﯾﻞ ﻫﺎی ﮐﺎرﺷﻨﺎﺳ ﯽ ﺑﺮ اﺳﺎس ﺷﺎﺧﺺ " ﻧﺴﺒﺖ اﺧﺘﻼف " اﻧﺠﺎم ﻣﯽ دﻫﻨﺪ. ارزﯾﺎﺑﯽ رواﺑﻂ ﻣﺘﺪاول و ﻣﻌﻤﻮل USBR ، و روش اﺻﻼﺣﯽFAO ﺑﺮﻣﺒﻨﺎی ﺷﺎﺧﺺ R ﺗﺤﺖ ﻋﻨﻮان " ﻧﺴﺒﺖ اﺧﺘﻼف " ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺖ . ﻣﻘﺪار R ﻋﺒﺎرت اﺳﺖ از ﻧﺴﺒﺖ ﻣﯿﺰان ﺑﺎر ﻣﻌﻠﻖ ﮐﻪ از رواﺑﻂ ﯾﺎد ﺷﺪه ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﺪ ﺑﻪ ﻣﻘﺪار ﺑﺎر ﻣﻌﻠﻖ ﮐﻪ ﻋﻤﻼً اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی ﺷﺪه اﺳﺖ . واﺿﺢ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﮐﻪ ﻫﺮﭼﻪ ﻣﻘﺪار R ﺑﻪ ﻋﺪد ﯾﮏ ﻧﺰدﯾﮏ ﺗﺮ ﺑﺎﺷﺪ ﻧﺸﺎن دﻫﻨﺪه دﻗﺖ آن در راﺑﻄﻪ اﺳﺖ . ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺑﺎر رﺳﻮب ﻣﻌﻠﻖ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﮐﻼﺳﻪ ﺑﻨﺪی دﺑﯽ ﺟﺮﯾﺎن و ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻓﺮاواﻧﯽ و اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﻫ ﺮ دﺑﯽ در ﻫﺮ ﯾﮏ از ﮐﻼﺳﻪ ﻫﺎ ﻣﯽ ﺗﻮان ﺑﻪ ازای ﻫﺮ اﺣﺘﻤﺎل ﯾﮏ دﺑﯽ ﻣﺘﻨﺎﻇﺮ ﺑﻪ دﺳﺖ آورد ﮐﻪ از ﻗﺮار دادن آن در راﺑﻄﻪ دﺑﯽ – رﺳﻮب ﻣﺘﻨﺎﻇﺮ، ﺗﻨﺎژ ﯾﺎ ﺣﺠﻢ رﺳﻮب ﺳﺎﻻﻧﻪ ﻣﻌﻠﻖ در ﻫﺮ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻗﺎﺑﻞ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 205 رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﯾﮑﯽ از ﭘﺮ آب ﺗﺮﯾﻦ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺸﻮر ﺑﻪ ﺷﻤﺎر ﻣﯽ رود و ﺑﺎﻟﻄ ﺒﻊ ﻗﺪرت اﻧﺘﻘﺎل و ﺣﻤﻞ رﺳﻮب آن ﻧﯿﺰ ﺑﺎﻻ ﻣﯽ ﺑ ﺎﺷﺪ. در ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺣﺎﺿﺮ از آﻣﺎر دﺑﯽ آب و رﺳﻮب ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ واﻗﻊ ﺑﺮ روی اﯾﻦ رودﺧﺎﻧﻪ و در ﺑﺎﻻدﺳﺖ ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻃﺮح اﺳﺘﻔﺎده ﮔﺮدﯾﺪ. ﺑﺎ داﺷﺘﻦ آﻣﺎر ﺟﺮﯾﺎن در ﻣﻘﯿﺎس روزاﻧﻪ و ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎی دﺑﯽ آب – ر ﺳﻮب ﻣﺸﺎﻫﺪه ﺷﺪه در ﻃﻮل دوره آﻣﺎری، ﺑﺎر رﺳﻮب ﻣﻌﻠﻖ ﻗﺎﺑﻞ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ اﺳﺖ. اﯾﻦ ﮐﺎر ﺑﺮای اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ در ﻃﻮل آﻣﺎر، ﺳﺎل آﺑﯽ 98 - 1397 و ﺑﺮای واﻗﻌﻪ ﺳﯿﻼب ﻓﺮوردﯾﻦ1398 ﺑﻪ ﻣﺪت72 .روز ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﮔﺮدﯾﺪ 7 - 3 - 2 -ﺑﺎر رﺳﻮﺑﯽ ﺑﺴﺘﺮ و ﮐﻞ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺑﺮآورد ﻣﻘﺪار ﺑﺎر رﺳﻮب ﺑﺴﺘﺮ ﻣﯽ ﺗﻮان از ﻧﺴﺒﺖ ﺑﺎر ﺑﺴﺘﺮ ﺑﻪ ﻣﻌﻠﻖ )K( ﺑﻬﺮه ﺟﺴﺖ، ﺑﺮرﺳﯽ ﻫﺎی اﻧﺠﺎم ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ ﮐﻪ ﻣﻘﺪار اﯾﻦ ﻧﺴﺒﺖ در ﻣﻨﺎﻃﻖ ﮐﻮﻫﺴﺘﺎﻧﯽ در رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎ ﺑﺎ ﺷﯿﺐ زﯾﺎد ﺑﯿﺸﺘﺮ ﺑﻮده و در ﻧﻮاﺣﯽ ﺟﻠﮕﻪ ای ﮐﻪ دارای ﺷﯿﺐ ﮐﻤﺘﺮی ﻫﺴﺘﻨﺪ ﻧﺴﺒﺖ آن ﺑﻪ ﻣﯿﺰان ﻣﺤﺴﻮﺳﯽ ﮐﺎﻫﺶ ﻣﯽ ﯾﺎﺑﺪ. ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﺮرﺳ ﯽ ﻫﺎی اﻧﺠﺎم ﺷﺪه ﺗﻮﺳﻂ ﮐﺎراﺷﻒ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﺎر ﺑ ﺴﺘﺮ ﺑﻪ ﺑﺎر ﻣﻌﻠﻖ در رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎی روﺳﯿﻪ ﺑﺴﺘﻪ ﺑﻪ ﺷﺮاﯾﻂ ﺗﻮﭘﻮﮔﺮاﻓﯽ ﻣﺘﻔﺎوت اﺳﺖ. ﻣﻄﺎﺑﻖ ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻣﺬﮐﻮر ﻧﺴﺒﺖ K ﺑﺮای رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎ در ﻣﻨﺎﻃﻖ ﮐﻮﻫﺴﺘﺎﻧﯽ ﺑﺎ ﺷﯿﺐ ﻧﺴﺒﯽ 2 درﺻﺪ ﺑﯿﻦ30 ﺗﺎ50 درﺻﺪ ﻣﺘﻐﯿﺮ ﺑﻮده اﺳﺖ و ﺑﺮای رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎی در ﻣﻨﺎﻃﻖ ﺟﻠﮕﻪ ﺑ ﺎ ﺷﯿﺐ ﮐﻤﺘﺮ از 2/0 درﺻﺪ ﺑﯿﻦ5 - 1 درﺻﺪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ در رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎی اﯾﺮان ﺑﺮرﺳﯽ ﻫﺎی اﻧﺠﺎم ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ ﮐﻪ روﻧﺪ ﺗﻐﯿﯿﺮات K ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺷﯿﺐ رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎ ﺗﺎ ﺣﺪودی از ﻧﻈﺮﯾﻪ ﮐﺎراﺷﻒ ﺗﺒﻌﯿﺖ ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﺪ . در اداﻣﻪ ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺑﺎر رﺳﻮﺑﯽ ﺑﺴﺘﺮ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻧﻤﻮدار ی ﮐ ﻪ ﺑﺪﯾﻦ ﻣﻨﻈﻮر ﺑﺮای رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎی ﮐﺸﻮر ﺗﻬﯿﻪ ﺷﺪه اﺳﺘﻔﺎده ﮔﺮدﯾﺪ؛ ﺑﺪﯾﻦ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﻣﻘﺪارk=0.05 ﺑﺮآورد ﺷﺪه و در اداﻣﻪ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از اﯾﻦ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﺎر رﺳﻮﺑﯽ ﺑﺴﺘﺮ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪ ﮐﻪ ﺑﺎر ﮐﻞ از ﻣﺠﻤﻮع ﺑﺎر ﻣﻌﻠﻖ و ﺑﺎر ﺑﺴﺘﺮ ﺣﺎﺻﻞ ﻣﯽ ﺷﻮد. 7 - 3 - 3 - رواﺑﻂ دﺑﯽ آب – دﺑﯽ رﺳﻮب و ارزﯾﺎﺑﯽ آن ﻫﺎ ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻃﺮح در ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ واﻗﻊ اﺳﺖ، وﺟﻮد اﯾﻦ ﺳﺪ ﻣﻘﺪار و رژﯾﻢ ﺟﺮﯾﺎن آب و رﺳﻮب را ﺗﻐﯿﯿﺮ داده اﺳﺖ. ﺑﺮ ﻫﻤﯿﻦ اﺳﺎس در ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺣﺎﺿﺮ ﻣﯿﺰان رﺳﻮب را ﻃﯽ دو دوره ﻗﺒﻞ و ﺑﻌﺪ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﺑﺮآورد ﺷﺪ ﺗﺎ اﺳﺘﻨﺘﺎﺟﺎت ﻻزم در اﯾﻦ زﻣﯿﻨﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت واﻗﻌﯽ ﺗﺮی ﺻﻮرت ﭘﺬﯾﺮد. ﻃﯽ دو دوره ﻗﺒﻞ و ﺑﻌﺪ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﺟﺮﯾﺎن آب و رﺳﻮب ﻧﯿﺰ ﺗﻐﯿﯿﺮ ﮐﺮده اﺳﺖ. ﺳﺮی زﻣﺎﻧﯽ ﺟﺮﯾﺎن در دوره ﺑﻌﺪ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮدای ﺣﺘﯽ ﺑﺎ وﻗﻮع ﺳﯿﻼب ﺗﺎرﯾﺨﯽ ﺳﺎل آﺑﯽ 98 - 1397 ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ دوره اول ﮐﺎﻫﺶ داﺷﺘﻪ اﺳﺖ. ﻋﻼوه ﺑﺮ ﮐﺎﻫﺶ ﺟﺮﯾﺎن، ﺳﯿﺎﺳﺖ ﻫﺎی ﺑﻬﺮه ﺑﺮ داری ﺑﺎ وﺟﻮد ﺳﺪ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺣﺎﻟﺖ ﻃﺒﯿﻌﯽ ﻧﯿﺰ دﺳﺘﺨﻮش ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺷﺪه اﺳﺖ ﮐﻪ ﻫﻤﮕﯽ اﯾﻦ ﻣﻼﺣﻈﺎت در ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺣﺎﺿﺮ ﻟﺤﺎظ ﺷﺪه اﻧﺪ. ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎ و رواﺑﻂ دﺑﯽ آب ـ رﺳﻮب ﻣﻌﻠﻖ اﯾﺴﺘﮕ ﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺑﺮای دو دوره زﻣﺎﻧﯽ ﻗﺒﻞ و ﺑﻌﺪ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ و دو روش ﻣﺤﺎﺳﺒﺎﺗﯽ USBR وFAO در ﺷﮑﻞ 7 - 14 و ﺷﮑﻞ7 - 17 ﻣﻨﻌﮑﺲ ﺷﺪه اﺳﺖ. اﯾﻦ رواﺑﻂ ﺗﻮﺳﻂ ﺷﺎﺧﺺ R ﺗﺤﺖ " ﯾﺎ ﻧﺴﺒﺖ اﺧﺘﻼف " ﻣﻮرد ارزﯾﺎﺑﯽ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺖ. ارزﯾﺎﺑﯽ اﻧﺠﺎم ﺷﺪه ﺗﻮﺳﻂ داده ﻫﺎی ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ ﻧﺸﺎن داد ﮐﻪ ﮐﻪ اﯾﻦ ﺷﺎﺧﺺ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺑﺮای روش USBR ﺑﺮای دو دوره زﻣﺎﻧﯽ ﻗﺒﻞ و ﺑﻌﺪ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﮐﻤﺘﺮ از ﯾﮏ و ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﺑﺮاﺑﺮ 477 /0 و604 /0 ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. اﯾﻦ ﻣﻮﺿﻮع ﺑﺪﯾﻦ ﻣﻌﻨﺎ اﺳﺖ ﮐﻪ در روش ﯾﺎد ﺷﺪه ﻓﻮق ﻣﯿﺰان ﺑﺎر رﺳﻮب ﻣﺤﺎﺳﺒﺎﺗﯽ ﮐﻤﺘﺮ از ﻣﯿﺰان ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ اﺳﺖ. ارزﯾﺎﺑﯽ اﻧﺠﺎم ﺷﺪه ﻧﯿﺰ ﻧﺸﺎن داد ﮐﻪ ﺷﺎﺧﺺ " ﻧﺴﺒﺖ اﺧﺘﻼف " در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻣﺬﮐﻮر ﺑﺮ ای دو دوره زﻣﺎﻧﯽ ﻗﺒﻞ و ﺑﻌﺪ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﺑﺮای روش اﺻﻼﺣﯽ FAO اﻧﺪﮐﯽ ﺑﯿﺶ ﺗﺮ از ﯾﮏ و ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﺑﺮاﺑﺮ 099 /1 و117 /1 ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. اﯾﻦ ﻣﻮﺿﻮع ﺑﺪﯾﻦ ﻣﻌﻨﺎ اﺳﺖ ﮐﻪ در ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 206 روش ﯾﺎد ﺷﺪه ﻓﻮق ﻣﯿﺰان ﺑﺎر رﺳﻮب ﻣﺤﺎﺳﺒﺎﺗﯽ را در ﻧﻤﻮﻧﻪ اﻧﺪﮐﯽ ﺑﯿﺶ ﺗﺮ از ﻣﯿﺰان ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ ﻧﺸﺎن ﻣ ﯽ دﻫﺪ. از آﻧﺠﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﺷﺎﺧ ﺺ " ﻧﺴﺒﺖ اﺧﺘﻼف " در روش FAO ﺑﻪ ﯾﮏ ﻧﺰدﯾﮏ اﺳﺖ، ﻧﺘﺎﯾﺞ اﯾﻦ روش ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﯾﺎﻓﺘﻪ ﻫﺎی ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺣﺎﺿﺮ ﻗﻠﻤﺪاد ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. . ﺷﮑﻞ 7 - 14: راﺑﻄﻪ دﺑﯽ آب ـ رﺳﻮب ﻣﻌﻠﻖ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﻗﺒﻞ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ و ﺑﺎ روش USBR ﺷﮑﻞ7 - 15: راﺑﻄﻪ دﺑﯽ آب ـ رﺳﻮب ﻣﻌﻠﻖ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﻗﺒﻞ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ و ﺑﺎ روش FAO y = 0.216x2.1099 R² = 0.8757 0 1 10 100 1000 10000 100000 1000000 10000000 1 10 100 1000 10000 Qs(ton/day) Qw(m3/s) y = 0.497x2.019 0 1 10 100 1000 10000 100000 1000000 10000000 1 10 100 1000 10000 Qs(ton/day) Qw(m3/s) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 207 . ﺷﮑﻞ7 - 16: راﺑﻄﻪ دﺑﯽ آب ـ رﺳﻮب ﻣﻌﻠﻖ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺑﻌﺪ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ و ﺑﺎ روش USBR ﺷﮑﻞ7 - 17 : راﺑﻄﻪ دﺑﯽ آب ـ رﺳﻮب ﻣﻌﻠﻖ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺑﻌﺪ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ و ﺑﺎ روش FAO 7 - 3 - 4 - (ﺑﺮآورد ﺑﺎر رﺳﻮب )ﻣﻌﻠﻖ، ﺑﺴﺘﺮ و ﮐﻞ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺑﺮآورد ﺑﺎر رﺳﻮب ﻣﻌﻠﻖ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ، دﺑﯽ روزاﻧﻪ آن در ﻃﯽ ﻃﻮل دوره آﻣﺎری ﺗﻮﺟﻪ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺖ ﺳﭙﺲ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از رواﺑﻂ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎی ﺷﮑﻞ ﻫﺎی ذﯾﻞ و ﺑﺎ ﺑﮑﺎرﮔﯿﺮی دﺑﯽ ﺟﺮﯾﺎن در ﻣﻘﯿﺎس روزاﻧﻪ، ﻣﯿﺰان ﺑﺎر رﺳﻮب ﻣﻌﻠﻖ ﺳﺎل ﺑﻪ ﺳﺎل ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ و ﺳﭙﺲ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﮔﯿﺮی ﺷﺪ. ﺧﻼﺻﻪ ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺑﺮآورد ﺑﺎر رﺳﻮب ﻣﻌ ﻠﻖ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪرو ﻣﺘﺮی y = 0.462x1.6794 R² = 0.6419 0 1 10 100 1000 10000 100000 1 10 100 1000 Qs(ton/day) Qw(m3/s) y = 0.855x1.679 0 1 10 100 1000 10000 100000 1 10 100 1000 Qs(ton/day) Qw(m3/s) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 208 ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺑﻌﺪ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ در ﺟﺪول 7 - 21 ﻣﻨﻌﮑﺲ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻃﺮح ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﮐﻪ ﻣﺒﻨﺎی ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت رﺳﻮب اﺳﺖ، ﻗﺮار دارد. در ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺑﯿﻦ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺗﺎ ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻃﺮح زﯾﺮ ﺣﻮﺿﻪ ﮐﻮﭼﮏ ﻓﺎﻗ ﺪ ﺗﻮﻟﯿﺪ رواﻧﺎب، اﻧﺪر ﮐﻨﺶ ﻣﺴﯿﺮ رودﺧﺎﻧ ﻪ، ﺑﺮداﺷﺖ ﻫﺎ و ﻣﺼﺮف آب وﺟﻮد دارد. ﺑﺮرﺳﯽ و ﺗﺨﻤﯿﻦ اﯾﻦ ﻋﻮاﻣﻞ ﺑﻪ ﻟﺤﺎظ ﺗﻮﺻﯿﻔﯽ و ﮐﻤﯽ ﺑﺎ اﻋﻤﺎل دﺑﯽ ﻫﺎی ﺑﯿﺸﺘﺮی ﺑﻪ ﻣﻨﺤﻨﯽ دﺑﯽ آب – دﺑﯽ رﺳﻮب؛ ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ ﺗﺨﻤﯿﻦ ﺿﺮﯾﺒﯽ ﺑﺮای ﺑﺮآورد ﻣﯿﺰان ﺑﺎر رﺳﻮب ﻣﺤﻞ ﻃﺮح ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﺑﺎﻻدﺳﺖ ﺷﺪ. ﺑﺮآﯾﻨﺪ ﻋﻮاﻣﻞ ﯾﺎد ﺷﺪه ﻓﻮق در ﺑﺎر رﺳﻮب ﮐﻼً ﮐﺎﻫﺸﯽ و ﺣﺪود 18 درﺻﺪ ﺗﺨﻤﯿﻦ و در ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﻋﻤﺎل ﺷﺪ. ﺑﺎر ﺑﺴﺘﺮ ﻣﻌﺎدل4 درﺻﺪ ﺑﺎر ﻣﻌﻠﻖ ﺗﺨﻤﯿﻦ زده ﺷﺪ. ﺑﺮای ﺗﺒﺪﯾﻞ ﺗﻨﺎژ رﺳﻮب ﺑﻪ ﺣ ﺠﻢ، وزن ﻣﺨﺼﻮص رﺳﻮﺑﺎت ﮐﻞ )ﻣﻌﻠﻖ و ﺑﺴﺘﺮ( ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﺘﻮﺳﻂ 2/1 ﺗﻦ در ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﻣﻨﻈﻮر ﺷﺪ. ﻣﻘﺪار ﺑﺪه رﺳﻮب ﻣﻌﻠﻖ روزاﻧﻪ ﺑﻪ روش USBR ﻃﯽ دوره ﻗﺒﻞ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪرﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﺘﻮﺳﻂ 16 ﻫﺰار ﺗﻦ در روز ﺑﺮآورد ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺑﺮای دوره ﺑﻌﺪ از ﺑﻬﺮه اﯾﻦ رﻗ ﻢ ﺑﻪ ﺣﺪود ﯾﮏ ﻫﺰار ﺗﻦ در روز رﺳﯿﺪه اﺳﺖ. در روش FAO ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﺘﻮﺳﻂ ارﻗﺎم ﯾﺎد ﺷﺪه ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﺣﺪود37 و2 ﻫﺰار ﺗﻦ در روز ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ. ﻫﻤﺎﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ ﻗﺒﻼً ﺑﺤﺚ ﺷﺪ ﺑﻌﺪ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ دﺑﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺟﺮﯾﺎن آب در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺑﻪ از 160 ﺑﻪ67 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ و ﻣﻘﺪار ﺑﺪه رﺳﻮب ﻣﻌﻠﻖ ﻣﺘﻮﺳﻂ روزاﻧﻪ در اﯾﻦ اﯾﺴﺘﮕﺎه از 37 ﺑﻪ ﺣﺪود2 ﺗﻦ در روز ﮐﺎﻫﺶ ﯾﺎﻓﺖ. ﻣﯿﺰان ﮐﺎﻫﺶ ﺑﺎر رﺳﻮب ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ از اﺛﺮ ﺗﻮأم ﮐﺎﻫﺶ دﺑﯽ، وﺟﻮد ﺟﺴﻢ ﺳﺪ و ﻧﯿﺰ ﺳﯿﺎﺳﺖ ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﻧﺎﺷﯽ ﻣﯽ ﺷﻮد ) ﺷﮑﻞ 7 - 14 ﺗﺎ ﺷﮑﻞ 7 - 16 .(ﺑﺨﺶ ﻗﺒﻞ ﻣﻘﺪار ﺑﺪه رﺳﻮب ﮐ ﻞ ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﻪ روش USBR ﻃﯽ دوره ﻗﺒﻞ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪرﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﺘﻮﺳﻂ 6180 ﻫﺰار ﺗﻦ در روز ﺑﺮآورد ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺑﺮای دوره دوم ﯾﻌﻨﯽ ﺑﻌﺪ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺳﺪ اﯾﻦ رﻗﻢ ﺑﻪ ﺣﺪود 384 ﻫﺰار ﺗﻦ در روز رﺳﯿﺪه اﺳﺖ. در روش FAO ارﻗﺎم ﯾﺎد ﺷﺪه ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﺣﺪ ود 14219 و710 ﻫﺰار ﺗﻦ در ﺳﺎل ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ. از آﻧﺠﺎﯾﯽ در ارزﯾﺎﺑﯽ ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎی دﺑﯽ آب- دﺑﯽ رﺳﻮب ﺷﺎﺧﺺ " ﻧﺴﺒﺖ اﺧﺘﻼف " ارﺟﺤﯿﺖ روش FAO را ﻧﺸﺎن داد؛ ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﻧﺘﺎﯾﺞ اﯾﻦ روش ﻃﯽ دوره دوم )ﺑﻌﺪ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ( ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﯾﺎﻓﺘﻪ ﻫﺎی ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺣﺎﺿﺮ ﻗﻠﻤﺪاد ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. ﺑﺎ اﯾﻦ ﺣﺴﺎب ﮐﻞ ﺑﺎر رﺳﻮﺑﯽ رودﺧﺎﻧ ﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﻃﯽ دوره ﺑﻌﺪ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺳﺪ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺑﺮاﺑﺮ 710 /0 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﺗﻦ در ﺳﺎل ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺿﻤﻨﺎً ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺑﺎر رﺳﻮب ﮐﻞ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﻣﺤﻞ ﻃﺮح ﺣﺪود 634 /0 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﺗﻦ در ﺳﺎل ﺑﺮآورد ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺣﺠﻢ ﺑﺎر رﺳﻮﺑﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﻃﯽ دوره ﺑﻌﺪ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮدار ی ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ در ﻣﺤﻞ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﺎﻟﻎ ﺑﺮ 592 ﻫﺰار ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺿﻤﻨﺎً ﺣﺠﻢ ﺑﺎر رﺳﻮب ﮐﻞ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﻣﺤﻞ ﻃﺮح ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺣﺪود 528 ﻫﺰار ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺳﺎل ﺑﺮآورد ﺷﺪه اﺳﺖ. اﯾﻦ ﺣﺠﻢ در ﻣﻘﺎﺑﻞ ﺳﻄﺢ ﺗﺎﻻب ﻧﺎﭼﯿﺰ اﺳﺖ اﻣﺎ ﻣﺤﻞ ﺗﺮﺳﯿﺐ آن ﻣﻬ ﻢ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 209 ﺟﺪول7 - 21 :ﺧﻼﺻﻪ ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺑﺎر رﺳﻮب رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮ ی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺑﻌﺪ از ﺑﻬﺮﺑﺮداری ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ واﺣﺪ روش ﭘﺎراﻣﺘﺮ/ اﯾﺴﺘﮕﺎه 329 365 ﻫﺰار ﺗﻦ USBR ﺑﺎر ﻣﻌﻠﻖ ﺳﺎﻻﻧﻪ 13.2 18.3 ﺑﺎر ﺑﺴﺘﺮ ﺳﺎﻻﻧﻪ 342 383 ﺑﺎر ﮐﻞ ﺳﺎﻻﻧﻪ 610 676 ﻫﺰار ﺗﻦ FAO ﺑﺎر ﻣﻌﻠﻖ ﺳﺎﻻﻧﻪ 24.4 33.8 ﺑﺎر ﺑﺴﺘﺮ ﺳﺎﻻﻧﻪ 634 710 ﺑﺎر ﮐﻞ ﺳﺎﻻﻧﻪ 508 563 ﻫﺰار ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ FAO ﺑﺎر ﻣﻌﻠﻖ ﺳﺎﻻﻧﻪ 20 28 ﺑﺎر ﺑﺴﺘﺮ ﺳﺎﻻﻧﻪ 528 592 ﺑﺎر ﮐﻞ ﺳﺎﻻﻧﻪ 7 - 3 - 5 -ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺑﺪه وﯾﮋه رﺳﻮب ﮐﻞ ﺣﻮﺿﻪ ﺑﺪه وﯾﮋه رﺳﻮب از ﺗﻘﺴﯿﻢ ﻣﯿﺰان رﺳﻮﺑﺎت )ﺗﻨﺎژ ﯾﺎ ﺣﺠﻢ( ﺑﺮ ﻣﺴﺎﺣﺖ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ ﺣﺎﺻﻞ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﻫﻤﺎﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ اﺷﺎره ﺷﺪ در ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺣﺎﺿﺮ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﻫﺪاف آن از آﻣﺎر و اﻃﻼﻋﺎت ﺟﺮﯾﺎن آب و رﺳﻮب ﻣﺸﺎﻫﺪه ﺷﺪه در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺑﺮ روی رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ا ﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻣﺴﺎﺣﺖ اﯾﻦ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﺑﺮاﺑﺮ 46654 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮﻣﺮﺑﻊ در ﺣﺎﻟﺖ ﻃﺒﯿﻌﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. از ﺳﻮﯾﯽ ﺗﻨﺎژ رﺳﻮب ﮐﻞ ﺑﺮآورد ﺷﺪه در ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺣﺎﺿﺮ ﺑﺮای اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﻣﺬﮐﻮر در ﺣﺎﻟﺖ ﻃﺒﯿﻌﯽ و ﻗﺒﻞ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری از ﺳﺪ ﻣﺨ ﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﺑﻪ روش FAO ﺣﺪود2/ 14 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﺗﻦ در ﺳﺎل و ﺣﺠﻢ رﺳﻮﺑﺎت ﮔﺬری از اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻣﺬﮐﻮر ﻣﻌﺎدل8/ 11 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺳﺎل ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺑﺎ ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺗﻨﺎژ و ﺣﺠﻢ رﺳﻮﺑﺎت ﺑﻪ ﻣﺴﺎﺣﺖ ﺣﻮﺿﻪ، ﻣﯿﺰان رﺳﻮب وﯾﮋه در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ 305 ﺗﻦ در ﺳﺎل در ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ ﯾﺎ254 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺳﺎل در ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ اﺳﺖ. اﺿﺎﻓﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد ﺑﺎ وﺟﻮد ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ و ﺗﻠﻪ اﻧﺪازی ﺑﯿﺸﺘﺮ رﺳﻮﺑﺎت ﺣﻮﺿﻪ ﺑﺎﻻدﺳﺖ آن رﺳﻮب وﯾﮋه ﺗﻐﯿﯿﺮ ﮐﺮده اﺳﺖ. ﻣﺴﺎﺣﺖ ﺣﻮﺿﻪ ﻣﯿﺎﻧﯽ ﺣﺪ ﻓﺎﺻﻞ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﺗﺎ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺣﺪود 3654 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮﻣﺮﺑﻊ در اﺳﺖ و ﮐﻞ ﺑﺎر رﺳﻮﺑﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﻃﯽ دوره ﺑﻌﺪ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺳﺪ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺑﺮاﺑﺮ 710 ﻫﺰار ﺗﻦ در ﺳﺎل ﯾﺎ563 ﻫﺰار ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ د ر ﺳﺎل ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺑﺎ ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺗﻨﺎژ و ﺣﺠﻢ رﺳﻮﺑﺎت ﺑﻪ ﻣﺴﺎﺣﺖ ﺣﻮﺿﻪ، ﻣﯿﺰان رﺳﻮب وﯾﮋه در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ 194 ﺗﻦ در ﺳﺎل در ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ ﯾﺎ162 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺳﺎل در ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ ﺑﺮآورد ﮔﺮدﯾﺪ. 7 - 3 - 6 -ﻣﺸﺨﺼﺎت داﻧﻪ ﺑﻨﺪی ﻣﻮاد ﺑﺴﺘﺮ در ﻣﺤﻞ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﻧﻮع رﺳﻮﺑﺎت ﻣﻌﻠﻖ و ﺑﺴﺘﺮ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ، رﺳﻮﺑﺎت داﻧﻪ رﯾﺰ از ﻧﻮع رس ﺳﯿﻠﺘﯽ، ﺳﯿﻠﺖ و ﻣﺎﺳﻪ رﯾﺰ داﻧﻪ ﻣﯽ ﺑ ﺎﺷﺪ ﮐﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻻﯾﻪ ﻫﺎی ﻣﺘﻨﺎوب ﺑﺮروی ﯾﮑﺪﯾﮕﺮ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﻧﺪ. ﻣﺸﺨﺼﺎت و ﻣﻨﺤﻨﯽ داﻧﻪ ﺑﻨﺪی ﻣﻮاد ﺑﺴﺘﺮ در ﻣﺤﻞ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫ ﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟ ﻌﻪ در ﺷﮑﻞ ذﯾﻞ ﻣﻨﻌﮑﺲ ﺷﺪه اﺳﺖ. از وﯾﮋﮔﯽ ﻫﺎی ﻓﯿﺰﯾﮑﯽ ﻣﻮاد ﺑﺴﺘﺮ ﻣﯽ ﺗﻮان ﺑﻪ ﻗﻄﺮ ذرات رﺳﻮﺑﯽ ﻣﻮاد ﺑﺴﺘﺮ اﺷﺎره ﻧﻤﻮد. ﻗﻄﺮ ذرات رﺳﻮﺑﯽ 10 D , 50 D و90 D در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﺑﺮاﺑﺮ 62 ، 154 و225 ﻣﯿﮑﺮون ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. )ﺷﮑﻞ 7 - 18 ( ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 210 ﺷﮑﻞ7 - 18 : ﻣﻨﺤﻨﯽ داﻧﻪ ﺑﻨﺪی ﻣﻮاد رﺳﻮﺑﯽ ﺑﺴﺘﺮ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ 0 20 40 60 80 100 120 1 10 100 1000 10000 100000 درﺻﺪ ذرات رﯾﺰ ﺗﺮ ﻗﻄﺮ ذرات ) ﻣﯿﮑﺮون ( ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 211 ﻓﺼﻞ ﻫﺸﺘﻢ ﺑﺮرﺳ ﯽ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻣﻬﻨﺪﺳ آب ﯽ اﻧﺠﺎم ﺷﺪه ﯿﻣ در ﺪان ﯽﻧﻔﺘ آزادﮔﺎن ﺷﻤﺎﻟ ﯽ و آزادﮔﺎن ﺟﻨﻮﺑ اﻋﻢ ) ﯽ ﯿﻫ از ﺪروﻟﻮژ ی، ارﺗﻔﺎع ﻣﻮج و (ﺮهﯿﻏ . ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 212 . ﻓﺼﻞ ﻫﺸﺘﻢ-ﺑﺮرﺳﯽ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ آب اﻧﺠﺎم ﺷﺪه در ﻣﯿﺪان ﻧﻔﺘﯽ آزادﮔﺎن ﺷﻤﺎﻟﯽ و آزادﮔﺎن ﺟﻨﻮﺑﯽ اﻋﻢ ) از ﻫﯿﺪروﻟﻮژی، ارﺗﻔﺎع ﻣﻮج و ﻏﯿﺮه ( 8 - 1 -ﻣﻘﺪﻣﻪ ﺑﺮرﺳﯽ ﺳﻮاﺑﻖ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﮔﺬﺷﺘﻪ ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ ﮐﻪ در ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ ﮐﺮﺧﻪ ﻣﺨﺼﻮﺻﺎً ﺑﺨﺶ ﺳﻔﻠﯽ آن ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻣﻌﺘﻨﺎﺑﻬﯽ در ﺧﺼﻮص ﻣﻨﺎﺑﻊ آب ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ، ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﭘﯿﺸﯿﻦ ﺗﻮﺳﻌﻪ ﻣﻨﺎﺑﻊ آب اﯾﻦ ﺣﻮﺿﻪ را ﺑﯿﺶ ﺗﺮ در ﺣﻮزه ﻋﻤﻠﮑﺮد اﺳﺘﺎن ﺧﻮزﺳﺘ ﺎن در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ )ﻧﻤﻮﻧﻪ ای از ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت در اداﻣﻪ ﺑﺤﺚ آﻣﺪه اﺳﺖ( اﻣﺎ وﺿﻌﯿﺖ ﮐﻨﻮﻧﯽ ﻣﻨﺎﺑﻊ آب ﺗﻐﯿﯿﺮاﺗﯽ ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه دارد. ﮐﺎﻫﺶ ﺟ ﺮﯾﺎن و ﻣﻨﺎﺑﻊ آب ﺳﻄﺤﯽ در دوره ﺑﻌﺪ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﻋﻠﯿﺮﻏﻢ وﻗﻮع ﺳﯿﻼب ﺗﺎرﯾﺨﯽ ﺳﺎل آﺑﯽ 98 - 1397 ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ دوره ﻗﺒﻞ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺳﺪ ﺑﺴﯿﺎر ﻣﺸﻬﻮد ﺑﻮده اﺳﺖ. ﻋﻼوه ﺑﺮ ﮐﺎﻫﺶ ﺟﺮﯾﺎن، ﺳﯿﺎﺳﺖ ﻫﺎی ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺑﺎ وﺟﻮد ﺳﺪ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺣﺎﻟﺖ ﻃﺒﯿﻌﯽ ﺗﻐﯿﯿﺮ ﮐﺮده اﺳﺖ ﮐﻪ ﺳﻌﯽ ﻣﯽ ﺷﻮد اﯾﻦ ﻣﻼﺣﻈﺎت در ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺣﺎﺿﺮ ﻟﺤﺎظ ﺷﻮد. در ﻫﺮ ﺣﺎل در زﻣﯿﻨﻪ ﻣﻮﺿﻮع ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ذﯾﻞ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﯾﺎ ﻏﯿﺮ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ در ﺣﻮﺿﻪ ﮐﺮﺧﻪ و در ارﺗﺒﺎط ﺑﺎ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ: o ﺳﺮی ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻣﺸﺎور ﻣﻬﺎب ﻗﺪس در ﺧﺼﻮص ﻫﯿﺪروﻟﻮژی رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ و ﺷﺒﮑﻪ ﻫﺎی آﺑﯿﺎری و زﻫﮑﺸﯽ ﮐﺮﺧﻪ، ﮐﺎرﻓﺮﻣﺎ ﺳﺎزﻣﺎن آب و ﺑﺮق ﺧﻮزﺳﺘﺎن ، ﺗﻬﯿﻪ ﺷﺪه دردﻫﻪ 60 و70 o ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺳﺎﻣﺎﻧﺪﻫﯽ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺗﻮﺳﻂ ﺷﺮﮐﺖ ﻣﻬﻨﺪﺳﺎن ﻣﺸﺎورﺳﺎزآب ﭘﺮدازا ن و ﮐﺎرﻓﺮﻣﺎی ﺳﺎزﻣﺎن آب و ﺑﺮق ﺧﻮزﺳﺘﺎن ﻣﺮﺣﻠﻪ اول ﺳﺎل 1375 و ﺑﺎزﻧﮕﺮی در ﺳﺎل1382 . o ﻃﺮح ﺟﺎﻣﻊ ﺗﻮﺳﻌﻪ ﻣﻨﺎﺑﻊ آب رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ، ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺗﮑﻤﯿﻠﯽ ﻃﺮح ﺟﺎﻣﻊ ﺗﻮﺳﻌﻪ ﻣﻨﺎﺑﻊ آب رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ، ﺗﻮﺳﻂ ﻣﻬﻨ ﺪﺳﺎن ﻣﺸﺎور ﺟﺎﻣﺎب ﺑﻪ ﮐﺎرﻓﺮﻣﺎﯾﯽ ﺳﺎزﻣﺎن آب و ﺑﺮق ﺧﻮزﺳﺘﺎن ، ﺳﺎل 1382 . o ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺑﺴﺘﺮ و ﺣﺮﯾﻢ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ) ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ- ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ(، ﮐﺎرﻓﺮﻣﺎ ﺳﺎزﻣﺎن آب و ﺑﺮق ﺧﻮزﺳﺘﺎن ، ﺷﺮﮐﺖ ﻣﻬﻨﺪﺳﯿﻦ ﻣﺸ ﺎور ﺳﺎزآب ﭘﺮدازان، ﺳﺎل 1382 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 213 o ﻃﺮح ﺳﯿﺴﺘﻤﯽ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ، ﺟﻠﺪ ﺳﻮم : ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻣﺼﺎرف آب 3 - 4 - ﮔﺰارش ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت آﺑﯿﺎری )ﻃﺮح ﻫﺎی ﺗﻮﺳﻌﻪ( ﺷﺮﮐﺖ ﺗﻮﺳﻌﻪ ﻣﻨﺎﺑﻊ آب و ﻧﯿﺮوی اﯾﺮان ، ﻣﻬﻨﺪﺳﺎن ﻣﺸﺎور ﻣﻬﺎب ﻗﺪس 1388 . o ﮔ ﺰارش ﻫﯿﺪروﻟﻮژی ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺑﻬﻨﮕﺎم ﺳﺎزی ﺑﯿﻼن ﻣﻨﺎﺑﻊ آب ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮ ﯾﺰ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﺑﺮای دوره ﻣﻨﺘﻬﯽ ﺑﻪ ﺳﺎل آﺑﯽ 90 - 1389 ، ﮐﺎرﻓﺮﻣﺎ ﺷﺮﮐﺖ ﺳﻬﺎﻣﯽ آب ﻣﻨﻄﻘﻪ ای ﮐﺮﻣﺎﻧﺸﺎه، ﻣﺸﺎور آب و ﺗﻮﺳﻌﻪ ﭘﺎﯾﺪار، ﺗﻬﯿﻪ ﺷﺪه در ﺳﺎل1392 . o ،ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻫﯿﺪروﻟﻮژی ﻃﺮح ﺳﺎﻣﺎﻧﺪﻫﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ و ﮐﺮﺧﻪ ﻧﻮر ﮐﺎرﻓﺮﻣﺎ ﺳﺎزﻣﺎن آب و ﺑﺮق ﺧﻮزﺳﺘﺎن ، ﻣﺸﺎور ﺷﺮﮐﺖ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻣﺸﺎور آ ب ﮐﺮﺧﻪ، ﺗﻬﯿﻪ ﺷﺪه در ﺳﺎل 1394 ﺗﺎ ﺳﺎل1398 o ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﭘﻬﻨﻪ ﺑﻨﺪی ﺳﯿﻼب رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ از ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ ﺗﺎ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ، ﮐﺎرﻓﺮﻣﺎ ﺳﺎزﻣﺎن آب و ﺑﺮق ﺧﻮزﺳﺘﺎن ، ﻣﻬﻨﺪﺳﯿﻦ ﻣﺸﺎور ﺳﺎزآب اﻫﻮاز، ﺗﻬﯿﻪ ﺷﺪه در ﺳﺎل 1396 . o ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻣﺪﯾﺮﯾﺖ ﯾﮑﭙﺎرﭼﻪ ﺣﻮﺿﻪ ﮐﺮﺧﻪ )ﺑﺎزه ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﺗﺎ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ( ﻓﺎز اول ، ﮐﺎرﻓﺮﻣﺎ ﺳﺎزﻣﺎن آب و ﺑﺮق ﺧﻮزﺳﺘﺎن ، ﺷﺮﮐﺖ ﻣﻬﻨﺪﺳﯿﻦ ﻣﺸﺎور ﭘﻮرآب، ﺳﺎل 1396 . o ﭘﺮوژه اﻧﺠﺎم ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ و ﺑﺮرﺳﯽ آﺑﮕﺮﻓﺘﮕﯽ و ﻣﺪﯾﺮﯾﺖ ﺳﯿﻼب ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﻏﺮب ﮐﺎرون، 1398 . o ﺗﻌﯿﯿﻦ و ﺗﺄﻣﯿﻦ ﻧﯿﺎز زﯾﺴﺖ ﻣﺤﯿﻄﯽ ﺗﺎﻻب ﻫﺎی اﺳﺘﺎن ﺧﻮزﺳﺘﺎن)ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ(، ﮐﺎرﻓﺮﻣﺎ اداره ﮐﻞ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﻣﺤﯿﻂ زﯾﺴﺖ اﺳﺘﺎن ﺧﻮزﺳﺘﺎن، ﻣﺸﺎور داﻧﺸﮕﺎه ﺷﻬﯿﺪ ﭼﻤﺮان اﻫﻮاز، 1399 . 8 - 2 -ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺳﺎزآب ﭘﺮدازان ﻃﺮح ﻫﺎی ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت و ﺑﺎزﻧﮕﺮی ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺳﺎﻣﺎﻧﺪﻫﯽ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ در ﺳﺎﻟﻬﺎی 1375 و1382 ، ﺑﻪ ﮐﺎرﻓﺮﻣﺎﯾﯽ ﺳﺎزﻣﺎن و آب ﺑﺮق ﺧﻮزﺳﺘﺎن اﺟﺮا ﭘﺲ ﮐﻪ ﺷﺪه از اﻧﺠﺎم ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻫﯿﺪروﻟﻮژی و ﻣﻨﺎﺑﻊ آب ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ، ﮐﻠﯿﻪ ﻧﻘﺸﻪ ﻫﺎی ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿ ﮑﯽ ﺑﯿﻦ ﻣﺨﺎزن ﻃﺮاﺣﯽ . اﻧﺪ ﺷﺪه ﺑﺮاﺳﺎس ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺣﺎﺻﻞ اﯾﻦ از ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺳﻄﺢ ﻧﺮﻣﺎل در آب ﻣﺨﺎزن 1و2، ﻣﻌﺎدل 4 + در و ﻣﺨﺎزن 3، 4 و5، ﻣﻌﺎدل3 + ﻣﺘﺮ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺳﻄﺢ آب درﯾﺎ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ اﺳﺖ ﺷﺪه زﻣﺎن در . ﻋﺒﻮر ﺳﯿﻼب ﻃﺮح، ﺗﺮاز ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺳﻄﺢ اﯾﻦ در آب ﻣﺨﺎزن ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﺑﻪ 5 +و 5/3 +اﻓﺰاﯾﺶ ﻣﯽ ﯾﺎﺑﺪ اﯾﻦ . ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺑﺮاﺳﺎس ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 25 ﺳﺎﻟﻪ اﻧﺠﺎم اﺳﺖ ﺷﺪه زﻣﺎن در . اﻧﺠﺎم ﻋﻤﻠﯿﺎت اﮐﺘﺸﺎف و ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﻏﺮب ﮐﺎرون ﺟﻬﺖ ﺳﻬﻮﻟﺖ ﻋﻤﻠﯿﺎت اﺟﺮاﯾﯽ ﻗﻄﻊ ﺑﺎ ارﺗﺒﺎط ﺑﯿﻦ آﺑﯽ ﻣﺨﺎزن ﻤﺎﻟﯽﺷ و ﺟﻨﻮﺑﯽ ﺗﺎﻻب از ﻃﺮﯾﻖ ﺑﺴﺘﻦ درﯾﭽﻪ ﻫﺎی 75 دﻫﺎﻧﻪ ﻣﺨﺎزن 3 ﺗﺎ5 ﺧﺸﮏ ﮔﺮدﯾﺪ . در ﺳﺎل ﻫﺎی اﺧﯿﺮ ﺑﻪ دﻟ ﯿﻞ ﯽﻄﯿﻣﺤ ﺴﺖﯾز ﻂﯾﺷﺮا و ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﮐﻨﺘﺮل ر ﯾﺰ ﮔﺮدﻫﺎ در ﺧﻮزﺳﺘﺎن ﺟﺮﯾﺎن ﻣﺬﮐﻮر ﻣﺠﺪدا ﺑﺮﻗﺮار و آب ﺑﻪ ﻣﺨﺎزن 3 ﺗﺎ5 ﺪﯾﮔﺮد ﺖﯾﻫﺪا ﻟﺬا ا اﻣﺮ ﻦﯾ ﻣﺸﮑﻼﺗﯽ یﺑﺮا ﺑﻬﺮه ﺑﺮدار ی و ﺗﻮﺳﻌﻪ ﻣ ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﭘﯽ داﺷﺘﻪ ﮐﻪ ﻣﻮﺿﻮع " ﭘﺮوژه اﻧﺠﺎم ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ و ﺑﺮرﺳﯽ آﺑﮕﺮﻓﺘﮕﯽ و ﻣﺪﯾﺮﯾﺖ ﺳﯿﻼب ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﻏﺮب ﮐﺎرون " و ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺣﺎﺿﺮ ﯽﻣﻧﯿﺰ ﺑﺎﺷﺪ. ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ، ﺑﺨﺶ اﯾﺮاﻧﯽ، ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﺠﮕﺎﻧﻪ و ﺟﺎده ﻫﺎی آﻧﺘﻨﯽ: ﺟﻬﺖ اﺳﺘﻔﺎده ﻫﺎ و ﮐﺎرﺑﺮی ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ از ﺗﺎﻻب، اﺣﺪاث ﺟﺎده ﻫﺎی آﻧﺘﻨﯽ در ﺗﺎﻻب در ﺳﺎل 1379 آﻏﺎز و در ﺳﺎل1390 ﺑﻪ ﭘﺎﯾﺎن رﺳﯿﺪ. ﺑﺎ اﯾﻦ ﮐﺎر ﺑﺨﺶ اﯾﺮاﻧﯽ ﺗﺎﻻب ﺑﻪ ﭘﻨﺞ ﻣﺨﺰن ﺗﺒﺪﯾﻞ ﺷﺪ ﮐﻪ از ﻃﺮﯾﻖ زﯾﺮﮔﺬر ﺟﺎده ﻫﺎ ﺑﺎ ﯾﮑﺪﯾﮕﺮ ارﺗﺒﺎط ﻣﯽ ﯾﺎﺑﻨﺪ. ﭘﻨﺞ ﻣﺨﺰن ﯾﺎد ﺷﺪه از ﺑﺨﺶ ﻫﺎی ﺷﻤﺎﻟﯽ ﺗﺎﻻب آﻏﺎز و ﺗﺎ ﺟﺎده ﻃﻼﺋﯿﻪ اداﻣﻪ ﭘﯿﺪ ا ﻣﯽ ﮐﻨﻨﺪ و ﻋﺒﺎرﺗﻨﺪ از: ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره 1 - (از ﺷﻤﺎﻟﯽ ﺗﺮﯾﻦ ﺑﺨﺶ ﺗﺎﻻب ﺗﺎ ﺟﺎده اﻣﺎم رﺿﺎ)ع ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره 2 - ازﺟﺎده اﻣﺎم رﺿﺎ )ع( ﺗﺎ ﺟﺎده ﺷﻂ ﻋﻠﯽ ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره 3 - از ﺟﺎده ﺷﻂ ﻋﻠﯽ ﺗﺎ ﺟﺎده ﺷﻬﯿﺪ ﻫﻤﺖ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 214 ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره4 - از ﺟﺎده ﺷﻬﯿﺪ ﻫﻤﺖ ﺗﺎ ﺟﺎده ﺳﯿﺪ اﻟﺸﻬﺪا ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره 5 - از ﺟﺎده ﺳﯿﺪ اﻟﺸﻬﺪا ﺗﺎ ﺟﺎده ﻃﻼﺋﯿﻪ در ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﮔﺬﺷﺘﻪ اﯾﻦ ﭘﻨﺞ ﻣﺨﺰن روﯾﻬﻢ ﺗﺎﻻب را ﺗﺸﮑﯿﻞ ﻣﯽ دﻫﻨﺪ ﺑﻪ ﺻﻮرت دو ﻣﺨﺰن ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﻬﻢ )ﯾﮏ و دو ﺑﺎ ﻫﻢ و ﺳﻪ ﺗﺎ ﭘﻨﺞ ﺑﺎ ﻫﻢ( از ﻃﺮﯾﻖ ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ ﺑﯿﻦ آﻧﻬﺎ، ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی ﺷﺪﻧﺪ. در ﺑﺨﺶ ﻫﯿﺪروﻟﻮژی ﭘﺮوژه اﻧﺠﺎم ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ و ﺑﺮرﺳﯽ آﺑﮕﺮﻓﺘﮕﯽ و ﻣﺪﯾﺮﯾﺖ ﺳﯿﻼب ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﻏﺮب ﮐﺎرون؛ ﻣﺤﺎﺳﺒ ﺎت ﻫﯿﺪروﻟﻮژی ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺑﺮآورد ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻼب در ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ اﻧﺠﺎم ﮔﺮدﯾﺪه اﺳﺖ. اﯾﻦ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺑﺮ اﺳﺎس در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ اﺛﺮ ﺳﺪ ﺳﯿﻤﺮه و ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ در ﺑﺎﻻدﺳﺖ و ﺗﺮﮐﯿﺐ ﺳﯿﻼب ﺣﻮﺿﻪ ﻣﯿﺎﻧﯽ ﺣﺪﻓﺎﺻﻞ ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ ﺗﺎ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ اﻧﺠ ﺎ م ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺑﻪ اﯾﻦ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﮐﻪ ﺳﯿﻼب ورودی ﺑﻪ ﺳﯿﻤﺮه در ﺷﺮاﯾﻂ ﻃﺒﯿﻌﯽ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه و ﭘﺲ از روﻧﺪﯾﺎﺑﯽ در ﻣﺨﺰن، ﺳﯿﻼب ﺧﺮوﺟﯽ ﺳﺪ ﺑﺎ ﺳﯿﻼب ﺣﻮﺿﻪ ﻣﯿﺎﻧﯽ ﺳﺪ ﺳﯿﻤﺮه ﺗﺎ ﮐﺮﺧﻪ ﺗﺮﮐﯿﺐ و ﺳﯿﻼب در ﺷﺮاﯾﻂ ﺗﻨﻈﯿﻤﯽ وارد ﻣﺨﺰن ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ ﮔﺮدﯾﺪ. در ﻣﺮﺣﻠﻪ ﺑﻌﺪ ﺳﯿﻼب ﺧﺮوﺟﯽ از ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ در ﺷﺮاﯾﻂ ﺗﻨﻈ ﯿﻤﯽ ﺑﺎ ﺳﯿﻼب ﺣﻮﺿﻪ ﻣﯿﺎﻧﯽ ﺗﺮﮐﯿﺐ و ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺷﺮاﯾﻂ ﺳﺎﻣﺎﻧﺪﻫﯽ آﯾﻨﺪه ﻣﺴﯿﺮ، ﺑﻄﻮر ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ وارد ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﻣﯽ ﮔﺮدد. اﯾﻦ ﻣﺮاﺣﻞ ﺑﺮاﺳﺎس ﺟﻠﺴﺎت ﻣﺘﻌﺪد ﮐﻪ ﺑﺎ ﮐﻤﯿﺘﻪ ﺑﺮرﺳﯽ ﮐﻨﻨﺪه ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺖ ﺑﺮ اﺳﺎس دو ﺳﻨﺎرﯾﻮ اﻧﺠﺎم ﮔﺮدﯾﺪ: ﮔﺰﯾﻨﻪ ﺣﺪاﮐﺜﺮی : ﺳﯿﻼب در زﻣﺎﻧﯽ اﺗﻔﺎق ﻣﯽ اﻓﺘ ﺪ ﮐﻪ ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ ﺑﺮاﺑﺮ ﺗﺮاز ﻧﺮﻣﺎل 220 ﺑﻮده و در ﻣﺪت ﺳﯿﻼب ﺗﺮاز ﺗﺎ 226 اﻓﺰاﯾﺶ و ﺳﭙﺲ ﺑﻪ ﻫﻤﺎن ﺗﺮاز220 ﺑﺮ ﻣﯽ ﮔﺮدد ) ﺷﮑﻞ 8 - 1.( ﮔﺰﯾﻨﻪ ﺣﺪاﻗﻠﯽ : ﺳﯿﻼب در زﻣﺎﻧﯽ اﺗﻔﺎق ﻣﯽ اﻓﺘﺪ ﮐﻪ ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ 10 ) ﻣﺘﺮ ﭘﺎﯾﯿﻦ ﺗﺮ از ﺗﺮاز ﻧﺮﻣﺎل210 ( ﺑﻮده و در ﻣﺪت ﺳﯿﻼب ﺗﺮاز ﺗﺎ 226 ) اﻓﺰاﯾﺶ و ﺳﭙﺲ ﺑﻪ ﺗﺮاز ﻧﺮﻣﺎل220 ( ﺑﺮ ﻣﯽ ﮔﺮدد. ﻧﺘﯿﺠﻪ ﺑﺮآورد ﻫﺎ ﻧﻬﺎﯾﺘﺎ ﺑﺮای دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ و ﺑﺮای ﻫﺮ ﮐﺪام از ﮔﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎ ﻣﺼﻮب ﮔﺮدﯾﺪ ) ﺷﮑﻞ 8 - 2.( ﺷﮑﻞ8 - 1: ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻼب رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ) ﮔﺰﯾﻨﻪ ﺣﺪاﮐﺜﺮی ( 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500 5000 0 200 400 600 800 1000 1200 Q (m3/s) t (hr) 2 5 10 25 50 100 500 1000 10000 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 215 ﺷﮑﻞ8 - 2: ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻼب رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ) ﮔﺰﯾﻨﻪ ﺣﺪاﻗﻠﯽ ( دوره آﻣﺎری ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻣﺸﺎور ﺳﺎزآب ﭘﺮدازن ﻣﻨﺘﻬﯽ ﺑﻪ ﺳﺎل آﺑﯽ 94 - 1393 ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ اﻣﺎ دوره آﻣﺎری ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺣﺎﺿﺮ ﻣﻨﺘﻬﯽ ﺑﻪ ﺳﺎل آﺑﯽ 00 - 1399 اﺳﺖ. ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻣﺸﺎﻫﺪه و ﺛﺒﺖ ﺳﯿﻼب ﻓﺮوردﯾﻦ1398 و ﺗﺠﺎرب ﻧﺎﺷﯽ از آن، ﺑﻪ ﻧﻈﺮ ﻣﯽ رﺳﺪ ﻣﺒﻨﺎی ﺑﺮرﺳﯽ ﻫﺎ و ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻫﺎ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ از ﺣﺪس ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ و ﺑﺮوﻧﯿﺎﺑﯽ داده ﻫﺎی ﺳﯿﻼب ﮐﺎﺳﺘﻪ و ﺑﻪ ﻧﺘﺎﯾﺞ واﻗﻌﯽ ﺗﺮی ﺑﺮﺳﺪ. ﻋ ﻠﯿﺮﻏﻢ اﯾﻦ ﮐﻪ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﻫﺎی ﺳﯿﻼب اﺳﺘﺨﺮاج ﺷﺪه، دارای ﺗﺪاوم ﺣﺪود 45 روزه و ﻣﻨﺎﺳﺐ اﺳﺖ اﻣﺎ اﺣﺠﺎم )اﻟﺒﺘﻪ در ﮔﺰارﺷﺎت در دﺳﺘﺮس ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ﺣﺠﻢ زﯾﺮ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﻋﻨﻮان ﻧﺸﺪه اﺳﺖ.( ﺳﯿﻞ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﻫﺎ و دﺑﯽ اوج ﺣﻮﺿﻪ ﻣﯿﺎﻧﯽ دﺳﺖ ﺑﺎﻻ ﺑﻨﻈﺮ ﻣﯽ رﺳﺪ. ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﻫﺎی ﺧﺮوﺟﯽ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﮐﺎﻫﺶ ﺧﺴﺎرات ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﻨﺪ ﺑﻬﯿﻨﻪ ﺗﺮ و ﺑ ﻪ ﺻﻮرت ﭘﻠﮑﺎﻧﯽ ﺑﺎﺷ ﻨﺪ. در اﯾﻦ زﻣﯿﻨﻪ در ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺣﺎﺿﺮ اﯾﻦ ﻣﺴﺌﻠﻪ روﺷﻦ ﺗﺮ ﺧﻮاﻫﺪ ﺷﺪ. در ﺑﺨﺶ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ رﯾﺰی ﻣﻨﺎﺑﻊ آب ﭘﺮوژه اﻧﺠﺎم ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ و ﺑﺮرﺳﯽ آﺑﮕﺮﻓﺘﮕﯽ و ﻣﺪﯾﺮﯾﺖ ﺳﯿﻼب ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﻏﺮب ﮐ ﺎرون؛ ﺑﻪ ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻣﻨﺎﺑﻊ آب ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺑﺨﺶ در اﯾﺮاﻧﯽ آن ﭘﺮداﺧﺘﻪ اﺳﺖ . اﻫﺪاف ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ رﯾﺰی ﻣﻨﺎﺑﻊ آ ب ﻋﺒﺎرت ﺑﻮدﻧﺪ : از - ﺑﺮرﺳﯽ ﻋﻤﻠﮑﺮد ﮐﻠﯽ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻣﻨﺎﺑﻊ آب ﺗﺎﻻب در ﺷﺮاﯾﻂ اﺣﺪاث ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ و اﺟﺮای ﺷﺒﮑﻪ ﻫﺎی آﺑﯿﺎری ﻣﺮﺑ ﻮﻃﻪ - ﺑﺮرﺳﯽ ﻧﻮﺳﺎﻧﺎت ﺳﻄﺢ و ﺣﺠﻢ آب ﺗﺎﻻب - ﻧﺤﻮه ﺗﺎﻣﯿﻦ ﻧﯿﺎزﻫﺎی آﺑﯽ ﻣﺼﺮﻓﯽ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﺷﺪه ﺗﺎﻻب - ﺣﻔﻆ و رﻋﺎﯾﺖ ﻣﺴﺎﺋﻞ زﯾﺴﺖ ﻣﺤﯿﻄﯽ ﺗﺎﻻب - ﺗﺨﻠﯿﻪ ﺟﺮﯾﺎﻧﻬﺎی اﺿﺎﻓﯽ ﺳﯿﻼﺑﻬﺎ ﺟﻬﺖ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺧﺎﮐﺮﯾﺰﻫﺎ در و ﺻﻮرت ﻟﺰوم اﻓﺰاﯾﺶ ارﺗﻔﺎع ﺧﺎﮐﺮﯾﺰﻫﺎ - ﺗﻌﯿﯿﻦ رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب ﻣﻨﺎﺳﺐ ﺗﺎﻻب ﺑﻌﻨﻮان رﻗﻮم ﺷﺮوع روﻧﺪ ﯾﺎﺑﯽ ﺳﯿﻼب در ﻫﺎ ﺗﺎﻻب ﺟﺮﯾﺎن ﻫﺎی آب ﺷﯿﺮﯾﻦ ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب از ﻃﺮﯾﻖ دو ﺷﺎﺧﻪ ﻫﻮﻓﻞ و ﻧﯿﺴﺎن ﺑﻪ ﻣﺨﺎزن 1 و2 ﻣﯽ وارد ﺷﻮد در . ﺷﺮاﯾﻂ اﺣﺪاث ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ و ﺗﻮﺳﻌﻪ ﺷﺒﮑﻪ ﻫﺎی آﺑﯿﺎری ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ ﺟﺮﯾﺎن ﻫﺎی ﻣﺰﺑﻮر ﺑﺮآورد ﮔﺮدﯾﺪ . 0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000 4500 0 200 400 600 800 1000 1200 Q (m3/s) t (hr) 2 5 10 25 50 100 500 1000 10000 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 216 ﺟﻬﺖ ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی ﺗﺎﻻب از ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ (Acres Reservoir Simulation Program ) ARSP اﺳﺘﻔﺎده اﺳﺖ ﺷﺪه . ﺟﻤﻊ ﺑﻨﺪی ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی و ﻧﺤﻮه ﻋﻤﻠﮑﺮد ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻣﻨﺎﺑﻊ آب ﺗﺎﻻب را ﻣﯽ ﺗﻮان ﺑﺼﻮرت زﯾﺮ ﺧﻼﺻﻪ ﮐﺮد: * ﻧﯿﺎز ﭘﺮورش ﻣﺎﻫﯽ و ﺟﺎﺑﺠﺎﯾﯽ آب از ﻣﺨﺎزن 1 و2 ﺣﺪاﻗﻞ ﺗﻀﻤﯿﻦ 5/ 90 درﺻﺪ ﺑﺎ اﺣﺘﺴﺎب آﺑﮕﯿﺮی ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ )ﺳﺎل ﻫﺎی 81 - 1379 ( در ﻣﺮداد ﻣﺎه و8/ 91 درﺻﺪ ﺑﺪون اﺣﺘﺴﺎب ﺳﺎل ﻫﺎی آﺑﮕﯿﺮی ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ و ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺑﺎ و ﺑﺪون اﺣﺘﺴﺎب آﺑﮕﯿﺮ ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ100 درﺻﺪ در ﻣﺎه ﻫﺎی آذر ﻟﻐﺎﯾﺖ اردﯾﺒﺸﻬﺖ ﻣﺎه * ﺣﻔﻆ ﺣﺪاﻗﻞ ﺣﺠﻢ در ﻣﺨﺎزن 1 و2 ﺣﻔﻆ ﺣﺪاﻗﻞ ﺣﺠﻢ 155 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﯾﮏ ﺑﺎر در ﺳﺎل: ﺣﺪاﻗﻞ ﺗﻀﻤﯿﻦ ﺑﺎ اﺣﺘﺴﺎب آﺑﮕﯿﺮی ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ8/ 96 درﺻﺪ و ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺑﺪون اﺣﺘﺴﺎب آﺑﮕﯿﺮی ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ در ﮐﻠﯿﻪ ﺳﺎل ﻫﺎ )ﺗﻀﻤﯿﻦ 100درﺻﺪ (. * رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب در ﻣﺨﺎزن 1 و2 ﻣﺎه ﻫﺎی ﺑﺤﺮاﻧﯽ از ﻧﻈﺮ رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب آذر، دی و اﺳﻔﻨﺪ ﻟﻐﺎﯾﺖ اردﯾﺒﺸﻬﺖ ﻣﺎه اﺳﺖ ﮐﻪ ﺑﺘﺮﺗﯿﺐ در 63 ﺳﺎل ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی درآذر ﻟﻐﺎﯾﺖ اﺳﻔﻨﺪ 1 ﻣﺎه وﻣﺎه ﻫﺎی ﻓﺮوردﯾﻦ واردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻫﺮ ﮐﺪام 4 ﻣﺎه رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب ﻣﺴﺎوی ﯾﺎ ﺑﯿﺸﺘﺮ از4 ﻣﺘﺮ رخ داده اﺳﺖ ﮐﻪ ﻣﻌﺎدل اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﺗﺠﺮﺑﯽ ﺑﺘﺮﺗﯿﺐ 5/1 و3/6 درﺻﺪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻣﺘﻮﺳﻂ رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب در اﯾﻦ ﻣﺎه ﻫﺎ ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ 68 /3 .ﻣﺘﺮ ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه اﺳﺖ ﺣﺪاﮐﺜﺮ رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب ﻧﯿﺰ ﺑﺘﺮﺗﯿﺐ 4 اﻟﯽ03 /4 ﻣﺘﺮ ﺑﻮده اﺳﺖ. ﺑﺎﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﯾﻦ ارﻗﺎم رﻗﻮم4 ﻣﺘﺮ ﺑﻌﻨﻮان رﻗﻮم ﺷﺮوع روﻧﺪﯾﺎﺑﯽ ﺳﯿﻼب در ﻣﺨﺎزن ﻣﺰﺑﻮر ﺗﻮﺻﯿﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. * رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب در ﻣﺨﺎزن 3 ﺗﺎ5 ﺑﺎﻻﺗﺮﯾﻦ رﻗﻮم ﻫﺎی ﺳﻄﺢ آب در ﻃﻮل دوره ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی ﺷﺪه در ﻣﺨﺎزن 3 ، 4 و5، دی اﻟﯽ اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻣﺎه ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ. در اﯾﻦ ﻣﺎه ﻫﺎ رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب 3 و ﯾﺎ ﺑﯿﺸﺘﺮ اﺳﺖ. اﻟﺒﺘﻪ در ﻣﺎه+ﻫﺎی آﺑﺎن، آذر و ﺷﻬﺮﯾﻮر ﺑﺎ ﻓﺮاواﻧﯽ ﯾﮏ ﻣﺎه در ﮐﻞ دوره رﻗﻮم ﺳﻄ ﺢ آب از 3 ﺑﺎﻻﺗﺮ ﻣﯽ+ رود. اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﺗﺠﺮﺑﯽ دی ﻣﺎه6/ 55 درﺻﺪ و در ﻣﺎﻫﻬﺎی ﺑﻬﻤﻦ اﻟﯽ اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻣﺎه100 ،درﺻﺪ و در ﻣﺎﻫﻬﺎی آﺑﺎن آذر و ﺷﻬﺮﯾﻮر 6/1 درﺻﺪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺳﻄﺢ آب در ﻣﺎﻫﻬﺎی ﺑﺤﺮاﻧﯽ1/3 و در ﮐﻞ دوره+ 78 /2 ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻟﺬا اﻧﺘﺨﺎب رﻗﻮم ﻧﺮﻣﺎل در اﯾﻦ ﻣﺨﺎزن ﺑﺮاﺑﺮ 3 ﻣﻨﺎﺳﺐ ﻣﯽ+ .ﺑﺎﺷﺪ از آﻧﺠﺎ ﮐﻪ در ﭘﺮوژه ﺣﺎﺿﺮ، از ﯾﮏ ﻣﺪل ﺗﻮزﯾﻌﯽ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه )MIKE21 (اﻣﮑﺎن ﺑﺮرﺳﯽ ﺟﺰﯾﯽ ﺧﺮوﺟﯽ ﻫﺎ و ورودی ﻫﺎ در ﭘﻼن وﺟﻮد دارد. ﯾﺎدآور ﻣﯽ ﺷﻮد ﻣﺪل ARSP ) ﯾﮏ ﻣﺪل ﻣﺘﻤﺮﮐﺰLUMP( اﺳﺖ و ﻣﺨﺰن ﺑﻪ ﺻﻮرت ﯾﮏ ﮔﺮه در آن دﯾﺪه ﻣﯽ ﺷﻮد. ﻻزم ﺑﻪ ذﮐﺮ اﺳﺖ ﮔﺎم زﻣﺎﻧﯽ ﻧﺮ م اﻓﺰار ﺑﮑﺎر رﻓﺘﻪ در ﻣﺪل ﺳﺎزی ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﭘﯿﺸﯿﻦ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ اﺳﺖ ﻟﺬا اﻣﮑﺎن ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی اﻣﻮاج وﺟﻮد ﻧﺪاﺷﺘﻪ اﺳﺖ. در ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﭘﯿﺸﯿﻦ ﺷﺮﮐﺖ ﺳﺎزآب ﭘﺮدازان، وﺿﻌﯿﺖ ﻣﻮﺟﻮد ﺗﺎﻻب در ﺷﺮاﯾﻂ ﺻﺤﯿﺢ ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری از ﻣﺨﺎزن ﺗﺎﻻب ﺑﺮ اﺳ ﺎس ﻃﺮح ﺳﺎﻣﺎﻧﺪﻫﯽ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺑﺮرﺳﯽ اﺳﺖ ﺷﺪه . رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻃﺮاﺣﯽ )50 در ،(ﺳﺎﻟﻪ ﻣﺨﺰن 1 ﺗﺎ5 ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ3/5، 24 /5، 08 /4، 02 /4 و 82 /3 ﻣﺘﺮ از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . در ﺧﺼﻮص ﻣﻮاردی ﻣﺎﻧﻨﺪ ﭘﺪﻫﺎ و ﺑﺨﺼﻮص ﮔﻮدال ﻫﺎی ﺳﻮﺧﺖ و ﺳﺎزه ﻫﺎی ﺣﺴﺎس دﯾﮕﺮ ﭘﯿﺸﻨﻬﺎد ﻣﯽ ﺷﻮد ارﺗﻔﺎع آزاد ﺑﯿﺸﺘﺮی ﻟﺤﺎظ ﮔﺮدد در . ﺧﺼﻮص ﮔﻮدال ﻫﺎی ﺳﻮﺧﺖ ﺟﻬﺖ ﭘﯿﺸﮕﯿﺮی از اﺧﺘﻼط ﻣﻮاد ﺑﺎ آب ﻧﻔﺘﯽ رﻗﻮم دﯾﻮاره ﺑﺎﯾﺪ آن ﺣﺪاﻗﻞ 70 ﺳﺎﻧﺘﯿﻤﺘﺮ ﺑﯿﺶ از ارﺗﻔﺎع ﻣﻮج ﻟﺤﺎظ ﮔﺮدد . ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺑﺮرﺳﯽ ﺷﺮاﯾﻂ ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎز ﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﺑﺎﻻﺗﺮ از 100 ،ﺳﺎل اﻃﻼع از ﺳﯿﻼب ﻫﺎی رودﺧﺎﻧﻪ دﺟﻠﻪ و ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻫﻤﺰﻣﺎن دو ﺳﻤﺖ ﻋﺮاﻗﯽ و اﯾﺮاﻧﯽ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺿﺮورت ﺧﻮاﻫﺪ ﯾﺎﻓﺖ . ﺑﺎﯾﺪ ﺗﻮﺟﻪ ﻧﻤﻮد ﮐﻪ ﺑﯿﺸﺘﺮﯾﻦ ارﺗﻔﺎع اﻣﻮاج در ﻣﺨﺰن 2 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 217 ﭘﯿﺶ ﺑﯿﻨﯽ ﮔﺮدﯾﺪه اﺳﺖ ﺑﺎ ﮐﻪ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﯾﻨﮑﻪ ﺣﺎل در ﺣﺎﺿﺮ اﯾﻦ ﻣﺨﺰن ﻧﯽ از ﭘﻮﺷﯿﺪه اﺳﺖ ﺷﺪه و ﭘﻮﺷﺶ ﺗﺸﮑ از ﻧﯽ ﯿﻞ اﻣﻮاج ﺟﻠﻮﮔﯿﺮی ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﺪ، ﻧﻈﺮ ﺑﻪ ﻣﯽ رﺳﺪ ﮐﻪ ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻣﻮﺟﻮد اﯾﻦ در ﻣﺨﺰن ﺗﺤﺖ ﺗﺎﺛﯿﺮ اﻣﻮاج، دﭼﺎر ﻣﺸﮑﻞ ﻧﺨﻮاﻫﻨﺪ . ﺷﺪ ﺮ ذﮐ ﺑﻪ ﻻزم اﺳﺖ ﺑﺎ ﮐﻪ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﻫﻤﯿﺖ ﭘﻮﺷﺶ در ﻧﯽ ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره 2 دﻟﯿﻞ ﺑﻪ ﮐﻨﺘﺮل ﺗﺸﮑﯿﻞ اﻣﻮاج، ﭘﺎﯾﺶ ﻣﺴﺘﻤﺮ وﺿﻌﯿﺖ ﭘﻮﺷﺶ ﻧﯽ زار در ﻫﺎ اﯾﻦ ﻣﺨﺰن ﺿﺮوری ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ، در زﯾﺮا ﺻﻮرت ﺣﺬف ﭘﻮﺷﺶ ﮔﯿﺎﻫﯽ در ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره 2 ﻣﺸﮑﻼت ﺑﻪ آن ﻣﺮاﺗﺐ ﺟﺪی از ﺗﺮ ﻣﺨﺎزن ﺟﻨﻮﺑﯽ ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻪ .ﺑﻮد ﻣﻨﻈﻮر ﺣﻔﺎﻇﺖ ﭘﺎﯾﺪار ﺟﺎده ﻫﺎ، اﯾﺠﺎد ﺣﻔﻆ و ﭘﻮﺷﺶ ﻫﻤﻪ در ﻧﯽ ﻣﺨﺎزن ﺗﺎﻻب ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﯾﮏ ﺗﻤﻬﯿﺪ ﻣﺪت دراز ﺿﺮورت دارد . ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ اﯾﻦ ﺑﻪ ﮐﻪ اﻣﻮاج ﻣﺤﺪود ﻋﻤﻖ ﺑﻪ ﻣﯽ آب ﺑﺎﺷﻨﺪ، ﺣﻔﺎﻇﺖ از ﺑﺴﺘﺮ در ﻧﯿﺰ ﻣﻘﺎﺑﻞ ﻓﺮﺳﺎﯾﺶ ﻫﺎی ﻞﻣﺤ در ﻧﺰدﯾﮏ ﺟﺎده ﺑﺎﯾﺪ ﻫﺎ ﻧﻈﺮ ﻣﺪ ﻗﺮار ﮔﯿﺮد اﯾﻦ . ﻫﺪف ﺑﺎ اداﻣﻪ دادن ﺣﻔﺎﻇﺖ در ﺑﺴﺘﺮ و اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﺼﺎﻟﺢ درﺷﺖ در داﻧﻪ ﻧﺰدﯾﮏ ﭘ ﺎﺷﻨﻪ ﺟﺎده ﯾﺎ ﻫﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﭘﻮﺷﺶ ﻫﺎی ﮔﯿﺎﻫﯽ و ﻣﻮارد دﯾﮕﺮ ﻗﺎﺑﻞ ﺗﺤﻘﻖ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺑﺮرﺳ ﯽ ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب، در ﺳﯿﻼب ﻫﺎی ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻣﺨﺘﻠﻒ اﻗﺪام ﺑﻪ ﻣﺪل ﺳﺎزی ﺟﺮﯾﺎن در ﻣﺨﺎزن ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻧﺮم اﻓﺰار HEC-RAS .ﮔﺮدﯾﺪه اﺳﺖ در اﯾﻦ راﺳﺘﺎ اﻗﺪاﻣﺎت ذﯾﻞ اﻧﺠﺎم ﮔﺮدﯾﺪه اﺳﺖ. ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﺨﺎزن ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ، ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎی ﺳﻄﺢ- ﺣﺠﻢ- ارﺗﻔﺎع ﻣﺨﺎزن ﮐﻪ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻧﻘﺸﻪ ﻫﺎی ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﮔﺬﺷﺘﻪ اﺳﺘﺨﺮاج ﮔﺮدﯾ ﺪه اﺳﺖ. ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺑﺮرﺳﯽ ﺷﺮاﯾﻂ ﺑﺮای دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﺑﺎﻻﺗﺮ اﯾﻦ ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎ ﺗﺎ ﺗﺮاز 10 + ﺑﺮون ﯾﺎﺑﯽ ﮔﺮدﯾﺪه اﺳﺖ. ﮐﻠﯿﻪ ﺳﺎزه ﻫﺎی اﺻﻠﯽ ﮐﻪ ارﺗﺒﺎط ﺑﯿﻦ ﻣﺨﺎزن را ﺑﺮﻗﺮار ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﺪ ، ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﺑﻌﺎد و ﺷﺮاﯾﻂ آن در ﻣﺪل ﺗﻌﺮﯾﻒ ﮔﺮدﯾﺪه اﺳﺖ. ﻪ ﺑ ﻣﻨﻈﻮر ﻣﺪل ﺳﺎزی اﻣﮑﺎن ﺳﺮرﯾﺰ از روی ﺟﺎده ﻫﺎ، روی ﻫﺮ ﺟﺎده ﺑﺠﺰ داﯾﮏ ﻣﺮزی، ﺳﺮرﯾﺰی ﺑﺎ ﻃﻮل و رﻗﻮم آن ﻓﺮض ﮔﺮدﯾﺪ. ﺑﮑﺎرﮔﯿﺮی ﻣﺪل رودﺧﺎﻧﻪ ای و ﯾﮏ ﺑﻌﺪی در اﯾﻦ ﺑﺨﺶ و اﻧﺠﺎم ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی ﻏﯿﺮﻣﺎﻧﺪﮔﺎر، ﺳﺎده ﺳﺎزی ﺑﺴﯿﺎر ﺑﺰر ﮔﯽ در ﺷﺒﯿ ﻪ ﺳﺎزی ﻣﺨﺎزن ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ اﺳﺖ. در ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺣﺎﺿﺮ اﯾﻦ ﺿﻌﻒ ﺑﺮ ﻃﺮف ﻣﯽ ﺷﻮد. ارﺗﻔﺎع ﺑﺎﻻروی ﻣﻮج )Runup (: در اﺛﺮ ﺑﺮﺧﻮرد اﻣﻮاج ﭘﯿﺎﭘﯽ ﺑﻪ ﺳﻄﺢ ﺷﯿﺒﺪار، اﻣﻮاج ﺿﻤﻦ ﭘﺨﺶ ﺷﺪن روی ﺑﺪﻧﻪ ﺳﻄﺢ ﺗﺎ ارﺗﻔﺎﻋﯽ ﮐﻪ ارﺗﻔﺎع ﺑﺎﻻزدﮔﯽ ﻣﻮج ﻧﺎﻣﯿﺪه ﻣﯽ ﺷﻮد، ﻣﯽ ﺑﺎﻻ روﻧﺪ اﯾﻦ . ارﺗﻔﺎع ﺗﺎﺑﻊ ارﺗﻔﺎع ﻣﻮج، ﺷﯿﺐ ﺑﺪﻧﻪ، ﻃﻮل ﻣﻮج، ﻃﻮل و ﮔﺎه ﻮجﻣ ﺳﺮﻋﺖ ﻣﯽ ﺑﺎد ﺑﺎﺷﺪ. ارﺗﻔﺎع ﺑﺎﻻزدﮔﯽ ﻣﻮج )Setup (: ﺑﺮ اﺛﺮ وزش ﺑﺎد ﻣﺪاوم ﺑﺮ ﺳﻄﺢ آب، ﺳﻄﺢ آب در ﺟﻬﺖ ﺑﺎد ﺑﺎﻻ ﻣﯽ آﯾﺪ. ﺷﮑﻞ8 - 3: ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی ﻣﻮﺛﺮ ﻣﻮج ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 218 8 - 2 - 1 -ارﺗﻔﺎع آزاد آب در ارﺗﺒﺎط ﺑﺎ ﺑﺎد ارﺗﻔﺎع ) آزادFreeboard(، ارﺗﻔﺎع اﺿﺎﻓﯽ ﺳﺎزه ای ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ در ﺑﺎﻻی ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻣﺪ )ﺳﺎزه ﻫﺎﯾﯽ ﭼﻮن ﺳﺪ ﺑﺮای ﺟﻠﻮﮔﯿﺮی از ﻣﻮج ﻧﺎﺷﯽ از درﯾﺎﭼﻪ آن، ﻣﻮج ﺷﮑﻦ ﯾﺎ ﮐﺎﻧﺎل( ﮐﻪ از ﺗﺨﺮﯾﺐ ﺷﺪن ﺳﺎزه ﻣﺬﮐﻮر ﺗﻮﺳﻂ ﺟﺮﯾﺎن ﻫﺎی ﻣﺘﻼﻃﻤﯽ ﭼﻮن اﻣﻮاج اﯾﺠﺎد ﺷﺪه ﺗﻮﺳﻂ ﺑﺎد، راﻧﺶ زﻣﯿﻦ و ﻧﺸﺴﺖ ﺟﻠﻮﮔﯿﺮی ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. ﮔﺮﭼ ﻪ ﺑﺤﺚ ارﺗﻔﺎع آزاد ﺳﺎزه ای ﻣﻮﺿﻮع ﮔﺰارش ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﻧﯿﺴﺖ؛ ﻣﻊ اﻟﻮﺻﻒ ﺷﺮح ﻣﺨﺘﺼﺮی ﺑﻪ ﻧﻘﻞ از ﮐﺘﺎب اﺻﻮل ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﺳﺪﻫﺎی ﺧﺎﮐﯽ ﺗﺎﻟﯿﻒ دﮐﺘﺮﻋﻠﯽ ﻗﻨﺒﺮی )1393( اﻧﺘﺸﺎرات داﻧﺸﮕﺎه ﺧﻮارزﻣﯽ ﻣﺮور ﻣﯽ ﺷﻮد ﺗﺎ ﺑﻄﻮر ﻣﻨﺎﺳﺒﯽ در ﺑﺨﺶ ﻫﺎی ﺑﻌﺪی از آن اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد. ارﺗﻔﺎع آزاد ﻗﺴﻤﺘﯽ از ﻣﺨﺰن ﺑﺮای ﮐﻪ ﺖ اﺳ ﺳﺪ اﻃﻤﯿﻨﺎن ﺧﺎﻟﯽ ﻧﮕﻬﺪاﺷﺘﻪ ﻣﯽ در ﺗﺎ ﺷﻮد ﻫﻨﮕﺎم ﺳﯿﻞ و ﻃﻮﻓﺎن اﻣﻮاج از آب روی ﺳﺪ ﺗﺎج ﻋﺒﻮر ﻧﮑﻨﻨﺪ. ﻣﺘﺮ ﭼﻨﺪ ﺳﺪ ﺗﺎج واﻗﻊ در ﺑﻠﻨﺪﺗﺮ از رﻗﻮم آب درﯾﺎﭼﻪ اﻧﺘﺨﺎب ﻣﯽ و ﺷﻮد ﺑﺪﯾﻦ ﺻﻮرت ﺧﻄﺮات ﻧﺎﺷﯽ از روﮔﺬ ری ﺳﺪ ﺗﺎج از آب ﮐﻨﺘﺮل ﻣﯽ ﮔﺮدد. ﺑﻪ ﻃﻮرﮐﻠﯽ ارﺗﻔﺎع آزاد ﻣﺠﻤﻮع ارﺗﻔﺎع ﻧﺎﺷﯽ از ﻋﻮاﻣﻞ زﯾﺮ اﺳﺖ: • ارﺗﻔﺎع ﻧﺎﺷﯽ ﺑﺎﻻ از آﻣﺪن اﻣﻮاج درﯾﺎﭼﻪ ﺑﺮاﺛﺮ ﺑﺎدﻫﺎی ﺷﺪﯾﺪ ﯾﺎ ﺳﯿﻞ )LCR ( • ارﺗﻔﺎﻋﯽ ﺑﺮای ﮐﻪ ﺟﺒﺮان ﻧﺸﺴﺖ ﻫﺎی اﺳﺘﺎﺗﯿﮑﯽ ﻣﻨﻈﻮر ﻣﯽ ﺷﻮد)LCU ( • ارﺗﻔﺎﻋﯽ ﺑﺮای ﮐﻪ ﺟﺒﺮان ﻧﺸﺴﺖ ﻫﺎی ﺣﯿﻦ در ﺳﺪ زﻟﺰﻟﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﻣﯽ ﺷﻮد )LCV ( ارﺗﻔﺎع ً آزاد ﻧﻬﺎﯾﺘﺎ ﺳﻪ ﺟﻤﻊ از ﻣﻘﺪار دﺳﺖ ﺑﻪ ﺑﺎﻻ ﻣﯽ ﺑﻪ آﯾﺪ، ﻋﺒﺎرت دﯾﮕﺮ: LC = LCR + LCU + LCV ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﮥ ارﺗﻔﺎع ﺑﺎﻻ آﻣﺪن اﻣﻮاج اﺳﺖ ﻻزم ارﺗﻔﺎع و ﻣﻮج ﺳﺮﻋﺖ دﺳﺖ در ﺑﺎد ﺑﺎﺷﺪ. ﻣﻌﻤﻮﻻً ارﺗﻔﺎع ﻣﻮج ﺑﻪ ﺳﺮﻋﺖ ﺑﺎد و ﻃﻮل آزاد درﯾﺎﭼﻪ واﺑﺴﺘﻪ اﺳﺖ. از ﺳﻮی دﯾﮕﺮ ارﺗﻔﺎﻋﯽ ﮐﻪ ﺑﺮای ﺟﺒﺮان ﻧﺸﺴﺖ ﻫﺎی اﺳﺘﺎﺗﯿﮑﯽ و ﻟﺮزه ای ﻣﻨﻈﻮر ﻣﯽ ﺷﻮد، ﻣﻌﻤﻮﻻً در اﺑﺘﺪای ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺪ در دﺳﺖ ﻧﯿﺴﺖ، زﯾﺮا ﻫﻨﻮز ﺧﺼﻮﺻﯿﺎت ﻫﻨﺪﺳﯽ و ﺳﺪ ﺧﺼﻮﺻﯿﺎت ﻣﮑﺎﻧﯿﮑﯽ ﻣﺼﺎﻟﺢ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻗﻄﻌﯽ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻧﺸﺪه اﺳﺖ ﮐﻪ ﺑﺘﻮان اﺳﺎس ﺑﺮ آن ﺗﺤﻠﯿﻠﻬﺎی ﻋﺪدی را ﻻزم اﻧﺠﺎم داد. ﺑﺮ ﻫﻤﯿﻦ اﺳﺎس ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﮥ اﯾﻦ ﻧﺸﺴﺖ ﻫﺎ ﻣﯽ ﺗﻮان اﯾﻦ در ﻣﺮﺣﻠﻪ از ﻧﻤﻮدارﻫﺎ و رواﺑﻂ ﺗﻘﺮﯾﺒﯽ ً اﺳﺘﻔﺎده ﮐﺮد. ﻣﻌﻤﻮﻻ ﺑﺮای ارﺗﻔﺎع دو ﺳﺪ آزاد ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﺘﻔﺎوت وﺟﻮد دارد ﯾﮑﯽ در . ﻓﺮض دو اﯾﻦ از اﺳﺖ اﯾﻦ ﺑﺮ ﺑﺎد ﮐﻪ ﺷﺪﯾﺪ ﺣﺎل در وزﯾﺪن اﺳﺖ، وﻟﯽ ﺑﺎرﻧﺪﮔﯽ ﺳﯿﻞ و ﺣﺪ در ﻧﺮﻣﺎل اﺳﺖ اﯾﻦ . ارﺗﻔﺎع را ارﺗﻔﺎع آزاد ﻧﺮﻣﺎل ﮔﻮﯾﻨﺪ . در ﺣﺎﻟﺖ دﯾﮕﺮ ﻓﺮض ﻣﯽ ﺑﺎ ﺳﯿﻞ ﮐﻪ ﺷﻮد دورة ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺑﺴﯿﺎر ﺑﻪ زﯾﺎد وﻗﻮع ﭘﯿﻮﺳﺘﻪ اﺳﺖ، ﺑﺎد وﻟﯽ ﺳﺮﻋﺖ ﻧﺮﻣﺎل اﯾﻦ . دارد را ﺧﻮد ارﺗﻔﺎع آزاد را ارﺗﻔﺎع آزاد ﺣﺪاﻗﻞ ﮔﻮﯾﻨﺪ. USBR در ﺳﺎل1981 ﺗﻮﺻﯿﻪ ﮐﺮده اﺳﺖ ﺑﺮای ﮐﻪ ﺳﺮرﯾﺰﻫﺎی ﺑﺪون درﯾﭽﻪ، ﺣﺪاﻗﻞ ارﺗﻔﺎع آزاد ﺳﺪﻫﺎی ﺧﺎﮐﯽ ﺑﺎﯾﺪ ﻣﻌﺎدل 90 ﺳﺎﻧﺘﯽ ﻣﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ ﺑﺮای و ﺳﺮرﯾﺰﻫﺎی درﯾﭽﻪ دار ﻓﻬﺮﺳﺘﯽ از ﺳﺎﯾﺮ ﻋﻮاﻣﻞ و ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎﯾﯽ ﻈﺮﻧ در ﺑﺎﯾﺪ ﮐﻪ را ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮﻧﺪ اراﺋﻪ ﻧﻤﻮده اﺳﺖ در . ﺟﺪول 8 - 1 ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﺗﻘﺮﯾﺒﯽ ارﺗﻔﺎع آزاد ﺑﺮﺣﺴﺐ ﻃﻮل آزاد درﯾﺎﭼﮥ ﺳﺪ )ﻓﭻ( اراﺋﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ ﻣﻘ اﯾﻦ . ﺎدﯾﺮ ﺑﺮای ﺗﺨﻤﯿﻦ اوﻟﯿﻪ ﮐﺎرآﯾﯽ دارﻧﺪ و در اداﻣﻪ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺑﺎﯾﺪ دﻗﯿﻖ ﮔﺮدﻧﺪ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 219 ﺟﺪول8 - 1: ﻣﻘﺎدﯾﺮ اوﻟﯿﻪ ﺑﺮای ﺗﺨﻤﯿﻦ ارﺗﻔﺎع آزاد در ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻣﻘﺪﻣﺎﺗﯽ ) USBR,1977 ( ارﺗﻔﺎع آزاد ﺣﺪاﻗﻞ ارﺗﻔﺎع آزاد ﻧﺮﻣﺎل ﻃﻮل آزاد درﯾﺎﭼﻪ ﺳﺪ ﻣﺘﺮ ﻣﺘﺮ ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ 0.9 1.2 < 1.6 1.2 1.5 1.6 1.5 1.8 4 1.8 2.4 8 2.1 3 16 ﺑﻪ ﻧﻈﺮ ﻣﯽ رﺳﺪ راﻫﻨﻤﺎی اراﯾﻪ ﺷﺪه در ﺟﺪول ﺑﯿﺶ ﺗﺮ ﺑﺮای ﺟﺮﯾﺎن ﻫﺎی ﺑﺎ ﻋﻤﻖ ﻣﺘﻮﺳﻂ اﺳﺖ و ﺑﺮای ﺟﺮﯾﺎن ﻫﺎی ﮐﻢ ﻋﻤﻖ و ﺳﺎزه ﻫﺎی درون و ﻣﺤﯿﻂ ﺗﺎﻻب )ﺑﺎ وﺟﻮد/ ﻋﺪم ﭘﻮﺷﺶ ﮔﯿﺎﻫﯽ( ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺑﺮآوردﻫﺎی ﻣﻨﺎﺳﺐ ﺗﺮ ﺳﺎزه ای ﺻﻮرت ﮔﯿﺮد. در اﯾﻦ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﮐﺎرﺑﺮد ﻣﺪل دو ﺑﻌﺪی )ﺗﻮزﯾﻌﯽ( و ﺣﻞ ﻣﻌﺎ دﻻت ﻧﺎوﯾﻪ – اﺳﺘﻮﮐﺲ در ﮔﺎم زﻣﺎﻧﯽ ﺑﺴﯿﺎر ﮐﻮﭼﮑﺘﺮ اﻧﺘﻈﺎر ﻣﯽ رود ﺧﺼﻮﺻﯿﺎت اﻣﻮاج را ﺑﺘﻮان ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺑﺴﯿﺎر دﻗﯿﻘﺘﺮ و ﻣﻨﺎﺳﺒﺘﺮی ﺑﺪﺳﺖ آورد. 8 - 3 -ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺗﻌﯿﯿﻦ و ﺗﺄﻣﯿﻦ ﻧﯿﺎز زﯾﺴﺖ ﻣﺤﯿﻄﯽ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﻫﻤﺎﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ در ﺑﺨﺶ ﻗﺒﻠﯽ ﻋﻨﻮان ﺷﺪ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺗﻌﯿﯿﻦ و ﺗﺄﻣﯿﻦ ﻧﯿﺎز زﯾﺴﺖ ﻣﺤﯿﻄﯽ ﺗﺎﻻب ﻫﺎی اﺳﺘﺎن ﺧﻮزﺳﺘﺎن )ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ( ﺑﻪ ﮐﺎرﻓﺮﻣﺎﯾﯽ اداره ﮐﻞ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﻣﺤﯿﻂ زﯾﺴﺖ اﺳﺘﺎن ﺧﻮزﺳﺘﺎن و ﻣﺸﺎوره داﻧﺸﮕﺎه ﺷﻬﯿﺪ ﭼﻤﺮان اﻫﻮاز در ﺳﺎل 1399 ﺑﻪ ﺳﺮاﻧﺠﺎم رﺳﯿﺪه اﺳﺖ. ﺑﺮ اﺳﺎس ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻣﻮرد ﺑﺤﺚ ﻧﯿﺎز زﯾﺴﺖ ﻣﺤﯿﻄﯽ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ در ﺳﻪ ﺳﻨﺎرﯾﻮی اول ﺗﺎ ﺳﻮم ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿ ﺐ ﺑﺮاﺑﺮ 1832 ، 1610 و1383 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ در ﺳﺎل ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺟﺰﯾﯿﺎت ﺑﯿﺶ ﺗﺮ از اﯾﻦ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت در اداﻣﻪ ﺑﺮای ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﭽﮕﺎﻧﻪ ﺗﺎﻻب و ﺳﻨﺎرﯾﻮی اول ﯾﺎ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺳﻄﺢ و ﺗﺄﻣﯿﻦ ﻧﯿﺎز ﺗﺎﻻب ﻧﻘﻞ ﻣﯽ ﺷﻮد. اﯾﻦ ﺷﺮاﯾﻂ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺷﺮاﯾﻂ ﭘﺎﯾﻪ ﯾﺎ اوﻟﯿﻪ در ﻣ ﺪل ﺳﺎزی ﺗﻠﻘﯽ ﮔﺮدد. در ﺟﺪول 8 - 2 اﻟﯽ ﺟﺪول8 - 6 ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی ﺟﺮﯾﺎن ﻣﺨﺎزن ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺑﺎ ﻣﻨﻈﻮر ﻧﻤﻮدن ﻣﻮﻟﻔﻪ ﻫﺎی ﻃﺒﯿﻌﯽ دﺧﯿﻞ در ﺑﯿﻼن و ﺑﺎ ﻣﻘﯿﺎس زﻣﺎﻧﯽ ﻓﺼﻠﯽ و ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ ﻫﺮ ﮐﺪام ﻃﯽ ﺳﻪ ﺳﻨﺎرﯾﻮ اراﯾﻪ ﺷﺪ. در ﺗﻤﺎم ﺳﻨﺎرﯾﻮﻫﺎ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻣﺴﺎﺣﺖ ﺗﺎﻻب و ﻣﺴﺎﺣﺖ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺳﺎﻻﻧﻪ ﻣﺘﻔﺎوت ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ü ﺳﻨﺎرﯾﻮی اول ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺳﻄﺢ ﺗﺎﻻب ﻣﻌﺎدل 995 .ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ ü ﺳﻨﺎرﯾﻮی دوم ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺳﻄﺢ ﺗﺎﻻب ﻣﻌﺎدل 876 .ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ ü ﺳﻨﺎرﯾﻮی ﺳﻮم ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺳﻄﺢ ﺗﺎﻻب ﻣﻌﺎدل 760 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ در اﯾﻦ ﺳﻨﺎرﯾﻮﻫﺎ ﻋﻼوه ﺑﺮ ﺳﻄﺢ ﻧﻬﺎﯾﯽ، ﯾﮏ ﺳﯿﺎﺳﺖ ﮐﻠﯽ ﺑﺮای ﻣﺴﺎﺣﺖ ﺗﺎﻻب در ﻓﺼﻮل ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺳﺎل اﺗﺨﺎذ ﺷﺪ. ﺑﺪﯾﻦ ﺻﻮرت ﮐﻪ ﺗﺎﻻب در ﻓﺼﻞ ﭘﺎﯾﯿﺰ دارای ﻣﺴﺎﺣﺖ ﺣﺪود 80 درﺻﺪ ﻣﺴﺎﺣﺖ ﻧﻬﺎﯾﯽ، ﻓﺼﻞ زﻣﺴﺘﺎن ﺑﻪ ﺻﻮرت ﭘﺮ و دارای100 درﺻﺪ ﻣﺴﺎﺣﺖ ﻧﻬﺎﯾﯽ، ﻓﺼﻞ ﺑﻬﺎر ﻧﺴﺒﺘﺎً ﭘﺮ و ﺑﺎ ﻣﺴﺎﺣﺖ 91 درﺻﺪ ﻣﺴﺎﺣﺖ ﻧﻬﺎﯾﯽ و ﺑﺎﻻﺧﺮه در ﻓﺼﻞ ﺗﺎﺑﺴﺘﺎن ﺑﺎ68 درﺻﺪ ﻣﺴﺎﺣﺖ ﻧﻬﺎﯾﯽ ﻧﮕﻪ داﺷﺘﻪ ﺷﻮد. ﻻزم ﺑﻪ ذﮐﺮ اﺳﺖ ﮐﻪ ﺑﺎ اﯾﻦ ﺳﯿﺎﺳﺖ ﺑﻪ ﻃﻮر ﮐﻠﯽ در ﻫﺮ ﺳﻨﺎرﯾﻮ ﺗﺎﻻب ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺣﺪود 84 درﺻﺪ ﻣﺴﺎﺣﺖ ﻧﻬﺎﯾﯽ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 220 ﯾﺎ ﺣﺪاﮐﺜﺮی ﺧﻮد را ﺣﻔﻆ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. ﺑﻪ ﻋﺒﺎرﺗﯽ ﻣﺴﺎﺣﺖ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺗﺎﻻب در ﺳﻨﺎرﯾﻮی اول 843 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮﻣﺮﺑﻊ، ﺳﻨﺎرﯾﻮی دوم742 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮﻣﺮﺑﻊ و در ﺳﻨﺎرﯾﻮی ﺳﻮم639 .ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮﻣﺮﺑﻊ اﺳﺖ در ﻓﺼﻞ ﭘﺎﯾﯿﺰ ﻣﺨﺰن ﺗﺎﻻب در ﯾﮏ ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪاﻗﻞ ﻧﺴﺒﯽ ﻗﺮار دارد ﮐﻪ ﺑﺎ ﺣﺮﮐﺖ زﻣﺎﻧﯽ از ﭘﺎﯾﯿﺰ ﺑﻪ زﻣﺴﺘﺎن، ﻣﺨﺰن ﺗﺎﻻب در ﺣﺎﻟﺖ آﺑﮕﯿﺮی و اﻓﺰاﯾﺶ ﺗﻮأم ارﺗﻔﺎع، ﺳﻄﺢ و ﺣﺠﻢ اﺳﺖ. ﺑﺎ اﯾﻦ وﺻﻒ دﺑﯽ ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب ﻋﻼوه ﺑﺮ ﺟﺒﺮان ﺗﻠﻔﺎت )ﺑﺮآﯾﻨﺪ ﺑﺎرش، ﻧﻔﻮذ و ﺗﺒﺨﯿﺮ و ﺗﻌﺮق( ﺑﺎﯾﺪ ﺣﺠﻢ آﺑﮕﯿﺮی ﺗﺎﻻب را ﻧﯿﺰ ﺗﺄﻣﯿﻦ ﻧﻤﺎﯾﺪ. ﻃ ﯽ زﻣﺴﺘﺎن ﺳﻄﺢ ﺗﺎﻻب ﺑﻪ اوج ﺧﻮد ﻣﯽ رﺳﺪ و در ﻓﺼ ﻮل ﺑﻌﺪ ﯾﻌﻨﯽ ﺑﻬﺎر و ﺑﻪ ﺧﺼﻮص ﺗﺎﺑﺴﺘﺎن ﮐﻪ ﺣﺠﻢ ﺗﻠﻔﺎت ﻧﯿﺰ زﯾﺎد اﺳﺖ ﺑﻪ ﻣﺨﺰن ﺗﺎﻻب اﺟﺎزه داده ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ ﮐﺎﻫﺶ ﺳﻄﺢ ﺑﺪﻫﺪ، ﺑﻨﺎﺑﺮ اﯾﻦ در اﯾﻦ ﺣﺎﻟﺖ ﻣﺨﺰن از ﻃﺮﯾﻖ ﮐﺎﻫﺶ ﺳﻄﺢ، ﺑﺨﺶ زﯾﺎدی از ﺗﻠﻔﺎت را ﺟﺒﺮان ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. ﺑﺨﺶ ﮐﻮﭼﮑﺘﺮی را ﻧﯿﺰ از دﺑﯽ ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب ﺗﺄﻣﯿﻦ ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﺪ. ﻫﻤﺎﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ در ﺟﺪول 8 - 2 ﺗﺎ ﺟﺪول8 - 6 ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد در ﺗﻤﺎم ﻓﺼﻮل ﻋﻼﻣﺖ ﺣﺠﻢ ﺗﻠﻔﺎت ﻣﻨﻔﯽ اﺳﺖ؛ اﯾﻦ ﺑﺪﯾﻦ ﻣﻌﻨﺎ اﺳﺖ ﮐﻪ ﺗﻠﻔﺎت ﺗﺒﺨﯿﺮ و ﻧﻔﻮذ ﺣﺘﯽ در دی ﻣﺎه ﺑﺮ ﻣﯿﺰان ﺑﺎرش ﻏﻠﺒﻪ دارد. در ﺳﻨﺎرﯾﻮی ﻧﺨﺴﺖ ﺣﺠﻢ ﺗﻠﻔﺎت ﻃﯽ ﭘﺎﯾﯿﺰ و زﻣﺴﺘﺎن ﺑﻪ ﺗﺮ ﺗﯿﺐ ﺑﺮاﺑﺮ 288 و151 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ، ﻃﯽ ﺑﻬﺎر و ﺗﺎﺑﺴﺘﺎن ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﺑﺮاﺑﺮ684 و708 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ و ﺑﺎﻻﺧﺮه ﺳﺎﻻﻧﻪ 1832 .ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ اﺳﺖ ًﻫﻤﺎﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ ﻗﺒﻼ اﺷﺎره ﺷﺪ در ﻓﺼﻞ ﭘﺎﯾﯿﺰ ﻣﺨﺰن ﺗﺎﻻب در ﺣﺎﻟﺖ ﺣﺪاﻗﻞ ﻗﺮار دارد ﮐﻪ ﺑﺎ ﺣﺮﮐﺖ زﻣﺎﻧﯽ از ﭘﺎﯾﯿﺰ ﺑﻪ زﻣﺴﺘﺎن، ﻣﺨﺰن ﺗﺎﻻ ب آﺑﮕﯿﺮی ﺷﺪه و در ﻓﺼﻞ زﻣﺴﺘﺎن ﺳﻄﺢ ﺗﺎﻻب ﺑﻪ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻣﯽ رﺳﺪ. در ﻓﺼﻮل ﺑﻌﺪ ﯾﻌﻨﯽ ﺑﻬﺎر و ﺑﻪ ﺧﺼﻮص ﺗﺎﺑﺴﺘﺎن ﺑﻪ ﻣﺨﺰن ﺗﺎﻻب اﺟﺎزه داده ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ ﮐﺎﻫﺶ ﺳﻄﺢ داده و ﺑﺨﺶ ﻋﻤﺪه ﺗﻠﻔﺎت ﺧﻮد را ﺟﺒﺮان ﻧﻤﺎﯾﺪ. ﺣﺠﻢ ﮐﻞ از ﺟﻤﻊ ﺟﺒﺮی ﺗﻐﯿﯿﺮات ﻣﺨﺰن و ﺣﺠﻢ ﺗﻠﻔﺎت ﺣﺎﺻﻞ ﻣﯽ ﺷﻮد. در اداﻣﻪ اﯾﻦ ﺣﺠ ﻢ ﺑﻪ دﺑﯽ ﻣﻌﺎدل ﻓﺼﻞ ﺗﺒﺪﯾﻞ ﺷﺪ. ﯾﺎدآور ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ در ﮐﻠﯿﻪ اﯾﻦ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﯾﮏ ﺣﺠﻢ اوﻟﯿﻪ ﺑﺮای ﻣﺨﺰن ﺗﺎﻻب در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪ. در ﺳﻨﺎرﯾﻮی اول دﺑﯽ ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز ﺗﺎﻻب ﻃﯽ ﭘﺎﯾﯿﺰ و زﻣﺴﺘﺎن ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﺑﺮاﺑﺮ 64 و77 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ، ﻃﯽ ﺑﻬﺎر و ﺗﺎﺑﺴﺘﺎن ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﺑﺮاﺑﺮ64 و29 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ و ﺑﺎﻻﺧﺮه ﺳﺎﻻﻧﻪ 58 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ﻣﻌﺎدل 1832 .ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ اﺳﺖ ﺟﺪول 8 - 2 : ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی ﺟﺮﯾﺎن ﻣﺨﺰن1 و2 ﺗﺎﻻب ﻫﻮر اﻟﻌﻈﯿﻢ ﺑﺎ ﻣﻨﻈﻮر ﻧﻤﻮدن ﻣﻮﻟﻔﻪ ﻫﺎی ﻃﺒﯿﻌﯽ دﺧﯿﻞ در ﺑﯿﻼن ﻣﻘﯿﺎس زﻣﺎﻧﯽ ﻓﺼﻠﯽ )ﺳﻨﺎرﯾﻮی اول: ﺳﻄﺢ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺑﺮاﺑﺮ 373 (ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ Q T V loss V dv 0 V A ET I p ﭘﺎراﻣﺘﺮ cms mcm % mm واﺣﺪ 27.2 -212 -115 -97 788 85 396 35 68 ﭘﺎﯾﯿﺰ 36.4 -280 -57 -223 1011 100 243 20 111 زﻣﺴﺘﺎن 28.4 -228 -274 46 964 97 742 45 29 ﺑﻬﺎر 3.6 -29 -303 274 691 78 950 90 0 ﺗﺎﺑﺴﺘﺎن 23.7 -749 -749 0 860 90.0 2331 190 208 ﺳﺎﻻﻧﻪ :P ﺑﺎرش ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ؛ I: ﻧﻔﻮذ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ؛ ET: ﺗﺒﺨﯿﺮ و ﺗﻌﺮق ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ؛ A : ﺳﻄﺢ ﭘﺮ ﺷﺪﮔﯽ ﺑﻪ درﺻﺪ؛ 0 V : ﺣﺠﻢ ﻣﺘﻨﺎﻇﺮ ﺳﻄﺢ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ ؛dv : ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺣﺠﻢ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ؛loss V : ﺣﺠﻢ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 221 ﺗﻠﻔﺎت ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ؛T V : ﺣﺠﻢ ﮐﻞ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ؛Q : دﺑﯽ ﻣﺘﻨﺎﻇﺮ ﺣﺠﻢ ﮐﻞ ﺑﺮﺣﺴﺐ ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ﺟﺪول 8 - 3 : ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی ﺟﺮﯾﺎن ﻣﺨﺰن3 ﺗﺎﻻب ﻫﻮر اﻟﻌﻈﯿﻢ ﺑﺎ ﻣﻨﻈﻮر ﻧﻤﻮدن ﻣﻮﻟﻔﻪ ﻫﺎی ﻃﺒﯿﻌﯽ دﺧﯿﻞ در ﺑﯿﻼن ﻣﻘﯿﺎس زﻣﺎﻧﯽ ﻓﺼﻠﯽ )ﺳﻨﺎرﯾﻮی اول: ﺳﻄﺢ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺑﺮاﺑﺮ 147 (ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ Q VT Vloss dv V0 A ET I p ﭘﺎراﻣﺘﺮ cms mcm % mm واﺣﺪ 8.6 -67 -44 -23 145 83 396 35 68 ﭘﺎﯾﯿﺰ 9.0 -69 -22 -47 192 100 243 20 111 زﻣﺴﺘﺎن 9.0 -72 -100 28 163 90 742 45 29 ﺑﻬﺎر 8.9 -72 -113 42 122 74 950 90 0 ﺗﺎﺑﺴﺘﺎن 8.9 - 280 -280 0 155 86.8 2331 190 208 ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺟﺪول8 - 4: ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی ﺟﺮﯾﺎن ﻣﺨﺰن4 ﺗﺎﻻب ﻫﻮر اﻟﻌﻈﯿﻢ ﺑﺎ ﻣﻨﻈﻮر ﻧﻤﻮدن ﻣﻮﻟﻔﻪ ﻫﺎی ﻃﺒﯿﻌﯽ دﺧﯿﻞ در ﺑﯿﻼن ﻣﻘﯿﺎس زﻣﺎﻧﯽ ﻓﺼﻠﯽ )ﺳﻨﺎرﯾﻮی اول: ﺳﻄﺢ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺑﺮاﺑﺮ 293 (ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ Q VT Vloss dv V0 A ET I p ﭘﺎراﻣﺘﺮ cms mcm % mm واﺣﺪ 17.0 -132 -80 -52 185 75 396 35 68 ﭘﺎﯾﯿﺰ 19.0 -146 -45 -101 286 100 243 20 111 زﻣﺴﺘﺎن 16.5 -132 -191 59 227 86 742 45 29 ﺑﻬﺎر 10.9 -88 -183 95 133 60 950 90 0 ﺗﺎﺑﺴﺘﺎن 15.8 -498 -498 0 205 80.3 2331 190 208 ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺟﺪول8 - 5: ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی ﺟﺮﯾﺎن ﻣﺨﺰن5 ﺗﺎﻻب ﻫﻮر اﻟﻌﻈﯿﻢ ﺑﺎ ﻣﻨﻈﻮر ﻧﻤﻮدن ﻣﻮﻟﻔﻪ ﻫﺎی ﻃﺒﯿﻌﯽ دﺧﯿﻞ در ﺑﯿﻼن ﻣﻘﯿﺎس زﻣﺎﻧﯽ ﻓﺼﻠﯽ )ﺳﻨﺎرﯾﻮی اول: ﺳﻄﺢ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺑﺮاﺑﺮ 182 (ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ Q VT Vloss dv V0 A ET I p ﭘﺎراﻣﺘﺮ cms mcm % mm واﺣﺪ 10.8 -84 -49 -35 114 74 396 35 68 ﭘﺎﯾﯿﺰ 12.1 -93 -28 -66 180 100 243 20 111 زﻣﺴﺘﺎن 10.2 -82 -119 37 143 86 742 45 29 ﺑﻬﺎر 5.7 -46 -110 64 79 58 950 90 0 ﺗﺎﺑﺴﺘﺎن 9.7 -305 -305 0 127 79.5 2331 190 208 ﺳﺎﻻﻧﻪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 222 ﺟﺪول8 - 6: ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی ﺟﺮﯾﺎن ﻣﺨﺎزن1 ﺗﺎ5 ﺗﺎﻻب ﻫﻮر اﻟﻌﻈﯿﻢ ﺑﺎ ﻣﻨﻈﻮر ﻧﻤﻮدن ﻣﻮﻟﻔﻪ ﻫﺎی ﻃﺒﯿﻌﯽ دﺧﯿﻞ در ﺑﯿﻼن ﻣﻘﯿﺎس زﻣﺎﻧﯽ ﻓﺼﻠﯽ )ﺳﻨﺎرﯾﻮی اول: ﺳﻄﺢ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺑﺮاﺑﺮ 995 (ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ Q VT Vloss dv V0 A ET I p ﭘﺎراﻣﺘﺮ cms mcm % mm واﺣﺪ 64 -495 -288 -207 1231 80 396 35 68 ﭘﺎﯾﯿﺰ 77 -588 -151 -437 1669 100 243 20 111 زﻣﺴﺘﺎن 64 -514 -684 170 1498 91 742 45 29 ﺑﻬﺎر 29 -234 -708 474 1025 68 950 90 0 ﺗﺎﺑﺴﺘﺎن 58 -1832 -1832 0 1346 84.7 2331 190 208 ﺳﺎﻻﻧﻪ 8 - 4 -ﺿﻮاﺑﻂ ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری از ﻣﺨﺰن ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ ﺑﻪ ﻫﻨﮕﺎم ﺳﯿﻼب 8 - 4 - 1 -ﺿﻮاﺑﻂ ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری از ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﻣﻬﺎب ﻗﺪس )ﻣﺸﺎور ﻃﺮاح ﺳﺪ( ﺿﻮاﺑﻂ و دﺳﺘﻮاﻟﻌﻤﻞ ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری از ﻣﺨﺰن ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ در ﺷﺮاﯾﻂ ﺳﯿﻼب اﺑﺘﺪاً ﺗﻮﺳﻂ ﺷﺮﮐﺖ ﻣﻬﻨﺪﺳﯿﻦ ﻣﺸﺎور ﻣﻬﺎب ﻗﺪس؛ ﻣﺸﺎور ﻃﺮاح ﺳﺪ ﺗﻬﯿﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺑﺮﺧﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت ﺳﺪ و ﺳﺮرﯾﺰ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ در ﺑﺨﺶ اول ﮔﺰارش ﺣﺎﺿﺮ آﻣﺪه و در ﺟﺪول 8 - 7 .ﻧﯿﺰ ﺧﻼﺻﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ • در ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﭘﺨﺶ ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ، رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب در ﺷﺮوع ﺳﯿﻼب در ﺗﺮاز ﻧﺮﻣﺎل ﻣﺨﺰن )رﻗﻮم 220 ﻣﺘﺮ( در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ و ﺣﺪاﮐﺜﺮ دﺑﯽ ﺧﺮوﺟﯽ از ﺳﺮرﯾﺰ ﺗﺎ ﺗﺮاز226 ﻣﺘﺮ ﺑﻪ دﺑﯽ1000 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ درﺛﺎﻧﯿﻪ ﺑﺎ ﻓﺮض ﺳﺎﻣﺎن دﻫﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﺑﮕﻮﻧﻪ ای ﮐﻪ ﺑﻪ اراﺿﯽ ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﺳﺪ آﺳﯿﺐ وارد ﻧﺸﻮد ﻣﺤﺪود ﮔﺮدﯾﺪه اﺳﺖ. • ﺑﺪﯾﻬﯽ اﺳﺖ ﭘﺲ از رﺳﯿﺪن رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب ﻣﺨﺰن ﺑﻪ ﺗﺮاز 226 ﻣﺘﺮ در ﺻﻮرت اداﻣﻪ ﺳﯿﻼب ﺳﻄﺢ آب ﻣﺨﺰن در ﺗﺮاز ﻓﻮق ﺛﺎﺑﺖ ﻧﮕﻪ داﺷﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. اﯾﻦ ﻋﻤﻞ ﺑﺪان ﻣﻔﻬﻮم اﺳﺖ ﮐﻪ ﺑﺎﻻﺗﺮ از ﺗﺮاز 226 ﻣﺘﺮ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﺮوﺟﯽ از ﺳﺮرﯾﺰ ﻋﯿﻨﺎً ﻣﻌﺎدل ﺟﺮﯾﺎن ورود ی ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد و درﯾﭽﻪ ﻫﺎی ﺳﺮرﯾﺰ ﻣﺘﻨﺎﺳﺐ ﺑﺎ دﺑﯽ ورودی ﺑﺎزﮔﺸﺎﯾﯽ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ و درﺻﻮرت اداﻣﻪ ﺳﯿﻼب، ﻋﻤﻠﯿﺎت ﭘﺨﺶ ﺳﯿﻼب ﺑﺎ ﺷﺮاﯾﻂ ﻓﻮق اﻟﺬﮐﺮ ﺗﺎ ﺣﺪی ﮐﻪ ﺗﻤﺎﻣﯽ درﯾﭽﻪ ﻫﺎی ﺳﺮرﯾﺰ ﺑﻪ ﺣﺎﻟﺖ ﮐﺎﻣﻼً ﺑﺎز در آﯾﻨﺪ؛ اداﻣﻪ ﻣﯽ ﯾﺎﺑﺪ. • ﭘﺲ از ﺑﺎزﮔﺸﺎﯾﯽ ﮐﺎﻣﻞ درﯾﭽﻪ ﻫﺎی ﺳﺮرﯾﺰ در ﺻﻮرت اداﻣﻪ روﻧﺪ ﺻﻌﻮدی ﺳﯿﻼب، ﮐﻨﺘﺮل رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب در ﺗﺮاز 226 ﻣﺘﺮ ﻋﻤﻠﯽ ﻧﺒﻮده و از اﯾﻦ ﻣﺮﺣﻠﻪ ﺑﻪ ﺑﻌﺪ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﺮوﺟﯽ از ﺳﺮرﯾﺰ ﺗﺎﺑﻊ ﻇﺮﻓﯿﺖ آﺑﮕﺬری ﺳﺮرﯾﺰ و ﺣﺠﻢ ذﺧﯿﺮه ﻣﺨﺰن ﺑﻮده و ﻣﺘﻨﺎﺳﺐ ﺑﺎ اﻓﺰاﯾﺶ رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب ﻣﺨﺰن، ﺟﺮﯾﺎن ﺧﺮوﺟﯽ از ﺳﺮرﯾﺰ ﻧﯿﺰ اﻓﺰوده ﻣﯽ ﺷﻮد. • در ﻣﺮﺣﻠﻪ ﻓﺮوﮐﺶ ﺳﯿﻼب، ﭘﺲ از رﺳﯿﺪ ن ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﺗﺮاز 226 ﻣﺘﺮ ﻣﺠﺪداً ﺑﺎ ﺗﻨﻈﯿﻢ درﯾﭽﻪ ﻫﺎ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﮐﺎﻫﺶ دﺑﯽ ﺧﺮوﺟﯽ از ﺳﺮرﯾﺰ ﺑﻪ 1000 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ درﺛﺎﻧﯿﻪ اﻗﺪام ﻣﯽ ﺷﻮد و ﺣﺠﻢ ذﺧﯿﺮه ﻣﺨﺰن در ﺣﺪ ﻓﺎﺻﻞ ﺗﺮاز 226 ﺗﺎ220 ﻣﺘﺮ )رﻗﻮم ﻧﺮﻣﺎل ﻣﺨﺰن( ﺑﺎ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﺮوﺟﯽ ﺗﻨﻈﯿﻤﯽ ﻣﻌﺎدل 1000 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ ﺗﺨﻠﯿﻪ ﻣﯽ ﮔﺮدد. • ﺑﺎ ﺗﻮﺟ ﻪ ﺑﻪ ﺣﺎﻻت ﺳﻪ ﮔﺎﻧﻪ ﺑﻪ ﻃﻮر ﮐﻠﯽ در ﭘﺨﺶ ﺳﯿﻼب ﺗﻮﺳﻂ ﺷﺮﮐﺖ ﻣﻬﻨﺪﺳﯿﻦ ﻣﺸﺎور ﻣﻬﺎب ﻗﺪس در زﻣﺎن ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺪ، ﺳﻪ ﺣﺎﻟﺖ ﻣﺘﻤﺎﯾﺰ ﺗﻔﮑﯿﮏ ﺷﺪه اﺳﺖ. اول اﯾﻦ ﮐﻪ ﺗﻮان ﮐﻨﺘﺮل ﺳﯿﻼب ﻣﺨﺰن ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ در زﻣﺎن ﻃﺮاﺣﯽ ﺑﻪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 223 ﺳﯿﻼب ﻫﺎی ﺗﺎ ﺣﺪود 25 ﺳﺎل ﻣﺤﺪود ﻣﯽ ﮔﺮدد. در ﺣﺎﻟﺖ ﻣﯿﺎﻧﻪ وﻗﺘﯽ ﺳﯿﻼب ﺑﯿﻦ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی 25 ﺗﺎ1000 ﺳﺎﻟﻪ ﺑﺎﺷﺪ، ﺑﯿﺶ از اﯾﻦ ﺳﯿﻼب اﻣﮑﺎن ﮐﻨﺘﺮل ﺗﻮﺳﻂ ﻣﺨﺰن ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ ﻧﺒﻮده و ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺣﺠﻢ و ﺑﺰرﮔﯽ ﺳﯿﻼب ﻫﺎ د رﯾﭽﻪ ﻫﺎی ﺳﺮرﯾﺰ ﻣﺘﻨﺎﺳﺐ ﺑﺎ دﺑﯽ ورودی و ﻇﺮﻓﯿﺖ ﺳﺮرﯾﺰ ﺑﻪ ﮔﻮﻧﻪ ای ﮐﻪ ﺗﺮاز آب در رﻗﻮم 226 ﻣﺘﺮ ﺗﺜﺒﯿﺖ ﺷﻮد ﺑﺎز ﻣﯽ ﮔﺮدد ﺗﺎ اﯾﻦ ﮐﻪ ﺑﻄﻮر ﮐﺎﻣﻞ درﯾﭽﻪ ﻫﺎ ﺑﺎز ﺷﻮد، ﻟﺬا ﮐﻨﺘﺮل ﺳﻄﺢ آب در ﺗﺮاز 226 ﺗﺎ ﺳﯿﻼب1000 ﺳﺎل ﻣﻤﮑﻦ ﺑﻮده اﺳﺖ. در ﺣﺎﻟﺖ آﺧﺮ ﯾﻌﻨﯽ ﺳﯿﻼب ورودی ﺑﻪ ﻣﺨﺰن ﻓﺮاﺗﺮ از 1000 ﺳﺎﻟﻪ ﺑﺎﺷﺪ؛ ﭘﺲ از آن ﺑﺮاﺳﺎس ﻇﺮﻓﯿﺖ ﺳﺮرﯾﺰ و ﺣﺠﻢ ﻣﺨﺰن و ﻣﯿﺰان ﺟﺮﯾﺎن ورودی ﺳﻄﺢ آب اﻓﺰاﯾﺶ ﻣﯽ ﯾﺎﺑﺪ و در ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺳﯿﻼب ﻣﺤﺘﻤﻞ ﺗﺮاز آب ﺑﻪ 231 ﻣﺘﺮ ﺧﻮاﻫﺪ رﺳﯿﺪ و ﻣﯿﺰان ﺧﺮوﺟﯽ ﻧﯿﺰ در ﺣﺪود 18000 .ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ درﺛﺎﻧﯿﻪ ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد در ﺗﺠﺮﺑﻪ ﺳﯿﻼب ﻓﺮوردﯾﻦ 1398 از اﯾﻦ دﺳﺘﻮراﻟﻌﻤﻞ ﺑﻪ دﻻﯾﻞ ﻣﻨﻄﻘﯽ دﯾﮕﺮ ﻋﺪول ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺑﻌﻨﻮان ﻣﺜﺎل ﺑﺎ اﯾﻦ ﮐﻪ ﺑﺮای ﮐﻨﺘﺮل ﺳﯿﻼب ﻫﺎی ﺑﺎﻻﺗﺮ از 25 ﺳﺎﻟﻪ، ﺑﻬﺮه ﺑﺮدار ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ در رﻗﻮم 226 ﻣﺘﺮی ﻗ ﺮار ﮔﯿﺮد اﻣﺎ در ﺑﻬﺮه ﺑﺮدار ﺗﺎ رﻗﻮم 67 / 224 ﻣﺘﺮ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺑﺎﻻﺗﺮﯾﻦ رﻗﻮم اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪ. اﯾﻦ اﻣﺮ ﺑﻪ اﯾﻦ دﻟﯿﻞ ﺑﻮد ﮐﻪ ﺑﺎﻻﺗﺮ از ﺗﺮاز226 ًﻣﺘﺮ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﺮوﺟﯽ از ﺳﺮرﯾﺰ ﻋﯿﻨﺎ ﻣﻌﺎدل ﺟﺮﯾﺎن ورودی ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد و ﻣﯿﺰان ﺧﺴﺎرات ﺑﻪ ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﻣﻤﮑﻦ ﻏﯿﺮ ﻗﺎﺑﻞ ﺗﺤﻤﻞ ﮔﺮدد. ﺟﺪول 8 - 7: رﻗﻮم و ﻣﺸﺨﺼﻪ ﻫﺎی اﺳﺎﺳﯽ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﻣﻘﺪار ﻣﺸﺨﺼﻪ 234 ﻣﺘﺮ ﺑﺎﻻﺗﺮ از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ رﻗﻮم ﺗﺎج 220 ﻣﺘﺮ ﺑﺎﻻﺗﺮ از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ رﻗﻮم ﻧﺮﻣﺎل ﺳﻄﺢ آب ﻣﺨﺰن 5274 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﮐﻞ ﺣﺠﻢ ﻣﺨﺰن در رﻗﻮم ﻧﺮﻣﺎل )ﺑﻬﻨﮕﺎم ﺷﺪه( 178 ﻣﺘﺮ ﺑﺎﻻﺗﺮ از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ ﺣﺪاﻗﻞ رﻗﻮم ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری از ﻧﯿﺮوﮔﺎه 226 ﻣﺘﺮﺑﺎﻻﺗﺮ از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ ﺣﺪاﮐﺜﺮ رﻗﻮم ﮐﻨﺘﺮل ﺳﯿﻼب ﻣﺨﺰن 1057 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺣﺠﻢ اﺧﺘﺼﺎص ﯾﺎﻓﺘﻪ ﺟﻬﺖ ﮐﻨﺘﺮل ﺳﯿﻼب 160 ﻣﺘﺮ ﺑﺎﻻﺗﺮ از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ ﺣﺪاﻗﻞ ﺗﺮاز ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری از ﺳﺪ 1000 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ ﺣﺪاﮐﺜﺮ دﺑﯽ از ﺳﺮرﯾﺰ در ﺳﯿﻼب ﺗﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 25 ﺳﺎﻟﻪ 226 ﻣﺘﺮ ﺑﺎﻻﺗﺮ از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ ﺣﺪاﮐﺜﺮ رﻗﻮم در وﻗﻮع ﺳﯿﻼب ﺗﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 25 ﺳﺎﻟﻪ 14450 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ ﺣﺪاﮐﺜﺮ دﺑﯽ از ﺳﺮرﯾﺰ در ﺣﺎﻟﺖ وﻗﻮع ﺳﯿﻞ 10000 ﺳﺎﻟﻪ 228 ﻣﺘﺮ ﺑﺎﻻﺗﺮ از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ ﺣﺪاﮐﺜﺮ رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب ﻣﺨﺰن در ﺣﺎﻟﺖ وﻗﻮع ﺳﯿﻞ 10000 ﺳﺎﻟﻪ 18260 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ ﺣﺪاﮐﺜﺮ دﺑﯽ از ﺳﺮرﯾﺰ در ﺻﻮرت وﻗﻮع ﺣﺪاﮐﺘﺮ ﺳﯿﻞ ﻣﺤﺘﻤﻞ ) P.M.F ( 90 / 230 ﻣﺘﺮ ﺑﺎﻻﺗﺮ از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ ﺣﺪاﮐﺜﺮ رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب در ﺻﻮرت وﻗﻮع ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺳﯿﻞ ﻣﺤﺘﻤﻞ ) P.M.F ( ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 224 8 - 4 - 2 - ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺳﯿﻼب ﺣﻮﺿﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﺳﺎزآب اﻫﻮاز ﺑﺎ ﮐﺎرﻓﺮﻣﺎﯾﯽ ﺳﺎزﻣﺎن آب و ﺑﺮق ﺧﻮزﺳﺘﺎن ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺳﯿﻼب ﺣﻮﺿﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﺳﺎل 1397 ﺑﺎ ﮐﺎرﻓﺮﻣﺎﯾﯽ ﺳﺎزﻣﺎن آب و ﺑﺮق ﺧﻮزﺳﺘﺎن و ﺗﻮﺳﻂ ﺷﺮﮐﺖ ﻣﻬﻨﺪﺳﯿﻦ ﻣﺸﺎور ﺳﺎزآب اﻫﻮاز اﻧﺠﺎم و ﺑﻌﺪ از وﻗﻮع ﺳﯿﻼب ﺗﺎرﯾﺨﯽ ﻓﺮوردﯾﻦ 1398 ﻧﯿﺰ ﺑﻪ آن اﺻﻼﺣﺎﺗﯽ اﺿﺎﻓﻪ ﺷﺪ. اﯾﻦ ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﭘﺲ از ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻂﺿﻮاﺑ ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری از ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ در زﻣﺎن ﺳﯿﻼب و ﺑﻬﯿﻨﻪ ﺳﺎزی ﺧﺮوﺟ ﯽ ﻫﺎ، دﺑﯽ ﻫﺎی ﺧﺮوﺟﯽ از ﺗﺮاز ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ را ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻧﻤﻮد و در اداﻣﻪ روﻧﺪﯾﺎﺑﯽ ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ در ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ اﻧﺠﺎم ﮔﺮدﯾﺪ. در ﺟﺪول 8 - 8 دﺑﯽ ﺧﺮوﺟﯽ از ﺗﺮازﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ و ﺧﻼﺻﻪ ﻧﺘﺎﯾﺞ روﻧﺪﯾﺎﺑﯽ ﺳﯿﻼب اراﺋﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻫﻤﺎﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ در ﺟﺪول ﻣﺬﮐ ﻮر ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﯽ در ﺷﻮد ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﻫﺎی ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻣﺨﺘﻠﻒ 2 ﺗﺎ1000 ﺳﺎﻟﻪ ﺧﺮوﺟﯽ ﻣﺨﺰن ﺑﯿﻦ650 ﺗﺎ2500 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. اﻣﺎ در دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 10000 ﺗﻮان اﺳﺘﻬﻼک ﺳﯿﻞ ﺗﻮﺳﻂ ﻣﺨﺰن ﺑﻪ ﺷﺪت ﮐﺎﻫﺶ ﻣﯽ ﯾﺎﺑﺪ و دﺑﯽ اوج ﺧﺮوﺟﯽ از 6000 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ﮔﺬر ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. ﺟﺪول 8 - 8: دﺑﯽ ﻫﺎی اوج ورودی و ﺧﺮوﺟﯽ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ در دوره ﻫﺎی ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻣﺨﺘﻠﻒ )ﻣﻬﻨﺪﺳﯿﻦ ﻣﺸﺎور ﺳﺎزآب اﻫﻮاز، 1397 ( (ﺗﺮاز )ﻣﺘﺮ دﺑﯽ اوج ﺧﺮوﺟﯽ ) cms ( دﺑﯽ اوج ورودی ) cms ( (دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ )ﺳﺎل 220.36 650 1680 2 221.00 994 2650 5 221.31 994 3360 10 221.86 994 4090 20 222.03 1232 4430 25 222.48 1232 5032 50 223.10 1366 5864 100 223.86 1366 6719 200 224.42 1798 7881 500 225.00 2500 8797 1000 226.00 6000 12336 10000 228.45 14000 17560 *10000 *دﺑﯽ ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ10000 (ﺳﺎﻟﻪ ﺑﺮآورد ﺷﺪه ﺗﻮﺳﻂ ﻣﺸﺎور ﻃﺮاح ﺳﺪ )ﻣﻬﺎب ﻗﺪس 8 - 4 - 3 -ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻫﯿﺪروﻟﻮژی ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﺳﻬﺮاب و آزادﮔﺎن ﺷﻤﺎﻟﯽ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻫﯿﺪروﻟﻮژی ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ آزادﮔﺎن ﺷﻤﺎﻟﯽ و ﺳﻬﺮاب ﺗﻮﺳﻂ ﮐﺎرﻓﺮﻣﺎ در اﺧﺘﯿﺎر ﻣﺸﺎور ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺖ. اﻧﺠﺎم اﯾﻦ ﺧﺪﻣﺎت و ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻫﯿﺪروﻟﻮژی در ﻣﯿﺪان ﻧﻔﺘﯽ ﺳﻬﺮاب ﺗﻮﺳﻂ ﻣﻬﻨﺪﺳﯿﻦ ﻣﺸﺎور زﯾﺴﺘﺎب ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺘﻪ و ﺧﻼﺻﻪ ﺰارشﮔ ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ، ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 225 ﻫﯿﺪروﻟﻮژی و ﮔﺰارش اﺻﻼﺣﯽ ﻫﯿﺪروﻟﯿﮏ و ﺳﯿﻼب در دﺳﺘﺮس اﺳﺖ. اﯾﻦ ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺟﺪﯾﺪ و آﻣﺎر ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ آن ﺑﺮای ﯾﮏ دوره 31 ﺳﺎﻟﻪ ﻣﻨﺘﻬﯽ ﺑﻪ ﺳﺎل2020 و آﻣﺎر ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی آن ﻣﻨﺘﻬﯽ ﺑﻪ ﺳﺎل آﺑﯽ97 - 1396 ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. روﺷﻬﺎی ﺑﺮآورد ﺳﯿﻼب ﺑﺴﯿﺎر ﻣﺘﻨﻮع و ﻣﺘﻌﺪد ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ. ﺑﺪﯾﻬﯽ اﺳﺖ اﻧﺘﺨﺎب روش ﻣﻨﺎﺳﺐ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﻃﻼﻋﺎت در دﺳﺘﺮس، وﯾﮋﮔﯽ ﻫﺎی اﻗﻠﯿﻤﯽ و ﺷﺮاﯾﻂ ﻓﯿﺰﯾﮑﯽ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ و ﺳﺎﯾﺮ ﻋﻮاﻣﻞ ﻣﻮﺛﺮ در ﭘﺪﯾﺪه ﺳﯿﻼب ﺻﻮرت ﻣﯽ ﮔﯿﺮد. در اﯾﻦ ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺑﺮای ﺑﺮآورد ﺳﯿﻼب در ﻣﺤﻞ ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ، ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﻗﺮارﮔﯿﺮی ﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎ ﻧﺴﺒﺖ ﭼﺎه ﺑﻪ ﺧﻂ و ﻫﺎ اﻧﺘﻘﺎل از روش ﺑﺎرش رواﻧﺎب ﻣﺪل HEC-HMS اﺳـﺘﻔﺎده ﺷـﺪه اﺳـﺖ. در ﺑﺨﺶ ﻫﯿﺪروﻟﻮژی اﯾﻦ ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻣﺘﺪوﻟﻮژی و ﻧﺘﺎﯾﺞ ذﯾﻞ ذﮐﺮ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺑﻤﻨﻈﻮر ﺑﺮآورد ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺮﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ در ﺳﺎﺧﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ، ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﺑﺎرﻧﺪﮔﯽ 2 ﺗﺎ1000 از ﺳﺎﻟﻪ ﮔﺰارش ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﻫﻤﯿﻦ ﻃﺮح اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی ﻓﯿﺰﯾﻮﮔﺮاﻓﯽ ﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎ ﻣﺴﺎﺣﺖ، ﻃﻮل آﺑﺮﻫﻪ، زﻣﺎن ﺗﺎﺧﯿﺮ، زﻣﺎن رﺳﯿﺪن ﺑﻪ ﻧﻘﻄﻪ ﭘﯿﮏ ﺳﯿﻼب و ... و ﺷﻤﺎره ﻣﻨﺤﻨﯽ ﺑﺨﺶ از ﻓﯿﺰﯾﻮﮔﺮاﻓﯽ و ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺑﺎزدﯾﺪ ﻋﻤﻞ ﺑﻪ آﻣﺪه اﺳﺘﺨﺮاج ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ وﺿﻌﯿﺖ ﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﺳﯿﻼب ﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎی ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﻞ ﺑﺴﺘﺎن، ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﻧﯿﺴﺎن و ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﻫﻮﯾﺰه ﺑﺎ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﺳﯿﻼب ﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻣﺪل در ﺑﺎرش رواﻧﺎب ﺗﺮﮐﯿﺐ اﻧﺪ ﺷﺪه و ﺣﻮﺿﻪ ﺧﺮوﺟﯽ 13 ﺑﻪ دﻟﯿﻞ اﯾﻦ ﮐﻪ ﺣﻮﺿﻪ ﻣﺴﺘﻘﻞ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ از و ﺑﺎﻻدﺳﺖ ﺣﻮﺿﻪ، ﻣﺴﯿﻞ ﯾﺎ و اﻧﺸﻌﺎﺑﯽ ﻧﻤﯽ وارد ﺷﻮد ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﺑﺎرش ﺑﻪ رواﻧﺎب ﺗﺒﺪﯾﻞ و ﺷﺪه ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ. ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺮﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺑﺮای ﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ در ﮔﺰارش ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻫﯿﺪروﻟﻮژی ﺳﯿﻞ و ﺧﯿﺰی اراﺋﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ. در ﺟﺪول 8 - 9 و ﺟﺪول9 - 10 ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺳﯿﻼب ﺧﻼﺻﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺟﺪول 8 - 9: ﻣﻘﺎدﯾﺮﭘﯿﮏ ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺮﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ در ﻣﺤﻞ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی )ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ( ﻫﻮﯾﺰه ﻫﻮﻓﻞ ﻧﯿﺴﺎن ﭘﻞ رﻓﯿﻊ ﭘﻞ ﺑﺴﺘﺎن ﯾﺰدﻧﻮ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﺎل 26.7 179.5 264 183 15.5 2 46.2 316 675 605 21 5 65.7 413 1089 974 24.8 10 88.1 508 1606 1373 28.7 20 95.8 539 1797 1507 29.9 25 121 632 2471 1937 33.9 50 148 725 3280 2389 38 100 249 1028 7136 4014 53.1 1000 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 226 ﺟﺪول8 - 10: ﻣﻘﺎدﯾﺮﭘﯿﮏ ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺮﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ در ﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ )ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ( ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﭘﻞ ﺑﺴﺘﺎن ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﻫﻮﻓﻞ ﻧﯿﺴﺎن ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﻫﻮﯾﺰه ﺧﺮوﺟﯽ13 دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﺎل 164 155.8 26.5 9 2 564 297.4 67.1 41.2 5 926 402.7 112 75.6 10 1314 508.2 158.8 121.8 20 1445 542.3 174.9 135.5 25 1876 654.8 234.4 189.4 50 2317 769.2 289.5 247.9 100 3930 1140.6 505.6 437.3 1000 ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻣﯿﺪان ﻧﻔﺘﯽ آزادﮔﺎن ﺷﻤﺎﻟﯽ ﯾﮏ ﻧﺴﺨﻪ ﻗﺪﯾﻤﯽ در زﻣﺎن آﻏﺎز ﻣﻄﺎﻋﻼت ﻃﺮح اﺳﺖ اﯾﻦ ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻗﺪﯾﻤﯽ و آﻣﺎر ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ آن ﺑﺮای ﯾﮏ دوره ﮐﻮﺗﺎه ﻣﻨﺘﻬﯽ ﺑﻪ ﺳﺎل 2003 و آﻣﺎر ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی آن ﻣﻨﺘﻬﯽ ﺑﻪ ﺳﺎل آﺑﯽ1996 و ﻗﺒﻞ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری از ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﮐﻪ در ﻧﺘﯿﺠﻪ ﮔﯿﺮی آن ﻋﻨﻮان ﺷﺪه " ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺣﺴﺎﺳﯿﺖ ﺑﺎﻻی ﭘﺮوژه ﻧﻔﺘﯽ آزادﮔﺎن و ﻫﺰﯾﻨﻪ ﻫ ﺎی ﺟﺒﺮان ﻧﺎﭘﺬﯾﺮ در ﺧﺼﻮص ﺗﻮﻗﻒ ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری از ﭼﺎه ﻫﺎی ﻧﻔﺖ در دوره ﻫﺎی ﺗﺮ ﺳﺎﻟﯽ و اﻓﺰاﯾﺶ ﺳﻄﺢ ﺗﺮاز آب در ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ، ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺗﺮاز آب در ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺟﻬﺖ اﺣﺪاث ﺟﺎده و ﺳﺎﯾﺮ ﺗﺎﺳﯿﺴﺎت ﺳﺮ ﭼﺎﻫﯽ 5 ﻣﺘﺮ از ﺳﻄﺢ در ﯾﺎ ﭘﯿﺸﻨﻬﺎد ﺷﺪه اﺳﺖ. " ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ در ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻣﯿﺪان ﻧﻔﺘﯽ آزادﮔﺎن ﺷﻤﺎﻟﯽ ﻋﻨﻮان ﺷﺪه ﮐﻪ ﺑﺎ اﻓﺰاﯾﺶ ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب از 5 ﻣﺘﺮ ﺑﻪ ﺑﺎﻻ و ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺗﺮاز ﺟﺎده دﺳﺘﺮﺳﯽ ﮐﻪ ﺣﺪاﻗﻞ ﯾﮏ ﻣﺘﺮ از ﺳﻄﺢ ﺗﺮاز آب ﺑﺎﻻﺗﺮ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد، ﻟﺬا ﺟﺎده و ﺗﺎﺳﯿﺴﺎت ﺳﺮ ﭼﺎﻫﯽ ﭼﺎه ﻫﺎی ﻧﻔﺖ در ﺣ ﺎﺷﯿﻪ اﻣﻨ ﯿﺖ ﺑﺎﻻﯾﯽ ﻗﺮار دارﻧﺪ. از آﻧﺠﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﺟﺰﯾﯿﺎت اﯾﻦ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت و ﮔﺰارﺷﺎت آن در دﺳﺘﺮس ﻧﯿﺴﺖ ﻧﻤﯽ ﺗﻮان راﺟﻊ ﺑﻪ دﻗﺖ ﻣﻄﺎﻟﺐ ﺧﻼﺻﻪ ﺷﺪه اﻇﻬﺎر ﻧﻈﺮ ﻧﻤﻮد. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 227 ﻓﺼﻞ ﻧﻬﻢ ﻣﺪل یﺳﺎز ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻫﻮراﻟﻌﻈ ﺑﺎ ﻢﯿ اﺳﺘﻔﺎده از ﻧﺮم اﻓﺰار ﺑﺮای ﻦﯿﯿﺗﻌ ارﺗﻔﺎع از آب ﺳﻄﺢ درﯾﺎ ﻪﯾﭘﺎ ﺑﺮ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻼبﯿﺳ . ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 228 . ﻓﺼﻞ ﻧﻬﻢ-ﻣﺪل ﺳﺎزی ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده ﻧﺮم از اﻓﺰار ﺑﺮای ﺗﻌﯿﯿﻦ ا رﺗﻔﺎع از آب ﺳﻄﺢ درﯾﺎ ﺑﺮ ﭘﺎﯾﻪ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب اﻣﮑﺎن ﭘﺬﯾﺮ 9 - 1 -ﻣﺪل ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده در اﯾﻦ ﺑﺨﺶ ﭘﯿﺶ زﻣﯿﻨﮥ ﻋﻠﻤﯽ ﺑﺮای ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻣﺪﻟﺴﺎزی -AXY21 ﮐﻪ ﺗﻮﺳﻂZ[A ﺗﻮﺳﻌﻪ داده ﺷﺪه اﻧﺪ، آﻣﺪه اﺳﺖ. ﻫﺪف در اﯾﻨﺠﺎ اراﺋﮥ ﺟﺰء ﺑﻪ ﺟﺰء ﻣﻌﺎدﻻت ﺟﺮﯾﺎن و اﻧﺘﻘﺎل، روش ﻫﺎی ﺣﻞ و ﮔﺴﺴﺘﻪ ﺳﺎزی ﻋﺪدی اﺳﺖ. ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﺑﺮرﺳﯽ اﻋﺘﺒﺎر اﯾﻦ ﻣﺪل ﻧﯿﺰ ﺑﺤﺚ ﺷﺪه اﺳﺖ. -AXY21 ﺑﺮاﺳﺎس ﯾﮏ ﺷﺒﮑﮥ اﻧﻌﻄﺎف ﭘﺬﯾﺮ ﺑﻨﺎ ﻧﻬﺎده ﺷﺪه و ﺑﺮای ﮐﺎرﺑﺮدﻫﺎی اﻗﯿﺎﻧﻮﺳﯽ، ﺳﺎﺣﻠﯽ و ﺟﺰر و ﻣﺪی ﺳﺎﺧﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ. اﯾﻦ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻣﺪﻟﺴﺎزی ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺑﺮای ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﭘﻬﻨﻪ ﺑﻨﺪی ﺳﯿﻼب اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد. اﯾﻦ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺑ ﺮاﺳﺎس ﻧﺎوﯾﻪ ﻣﻌﺎدﻻت ﺑﻌﺪی دو ﻋﺪدی ﺣﻞ-اﺳﺘ ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ رﯾﻨﺎﻟﺪز ﺗﺮاﮐﻢ ﻏﯿﺮﻗﺎﺑﻞ ﺳﯿﺎل ﺑﺮای ﻮﮐﺲ ) _^]\9NM`aa\bc` d`O]_cea fg`Mfh`( ﺑﺎ ﺷﺮط ﻗﺒﻮل ﻓﺮﺿﯿﺎت ﺑﻮزﯾﻨﺴﮏ و ﻓﺸﺎر ﻫﯿﺪرودﯾﻨﺎﻣﯿﮏ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ اﯾﻦ ﻣﺪل، ﺷﺎﻣﻞ ﻣﻌﺎدﻻت ﭘﯿﻮﺳﺘﮕﯽ، ﻣﻮﻣﻨﺘﻢ، ﺷﻮری، ﮔﺮﻣﺎ و ﭼﮕﺎﻟﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ و ﺑﻮﺳﯿﻠﮥ ﯾﮏ ﻣﺪل ار اﺋﻪ آﺷﻔﺘﮕﯽ ﺗﮑﻤﯿﻞ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﮔﺴﺴﺘﻪ ﺳﺎزی ﻣﮑﺎﻧﯽ ﻣﻌﺎدﻻت اوﻟﯿﻪ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از روش ﺣﺠﻢ ﻣﺤﺪود ﻣﺮﮐﺰ ﺳﻠﻮﻟﯽ اﻧﺠﺎم ﺷﺪه اﺳﺖ. داﻣﻨﮥ ﻣﮑﺎﻧﯽ ﺑﻮﺳﯿﻠﮥ ﺗﻘﺴﯿﻢ ﻣﺤﯿﻂ ﺑﻪ اﻟﻤﺎن ﻫﺎی ﻏﯿﺮﭘﯿﻮﺳﺘﻪ اﻧﺠﺎم ﺷﺪه اﺳﺖ. 9 - 2 -ﻣﻌﺎدﻻت ﺣﺎﮐﻢ 9 - 2 - 1 -ﻣﻌﺎدﻻت ﺣﺎﮐﻢ ﺳﻪ ﺑﻌﺪی در ﻣﺨﺘﺼﺎت ﮐﺎرﺗﺰﯾﻦ 9 - 2 - 1 - 1 -ﻣﻌﺎدﻻت آب ﮐﻢ ﻋﻤﻖ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 229 اﯾﻦ ﻣﺪل ﺑﺮاﺳﺎس ﺣﻞ ﻣﻌﺎدﻻت ﻧﺎوﯾﻪ- اﺳﺘﻮﮐﺲ ﺑﺮای ﺳﯿﺎل ﻏﯿﺮﻗﺎﺑﻞ ﺗﺮاﮐﻢ رﯾﻨﺎﻟﺪز ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﺑﺎ ﺷﺮط ﻗﺒﻮل ﻓﺮﺿﯿﺎت ﺑﻮزﯾﻨﺴﮏ و ﻓﺸﺎر ﻫﯿﺪرودﯾﻨﺎﻣﯿﮏ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻣﻌﺎدﻟﮥ ﭘﯿﻮﺳﺘﮕﯽ ﻣﺤﻠﯽ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﻧﻮﺷﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. )1( ij i1 + ik iT + i) il = + و دو ﻣﻌﺎدﻟﮥ ﻣﻮﻣﻨﺘﻢ در اﻓﻖ ﺑﺮای ﻣﺆﻟﻔﻪ ﻫﺎی m وO .ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﻫﺴﺘﻨﺪ )2( %n %o + %nU %m + %gn %O + %?n %p = )2( qg −h ir i1 − R 7s iH< i1 − t 7s ∫ i7 i1 ep − R 7sv w ix== i1 + ix=y iT z + Lj + i il wνW ij ilz + nx+ r l )3( %g %o + %gU %O + %ng %m + %?g %p = −qn −h ir iT − R 7s iH< iT − t 7s ∫ i7 iT ep − R 7sv w ixy= i1 + ixyy iT z + Lk + i il wνW ik ilz + r l gx+ ﺟﺎﯾﯿﮑﻪo ،زﻣﺎنm ، O وp ،ﻣﺨﺘﺼﺎت ﮐﺎرﺗﺰﯾﻦ { ارﺗﻔﺎع ﺳﻄﺤﯽ، e ،ﻋﻤﻖ آب ﺳﻄﺤﯽ ﺳﺎﮐﻦℎ= e + { ،ﮐﻞ ﻋﻤﻖ آب n ، g و ? ﻣﺆﻟﻔﻪ ﻫﺎی ﺳﺮﻋﺖ در راﺳﺘﺎﻫﺎی m ، O وp ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ، q = 2Ωa\]~ ) ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﮐﻮرﯾﻮﻟﯿﺲ اﺳﺖΩ ﻧﺮخ زاوﯾﻪ ای ﭼﺮﺧﺶ و ~ ﻋﺮض ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎﯾﯽ اﺳﺖ.(، h ،ﺷﺘﺎب ﮔﺮاﻧﺶ3 داﻧﺴﯿﺘﻪ وνW ،(ﻟﺰﺟﺖ آﺷﻔﺘﮕﯽ ﻋﻤﻮدی )ﯾﺎ ادیN& ﻓﺸﺎر اﺗﻤﺴﻔﺮی و 3 ﭼﮕﺎﻟﯽ ﻣﺮﺟﻊ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. + اﻧﺪازة دﺑﯽ ﺑﻪ دﻟﯿ ﻞ وﺟﻮد ﭼﺸﻤﻪ ﻫﺎی ﻧﻘﻄﻪ ای و nx وgx ﺳﺮﻋﺖ ﻫﺎﯾﯽ ﻫﺴﺘﻨﺪ ﮐﻪ آب از اﻃﺮاف در ﻣﺤﯿﻂ ﺗﺨﻠﯿﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺟﻤﻼت ﺗﻨﺸﯽ اﻓﻘﯽ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از راﺑﻄﮥ ﺗﻨﺶ-ﺷﯿﺐ، ﮐﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﺳﺎده ﻣﯽ ﺷﻮد، ﺑﯿﺎن ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. )4( Lj = % %m !2" %n %m# + % %O $" !%n %O + %g %m#% )5( Lk = % %m $" !%n %O + %g %m#% + % %O !2" %g %O# ﺟﺎﯾﯿﮑﻪ " ﻟﺰﺟﺖ آﺷﻔﺘﮕﯽ اﻓﻘﯽ اﺳﺖ. ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﺮزی ﮐﻒ و ﺳﻄﺢ ﺑﺮای n ، g و? ﺑﻪ اﯾﻦ ﺻﻮرت ﻫﺴﺘﻨﺪ. در p = { : )6( &' &W + n &' &1 + g &' &T −? = 0, w ij il , ik ilz = R 7s *+,1, +,T- درp = −e : ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 230 )7( n iS i1 + g iS iT + ? = 0, w ij il , ik ilz = R 7s *+P1, +PT- ﺟﺎﯾﯿﮑﻪ *+x1, +xT- و *+P1, +PT- ﻣﺆﻟﻔﻪ ﻫﺎی در راﺳﺘﺎﻫﺎی m وOﺗﻨﺶ ﻫﺎی ﮐﻒ و ﺑﺎد ﺳﻄﺤﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ. ﻋﻤﻖ آب ﮐﻞ، ℎ زﻣﺎﻧﯽ ﮐﻪ ﻣﯿﺪان ﺳﺮﻋﺖ ﺗﻮﺳﻂ ﻣﻌﺎدﻻت ﻣﻮﻣﻨﺘﻢ و ﭘﯿﻮﺳﺘﮕﯽ ﻣﺸﺨﺺ ﺷﺪه اﺳﺖ، ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺗﻮﺳﻂ ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﺮزی ﮐﯿﻨﻤﺎﺗﯿﮏ در ﺳﻄﺢ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺷﻮﻧﺪ. اﮔﺮﭼﻪ ﯾﮏ ﻣﻌﺎدﻟﮥ ﻗﻮی ﺗﺮ ﺑﺎ اﻧﺘﮕﺮال ﮔﯿﺮی ﻋﻤﻮدی از ﻣﻌﺎدﻟﮥ ﭘﯿﻮﺳﺘﮕﯽ ﻣﺤﻠﯽ ﺣﺎﺻﻞ ﻣﯽ ﻮد.ﺷ )8( iv iW + ivj. i1 + ivk/ iT = ℎ+ + J/ −Y/ ﺟﺎﯾﯿﮑﻪY/ وJ/ ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﻧﺮخ ﻫﺎی ﺗﺒﺨﯿﺮ و ﺑﺎرش ﻫﺴﺘﻨﺪ و n/ وg̅ ﺳﺮﻋﺖ ﻫﺎی ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﻋﻤﻘﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ. )9( n/ = 1 nep r 2S g̅ = 1 gep r 2S ﺳﯿﺎل ﻏﯿﺮﻗﺎﺑﻞ ﺗﺮاﮐﻢ ﻓﺮض ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﭼﮕﺎﻟﯽ ρ ، ﺑﻪ ﻓﺸﺎر ﺑﺴﺘﮕﯽ ﻧﺪارد و ﺗﻨﻬﺎ ﺑﻪ دﻣﺎT و ﺷﻮریa از ﻃﺮﯾﻖ ﻣﻌﺎدﻟﮥ ﺣﺎﻟﺖ ﻣﺮﺑﻮط ﻣﯽ ﺷﻮد. )10 ( 3 = 3( , a) در اﯾﻨﺠﺎ ﻣﻌﺎدﻟﮥ ﺣﺎﻟﺖ34Y+2K اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ )ﺑﻪ 34Y+2K در ﺳﺎل1981 .(.ﻧﮕﺎه ﮐﻨﯿﺪ 9 - 2 - 1 - 2 -ﻣﻌﺎدﻻت اﻧﺘﻘﺎل ﺑﺮای ﺷﻮری و دﻣﺎ اﻧﺘﻘﺎل دﻣﺎ T و ﺷﻮریs از ﻣﻌﺎدﻻت ﭘﺨﺸﯿﺪﮔﯽ- اﻧﺘﻘﺎل ﭘﯿﺮوی ﻣﯽ ﮐﻨﻨﺪ. )11 ( i5 iW + ij5 i1 + ik5 iT + i)5 il = L5 + i il wZk i5 ilz + [. + x+ ) 12 ( ix iW + ijx i1 + ikx iT + i)x il = Lx + i il wZk ix ilz + [. + ax+ ﺟﺎﯾﯿﮑﻪZk ،ﺿﺮﯾﺐ ﭘﺨﺸﯿﺪﮔﯽ )ادی( آﺷﻔﺘﮕﯽ ﻋﻤﻮدی اﺳﺖ [. ﺟﻤﻠﮥ ﭼﺸﻤ ﻪ ﺑﻪ دﻟﯿﻞ ﺗﺒﺎدل ﮔﺮﻣﺎ ﺑﺎ اﺗﻤﺴﻔﺮ اﺳﺖ، وax ﺷﻮری و x دﻣﺎی ﭼﺸﻤﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ، L ﺟﻤﻠﮥ ﭘﺨﺸﯿﺪﮔﯽ اﻓﻘﯽ اﺳﺖ ﮐﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 231 ) 13 ( (L5,Lx) = ! i i1 wZv i i1z# + 6 i iT wZv i iTz7 ( , a) ﺟﺎﯾﯿﮑﻪZv ﺿﺮﯾﺐ ﭘﺨﺸﯿﺪﮔﯽ اﻓﻘﯽ اﺳﺖ. ﺿﺮاﯾﺐ ﭘﺨﺸﯿﺪﮔﯽ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﻨﺪ ﺑﻪ ﻟﺰﺟﺖ ﻣ ﻐﺸﻮش ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺷﻮﻧﺪ. )14 ( Zv = 8 9: , Zk = 9: ﺟﺎﯾﯿﮑﻪT σﻋﺪد ﭘﺮاﻧﺘﻞ اﺳﺖ. در ﺑﺴﯿﺎری ﮐﺎرﺑﺮدﻫﺎ ﻋﺪد ﺛﺎﺑﺖ ﭘﺮاﻧﺘﻞ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد )ﺑﻪ d_e\ در ﺳﺎل1984 .(.ﻣﺮاﺟﻌﻪ ﮐﻨﯿﺪ ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﺮزی ﮐﻒ و ﺳﻄﺢ ﺑﺮای دﻣﺎ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﻫﺴﺘﻨﺪ. درp = { : ) 15 ( Zv % %p = QI 3 ^H + HJ/ − ;Y/ درp = −e : ) 16 ( % %p = 0 ﺟﺎﯾﯿﮑﻪQI ﺷﺎر ﮔﺮﻣﺎی ﺧﺎﻟﺺ ﺳﻄﺤﯽ و ^H = 4217 < =h. X ∘ ⁄ ﮔﺮﻣﺎی وﯾﮋة آب اﺳﺖ. ﺑﯿﺎن ﻫﻤﺮاه ﺑﺎ ﺟﺰﯾﯿﺎت ﺑﺮای ﺗﻌﯿﯿﻦ QI و [. در ﺑﺨﺶ 7 :داده ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﺮزی ﮐﻒ و ﺳﻄﺢ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﻫﺴﺘﻨﺪ در p = { : ) 17 ( ix il = 0 در p = −e : ) 18 ( %a %p = 0 وﻗﺘﯽ ﮐﻪ ﺗﺒﺎدل ﮔﺮﻣﺎ از اﺗﻤﺴﻔﺮ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه ﺑﺎﺷﺪ، ﺗﺒﺨﯿﺮ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﯽ ﺷﻮد: )19 ( Y/ = @ AB 7s'B C > 0 0 C ≤0 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 232 ﺟﺎﯾﯿﮑﻪCk ﺷﺎر ﮔﺮﻣﺎی ﻧﻬﺎن وck = 2.5 × 10E .ﮔﺮﻣﺎی ﻧﻬﺎن ﺑﺨﺎر آب اﺳﺖ 9 - 2 - 1 - 3 - ﻣﻌﺎدﻟﮥ اﻧﺘﻘﺎل ﺑﺮای ﯾﮏ ﻣﻘﺪار ﻋﺪدی ﻣﻌﺎدﻟﮥ اﻧﺘﻘﺎل ﺑﺮای ﯾﮏ ﻣﻘﺪار ﻋﺪدی )a^fcfM Cnf]o\oO .( ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ اﺳﺖ )20 ( %2 %o + %n2 %m + %g2 %O + %?2 %p = L6 + % %p !Zk %2 %p# −=H2 + 2x+ ﺟﺎﯾﯿﮑﻪC ،ﻏﻠﻈﺖ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﯾﮏ اﺳﮑﺎﻟﺮ اﺳﺖ =H ،ﻧﺮخ اﺿﻤﺤﻼل آن ﻣﻘﺪار ﻋﺪدی2x ﻏﻠﻈﺖ ﻣﻘﺪار ﻋﺪدی در ﭼﺸﻤﻪ وZk .ﺿﺮﯾﺐ ﭘﺨﺸﯿﺪﮔﯽ ﻋﻤﻮدی اﺳﺖL6 .ﺟﻤﻠﮥ ﭘﺨﺸﯿﺪﮔﯽ اﻓﻘﯽ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﺷﺪه ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ اﺳﺖ )21 ( L6 = ! i i1 wZv i i1z# + 6 i iT wZv i iTz7 2 ﺟﺎﯾﯿﮑﻪZv .ﺿﺮﯾﺐ ﭘﺨﺸﯿﺪﮔﯽ اﻓﻘﯽ اﺳﺖ 9 - 2 - 1 - 4 -ﻣﺪل آﺷﻔﺘﮕﯽ آﺷﻔﺘﮕﯽ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﻔﻬﻮم ﭼﺴﺒﻨﺪﮔﯽ ادی ﻣﺪل ﻣﯽ ﺷﻮد. ﻟﺰوﺟﺖ آﺷﻔﺘﮕﯽ اﻏﻠﺐ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺟﺪاﮔﺎﻧﻪ ﺑﺮای اﻧﺘﻘﺎل اﻓﻘﯽ و ﻋﻤﻮدی ﺑﯿﺎن ﻣﯽ ﺷﻮد. در اﯾﻨﺠﺎ ﻣﺪل ﻫﺎی آﺷﻔﺘﮕﯽ ﻣﺘﻌﺪدی ﻣﺎﻧﻨﺪ، ﻟﺰوﺟﺖ ﺛﺎﺑﺖ، ﻟﺰوﺟﺖ ﺳﻬﻤﯽ ﻋﻤﻮدی و ﻣﺪل اﺳﺘﺎﻧﺪارد )d_e\ در ﺳﺎل1984( ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﻨﺪ، ﺑﻪ ﮐﺎر ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﻮﻧﺪ. در ﺑﺴﯿﺎری ﻣﺪﻟﺴﺎزی ﻫﺎی ﻋﺪدی، آﺷﻔﺘﮕﯽ ﻫﺎی ﺑﺎ ﻣﻘﯿﺎس ﮐﻮﭼﮏ ﺑﻮﺳﯿﻠﮥ رﯾﺰﻧﻤﺎﯾﯽ ﻣﮑﺎﻧﯽ اﺗﺨﺎذ ﺷﺪه ﻗﺎﺑﻞ اراﺋﻪ ﻧﯿﺴﺘﻨﺪ، اﯾﻦ ﻧﻮع آﺷﻔﺘﮕﯽ ﻫﺎ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﻨﺪ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﺪل ﻫﺎی ﺑﺎ ﻣ ﻘﯿﺎس رﯾﺰ ﺷﺒﮑﻪ )anb −hM\e ( .ﺗﻘﺮﯾﺐ زده ﺷﻮﻧﺪ اﻟﻒ( ﻟﺰوﺟﺖ ﮔﺮداﺑﻪ ای ﻋﻤﻮدی ﻟﺰوﺟﺖ ﮔﺮداﺑﻪ ای از ﻗﺎﻧﻮن ﻟﮕﺎرﯾﺘﻤﯽ ﺑﻮﺳﯿﻠﮥ ﻣﻌﺎدﻟﮥ زﯾﺮ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. )22 ( FW = 3Gℎ!^R lGS v + ^U w lGS v z U # ﺟﺎﯾﯿﮑﻪ3G = max (3Gx, 3GP) و ^R و ^U دو ﺛﺎﺑﺖ ﻫﺴﺘﻨﺪ وUHI ، UHJ ﺳﺮﻋﺖ ﻫﺎی اﺻﻄﮑﺎک ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ ﺗﻨﺶ ﻫﺎی ﮐﻒ و ﺳﻄﺢ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ، ^R = 0.41 و ^U = −0.41 ﻧﯿﻤﺮخ ﺳﻬﻤﯽ اﺳﺘﺎﻧﺪارد را ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ دﻫﻨﺪ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 233 در ﮐﺎرﺑﺮدﻫﺎی ﻫﻤﺮاه ﺑﺎ ﻻﯾﻪ ﺑﻨﺪی ﺗﺄﺛﯿﺮات ﺷﻨﺎوری )bn_Of]^O( ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﻨﺪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﻟﺤﺎظ ﺷﻮﻧﺪ. اﯾﻦ ﮐﺎر از ﻃ ﺮﯾﻖ ﻣﻌﺮﻓﯽ ﻋﺪد رﯾﭽﺎردﺳﻮن واﺑﺴﺘﻪ ﺑﻪ ﻣﯿﺮاﯾﯽ ﺿﺮﯾﺐ ﻟﺰوﺟﺖ ﮔﺮداﺑﻪ ای، ﺟﺎﯾﯿﮑﻪ ﯾﮏ ﻻﯾﻪ ﺑﻨﺪی ﭘﺎﯾﺪار اﺗﻔﺎق ﻣﯽ اﻓﺘ ﺪ، اﻧﺠﺎم ﻣﯽ ﺷﻮد. ﻣﯿﺮاﯾﯽ ﺑﯿﺎن ﻋﻤﻮﻣﯽ ﻓﺮﻣﻮل ﺑﻨﺪی -n]= −"]e`Ma_] )در ﺳﺎل1948( ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. )23 ( FW = FW ∗(1 + fd\)2P ﺟﺎﯾﯿﮑﻪFW ∗ ﻟﺰوﺟﺖ ﮔﺮداﺑﻪ ای ﻏﯿﺮﻣﯿﺮا و d\ .ﺷﯿﺐ ﻣﺤﻠﯽ ﻋﺪد رﯾﭽﺎردﺳﻮن اﺳﺖ )24 ( d\ = − t 7s i7 il !w ij ilz U + w ik ilz U # 2R f = 10 وb = 0.5 ﺛﺎﺑﺖ ﻫﺎی ﺗﺠﺮﺑﯽ ﻫﺴﺘﻨﺪ. در ﻣﺪل =−/، ﻟﺰوﺟﺖ ﮔﺮداﺑﻪ ای ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده ا ز ﭘﺎراﻣﺘﻬﺎی آﺷﻔﺘﮕﯽ / و = ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. )25 ( FW = ^K LM N ﺟﺎﯾﯿﮑﻪ = اﻧﺮژی ﺟﻨﺒﺸﯽ آﺷﻔﺘﮕﯽ21 ) در واﺣﺪ ﺟﺮم XY ،( / ﭘﺨﺸﯿﺪﮔﯽ XY و ^K .ﯾﮏ ﺿﺮﯾﺐ ﺗﺠﺮﺑﯽ اﺳﺖ اﻧﺮژی ﺟﻨﺒﺸﯽ آﺷﻔﺘﮕﯽ / و = ﭘﺨﺸﯿﺪﮔﯽ XY، ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﻌﺎدﻻت اﻧﺘﻘﺎل ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. )26 ( %= %o + %n= %m + %g= %O + %?= %p = LL + % %p !FW OL %= %p# + J + C −/ ) 27 ( %/ %o + %n/ %m + %g/ %O + %?/ %p = LN + % %p !FW ON %/ %p# + / = (^RNJ + ^VNC −^UN/) ﺟﺎﯾﯿﮑﻪJ ) ﺗﻮﻟﯿﺪ ﺑﺮﺷﯽaℎ`fM NM_en^o\_] ( وC ) ﺗﻮﻟﯿﺪ ﺷﻨﺎوریbn_Of]^O NM_en^o\_] ( ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ داده ﺷﺪه اﻧﺪ. )28 ( J = +1l 3 %n %p + +Tl 3 %g %p ≈FW 6!%n %p# U + !%g %p# U 7 2-turbulent kinetic energy ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 234 ) 29 ( C = −FW OW 4U ﮐﻪ4 ﻓﺮﮐﺎﻧﺲCMn]o −Df̈\af̈cf̈ اﺳﺖ،ﮐﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﯽ ﺷﻮد. )30 ( 4U = −h 3 %3 %p OW ﻋﺪد ﭘﺮا ﻧﺘﻞ و σS ، σT ، cRT ، cUT وcVT ﺛﺎﺑﺖ ﻫﺎی ﺗﺠﺮﺑﯽ ﻫﺴﺘﻨﺪ. L ﻫﺎ ﺟﻤﻼت ﭘﺨﺸﯿﺪﮔﯽ اﻓﻘﯽ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﺷﺪه ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﻫﺴﺘﻨﺪ. )31 ( (LL, LN) = $ % %m !Zv % %m#% + $ % %O !Zv % %O#% (=, /) ﺿﺮاﯾﺐ ﭘﺨﺸﯿﺪﮔﯽ اﻓﻘﯽ ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐZv = " OL ⁄ وZv = " ON ⁄ ﻫﺴﺘﻨﺪ. ﭼﻨﺪﯾﻦ ﺿﺮﯾﺐ ﺗﺠﺮﺑﯽ ﺑﻪ دﻗﺖ ﮐﺎﻟﯿﺒﺮه ﺷﺪه در ﻣﺪل وارد ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. ﺛﺎﺑﺖ ﻫﺎی ﺗﺠﺮﺑﯽ در ﺟﺪول 9 - 1 ﻟﯿﺴﺖ ﺷﺪه اﻧﺪ )d_e\ در ﺳﺎل1984 .( ﺟﺪول9 - 1 : ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﺛﺎﺑﺖ ﺗﺠﺮﺑﯽ در ﻣﺪلU −V ON OL OW ^VN ^UN ^RN ^K 1.3 1.0 0.9 0.0 1.92 1.44 0.09 در ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﺮزی در ﺳﻄﺢ، اﻧﺮژی ﺟﻨﺒﺸﯽ آﺷﻔﺘﮕﯽ و ﻧﺮخ ﭘﺨﺶ )e\aa\Nfo\_]( آن ﺑﻪ ﺗﻨﺶ ﺑﺮﺷﯽ ﺑﺎد s U τ ﺑﺴﺘﮕﯽ دارﻧﺪ. در p = { : ) 32 ( = = R WXY 3Gx U ) 33 ( ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 235 / = Z[\ ] L^l_ q_M 3Gx > 0 / = *LWXY- ] M ` &Lv iL il = 0 q_M 3Gx = 0 ﺟﺎﯾﯿﮑﻪ = = 0.4 .ﺛﺎﺑﺖ ﻓﻦ ﮐﺎرﻣﻦ اﺳﺖ f = 0.07 ﺛﺎﺑﺖ ﺗﺠﺮﺑﯽ و Δpx ﻓﺎﺻﻠﻪ از ﺳﻄﺢ ﺟﺎﯾﯿﮑﻪ ﺷﺮط ﻣﺮزی وارد ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ، اﺳﺖ. در ﺷﺮط ﻣﺮزی ﮐﻒ در p = −e : ) 34 ( / = Z[_ ] L^l_ , = = R WXY 3GP U ﺟﺎﯾﯿﮑﻪΔpP ﻓﺎﺻﻠﻪ از ﮐﻒ ﺟﺎﯾﯿﮑﻪ ﺷﺮط ﻣﺮزی وارد ﻣﯽ ﺷﻮد، اﺳﺖ. ب( ﻟﺰوﺟﺖ ﮔﺮداﺑﻪ ای اﻓﻘﯽ در ﺑﺴﯿﺎری ﮐﺎرﺑﺮدﻫﺎ ﯾﮏ ﻟﺰوﺟﺖ ﮔﺮداﺑﻪ ای ﺛﺎﺑﺖ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺑﺮای ﻟﺰوﺟﺖ ﮔﺮداﺑﻪ ای اﻓﻘﯽ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد. ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺟﺎﯾﮕﺰﯾﻦ اﺳﻤﺎﮔﻮرﯾﻨﺴﮑﯽ در ﺳﺎل 1963 راﻫﯽ ﺑﺮای ﺑﯿﺎن اﻧﺘﻘﺎل ﻫﺎی ﺑﺎ ﻣﻘﯿﺎس رﯾﺰ ﺷﺒﮑﻪ ﺑﻮﺳﯿﻠﮥ ﻟﺰوﺟﺖ ﮔﺮداﺑﻪ ای ﻣﺆﺛﺮ ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ ﯾﮏ ﻣﻘ ﯿﺎس ﻃﻮﻟﯽ ﻣﺸﺨﺼﻪ ﭘﯿﺸﻨﻬﺎد ﮐﺮد. ﻟﺰوﺟﺖ ﮔﺮداﺑﻪ ای زﯾﺮ-ﻣﻘﯿﺎس ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ داده ﻣﯽ ﺷﻮد. )35 ( " = ^x UcUW2+bc+bc ﺟﺎﯾﯿﮑﻪ ^x ،ﯾﮏ ﺛﺎﺑﺖc :ﻃﻮل ﻣﺸﺨﺼﻪ اﺳﺖ و ﻧﺮخ ﺗﻐﯿﯿﺮ ﺷﮑﻞ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ داده ﺷﺪه اﺳﺖ )36 ( +bc = R U ! ijd i1e + ije i1d# (\, f = 1,2) 9 - 2 - 1 - 5 - ﻣﻌﺎدﻻت ﺣﺎﮐﻢ ﺳﻪ ﺑﻌﺪی در ﻣﺨﺘﺼﺎت دﮐﺎرﺗﯽ ﻣﻌﺎدﻻت ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻧﮕﺎﺷﺖ ﻋﻤﻮدی ﺳﯿﮕﻤﺎ ﺣﻞ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. )37 ( O = l2l_ v mg = m Og = O ﺟﺎﯾﯿﮑﻪO ﺑﯿﻦ ﺻﻔﺮ در ﮐﻒ و ﯾﮏ در ﺳﻄﺢ ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. ﻧﮕﺎﺷﺖ ﻣﺨﺘﺼﺎت ﺑﻪ رواﺑﻂ زﯾﺮ ﻣﻨﺘﺞ ﻣﯽ ﺷﻮد: )38 ( i il = R v i i9 ) 39 ( w i i1 , i iTz = w i i1h − R v w− iS i1 + O iv i1z i i9 , i iTh − R v w− iS iT + O iv iTz i i9z ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 236 در اﯾﻦ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻣﺨﺘﺼﺎت ﺟﺪﯾﺪ ﻣﻌﺎدﻻت ﺣﺎﮐﻢ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ: )40 ( iv iW + ijv i1h + ikv iTh + i)v i9 = ℎ+ ) 41 ( ivj iW + ijMv i1h + ikjv iTh + i)jv i9 = ) 42 ( qgℎ−hℎ%{ %ḿ −ℎ 3 %N& %ḿ −ℎh 3 1 %3 %m r l ep −1 3 !%a11 %m + %a11 %O # + ℎLj + % %O !gk ℎ %n %O# + ℎnx+ ivk iW + ikjv i1h + ikMv iTh + i)jv i9 = qnℎ−hℎ%{ %Og −ℎ 3 %N& %Og −ℎh 3 1 %3 %O r l ep −1 3 6%aT1 %m + %aTT %O 7 + ℎLk + % %O !gk ℎ %g %O# + ℎgx+ ) 43 ( %ℎ %o + %nℎ %mg + %gℎ %Og + %?ℎ %O = ℎL5 + % %O !Zk ℎ % %O# + ℎ[. + ℎ x+ ) 44 ( ivx iW + ijvx i1h + ikvx iTh + i)vx i9 = ℎLx + i i9 w jB v ix i9z + ℎ[. + ℎax+ ) 45 ( ivL iW + ijvL i1h + ikvL iTh + i)vL i9 = ℎLL + R v i i9 w k) 9k iL i9z + ℎ(J + C −/) ) 46 ( ivN iW + ijvN i1h + ikvN iTh + i)vN i9 = ℎLN + R v i i9 w k) 9l iN i9z + ℎ N L (^RNJ + ^VNC −^UN/) ) 47 ( iv6 iW + ijv6 i1h + ikv6 iTh + i)v6 i9 = ℎL6 + i i9 w jB v i6 i9z + ℎ=H2 + ℎ2x ﺳﺮﻋﺖ ﻋﻤﻮدی اﺻﻼح ﺷﺪه ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﯽ ﺷﻮد. )48 ( m = R v 6? + n iS i1h + g iS iTh −O w iv iW + n iS i1h + g iS iThz7 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 237 ﺳﺮﻋﺖ ﻋﻤﻮدی اﺻﻼح ﺷﺪه، ﺳﺮﻋﺖ در ﻋﺮض ﯾﮏ ﺳﻄﺢ ﺑﺎσی ﺛﺎﺑﺖ اﺳﺖ. ﺟﻤﻼت ﭘﺨﺸﯿﺪﮔﯽ اﻓﻘﯽ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ: )49 ( ℎLj ≈% %m $2ℎ" !%n %m#% + % %O $ℎ" !%n %O + %g %m#% ) 50 ( ℎLk ≈% %m $ℎ" !%n %O + %g %m#% + % %O !2ℎ" %g %O# ) 51 ( ℎ(L5, Lx, LL, LN, LX) ≈ i i1 wZv i i1z + i iT wZv i iTz ( , a, =, /, 2) ﺷﺮط ﻣﺮزی در ﺳﻄﺢ آزاد و در ﮐﻒ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ اﺳﺖ: در σ = 1 : ) 52 ( m = 0 w ij i9 , ik i9z = v 7sk) *+x1, +xT- درσ = 0 : ) 53 ( m = 0 w ij i9 , ik i9z = v 7sk) *+P1, +PT- ﻣﻌﺎدﻟﮥ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻋﻤﻖ آب ﺑﻮﺳﯿﻠﮥ ﺗﺒﺪﯾﻞ ﻣﺨﺘﺼﺎت ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻧﻤﯽ ﮐﻨﺪ. ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﻣﻌﺎدﻟﮥ 6 ﺛﺎﺑﺖ ﻣﯽ ﻣﺎﻧﺪ. 9 - 2 - 2 –ﻣﻌﺎدﻻت ﺣﺎﮐﻢ ﺳﻪ ﺑﻌﺪی در ﻣﺨﺘﺼﺎت ﮐﺮوی و ﺳﯿﮕﻤﺎ در ﻣﺨﺘﺼﺎت ﮐﺮوی ﻣﺘﻐﯿﺮﻫﺎی ﻣﺴﺘﻘﻞ، ﻃﻮل ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎﯾﯽ n و ﻋﺮض ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎﯾﯽ ﻣﯽ ~ ﺑﺎﺷﻨﺪ. ﻣﯿﺪان ﺳﺮﻋﺖ اﻓﻘﯽ (n, g) ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﯽ ﺷﻮد. )54 ( n = d ^_a~ So SW g = d Sp SW ﺟﺎﯾﯿﮑﻪd .ﺷﻌﺎع زﻣﯿﻦ اﺳﺖ در اﯾﻦ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻣﺨﺘﺼﺎت، ﻣﻌﺎدﻻت ﺣﺎﮐﻢ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ داده ﺷﺪه اﻧﺪ )ﺗﻤﺎﻣﯽ ﺑﺎﻻﻧﻮﯾﺲ ﻫﺎی ﺑﯿﺎﻧﮕﺮ ﻣﺨﺘﺼﺎت ﺟﺪﯾﺪ ﺑﺮای راﺣﺘ ﯽ درک ﻧﻤﺎدﻫﺎ ﺣﺬف ﺷﺪه اﻧﺪ.(. )55 ( iv iW + R q X(xp w ivj io + ivk X(xp ip z + ivr i9 = ℎ+ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 238 ) 56 ( %ℎn %o + 1 d ^_a~ 6%ℎnU %n + %ℎng ^_a~ %~ 7 + %ℎmn %O = wq + n d tan ~z gℎ − R q stIp 6hℎ ir io + R 7s iH< ip + t 7s ∫ i7 io ep r l + R 7s w ix== io + ^_a~ ix=y ip z7 + ℎLj + i i9 w kB v ij i9z + ℎnx+ ) 57 ( ivk iW + R q X(xp w ivjk io + ivkM X(xp ip z + ivrk i9 = wq + j q tan ~z nℎ− R q stIp 6hℎ ir io + R 7s iH< ip + t 7s ∫ i7 io ep r l + R 7s w R X(xp ixy= io + ixyy ip z7 + ℎLk + i i9 w kB v ik i9z + ℎgx+ ) 58 ( %ℎ %o + 1 d ^_a~ !%ℎn %n + %ℎg ^_a~ %~ # + %ℎm %O = ℎL5 + % %O !Zk ℎ % %O# + ℎ[. + ℎ x+ ) 59 ( ivx iW + R q X(xp w ivjx io + ivkx X(xp ip z + ivrx i9 = ℎLx + i i9 w jB v ix i9z + ℎax+ ) 60 ( ivL iW + R q X(xp w ivjL io + ivkL X(xp ip z + ivrL i9 = ℎLL + R v i i9 w k) 9k iL i9z + ℎ(J + C −/) ) 61 ( ivN iW + R q X(xp w ivjN io + ivkN X(xp ip z + ivrN i9 = ℎLN + R v i i9 w k) 9l iN i9z + ℎ N L (^RNJ + ^VNC − ^UN/) ) 62 ( iv6 iW + R q X(xp w ivj6 io + ivk6 X(xp ip z + ivr6 i9 = ℎL6 + i i9 w jB v i6 i9z + ℎ=H2 + ℎ2x+ ﺳﺮﻋﺖ ﻋﻤﻮدی اﺻﻼح ﺷﺪه در ﻣﺨﺘﺼﺎت ﮐﺮوی ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﯽ ﺷﻮد: )63 ( ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 239 m = R v 6? + j q X(xp iS io + ( q iS iT −O w iv iW + j q X(xp iv io + ( q iv ipz7 .ﻣﻌﺎدﻟﮥ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﮐﻨﻨﺪة ﻋﻤﻖ آب در ﻣﺨﺘﺼﺎت ﮐﺮوی ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ اﺳﺖ )64 ( iv iW + j q X(xp w ivj. io + ivk/ X(xp ip z = ℎ+ 9 - 2 - 3 -ﻣﻌﺎدﻻت ﺣﺎﮐﻢ دو ﺑﻌﺪی در ﻣﺨﺘﺼﺎت ﮐﺎرﺗﺰﯾﻦ 9 - 2 - 3 - 1 -ﻣﻌﺎدﻻت آب ﮐﻢ ﻋﻤﻖ ﺑﺎ اﻧﺘﮕﺮال ﮔﯿﺮی از ﻣﻌﺎدﻻت ﻣﻮﻣﻨﺘﻢ اﻓﻘﯽ و ﻣﻌﺎدﻟﮥ ﭘﯿﻮﺳﺘﮕﯽ در ﺗﻤﺎم ﻋﻤﻖ ℎ= { + e ﻣﻌﺎدﻻت آب ﮐﻢ ﻋﻤﻖ دو ﺑﻌﺪی ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﻨﺪ: )65 ( %ℎ %o + %ℎn/ %m + %ℎg̅ %O = ℎ+ ) 66 ( ivj. iW + ivj.M i1 + ivkj //// iT = qg̅ℎ−hℎ ir i1 − v 7s iH< i1 − tvM U7s i7 i1 + G\= 7s − G_= 7s − R 7s w ix== i1 + ix=y iT z + i i1 (ℎ 11) + i iT *ℎ 1T- + ℎnx+ ) 67 ( ivk/ iW + ivj.k/ i1 + ivk/M iT = −qn/ℎ−hℎ ir i1 − v 7s iH< iT − tvM U7s i7 iT + G\y 7s − G_y 7s − R 7s w ixy= i1 + ixyy iT z + i i1 *ℎ 1T- + i iT *ℎ TT- + ℎgx+ ﻧﻤﺎد ﺧﻂ ﺑﺎﻻی ﺣﺮوف ﺑﯿﺎﻧﮕﺮ ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﻋﻤﻘﯽ اﺳﺖ. ﺑﺮای ﻣﺜﺎلn/ وg̅ ﺳﺮﻋﺖ ﻫﺎی ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻋﻤﻘﯽ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. )68 ( ℎn/ = ∫ nep r 2S , ℎg̅ = ∫ gep r 2S ﺗﻨﺶ ﻫﺎی ﺟﺎﻧﺒﯽ bc ) ﺷﺎﻣﻞ اﺻﻄﮑﺎک آﺷﻔﺘﮕﯽ و ﻫﻤﺮﻓﺘﯽ ﺗﻔﺎﺿﻠﯽe\qq`M`]o\fc feg`^o\_]( ﻫﺴﺘﻨﺪ. آن ﻫﺎ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻓﺮﻣﻮل ﺑﻨﺪی ﻟﺰوﺟﺖ ﮔﺮداﺑﻪ ای ﺑﺮاﺳﺎس ﺷﯿﺐ ﻫﺎی ﺳﺮﻋﺖ ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﻋﻤﻘﯽ ﺗﺨﻤﯿﻦ زده ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. )69 ( 11 = 2" ij. i1 1T = " w ij. iT + ik/ i1z TT = 2" ik/ iT ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 240 9 - 2 - 3 - 2 -ﻣﻌﺎدﻻت اﻧﺘﻘﺎل ﺑﺮای ﺷﻮری و دﻣﺎ ﺑﺎ اﻧﺘﮕﺮال ﮔﯿﺮی از ﻣﻌﺎدﻻت اﻧﺘﻘﺎل ﺑﺮای ﺷﻮری و دﻣﺎ در ﻋﻤﻖ، ﻣﻌﺎدﻻت اﻧﺘﻘﺎل دو ﺑﻌﺪی زﯾﺮ ﺣﺎﺻﻞ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. )70 ( iv5/ iW + ivj.5/ i1 + ivk/5/ iT = ℎL5 + ℎ[. + ℎ x+ ) 71 ( %ℎa̅ %o + %ℎn/a̅ %m + %ℎg̅a̅ %O = ℎLx + ℎax+ ﺟﺎﯾﯿﮑﻪa̅ / و ، ﺷﻮری و دﻣﺎی ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﻋﻤﻘﯽ ﻫﺴﺘﻨﺪ. 9 - 2 - 3 - 3 - ﻣﻌﺎدﻻت اﻧﺘﻘﺎل ﺑﺮای ﯾﮏ ﻣﻘﺪار ﻋﺪدی ﺑﺎ اﻧﺘﮕﺮال ﮔﯿﺮی از ﻣﻌﺎدﻻت اﻧﺘﻘﺎل ﺑﺮای ﯾﮏ ﻣﻘﺪار ﻋﺪدی در ﻋﻤﻖ ﻣﻌﺎدﻻت اﻧﺘﻘﺎل دو ﺑﻌﺪی زﯾﺮ ﺣﺎﺻﻞ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ: )72 ( iv6̅ iW + ivj.6̅ i1 + ivk/6̅ iT = ℎL6 −ℎ=H2̅ + ℎ2x+ ﺟﺎﯾﯿﮑﻪ2̅ .ﻣﻘﺪار ﻋﺪدی ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻋﻤﻘﯽ اﺳﺖ 9 - 2 - 4 - ﻣﻌﺎدﻻت دو ﺑﻌﺪی ﺣﺎﮐﻢ در ﻣﺨﺘﺼﺎت ﮐﺮوی در ﻣﺨﺘﺼﺎت ﮐﺮوی ﻣﺘﻐﯿﺮﻫﺎی ﻣﺴﺘﻘﻞ، ﻃﻮل ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎﯾﯽ n و ﻋﺮض ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎﯾﯽ ~ ﻫﺴﺘﻨﺪ. ﻣﯿﺪان ﺳﺮﻋﺖ اﻓﻘﯽ ) , (v u ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﯽ ﺷﻮد. )73 ( n/ = d ^_a~ en eo g̅ = d e~ eo ﺟﺎﯾﯿﮑﻪd .ﺷﻌﺎع زﻣﯿﻦ اﺳﺖ در ﻣﺨﺘﺼﺎت ﮐﺮوی ﻣﻌﺎدﻟﮥ ﺣﺎﮐﻢ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﻧﻮﺷﺘﻪ ﺷﻮد. )74 ( %ℎ %o + 1 d ^_a~ !%ℎn/ %n + %ℎg̅ ^_a~ %~ # = 0 ) 75 ( ivj. iW + R q X(xp w ivj.M io + ivj.k/ X(xp ip z = wq + j. q of]~z g̅ℎ− R q X(xp 6hℎ ir io − v 7s iH< io + tvM U7s i7 io + R 7s w ix== io + ^_a~ ix=y ip z7 + G\= 7s − G_= 7s + i i1 (ℎ 11) + i iT *ℎ 1T- + ℎnx+ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 241 ) 76 ( ivk/ iW + R q X(xp w ivj.k/ io + ivk/M X(xp iW z = −wq + j. q of]~z n/ℎ− R q 6hℎ ir ip − v 7s iH< ip + tvM U7s i7 ip + R 7s w R stIp ixy= io + ixyy ip z7 + G\y 7s − G_y 7s + i i1 *ℎ 1T- + i iT *ℎ TT- + ℎgx+ ) 77 ( %ℎ / %o + 1 d ^_a~ 6%ℎn/ / %n + %ℎg̅ / ^_a~ %~ 7 = ℎL5 + ℎ[. + ℎ x+ ) 78 ( %ℎa̅ %o + 1 d ^_a~ !%ℎn/a̅ %n + %ℎg̅a̅ ^_a~ %~ # = ℎLx + ℎax+ ) 79 ( iv6̅ iW + R q X(xp w ivj.6̅ io + ivk/6̅ X(xp ip z = ℎL6 −ℎ=H2̅ + ℎ2x+ 9 - 2 - 5 -ﺗﻨﺶ ﮐﻒ ﺗﻨﺶ ﮐﻒ +⃗P = *+P1 , +PT- ) ، ﺑﻮﺳﯿﻠﮥ ﯾﮏ ﻗﺎﻧﻮن اﺻﻄﮑﺎک درﺟﮥ دوCnfeMfo\^( ﺑﯿﺎن ﻣﯽ ﺷﻮد. )80 ( Gv⃗_ 7s = ^wnv⃗P|nv⃗P| ﺟﺎﯾﯿﮑﻪfc ﺿﺮﯾﺐ ﮐﺸﺶ وnv⃗P = (nP, gP) ﺳﺮﻋﺖ ﺟﺮﯾﺎن ﺑﺎﻻی ﮐﻒ اﺳﺖ. ﺳﺮﻋﺖ اﺻﻄﮑﺎک ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ ﺗﻨﺶ ﮐﻒ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ داده ﺷﺪه اﺳﺖ. )81 ( nv⃗GP = W^w|nP|U ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت دو ﺑﻌﺪیnv⃗P ﺳﺮﻋﺖ ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﻋﻤﻘﯽ اﺳﺖ و ﺿﺮﯾﺐ ﮐﺸﺶ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻋﺪد ﺷﺰی 2 و ﯾﺎ ﻣﺎﻧﯿﻨﮓ - .ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺷﻮد )82 ( ^w = h 2U ) 83 ( ^w = t *:vx y ⁄ - M ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺳﻪ ﺑﻌﺪیnv⃗P ﺳﺮﻋﺖ در ﯾﮏ ﻓﺎﺻﻠﮥ zpP ﺑﺎﻻی ﮐﻒ و ﺿﺮﯾﺐ ﮐﺸﺶ ﺑﺎ ﻓﺮض ﻧﯿﻤﺮخ ﻟﮕﺎرﯾﺘﻤﯽ ﺑﯿﻦ ﮐﻒ و ﯾﮏ ﻧﻘﻄﻪ zpPﺑﺎﻻی ﮐﻒ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 242 ) 84 ( ^w = R 6x k'Iw{|_ |s z7 M ﺟﺎﯾﯿﮑﻪ = =0.4 ﺛﺎﺑﺖ ﻓﻦ ﮐﺎرﻣﻦ وp ﻣﻘﯿﺎس ﻃﻮﻟﯽ زﺑﺮی ﮐﻒ اﺳﺖ، وﻗﺘﯽ ﮐﻪ ﺳﻄﺢ ﻣﺮز زﺑﺮ ﺑﺎﺷﺪp ﺑﻪ ارﺗﻔﺎع زﺑﺮی ﺑﺴﺘﮕﯽ دارد. )85 ( p = 9=x ﺟﺎﯾﯿﮑﻪ9 ﺗﻘﺮﯾﺒﺎً ﺑﺮاﺑﺮ R V .اﺳﺖ ﺗﻮﺟﻪ ﮐﻨﯿﺪ ﮐﻪ ﻋﺪد ﻣﺎﻧﯿﻨﮓ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ از ارﺗﻔﺎع زﺑﺮی ﮐﻒ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از راﺑﻄﮥ زﯾﺮ ﺑﺪﺳﺖ آﯾﺪ. )86 ( - = U}.~ L\ x y ⁄ 9 - 2 - 6 - ﺗﻨﺶ ﺑﺎد در ﻣﻨﺎﻃﻘﯽ ﮐﻪ ﺑﻮﺳﯿﻠﮥ ﯾﺦ ﭘﻮﺷﯿﺪه ﻧﺸﺪه اﻧﺪ ﺗﻨﺶ ﺳﻄﺤﯽ+⃗x = *+x1 , +xT- ﺑﻮﺳﯿﻠﮥ ﺑﺎد ﺑﺎﻻی ﺳﻄﺢ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﺷﻮد. اﯾﻦ ﺗﻨﺶ ﺑﻮﺳﯿﻠﮥ راﺑﻄﮥ ﺗﺠﺮﺑﯽ زﯾﺮ داده ﺷﺪه اﺳﺖ. )87 ( +⃗x = 3&^S|n)|n/) ﺟﺎﯾﯿﮑﻪ3& ،ﭼﮕﺎﻟﯽ ﻫﻮا ^S ﺿﺮﯾﺐ ﮐﺸﺶ ﻫﻮا وnv⃗) = (n), g)) ﺳﺮﻋﺖ ﺑﺎد در10 .ﻣﺘﺮی ﺑﺎﻻی ﺳﻄﺢ آب اﺳﺖ ﺳﺮﻋﺖ اﺻﻄﮑﺎک ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ ﺗﻨﺶ ﺳﻄﺤﯽ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ داده ﻣﯽ ﺷﻮد. )88 ( 3Gx = " 7<X |j.!|M 7s ﺿﺮﯾﺐ ﮐﺸﺶ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﯾﮏ ﻣﻘﺪار ﺛﺎﺑﺖ ﺑﺎﺷﺪ ﯾﺎ ﺑﺴﺘﮕﯽ ﺑﻪ ﺳﺮﻋﺖ ﺑﺎد داﺷﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ. ﻓﺮﻣﻮل ﺗﺠﺮﺑﯽ ﭘﯿﺸﻨﻬﺎد ﺷﺪه ﺗﻮﺳﻂ "n در ﺳﺎل1984 و1994 ﺑﺮای ﻓﺮﻣﻮل ﺑﻨﺪی ﺿﺮﯾﺐ ﮐﺸﺶ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﺷﻮد. )89 ( ^w = # ^& ?R ≤?& ^& + X_2X< )_2)< (?P −?&) ?& ≤?R ≤?P ^P ?P ≤?R ﺟﺎﯾﯿﮑﻪ ^ ، &^P ، ?& و ?P ﻓﺎﮐﺘﻮرﻫﺎی ﺗﺠﺮﺑﯽ و ?R ﺳﺮﻋﺖ ﺑﺎد در10 ﻣﺘﺮی ﺑﺎﻻی ﺳﻄﺢ درﯾﺎﺳﺖ. ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﭘﯿﺶ ﻓﺮض ﺑﺮای ﻓﺎﮐﺘﻮرﻫﺎی ﺗﺠﺮﺑﯽ = &^1.255 × 102V ، ^P = 2.425 × 102V ، ?& = 7 9 a ⁄ و ?P = 25 9 a ⁄ ًﻫﺴﺘﻨﺪ. اﯾﻦ ﻫﺎ ﻋﻤﻮﻣﺎ ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺧﻮﺑﯽ ﺑﺮای ﮐﺎرﺑﺮدﻫﺎی درﯾﺎی آزاد ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ دﻫﻨﺪ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 243 اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی ﻫﺎی ﻣﯿﺪاﻧﯽ ﺿﺮﯾﺐ ﮐﺸﺶ در درﯾﺎﭼﻪ ﻫﺎ ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ ﮐﻪ ﺿﺮﯾﺐ ﮐﺸﺶ ﺑﯿﺸﺘﺮ از داده ﻫﺎی اﻗﯿﺎﻧﻮﺳﯽ اﺳﺖ. ﺑﺮا ی ﺑﺮرﺳﯽ ﺟﺰﯾﯿﺎت ﺿﺮﯾﺐ ﮐﺸﺶ ﺑﻪ $``M]f`Mo و Jcf]o در ﺳﺎل1990 .ﻣﺮاﺟﻌﻪ ﮐﻨﯿﺪ 9 - 2 - 7 -ﭘﻮﺷﺶ ﯾﺨ ﯽ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ اﺛﺮات ﭘﻮﺷﺶ ﯾﺨﯽ در ﻣﯿﺪان ﺟﺮﯾﺎن اﻣﮑﺎن ﭘﺬﯾﺮ اﺳﺖ. در ﻣﻨﺎﻃﻘﯽ ﮐﻪ درﯾﺎ ﺑﺎ ﯾﺦ ﭘﻮﺷﯿﺪه ﺷﺪه از ﺗﻨﺶ ﺑﺎد ﺻﺮف ﻧﻈﺮ ﻣﯽ ﺷﻮد. در ﻋﻮض ﺗﻨﺶ ﺳﻄﺤﯽ ﻧﺎﺷﯽ از زﺑﺮی ﯾﺦ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺗﻨﺶ ﺳﻄﺤﯽ +⃗x = *+x1 , +xT- ﺑﺎ ﯾﮏ ﻗﺎﻧﻮن اﺻﻄﮑﺎک درﺟﮥ دوم ﺑﯿﺎن ﻣﯽ ﺷﻮد. )90 ( Gv⃗\ 7s = ^w|nv⃗x|nv⃗x ﺟﺎﯾﯿﮑﻪ ^w ﺿﺮﯾﺐ ﮐﺸﺶ وnv⃗x = (nx,gx) ﺳﺮﻋﺖ ﺟﺮﯾﺎن در زﯾﺮ ﺳﻄﺢ اﺳﺖ. ﺳﺮﻋﺖ اﺻﻄﮑﺎک ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ ﺗﻨﺶ ﺳﻄﺤﯽ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ داده ﺷﺪه اﺳﺖ. )91 ( 3Gx = W^w|n/x|U ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت دو ﺑﻌﺪیnv⃗x ﺳﺮﻋﺖ ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﻋﻤﻘﯽ و ﺿﺮﯾﺐ ﮐﺸﺶ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ از ﯾﮏ ﻋﺪد ﻣﺎﻧﯿﻨﮓ )- .( ﺗﺨﻤﯿﻦ زده ﺷﻮد )92 ( ^w = t *:vx y ⁄ - M ﻋﺪد ﻣﺎﻧﯿﻨﮓ- از ارﺗﻔﺎع زﺑﺮی ﺑﺴﺘﺮ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻓﺮﻣﻮل زﯾﺮ ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﺪ. )93 ( - = U}.~ L\ x y ⁄ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺳﻪ ﺑﻌﺪیnv⃗x ﺳﺮﻋﺖ در ﯾﮏ ﻓﺎﺻﻠﮥzpx زﯾﺮ ﺳﻄﺢ اﺳﺖ و ﺿﺮﯾﺐ ﮐﺸﺶ ﺑﺎ ﻓﺮض ﯾﮏ ﻧﯿﻤﺮخ ﻟﮕﺎرﯾﺘﻤﯽ ﺑﯿﻦ ﺳ ﻄﺢ و ﯾﮏ ﻧﻘﻄﻪ zpP زﯾﺮ ﺳﻄﺢ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﺷﻮد. )94 ( ^w = R 6x k'Iw{|\ |s z7 M ﺟﺎﯾﯿﮑﻪ = =0.4 ﺛﺎﺑﺖ ﻓﻦ ﮐﺎرﻣﻦ وp ﻣﻘﯿﺎس ﻃﻮﻟﯽ زﺑﺮی ﺑﺴﺘﺮ اﺳﺖ. ﻫﻨﮕﺎﻣﯽ ﮐﻪ ﺳﻄﺢ ﻣﺮز زﺑﺮ ﺑﺎﺷﺪp ﺑﺴﺘﻪ ﺑﻪ ارﺗﻔﺎع زﺑﺮی =x .دارد )95 ( p = 9=x ﺟﺎﯾﯿﮑﻪ9 ﺗﻘﺮﯾﺒﺎً ﺑﺮاﺑﺮ R V .اﺳﺖ 9 - 2 - 8 -ﭘﺘﺎﻧﺴﯿﻞ ﺟﺰر و ﻣﺪی ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 244 ) ﭘﺘﺎﻧﺴﯿﻞ ﺟﺰر و ﻣﺪیo\efc N_o`]o\fc ( ﯾﮏ ﻧﯿﺮو اﺳﺖ ﮐﻪ ﺑﺎ ﺗﻐﯿﯿﺮات در ﮔﺮاﻧﺶ ﺑﻪ دﻟﯿﻞ ﺣﺮﮐﺖ ﻧﺴﺒﯽ زﻣﯿﻦ، ﻣﺎه و ﺧﻮرﺷﯿﺪ ﮐﻪ در داﻣﻨﮥ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﻋﻤﻞ ﻣﯽ ﮐﻨﻨﺪ، اﯾﺠﺎد ﻣﯽ ﺷﻮد. اﯾﻦ ﻧﯿﺮو ﺑﺎ ﺗﮑﺮار )expanded in frequency space ( اﻓﺰاﯾﺶ ﻣﯽ ﯾﺎﺑﺪ و اﯾﻦ ﭘﺘﺎﻧﺴﯿﻞ ﻣﺠﻤﻮع ﺗﻌﺪاد ﺗﻤﺎم ﺟﻤﻼت ﺑﯿﺎﻧﮕﺮ ﻣﺆﻟﻔﻪ ﻫﺎی ﺟﺰر و ﻣﺪی اﺳﺖ. اﯾﻦ ﻧﯿﺮو ﺑﻪ ﺻﻮرت ﯾﮏ ﺑﻪ اﺻﻄﻼح ﺟﺰر و ﻣﺪ ﺗﻌﺎدل )so −called equilibrium tide( ﮐﻪ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺑﻪ ﺷﮑﻞ ارﺗﻔﺎع ﺗﺌﻮری رخ داده ﺗﺎ زﻣﯿﻦ ﺑﺎ آب ﭘﺮ ﺷﻮد، اﻋﻤﺎل ﻣﯽ ﺷﻮد. اﯾﻦ ﻧﯿﺮو در ﻣﻌﺎدﻟﮥ ﻣﻮﻣﻨﺘﻢ )ﺑﺮای ﻣﺜﺎل ﻣﻌﺎدﻻ ت 66 و75 ( ﺑﻪ ﺻﻮرت ﯾﮏ ﺟﻤﻠﮥ اﺿﺎﻓﯽ ﺑﯿﺎﻧﮕﺮ ﺷﯿﺐ ارﺗﻔﺎع ﻫﺎی ﺟﺰر و ﻣﺪی ﻣﻌﺎدل ﺑﻪ ﮔﻮﻧﻪ اﯾﮑﻪ ارﺗﻔﺎع ﻣﯽ { ﺗﻮاﻧﺪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺠﻤﻮع ارﺗﻔﺎع واﻗﻌﯽ و ﭘﺘﺎﻧﺴﯿﻞ ﺟﺰر و ﻣﺪی ﺗﻌﺎدل ﺑﺎﺷﺪ، دﯾﺪه ﻣﯽ ﺷﻮد. )96 ( { = {8XWj&' + {5 ﭘﺘﺎﻧﺴﯿﻞ ﺟﺰر و ﻣﺪی ﺗﻌﺎدل {5 .ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ داده ﺷﺪه اﺳﺖ )97 ( {5 = ∑`b[bqb@b ^_a w2% W 5d + bb + \ mz b ﺟﺎﯾﯿﮑﻪ {5 ،ﭘﺘﺎﻧﺴﯿﻞ ﺟﺰر و ﻣﺪی ﺗﻌﺎدل اﺳﺖ \ ﺑﻪ ﺷﻤﺎرة ﻣﺆﻟﻔﻪ ﻫﺎ اﺷﺎره ﻣﯽ ﮐﻨﺪ )ﺗﻮﺟﻪ ﮐﻨﯿﺪ ﮐﻪ ﻣﺆﻟﻔﻪ ﻫﺎ در اﯾﻨﺠﺎ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺘﻮاﻟﯽ ﺷﻤﺮده ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ.( `b ﯾﮏ ﺗﺼﺤﯿﺢ ﺑﺮای ﺟﺰر و ﻣﺪﻫﺎی ز ﻣﯿﻨﯽ ﺑﺮاﺳﺎس ﻋﺪد _@g` .اﺳﺖ [b داﻣﻨﮥ ﺟﺰر و ﻣﺪ )f9Nc\one` ( وqb ﻓﺎﮐﺘﻮر _]efc در زﯾﺮ داده ﺷﺪه اﻧﺪ، o ،زﻣﺎن b دورة ﺗﻨﺎوب ﻣﺆﻟﻔﻪ وbb ﻓﺎز وm ﻃﻮل ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎﯾﯽ ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ واﻗﻌﯽ اﺳﺖ. ﻓﺎز b ﺑﺮاﺳﺎس ﺣﺮﮐﺖ ﻣﺎه و ﺧﻮرﺷﯿﺪ ﻣﺘﻨﺎﺳﺐ ﺑﺎ زﻣﯿﻦ اﺳﺖ و ﻣﯽ ﺗﻮاﻧ ﺪ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ داده ﺷﻮد. )98 ( bb = (\R −\ )a + (\U + \ )ℎ+ \VN + \~4 + \}Nx + nbsin (4) ﺟﺎﯾﯿﮑﻪ \ ﮔﻮﻧﻪ ﻫﺎ )aN`^\`a( ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ و \R ﺗﺎ }\ اﻋﺪاد Z__ea_] .ﻫﺴﺘﻨﺪn ﻓﺎﮐﺘﻮر ﻣﺪوﻻﺳﯿﻮن ﻧﻮدال وℎ ، a ، 4 ، Nx وN آرﮔﻮﻣﺎن ﻫﺎی ﻓﻀﺎﯾﯽ در ﺟﺪاول 2 و3 داده ﺷﺪه اﻧﺪ. ﺟﺪول 9 - 2: آرﮔﻮﻣﺎن ﻫﺎی ﻓﻀﺎﯾﯽ در ﺟﺪول 9 - 2 ﻣﺒﻨﺎی ﻣﺤﺎﺳﺒﮥ زﻣﺎنT اول ژاﻧﻮﯾﮥ1900 3 2 .اﺳﺖ ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ( = 365(O −1900) + (e −1) + \)/36525 و ]\ = \o(O −1901)/4 وO ﺳﺎل اﺳﺖ و e .ﺷﻤﺎرة روز اﺳﺖ 277.02 + 481267.89 + 0.0011 U a ﻃﻮل ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎﯾﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎه 280.19 + 36000.77 + 0.0003 U ℎﻃﻮل ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎﯾﯽ ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﺧﻮرﺷﯿﺪ 334.39 + 4069.04 + 0.0103 U N )ﻃﻮل ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎﯾﯽ ﺣﻀﯿﺾ ﻣﺎهN`M\h`` ( 259.16 + 1934.14 + 0.0021 U 4 @_]h\one` _q fa^`]e\]h ]_e` 281.22 + 1.72 + 0.0005 U Nx ) ﻃﻮل ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎﯾﯽ ﺣﻀﯿﺾ ﺧﻮرﺷﯿﺪیN`M\ℎ`c\_] ( ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 245 \ = 0 @ = 3 a\]U(O) −1 \ = 1 @ = sin (2O) \ = 2 @ = ^_aUO @ ﺑﺴﺘﮕﯽ ﺑﻪ ﺷﻤﺎرة ﮔﻮﻧﮥ \ و ﻋﺮض ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎﯾﯽ O .دارد ﻓﺎﮐﺘﻮر ﻧﻮدال qb ﺑﯿﺎﻧﮕﺮ ﻣﺪوﻻﺳﯿﻮن ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻫﺎرﻣﻮﻧﯿﮏ اﺳﺖ و ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺑﺮای ﺑﻌﻀﯽ ﻣﺆﻟﻔﻪ ﻫﺎ در ﺟﺪول 9 - 3 .ﺣﺎﺻﻞ ﺷﻮد ﺟﺪول 9 - 3: ﻣﺪوﻻﺳﯿﻮن ﻧﻮدال nb qb 0 1.000 −0.130 ^_a(4) -0 −23.7 sin(4) 1.043 + 0.414 ^_a(4) -w 10.8 sin(4) 1.009 + 0.187 ^_a(4) QR,KR −8.9 sin(4) 1.006 + 0.115 ^_a(4) XR −2.1 sin(4) 1.000 + 0.037 ^_a(4) -U, 4U,gU , &U, 24U −17.7 sin(4) 1.024 + 0.286 ^_a(4) XU 9 - 2 - 9 - ) ﭘﺨﺸﯿﺪﮔﯽ ﻣﻮج *)('+(,-(.-/0 ( ﺗﻨﺶ ﻫﺎی درﺟﮥ دوم ﻧﺎﺷﯽ از ﺷﮑﺴﺖ ﻣﻮج ﻫﺎی ﺑﺎ دورة ﺗﻨﺎوب ﮐﻮﺗﺎه در ﻣﺪﻟﺴﺎزی ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﻨﺪ ﻟﺤﺎظ ﺷﻮﻧﺪ. ﺗﻨﺶ ﻫﺎی ﭘﺨﺸﯿ ﺪﮔﯽ )Mfe\fo\_]( ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻧﯿﺮوﻫﺎی ﻋﺎﻣﻞ ﺑﺮای ﺟﺮﯾﺎن ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﻋﻤﻞ ﻣﯽ ﮐﻨﻨﺪ و ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﻨﺪ ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﮥ ﻣﻮج اﻟﻘﺎﯾﯽ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮﻧﺪ. 9 - 2 - 10 -ﺗﺒﺎدل ﮔﺮﻣﺎﯾﯽ ﺗﺒﺎدل ﮔﺮﻣﺎﯾﯽ ﺑﺎ اﺗﻤﺴﻔﺮ ﺑﺮاﺳﺎس ﭼﻬﺎر ﻓﺮآﯾﻨﺪ ﻓﯿﺰﯾﮑﯽ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. 1 - ﺷﺎر ﮔﺮﻣﺎی ﻧﻬﺎن )ﯾﺎ اﻓﺖ ﮔﺮﻣﺎﯾﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﺗﺒﺨﯿﺮ( 2 - (ﺷﺎر ﮔﺮﻣﺎﯾﯽ ﻣﺤﺴﻮس )ﯾﺎ ﺷﺎر ﮔﺮﻣﺎﯾﯽ ﻧﺎﺷﯽ از ﻫﻤﺮﻓﺖ 3 - ﺗﺸﻌﺸﻊ ﻣﻮج ﮐﻮﭼﮏ ﺧﺎﻟﺺ 4 - ﺗﺸﻌﺸﻊ ﻣﻮج ﺑﻠﻨﺪ ﻧﺎﺧﺎﻟﺺ ﺷﺎرﻫﺎی ﮔﺮﻣﺎی ﻧﻬﺎن و ﺗﺸﻌﺸﻊ ﻣﻮج ﺑﻠﻨﺪ ﻓﺮض ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ ﮐﻪ در ﺳﻄﺢ اﺗﻔﺎق ﻣﯽ اﻓﺘﻨﺪ. ﻧﯿﻤﺮخ ﺟﺬب ﺑﺮای ﺷﺎر ﻣﻮج ﮐﻮﺗﺎه ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻗﺎﻧﻮن C``M ﺗﺨﻤﯿﻦ زده ﻣﯽ ﺷﻮد. ﮐﺎﻫﺶ ﺷﺪت ﻧﻮر )foo`]nfo\_] _q oℎ` c\hℎo \]o`]a\oO ( ﺑﻮﺳﯿﻠﮥ ﻗﺎﻧﻮن اﺻﻼح ﺷﺪة C``M ﺑﯿﺎن ﻣﯽ ﺷﻮد. )99 ( AS = (1 −1)A `2oS ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 246 ﺟﺎﯾﯿﮑﻪAS ﺷﺪت در ﻋﻤﻖe ،زﯾﺮ ﺳﻄﺢA ،ﺷﺪت دﻗﯿﻘﺎً زﯾﺮ ﺳﻄﺢ آب1 (ﻣﻘﺪارﯾﺴﺖ ﮐﻪ ﺑﺨﺸﯽ از اﻧﺮژی ﻧﻮر )ﻣﺎدون ﻗﺮﻣﺰ را ﮐﻪ ﺟﺬب ﺳﻄﺤﯽ ﻣﯽ ﺷﻮد، ﻟﺤﺎظ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. n ﺿﺮﯾﺐ ﻣﯿﺮاﯾﯽ ﻧﻮر اﺳﺖ. ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺑﺮای1 وn ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ1 = 0.2 −0.6 وn = 0.5 −1.4 92R ﻫﺴﺘﻨﺪ 1 وn ﺛﺎﺑﺖ ﻫﺎﯾﯽ ﻫﺴﺘﻨﺪ ﮐﻪ ﺗﻮﺳﻂ ﮐﺎرﺑﺮ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﭘﯿﺶ ﻓﺮض 1 = 0.3 وn = 1.0 92R ﻫﺴﺘﻨﺪ. ﻗﺴﻤﺘﯽ از اﻧﺮژی ﻧﻮراﻧﯽ ﮐﻪ در ﻧﺰدﯾﮏ ﺳ ﻄﺢ ﺟﺬب ﻣﯽ ﺷﻮد ﺑﺮاﺑﺮ 1A اﺳﺖ. اﻓﺖ ﺗﺸﻌﺸﻊ ﻣﻮج ﮐﻮﺗﺎه ﺧﺎﻟﺺ CxF,I;W ﺗﻮﺳﻂ ﻗﺎﻧﻮنC``M اﺻﻼح ﺷﺪه ﺑﯿﺎن ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺷﺎر ﮔﺮﻣﺎﯾﯽ ﺧﺎﻟﺺ ﺳﻄﺤﯽ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ داده ﺷﺪه اﺳﺖ. )100 ( QI = Ck + CX + 1CxF,I;W + C'F,I;W ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺳﻪ ﺑﻌﺪی ﺟﻤﻠﮥ ﭼﺸﻤﻪ [. ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. )101 ( [. = & &2 ! A\3,$4)(R25);67(86|) 7sX9 # = A\3,$4)(R25)467(86|) 7 7sX9 ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت دو ﺑﻌﺪی ﺟﻤﻠﮥ ﭼﺸﻤﻪ [. ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ اﺳﺖ. )102 ( [. = ABGA:GA\3,$4)GA;3,$4) 7sX9 ﻣﺤﺎﺳﺒﮥ ﺷﺎر ﮔﺮﻣﺎی ﻧﻬﺎن، ﺷﺎر ﮔﺮﻣﺎی ﻣﺤﺴﻮس، ﺗﺸﻌﺸﻊ ﻣﻮج ﮐﻮﺗﺎه ﺧﺎﻟﺺ و ﺗﺸﻌﺸﻊ ﻣﻮج ﺑﻠﻨﺪ ﺧﺎﻟﺺ در ﺑﺨﺶ ﻫﺎی ﺑ ﻌﺪی آﻣﺪه اﻧﺪ. در ﻣﻨﺎﻃﻘﯽ ﮐﻪ ﺑﻮﺳﯿﻠﮥ ﯾﺦ ﭘﻮﺷﯿﺪه ﺷﺪه اﻧﺪ، ﺗﺒﺎدل ﮔﺮﻣﺎﯾﯽ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻧﻤﯽ ﺷﻮد. 9 - 2 - 10 - 1 -ﺗﺒﺨﯿﺮ ﻗﺎﻧﻮن داﻟﺘﻮن ﺑﻪ راﺑﻄﮥ زﯾﺮ ﺑﺮای ﺗﻠﻔﺎت ﮔﺮﻣﺎﯾﯽ ﺗﺒﺨﯿﺮ )ﯾﺎ ﺷﺎر ﻧﻬﺎن( ﻣﻨﺠﺮ ﻣﯽ ﺷﻮد. )103 ( Ck = @2;(fR + bR"U0)(Q)&W;F −Q&bF) ﺟﺎﯾﯿﮑﻪ ﮔﺮﻣﺎی ﻧﻬﺎن ﺗﺒﺨﯿﺮ = @2.5 × 10E < =h ⁄ ،اﺳﺖ 2; = 1.32 × 102V ،ﺿﺮﯾﺐ رﻃﻮﺑﺖ "U0 ﺳﺮﻋﺖ ﺑﺎد در 2 ،ﻣﺘﺮی ﺑﺎﻻی ﺳﻄﺢ درﯾﺎQ)&W;F ،ﭼﮕﺎﻟﯽ ﺑﺨﺎر آب ﻧﺰدﯾﮏ ﺑﻪ ﺳﻄﺢQ&bF ،ﭼﮕﺎﻟﯽ ﺑﺨﺎر آب در اﺗﻤﺴﻔﺮaR وbR ﺛﺎﺑﺖ ﻫﺎﯾﯽ ﻫﺴﺘﻨﺪ ﮐﻪ ﺗﻮﺳﻂ ﮐﺎرﺑﺮ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﭘﯿﺶ ﻓﺮض aR = 0.5 وbR = 0.9 ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ. اﻧﺪازه ﮔﯿﺮیQ)&W;F وQ&bF ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ اﻣﮑﺎن ﭘﺬﯾﺮ ﻧﯿﺴﺖ، اﻣﺎ ﭼﮕﺎﻟﯽ ﺑﺨﺎر آب ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺑﻪ ﻓﺸﺎر ﺑﺨﺎر ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺷﻮد. )104 ( Qb = .URE< 5dG5k `b ﮐﻪ در آن زﯾﺮﻧﻮﯾﺲ \ ﻫﻢ ﺑﻪ آب و ﻫﻢ ﺑﻪ ﻫﻮا ارﺟﺎع ﻣﯽ ﺷﻮد. ﻓﺸﺎر ﺑﺨﺎر ﻧﺰدﯾﮏ درﯾﺎ &)`W;F ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از دﻣﺎی آب ﺑﺎ ﻓﺮض اﯾﻨﮑﻪ ﻫﻮای ﻧﺰدﯾﮏ ﺳﻄﺢ اﺷﺒﺎع ﻫﻢ دﻣﺎ ﺑﺎ آب اﺳﺖ، ﺑﯿﺎن ﻣﯽ ﺷﻮد. )105 ( ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 247 `)&W;F = 6.11`=( R 5k − R 5!<)43G5k) ﺟﺎﯾﯿﮑﻪX = 5418 X ° و = = 273.15 X ° در ﺻﻔﺮ درﺟﮥ ﺳﺎﻧﺘﮕﺮاد اﺳﺖ. ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﺸﺎﺑﻪ ﻓﺸﺎر ﺑﺨﺎر ﻫﻮا &`bF ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از دﻣﺎی ﻫﻮا و رﻃﻮﺑﺖ ﻧﺴﺒﯽ d .ﺑﯿﺎن ﺷﻮد )106 ( `&bF = d × 6.11 × `=( R 5k − R 5<d3G5k) ﺑﺎ ﺟﺎﯾﮕﺬاریQ)&W;F وQ&bF در اﯾﻦ ﻣﻌﺎد ﻻت ﮔﺮﻣﺎی ﻧﻬﺎن ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﻧﻮﺷﺘﻪ ﺷﻮد. )107 ( Ck = −Nk(fR + bR"U0)( >?@ (A ( x :k2 x :!<)43B:k)) 5!<)43G5k − >?@ (A! x :k2 x :<d3B:k#) 5<d3G5k ) ﺟﺎﯾﯿﮑﻪ ﺗﻤﺎم ﺛﺎﺑﺖ ﻫﺎ در ﺛﺎﺑﺖ ﻧﻬﺎن ﺟﺪﯾﺪ Nk = 4370 < X ° 9V ⁄ ﻟﺤﺎظ ﺷﺪه اﻧﺪ. در ﺣﯿﻦ ﺳﺮد ﺷﺪن ﺳﻄﺢ اﻓﺖ ﮔﺮﻣﺎی ﻧﻬﺎن ﺗﺄﺛﯿﺮ ﻋﻤﺪه ای ﺑﺮ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺗﺎ 100 " 9U ⁄ .دارد 9 - 2 - 10 - 2 -ﻫﻤﺮﻓﺖ ﺷﺎر ﮔﺮﻣﺎی ﻣﺤﺴﻮس )ﯾﺎ ﺷﺎر ﮔﺮﻣﺎ ﺑﻪ دﻟﯿﻞ ﻫﻤﺮﻓﺖ( ﺑﺴﺘﻪ ﺑﻪ ﻧﻮع ﻻﯾﮥ ﻣﺮزی ﺑﯿﻦ ﺳﻄﺢ آب و اﺗﻤﺴﻔﺮ دارد و ﻋﻤﻮﻣﺎً اﯾﻦ ﻻﯾﮥ ﻣﺮزی ﻣﻐﺸﻮش اﺳﺖ ﮐﻪ راﺑﻄﮥ زﯾﺮ را ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ دﻫﺪ. )108 ( CX = C3&bF^&bF^v;&WbIt "R ( &bF − )&W;F) &bF ≥ = 3&bF^&bF^X(('bIt "R ( &bF − )&W;F) &bF < = ﺟﺎﯾﯿﮑﻪ3&bF ﭼﮕﺎﻟﯽ ﻫﻮا (kg 9V) ⁄ ، ^&bF = 1007 J (=h. X ° ) ⁄ ،ﮔﺮﻣﺎی وﯾﮋة ﻫﻮا &)^W;F = 4186 J (=h. X ° ) ⁄ ، ^X(('bIt = 0.0011 و ^v&WbIt = 0.0011 ،ﮔﺮﻣﺎی وﯾﮋة آب ^X = 1.41 × 102V ﺿﺮﯾﺐ اﻧﺘﻘﺎل ﻣﺤﺴﻮس و "R ﺳﺮﻋﺖ ﺑﺎد در10 ،ﻣﺘﺮی ﺑﺎﻻی ﺳﻄﺢ آب &) W;F دﻣﺎی ﺳﻄﺢ آب و & bF دﻣﺎی ﻫﻮاﺳﺖ. ﺷﺎر ﮔﺮﻣﺎی ﻫﻤﺮﻓﺖ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻧﻤﻮﻧﻪ ﺑﯿﻦ ﺻﻔﺮ ﺗﺎ ﺻﺪ (W 9U ⁄ ) .ﻣﺘﻐﯿﺮ اﺳﺖ 9 - 2 - 10 - 3 -ﺗﺸﻌﺸﻊ ﻣﻮج ﮐﻮﺗﺎه ﺗﺸﻌﺸﻊ ﺧﻮرﺷﯿﺪی ﺷﺎﻣﻞ ﻣﻮج ﻫﺎی اﻟﮑﺘﺮوﻣﻐﻨﺎﻃﯿﺴﯽ اﺳﺖ ﮐﻪ ﻃﻮل ﻣﻮج ﻫﺎی ﻣﺘﻐﯿﺮ از 1000 ﺗﺎ30000 ) اﻧﮕﺴﺘﺮوم 8 ° .( دارﻧﺪ ﺑﯿﺸﺘﺮ اﯾﻦ ﻫﺎ در ﻻﯾﮥ ازن ﺟﺬب ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ و ﺗﻨﻬﺎ ﺑﺨﺸﯽ از اﻧﺮژی ﺑﺮای رﺳﯿﺪن ﺑﻪ ﺳﻄﺢ زﻣﯿﻦ ﺑﺎﻗﯽ ﻣﯽ ﻣﺎﻧﺪ. ﻋﻼوه ﺑﺮ اﯾﻦ، ﻃﯿﻒ ، ﻫﻨﮕﺎﻣﯽ ﮐﻪ اﺷﻌﮥ ﺧﻮرﺷﯿﺪی از اﺗﻤﺴﻔﺮ ﻣﯽ ﮔﺬرد، ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ و ﺑﯿﺸﺘﺮ ﺗﺮﮐﯿﺒﺎت ﻣﺎدون ﻗﺮﻣﺰ و ﻣﺎوراء ﺑﻨﻔﺶ ﻧﻮر ﺟﺬب ﻣﯽ ﺷ ﻮﻧﺪ ﺑﻪ ﮔﻮﻧﻪ اﯾﮑﻪ ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت ﺧﻮرﺷﯿﺪی در ﺳﻄﺢ زﻣﯿﻦ اﺳﺎﺳﺎً ﺷﺎﻣﻞ ﻧﻮر ﺑﺎ ﻃﻮل ﻣﻮج ﻫﺎی ﺑﯿﻦ 4000 ﺗﺎ9000 اﻧﮕﺴﺘﺮوم ﻫﺴﺘﻨﺪ. اﯾﻦ ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت ﻣﻌﻤﻮﻻً ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت ﻣﻮج ﮐﻮﺗﺎه ﻧﺎﻣﯿﺪه ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. ﺷﺪت آن ﻫﺎ ﺑﺴﺘﮕﯽ ﺑﻪ ﻓﺎﺻﻠﻪ از ﺧﻮرﺷﯿﺪ، زاوﯾﮥ ﺗﻤﺎﯾﻞ، ﻋﺮض ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎﯾﯽ ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت ﻏﯿﺮزﻣﯿﻨﯽ و اﺑﺮﻧﺎﮐﯽ و ﻣﻘﺪار ﺑﺨﺎر آب ﻣﻮﺟﻮد در اﺗﻤﺴﻔﺮ دارد. ﺧﺮوج از ﻣﺮﮐﺰ ﻣﺪار ﺧﻮرﺷﯿﺪی، Y .ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ داده ﺷﺪه اﺳﺖ )109 ( ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 248 Y = ( Fs F )U = 1.000110 + 0.034221 ^_a(E) + 0.001280 a\](E) + 0.000719 ^_a(2E) + 0.000077 a\] (2E) ﺟﺎﯾﯿﮑﻪM ،ﻓﺎﺻﻠﻪ ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ از ﺧﻮرﺷﯿﺪM ﻓﺎﺻﻠﻪ واﻗﻌﯽ وE ﺑﺮ ﺣﺴﺐ رادﯾﺎن زاوﯾﻪ روز اﺳﺖ. و ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﯽ ﺷﻮد. )110 ( E = UF(S$2R) VE} وeI .روز ﻣﯿﻼدی اﺳﺖ ﮔﺮدش ر وزاﻧﮥ زﻣﯿﻦ ﺑﻪ دور ﻣﺤﻮرﻫﺎی ﻗﻄﺒﯽ ﺑﻪ ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت ﺧﻮرﺷﯿﺪی ﻣﻨﺠﺮ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت ﻓﺼﻠﯽ ﺗﺎﺑﻊ زاوﯾﮥ ﺗﻤﺎﯾﻞ ﻫﺴﺘﻨﺪ، G(Mfe) ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﻨﺪ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﺑﯿﺎن ﺷﻮﻧﺪ. )111 ( G = 0.006918 −0.399912 ^_a(E) + 0.07257 ^_a(E) −0. __6758 ^_a(2E) + 0.000907 a\](2E) 0.002697 ^_a(3E) + 0.00148 a\](3E) ﻃﻮل روز ]S ﺑﺎG ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. ﺑﺮای ﻋﺮض ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎﯾﯽ دﻟﺨﻮاه ~ )ﻣﺜﺒﺖ در ﻧﯿﻢ ﮐﺮة ﺷﻤﺎﻟﯽ( ﻃﻮل روز ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ داده ﺷﺪه اﺳﺖ. )112 ( ]S = 24 % arccos(−tan(~) tan(G)) و زاوﯾﮥ ﻃﻠﻮع ﺧﻮرﺷﯿﺪmxF(Mfe) و زاوﯾﮥ ﻏﺮوب آﻓﺘﺎبmxx(Mfe) .ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﻫﺴﺘﻨﺪ )113 ( mxF = arccos(−of](~) of](G)) mxF = mxx ﺷﺪت ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت ﻣﻮج ﮐﻮﺗﺎه در ﺳﻄﺢ ﻣﻮازی ﺑﺎ ﺳﻄﺢ ﺑﺮﺧﻮرد ﺑﺎ زﻣﯿﻦ ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. ﺑﯿﺸﺘﺮﯾﻦ ﺷﺪت در ﻧﻘﻄﮥ ﻗﺎﺋﻢ ﺑﺮ ﻧﺎﻇﺮ ﯾﺎ ﺳﻤﺖ اﻟﺮأس )p`]\oℎ( و ﮐﻤﺘﺮﯾﻦ در ﺣﯿﻦ ﻃﻠﻮع ﯾﺎ ﻏﺮوب اﺗﻔﺎق ﻣﯽ اﻓﺘﺪ. ﺑﺎ اﻧﺘﮕﺮال ﮔﯿﺮی در ﺗﻤﺎم روز ﺷﺪت ﻏﯿﺮزﻣﯿﻨﯽ ( [-< 9U efO ⁄ ⁄ ) در ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت ﻣﻮج ﮐﻮﺗﺎه ﺳﻄﺢ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺑﻪ اﯾﻦ ﺻﻮرت ﺣﺎﺻﻞ ﺷﻮد. )114 ( [ = U~ F CxXY cos (~)cos (G)(sin(mxF) −mxF sin(mxF)) ﺟﺎﯾﯿﮑﻪ CxX = 4.9212 (-< 9U ℎ ⁄ ⁄ ) .ﺛﺎﺑﺖ ﺧﻮرﺷﯿﺪی اﺳﺖ ﺑﺮای ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت روزاﻧﮥ زﯾﺮ آﺳﻤﺎن اﺑﺮی ([-< 9U efO ⁄ ⁄ )، ﻣﻌﺎدﻟﮥ زﯾﺮ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﺷﻮد )115 ( ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 249 H Hs = fU + bU I II ﮐﻪ در آن ] ﺗﻌﺪاد ﺳﺎﻋﺎت آﻓﺘﺎﺑﯽ و ]S ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺗﻌﺪاد ﺳﺎﻋﺖ ﻫﺎی آﻓﺘﺎﺑﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. fU وbU ﺛﺎﺑﺖ ﻫﺎﯾﯽ ﻫﺴﺘﻨﺪ ﮐﻪ ﺗﻮﺳﻂ ﮐ ﺎرﺑﺮ ﺗﺨﺼﯿﺺ داده ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﭘﯿﺶ ﻓﺮض fU = 0.295 وbU = 0.371 ﻫﺴﺘﻨﺪ. ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت ﻣﻮج ﮐﻮﺗﺎه ﺳﺎﻋﺘﯽ ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ Cx (" 9U ⁄ )ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﻨﺪ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﺑﯿﺎن ﺷﻮﻧﺪ. )116 ( Cx = ( H Hs)C (fV + bVcos (mb)) R y VE ﺟﺎﯾﯿﮑﻪ )117 ( fV = 0.4090 + 0.5016 sin (mxF − F V) ) 118 ( bV = 0.6609 + 0.4767 sin (mxF − F V) C (-< 9U ℎ ⁄ ⁄ ) ﺷﺪت ﻏﯿﺮزﻣﯿﻨﯽ وmb زاوﯾﮥ ﺳﺎﻋﺘﯽ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ داده ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. )119 ( C = CxXY (sin(~) sin(G) + U~ F cos(~) cos(G) cos (mb)) ) 120 ( mb = F RU (12 + ΔoSbxH'&X;0;IW + ~ E (@, −@J) − J) E −o'(X&') ΔoSbxH'&X;0;IW ﺟﺎﺑﺠﺎﯾﯽ ﺳﺎﻋﺖ ﻫﺎ ﺑﻪ دﻟﯿﻞ زﻣﺎن ﺗﺎﺑﺴﺘﺎﻧﯽ و زﻣﺎن ﻧﺼﻒ اﻟﻨﻬﺎری ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ,@ ﻃﻮل ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎﯾﯽ اﺳﺘﺎﻧﺪارد ﺑﺮای آن ﻣﻨﻄﻘﮥ زﻣﺎﻧﯽ اﺳﺖ. ΔoSbxH'&X;0;IW ﺛﺎﺑﺖ ,@ و ﻫﺎی ﺗﺨﺼﯿﺺ داده ﺷﺪه ﺗﻮﺳﻂ ﮐﺎرﺑﺮ ﻫﺴﺘﻨﺪ. ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﭘﯿﺶ ﻓﺮض ΔoSbxH'&X;0;IW = 0 (ℎ) و = ,@0 (e`h) .ﻫﺴﺘﻨﺪ @J .ﻃﻮل ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎﯾﯽ ﻣﺤﻠﯽ ﺑﻪ درﺟﻪ اﺳﺖYW(a) اﺧﺘﻼف در زﻣﺎن ﻧﺎﺷﯽ از ﻣﺪار ﺧﻮرﺷﯿﺪی اﺳﺖ ﮐﻪ در ﻃﻮل ﺳﺎل ﻣﺘﻐﯿﺮ اﺳﺖ، ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ داده ﺷﺪه اﺳﺖ. )121 ( YW = !0.000075 + 0.001868 cos(Γ) −0.032077 sin (Γ) −0.014615 cos(2Γ) −0.04089 sin (2Γ) # × 229.18 ،در ﻧﻬﺎﯾﺖo'(X&' .زﻣﺎن ﻣﺤﻠﯽ ﺑﻪ ﺳﺎﻋﺖ اﺳﺖ ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت ﺧﻮرﺷﯿﺪی ﮐﻪ ﺑﻪ ﺳﻄﺢ آب ﺑﺮﺧﻮرد ﻣﯽ ﮐﻨﻨﺪ ﺗﻤﺎﻣﺎً در آب ﻧﻔﻮذ ﻧﻤﯽ ﮐﻨﻨﺪ. ﺑﺨﺸﯽ از آن ﻫﺎ ﺑﻪ ﻋﻘﺐ ﻣﻨﻌﮑﺲ ﻣﯽ ﺷ ﻮﻧﺪ و از دﺳﺘﺮس ﺧﺎرج ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. ﻣﮕﺮ اﯾﻨﮑﻪ دوﺑﺎره ﺗﻮﺳﻂ اﺗﻤﺴﻔﺮ اﻃﺮاف ﺑﺎز ﭘﺨﺶ ﺷﻮﻧﺪ. اﯾﻦ اﻧﻌﮑﺎس اﻧﺮژی ﺧﻮرﺷﯿﺪی، آﻟﺒﯿﺪو ﻧﺎﻣﯿﺪه ﻣﯽ ﺷﻮد. ﻣﻘﺪار اﻧﺮژی ﮐﻪ ﺑﻪ دﻟﯿﻞ آﻟﺒﯿﺪو از دﺳﺖ ﻣﯽ رود ﺑﺴﺘﻪ ﺑﻪ زاوﯾﮥ ﺑﺮﺧﻮرد و زاوﯾﮥ ﺷﮑﺴﺖ دارد. ﺑﺮای ﯾﮏ درﯾﺎی آرام اﻧﻌﮑﺎس ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﺑﯿﺎن ﺷﻮد. )122 ( ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 250 . = R U w xbIM(b2F) xbIM(bGF) + W&IM(b2F) W&IM(bGF)z ﺟﺎﯾﯿﮑﻪ \ زاوﯾﮥ ﺑﺮﺧﻮرد، M زاوﯾﮥ ﺷﮑﺴﺖ و . ﺿﺮﯾﺐ اﻧﻌﮑﺎس اﺳﺖ ﮐﻪ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻧﻤﻮﻧﻪ از 5 ﺗﺎ40 درﺻﺪ ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از راﺑﻄﮥ زﯾﺮ ﺗﺨﻤﯿﻦ زده ﺷﻮد. )123 ( . = L &'WbWjS; } × 0.48 fco\one` < 5 V 2&'WbWjS; U} × (0.48 −0.05) 5 ≤fco\one` ≤30 0.05 30 < fco\one` .ﺟﺎﯾﯿﮑﻪ ارﺗﻔﺎع ﺑﻪ درﺟﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ داده ﺷﺪه اﺳﺖ )124 ( fco\one` = 90 −( RM F arccos(sin(G) sin(~)) + cos(G) cos(~) cos (mb)) ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺗﺸﻌﺸﻊ ﻣﻮج ﮐﻮﺗﺎه ﺧﺎﻟﺺCxF,I;W(" 9U ⁄ ) ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ در ﻧﻬﺎﯾﺖ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﺑﯿﺎن ﺷﻮد. )125 ( CxF,I;W = (1 −.)Cx 9 - 2 - 10 - 4 -ﺗﺸﻌﺸﻊ ﻣﻮج ﺑﻠﻨﺪ ﯾﮏ ﺟﺴﻢ ﯾﺎ ﺳﻄﺢ، در ﺗﻤﺎم ﻃﻮل ﻣﻮج ﻫﺎی ﻃﯿﻒ، اﻧﺮژی اﻟﮑﺘﺮوﻣﻐﻨﺎﻃﯿﺴﯽ از ﺧﻮد ﺳﺎﻃﻊ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت ﻣﻮج ﺑﻠﻨﺪ ﺷﺎﻣﻞ ﻣﻮج ﻫﺎی ﺑﺎ ﻃﻮل ﻣﻮج ﻫﺎی ﺑﯿﻦ 9000 ﺗﺎ25000 اﻧﮕﺴﺘﺮوم اﺳﺖ. ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت در اﯾﻦ ﻓﺎﺻﻠﻪ ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت ﻣﺎدون ﻗﺮﻣﺰ ﻧﺎﻣﯿﺪه ﻣﯽ ﺷﻮ ﻧﺪ و از اﺗﻤﺴﻔﺮ و ﺳﻄﺢ آب ﺳﺎﻃﻊ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. اﻧﺘﺸﺎر ﻣﻮج ﺑﻠﻨﺪ از ﺳﻄﺢ ﺑﻪ اﺗﻤﺴﻔﺮ ﻣﻨﻬﺎی ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت ﻣﻮج ﺑﻠﻨﺪ از اﺗﻤﺴﻔﺮ ﺑﻪ ﺳﻄﺢ، ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت ﻣﻮج ﺑﻠﻨﺪ ﺧﺎﻟﺺ ﻧﺎﻣﯿﺪه ﻣﯽ ﺷﻮد و واﺑﺴﺘﻪ ﺑﻪ اﺑﺮﻧﺎﮐﯽ، دﻣﺎی ﻫﻮا، ﻓﺸﺎر ﺑﺨﺎر در ﻫﻮا و رﻃﻮﺑﺖ ﻧﺴﺒﯽ اﺳﺖ. ﺗﺸﻌﺸﻌﺎت ﻣﻮج ﺑﻠﻨﺪ ﺧﺮوﺟﯽ ﺎﻟﺺﺧC'F,I;W(" 9U ⁄ ) ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ داده ﺷﺪه اﻧﺪ. )126 ( C'F,I;W = −OxP( &bF + =)~(f −bW`S)(^ −e I II) ﺟﺎﯾﯿﮑﻪ `S ﻓﺸﺎر ﺑﺨﺎر در دﻣﺎی ﻧﻘﻄﮥ ﺷﺒﻨﻢ اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی ﺷﺪه در 9b .اﺳﺖ ] ﺗﻌﺪاد ﺳﺎﻋﺎت آﻓﺘﺎﺑﯽ و ]S ﺗﻌﺪاد ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺳﺎﻋﺖ ﻫﺎی آﻓﺘﺎﺑﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. OxP = 5.6697 × 102M(" 9U. ⁄ X ° ) .ﺛﺎﺑﺖ اﺳﺘﻔﺎن ﺑﻮﻟﺘﺰﻣﺎن اﺳﺖ & bF ( 2 ° ) دﻣﺎی ﻫﻮا و ﺿﺮاﯾﺐ f ، b ، ^ وe ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ داده ﺷﺪه اﻧﺪ. )127 ( f = 0.56, b = 0.077 9b2R U ⁄ , ^ = 0.10, e = 0.90 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 251 ﻓﺸﺎر ﺑﺨﺎر ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﺷﻮد. )128 ( `S = 10 × d`x&WjF&W;S ﺟﺎﯾﯿﮑﻪd رﻃﻮﺑﺖ ﻧﺴﺒﯽ و `x&WjF&W;S(=Jf) ﻓﺸﺎر ﺑﺨﺎر اﺷﺒﺎع ﺑﺎ100 درﺻﺪ رﻃﻮﺑﺖ ﻧﺴﺒﯽ در ﺣﺪ ﻓﺎﺻﻞ ﺑﯿﻦ51 - ﺗﺎ 52 درﺟﮥ ﺳﺎﻧﺘﯿﮕﺮاد ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺗﺨﻤﯿﻦ زده ﺷﻮد. )129 ( `x&WjF&W;S = 3.38639 × (7.39 × 102V &bF + 0.8072)M −1.9 × 102}|1.8 × &bF + 48| + 1.316 × 102V 9 - 3 -ﺣﻞ ﻋﺪدی 9 - 3 - 1 -ﮔﺴﺴﺘﻪ ﺳﺎزی ﻣﮑﺎﻧﯽ ﮔﺴﺴﺘﻪ ﺳﺎزی در داﻣﻨﮥ ﺣﻞ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از روش ﺣﺠﻢ ﻣﺤﺪود اﻧﺠﺎم ﻣﯽ ﺷﻮد. داﻣﻨﮥ ﻣﮑﺎﻧﯽ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﺗﻘﺴﯿﻢ ﭘﯿﻮﺳﺘﺎر ﺑﻪ اﻟﻤﺎن ﻫﺎی ﺟﺪا از ﻫﻢ اﻧﺠﺎم ﻣﯽ ﺷﻮد. در ﺣﺎﻟﺖ دو ﺑﻌﺪی اﻟﻤﺎن ﻫﺎ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﻨﺪ ﺑﻪ ﺷﮑﻞ ﭼﻨﺪ ﺿﻠﻌﯽ ﻫﺎی دﻟﺨﻮاه ﺑﺎﺷﻨﺪ، اﮔﺮﭼﻪ در اﯾﻦ ﺟﺎ ﻓﻘﻂ اﻟﻤﺎن ﻫﺎی ﻣﺜﻠﺜﯽ و ﭼﻬﺎر وﺟﻬﯽ ﻟﺤﺎظ ﺷﺪه اﻧﺪ. ﻣﺘﻐﯿﺮﻫﺎی واﺑﺴﺘﮥ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺛﺎﺑﺖ ﻫﺎی ﺗﻔﮑﯿﮏ ﺷﺪه درون ﻫﺮ اﻟﻤﺎن ﺑ ﯿﺎن ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. ﻣﺘﻐﯿﺮﻫﺎ ﺑﻪ ﻣﺮاﮐﺰ اﻟﻤﺎن ﻫﺎ اﺧﺘﺼﺎص ﻣﯽ ﯾﺎﺑﻨ ﺪ. در ﺣﺎﻟﺖ ﺳﻪ ﺑﻌﺪی ﯾﮏ ﺷﺒﮑﮥ ﻻﯾﻪ ﻻﯾﻪ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﺷﻮد. در ﮔﺴﺘ ﺮة اﻓﻘﯽ ﺷﺒﮑﮥ ﻧﺎﻣﻨﻈﻢ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﺷﻮد، در ﺣﺎﻟﯽ ﮐﻪ در ﮔﺴﺘﺮة ﻋﻤﻮدی ﯾﮏ ﮔﺴﺴﺘﻪ ﺳﺎزی ﻣﻨﻈﻢ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪ. اﯾﻦ اﻟﻤﺎن ﻫﺎ ﻣﯽ ﺗ ﻮاﻧﻨﺪ ﻣﻨﺸﻮری ﯾﺎ ﺷﺶ وﺟﻬﯽ ﮐﻪ وﺟﻮه اﻓﻘﯽ آن ﻫﺎ ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ اﻟﻤﺎن ﻫﺎی ﭼﻬﺎروﺟﻬﯽ ﻫﺴﺘﻨﺪ، ﺑﺎﺷﻨﺪ. اﯾ ﻦ اﻟﻤﺎن ﻫﺎ ﻋﻤﻮدی ﻫﺴﺘﻨﺪ و ﺗﻤﺎم ﻻﯾﻪ ﻫﺎ ﺗﻮﭘﻮﻟﻮژی ﯾﮑﺴﺎن دارﻧﺪ. ﻋﻤﻖ آب ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ ﻣﺮﮐﺰ اﻟﻤﺎن در ﺷﺒﮑﮥ اﻓﻘﯽ اﺳﺖ ﺷﮑﻞ 9 - 1 ﻣﺆﻟﻔﻪ ﻫﺎی ﺳﺮﻋﺖ اﻓﻘﯽ ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ ﻣﺮﮐﺰ ﺳﻠﻮل ﻫﺎی ﺳﻪ ﺑﻌﺪی ﻫﺴﺘﻨﺪ، اﻣﺎ ﺳﺮﻋﺖ ﻋﻤﻮدی ﺑﻪ وﺟﻮه اﻓﻘﯽ ﻣﺮﺑﻮط ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺷﮑﻞ 9 - 1: اﺻﻮل ﺷﺒﮑﻪ ﺑﻨﺪی 9 - 3 - 1 - 1 -ﻣﻌﺎدﻻت آب ﮐﻢ ﻋﻤﻖ دو ﺑﻌﺪی ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 252 ﺷﮑﻞ اﻧﺘﮕﺮاﻟﯽ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻣﻌﺎدﻻت آب ﮐﻢ ﻋﻤﻖ دو ﺑﻌﺪی در ﻣﺨﺘﺼﺎت ﮐﺎرﺗﺰﯾﻦ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﻧﻮﺷﺘﻪ ﺷﻮد. )130 ( iZ iW + ∇. L(3) = +(3) ﺟﺎﯾﯿﮑﻪU ) ﺑﺮدار ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﭘﯿﻮﺳﺘﻪg`^o_M _q ^_]a`Mg`e gfM\fbc` ،( L = L> −LO ﺗﺎﺑﻊ ﺑﺮدار ﺷﺎر وS ﺑﺮدار ﺟﻤﻼت ﭼﺸﻤﻪ اﺳﺖ. اﯾﻦ ﻫﺎ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ داده ﺷﺪه اﻧﺪ. )131 ( 3 = P ℎ ℎn/ ℎg̅ Q L1 > = R ℎn/ ℎn/ + 1 2 h(ℎU −eU) ℎn/g̅ S L1 O = ⎣ ⎢ ⎢ ⎢ ⎡ 0 ℎ" !2 %n/ %m# ℎ"(%n/ %O + %g̅ %m)⎦ ⎥ ⎥ ⎥ ⎤ LT > = Z ℎg̅ ℎn/g̅ ℎg̅U + R U h(ℎU −eU) [ LT O = R 0 ℎ"( ij. iT + ik/ i1) ℎ"( ik/ i1) S + = ⎣ ⎢⎢⎢ ⎡ 0 h{ iS iT + qg̅ℎ− v 7s iH< i1 − tvM U7s i7 i1 − R 7s w ix== i1 + ix=y iT z + G\= 7s − G_= 7s + ℎnx h{ iS iT + qn/ℎ− v 7s iH< iT − tvM U7s i7 iT − R 7s w ixy= i1 + ixyy iT z + G\y 7s − G_y 7s + ℎgx⎦ ⎥⎥⎥ ⎤ ، ﺑﺎﻻﻧﻮﯾﺲ ﻫﺎی A وD ) ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﺑﻪ ﻣﻌﻨﺎی ﺷﺎرﻫﺎی ﺑﺪون ﻟﺰﺟﺖ ]\g\a^\e و ﻟﺰجg\a^_na ( .ﻫﺴﺘﻨﺪ ﺑﺎ اﻧﺘﮕﺮال ﮔﯿﺮی از ﻣﻌﺎدﻟﮥ در اﻟﻤﺎن i ام و ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﺗﺌﻮری $fnaaﺑﺮای دوﺑﺎره ﻧﻮﯾﺴﯽ اﻧﺘﮕﺮال ﺷﺎر راﺑﻄﮥ زﯾﺮ ﺣﺎﺻﻞ ﻣﯽ ﺷﻮد. )132 ( ∫ iZ iW eΩ −∫+(3)eΩ 8d = −∫(L. ])ea \d 8d ﺟﺎﯾﯿﮑﻪ "b ،ﺳﻄﺢ اﻟﻤﺎن اﺳﺖΩ ﻣﺘﻐﯿﺮ اﻧﺘﮕﺮال ﮔﯿﺮی در "b ، Γb ﻣﺤﯿﻂ اﻟﻤﺎن \ ام و eaﻣﺘﻐﯿﺮ اﻧﺘﮕﺮال ﮔﯿﺮی در اﻣﺘﺪاد ﻣﺤﯿﻂ، ] ﺑﺮدار ﻧﺮﻣﺎل واﺣﺪ ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﺧﺎرج اﺳﺖ. ﺷﺎرﻫﺎی ﻫﻤﺮﻓﺖ اﻓﻘﯽ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﺣﻞ ﺗﻘﺮﯾﺒﯽ رﯾﻤﺎن )ﻣﺮاﺟﻌﻪ ﮐﻨﯿﺪ ﺑﻪd_` در ﺳﺎل 1981( ﻗﺎﺑ ﻞ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻫﺴﺘﻨﺪ. روش درﺟﮥ اول ﺑﺮای اﻧﺘﮕﺮال ﮔﯿﺮی ﻣﮑﺎﻧﯽ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ. 9 - 3 - 1 - 2 -ﻣﻌﺎدﻻت آب ﮐﻢ ﻋﻤﻖ ﺳﻪ ﺑﻌﺪی ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﺷﮑﻞ اﻧﺘﮕﺮاﻟﯽ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺳﻪ ﺑﻌﺪی ﻣﻌﺎدﻻت آب ﮐﻢ ﻋﻤﻖ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﻨﺪ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﻌﺎدﻻت 131 .ﺑﯿﺎن ﺷﻮﻧﺪ3 ، L = L> −LO و+ در اﯾﻦ ﺣﺎﻟﺖ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ داده ﺷﺪه اﻧﺪ. )134 ( ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 253 3 = P ℎ ℎn ℎg Q , L1 > = Z ℎn/ ℎnU + R U h(ℎU −eU) ℎng [ , L1 O = ⎣ ⎢ ⎢ ⎡ 0 ℎ" w2 ij i1z ℎ" w ij iT + ik i1z⎦ ⎥ ⎥ ⎤ L1 > = R ℎn/ ℎnU + 1 2 h(ℎU −eU) ℎng S , LT > = R ℎg̅ ℎgn ℎgU + 1 2 h(ℎU −eU) S, LT O = ⎣ ⎢ ⎢ ⎢ ⎡ 0 ℎ" !%n %O + %g %m# ℎ"(2 %g %m) ⎦ ⎥ ⎥ ⎥ ⎤ L9 > = P ℎm mn mg Q , L9 O = ⎣ ⎢ ⎢ ⎢ ⎡ 0 gW ℎ %n %O gW ℎ %g %O⎦ ⎥ ⎥ ⎥ ⎤ + = ⎣ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎡ 0 h{ %e %O + qgℎ−ℎ 3 %N& %mg −ℎh 3 1 %3 %m ep −1 3 6%a11 %m + %a1T %O 7 r l + ℎnx h{ %e %O + qnℎ−ℎ 3 %N& %Og −ℎh 3 1 %3 %O ep −1 3 6%aT1 %m + %aTT %O 7 + ℎgx r l ⎦ ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ ⎤ ﺷﺎرﻫﺎی ﻫﻤﺮﻓﺘﯽ اﻓﻘﯽ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﺣﻞ ﺗﻘﺮﯾﺒﯽ رﯾﻤﺎن ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ)ﻣﺮاﺟﻌﻪ ﮐﻨﯿﺪ ﺑﻪ d_` در ﺳﺎل1981 (. روش درﺟﮥ ﯾﮏ در اﻧﺘﮕﺮال ﮔﯿﺮی ﻣﮑﺎﻧﯽ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ. 9 - 3 - 2 -اﻧﺘﮕﺮال ﮔﯿﺮی زﻣﺎﻧﯽ روش اوﯾﻠﺮ ﺻﺮﯾﺢ در ﻣﺪﻟﺴﺎزی دو ﺑﻌﺪی اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪ. در ﻣﺪﻟﺴﺎزی ﺳﻪ ﺑﻌﺪی ﺑﺮای ﭘﯿﺸﺮوی در ﮔﺎم ﻫﺎی زﻣﺎﻧﯽ از ﯾﮏ ر وش ﻧﯿﻤﻪ ﺻﺮﯾﺢ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪ، ﺟﺎﯾﯿﮑﻪ ﺟﻤﻼت اﻓﻘﯽ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺻﺮﯾﺢ و ﺟﻤﻼت ﻋﻤﻮدی ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺿﻤﻨﯽ ﺣﻞ ﺷﺪه اﻧﺪ. 9 - 3 - 3 - ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﺮزی 9 - 3 - 3 - 1 -ﻣﺮزﻫﺎی ﺑﺴﺘﻪ در اﻣﺘﺪاد ﻣﺮزﻫﺎی ﺑﺴﺘﻪ )ﻣﺮزﻫﺎی زﻣﯿﻦ( ﺷﺎرﻫﺎی ﻧﺮﻣﺎل ﺑﺮاﺑﺮ ﺻﻔﺮ ﺑﺮای ﺗﻤﺎم ﻣﺘﻐﯿﺮﻫﺎﺳﺖ. ﺑﺮای ﻣﻌﺎدﻻت ﻣﻮﻣﻨﺘﻢ اﯾﻦ ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ ﻟﻐﺰش ﮐﺎﻣﻞ )qncc −ac\N( در اﻣﺘﺪاد ﻣﺮز ﻣﯽ ﺷﻮد. 9 - 3 - 3 - 2 -ﻣﺮزﻫﺎی ﺑﺎز ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﺮزی ﺑﺎز ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﻨﺪ ﺑﻪ ﺷﮑﻞ دﺑﯽ ﯾﺎ ﺳﻄﺢ آب ﺑﺮای ﻣﻌﺎدﻻت ﻫﯿﺪرودﯾﻨﺎﻣﯿﮏ اﺧﺘﺼﺎص داده ﺷﻮﻧﺪ. ﺑﺮای ﻣﻌﺎدﻻت اﻧﺘﻘﺎل ﯾﮏ ﻣﻘﺪار ﺛﺎﺑﺖ ﯾﺎ ﯾﮏ ﺷﯿﺐ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺗﺨﺼﯿﺺ ﯾﺎﺑﺪ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 254 9 - 3 - 3 - 3 -ﺧﺸﮏ و ﺗﺮ ﺷﺪن راه ﺣﻞ ﻣﺴﺌﻠﮥ ﺑﺎ ﻣﺮزﻫﺎی ﻣﺘﺤﺮک )ﻣﺮزﻫﺎی ﺧﺸﮏ ﺷﻮﻧﺪه و ﺗﺮ ﺷﻮﻧﺪه( ﺑﺮاﺳﺎس ﮐﺎر ]ℎf_ و ﻫﻤﮑﺎران در ﺳﺎل1994 و +c`\hℎ و ﻫﻤﮑﺎران در ﺳﺎل1998 ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. وﻗﺘﯽ ﮐﻪ ﻋﻤﻖ ﻫﺎ ﮐﻮﭼﮏ ﻫﺴﺘﻨﺪ، ﻣﺴﺌﻠﻪ دوﺑﺎره ﻓﺮﻣﻮﻟﺒﻨﺪی ﻣﯽ ﺷﻮد و ﺗﻨﻬﺎ وﻗﺘﯽ ﮐ ﻪ ﻋﻤﻖ ﻫﺎ ﺧﯿﻠﯽ ﮐﻮﭼﮏ ﻫﺴﺘﻨﺪ، اﻟﻤﺎن ﻫﺎ از ﻣﺤ ﺎﺳﺒﻪ ﮐﻨﺎر ﮔﺬاﺷﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. دوﺑﺎره ﻓﺮﻣﻮﻟﺒﻨﺪی ﮐﺮدن ﺑﺎ ﺗﻨﻈﯿﻢ ﺷﺎر ﻣﻮﻣﻨﺘﻢ ﺑﺮاﺑﺮ ﺻﻔﺮ و ﺗﻨﻬﺎ ﻟﺤﺎظ ﮐﺮدن ﺷﺎرﻫﺎی ﺟﺮﻣﯽ اﻧﺠﺎم ﻣﯽ ﺷﻮد. ﻋﻤﻖ در ﻫﺮ اﻟﻤﺎن ﮐﻨﺘﺮل ﻣﯽ ﺷﻮد و اﻟﻤﺎن ﻫﺎ ﺑﻪ ﺧﺸﮏ، ﻗﺴﻤﺘﯽ ﺧﺸﮏ و ﺧﯿﺲ رده ﺑﻨﺪی ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ وﺟﻮه اﻟﻤﺎن ﻫﺎ ﺑﺮای ﺷﻨﺎﺧﺖ ﻣﺮزﻫﺎی زﯾﺮ آب رﻓﺘﻪ ﮐﻨ ﺘﺮل ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. ﯾﮏ وﺟﻪ اﻟﻤﺎن زﯾﺮ آب رﻓﺘﻪ )qc__e`e( ﻧﺎﻣﯿﺪه ﻣﯽ ﺷﻮد، اﮔﺮ ﮐﻪ دو ﻣﻌﯿﺎر ارﺿﺎء ﺷﻮﻧﺪ، اوﻻً، ﻋﻤﻖ آب در ﯾﮏ ﻃﺮف وﺟﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺪ ﮐﻤﺘﺮ از ﺣﺪ ﺗﻐﯿﯿﺮات ﻋﻤﻖ ℎSFT ﺑﺎﺷﺪ و ﻋﻤﻖ آب در دﯾﮕﺮ وﺟﻮه ﻫﻢ ﺑﺰرﮔﺘﺮ از ﺣﺪ ﺗﻐﯿﯿﺮات ﻋﻤﻖ ℎw'((S ﺑﺎﺷﺪ. ﺛﺎﻧﯿﺎً، ﻣﺠﻤﻮع ﻋﻤﻖ آب آرام در ﯾﮏ ﻃﺮف ﺑﺮای ﻋﻤﻖ آب ﮐﻤﺘﺮ از ℎSFT ﺑﺎﺷﺪ و ارﺗﻔﺎع ﺳﻄﺢ آب در ﻃﺮف دﯾﮕﺮ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺪ ﺑﺰرﮔﺘﺮ از ﺻﻔﺮ ﺑﺎﺷﺪ. ﯾﮏ اﻟﻤﺎن ﺧﺸﮏ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ اﮔﺮ ﮐﻪ ﻋﻤﻖ آب ﮐﻤﺘﺮ از ﺣﺪ ﺗﻐﯿﯿﺮات ℎSFT در آن ﺑﺎﺷﺪ و ﻫﯿﭽﮑﺪام از وﺟﻮه اﻟﻤﺎن، ﻣﺮزﻫﺎی آﺑﯽ )qc__e`e b_n]efM\`a (ﻧﺒﺎﺷﻨﺪ. اﯾﻦ اﻟﻤﺎن از ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺣﺬف ﻣﯽ ﺷﻮد. ﯾﮏ اﻟﻤﺎن ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻗﺴﻤﺘﯽ ﺧﺸﮏ اﺳﺖ اﮔﺮ ﮐﻪ ﻋﻤﻖ آب ﺑﯿﺸﺘﺮ ازℎSFT و ﮐﻤﺘﺮ از ﺣﺪ ﺗﻐﯿﯿﺮات ﻋﻤﻖℎ);W ﺑﺎﺷﺪ ﯾﺎ ﻫﻨﮕﺎﻣﯽ ﮐﻪ ﻋﻤﻖ آب ﮐﻤﺘﺮ از ℎSFT ﺑﺎﺷﺪ و ﯾﮑﯽ از وﺟﻮه اﻟﻤﺎن ﻣﺮز آﺑﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺷﺎرﻫﺎی ﻣﻮﻣﻨﺘﻢ ﺑﺮاﺑﺮ ﺻﻔﺮ ﻗﺮار داده ﻣﯽ ﺷﻮ ﻧﺪ و ﺗﻨﻬﺎ ﺷﺎرﻫﺎی ﺟﺮم ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. ﯾﮏ اﻟﻤﺎن ﺧﯿﺲ اﺳﺖ اﮔﺮ ﮐﻪ ﻋﻤﻖ آب در آن اﻟﻤﺎن ازℎ);W ﺑﯿﺸﺘﺮ ﺑﺎﺷﺪ. ﻫﺮ دو ﺷﺎر ﺟﺮم و ﻣﻮﻣﻨﺘﻢ در اﯾﻦ ﻫﺎ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. ﻋﻤﻖ ﺧﯿﺴﺎﻧﺪن ℎ);W ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺪ ﺑﺰرﮔﺘﺮ از ﻋﻤﻖ ﺧﺸﮏℎSFT و ﻋﻤﻖ ﺳﯿﻼﺑﯽℎw'((S ﺑﺎﺷﺪ و ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺪ ﻧﺎﻣﻌﺎدﻟﮥ زﯾﺮ را ارﺿﺎء ﻧﻤﺎﯾﻨﺪ. )135 ( ℎSFT < ℎw'((S < ℎ);W ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﭘﯿﺶ ﻓﺮضℎSFT = 0.005 9 ، ℎw'((S = 0.05 9 ، ℎ);W = 0.1 9 ﻫﺴﺘﻨﺪ. ﺗﻮﺟﻪ ﮐﻨﯿﺪ ﮐﻪ ﺑﺮای ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﺑﺴﯿﺎر ﮐﻮﭼﮏ ﺣﺪ ﺗﻐﯿﯿﺮات ﻋﻤﻖ ℎ);W، ﺳﺮﻋﺖ ﻫﺎی ﺟﺮﯾﺎن ﻏﯿﺮواﻗﻌﯽ زﯾﺎد ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﻨﺪ در ﻣﺪﻟﺴﺎزی ﺑﻪ وﻗﻮع ﺑﭙﯿﻮﻧﺪﻧﺪ و ﺑﺎﻋﺚ ﻣﺸﮑﻼت ﭘﺎﯾﺪاری ﺷﻮﻧﺪ. 9 - 4 -ﺑﺮرﺳﯽ اﻋﺘﺒﺎر ﻣﺪل اﯾﻦ ﻣﺪل ﺟﺪﯾﺪ ﺣﺠﻢ ﮐﻨﺘﺮل ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﻮﻓﻘﯿﺖ آﻣﯿﺰ در ﺗﻌﺪادی از ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﻫﺎی ﭘﺎﯾﻪ و اﯾﺪه آل آزﻣﺎﯾﺶ ﺷﺪ، ﮐﻪ ﺑﺮای آن ﻫﺎ ﻧﺘ ﺎﯾﺞ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎﺗﯽ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﻨﺪ ﺑﺎ ﺣﻞ ﻫﺎی ﺗﺤﻠﯿﻠﯽ ﯾﺎ ﻣﻨﺎﺑﻊ ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ ﺷﻮﻧﺪ. اﯾﻦ ﻣﺪل، ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ در ﺷﺮاﯾﻂ ژﺋﻮﻓﯿﺰﯾﮑﯽ ﻃﺒﯿﻌﯽ ﺗ ﺮ، ﻣﻘﯿﺎس اﻗﯿﺎﻧﻮﺳﯽ، آزﻣﺎﯾﺸﮕﺎﻫﯽ، ﺟﺰر و ﻣﺪی، درﯾﺎﭼﻪ ای و ﭘﻬﻨﻪ ﺑﻨﺪی ﺳﯿﻼب ﻣﻮرد آزﻣﺎﯾﺶ واﻗﻊ ﺷﺪ ﮐﻪ واﻗﻌﯽ ﺗﺮ و ﭘﯿﭽﯿﺪه ﺗﺮ از آزﻣﺎﯾﺶ ﻫﺎی آزﻣﺎﯾﺸ ﮕﺎﻫﯽ و آﮐﺎدﻣﯿﮏ ﻫﺴﺘﻨﺪ. اﻃﻼﻋﺎت اﺿﺎﻓﯽ در ﻣﻮرد اﻋﺘﺒﺎر ﻣﺪل و ﮐﺎرﺑﺮدﻫﺎی آن در ﺗﺎرﻧﻤﺎی زﯾﺮ ﻗﺎﺑﻞ دﺳﺘﺮس اﺳﺖ. ℎooN://???. eℎ\a_qo?fM`. ^_9/9\=`21/Z_?]c_fe/JfN`Ma_Z_^a/\]e`m. ℎo9 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 255 9 - 5 - ) ﻣﺎژول اﻧﺘﻘﺎل ﺷﻦ و ﻣﺎﺳﻪsand transport ( ﺑﻪ ﻃﻮر ﺳﻨﺘﯽ، اﻧﺘﻘﺎل رﺳﻮب ﺑﻪ ﺳﻪ ﺻﻮرت اﻧﺘﻘﺎل ﺑﺎر ﮐﻒ، ﺑﺎر ﻣﻌﻠﻖ و ﺑﺎر ﺷﺴﺘﻪ ﺗﻘﺴﯿﻢ ﻣﯽ ﺷﻮد. از ﻣﯿﺎن ﺑﯿﺎن ﻫ ﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ، ﺑﯿﺎن و ﺗﻌﺮﯾﻒ ﺟﺎﻣﻌﯽ ﺗﻮﺳﻂ اﻧﮕﻠﻮﻧﺪ و ﻫﺎﻧﺴﻦ )Engelund and Hansen ( در ﺳﺎل1967 ) و ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﯾﺎﻧﺴﻦJansen ( در ﺳﺎل 1979 اراﺋﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ ﺷﮑﻞ 9 - 2. اﯾﻦ ﺑﺨﺶ در ﺷﺮح ﺧﺪﻣﺎت وﺟﻮد ﻧﺪارد ﺷﮑﻞ 9 - 2: ﻃﺒﻘﻪ ﺑﻨﺪی و دﺳﺘﻪ ﺑﻨﺪی اﻧﺘﻘﺎل رﺳﻮب ﯾﺎﻧﺴﻦ اﻧﺘﻘﺎل ﺑﺎر ﮐﻒ را ﺑﻪ ﺻﻮرت اﻧﺘﻘﺎل ﻣﻮاد ﺑﺴﺘﺮی ﮐﻪ ﻣﯽ ﻟﻐﺰﻧﺪ و ﯾﺎ ﻣﯽ ﻏﻠﻄﻨﺪ، ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. اﻧﺘﻘﺎل ﺑﺎر ﻣﻌﻠﻖ ﺑﻪ ﺻﻮرت اﻧﺘﻘﺎل رﺳﻮﺑﺎﺗﯽ ﮐﻪ در ﺳﯿﺎل ﺑﺮای ﻣﺪﺗﯽ ﻣﻌﻠﻖ ﻫﺴﺘﻨﺪ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺑﺮ اﺳﺎس ﻣﮑﺎﻧﯿﺴﻢ ﺗﻌﻠﯿﻖ، رﺳﻮب ﻣﻌﻠﻖ ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ ﻣﺘﻌﻠﻖ ﺑﻪ ﻣﻮاد ﺑﺎر ﺑﺴﺘﺮ ﯾﺎ ﺑﺎر ﺷﺴﺘﻪ ﺑﺎﺷﺪ. ﺑﺎر ﺷﺴﺘﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت اﻧﺘﻘﺎل ﻣﻮاد رﯾﺰﺗﺮ از ﻣﻮاد ﺑﺎر ﺑﺴﺘﺮ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﯽ ﺷﻮد و ﻫﯿﭻ راﺑﻄﻪ ای ﺑﺎ ﻇﺮﻓﯿﺖ اﻧﺘﻘﺎل ﺟﺮﯾﺎن ﻧﺪارد. ﻣﻌﻤﻮﻻً ﯾﮏ ذره ﺗﺎ ﻗﻄﺮ ﺣﺪود 0.06 ﻣﯿﻠﯿﻤﺘﺮ ﻧﺎﺣﯿﻪ ﺑﯿﻦ ﺑﺎر ﺷﺴﺘﻪ و ﺑﺎر ﻣﻮاد ﮐﻒ را ﺗﻘﺴﯿﻢ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. ﻣﺎژول اﻧﺘﻘﺎل ﻣﻮاد ﻏﯿﺮﭼﺴﺒﻨﺪه )transport sand( ﺗﻨﻬﺎ ﺑﺎر ﻣﻮاد ﺑﺴﺘﺮ را ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﯽ ﻗﺮا ر ﻣﯽ دﻫﺪ. 9 - 5 - 1 -ﻣﻮرﻓﻮﻟﻮژی ﻣﺪل ﻣﻮرﻓﻮﻟﻮژﯾﮏ ﯾﮏ ﻣﺪل ﺗﺮﮐﯿﺒﯽ ﻫﯿﺪرودﯾﻨﺎﻣﯿﮏ و اﻧﺘﻘﺎل رﺳﻮب اﺳﺖ. ﻣﯿﺪان ﺟﺮﯾﺎن ﻫﯿﺪرودﯾﻨﺎﻣﯿﮏ ﺑﺮاﺳﺎس ﺗﻐﯿﯿﺮات در ﺑﺴﯿﻤﺘﺮی ﺑﺴﺘﺮ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﭘﯿﻮﺳﺘﻪ ﺑﺮوز ﻣﯽ ﺷﻮد. در ﺣﺎﻟﺖ ﺗﺮﮐﯿﺐ ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی ﺟﺮﯾﺎن و ﻣﻮج، ﻣﯿﺪان ﻣﻮج ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺑﺴﺘﺮ ﺑﺮوز ﺷﻮد. ﻣﺪﻟﻬﺎی ﻣﻮرﻓﻮﻟﻮژﯾﮑﯽ ﺑﻪ ﻃﻮر ﺳﻨﺘﯽ ﺑﻪ ﻣﺰدوج و ﻏﯿﺮﻣﺰدوج ﺗﻘﺴﯿﻢ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. در ﻣﺪﻟﻬﺎی ﻣﺰدوج، ﻣﻌﺎدﻻت ﺣﺎﮐﻢ ﺑﺮ ﺟﺮﯾﺎن و اﻧﺘﻘﺎل رﺳﻮب ﺑﻪ ﯾﮏ ﻣﺠﻤﻮﻋﻪ ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﺗﺒﺪﯾﻞ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ ﮐﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻫﻤﺰﻣﺎن ﺣﻞ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. در ﻣﺪل ﻫﺎی ﻏﯿﺮﻣﺰد وج ﻣﯿﺪان و ﻣﻌﺎدﻻت ﻫﯿﺪرودﯾﻨﺎﻣﯿﮏ در ﻫﺮ ﮔﺎم زﻣﺎﻧ ﯽ ﻣﺸﺨﺺ ﭘﯿﺶ از ﻣﻌﺎدﻻت اﻧﺘﻘﺎل رﺳﻮب ﺣﻞ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. در ﻧﺘﯿﺠﻪ، اﻋﻤﺎق ﺟﺪﯾﺪی ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ و ﻣﺪل ﻫﯿﺪرودﯾﻨﺎﻣﯿﮏ در ﮔﺎم زﻣﺎﻧﯽ ﺑﻌﺪی ﺑﺮاﺳﺎس آن ﻫﺎ ﭘﯿﺶ ﻣﯽ رود. روش دوم در اﯾﻦ ﻣﺎژول ﺑﮑﺎر ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ )ﺷﮑﻞ 9 - 3.( ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 256 ﺷﮑﻞ9 - 3 : ﮐﻮﭘﻠﻪ ﮐﺮدن ﻣﺎژول اﻧﺘﻘﺎل رﺳﻮب و ﻣﺎژول ﻫﯿﺪرودﯾﻨﺎﻣﯿﮏ 9 - 6 -ﻣﺪﻟﺴﺎزی ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻣﺪﻟﺴﺎزی ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ داﻧﺶ و ﭘﯿﺶ زﻣﯿﻨﻪ ای از ﻫﯿﺪروﻟﯿﮏ ﺳﻮاﺣﻞ و درﯾﺎ ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز دارد ﮐﻪ ﺳﻌﯽ ﮔﺮدﯾﺪ در ﺑﺨﺶ ﻫﺎی ﻗﺒﻠﯽ اﯾﻦ ﮔﺰارش ﻣﺒﺎﻧﯽ آن ﺷﺮح داده ﺷﺪ. ﻫﺪف از ﺑﺮﭘﺎﯾﯽ ﻣﺪل ﺗﻬﯿﻪ ﺷﺮاﯾﻂ اوﻟﯿﻪ و ﺑﺪﺳﺖ آوردن داﻧﺸﯽ ﻫﺮ ﭼﻨﺪ ﮐﻠﯽ از وﺿ ﻌﯿﺖ ﮔﺮدش و ﺟﺮﯾﺎن ﺗﺎﻻب اﺳﺖ. ﭘﺲ از ذﮐﺮ ﻣﻮارد ﭘﺎﯾﻪ ای در ﺑﺨﺶ ﻫﺎی ﭘﯿﺸﯿﻦ، اﺳﺘﻘﺮار ﻣﺪل ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از داده ﻫﺎی ﻫﻨﺪﺳﯽ، ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﺮزی و ﺳﺎﯾﺮ ﺟﺰﯾﯿﺎت اﻧﺠﺎم ﻣﯽ ﺷﻮد. در اﺑﺘﺪا از ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی ﭘﯿﺶ ﻓﺮض و ﻣﻌﻤﻮل اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﺷﻮد. اﺳﺘﻘﺮار ﻣﺪل ﺷﺎﻣﻞ ﻣﺮاﺣﻞ زﯾﺮ اﺳﺖ. 9 - 6 - 1 -ﺳﺎﺧﺖ و اﯾﺠﺎد ﺷﺒﮑﻪ )ﻣﺶ( ﻣﺤﺎﺳﺒﺎﺗﯽ Mike21 Flow Model FM ﯾﮏ ﻣﺪل ﻧﺴﺒﺘﺎً ﺟﺪﯾﺪ ﺑﺮ ﭘﺎﯾﻪ ﺷﺒﮑﻪ و ﻣﺶ اﻧﻌﻄﺎف ﭘﺬﯾﺮ اﺳﺖ. ﻓﺎﯾﻞ ﻣﺶ و ﺷﺒﮑﻪ اﻧﻌﻄﺎف ﭘﺬﯾﺮ ﻧﻬﺎﯾﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺪ ﺑﻪ ﺧﻮﺑﯽ ﺑﯿﺎﻧﮕﺮ اﻋﻤﺎق آب در ﻣﺪل ﺑﺎﺷﺪ. از آﻧﺠﺎ ﮐﻪ ﻣﺘﻐﯿﺮﻫﺎی ﻣﻮردﻧﻈﺮ )ﭘﺎﺳﺨﻬﺎ( در ﻣﺮاﮐﺰ اﺣﺠﺎم ﮐﻨﺘﺮل ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﺷ ﻮﻧﺪ، ﺷﺒﮑﻪ ﻣﺜﻠﺜﻬﺎ ﺑﺎﯾﺪ اﻣﮑﺎن دﻗﺖ ﻣﻨﺎﺳﺐ ﻧﺘﺎﯾﺞ و ﺟﻮاﺑﻬﺎ ﭘﺲ از ارزﯾﺎﺑﯽ ﻣﺪل را ﻓﺮاﻫﻢ ﻧﻤﺎﯾﻨﺪ. ﺑﺮای رﺳﯿﺪن ﺑﻪ اﻫﺪاف ﺑﺎﻻ، • ﺑﺎﯾﺪ از ﻣﺜﻠﺚ ﻫﺎی ﺑﺎ رﺋﻮس دارای زواﯾﺎی ﮐﻮﭼﮏ در ﻣﺜﻠﺚ ﺑﻨﺪی ﺷﺒﮑﻪ اﺟﺘﻨﺎب ﺷﻮد. • ﻣﺮزﻫﺎ ﺑﺎﯾﺪ ﻫﻤﻮار ﺑﺎﺷﻨﺪ و از ﺗﻐﯿﯿﺮات ﻧﺎﮔﻬﺎﻧﯽ در آﻧﻬﺎ اﺟﺘﻨﺎب ﺷﻮد. • دﻗﺖ و ﺷﺒﮑﻪ ﺑﻨﺪی رﯾﺰ در ﻣﻨﺎﻃﻖ و ﻧﻮاﺣﯿﯽ ﮐﻪ ﭘﺎﺳﺦ دﻗﯿﻘﺘﺮ در آﻧﺠﺎ ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز اﺳﺖ ﺑﺎﯾﺪ ﻣﺪﻧﻈﺮ ﺑﺎﺷﺪ. • ﺻﺤﺖ ﻓﺎﯾﻞ و داده ﻫﺎی mOp .اوﻟﯿﻪ ﺑﺎ دﻗﺖ ﻣﻼﺣﻈﻪ و ﺑﺮرﺳﯽ ﺷﻮد ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 257 • زواﯾﺎی ﺑﺰرﮔﺘﺮ و ﺷﺒﮑﻪ رﯾﺰﺗﺮ ﺑﺎ زﻣﺎن ﻣﺪﻟﺴﺎزی ﮐﻮﺗﺎﻫﺘﺮ در ﺗﻨﺎﻗﺾ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ ﻟﺬا ﺗﻘﺎﺑﻞ، ﻣﺼﺎﻟﺤﻪ و در ﻧﻬﺎﯾﺖ اﻧﺘﺨﺎب ﺑﯿﻦ اﯾﻦ دو ﻋﺎﻣﻞ ﺗﻮﺳﻂ ﻣﺪﻟﺴﺎز ﺑﺎﯾﺪ ﺑﺎ دﻗﺖ اﻧﺠﺎم ﺷﻮد. دﻗﺖ و رﯾﺰ ﺑﻮدن ﻣﺶ و ﺷﺒﮑﻪ ﻫﻤﺮاه ﺑﺎ اﻋﻤﺎق آب و اﻧﺪازه ﮔﺎم زﻣﺎﻧﯽ ﻣﺪﻟﺴﺎزی ﻋﺪد ﮐﻮراﻧﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ را ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﮐﻨﻨﺪ . ﻣﻘﺪار ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻋﺪد ﮐﻮراﻧﺖ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺪ ﮐﻤﺘﺮ از 5/0 ﺑﺎﺷﺪ ﻟﺬا زﻣﺎن ﮐﻞ ﻣﺪﻟﺴﺎزی ﻧﻪ ﺗﻨﻬﺎ ﺑﻪ ﺗﻌﺪاد اﻟﻤﺎﻧﻬﺎ ﺑﺴﺘﮕﯽ دار د ﺑﻠﮑﻪ اﻧﺪازه ﮔﺎم زﻣﺎﻧﯽ و ﻋﺪد ﮐﻮراﻧﺖ ﺣﺎﺻﻠﻪ ﻧﯿﺰ در آن ﻣﻮﺛﺮ ﻫﺴﺘﻨﺪ. 9 - 6 - 2 - ﺳﺎﺧﺖ و اﯾﺠﺎد ﻓﺎﯾﻞ `_^ . از داده ﻫﺎی abc ﺧﺎم mdf ﻣﺨﻔﻒmesh definition file ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻓﺎﯾﻞ ﻣﺶ و ﺷﺒﮑﻪ ﺷﺎﻣﻞ اﻃﻼﻋﺎت ﻫﻨﺪﺳﯽ و ﺷﺒﮑﻪ اﻟﻤﺎﻧﻬﺎ و ﻣﺮزﻫﺎ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﺑﺎﯾﺪ اﺑﺘﺪا، در ﺑﺎﺷﺪ. ﻣﯽmesh generator ) file →new →file →mike zero → mesh generator ) ( راه اﻧﺪازی ﺷﻮد. در ﮔﺎم اول ﺑﺎﯾﺪ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺗﺼﻮﯾﺮprojection system ( ﺑﻪ ﺻﻮرتutm و ﻧﺎﺣﯿﻪ 39 ﻣﺸﺨﺺ ﺷﻮد. ﺑﺪﯾﻦ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﻧﺎﺣﯿﻪ ﮐﺎری ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﺷﻮد. اﯾﻦ اﻣﺮ از آن ﺟﻬﺖ ﻻزم اﺳﺖ ﮐﻪ در ﻣﺮاﺣﻞ ﺑﻌﺪ، اﻧﺠﺎم ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻧﯿﺮوی ﮐﻮرﯾﻮﻟﯿﺲ ﺑﻪ اﻋﻤﺎل اﯾﻦ ﺗﻨﻈﯿﻤﺎت واﺑﺴﺘﻪ اﺳﺖ. ﭘﺲ از آن، داده ﻫﺎی ﺧﺎم xyz در اﯾﻦ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﺑﺎرﮔﺬاری ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. ﺟﻬﺖ اﻧﺠﺎم ﮔﺎﻣﻬﺎی ﺑﻌﺪی ﮐﻪ ﻣﺜﻠﺚ ﺑﻨﺪی )triangulation( و اﺧﺘﺼﺎص رﻗﻮم ارﺗﻔﺎﻋﯽ از داده ﻫﺎی ﺧﺎم ﺑﻪ ﻣﺮاﮐﺰ ﺣﺠﻢ ﮐﻨﺘﺮﻟﻬﺎ )interpolation ،( ﻫﺴﺘﻨﺪ ﻧﯿﺎز ﺑﻪ ﻣﺤﺪود ﺳ ﺎزی ﻣﺤﺪوده ﮐﺎری از ﻃﺮﯾﻖ رﺳﻢ ﭘﻠﯿﮕﻮﻧﻬﺎی ﻣﺮزی آﺑﯽ و ﺧﺎﮐﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ )ﺷﮑﻞ 9 - 4 ﺗﺎ ﺷﮑﻞ9 - 7( . در ﺟﺪول 9 - 4 ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﻌﺪاد اﻟﻤﺎن ﻫﺎ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ رﯾﺰی و درﺷﺘﯽ آن ﻫﺎ ﺑﺮرﺳﯽ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺷﮑﻞ 9 - 4 : داده ﻫﺎیabc ﺧﺎم و ﭘﻠﯿﮕﻮﻧﻬﺎ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 258 ﺷﮑﻞ9 - 5: ﻣﺤﺪودﺳﺎزی ﻣﺤﺪوده ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺗﻮﺳﻂ رﺳﻢ ﭘﻠﯿﮕﻮﻧﻬﺎ ﺑﺎ ﻫﺪف اﻧﺠﺎم ﻣﺶ ﺑﻨﺪی )رﯾﺰ و درﺷﺖ( ﺷﮑﻞ 9 - 6: ﺷﺒﮑﻪ رﯾﺰ و درﺷﺖ ﺑﮑﺎر رﻓﺘﻪ در ﻣﺪل ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 259 ﺷﮑﻞ9 - 7: ﺑﺰرﮔﻨﻤﺎﯾﯽ ﺷﺒﮑﻪ و ﺗﻔﺎوت اﻟﻤﺎﻧﻬﺎ )ﺷﻤﺎل ﺗﺎﻻب- (ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره ﯾﮏ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 260 ﺟﺪول9 - 4: ﻧﺤﻮه ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﻌﺪاد اﻟﻤﺎﻧﻬﺎ ﺑﺎ اﻧﺪازه آن ﻫﺎ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻣﺴﺎﺣﺖ اﻟﻤﺎن در ﻣﺨﺰن - داﯾﮏ (و ﺟﺎده )ﻣﺘﺮﻣﺮﺑﻊ number of nodes number of elements 5000-5000* 176294 350167 5000-500000 107017 211606 10000-500000 55685 109656 20000-500000 29637 58026 50000-500000 13136 25472 * ﻋﺪد ﺑﺰرﮔﺘﺮ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻣﺴﺎﺣﺖ اﻟﻤﺎﻧﻬﺎی ﻣﺨﺎزن و ﻋﺪد ﮐﻮﭼﮑﺘﺮ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ اﻟﻤﺎن ﻧﺎﺣﯿﻪ ﻣﺮزی داﯾﮑﻬﺎ و ﺟﺎده ﻫﺎ اﺳﺖ. در اﯾﻦ ﻣﺜﺎل، 61230 ﻓﯿﻠﺪ داده ﺧﺎم ﺑﺮای ﺟﺎده ﻫﺎ و داﯾﮑﻬﺎ و90044 ﻓﯿﻠﺪ داده ﺧﺎم ﺑﺮای درون ﻣﺤﺪوده ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﺠﮕﺎﻧﻪ ﺷﺎﻣﻞ ﻃﻮل و ﻋﺮض ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎﯾﯽ و رﻗﻮم در ﻓﺎﯾﻞ xyz وﺟﻮد دارد. اﯾﻦ داده ﻫﺎ ﭘﺲ از ﻣﺶ ﺑﻨﺪی و ﺳﺎﺧﺖ ﺷﺒﮑﻪ ﻫﻨﺪﺳﯽ ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ 55175 اﻟﻤﺎن ﻣﺜﻠﺜﯽ ﺷﺪﻧﺪ. ﺳﻌﯽ و ﺧﻄﺎ و اﺻﻼح ﮔﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ اﯾﺠﺎد ﺷﺒﮑﻪ در اﯾﻦ ﻣﺮﺣﻠﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت رﻓﺖ و ﺑﺮﮔﺸﺘﯽ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ زﻣﺎن ﻻزم ﺑﺮای اﺟﺮای ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ و ﺟﻮاب ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز اﻧﺠﺎم ﺷﺪ. در اﯾﻦ ﻣﺮﺣﻠﻪ، ﺗﻔﺎوت در اﻧﺪازه ﺷﺒﮑﻪ ﻣﺜﻠﺚ ﻫﺎ در ﺳﻄﺢ ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﺞ ﮔﺎﻧﻪ و در ﻣﻨﺎﻃﻖ ﻧﺰدﯾﮏ ﺑﻪ داﯾﮑﻬﺎ، ﺳﺎزه ﻫﺎ و ﺟﺮﯾﺎﻧﻬﺎی ورودی اﻋﻤﺎل ﺷﺪ. ﭘﺲ از اﯾﻦ ﮐﺎر و در ﻣﺮﺣﻠﻪ ﺑﻌﺪ ﻣﯿﺎﻧﯿﺎﺑﯽ ارﺗﻔﺎﻋﯽ اﻧﺠﺎم ﻣﯽ ﺷﻮد و در ﻧﻬﺎﯾﺖ export mesh ﺟﻬﺖ ﺗﻬﯿﻪ ﻓﺎﯾﻞ ﺑﺎ ﭘﺴﻮﻧﺪmesh ﺑﮑﺎر ﻣﯽ رود )ﺷﮑﻞ 9 - 8 ﺗﺎ ﺷﮑﻞ9 - 9( اﻣﮑﺎن وﯾﺮاﯾﺶ و اﻟﺒﺘﻪ اﻋﻤﺎل ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﺮزی ﺑ ﻪ ﺷﮑﻞ دﻗﯿﻖ در ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎی ﻧﻤﺎﯾﺸﮕﺮ و وﯾﺮاﯾﺸﮕﺮ ﺷﺒﮑﻪ ﻣﻬﯿﺎ ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد )ﻣﯽ ﺗﻮان ﻣ ﺶ ﺣﺎﺻﻠﻪ را در data viewer دﯾﺪ و ﯾﺎ وﯾﺮاﯾﺶ ﻧﻤﻮد(. از آﻧﺠﺎ ﮐﻪ زﻣﺎن ﻣﺪﻟﺴﺎزی ﺗﺎﺑﻌﯽ از ﺗﻌﺪاد و ﺷﮑﻞ ﺷﺒﮑﻪ ﻣﺜﻠﺚ ﻫﺎ اﺳﺖ، اﻫﻤﯿﺖ ﺗﻬ ﯿﻪ ﺷﺒﮑﻪ ﻣﻨﺎﺳﺐ دو ﭼﻨﺪان اﺳﺖ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 261 ﺷﮑﻞ9 - 8 : ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﺮزی ورودی و ﺧﺮوﺟﯽ و ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﺗﻔﺎوت اﻧﺪازه ﺷﺒﮑﻪ در ﻣﺤﺪوده ﻣﯿﺎﻧﯽ ﻣﺨﺰن و ﻣﺠﺎور داﯾﮏ ﻫﺎ ﺷﮑﻞ 9 - 9 : ﻧﻤﺎﯾﺶ ﺷﻤﺎل ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ و ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره1 در ﻓﺎﯾﻞ ﻧﻬﺎﯾﯽ )ورودی ﺑﻪ ﻣﺪلdefghi ( 9 - 6 - 3 -ﺑﺎرﮔﺬاری ﻓﺎﯾﻞ ﻫﺎ و داده ﻫﺎ در ﻣﺪل ﭘﯿﺶ از آن ﮐﻪ ﻣﺪل -\=`21 qc_? 9_e`c L- ﺑﺮﭘﺎ ﺷﻮد، داده ﻫﺎی ورودی ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺪ ﺗﻬﯿﻪ ﺷﻮﻧﺪ. ﺑﺮای اﯾﻦ ﻣﺜﺎل، ﺟﺮﯾﺎن ﻫﺎی ورودی اﻋﺪاد ﺛﺎﺑﺘﯽ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﻧﺪ و از ﺳﺮی زﻣﺎﻧﯽ اﺳﺘﻔﺎده ﻧﺸﺪه اﺳﺖ، ﺳﺎزه ﻫﺎی درون ﻣﺪل ﺷﺎﻣﻞ ﮐﺎﻟﻮرت و ﺳﺮرﯾﺰ ﮐﻪ ارﺗﺒﺎط ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ ﺑﯿﻦ ﻣﺨﺎزن را ﺑﺎﻋﺚ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ ﻫﻤﮕﯽ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﮐﺎﻣﻞ در ﻣﺪل وارد ﺷﺪه اﻧﺪ؛ ﻫﻤﺎﻧﻄﻮر ﮐﻪ ﭘﯿﺶ از اﯾﻦ ذﮐﺮ ﺷﺪ ﻧﯿﺮوی ﺑﺎد و ﮐﻮرﯾﻮﻟﯿﺲ ﻫﻢ ﻟﺤﺎظ ﺷﺪه اﻧﺪ. ﺟﺮﯾﺎﻧﻬﺎی ورودی ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﺮزی و ﮐﻠﯿﺎت ﻧﺤﻮه ورود آن ﻫﺎ ﺑﻪ ﻣﺪل و ﻧ ﯿﺰ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 262 ﺑﺎران و ﺗﺒﺨﯿﺮ ﻧﻤﺎﯾﺶ داده ﺷﺪه اﺳﺖ )ﺷﮑﻞ 9 - 10 ﺗﺎ ﺷﮑﻞ9 - 19 (. در ﺑﺨﺶ زﺑﺮی ﺑﺴ ﺘﺮ ﻣﻘﺪار زﺑﺮی ﻣﺎﻧﯿﻨﮓ ﺑﻪ اﯾﻦ ﺻﻮرت ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺷﺪه اﺳﺖ. M = 1 n = 32 m R V ` s ⁄ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ زﻣﺎن ﮐﻮﺗﺎه ﺳﯿﻼب و ﻣﺪﻟﺴﺎزی آن، ﻫﺮ ﭼﻨﺪ ﺗﻔﺎوت ﻣﻌﻨﯽ داری در ورود ﯾﺎ ﻋﺪم ورود داده ﻫﺎ و ﻟﺤﺎظ ﺗﺒﺨﯿﺮ و ﺑﺎران وﺟﻮد ﻧﺪاﺷﺖ وﻟﯽ در اﯾﻨﺠﺎ اﯾﻦ ﮐﺎر ﺟﻬﺖ ﺟﺎﻣﻊ ﺑﻮدن اﻧﺠﺎم ﺷﺪ. اﻟﺒﺘﻪ اﻣﮑﺎن ﺑﺮرﺳﯽ ﻣﯿﺰان ﺗ ﺎﺛﯿﺮ ﻧﯿﺮوی ﮐﻮرﯾﻮﻟﯿﺲ و ﺑﺎد از ﻃﺮﯾﻖ ﻓ ﻌﺎل و ﻏﯿﺮﻓﻌﺎل ﮐﺮدن ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ آﻧﻬﺎ در ﻣﺪل و ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ ﻧﺘﺎﯾﺞ وﺟﻮد دارد وﻟﯽ از آﻧﺠﺎ ﮐﻪ در اﯾﻦ ﮐﺎر، ﻫﺪف ﺑﺮرﺳﯽ اﻫﻤﯿﺖ اﯾﻦ دو ﻧﯿﺮو ﻧﯿﺴﺖ از آن ﺻﺮﻓﻨﻈﺮ ﺷﺪ )در اﯾﻨﺠﺎ ﻫﺮ دو ﻧﯿﺮو ﻟﺤﺎظ ﺷﺪه اﻧﺪ(. ﻣﻘﺎدﯾﺮ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه ﺑﺮای ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ و ﻣﺸﺨ ﺼﺎت ﻣﺪل در ﺟﺪ ول 9 - 5 ﺧﻼﺻﻪ ﺷﺪه اﻧﺪ. ﺷﮑﻞ 9 - 10 - اﻟﻒ: ﺧﺼﻮﺻﯿﺎت ﮐﺎﻟﻮرت ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺳﺎزه ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ )در ﺗﺎﻻب190 (.ﮐﺎﻟﻮرت وﺟﻮد دارد ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 263 ﺷﮑﻞ9 - 10 - ب: ﺧﺼﻮﺻﯿﺎت ﮐﺎﻟﻮرت ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺳﺎزه ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ )در ﺗﺎﻻب190 (.ﮐﺎﻟﻮرت وﺟﻮد دارد ﺷﮑﻞ 9 - 11: ﺧﺼﻮﺻﯿﺎت ﺳﺮرﯾﺰ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺳﺎزه ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ )در اﯾﻦ ﮐﺎر 7 (.ﺳﺮرﯾﺰ وﺟﻮد دارد ﺷﮑﻞ 9 - 12 : ﻧﺤﻮه اﻋﻤﺎل ﺧﺼﻮﺻﯿﺎت ﺑﺎد ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 264 ﺟﺪول 9 - 5: وﯾﮋﮔﯽ ﻫﺎ و ﺧﺼﻮﺻﯿﺎت ﻣﺪل ﺗﻬﯿﻪ ﺷﺪه ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﻣﻘﺪار ﻧﺎم ﻓﺎﯾﻞ New2.m21fm ﻣﺎژول ﻫﯿﺪرودﯾﻨﺎﻣﯿﮏ ﺑﺴﯿﻤﺘﺮی و ﺷﺒﮑﻪ New2.mesh دوره زﻣﺎﻧﯽ 57000 ﮔﺎم زﻣﺎﻧﯽ ﮔﺎم زﻣﺎﻧﯽ 120 ﺛﺎﻧﯿﻪ ﺑﺎد 270 درﺟﻪ ﻏﺮﺑﯽ ﺑﺎ ﺳﺮﻋﺖ1 ﻣﺘﺮ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ﮐﻮرﯾﻮﻟﯿﺲ Varying in domain ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ 7 ﺳﺮرﯾﺰ و190 (.ﮐﺎﻟﻮرت )ﭘﻠﻬﺎ ﻫﻢ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﮐﺎﻟﻮرت وارد ﺷﺪه اﻧﺪ ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﺮزی ﺷﺮاﯾﻂ اوﻟﯿﻪ Constant surface elevation = 2 m ﻧﺘﺎﯾﺞ New2.dfsu زﻣﺎن ﻣﻮردﻧﯿﺎز ﺑﺮای ﭘﺮدازش 170 *ﺳﺎﻋﺖ * ﮐﻮﭼﮏ ﮐﺮدن ﮔﺎم ﻫﺎی زﻣﺎﻧﯽ ﺟﻬﺖ ﺣﻔﻆ ﻋﺪد ﮐﻮراﻧﺖ در ﻣﺤﺪوده ﻣﺠﺎز ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ اﻓﺰاﯾﺶ زﻣﺎن ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز ﺑﺮای ﭘﺮدازش ﻣﺴﺌﻠﻪ ﺷﺪ. ﺷﮑﻞ 9 - 13 : ﺑﺎرﮔﺬاری ﻣﺤﺪوده ﻣﺜﻠﺚ ﺑﻨﺪی ﺷﺪه ﺷﺪه در ﻣﺮاﺣﻞ ﻗﺒﻞ در ﻣﺪلdefghi ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 265 ﺷﮑﻞ9 - 14 : ﺗﻌﺪاد ﮔﺎم زﻣﺎﻧﯽ، ﻃﻮل ﻫﺮ ﮔﺎم و ﺗﺎرﯾﺦ و ﺳﺎﻋﺖ ﺷﺮوع و ﭘﺎﯾﺎن ﻣﺪﻟﺴﺎزی ﺷﮑﻞ 9 - 15: داده ﻫﺎی ﺗﺒﺨﯿﺮ و ﺑﺎران در ﻣﺪل ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 266 ﺷﮑﻞ9 - 16 (.: ﻧﻤﺎی ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ درون ﻣﺪل )اﯾﻦ ﺳﺎزه ﻫﺎ ﺟﺰﺋﯽ از ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﺮزی ﻧﯿﺴﺘﻨﺪ ﺷﮑﻞ 9 - 17: ﻧﺤﻮه اﻋﻤﺎل ﻧﯿﺮوی ﮐﻮرﯾﻮﻟﯿﺲ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 267 ﺷﮑﻞ9 - 18 : ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﺮزی )ﮐﺪ30 ﻣﺤﻞ ورود ﯾﮑﯽ از ﺟﺮﯾﺎﻧ ﻬﺎ ﺑﻪ ﻣﺨﺰن 1 (.ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﺷﮑﻞ 9 - 20 : ﺟﺮﯾﺎﻧﻬﺎی ورودی19 (ﮔﺎﻧﻪ ﺑﻪ ﺷﺮق ﻣﺪل )ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﺮزی ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 268 9 - 7 -ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻣﺪﻟﺴﺎزی 9 - 7 - 1 - ﺷﺮاﯾﻂ اوﻟﯿﻪ و ﻣﺮزی و ﺗﻌﺮﯾﻒ ﺳﻨﺎرﯾﻮﻫﺎ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر اﺟﺮای ﻣﺪل ﺑﻪ ﺷﺮاﯾﻂ اوﻟﯿﻪ )رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب در زﻣﺎن ﺻﻔﺮ، آﻏﺎز ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت( ﻧﯿﺎز اﺳﺖ ﮐﻪ در اﯾﻦ زﻣﯿﻨﻪ دو ﺳﯿﺎﺳ ﺖ ﮐﻠﯽ اﺗﺨﺎذ ﺷﺪ. در ﺣﺎﻟﺖ اول ﻣﺨﺰن ﻧﺴﺒﺘﺎً ﺧﺎﻟﯽ و در ﺣﺎﻟﺖ دوم ﻣﺨﺰن ﻧﺴﺒﺘﺎً ﭘﺮ ﻣﻨﻈﻮر ﺷﺪ. ﺑﺮای ﺣﺎﻟﺖ ﺗﺎﻻب ﻧﺴﺒﺘﺎً ﺧﺎﻟﯽ رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب در ﺣﻮﺿﭽﻪ ﻫﺎی اول و دوم ﺑﺮاﺑﺮ 5/3 ﻣﺘﺮ از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ و ﺣﻮﺿﭽﻪ ﻫﺎی ﺳﻮم، ﭼﻬﺎرم و ﭘﻨﺠﻢ ﺑﺮاﺑﺮ 3 ﻣﺘﺮ از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ ﺑﻪ ﻣﺪل اﻋﻤﺎل ﺷﺪ. در ﺣﺎ ﻟﺖ ﺗﺎﻻب ﻧﺴﺒﺘﺎً ﭘﺮ رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب در ﺣﻮﺿﭽﻪ ﻫﺎی اول و دوم ﺑﺮاﺑﺮ 4 ﻣﺘﺮ از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ و ﺣﻮﺿﭽﻪ ﻫﺎی ﺳﻮم، ﭼﻬﺎرم و ﭘﻨﺠﻢ ﺑﺮاﺑﺮ 5/3 ﻣﺘﺮ از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ وارد ﻣﺪل ﮔﺮدﯾﺪ. ﺑﻪ ﻋﺒﺎرﺗﯽ در ﺣﺎﻟﺖ ﺻﻔﺮ ﯾﺎ ﺷﺮوع ﺳﯿﻼب ورودی ﻫﻤﭽﻮن ﺷﺮاﯾﻄﯽ از ﻟﺤﺎظ رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب ﺑﺮ ﺗﺎﻻب ﺣﺎﮐﻢ ﺑﻮده و ﺑﺎ ورود ﺳﯿ ﻼب؛ ﻣﺪل ﺷﺮوع ﺑﻪ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب ﺟﺪﯾﺪ ﺗﺎﻻب در زﻣﺎن ﻫﺎی ﻣﺘﻮاﻟ ﯽ ﺗﺎ ﺧﺎﺗﻤﻪ ﺳﯿﻼب اﻗﺪام ﻣﯽ ﮐﻨﺪ اﻣﺎ در ﺧﺼﻮص ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﺮزی ﺷﺮق ﻣﺪل )ﺟﺮﯾﺎن ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب( اﯾﻨﺠﺎ ﻧﯿﺰ دو ﺳﯿﺎﺳﺖ ﮐﻠﯽ اﺗﺨﺎذ و دو ﺳﯿﻼب ﺗﺎرﯾﺨﯽ ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ ﺛﺒﺖ ﺷﺪه اول ﻓﺮوردﯾﻦ ﻣﺎه ﺳﺎل 1398 و آﺧﺮ اﺳﻔﻨﺪﻣﺎه ﺳﺎل1352 ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺟﺮﯾﺎن ﻫﺎی ورودی ﺑﻪ ﻣﺮزﻫﺎی ﺷﺮﻗﯽ ﺗﺎﻻب در 19 .ﻧﻘﻄﻪ ﻣﮑﺎﻧﯽ وارد ﮔﺮدﯾﺪ ﺑﺨﺸﯽ از ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻼب ﻓﺮوردﯾﻦ ﻣﺎه ﺳﺎل 1398 رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﺳﺪﻫﺎی ﻣﺨﺰﻧﯽ ﺳﯿﻤﺮه و ﮐﺮﺧﻪ ذﺧﯿﺮه و ﺑﺨﺸﯽ ﻧﯿﺰ از ﻃﺮﯾﻖ ﺗﻮﻧﻞ دﺷﺖ ﻋﺒﺎس و ﮐﺎﻧﺎل ﭘﺎی ﭘﻞ ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﺷﺒﮑﻪ ﻫﺎی آﺑﯿﺎری اﺳﺘﺎن اﯾﻼم و ﮐﺮﺧ ﻪ ﺷﻤﺎﻟﯽ ﻫﺪاﯾﺖ ﺷﺪ ﮐﻪ در ﺳﺎل 1352 ﺳﺎﻣﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﻓﺎﻗﺪ اﯾﻦ اﻣﮑﺎﻧﺎت ﺑﻮد ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ در ﺷﺮاﯾﻂ ﻓﻌﻠﯽ ﻧﯿﺎز اﺳﺖ ﺑﺮای ﺳﯿﻼب ﺳﺎل1352 ﺗﻌﺪﯾﻠﯽ ﺻﻮرت ﮔﯿﺮد. در ﺑﺨﺶ ﻫﺎی ﻗﺒﻠﯽ در ﺧﺼﻮص اﯾﻦ ﺳﯿﻼب ﻫﺎ ﺑﻪ ﺗﻔﺼﯿﻞ ﺑﺤﺚ ﺑﻪ ﻋﻤﻞ آﻣﺪ. در ﺳﯿﻼب ﺳﺎل 1398 ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻼب ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ در ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺑﻪ ﻣﺮز ﻫﺎی ﺷﺮﻗﯽ ﺗﺎﻻب ﻣﻨﺘﻘﻞ و در ﻧﻘﺎط ورودی ﺗﻔﮑﯿﮏ و ﺑﻪ ﻣﺪل اﻋﻤﺎل ﺷﺪ. در ﺳﯿﻼب ﺳﺎل 1352 ﺗﻌﺪﯾﻞ اﻧﺠﺎم ﮔﺮﻓﺖ ﺑﻪ اﯾﻦ ﺻﻮرت ﮐﻪ ﻓﺮض ﺷﺪ از ﮐﻞ ﺣﺠﻢ ﺳﯿﻼب در ﭘﺎی ﭘﻞ ﻓﻘﻂ ﺣﺪود 10 درﺻﺪ ﺣﺠﻢ در ﻣﺨﺎزن ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ و ﺳﯿﻤﺮه ذﺧﯿﺮه )ﺣﺠﻢ ﺳﯿﻼب ﺳﺎل 1352 ﺑﺮاﺑﺮ3452 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ و ﺗﺪاوم آن د ر ﻣﺤﻞ ﺳﺎﺧﺘﮕﺎه ﺳﺪ ﺣﺪود 26 روز ﻃﻮل ﮐﺸﯿﺪ( ﻣﯽ ﺷﻮد. ﻣﺎﺑﻘﯽ ﺣﺠﻢ ﺳﯿﻼب از ﻣﺤﻞ ﭘﺎی ﭘﻞ ﺑﻪ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﻣﻨﺘﻘﻞ و ﺳﭙﺲ ﻣﻄﺎﺑﻖ اﻟﮕﻮی ﺳﯿﻼب ﻓﺮوردﯾﻦ ﺳﺎل 1398 ﻫﯿﺪروﮔﺮاف آن ﺗﻮﻟﯿﺪ و در ﻧﻬﺎﯾﺖ ﺑﻪ ﻣﺮز ﺷﺮﻗﯽ ﺗﺎﻻب اﻋﻤﺎل ﮔﺮدﯾﺪ. ﻣﺮز ﻏﺮﺑﯽ ﺗﺎﻻب ﺑﺴﻤﺖ ﻋﺮاق ﺑﺮای ﺳﯿﻼب ورودی در دو ﺣﺎﻟﺖ ﺑﺎز و ﺑﺴ ﺘﻪ ﺑﻪ ﻣﺪل ﻣﻌﺮﻓﯽ ﺷﺪ. ﺑﺎ اﯾﻦ وﺻﻒ ده ﺳﻨﺎرﯾﻮ در ﺟﺪول 9 - 6 :ﺗﺪوﯾﻦ و ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی ﮔﺮدﯾﺪﻧﺪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 269 ﺟﺪول9 - 6: ﺷﺮاﯾﻂ ﺳﻨﺎرﯾﻮﻫﺎی اﺟﺮا ﺷﺪه ﺳﻨﺎرﯾﻮ ﺳﯿﻼب ورودی ﺷﺮاﯾﻂ اوﻟﯿﻪ اوﻟﯿﻪ ﻣﺨﺰن ﻣﺮز ﺧﺮوﺟﯽ 1 1398 ﻧﺴﺒﺘﺎ ﺧﺎﻟﯽ )ﺳﻄﺢ آب در ﻣﺨﺎزن1و2 ﺑﺮاﺑﺮ3,5 و در ﻣﺨﺎزن 3و4و5 ﺑﺮاﺑﺮ3( ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ روی داﯾﮏ ﻣﺮزی ﺑﺴﺘﻪ ﻓﺮض ﺷﺪه اﺳﺖ 2 1398 ﻧﺴﺒﺘﺎ ﺧﺎﻟﯽ )ﺳﻄﺢ آب در ﻣﺨﺎزن1و2 ﺑﺮاﺑﺮ3,5 و در ﻣﺨﺎزن 3و4و5 ﺑﺮاﺑﺮ3( ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ روی داﯾﮏ ﻣﺮزی ﺑﺎز ﻓﺮض ﺷﺪه اﺳﺖ 3 1398 ﻧﺴﺒﺘﺎ ﭘﺮ )ﺳﻄﺢ آب در ﻣﺨﺎزن1و2 ﺑﺮاﺑﺮ4 و در ﻣﺨﺎزن3و4و5 ﺑﺮاﺑﺮ3,5 ( ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ روی داﯾﮏ ﻣﺮزی ﺑﺴﺘﻪ ﻓﺮض ﺷﺪه اﺳﺖ 4 1398 ﻧﺴﺒﺘﺎ ﭘﺮ )ﺳﻄﺢ آب در ﻣﺨﺎزن1و2 ﺑﺮاﺑﺮ4 و در ﻣﺨﺎزن3و4و5 ﺑﺮاﺑﺮ3,5 ( ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ روی داﯾﮏ ﻣﺮزی ﺑﺎز ﻓﺮض ﺷﺪه اﺳﺖ 5 53 - 1352 ﻧﺴﺒﺘﺎ ﺧﺎﻟﯽ )ﺳﻄﺢ آب در ﻣﺨﺎزن1و2 ﺑﺮاﺑﺮ3,5 و در ﻣﺨﺎزن 3و4و5 ﺑﺮاﺑﺮ3( ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪر وﻟﯿﮑﯽ روی داﯾﮏ ﻣﺮزی ﺑﺴﺘﻪ ﻓﺮض ﺷﺪه اﺳﺖ 6 53 - 1352 ﻧﺴﺒﺘﺎ ﭘﺮ )ﺳﻄﺢ آب در ﻣﺨﺎزن1و2 ﺑﺮاﺑﺮ4 و در ﻣﺨﺎزن3و4و5 ﺑﺮاﺑﺮ3,5 ( ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ روی داﯾﮏ ﻣﺮزی ﺑﺴﺘﻪ ﻓﺮض ﺷﺪه اﺳﺖ 7 1398 ﺳﻄﺢ آب در ﻣﺨﺎزن1و2 ﺑﺮاﺑﺮ4 و در ﻣﺨﺎزن3و4و5 ﺑﺮاﺑﺮ3 ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ روی داﯾﮏ ﻣﺮزی ﺑﺴﺘﻪ ﻓﺮض ﺷﺪه اﺳﺖ 8 500 ﺳﺎﻟﻪ ﺳﻄﺢ آب در ﻣﺨﺎزن 1و2 ﺑﺮاﺑﺮ4 و در ﻣﺨﺎزن3و4و5 ﺑﺮاﺑﺮ3 داﯾﮏ ﻣﺮزی ﺑﻪ ﺻﻮرت دﯾﻮاره ﻋﻤﻮدی ﻏﯿﺮﻗﺎﺑﻞ ﻋﺒﻮر اﺧﺘﯿﺎر ﺷﺪه اﺳﺖ 9 500 ﺳﺎﻟﻪ ﺳﻄﺢ آب در ﻣﺨﺎزن 1و2 ﺑﺮاﺑﺮ4 و در ﻣﺨﺎزن3و4و5 ﺑﺮاﺑﺮ3 ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ روی داﯾﮏ ﻣﺮزی ﺑﺴﺘﻪ ﻓﺮض اﺳﺖ ﺷﺪه 10 300 ﺳﺎﻟﻪ ﺳﻄﺢ آب در ﻣﺨﺎزن 1و2 ﺑﺮاﺑﺮ4 و در ﻣﺨﺎزن3و4و5 ﺑﺮاﺑﺮ3 ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ روی داﯾﮏ ﻣﺮزی ﺑﺴﺘﻪ ﻓﺮض ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺿﻤﻨﺎ ارﺗﻔﺎع داﯾﮏ ﻣﺮزی در ﻣﺨﺎزن 3 و4 و5 ﺑﺮاﺑﺮ6/5ﻣﺘﺮ اﺧﺘﯿﺎر ﺷﺪه اﺳﺖ در ﺗﻤﺎﻣﯽ ﺳﻨﺎرﯾﻮﻫﺎ زﻣﺎﻧﯽ ﮐﻪ ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب از ﺗﺮاز داﯾﮏ ﻣﺮزی ﺑﯿﺸﺘﺮ ﻣﯽ ﺷﻮد ﺑﺨﺸﯽ از ﺟﺮﯾﺎن ﭘﺲ از ﺳﺮرﯾﺰ از داﯾﮏ ﻣﺮزی )و ﯾﺎ ﻋﺒﻮر از ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ( از ﻫﻮر ﺧﺎرج ﻣﯽ ﺷﻮد. در ﻣﺪل، ﺳﺎز و ﮐﺎری ﺑﺮای ﺧﺮوج اﯾﻦ ﺣﺠﻢ آب ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﺑﺨﺶ ﻋﺮاﻗﯽ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﺷﺪ. در اﺟﺮای ﻣﺪل و ﺑﺮای ﺗﻤﺎم ﺳﻨﺎرﯾﻮﻫﺎ ﻣﻘﺪار ﺣﺪاﮐﺜﺮ دﺑﯽ ﺧﺮوﺟﯽ از ﻣﺮز ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺪل ﺑﺮاﺑﺮ 1000 ﻣﺘﺮﻣﮑ ﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ اﺧﺘﯿﺎر ﺷﺪه اﺳﺖ. در ﺳﻨﺎرﯾﻮﻫﺎی 300 و500 ﺳﺎﻟﻪ ﺣﺪودا ﭘﺲ از روز ﺑﯿﺴﺘﻢ، دﺑﯽ آب ﺧﺎرج ﺷﺪه از داﯾﮑﻬﺎی اﻃﺮاف ﺗﺎﻻب ﺑﻪ ﺑﯿﺶ از1000 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ ﻣﯿﺮﺳﺪ ﮐﻪ اﯾﻦ ﻣﻄﻠﺐ ﺑﺎﻋﺚ ذﺧﯿﺮه و ﺑﺎﻻ رﻓﺘﻦ ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻏﯿﺮواﻗﻌﯽ ﻣﯽ ﺷﻮد )اﯾﻦ ﻣﻮﺿﻮع در ﻧﻤﺎی ﭘﻼن و دوﺑﻌﺪی ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺳﻨ ﺎرﯾﻮﻫﺎ واﺿﺢ اﺳﺖ.(. اﻟﺒﺘﻪ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺷﻨﺎﺧﺘﯽ ﮐﻪ از ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎی ﺗﺎﻻب و ﺑﺎﻻدﺳﺖ و ﺣﻮﺿﻪ وﺟﻮد دارد اﯾﻦ ﭼﻨﯿﻦ آورد دﺑﯽ ﻏﯿﺮﻣﻨﻄﻘﯽ و ﻏﯿﺮواﻗﻌﯽ اﺳﺖ. راﻫﮑﺎر ﺳﺎده ﺟﻬﺖ ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺎزه ﻫﺎ، اﺳﺘﻔﺎده ﻓﻘﻂ از ﺳﻨﺎرﯾﻮﻫﺎی ﺑﺎ ﺟﺮﯾﺎﻧﻬﺎی ورودی ﮐﻤﺘﺮ، ﺳﯿﻼب ﺳﺎل 1398 )ﻣﻌﺎدل ﺳﯿﻼب 200 ﺳﺎﻟﻪ( ﻣﯽ ﺑ ﺎﺷﺪ. 9 - 8 -ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻣﺪﻟﺴﺎزی ﻧﺘﺎﯾﺠﯽ ﮐﻪ از ﻫﺮ ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی ﻣﯽ ﺗﻮان اﺳﺘﺨﺮاج ﮐﺮد ﻋﺒﺎرﺗﻨﺪ از: o ﺗﻐﯿﯿﺮات زﻣﺎﻧﯽ رﻗﻮم ﺳﻄﺢ ﺳﯿﻼب در ﺗﻤﺎم ﺳﻠﻮل ﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ در ﺳﻄﺢ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺑﻪ ﻣﺪل ﻣﻌﺮﻓﯽ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 270 ﺗﻐﯿﯿﺮات زﻣﺎﻧﯽ ﺳﺮﻋﺖ ﻫﺎی ﻃﻮﻟﯽ و ﻋﺮﺿﯽ در ﺗﻤﺎم ﺳﻠﻮل ﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ در ﺳﻄﺢ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ در ﺷﮑﻞ ﻫﺎی 20 ﺗﺎ22 .ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺳﻨﺎرﯾﻮی اول ﺑﻪ ﺻﻮرت ﮐﻠﯽ ﻧﻤﺎﯾﺶ داده ﺷﺪه اﺳﺖ ﺷﮑﻞ 9 - 20: ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻣﺪﻟﺴﺎزی )ﺳﻄﺢ آب( ﺑﺮای ﮔﺎﻣﻬﺎی زﻣﺎﻧﯽ ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺗﺼﺎوﯾﺮ اﻟﻒ، ب، ج، د، ه، و، ز، ح و ط ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ روزﻫﺎی 5 ، 10 ، 15 ، 20 ، 25 ، 30 ، 35 ، 40 و45 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 271 ﺷﮑﻞ9 - 21 : ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻣﺪﻟﺴﺎزی )ﺳﺮﻋﺖ در ﺟﻬﺖ اﻓﻘﯽ( ﺑﺮای ﮔﺎﻣﻬﺎی زﻣﺎﻧﯽ ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺗﺼﺎوﯾﺮ اﻟﻒ، ب، ج، د، ه، و، ز، ح و ط ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ روزﻫﺎی 5 ، 10 ، 15 ، 20 ، 25 ، 30 ، 35 ، 40 و45 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 272 ﺷﮑﻞ9 - 22 : ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻣﺪﻟﺴﺎزی )ﺳﺮﻋﺖ در ﺟﻬﺖ ﻋﻤﻮدی( ﺑﺮای ﮔﺎﻣﻬﺎی زﻣﺎﻧﯽ ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺗﺼﺎوﯾﺮ اﻟﻒ، ب، ج، د، ه، و، ز، ح و ط ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ر وزﻫﺎی 5 ، 10 ، 15 ، 20 ، 25 ، 30 ، 35 ، 40 و45 9 - 9 - ﻧﺘﺎﯾﺞ رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی ﺳﯿﻼب ﻓﺮوردﯾﻦ ﻣﺎه ﺳﺎل1398 ﻧﺘﺎﯾﺠﯽ ﮐﻪ از ﻫﺮ ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی ﻣﯽ ﺗﻮان اﺳﺘﺨﺮاج ﮐﺮد ﻋﺒﺎرﺗﻨﺪ از: o ﺗﻐﯿﯿﺮات زﻣﺎﻧﯽ رﻗﻮم ﺳﻄﺢ ﺳﯿﻼب در ﺗﻤﺎم ﺳﻠﻮل ﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ در ﺳﻄﺢ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺑﻪ ﻣﺪل ﻣﻌﺮﻓﯽ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 273 o ﺗﻐﯿﯿﺮات زﻣﺎﻧﯽ ﺳﺮﻋﺖ ﻫﺎی ﻃﻮﻟﯽ و ﻋﺮﺿﯽ در ﺗﻤﺎم ﺳﻠﻮل ﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ در ﺳﻄﺢ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺑﻪ ﻣﺪل ﻣﻌﺮﻓﯽ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﮐﻪ ﺑﺴﺘﻪ ﺑﻪ ﻫﺪف اﺻﻠﯽ ﻣﯽ ﺗﻮان از اﯾﻦ ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﮐﺮد. ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ وﺳﻌﺖ داده ﻫﺎی ﺣﺎﺻﻞ و ﺑﺎ درﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻦ اﯾﻨﮑ ﻪ ﻫﺪف اﺻﻠﯽ اﯾﻦ ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ اﺳﺘﺨﺮاج ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در ﻣﺨﺎزن ﭘ ﻨﺞ ﮔﺎﻧﻪ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ، ﺗﻌﺪاد 62 ﻧﻘﻄﻪ )ﺷﮑﻞ 23 ( در ﻧﻮاﺣﯽ ﻣﺨﺘﻠﻒ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪ. ﺑﺎ ﺑﺮرﺳﯽ داده ﻫﺎی ﺣﺎﺻﻠﻪ ﺗﻌﺪاد 5 ﻧﻘﻄﻪ ﮐﻪ ﻣﻘﺎدﯾﺮ رﻗﻮم ﺳﻄﺢ ﺳﯿﻼب آن ﻫﺎ ﻧﺸﺎن دﻫﻨﺪه ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻣﻘﺎدﯾﺮ در ﻫﺮ ﻣﺨﺰن ﺑﺎﺷﻨﺪ، اﻧﺘﺨﺎب ﮔﺮدﯾﺪ. داده ﻫﺎ ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﻨﺪ ﮐﻪ در ﻫﺮ ﻣﺨﺰﻧﯽ رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب ﺑﺎ ورود ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺟﺮﯾﺎن، از ﻣﻘﺪار اوﻟﯿﻪ ﺷﺮوع و ﺑﺘﺪرﯾﺞ اﻓﺰاﯾﺶ ﻣﯽ ﯾﺎﺑﺪ ﺗﺎ ﺑﻪ ﯾﮏ ﻣﻘﺪار ﺣﺪاﮐﺜﺮی ﻣﯽ رﺳﺪ. ﺳﭙﺲ ﺑﺎ ﮐﺎﻫﺶ ورودی ﺟﺮﯾﺎن، رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب ﻧﯿﺰ ﮐﺎﻫﺶ ﻣﯽ ﯾﺎﺑﺪ. از اﯾﻦ ر و ﻣﻘﺪار ﺣﺪاﮐﺜﺮ رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب در ﻫﺮ ﻣﺨﺰن از ﻣﺪل ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎز اﺳﺘﺨﺮاج ﮔﺮدﯾﺪ. در ﺟﺪول 9 - 7 ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﻧﻘﺎط ﺧﺮوﺟﯽ ﻣﺪﻟﺴﺎزی، در ﺟﺪول9 - 8 رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب ﺑﺨﺸﯽ ﻧﻘﺎط از ﻣﻬﻢ ﺗﺎﻻب )ﻣﺘﺮ از ﺳﻄﺢ ( درﯾﺎ و در ﺟﺪول 9 - 9 ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در ﻣﺨﺎزن5 ﮔﺎﻧﻪ ﺑﺎ ذﮐﺮ ﺗﺎرﯾﺦ وﻗﻮع آﻧﻬﺎ ﺑﺮای ﺳﻨﺎرﯾﻮﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ اراﺋﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ . ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 274 ﺷﮑﻞ9 - 23 : ﭘﺮاﮐﻨﺶ ﻧﻘﺎط ﺟﻬﺖ اﺳﺘﺨﺮاج ﺳﻄﺢ آب ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی ﺷﺪه ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 275 ﺟﺪول9 - 7: ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﻧﻘﺎط ﺧﺮوﺟﯽ ﻣﺪﻟﺴﺎزی utm Y utm X ﻣﺤﻞ ID 3513779 204256 داﯾﮏ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره ﯾﮏ P1 3511743 199587 داﯾﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره ﯾﮏ P2 3509708 201495 ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره ﯾﮏ P3 3502438 197718 (ﻣﺮز ﻣﺨﺰن ﯾﮏ و دو )ﻏﺮب P4 3502244 201112 ﻣﺮز ﻣﺨﺰن ﯾﮏ و دو )ﺷﺮق( P5 3499263 194171 داﯾﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰن دو- ﺷﻤﺎل P6 3493137 201960 داﯾﮏ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺨﺰن دو- ﺷﻤﺎل P7 3492776 197607 ﻣﺨﺰن دو ﺳﻤﺖ ﺷﺮق ﺟﺎده P8 3484036 187570 داﯾﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰن دو-ﺟﻨﻮب P9 3483406 194314 ﺟﺎده ﻣﺨﺰن دو P10 3482865 191164 ﻣﺨﺰن دو ﺳﻤﺖ ﻏﺮب ﺟﺎده P11 3480072 197876 داﯾﮏ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺨﺰن دو-ﺟﻨﻮب P12 3477099 195612 ﻣﺮز ﻣﺨﺰن دو و ﺳﻪ-ﺷﺮﻗﯽ P13 3474936 191132 ﻣﺮز ﻣﺨﺰن دو و ﺳﻪ-ﻣﺮﮐﺰی P14 3474367 199740 داﯾﮏ ﻣﺮزی ﻣﺨﺰن ﺳﻪ- ﺷﻤﺎل P15 3474035 186683 ﻣﺮز ﻣﺨﺰن دو و ﺳﻪ-ﻏﺮﺑﯽ P16 3472421 197403 ﺟﺎده ﺑﯿﻦ ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ و ﻣﺮﮐﺰی ﻣﺨﺰن ﺳﻪ P17 3472107 198909 ﻣﺨﺰن ﺳﻪ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰی ﺷﺮﻗﯽ P18 3471856 194488 ﺟﺎده ﺑﯿﻦ ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰی ﺷﺮﻗﯽ و ﻣﺮﮐﺰی ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰن ﺳﻪ P19 3471480 196110 ﻣﺨﺰن ﺳﻪ- ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ P20 3470852 191688 ﻣﺨﺰن ﺳﻪ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰی ﻏﺮﺑﯽ P21 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 276 اداﻣﻪ ﺟﺪول9 - 7 : ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﻧﻘﺎط ﺧﺮوﺟﯽ ﻣﺪﻟﺴﺎزی utm Y utm X ﻣﺤﻞ ID 3469785 199740 ﻣﺮز ﺑﯿﻦ ﻣﺨﺰن ﺳﻪ و ﭼﻬﺎر-ﺷﺮق P22 3468780 196322 ﻣﺮز ﺑﯿﻦ ﻣﺨﺰن ﺳﻪ و ﭼﻬﺎر-ﺷﺮق و ﻣﺮﮐﺰ P23 3468152 188232 ﺟﺎده ﺑﯿﻦ ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰی ﻏﺮﺑﯽ و ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰن ﺳﻪ P24 3467776 185876 ﻣﺨﺰن ﺳﻪ- ﺑﺨﺶ ﻏﺮﺑﯽ P25 3467587 193715 ﻣﺮز ﺑﯿﻦ ﻣﺨﺰن ﺳﻪ و ﭼﻬﺎر - ﻏﺮب P26 3466771 184466 داﯾﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰن ﺳﻪ P27 3466457 191804 ﻣﺮز ﺑﯿﻦ ﻣﺨﺰن ﺳﻪ و ﭼﻬﺎر- ﻧﺴﺒﺘﺎ ﻏﺮب P28 3465202 202829 داﯾﮏ ﺷﺮﻗﯽ و ﺷﻤﺎﻟﯽ ﻣﺨﺰن ﭼﻬﺎر P29 3464825 198253 ﺟﺎده ﺑﯿﻦ ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ و ﻣﺮﮐﺰی ﻣﺨﺰن ﭼﻬﺎر-ﺷﻤﺎﻟﯽ P30 3464762 200319 ﻣﺨﺰن ﭼﻬﺎر ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ- ﺷﻤﺎﻟﯽ P31 3464197 196245 ﻣﺨﺰن ﭼﻬﺎر ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰی ﺷﺮﻗﯽ- ﺷﻤﺎﻟﯽ P32 3463632 194121 ﺟﺎده ﺑﯿﻦ ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ و ﻣﺮﮐﺰی ﻣﺨﺰن ﭼﻬﺎر P33 3462691 187459 ﻣﺮز ﺑﯿﻦ ﻣﺨﺰن ﺳﻪ و ﭼﻬﺎر- ﻣﺮﮐﺰ و ﻏﺮب P34 3460180 196090 ﺟﺎده ﺑﯿﻦ ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰی ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺨﺰن ﭼﻬﺎر P35 3459615 201014 ﺟﺎده ﺑﯿﻦ ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺨﺰن ﭼﻬﺎر P36 3458171 190471 ﺟﺎده ﺑﯿﻦ ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰی ﻏﺮﺑﯽ و ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰن ﭼﻬﺎر P37 3457794 192132 ﻣﺨﺰن ﭼﻬﺎر ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰی ﻏﺮﺑﯽ P38 3455597 186861 ﻣﺨﺰن ﭼﻬﺎر ﺑﺨﺶ ﻏﺮﺑﯽ P39 3454593 198446 ﺟﺎده ﺑﯿﻦ ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ و ﻣﺮﮐﺰی ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺨﺰن ﭼﻬﺎر P40 3454467 184041 داﯾﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰن ﭼﻬﺎر P41 3454404 194777 ﺟﺎده ﺑﯿﻦ ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰی و ﻣﺮﮐﺰی ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰن ﭼﻬﺎر P42 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 277 اداﻣﻪ ﺟﺪول9 - 7: ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﻧﻘﺎط ﺧﺮوﺟﯽ ﻣﺪﻟﺴﺎزی utm Y utm X ﻣﺤﻞ ID 3454291 196456 ﻣﺨﺰن ﭼﻬﺎر ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰی ﺷﺮﻗﯽ-ﺟﻨﻮب P43 3453759 200337 ﻣﺨﺰن ﭼﻬﺎر ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ-ﺟﻨﻮب P44 3453337 202231 داﯾﮏ ﺷﺮﻗﯽ و ﺟﻨﻮﺑﯽ ﻣﺨﺰن ﭼﻬﺎر P45 3450386 186050 ﻣﺮز ﻣﺨﺰن ﭼﻬﺎر و ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻏﺮﺑﯽ P46 3449947 191842 ﻣﺮز ﻣﺨﺰن ﭼﻬﺎر و ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰی ﻏﺮﺑﯽ P47 3449759 196110 ﻣﺮز ﻣﺨﺰن ﭼﻬﺎر و ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰی ﺷﺮﻗﯽ P48 3449570 199798 ﻣﺮز ﻣﺨﺰن ﭼﻬﺎر و ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ P49 3446519 189908 ﺟﺎده ﺑﯿﻦ ﺑﺨﺶ ﻏﺮﺑﯽ و ﻣﺮﮐﺰی ﻏﺮﺑﯽ P50 3445788 183812 داﯾﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰن ﭘﻨﺞ P51 3444895 185975 ﻣﺨﺰن ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻏﺮﺑﯽ P52 3444430 193191 ﺟﺎده ﺑﯿﻦ ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰی ﺷﺮﻗﯽ و ﻣﺮﮐﺰی ﻏﺮﺑﯽ P53 3444222 197499 ﺟﺎده ﺑﯿﻦ ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ و ﻣﺮﮐﺰی ﺷﺮﻗﯽ P54 3444187 200539 داﯾﮏ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺨﺰن ﭘﻨﺞ P55 3442768 198988 ﻣﺨﺰن ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ P56 3442768 191251 ﻣﺨﺰن ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰی ﻏﺮﺑﯽ P57 3442591 195273 ﻣﺨﺰن ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰی P58 3439801 185948 داﯾﮏ ﺟﻨﻮﺑﯽ ﻣﺨﺰن ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻏﺮﺑﯽ P59 3439245 190864 داﯾﮏ ﺟﻨﻮﺑﯽ ﻣﺨﺰن ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰی ﻏﺮﺑﯽ P60 3437887 194685 داﯾﮏ ﺟﻨﻮﺑﯽ ﻣﺨﺰن ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰی ﺷﺮﻗﯽ P61 3437783 198611 داﯾﮏ ﺟﻨﻮﺑﯽ ﻣﺨﺰن ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ P62 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 278 ﺟﺪول9 - 8 (: رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب ﺑﺨﺸﯽ از ﻧﻘﺎط ﻣﻬﻢ ﺗﺎﻻب )ﻣﺘﺮ از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ ﺳﻨﺎرﯾﻮ ﭼﻬﺎرم )ﻣﺨﺰن (ﻧﺴﺒﺘﺎً ﭘﺮ و ﻣﺮز ﺑﺴﺘﻪ ﺳﻨﺎرﯾﻮ ﺳﻮم )ﻣﺨﺰن (ﻧﺴﺒﺘﺎً ﭘﺮ و ﻣﺮز ﺑﺎز ًﺳﻨﺎرﯾﻮ دوم )ﻣﺨﺰن ﻧﺴﺒﺘﺎ (ﺧﺎﻟﯽ و ﻣﺮز ﺑﺴﺘﻪ ﺳﻨﺎرﯾﻮ اول )ﻣﺨﺰن (ﻧﺴﺒﺘﺎً ﺧﺎﻟﯽ و ﻣﺮز ﺑﺎز ID 5.884 5.778 5.885 5.778 P1 Dry Dry Dry Dry P2 5.870 5.762 5.871 5.761 P3 Dry Dry Dry Dry P4 5.630 5.544 5.632 5.544 P5 Dry Dry Dry Dry P6 Dry Dry Dry Dry P7 5.256 5.131 5.263 5.141 P8 Dry Dry Dry Dry P9 5.231 5.107 5.239 5.117 P10 5.228 5.104 5.236 5.114 P11 Dry Dry Dry Dry P12 Dry Dry Dry Dry P13 5.017 4.869 5.020 4.861 P14 Dry Dry Dry Dry P15 Dry Dry 5.215 Dry P16 4.793 4.394 4.634 4.371 P17 4.793 4.394 4.634 4.371 P18 4.793 Dry 4.634 Dry P19 4.793 4.394 4.634 4.371 P20 4.793 4.394 4.634 4.370 P21 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 279 اداﻣﻪ ﺟﺪول9 - 8 (: رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب ﺑﺨﺸﯽ از ﻧﻘﺎط ﻣﻬﻢ ﺗﺎﻻب )ﻣﺘﺮ از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ ﺳﻨﺎرﯾﻮ ﭼﻬﺎرم )ﻣﺨﺰن (ﻧﺴﺒﺘﺎً ﭘﺮ و ﻣﺮز ﺑﺴﺘﻪ ﺳﻨﺎرﯾﻮ ﺳﻮم )ﻣﺨﺰن (ﻧﺴﺒﺘﺎً ﭘﺮ و ﻣﺮز ﺑﺎز ًﺳﻨﺎرﯾﻮ دوم )ﻣﺨﺰن ﻧﺴﺒﺘﺎ (ﺧﺎﻟﯽ و ﻣﺮز ﺑﺴﺘﻪ ﺳﻨﺎرﯾﻮ اول )ﻣﺨﺰن (ﻧﺴﺒﺘﺎً ﺧﺎﻟﯽ و ﻣﺮز ﺑﺎز ID Dry Dry Dry Dry P22 Dry Dry Dry Dry P23 4.793 4.393 4.633 4.370 P24 4.792 4.393 4.632 4.370 P25 4.791 4.390 4.629 4.367 P26 4.792 4.390 4.631 4.365 P27 4.791 Dry 4.629 Dry P28 Dry Dry Dry Dry P29 4.791 4.390 4.630 4.367 P30 4.791 4.390 4.630 4.367 P31 4.791 4.390 4.630 4.367 P32 4.791 4.390 4.629 4.367 P33 4.791 Dry Dry Dry P34 4.791 4.390 4.630 4.367 P35 4.791 4.390 4.630 4.367 P36 4.791 4.389 4.629 4.367 P37 4.791 4.390 4.629 4.367 P38 4.790 4.389 4.628 4.366 P39 4.791 4.390 4.629 4.367 P40 4.780 Dry 4.590 Dry P41 4.791 4.390 4.629 4.367 P42 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 280 اداﻣﻪ ﺟﺪول9 - 8 (: رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب ﺑﺨﺸﯽ از ﻧﻘﺎط ﻣﻬﻢ ﺗﺎﻻب )ﻣﺘﺮ از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ ﺳﻨﺎرﯾﻮ ﭼﻬﺎرم )ﻣﺨﺰن (ﻧﺴﺒﺘﺎً ﭘﺮ و ﻣﺮز ﺑﺴﺘﻪ ﺳﻨﺎرﯾﻮ ﺳﻮم )ﻣﺨﺰن (ﻧﺴﺒﺘﺎً ﭘﺮ و ﻣﺮز ﺑﺎز ًﺳﻨﺎرﯾﻮ دوم )ﻣﺨﺰن ﻧﺴﺒﺘﺎ (ﺧﺎﻟﯽ و ﻣﺮز ﺑﺴﺘﻪ ﺳﻨﺎرﯾﻮ اول )ﻣﺨﺰن (ﻧﺴﺒﺘﺎً ﺧﺎﻟﯽ و ﻣﺮز ﺑﺎز ID 4.791 4.390 4.630 4.367 P43 4.791 4.390 4.629 4.367 P44 4.791 4.391 4.630 4.368 P45 4.790 Dry 4.628 Dry P46 4.790 4.389 4.629 4.366 P47 4.791 4.390 4.629 4.367 P48 4.791 4.390 4.630 4.368 P49 4.790 4.389 4.628 4.366 P50 4.789 Dry 4.628 Dry P51 4.790 4.388 4.628 4.366 P52 4.790 4.389 4.629 4.367 P53 4.791 4.390 4.629 4.367 P54 Dry Dry Dry Dry P55 4.791 4.390 4.629 4.368 P56 4.790 4.389 4.629 4.366 P57 4.791 4.390 4.629 4.367 P58 4.790 Dry 4.628 Dry P59 Dry Dry Dry Dry P60 Dry Dry Dry Dry P61 Dry Dry Dry Dry P62 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 281 ﺟﺪول9 - 9 - ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در ﻣﺨﺎزن5 ﮔﺎﻧﻪ ﺑﺎ ذﮐﺮ ﺗﺎرﯾﺦ وﻗﻮع آﻧﻬﺎ ﺑﺮای ﺳﻨﺎرﯾﻮﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺳﻨﺎرﯾﻮﻫﺎ ﻣﺨﺎزن 1 2 3 4 5 Max Day Max Day Max Day Max Day Max Day ﻣﺨﺰن1 5.87 روز27 5.76 روز27 5.86 روز27 5.76 روز28 5.77 روز15 ﻣﺨﺰن2 5.26 روز27 5.14 روز29 5.25 روز27 5.13 روز29 5.23 روز16 ﻣﺨﺰن3 4.62 روز43 4.37 روز47 4.79 روز44 4.39 روز38 4.46 روز32 ﻣﺨﺰن4 4.62 روز45 4.36 روز44 4.79 روز46 4.38 روز37 4.45 روز31 ﻣﺨﺰن5 4.62 روز45 4.36 روز44 4.79 روز46 4.39 روز40 4.45 روز31 :ﺗﻮﺻﯿﺢ ﻣﺨﺰن 1 = P3 ﻣﺨﺰن2 = P8 ﻣﺨﺰن3 = P18 ﻣﺨﺰن4 = P32 ﻣﺨﺰن 5 = P56 اداﻣﻪ ﺟﺪول9 - 9 - ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در ﻣﺨﺎزن5 ﮔﺎﻧﻪ ﺑﺎ ذﮐﺮ ﺗﺎرﯾﺦ وﻗﻮع آﻧﻬﺎ ﺑﺮای ﺳﻨﺎرﯾﻮﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺳﻨﺎرﯾﻮﻫﺎ ﻣﺨﺎزن 6 7 8 9 10 Max Day Max Day Max Day Max Day Max Day ﻣﺨﺰن1 5.77 روز15 5.87 5.77 8.94 62 5.77 روز15 5.77 روز15 ﻣﺨﺰن2 5.22 روز16 5.26 5.22 8.94 62 5.23 روز16 5.22 روز16 ﻣﺨﺰن3 4.45 روز25 4.69 4.45 8.94 62 4.46 روز32 4.45 روز25 ﻣﺨﺰن4 4.44 روز23 4.69 4.44 8.94 62 4.45 روز31 4.44 روز23 ﻣﺨﺰن5 4.44 روز23 4.69 4.44 8.94 62 4.45 روز31 4.44 روز23 در ﺷﮑﻞ 9 - 29 - 1 ﺗﺎ ﺷﮑﻞ9 - 29 - 30 ﺗﻐﯿﯿﺮات زﻣﺎﻧﯽ ﺳﻄﺢ آب ﻣﺨﺎزن، ﺟﺎده ﻫﺎ و داﯾﮏ را ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ زﻣﺎن ﺑﺮای ﺳﻨﺎرﯾﻮﻫﺎی دﻫﮕﺎﻧﻪ ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 282 ﺷﮑﻞ9 - 24 - 1 : ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در ﻣﺨﺎزن ﺑﺮای ﺳﻨﺎرﯾﻮی1 ﺷﮑﻞ9 - 24 - 2 : ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در داﯾﮏ ﻣﺮزی ﻏﺮﺑﯽ در ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﺞ ﮔﺎﻧﻪ در ﺳﻨﺎرﯾﻮی1 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 6.5 1 11 21 31 41 51 61 71 81 ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﻣﺘﺮ روز ﻣﺨﺰﻥ ﺷﻤﺎﺭﻩ یﮏ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ ﺳﻤﺖ ﺷﺮﻕ ﺟﺎﺩﻩ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﺷﺮﻗﯽ- ﺷﻤﺎﻟﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ 3 3.2 3.4 3.6 3.8 4 4.2 4.4 4.6 4.8 1 11 21 31 41 51 61 71 81 ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﻣﺘﺮ روز ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺷﻤﺎﺭﻩ یﮏ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ- ﺷﻤﺎﻝ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ-ﺟﻨﻮﺏ ﺩﺍیﮏ ﻣﺮﺯﯼ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ- ﺷﻤﺎﻝ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭘﻨﺞ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 283 ﺷﮑﻞ9 - 24 - 3 : ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در ﺟﺎده ﻫﺎی ﻣﺮزی ﺑﯿﻦ ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﺞ ﮔﺎﻧﻪ در ﺳﻨﺎرﯾﻮی1 ﺷﮑﻞ9 - 24 - 4: ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در ﻣﺨﺎزن ﻣﺨﺘﻠﻒ در ﺳﻨﺎرﯾﻮی 2 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 1 11 21 31 41 51 61 71 81 ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﻣﺘﺮ روز ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ یﮏ ﻭ ﺩﻭ ) ﻏﺮﺏ ( ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ یﮏ ﻭ ﺩﻭ ) ﺷﺮﻕ ( ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ ﻭ ﺳﻪ-ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ ﻭ ﺳﻪ-ﻣﺮﮐﺰﯼ ﻣﺮﺯ ﺑیﻦ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ ﻭ ﭼﻬﺎﺭ-ﺷﺮﻕ ﻭ ﻣﺮﮐﺰ ﻣﺮﺯ ﺑیﻦ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ ﻭ ﭼﻬﺎﺭ- ﻧﺴﺒﺘﺎ ﻏﺮﺏ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 1 11 21 31 41 51 61 71 81 ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﻣﺘﺮ روز ﻣﺨﺰﻥ ﺷﻤﺎﺭﻩ یﮏ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ ﺳﻤﺖ ﺷﺮﻕ ﺟﺎﺩﻩ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﺷﺮﻗﯽ- ﺷﻤﺎﻟﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 284 ﺷﮑﻞ9 - 24 - 5 : ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در داﯾﮏ ﻣﺮزی ﻏﺮﺑﯽ در ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﺞ ﮔﺎﻧﻪ در ﺳﻨﺎرﯾﻮی2 ﺷﮑﻞ9 - 24 - 6 : ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب درﺟﺎده ﻫﺎی ﻣﺮزی ﺑﯿﻦ ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﺞ ﮔﺎﻧﻪ در ﺳﻨﺎرﯾﻮی2 3 3.2 3.4 3.6 3.8 4 4.2 4.4 4.6 1.0 11.0 21.0 31.0 41.0 51.0 61.0 71.0 81.0 ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﻣﺘﺮ روز ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺷﻤﺎﺭﻩ یﮏ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ- ﺷﻤﺎﻝ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ-ﺟﻨﻮﺏ ﺩﺍیﮏ ﻣﺮﺯﯼ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ- ﺷﻤﺎﻝ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭘﻨﺞ 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 1.0 11.0 21.0 31.0 41.0 51.0 61.0 71.0 81.0 ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﻣﺘﺮ روز ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ یﮏ ﻭ ﺩﻭ ) ﻏﺮﺏ ( ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ یﮏ ﻭ ﺩﻭ ) ﺷﺮﻕ ( ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ ﻭ ﺳﻪ-ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ ﻭ ﺳﻪ-ﻣﺮﮐﺰﯼ ﻣﺮﺯ ﺑیﻦ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ ﻭ ﭼﻬﺎﺭ-ﺷﺮﻕ ﻭ ﻣﺮﮐﺰ ﻣﺮﺯ ﺑیﻦ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ ﻭ ﭼﻬﺎﺭ- ﻧﺴﺒﺘﺎ ﻏﺮﺏ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 285 ﺷﮑﻞ9 - 24 - 7: ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در ﻣﺨﺎزن ﻣﺨﺘﻠﻒ در ﺳﻨﺎرﯾﻮی 3 ﺷﮑﻞ9 - 24 - 8 : ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در داﯾﮏ ﻣﺮزی ﻏﺮﺑﯽ در ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﺞ ﮔﺎﻧﻪ در ﺳﻨﺎرﯾﻮی3 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 6.5 1 11 21 31 41 51 61 71 81 ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﻣﺘﺮ روز ﻣﺨﺰﻥ ﺷﻤﺎﺭﻩ یﮏ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ ﺳﻤﺖ ﺷﺮﻕ ﺟﺎﺩﻩ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﺷﺮﻗﯽ- ﺷﻤﺎﻟﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ 3 3.2 3.4 3.6 3.8 4 4.2 4.4 4.6 4.8 5 1.0 11.0 21.0 31.0 41.0 51.0 61.0 71.0 81.0 ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﻣﺘﺮ روز ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺷﻤﺎﺭﻩ یﮏ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ- ﺷﻤﺎﻝ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ-ﺟﻨﻮﺏ ﺩﺍیﮏ ﻣﺮﺯﯼ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ- ﺷﻤﺎﻝ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭘﻨﺞ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 286 ﺷﮑﻞ9 - 24 - 9 : ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در ﺟﺎده ﻫﺎی ﻣﺮزی ﺑﯿﻦ ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﺞ ﮔﺎﻧﻪ در ﺳﻨﺎرﯾﻮی3 ﺷﮑﻞ9 - 24 - 10 : ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در ﻣﺨﺎزن ﻣﺨﺘﻠﻒ در ﺳﻨﺎرﯾﻮی4 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 1.0 11.0 21.0 31.0 41.0 51.0 61.0 71.0 81.0 ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﻣﺘﺮ روز ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ یﮏ ﻭ ﺩﻭ ) ﻏﺮﺏ ( ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ یﮏ ﻭ ﺩﻭ ) ﺷﺮﻕ ( ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ ﻭ ﺳﻪ-ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ ﻭ ﺳﻪ-ﻣﺮﮐﺰﯼ ﻣﺮﺯ ﺑیﻦ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ ﻭ ﭼﻬﺎﺭ-ﺷﺮﻕ ﻭ ﻣﺮﮐﺰ ﻣﺮﺯ ﺑیﻦ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ ﻭ ﭼﻬﺎﺭ- ﻧﺴﺒﺘﺎ ﻏﺮﺏ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 1 11 21 31 41 51 61 71 81 ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﻣﺘﺮ روز ﻣﺨﺰﻥ ﺷﻤﺎﺭﻩ یﮏ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ ﺳﻤﺖ ﺷﺮﻕ ﺟﺎﺩﻩ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﺷﺮﻗﯽ- ﺷﻤﺎﻟﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 287 ﺷﮑﻞ9 - 24 - 11 : ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در داﯾﮏ ﻣﺮزی ﻏﺮﺑﯽ در ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﺞ ﮔﺎﻧﻪ در ﺳﻨﺎرﯾﻮی4 ﺷﮑﻞ9 - 24 - 12 : ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در ﺟﺎده ﻫﺎی ﻣﺮزی ﺑﯿﻦ ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﺞ ﮔﺎﻧﻪ در ﺳﻨﺎرﯾﻮی4 3 3.2 3.4 3.6 3.8 4 4.2 4.4 4.6 1 11 21 31 41 51 61 71 81 ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﻣﺘﺮ روز ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺷﻤﺎﺭﻩ یﮏ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ- ﺷﻤﺎﻝ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ-ﺟﻨﻮﺏ ﺩﺍیﮏ ﻣﺮﺯﯼ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ- ﺷﻤﺎﻝ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭘﻨﺞ 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 1 11 21 31 41 51 61 71 81 ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﻣﺘﺮ روز ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ یﮏ ﻭ ﺩﻭ ) ﻏﺮﺏ ( ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ یﮏ ﻭ ﺩﻭ ) ﺷﺮﻕ ( ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ ﻭ ﺳﻪ-ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ ﻭ ﺳﻪ-ﻣﺮﮐﺰﯼ ﻣﺮﺯ ﺑیﻦ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ ﻭ ﭼﻬﺎﺭ-ﺷﺮﻕ ﻭ ﻣﺮﮐﺰ ﻣﺮﺯ ﺑیﻦ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ ﻭ ﭼﻬﺎﺭ- ﻧﺴﺒﺘﺎ ﻏﺮﺏ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 288 ﺷﮑﻞ9 - 24 - 13 : ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در ﻣﺨﺎزن ﻣﺨﺘﻠﻒ در ﺳﻨﺎرﯾﻮی5 ﺷﮑﻞ9 - 24 - 14 : ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در داﯾﮏ ﻣﺮزی ﻏﺮﺑﯽ در ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﺞ ﮔﺎﻧﻪ در ﺳﻨﺎرﯾﻮی5 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 1 11 21 31 41 51 ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﻣﺘﺮ روز ﻣﺨﺰﻥ ﺷﻤﺎﺭﻩ یﮏ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ ﺳﻤﺖ ﺷﺮﻕ ﺟﺎﺩﻩ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﺷﺮﻗﯽ- ﺷﻤﺎﻟﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ 3 3.2 3.4 3.6 3.8 4 4.2 4.4 4.6 1 11 21 31 41 51 61 71 81 ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﻣﺘﺮ روز ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺷﻤﺎﺭﻩ یﮏ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ- ﺷﻤﺎﻝ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ-ﺟﻨﻮﺏ ﺩﺍیﮏ ﻣﺮﺯﯼ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ- ﺷﻤﺎﻝ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭘﻨﺞ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 289 ﺷﮑﻞ9 - 24 - 15 : ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در ﺟﺎده ﻫﺎی ﻣﺮزی ﺑﯿﻦ ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﺞ ﮔﺎﻧﻪ در ﺳﻨﺎرﯾﻮی5 ﺷﮑﻞ9 - 24 - 16 : ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در ﻣﺨﺎزن ﻣﺨﺘﻠﻒ در ﺳﻨﺎرﯾﻮی6 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 1 11 21 31 41 51 61 71 81 ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﻣﺘﺮ روز ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ یﮏ ﻭ ﺩﻭ ) ﻏﺮﺏ ( ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ یﮏ ﻭ ﺩﻭ ) ﺷﺮﻕ ( ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ ﻭ ﺳﻪ-ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ ﻭ ﺳﻪ-ﻣﺮﮐﺰﯼ ﻣﺮﺯ ﺑیﻦ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ ﻭ ﭼﻬﺎﺭ-ﺷﺮﻕ ﻭ ﻣﺮﮐﺰ ﻣﺮﺯ ﺑیﻦ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ ﻭ ﭼﻬﺎﺭ- ﻧﺴﺒﺘﺎ ﻏﺮﺏ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 1 11 21 31 41 51 ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﻣﺘﺮ روز ﻣﺨﺰﻥ ﺷﻤﺎﺭﻩ یﮏ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ ﺳﻤﺖ ﺷﺮﻕ ﺟﺎﺩﻩ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﺷﺮﻗﯽ- ﺷﻤﺎﻟﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 290 ﺷﮑﻞ9 - 24 - 17 : ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در داﯾﮏ ﻣﺮزی ﻏﺮﺑﯽ در ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﺞ ﮔﺎﻧﻪ در ﺳﻨﺎرﯾﻮی6 ﺷﮑﻞ9 - 24 - 18 : ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در ﺟﺎده ﻫﺎی ﻣﺮزی ﺑﯿﻦ ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﺞ ﮔﺎﻧﻪ در ﺳﻨﺎرﯾﻮی6 3 3.2 3.4 3.6 3.8 4 4.2 4.4 4.6 1 11 21 31 41 51 61 71 81 ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﻣﺘﺮ روز ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺷﻤﺎﺭﻩ یﮏ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ- ﺷﻤﺎﻝ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ-ﺟﻨﻮﺏ ﺩﺍیﮏ ﻣﺮﺯﯼ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ- ﺷﻤﺎﻝ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭘﻨﺞ 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 1 11 21 31 41 51 61 71 81 ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﻣﺘﺮ روز ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ یﮏ ﻭ ﺩﻭ ) ﻏﺮﺏ ( ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ یﮏ ﻭ ﺩﻭ ) ﺷﺮﻕ ( ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ ﻭ ﺳﻪ-ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ ﻭ ﺳﻪ-ﻣﺮﮐﺰﯼ ﻣﺮﺯ ﺑیﻦ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ ﻭ ﭼﻬﺎﺭ-ﺷﺮﻕ ﻭ ﻣﺮﮐﺰ ﻣﺮﺯ ﺑیﻦ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ ﻭ ﭼﻬﺎﺭ- ﻧﺴﺒﺘﺎ ﻏﺮﺏ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 291 ﺷﮑﻞ9 - 24 - 19 : ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در ﻣﺨﺎزن ﻣﺨﺘﻠﻒ در ﺳﻨﺎرﯾﻮی7 ﺷﮑﻞ9 - 24 - 20: ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺮا ز ﺳﻄﺢ آب در داﯾﮏ ﻣﺮزی ﻏﺮﺑﯽ در ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﺞ ﮔﺎﻧﻪ در ﺳﻨﺎرﯾﻮی 7 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 6.5 1 11 21 31 41 51 ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﻣﺘﺮ روز ﻣﺨﺰﻥ ﺷﻤﺎﺭﻩ یﮏ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ ﺳﻤﺖ ﺷﺮﻕ ﺟﺎﺩﻩ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﺷﺮﻗﯽ- ﺷﻤﺎﻟﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ 3 3.2 3.4 3.6 3.8 4 4.2 4.4 4.6 4.8 1 11 21 31 41 51 61 71 81 ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﻣﺘﺮ روز ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺷﻤﺎﺭﻩ یﮏ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ- ﺷﻤﺎﻝ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ-ﺟﻨﻮﺏ ﺩﺍیﮏ ﻣﺮﺯﯼ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ- ﺷﻤﺎﻝ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭘﻨﺞ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 292 ﺷﮑﻞ9 - 24 - 21 : ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در ﺟﺎده ﻫﺎی ﻣﺮزی ﺑﯿﻦ ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﺞ ﮔﺎﻧﻪ در ﺳﻨﺎرﯾﻮی7 ﺷﮑﻞ9 - 24 - 22 : ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در ﻣﺨﺎزن ﻣﺨﺘﻠﻒ در ﺳﻨﺎرﯾﻮی8 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 1 11 21 31 41 51 61 71 81 ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﻣﺘﺮ روز ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ یﮏ ﻭ ﺩﻭ ﻏﺮﺏ ) ( ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ یﮏ ﻭ ﺩﻭ ) ﺷﺮﻕ ( ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ ﻭ ﺳﻪ-ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ ﻭ ﺳﻪ-ﻣﺮﮐﺰﯼ ﻣﺮﺯ ﺑیﻦ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ ﻭ ﭼﻬﺎﺭ-ﺷﺮﻕ ﻭ ﻣﺮﮐﺰ ﻣﺮﺯ ﺑیﻦ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ ﻭ ﭼﻬﺎﺭ- ﻧﺴﺒﺘﺎ ﻏﺮﺏ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 6.5 7 7.5 1 6 11 16 21 26 ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﻣﺘﺮ روز ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره ﯾﮏ ﻣﺨﺰن دو ﺳﻤﺖ ﺷﺮق ﺟﺎده ﻣﺨﺰن ﺳﻪ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰی ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺨﺰن ﭼﻬﺎر ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰی ﺷﺮﻗﯽ- ﺷﻤﺎﻟﯽ ﻣﺨﺰن ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 293 ﺷﮑﻞ9 - 24 - 23: ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در داﯾﮏ ﻣﺮزی ﻏﺮﺑﯽ در ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﺞ ﮔﺎﻧﻪ در ﺳﻨﺎرﯾﻮی 8 ﺷﮑﻞ9 - 24 - 24 : ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در ﺟﺎده ﻫﺎی ﻣﺮزی ﺑﯿﻦ ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﺞ ﮔﺎﻧﻪ در ﺳﻨﺎرﯾﻮی8 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 6.5 7 7.5 1 11 21 ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﻣﺘﺮ روز ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺷﻤﺎﺭﻩ یﮏ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ- ﺷﻤﺎﻝ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ-ﺟﻨﻮﺏ ﺩﺍیﮏ ﻣﺮﺯﯼ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ- ﺷﻤﺎﻝ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭘﻨﺞ 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 6.5 7 7.5 1 11 21 ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﻣﺘﺮ روز ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ یﮏ ﻭ ﺩﻭ ) ﻏﺮﺏ ( ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ یﮏ ﻭ ﺩﻭ ) ﺷﺮﻕ ( ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ ﻭ ﺳﻪ-ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ ﻭ ﺳﻪ-ﻣﺮﮐﺰﯼ ﻣﺮﺯ ﺑیﻦ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ ﻭ ﭼﻬﺎﺭ-ﺷﺮﻕ ﻭ ﻣﺮﮐﺰ ﻣﺮﺯ ﺑیﻦ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ ﻭ ﭼﻬﺎﺭ- ﻧﺴﺒﺘﺎ ﻏﺮﺏ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 294 ﺷﮑﻞ9 - 24 - 25 : ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در ﻣﺨﺎزن ﻣﺨﺘﻠﻒ در ﺳﻨﺎرﯾﻮی9 ﺷﮑﻞ9 - 24 - 26 : ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در داﯾﮏ ﻣﺮزی ﻏﺮﺑﯽ در ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﺞ ﮔﺎﻧﻪ در ﺳﻨﺎرﯾﻮی9 3 4 5 6 7 8 9 10 1 6 11 16 21 26 31 36 41 46 51 56 61 66 71 76 81 ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﻣﺘﺮ روز ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره ﯾﮏ ﻣﺨﺰن دو ﺳﻤﺖ ﺷﺮق ﺟﺎده ﻣﺨﺰن ﺳﻪ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰی ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺨﺰن ﭼﻬﺎر ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰی ﺷﺮﻗﯽ- ﺷﻤﺎﻟﯽ ﻣﺨﺰن ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ 3 4 5 6 7 8 9 10 1 11 21 31 41 51 61 71 81 ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﻣﺘﺮ روز ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺷﻤﺎﺭﻩ یﮏ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ- ﺷﻤﺎﻝ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ-ﺟﻨﻮﺏ ﺩﺍیﮏ ﻣﺮﺯﯼ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ- ﺷﻤﺎﻝ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭘﻨﺞ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 295 ﺷﮑﻞ9 - 24 - 27 : ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در ﺟﺎده ﻫﺎی ﻣﺮزی ﺑﯿﻦ ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﺞ ﮔﺎﻧﻪ در ﺳﻨﺎرﯾﻮی9 ﺷﮑﻞ9 - 24 - 28 : ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در ﻣﺨﺎزن ﻣﺨﺘﻠﻒ در ﺳﻨﺎرﯾﻮی10 3 4 5 6 7 8 9 10 1 11 21 31 41 51 61 71 81 ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﻣﺘﺮ روز ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ یﮏ ﻭ ﺩﻭ ) ﻏﺮﺏ ( ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ یﮏ ﻭ ﺩﻭ ) ﺷﺮﻕ ( ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ ﻭ ﺳﻪ-ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ ﻭ ﺳﻪ-ﻣﺮﮐﺰﯼ ﻣﺮﺯ ﺑیﻦ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ ﻭ ﭼﻬﺎﺭ-ﺷﺮﻕ ﻭ ﻣﺮﮐﺰ ﻣﺮﺯ ﺑیﻦ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ ﻭ ﭼﻬﺎﺭ- ﻧﺴﺒﺘﺎ ﻏﺮﺏ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ 3 4 5 6 7 8 9 10 1 6 11 16 21 26 31 36 41 46 51 56 61 66 71 76 81 ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﻣﺘﺮ روز ﻣﺨﺰن ﺷﻤﺎره ﯾﮏ ﻣﺨﺰن دو ﺳﻤﺖ ﺷﺮق ﺟﺎده ﻣﺨﺰن ﺳﻪ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰی ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺨﺰن ﭼﻬﺎر ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰی ﺷﺮﻗﯽ- ﺷﻤﺎﻟﯽ ﻣﺨﺰن ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 296 ﺷﮑﻞ9 - 24 - 29: ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در داﯾﮏ ﻣﺮزی ﻏﺮﺑﯽ در ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﺞ ﮔﺎﻧﻪ در ﺳﻨﺎرﯾﻮی 10 ﺷﮑﻞ9 - 24 - 30 : ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺗﺮاز ﺳﻄﺢ آب در ﺟﺎده ﻫﺎی ﻣﺮزی ﺑﯿﻦ ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﺞ ﮔﺎﻧﻪ در ﺳﻨﺎرﯾﻮی10 4 5 6 7 8 9 10 1 11 21 31 41 51 61 71 81 ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﻣﺘﺮ روز ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺷﻤﺎﺭﻩ یﮏ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ- ﺷﻤﺎﻝ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ-ﺟﻨﻮﺏ ﺩﺍیﮏ ﻣﺮﺯﯼ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ- ﺷﻤﺎﻝ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﺩﺍیﮏ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺨﺰﻥ ﭘﻨﺞ 3 4 5 6 7 8 9 10 1 11 21 31 41 51 61 71 81 ﺳﻄﺢ آب ﺑﻪ ﻣﺘﺮ روز ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ یﮏ ﻭ ﺩﻭ ) ﻏﺮﺏ ( ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ یﮏ ﻭ ﺩﻭ ) ﺷﺮﻕ ( ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ ﻭ ﺳﻪ-ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﺩﻭ ﻭ ﺳﻪ-ﻣﺮﮐﺰﯼ ﻣﺮﺯ ﺑیﻦ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ ﻭ ﭼﻬﺎﺭ-ﺷﺮﻕ ﻭ ﻣﺮﮐﺰ ﻣﺮﺯ ﺑیﻦ ﻣﺨﺰﻥ ﺳﻪ ﻭ ﭼﻬﺎﺭ- ﻧﺴﺒﺘﺎ ﻏﺮﺏ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﻏﺮﺑﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﻣﺮﮐﺰﯼ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺮﺯ ﻣﺨﺰﻥ ﭼﻬﺎﺭ ﻭ ﭘﻨﺞ- ﺑﺨﺶ ﺷﺮﻗﯽ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 297 9 - 9 - 1 - آﺑﮕﺮﻓﺘﮕﯽ اﺣﺘﻤﺎﻟﯽ ﭘﻬﻨﻪ اﻃﺮاف ﺗﺎﻻب در ﺻﻮرت اﻓﺰاﯾﺶ ارﺗﻔﺎع ﺟﺎده ﻫﺎ، دﯾﻮاره ﻫﺎ و داﯾﮏ ﻫﺎ ﺑﺮای اﻓﺰاﯾﺶ ﺣﺠﻢ و ﻇﺮﻓﯿﺖ ﺗﺎﻻب، ﺳﻮاﻟﯽ ﮐﻪ ﻣﻄﺮح ﻣﯽ ﺷﻮد اﯾﻦ اﺳﺖ ﮐﻪ، " ﭼﻪ ﻣﺴﺎﺣﺘﯽ از ﺑﺎﻻدﺳﺖ ﺗﺎﻻب ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ ﺗﺤﺖ ﺗﺎﺛﯿﺮ ﺳﯿﻞ ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮد. " ﺳﻌﯽ ﻣﯽ ﺷﻮد در اﯾﻦ ﺑﺨﺶ از ﮔﺰارش ﺑﺎ ﮐﻤﮏ ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺳﯿﺴﺘﻢ اﻃﻼﻋﺎت ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎﯾﯽ )GIS .( ﺑﻪ ﺳﻮال ﻓﻮق ﭘﺎﺳﺦ داده ﺷﻮد ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ارﺗﻔﺎع- ﺳﻄﺢ- ﺣﺠﻢ آﺑﮕﺮﻓﺘ ﮕﯽ اﺣﺘﻤﺎﻟﯽ ﭘﻬﻨﻪ اﻃﺮاف ﺗﺎﻻب در ﺟﺪول 9 - 9 و ﻣﻨﺤﻨﯽ ﺳﻄﺢ – ﺣﺠﻢ- ارﺗﻔﺎع آﺑﮕﺮﻓﺘﮕﯽ اﺣﺘﻤﺎﻟﯽ ﭘﻬﻨﻪ اﻃﺮاف ﺗﺎﻻب و ﮔﺴﺘﺮه آﺑﮕﺮﻓﺘﮕﯽ اﺣﺘﻤﺎﻟﯽ ﭘﻬﻨﻪ اﻃﺮاف ﺗﺎﻻب در ﺷﮑﻞ 9 - 25 ﺗﺎ ﺷﮑﻞ9 - 27 ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪ. ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ ﺑﺎ اﻓﺰاﯾﺶ رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب ﺑﯿﻦ 5/6 ﺗﺎ7 ،ﻣﺘﺮ از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ ﮔﺴﺘﺮه آﺑﮕﺮﻓﺘﮕﯽ ﭘﻬﻨﻪ ﻣﺴﮑﻮﻧﯽ و ﮐﺸﺎورزی اﻃﺮاف ﺗﺎﻻب ﺑﻪ وﺳﻌﺖ ﺣﺪود 19 ﻫﺰار ﻫﮑﺘﺎر ﻣﯽ رﺳﺪ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 298 ﺟﺪول9 - 9: ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ارﺗﻔﺎع- ﺳﻄﺢ- ﺣﺠﻢ آﺑﮕﺮﻓﺘﮕﯽ اﺣﺘﻤﺎﻟﯽ ﭘﻬﻨﻪ اﻃﺮاف ﺗﺎﻻب Vt (mcm) Vi (mcm) At (ha) Ai (ha) hi (masl) h (masl) 0 0 0 0 3.25 - 1.53 1.53 917 917 3.75 < 4 8.62 7.09 1988 1071 4.25 4- 4.5 22.7 14.1 3737 1749 4.75 4.5-5 47.6 24.9 6355 2618 5.25 5- 5.5 87.2 39.5 9567 3212 5.75 5.5- 6 144.7 57.6 13578 4011 6.25 6- 6.5 225.3 80.5 18767 5189 6.75 6.5- 7 225.3 225.3 18767 18767 - sum ﺷﮑﻞ9 - 25 - :اﻟﻒ ﻣﻨﺤﻨﯽ ﺳﻄﺢ - ارﺗﻔﺎع آﺑﮕﺮﻓﺘﮕﯽ اﺣﺘﻤﺎﻟﯽ ﭘﻬﻨﻪ اﻃﺮاف ﺗﺎﻻب 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 5.5 6.0 6.5 7.0 0 5000 10000 15000 20000 h (m) A (ha) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 299 ﺷﮑﻞ25 - ب: ﻣﻨﺤﻨﯽ ﺳﻄﺢ – ﺣﺠﻢ- ارﺗﻔﺎع آﺑﮕﺮﻓﺘﮕﯽ اﺣﺘﻤﺎﻟﯽ ﭘﻬﻨﻪ اﻃﺮاف ﺗﺎﻻب 0 25 50 75 100 125 150 175 200 225 250 3.0 3.5 4.0 4.5 5.0 5.5 6.0 6.5 7.0 7.5 0 4000 8000 12000 16000 20000 V (mcm) h (m) A (ha) Area Volume ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 300 ﺷﮑﻞ9 - 26: ﻧﻤﺎﯾﺶ ﮔﺴﺘﺮه آﺑﮕﺮﻓﺘﮕﯽ اﺣﺘﻤﺎﻟﯽ ﭘﻬﻨﻪ اﻃﺮاف ﺗﺎﻻب ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 301 ﺷﮑﻞ9 - 27: ﻧﻤﺎﯾﺶ ﮔﺴﺘﺮه آﺑﮕﺮﻓﺘﮕﯽ اﺣﺘﻤﺎﻟﯽ ﭘﻬﻨﻪ اﻃﺮاف ﺗﺎﻻب ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 302 ﻓﺼﻞ دﻫﻢ ﺑﺮرﺳ ی رو ﺑﺮ ﯽ اﻧﻮاع روش یﻫﺎ ﻣﻌﺘﺒﺮ و ﻦﯿﯿﺗﻌ روش یﻫﺎ ﻣﺘﻨﺎﺳﺐ ﺑﺎ ﻂﯾﺷﺮا ﻣﻨﻄﻘﻪ . ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 303 . ﻓﺼﻞ دﻫﻢ- ﺑﺮرﺳﯽ روی ﺑﺮ اﻧﻮاع روش ﻫﺎی ﻣﻌﺘﺒﺮ و ﺗﻌﯿﯿﻦ روش ﻫﺎی ﻣﺘﻨﺎﺳﺐ ﺑﺎ ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﻨﻄﻘﻪ 10 - 1 -ﺑﺮرﺳﯽ ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﻏﺮب ﮐﺎرون از دﯾﺪﮔﺎه ﻣﺸﮑﻼت ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ و آب ﻫﯿﺪروﻟﻮژی، ﺳﺎزه یﻫﺎ اﻧﺘﻘﺎل آب در داﺧﻞ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ، ﮐﺎﻟﻮرﺗﻬﺎی داﺧﻞ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ و رودﺧﺎﻧﻪ و ﻫﺎ ﮐﺎﻧﺎل ﻫﺎی اﻧﺘﻘﺎل آب در ﻣﻨﻄﻘﻪ ﺑﯿﺮون ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺣﺪ واﺳﻂ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ و ﺟﺎده اﻫﻮاز – ﺧﺮﻣﺸﻬﺮ ﺑﺎ ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻣﺴﺘﻨﺪات و ﻧﺘﺎﯾﺞ ﮐﺎرﻫﺎی ﭘﯿﺸﯿﻦ ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺘﻪ از ﺟﻤﻠﻪ ﮔﺰارﺷﺎت و ﻧﻘﺸﻪ ﻫﺎ در ﺣﻮزه ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ آب در ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ؛ ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﺑﺎزدﯾﺪﻫﺎی ﻣﯿﺪاﻧﯽ و ﺗﺼﺎوﯾﺮ ﻣﺎﻫﻮاره ای ﺑﻪ ﺗﻬﯿﻪ ﻓﻬﺮﺳﺘﯽ از ورودی ﻫﺎی ﺟﺮﯾﺎن ﺑﻪ ﺗﺎﻻب، ﺣﺪود ﻇﺮﻓﯿﺖ ورودی ﺎ، ﻫ ﻣﺴﯿﺮﻫﺎ و ﺳﺎزه ﻫﺎی اﻧﺘﻘﺎل آب داﺧﻞ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺧﻮاﻫﺪ در ﮐﻪ ﺑﻮد ﻋﻤﻠﯿﺎت ﻧﻘﺸﻪ ﺑﺮداری ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﻣﮑﺎﻧﯽ دﻗﯿﻖ و اﺑﻌﺎد آن ﯿﯿﻦﺗﻌ ﻫﺎ ﮔﺮدد ﺗﺎ ﻣﻘﺪار دﺑﯽ اﻧﺘﻘﺎﻟﯽ آن در ﻫﺎ ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی ﺟﺮﯾﺎن در ﺳﻄﺢ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد. ﺳﺎﻣﺎﻧﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻋﻼوه ﺑﺮ ﺗﺎﻻب ﺑﺨﺶ ﻫﺎی رودﺧﺎﻧﻪ ای ﮐﺮﺧﻪ، ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ و ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﻏﺮب ﮐﺎرون را ﻧﯿﺰ در ﺑﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﻋﻤﻮﻣﯽ ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻧﯿﺰ ﺷﻨﺎﺳﺎﯾﯽ و ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﮔﺮدﯾﺪ ﮐﻪ ﻧﺘﺎﯾﺞ آن در ﺟﺪاول و ﺷﮑﻞ ﻫﺎی ﻣﻨﻈﻢ در ﺑﺨﺶ ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ ﻣﻨﻌﮑﺲ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی و ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎی ﺳﻄﺢ- ﺣﺠﻢ- ارﺗﻔﺎع ﻣﺨﺎزن ﺗﺎﻻب ﺑﻪ ﻧﻘﻞ از ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﭘﯿﺸﯿ ﻦ ﺳﺎﻣﺎﻧﺪﻫﯽ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ و ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﺑﺮرﺳﯽ ﻫﺎی ﺗﮑﻤﯿﻠﯽ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺣﺎﺿﺮ ﺗﻬﯿﻪ و ﺗﺮﺳﯿﻢ ﺷﺪه اﻧﺪ. ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی و ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎی ﺳﻄﺢ- ﺣﺠﻢ- ارﺗﻔﺎع ﻣﺨﺎزن ﺗﺎﻻب در ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺣﺎﺿﺮ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از رﻗﻮم ﺟﺎده ﻫﺎی دﺳﺘﺮﺳﯽ ﺷﺮﮐﺖ ﻧﻔﺖ، ﻧﻘﺸﻪ ﻫﺎی 25000 :1 ﺳﺎزﻣﺎن ﻧﻘﺸﻪ ﺑﺮداری ﮐﺸﻮر و داده ﻫﺎی ﻣﺎﻫﻮاره ای ﻣﺮﺑﻮط ﺳﺎزﻣﺎن ﻓﻀﺎﯾﯽ آﻣﺮﯾﮑﺎ ﻣﻮﺳﻮم ﺑﻪ SRTM ﺑﺎ ﻗﺪرت ﺗﻔﮑﯿﮏ30 ﻣﺘﺮی؛ ﻣﺪل رﻗﻮﻣﯽ ﺳﻪ ﺑﻌﺪی از ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﭽﮕﺎﻧﻪ ﺗﺎﻻب ﺗﻬﯿﻪ ﮔﺮدﯾﺪ. ﻣﺪل رﻗﻮﻣﯽ ﻣﺨﺎزن ، ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی و ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎی ﺳﻄﺢ- ﺣﺠﻢ- ارﺗﻔﺎع در ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﭽﮕﺎﻧﻪ از ﻣﺪل رﻗﻮﻣﯽ اﺳﺘﺨﺮاج و ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺠﺰا در ﺟﺪاول و ﺷﮑﻞ ﻫﺎ ﯾﯽ در ﺑﺨﺶ ﻣﻮرد ﺑﺤﺚ ﻣﻨﻌﮑﺲ ﺷﺪه اﻧﺪ. در اﯾﻦ ﻣﯿﺎن از ﺳﯿﺴﺘﻢ اﻃﻼﻋﺎت ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎﯾﯽ )GIS .( ﺑﻬﺮه ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 304 10 - 2 -ﺑﺎزدﯾﺪ ﻣﯿﺪاﻧﯽ و ﺑﺮرﺳﯽ دﺑﯽ ﻫﺎی ورودی و ﺧﺮوﺟﯽ ﺳﺪﻫﺎ و رودﺧﺎﻧﻪ ) ﻫﺎ ﺑﻮﯾﮋه و ﺳﺪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﮐﻪ ( ﻣﻨﺒﻊ ﺗﻐﺬﯾﻪ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﻫﺴﺘﻨﺪ . ﺷﻨﺎﺳﺎﯾﯽ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی وزارت ﻧﯿﺮو در ﺑﺎﻻدﺳﺖ و ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ و اﻧﺠﺎم اﺳﺘﻌﻼم ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز د ر ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻣﻘﺪﻣﺎﺗﯽ و ﺑﺎزدﯾﺪ ﻫﺎ و ﺑﺮرﺳﯽ ﻫﺎی ﻣﯿﺪاﻧﯽ؛ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﻮژﯾﮑﯽ در ﺣﺎﻟﺖ ﻋﺎدی و ﺳﯿﻼب از ﻣ ﯿﺎن اﯾﺴﺘﮕﺎ ه ﻫﺎی ﻣﻮﺟﻮد )ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻗﺪﻣﺖ، ﻃﻮل دوره آﻣﺎری ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ، ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﻣﮑﺎﻧﯽ ﻣﻨﺎﺳﺐ، ﻣﺘﺼﺪی، ادوات ﺛﺒﺎت و ...( دو اﯾﺴ ﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ و ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺑﺮ روی رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ اﻧﺘﺨﺎب ﮔﺮ . دﯾﺪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ ﺑﺎ ﮐﺪ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎﺗﯽ 191 - 21 ﺑﺮ روی رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ واﻗﻊ ﮔﺮدﯾﺪه و ﻣﺨﺘﺼﺎت َ ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎﯾﯽ آن 08 و 48 َ ﻃﻮل ﺷﺮﻗﯽ و24 و ْ32 ﻋﺮض ﺷﻤﺎﻟﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ارﺗﻔﺎع اﯾﺴﺘﮕﺎه از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ 90 ﻣﺘﺮ ﺑﻮده و ﺗﺄﺳﯿﺲ اﯾﺴﺘﮕﺎه در ﺳﺎل 1339 ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻫﻢ اﮐﻨﻮن اﯾﻦ اﯾﺴﺘﮕﺎه درﺟﻪ ﯾﮏ و دارای ﺗﺠﻬﯿﺰات اﺷﻞ، ﭘﻞ ﺗﻠﻔﺮﯾﮏ و ﻟﯿﻤﯿﻨﯿﮕﺮاف )دﯾﺘﺎﻻﮔﺮ( اﺳﺖ . اﯾﻦ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی؛ ا وﻟﯿﻦ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﺑﻌﺪ از ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷ ﺪ. اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺑﺎ ﮐﺪ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎﺗﯽ 199 - 21 ﺑﺮ روی ﺷﺎﺧﻪ اﺻﻠﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﺷﻬﺮ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ واﻗﻊ ﮔﺮدﯾﺪه و ْﻣﺨﺘﺼﺎت ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎﯾﯽ آن 48 ، َ 25 و ً47 ﻃﻮل ﺷﺮﻗﯽ و ْ31َ ، 29 ً و2 ﻋﺮض ﺷﻤﺎﻟﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ارﺗﻔﺎع اﯾﺴﺘﮕﺎه از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ 5/ 24 ﻣﺘﺮ ﺑﻮده و ﺗﺄﺳﯿﺲ اﯾﺴﺘﮕﺎه در ﺳﺎل 1334 ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻫﻢ اﮐﻨﻮن اﯾﻦ اﯾﺴﺘﮕﺎه درﺟﻪ ﯾﮏ و دارای ﺗﺠﻬﯿﺰات اﺷﻞ، ﭘﻞ ﺗﻠﻔﺮﯾﮏ و ﻟﯿﻤﯿﻨﯿﮕﺮاف )دﯾﺘﺎﻻﮔﺮ( اﺳﺖ . ﻃﻮل دوره آﻣﺎری ﺑﺮاﺑﺮ 63 و ﺳﺎل ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ داده ﻫﺎی ﺛﺒﺖ ﺷﺪه در ﺳﺎل ﻫﺎی 1400 - 1337 ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. در اﯾﻦ ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺗﺤﻠﯿﻞ ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﻫﺎی ﺟﺮﯾﺎن ﺷﺎﻣﻞ دﺑﯽ ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ و ﺳﺎﻻﻧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻧﺮم اﻓﺰار آﻣﺎری SPSS ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺖ. در ﺑﺨﺶ ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺳﯿﻼب دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ از ﺳﺎل آﺑﯽ 41 - 1340 ﺗﺎ ﺳﺎل آﺑﯽ1400 - 1399 ﺑﺮای ﯾﮏ دوره آﻣﺎری60 ﺳﺎﻟﻪ اﺳﺘﺨﺮاج ﺷﺪ. ﺧﻮﺷ ﺒﺨﺘﺎﻧﻪ در ﺣﻮﺿﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﻧﻮاﻗﺺ اﻧﺪﮐﯽ ﺑﻮد. ﻧﻮاﻗﺺ آﻣﺎری از ﻃﺮﯾﻖ رواﺑﻂ رﮔﺮﺳﯿﻮن )دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ روزاﻧﻪ ﺑﺎ دﺑﯽ ﻣﺘﻨﺎﻇﺮ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﺑﺎﻻدﺳﺖ و دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای ﺑﺎ دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ روزاﻧﻪ ﻫﻤﺎن اﯾﺴﺘﮕﺎه( و ﺗﻄﺒﯿﻖ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻣﺘﻮاﻟﯽ ﺗﮑﻤﯿﻞ ﺷﺪ )دو ﺳﺎل اﺑﺘﺪای ﺟﻨﮓ ﺗﺤﻤﯿﻠﯽ 61 - 1359 .( ﻫ داده ﺎی ﺟﺮﯾﺎن ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻧﺮم اﻓﺰار آﻣﺎری SPSS ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺷﺪ. ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺷﺎﻣﻞ ﻣﻘﺎدﯾﺮ و ﺗﺤﻠﯿﻞ دﺑﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ ، ﻓﺼﻠﯽ و ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه ﺳﺎﯾﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی آﻣﺎری )ﻣﺘﻮﺳﻂ، ﺣﺪاﮐﺜﺮ، ﺣﺪاﻗﻞ، اﻧﺤﺮاف ﻣﻌﯿﺎر و ﺿﺮﯾﺐ ﺗﻐﯿﯿﺮات( در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻃﯽ ﺟﺪاول و ﺷﮑﻞ ﻫﺎی ﻣﻨﻈﻢ در ﺑﺨﺶ ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ اراﺋﻪ ﺷﺪه اﻧﺪ. در اداﻣﻪ ﺑﻤﻨﻈﻮر ﺗﺤﻠﯿﻞ داﻣﻨﻪ و ﭼﻨﺪک ﻫﺎی ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎﻻﻧﻪ، ﺳﺮی ﻣﺘﻮﺳﻂ آﺑﺪﻫﯽ ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺳﺎﻣﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﻗﺎﻟﺐ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﯾﻌﻨﯽ ﭘﺎی ﻞ ﭘ ﻣﺠﺪداً ﻣﻮرد ﺗﻮﺟﻪ و ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮد. اﯾﻦ ﺳﺮی ﺑﺪون ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺳ ﺎل وﻗﻮع آن ﻫﺎ از ﻟﺤﺎظ ﻫﯿﺪروﻟﻮژﯾﮑﯽ ﻣﺮﺗﺐ ﺳﺎزی ﺷﺪه ﺑﻪ ﻧﺤﻮی ﮐﻪ ﺑﯿﺸﺘﺮﯾﻦ آﺑﺪﻫﯽ رﺗﺒﻪ اول و ﮐﻤﺘﺮﯾﻦ رﺗﺒﻪ آﺧﺮ ﺗﻌﻠﻖ ﻣﯽ ﮔﯿﺮد ﺗﺎ داﻣﻨﻪ ﺣﺠﻢ ﺟﺮﯾﺎن رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﻃﯽ دوره ﻣ ﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ روﺷﻦ ﮔﺮدد. ﻣﻨﺤﻨﯽ ﺗﺪاوم ﺟﺮﯾﺎن در واﻗﻊ ﻧﺸﺎن دﻫﻨﺪه راﺑﻄﮥ ﺑﯿﻦ ﻓﺮاواﻧﯽ و ﻣﻘﺪار دﺑﯽ در ﭼﻨﺪک ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ اﺳﺖ. ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺗﻬﯿﻪ ﻣﻨﺤﻨﯽ ﺗﺪاوم ﺣﺠﻢ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎﻻﻧﻪ در ﻫﺮ ﮐﺪام از اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻧﺰوﻟﯽ، ﻣﺮﺗﺐ ﺷﺪه اﺳﺖ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺑﺮرﺳﯽ ﺳﯿﻼب رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﺎ اﻫﺪاف ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ از آﻣﺎر ﺳﯿﻼب ﺛﺒﺖ ﺷﺪه در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﺷﻮد. ﻃﯽ دوره آﻣﺎری 39 ﺳﺎل دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای ﻗﺒﻞ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری از ﺳﺪﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ و 21 ﺳﺎل ﺑﻌﺪ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺑﺮداﺷﺖ و ﺛﺒﺖ ﺷﺪه اﺳﺖ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺗﻌﯿﯿﻦ راﺑﻄﻪ ﺑﯿﻦ دﺑﯽ ﺳﯿﻼﺑﯽ در ﻣﺴﯿﺮ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﺑﯿﻦ دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ا ی رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 305 در ﭘﺎی ﭘﻞ و ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ رﮔﺮﺳﯿﻮن ﺧﻄﯽ اﻧﺠﺎم ﻣ ﯽ ﺷﻮد ﺗﺎ ﺷﮑﻞ و راﺑﻄﻪ رﯾﺎﺿﯽ ﺑﯿﻦ دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﭘﺎی ﭘ ﻞ و ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﻗﺒﻞ و ﺑﻌﺪ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری از ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ روﺷﻦ ﮔﺮدد. ﺟﻬﺖ ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻫﯿﺪرو ﮔﺮاف ﺳﯿﻼب و ﺳﯿﻞ ﻃﺮ ح )ﺷﺮاﯾﻂ ﺟﺮﯾﺎن ورودی از ﻣﺮز ﺑﺎﻻدﺳﺖ ﻣﺪل( وﺟﻮد ﺗﻌﺪاد ﮐﺎﻓﯽ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻼب ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺿﺮوری اﺳﺖ. در اﯾﻦ ﺷﯿﻮه، ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﻫﺎی ﺳﯿﻼب ﺳﺎﻻﻧﻪ در ﻃﻮل دوره آﻣﺎری، ﻣﺒﻨﺎی ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻫﯿﺪروﮔﺮا ف ﺳﯿﻼب ﻃﺮح ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺖ. ﺑﺪﯾﻦ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﮐﻪ اﺑﺘﺪا ﺗﻤﺎم ﻫﯿﺪرو ﮔﺮاف ﻫﺎی ﺳﯿﻼب ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺛﺒﺖ ﺷﺪه از آﻣﺎر و وﻗﺎﯾﻊ ﺗﺎرﯾﺨﯽ اﺳﺘﺨﺮاج و ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﻫﺎی ﻏﯿﺮ ﻣﺘﻌﺎرف ﺣﺬف و ﻫﯿﺪرو فﮔﺮا ﻫﺎی ﻧﺎﻗﺺ ﺗﮑﻤﯿﻞ ﺷﺪ. ﺟﻬﺖ ﺗﮑﻤﯿﻞ ﻫﯿﺪرو ﮔﺮاف ﻫﺎی ﻧﺎﻗﺺ از روش ﮔﺮاﻓﯿﮑﯽ ، ﺗﺮﺳﯿﻢ دﺑﯽ روزاﻧﻪ و ﯾﺎ دﺑﯽ ﻧﯿﻢ روزه )12ﺳﺎﻋﺘﻪ( در زﻣﺎن اﺑﺘﺪا و ﺧﺎﺗﻤﻪ ﺳﯿﻼب اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪ . ﺑﺎ ﺗﺮﺳﯿﻢ ﻫﯿﺪرو ﮔﺮاف روزاﻧﻪ روی ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﺎﻋﺘﯽ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﭘﻠﻪ ای ﻫﯿﺪرو ﮔﺮاف ﻫﺎ ﺑﻪ ﺷﮑﻞ ﻣﻨﺎﺳﺒﯽ ﺗﮑﻤﯿﻞ و اﺻﻼح ﺷﺪﻧﺪ. در ﻣﺮﺣﻠﻪ ﺑﻌﺪ ﭘﺲ از ﺗﺮﺳﯿﻢ و ﺑﺮرﺳﯽ ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﻫﺎ ﺷﺎﻣﻞ دﺑﯽ اوج، زﻣﺎن اوج، دﺑﯽ ﭘﺎﯾﻪ و زﻣﺎن ﭘﺎﯾﻪ از ﻣﯿﺎن آن ﻫﺎ ﺗﻌﺪاد 14 ﺳﯿﻼب ﻣﺸﺎﻫﺪ ه ای اﻧﺘﺨﺎب ﮔﺮدﯾﺪ. ﻣﺸﺨﺼﺎت ﺳﯿﻼب ﻫﺎ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ زﻣﺎن وﻗﻮع، دﺑﯽ اوج و ﺣﺠﻢ ﺳﯿﻞ ﻧﯿﺰ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ. از آﻧﺠﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻼب ﻋﻼ وه ﺑﺮ دﺑﯽ اوج ﻧﻤﺎﯾﺎﻧﮕﺮ ﺣﺠﻢ ﺳﯿﻼب ﻧﯿﺰ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ؛ ﻟﺬا ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺣﺠﻤﯽ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﻫﺎی ﻣﺸﺎﻫﺪه ای ﺟﻬﺖ رﺳﯿﺪن ﺑﻪ اﺣﺠﺎم ﺻﺤﯿﺢ در ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﻫﺎی اﻧﺘﺨﺎﺑﯽ ﺿﺮوری اﺳﺖ. ﺑﺪﯾﻦ ﻣﻨﻈﻮر ﺣﺠﻢ ﺳﯿﻼب ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﻫﺎی ﻣﺸﺎﻫﺪه ای ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺳﺎﻻﻧﻪ ﻧﯿﺰ ﻣﺪ ﻧﻈ ﺮ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺖ؛ در ﺗﻔﺴﯿﺮ ﺣﺠﻢ ﺳﯿﻼب ﺑﺎ واﻗﻌ ﯿﺖ ﻫﺎی ﻃﺒﯿﻌﯽ و ذاﺗﯽ ﺣﻮﺿﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ، ﺗﻼش ﺑﻌﻤﻞ ﻣﯽ آﯾﺪ. در ﺑﺮآورد ﺳﯿﻼب و ﺳﯿﻞ ﻃﺮاﺣﯽ ﺳﺪﻫﺎ ﭘﺪﯾﺪه ﻫﺎی ﺑﺴﯿﺎر زﯾﺎد و ﻣﺘﻐﯿﺮی وﺟﻮد دارﻧﺪ ﺑﻪ ﻃﻮری ﮐﻪ ﯾﮏ روش ﻣﻨﻔﺮد ﻗﺎدر ﺑﻪ ﺗﻌﺒﯿﺮ ﺗﻤﺎم ﭘﺪﯾﺪه ﻫﺎی دﺧﯿﻞ ﻧﯿﺴﺖ و اﺳﺘﻔﺎده از ﭼﻨﺪ روش ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻣﻄﻠﻮب ﺗﺮ ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه ﺧﻮاﻫﺪ داﺷﺖ. ﻣﻄﺎﺑﻖ ﻧﺸﺮﯾﻪ ICOLD_1992 , ﻣﻘﺎﯾﺴﻪ ﻣﺴﺘﺪل ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺣﺎﺻﻞ از ﮐﺎرﺑﺮد روش ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺗﻮﺟﯿﻪ ﺑﻬﺘﺮ ﺑﺮای اﻧﺘﺨﺎب ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﺳﯿﻼب ﻃﺮاﺣﯽ ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه دارد. اﯾﻦ روش ﺎ ﻫ و ﺗﮑﻨﯿﮏ ﻫﺎ در دﺳﺘﻮراﻟﻌﻤﻞ ﻫﺎ و آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎی ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ در ﺣﻞ ﻣﺴﺎﺋﻞ ﻫﯿﺪروﻟﻮژی ﺑﻪ ﻧﺤﻮی ﻃﺒﻘﻪ ﺑﻨﺪی ﺷﺪه اﻧﺪ ﮐﻪ ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺣﺎﺻ ﻞ از ﮐﺎرﺑﺮد ﻫﺮ ﮐﺪام ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﻣﺒﻨﺎی ﯾﮏ ﻧﻮع ﺗﺼﻤﯿﻢ ﮔﯿﺮی در اﻧﺘﺨﺎب دﺑﯽ ﻃﺮاﺣﯽ ﻗﺮار ﮔﯿﺮد. در ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺟﺎری ﺳﻌﯽ ﺑﺮ اﯾﻦ ﺧﻮاﻫﺪ ﺑ ﻮد ﺗﺎ اﻧﺘﺨﺎب دﺑﯽ ﻃﺮاﺣﯽ ﺑﺎ ﺗﺎﮐﯿﺪ ﺑﺮ وﯾﮋﮔﯽ ﻫﺎی ذاﺗﯽ و ﻃﺒﯿﻌﯽ ﺣﻮﺿﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ، ﺑﺎ ﻧﮕﺮﺷﯽ ﻣﻨﻄﻘﯽ و ﻣﻨﻄﺒﻖ ﺑﺮ واﻗﻌﯿﺖ ﻫ ﺎی ﻃﺒﯿﻌﯽ ﺣﻮﺿﻪ و ﻇﺮﻓﯿﺖ ﻫﺎی آن ﺻﻮرت ﮔﯿﺮد. ﺳﯿﻼب ﺳﺎل آﺑﯽ 98 - 1397 رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ و ﺳﯿﻞ ﻓﺮوردﯾﻦ 1398 ﺑﻪ ﻃﻮر وﯾﮋه ای ﺗﺤﻠﯿﻞ و در ﺟﻬﺖ اﻫﺪاف ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺑﮑﺎر ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد، ورودی ﻫﺎ و ﺧﺮوﺟﯽ ﻫﺎی ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﻧﯿﺰ در ﺷﺮاﯾﻂ ﺳﯿﻼﺑﯽ و ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎی داده ﻫﺎی ﺛﺒﺖ ﺷﺪه ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ ﺑﻬﻨﮕﺎم ﺳﯿﻞ در ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺟﺎری اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. ﺳﺎل آﺑﯽ 98 - 1397 رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﯾﮏ ﺳﺎل ﭘﺮآب و ﺳﯿﻼﺑﯽ ﺑﻮده و ﻋﻠﯿﺮﻏﻢ وﺟﻮد ﺳﺪﻫﺎی ﻣﺨﺰﻧﯽ ﺑﺰرگ ﺳﯿﻤﺮه و ﮐﺮﺧﻪ در ﺳﯿﻼب ﻓﺮوردﯾﻦ ﻣﺎه ﺳﺎل 1398 ﺑﺎ اﻓﺰاﯾﺶ ﺧﺮوﺟﯽ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ و ﺷﮑﺴﺖ ﺳﯿﻞ ﺑﻨﺪﻫﺎ، ﺟﺮﯾﺎن ﺑﻪ ﺳﯿﻼب دﺷﺖ و ﮔﺴﺘﺮه ﻫﺎی ﺳﯿﻞ ﺑﻪ وﺳﻌﺖ ﺣﺪود 816 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ اﻧﺘﻘﺎل و وارد ﺷﺪ. ﺟﺮﯾﺎن ﭘﺎﯾﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ای و ﺑﺨﺸﯽ از ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻼﺑﯽ از ﻃﺮﯾﻖ ﻣﺴﯿﻞ ﻫﺎ و ﺧﻂ اﻟﻘﻌﺮﻫﺎی ﻃﺒﯿﻌﯽ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ وارد ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ )ﺑﺨﺶ اﯾﺮاﻧﯽ و ﻋﺮاﻗﯽ ﺗﺎﻻب( ﮔﺮدﯾﺪ و ﺑﺨﺸﯽ از ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻼﺑﯽ در ﮔﺴﺘﺮه ﻫﺎی ﺳﯿﻼﺑﯽ ﻧﻔﻮذ، ذﺧﯿﺮه و ﻧﻬﺎﯾﺘﺎً ﺗﺒﺨﯿﺮ ﮔﺮدﯾﺪ. ﻣﺤﻞ ﻫﺎی ﺷﮑﺴﺖ ﺟﺮﯾ ﺎن و ﻣﻘﺎد ﯾﺮ ﺣﺪودی آن ﻧﯿﺰ ﻣﺪ ﻧﻈﺮ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺖ. ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻧﻘﺎط ﺟﺮﯾﺎن ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب و ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ زﻫﮑﺶ ﻫﺎ ﻣﺸﺨﺺ ﻣﯽ ﮔﺮدد و ﺑﻪ دﻧﺒﺎل آن ﻫﯿﺪروﮔﺮاف )ﻫﺎی( ﺳﯿﻞ ﻃﺮح ﻣﻨﺘﺨﺐ ﺑﻪ ﺗﻌﺪاد ﻧﻘﺎط ورودی ﺑﺮ اﺳﺎس ﻇﺮﻓﯿﺖ ﺣﺪودی آن ﻫﺎ ﺗﻔﮑﯿﮏ و ﻣﺠﺰا ﻣﯽ ﺷﻮد. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 306 ﺣﻮﺿﻪ ﻣﯿﺎﻧﯽ ﺣﺪ ﻓﺎﺻﻞ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﺗﺎ ﻋﺒ ﺪاﻟﺨﺎن؛ در ﺑﺮﮔﯿﺮﻧﺪه ﺳﻪ زﯾﺮ ﺣﻮﺿﻪ )ﻋﻠﯿﺎ، ﻣﯿﺎﻧﯽ و ﺳﻔﻠﯽ( ﻣﯽ ﺑﺎﺷ ﺪ. ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ اﯾﻦ زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎ ﺷﻨﺎﺳﺎﯾﯽ و ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻧﻘﺸﻪ ﻫﺎی ﻣﻮﺟﻮد 1:25000 ) ، ﻣﺪل رﻗﻮﻣﯽ زﻣﯿﻦ و ﺳﯿﺴﺘﻢ اﻃﻼﻋﺎت ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎﯾﯽGIS ( ﺗﺮﺳﯿﻢ و ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی ﻫﻨﺪﺳﯽ ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز ﻫﻤﭽﻮن ﻣﺴﺎﺣﺖ زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎ، ﻃﻮل آﺑﺮاﻫﻪ و ﻣﺤﯿﻂ اﺳﺘﺨﺮاج ﮔﺮدﯾﺪ . ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی و ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺳﯿﻼب ﺣﻮﺿﻪ ﻣﯿﺎﻧﯽ و ارﺗﻔﺎع ﻗﺸﺮ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﻄﺤﯽ از ﻣﺪل ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎز ﺑﺎرش- رواﻧﺎب HEC- HMS اﺳﺘﻔﺎده ﮔﺮدﯾﺪ. ﺑﻌﺪ از روﺷﻦ ﺷﺪن ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻫﻨﺪﺳﯽ زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎ ﻣﯿﺰان ﺑﺎرش 24 ﺳﺎﻋﺘﻪ ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﭘﺎی ﭘﻞ و ﻋﺒﺪاﻟﺨﺎن ﻣﻮرد ﺗﺤﻠﯿﻞ و در ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی اﺳﺘﻔﺎده ﮔﺮدﯾﺪ. ﻣﺪل ﮔﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎی ﻣﺘﻌﺪدی را ﺑ ﺮای ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی راﺑﻄﻪ ﺑﯿﻦ ﺑﺎرﻧﺪﮔﯽ- رواﻧﺎب در اﺧﺘﯿﺎر ﮐﺎرﺑﺮ ﻗﺮار ﻣﯽ دﻫﺪ. اﻧﺠﺎم ﻋﻤﻞ ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی ﻧﯿﺎز ﺑﻪ ﺗﻌﺮﯾﻒ ﺳﻪ ﻧﻮع داده دارد. ا وﻟﯿﻦ ﻧﻮع داده ﮐﻪ ﺗﺤﺖ ﻧﺎم ﻣﺪل ﺣﻮﺿﻪ )Basin Model ( ﺷﻨﺎﺧﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد ﺷﺎﻣﻞ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی ﻋﻨﺎﺻﺮ ﻣﺨﺘﻠﻒ ﻫﯿﺪروﻟﻮژﯾﮑﯽ و ﻧﺤﻮه اﺗﺼﺎل اﯾﻦ اﺟﺰا ﺑﺎ ﯾﮑﺪﯾﮕﺮ اﺳﺖ. اﯾﻦ ﻋﻨﺎﺻﺮ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﻨﺪ ﺷﺎﻣﻞ زﯾﺮ ﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎ، ﺑﺎزه ﻫﺎی روﻧﺪﯾﺎﺑﯽ، ﺗﻘﺎﻃﻊ ،ﻫﺎ ﻣﺨﺎزن، ﭼﺸﻤﻪ و ﭼﺎه و اﻧﺤﺮاف ﻫﺎ ﺑﺎﺷﻨﺪ. دوﻣﯿﻦ ﻧﻮع اﯾﻦ داده ﻫﺎ ﮐﻪ ﺗﺤﺖ ﻋﻨﻮان ﻣﺪل ﺑﺎرش ) (Precipitation Model ﺷﻨﺎﺧﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ ﺷﺎﻣﻞ داده ﻫﺎی ﺟﻮی و اﻃﻼﻋﺎت ﻧﻈﯿﺮآن ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺳﻮﻣﯿﻦ ﻧﻮع داده ﻫﺎﮐﻪ ﺗﺤﺖ ﻋﻨﻮان ﻓﺮﻣﺎﻧﻬﺎی وﯾﮋه ﮐﻨﺘﺮل )ControlSpecification ( ﺷﻨﺎﺧﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد زﻣﺎن ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی را ﻣﻌﯿﻦ ﻣﯽ ﺳﺎزد. ﻫﺮ ﭘﺮوژه ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ ﺷﺎﻣﻞ ﻣﺠﻤﻮﻋﻪ ﭼﻨﺪ ﺳﺮی داده ﺑﺮای ﻫﺮ ﻧﻮع ﺑﺎﺷﺪ. اﺟﺮا ی ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﺑﺎ ﺗﻌﺮﯾﻒ اﯾﻦ ﺳﻪ ﻧﻮع داده ﺻﻮرت ﻣﯽ ﮔﯿﺮد. اﻟﻒ( ﻋﻨﺎﺻﺮ ﻫﯿﺪروﻟﻮژﯾﮑﯽ و اﺗﺼﺎل آن ﻫﺎ ﻣﺪل ﯾﮏ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ ﺷﺎﻣﻞ ﯾﮏ ﺳﺮی ﻋﻨﺎﺻﺮ ﻫﯿﺪروﻟﻮژﯾﮑﯽ ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ ﺑﻪ ﻫﻔﺖ ﺷﮑﻞ ﺗﻘﺴﯿﻢ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ ﮐﻪ ﻋﺒﺎرﺗﻨ ﺪ از: زﯾﺮ ﺣﻮﺿﻪ، ﺑﺎزه رودﺧﺎﻧﻪ، اﺗﺼﺎل، ﻣﺨﺰن، اﻧﺤﺮاف، ﭼﺸﻤﻪ و ﭼﺎه ﺑﺮای ﺗﺸﮑﯿﻞ ﻣﺪل ﯾﮏ ﺣﻮﺿﻪ ﺑﻪ ﺑﺮﺧﯽ از اﯾﻦ ﻋﻨﺎﺻﺮ و داده ﻫﺎی ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ آن ﻫﺎ ﻧﯿﺎز اﺳﺖ. ﻧﻘﺶ ﻫﺮ ﯾﮏ از ﻋﻨﺎﺻﺮ ﻫﯿﺪروﻟﻮژﯾﮑﯽ ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ اﺳﺖ: زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ: ﯾﮏ زﯾﺮ ﺣﻮﺿﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻓﺮﺿﯽ ﭘﺎراﻣﺘﺮی اﺳﺖ ﮐﻪ در ﻣﺠﺮای ﺧﺮوﺟﯽ ﺧﻮد ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف آﺑﺪﻫﯽ ﺗﻮﻟﯿﺪ ﮐﻨﺪ و ﺧﺼﻮﺻﯿﺎت آن ﺷﺎﻣﻞ ﻣﺴﺎﺣﺖ و درﺻﺪ ﻧﻔﻮذ ﻧﺎﭘ ﺬﯾﺮی ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻫﯿﺪروﮔﺮاف آﺑﺪﻫﯽ ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎی ﮐﺎﺳﺘﻦ ﺗﻠﻔﺎت "losses" از ﺷﺮوع ﺗﺎ ﺧﺮوﺟﯽ ﺣﻮﺿﻪ از ﮐﻞ ﺑﺎرش اﺳﺖ ﺳﭙﺲ ﺑﻪ رواﻧﺎب ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺣﺎﺻﻠﻪ ﻣﯿﺰان ﺟﺮﯾﺎن ﭘﺎﯾﻪ اﺿﺎﻓﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺑﺎزه رودﺧﺎﻧﻪ: ﯾﮏ ﺑﺎزه رود ﺧﺎﻧﻪ ﺑﺼﻮرت ﻓﺮﺿﯽ ﯾﮏ اﻟﻤﺎن ﺧﻄﯽ در ﻣﺴﯿﺮ رود ﺧﺎﻧﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﮐﻪ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺟﺮﯾﺎن و رودی ﺑ ﺎﻻ دﺳﺖ آن ﻣﻌﻠﻮم و ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺟﺮﯾﺎن ﺧﺮوﺟﯽ ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ آن در اﻧﺘﻬﺎی ﺑﺎزه ﻗﺎﺑﻞ ﺗﺨﻤﯿﻦ اﺳﺖ ﮐﻪ ﺑﺎﯾﺪ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﻮد. ﻫ داده ﺎی ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز از ﯾﮏ ﭘﺎراﻣﺘﺮ در روﺷﻬﺎی ﺳﺎده روﻧﺪ ﯾﺎﺑﯽ ﺗﺎ دادن ﻣﺸﺨﺼﺎت ﮐﺎﻣﻞ ﻣﻘﻄﻊ ﻫﺎی ﻋﺮﺿﯽ و ﺧﻮاص ﮐﺎﻧﺎل ﺑﺮای روﺷﻬﺎی ﭘﯿﭽﯿﺪه ﺗﻐﯿﯿﺮ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. اﺗﺼﺎل: ﯾ ﮏ اﺗﺼﺎل ﻣﮑﺎﻧﯽ اﺳﺖ ﮐﻪ دو ﯾﺎ ﭼﻨﺪ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺟﺮﯾﺎن ورودی ﺑﺎ ﻫﻢ ﺗﺮﮐﯿﺐ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ و ﻣﺠﻤﻮﻋﺎً ﯾﮏ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺟﺮﯾﺎن ﺧﺮوﺟﯽ را ﺗﻮﻟﯿﺪ ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﻨﺪ. ﻣﺨﺰن: ﯾﮏ ﻣﺨﺰن ﻣﺸﺎﺑﻪ ﺑﺎ ﯾﮏ ﺑﺎزه ﻣﻮرد روﻧﺪ ﯾﺎﺑﯽ اﺳﺖ ﮐﻪ ﯾﮏ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺟﺮﯾﺎن ورودی ﻣﻌﻠﻮم ﺑﻪ ﻣﺨﺰن وارد ﻣﯽ ﺷﻮد اﺳﺖ و ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻣﺨﺰن ﯾﮏ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺟﺮﯾﺎن ﺧﺮوﺟﯽ ﺣﺎﺻﻞ ﻣﯽ ﮔﺮدد . اﻧﺤﺮاف: اﻧﺤﺮاف ﺣﺎﻟﺘﯽ اﺳﺖ ﮐﻪ ﻣﻘﺪاری از ﺟﺮﯾﺎن ورودی ﺑﻪ ﯾﮏ اﻟﻤﺎن ﺑﻪ ﺑﯿﺮون ﻣﻨﺤﺮف ﻣﯽ ﺷﻮد. و ﺑﺎﻗﯽ ﻣﺎﻧﺪه ﺟﺮﯾﺎن از آن ﻣﯽ ﮔﺬرد. اﻧﺤﺮاف را ﺑﺎ روﺷﻦ ﻧﻤﻮدن راﺑﻄﻪ ﺑﯿﻦ ﻣﻘﺪار ﺟﺮﯾﺎن ورودی و ﺟﺮﯾﺎن ﻣﻨﺤﺮف ﺷﺪه ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻣﯽ ﮔﺮدد. ﺟﺮﯾﺎن اﻧ ﺤﺮاﻓﯽ ﻣﻤﮑﻦ اﺳﺖ ﺑﻪ داﺧﻞ ﺷﺒﮑﻪ ﺣﻮﺿﻪ ﺑﻪ ﯾﮏ اﻟﻤﺎن ﻫﯿﺪروﻟﻮژﯾﮑﯽ واﻗﻊ در ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﺑﺎز ﮔﺮداﻧﺪه ﺷﻮد. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 307 ﭼﺸﻤﻪ: ﯾﮏ ﭼﺸﻤﻪ ﻋﻨﺼﺮی اﺳﺖ ﺑﺎ ﯾﮏ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف دﺑﯽ ﮐﻪ داﺧﻞ ﺷﺒﮑﻪ ﺣﻮﺿﻪ وارد ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ ﻣﯽ ﺗﻮان ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﻣﺸﺎﻫﺪه ای ﯾﺎ ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی ﺷﺪه آن را ﺑﺮای ﻣﺪل ﺗﻌﺮﯾﻒ ﻧﻤﻮد. ﭼﺎه : ﻋﻨﺼﺮی ا ﺳﺖ ﮐﻪ ﺟﺮﯾﺎن ورودی دارد اﻣﺎ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﺮوﺟﯽ ﻧﺪارد. ب( ﻣﺪل ﺑﺎرﻧﺪﮔﯽ ﻣﺪل ﺑﺎرﻧﺪﮔﯽ ﻣﺠﻤﻮﻋﻪ ای از اﻃﻼﻋﺎت ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز ﺑﺮای ﺗﻌﺮﯾﻒ ﺑﺎرﻧﺪﮔﯽ ﻓﺮﺿﯽ ﯾﺎ ﺗﺎرﯾﺨﯽ )ﺛﺒﺖ ﺷﺪه( ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﮐﻪ ﺑﻪ ﻣﺪ ل ﺣﻮﺿﻪ ﻣﺘﺼﻞ ﻣﯽ ﮔﺮدد. ﺣﺎﺻﻞ ﯾﮏ ﻣﺪل ﺑﺎرﻧﺪﮔﯽ ﺗﻮﻟﯿﺪ ﻫﯿﺘﻮﮔﺮاف ﺑﺎرﻧﺪﮔﯽ در ﻫﺮ ﯾﮏ از زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎ ﻣﯽ ﺑ ﺎﺷﺪ ﮐﺎرﺑﺮ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ از ﺷﺶ روش ﻣﻮﺟﻮد در ﻣﺪل اﺳﺘﻔﺎده ﮐﻨﺪ. ج( ﻣﺪل ﻫﺎی ﺣﺠﻢ رواﻧﺎب و ﻃﺮﯾﻘﻪ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺗﻠﻔﺎت رواﻧﺎب زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ را ﻣﯽ ﺗﻮان ﺑﻪ ﺻﻮرت Lumped ﯾﺎLiner-Distributed ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻧﻤﻮد. در روشLumped ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﺑﺎرﻧﺪﮔﯽ و اﻓﺖ ﻫﺎ ﺑﻪ ﺻﻮرت Spatially-Averaged در ﻃﻮل ﯾﮏ زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺣﺠﻢ رواﻧﺎب ﻣﯿﺰان ﺗﻠﻔﺎت ﺑ ﻪ روش ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ اﻓﺖ اوﻟﯿﻪ و ﺷﺪت ﺛﺎﺑﺖ ، ﺷﻤﺎره ﻣﻨﺤﻨﯽ ، روش ﮐﺎﻫﺶ و ﺷﺪت ، ﺷﻤﺎره ﻣﻨﺤﻨﯽ ﺷﺒﮑﻪ ﺑﻨﺪی ﺳﻠﻮﻟﯽ ، ﮔﺮﯾﻦ و اﻣﭙﺖ ، رﻃﻮﺑﺖ ﺧﺎک و ﺷﺒﮑﻪ ﺑﻨﺪی در ﻣﺪل ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ . ﺑﺮای اﻧﺠﺎم اﯾﻦ اﺗﺼﺎل دو راه وﺟﻮد دارد ، ﻧﻈﯿﺮ ﺷ ﮑﻞ 10 - 1. ﺷﮑﻞ 10 - 1: اﺗﺼﺎل ﻋﻨﺎﺻﺮ ﺑﺎ و ﺑﺪون ﮔﺮه اول اﯾﻦ ﮐﻪ ﯾﮏ ﮔﺮه ﺑﯿﻦ ﺑﺎﻻدﺳﺖ و ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﻗﺮار ﮔﯿﺮد )دراﯾﻦ ﻣﺜﺎل ﺑﺎﻻ دﺳﺖ ﯾﮏ زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ اﺳﺖ( ، دوم اﯾﻨﮑ ﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﻌﻤﻮﻟﯽ اﺟﺰاء ﻫﯿﺪروﻟﻮژﯾﮑﯽ ﺑﺎﻻدﺳﺖ را ﺑﻪ ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﻣﺘﺼﻞ ﻧﻤﻮد ﮐﻪ ﺣﺎﺻﻞ ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی ﺑﺮای دو ﺣﺎﻟﺖ ﯾﮑﯽ اﺳﺖ وﻟﯽ ﻣﺰﯾﺖ روش ﮔﺮه اﯾﻦ اﺳﺖ ﮐﻪ ﮐﺎرﺑﺮ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ اﻃﻼﻋﺎت ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺣﺎﺻﻞ از اﺗﺼﺎل اﺟﺰاء ﺑﺎﻻ دﺳﺖ را ﻧﯿﺰ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﻧﻤﺎﯾﺪ ﮐﻪ در اﯾﻦ ﺣﺎﻟﺖ ﻧﻤﻮداری ﺣﺎﺻﻞ ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ ﻫﻢ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﻫﺎی ورودی و ﻫﻢ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺧﺮوﺟﯽ را ﻧﻤﺎﯾﺶ ﻣﯽ دﻫﺪ. در ﺣﻮﺿﻪ ﻣﻮرد ﺑ ﺤﺚ ﺗﻌﺪاد 3 زﯾﺮﺣﻮﺿ ﻪ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻫﻨﺪﺳﯽ آن ﻫﺎ ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی ﮔﺮدﯾﺪ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 308 10 - 3 -ﺑﺮرﺳﯽ آﻣﺎر و اﺳﺘﻌﻼم ﭘﺪﯾﺪه ﻫﺎی ﻃﺒﯿﻌﯽ در ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺷﺎﻣﻞ ﺟﻬﺖ و ﺳﺮﻋﺖ ،ﺑﺎد ﻣﯿﺰان ﺗﻐﯿﯿﺮات دﻣﺎﯾﯽ، ﻣﯿﺰان ﺑﺎرﻧﺪﮔﯽ، ﻣﯿﺰان ﺗﺒﺨﯿﺮ، ﻣﯿﺰان رﺳﻮب و ﺳﺎﯾﺮ ﻣﻮارد ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز ﺑ ﺮای ﻣﺪﻟﺴﺎزی و ﺑﺮرﺳﯽ در ﺿﺎﺑﻄﻪ د ر ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻣﻘﺪﻣﺎﺗﯽ و ﺑﺎزدﯾﺪ ﻫﺎ و ﺑﺮرﺳﯽ ﻫﺎی ﻣﯿﺪاﻧﯽ؛ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻫﺎی ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﻫﺪاف ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺣﺎﺿﺮ ﺗﻌﺪاد 6 اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ )ﺗﺒﺨﯿﺮﺳﻨﺠﯽ، ﺑﺎراﻧﺴﻨﺠﯽ و ﺳﯿﻨﻮﭘﺘﯿﮏ( در ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ اﻧﺘﺨﺎب ﺷﺪ. اﯾﻦ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫ ﺎ ﺷﺎﻣﻞ ﭘﺎی ﭘﻞ، ﻋﺒﺪاﻟﺨﺎن، ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ، ﺑﺴﺘﺎن، ﯾﺰد ﻧﻮ و اﻫﻮاز ﻋﻤﺪﺗﺎً در ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ ﮐﺮﺧﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ ﮐﻪ ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ و اﻫﺪاف آن را ﭘﻮﺷﺶ ﻣﯽ دﻫﻨﺪ. ﻃﻮل دوره آﻣﺎری ﺑﺎرش ﺑﻪ داده ﻫﺎی ﺛﺒﺖ ﺷﺪه در ﺑﯿﺶ از ﻧﯿﻢ ﻗﺮن اﺧﯿﺮ ﺑﺮ ﻣﯽ ﮔﺮدد و ﺣﺪود 54 ﺳﺎل ﻣﻨﺘﻬﯽ ﺑﻪ ﺳﺎل آﺑﯽ 99 - 1398 )آﺧﺮﯾﻦ آﻣﺎر ﻣﻨﺘﺸﺮ ﺷﺪه در زﻣﺎن ﺷﺮوع ﻣﻄ ﺎﻟﻌﺎت و زﻣﺎن ﺟﻤﻊ آوری داده ﻫﺎ ( ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. از داده ﻫﺎی ﺑﺎرش ﭘﺎی ﭘﻞ و ﻋﺒﺪاﻟﺨﺎن ﺟﻬﺖ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪت ﺑﺎرش ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺑﺮآورد دﺑﯽ و ﺣﺠﻢ ﺳﯿﻼب ﺣﻮﺿﻪ ﻣﯿﺎﻧﯽ ﺣﺪ ﻓﺎﺻﻞ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﺗﺎ ﻋﺒﺪاﻟﺨﺎن اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪ. از داده ﻫﺎی ﻃﻮل آﻣﺎر ﺑﺎرش اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی اﻫﻮاز، ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ، ﺑﺴﺘﺎن و ﯾﺰد ﻧﻮ ﻣﯿﺰ ان ﺑﺎرش در ﺳﻄﺢ ﺗﺎﻻب ﺑﺮآورد ﮔﺮدﯾﺪ. ﺑﺎرﻧﺪﮔﯽ ﻣﻬﻢ ﺗﺮﯾﻦ ﭘﺎراﻣﺘﺮی اﺳﺖ ﮐﻪ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ در ﭼﺮﺧﻪ ﻫﯿﺪروﻟﻮژﯾﮑﯽ و ﺳﯿﻼب دﺧﺎﻟﺖ داﺷﺘﻪ و در ﮐﻠﯿﻪ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻫﯿﺪروﻟﻮژی ﻧﻘﺶ اﺳﺎﺳﯽ و ﺗﻌﯿﯿﻦ ﮐﻨﻨﺪه دارد. ﭘﺮاﮐﻨﺶ زﻣﺎﻧﯽ رﯾﺰش ﻫﺎی ﺟﻮی ﻣﯿﺰان ﺳﻬﻢ ﺑﺎرش در ﻓﺼﻞ و ﯾﺎ ﻣﺎه ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠ ﻒ و ﺗﻐﯿﯿﺮا ت آن را روﺷﻦ ﻣﯽ ﺳﺎزد. ﺑﺎرش ﮔﺴﺘﺮه ﺗﺎﻻب ﺑﻪ ﺻﻮرت وزﻧﯽ از ﺳﺎﯾﺮ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎ ﺑﺮآورد ﮔﺮدﯾﺪ. در اداﻣﻪ ﮐﺎر داده ﻫﺎی ﻣ ﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ و ﮔﺴﺘﺮه ﺗﺎﻻب ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻧﺮم اﻓﺰار آﻣﺎری SPSS .ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺷﺪ ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺷﺎﻣﻞ ﻣﻘﺎدﯾﺮ و ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺑﺎرش ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ ، ﻓﺼﻠﯽ و ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه ﺳﺎﯾﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی آﻣﺎری )ﻣﺘﻮﺳﻂ، ﺣﺪاﮐﺜﺮ، ﺣﺪاﻗﻞ، اﻧﺤﺮاف ﻣﻌﯿﺎر و ﺿﺮﯾﺐ ﺗﻐﯿﯿﺮات( در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ و ﮔﺴﺘﺮه ﺗﺎﻻب ﻃﯽ ﺟﺪاول و ﺷﮑﻞ ﻫﺎی ﻣﻨﻈﻢ در ﺑﺨﺶ ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ اراﺋﻪ ﺷﺪه اﻧﺪ. درﺟﻪ ﺣﺮارت ﯾﮑﯽ از ﺷﺎﺧﺺ ﻫﺎی ﻣﻬﻢ اﻗﻠﯿﻤﯽ اﺳﺖ ﮐﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﺑﺼﻮرت دو ﺑﺎر در روز ﻗﺮاﺋﺖ و ﺛﺒﺖ ﻣﯽ ﮔﺮدد. ﻋﻼوه ﺑﺮ آن درﺟﻪ ﺣﺮارت ﺣﺪاﮐﺜﺮ و ﺣﺪاﻗﻞ ﺣﺎدث ﺷﺪه در ﻫﻤﺎن روز ﻧﯿﺰ ﺛﺒﺖ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﻫﻤﺎﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ در اﺑﺘﺪا اﺷﺎره ﺷﺪ ﺑﺮای ﻣﺸﺨﺺ ﺷﺪن وﺿﻌﯿﺖ درﺟﻪ ﺣﺮارت ﺳﺎﻻﻧﻪ ﻣﺤﺪوده ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ از اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ در ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ و اﻃﺮاف ﮔﺴ ﺘﺮه ﺗﺎﻻب اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪ. ﺷﺮاﯾﻂ دﻣﺎﯾﯽ و ﺣﺮاراﺗﯽ ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺗﻐﯿ ﯿ ﺮات ﭼﻨﺪاﻧﯽ ﻧﺪارد و اﻧﺘﻈﺎر ﻣﯽ رود ﮐﻪ ﻣﺘﻮﺳ ﻂ درﺟﻪ ﺣﺮارت ﺳﺎﻻﻧﻪ در ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻧﺴﺒﺘﺎً ﯾﮑﺴﺎن و اﻧﺤﺮاف ﻣﻌﯿﺎر آن اﻧﺪک ﺑﺎﺷﺪ . ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺗﻐﯿﯿﺮات ارﺗﻔﺎﻋﯽ و ﺑﻪ ﺗﺒﻊ آن ﺗﻐﯿﯿﺮات دﻣﺎﯾﯽ ﻧﺎﭼﯿﺰ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺑﻪ ﻃ ﻮر ﻣﻌﻤﻮل ﮔﺮادﯾﺎن دﻣﺎﯾﯽ ﻣﻨﻔﯽ 6/0 درﺟﻪ ﺳﺎﻧﺘﯽ ﮔﺮاد در ﻫﺮ 100 ﻣﺘﺮ ارﺗﻔﺎﻋﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ، از آﻧﺠﺎﯾﯽ ﺗﻐﯿﯿﺮات ارﺗﻔﺎﻋﯽ در ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﮐﻢ اﺳﺖ ﺑﻪ ﺗﺒﻊ آن ﮔﺮادﯾﺎن دﻣﺎﯾﯽ ﻧﯿﺰ ﻧﺎﭼﯿﺰ اﺳﺖ. اﺿﺎﻓﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ دﻣﺎی ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻣﻄﻠﻖ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻧﯿﺰ از داده ﻫﺎی ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ ﻗﺎﺑﻞ اﺳﺘﺨﺮاج ﻣﯽ ﺑ ﺎﺷﺪ. ﺗﺒﺨﯿﺮ و ﺗﻌﺮق ﭘﺘﺎﻧﺴﯿﻞ ﻣﻌﻤﻮﻻً در ﻣﺴﺎﺋﻞ ﺑﯿﻼن و ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ رﯾﺰی ﻣﻨﺎﺑﻊ آب ﺑﻪ وﯾﮋه ﺑﺮای ﮔﺴﺘﺮه ﺳﻄﺢ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ از اﻫﻤﯿﺖ وﯾﮋه ای ﺑﺮﺧﻮردار ﺑﻮده و ﺗﻌﯿﯿﻦ و ﺗﺨﻤﯿﻦ ﻣﯿﺰان آن ﺿﺮوری ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻧﺮخ ﺗ ﺒﺨﯿﺮ و ﺗﻌﺮق از ﺳﻄﺢ ﻣﺮﺟﻊ، در ﺷﺮاﯾﻂ ﺑﺪون ﮐﻤﺒﻮد آب، ﺗﺒﺨﯿﺮ و ﺗﻌﺮق ﺳﻄﺤﯽ ﻣﺮ ﺟﻊ ﯾﺎ ﺗﺒﺨﯿﺮ و ﺗﻌﺮق ﻣﺮﺟﻊ )o pot ET( ﻧﺎﻣﯿﺪه ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺳﻄﺢ ﻣﺮﺟﻊ ﺳﻄﺢ ﭘﻮﺷﯿﺪه ﺷﺪه از ﭼﻤﻦ ﻓﺮﺿﯽ ﺑﺎ ﺧﺼﻮﺻﯿﺎت وﯾﮋه اﺳﺖ. در ﻫﺮ ﺣﺎل در اﯾﻦ ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺗﺤﻠﯿﻞ ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﻫﺎی دﻣﺎ ﻧﯿﺰ ﻫﻤﺎﻧﻨﺪ ﺑﺎرش ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻧﺮم اﻓﺰار آﻣﺎری SPSS و ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺗﺒﺨﯿﺮ و ﺗﻌﺮق ﭘﺘﺎﻧﺴﯿﻞ ﺑﺎ ﺑﮑﺎرﮔﯿﺮی ﻧﺮم اﻓﺰار CropWat در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺖ. CropWat ﯾﮏ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﭘﺸﺘﯿﺒﺎن ﺗﺼﻤﯿﻢ اﺳﺖ ﮐﻪ ﺑﻮﺳﯿﻠﻪ ﺑﺨﺶ آب و ﺧﺎک FAO ﺑﺮای ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ رﯾﺰی و ﻣﺪﯾﺮﯾﺖ آﺑﯿﺎری ﺗﻮﺳﻌﻪ ﯾﺎﻓﺘﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. CropWat ﯾﮏ اﺑﺰار ﮐﺎرﺑﺮدی ﺑﺮای اﻧﺠﺎم ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت اﺳﺘﺎﻧﺪارد ﺗﺒﺨﯿﺮ و ﺗﻌﺮق ﻣﺮﺟﻊ، ﻧﯿﺎز آﺑﯽ و ﻧﯿﺎزﻫﺎی ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 309 آﺑﯿﺎری ﮔﯿﺎه و ﺑﻪ ﻋﻼوه ﻃﺮاﺣﯽ و ﻣﺪﯾﺮﯾﺖ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ آﺑﯿﺎری اﺳﺖ. اﯾﻦ اﺑﺰار اﺟﺎزه اﯾﺠﺎد ﺗﻮﺻﯿﻪ ﻫﺎ ﺑﺮای ﻋﻤﻠﯿﺎت آﺑﯿﺎری، ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ رﯾﺰی آﺑﯿﺎری در ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺗﺎﻣﯿﻦ آب و ارزﯾﺎﺑﯽ ﺗﻮﻟﯿﺪ در ﺷ ﺮاﯾﻂ ﮐﻢ آﺑﯽ را ﻣﯽ دﻫﺪ. روﻧﺪﻫﺎ و روال ﻫﺎ ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻧﯿﺎزﻫﺎی آﺑﯽ ﮔﯿ ﺎه و آﺑﯿﺎری ﺑﺮاﺳﺎس روش ﻫﺎی اراﺋﻪ ﺷﺪه در ﻣﻘﺎﻻت ﺷﻤﺎره 24 آﺑﯿﺎری و زﻫﮑﺸﯽFAO و ﺷﻤﺎره33 .ﭘﺎﺳﺦ ﺑﺮداﺷﺖ ﺑﻪ آب ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﺗﻮﺳﻌﻪ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎی آﺑﯿﺎری و ارزﯾﺎﺑﯽ آﺑﯿﺎری ﺑﺎ آب ﺑﺎران و ﻋﻤﻠﯿﺎت آﺑﯿﺎری ﺑﺮاﺳﺎس ﺗ ﻌﺎدل روزاﻧﻪ آب و ﺧﺎک ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﮔﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺗﺎﻣﯿﻦ آب و ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﺪﯾﺮﯾﺖ آﺑﯿﺎری ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ. CropWat از روشPenman-Monteith ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺗﺒﺨﯿﺮ و ﺗﻌﺮق ﺳﻄﺢ ﻣﺮﺟﻊ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. اﯾﻦ ﺗﺨﻤﯿﻦ ﻫﺎ در ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﻧﯿﺎز آﺑﯽ ﮔﯿﺎه و ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎی آﺑﯿﺎری اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. اﯾﻦ ﻧﺮم اﻓﺰار، اﺑﺰاری ﮐﺎرﺑﺮدی ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ اﺳﺘﺎﻧﺪارد ﺗﺒﺨﯿﺮ و ﺗﻌﺮق ﻣﺮﺟﻊ و ﻧﯿﺎز آﺑﯿﺎری ﮔﯿﺎﻫﺎن ﺑﺨﺼﻮص در ﻃﺮاﺣﯽ و ﻣﺪﯾﺮﯾﺖ آﺑﯿﺎری ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺳﺎزﻣﺎن ﺧﻮار و ﺑﺎر ﺟﻬﺎﻧﯽ اﯾﻦ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ را ﺑﺮ اﺳﺎس روش ﻓﺎﺋﻮ ﭘﻨﻤﻦ ﻣﺎﻧﺘﯿﺲ ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒ ﻪ ﺗﺒﺨﯿﺮ و ﺗﻌﺮق ﻣﺮﺟﻊ ﻣﻌﺮﻓﯽ ﮐﺮد . ﺑﺮای ﻣ ﺤﺎﺳﺒﻪ ﺗﺒﺨﯿﺮ و ﺗﻌﺮق ﻣﺮﺟﻊ در اﯾﻦ ﻧﺮم اﻓﺰار ﺣﺪاﻗﻞ داده ﻫﺎی زﯾﺮ ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ: اﻟﻒ( ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﺣﺪاﮐﺜﺮ درﺟﻪ ﺣﺮارت ﺑﺮﺣﺴﺐ ﺳﺎﻧﺘﯿﮕﺮاد )درﺟﻪ ﺳﺎﻧﺘﯽ ﮔﺮاد( ب( ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﺣﺪاﻗﻞ درﺟﻪ ﺣﺮارت ﺑﺮﺣﺴﺐ ﺳﺎﻧﺘﯿﮕﺮاد )درﺟﻪ ﺳﺎﻧﺘﯽ ﮔﺮاد( ج( درﺻﺪ رﻃﻮﺑﺖ ﻧﺴﺒﯽ)درﺻﺪ( د( ﺳﺎﻋﺎت آﻓﺘﺎﺑﯽ)ﺳﺎﻋﺖ( ه( ﺳﺮﻋﺖ ﺑﺎد )ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ در روز( درﺟﻪ ﺣﺮارت ﺣﺪاﮐﺜﺮ و ﺣﺪاﻗﻞ، رﻃﻮﺑﺖ ﻧﺴﺒﯽ و ﺳﺮﻋﺖ ﺑﺎد از ﺟﻤﻠﻪ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎﯾﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ ﮐﻪ در اﮐﺜﺮ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﻮاﺷ ﻨﺎﺳﯽ اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ وﻟﯽ ﺗﺎﺑﺶ از ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎﯾﯽ اﺳﺖ ﮐﻪ اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی آن ﻣﺴﺘﻠﺰم ﺗﺠﻬﯿﺰات دﻗﯿﻖ اﺳﺖ. اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی ﺗﺎﺑﺶ ﻓﻘﻂ در ﺑﻌﻀﯽ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﺳﯿﻨﻮﭘ ﺘﯿﮏ ﺧﺎص اﻧﺠﺎم ﻣﯽ ﮔﯿﺮد. ﭼﻨﺎﻧﭽﻪ داده ﻫﺎی ﺗﺎﺑﺶ در دﺳﺘﺮس ﻧﺒﺎﺷﺪ از ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﺳﺎﻋﺖ آﻓﺘﺎﺑﯽ اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺑﺎ ورود داده ﻫﺎی ﻓﻮق را ﺑﻪ ﻧﺮم اﻓﺰار، ﺗﺒﺨﯿﺮ و ﺗﻌﺮق ﮔﯿﺎه ﻣﺮﺟﻊ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ در روز و ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ وﺳﺎﻻﻧﻪ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﮔﺮدد. در ﻫﺮ ﺣﺎل در اﯾﻦ ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻣﺤﺎ ﺳﺒﺎت ﺗﺒﺨﯿﺮ و ﺗﻌﺮق ﺗﻮده ﮔﯿﺎﻫﯽ ﺗﺎﻻب ﺑﺎ ﺑﮑﺎرﮔﯿﺮی ﻧﺮم اﻓﺰار CropWat .ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺖ ﭘﻮﺷﺶ ﮔﯿﺎﻫﯽ ﻏﺎﻟﺐ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﻧﯽ ﺑﺎ ﻧﺎم ﻣﺤﻠﯽ ﻗﺼﺐ اﺳﺖ ﮐﻪ ﺑﯿﺶ از 50 درﺻﺪ از ﮐﻞ ﺳﻄﺢ آن را ﭘﻮﺷﺶ داده و ﺗﻘﺮﯾﺒﺎً در ﺗﻤﺎﻣﯽ ﻧﻘﺎﻃﯽ ﮐﻪ ﻋﻤﻖ ﺑﯿﺸﺘﺮ از 1 ﺗﺎ2 ﻣﺘﺮ دارد دﯾﺪه ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ، ﺗﺮاﮐﻢ ﻧﯽ در ﺷﻤﺎل ﻫﻮر ﺑﺴﯿﺎر ﺑﯿﺸﺘﺮ از ﺟﻨﻮب اﺳﺖ و ﻏﺎﻟﺒﺎً ﻫﻢ ﻗﻮی ﺗﺮ و ﺷﺎداب ﺗﺮ ﺑﻨﻈﺮ ﻣﯽ رﺳﺪ ﮐﻪ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﯾﮏ ﭘﻮﺷﺶ ﮔﯿﺎﻫﯽ ﮔﺴﺘﺮده ﻧﻘﺶ ﺑﺴﯿﺎر ﻣﻬﻤﯽ را در ﮐﻨﺘﺮل ﺗﺒﺨﯿﺮ از ﺳﻄﺢ آب ﻫﻮر اﯾﻔﺎ ﻣﯽ ﮐﻨﻨﺪ و در ﺣﻘﯿﻘﺖ دو ﻓﺎﮐﺘﻮر ﺗﺸﺪﯾﺪ ﮐﻨﻨﺪه ﺗﺒﺨﯿﺮ ﯾﻌﻨﯽ ﺑﺎد و ﺗﺎﺑﺶ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﻧﻮر ﺧﻮرﺷﯿﺪ را ﻣﺤﺪود ﮐﺮد ه و در ﻧﺘﯿﺠﻪ ﺗﺄﺛﯿﺮ ﺑﺴﯿﺎر ﻣﻬﻤﯽ در ﮐﺎﻫﺶ و ﮐﻨﺘﺮل ﺗﺒﺨﯿﺮ ﻫﻮر دارد. ﺟﮕﻦ ﯾﺎ ﭼﻮﻻن اﺳﺖ ﺣﺪوداً 23 درﺻﺪ از ﺳﻄﺢ ﮐﻞ ﻫﻮر را ﭘﻮﺷﺶ ﻣﯽ دﻫﺪ وﻟﯽ ﻣﺤﻞ رﺷﺪ آﻧﻬﺎ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺳﺎﺣﻞ ﻧﺰدﯾﮏ ﺗﺮ اﺳﺖ. ﭼﮕﻦ ﮔﯿﺎﻫﯽ اﺳﺖ ﺑﺪون ﺳﺎﻗﻪ ﺑﺎ ﺑﺮگ ﻫﺎی ﻧﻮک ﺗﯿﺰ و ﺑﺎ ﻣﻘﻄﻊ ﻣﺜﻠﺜﯽ و ﮔﺎوﻣﯿﺶ ﻫﺎ رﻏﺒﺖ ﺑﻪ ﺧﻮردن آن د ارﻧﺪ. ﻋﻤﻖ ﻣﻄﻠﻮب رﺷﺪ اﯾﻦ ﮔﯿﺎه ﺑﯿﻦ 5/0 ﺗﺎ5/1 ﻣﺘﺮ ﺑﻮده و ﮔﺴﺘﺮش آن را ﻋﻤﻖ آب ﺑﯿﺸﺘﺮ ﮐﻨﺘﺮل و ﻣﺤﺪود ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. ﮔﻮﻧﻪ ﻟﻮﯾﯽ ﯾﺎ ﺑﺮدی ﻧﯿﺰ ﺳﻮﻣﯿﻦ ﮔﯿﺎﻫﯽ از ردﯾﻒ ﮔﯿﺎﻫﺎن ﮐﻒ زی ﻫﻮر ﺑﻪ ﺷﻤﺎر ﻣﯽ آﯾﺪ. اﯾﻦ ﮔﯿﺎه ﮔﺴﺘﺮش ﭼﺸﻤﮕﯿﺮی د اﺷﺘﻪ و از ﺟﻤﻠﻪ ﮔﯿﺎﻫﺎن ﺑﺪون ﺳﺎﻗﻪ ﻣﺤﺴﻮب ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺑﺮگ ﻫﺎی آن ﭘﻬﻦ و ﺑﻪ رﻧﮓ ﺳﺒﺰ ﺷﻔﺎف اﺳﺖ. ﮔﺎت ﻧﺎم ﻣﺤﻠﯽ درﺧﺘﭽﻪ ای اﺳﺖ ﮐﻪ در ﻫﻮر و آن ﻫﻢ در ﺷﻤﺎل ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺤﺪود وﭘﺮاﮐﻨﺪه دﯾﺪه ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺳﺎﻗﻪ آن ﺻﻮرﺗﯽ رﻧﮓ، ﻗﻄﺮ آن ﺑﻪ ﯾﮏ ﺳﺎﻧﺘﯿﻤﺘﺮ و ارﺗﻔﺎع آن ﮔﺎه ﺑﻪ 2 ﻣﺘﺮ ﺑﺎﻻی ﺳﻄﺢ آب ﻧﯿﺰ ﻣﯽ رﺳﺪ. ﺗﯿﺮه ﺗﯿﺰک از ﺟﻤﻠﻪ ﮔﯿﺎﻫﺎن ﮐﻒ زی ﻫﻮر اﺳﺖ ﮐﻪ اﯾﻦ ﮔﻮﻧﻪ ﮔﯿﺎﻫﯽ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺠﺘﻤﻊ ﻫﺎﯾﯽ ﺑﻪ ﯾﮑﺪﯾﮕﺮ ﭘﯿﭽﯿﺪه در ﮐﻒ ﻣﻨﻄﻘﻪ ﮐﻢ ﻋﻤﻖ ﺳﺎﺣﻠﯽ دﯾﺪه ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺿﺮاﯾﺐ ﮔﯿﺎﻫﯽ )kc ( ﺑﺮای ﮔﯿﺎﻫﺎن ﻣﺨﺘﻠﻒ در ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 310 دوره ﻫﺎی رﺷﺪ در ﮐﺘﺎب ﻫﺎی ﻣﺮﺟﻊ ﮐﺸﺎورزی آﻣﺪه اﻧﺪ. ﮔﯿﺎﻫﺎن ﻣﺜﻞ ﮐﺎج و ﺳﺮو، ﻧﺨﯿﻼت و ﺣﺘﯽ ﺑﺮﻧﺞ ﺗﻘﺮﯾﺒﺎً دارای ﯾﮏ ﺿﺮﯾﺐ در ﻣﺮاﺣﻞ ﻣﺨﺘﻠﻒ رﺷﺪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ. از آﻧﺠﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﺗﻮده ﮔﯿﺎﻫﯽ ﺗﺎﻻب ﺗﻤﺎم رﺷﺪ ﮔﯿﺎﻫﯽ ﺧﻮد را ﻃﯽ ﮐﺮده و ﻋﻼوه ﺑﺮ ﭘﻮﺷﺶ ﮔﯿﺎﻫﯽ ﻣﺘﺮاﮐﻢ ﺑﻪ ﻧﻮﻋﯽ ﯾﮏ ﭘﯿﮑﺮه آﺑﯽ ﮔﺴﺘﺮده اﺳﺖ و ﺿﺮﯾﺐ ﮔﯿﺎﻫﯽ آن ﺑﺮای ﺗﻤﺎ م ﻣﺮاﺣﻞ ﺑﺮاﺑﺮ واﺣﺪ ﺗﺨﻤﯿﻦ و در ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﻧﺮم اﻓﺰار ﻣﻨﻈﻮر ﺷﺪ. ﻓﺮﻣﻮل ﻫﺎی اﻗﻠﯿﻤﯽ ﺗﺎﺑﻌﯽ از دو ﯾﺎ ﭼﻨﺪ ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﻣﻬ ﻢ ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﺑﻮده ﮐﻪ ﺑﺎ ﺟﺎﯾﮕﺰﯾﻨﯽ در اﯾﻦ ﺗﻮاﺑﻊ ﺿﺮاﯾﺐ اﻗﻠﯿﻤﯽ ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﺪ و اﯾﻦ ﺿﺮا ﯾ ﺐ اﺳﺎس ﻃﺒﻘﻪ ﺑﻨﺪی ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿ ﺮﻧﺪ. در اﯾﻦ ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻧﻮع اﻗﻠﯿﻢ ﻣﺤﺪوده از ﻣﯿﺎن روش ﻫﺎی ﻣﻮﺟﻮد و ﻣﺘﺪاول از روش ﺿﺮﯾﺐ ﺧﺸﮑﯽ دوﻣﺎرﺗﻦ و ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ از ﺗﺮﺳﯿﻢ ﻣﻨﺤﻨﯽ آﻣﺒﺮوﺗﺮﻣﯿﮏ اﺳﺘﻔﺎد ه ﺷﺪه اﺳﺖ درﺧﺼﻮص ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﺑﺎد ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ اذﻋﺎن ﻧﻤﻮد ﮐﻪ ﺑﺎد ﮐﻪ از اﺧﺘﻼف ﻓﺸﺎر ﺑﯿﻦ واﺣﺪﻫﺎی ﻫﻢ ﻓﺸﺎر ﻣﺠﺎور ﺣﺎﺻﻞ ﻣﯽ ﺷﻮد، از ﻋﻮ اﻣﻞ ﺑﺮﻗﺮاری ﺗﻌﺎدل در ﺳﻄﺢ ﮐﺮه زﻣﯿﻦ ﺑﻪ ﺷﻤﺎر ﻣﯽ آﯾﺪ. اﻟﺒﺘﻪ ﭘﺎره ای از ﺑﺎدﻫﺎ در ﻣﻘﯿﺎس ﻣﻨﻄﻘﻪ ای ﻋﻤﻞ ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﻨﺪ و ﭘﺎره ای دﯾﮕﺮ ﺑ ﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﺤ ﻠﯽ اﯾﺠﺎد ﺷﺪه، ﻣﻨﺎﻃﻖ ﭘﯿﺮاﻣﻮن ﺧﻮد را ﺗﺤﺖ ﺗﺄﺛﯿﺮ ﻗﺮار ﻣﯽ دﻫﻨﺪ. وﺟﻮد ﻧﺎﻫﻤﻮاری ﻫﺎی ﺳﻄﺢ زﻣﯿﻦ، ﭼﮕﻮﻧﮕﯽ ﺗﻮزﯾﻊ اﻧﺮژی ﺗﺎﺑﺸﯽ، ﺟﻬﺖ ﮔﺴﺘﺮش ارﺗﻔﺎﻋﺎت، ﻓﯿﺰﯾﻮﮔﺮاﻓﯽ ﻣﻨﻄﻘﻪ ای، واﮐﻨﺶ ﻣﻨﺎﺑﻊ ﮔﺮﻣﺎﯾﯽ روی ﮐﺮه زﻣﯿﻦ و ﺗﺄﺳﯿﺴﺎت ﺳﺎﺧﺖ ﺑﺸﺮ، ﻧﻘﺶ ﻗﺎﺑﻞ ﺗﻮﺟﻬﯽ در ﻫﺪاﯾﺖ ﺑﺎدﻫﺎ دارﻧﺪ. ﺑﻪ ﻧﺤﻮی ﮐﻪ ﺣﺮﮐﺖ ﻫﻮا را ﺗﺤﺖ ﺗﺄﺛﯿﺮ ﺧﻮد ﻗﺮار داده، ﻣﯿﺰان و ﺟﻬﺖ ﺳﺮﻋﺖ ﺑﺎد در ﺳﻄﻮح ﻣﺨﺘﻠﻒ را ﻣﺘﻔﺎوت ﻣﯽ ﺳﺎزﻧﺪ. در ﺷﺒﮑﻪ ﺑﺎد ﺳﻨﺠﯽ و ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﮐﺸﻮر ﻣﻌﻤﻮﻻً ﻓﻘﻂ ﺳﺮﻋﺖ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺑﺎد و ﺟﻬﺖ ﻏﺎﻟﺐ وزش ﺑﺎد ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ و اﻧﺪاه ﮔﯿﺮی ﻣﯽ ﺷﻮد ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ در ﺷﺒﮑﻪ ﺑﺎدﺳﻨﺠﯽ و ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﮐﺸﻮر، ﺳﻪ ارﺗﻔﺎع ﺑﺮای ﺳﻨﺠ ﺶ ﺑﺎد ﻣﻮرد ﮔﺰﯾﻨﺶ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺘﻪ ا ﺳﺖ. ﺑﻪ ﻧﺤﻮی ﮐﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﺳﯿﻨﻮﭘﺘﯿﮏ، ﺑﺎدﺳﻨﺞ ﻫﺎ در ارﺗﻔﺎﻋﺎت دوﻣﺘﺮی و ده ﻣﺘﺮی ﻧﺼﺐ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ اﻣﺎ در اﯾﺴ ﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﺗﺒﺨﯿﺮﺳﻨﺠﯽ، ﺑﺎدﺳﻨﺞ در ارﺗﻔﺎع 5/0 ﻣﺘﺮی و در ﮐﻨﺎر ﺗﺸﺘﮏ ﺗﺒﺨﯿﺮ ﻧﺼﺐ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺳﺮﻋﺖ ﺑﺎد ﺑﻪ وﺳﯿﻠﻪ دﺳﺘﮕﺎﻫﯽ ﺑﻪ ﻧﺎم آﻧﯿﻤﻮ ﺘﺮ ﻣ (Anemometer) ﯾﺎ ﺑﺎدﺳﻨﺞ، اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی ﻣﯽ ﺷﻮد واﺣﺪﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻔﯽ ﺑﺮای اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی ﺳﺮﻋﺖ ﺑﺎد ﺑﻪ ﮐﺎر ﻣﯽ روﻧﺪ ﮐﻪ ﻋﺒﺎرﺗﻨﺪ از ﻣﺘﺮ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ، ﻣﺎﯾﻞ ﺑﺮ ﺳﺎﻋﺖ ) ﮐﻪ ﻣﻌﺎدل ﯾﮏ ﮔﺮه و ﯾﺎ Knot ﺑﻮده و ﺣﺪود51 /0 ﻣﺘﺮ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ اﺳﺖ( و در ﻣﻮرد ﺑﺎدﻫﺎی ﺷﺪﯾﺪ و ﻃﻮﻓﺎن ﻫﺎ واﺣﺪ ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﺑﺮ ﺳﺎﻋﺖ ﻧﯿﺰ ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮد. ﺑﺮای دﺳﺖ ﯾﺎﺑﯽ ﺑﻪ ﺳﺮﻋﺖ ﺑﺎد )در ارﺗﻔﺎع دو ﻣﺘﺮی( درﻣﺤﺪوده ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ از اﻃﻼﻋﺎت ﻣﻮﺟﻮد ﺳﯿﻨﻮﭘﺘﯿﮏ ﺑﺴﺘﺎن در ﻣﺠﺎورت ﻣﺤﺪوده ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ در دراز ﻣﺪت اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻫﻤﺎﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ ﻗﺒﻼً اﺷﺎره ﺷﺪ در ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺑﺎد ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﯾﮏ ﻋﺎﻣﻞ آب و ﻫﻮاﯾﯽ، ﺳﺮﻋﺖ و ﺟﻬﺖ آن ﻣﺪ ﻧﻈﺮ ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮد. ﺟﻬﺖ، ﻣﺤﻞ وزش ﺑﺎد اﺳﺖ ﮐﻪ ﺑﺮای ﺑﺎدﻫﺎی ﺳﻄﺤﯽ ﻫﻤﯿﺸﻪ ﺑﺎ ﯾﮑﯽ از واژه ﻫﺎی ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺟﻬﺖ ﻫﺎی ﻫﺸﺖ ﮔﺎﻧﻪ ) ﺷﻤﺎل، ﺷﻤﺎل ﺷﺮق، ﺷﺮق و... ( ﺑﯿﺎن ﻣﯽ ﺷﻮد. ﻣﻌﻤﻮﻻ " ﻣﻘﺎدﯾﺮ اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی ﺷﺪه ﺳﺮﻋﺖ و ﺟﻬﺖ ﺑﺎد را ﺗﻮﺳﻂ ﮔﻠﺒﺎد (Wind Rose) ﻧﺸﺎن داده ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ از روی ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ دﻓﻌﺎت وﻗﻮع ﺳﺮﻋﺖ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﺗﻬﯿﻪ ﻣﯽ ﮔﺮدد. در ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺣﺎﺿﺮ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﻫﺪاف آن از آﻣﺎر و اﻃﻼﻋﺎت ﺟﺮﯾﺎن آب و رﺳﻮب ﻣﺸﺎﻫﺪه ﺷﺪه در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺑﺮ روی رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ا ﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ. ﯾﺎد آور ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾ ﻪ از ﻣﻬﻢ ﺗﺮﯾﻦ، ﻗﺪﯾﻤﯽ ﺗﺮﯾﻦ و ﻣﻌﺘﺒﺮ ﺗﺮ ﯾﻦ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﮐﺸﻮر اﺳﺖ، ﻟﯿﮑﻦ ﺛﺒﺖ ﻣﺸﺎﻫﺪات رﺳﻮب ﻣﻌﻠﻖ 10 ﺳﺎل ﺑﻌﺪ ﺛﺒﺖ ﺟﺮﯾﺎن ﺷﺮوع ﺷﺪه ﺑﻮد. اﯾﻦ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻣﻨﺎﺳﺒﺘﺮﯾﻦ اﯾﺴﺘﮕﺎه آب ﺳﻨﺠﯽ ﺟﻬﺖ ﺑﺮآورد رﺳﻮب در ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻃﺮح ﺗﺸﺨﯿﺺ و ﺗﻌﺪﯾﻼت ﺟﺰﯾﯽ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر اﻧﺘﻘﺎل ﻧﺘﺎﯾﺞ آن ﺑﻪ ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻃ ﺮح اﻧﺠﺎم ﺷﺪ. ﺳﺎل آﺑﯽ 98 - 1397 ﺑﺪﻟﯿﻞ ﭘﺮ آب و ﺳﯿﻼﺑﯽ ﺑﻮدن ﺑﻪ ﺻﻮرت وﯾﮋه در ﺑﺨﺶ رﺳﻮب ﻧﯿﺰ ﺑﺤﺚ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺗﺠﺮﺑﯿﺎت و ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻣﺨﺘﻠﻔﯽ ﮐﻪ ﺗﻮﺳﻂ ﻣﻨﺎﺑﻊ ﻋﻠﻤﯽ ﻣﺨﺘﻠﻒ از ﺟﻤﻠﻪ اداره ﻋﻤﺮان اراﺿﯽ آﻣﺮﯾ ﮑﺎ (USBR) اﻧﺠﺎم ﺷﺪ ﺑﻪ اﯾﻦ ﻧﺘﯿﺠﻪ اﻧﺠﺎﻣﯿﺪ ﮐﻪ ﺑﯿﻦ دﺑﯽ ﺟﺮﯾﺎن و دﺑﯽ ﻣﻮاد ﻣﻌﻠﻖ راﺑﻄﻪ زﯾﺮ ﻣﯽ ﺪﺗﻮاﻧ ﺑﺮﻗﺮار ﺷﻮد . b w s Q Q * α = ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 311 در اﯾﻦ راﺑﻄﻪQs ،ﺗﻨﺎژ رﺳـﻮب ﺑﺮ ﺣﺴـﺐ ﺗﻦ در روزQw دﺑﯽ ﺟﺮﯾﺎن ﺑﺮﺣﺴـﺐ ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ وα وb ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﺛﺎﺑﺖ ﻫﺴﺘﻨﺪ. ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﻓﻮق در واﻗﻊ ﺗﺎﺑﻊ ﺣﺎﺻﻞ از رﮔﺮﺳﯿﻮن ﺧﻄﯽ ﺑﯿﻦ دﺑﯽ آب و دﺑﯽ ﻣﻮاد ﻣﻌﻠﻖ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ، ﻣﻌﻤﻮﻻً ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﻣﻘﺎدﯾﺮی ﮐﻪ از راﺑﻄﻪ دﺑﯽ آب – دﺑﯽ رﺳﻮب ﺑﻪ دﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﺪ ﮐﻤﺘﺮ از ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺑﺮ ﻣﺒﻨﺎی ﻣﻼﺣﻈﺎت ﻓﻮق ﺳﺎز ﻣﺎن ﺧﻮارﺑﺎر ﺟﻬﺎﻧﯽ ﻓﺎﺋﻮ ﺑﺮای ﺗﻌﺪﯾﻞ ارﻗﺎم ﺑﻪ دﺳﺖ آﻣﺪه و ﻧﺰدﯾﮏ ﺷﺪن ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺣﺎﺻﻞ از راﺑﻄﻪ ﻓﻮق ﺑﻪ واﻗﻌﯿﺖ، اﺳﺘﻔﺎده از ﺿﺮﯾﺐ α ′ ﺑﻪ ﺟﺎی ﺿﺮﯾﺐαرا ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﺗﻮﺻﯿﻪ ﮐﺮده اﺳﺖ . b w s Q Q ) ( = ′ α ﮐﻪ در آن ،s Q ،ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ دﺑﯽ رﺳﻮب ﻣﺸﺎﻫﺪه ﺷﺪه در ﻃﻮل دوره آﻣﺎری ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﺗﻦ در روزw Q ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ دﺑﯽ آب ﻣﺸﺎﻫﺪه ﺷﺪه در ﻃﻮل دوره آﻣﺎری ﺑﺮ ﺣﺴﺐ ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ و b ﻧﻤﺎی ﻣﻌﺎدﻟﻪ ﻣﻮﺳﻮم ﺑﻪ )USBR( ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﺑﺮ اﺳﺎس راﺑﻄﻪ دﺑﯽ آب – دﺑﯽ رﺳﻮب ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﺗﻌﺪﯾﻞ ﻣﯽ :دﮔﺮد b w s Q Q α′ = وﺟﻮد داده ﻫﺎی اﺳﺘﺜﻨﺎﯾﯽ ﺑﺎ ﻣﻘﺎدﯾﺮ رﺳﻮب زﯾﺎد در زوج ﻣﺘﻨﺎﻇﺮ دﺑﯽ آب- دﺑﯽ رﺳﻮب ﺗﺄﺛﯿﺮ زﯾﺎدی روی اﻓﺰاﯾﺶ ﺿﺮﯾﺐα′ ﺑﻪ وﺟﻮد ﻣﯽ آورﻧﺪ. زﯾﺮا در راﺑﻄ ﻪ اﺻﻼﺣﯽ ﺗﻐﯿﯿﺮات ﻣﺨﺮج ﮐﺴﺮ ﺑﻪ ﻣﺮاﺗﺐ ﻣﺤﺪودﺗﺮ از ﺻﻮرت ﮐﺴﺮ اﺳﺖ ﮐﻪ اﯾﻦ اﻣﺮ از ﻧﻘﺎط ﺿﻌﻒ روش اﺻﻼﺣﯽ FAO ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. اﯾﻦ ﺑﺪﯾﻦ ﻣﻌﻨﺎ اﺳﺖ ﮐﻪ راﺑﻄﻪ ﻓﺎﺋﻮ ﻣﯿﺰان ﺑﺎر رﺳﻮب ﻣﻌﻠﻖ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪه را ﺑﯿﺸﺘﺮ از ﻣﻘﺪار ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ ﮐﻪ اﯾﻦ از ﻧﻘﺎط ﺿﻌﻒ روش اﺧﯿﺮ ﻗﻠﻤﺪاد ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ اﯾﻦ ﮐﻪ روش اول ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﻣﻘﺎدﯾﺮ رﺳﻮب را ﮐﻤﺘﺮ از ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ ﺑﺮآورد ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﺪ و در روش ﻓﺎﺋﻮ ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﻣﻘﺎدﯾﺮ رﺳﻮب ﺑﯿﺸﺘﺮ از ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ اﺳﺖ، ﻣﻌﻤﻮﻻً ﻣﻬﻨﺪﺳﯿﻦ ﺑﺎ ﻋﻠﻢ ﺑﻪ اﯾﻦ ﻣﻮﺿﻮع ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺗﻌﺪﯾﻞ ﻫﺎی ﮐﺎرﺷﻨﺎﺳﯽ ﺑﺮ اﺳﺎس ﺷﺎﺧﺺ " ﻧﺴﺒﺖ اﺧﺘﻼف " اﻧﺠﺎم ﻣﯽ د ﻫﻨﺪ. ارزﯾﺎﺑﯽ رواﺑﻂ ﻣﺘﺪاول و ﻣﻌﻤﻮل USBR ، و روش اﺻﻼﺣﯽFAO ﺑﺮﻣﺒﻨﺎی ﺷﺎﺧﺺ R ﺗﺤﺖ ﻋﻨﻮان " ﻧﺴﺒﺖ اﺧﺘﻼف " ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺖ . ﻣﻘﺪار R ﻋﺒﺎرت اﺳﺖ از ﻧﺴﺒﺖ ﻣﯿﺰان ﺑﺎر ﻣﻌﻠﻖ ﮐﻪ از رواﺑﻂ ﯾﺎد ﺷﺪه ﺑﺪﺳﺖ ﻣﯽ آﯾﺪ ﺑﻪ ﻣﻘﺪار ﺑﺎر ﻣﻌﻠﻖ ﮐﻪ ﻋﻤﻼً اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی ﺷﺪه اﺳﺖ . واﺿﺢ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﮐﻪ ﻫﺮﭼﻪ ﻣﻘﺪار R ﺑﻪ ﻋﺪد ﯾﮏ ﻧﺰدﯾﮏ ﺗﺮ ﺑﺎﺷﺪ ﻧﺸﺎن دﻫﻨﺪه دﻗﺖ آن در راﺑﻄﻪ اﺳﺖ . ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺑﺎر رﺳﻮب ﻣﻌﻠﻖ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﮐﻼﺳﻪ ﺑﻨﺪی دﺑﯽ ﺟﺮﯾﺎن و ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻓﺮاواﻧﯽ و اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﻫﺮ دﺑﯽ در ﻫﺮ ﯾﮏ از ﮐﻼﺳﻪ ﺎ ﻫ ﻣﯽ ﺗﻮان ﺑﻪ ازای ﻫﺮ اﺣﺘﻤﺎل ﯾﮏ دﺑﯽ ﻣﺘﻨﺎﻇﺮ ﺑﻪ دﺳﺖ آورد ﮐﻪ از ﻗﺮار دادن آن در را ﺑﻄﻪ دﺑﯽ – رﺳﻮب ﻣﺘﻨﺎﻇﺮ، ﺗﻨﺎژ ﯾﺎ ﺣﺠﻢ رﺳﻮب ﺳﺎﻻﻧﻪ ﻣﻌﻠﻖ در ﻫﺮ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻗﺎﺑﻞ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺑﺮآورد ﻣﻘﺪار ﺑﺎر رﺳﻮب ﺑﺴﺘﺮ ﻣﯽ ﺗﻮان از ﻧﺴﺒﺖ ﺑﺎر ﺑﺴﺘﺮ ﺑﻪ ﻣﻌﻠﻖ )K( ﺑﻬﺮه ﺟﺴﺖ، ﺑﺮرﺳﯽ ﻫﺎی اﻧﺠﺎم ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ ﮐﻪ ﻣﻘﺪار اﯾﻦ ﻧﺴﺒﺖ در ﻣﻨﺎﻃﻖ ﮐﻮﻫﺴﺘﺎﻧﯽ در رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎ ﺑ ﺎ ﺷﯿﺐ زﯾﺎد ﺑﯿﺸﺘﺮ ﺑﻮده و در ﻧﻮاﺣﯽ ﺟﻠﮕﻪ ای ﮐﻪ دارای ﺷﯿﺐ ﮐﻤﺘﺮی ﻫﺴﺘﻨﺪ ﻧﺴﺒﺖ آن ﺑﻪ ﻣﯿﺰان ﻣﺤﺴﻮﺳﯽ ﮐﺎﻫﺶ ﻣﯽ ﯾﺎﺑﺪ. ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﺮرﺳﯽ ﻫﺎی اﻧﺠﺎم ﺷﺪه ﺗﻮﺳﻂ ﮐﺎراﺷﻒ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﺎر ﺑ ﺴﺘﺮ ﺑﻪ ﺑﺎر ﻣﻌﻠﻖ در رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎی روﺳﯿﻪ ﺑﺴﺘﻪ ﺑﻪ ﺷﺮاﯾﻂ ﺗﻮﭘﻮﮔﺮاﻓﯽ ﻣﺘﻔﺎوت اﺳﺖ. ﻣﻄﺎﺑﻖ ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻣﺬﮐﻮر ﻧﺴﺒﺖ K ﺑﺮای رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎ در ﻣﻨﺎﻃﻖ ﮐﻮﻫﺴﺘﺎﻧﯽ ﺑﺎ ﺷﯿﺐ ﻧﺴﺒﯽ 2 درﺻﺪ ﺑﯿﻦ30 ﺗﺎ50 درﺻﺪ ﻣﺘﻐﯿﺮ ﺑﻮده اﺳﺖ و ﺑﺮای رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎی در ﻣﻨﺎﻃﻖ ﺟﻠﮕﻪ ﺑﺎ ﺷﯿﺐ ﮐﻤﺘﺮ از 2/0 درﺻﺪ ﺑﯿﻦ5 - 1 درﺻﺪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ در رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎی اﯾﺮان ﺑﺮرﺳﯽ ﻫﺎی اﻧﺠﺎم ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ ﮐﻪ روﻧﺪ ﺗﻐﯿﯿﺮات K ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺷﯿﺐ رودﺧﺎﻧﻪ ﻫ ﺎ ﺗﺎ ﺣﺪودی از ﻧﻈﺮﯾﻪ ﮐﺎراﺷﻒ ﺗﺒﻌﯿﺖ ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﺪ . در اداﻣﻪ ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺑﺎر رﺳﻮﺑﯽ ﺑﺴﺘﺮ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻧﻤﻮدار ی ﮐ ﻪ ﺑﺪﯾﻦ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 312 ﻣﻨﻈﻮر ﺑﺮای رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎی ﮐﺸﻮر ﺗﻬﯿﻪ ﺷﺪه اﺳﺘﻔﺎده ﮔﺮدﯾﺪ؛ ﺑﺪﯾﻦ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﻣﻘﺪارk=0.05 ﺑﺮآورد ﺷﺪه و در اداﻣﻪ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از اﯾﻦ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﺎر رﺳﻮﺑﯽ ﺑﺴﺘﺮ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺷﺪ ﮐﻪ ﺑﺎر ﮐﻞ از ﻣﺠﻤﻮع ﺑﺎر ﻣﻌﻠﻖ و ﺑﺎر ﺑﺴﺘﺮ ﺣﺎﺻﻞ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺑﺪه وﯾﮋه رﺳﻮب از ﺗﻘﺴﯿﻢ ﻣﯿﺰان رﺳﻮﺑﺎت )ﺗﻨﺎژ ﯾﺎ ﺣﺠﻢ( ﺑﺮ ﻣﺴﺎﺣﺖ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ ﺣﺎﺻﻞ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺑﺎ ﺗﻘﺴﯿﻢ ﺗﻨﺎژ و ﺣﺠﻢ رﺳ ﻮﺑﺎت ﺑﻪ ﻣﺴﺎﺣﺖ ﺣﻮﺿﻪ، ﻣﯿﺰان رﺳﻮب وﯾﮋه در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺗﻦ در ﺳﺎل در ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮ ﺑﻊ ﯾﺎ ﻣﺘﺮﻣﮑ ﻌﺐ در ﺳﺎل در ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ ﺑﺮآورد ﮔﺮدﯾﺪ. ﻣﺸﺨﺼﺎت و ﻣﻨﺤﻨﯽ داﻧﻪ ﺑﻨﺪی ﻣﻮاد ﺑﺴﺘﺮ در ﻣﺤﻞ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ از داده ﻫﺎی رﺳﻮب ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ ﺗﺮﺳﯿﻢ و ﻗﻄﺮ ذرات رﺳﻮﺑﯽ 10 D , 50 D و90 D ﺑﺮﺣﺴﺐ ﻣﯿﮑﺮون اﺳﺘﺨﺮاج ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. 10 - 4 -ﺑﺮرﺳﯽ اوﻟﯿﻪ و اﻣﮑﺎن ﺳﻨﺠﯽ ﺣﺪ در ﺑﺎزدﯾﺪﻫﺎی ﻣﯿﺪاﻧﯽ ﺑﺮای ﻧﺤﻮه ﺧﺮوج از آب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻃﻖ ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺘﯽ در ﮐﻪ ﮐﻨﺘﺮل و ﺣﺎﮐﻤﯿﺖ اﯾﺮان در ﮔﺬﺷﺘﻪ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺑﺮای ﺗﺨﻠﯿﻪ ﺳﯿﻼب و اﻣﻼح ذاﺗﯽ ﺧﻮد ﺑﺎ ﺧﻠﯿﺞ ﻓﺎرس ﺗﺒﺎدل ﺟﺮﯾﺎن داﺷﺘﻪ ﺑﻮد. ﺳﯿﻼب از ﻣﺴﯿ ﺮ ﺑﺨﺶ اﯾﺮاﻧﯽ و ﻋﺮاﻗﯽ ﺗﺎﻻب – رودﺧﺎﻧﻪ دﺟﻠﻪ ﺷﻂ – اﻟﻌﺮب در ﺧﺎک ﻋﺮاق – اروﻧﺪ رود ﯾﺎ ﻧﻬﺮ ﻋﺮﯾﺾ – اروﻧﺪ رود وارد ﺧﻠﯿﺞ ﻓﺎرس ﻣﯽ ﺷﺪ اﻣﺎ اﻣﺮوزه اﯾﻦ ارﺗﺒﺎط ﺑﺮﻗﺮار ﻧﯿﺴﺖ. ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺑﻪ ﻧﻈﺮ ﻣﯽ رﺳﺪ؛ ﺑﺮﻗﺮاری ﻣﺠﺪد ارﺗﺒﺎط ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ ﺟﺮﯾﺎن آب ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻏﯿﺮ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﺑﺎ ﺧﻠﯿﺞ ﻓﺎرس اﻣﮑﺎن ﭘﺬﯾﺮ اﺳﺖ. ﻋﻼوه ﺑﺮ آن ﭼﻨﺪﯾﻦ ﻣﺴﯿﺮ و ﻃﺮح ﮐﻮﺗﺎه ﻣﺪت ﺑﻠﻨﺪ و ً ﻋﻤﺪﺗﺎ ﻫﺪف ﺑﺎ اﺣﺪاث ﺳﯿﻼب ﺑﺮای ﺑﺮ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﺗﻮﺳﻂ ﮐﺎرﺷﻨﺎﺳﺎن ﻣﻨﺎﺑﻊ آب در زﻣﺎن ﺳﯿﻼب ﻓﺮوردﯾﻦ ﻣﺎه 1398 .ﭘﯿﺸﻨﻬﺎداﺗﯽ ﺷﺪه اﺳﺖ در ﻫﺮ ﺣﺎل ﺑﺮرﺳﯽ اوﻟﯿﻪ و اﻣﮑﺎن ﺳﻨﺠﯽ ﺣﺪ در ﺑﺎزدﯾﺪﻫﺎی ﻣﯿﺪاﻧﯽ ﺑﺮای ﻧﺤﻮه ﺧﺮوج از آب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺑﻪ ﻣﻨﺎﻃﻖ ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺘﯽ ﻨﺘﺮلﮐ در ﮐﻪ و ﺣﺎﮐﻤﯿﺖ اﯾﺮان ﺑﺎ ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻣﺴﺘﻨﺪات و ﻧﺘﺎﯾﺞ ﮐﺎرﻫﺎی ﭘﯿﺸﯿﻦ ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺘﻪ از ﺟﻤﻠﻪ ﮔﺰارﺷﺎت و ﻧﻘﺸﻪ ﻫﺎ در ﺣﻮزه ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ آب د ر ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ؛ ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﺑﺎزدﯾﺪﻫﺎی ﻣﯿﺪاﻧﯽ و ﺗﺼﺎوﯾﺮ ﻣﺎﻫﻮاره ای، ﻣﺪل رﻗﻮﻣﯽ ﺳﻄﺢ زﻣﯿﻦ )DEM ( و ﺑﺨﺼﻮص ﺗﺠﺎرب ﻣﯿﺪاﻧﯽ ﺳﯿﻼب ﻓﺮوردﯾﻦ ﻣﺎه 1398 ) ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻣﯿﺴﺮ ﮔﺮدﯾﺪ. در اﯾﻦ ﻣﯿﺎن از ﺳﯿﺴﺘﻢ اﻃﻼﻋﺎت ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎﯾﯽGIS( ﻧﯿﺰ ﺑﻬﺮه ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد ﺗﺎ ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ ﻋﻤﻮﻣﯽ ﻣﻨﻄﻘﻪ و ﻣﺴﯿﺮﻫﺎ اﻧﺘﻘﺎل ﺳﯿﻼب اﺣﺘﻤﺎﻟﯽ روﺷﻦ ﮔﺮدد. 10 - 5 -ﺗﻬﯿﻪ و ﺑﺮرﺳﯽ ﻣﻘﺮرات ﭘﺪاﻓﻨﺪ ﻏﯿﺮ ﻋﺎﻣﻞ، ﻗﻮاﻧﯿﻦ زﯾﺴﺖ ﻣﺤﯿﻄﯽ ﺑﺮای ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﺮبﻏ ﮐﺎرون ﻣﺮﺗﺒﻂ ﺑﺎ ﻣﻮﺿﻮع ﻣﺤﺎﻓﻈﺖ ﺗﺎﺳﯿﺴﺎت در ﺑﺮاﺑﺮ و آب ﺳﯿﻼب در راﺳﺘﺎی اﻫﺪاف ﺿﺎﺑﻄﻪ ﺑﺮرﺳﯽ و ﺗﻔﮑﯿﮏ ﻣﻘﺮرات ﭘﺪاﻓﻨﺪ ﻏﯿﺮ ﻋﺎﻣﻞ و ﻗﻮاﻧﯿﻦ زﯾﺴﺖ ﻣﺤﯿﻄﯽ ﺑﺮای ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﻏﺮب ﮐﺎرون از ﻫﻤﺪﯾﮕﺮ ﺑﻪ دﻟﯿﻞ ارﺗﺒﺎط ﺗﻨﮕﺎﺗﻨﮓ اﯾﻦ دو ﻣﻮﺿﻮع ﺳﺎده ﻧﯿﺴﺖ؛ ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ﺳﻌﯽ ﺷﺪه ﻣﻘﺮرات ﭘﺪاﻓﻨﺪ ﻏﯿﺮ ﻋﺎﻣﻞ و ﻗﻮاﻧﯿﻦ زﯾﺴﺖ ﻣﺤﯿﻄﯽ از ﻣﻨﺎﺑﻊ ﻣﻌﺘﺒﺮ ﻣﻠﯽ و ﺿﺎﺑﻄﻪ ﻫﺎی ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ اﺳﺘﺨﺮاج ﮔﺮدد. ﻣﻮﺿﻮع ﻣﻘﺮرات ﭘﺪاﻓﻨﺪ ﻏﯿﺮ ﻋﺎﻣﻞ در دﺳﺘﻮاﻟﻌﻤﻞ ﻫﺎ و آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎی اﺟﺮاﯾﯽ ﻫﻤﭽﻮن دﺳﺘﻮراﻟﻌ ﻤﻞ اﺟﺮاﯾﯽ ﻗﺎﻧﻮن ﺑﻮدﺟﻪ ، ﻣﺼﻮﺑﺎت ﮐﻤﯿﺘﻪ داﺋﻤﯽ ﭘﺪاﻓﻨﺪ ﻏﯿﺮﻋﺎﻣﻞ ﮐﺸﻮر ﻦﯾﯿ آ و ﻧﺎﻣﻪ اﺟﺮاﯾﯽ ﻗﺎﻧﻮن اﺣﮑﺎم داﺋﻤﯽ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﻫﺎی ﭘ ﻨﺠﺴﺎﻟﻪ ﺗﻮﺳﻌﻪ ﮐﺸﻮر ﻧﯿﺰ ﺑﯿﺎن ﺷﺪه اﺳﺖ ﮐﻪ از آن ﻫﺎ ﺑﻄﻮر ﻣﻨﺎﺳﺒﯽ در ﺟﻬﺖ اﻫﺪاف ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 313 10 - 6 - ﺴﮏﯾر در ﻫ ﯿ ﺪروﻟﻮژ ی رﯾﺴــﮏ در ﻫﯿﺪروﻟﻮژی ﺑﻪ ﻣﻔﻬﻮم اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﯾﮏ رﺧﺪاد در ﻃﯽ ﯾﮏ دوره زﻣﺎﻧﯽ ﻣﺸــﺨﺺ اﺳــﺖ. ﻟﺬا اﮔﺮ اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﺣﺎدﺛﻪ ای در ﻫﺮ ﺳﺎل p ﺑﺎﺷﺪ، اﺣﺘﻤﺎل ﻋﺪم وﻗﻮع آن ( 1 −N) ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد و اﺣﺘﻤﺎل اﯾﻨﮑﻪ ﻃﯽn ﺳﺎل آﯾﻨﺪه رخ ﻧﺪﻫﺪ، ﺑﺮاﺑﺮ ﺑﺎ (1 −N) ﺑﻪ ﺗﻮانn اﺳﺖ. ﭘﺲ ﻧﻬﺎﯾﺘﺂ رﯾﺴﮏ ﯾﺎ اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﺣﺎدﺛﻪ در ﻃﯽn : ﺳﺎل آﯾﻨﺪه ﺑﺮاﺑﺮ اﺳﺖ ﺑﺎ d = 1 −(1 −N)I از آﻧﺠﺎ ﮐﻪ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻋﮑﺲ اﺣﺘﻤﺎل اﺳﺖ F = 1/N : ﻟﺬا ﻣﻘﺪار رﯾﺴﮏ ﺑﺮ ﺣﺴﺐ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺑﺮاﺑﺮ اﺳﺖ ﺑﺎ d = 1 −(1 −1 F )I در ﻃﺮاﺣﯽ ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﻮژﯾﮑﯽ، ﻋﻤﻮﻣﺎً n ﻣﻔﻬﻮم ﻋﻤﺮ ﻣﻔﯿﺪ ﺳﺎزه ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ ﻧﻈﯿﺮ ﺳﺪ، ﺑﻨﺪ اﻧﺤﺮاﻓﯽ، ﮐﺎﻟﻮرت ﻫﺎ و دﯾﮕﺮ ﺳﺎزه ﻫ ﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ را دارد، ﮐﻪ ﺑﺮای ﺳﯿﻼب ﻫﺎی ﺑﺎ اﺣﺘﻤﺎل ﻣﺸﺨﺺ ﯾﺎ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﺘﻨﺎﻇﺮ ﺑﺎ دو ره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﻌﻠﻮﻣﯽ ﻃﺮاﺣﯽ ﻣﯽ ﮔﺮدﻧ ﺪ. ﻓﺮآﯾﻨﺪﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﻮژﯾﮑﯽ ﻫﻤﻮاره ﺑﺎ ﻋﺪم ﻗﻄﻌﯿﺖ ﻫﺎﯾﯽ ﻫﻤﺮاه ﻫﺴﺘﻨﺪ، ﮐﻪ ﻧﺎﺷﯽ از ﻋﺪم آﺷﻨﺎﯾﯽ ﮐﺎﻣﻞ ﺑﺎ ﻧﻮع ﻓﺮآﯾﻨﺪ، ﯾﺎ ﻋﺪم ﻗﻄﻌﯿﺖ در ﻣﺪل و ﻧﯿﺰ ﻋﺪم ﻗﻄﻌﯿﺖ ﻫﺎی ذاﺗﯽ ﯾﺎ ﻃﺒﯿﻌﯽ ﻫﺴﺘﻨﺪ. از آﻧﺠﺎ ﮐﻪ ﺗﺤﻠﯿﻞ رﯾﺴﮏ ﺑﺎ ﻋﺪم ﻗﻄﻌﯿﺖ ﻫﺎی ﻃﺒﯿﻌﯽ ﺑﻪ ﺻ ﻮرﺗﯽ ﮐ ﻪ ﻗﺒﻼً ﺑﺮ اﺳﺎس اﺣﺘﻤﺎل ﯾﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ اراﺋﻪ ﺷﺪ، در ﺗﺤﻠﯿﻞ رﯾﺴﮏ ﮐﺎﻓﯽ ﻧﺒﻮده و ﺑﺎﯾﺴﺘﯽ اﻧﻮاع ﻋﺪم ﻗﻄﻌﯿﺖ ﻫﺎی دﯾﮕﺮ ﻧﻈﯿﺮ ﻋﺪم ﻗﻄﻌﯿﺖ ﻫﺎی ﻓﻨﯽ )ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ، ﺳﺎزه ای، ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری(، اﻗﺘﺼﺎدی، اﺟﺘﻤﺎﻋﯽ، ﺳﯿﺎﺳﯽ و زﯾﺴﺖ ﻣﺤﯿﻄﯽ را ﻧﯿﺰ در ﺗﺤﻠﯿﻞ رﯾﺴﮏ وارد ﻧﻤﻮد، ﻟﺬا ﻧﯿﺎز ﺑﻪ ﺗﺤﻠﯿﻞ رﯾﺴﮏ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺮﮐﺐ اﺳﺖ. از اﯾﻦ رو ﺗﺤﻠﯿﻞ رﯾﺴﮏ ﻣﺮﮐﺐ، روﺷﯽ ﺑﺮای ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ رﯾﺴﮏ ﺗﺮﮐﯿﺒﯽ از ﻣﻨﺸﺎء ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﻋﺪم ﻗﻄﻌﯿﺖ اﺳﺖ، ﮐﻪ در ﯾﮏ ﻃﺮاﺣﯽ ﻫﯿﺪروﻟﻮژﯾﮑﯽ ﺑﮑﺎر ﻣﯽ رود. در اﯾﻦ راﺳﺘﺎ اﯾﺪه ﺑﺎرﮔﺬاری ﯾﺎ ﺗﻘﺎﺿﺎ )L ( و ﻇﺮﻓﯿﺖ ﯾﺎ ﻣﻘﺎوﻣﺖ )R( ﻣﺤﻮر ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮد. ﻗﺎﺑﻠﯿﺖ اﻋﺘﻤﺎد ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻋﺒﺎرت اﺳﺖ از اﺣﺘﻤﺎل آن ﮐﻪ ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﯿﺶ ﺗﺮ از ﺑ ﺎر ﺑﺎﺷﺪ و رﯾﺴﮏ ﻋﺒﺎرت اﺳﺖ از اﺣﺘﻤﺎل آﻧﮑﻪ ﺑﺎر از ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﺑﯿﺸﺘﺮ ﺷﻮد. از آﻧﺠﺎ ﮐﻪ ﺑﺎر و ﻣﻘﺎوﻣﺖ، ﻣﺘﻐﯿﺮ ﻫﺎی ﺗﺼﺎدﻓﯽ ﻣﺤﺴﻮب ﻣﯽ ﺷ ﻮﻧﺪ، ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺗﻮزﯾﻊ اﺣﺘﻤﺎل آ ن ﻫﺎ ﺑﺮای ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻗﺎﺑﻠﯿﺖ اﻋﺘﻤﺎد ﻻزم اﺳﺖ. در ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻫﺎی ﮐﻨﺘﺮل ﺳﯿﻞ، ﻣﻨﻈﻮ ر از ﺑﺎرﮔﺬاری، دﺑﯽ ﺳ ﯿﻞ ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻃﺮاﺣﯽ و ﻣﻨﻈﻮر از ﻣﻘﺎوﻣﺖ، ﻇﺮﻓﯿﺖ ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ ﺳﯿﺴﺘﻢ رودﺧﺎﻧﻪ ﺑﺮای ﻋﺒﻮر ﺟﺮﯾﺎن اﺳﺖ. ﺑﻪ ﻃﻮر ﺧﻼﺻﻪ در ﺑﺤﺚ ﺳﯿﻼب دﺑﯽ ﻃﺮح ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺑﺎر و ﻇﺮﻓﯿﺖ اﯾﻤﻦ اﻧﺘﻘﺎل ﻣﻘﻄﻊ رودﺧﺎﻧﻪ ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻗﻠﻤﺪاد ﺷﺪه اﺳﺖ. در ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺟﺎری ﻣﯿﺰان ﺟﺮﯾﺎن ﻫ ﺎی وروددی دﺑﯽ در ﻣﺨﺎزن ﺗﺎﻻب ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺑﺎر و ﻇﺮﻓﯿﺖ ذﺧﯿﺮه اﺳﺘﺎﺗﯿﮑﯽ ﺗﺎﻻب ﺑﻪ اﺿﺎﻓﻪ ﺧﺮوﺟﯽ ﻫﺎ از ﻣﺤﯿﻂ ﺗﺎﻻب ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﻣﻘﺎوﻣﺖ ﻣﺪ ﻧﻈﺮ اﺳﺖ. در ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دﺑﯽ ﺑﺰرﮔﺘﺮ از ﺳﯿﻼب ﻃﺮح در ﻃﯽ دوره ﻋﻤﺮ ﭘﺮوژه ﯾﺎ ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری و اﺣﺘﻤﺎل وﻗﻮع ﺳﯿﻞ ﺑﺰرگ ﺗﺮ از ﺳﯿﻼب ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 200 ﺳﺎﻟﻪ در ﻃﻮل دوره ﻋﻤﺮ ﺳﺎزه ﺗﺨﻤﯿﻦ زده ﻣﯽ ﺷﻮد. 10 - 7 -ﺑﺮرﺳﯽ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ آب اﻧﺠﺎم ﺷﺪه در ﻣﯿﺪان ﻧﻔﺘﯽ آزادﮔﺎن ﺷﻤﺎﻟﯽ و آزادﮔﺎن ﺟﻨﻮﺑ ﯽ اﻋﻢ ) از ﻫﯿﺪروﻟﻮژی، ارﺗﻔﺎع ﻣﻮج و ﻏﯿﺮه ( ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺑﺮرﺳﯽ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ آب اﻧﺠﺎم در ﺷﺪه ﻣﯿﺪان ﻧﻔﺘﯽ آزادﮔﺎن ﺷﻤﺎﻟﯽ و آزادﮔﺎن ﺟﻨﻮﺑﯽ، ﺳﻌﯽ ﺷﺪه ﮔﺰارﺷﺎت و ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﭘﺸﯿﻦ ﺟﻤﻊ آوری و در ﺟﻬﺖ اﻫﺪاف ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺣﺎﺿﺮ از آن ﻫﺎ اﺳﺘﻔﺎده ﮔﺮدد. ﺧﻮﺷﺒﺨﺘﺎﻧﻪ در ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ ﮐﺮﺧﻪ ﻣﺨﺼﻮﺻﺎً ﺑﺨﺶ ﺳﻔﻠﯽ آن ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻣﻌﺘﻨﺎﺑﻬﯽ در ﺧﺼﻮص ﻣﻨﺎﺑﻊ آب ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺘﻪ اﺳﺖ، ﻫﺮ ﭼﻨﺪ ﮐﻪ وﺿﻌﯿﺖ ﮐﻨﻮﻧﯽ ﻣﻨﺎﺑﻊ آب ﺗﻐﯿﯿﺮاﺗﯽ ﺑﻪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 314 ﻫﻤﺮاه دارد. ﮐﺎﻫﺶ ﺟﺮﯾﺎن و ﻣﻨﺎﺑﻊ آب ﺳﻄﺤﯽ در دوره ﺑﻌﺪ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﻋﻠﯿﺮﻏﻢ وﻗﻮع ﺳﯿﻼب ﺗﺎرﯾﺨﯽ ﺳﺎل آﺑﯽ 98 - 1397 ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ دوره ﻗﺒﻞ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺳﺪ ﺑﺴﯿﺎر ﻣﺸﻬﻮد ﺑﻮده اﺳﺖ. ﻋﻼوه ﺑﺮ ﮐﺎﻫﺶ ﺟﺮﯾﺎن، ﺳﯿﺎﺳﺖ ﻫﺎی ﺑﻬﺮه ﺑﺮ داری ﺑﺎ وﺟﻮد ﺳﺪ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺣﺎﻟﺖ ﻃﺒﯿﻌﯽ ﺗﻐﯿﯿﺮ ﮐﺮده اﺳﺖ ﮐﻪ ﺳﻌﯽ ﻣﯽ ﺷﻮد اﯾﻦ ﻣﻼﺣﻈﺎت در ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺣﺎﺿﺮ ﻟﺤﺎظ ﮔﺮدد. 10 - 8 -ﻣﺪل ﺳﺎزی ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده ﻧﺮم از اﻓﺰار ﺑﺎ ﮐﻪ اﺳﺘﻔﺎده آن از اﻣﮑﺎن ﺗﻌﯿﯿﻦ ا رﺗﻔﺎع از آب ﺳﻄﺢ درﯾﺎ ﺑﺮ ﭘﺎﯾﻪ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب اﻣﮑﺎن ﭘﺬﯾﺮ ﺑﺎﺷﺪ . ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻫﯿﺪروﻟﯿﮏ ﺟﺮﯾﺎن را ﻣﯽ ﺗﻮان از دو دﯾﺪﮔﺎه ﺟﺮﯾﺎن ﻫﺎی داﺋﻤﯽ و ﻏﯿﺮداﺋﻤﯽ ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻗﺮار داد. در ﻣﺴﺎﺋﻞ ﻃﺒﯿﻌﯽ از ﺟﻤﻠﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﺟﺮﯾﺎن ﻫﺎی واﻗﻌﯽ ﺑ ﻪ ﺻﻮرت ﻏﯿﺮداﺋﻤﯽ اﺳﺖ. روﻧﺪﯾﺎﺑﯽ ﺳﯿﻞ ﯾﮑﯽ از ﻣﺴﺎﺋﻞ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺟﺮﯾﺎن ﻫﺎی ﻏﯿﺮداﺋﻤﯽ اﺳﺖ ﮐﻪ از اﻫﻤﯿﺖ ﻋﻠﻤﯽ ﺧﺎﺻﯽ ﺑﺮﺧﻮردار ﺑﻮده و ﺑﺮای ﺣﻞ آن ﻣﯽ ﺗﻮان از روش ﻫﺎ و ﺗﮑﻨﯿﮏ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ و ﻫﯿﺪروﻟﻮژﯾﮑﯽ اﺳﺘﻔﺎده ﻧﻤﻮد. در روش ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ ﻧﻈﯿﺮ روش ﻫﻤﺎﻧﻨﺪی ﭘﺨ ﺶ ﮐﻪ ﺑﺮ اﺳﺎس اﺻﻮل ﺗﺌﻮری ﺟﺮﯾﺎن ﻫﺎی ﻏﯿﺮداﺋﻤﯽ و ﺣﻞ ﻣﻌﺎدﻟﻪ دﯾﻔﺮاﻧﺴﯿﻞ ﻣﺮﺑﻮﻃﻪ اﺳﺘﻮار اﺳﺖ ، روﻧﺪﯾﺎﺑﯽ ﺳﯿﻞ ﺑﻪ ﺟﻮاب ﻫﺎی دﻗﯿﻖ ﻣﻨﺘﺞ ﺧﻮاﻫﺪ ﮔﺮدﯾﺪ . اﻣﺎ ﭘﯿﭽﯿﺪﮔ ﯽ رواﺑﻂ و ﻣﺸﮑﻞ ﺑﻮدن اﺳﺘﻔﺎده از آن ﻫﺎ و ﻃﻮﻻﻧﯽ ﺑﻮدن راه ﺣﻞ ﺣﺘﯽ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از راﯾﺎﻧﻪ ﻫﺎی ﭘﺮﺳﺮﻋﺖ ﺑﺎﻋﺚ ﻣﯽ ﮔﺮدد ﺗﺎ در اﮐﺜﺮ ﻣﻮارد از روش ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﻮژﯾﮑﯽ ﮐﻪ ﺑﺎ اﺗﺨﺎذ ﻓﺮض ﻫﺎﯾﯽ ﻣﺴﺌﻠﻪ را ﺑﻪ ﻣﯿﺰان ﻗﺎﺑﻞ ﻣﻼﺣﻈﻪ ای ﺳﺎده ﻣﯽ ﻧﻤﺎﯾﺪ، اﺳﺘﻔﺎده ﮔﺮدد. در روش ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﻮژﯾﮑﯽ ﻣﻌﺎ دﻻت دﯾﻔﺮاﻧﺴﯿﻞ ﺟﺮﯾﺎن ﻫﺎی ﻏﯿﺮداﺋﻤﯽ ﻣﺴﺘﻘﯿﻤﺎً ﮐﺎرﺑﺮد ﻧﺪاﺷﺘﻪ ﺑﻠﮑﻪ ا ﺻﻞ ﭘﯿﻮﺳﺘﮕﯽ ﺟﺮﯾﺎن و راﺑﻄﻪ ﺑﯿﻦ دﺑﯽ و ذﺧﯿﺮه آب ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﯽ ﻗﺮار ﻣﯽ ﮔﯿﺮد ﮐﻪ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺗﻘﺮﯾﺐ ﻫﺎ و ﻓﺮض ﻫﺎی ﯾﺎد ﺷﺪه، ﺟﻮاب ﻫﺎی ﺑﺪﺳﺖ آﻣﺪه ﻧﯿﺰ از دﻗﺖ ﮐﻤﺘﺮی ﺑﺮﺧﻮردار ﻫﺴﺘﻨﺪ. اﺳﺘﻔ ـ ﺎده از ﻓﻦ آوری ﻫﺎی ﺪـﺪﯾ ـﺟ در ﻋ ـﺮﺻ ـ ﻪ ﻋﻠ ـ ﻮم و ﮔﺴﺘ ـ ﺮش اﺳﺘﻔ ـ ﺎده از راﯾ ـ ﺎﻧﻪ، ﻣ ـﺳ ﺪل ـ ﺎزی وﻗ ـﺎﯾ ـ ﻊ ﻣﺨﺘﻠﻒ ﻃﺒﯿﻌ ، ﯽـ ﺗﺤﻠﯿ ـ ﻞ و درک ﺻﺤﯿﺢ رﻓﺘ ﺎر ـ ـﻫﺪه ـﺪﯾ ـﭘ ﺎ را ﻣﻤﮑ ـ ﻦ ﺳﺎﺧﺘﻪ اﺳﺖ. ـﻪ ﺳ ـﺷﺒﯿ ﺎزی ﺟ ـ ﺮﯾﺎن در آﺑ ـﺮاﻫ ـ ﻪ ﻫﺎی ﻣﺼﻨ ـﻮﻋ ـ ﯽ و ﻃﺒ ﯿﻌـ ﯽ و اﺛ ـﺮﮔـ ﺬاری ﻣﺘﻘ ﺎن ـﺮﯾ ـﻞ ﺟ ـﺎﺑ ـ ـﻪ ﻧﯿ ـﺮاﻫ ـ و آﺑ ﺰ از اﯾ ـ ـﻦ اﻣ ﺮ ﻣﺴﺘﺜﻨ ـﻧﺸ ـﯽ ﺪه و ﻫ ـ ﻢ اﮐﻨ ـ ﻮن ﻧ ـ ﺮم اﻓ ﺰارﻫ ـ ـﺎی ﻣﻨﺎﺳﺒ ـ ﯽ در اﯾ ـ ﻦ زﻣﯿﻨ ـ ﻪ ﻣﻌﺮﻓ ﯽ و در ﺣﺎل اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. اﯾﻦ ﺑﺨﺶ ﻣﺒﺘﻨﯽ ﺑﺮ ﭘﯿﺶ زﻣﯿﻨﮥ ﻋﻠﻤﯽ ﺑﺮای ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻣﺪﻟﺴﺎزی -AXY21 ﮐﻪ ﺗﻮﺳﻂZ[A ﺗﻮﺳﻌﻪ داده ﺷﺪه اﻧﺪ، اﺳﺘﻮار اﺳﺖ. ﻫﺪف در اﯾﻨﺠﺎ اراﺋﮥ ﺟﺰء ﺑﻪ ﺟﺰء ﻣﻌﺎدﻻت ﺟﺮﯾﺎن و اﻧﺘﻘﺎل، روش ﻫﺎی ﺣﻞ و ﮔﺴﺴﺘﻪ ﺳﺎزی ﻋﺪدی ﻧﯿﺴﺖ ﺑﻠﮑﻪ ﮐﻠﯿﺎﺗﯽ از روش ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه در ﻣﺪل ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎز ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺑﺮرﺳﯽ اﻋﺘﺒﺎر اﯾﻦ ﻣﺪل ﻫﺎ ﻧﯿﺰ ﺑﺤﺚ ﺷﺪه اﺳﺖ. -AXY21 ﺑﺮاﺳﺎس ﯾﮏ ﺷﺒﮑﮥ اﻧﻌﻄﺎف ﭘﺬﯾﺮ ﺑﻨﺎ ﻧﻬﺎده ﺷﺪه اﻧﺪ و ﺑﺮای ﮐﺎرﺑﺮدﻫﺎی اﻗﯿﺎﻧﻮﺳﯽ، ﺳﺎﺣﻠﯽ و ﺟﺰر و ﻣﺪی ﺳﺎ ﺧﺘﻪ ﺷﺪه اﻧﺪ. اﯾﻦ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻣﺪ ﻟﺴﺎزی ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﻣﯽ ﺗﻮاﻧﺪ ﺑﺮای ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﭘﻬﻨﻪ ﺑﻨﺪی ﺳﯿﻼب ﺑﻪ ﺻﻮرت دو ﺑﻌﺪی اﺳﺘﻔﺎده ﺷﻮد. اﯾﻦ ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺑﺮاﺳﺎس ﺣﻞ ﻋﺪدی دو ﺑﻌﺪی ﻣﻌﺎدﻻت ﻧﺎوﯾﻪ- ) اﺳﺘﻮﮐﺲ ﺑﺮای ﺳﯿﺎل ﻏﯿﺮﻗﺎﺑﻞ ﺗﺮاﮐﻢ رﯾﻨﺎﻟﺪز ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ _^]\9NM`aa\bc` d`O]_cea fg`Mfh` ( ﺑﺎ ﺷﺮط ﻗﺒﻮل ﻓﺮﺿﯿﺎت ﺑﻮزﯾﻨﺴﮏ و ﻓﺸﺎر ﻫﯿﺪرودﯾﻨﺎﻣﯿﮏ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺑﻨﺎﺑﺮاﯾﻦ ا ﯾﻦ ﻣﺪل، ﺷﺎﻣﻞ ﻣﻌﺎدﻻت ﭘﯿﻮﺳﺘﮕﯽ، ﻣ ﻤﻨﺘ ﻢ، ﺷﻮری، ﮔﺮﻣﺎ و ﭼﮕﺎﻟﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ و ﺑﻮﺳﯿﻠﮥ ﯾﮏ ﻣﺪل اراﺋﻪ آﺷﻔﺘﮕﯽ ﺗﮑﻤﯿﻞ ﻣﯽ ﺷﻮد. ﮔﺴﺴﺘﻪ ﺳﺎزی ﻣﮑﺎﻧﯽ ﻣﻌﺎدﻻت اوﻟﯿﻪ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از روش ﺣﺠﻢ ﻣﺤﺪود ﻣﺮﮐﺰ ﺳﻠﻮﻟﯽ اﻧﺠﺎم ﺷﺪه اﺳﺖ. داﻣﻨﮥ ﻣﮑﺎﻧﯽ ﺑﻮﺳﯿﻠﮥ ﺗﻘﺴﯿﻢ ﻣﺤﯿﻂ ﺑﻪ اﻟﻤﺎن ﻫﺎی ﻏﯿﺮﭘﯿﻮﺳﺘﻪ اﻧﺠﺎم ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺗﻌﺪاد ورودی ﻫﺎی ﻣﺘﻌﺪد، وﺳﻌﺖ زﯾﺎد، وﺟﻮد ﺟﺎده ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ و ﺳﺎزه ﻫﺎی آﺑﯽ ﻣﺘﻌﺪد در ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ و ﻏﯿﺮﻣﺎﻧﺪﮔﺎری ﺟﺮﯾﺎن در زﻣﺎن ﺳﯿﻼب، ﭘﺲ از ﺑﺮرﺳﯽ ﻣﺪل ﻫﺎی ﻣﻮﺟﻮد ﺑﺮای ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺟﺮﯾﺎن در ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ، ﻣﺪل دو ﺑﻌﺪی -AXY21 ﺗﻮﺳﻌﻪ داده ﺷﺪه ﺗﻮﺳﻂ ﻣﻮﺳﺴﻪ ﻫﯿﺪروﻟﯿﮏ داﻧﻤﺎرک Z[A ﺑﻤﻨﻈﻮر ﭘﯿﺶ ﺑﯿﻨﯽ ﺷﺮاﯾﻂ ﺟﺬر و ﻣﺪی درﯾﺎﻫﺎ و ﺗﻐﯿﯿﺮات ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 315 زﻣﺎﻧﯽ ﺷﺮاﯾﻂ ﺟﺮﯾﺎن )ﻋﻤﻖ، ﺳﺮﻋﺖ و ...( در درﯾﺎﺟﻪ ﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﺗﺤﺖ ﺗﺎﺛﯿﺮ ﺳﯿﻼب ورودی اﻧ ﺘﺨﺎب ﮔﺮدﯾﺪ. ﻣﺪل اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه ﺑﻄﻮر ﮐﻠﯽ دو ﺑﻌﺪی اﺳﺖ ﺑﺪﯾﻦ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﮐﻪ در ﺟﻬﺖ ﻋﻤﻘﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺳﺮﻋﺖ ﻟﺤﺎظ ﻣﯽ ﺷﻮد وﻟﯽ در ﭘﻼن ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﺳﺮﻋﺖ در دو ﺟﻬﺖ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. Mike21 Flow Model FM ﯾﮏ ﻣﺪل ﻧﺴﺒﺘﺎً ﺟﺪﯾﺪ ﺑﺮ ﭘﺎﯾﻪ ﺷﺒﮑﻪ و ﻣﺶ اﻧﻌﻄﺎف ﭘﺬﯾﺮ اﺳﺖ. ﻓﺎﯾﻞ ﻣﺶ و ﺷﺒﮑﻪ اﻧﻌﻄﺎف ﭘﺬﯾﺮ ﻧﻬﺎﯾﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺪ ﺑﻪ ﺧﻮﺑﯽ ﺑﯿﺎﻧﮕﺮ اﻋﻤﺎق آب در ﻣﺪل ﺑﺎﺷﺪ. از آﻧﺠﺎ ﮐﻪ ﻣﺘﻐﯿﺮﻫﺎی ﻣﻮرد ﻧﻈﺮ در ﻣﺮاﮐﺰ اﺣﺠﺎم ﮐﻨﺘﺮل ﻣﺤﺎ ﺳﺒﻪ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ، ﺷﺒﮑﻪ ﻣﺜﻠﺚ ﻫﺎ ﺑﺎﯾﺪ اﻣﮑﺎن دﻗﺖ ﻣﻨﺎﺳﺐ ﻧﺘﺎﯾﺞ و ﺟﻮاب ﻫﺎ ﭘﺲ از ارزﯾﺎﺑﯽ ﻣﺪل را ﻓﺮاﻫﻢ ﻧﻤﺎﯾﻨﺪ . دﻗﺖ و رﯾﺰ ﺑﻮدن ﻣﺶ و ﺷﺒﮑﻪ ﻫﻤﺮاه ﺑﺎ اﻋﻤﺎق آب و اﻧﺪازه ﮔﺎم زﻣﺎﻧﯽ ﻣﺪﻟﺴﺎزی ﻋﺪد ﮐﻮراﻧﺖ ﺳﯿﺴﺘﻢ را ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﮐﻨﻨﺪ. ﻣﻘﺪار ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻋﺪد ﮐﻮراﻧﺖ ﻣﯽ ﺑﺎﯾﺪ ﮐﻤﺘﺮ از 5/0 ﺑﺎﺷﺪ ﻟﺬا زﻣﺎن ﮐﻞ ﻣﺪﻟﺴﺎزی ﻧﻪ ﺗﻨﻬﺎ ﺑﻪ ﺗﻌﺪاد اﻟﻤﺎﻧﻬﺎ ﺑﺴﺘﮕﯽ دارد ﺑﻠﮑﻪ اﻧﺪازه ﮔﺎم زﻣﺎﻧﯽ و ﻋﺪد ﮐﻮراﻧﺖ ﺣﺎﺻﻠﻪ ﻧﯿﺰ در آن ﻣﻮﺛﺮ ﻫﺴﺘﻨﺪ. ﺑﺮای ﺳﺎﺧﺖ و اﯾﺠﺎد ﻓﺎﯾﻞ .mdf از داده ﻫ ﺎی xyz ﺧﺎم اﺳﺘﻔﺎده ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺑﺪﯾﻦ ﺗﺮﺗﯿﺐ د ر ﮔﺎم اول ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺗﺼﻮﯾﺮ )projection system ( ﺑﻪ ﺻﻮرتutm و ن ﻧﺎﺣﯿﻪ ﮐﺎری ﺗﻌﯿﯿﻦ ﻣﯽ ﺷﻮد. اﯾﻦ اﻣﺮ از آن ﺟﻬﺖ ﻻزم اﺳﺖ ﮐﻪ در ﻣﺮاﺣﻞ ﺑﻌﺪ، اﻧﺠﺎم ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻧﯿﺮوی ﮐﻮرﯾﻮﻟﯿﺲ ﺑﻪ اﻋﻤﺎل اﯾﻦ ﺗﻨﻈﯿﻤﺎت واﺑﺴﺘﻪ اﺳﺖ. ﭘﺲ از آن، داده ﻫﺎی ﺧﺎم xyz در اﯾﻦ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ ﺑﺎرﮔﺬاری ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ. ﺟﻬﺖ اﻧﺠﺎم ﮔﺎﻣﻬﺎی ﺑﻌﺪی ﮐﻪ ﻣﺜﻠﺚ ﺑﻨﺪی )triangulation ( و اﺧﺘﺼﺎص رﻗﻮم ارﺗﻔﺎﻋﯽ از داده ﻫﺎی ﺧﺎم ﺑﻪ ﻣﺮاﮐﺰ ﺣﺠﻢ ﮐﻨﺘﺮﻟﻬﺎ )interpolation ،( ﻫﺴﺘﻨﺪ ﻧﯿﺎز ﺑﻪ ﻣﺤﺪود ﺳﺎزی ﻣﺤﺪوده ﮐﺎری از ﻃﺮﯾﻖ رﺳﻢ ﭘﻠﯿﮕﻮﻧﻬﺎی ﻣﺮزی آﺑﯽ و ﺧﺎﮐﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺷﺮح ﮐﺎﻣﻞ در ﭘﯿﻮﺳﺖ اراﺋﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ. در اﯾﻦ ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ، ﻓﯿﻠﺪ داده ﺧﺎم ﺑﺮای ﺟﺎده ﻫﺎ و داﯾﮑﻬﺎ و ﻓﯿﻠﺪ داده ﺧﺎم ﺑﺮای درون ﻣﺤﺪوده ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﺠﮕﺎﻧﻪ ﺷﺎﻣﻞ ﻃﻮل و ﻋﺮض ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎﯾﯽ و رﻗﻮم در ﻓﺎﯾﻞ xyz وﺟﻮد دارد. اﯾﻦ داده ﻫﺎ ﭘﺲ از ﻣﺶ ﺑﻨﺪی و ﺳﺎﺧﺖ ﺷﺒﮑﻪ ﻫﻨﺪﺳﯽ ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ ﺗﻌﺪاد زﯾﺎدی اﻟﻤﺎن ﻣﺜﻠﺜﯽ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ . ﺳﻌﯽ و ﺧﻄﺎ و اﺻﻼح ﮔﺰﯾﻨﻪ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ اﯾﺠﺎد ﺷﺒﮑﻪ در اﯾﻦ ﻣﺮﺣﻠﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت رﻓﺖ و ﺑﺮﮔﺸﺘﯽ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ زﻣﺎن ﻻزم ﺑﺮای اﺟﺮای ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ و ﺟﻮاب ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز اﻧﺠﺎم ﻣﯽ ﮔﺮدد . در اﯾﻦ ﻣﺮﺣﻠﻪ، ﺗﻔﺎوت در اﻧﺪازه ﺷﺒﮑﻪ ﻣﺜﻠﺚ ﻫﺎ در ﺳﻄﺢ ﻣﺨﺎزن ﭘﻨﺞ ﮔﺎﻧﻪ و در ﻣﻨﺎﻃﻖ ﻧﺰدﯾ ﮏ ﺑﻪ داﯾﮏ ﻫﺎ، ﺳﺎزه ﻫﺎ و ﺟﺮﯾﺎن ﻫﺎی ورودی اﻋﻤﺎل ﻣﯽ .ﺷﻮد ﭘﺲ از اﯾﻦ ﮐﺎر و در ﻣﺮﺣﻠﻪ ﺑﻌﺪ ﻣﯿﺎﻧﯿﺎﺑﯽ ارﺗﻔﺎﻋﯽ اﻧﺠﺎم ﻣﯽ ﮔﯿﺮ د و در ﻧﻬﺎﯾﺖ export mesh ﺟﻬﺖ ﺗﻬﯿﻪ ﻓﺎﯾﻞ ﺑﺎ ﭘﺴﻮﻧﺪmesh ﺑﮑﺎر ﻣﯽ . رود ﭘﯿﺶ از آن ﮐﻪ ﻣﺪل Mike21 flow model FM ﺑﺮﭘﺎ ﻣﯽ ﺷﻮد ، ﻧﯿﺎز اﺳﺖ داده ﻫﺎی ورودی ﻣ ﺪل آﻣﺎده ﺳﺎزی ﺷﻮﻧﺪ. ﺑﺮای اﯾﻦ ﻣﺜﺎل، ﺟﺮﯾﺎن ﻫﺎی ورودی اﻋﺪاد ﺛﺎﺑﺘﯽ در ﻧﻈﺮ ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه اﻧﺪ و از ﺳﺮی زﻣﺎﻧﯽ اﺳﺘﻔﺎده ﻧﺸﺪه اﺳﺖ، ﺳﺎزه ﻫﺎی درون ﻣﺪل ﺷﺎﻣﻞ ﮐﺎﻟﻮرت و ﺳﺮرﯾﺰ ﮐﻪ ارﺗﺒﺎط ﻫﯿﺪروﻟﯿﮑﯽ ﺑﯿﻦ ﻣﺨﺎزن را ﺑﺎﻋﺚ ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ ﻫﻤﮕﯽ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﮐﺎﻣﻞ در ﻣﺪل وارد ﺷﺪه ﻫﻤ ؛ اﻧﺪ ﺎﻧﻄﻮر ﮐﻪ ﭘﯿﺶ از اﯾﻦ ذﮐﺮ ﺷﺪ ﻧﯿﺮوی ﺑﺎد و ﮐﻮرﯾﻮﻟﯿﺲ ﻫﻢ ﻟﺤﺎظ ﺷﺪه اﻧﺪ . ﺟﺮﯾﺎن ﻫﺎی ورودی ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﺷﺮاﯾﻂ ﻣﺮزی و ﮐﻠﯿﺎت ﻧﺤﻮه ورود آن ﻫﺎ ﺑﻪ ﻣﺪل و ﻧﯿﺰ ﺑﺎران و ﺗﺒﺨﯿﺮ ﻧﻤﺎﯾﺶ داده ﺷﺪه اﺳﺖ . ﺑﺎﻻﺧﺮه ﺑﺮای رﺳﯿﺪن ﺑﻪ اﻫﺪاف ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ، ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻔﯽ اﻧ ﺠﺎم ﮔﯿﺮد ﮐﻪ در اﯾﻦ راﺳ ﺘﺎ ﭼﻨﺪﯾﻦ ﺳﻨﺎرﯾﻮ در ﺑﺮ ﮔﯿﺮﻧﺪه ﺷﺮاﯾﻂ اوﻟﯿﻪ )رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آب در ﻣﺨﺎزن ﻗﺒﻞ از ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی(، ﺷﺮاﯾﻂ ﺟﺮﯾﺎن ورودی ﻫﻮر )ﺳﯿﻼب ﺑﺎ ﭼﻪ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺘﯽ( و ﺷﺮاﯾﻂ ﺟﺮﯾﺎن ﺧﺮوﺟﯽ از ﻫﻮر )ﮐﻪ ﻓﻘﻂ از ﻃﺮﯾﻖ ﺳﺎزه ﻫﺎی آﺑﯽ ﻣﻮﺟﻮد در داﯾﮏ ﻣﺮزی اﻣﮑﺎن ﭘﺬﯾﺮ ﻫﺴﺖ( ﺗﻌﺮﯾﻒ ﺷﺪه اﻧﺪ. در ﻧﻬﺎﯾﺖ رﻗﻮم ﺳﻄﺢ آ ب ﺗﺎﻻب ﺑﺮای ﻫﺮ ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی و ﺷﺮاﯾﻂ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺣﺪاﮐﺜﺮ و ﮐﻞ ﺳﺮی زﻣﺎﻧﯽ ﻗﺎﺑﻞ اﺳﺘﺨﺮاج و اﺳﺘﻔﺎده ﺑﺮای اﻫﺪاف ﻃﺮاﺣﯽ ﺧﻮاﻫﺪ ﺑﻮد. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 316 ﻓ ﺼﻞ ﯾﺎزدﻫﻢ ﺑﺎزدﯾﺪ ﻣﯿﺪاﻧﯽ و ﺑﺮرﺳﯽ دﺑﯽ ﻫﺎی ورودی و ﺧﺮوﺟﯽ ﺳﺪﻫﺎ و رودﺧﺎﻧﻪ ) ﻫﺎ ﺑﻮﯾﮋه و ﺳﺪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ( ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﻣﻨﺒﻊ ﺗﻐﺬﯾﻪ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ و ﺷﻨﺎﺳﺎﯾﯽ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی وزارت ﻧﯿﺮو در ﺑﺎﻻدﺳﺖ و ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ و اﻧﺠﺎم اﺳﺘ ﻌﻼم ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز . ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 317 . ﻓﺼﻞ ﯾﺎزدﻫﻢ-ﺑﺎزدﯾﺪ ﻣﯿﺪاﻧﯽ و ﺑﺮرﺳﯽ دﺑﯽ ﻫﺎی ورودی و ﺧﺮوﺟﯽ ﺳﺪﻫﺎ و رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎ ) ﺑﻮﯾﮋه و ﺳﺪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ( ﺑﻪ ﻋﻨﻮان ﻣﻨﺒﻊ ﺗﻐﺬﯾﻪ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ و ﺷﻨﺎﺳﺎﯾﯽ اﯾﺴﺘﮕ ﺎه ﻫﺎی وزارت ﻧﯿﺮو در ﺑﺎﻻدﺳﺖ و ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ و اﻧﺠﺎم اﺳﺘﻌﻼم ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻧﯿﺎز 11 - 1 -ﻫﯿﺪروﻟﻮژی ﺟﺮﯾﺎن در ﺣﺎﻟﺖ ﻋﺎدی در ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺣﺎﺿﺮ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﻮژﯾﮑﯽ در ﺣﺎﻟﺖ ﻋﺎدی و ﺳﯿﻼب از دو اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ و ﺣﻤﯿ ﺪﯾﻪ ﺑﺮ روی ﮐﺮﺧﻪ اﺳﺘﻔﺎده ﮔﺮدﯾﺪ، ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ آن ﻫﺎ در ﻧﻘﺸﻪ اراﯾﻪ ﺷﺪه در ﺷﮑﻞ 11 - 1 .اراﯾﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ ﺑﺎ ﮐﺪ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎﺗﯽ 191 - 21 ﺑﺮ روی رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ واﻗﻊ ﮔﺮدﯾﺪه و َ ﻣﺨﺘﺼﺎت ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎﯾﯽ آن 08 و 48 َ ﻃﻮل ﺷﺮﻗﯽ و24 و ْ32 ﻋﺮض ﺷﻤﺎﻟﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ارﺗﻔﺎع اﯾﺴﺘﮕﺎه از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ 90 ﻣﺘﺮ ﺑﻮده و ﺗﺄﺳﯿﺲ اﯾﺴﺘﮕﺎه در ﺳﺎل 1339 ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻫﻢ اﮐﻨﻮن اﯾﻦ اﯾﺴﺘﮕﺎه درﺟﻪ ﯾﮏ و دارای ﺗﺠﻬﯿﺰات اﺷﻞ، ﭘﻞ ﺗﻠﻔﺮﯾﮏ و ﻟﯿﻤﯿﻨﯿﮕﺮاف )دﯾﺘﺎﻻﮔﺮ( اﺳﺖ . اﯾﻦ ا ﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی؛ اوﻟﯿﻦ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﺑﻌﺪ از ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺑﺎ ﮐﺪ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎﺗﯽ 199 - 21 ﺑﺮ روی ﺷﺎﺧﻪ اﺻﻠﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﺷﻬﺮ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ واﻗﻊ ﮔﺮدﯾﺪه و ْ ﻣﺨﺘﺼﺎت ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎﯾﯽ آن 48 ، َ 25 و ً47 ﻃﻮل ﺷﺮﻗﯽ و ْ31َ ، 29 ً و2 ﻋﺮض ﺷﻤﺎﻟﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ارﺗﻔﺎع اﯾﺴﺘﮕﺎه از ﺳﻄﺢ درﯾﺎ 5/ 24 ﻣﺘﺮ ﺑﻮده و ﺗﺄﺳﯿﺲ اﯾﺴﺘﮕﺎه در ﺳﺎل 1334 ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻫﻢ اﮐﻨﻮن اﯾﻦ اﯾﺴﺘﮕﺎه درﺟﻪ ﯾﮏ و دارای ﺗﺠﻬﯿﺰات اﺷﻞ، ﭘﻞ ﺗﻠﻔﺮﯾﮏ و ﻟﯿﻤﯿﻨﯿﮕﺮاف )دﯾﺘﺎﻻﮔﺮ( اﺳﺖ 11 - 1 - 1 -ﺗﺤﻠﯿﻞ آﺑﺪﻫﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎ از ﻣﻬﻤﺘﺮﯾﻦ ﺑﺨﺶ ﻫﺎی ﮔﺰارش ﻫﯿﺪروﻟﻮژی و ﻣﻨﺎﺑﻊ آب، ﺗﺤﻠﯿﻞ آﺑﺪﻫﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺟﺮﯾﺎن رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎ اﺳﺖ. در اﯾﻦ ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ از آﻣﺎر و اﻃﻼﻋﺎت ﻣﺸﺎﻫﺪه ﺷﺪه اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ و ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺑﺮ روی رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ا ﺳ ﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻃﻮل دوره آﻣﺎری ﺑﻪ داده ﻫﺎی ﺛﺒﺖ ﺷﺪه در ﺳﺎل ﻫﺎی 1400 - 1337 ﺑﺮ ﻣﯽ ﮔﺮدد و ﺑﺮاﺑﺮ 63 ﺳﺎل ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. در اﯾﻦ ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺗﺤﻠﯿﻞ ﭘﺎراﻣﺘﺮ ﻫﺎی ﺟﺮﯾﺎن ﺷﺎﻣﻞ دﺑﯽ ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ و ﺳﺎﻻﻧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻧﺮم اﻓﺰار آﻣﺎری SPSS ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺖ. در ﺟﺪول 11 - 1 ﺗﺎ ﺟﺪول11 - 4 داده ﻫﺎی ﺟﺮﯾﺎن ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ، ﺗﮑﻤﯿﻞ ﺷﺪه و ﺗﺤﻠﯿﻞ آﺑﺪﻫﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ ، ﻓﺼﻠﯽ و ﺳﺎﻻﻧﻪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 318 ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه ﺳﺎﯾﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی آﻣﺎری رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ. در ﺷﮑﻞ 11 - 2 ﺗﺎ ﺷﮑﻞ11 - 5 ﻧﻮﺳﺎن ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎﻻﻧﻪ و ﺗﻐﯿﯿﺮات ﺟﺮﯾﺎن ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ ﻃﯽ ﻃﻮل دوره آﻣﺎری ﻧﻤﺎﯾﺶ داده ﺷﺪ. ﻧﺘﯿﺠﻪ ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻫﺎی ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺘﻪ ﻣﻄﺎﺑﻖ ذﯾﻞ ﺑﯿ ﺎن ﻣﯽ ﺷﻮﻧﺪ: • ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺟﺮﯾﺎن در ﻣﻘﯿﺎس ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ و ﺳﺎﻻﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ ﮐﻪ آﺑﺪﻫﯽ ﻣﺘﻮﺳ ﻂ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﻣﺤﻞ ﻣﺬﮐﻮر 155 و اﻧﺤﺮاف ﻣﻌﯿﺎر84 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺣﺪاﮐﺜﺮ آﺑﺪﻫﯽ ﺳﺎﻻﻧﻪ در اﯾﻦ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺳﺎل آﺑﯽ 48 - 1347 و ﺑﺮاﺑﺮ398 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ )اﻟﺒﺘﻪ ﺳﺎل آﺑﯽ98 - 1397 ﻧﯿﺰ از ﺳﺎل ﻫﺎی ﭘﺮآب ﮐﺮﺧﻪ ﺑﻮده اﻣﺎ ﺑﺨﺸﯽ از ﺟﺮﯾﺎن د ر ﺳﺪﻫﺎی ﻣﺨﺰﻧﯽ ﺳﻤﯿﺮه و ﮐﺮﺧﻪ ذﺧﯿﺮه و ﺑﺨﺸﯽ ﻧﯿﺰ از ﻃﺮﯾﻖ ﺗﻮﻧﻞ دﺷﺖ ﻋﺒﺎس و ﮐﺎﻧﺎل ﭘﺎی ﭘﻞ ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﺷﺒﮑﻪ ﻫﺎی آﺑﯿﺎری اﺳﺘﺎن اﯾﻼم و ﮐﺮﺧﻪ ﺷﻤﺎﻟﯽ ﻫﺪاﯾﺖ ﺷﺪ ﮐﻪ در ﺳﺎل 1347 ﺳﺎﻣﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﻓﺎﻗﺪ اﯾﻦ اﻣﮑﺎﻧﺎت ﺑﻮد.( و ﺣﺪاﻗﻞ آﺑﺪﻫﯽ ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﻪ ﻣﯿﺰان 21 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ در ﺳﺎل آﺑﯽ94 - 1393 ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺿﺮﯾﺐ ﺗﻐﯿﯿﺮات رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﻦ ﻣﺤﻞ 54 درﺻﺪ اﺳﺖ. ﺑﯿﺸﺘﺮﯾﻦ درﺻﺪ ﺟﺮﯾﺎن ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻓﺮوردﯾﻦ و ﺑﺮاﺑﺮ 19 درﺻﺪ و ﮐﻤﺘﺮﯾﻦ ﻣﻘﺪار 3 درﺻﺪ ﻃﯽ ﺷﻬﺮﯾﻮرﻣﺎه و ﻣﻬﺮ ﻣﺎه ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺑﯿﺸﺘﺮﯾﻦ ﺟﺮﯾﺎن ﻓﺼﻠﯽ ﻃﯽ ﺑﻬﺎر و ﺑﺮاﺑﺮ 39 درﺻﺪ آﺑﺪﻫﯽ اﺳﺖ. ﻻزم ﺑﻪ ذﮐﺮ اﺳﺖ ﮐﻪ ﮐﺎﻧﺎل ﻫﺎی ﺷﺒﮑﻪ آﺑﯿﺎری دﺷﺖ ﻋﺒﺎس و ﺷﻤﺎﻟﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﺑﻌﺪ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ از ﺑﺎﻻدﺳ ﺖ اﯾﻦ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﺑﺮداﺷﺖ ﻣﯽ ﮐﻨﻨﺪ و دﺑﯽ اﻧﺤﺮاﻓﯽ ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﮐﺎﻧﺎل ﻫﺎی ﻣﺬﮐﻮر در ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﻧﯿﺎﻣﺪه اﺳﺖ. • ﺗﺤﻠﯿﻞ ﺟﺮﯾﺎن در ﻣﻘﯿﺎس ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ و ﺳﺎﻻﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ ﮐﻪ آﺑﺪﻫﯽ ﻣﺘﻮ ﺳﻂ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﻣﺤﻞ ﻣﺬﮐﻮر 132 و اﻧﺤﺮاف ﻣﻌﯿﺎر83 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺣﺪاﮐﺜﺮ آﺑﺪﻫﯽ ﺳﺎﻻﻧﻪ در اﯾﻦ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺳﺎل آﺑﯽ 48 - 1347 و ﺑﺮاﺑﺮ358 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ )اﻟﺒﺘﻪ ﺳﺎل آﺑﯽ98 - 1397 ﻧﯿﺰ از ﺳﺎل ﻫﺎی ﭘﺮآب ﮐﺮﺧﻪ ﺑﻮده اﻣﺎ ﺑﺨﺸﯽ از ﺟﺮﯾﺎن در ﺳﺪﻫﺎی ﻣﺨﺰﻧﯽ ﺳﻤﯿﺮه و ﮐﺮﺧﻪ ذﺧﯿﺮه و ﺑﺨﺸﯽ ﻧﯿﺰ از ﻃﺮﯾﻖ ﺗﻮﻧﻞ دﺷﺖ ﻋﺒﺎس و ﮐﺎﻧﺎل ﭘﺎی ﭘﻞ ﺑﻪ ﺳﻤﺖ ﺷﺒﮑﻪ ﻫﺎی آﺑﯿﺎری اﺳﺘﺎن اﯾﻼم و ﮐﺮﺧﻪ ﺷﻤﺎﻟﯽ ﻫﺪاﯾﺖ ﺷﺪ ﮐﻪ در ﺳﺎل 1347 ﺳﺎﻣﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﻓﺎﻗﺪ اﯾﻦ اﻣﮑﺎﻧﺎت ﺑﻮد.( و ﺣﺪاﻗﻞ آﺑﺪﻫﯽ ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﻪ ﻣﯿﺰان 21 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ در ﺳﺎل آﺑﯽ88 - 1387 ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺿﺮﯾﺐ ﺗﻐﯿﯿﺮات رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﻦ ﻣﺤﻞ 63 درﺻﺪ اﺳﺖ. ﺑﯿﺸﺘﺮﯾﻦ درﺻﺪ ﺟﺮﯾﺎن ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻓﺮوردﯾﻦ و ﺑﺮاﺑﺮ 20 درﺻﺪ و ﮐﻤﺘﺮﯾﻦ ﻣﻘﺪار 3 درﺻﺪ ﻃﯽ ﺷﻬﺮﯾﻮرﻣﺎه و ﻣﻬﺮ ﻣﺎه ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺑﯿﺸﺘﺮﯾﻦ ﺟﺮﯾﺎن ﻓﺼﻠﯽ ﻃﯽ ﺑﻬﺎر و ﺑﺮاﺑﺮ 42 درﺻﺪ آﺑﺪﻫﯽ اﺳﺖ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 319 ﺷﮑﻞ11 - 1 :ﻧﻘﺸﻪ ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 320 ﺟﺪول11 - 1 :داده ﻫﺎی ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ دﺑﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ )ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﺳﺎل آﺑﯽ 144 36 41 51 92 242 547 183 117 128 177 59 50 1337-38 79 23 25 30 44 157 168 82 104 121 84 64 46 1338-39 144 41 45 58 100 397 286 171 306 146 103 52 29 1339-40 105 36 39 45 66 226 143 167 177 162 94 60 45 1340-41 159 47 60 81 228 515 346 150 202 105 63 67 41 1341-42 93 28 28 33 47 112 230 190 128 90 101 76 50 1342-43 130 31 35 44 74 230 262 240 255 215 102 41 32 1343-44 122 30 34 38 60 178 271 249 264 74 90 132 42 1344-45 77 23 25 32 87 128 145 141 92 64 54 72 56 1345-46 153 39 47 71 223 433 300 248 135 107 142 62 29 1346-47 398 90 110 167 286 811 1311 738 654 291 158 116 43 1347-48 132 41 43 48 78 230 204 215 228 150 117 146 85 1348-49 170 46 59 68 128 432 683 216 114 81 111 53 46 1349-50 285 79 92 135 330 689 930 442 201 173 183 116 50 1350-51 147 41 45 46 66 156 223 356 229 156 226 131 84 1351-52 297 88 106 132 216 496 1266 710 232 141 75 55 48 1352-53 198 55 56 75 158 424 340 423 241 219 199 98 85 1353-54 270 78 88 114 240 548 684 388 551 268 129 83 67 1354-55 139 43 45 48 91 152 329 282 208 151 134 106 79 1355-56 168 48 44 52 69 124 275 435 253 232 270 160 49 1356-57 188 90 89 99 127 189 346 241 418 203 347 55 52 1357-58 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 321 اداﻣﻪ ﺟﺪول11 - 1: داده ﻫﺎی ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ دﺑﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ )ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﺳﺎل آﺑﯽ 267 66 71 96 146 372 973 586 374 218 138 81 81 1358-59 209 63 65 80 124 287 485 482 387 211 161 98 64 1359-60 176 54 59 69 117 329 489 329 194 173 121 97 79 1360-61 190 54 54 66 160 389 453 308 221 172 180 169 60 1361-62 103 36 33 37 59 156 239 125 128 142 156 70 54 1362-63 198 42 46 62 100 241 489 258 356 255 352 138 40 1363-64 190 51 53 68 172 564 347 277 269 146 193 91 47 1364-65 182 41 46 55 92 257 505 528 152 148 219 97 48 1365-66 284 66 74 90 132 381 501 968 318 418 156 249 49 1366-67 175 46 48 63 97 265 546 496 137 145 105 87 65 1367-68 169 39 46 57 82 194 476 343 198 161 278 102 52 1368-69 111 33 33 42 58 133 310 304 108 119 74 73 45 1369-70 292 69 83 114 253 845 845 579 170 153 283 54 50 1370-71 287 71 82 105 230 579 441 652 396 405 306 106 72 1371-72 199 43 46 56 89 197 367 375 470 296 237 143 71 1372-73 343 58 67 97 197 426 376 353 400 424 1152 498 70 1373-74 239 59 69 104 183 494 868 465 203 184 95 79 61 1374-75 139 44 57 53 63 258 504 151 124 162 98 80 75 1375-76 232 56 61 84 144 343 825 405 292 168 151 196 53 1376-77 98 27 28 31 41 68 149 285 135 157 95 92 66 1377-78 61 41 40 40 33 49 88 73 98 109 70 57 30 1378-79 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 322 اداﻣﻪ ﺟﺪول11 - 1: داده ﻫﺎی ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ دﺑﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ )ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ( ﺳﺎﻻﻧﮫ ﺷﮭﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﮭﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﮭﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﮭﺮ ﺳﺎل آﺑﻲ 61 65 68 58 52 49 61 69 52 82 74 56 41 1379-80 68 98 76 51 37 35 74 99 97 67 70 60 53 1380-81 98 106 151 133 68 84 93 58 101 101 103 86 86 1381-82 139 141 133 164 214 134 104 168 250 111 148 59 38 1382-83 174 105 157 193 192 201 388 216 116 103 129 148 142 1383-84 167 119 132 191 212 142 187 418 194 100 139 85 86 1384-85 159 166 174 174 221 267 133 162 133 86 142 119 127 1385-86 85 55 53 49 38 47 103 126 104 102 115 100 124 1386-87 49 26 25 21 25 34 58 67 54 93 75 57 55 1387-88 43 61 65 47 39 21 39 66 50 18 48 29 27 1388-89 60 51 69 54 33 36 59 102 49 55 90 55 63 1389-90 42 29 31 28 23 26 47 60 42 58 70 53 37 1390-91 41 37 52 52 37 25 45 67 65 27 13 34 33 1391-92 34 32 50 41 18 19 30 58 24 36 37 30 33 1392-93 21.4 10 10 7.1 3.2 6.6 13 23 25 35 51 43 29 1393-94 63 123 101 92 119 96 44 48 50 23 36 15 5 1394-95 91 81 134 143 87 66 89 91 89 60 80 88 86 1395-96 79 90 112 106 44 41 63 85 75 73 95 77 87 1396-97 311 211 246 302 312 643 797 430 401 154 93 43 78 1397-98 159 171 176 201 114 61 206 369 143 127 74 96 183 1398-99 95 112 144 110 44 48 75 112 85 99 54 89 171 1399-00 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 323 ﺟﺪول11 - 2 :داده ﻫﺎی ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ دﺑﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ )ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﺳﺎل آﺑﯽ 119 17 29 37 95 239 432 123 129 119 155 33 24 1337-38 61 5 10 17 41 138 122 66 86 114 63 47 23 1338-39 127 18 26 50 97 339 237 172 336 148 80 14 9 1339-40 86 13 16 23 53 218 107 147 170 149 74 43 23 1340-41 133 21 34 60 235 513 276 124 158 73 50 41 14 1341-42 72 6 10 15 30 103 212 148 103 79 83 55 24 1342-43 103 14 19 21 62 214 212 207 273 125 71 13 8 1343-44 101 13 60 19 48 161 241 222 218 47 71 96 21 1344-45 55 8 42 15 68 101 107 106 63 42 28 54 24 1345-46 126 24 31 49 211 391 262 193 103 83 122 36 13 1346-47 358 65 92 145 290 802 1150 681 638 197 128 83 28 1347-48 113 15 18 25 63 195 184 211 192 136 113 130 67 1348-49 141 31 39 54 109 439 586 163 88 67 75 22 19 1349-50 271 60 76 112 278 645 1138 350 177 141 168 72 30 1350-51 125 32 32 38 51 134 184 313 186 130 217 116 70 1351-52 280 57 75 107 171 476 1329 668 224 120 59 43 36 1352-53 178 38 42 56 147 357 313 420 246 208 171 75 64 1353-54 248 47 60 92 208 506 666 361 531 286 112 62 49 1354-55 116 24 22 26 67 126 308 248 192 139 101 82 60 1355-56 149 36 30 39 57 113 270 400 228 240 215 134 30 1356-57 154 36 46 57 81 179 326 251 409 142 243 38 40 1357-58 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 324 اداﻣﻪ ﺟﺪول11 - 2: داده ﻫﺎی ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ دﺑﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ )ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﺳﺎل آﺑﯽ 239 52 72 88 133 357 895 564 346 170 107 52 35 1358-59 271 198 202 207 241 406 559 510 366 242 159 102 55 1359-60 201 46 53 61 127 327 457 316 222 187 153 221 241 1360-61 172 53 54 73 141 362 392 262 186 154 155 169 67 1361-62 83 22 18 21 35 118 194 105 113 133 101 75 60 1362-63 183 26 27 39 78 238 451 229 330 240 352 145 39 1363-64 167 40 44 66 156 482 277 279 243 185 135 63 29 1364-65 158 27 30 47 80 241 437 460 126 142 165 99 48 1365-66 269 60 63 81 122 381 539 892 293 388 150 216 38 1366-67 158 38 38 53 80 250 515 405 125 159 91 77 61 1367-68 149 37 31 38 68 170 423 305 202 151 238 79 43 1368-69 93 24 26 24 26 103 299 251 94 103 55 65 47 1369-70 258 37 55 104 271 736 784 524 148 145 220 40 36 1370-71 242 40 55 76 192 487 401 557 387 381 227 66 33 1371-72 155 40 38 32 62 171 308 282 370 226 177 110 45 1372-73 296 51 43 58 158 403 369 343 347 419 894 417 54 1373-74 207 41 39 59 152 483 723 437 196 153 76 66 57 1374-75 119 37 46 60 68 254 437 104 112 119 73 63 55 1375-76 199 41 42 61 115 308 784 329 270 143 108 144 46 1376-77 75 21 18 16 24 46 107 220 116 106 68 99 59 1377-78 34 16 10 10 12 31 44 41 70 73 44 38 21 1378-79 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 325 اداﻣﻪ ﺟﺪول11 - 2: داده ﻫﺎی ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ دﺑﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ )ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ( ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﺳﺎل آﺑﯽ 38 26 27 24 28 32 41 40 35 68 81 32 17 1379-80 38 43 37 35 34 37 55 40 37 46 48 27 23 1380-81 56 60 80 63 44 62 62 40 50 46 67 49 50 1381-82 98 81 71 112 132 79 75 91 197 111 127 57 43 1382-83 118 67 107 123 152 153 290 132 68 74 91 82 76 1383-84 132 87 78 137 157 150 159 316 184 78 85 76 80 1384-85 104 93 92 98 143 204 109 113 74 64 98 75 86 1385-86 48 23 22 22 19 21 47 60 56 66 83 73 86 1386-87 21 14 15 18 16 18 18 16 25 32 35 24 24 1387-88 29 35 30 32 32 32 40 32 23 32 28 19 15 1388-89 33 25 30 25 29 32 32 38 31 40 47 29 33 1389-90 27 17 18 18 18 21 30 35 24 38 45 40 19 1390-91 29 26 28 27 26 57 26 38 42 24 23 20 16 1391-92 34 26 28 31 28 32 45 54 32 42 32 29 22 1392-93 26 20 22 18 18 26 35 23 26 31 39 32 25 1393-94 51 56 48 39 93 107 63 52 30 30 37 36 21 1394-95 64 50 80 61 38 56 78 69 79 58 82 64 52 1395-96 45 47 51 45 30 35 53 54 34 36 54 45 53 1396-97 287 155 172 222 320 695 837 416 338 108 66 61 39 1397-98 120 86 110 127 73 63 208 301 95 75 73 96 141 1398-99 66 30 54 39 28 37 70 90 78 91 87 91 101 1399-00 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 326 ﺟﺪول11 - 3 :آﺑﺪﻫﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ و ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه ﺳﺎﯾﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی آﻣﺎری رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﻣﺘﺮ ) ﭘﻞ ﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ( ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی آﻣﺎری 155 63 71 82 116 251 354 278 197 147 148 93 62 ﻣﺘﻮﺳﻂ 398 211 246 302 330 845 1311 968 654 424 1152 498 183 ﺣﺪاﮐﺜﺮ 21 10 11 7.1 3.2 6.6 13 24 24 18 13 15 5.5 ﺣﺪاﻗﻞ 84 39 45 53 79 206 302 198 133 88 149 67 32 اﻧﺤﺮاف ﻣﻌﯿﺎر 54 61 63 65 68 82 85 71 68 60 101 71 52 ﺿﺮﯾﺐ ﺗﻐﯿﯿﺮات --- 3.4 3.8 4.4 6.2 13.5 19.0 14.9 10.6 7.9 7.9 5.0 3.3 درﺻﺪﺟﺮﯾﺎن ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ --- 12 39 33 16 درﺻﺪﺟﺮﯾﺎن ﻓﺼﻠﯽ ﺟﺪول11 - 4 :آﺑﺪﻫﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ و ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺑﻪ ﻫﻤﺮاه ﺳﺎﯾﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی آﻣﺎری رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﻣﺘﺮ ) ﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ( ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﺷﻬﺮﯾﻮر ﻣﺮداد ﺗﯿﺮ ﺧﺮداد اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻓﺮوردﯾﻦ اﺳﻔﻨﺪ ﺑﻬﻤﻦ دی آذر آﺑﺎن ﻣﻬﺮ ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی آﻣﺎری 132 41 48 58 99 233 324 239 174 127 119 75 46 ﻣﺘﻮﺳﻂ 358 198 202 222 320 802 1329 892 638 419 894 417 241 ﺣﺪاﮐﺜﺮ 21 5.3 10 10 12 18 18 16 23 24 23 13 8 ﺣﺪاﻗﻞ 83 32 35 44 77 197 301 190 132 87 119 62 35 اﻧﺤﺮاف ﻣﻌﯿﺎر 63 78 73 76 78 85 93 80 76 68 100 82 77 ﺿﺮﯾﺐ ﺗﻐﯿﯿﺮات --- 2.6 3.0 3.7 6.3 14.7 20.5 15.1 11.0 8.0 7.5 4.8 2.9 درﺻﺪﺟﺮﯾﺎن ﻣﺎﻫﺎﻧﻪ --- 9 42 34 15 درﺻﺪﺟﺮﯾﺎن ﻓﺼﻠﯽ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 327 . ﺷﮑﻞ11 - 2: ﻧﻮﺳﺎﻧﺎت دﺑﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺳﺎﻻﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ . ﺷﮑﻞ 11 - 3: ﻧﻮﺳﺎﻧﺎت دﺑﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺳﺎﻻﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ 0 50 100 150 200 250 300 350 400 450 1335 1345 1355 1365 1375 1385 1395 1405 Q (cms) Time (year) 0 50 100 150 200 250 300 350 400 1335 1345 1355 1365 1375 1385 1395 1405 Q (cms) Time (year) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 328 . ﺷﮑﻞ11 - 4: ﺗﻐﯿﯿﺮات دﺑﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ . ﺷﮑﻞ 11 - 5: ﺗﻐﯿﯿﺮات دﺑﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﻣﺎﻫﯿﺎﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ 0 80 160 240 320 400 Q (cms) 0 80 160 240 320 400 Q (cms) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 329 11 - 1 - 2 -ﺗﺤﻠﯿﻞ داﻣﻨﻪ و ﭼﻨﺪک ﻫﺎی ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺳﺮی ﻣﺘﻮﺳﻂ آﺑﺪﻫﯽ ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺳﺎﻣﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﻗﺎﻟﺐ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﯾﻌﻨﯽ ﭘﺎی ﭘﻞ و ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﻣﺠﺪداً ﻣ ﻮرد ﺗﻮﺟﻪ و ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺖ. اﯾﻦ ﺳﺮی ﺑﺪون ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺳﺎل وﻗﻮع آن ﻫﺎ از ﻟﺤﺎظ ﻫﯿﺪروﻟﻮژﯾﮑﯽ ﻣﺮﺗﺐ ﺳﺎزی ﺷﺪ ﺑﻪ ﻧﺤﻮی ﮐﻪ ﺑ ﯿﺸﺘﺮﯾﻦ آﺑﺪﻫﯽ رﺗﺒﻪ اول و ﮐﻤﺘﺮﯾﻦ رﺗﺒﻪ آﺧﺮ ﺗﻌﻠﻖ ﮔﺮﻓﺖ. داﻣﻨﻪ ﺣﺠﻢ ﺟﺮﯾﺎن رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ ﺑﯿﻦ 675 ﺗﺎ 12548 و در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺑﯿﻦ667 ﺗﺎ11298 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . ﻣﻨﺤﻨﯽ ﺗﺪاوم ﺟﺮﯾﺎن در واﻗﻊ ﻧﺸـﺎن دﻫﻨﺪه راﺑﻄﮥ ﺑﯿﻦ ﻓﺮاواﻧﯽ و ﻣﻘﺪار دﺑﯽ در ﭼﻨﺪک ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ اﺳـﺖ. ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺗﻬﯿﻪ ﻣﻨﺤﻨﯽ ﺗﺪاوم ﺣﺠﻢ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎﻻﻧﻪ در ﻫﺮ ﮐﺪام از اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻧﺰوﻟﯽ، ﻣﺮﺗﺐ ﺷﺪه و در دﺳﺘﮕﺎه ﻣﺨﺘﺼــﺎت دﯾﮑﺎرﺗﯽ روی ﻣﺤﻮر ﻋﺮض ﻫﺎ ﻧﻤﺎﯾﺶ داده ﺷــﺪ. در ﻣﺤﻮر ﻃﻮل ﻫﺎ ﭼﻨﺪک ﻫﺎی ﺟﺮﯾﺎن ﻧﻤﺎﯾﺶ داده ﺷــﺪ. ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﭼﻨﺪک ﻫﺎی ﺟﺮﯾﺎن ﺳـﺎﻻﻧﻪ در اﯾﺴـﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ در ﺷـﮑﻞ 11 - 6 ﺗﺎ ﺷـﮑﻞ11 - 9 .ﻧﺸـﺎن داده ﺷـﺪه اﺳـﺖ ﻫﻤﺎﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ در ﺷـﮑﻞ ﻫﺎ ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﯽ ﺷـﻮد در 72 درﺻـﺪ ﻣﻮاﻗﻊ ﺟﺮﯾﺎن ﺳـﺎﻻﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﻣﺤﻞ ﭘﺎی ﭘﻞ ﮐﻤﺘﺮ از 6 ﻣﯿﻠﯿﺎرد ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ اﺳﺖ ﺑﻪ ﻋﺒﺎرﺗﯽ در 28 در ﺻﺪ ﻣﻮاﻗﻊ زﻣﺎﻧﯽ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎﻻﻧﻪ از 6 ﻣﯿﻠﯿﺎرد ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺗﺠﺎوز ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎﻻﻧﻪ 80 و90 درﺻـﺪ ﻣﻮاﻗﻊ، رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﻣﺤﻞ ﭘﺎی ﭘﻞ ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﮐﻤﺘﺮ از 7/6 و7 ﻣﯿﻠﯿﺎرد ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ اﺳـﺖ. ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ ﺟﺮﯾﺎن ﺳـﺎﻻﻧﻪ95 و 98 درﺻـﺪ ﻣﻮاﻗﻊ؛ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﻣﺤﻞ ﭘﺎی ﭘﻞ ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ ﮐﻤﺘﺮ از 7/9 و12 ﻣﯿﻠﯿﺎرد ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ اﺳـﺖ، ﺑﻪ ﻋﺒﺎرﺗﯽ ﻓﻘﻂ در5 و2 درﺻﺪ ﻣﻮاﻗﻊ زﻣﺎﻧﯽ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎﻻﻧﻪ از دو ﻣﻘﺪار ﯾﺎد ﺷﺪه ﺗﺠﺎوز ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. در اداﻣﻪ رﺗﺒﻪ ﻫﺎی 1 ﺗﺎ19 ) 19 ﺳﺎل از63 ﺳﺎل( ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎﻻﻧﻪ ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ ﮐﻪ ﺑﯿﺸﺘﺮﯾﻦ ﺣﺠﻢ ﺟﺮﯾﺎن را دارﻧﺪ اﻧﺘﺨﺎب و ﺑﯿﻦ ﺣﺠﻢ ﺟﺮﯾﺎن دو اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮ ی ﭘﺎی ﭘﻞ و ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ رﮔﺮﺳﯿﻮن ﺧﻄﯽ ﺑﺮازش داده ﺷﺪ. )ﺷﮑﻞ 11 - 10 ( راﺑﻄﻪ ﻣﻮرد ﺑﺤﺚ ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ ﮐﻪ ﺣﺪود 10 درﺻﺪ ﺣﺠﻢ ﺟﺮﯾﺎن در اﯾﻦ ﺑﺎزه ﻣﺼﺮف ﯾﺎ ﺗﻠﻒ ﻣﯽ ﺷﻮد. . ﺷﮑﻞ 11 - 6: ﺣﺠﻢ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎﻻﻧﻪ ﻣﺮﺗﺐ ﺷﺪه رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ 0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 0 8 16 24 32 40 48 56 64 V (mcm) Ranking Observation Data ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 330 . ﺷﮑﻞ11 - 7: ﺣﺠﻢ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎﻻﻧﻪ ﻣﺮﺗﺐ ﺷﺪه رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ . ﺷﮑﻞ 11 - 8: ﭼﻨﺪک ﻫﺎی ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎﻻﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ 0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 0 8 16 24 32 40 48 56 64 V (mcm) Ranking Observation Data 0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 16000 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 V (mcm) Percentage ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 331 . ﺷﮑﻞ11 - 9: ﭼﻨﺪک ﻫﺎی ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎﻻﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ . ﺷﮑﻞ 11 - 10 : راﺑﻄﻪ ﺑﯿﻦ ﺣﺠﻢ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎل ﻫﺎی ﭘﺮآب رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ) ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ( 0 2000 4000 6000 8000 10000 12000 14000 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 V (mcm) Percentage y = 0.9185x R² = 0.968 4000 5000 6000 7000 8000 9000 10000 11000 12000 4000 5500 7000 8500 10000 11500 13000 ﺣﺠﻢ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺣﺠﻢ ﭘﺎی ﭘﻞ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 332 11 - 2 -ﻫﯿﺪروﻟﻮژی ﺳﯿﻼب ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺑﺮرﺳﯽ ﺳﯿﻼب رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﺎ اﻫﺪاف ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ از آﻣﺎر ﺳﯿﻼب ﺛﺒﺖ ﺷﺪه در دو اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﻞ ﭘ و ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪ. ﻋﻠﯿﺮﻏﻢ اﯾﻦ ﮐﻪ دوره آﻣﺎری ﻫﺪف ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ 63 ﺳﺎل ﻣﻨﺘﻬﯽ ﺑﻪ ﺳﺎل 1400 اﺳﺖ اﻣﺎ ﺳﻪ ﺳﺎل اول دوره آﻣﺎر ﺑﺮداری دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای ﺑﺮداﺷﺖ و ﺛﺒﺖ ﻧﺸﺪه اﺳﺖ. 11 - 2 - 1 -دﺑﯽ ﻫﺎی ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای ﺳﯿﻼب و رﺗﺒﻪ آن ﻫﺎ در اﯾﻦ ﺑﺨﺶ از ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺳﯿﻼب دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ از ﺳﺎل آﺑﯽ 41 - 1340 ﺗﺎ ﺳﺎل آﺑﯽ1400 - 1399 ﺑﺮای ﯾﮏ دوره آﻣﺎری 60 ﺳﺎﻟﻪ اﺳﺘﺨﺮاج ﺷﺪ. ﺧﻮﺷﺒﺨﺘﺎﻧﻪ در ﺣﻮﺿﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﻧﻮاﻗﺺ اﻧﺪﮐﯽ ﺑﻮد. ﻧﻮاﻗﺺ آﻣﺎری از ﻃﺮﯾﻖ رواﺑﻂ رﮔﺮﺳﯿﻮن )دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ روزاﻧﻪ ﺑﺎ دﺑﯽ ﻣﺘﻨﺎﻇﺮ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﺑﺎﻻدﺳﺖ و دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای ﺑﺎ دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ روزاﻧﻪ ﻫﻤﺎن اﯾﺴﺘﮕﺎه( و ﺗﻄﺒﯿﻖ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻣﺘﻮاﻟﯽ ﺗﮑﻤﯿﻞ ﺷﺪ )دو ﺳﺎل اﺑﺘﺪای ﺟﻨﮓ ﺗﺤﻤﯿﻠﯽ 61 - 1359(. دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﺑﻪ ﺗﻔﮑﯿﮏ و ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﻨﻈﻢ در ﺟﺪول 11 - 5 .ﻣﻨﻌﮑﺲ ﺷﺪه اﺳﺖ در اداﻣﻪ ﺳﺮی زﻣﺎﻧﯽ60 ﺳﺎﻟﻪ دﺑﯽ ﻫﺎی ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای ﺳﯿﻼب رﺗﺒﻪ ﺑﻨﺪی ﺷﺪه و ﺳﺎل وﻗﻮع آن ﻫﺎ ﻣﺸﺨﺺ ﺷﺪ. ﺑﻪ ﺑﺰرﮔﺘﺮﯾﻦ ﺳﯿﻼب رﺗﺒ ﻪ اول و ﺑﻪ آﺧﺮﯾﻦ رﺗﺒﻪ 60 داده ﺷﺪ. رﺗﺒﻪ دﺑﯽ ﺳﯿﻼﺑﻬﺎی ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ در ﺟﺪول 11 - 6 و ﻧﻤﻮﻧﻪ ای از دﺑﯽ ﺳﯿﻼﺑﻬﺎی ﻣﻬﻢ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای ﻣﺮﺗﺐ ﺷﺪه در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ و ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ در ﺷﮑ ﻞ 11 - 11 و ﺷﮑﻞ11 - 12 .ﻣﻨﻌﮑﺲ ﺷﺪه اﺳﺖ ﻫﻤﺎ ﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ در ﺟﺪول ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد: • ﺑﺰرﮔﺘﺮﯾﻦ ﺳﯿﻼب ﺛﺒﺖ ﺷﺪه رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ ﺑﻪ ﻣﻘﺪار 5222 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ و در ﺳﺎل آﺑﯽ 53 - 1352 رخ داده اﺳﺖ. ﺳﯿﻼب رﺗﺒﻪ دوم ﺑﻪ ﺑﺰرﮔﯽ4978 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ و در ﺳﺎل آﺑﯽ74 - 1373 و ﺳﯿﻼب رﺗﺒﻪ ﺳﻮم ﺑﻪ ﺑﺰرﮔﯽ 4158 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ و در ﺳﺎل آﺑﯽ71 - 1370 .در اﯾﻦ رودﺧﺎﻧﻪ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﺷﺪه اﺳﺖ • ﺑﺰرﮔﺘﺮﯾﻦ ﺳﯿﻼب ﺛﺒﺖ ﺷﺪه رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺑﻪ ﻣﻘﺪار 2248 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ و در ﺳﺎل آﺑﯽ 53 - 1352 رخ داده اﺳﺖ. ﺳﯿﻼب رﺗﺒﻪ دوم ﺑﻪ ﺑﺰرﮔﯽ2204 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ و در ﺳ ﺎل آﺑﯽ 74 - 1373 و ﺳﯿﻼب رﺗﺒﻪ ﺳﻮم ﺑﻪ ﺑﺰرﮔﯽ 1863 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ و در ﺳﺎل آﺑﯽ51 - 1350 .در اﯾﻦ رودﺧﺎﻧﻪ ﻣﺸﺎﻫﺪه ﺷﺪه اﺳﺖ • ﺑﺮرﺳﯽ ﺳﯿﻼب ﻫﺎی ﺑﺎ رﺗﺒﻪ ﻫﺎی اول ﺗﺎ دﻫﻢ ﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎ ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ ﮐﻪ وﻗﻮع ﺳﯿﻼب ﻫﺎ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺗﺼﺎدﻓﯽ در ﺳﺎل ﻫﺎی ﻣﺘﻔﺎوﺗﯽ رخ داد اﻣﺎ ﺑﺮرﺳﯽ ﺳﯿﻼب ﻫﺎی ﺑﺎ رﺗﺒﻪ ﻫﺎی ﭘﺎﯾﯿﻦ ﻣﺜﻼً 50 ﺗﺎ60 ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ ﮐﻪ ﻫﻤﮕﯽ آن ﻫﺎ ﺗﻘﺮﯾﺒﺎً در ده آﺧﺮ دوره ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ ﻣﺼﺎدف ﺑﺎ ﺧﺸﮑﺴﺎﻟﯽ ﻫﺎی ﺳﺎل 1386 ﺑﻪ ﺑﻌﺪ و دوره ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 333 ﺟﺪول11 - 5 :دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ و ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﻣﺘﺮ ) ﻣﮑﻌﺐ (ﻪﺛﺎﻧﯿ ﺑﺮ ﭘﺎی ﭘﻞ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺳﺎل آﺑﯽ ﭘﺎی ﭘﻞ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺳﺎل آﺑﯽ ﭘﺎی ﭘﻞ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺳﺎل آﺑﯽ 202 127 1380-81 1295 650 1360-61 970 661 1340-41 595 224 1381-82 1090 522 1361-62 2492 982 1341-42 522 277 1382-83 678 416 1362-63 408 366 1342-43 568 366 1383-84 1728 1010 1363-64 2860 777 1343-44 570 394 1384-85 2383 1288 1364-65 2272 943 1344-45 550 360 1385-86 1676 1171 1365-66 306 170 1345-46 286 165 1386-87 2665 1615 1366-67 1436 640 1346-47 170 123 1387-88 1161 920 1367-68 3256 1532 1347-48 195 87 1388-89 2588 1221 1368-69 921 455 1348-49 428 98 1389-90 1464 680 1369-70 2539 1089 1349-50 154 95 1390-91 2700 1332 1370-71 3241 1863 1350-51 280 371 1391-92 4158 1641 1371-72 1686 716 1351-52 240 116 1392-93 2306 1116 1372-73 5222 2248 1352-53 90 87 1393-94 4978 2204 1373-74 1056 786 1353-54 394 267 1394-95 2564 1397 1374-75 1992 1085 1354-55 227 142 1395-96 2114 1380 1375-76 1185 544 1355-56 233 138 1396-97 1860 1407 1376-77 3200 944 1356-57 1829 1370 1397-98 1084 567 1377-78 3176 1372 1357-58 717 437 1398-99 578 291 1378-79 2204 1281 1358-59 368 198 1399-00 225 447 1379-80 1578 909 1359-60 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 334 ﺟﺪول11 - 6 :دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای ﻣﺮﺗﺐ ﺷﺪه رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﻣﺘﺮ ) ﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ( ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﭘﺎی ﭘﻞ ﺳﺎل آﺑﯽ رﺗﺒﻪ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﭘﺎی ﭘﻞ ﺳﺎل آﺑﯽ رﺗﺒﻪ 1089 2539 1349-50 13 2248 5222 1352-53 1 982 2492 1341-42 14 2204 4978 1373-74 2 1288 2383 1364-65 15 1641 4158 1371-72 3 1116 2306 1372-73 16 1532 3256 1347-48 4 943 2272 1344-45 17 1863 3241 1350-51 5 1281 2204 1358-59 18 944 3200 1356-57 6 1380 2114 1375-76 19 1372 3176 1357-58 7 1085 1992 1354-55 20 777 2860 1343-44 8 1407 1860 1376-77 21 1332 2700 1370-71 9 1370 1829 1397-98 22 1615 2665 1366-67 10 1010 1728 1363-64 23 1221 2588 1368-69 11 716 1686 1351-52 24 1397 2564 1374-75 12 . ﺷﮑﻞ11 - 11 : دﺑﯽ ﻫﺎی ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای ﻣﺮﺗﺐ ﺷﺪه رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ 2000 3000 4000 5000 6000 5222 4978 4158 3256 3241 3200 3176 Qp (cms) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 335 . ﺷﮑﻞ11 - 12 : دﺑﯽ ﻫﺎی ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای ﻣﺮﺗﺐ ﺷﺪه رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ 11 - 2 - 2 -راﺑﻄﻪ ﺑﯿﻦ دﺑﯽ ﺳﯿﻼﺑﯽ در ﻣﺴﯿﺮ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﻫﻤﺎﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ در اﺑﺘﺪای اﯾﻦ ﺑﺨﺶ از ﮔﺰارش ﻋﻨﻮان ﺷﺪ؛ ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺑﺮرﺳﯽ ﺳﯿﻼب رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﻣﻄﺎﺑﻖ ﺑﺎ اﻫﺪاف ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ از آﻣﺎر ﺳﯿﻼب ﺛﺒﺖ ﺷﺪه در دو اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ و ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪ. ﻃﯽ دوره آﻣﺎری 39 ﺳﺎل دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای ﻗﺒﻞ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری از ﺳﺪﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ و 21 ﺳﺎل ﺑﻌﺪ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری ﺑﺮداﺷﺖ و ﺛﺒﺖ ﺷﺪه اﺳﺖ ﺑ ﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺗﻌﯿﯿﻦ راﺑﻄﻪ ﺑﯿﻦ دﺑﯽ ﺳﯿﻼﺑﯽ در ﻣﺴﯿﺮ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﺑﯿﻦ دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﭘﺎی ﭘﻞ و ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ رﮔﺮﺳﯿﻮن ﺧﻄﯽ اﻧﺠﺎم داده ﺷﺪ. ﺷﮑﻞ 11 - 13 راﺑﻄﻪ ﺑﯿﻦ دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﭘﺎی ﭘﻞ و ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﻗﺒﻞ و ﺑﻌﺪ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری از ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ را ﻧ ﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ. رواﺑﻂ ﻣﻮرد ﺑﺤﺚ ﮔﻮﯾﺎی اﯾﻦ واﻗﻌﯿﺖ اﺳﺖ ﮐﻪ ﻗﺒﻞ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری از ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ، ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺟﺮﯾﺎن ﺣﺎﻟﺖ ﻃﺒﯿﻌﯽ داﺷﺘﻪ و در ﻃﯽ ﻣﺴﯿﺮ ﭘﺎی ﭘﻞ ﺗﺎ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ از دﺑﯽ اوج ﮐﺎﺳﺘﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد. 1000 1200 1400 1600 1800 2000 2200 2400 2248 2204 1863 1641 1615 1532 1407 Qp (cms) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 336 . ﺷﮑﻞ11 - 13 - :اﻟﻒ راﺑﻄﻪ ﺑﯿﻦ دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﭘﺎی ﭘﻞ و ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﻗﺒﻞ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری از ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ )ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ( ﮐﺎﻫﺶ دﺑﯽ اوج در دﺑﯽ ﻫﺎی ﮐﻤﺘﺮ از 1000 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ﺗﺎ40 درﺻﺪ و ﮐﺎﻫﺶ دﺑﯽ ﺳﯿﻼﺑﯽ ﺑﺎﻻﺗﺮ از4000 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮﺛﺎﻧﯿﻪ ﺗﺎ 57 درﺻﺪ رخ ﻣﯽ داد. در دوره ﺑﻌﺪ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری از ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﺑﺪﻟﯿﻞ ﺗ ﺪاوم دﺑﯽ ﺧﺮوﺟﯽ ﺧﺎص، دﺑﯽ اوج ﺳﯿﻼب در ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﭘﺎی ﭘﻞ ﻓﻘﻂ ﺣﺪود 30 درﺻﺪ ﮐﺎﻫﺶ ﻣﯽ ﯾﺎﺑﺪ. داده ﻫﺎی ﭘﺸﺘﯿﺒﺎن دﺑﯽ ﺳﯿﻼﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﺑﺮای اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻣﻮرد ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ در ﺟﺪول 11 - 6 ﻣﻨﻌﮑﺲ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻣﯿﺰان ﮐﺎﻫﺶ دﺑﯽ و اﺳﺘﻬﻼک ﺳﯿﻞ ذﮐﺮ ﺷﺪه در ﻓﻮق از ﻣﻨﺤﻨﯽ ﻫﺎ و رواﺑﻂ رﮔﺮﺳﯿﻮن ﺷﮑﻞ 11 - 13 - اﻟﻒ ﺗﺎ ﺷﮑﻞ 11 - 13 -ب اﺳﺘﺨﺮاج ﺷﺪه اﺳﺖ. y = 0.3883x + 223.32 R² = 0.807 0 500 1000 1500 2000 2500 0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 دﺑﯽ اوج ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ دﺑﯽ اوج ﭘﺎی ﭘﻞ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 337 . ﺷﮑﻞ11 - 13 - :ب راﺑﻄﻪ ﺑﯿﻦ دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﭘﺎی ﭘﻞ و ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺑﻌﺪ از ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری از ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ )ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ( 11 - 2 - 3 -ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﻫﺎی ﺳﯿﻼب ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺑﺮرﺳﯽ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﻫﺎی ﺳﯿﻼب رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ، اﺑﺘﺪا ﮐﻠﯿﻪ ﺳﯿﻼب یﻫﺎ ﺛﺒﺖ ﺷﺪه در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘ ﻞ، ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻗﺮاﺋﺖ ﻫﺎی ﺳﺎﻋﺘﯽ ﺳﯿﻼب اﺳﺘﺨﺮاج ﮔﺮدﯾﺪه ﺳﭙﺲ ﺑﺪه اوج، زﻣﺎن ﭘﺎﯾﻪ و ﺷﮑﻞ آن ﻫﺎ ﻣﻮرد ﺑﺮرﺳﯽ و ﮐﻨﺘﺮل ﻗﺮارﮔﺮﻓﺖ . ﺗﻌﺪادی از ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﻫﺎی ﺗﺎرﯾﺨﯽ در ﺟﺪول 11 - 7 و ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﻫﺎی ﺳﯿﻼب و ﺑﯽ ﻌﺪ ﺷﺪه اﺳﺖﺑ ) ﺷﮑﻞ 11 - 14 و ﺷﮑﻞ 11 - 15 ( .در ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻼب ﻫﺎ ﻣﯿﺰان ﺗﺪاوم ﺳﯿﻼب ﺑﯿﻦ 3 ﺗﺎ25 روز ﺑﻮده، اﻣﺎ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻼب ﺳﺎل آﺑﯽ98 - 1397 ﺑﺪﻟﯿﻞ ﻋﻤﻠﮑﺮ د ﺳﺪﻫﺎی ﻣﺨﺰﻧﯽ ﺳﯿﻤﺮه و ﮐﺮﺧﻪ دارای ﺗﺪاوم 72 روز ﺑﻮده اﺳﺖ. دﺑﯽ اوج ﻫﯿﺪروﮔﺮاف رﺗﺒﻪ اول اﺳﻔﻨﺪ ﻣﺎه1352 ﺑﺮاﺑﺮ5222 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ﮐﻪ ﺣﺠﻢ ﻣﻌﺎدل آن3452 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ در ﻃﯽ ﺗﺪاوم25 روزه ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. دﺑﯽ اوج ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻼب ﻓﺮوردﯾﻦ 1398 ﺑﺮاﺑﺮ1829 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ﮐﻪ ﺣﺠﻢ ﻣﻌﺎدل آن 4249 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ در ﻃﯽ ﺗﺪاوم72 روزه ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. y = 0.7029x - 15.61 R² = 0.8576 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 0 500 1000 1500 2000 دﺑﯽ اوج ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ دﺑﯽ اوج ﭘﺎی ﭘﻞ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 338 ﺟﺪول11 - 7: ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻼب ﻫﺎی ﺑﺰرگ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ t V b V 3day V 2day V 1day V p Q b T ﭘﺎراﻣﺘﺮ (mcm) (mcm) (mcm) (mcm) (mcm) (cms) (day) ﺗﺎرﯾﺦ / واﺣﺪ 3452 1498 1183 889 499 5222 25.5 52/12/26 2040 378 952 686 425 4830 12.5 73/09/03 431 86 400 353 273 4158 4 71/11/14 1440 348 550 385 235 3256 17.5 47/10/30 1272 350 573 427 252 3241 11.5 51/01/03 331 164 247 201 145 2808 5.5 56/12/22 685 150 466 378 226 2630 10.5 57/09/22 346 194 346 307 220 2700 3 70/09/19 1959 1089 506 355 178 2665 18 66/12/14 191 60 179 154 120 2588 4 68/09/22 638 142 393 280 186 2370 9.5 75/01/04 274 75 274 232 146 2539 3 50/01/24 242 29 240 222 155 2383 3.4 64/09/28 4249 1742 415 281 142 1829 72 98/01/01 اﺿﺎﻓﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد در ﺟﺪول ﻓﻮق P ،زﻣﺎن ﭘﺎﯾﻪ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻞQH ،دﺑﯽ اوج ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻞDRS&T ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺣﺠﻢ ﯾﮏ روزه ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻞ، DUS&T ،ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺣﺠﻢ دو روزه ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻞDVS&T ،ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺣﺠﻢ ﺳﻪ روزه ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻞDP ،ﺣﺠﻢ ﭘﺎﯾﻪ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻞDW .ﺣﺠﻢ ﮐﻞ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻞ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 339 ﺷﮑﻞ11 - 14: ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻼب ﻫﺎی ﺑﺰرگ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ ﺷﮑﻞ 11 - 15: ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻼب ﻫﺎی ﺑﺰرگ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺑﯽ ﺑﻌﺪ 11 - 2 - 4 -ﺳﯿﻼب دﺑﯽ ﺣﻮﺿﻪ ﻣﯿﺎﻧﯽ ﺣﻮﺿﻪ ﻣﯿﺎﻧﯽ ﺣﺪ ﻓﺎﺻﻞ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﺗﺎ ﻋﺒﺪاﻟﺨﺎن؛ در ﺑﺮﮔﯿﺮﻧﺪه ﺳﻪ زﯾﺮ ﺣﻮﺿﻪ )ﻋﻠﯿﺎ، ﻣﯿﺎﻧﯽ و ﺳﻔﻠﯽ( ﻣﯽ ﺑﺎﺷ ﺪ. ﻣﻮﻗﻌﯿﺖ اﯾﻦ زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎ و رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﺷﮑﻞ 11 - 16 ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ. وﺳﻌﺖ زﯾﺮ ﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎ ﺑﺘﺮﺗﯿﺐ 515 ، 493 و238 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ. اﯾﻦ زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎ ﻓﺎﻗﺪ ﺷﺒﮑﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ای و زﻫﮑﺸﯽ ﻣﻨﺎﺳﺐ ﻫﺴﺘﻨﺪ و رواﻧﺎب ﺗﻮﻟﯿﺪ ﯾﺎﻓﺘﻪ در آن ﻫﺎ ﺑﻪ ﺳﺨﺘﯽ وارد 0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 0 40 80 120 160 200 240 280 320 Q (cms) Time (hr) 53/01/01 73/09/03 68/09/22 57/09/22 71/11/14 70/09/19 72/11/13 51/01/03 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2 0 40 80 120 160 200 240 280 320 Qi /Qp Time (hr) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 340 رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﺑﺎزه ﭘﺎی ﭘﻞ ﺗﺎ ﻋﺒﺪاﻟﺨﺎن ﻣﯽ ﺷﻮد. ﻃﻮل ﺑﺎزه ﻣﺬﮐﻮر 83 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ و زﻣﺎن ﺗﺄﺧﯿﺮ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻼﺑﯽ ﺣﺪود24 ﺳﺎﻋﺖ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی و ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺳﯿﻼب ﺣﻮﺿﻪ ﻣﯿﺎﻧﯽ و ارﺗﻔﺎع ﻗﺸﺮ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﻄﺤﯽ از ﻣﺪل ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎز ﺑﺎرش- رواﻧﺎب HEC- HMS اﺳﺘﻔﺎده ﮔﺮدﯾﺪ. ﺑﻌﺪ از روﺷﻦ ﺷﺪن ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻫﻨﺪﺳﯽ زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎ ﻣﯿﺰان ﺑﺎرش 24 ﺳﺎﻋﺘﻪ ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﭘﺎی ﭘﻞ و ﻋﺒﺪا ﻟﺨﺎن ﻣﻮرد ﺗﺤﻠﯿﻞ ﻗﺮار ﮔﺮﻓﺖ، ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺗﺤﻠﯿﻞ در ﺟﺪول 11 - 8 ﺧﻼﺻﻪ ﺷﺪه اﻧﺪ. ﺟﺪول 11 - 8 : ﻣﯿﺰان ﺑﺎرش24 ﺳﺎﻋﺘﻪ ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﻫﺎی ﻣﺨﺘﻠﻒ )ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ( 100 50 25 10 5 2 اﯾﺴﺘﮕﺎه/ دوره (ﺑﺎزﮔﺸﺖ )ﺳﺎل 123.5 111.4 99.2 82.7 69.7 50.0 ﭘﺎی ﭘﻞ 103.2 92.6 81.9 67.5 56.1 38.9 ﻋﺒﺪاﻟﺨﺎن ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 341 ﺷﮑﻞ11 - 16 : زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎی ﻣﯿﺎﻧﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﻣﯿﺰان ﺑﺎرش زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎی ﻋﻠﯿﺎ و ﺳﻔﻠﯽ ﻣﻌﺎدل ﻣﻘﺪار ﺑﺎرش 24 ﺳﺎﻋﺘﻪ ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 100 ﺳﺎﻟﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﻮاﺷﻨﺎﺳﯽ ﭘﺎی ﭘﻞ و ﻋﺒﺪاﻟﺨﺎن ﻣﻨﻈﻮر ﺷﺪ. ﺑﺮای زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ ﻣﯿﺎﻧﯽ، ﺑﯿﻦ ﻣﻘﺪار ﺑﺎرش زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎی ﻋﻠﯿﺎ و ﺳﻔﻠﯽ ﻣﯿﺎﻧﮕﯿﻦ ﮔﯿﺮی ﺷﺪ ﻧﺘﺎﯾﺞ ﺣ ﺎﺻﻠﻪ از ﺷﺒﯿﻪ ﺳﺎزی در ﺟﺪول 11 - 9 ﺗﺎ ﺟﺪول11 - 10 ﺧﻼﺻﻪ ﺷﺪه اﻧﺪ . اﺿﺎﻓﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد در ﺟﺪاول ذﯾﻞ QRS&T دﺑﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﯾﮏ روزه ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻞ، QUS&T ،دﺑﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ دو روزه ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻞQVS&T دﺑﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﺳﻪ روزه ﻫﯿ ﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻞ و ' زﻣﺎن ﺗﺎﺧﯿﺮ ﻧﺴﺒﯽ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻞ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 342 ﺟﺪول11 - 9 :ﭘﺎراﻣﺘﺮﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻟﻮژﯾﮑﯽ زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎی ﻣﯿﺎﻧﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﺿﺮﯾﺐ رواﻧﺎب ﺣﺠﻢ (mcm) رواﻧﺎب (mm) ﺑﺎرش (mm) ﻣﺴﺎﺣﺖ (km^2) ﺣ زﯾﺮ ﻮﺿﻪ 0.29 18.37 35.7 123.5 515 Subbasin-1 0.27 15.01 30.4 113.4 493 Subbasin-2 0.25 6.15 25.8 103.2 238 Subbasin-3 0.27 39.52 31.7 115.6 1246 Sum/Ave. ﺟﺪول11 - 10 : دﺑﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ ﯾﮏ ﺗﺎ3 روزه زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎی ﻣﯿﺎﻧﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ QVS&T (cms) QUS&T (cms) QRS&T (cms) ' relative (hr) ﻣﺴﺎﺣﺖ (km^2) ﺣ زﯾﺮ ﻮﺿﻪ 71 106 213 16.5 515 Subbasin-1 58 87 174 1.5 493 Subbasin-2 24 36 71 0.0 238 Subbasin-3 136 192 309 - 1246 Sum (routing) 35 33 27 - - V (mcm) ﻫﻤﺎﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ در ﺟﺪاول و ﺷﮑﻞ ﻫﺎی ﻓﻮق اﻟﺬﮐﺮ ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد، ﻣﺴﺎﺣﺖ، ﺑﺎرش و ﺣﺘﯽ رواﻧﺎب ﺗﻮﻟﯿﺪی ﻃﯽ 24 ﺳﺎﻋﺘﻪ در دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 100 ﺳﺎﻟﻪ ﻗﺎﺑﻞ ﻣﻼﺣﻈﻪ و اﻋﺘﻨﺎ اﺳﺖ. ﻗﺸﺮ ﺧﺎﻟﺺ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﻄﺤﯽ ﺗﻮﻟﯿﺪی ﺣﺪود32 ﻣﯿﻠﯽ ﻣﺘﺮ و ﺣﺠﻢ آن ﺣﺪود40 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﻃﯽ24 ﺳﺎﻋﺖ ﺑﺤﺮاﻧﯽ )ﺷﺪﯾﺪ ﺗﺮﯾﻦ ﺑﺎرش 24 ﺳﺎﻋﺘﻪ ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ100 ﺳﺎﻟﻪ( ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ اﻣﺎ ﺑﺪﻻﯾﻞ ذﯾﻞ دﺑﯽ و ﺟﺮﯾﺎن ﺟﺎﻧﺒﯽ ﺗﻮﻟﯿﺪی ﺑﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﺑﺎزه ﻣﻮرد ﺑﺤﺚ ﺑ ﻪ راﺣﺘﯽ و ﻫﻤﺰﻣﺎن وارد رودﺧﺎﻧﻪ ﻧﻤﯽ ﺷﻮد: ü زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎی ﺣﺪ ﻓﺎﺻﻞ ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ ﺗﺎ ﻋﺒﺪاﻟﺨﺎن ﺑﻪ ﻟﺤﺎظ ﻓﯿﺰﯾﻮﮔﺮاﻓﯿﮏ ﻓﺎﻗﺪ ﺷﺒﮑﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ای و زﻫﮑﺸﯽ ﻣﯽ ﺑﺎﺷ ﺪ. ﺑﻪ ﻋﺒﺎرﺗﯽ ﭘﺘﺎﻧﺴﯿﻞ رواﻧﺎب ﺗﻮﻟﯿﺪی ﺑﯿﺸﺘﺮ از ﻇﺮﻓﯿﺖ ﺷﺒﮑﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ای و زﻫﮑﺸﯽ زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎ اﺳﺖ ﮐﻪ اﯾﻦ اﻣﺮ ﺑﻪ ز ﻣﺎن ﻣﺎﻧﺪ ﺑﯿﺸﺘﺮ ﻗﺸﺮ ﺧﺎﻟﺺ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﻄﺤﯽ در درون زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ ﻫﺎ ﻣﯽ اﻧﺠﺎﻣﺪ و ﺗﻠﻔﺎت )ﭼﺎﻻب، ﻧﻔﻮذ و ﺗﺒﺨﯿﺮ( را اﻓﺰاﯾﺶ ﻣﯽ د ﻫﺪ. ü وﺟﻮد ﺳﯿﻞ ﺑﻨﺪﻫﺎ، ﺟﺎده ﻫﺎ و ﮐﺎﻧﺎل ﭘﺎی ﭘﻞ ﺑﻪ ﻣﺜﺎﺑﻪ ﯾﮏ دﯾﻮاره ﺣﺎﯾﻞ ﻋﻤﻞ ﮐﺮده و از ورود دﺑﯽ ﺟﺎﻧﺒﯽ ﺑﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﺑﺎزه ﻣﻮرد ﺑﺤﺚ ﻣﻤﺎﻧﻌﺖ ﻣﯽ ﮐﻨﺪ. ü زﻣﺎن ﺗﺄﺧﯿﺮ ﻧﺴﺒﯽ اﻟﺤﺎق ﺟﺮﯾﺎن رودﺧﺎﻧﻪ ای ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﺪ ﮐﻪ در زﻣﺎن ﺻﻔﺮ )ﻧﺴﺒﯽ( ﺟﺮﯾﺎن زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ 3 ﯾﺎ ﺳﻔﻠﯽ ﺧﺎرج ﻣﯽ ﺷﻮد و ﭘﺲ از90 دﻗﯿﻘﻪ ای دﯾﮕﺮ ﺟﺮﯾﺎن زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ 2 و ﻣﺘﻌﺎﻗﺐ آن ﻫﺎ ﺑﻌﺪ از ﺣﺪود 16 ﺳﺎﻋﺖ دﯾﮕﺮ دﺑﯽ ﺧﺮوﺟﯽ زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ 1 ﯾﺎ ﻋﻠﯿﺎ ﺑﻪ آن ﻫﺎ ﻣﻠﺤﻖ ﻣﯽ ﺷﻮد. اﯾﻦ اﻣﺮ ﺑﺎﻋﺚ ﺷﺪه ﺟﺮﯾﺎن ﺗﻮﻟﯿﺪی ﺑﻠﺤ ﺎظ دﺑﯽ )ﻧﻪ ﺣﺠﻢ( در ﻃﻮل ﺑﺎزه ﺑﺎ ﯾﮏ زﻣﺎن ﺗﺄﺧﯿﺮی ﺣﺮﮐﺖ ﻧﻤﺎﯾﺪ. از ﻟﺤﺎظ ﺣﺠﻢ اﻧﺒﺎﺷﺖ، ﺟﺮﯾﺎن ﺳﻪ زﯾﺮﺣﻮﺿﻪ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻧﺴﺒﯽ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ زﻣﺎن ﺗﺄﺧﯿﺮ ﺗﺮﮐﯿﺐ ﻣﯽ ﺷﻮد . ü در ﻣﻮاﻗﻊ ﺳﯿﻼب ﻣﺨﺼﻮﺻﺎً اﺑﺘﺪای آن ﻓﺮض ﻣﺴﻄﺢ ﺑﻮدن ﭘﺮوﻓﯿﻞ ﺳﻄﺢ آب ﻧﺎدرﺳﺖ اﺳﺖ و ﭘﺮوﻓﯿﻞ ﺳﻄﺢ آب ﺧﻄﯽ ﻏﯿﺮ ﻣﺴﻄﺢ اﺳﺖ، ﺑﻨﺎﺑﺮا ﯾﻦ ذﺧﯿﺮه رودﺧﺎﻧﻪ ای در ﻃﻮل اوج ﮔﯿﺮی ﺳﯿﻞ و ﻧﯿﺰ ذﺧﯿﺮه ﮐﺎﻫﺶ ﯾﺎﻓﺘﻪ دوره ﻓﺮوﮐﺶ وﺟﻮد دارد. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 343 ﺣﺠﻢ اﻧﺒﺎﺷﺖ ﯾﺎ ذﺧﯿﺮه ﺟﺮﯾﺎن ﻣﻨﺸﻮری در ﻃﻮل ﺑﺎزه ﺑﻪ ازای ﻧﯿﻢ ﻣﺘﺮ )ﯾﮏ ﻣﺘﺮ در اﺑﺘﺪای ﺑﺎزه و ﺻﻔﺮ در اﻧﺘﻬﺎی ﺑﺎزه ﯾﺎ ﺻﻔﺮ در اﺑﺘﺪای ﺑﺎزه و ﯾﮏ ﻣﺘﺮ در اﻧﺘﻬﺎی ﺑﺎزه( ﺣﺪود 9 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑ ﻌﺐ در روز ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﺠﺪد ﻧﺘﺎﯾﺞ درج ﺷﺪه در ﺟﺪاول و ﻧﮑﺎت ﻣﻬﻢ ﻓﻮق دﺑﯽ ﺣﻮﺿﻪ ﻣﯿﺎﻧﯽ ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ در ﺑﺎزه ﻣﻮرد ﺑﺤﺚ ﻧﺎﺷﯽ از ﺑﺎرش 24 ﺳﺎﻋﺘﻪ ﺑﺎ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ 100 ﺳﺎﻟﻪ ﺣﺪود 192 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮﺛﺎﻧﯿﻪ و ﺗﺪاوم دو روزه و ﺣﺠﻢ ﺣﺪود33 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮآورد ﺷﺪه اﺳﺖ. اﯾﻦ دﺑﯽ از ﻧﻈﺮ ﻣﻘﺪار و ﮐﻤﯿﺖ در ﺣﺪ دﺑﯽ ﭘﺎﯾﻪ و دﺑﯽ اﯾﻤﻦ رودﺧﺎﻧﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ، از ﻟﺤﺎظ زﻣﺎﻧﯽ ﻧﯿﺰ ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ ﺗﺄﺧﯿ ﺮ ﻃﺒﯿﻌﯽ ﺟﺮﯾﺎن ﺗﻮﺳﻂ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ ﺑﺎﻻدﺳﺖ ﮐﺮﺧﻪ و اﯾﺠﺎد ﺗﺄﺧﯿﺮ ﺗﻮﺳﻂ ﺳﺪﻫﺎی ﻣﺨﺰﻧﯽ ﺳﯿﻤﺮه و ﮐﺮﺧﻪ ﻋﻼاﻟﻘﺎﻋﺪه زودﺗﺮ از ﻣﻨﻄﻘﻪ ﻃﺮح ﺧﺎرج ﻣﯽ ﺷﻮد اﻣﺎ اﺛﺮ آن ﺑﺮ دﺑﯽ ﭘﺎﯾﻪ رود ﺧﺎﻧﻪ ﺗﺎ 24 ﺳﺎﻋﺖ دﯾﮕﺮ و ﺑﻪ ﻣﯿﺰان ﺣﺪود58 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ ﺑﺎﻗﯽ ﻣﺎﻧﺪه و ﺑﻌﺪ از آن ﻣﯿﺮا ﻣﯽ ﺷﻮد. ﺑﻪ ﻋﺒﺎرﺗﯽ ﻣﯿﺰان دﺑﯽ ذﮐﺮ ﺷﺪه ﻃﯽ 24 ﺳﺎﻋﺖ دﯾﮕﺮ ﮐﺎﻣﻼً ﻣﺴﺘﻬﻠﮏ و اﺛﺮ ﺣﻮﺿﻪ ﻣﯿﺎﻧﯽ ﺑﻌﺪ از آن ﺑﻪ ﻣﻘﺪار ﺻﻔﺮ ﻧﺰدﯾﮏ ﻣﯽ ﺷﻮد. 11 - 2 - 5 -ﺑﺮرﺳﯽ ﺳﯿﻼب ﺳﺎل آﺑﯽ 98 - 1397 رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ اﻟﻒ( ورودی ﻫﺎ و ﺧﺮوﺟﯽ ﻫﺎی ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﺳﺎل آﺑﯽ 98 - 1397 رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﯾﮏ ﺳﺎل ﭘﺮآب و ﺳﯿﻼﺑﯽ ﺑﻮده )در ﺣﺎﻟﺖ ﺟﺮﯾﺎن ﻃﺒﯿﻌﯽ رﺗﺒﻪ اول ﺑﻪ ﻟﺤﺎظ ﺣﺠﻢ و دﺑﯽ اوج ﺳﯿﻼب را ﺑﻪ ﺧﻮد اﺧﺘﺼﺎص ﻣﯽ دﻫﺪ( و ﻋﻠﯿﺮﻏﻢ وﺟﻮد ﺳﺪﻫﺎی ﻣﺨﺰﻧﯽ ﺑﺰرگ ﺳﯿﻤﺮه و ﮐﺮﺧﻪ در ﺳﯿﻼب ﻓﺮوردﯾﻦ ﻣﺎه ﺳﺎل 1398 ﺑﺎ اﻓﺰاﯾﺶ ﺧﺮوﺟﯽ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ و ﺷﮑﺴﺖ ﺳﯿﻞ ﺑﻨﺪﻫﺎ، ﺟﺮﯾﺎن ﺑﻪ ﺳﯿﻼب دﺷﺖ و ﮔﺴﺘﺮه ﻫﺎی ﺳﯿﻞ ﺑﻪ وﺳﻌﺖ ﺣﺪود 816 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ اﻧﺘﻘﺎل و وارد ﺷﺪ. ﺟﺮﯾﺎن ﭘﺎﯾﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ای و ﺑﺨﺸﯽ از ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻼﺑﯽ از ﻃﺮﯾﻖ ﻣﺴﯿﻞ ﻫﺎ و ﺧﻂ اﻟﻘﻌﺮﻫﺎی ﻃﺒﯿﻌﯽ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ وارد ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ )ﺑﺨﺶ ا ﯾﺮاﻧﯽ و ﻋﺮاﻗﯽ ﺗﺎﻻب( ﮔﺮدﯾﺪ و ﺑﺨﺸﯽ از ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻼﺑﯽ در ﮔﺴﺘﺮه ﻫﺎی ﺳﯿﻼﺑﯽ ﻧﻔﻮذ، ذﺧﯿﺮه و ﻧﻬﺎﯾﺘﺎً ﺗﺒﺨﯿﺮ ﮔﺮدﯾﺪ. ﺷﮑﻞ 11 - 17 ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ورودی و ﺧﺮوﺟﯽ ﺑﻪ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ از اﺑﺘﺪای ﺳﺎل آﺑﯽ98 - 1397 ﯾﻌﻨﯽ از اول ﻣﻬﺮ ﻣﺎه 1397 ﺗﺎ آﺧﺮ ﺗﯿﺮ ﻣﺎه1398 ﺑﻪ ﻣﺪت303 روز را ﻧﺸﺎن ﻣﯽ د ﻫﺪ. ﻣﯿﺰان ﺧﺮوﺟﯽ در اﯾﻦ دوره زﻣﺎﻧﯽ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﺘﻮﺳﻂ 445 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ و ﻣﻌﺎدل ﺣﺠﻢ 7/ 11 ﻣﯿﻠﯿﺎرد ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 344 ﺷﮑﻞ11 - 17 : ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺟﺮﯾﺎن ورودی و ﺧﺮوﺟﯽ ﻣﺨﺰن ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ از اﺑﺘﺪای ﺳﺎل آﺑﯽ ﻫﻤﺎﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ در ﺷﮑﻞ ﻓﻮق ﻣﻼﺣﻈﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد در اﯾﻦ ﺳﺎل آﺑﯽ از آذر ﻣﺎه ﺗﺎ اردﯾﺒﻬﺸﺖ ﻣﺎه ﺳﯿﻼب ﻫﺎی ﻣﺘﻌﺪدی وارد ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﺷﺪه ﮐﻪ ﺑﺰرﮔﺘﺮﯾﻦ و آﺧﺮﯾﻦ آن ﻫﺎ در ﻓﺮوردﯾﻦ ﻣﺎه 1398 رخ داد. ﺳﯿﻞ ﻓﺮوردﯾﻦ ﺑﻪ ﻧﺎﭼﺎر ﻣﻨﺠﺮ ﺑﻪ ﺧﺮوﺟﯽ ﺑﯿﺶ از دﺑﯽ اﯾﻤﻦ رودﺧﺎﻧﻪ در ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ از ﺳﻮم ﻓﺮوردﯾﻦ ﺗﺎ آﺧﺮ اردﯾﺒﻬﺸﺖ 1398 ﮔﺮدﯾﺪ. ﻃﯽ اﯾﻦ ﺑﺎزه زﻣﺎﻧﯽ60 روزه ﺣﺪود6 ﻣﯿﻠﯿﺎرد ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ ﻣﻌﺎدل دﺑﯽ ﻣﺘﻮﺳﻂ 1168 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ از ﺳﺪ ﺧﺎرج ﮔﺮدﯾﺪ. اﺿﺎﻓﻪ ﻣﯽ ﺷﻮد ﮐﻪ دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺧﺮوﺟﯽ در روز ﻫﻔﺪﻫﻢ ﻓﺮوردﯾﻦ 1398 و ﺑﻪ ﻣﯿﺰان2492 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ رخ داد. ﻫﻤﺎﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ اﺷﺎره ﺷﺪ در اﯾﻦ ﺑﺎزه زﻣﺎﻧﯽ دﺑﯽ ﺧﺮوﺟﯽ ﺳﺪ از دﺑﯽ اﯾﻤﻦ رودﺧ ﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﯾﻌﻨﯽ رﻗﻢ 512 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ ﺑﯿﺸﺘﺮ ﺑﻮد و ﺑﺎﻋﺚ اﯾﺠﺎد ﺧﺴﺎرت در ﮔﺴﺘﺮه ای ﺑﻪ ﻣﺴﺎﺣﺖ ﺑﯿﺶ از 81 .ﻫﺰار ﻫﮑﺘﺎر ﮔﺮدﯾﺪ ب( ﺳﯿﻼب ﻣﺸﺎﻫﺪاﺗﯽ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﻣﺒﻨﺎ ﻫﻤﺎﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ در ﺑﻨﺪ ﭘﯿﺶ اﺷﺎره ﺷﺪ؛ ﺳﺎل آﺑﯽ 98 - 1397 ﯾﮏ ﺳﺎل آﺑﯽ ﺗﺮ و ﺳﯿﻼﺑﯽ ﺑﻮده اﺳﺖ ﮐﻪ رﺗﺒﻪ اول آﺑﺪﻫﯽ و ﺳﯿﻼب ﻫﺎی ﺗﺎرﯾﺨﯽ را ﺑﻪ ﺧﻮد اﺧﺘﺼﺎص داده اﺳﺖ. ﺑﺮرﺳﯽ ﺳﯿﻼب ﻫﺎی رخ داده در ﺣﻮﺿﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﺑﯿﺎﻧﮕﺮ رﺧﺪاد ﺳﯿﻼب ﻫﺎی ﺑﺰر گ در اﯾﻦ ﺣﻮﺿﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﺑﻪ ﻧﺤﻮی ﮐﻪ ﺑﺰرﮔﺘﺮﯾﻦ ﺳﯿﻼب ﺛﺒﺖ ﺷﺪه رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ در ﻃﻮل د وره آﻣﺎری ﺑﻪ ﻣﻘﺪا ر 5222 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ در ﺛﺎﻧﯿﻪ در ﺳﺎل آﺑﯽ53 - 1352 ﻗﺒﻞ از اﺣﺪاث ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ رخ داده اﺳﺖ. در ﺳﯿﻼب ﻓﺮوردﯾﻦ 1398 دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای ﺑﺎ ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ روزاﻧﻪ )ﺑﺪون اﺛﺮ ﺳﺪﻫﺎ( ﺑﺮآورد ﺷﺪه ﮐﻪ ﻣﯿﺰان دﺑﯽ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﻟﺤﻈﻪ ای ﺑﺮاﺑﺮ 7695 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ﺑﺮآورد ﮔﺮدﯾﺪ ﮐﻪ ﺑ ﯿﺎﻧﮕﺮ ﻋﺪم وﻗﻮع ﺳﯿﻼب ﺑﺎ اﯾﻦ ﺑﺰرﮔﯽ در ﺣﻮﺿﻪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ و ﻟﺬا اﯾﻦ ﺳﯿﻼب رﺗﺒﻪ اول ﺳﯿﻼب ﻫﺎ در ﺣﻮﺿﻪ ﮐﺮﺧﻪ را ﺟﺎﺑﺠﺎ و از آن ﺧﻮد ﻧﻤﻮده اﺳﺖ. ﺑﺮرﺳﯽ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﻫﺎی ﺳﯿﻞ ﻃﯽ دوره ﻣﻄﺎﻟﻌﺎﺗﯽ ﻧﺸﺎن داد ﮐﻪ ﺗﺪاوم آن ﻫﺎ ﺑﯿﻦ 3 ﺗﺎ25 روز و ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺷﺎﺧﺺ دارای ﺗﺪاوم7/ 12 روز ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ . اﻣﺎ واﻗﻌﻪ ﺳﯿﻞ ﻓﺮوردﯾﻦ 1398 در ﺑﺎﻻدﺳﺖ ﺳﺪ ﺣﺪود 40 روز ﻃﻮل ﮐﺸﯿﺪ. ﺑﻪ ﻧﺤﻮی ﮐﻪ ﺳﯿﻼب ﻓﺮوردﯾﻦ1398 در روز ﭼﻬﺎرم ﺑﺎ دﺑﯽ ﭘﺎﯾﻪ500 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ آﻏﺎز و ﺑﻌﺪ از ﺗﺪاوم 0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000 0 40 80 120 160 200 240 280 320 Q (cms) Time (day) Inflow Outflow ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 345 40 روزه ﺑﻪ ﺳﺨﺘﯽ ﺑﺎ دﺑﯽ ﺣﺪود900 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ﻓﺮوﮐﺶ ﻧﻤﻮد. ﺷﺮح ﻓﻮق ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ ﺳﯿﻼب ﮐﺮﺧﻪ در ﺑ ﺎﻻدﺳﺖ و ورودی ﺑ ﻪ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ اﺳﺖ. ﺳﺪ ﺑﺨﺶ ﺑﺰرﮔﯽ از ﺳﯿﻼب را ذﺧﯿﺮه و ﺑﺨﺸﯽ را ﺗﺴﮑﯿﻦ و رﻫﺎ ﺳﺎزی ﮐﺮد. ﺑﺨﺶ ﻋﻤﺪه ﺗﺨﻠﯿﻪ آن ﺣﺪود 72 .روز ﻃﻮل ﮐﺸﯿﺪ ﮐﻪ ﺳﯿﻼب ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ را ﺗﺸﮑﯿﻞ داد ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎل آﺑﯽ 98 - 1397 و ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻼب ﻓﺮوردﯾﻦ1398 در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﯾﻌﻨﯽ ﭘﺎی ﭘﻞ و ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ در ﺷﮑﻞ 11 - 18 ﺗﺎ ﺷﮑﻞ11 - 23 اراﺋﻪ ﺷﺪه اﻧﺪ. ﺣﺠﻢ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﺎﻻﻧﻪ ﺳﺎل آﺑﯽ ﻣﻮرد ﺑﺤﺚ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﺎی ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ و ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺑﻪ ﺗﺮﺗﯿﺐ 9795 و9060 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﻮد و ﺣﺠﻢ ﺟﺮﯾﺎن ﮔﺬر ﯾﺎﻓﺘﻪ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻼب ﻣﻮر د ﺑﺤﺚ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ در ﻣﺪت 72 روز ﺑﺮاﺑﺮ4449 ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ. ﺷﮑﻞ 11 - 18: ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺟﺮﯾﺎن روزاﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ ﻃﯽ ﺳﺎل آﺑﯽ 98 - 1397 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 0 100 200 300 400 Q (cms) Time (day) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 346 . ﺷﮑﻞ11 - 19 : ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺟﺮﯾﺎن روزاﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﻃﯽ ﺳﺎل آﺑﯽ 98 - 1397 ﺷﮑﻞ11 - 20 : ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺟﺮﯾﺎن روزاﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﻃﯽ ﺳﺎل آﺑﯽ98 - 1397 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 0 100 200 300 400 Q (cms) Time (day) 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 0 100 200 300 400 Q (cms) Time (day) ﭘﺎی ﭘﻞ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 347 ﺷﮑﻞ11 - 21: ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻼب روزاﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ )از اول ﻓﺮوردﯾﻦ ﻣﺎه 1398 ﺗﺎ10 (ﺧﺮداد ﻣﺎه ﺷﮑﻞ 11 - 22: ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻼب روزاﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﭘﺎی ﭘﻞ )از اول ﻓﺮوردﯾﻦ ﻣﺎه 1398 ﺗﺎ10 (ﺧﺮداد ﻣﺎه 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 0 10 20 30 40 50 60 70 80 Q (cms) Time (day) 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 0 10 20 30 40 50 60 70 80 Q (cms) Time (day) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 348 ﺷﮑﻞ11 - 23 : ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻼب روزاﻧﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ )از اول ﻓﺮوردﯾﻦ ﻣﺎه 1398 ﺗﺎ10 (ﺧﺮداد ﻣﺎه ﺞ( ﻧﻘﺎط ﺷﮑﺴﺖ و ﺳﺮرﯾﺰ ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻼب ﻓﺮوردﯾﻦ 1398 رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﯾﮏ ﺳﯿﻼب ﺗﺎرﯾﺨﯽ ﺑﻮد ﮐﻪ دﺑﯽ اوج ﺧﺮوﺟﯽ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﺑﻪ ﺑﯿﺶ از2400 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ رﺳﯿﺪ. ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﺗﺠﺎرب و ﻣﺸﺎﻫﺪات ﻣﯿﺪاﻧﯽ اﯾﻦ ﺳﯿﻼب ﺗﺎرﯾﺨﯽ، ﺗﺼﺎوﯾﺮ ﻣﺎﻫﻮاره ای زﻣﺎن وﻗﻮع ﺳﯿﻞ، ﺗﻌﺪاد 16 ﻣﺤﻞ ﺷﮑﺴﺖ رودﺧﺎﻧﻪ ﺑﺮای دﺑﯽ ﻫﺎی ﺑﺎﻻﺗﺮ از 420 .ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﻣﺸﺨﺺ ﮔﺮدﯾﺪ )ﺟﺪول 11 - 11 ( 0 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 1800 0 15 30 45 60 75 Q (cms) Time (day) ﭘﺎی ﭘﻞ ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 349 ﺟﺪول11 - 11 : ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻧﻘﺎط ﺷﮑﺴﺖ/ﺳﺮرﯾﺰ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ در ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﺳﺪ ﺳﻤﺖ ﺟﺮﯾﺎن *دﺑﯽ ) cms ( Y X ﻃﻮل ﻣﺘﺮ ﻣﺤﻞ ردﯾﻒ راﺳﺖ 1200 3547556 240185 30 ﺧﻮﯾﺲ 1 ﭼﭗ 3528704 247610 20 ﻣﻮزان 2 ﭼﭗ 3514117 260398 15 ﻋﺸﯿﺮه ﺧﻠﻒ 3 راﺳﺖ 980 3501815 271608 100 ﺑﺮواﯾﻪ 4 ﭼﭗ 3502907 269233 50 ﺧﺴﺮج ﺧﻠﻒ 5 ﭼﭗ 3499358 267665 100 ﺣﻤﺪان ﺳﻠﺠﻪ 6 ﭘﺎﯾﯿﻦ 870 3484808 249899 30 ﺳﯿﺪ ﻧﻌﯿﻢ 7 ﺑﺎﻻ 3488183 245833 50 ﺟﺮﮔﻪ ﺳﯿﺪﻋﻠﯽ 8 ﺑﺎﻻ 680 3492259 242463 250 ﺷﺎﮐﺮﯾﻪ 9 ﺑﺎﻻ 3494897 236303 20 ﺳﺒﺤﺎﻧﯿﻪ 10 ﭘﺎﯾﯿﻦ 540 3505910 219295 20 ﻗﺪرت آﺑﺎد 11 ﭘﺎﯾﯿﻦ 3509416 212002 10 ﺳﺎﺑﻠﻪ 12 ﭘﺎﯾﯿﻦ 420 3500682 203357 40 رﻓﯿﻊ2 13 ﺑﺎﻻ 3499036 211560 50 رﻓﯿﻊ1 14 ﺑﺎﻻ 3493104 228965 35 اﻟﺒﻮﻋﻔﺮاوی 15 ﭘﺎﯾﯿﻦ 3491742 219652 15 ﮐﺮﯾﺸﯿﻪ 16 ﻃﯽ ﺳﯿﻼب ﺗﺎرﯾﺨﯽ ﻓﺮوردﯾﻦ1398، در ﺑﺎزه ﻫﺎی رودﺧﺎﻧﻪ ای ﭘﺎﯾﯿﻦ دﺳﺖ ﺳﺪ ﺑﺎ ﺷﮑﺴﺖ ﺳﯿﻞ ﺑﻨﺪ، ﺟﺮﯾﺎن ﺑﻪ ﺳﯿﻼب دﺷﺖ و ﮔﺴﺘﺮه ﻫﺎی ﺳﯿﻞ ﺑﻪ وﺳﻌﺖ ﺣﺪود 840 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮ ﻣﺮﺑﻊ اﻧﺘﻘﺎل و وارد ﺷﺪ. ﺟﺮﯾﺎن ﭘﺎﯾﻪ رودﺧﺎﻧﻪ ای و ﺑﺨﺸﯽ از ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻼﺑﯽ از ﻃﺮﯾﻖ ﻣﺴﯿﻞ ﻫﺎ و ﺧﻂ اﻟﻘﻌﺮﻫﺎی ﻃﺒﯿﻌﯽ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ وارد )ﺑﺨﺶ اﯾﺮاﻧﯽ و ﻋﺮاﻗﯽ ﺗﺎﻻب( ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﮔﺮدﯾﺪ و ﺑﺨﺸﯽ از ﺟﺮﯾﺎن ﺳﯿﻼﺑﯽ در ﮔﺴﺘﺮه ﻫﺎی ﺳﯿﻼﺑﯽ ﻧﻔﻮذ، ذﺧﯿﺮه و ﻧﻬﺎﯾﺘﺎً ﺗﺒﺨﯿﺮ ﮔﺮدﯾﺪ. 11 - 2 - 6 - ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ﻫﯿﺪروﮔﺮاﻓﻬﺎی ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب ﻫﻤﺎﻧﮕﻮﻧﻪ ﮐﻪ ﻗﺒﻼً اﺷﺎره ﺷﺪ؛ ﺳﺎل آﺑﯽ 98 - 1397 ﯾﮏ ﺳﺎل آﺑﯽ ﺗﺮ و ﺳﯿﻼﺑﯽ ﺑﻮده اﺳﺖ ﮐﻪ رﺗﺒﻪ اول آﺑﺪﻫﯽ و ﺳﯿﻼب ﻫﺎی ﺗﺎرﯾﺨﯽ را ﺑﻪ ﺧﻮد اﺧﺘﺼﺎص داده اﺳﺖ. واﻗﻌﻪ ﺳﯿﻞ ﻓﺮوردﯾﻦ 1398 در ﺑﺎﻻدﺳﺖ ﺳﺪ ﺣﺪود40 روز ﻃﻮل ﮐﺸﯿﺪ. ﺑﻪ ﻧﺤﻮی ﮐﻪ ﺳﯿﻼب ﻓﺮوردﯾﻦ 1398 در روز ﭼﻬﺎرم ﺑﺎ دﺑﯽ ﭘ ﺎﯾﻪ 500 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ آﻏﺎز و ﺑﻌﺪ از ﺗﺪاوم40 روزه ﺑﻪ ﺳﺨﺘﯽ ﺑﺎ دﺑﯽ ﺣﺪود900 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ﻓﺮوﮐﺶ ﻧﻤﻮد. ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ و ﺳﯿﻤﺮه ﺑﺨﺶ ﺑﺰرﮔﯽ از ﺳﯿﻼب را ذﺧﯿﺮه و ﺑﺨﺸﯽ را ﺗﺴﮑﯿﻦ و رﻫﺎ ﺳﺎزی ﮐﺮدﻧﺪ. در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ ﺗﺪاوم ﺳﯿﻼب ﻧﺎﺷﯽ از ﺧﺮوﺟﯽ ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮ ﺧﻪ ﺣﺪود 80 روز ﻃﻮل ﮐﺸﯿﺪ ﮐﻪ ﺳﯿﻼب ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ را ﺗﺸﮑﯿﻞ ﻣﯽ دﻫﺪ. در ﺟﺪول 11 - 12 ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻧﻘﺎط ﺟﺮﯾﺎن ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب و زﻫﮑﺸﻬﺎ ﻣﻨﻌﮑﺲ و در ﺟﺪول 11 - 13 و ﺷﮑﻞ 11 - 24 ﺗﺎ ﺷﮑﻞ 11 - 27 ﯿﻫ و یﻋﺪد ﺮﯾﻣﻘﺎد ﺪروﮔﺮاﻓﻬﺎ ی ورود ی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب اراﺋﻪ ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 350 ﻻزم ﺑﻪ ذﮐﺮ اﺳﺖ ﮐﻪ ﺳﯿﻼب در اﯾﺴﺘﮕﺎه ﻫﯿﺪروﻣﺘﺮی ﺣﻤﯿﺪﯾﻪ از ﺗﺎرﯾﺦ 27 / 12 / 1397 ﺑﺎ دﺑﯽ378 ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ ﺷﺮوع و در ﺗﺎرﯾﺦ 11 / 03 / 1398 ﺧﺎﺗﻤﻪ ﯾﺎﻓﺘﻪ اﺳﺖ. دﺑﯽ اوج اﯾﻦ ﺳﯿﻼب ﺑﺮاﺑﺮ1361 ﻣﺘﺮ ﻣﮑﻌﺐ ﺑﺮ ﺛﺎﻧﯿﻪ و ﺣﺠﻢ ﺗﺪاوم81 روزه آن ﻣﻌﺎدل 4801 .ﻣﯿﻠﯿﻮن ﻣﺘﺮﻣﮑﻌﺐ اﺳﺖ اﯾﻦ ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ﺳﯿﻼب ﻣﻄﺎﺑﻖ وزن ﻫﺮ ﯾﮏ از ﺷﺎﺧﻪ ﻫﺎ ﺑﻪ 17 ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب ﻣﺠﺰا ﮔﺮدﯾﺪ. ورودی ﻫﺎی ﺷﻤﺎره 18 و19 ﻣﺮﺑﻮط ﺑﻪ زﻫﮑﺸﻬﺎی ورودی ﺑﻪ ﻣﺨﺎزن4 و5 ﺗﺎﻻب ﻣﯽ ﺑﺎﺷﻨﺪ و ﺣﺠﻢ آﻧﻬﺎ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﺣﺠﻢ ﺳﯿﻼب ورودی ﻧﺎﭼﯿﺰ و در ﺣﺪود 7/2 .درﺻﺪ ﻣﯽ ﺑﺎﺷﺪ ﺟﺪول 11 - 12 : ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻧﻘﺎط ﺟﺮﯾﺎن ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب Y2 X2 Width Y1 X1 Name ID 3521154 204767 70 3521180 204675 ﺷﺎﮐﺮﯾﻪ 1 3520744 205075 40 3520784 205075 اﺻﯿﺒﻌﯿﻪ 1 3520021 205125 21 3520042 205125 ﻋﺒﯿﺎوی 2 3515927 204710 13 3515940 204710 دﺑﯿﻪ ﺑﺎﻻ 3 3514525 204907 12 3514537 204907 دﺑﯿﻪ ﭘﺎﯾﯿﻦ 4 3514158 204591 21 3514179 204591 ﺳﺎﻫﻨﺪی1 5 3513119 203831 16 3513135 203831 ﺳﺎﻫﻨﺪی2 6 3512406 203585 10 3512416 203585 ﺳﺎﻫﻨﺪی3 7 3511250 203291 16 3511266 203291 ﺳﻌﯿﺪﯾﻪ1 8 3508614 202807 7 3508621 202807 ﺳﻌﯿﺪﯾﻪ2 9 3508142 203036 10 3508152 203036 ﺳﻌﯿﺪﯾﻪ3 10 3507244 203540 30 3507274 203540 ﺳﺎﺑﻠﻪ 11 3501845 202850 15 3501860 202850 ﻧﯿﺴﺎن1 12 3501699 202808 25 3501724 202808 ﻧﯿﺴﺎن2 13 3497406 202398 28 3497434 202398 ﻣﺸﯿﻤﺸﯿﻪ1 14 3495658 202438 12 3495670 202438 ﻣﺸﯿﻤﺸﯿﻪ2 15 3492714 201861 17 3492731 201861 ﺟﺮاﺣﯿﻪ 16 3489430 201306 13 3489443 201306 ام ﯾﺰع 17 3462791 203376 70 3462861 203376 زﻫﮑﺶemd 18 3437959 200085 80 3438039 200085 زﻫﮑﺶ ﻧﯿﺸﮑﺮ 19 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 351 ﺟﺪول11 - 13: ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ﻫﯿﺪروﮔﺮاﻓﻬﺎی ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب Q6(t) Q5(t) Q4(t) Q3(t) Q2(t) Q1(t) time(day) 7.6 3.8 7.6 7.6 18.9 94.5 1 8.2 4.1 8.2 8.2 20.5 102.3 2 9.4 4.7 9.4 9.4 23.6 118.0 3 9.7 4.9 9.7 9.7 24.4 121.8 4 10.1 5.1 10.1 10.1 25.3 126.5 5 10.4 5.2 10.4 10.4 26.1 130.3 6 10.8 5.4 10.8 10.8 27.1 135.5 7 11.1 5.5 11.1 11.1 27.7 138.5 8 10.6 5.3 10.6 10.6 26.5 132.3 9 10.1 5.0 10.1 10.1 25.2 125.8 10 10.4 5.2 10.4 10.4 26.0 130.0 11 10.5 5.2 10.5 10.5 26.2 131.0 12 9.9 5.0 9.9 9.9 24.8 124.0 13 10.4 5.2 10.4 10.4 26.1 130.3 14 10.8 5.4 10.8 10.8 27.1 135.3 15 11.7 5.9 11.7 11.7 29.3 146.5 16 12.0 6.0 12.0 12.0 30.0 150.0 17 12.3 6.2 12.3 12.3 30.8 154.0 18 12.8 6.4 12.8 12.8 32.1 160.5 19 13.4 6.7 13.4 13.4 33.6 168.0 20 13.6 6.8 13.6 13.6 34.0 169.8 21 13.6 6.8 13.6 13.6 34.0 169.8 22 15.4 7.7 15.4 15.4 38.6 193.0 23 20.2 10.1 20.2 20.2 50.4 252.0 24 24.2 12.1 24.2 24.2 60.5 302.3 25 26.6 13.3 26.6 26.6 66.6 333.0 26 27.2 13.6 27.2 27.2 68.1 340.3 27 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 352 اداﻣﻪ ﺟﺪول11 - 13: ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ﻫﯿﺪروﮔﺮاﻓﻬﺎی ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب Q12(t) Q11(t) Q10(t) Q9(t) Q8(t) Q7(t) time(day) 37.8 60.5 3.8 7.6 7.6 7.6 1 40.9 65.4 4.1 8.2 8.2 8.2 2 47.2 75.5 4.7 9.4 9.4 9.4 3 48.7 77.9 4.9 9.7 9.7 9.7 4 50.6 81.0 5.1 10.1 10.1 10.1 5 52.1 83.4 5.2 10.4 10.4 10.4 6 54.2 86.7 5.4 10.8 10.8 10.8 7 55.4 88.6 5.5 11.1 11.1 11.1 8 52.9 84.6 5.3 10.6 10.6 10.6 9 50.3 80.5 5.0 10.1 10.1 10.1 10 52.0 83.2 5.2 10.4 10.4 10.4 11 52.4 83.8 5.2 10.5 10.5 10.5 12 49.6 79.4 5.0 9.9 9.9 9.9 13 52.1 83.4 5.2 10.4 10.4 10.4 14 54.1 86.6 5.4 10.8 10.8 10.8 15 58.6 93.8 5.9 11.7 11.7 11.7 16 60.0 96.0 6.0 12.0 12.0 12.0 17 61.6 98.6 6.2 12.3 12.3 12.3 18 64.2 102.7 6.4 12.8 12.8 12.8 19 67.2 107.5 6.7 13.4 13.4 13.4 20 67.9 108.6 6.8 13.6 13.6 13.6 21 67.9 108.6 6.8 13.6 13.6 13.6 22 77.2 123.5 7.7 15.4 15.4 15.4 23 100.8 161.3 10.1 20.2 20.2 20.2 24 120.9 193.4 12.1 24.2 24.2 24.2 25 133.2 213.1 13.3 26.6 26.6 26.6 26 136.1 217.8 13.6 27.2 27.2 27.2 27 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 353 اداﻣﻪ ﺟﺪول11 - 13: ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ﻫﯿﺪروﮔﺮاﻓﻬﺎی ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب Q19(t) Q18(t) Q17(t) Q16(t) Q15(t) Q14(t) Q13(t) time(day) 10.0 9.0 11.3 11.3 7.6 7.6 75.6 1 10.0 9.0 12.3 12.3 8.2 8.2 81.8 2 10.0 9.0 14.2 14.2 9.4 9.4 94.4 3 10.0 9.0 14.6 14.6 9.7 9.7 97.4 4 10.0 9.0 15.2 15.2 10.1 10.1 101.2 5 10.0 9.0 15.6 15.6 10.4 10.4 104.2 6 10.0 9.0 16.3 16.3 10.8 10.8 108.4 7 10.0 9.0 16.6 16.6 11.1 11.1 110.8 8 10.0 9.0 15.9 15.9 10.6 10.6 105.8 9 10.0 9.0 15.1 15.1 10.1 10.1 100.6 10 10.0 9.0 15.6 15.6 10.4 10.4 104.0 11 10.0 9.0 15.7 15.7 10.5 10.5 104.8 12 10.0 9.0 14.9 14.9 9.9 9.9 99.2 13 10.0 9.0 15.6 15.6 10.4 10.4 104.2 14 10.0 9.0 16.2 16.2 10.8 10.8 108.2 15 10.0 9.0 17.6 17.6 11.7 11.7 117.2 16 10.0 9.0 18.0 18.0 12.0 12.0 120.0 17 10.0 9.0 18.5 18.5 12.3 12.3 123.2 18 10.0 9.0 19.3 19.3 12.8 12.8 128.4 19 10.0 9.0 20.2 20.2 13.4 13.4 134.4 20 10.0 9.0 20.4 20.4 13.6 13.6 135.8 21 10.0 9.0 20.4 20.4 13.6 13.6 135.8 22 10.0 9.0 23.2 23.2 15.4 15.4 154.4 23 10.0 9.0 30.2 30.2 20.2 20.2 201.6 24 10.0 9.0 36.3 36.3 24.2 24.2 241.8 25 10.0 9.0 40.0 40.0 26.6 26.6 266.4 26 10.0 9.0 40.8 40.8 27.2 27.2 272.2 27 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 354 اداﻣﻪ ﺟﺪول11 - 13: ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ﻫﯿﺪروﮔﺮاﻓﻬﺎی ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب Q6(t) Q5(t) Q4(t) Q3(t) Q2(t) Q1(t) t(day) 26.9 13.5 26.9 26.9 67.4 336.8 28 25.6 12.8 25.6 25.6 63.9 319.5 29 23.1 11.6 23.1 23.1 57.8 288.8 30 21.2 10.6 21.2 21.2 53.1 265.3 31 19.7 9.9 19.7 19.7 49.3 246.3 32 19.0 9.5 19.0 19.0 47.5 237.3 33 19.0 9.5 19.0 19.0 47.5 237.3 34 19.2 9.6 19.2 19.2 48.1 240.3 35 19.4 9.7 19.4 19.4 48.5 242.3 36 19.5 9.7 19.5 19.5 48.7 243.5 37 19.4 9.7 19.4 19.4 48.4 242.0 38 19.0 9.5 19.0 19.0 47.5 237.3 39 18.5 9.3 18.5 18.5 46.4 231.8 40 18.0 9.0 18.0 18.0 45.1 225.5 41 17.8 8.9 17.8 17.8 44.6 222.8 42 17.7 8.8 17.7 17.7 44.2 220.8 43 17.6 8.8 17.6 17.6 44.0 220.0 44 17.7 8.8 17.7 17.7 44.2 220.8 45 17.7 8.9 17.7 17.7 44.3 221.3 46 17.6 8.8 17.6 17.6 44.0 219.8 47 17.4 8.7 17.4 17.4 43.5 217.3 48 17.3 8.6 17.3 17.3 43.2 215.8 49 17.1 8.6 17.1 17.1 42.8 214.0 50 17.0 8.5 17.0 17.0 42.4 212.0 51 16.6 8.3 16.6 16.6 41.5 207.5 52 16.0 8.0 16.0 16.0 40.1 200.3 53 15.4 7.7 15.4 15.4 38.6 193.0 54 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 355 اداﻣﻪ ﺟﺪول11 - 13: ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ﻫﯿﺪروﮔﺮاﻓﻬﺎی ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب Q12(t) Q11(t) Q10(t) Q9(t) Q8(t) Q7(t) t(day) 134.7 215.5 13.5 26.9 26.9 26.9 28 127.8 204.5 12.8 25.6 25.6 25.6 29 115.5 184.8 11.6 23.1 23.1 23.1 30 106.1 169.8 10.6 21.2 21.2 21.2 31 98.5 157.6 9.9 19.7 19.7 19.7 32 94.9 151.8 9.5 19.0 19.0 19.0 33 94.9 151.8 9.5 19.0 19.0 19.0 34 96.1 153.8 9.6 19.2 19.2 19.2 35 96.9 155.0 9.7 19.4 19.4 19.4 36 97.4 155.8 9.7 19.5 19.5 19.5 37 96.8 154.9 9.7 19.4 19.4 19.4 38 94.9 151.8 9.5 19.0 19.0 19.0 39 92.7 148.3 9.3 18.5 18.5 18.5 40 90.2 144.3 9.0 18.0 18.0 18.0 41 89.1 142.6 8.9 17.8 17.8 17.8 42 88.3 141.3 8.8 17.7 17.7 17.7 43 88.0 140.8 8.8 17.6 17.6 17.6 44 88.3 141.3 8.8 17.7 17.7 17.7 45 88.5 141.6 8.9 17.7 17.7 17.7 46 87.9 140.6 8.8 17.6 17.6 17.6 47 86.9 139.0 8.7 17.4 17.4 17.4 48 86.3 138.1 8.6 17.3 17.3 17.3 49 85.6 137.0 8.6 17.1 17.1 17.1 50 84.8 135.7 8.5 17.0 17.0 17.0 51 83.0 132.8 8.3 16.6 16.6 16.6 52 80.1 128.2 8.0 16.0 16.0 16.0 53 77.2 123.5 7.7 15.4 15.4 15.4 54 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 356 اداﻣﻪ ﺟﺪول11 - 13: ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ﻫﯿﺪروﮔﺮاﻓﻬﺎی ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب Q19(t) Q18(t) Q17(t) Q16(t) Q15(t) Q14(t) Q13(t) t(day) 10.0 9.0 40.4 40.4 26.9 26.9 269.4 28 10.0 9.0 38.3 38.3 25.6 25.6 255.6 29 10.0 9.0 34.7 34.7 23.1 23.1 231.0 30 10.0 9.0 31.8 31.8 21.2 21.2 212.2 31 10.0 9.0 29.6 29.6 19.7 19.7 197.0 32 10.0 9.0 28.5 28.5 19.0 19.0 189.8 33 10.0 9.0 28.5 28.5 19.0 19.0 189.8 34 10.0 9.0 28.8 28.8 19.2 19.2 192.2 35 10.0 9.0 29.1 29.1 19.4 19.4 193.8 36 10.0 9.0 29.2 29.2 19.5 19.5 194.8 37 10.0 9.0 29.0 29.0 19.4 19.4 193.6 38 10.0 9.0 28.5 28.5 19.0 19.0 189.8 39 10.0 9.0 27.8 27.8 18.5 18.5 185.4 40 10.0 9.0 27.1 27.1 18.0 18.0 180.4 41 10.0 9.0 26.7 26.7 17.8 17.8 178.2 42 10.0 9.0 26.5 26.5 17.7 17.7 176.6 43 10.0 9.0 26.4 26.4 17.6 17.6 176.0 44 10.0 9.0 26.5 26.5 17.7 17.7 176.6 45 10.0 9.0 26.6 26.6 17.7 17.7 177.0 46 10.0 9.0 26.4 26.4 17.6 17.6 175.8 47 10.0 9.0 26.1 26.1 17.4 17.4 173.8 48 10.0 9.0 25.9 25.9 17.3 17.3 172.6 49 10.0 9.0 25.7 25.7 17.1 17.1 171.2 50 10.0 9.0 25.4 25.4 17.0 17.0 169.6 51 10.0 9.0 24.9 24.9 16.6 16.6 166.0 52 10.0 9.0 24.0 24.0 16.0 16.0 160.2 53 10.0 9.0 23.2 23.2 15.4 15.4 154.4 54 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 357 اداﻣﻪ ﺟﺪول11 - 13 : ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ﻫﯿﺪروﮔﺮاﻓﻬﺎی ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب Q6(t) Q5(t) Q4(t) Q3(t) Q2(t) Q1(t) t(day) 15.1 7.5 15.1 15.1 37.7 188.3 55 14.6 7.3 14.6 14.6 36.6 182.8 56 13.6 6.8 13.6 13.6 33.9 169.5 57 12.5 6.2 12.5 12.5 31.2 155.8 58 11.4 5.7 11.4 11.4 28.5 142.3 59 10.6 5.3 10.6 10.6 26.6 132.8 60 9.8 4.9 9.8 9.8 24.5 122.5 61 9.0 4.5 9.0 9.0 22.5 112.3 62 8.3 4.1 8.3 8.3 20.7 103.5 63 8.0 4.0 8.0 8.0 20.0 99.8 64 7.9 3.9 7.9 7.9 19.7 98.3 65 7.8 3.9 7.8 7.8 19.5 97.5 66 8.1 4.0 8.1 8.1 20.2 101.0 67 8.0 4.0 8.0 8.0 20.0 99.8 68 8.3 4.1 8.3 8.3 20.7 103.5 69 8.0 4.0 8.0 8.0 20.1 100.5 70 8.2 4.1 8.2 8.2 20.5 102.3 71 8.2 4.1 8.2 8.2 20.6 103.0 72 8.2 4.1 8.2 8.2 20.5 102.5 73 7.8 3.9 7.8 7.8 19.4 97.0 74 7.6 3.8 7.6 7.6 19.1 95.3 75 7.8 3.9 7.8 7.8 19.6 97.8 76 7.9 4.0 7.9 7.9 19.9 99.3 77 8.0 4.0 8.0 8.0 20.1 100.3 78 8.2 4.1 8.2 8.2 20.5 102.3 79 8.0 4.0 8.0 8.0 20.1 100.3 80 7.0 3.5 7.0 7.0 17.6 87.8 81 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 358 اداﻣﻪ ﺟﺪول11 - 13: ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ﻫﯿﺪروﮔﺮاﻓﻬﺎی ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب Q12(t) Q11(t) Q10(t) Q9(t) Q8(t) Q7(t) t(day) 75.3 120.5 7.5 15.1 15.1 15.1 55 73.1 117.0 7.3 14.6 14.6 14.6 56 67.8 108.5 6.8 13.6 13.6 13.6 57 62.3 99.7 6.2 12.5 12.5 12.5 58 56.9 91.0 5.7 11.4 11.4 11.4 59 53.1 85.0 5.3 10.6 10.6 10.6 60 49.0 78.4 4.9 9.8 9.8 9.8 61 44.9 71.8 4.5 9.0 9.0 9.0 62 41.4 66.2 4.1 8.3 8.3 8.3 63 39.9 63.8 4.0 8.0 8.0 8.0 64 39.3 62.9 3.9 7.9 7.9 7.9 65 39.0 62.4 3.9 7.8 7.8 7.8 66 40.4 64.6 4.0 8.1 8.1 8.1 67 39.9 63.8 4.0 8.0 8.0 8.0 68 41.4 66.2 4.1 8.3 8.3 8.3 69 40.2 64.3 4.0 8.0 8.0 8.0 70 40.9 65.4 4.1 8.2 8.2 8.2 71 41.2 65.9 4.1 8.2 8.2 8.2 72 41.0 65.6 4.1 8.2 8.2 8.2 73 38.8 62.1 3.9 7.8 7.8 7.8 74 38.1 61.0 3.8 7.6 7.6 7.6 75 39.1 62.6 3.9 7.8 7.8 7.8 76 39.7 63.5 4.0 7.9 7.9 7.9 77 40.1 64.2 4.0 8.0 8.0 8.0 78 40.9 65.4 4.1 8.2 8.2 8.2 79 40.1 64.2 4.0 8.0 8.0 8.0 80 35.1 56.2 3.5 7.0 7.0 7.0 81 ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 359 اداﻣﻪ ﺟﺪول11 - 13: ﻣﻘﺎدﯾﺮ ﻋﺪدی ﻫﯿﺪروﮔﺮاﻓﻬﺎی ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب Q19(t) Q18(t) Q17(t) Q16(t) Q15(t) Q14(t) Q13(t) t(day) 10.0 9.0 22.6 22.6 15.1 15.1 150.6 55 10.0 9.0 21.9 21.9 14.6 14.6 146.2 56 10.0 9.0 20.3 20.3 13.6 13.6 135.6 57 10.0 9.0 18.7 18.7 12.5 12.5 124.6 58 10.0 9.0 17.1 17.1 11.4 11.4 113.8 59 10.0 9.0 15.9 15.9 10.6 10.6 106.2 60 10.0 9.0 14.7 14.7 9.8 9.8 98.0 61 10.0 9.0 13.5 13.5 9.0 9.0 89.8 62 10.0 9.0 12.4 12.4 8.3 8.3 82.8 63 10.0 9.0 12.0 12.0 8.0 8.0 79.8 64 10.0 9.0 11.8 11.8 7.9 7.9 78.6 65 10.0 9.0 11.7 11.7 7.8 7.8 78.0 66 10.0 9.0 12.1 12.1 8.1 8.1 80.8 67 10.0 9.0 12.0 12.0 8.0 8.0 79.8 68 10.0 9.0 12.4 12.4 8.3 8.3 82.8 69 10.0 9.0 12.1 12.1 8.0 8.0 80.4 70 10.0 9.0 12.3 12.3 8.2 8.2 81.8 71 10.0 9.0 12.4 12.4 8.2 8.2 82.4 72 10.0 9.0 12.3 12.3 8.2 8.2 82.0 73 10.0 9.0 11.6 11.6 7.8 7.8 77.6 74 10.0 9.0 11.4 11.4 7.6 7.6 76.2 75 10.0 9.0 11.7 11.7 7.8 7.8 78.2 76 10.0 9.0 11.9 11.9 7.9 7.9 79.4 77 10.0 9.0 12.0 12.0 8.0 8.0 80.2 78 10.0 9.0 12.3 12.3 8.2 8.2 81.8 79 10.0 9.0 12.0 12.0 8.0 8.0 80.2 80 10.0 9.0 10.5 10.5 7.0 7.0 70.2 81 ﺷﮑﻞ11 - 24: ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب در ﻣﺤﻞ ﺷﻤﺎره ﯾﮏ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 360 ﺷﮑﻞ11 - 25 : ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب در ﻣﺤﻞ ﺷﻤﺎره دو ﺷﮑﻞ 11 - 26: ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب در ﻣﺤﻞ ﺷﻤﺎره ﯾﺎزده 0 10 20 30 40 50 60 70 80 0 15 30 45 60 75 90 Q (cms) Time (day) 0 50 100 150 200 250 0 15 30 45 60 75 90 Q (cms) Time (day) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 361 ﺷﮑﻞ11 - 27: ﻫﯿﺪروﮔﺮاف ورودی ﺑﻪ ﺗﺎﻻب در ﻣﺤﻞ ﺷﻤﺎره دوازده 0 20 40 60 80 100 120 140 160 0 15 30 45 60 75 90 Q (cms) Time (day) ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 362 ﻓﺼﻞ دوازدﻫﻢ ﮔﺰارش ﺎتﯿﻋﻤﻠ ﻧﻘﺸﻪ ﺑﺮدار ی ﻫﯿ ﺪروﮔﺮاﻓ ﯽ "ﯽﻨﯿ زﻣ و ﻫﻮراﻟﻌﻈ "ﻢﯿ . ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 363 . ﻓﺼﻞ دوازدﻫﻢ-ﮔﺰارش ﻋﻤﻠﯿﺎت ﻧﻘﺸﻪ ﺑﺮداری ﻫﯿﺪروﮔﺮاﻓﯽ و زﻣﯿﻨﯽ " ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ " 12 - 1 -ﺣﻮزه ﺟﻐﺮاﻓﯿﺎﯾﯽ و ﻣﺤﺪوده اﻧﺠﺎم ﻋﻤﻠﯿﺎت ﻣﺤﺪوده ﺟﻐﺮاﻓ ﯾﯽﺎﯿ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈ ﯿﻢ در ﺣﻮﺿﭽﻪ یﻫﺎ1 ﺗﺎ5 ﯽﻣ ﺑﺎﺷﺪ در ﮐﻪ . ﺷﮑﻞ 12 - 1 ﻧﺸﺎن داده اﺳﺖ ﺷﺪه . ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 364 ﺷﮑﻞ12 - 1: ﭘﻼن ﮐﻠﯽ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 365 12 - 2 -ﺷﺮح ﭘﺮوژه 1( ﺷﻨﺎﺳﺎﯾﯽ ﻣﻨﻄﻘﻪ و ﺑﺮرﺳﯽ ﺟﻬﺖ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ رﯾﺰی ﺑﺮای اﻧﺠﺎم ﻋﻤﻠﯿﺎت ﻧﯿﺰ و ﺷﻨﺎﺳﺎﯾﯽ ﺑﻤﻨﻈﻮر اﻧﺘﺨﺎب ﺑﻬﺘﺮﯾﻦ اﯾ ﺴﺘﮕﺎﻫﻬﺎی ﻣﺎﻫﻮاره در ای ﻣﺤﺪوده ﻋﻤﻠﯿﺎت. 2( اﻧﺘﻘﺎل ﺷﺒﮑﻪ ی ﻣﺴﻄﺤﺎﺗﯽ ﺑﻪ وﺳﯿﻠﻪ ﻣﺎرک ﺑﻨﭻ ی GLGAM-184148 وGLGAM-190146 ﯾﮑﯽ ﻣﻮﺟﻮد در ﻣﺤﺪوده ﮐﺎر ی و دﯾﮕﺮی در 12 ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮی ﻣﺤﺪوده ﮐﺎری اﻧﺘﻘﺎل ﺷﺒﮑﻪ ی ﻣﺴﻄﺤﺎﺗﯽ ﺑﻪ ﺻﻮرت اﺳﺘﺎﺗﯿﮏ اﻧﺠﺎم ﺪه ﺷ اﺳﺖ . 3( ﭘﺮدازش و اﺳﺘﺨﺮاج ﻣﺨﺘﺼﺎت ﺷﺒﮑﻪ اﺻﻠﯽ. 4( اﻧﺘﻘﺎل ارﺗﻔﺎع روی از ﻣﺎرک ﺑﻨﭻ CICA 1022ارﺗﻔﺎﻋﯽ ﺳﺎزﻣﺎن ﻧﻘﺸﻪ ﺑﺮداری در 10ﮐﯿﻠﻮﻣﺘﺮی ﻣﺤﺪوده ﮐﺎر اﻧﺠﺎم ﺷﺪ وﭼﻮن ﻣﺒﻨﺎی ارﺗﻔﺎﻋﯽ ژﺋﻮﺋﯿﺪ ﺑﻮده اﻧﺘﻘﺎل ارﺗﻔﺎع ﺑﻪ ﺻﻮرت ﺗﺮازﯾﺎﺑﯽ ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ رﻓﺖ و ﺑﺮﮔﺸﺖ اﻧﺠﺎم ﺷﺪ. 5( ﺑﺮداﺷﺖ ﺑﻪ ﺻﻮرتRTK ﺟﻬﺖ ﺗﻬﯿﻪ ﻧﻘﺸﻪ ﺗﻮﭘﻮﮔﺮاﻓﯽ 6( ﻋﻤﻖ ﯾﺎﺑﯽ و ﻫﯿﺪروﮔﺮاﻓﯽ 7( اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی و ﺑﺮداﺷﺖ ﭘﻞ ﻫﺎ و درﯾﭽﻪ ﻫﺎ 8( ﮐﺎرﺗﻮ ﮔﺮاﻓﯽ و ﺗﺮﺳﯿﻤﺎت در ﺷﮑﻞ 12 - 2 ﻋﮑﺴ از ﯽ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈ ﯿﻢ ﻧﺸﺎن داده اﺳﺖ ﺷﺪه ﺷﮑﻞ 12 - 2: ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 366 12 - 3 -ﻋﻤﻠﯿﺎت ﻣﯿﺪاﻧﯽ ﻋﻤﻠﯿﺎت ﻣﯿﺪاﻧﯽ ﻣﺸﺘﻤﻞ ﺑﺨﺶ ﺳﻪ ﺑﺮ ﻣﯿﺒﺎﺷﺪ : 1 - ﻋﻤﻠﯿﺎت زﻣﯿﻨﯽ ﺷﺎﻣﻞ ﺗﻬﯿﻪ ﻧﻘﺸﻪ ﺗﻮﭘﻮﮔﺮاﻓﯽ از ﻣﻨﻄﻘﻪ )ﺑﺮداﺷﺖ زﻣﯿﻨﯽ( 2 - ﻋﻤﻠﯿﺎت ﻫﯿﺪروﮔﺮاﻓﯽ )ﻋﻤﻖ ﯾﺎﺑﯽ/ﻧﻘﺸﻪ ﺑﺮداری درﯾﺎﯾﯽ( 3 - اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی و ﺑﺮداﺷﺖ ﭘﻞ ﻫﺎ و درﯾﭽﻪ ﻫﺎ 12 - 3 - 1 -ﺑﺮداﺷﺖ زﻣﯿﻨﯽ ﺗﻬﯿﻪ ﻧﻘﺸﻪ ﺗﻮﭘﻮﮔﺮاﻓﯽ از ﻣﺤﺪوده ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺑﺎ اﺗﮑﺎ ﺑﻪ ﻧﻘﺎط ﻣﺴﻄﺤﺎﺗﯽ و ارﺗﻔﺎﻋﯽ ﺗﺜﺒﯿﺖ ﺑﺎ ﺷﺪه ﺗﻮﺟﻪ ﺑﻪ وﺳﻌﺖ ﻣﻨﻄﻘﻪ و دﯾﮕﺮ ﻣﺸﮑﻼت ﻧﻘﺸﻪ ﺑﺮداری ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ اﻧﺠﺎم ﺷﺪ. در ﺗﻤﺎم ﻣﻨﺎﻃﻖ ﻣﺤﺪوده ﺑﺮداﺷﺖ ﻧﻘﺸﻪ ﺑﺮداری ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ ﮐﻪ ﺗﻤﺎﻣﯽ ﺑﺮداﺷﺖ ﻫﺎ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﮐﻨﻤﺎﺗﯿﮏ ﺑﺎ GPS .ﻣﻮﻟﺘﯽ ﻓﺮﮐﺎﻧﺴﻪ راﯾﻤﻨﺪ ﺑﺮداﺷﺖ ﺷﺪه اﺳﺖ ﺷﮑﻞ 12 - 3: ﺑﺮداﺷﺖ زﻣﯿﻨﯽ ﻣﺠﻤﻮﻋﻪ ﻋﻤﻠﯿﺎت زﻣﯿﻨﯽ ﺑﺮای ﺑﺮداﺷﺖ ﺗﻮﭘﻮﮔﺮاﻓﯽ را ﻣﯿﺘﻮان ﺑﻪ ﺻﻮرت زﯾﺮ ﻃﺒﻘﻪ ﺑﻨﺪی ﻧﻤﻮد : ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 367 1 - ﺷﻨﺎﺳﺎﯾﯽ o ﺑﻪ ﻣﻨﻈﻮر ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ رﯾﺰی ﺑﺮای ﺷﺮوع ﺑﻪ ﮐﺎر و ﺷﻨﺎﺳﺎﯾﯽ ﺟﻬﺖ ﺳﺎﺧﺖ ﺑﻨﭻ ﻣﺎرﮐﻬﺎ o ﺟﺎﯾﮕﺬاری ﺑﯿﺲGPS و ﺷﻨﺎﺳﺎﯾﯽ راه ﻫﺎی دﺳﺘﺮﺳﯽ ﺷﮑﻞ 12 - 4: ﺑﻨﭻ ﻣﺎرک 2 - ﻣﺸﺎﻫﺪات ﻣﺴﻄﺤﺎﺗﯽ و ارﺗﻔﺎﻋﯽ ﺷﺒﮑﻪ اﺻﻠﯽ ﻧﻘﺎط اﺻﻠﯽ ﺷﺒﮑﻪ GPS اﯾﻦ در ﻣﺮﺣﻠﻪ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﺳﯿﺴﺘﻢ ﻫﺎی ﻧﺎوﺑﺮی ﺟﻬﺎﻧﯽ ﻣﺎﻫﻮاره ) ای GNSS( ﻣﺸﺎﻫﺪه ﺑﻪ و ﺳﯿﺴﺘﻢ ﺳﺮاﺳﺮی ﻣﺨﺘﺼﺎﺗﯽ ﺳﺎزﻣﺎن ﻧﻘﺸﻪ ﺑﺮداری ﮐﺸﻮر ﻣﺘﺼﻞ ﮔﺮدﯾﺪ وUTM ﺷﺪه اﺳﺖ . ﻫﻤﭽﻨﯿﻦ اﺗﮑﺎ ﺑﺎ ﺑﻪ ﻧﻘﺎط ارﺗﻔﺎﻋﯽ ﺳﺎزﻣﺎن ﻧﻘﺸﻪ ﺑﺮداری ﮐﺸﻮر ﻋﻤﻠﯿﺎت ﺗﺮازﯾﺎﺑﯽ ﺑﻪ ﺻﻮرت ﻣﺴﺘﻘﯿﻢ رﻓﺖ و و ﺑﺮﮔﺸﺖ اﻧﺠﺎم ﺷﺪه اﺳﺖ. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 368 ﺷﮑﻞ12 - 5 :ﻧﺤﻮه اﻧﺠﺎم ﻋﻤﻠﯿﺎت ﺗﺮازﯾﺎﺑﯽ ﺷﮑﻞ یﻫﺎ12 - 3 ﺗﺎ12 - 5 ﻧﻤﻮﻧﻪ از ﯾﯽﻫﺎ ﻣﺮاﺣﻞ را ﮐﺎر ﻧﺸﺎن ﻣﯽ دﻫﻨﺪ 3 -ﺑﺮداﺷﺖ ﺗﻮﭘﻮﮔﺮاﻓﯽ ﺑﺪﯾﻦ ﻣﻨﻈﻮر ﻋﻤﻠﯿﺎت زﻣﯿﻨﯽ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از دﺳﺘﮕﺎه GPSاﺗﮑﺎ ﺑﺎ و ﻧﻘﺎط ﺑﻪ اﺻﻠﯽ و ﻓﺮﻋﯽ ﺷﺒﮑﻪ اﯾﺠﺎد ﺷﺪه ﺑﻪ وﺳﯿﻠﻪ ی ﺗﯿﻢ ﻧﻘﺸﻪ ﺑﺮداری ﻣﺸﺎﻫﺪات ﻻزم ﺟﻬﺖ ﺗﻬﯿﻪ ی ﻧﻘﺸﻪ و اﻧﺠﺎم ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺘﻪ ﮐﻪ ﺗﻤﺎﻣﯽ اﯾﻦ ﻣﺸﺎﻫﺪات و ﺑﺮداﺷﺖ وﺿﻌﯿﺖ ﻣﺴﻄﺤﺎﺗﯽ ازﺳﯿﺴﺘﻢ ﺗﺼﻮﯾﺮ UTM .ﭘﯿﺮوی ﻣﯽ ﮐﻨﺪ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 369 4 - ﭘﺮدازﺷﺎت و ﺗﺮﺳﯿﻤﺎت ﺟﻬﺖ ﺗﺮﺳﯿﻢ ﻧﻘﺸﻪ و ﮐﻨﺘﺮل ﭘﺲ از اﺗﻤﺎم ﺑﺮداﺷﺖ ﻫﺎ ﻻزم اﺳﺖ ﺗﺎ داده ﻫﺎ را ﺑﻪ اﻃﻼﻋﺎت ﺑﺎ ارزﺷﯽ ﺟﻬﺖ اﻧﺠﺎم ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت و ﻣﺪﯾﺮﯾﺖ و ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ رﯾﺰی و ..... ﺗﺒﺪﯾﻞ ﮐﻨﯿﻢ، ﮐﻪ ﮐﻠﯿﺖ اﯾﻦ ﮐﺎر را ﻧﺮم اﻓﺰار Auto Cad Civil 3D اﻧﺠﺎم ﻣﯽ دﻫﺪ . اﯾﻦ ﭘﺮوژه ﻧﯿﺰ ﻣﺎﻧﻨﺪ دﯾﮕﺮ ﭘﺮوژه ﻫﺎ ﺑﻪ ﻃﻮر ﻣﻌﻤﻮل از اﯾﻦ ﻧﺮم اﻓﺰار اﺳﺘﻔﺎده ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺑﺎ ارﺳﺎل اﻃﻼﻋﺎت ﺑﺮداﺷﺖ زﻣﯿﻦ از ﻗﺒﯿﻞ اﺳﺘﺎﺗﯿﮏ ﻫﺎ و RTK ، ﻫﺎ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از ﻣﺨﺘﺼﺎت ﻧﻘﺎط ﺷﺒﮑﻪ اﺻﻠﯽ ﻧﺴﺒﺖ ﺑﻪ ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ داده ﻫﺎی ﺗﻮﭘﻮﮔﺮاﻓﯽ زﻣﯿﻨﯽ اﻗﺪام ﻧﻤﻮده و ﺑﺎ ﻧﺘﺎﯾﺞ ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت ﻋﻤﻠﯿﺎت ﮐﺎرﺗﻮﮔﺮاﻓﯽ را ﺷﺮوع .ﺷﺪ اﯾﻦ در ﻣﺮﺣﻠﻪ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده ﻧﺮم از اﻓﺰارﻫﺎی ﻃﺮاﺣﯽ اﯾﻦ در ﺷﺪه واﺣﺪ، ﻋﻤﻠﯿﺎت ﻣﺤﺎﺳﺒﺎت دﻗﺖ ﺑﺎ و ﺳﺮﻋﺖ اﻧﺠﺎم و ﺷﺪه اﺣﺘﻤﺎل ﻫﺮﮔﻮﻧﻪ در ﺧﻄﺎ ﻧﺘﺎﯾﺞ را ﺑﺴﯿﺎر ﮐﺎﻫﺶ ﻣﯿﺪﻫﺪ. ﺳﭙﺲ ﺷﺮوع ﺑﻪ ﻋﻤﻠﯿﺎت ﮐﺎرﺗﻮﮔﺮاﻓﯽ ﮐﺮده و ﺗﺮﺳﯿﻢ ﻧﻘﺸﻪ اﻧﺠﺎم ﻣﯽ .ﺷﻮد 12 - 3 - 2 -ﻧﻘﺸﻪ ﺑﺮداری درﯾﺎﯾﯽ ﻋﻤﻖ ﯾﺎﺑﯽ در ﻣﻨﺎﻃﻖ آب ﺑﺪون ﻧﯽ ﺑﺎ دﺳﺘﮕﺎه اﮐﻮﺳﺎﻧﺪر اﻧﺠﺎم ﮔﺮﻓﺖ ﻟﯿﮑﻦ در ﺑﺨﺶ ﻫﺎﯾﯽ ﮐﻪ ﺑﻪ دﻟﯿﻞ دﻟﯿﻞ وﺟﻮد اﻧﺒﻮه ﻋﻠﻒ داﺧﻞ آب و ﻧﺪاﺷﺘﻦ ﻋﻤﻖ ﮐﺎﻓﯽ ﻋﻤﻖ ﯾﺎﺑﯽ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از دﺳﺘﮕﺎه اﮐﻮﺳﺎﻧﺪر ﻣﻘﺪر ﻧﺒﻮد ، از ﻃﺮﯾ ﻖ ﻋﻤﻖ ﯾﺎﺑﯽ ﻣﻌﻤﻮﻟﯽ ﺻﻮرت ﮔﺮﻓﺖ ﮐﻪ ﻫﻤﯿﻦ اﻣﺮ ﺑﺎﻋﺚ ﮐﻨﺪ ﺷﺪن روﻧﺪ ﺑﺮداﺷﺖ ﮔﺮدﯾﺪ . در ﺷﮑﻞ 6 ﻧﻤﻮﻧﻪ ای ﻣﺮاﺣﻞ روﻧﺪ ﮐﺎر ﻧﺸﺎن داده ﺷﺪه اﺳﺖ. ﺷﮑﻞ 12 - 6: ﻧﺤﻮه اﻧﺠﺎم ﻧﻘﺸﻪ ﺑﺮداری درﯾﺎﯾﯽ ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 370 12 - 3 - 3 --اﻧﺪازه ﮔﯿﺮی ﭘﻞ ﻫﺎ و درﯾﭽﻪ ﻫﺎ ﺑﺎ اﺳﺘﻔﺎده از دورﺑﯿﻦ و ﻣﺘﺮ و ﻣﺘﺮ ﻟﯿﺰری ﺎتﯿﻋﻤﻠ در ﻧﻘﺸﻪ ﺑﺮدار ﭘﻞ ی ﻫﺎﭽﻪﯾ در و ﻫﺎ ﻣﻮرد ﺑﺮداﺷﺖ و اﻧﺪازه ﻗﺮار یﺮﯿﮔ ﮔﺮﻓﺖ . 12 - 4 -ﺗﺠﻬﯿﺰات اداﻣﻪ ﺟﺪول 12 - 1 و در ﺷﮑﻞ12 - 7 ﻧﻤﻮﻧﻪ ای از آن ﻧﺸﺎن ﺷﺪه اﺳﺖ . ﺟﺪول12 - 1: ﺗﺠﻬﯿﺰات ﺑﮑﺎر ﮔﺮﻓﺘﻪ ﺷﺪه ردﯾﻒ ﻧﻮع ﺗﺠﻬﯿﺰات ﻓﻨﯽ ﺗﻌﺪاد ﻣﻼﺣﻈﺎت 1 اﮐﻮﺳﺎﻧﺪر )ﻋﻤﻖ ﯾﺎب( ﻣﺪل Echologger EU400 ﯾﮏ دﺳﺘﮕﺎه 2 دﺳﺘﮕﺎهCTD در آب ﻣﺪلCAST WAY CTD ﯾﮏ دﺳﺘﮕﺎه 3 ﮔﯿﺮﻧﺪه ﻣﺎﻫﻮاره ای ﻣﺪلV90PLUS Hi TARGET ﯾﮏ دﺳﺘﮕﺎه 4 ﮐﺎﻣﭙﯿﻮﺗﺮ ﻫﻤﺮاه (Notebook) ﻣﺪل DELL Latitude دو دﺳﺘﮕﺎه 5 ﺳﯿﺴﺘﻢPCMCIA ﺑﺮای ﺗﺒﺪﯾﻞ ﭘﻮرت ﺳﺮﯾﺎل ﺑﻪUSB ﯾﮏ ﻋﺪد 6 ﻧﺮم اﻓﺰار ﻫﯿﺪروﮔﺮاﻓﯽ HYPACK ﺳﻪ ﻧﺴﺨﻪ 7 ﮔﯿﺮﻧﺪه یGPS ﻣﺪل راﯾﻤﻨﺪ 5 ﻋﺪد 8 دورﺑﯿﻦ ﺗﻮﺗﺎل اﺳﺘﯿﺸﻦ ﻻﯾﮑﺎ ﻣﺪلTS06plus ﯾﮏ ﻋﺪد 9 دورﺑﯿﻦ ﻧﯿﻮو ﻣﺪلWILD دو ﻋﺪد 10 ﺳﻪ ﭘﺎﯾﻪ ﻫﻔﺖ ﻋﺪد 11 ژاﻟﻮن ﻫﻔﺖ ﻋﺪد 12 رادﯾﻮrover – 35 وات و رادﯾﻮ ﮐﻤﮑﯽ ﻣﺪلTrimble ﯾﮏ ﻫﺮﮐﺪام ﻋﺪد 13 ﻟﭗ ﺗﺎپhp ﻣﺪلElitebook دو ﻋﺪد 14 GPS دﺳﺘﯽ ﻣﺪلGarmin دو ﻋﺪد 15 اﺗﻮﻣﺒﯿﻞ دو دﺳﺘﮕﺎه ﺑﺮﺧﯽ روزﻫﺎ 4 دﺳﺘﮕﺎه 16 ﺗﺮاﺑﺮاگ ﻫﻔﺖ ﻋﺪد 17 ﻣﺘﺮﻟﯿﺰری ﻣﺪل ﻻﯾﮑﺎ و ﻣﺘﺮ ﻫﺎی ﻓﻠﺰی ﯾﮏ دﺳﺘﮕﺎه 18 دورﺑﯿﻦ ﻧﯿﻮو ﻣﺪل اﺳﭙﺮﯾﻨﺘﺮ ﯾﮏ دﺳﺘﮕﺎه 19 ﻣﻮﺗﻮر ﺳﯿﮑﻠﺖ ﯾﮏ دﺳﺘﮕﺎه ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 371 ﺷﮑﻞ12 - 7 : ﺗﺠﻬﯿﺰات ﻣﻮرد اﺳﺘﻔﺎده ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 372 ﻣﺮاﺟﻊ . ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 373 م ﻣﺮاﺟﻊ • ﺳﺮی ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻣﺸﺎور ﻣﻬﺎب ﻗﺪس در ﺧﺼﻮص ﻫﯿﺪروﻟﻮژی رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ و ﺷﺒﮑﻪ ﻫﺎی آﺑﯿﺎری و زﻫﮑﺸﯽ ﮐﺮﺧﻪ، ﮐﺎرﻓﺮﻣﺎ ﺳﺎزﻣﺎن آب و ﺑﺮق ﺧﻮزﺳﺘﺎن ، ﺗﻬﯿﻪ ﺷﺪه در دﻫﻪ 60 و70 . • ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺳﺎﻣﺎﻧﺪﻫﯽ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ ﺗﻮﺳﻂ ﺷﺮﮐﺖ ﻣﻬﻨﺪﺳﺎن ﻣﺸﺎورﺳﺎزآب ﭘﺮدازا ن و ﮐﺎرﻓﺮﻣﺎی ﺳﺎزﻣﺎن آب و ﺑﺮق ﺧﻮزﺳﺘﺎن ﻣﺮﺣﻠﻪ اول ﺳﺎل 1375 و ﺑﺎزﻧﮕﺮی در ﺳﺎل1382 . • ﻃﺮح ﺟﺎﻣﻊ ﺗﻮﺳﻌﻪ ﻣﻨﺎﺑﻊ آب رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ، ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺗﮑﻤﯿﻠﯽ ﻃ ﺮح ﺟﺎﻣﻊ ﺗﻮﺳﻌﻪ ﻣﻨﺎﺑﻊ آب رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ، ﺗﻮﺳﻂ ﻣﻬﻨ ﺪﺳﺎن ﻣﺸﺎور ﺟﺎﻣﺎب ﺑﻪ ﮐﺎرﻓﺮﻣﺎﯾﯽ ﺳﺎزﻣﺎن آب و ﺑﺮق ﺧﻮزﺳﺘﺎن ، ﺳﺎل 1382 . • ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺑﺴﺘﺮ و ﺣﺮﯾﻢ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ) ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ- ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ(، ﮐﺎرﻓﺮﻣﺎ ﺳﺎزﻣﺎن آب و ﺑﺮق ﺧﻮزﺳﺘﺎن ، ﺷﺮﮐﺖ ﻣﻬﻨﺪﺳﯿﻦ ﻣﺸﺎور ﺳﺎزآب ﭘﺮدازان، ﺳﺎل 1382 • ﻃﺮ ح ﺳﯿﺴﺘﻤﯽ ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ، ﺟﻠﺪ ﺳﻮم : ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻣﺼﺎرف آب 3 - 4 - ﮔﺰارش ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت آﺑﯿﺎری )ﻃﺮح ﻫﺎی ﺗﻮﺳﻌﻪ( ﺷﺮﮐﺖ ﺗﻮﺳﻌﻪ ﻣﻨﺎﺑﻊ آب و ﻧﯿﺮوی اﯾﺮان ، ﻣﻬﻨﺪﺳﺎن ﻣﺸﺎور ﻣﻬﺎب ﻗﺪس 1388 . • ﮔﺰارش ﻫﯿﺪروﻟﻮژی ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﺑﻬﻨﮕﺎم ﺳﺎزی ﺑﯿﻼن ﻣﻨﺎﺑﻊ آب ﺣﻮﺿﻪ آﺑﺮﯾﺰ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ ﺑﺮای دوره ﻣﻨﺘﻬﯽ ﺑﻪ ﺳﺎل آﺑﯽ 90 - 1389 ، ﮐﺎرﻓﺮﻣﺎ ﺷﺮﮐﺖ ﺳﻬﺎﻣﯽ آب ﻣﻨﻄﻘﻪ ای ﮐﺮﻣﺎﻧﺸﺎه، ﻣﺸﺎور آب و ﺗﻮﺳﻌﻪ ﭘﺎﯾﺪار، ﺗﻬﯿﻪ ﺷﺪه در ﺳﺎل1392 . • ،ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻫﯿﺪروﻟﻮژی ﻃﺮح ﺳﺎﻣﺎﻧﺪﻫﯽ رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ و ﮐﺮﺧﻪ ﻧﻮر ﮐﺎرﻓﺮﻣﺎ ﺳﺎزﻣﺎن آب و ﺑﺮق ﺧﻮزﺳﺘﺎن ، ﻣﺸﺎور ﺷﺮﮐﺖ ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﻣﺸﺎور آب ﮐﺮﺧﻪ، ﺗﻬﯿﻪ ﺷﺪه در ﺳﺎل 1394 ﺗﺎ ﺳﺎل1398 • ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﭘﻬﻨﻪ ﺑﻨﺪی ﺳﯿﻼب رودﺧﺎﻧﻪ ﮐﺮﺧﻪ از ﺳﺪ ﮐﺮﺧﻪ ﺗﺎ ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ، ﮐﺎرﻓﺮﻣﺎ ﺳﺎزﻣﺎن آب و ﺑﺮق ﺧﻮزﺳﺘﺎن ، ﻣﻬﻨﺪﺳﯿﻦ ﻣﺸﺎور ﺳﺎزآب اﻫﻮاز، ﺗﻬﯿﻪ ﺷﺪه در ﺳﺎل 1396 . • ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻣﺪﯾﺮﯾﺖ ﯾﮑﭙﺎرﭼﻪ ﺣﻮﺿﻪ ﮐﺮﺧﻪ )ﺑﺎزه ﺳﺪ ﻣﺨﺰﻧﯽ ﮐﺮﺧﻪ ﺗﺎ ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ( ﻓﺎز اول ، ﮐﺎرﻓﺮﻣﺎ ﺳﺎزﻣﺎن آب و ﺑﺮق ﺧﻮزﺳﺘﺎن ، ﺷﺮﮐﺖ ﻣﻬﻨﺪﺳﯿﻦ ﻣﺸﺎور ﭘﻮرآب، ﺳﺎل 1396 . • ﭘﺮوژه اﻧﺠﺎم ﻣﻄﺎﻟﻌﻪ و ﺑﺮرﺳﯽ آﺑﮕﺮﻓﺘﮕﯽ و ﻣﺪﯾﺮﯾﺖ ﺳﯿﻼب ﻣﯿﺎدﯾﻦ ﻧﻔﺘﯽ ﻏﺮب ﮐﺎرون، 1398 . ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 374 • ﺗﻌﯿﯿﻦ و ﺗﺄﻣﯿﻦ ﻧﯿﺎز زﯾﺴﺖ ﻣﺤﯿﻄﯽ ﺗﺎﻻب ﻫﺎی اﺳﺘﺎن ﺧﻮزﺳﺘﺎن)ﺗﺎﻻب ﻫﻮراﻟﻌﻈﯿﻢ(، ﮐﺎرﻓﺮﻣﺎ اداره ﮐﻞ ﺣﻔﺎﻇﺖ ﻣﺤﯿﻂ زﯾﺴﺖ اﺳﺘﺎن ﺧﻮزﺳﺘﺎن، ﻣﺸﺎور داﻧﺸﮕﺎه ﺷﻬﯿﺪ ﭼﻤﺮان اﻫﻮاز، 1399 . • راﻫﻨﻤﺎی ﭘﻬﻨﻪ ﺑﻨﺪی ﺳﯿﻞ و ﺗﻌﯿﯿﻦ ﺣﺪ ﺑﺴﺘﺮ و ﺣﺮﯾﻢ رودﺧﺎﻧﻪ ﻫﺎ، ﻧﺸﺮﯾﻪ ﺷﻤﺎره 307 ﺳﺎزﻣﺎن ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ و ﺑﻮدﺟﻪ ﮐﺸﻮر، ﺳﺎل 1384 . • راﻫﻨﻤﺎی ﻃﺮاﺣﯽ، ﺳﺎﺧﺖ و ﻧﮕﻬﺪاری دﯾﻮارﻫﺎی ﺑﻨﺪ، ﺳﯿﻞ ﻧﺸﺮﯾﻪ ﺷﻤﺎره 518 ، ﺳﺎزﻣﺎن ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ و ﺑﻮدﺟﻪ ﮐﺸﻮر، ﺳﺎل 1388 . • راﻫﻨﻤﺎی ﺟﺎﻣﻊ ﻣﻄﺎﻟﻌﺎت ﻃﺮح، ﺑﻬﺮه ﺑﺮداری و ﻧﮕﻬﺪاری ﺳﺎﻣﺎﻧﻪ ﭘﯿﺶ ﺑﯿﻨﯽ و ﻫﺸﺪار ﺳﯿﻞ، ﻧﺸﺮﯾﻪ ﺷﻤﺎره 583 ، ﺳﺎزﻣﺎن ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ و ﺑﻮدﺟﻪ ﮐﺸﻮر، ﺳﺎل 1391 . • دﺳﺘﻮراﻟﻌﻤﻞ روش ﻫﺎی ﻣﺤﺎﺳﺒﻪ ﺣﺪاﮐﺜﺮ ﺳﯿﻞ ﻣﺤﺘﻤﻞ )PMF (، ﻧﺸﺮﯾﻪ ﺷﻤﺎره 647 ﺳﺎزﻣﺎن ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ و ﺑﻮدﺟﻪ ﮐﺸﻮر، ﺳﺎل 1392 . • ﺑﺮرﺳﯽ ﺧﺴﺎرت ﺳﯿﻞ، ﻧﺸﺮﯾﻪ ﺷﻤﺎره 164 - ﻃﺮح ن ﺗﻬﯿﻪ ﺿﻮاﺑﻂ و ﻣﻌﯿﺎرﻫﺎی ﻓﻨﯽ ﺻﻨﻌﺖ آب ﮐﺸﻮر، ﺳﺎل 1395 . • راﻫﻨﻤﺎی ﻣﺪﯾﺮﯾﺖ ﺳﯿﻼب دﺷﺖ، ﻧﺸﺮﯾﻪ ﺷﻤﺎره 705 ﺳﺎزﻣﺎن ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ و ﺑﻮدﺟﻪ ﮐﺸﻮر، ﺳﺎل 1395 . • راﻫﻨﻤﺎی ﺗﻬﯿﻪ ﻧﻘﺸﻪ ﻫﺎی ﺧﻄﺮﭘﺬﯾﺮی ﺳﯿﻼب، ﻧﺸﺮﯾﻪ ﺷﻤﺎره 464 ﺳﺎزﻣﺎن ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ و ﺑﻮدﺟﻪ ﮐﺸﻮر، ﺳﺎل 1399 . • دﺳﺘﻮراﻟﻌﻤﻞ ﻣﺪﯾﺮﯾﺖ ﭘﯿﺸﮕﯿﺮی و ﺑﺤﺮان ﺣﻮادث آﻟﻮدﮔﯽ ﻫﺎی ﻧﻔﺘﯽ رودﺧﺎﻧﻪ و ﻫﺎ درﯾﺎﭼﻪ ﻫﺎ، ﺿﺎﺑﻄﻪ ﺷﻤﺎره 390 ، دﻓﺘﺮ اﺳﺘﺎﻧﺪاردﻫﺎی ﻓﻨﯽ، ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ، اﺟﺘﻤﺎﻋﯽ و زﯾﺴﺖ ﻣﺤﯿﻄﯽ آب و آﺑﻔﺎ، 1394 . • ﻫﯿﺪروﻟﯿﮏ ﮐﺎﻧﺎﻟﻬﺎی ﺑﺎز، ﺳﯿﺪﻣﺤﻤﻮد ﺣﺴﯿﻨﯽ ، ﺟﻠﯿﻞ اﺑﺮﯾﺸﻤﯽ ، ، ﻧﻮﺑﺖ ﭼﺎپ 37 ، 1396 . • Chow, V.T., 1959, Open-channel hydraulics: New York, McGraw-Hill, 680 p. • Abbott, M.B., and Basco, D.R., 1989, Computational fluid dynamics: New York, Longman Scientific and Technical with John Wiley and Sons, 425 p. • MIKE 21 Flow Model, Hydrodynamic Module, Scientific Documentation, 2014. • SAE J1739, Potential failure mode and effects analysis in design, 2009. • AIAG, Fourth edition of the potential failure mode and effects analysis, 2008. • Carl A. Thoresen, Port designer’s handbook, Third edition, institution of civil engineer, 2014. • National aeronautics and space administration (NASA), Procedure for failure mode effects and criticality analysis, 1966. • DNV-RP-F107, Risk assessment of pipeline protection, Det Norske Veritas, 2010. • دﮐﺘﺮ ﻣﺤﻤﺪ اﺳﮑﻮﻧﮋاد، اﻗﺘﺼﺎد ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﯾﺎ ارزﯾﺎﺑﯽ اﻗﺘﺼﺎدی ﭘﺮوژه ﻫﺎی ﺻﻨﻌﺘﯽ، داﻧﺸﮕﺎ ه ﺻﻨﻌﺘﯽ اﻣﯿﺮﮐﺒﯿﺮ، ﭘﺎﯾ ﯿﺰ 1388 . • ﻧﺸﺮﯾﻪ ﺷﻤﺎره316 ﺳﺎزﻣﺎن ﻣﺪﯾﺮﯾﺖ و ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ رﯾﺰی ﮐﺸﻮر، راﻫﻨﻤﺎی ﺗﻌﯿﯿﻦ دوره ﺑﺎزﮔﺸﺖ ﺳﯿﻼب ﻃﺮاﺣﯽ ﺑﺮای ﮐﺎر ﻫﺎی ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ رودﺧﺎﻧﻪ، 1384 . • DNV-GL-ST-F101, Submarine pipeline systems, Det Norske Veritas, 2017. ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 375 • DNV-RP-F105, Free spanning pipelines, Det Norske Veritas, 2006 • DNV-RP-F107, Risk assessment of pipeline protection, Det Norske Veritas, 2010. • DNV-RP-F109, On-bottom stability design of submarine pipelines, Det Norske Veritas, 2010. • DNV-RP-F110, Global buckling of submarine pipelines, Det Norske Veritas, 2007 • DNV-RP-F119,Thermoplastic Composite Pipes,Recommanded Practice Replaced 2018-08 • API 5L, Line pipe, American petroleum institute, 2018. • API 17J, Specification for unbonded flexible pipe, third edition, 2009. • API 17K, Specification for bonded flexible pipe, 2009. • IPS-M-PI-190, Material and equipment standard for line pipe, third edition, 2014. • IPS-E-PI-140 ،، اﺳﺘﺎﻧﺪارد ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﺑﺮای ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ اﻧﺘﻘﺎل در ﺧﺸﮑﯽ، اﺳﺘﺎﻧﺪارد ﻫﺎی ﻧﻔﺖ اﯾﺮان1388 . • IPS-E-TP-270 ، اﺳﺘﺎﻧﺪارد ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﺑﺮای ﭘﻮﺷﺶ ﻫﺎی ﻣﺤﺎﻓﻈﺘﯽ ﺑﺮای ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻓﻮﻻدی ﻣﺪﻓﻮن در ﺧﺎک و ﻏﻮﻃﻪ ور در آب، اﺳﺘﺎﻧﺪاردﻫﺎی ﻧﻔﺖ اﯾﺮان، 1387 . • IPS-C-PI_270 ،، اﺳﺘﺎﻧﺪارد اﺟﺮاﯾﯽ ﺑﺮای ﺟﻮﺷﮑﺎری ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ و اﻧﺘﻘﺎل1388 . • IGS-C-PL-100 ،، ﻣﺸﺨﺼﺎت اﺟﺮا و راه اﻧﺪازی ﺧﻄﻮط اﻧﺘﻘﺎل ﮔﺎز ﻓﺸﺎر ﻗﻮی1396 . • IPS-E-TP-820، اﺳﺘﺎﻧﺪارد ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ ﺑﺮا ی ﺣﻔﺎﻇﺖ ﮐﺎﺗﺪی، اﺳﺘﺎﻧﺪارد ﻫﺎی ﻧﻔﺖ اﯾﺮان، 1389 . • ASME B31.3, Process piping, The American society of mechanical engineers, 2002 • ASME B31.4, Pipeline transportation systems for liquids and slurries, The American society of mechanical engineers, 2019 • ASME B31.8, Gas transmission and distribution piping systems, The American society of mechanical engineers, 2018. • NACE SP0169, Control of external corrosion on underground or submerged metallic piping systems, 2007. • ﻧﺸﺮﯾﻪ311 ،ﺳﺎزﻣﺎن ﻣﺪﯾﺮﯾﺖ و ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ رﯾﺰی ﮐﺸﻮر راﻫﻨﻤﺎی ﺣﻔﺎﻇﺖ ﮐﺎﺗﺪی ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ و ﺳﺎزه ﻫﺎی ﻓﻮﻻدی، 1384 . • ﻧﺸﺮﯾﻪ303 ،ﺳﺎزﻣﺎن ﻣﺪﯾﺮﯾﺖ و ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ رﯾﺰی ﮐﺸﻮر، ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻓﻨﯽ ﻋﻤﻮﻣﯽ ﮐﺎرﻫﺎی ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ آب و ﻓﺎﺿﻼب ﺷﻬﺮی 1384 . • ﻧﺸﺮﯾﻪ ﺷﻤﺎره23 ،، ﺿﻮاﺑﻂ ﮐﻠﯽ ﭘﺪاﻓﻨﺪ ﻏﯿﺮﻋﺎﻣﻞ در وزارت ﻧﻔﺖ، ﻣﻌﺎوﻧﺖ اﻣﻮر ﻣﻬﻨﺪﺳﯽ و ﻓﻨﺎوی1382 . • ﺿﺎﺑﻄﻪ ﺷﻤﺎ ره 800 ﺳﺎزﻣﺎن ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ و ﺑﻮدﺟﻪ ﮐﺸﻮر، آﺋﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ راه ﻫﺎی اﯾﺮان )آرا(، آﺋﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻃﺮح ﻫﻨﺪﺳﯽ راه ﻫﺎی ﺑﺮون ﺷﻬﺮی، 1400 . ﻣﺴﺘﻨﺪات ﺿﺎﺑﻄﻪ ﯽﻓﻨ و ﻣﻬﻨﺪﺳ ﯽﻤﻨﯾا ﯽ و ﺣﻔﺎﻇﺖ ﺟﺎده ﻫﺎ، ﺳﻠﺮﻫﺎ و ﺗﺎﺳ ﯿ ﺴﺎت ﯽﻧﻔﺘ ﻦﯾﺎدﯿﻣ ﻏﺮب ﮐﺎرون در ﺑﺮاﺑﺮ ﺳ در ﻼبﯿ ﺣﻮزه رﻗﻮم و ﻼبﯿﺳ ﺧﻄﻮط ﻟﻮﻟﻪ 376 • ﻧﺸﺮﯾﻪ ﺷﻤﺎره234 ،ﺳﺎزﻣﺎن ﻣﺪﯾﺮﯾﺖ و ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ رﯾﺰی ﮐﺸﻮر، آﺋﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ روﺳﺎزی آﺳﻔﺎﻟﺘﯽ راه ﻫﺎی اﯾﺮان1381 . • ﻧﺸﺮﯾﻪ ﺷﻤﺎره296 ﺳﺎزﻣﺎن ﻣﺪﯾﺮﯾﺖ و ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ رﯾﺰی ﮐﺸﻮر ، راﻫﻨﻤﺎی ﺑﻬﺴﺎزی روﯾﻪ ﻫﺎی آﺳﻔﺎﻟﺘﯽ و ﺷﻨﯽ، 1383 . • ﻧﺸﺮﯾﻪ ﺷﻤﺎره415 ،ﻣﻌﺎوﻧﺖ رﻧﺎﻣﻪ رﯾﺰی و ﻧﻈﺎرت راﻫﺒﺮدی رﯾﯿﺲ ﺟﻤﻬﻮر، آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ ﻃﺮح ﻫﻨﺪﺳﯽ راه ﻫﺎی اﯾﺮان1391 . • ﺿﺎﺑﻄﻪ ﺷﻤﺎره267 ،، ﺳﺎزﻣﺎن ﻣﺪﯾﺮﯾﺖ و ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ رﯾﺰی ﮐﺸﻮر، آﯾﯿﻦ ﻧﺎﻣﻪ اﯾﻤﻨﯽ راه ﻫﺎی ﮐﺸﻮر1393 . • ﻧﺸﺮﯾﻪ ﺷﻤﺎره101، ﻣﻌ ﺎوﻧﺖ ﺑﺮﻧﺎﻣﻪ رﯾﺰی و ﻧﻈﺎرت راﻫﺒﺮدی رﺋﯿﺲ ﺟﻤﻬﻮر،ﻣﺸﺨﺼﺎت ﻓﻨﯽ ﻋﻤﻮﻣﯽ راه، 1392 .