مهلونت برفامه‌ریزی و تغخقارت راهبردی ریس جمهور

⚠ این متن با نرم‌افزار از روی تصویر خوانده شده و ممکن است خطا داشته باشد؛ برای استناد، اصلِ سند را ببینید. حمهوری اسلامی ابران مهلونت برفامه‌ریزی و تغخقارت راهبردی ریس جمهور دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی وزارت راه و شهرسازی سازمان بنادر و دریانوردی معاونت نظارت راهبردی معاونت توسعه و تجهیز بنادر ِْ اداره کل مهندسی سواحل و بنادر امور نظام فنی ۱۳۳۳ وا ادن انم تا ۱۳۹۲ -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- (1) ولو نادزی «تطارست راوید مور ی ِ ۱ ۱ شماره: ۹.۳۳۳۴ بخشنامه به دستگاه‌های احرایی. مهندسان مشاور 9 پیمانکاران تاریخ: ۱۳۹۳/۲ بسمه تعالی موضوع : دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی بخش پنجم- پی‌ها به استناد ماده (۲۳) قانون برنامه و بودجه و مواد (۶) و (۷) آیین‌نامه استانداردهای اجرایی طرح‌های عمرانی- مصوب سال ۱۳۵۲و در چارچوب نظام فنی و اجرایی کشور (موضوع تصویب‌نامه شماره ۴۲۳۳۹ /ت ۳۳۴۹۷ه مورخ ۱۳۸۵/۴/۲۰ هیأت محترم وزیران)» به پیوست نشریه شماره ۶۳۴ امور نظام فنی. با عنوان «دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی, بخسش پنعم- پی‌ها» از نوع گروه دوم ابلاغ می‌شود تا از تاریخ ۱۳۹۲/۷/۱ به اجرا در آید. یادآور می‌شود نشریات ابلاغی از نوع گروه دوم مطابق بند (۲) ماده (۷) آبین‌نامه استانداردهای اجرایی طرح‌های عمرانی, مواردی هستند که بر حسب مورد مفاد آنها با توجه به کار مورد نظر و در حدود قابل قبولی که در آن نشریه‌ها تعیین شده ضمن تطبیق با شرایط کارء مورد استفاده قرار می‌گیرند. امور نظام فنی این معاونت در مورد مفاد نشریه پیوست. دریافت کننده نظرات و پیشنهادات اصلاحی مربوط بوده و عهده‌دار اعلام اصلاحات لازم به طور آدواری خواهد بود. ش ش: ۳۰۷۲۳ -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- اصلاح مدارک فنی خواننده گرامی امور نظام فنی معاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی رییس جمهور و سازمان بنادر و دریانوردی, با استفاده از نظر کارشناسان برجسته مبادرت به تهیه این نشریه کرده و آن را برای استفاده به جامعه مهندسی کشور عرضه نموده‌اند. با وجود تلاش فراوان, این اثر مصون از ایرادهایی نظیر غلط‌های مفهومی, فنی, ابهام. ایهام و اشکالات موضوعی نیست. از این‌رو از شما خواننده گرامی صمیمانه تقاضا دارد در صورت مشاهده هرگونه ایراد و اشکال فنی مراتب را به صسورت زی رگزارش فرمایید: |- شماره بند و صفحه موضوع مورد نظر را مشخ صکنید. ۳- ایراد مورد نظر را به صورت خلاصه بیان دارید. ۳- در صورت امکان متن اصلاح شده را برای جایگزینی ارسال نمایید. ۴- نشانی خود را برای نماس احتمالی ذکر فرمایید. کارشناسان مربوطه نظرهای دریافتی را به دقت مطالعه نموده و اقدام مقتضی را معمول خواهند داشت. پیشاپیش از ۳:۲۲2[[ + ۳ ۱ ۲- سازمان بنادر و دریانوردی-معاونت تو سعه و تجهیز بنادر- اداره کل مهد سی سواحل و بنادر: تهران, میدان ونک. بزرگراه شهید حقانی» بعد از چهارراه جهان کودک, خیابان دکتر جعفر شهیدی, ساختمان سازمان بنادر و دریانوردی» و۱ ما جنر ۱۳ در 07 :۳: ۵۱ -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- استفاده از ضوابط و معیارهای فنی در مراحل امکان‌سنجی, مطالعات پایه. مطالعات تفصیلی. طراحی و اجرای طرح‌های تملک سرمایه‌ای به لحاظ توجیه فنی اقتصادی طرح‌هاء ارتقای کیفیت. تامین پایایی و عمر مفید از اهمیت ویزه برخوردار است. نظام فنی و اجرایی طرح‌های تملک دارایی سرمایه‌ای کشور» موضوع تصویب نامه شماره ۹ ت ۳۳۴۹۷ مورخ ۱۳۸۵/۴/۲۰ هیأت محترم وزیران و آیین‌نامه استانداردهای اجرایی موضوع ماده ۲۳ قانون برنامه و بودجه ناظر بر به‌کارگیری معیارهاء استانداردها و ضوابط فنی در مراحل مختلف طرح‌ها می‌باشند. بنابر مفاد ماده ۲۳ قانون برنامه و بودجه. معاونت برنامه ریزی و نظارت راهبردی موظف به تهیه و ابلاغ ضوابط مشخصات فنی» آیین‌نامه‌های فنی و معیارهای مورد نیاز طرح‌های عمرانی کشور است. لیکن با توجه به تنوع و گستردگی طرح‌های عمرانی و افزایش ظرفیت تخصصی دستگاه‌های اجرایی طی سالیان اخیر در تهیه و تدوین این‌گونه مدارک فنی از توانمندی دستگاه‌های اجرایی نیز استفاده شده است. بر این اساس و با اعلام لزوم بازنگری نشریه شماره ۳۰۰ با عنوان «آیین‌نامه طراحی بنادر و سازه‌های دریایی ایران» و آمادگی سازمان بنادر و دریانوردی به‌عنوان دستگاه اجرایی مربوط, کار تدوین مجدد دستورالعملی برای طراحی سازه‌های ساحلی با مدیریت و راهبری سازمان بنادر و دریانوردی به انجام سازمان بنادر و دریانوردی در راستای وظایف قانونی و حاکمیتی خود در سواحل, بنادر و آبراه‌های تحت حاکمیت کشور مبنی بر ساخت و توسعه و تجهیز بنادر کشور و نیز صدور هرگونه مجوز ساخت‌وساز دریایی و به پشتوانه مطالعات و تحقیقات صورت پذیرفته در بخش مهندسی سواحل و بنادر ازجمله مطالعات پایش و شبیه‌سازی سواحل کشورء شبکه اندازه گیری مشخصه‌های دریایی و طرح مدیریت یکپارچه مناطق ساحلی کشور (78/1)]) و به منظور ایجاد زمینه‌های لازم برای طراحی و احداث سازه‌ها و تاسیسات دریایی مطمئن و با دوام در سطح کشور لازم دید تا نشریه ویژه طراحی سازه‌های ساحلی تدوین شود و در این کار مدیریت تهیه و تدوین را به‌عهده گرفت. آن سازمان کار تدوین دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی را با همکاری پردیس دانشکده‌های فنی دانشگاه تهران به انجام رساند و با تشکیل کمییته‌هایی از دیگر کارشناسان و مهندسان مشاورء مراحل نظرخواهی ادواری و اصلاحات آن صورت پذیرفت. آمور نظام فنی- معاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی نیز به لحاظ ساختاری در تنظیم و تدوین متن نهایی اقدام نمود. دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی به منظور ایجاد هماهنگی و یکنواختی در معیارهای طراحی. ساخت. نظارت و اجرای سازه‌های ساحلی و پروژه‌های موضوع آن دستورالعمل, و همچنین رعایت اصول, روش‌ها و فناوری‌های متناسب با تجهیزات کاربردی و سازگار با شرایط و مقتضیات کشور تهیه و تدوین گردیده و سعی شده است علاوه بر استفاده از بازخوردهای دریافتی نشریات شماره ۳۰۰ دستورالعمل‌ها و متون فنی ارائه شده با ویرایش‌های جدید استانداردها و سایر آیین‌نامه‌های ملی نیز هماهنگ شود و در مواردی که ضوابط و معیارهای ملی نظیر موجود نبوده از استانداردهای معتبر الف -------- صفحهٔ بعد -------- بین‌المللی استفاده گردد. همچنین سعی شده نشریه به‌گونه‌ای تدوین شود که باتوجه به محدودیت دسترسی به متون استانداردها و آیین‌نامه‌ها و به منظور بسط و توسعه فرهنگ دانش فنی و انتقال آن به عوامل طراحی و اجرایی پروژه‌هاء محتوای دستورالعمل‌ها و ضوابط فنی لازم‌الاجرا تا حد امکان در اختیار استفاده‌کنندگان قرار گیرد. امروزه حدود ۹۰ درصد مبادلات تجارت جهانی از طریق دریاها و کشتیرانی انجام می‌گردد و نقش و اهمیت بنادر به عنوان حمل‌ونقل دریایی در پاسخ‌گویی به این حجم عظیم اعم از کالا و مسافر بیش از پیش نمایان می‌شود. در کشورهای همجوار با دریاء سواحل به‌عنوان کانون فعالیت‌های اقتصادی اعم از تجارت. صنعت و حمل‌ونقل کالا و مسافرء تفریحی» گردشگری و شیلات و پرورش آبزیان محسوب گردیده و در همه حال فرصت‌های ایده‌آلی را برای توسعه اقتصادی و سرمایه‌گذاری‌های کلان فراهم می‌سازد. وجود قریب به ۵۸۰۰ کیلومتر طول سواحل کشور سبب شده است تا طی دهه‌های آاخیر سرمایه‌گذاری‌های قابل توجهی در جهت ساخت و توسعه سازه‌ها و تاسیسات ساحلی و دریایی صورت پذیرد و فاصله پیشرفت‌های قابل توجه در علمی و فنی و اجرائی در زمینه طراحی و ساخت بنادرء احداث سازه‌های ساحلی نظیر موج‌شکن. اسکله. ابنیه حفاظتی و تجهیزات دریایی و بندری و سایر تاسیسات ساحلی و فراساحلی» به نحوی که متضمن تردد ایمن شناورها باشد. حاصل گردد. رفع مشکلات فنی و اجرایی احداث انواع سازه‌های ساحلی و فراساحلی در محیط دریا و صرف هزینه‌های هنگفت اینگونه سازه‌ها و تاسیسات مهندسی اهتمام ویژه به طراحی مهندسی صحیح و مناسب بر طبق ضوابط استانداردها و معیارهای طراحی بیش از پیش ضروری می‌سازد. دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی مشتمل بر ۱۱ بخش به شرح زیر است که هر یک موضوع نشریه‌ای مستقل می‌باشد و نشریه حاضر با شماره ۶۳۴ بخش پنجم از آیین‌نامه سازه‌های ساحلی را شامل می‌شود. همجچنین مستندات مربوط به تدوین دستورالعمل موضوع نشریه شماره ۶۴۱ می‌باشد. بخش اول: ملاحظات کلی, موضوع نشریه شماره ۶۳۰ بخش دوم: شرایط طراحی. موضوع نشریه شماره ۶۳۱ بخش سوم: مصالح, موضوع نشریه شماره ۶۳۲ بخش چهارم: قطعات بتنی پیش ساخته. موضوع نشریه شماره ۶۲۳۳ بخش پنجم: پی‌هاء. موضوع نشریه شماره ۶۳۴۳ بخش ششم: کانال‌های ناوبری و حوضچه‌هاء موضوع نشریه شماره ۶۳۵ بخش هفتم: تجهیزات محافظت بنادرء موضوع نشریه شماره ۶۳۶ بخش هشتم: تاسیسات پهلوگیری (مهار)» موضوع نشریه شماره ۶۳۷ بخش نهم: سایر تجهیزات بندرء موضوع نشریه شماره ۶۳۸ بخش دهم: اسکله‌های ویژه» موضوع نشریه شماره ۶۳۹ بخش یازدهم: اسکله های تفریحی» موضوع نشریه شماره ۶۳۰ مستندات تدوین دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی, نشریه شماره ۶۴۱ -------- صفحهٔ بعد -------- این دستورالعمل مرهون تلاش و زحمات عده کثیری از متخصصین» کارشناسان» صاحب‌نظران و نمایندگان دستگاه‌های اجرایی بوده و نقطه عطفی در تهیه مراجع طراحی سازه‌های ساحلی به شمار می‌رود. اما باید اذعان داشت که برای رسیدن به آیین‌نامه مطلوب‌تر با توجه به شرایط محیطی و منطقه‌ای و با توجه به حجم عظیم سرمایه‌گذاری‌ها و انجام پروژه‌های متنوع. انجام مطالعات و تحقیقات گسترده‌تری در این حوزه و ایجاد سازوکار مناسبی برای بازنگری. به‌روز رسانی و توسعه این دستورالعمل ضروری است. تمامی عوامل اجرایی که در تدوین آیین‌نامه حاضر مشارکت داشتند شایسته تقدیر و تشکر می‌باشند. آقای دکتر خسرو برگی- مجری طرح از دانشگاه تهران, آقای مهندس سید عطاله صدر- معاون وزیر و مدیر عامل, آقای مهندس رمضان عرب سالاری- سرپرست وقت معاونت فنی و مهندسی, آقای مهندس علیرضا کبریایی- معاون توسعه و تجهیز بنادرء آقای مهندس محمدرضا الهیار- مدیرکل مهندسی سواحل و بنادر همگی از سازمان بنادر و دریانوردی, آقای مهندس غلامحسین حمزه مصطفوی- رییس آمور نظام فنی, اساتید دانشگاه‌هاء. متخصصین و کارشناسان شرکت‌های مهندسین مشاور و پیمانکاران که بنحوی در تهیه. تکمیل و ارائه نظرات تخصصی و کارشناسی نقش موثر داشته‌اند. به این وسیله مراتب تشکر خود را از همگی این عزیزان ابراز می‌نمایم. امید است تلاش صورت گرفته در ایجاد این اثر با آرزش به‌عنوان گامی موثر در راستای توسعه پایدار و اعتلای علمی و فناوری کشور مورد استفاده کلیه متخصصین, مهندسین مشاورء پیمانکاران و سازندگان قرار بگیرد. معاون نققارت راهبردی تابستان ۱۳۹۲ -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- تهیه و کنترل دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی. بخش پنجم - پی‌ها انشریه شماره ۶۳۴] خسرو برگی دکترای مهندسی عمران دانشگاه تهران گروه تهیه کننده: سید عطاءاله صدر کارشناس مهندسی عمران سازمان بنادر و دریانوردی خسرو برگی دکترای مهندسی عمران دانشگاه تهران علیرضا کبریایی کارشناس آرشد مهندسی عمران سازمان بنادر و دریانوردی بهروز گتمیری دکترای مهندسی عمران دانشگاه تهران مجید جندقی علایی دکترای مهندسی عمران مهندسان مشاور محمدرضا آله‌یار کارشناس ارشد مهندسی عمران سازمان بنادر و دریانوردی سید رسول میرقادری دکترای مهندسی عمران دانشگاه تهران محسن سلطانپور دکترای مهندسی عمران دانشگاه صنعتی خواجه نصیرالدین طوسی رضا کمالیان دکترای مهندسی عمران موسسه تحقیقات آب- وزارت نیرو بررسی و اظهارنظر کنندگان: علی طاهری مطلق دکترای مهندسی عمران شرکت تاسیسات دریایی ایران بابک بنی‌جمالی دکترای مهندسی عمران مهندسان مشاور بهروز عسگریان دکترای مهندسی عمران مهندسان مشاور میراحمد لشته نشایی دکترای مهندسی عمران دانشگاه گیلان عرفان علوی دکترای مهندسی عمران مهندسان مشاور مرتضی بیک‌لریان دکترای مهندسی عمران شاهین مقصودی زند کارشناس ارشد مهندسی عمران مهندسان مشاور تنظیم و آماده‌سازی: رضا سهرابی قمی کارشناس آرشد فیزیک دریا سازمان بنادر و دریانوردی بهرنگ نیرومند کارشناس آرشد مهندسی عمران سازمان بنادر و دریانوردی سمیه شوقیان کارشناس مترجمی زبان سازمان بنادر و دریانوردی مانی مقدم کارشناس آرشد مهندسی عمران سازمان بنادر و دریانوردی علیرضا توتونچی معاون آمور نظام فنی حمیدرضا خاشعی کارشناس مسئول پروژه در آمور نظام فنی -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فهرست مطالب فصل اول- کلیات. داده‌ها و بررسی‌های ژئوتکنیکی ۵-۳-۱- درجه ترا کم ۱۳ ۶-۳-۱ مقاومت برشی زهکشی نشده خاک‌های چسینده ی ی ۱۳ ۱۳-۳-۱- پارامترهای مخروط قروبری ۳۲کس و 00 -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۴-۳-۱- پارامترهای مربوط به بار گذاری صفحه‌ای سس ۱۹ ۱۵-۳-۱- پارامترهای مربوط به برش مستقیم بر چا سس ۱۹ ۱۶-۳-۱- کیفیت و خواص سنگ و توده‌های سنتگی سس ۹ ۱ ۴-۱- گزارش نهایی مطالعات و طراحی ژئوتکتیکی سس ۱۳ ۱-۴-۱- بخش بررسی‌ها و مطالعات اکتشافی ساختگاه, شامل عملیات ژئوتکنیکی و مقاومت مصالح ...۲۱ ۵-۱- گزارش نهایی بررسی‌های کنترلی سس و ۱۳۳ فصل دوم- ظرفیت باربری پی‌های سطحی ۴-۲- ظرفیت باربری خاک لایه لایف م۱۳ ۵-۲- ظرفیت باربری برای بارهای خارج از مرکز و مایل سس ۱۳۹ ۶-۲- گسیختگی ناشی از لغش سس ی ۱۳۵ فصل سوم- ظرفیت باربری پی‌های عمیق -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- ظرفیت باربری شمع‌ها ۲-۱-۴- ظرفیت باربری محوری مجاز استاندارد ۳ ۳-۱-۳- ظرفیت باربری محوری نهایی تک شمع ۸ ۴-۱-۴- تخمین ظرفیت باربری محوری نهایی به روش آزمایش‌های بارگذاری ور ۸-۱-۴- کاهش ظرفیت باربری متاثر از ضریب لاغری 0 ۹-۱-۴- ظرفیت باربری گروه شمع ره ۸۵ ۴ اس ۱ ۰ _ ۱ بررسی اصطکاک جداره مىعفی ی ۵۸ ۱۱-۱-۴- بالا آمدگی اه ۲-۲-۴ مقاومت کششی مجاز استاندارد و و و ۳ ۲-۲-۴- بیشینه مقاومت کششی برای تک شمع ۸ ۴-۲-۴۳- بررسی تنش کششی مصالح شمع نم ۶۶ ۵-۲-۴- ملاحظات ضروری در به‌دست آوردن مقاومت کششی مجاز شمع‌ها ما ۳-۴- ظرفیت باربری جانبی مجاز شمع و موم و ۴-۳-۴ تحمین رفتار شمع با استفاده از روش‌های تحلیلی ما ۵-۳-۴- در نظر گرفتن اثر گروه شمع ما ۶-۳-۴ ظرفیت باربری جانبی شمع‌های زوج ۱۵ -------- صفحهٔ بعد -------- در ی ۵-۶-۴۳- سایر ملاحظات احتیاطی در طراحی و ۷-۴- آزمایش‌های بارگذاری شمع ما .۰ ۷ کد ناد ۲ [ ر ببس ی ر ر ی را را ای اک ار را را را را ار را ار را ار را را را را را را را را ار ری ۳-۷-۴- شمع‌های آزمایشی و و مه ۵ ۱ تین د 0 د خاک سس ر نو زه را را را را ی ار را رت را را را ار را ار را را را ار را ار را ار را رک را ار را ار ری ۵ ۲ دی ‌ اد لسست ی موم مه ۳- ۵- نشست تحکیم و و و ۳-۵- تغییر مکان جانبی و 0 ۵-۵- نشست غیرمتجانس و و 1 ۶-۵- پی‌ها زیر اثر بارهای ارتعاشی اه ۱ ۱۰ ۱۰ ۱۰ ۱۰ ۱۰ -------- صفحهٔ بعد -------- ار در رت رد در در رد در کر ار کر ار در کر در رد در ار رت تمه ۲-۳-۷- تعیین ارتفاع و عرض خاکریز و ۳-۳-۷ طراحی شمع‌های زهکش و و و مهم ۴-۷- روش اختلاط عمیق و و ۱-۴-۷ اصول طراحی و ۲-۴-۷- فرضیات برای ابعاد توده پایدار شده وم مه ۳-۴-۷ محاسبه نیروهای خارجی و و مش ۷ ۵ روس خاک بهسازی سده کم ور مش 1 , ۱-۵-۷ اصول روش خاک بهسازی شده کم وزن یر یر یور یوررب ۵-۵-۷- آزمایش تایید قابلیت کارکرد ۶-۷- روش جایگزینی با مواد دانه‌ای سربار کوره‌ای ی ۱-۶-۷- اصول طراحی و و ۲-۶-۷- خصوصیات فیز یکی مواد دانه‌ای سربار کوره‌ای یی ی ی و ۱-۷-۷- اصول طراحی موم ۲-۷-۷- مطالعات ابتدایی م وم -------- صفحهٔ بعد -------- ۳-۷-۷- تعیین مقاومت خاک بهسازی شده میم ۹۴ ۱۳۴ ۴-۷-۷- طراحی مخلوط خاک بهسازی شده ۱۳0 ۵-۷-۷- بررسی محدوده بهسازی ی یر از ۱۵ ۸-۷- فشار محرک خاک مواد ژئوتکنیکی سفت شده ۱۳ ۱-۸-۷- گستره کاربرد وی و ۴ ۴ ۱ ۲-۸-۷ فشار محرک خاک وم و ۱۳۹ ۹-۷- روش تراکم توسط شمع ماسه‌ای یر یر ۸ وه ۱-۹-۷- اصول طراحی یر ۸ ره ۲-۹-۷ حجم ماسه مورد نیاز ۸ ره ۳-۹-۷- طراحی بر اساس اجرای آزمایشی و ۱۳ ۱۰-۷- روش تراکم متوسط شمع ماسه‌ای (برای خاک‌های چسبنده) ۱۳ ۱-۱۰-۷- اصول طراحی و و ۱۳ ۲-۱۰-۷- مقاومت و نفوذپذیری شممع‌های ماسه‌ای ره ۳-۱۰-۷- مقاومت برشی خاک بهسازی شده ۱۳1 ۴-۱۰-۷- تحلیل پایداری ی ی ۸۵ ۱3 ۵-۱۰-۷- مطالعه تحکیم و و و ۱0 مراجع و ۱ -------- صفحهٔ بعد -------- شکل ۱-۵- رابطه بین ضرایب ظرفیت باربری و زاویه اصطکاک داخلی ,0 ۱۳ شکل ۲-۵- ضریب ظرفیت باربری رل و ضریب شکل 1 برای خاک رسی ۹ ۱۳ شکل ۳-۵- روش تحلیل کمان دایره برای محاسبه ظرفیت باربری زمین با چند لایه خاک مختلف ۳ شکل ۴-۵- تحلیل ظرفیت باربری برای بارهای خارج از مرکز و مایل و ۱۳۳ شکل ۵-۵- رابطه بین «ره و فشار محفظی جانبی +6 ما ۱۳۳ شکل ۶-۵- رابطه بین مقادیر ۸ و رم حاصل از آزمایش‌های سه محوری روی نمونه‌های ماسه دست نخورده ۳۵ شکل ۷-۵- وقتی برآیند در داخل هسته مرکزی عمل می‌کند ی ۱۳۳ شکل ۸-۵- زمانی که نیروی برآیند درون هسته مرکزی عمل نمی‌کند ۸ را شکل ۹-۵- بار تسلیم و بار نهایی ی یر ۸۵ شکل ۱۰-۵- سطح باربر شمع‌های فولادی ی ۸۵ شکل ۱۱-۵- اثر انسداد شمع با انتهای باز ۳ ۸۱۸ شکل ۱۲-۵- پی با گروه شمع مه شکل ۱۳-۵- اصطکاک جداره منفی ام 1 شکل ۱۳-۵- اصطکاک جداره در گروه شمع‌ها و مک شکل ۱۵-۵- ظرفیت باربری اتکایی یه شکل ۱۶-۵- بیشینه مقاومت برونکشی و و ۳ شکل ۱۷-۵- شمع‌های تحت تاثیر نیروهای جانبی و و ۹ شکل ۱۸-۵- رابطه بین و یا ۱۳ شکل ۱۹-۵- رابطه بین مقدار [ا وی ۱۳ شکل ۲۰-۵- رابطه بین .۴ و عرض شمع و ۱۳ شکل ۲۱-۵- رابطه بین زاویه تمایل شمع و نسبت ۶ ۱۳ شکل ۲۲-۵- شکل‌های مربوط به جدول (۷-۵) ۱۸ شکل ۲۳-۵- .,ا محاسبه شده از آزمایش بارگذاری افقی روی شمع‌ها ۹ شخل ۲۳-۵- توزیع نسبت‌های معادیر تحمین زده شده با روابط رانش به ننایج آزمایش‌های بار کداری یر ورن شکل ۲۷-۵- اندازه‌گیری برگشت و و -------- صفحهٔ بعد -------- شکل ۲۸-۵- رابطه بین تنش خمش (,..م0) و نسبت ضخامت ورقه به قطر (21/)) ۵ شکل ۲۹-۵- محاسبه نشست تحکیمی و و ۱ شکل ۳۰-۵- رابطه بین فاصله متوسط و نسبت نشست غیرمتجانس متوسط در خاک استحصال شده ۱۳ شکل ۳۱-۵- تحلیل کمان دایره‌ای با استفاده از روش اصلاح شده فلنیوس ۱۹ شکل ۳۲-۵- تحلیل پایداری شیب با سطح لغزشی صفحه‌ای و و ۱۳ شکل ۳۳-۵- عرض خاک دستی برای روش زهکشی قائم و ۱ شکل ۳۴-۵- نمونه ماسه استفاده شده در شمع ماسه‌ای 1 شکل ۳۵-۵- روزهای لازم برای ۸۰/ تحکیم در لایه رس ۴ ۱۳ شکل ۳۶-۵ نمودار محاسبه ۱] و و ۱۳۹ شکل ۳۷-۵- نمودار محاسبه تحکیم افقی ۱۳۳ شکل ۳۸-۵- نمونه‌هایی از الگوهای بهسازی در روش اختلاط عمیق و ۱۳۳ شکل ۳۹-۵- عرض موثر ویژه برای ماشین اختلاط عمیق و ۱۳ شکل ۳۰-۵- سطوح مرتبط و و ۱۳ شکل ۴۱-۵- نیروهای خارجی وارد شونده بر توده پایدار شده ره ۱۵۵ شکل ۴۲-۵- نیروهای خارجی وقتی خاک بهسازی نشده روانگرا نمی‌شود (کاهش فشار خاک) ده شکل ۴۳-۵- نیروهای خارجی زمانی که خاک بهسازی شده روانگرا می‌شود (جلوگیری از روانگرایی) ۱۳ شکل ۳۳-۵- فشار خاک و و ۱۳۳ شکل ۴۳۵-۵- سه حالت شکست در روش قطعه و و ۳ ۱۳ شکل ۴۶-۵- فرآیند طراحی برای روش تراکم توسط شمع ماسه‌ای و و ۱۳ شکل ۴۷-۵- رابطه بین مقادیر ۲۷ خاک زیرین اصلی (10«) و مقادیر ۷( در مرکز شمع ۱۳ شکل ۴۸-۵ رابطه بین مقادیر ۲ خاک زیرین اصلی (0/«) و مقادیر ۷« در مکان میانی هه شکل ۳۹-۵- نمونه‌های منحنی دانه‌بندی برای ماسه استفاده شده در تراکم با شمع ماسه‌ای هه شکل ۵۰-۵- مقاومت برشی در مخلوط خاک ۱ شکل ۵۱-۵- رابطه بین نسبت نشست و نسبت مساحت تعویض و و ۱ شکل ۵۲-۵- تاخیر در تحکیم خاک زیرین بهسازی شده به روش تراکم با شمع ماسه‌ای ۱3۸۵ شکل ۵۲۳-۵ افزایش مقاومت رس بین شمع‌های ماسه‌ای در خاک بهسازی شده ۱1۸۵ -------- صفحهٔ بعد -------- فهرست جدول‌ها جدول ۱-۵- استانداردهای برخی از آزمایش‌های مکانیک خاک و ور ۱۵ جدول ۲-۵- ضرایب شکل و و 8 ۱۳ جدول ۳-۵- ضریب اطمینان برای ظرفیت باربری بارهای خارج از مرکز و مایل را جدول ۴-۵- چسبندگی متوسط (*(/۸1») ره جدول ۵-۵- دستورالعمل برای مقادیر کمینه ضریب اطمینان ۸ جدول ۶-۵- راهنمایی برای حداقل مقادیر ضریب اطمینان ۳ جدول ۷-۵- محاسبات برای شمع با طول نیمه نامحدود اگر) ثابت باشد ی ۱۵ جدول ۸-۵- ضریب عکس‌العمل جانبی خاک ۱۵ جدول ۹-۵- مقادیر :0 ۱۵ جدول ۱۰-۵- کمترین فاصله شمع برای ظرفیت باربری جانبی تک شمع ۱۹ جدول ۱۱-۵- ضرایب فنری سر شمع‌ها و ی 0۴ جدول ۱۳-۵- تنش مجاز برای شمع‌های بتنی ی 88 -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- بخش ۵ پی‌ها -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- کلیاد نررسی‌های -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل اول- کلیات. داده‌ها و بررسی های ژئوتکنیکی ۵ ۱-۱ کلیات ۱-۱-۱ داده‌های ژئوتکنیکی همواره باید گردآوری و ثبت شده و با دقت مورد تفسیر قرار گیرد. این داده‌ها شامل اطلاعات هیدروژئولوژزی, داده‌های ژئوتکنیکی موجود و تاریخجه ساختگاه می‌باشد. در این مجموعه. اطلاعات و شواهد ناشی از تغییرات زمین‌شناسی باید مد نظر قرار گیرد. ۲-۱۱ برنامه بررسی‌های ژئوتکنیکی باید به‌طور مداوم, با به دست آوردن اطلاعات تازه در خلال اجرای کارء مورد تجدید نظر ۳-۱-۱ بررسی‌های صحرایی و آزمایشگاهی مورد نیاز باید براساس استانداردهای ملی ۳ توصیه‌های شناخته شده بین‌المللی انجام و گزارش شده و موارد عدول از این استانداردها و نیاز به آزمایش‌های اضافی و تکمیلی باید در گزارش ژئوتکنیک درج شود. ۴-۱-۱ روش‌های نمونه‌گیری, جابه‌جایی و انبار کردن نمونه‌ها باید گزارش شده و اثر به‌کارگیری آنها هنگام تفسیر نتایج ۳-۱- بررسی‌های زئوتکنیکی ۱-۲-۱ بررسی‌های ژئوتکنیکی باید همه اطلاعات مربوط به شرا یط لایه‌های مختلف خاک 0 آب ربررمینی در ساختگاه 9 اطراف آن را که برای تعیین خصوصیات اساسی خاک. نابهنجاری‌های خاک. مقادیر قابل اعتماد مشخصه‌های خاک و پارامترهای مورد نیاز که در طراحی لازم است. فراهم نماید. -------- صفحهٔ بعد -------- ۶ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی/ پی‌ها ۲-۲-۱ بررسی‌های مورد نیاز معمولا شامل یک تا سه مرحله زیر است که ممکن است دارای همپوشانی هم باشند: (۱) بررسی‌های مقدماتی (۲) بررسی‌های طراحی (۳) بررسی‌های کنترلی جزئیات این بررسی‌ها در بندهای (۳-۲-۱) تا (۵-۲-۱)» توضیح داده شده است. ۳-۲-۱- بررسی‌های مقدمانی ۱-۳-۲-۱ بررسی‌های مقدماتی با آهداف زیر صورت می‌گیرد: الف) شناسایی 9 ارزیابی کلی ساختگاه ب) مقایسه ساختگاه‌های مختلف برای انتخاب گزینه مورد نظرء در صورت نیاز پ( تحمین تغییراتی که ممکن است در اثر کارهای پیشنهاد شده پیش آید و پیامدهای آزها ت‌ برنامه‌ریزی برای بررسی‌های طراحی و کنترلی از جمله شناسایی محدوده‌ای از زمین که ممکن است تأثیر قابل ملاحظه‌ای بر رفتار سازه داشته باشد. ۲-۳-۲-۱ در بررسی‌های مقدماتی باید به موارد زیر توجه شود: الف) شناسایی میدانی ب) توپوگرافی منطقه پ) هیدروژئولوژی» به ویژه توزیع فشارهای آب حفره‌ای ت) بررسی ساختمان‌ها و حفاری‌های همجوار ث) نقشه‌ها و مدارک زمین‌شناسی مهندسی موجود ج) بررسی‌های پیشین انجام شده در محدوده مورد نظر چ) عکس‌های هوایی ح) نقشه‌های قدیمی خ) لرزه‌خیزی منطقه د) اطلاعات دیگر برحسب شرایط و ویژگی‌های هر پروژه -------- صفحهٔ بعد -------- فصل اول- کلیات. داده‌ها و بررسی های ژئوتکنیکی ۷ ۴۳-۲-۱- بررسی‌های طراحی ۱-۴-۲-۱ بررسی‌های طراحی با اهداف زیر صورت می‌گیرد: الف) فراهم نمودن اطلاعات لازم برای طراحی مناسب و اقتصادی سازه‌های دائمی و موقت ب) فراهم نمودن اطلاعات لازم برای برنامه‌ریزی روش اجرا پ) شناسایی مشکلاتی که احتمالا در طول فرایند ساخت بروز خواهد کرد ۲-۴-۲۱ در بررسی‌های طراحی به موارد زیر باید توجه شود: الف) وضعیت هندسی قرارگیری لایه‌های مختلف زمین در ساختگاه شامل: ضخامت لایه. شیب لایه. تناوب لایه‌ها. ب) پارامترهای مقاومتی همه لایه‌های زمین پ) خواص تغییر شکل‌پذیری همه لایه‌های زمین ت) توزیع فشار حفره‌ای آب در نیمرخ زمین ث) شرایط تراوایی ج) تراکم‌پذیری زمین چ) وجود خاک دستی, مواد زائد و گیاهی و یا مصالح غیر طبیعی مانند زباله ح) احتمال خورندگی (مهاجم بودن) زمین و آب زیرزمینی خ) امکان بهسازی زمین ۳۲-۴-۲۹ در بررسی‌های طراحی, به‌منظور اطمینان از شناسایی همه عوارض زمین‌شناسی سازندهاء باید به موارد زیر توجه الف) حفره‌هاء فضاهای خالی و قنات‌هاء انباره‌های فاضلاب و غیره. پ) اثرات هیدروژئولوژی ت‌‌( گسا درزه و سایر ناپیوستگی‌ها ث) توده‌های خزشی خاک و سنگ -------- صفحهٔ بعد -------- ۸ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی/ پی‌ها ۴-۴-۲-۱ در بررسی‌های طراحی برای شناسایی زمین معمولا ترکیبی از روش‌ها شامل گمانه‌زنی. آزمایش‌های برجا و آزمایش‌های آزمایشگاهی در برنامه کار قرار داده می‌شود. در انتخاب روش‌ها باید به ویژگی‌های زمین, به ابعاد و مشخصات پروژه توجه شود. ۵-۴-۲-۱ بررسی‌های طراحی باید حداقل تا عمق سازندهایی که بر طرح تاثیر گذارند انجام شود. به طوری‌که سازندهای پایین‌تر تاثیر قابل ملاحظه‌ای بر رفتار سازه نداشته باشد. ۶-۴-۲۱ فاصله بین نقاط اکتشافی و عمق اکتشاف باید بر اساس اطلاعات زمین‌شناسی محلء شرایط زمین» ابعاد ساختگاه و الف) در مواردی که سازه سطح وسیعی را می‌پوشاند. نقاط اکتشافی باید حتی الامکان در یک شبکه قرار گیرند و فاصله بین آنها با توجه به عدم یکنواختی خاک انتخاب شود. در این موارد فاصله گمانه‌ها در زیر سطح اشغال بنا معمولا به‌طور متوسط ۲۰ متر درنظر گرفته می‌شود. ولی در مطالعات شناسایی مقدماتی ساختگاه می‌توان این فاصله را با ب) برای پی‌های مجزا و نواری. عمق گمانه‌ها از تراز زیر پی معمولا باید بین یک و نیم تاسه برابر عرض پی درنظر گرفته شده و در هر حالت نباید کمتر از عرض یا ارتفاع ساختمان درنظر گرفته شود. معمولا برای ارزیابی شرایط نشست و پ) برای پی‌های گسترده, عمق گمانه‌ها از تراز زیر پی باید برابر با بیشترین مقدار بین دو عمق معادل حباب گسترش ۰ تنش کل زیر پی و ۸۲۰ تنش موثر بر جای خاک. انتخاب گردد. این عمق معمولا برابر یا بزرگتر از عرض پی می‌باشد مگر آنکه در حین اکتشاف در عمق کمتری به بستر سنگی برخورد شود. ت) برای تشخیص نوع خاک به لحاظ ملاحظات مربوط به بارهای زلزله بر اساس ضوابط مبحث ششم مقررات ملی ساختمان, بند (۵-۵-۲-۷- ۶)» عمق یک گمانه از تراز زیر پی باید برابر حداقل ۳۰ متر و یا تراز سنگ بسترء هر کدام ث) برای مناطق پرشده یا محوطه‌هاء عمق کاوش باید حداقل همه لایه‌های خاک تراکم‌پذیر را که تاثیر آنها در نشست قابل ملاحظه است. دربر گیرد. عمق کاوش در این موارد باید به ترازی محدود گردد که تاثیر لایه‌های زیر آن در نشست از ۱۰ درصد نشست کلی کمتر باشد. بدیهی است در صورت وجود خاک دستی ضخامت خاک دستی باید به -------- صفحهٔ بعد -------- فصل اول- کلیات. داده‌ها و بررسی های زئوتکنیکی ۹ نظر گرفته شود. ج) در مواردی که بنا مستقیما بر روی سنگ بستر قرار می‌گیرد. حفاری در سنگ با عمق حداقل ۳ متر و یا نمونه‌گیری از آن به منظور تعیین عمق و کیفیت سنگ بستر ضروری می‌باشد. چ) برای پی عمیق یا شمع, گمانه‌ها و آزمایش‌های نفوذ و یا سایر آزمایش‌های برجا باید تا عمقی صورت گیرد که شناسایی شرایط زمین با اطمینان کافی حاصل شود. این عمق معمولا تا چهار برابر قطر شمع ‏ ۴ برای نوک شمع درنظر گرفته می‌شود. در گروه شمع. عمق کاوش باید به اندازه ضلع کوچک مستطیل محیط بر گروه شمع پایین‌تر از تراز نوک شمع‌ها 5 گسترش داده شود. ۷-۴-۲-۱ فشار آب زیرزمینی موثر در خلال انجام بررسی‌ها باید مشخص شود. ترازهای حداقل و حداکثر هرگونه آب آزاد که ۸-۴-۲-۱ تهیه و اجرای برنامه عملیات حفاری و نمونه‌گیری از خاک باید تحت نظارت مهندس ژئوتکنیک انجام شود و نتایج حفاری‌ها و گمانه‌زنی‌ها باید با ذکر تراز زمین و با مقیاس مناسب تهیه شده و به تایید مهندس ژئوتکنیک برسد. ۹-۴-۲-۱ احتمال روانگرایی خاک در حالت اشباع در اثر نیروی زلزله, و احتمال لغزش لایه‌های خاک در ساختگاه قرار گرفته در شیب. باید بررسی گردد. در صورت وجود لایه‌های ماسه اشباع یا قرارگیری ساختگاه روی شیب. بررسی پایداری سازه در شرا یط لرزه‌ای الزامی است. ۵-۲-۱- بررسی‌های کنترلی ۱-۵-۲-۱ بررسی‌های کنترلی با اهداف زیر صورت می‌گیرد: الف) برای اطمینان از تامین ایمنی کافی در جریان ساخت پیء دیوارهای حائل و سازه. از عملکرد مناسب سازه. در آموری که به خاک و زمین ارتباط پیدا می‌کند. بعد از پایان دوره پ) بررسی تطابق فرضیات داده شده طراحی با مشاهدات -------- صفحهٔ بعد -------- ۱ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها (۱) تشریح نظری و خواص ژئوتکنیکی خاک و سنگی که سازه در داخل یا روی آنها بنا می‌شود باید در حین اجرای پروژه کنترل شوند. این کنترل‌ها به شرح زیر انجام می‌شود: الف) بازرسی ساختگاه ب) طبقه‌بندی انواع خاک و سنگ واقع در محدوده تاثیرگذاری سازه پ) ثبت تشریح نظری خاک و سنگی که در جریان حفاری نمایان می‌شود. ت) کنترل خواص ژئوتکنیکی خاک یا سنگی که سازه در داخل یا روی آن بنا می‌شود. ممکن است در پروژه‌های بزرگ بررسی‌های بیشتری برای تعیین جزئیات خواص زمین یا شرایط خاکریزی که از نظر طراحی دارای اهمیت است. ضرورت یابد. شواهد غیرمستقیم در مورد خواص ژئوتکنیکی زمین» مانند اطلاعات شمع‌کوبی» باید ثبت و از آن برای تفسیر (۲) انحراف از مفروضات طراحی برای نوع و خواص زمین باید بدون تاخیر به مرجع مسئول پروژه گزارش شود. (۳) اصول به‌کار رفته در طراحی باید با مشخصات ژئوتکنیکی زمین واقعی کنترل شده و اطمینان حاصل شود که بین این دو تناسب و همخوانی وجود دارد. ۳-۵-۲-۱- کنترل‌های مربوط به آب زیرزمینی (۱) تراز آب زیرزمینی» فشار حفره‌ای و ترکیبات شیمیایی آب زیرزمینی مشاهده شده در حین اجرا باید کنترل شده و با آنچه در طراحی فرض شده است. مقایسه گردد. در ساختگاه‌هایی که از نظر نوع زمین و نفوذپذیری, چندگونگی چشم‌گیری شناسایی شده و یا وجود آن محتمل است. کنترل‌های بیشتری لازم می‌باشد. مشاهده مستقیم انجام شود. در این موارد باید به نکات زیر توجه داشت: الف) مشاهده و ثبت سطح آب در گمانه‌ها و لوله‌های قائم و نوسان آن در خلال زمان. ب) ارزیابی هیدروژئولوژیکی ساختگاه شامل عوارضی نظیر سفره آب آرتزین یا معلق و یا تغییرات جزرومدی در ساحل پ) مشخصه‌های جریان آب زیرزمینی و رژیم فشار حفره‌ای را می‌توان با «پیزومتر» به‌دست آورد. که ترجیحا باید قبل از شروع عملیات ساختمانی نصب شده باشد. در بعضی موارد ممکن است ضرورت داشته باشد «پیزومتر» را با فاصله زیادی از ساختگاه به عنوان بخشی از شبکه رفتارسنجی نصب کرد. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل اول- کلیات. داده‌ها و بررسی های رئوتکنیکی ۱ ت) چنانچه تغییرات فشار حفره‌ای در طول اجرا بر عملکرد سازه تاثیرگذار باشد. باید این فشار تا زمان تکمیل ساختمان و یا کاهش آنها به مقادیر ایمن کنترل شود. ث) در مورد سازه‌های واقع در زیر تراز آب زیرزمینی که احتمال شناور شدن آن‌ها می‌رود. فشار آب حفره‌ای باید تا زمانی که وزن سازه به حدی برسد که احتمال شناور شدن را از بین ببرد» کنترل گردد. ج) تجزیه شیمیایی آب در گردش باید در هر زمانی که بخشی از کار موقت یا دائمی به‌طور چشمگیری در معرض (۲) اثر عملیات ساختمانی مانند آبکشی, تزریق مواد و حفر گالری» بر رژیم آب زیرزمینی باید کنترل شود. (۳) هرگونه مغایرت تراز آب زیرزمینی با آنچه در طراحی فرض شده است باید بدون تاخیر به اطلاع فرد مسئول پروژه رسانده شود و اطمینان حاصل گردد که اصول به‌کار رفته در طراحی با آنچه در عمل مشاهده شده است. همخوانی دارد. ۳-۱- ارزیابی پارامترهای زئوتکنیکی ۱-۳-۱ کلیات ۱-۱-۳-۱ خواص خاک. سنگ و توده‌های سنگی به‌وسیله پارامترهای ژئوتکنیکی به‌صورت کمی درآمده و در محاسبات طراحی به‌کار برده می‌شود. این پارامترها را باید از نتایج آزمایش‌های صحرایی و آزمایشگاهی و سایر داده‌های مربوطه به دست آورد و متناسب با شرایط حدی درنظر گرفته شده تفسیر نمود. آزمایش‌های صحرایی و آزمایشگاهی باید با تجهیزات مناسب و کالیبره شده و با استفاده از روش‌های استاندارد انجام شود. در الزامات مربوط به ارزیابی پارامترهای ژئوتکنیکی که در زیر آورده شده. تنها به آزمایش‌های آزمایشگاهی و صحرایی رایج اشاره شده است. آزمایش‌های دیگر را نیز می‌توان به‌کار برد. مشروط بر آنکه مناسب بودن آنها با ذکر تجربه‌های قبلی نشان داده شود. ۲-۱-۳-۱ به منظور تعیین پارامترهای زژئوتکنیکی قابل اعتماد. موارد زیر باید مد نظر قرار گیرد: الف) بسیاری از پارامترهای خاک ثابت واقعی نمی‌باشد. بلکه به عواملی از قبیل تراز تنش» نحوه تغییر شکل‌ها و غیره ب) در تفسیر نتایج آزمایش. اطلاعات منتشر شده مربوط به کاربرد هر نوع آزمایش در شرایط مناسب زمین باید مد نظر قرار گیرد. در این رابطه باید به استانداردها و یا آیین‌نامه‌های ملی منتشر شده توجه شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۲ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی / پی‌ها پ) در برنامه آزمایش‌ها باید تعدادی کافی از هر آزمایش پیش‌بینی شود تا بتوان اندازه و دامنه تغییرات هر پارامتر موثر در طراحی را به دست آورد. ت) اندازه هر پارامتر باید با داده‌های منتشر شده موجود و نیز تجربه‌های محلی و عمومی مقایسه شود. روابط منتشر ث) در صورت امکان باید نتایج آزمایش‌های بزرگ مقیاس صحرایی و اندازه گیری‌های با مقیاس واقعی از ساخت و ثْ) در صورت امکان باید همبستگی بین نتایج بیش از یک نوع آزمایش کنترل شود. ۲-۳-۱- شناسایی نوع و خواص خاک و سنگ ۱-۲-۳-۱ مشخصات و مواد تشکیل‌دهنده اصلی خاک یا سنگ باید قبل از تفسیر نتایج سایر آزمایش‌ها مشخص شوند. ۲-۲-۳-۱ بررسی خواص زیر باید مورد توجه قرار داده شود: پ) خواص مکانیکی مانند: پارامترهای مقاومتی نظیر 0 و لح و ...۰ پارامترهای تغییر شکلی نظیر مدول‌های ادئومتری و مدول ارتجاعی تا و ضرایب تحکیم .۳ و ی و ... ۳-۲-۳-۱ استانداردهای زیر در انجام آزمایش‌ها باید مورد استفاده قرار گیرد. جدول ۱-۵- استانداردهای برخی از آزمایش‌های مکانیک خاک 58 151 1,422 ۸۹7۱/42 1۹1۲6 ۱ ۸۹7۷/4318 جدول ۱-۵-ادامه- استانداردهای برخی از آزمایش‌های مکانیک خاک 7 ۸۹1۷۳2487 -------- صفحهٔ بعد -------- فصل اول- کلیات. داده‌ها و بررسی های ُئوتکنیکی ۳ بش مستقم ۸85103080 مقاه‌مت : آزمانشگا و ی ای 9 ]1518 21883 ۸57۳ خاک متراکم شده (.7.1۹].)) علاوه بر استانداردهای آزمایش‌های فیزیکی ذکر شده می‌توان به آزمایش‌های تیپ مکانیک خاک (نشریه ۱۲۷ معاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی کشور) نیز مراجعه نمود. ۳-۳-۱- وزن مخصوص - وزن مخصوص خاک باید به دقت در آزمایشگاه تعیین شود و اندازه پارامترهای منتج از آن: و۷ .۰۷ ۷۱ و .۷ برای طراحی مشخص گردد. - تغییرات طبیعی یا غیر طبیعی و لایه‌بندی طبقات باید در استفاده از آزمایش‌های تعیین وزن مخصوص مورد توجه قرار داده شود. - وزن مخصوص بر جای ماسه و شن را می‌توان با دقت کافی از نتایج آزمایش‌هایی همچون آزمایش نفوذ استاندارد یا شیوه‌هایی که مقاومت خاک را : تعیین می کنند. ی نحمین رد. ۴-۳-۱ دانسیته نسبی - دانسیته نسبی, درجه تراکم یک خاک دانه‌ای (غیر چسبنده) را نسبت به شل‌ترین و متراکم‌ترین شرایط. به‌گونه‌ای که در روش‌های آزمایشگاهی استاندارد معرفی می‌شود. بیان می‌کند. اس دانسیته نسبی یک خاک را می‌توان به‌طور مستقیم از مقایسه دزن مخصوص بر جای اندازه گیری شده با مقادیر ورن مخصوص تعیین شده در آزمایشگاه. تعیین کرد و یا به‌طور غیرمستقیم از آزمایش‌های ۰ یا .0.۳.7 به‌دست آورد. ۵-۳-۱- درجه تراکم - درجه تراکم خاک به‌صورت نسبی بین وزن مخصوص خشک آن به حداکثر وزن مخصوص خشک تعیین شده در -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۴ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی/ پی‌ها - آزمایش‌های تراکمی که معمولا به‌کار برده می‌شوند عبارتند از روش استاندارد و روش اصلاح شده پروکتور که در آنها مقادیر انرژی تراکم متفاوت می‌باشد. آزمایش تراکم مقدار رطوبت نسبی بهینه را نیز به دست می‌دهد که این رطوبت حداکثر وزن مخصوص خشک خاک را برای مقدار آنرژی تراکم مورد نظر مشخص می‌نماید. ۶-۳-۱- مقاومت برشی زهکشی نشده خاک‌های چسبنده در آرزیابی مقاومت برشی زهکشی نشده. ر برای خاک‌های رسی و اشباع, تاثیر عوامل زیر به دلیل آهمیت زیاد باید ۱-۶-۳-۱ تفاوت بین حالات تنش در محل و در شرایط آزمایش ۲-۶-۳-۱ دست خوردگی نمونه به‌ویژه در آزمایش‌های آزمایشگاهی مربوط به نمونه‌های به دست آمده از گمانه‌ها ۳-۶-۳-۱ ناهمسانی مقاومت در جهات مختلف به‌ویژه در رس با حالت خمیری پایین ۴-۶-۳-۱ ترک. به‌ویژه در رس سخت نتایج آزمایش‌ها ممکن است معرف مقاومت رس ترک خورده یا رس ترک نخورده بوده و هر یک از این دو قادر به ۵-۶-۳-۱ اثر سرعت بارگذاری آزمایش‌هایی که با سرعت زیادتری انجام می‌شوند. مقاومت‌های بالاتری را نشان می‌دهد. ۶-۶-۳-۱ اثر تغییر شکل‌های بزرگ بیشتر انواع رس‌ها در تغییر شکل‌های بسیار بزرگ و بر روی سطوح لغزش. کاهش مقاومت نشان می‌دهند. ۷-۶-۳-۱ اثر زمان دوره‌ای که یک خاک به‌طور موثر زهکشی نشده خواهد بود بستگی به تراوایی خاک. وجود آب آزاد و وضعیت هندسی محل دارد. برخی از آنواع خاک در بارگذاری‌های بسیار کوتاه مدت. افزایش مقاومت نشان می‌دهد. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل اول- کلیات. داده‌ها و بررسی های ژئوتکنیکی ۱۵ ۸-۶-۳-۱ ناهمگونی نمونه‌ها از قبیل وجود شن و ماسه در نمونه‌های رسی ۱۰-۶-۳۹ سطح اعتماد به تئوری مورد استفاده برای محاسبه مقاومت به‌ویژه برای آزمایش‌های برجا. ۷-۳-۱ پارامترهای مقاومت برشی موثر خاک ۱-۷-۳-۱ الف) تراز تنش در مسئله مورد نظر ب) دست خوردگی در حین نمونه‌برداری ۲-۷-۳-۱ ۳-۷-۳-۱ در صورتی که مقادیر آ» و ام از آزمایش زهکشی‌نشده و با اندازه گیری فشار آب حفره‌ای به دست آید. باید دقت شود که نمونه‌ها کاملا اشباع شده باشد. ۸-۳-۱- سختی خاک ۱-۸-۳-۱ باید مورد توجه قرار گیرند: ب) سطح تنش موثر میانگین -------- صفحهٔ بعد -------- ۶ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها ب( سطح تعییر شکا برشی اعمال شده یا تنش برشی وارده. این تنش اغلب با مقاومت برشی 1 ی گسیختگ سنحجیده می‌شود. ۲-۸-۳-۱ عوامل زیر نیز بر مدول تغییر شکل خاک موثر است و باید در ارزیابی‌ها به آن توجه داشت: الف) امتداد تنش وارد بر خاک نسبت به جهت تنش اصلی تحکیم پ) اندازه نمونه آزمایشی در ارتباط با اندازه دانه و ویژگی‌های بافت خاک ۳-۸-۳-۱ به‌ویژه در آزمایش آزمایشگاهی, اندازه گیری‌ها به علت دست خوردگی نمونه‌ها و سایر تاثیرات غالبا مقداری کمتر از ۴-۸-۳-۱ در برخی موارد در تحلیل ارزیابی‌ها می‌توان رابطه تنش-کرنش خاک را در دامنه محدودی خطی یا لگاریتمی- خطی فرض کرد.ء ولی باید نسبت به نتایج آن احتیاط بیشتری در پیش گرفت. چرا که رفتار واقعی خاک معمولا به‌طور قابل ۹-۳-۱ تراوایی خاک در ارزیابی تراوایی خاک ۴ . نکات زیر باید مورد توجه قرار گیرد: الف) اثر شرایط ناهمگونی زمین ب) اثر ناهمسانی هیدرولیکی در زمین پ) اثر ترک یا گسله در زمین. به‌ویژه در سنگ -------- صفحهٔ بعد -------- فصل اول- کلیات. داده‌ها و بررسی های زئوتکنیکی ۷۷ باید توجه داشت که ارزیابی به عمل آمده از روی نمونه‌های کوچک آزمایشگاهی ممکن است معرف شرایط برجا نباشد. بنابراین ترجیح داده می‌شود در صورت امکان آزمایش‌های برجا که خواص میانگین را برای حجم بزرگی از زمین اندازه گیری می‌کند. در دستور کار قرار داده شود. در این موارد باید به تغییرات احتمالی در تراوایی که در اثر افزایش تنش موثر در محل به وجود می‌آید توجه داشت. بعضا می‌توان تراوایی خاک را بر اساس اندازه دانه‌ها و توزیع آنها برآورد نمود. ۱-۳-۱ پارامترهای تحکیم در آرزیابی تغییر شکل‌پذیری لایه‌های رسی و تعیین پارامترهای شاخص تراکم .لح و شاخص تورم بن) نکات زیر باید مورد توجه قرار گیرد. نمونه‌های برداشت شده از لایه‌های رسی باید معرف شرایط برجا باشند. در صورت وجود لایه‌های ضخیم رس. نمونه‌برداری باید در اعماق مختلف انجام شود تا بتوان پارامترهای تحکیم را در فاصله‌های تنش ثابت بدست آورد. ۱۱-۳-۱- شمارش ضربه در آزمایش‌های نفوذ استاندارد .5.۳.1 و .3.۳ در ارزیابی شماره ضربه‌ها در آزمایش‌های نفوذ استاندارد. نکات زیر باید مورد توجه قرار گیرد: الف) نوع آزمایش .5.۳.7 و 13.۳.7 ب) شرایط نحوه اجرای آزمایش: روش بالابردن وزنه» کفشک یا مخروط. جرم وزنه. ارتفاع سقوط. قطر کیسینگ و میله‌ها و ... ت) تاثیر فشار روباره ث) طبیعت زمین. به‌ویژه در مواردی که به قلوه سنگ یا شن درشت برخورد شود. جزئیات انجام این آزمایش‌ها در 8446 15181. 1586 /۸۹7 یا دستورالعمل آزمایش نفوذ استاندارد (5.۳. 7) در مطالعات ژئوتکنیک (نشریه ۲۲۴ معاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی کشور) آورده شده است. ۱۳-۳-۱- پارامترهای مخروط فروبری ۳.1.) در ارزیابی مقادیر مقاومت مخروط فروبری. اصطکاک غلاف. و در صورت اندازه‌گیری فشار آب حفره‌ای در خلال -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۸ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها الف) جزئیات ساخت مخروط و غلاف اصطکاکی ممکن است به‌گونه‌ای بارز بر نتایج پارامترها تاثیر بگذارد. بنابراین بسته به نوع مخروط مورد استفاده باید ضریب اصلاحی مناسبی منظور شود. ب) نتایج را تنها زمانی می‌توان با اطمینان تفسیر کرد که توالی خاک‌ها تثبیت شده باشد.» بنابراینء در بسیاری از موارد. حفر گمانه همراه با آزمایش فروبری ضروری است. پ) در خاک ناهمگون که نتایج ارزیابی نوسانات زیادی را نشان می‌دهد. مقادیر نفوذ باید طوری انتخاب شوند که معرف خاک مورد نظر در طراحی در مجموعه خاک باشد. ت) در صورت وجود روابط همبستگی بین نتایج این آزمایش و سایر آزمایش‌هاء از قبیل اندازه‌گیری دانسیته و یا سایر روش‌های آزمایش فروبری» این روابط باید مورد توجه قرار گیرد. جزئیات انجام این آزمایش در دستورالعمل اندازه گیری سرعت نفوذ آب به خاک با روش استوانه (نشریه ۲۴۳ معاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی کشور) آورده شده است. ۱۳-۳-۱- پارامترهای پرسیومتری در ارزیابی مقادیر فشار حدی و مدول‌های پرسیومتری,» نکات زیر باید مورد توجه قرار گیرد: الف) نوع دستگاه و مهمتر از آن روش به‌کار رفته برای نصب پرسیومتر در زمین پ) در مواردی که فشار در حین آزمایش به فشار حدی نمی‌رسد. برای تخمین آن می‌توان برون‌یابی محتاطانه و متعادلی روی منحنی انجام داد. برای آزمایش‌هایی که در آن فقط بخش ابتدایی منحنی پرسیومتری مشخص شده است. می‌توان از همبستگی‌های کلی و یا ترجیحا همبستگی‌های محلی از ساختگاه مشابه. به‌طور محتاطانه استفاده نمود و فشار حدی را با استفاده از مدول‌های پرسیومتری برآورد کرد. جزئیات انجام این آزمایش‌ها در دستورالعمل آزمایش پرسیومتری (نشریه ۲۲۳ معاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی کشور) آورده شده است. ۱۴-۳-۱- پارامترهای مربوط به بارگذاری صفحه‌ای در ارزیابی سختی خاک با آزمایش بارگذاری صفحه‌ای باید به نکات زیر توجه داشت: الف) انجام آزمایش در تراز استقرار پی و در اعماق پایین تراز آن. ب) میزان عمق نفوذ تنش که تابعی از اندازه صفحه آزمایش است. پ) ناهمگونی خاک و احتمال وجود لایه‌های تراکم‌پذیر در اعماق بیشتر از حوزه نفوذ تنش آزمایش. جزئیات انجام این آزمایش در نشریه شماره ۲۳۱ طرح تهیه استانداردهای مهندسی آب کشور آورده شده است. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل اول- کلیات. داده‌ها و بررسی های ژئوتکنیکی ۱۹ ۱۵-۳-۱- پارامترهای مربوط به برش مستقیم برجا ب) انجام آزمایش در محدوده تنش‌های عمودی به لحاظ عمق آزمایش و بارگذاری طراحی در هر پروژه. ۱۶-۳-۱- کیفیت و خواص سنگ و توده‌های سنگی ۱-۱۶-۳۱ در ارزیابی کیفیت و خواص سنگ و توده‌های سنگی. باید بین رفتار مصالح سنگی به نحوی که روی نمونه مغزه‌ها اندازه گیری می‌شود ۳ رفتار توده‌های بسیار بزرگتر سنگی که حاوی ناپیوستگی‌های ساختاری نظیر صفحات لایه‌بندی. درزه, پهنه برشی و حفره انحلالی است. تفاوت قائل شد. در ناپیوستگی باید به ویژگی‌های فاصلهء جهت. بازشدگی دهانه. بهم پیوستگی 5 تداوم. بهم‌فشردگی. زبری که شامل اثرات حر کات قبلی روی درزه‌هاست و نوع ماده پرکننده توجه به‌علاوه در ارزیابی خواص سنگ باید میزان تنش‌های برجاء فشار آب و تغییرات آشکار خواص در لایه‌های مختلف آن را درنظر داشت. ۲-۱۶-۳۱ کیفیت سنگ را می‌توان با استفاده از نشانه کیفی سنگ .(۹.)0.1 . که شاخصی از توده سنگ در کارهای مهندسی است. به‌صورت کمی بیان کرد. خواص کلی توده سنگ از قبیل مقاومت و سختی آن را می‌توان با استفاده از مفهوم رده‌بندی توده سنگ به‌صورتی که در تونل‌سازی به‌کار برده می‌شود. برآورد نمود. ۳-۱۶-۳۱ حساسیت سنگ به آب و هواء تغییرات تنش و غیره را باید مورد ارزیابی قرار داد و پیامدهای ناشی از تجزیه شیمیایی روی عملکرد شالوده سنگی را بررسی نمود. در این رابطه باید به نکات زیر توجه داشت: الف) برخی از انواع سنگ متخلخل نرم به سرعت به خاک کم مقاومت تجزیه می‌شود. به‌ویژه اگر در معرض هوازدگی قرار ب) برخی از انواع سنگ خاصیت انحلال پذیری بالایی در مقابل آب زیرزمینی دارد به حدی که موجب ایجاد کانال, مغار و پ) برخی از انواع سنگ پس از باربرداری و قرار گرفتن در معرض هواء به سبب جذب آب توسط کانی‌های رسی. به -------- صفحهٔ بعد -------- ۲۳۰ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی/ پی‌ها ۴-۱۶-۳۱ در آرزیابی مقاومت فشاری تک محوری و تغییر شکل‌پذیری مصالح سنگی, تاثیر عوامل زیر باید مد نظر قرار گیرد: الف) جهت محور بارگذاری نسبت به ناهمسانی نمونه, از قبیل صفحات لایه‌بندی» برگ‌وارگی و غیره. ب) روش نمونه‌گیری, پیشینه نگهداری و شرایط محیطی آن. پ) تعداد نمونه آزمایش شده. ت) وضعیت هندسی نمونه‌های آزمایش شده. ث) درصد آب و درجه اشباع نمونه در زمان آزمایش. ج) طول مدت آزمایش و سرعت بارگذاری نمونه. چ) روش تعیین مدول الاستیسیته و تراز یا ترازهای تنش محوری که در آن این مدول تعیین شده است. مقاومت فشاری تک محوری و تغییر شکل‌پذیری تحت فشار تک محوری عمدتا برای رده‌بندی و تعیین مشخصات سنگ سالم و یکپارچه به‌کار می‌رود. در این مورد به دستورالعمل آزمایش مقاومت فشاری تک محوری در استاندارد شماره ۱۴۴ تهیه شده توسط «استانداردهای مهندسی آب کشور» مراجعه شود. ۵-۶-۳-۱ در ارزیابی مقاومت برشی درزه‌های مصالح سنگی, تاثیر عوامل زیر باید مد نظر قرار گیرد: الف) توجیه فضایی و یا نحوه قراردهی نمونه آزمایش با توجه به توده سنگ و بارهای وارده. پ) تعداد نمونه آزمایش شده. ث) شرایط فشار آب حفره‌ای. صفحات برش معمولا بر صفحات سست در سنگ شامل درز» صفحات لایه‌بندی» شیستوزیته. کلیواژز و یا فصل مشترک بین خاک و سنگ و یا بتن و سنگ. منطبق می‌باشد. مقاومت برشی اندازه‌گیری شده درزه‌ها عمدتا برای تحلیل تعادل‌حدی در توده سنگ به‌کار می‌رود. ۴-۱- گزارش نهایی مطالعات و طراحی زئوتکنیکی عملیات مطالعات و خدمات مهندسی ژئوتکنیکی باید توسط مشاور باتجربه و ذی‌صلاح انجام گردد. گزارش ارائه شده باید شامل برنامه‌ریزی عملیات مطالعات ژئوتکنیکی, همه داده‌ها و اطلاعات ژئوتکنیکی حاصل از بررسی‌ها و حفاری‌های -------- صفحهٔ بعد -------- فصل اول- کلیات. داده‌ها و بررسی های رئوتکنیکی ۳۱ انجام‌شده در ساختگاه باشد. نحوه ارزیابی اطلاعات ژئوتکنیکی, انتخاب پارامترهای طراحی و محاسبات مربوط به طراحی‌های انجام شده باید در چارچوب خدمات مهندسی به‌طور روشنی ثبت و گزارش شود. (۲) بخش خدمات مهندسی ژئوتکنیک. ۱-۴-۱- بخش بررسی‌ها و مطالعات اکتشافی ساختگاه, شامل عملیات ژئوتکنیکی و مقاومت مصالح نتایج بررسی‌های ژئوتکنیکی باید در یک بخش تحت عنوان «بررسی‌ها و مطالعات اکتشافی ساختگاه» گردآوری شود. این بخش معمولاشامل اطلاعات جمع‌آوری شده از عوارض زمین‌شناسی و داده‌های وابسته به آن و اطلاعات به‌دست آمده از حفاری و مطالعات اکتشافی ساختگاه می‌باشد. اطلاعات ژئوتکنیکی باید دربرگیرنده واقعیات همه بررسی‌های صحرایی و آزمایشگاهی و مستندسازی روش‌های به‌کار برده شده در بررسی‌های آن باشد. این بخش از گزارش معمولا حاوی اطلاعات زیر است: الف) خلاصه‌ای از پروژه مورد نظر شامل اطلاعاتی درباره محل پروژه هندسه و ابعاد پروژه بارهای پیش‌بینی شده» مصالح به‌کار رفته در سازه و سیستم سازه. ب) هدف و چارچوب خدمات بررسی‌های ژئوتکنیکی. ت) زمان‌هایی که در فاصله بین آن عملیات صحرایی و آزمایشگاهی انجام شده است. ث) روش‌های به‌کار رفته برای نمونه‌گیری. حمل و نگهداری در انبار. ج) انواع تجهیزات به‌کار رفته. چ) اطلاعات نقشه‌برداری مربوط به مختصات مسطحاتی و تراز گمانه‌ها. ح) اسامی همه مشاوران و پیمانکاران دست‌اندر کار. اطلاعات مربوط به شناسایی کلی صحرایی منطقه پروژه با تاکید بر: الف) شواهد وجود آب زیرزمینی ب) رفتار سازه‌های مجاور ساختگاه حین عملیات اکتشافی. در صورت بروز موارد قابل ذکر پ) رخ‌نمون‌های موجود در کانال‌ها و گودبرداری‌های منطقه ت) وجود مناطق ناپایدار ث) مشکلات حین اجرای حفاری ج) وجود گسل یا گسلش -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۲ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها خ) اطلاعات حاصل از عکس‌های هوایی قابل دسترس د) عوارض طبیعی و مصنوعی مشاهده شده در ساختگاه ذ) تجربیات ژئوتکنیکی محلی منطقه ساختگاه ر) اطلاعات مربوط به لرزه‌خیزی ناحیه ز) اطلاعاتی درباره نوسان سطح آب زیرزمینی در گمانه‌ها در حین اجرای کار صحرایی و در پیزومترها بعد از تکمیل کار صحرایی. ز) تهیه جدول مقادیر کار صحرایی و آزمایشگاهی و ارائه مشاهدات صحرایی که توسط افراد بخش نظارت صحرایی در خلال بررسی‌های زیر سطحی به عمل آمده است. س) ارائه نمودار گمانه‌هاء و تشریح نظری لایه‌بندی خاک براساس مشاهدات صحرایی و نتایج آزمایش‌های آزمایشگاهی. محل نمونه‌برداری‌ها. محل آزمایش‌های برجاء محل آزمایش‌های آزمایشگاهی, نتایج برخی از ش) دسته‌بندی و ارائه نتایج آزمایش‌های صحرایی و آزمایشگاهی به‌صورت پیوست‌های گزارش. ۲-۳-۱ بخش خدمات مهندسی ژئوتکنیکی این بخش شامل آرزیابی اطلاعات ژئوتکنیکی و انتخاب پارامترهای طراحی براساس نتیجه‌گیری از ارزیابی‌های انجام شده و محاسبات مربوط به طراحی‌های ژئوتکنیکی است و جزئیات آن برحسب نوع طراحی متفاوت می‌باشد. در همه حالات همه مفروضات. داده‌ها و محاسبات باید در گزارش خدمات مهندسی ژئوتکنیکی ثبت و ارائه گردد. گزارش این بخش باید موارد زیر را دربر گیرد: الف) کلیات طرح شامل: (۱) تاریخجه و توصیف ساختگاه و محیط اطراف آن (۲) توصیف شرایط زمین (۴) پلان جانمایی گمانه‌ها و سایر عوارض مهم و همچنین انطباق گمانه‌ها با پلان سازه ب) مروری بر بررسی صحرایی و آزمایشگاهی. در مواردی که داده‌ها محدود یا جزیی باشد. موضوع باید ذکر شود. چنانچه داده‌ها ناقص, نامربوط. ناکافی یا بدون دقت باشد باید به آن اشاره شده و به تناسب درباره آن اظهار نظر شود. روش‌های نمونه‌برداری, حمل‌ونقل و انبارداری باید در تفسیر نتایج مورد توجه قرار گیرد. هر نتیجه آزمایش -------- صفحهٔ بعد -------- فصل اول- کلیات. داده‌ها و بررسی های رئوتکنیکی ۲۳۳ غیرعادی باید به دقت مورد توجه قرار گیرد تا روشن شود که آیا آن نتیجه گمراه‌کننده می باشد و یا اینکه نشان‌دهنده یک پدیده واقعی است که باید در طراحی به حساب آورده شود. پ) ارائه پیشنهاد برای ادامه کارهای صحرایی و آزمایشگاهی در صورت لزوم. همراه با توضیحاتی که نیاز به کار اضافی را توجیه کند. چنین پیشنهادهایی باید با یک برنامه تفصیلی برای انواع کار اکتشافی اضافی لازم با اشاره ویژه به نکاتی که باید پاسخ داده شود. همراه باشد. ت) ارائه اطلاعات مربوط به لرزه‌خیزی ساختگاه ث) انتخاب مقادیر پارامترهای طراحی ژئوتکنیکی ج) انجام محاسبات مورد نیاز و تهیه نقشه‌های طراحی ژئوتکنیکی چ) آشاره به ردیف‌های نیازمند به بازنگری رفتارسنجی که در این صورت باید برنامه مطالعات رفتارسنجی شامل هدف برنامه رفتارسنجی, قسمت‌هایی که باید تحت مطالعه قرار گیرند. تعداد دفعات ثبت نتایج و مدت زمان لازم برای ادامه کارء دامنه مقادیری که نتایج باید در محدوده آن بررسی شوند. و روش ارزیابی نتایج ارائه گردد. در این گزارش باید بخش‌های مسئول اندازه گیری, مشاهدات و تفسیر نتایج و چگونگی نگهداری از ابزار دقیق ح) ذکر آیین‌نامه‌ها و استانداردهای به‌کار رفته. خ) اطلاعات ژئوتکنیکی باید علاوه‌بر آنجه در بالا گفته شد. موارد زیر را در صورت ارتباط. شامل گردد: - جدول‌بندی و ارائه گرافیکی نتایج کار صحرایی و آزمایشگاهی در ارتباط با نیازهای پروژه» و در صورت نیاز ارائه هیستوگرام‌هایی که نشان‌دهنده دامنه تغییرات مقادیر شاخص داده‌ها و توزیع آنها باشد. - ارائه نیمرخ‌های زیرسطحی که نشان‌دهنده تفاوت بین سازندهای مختلف باشد. توصیف تفصیلی همه سازندها حفره‌ها و عدسی‌های ناهمگون. - دسته‌بندی و ارائه دامنه تغییرات مقادیر داده‌های ژئوتکنیکی برای هر لایه. این گزارش باید به شکلی ارائه شود که بتوان از آن مناسب‌ترین مقدار را برای پارامتر مورد نظر در طراحی انتخاب کرد. - ردیف‌های نیازمند بازنگری در جریان اجرا یا نیازمند نگهداری پس از اجرا باید به وضوح در گزارش مشخص شوند. به علاوه پس از آنکه بازنگری‌های لازم در جریان اجرا انجام گردید. مراتب باید گزارش شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی !یم ۵-۱- گزارش نهایی بررسی‌های کنترلی در صورت انجام نظارت و کنترل در حین اجراء باید گزارشی از مشاهدات میدانی شامل موارد زیر ارائه گردد: الف) پیچیدگی شرایط زمین و عدم انطباق آن با مفروضات اولیه. در صورت وجود ب) خطر گسیختگی در حین اجرا پ) تغییرات احتمالی طراحی و یا اقدامات اصلاحی در حین اجرا ۱ ل -------- صفحهٔ بعد -------- فصل دوم- ظطرفیت باربری پی های سطحی ظرفیت باربری پی‌های سعلحی -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل دوم- ظرفیت باربری پی‌های سطحی ۲۳۷ ۱-۲ کلیات هنگامی که عمق قرارگیری پی از سطح خاک کمتر از کوچکترین عرض آن باشد. پی به عنوان پی سطحی در نظر گرفته می شود. فقشاری که زیر پی را داخل زمین وارد کرده و جریان پلاستیک خاک را ایجاد می‌نماید. ارزیابی م یگردد. مقاومت جانبی پی اصطکاک یا مقفاومت چسبندگی بین جوادب پی و خاک می‌باشد. در مقایسه با مطالعات ظرفیت باربری زیرین پی؛ مطالعات چندانی در مورد مقاومت جانبی موجود نمی‌باشد. اگر عمق قرارگیری پی کمتر از کوچکترین عرض پی باشد. مقاومت جانبی بسیا رکمتر از ظرفیت باربری زیرین بوده و قابل اغماض خواهد بود. ۳ برای بار خارج از مرکز یا مایلی که بر روی پی وارد می‌شود به بند (۵-۳) ظرفیت باربری» برای بارهای خارج از مرکز و ۲-۲- ظرفیت باربری پی روی زمین ماسه‌ای از رابطه زیر برای محاسبه ظرفیت باربری پی روی زمین ماسه‌ای استفاده می‌شود. در این حالت. ضریب اطمینان 1 ۳ 10 3 )8 ۱80۷, +۰1۸ 0 )۱-۲( که در آن: ضریب اطمینان برای ظرفیت باربری زمین ماسه‌ای ۷ وزن واحد حجم خاک زیر تراز پی (یا وزن واحد حجم غوطه‌ور در صورت غوطه‌وری) (*۴۸/۳) 3 کوچکترین عرض پی (متر) ,۷ و ,لا: ضرایب ظرفیت باربری 2 وزن واحد حجم خاک بالای تراز پی (یا وزن واحد حجم غوطه‌ور در صورت غوطه‌وری) (*8/0») 0: طول مدفون پی (متر) -------- صفحهٔ بعد -------- ۲۸ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی/ پی‌ها یه سم اگر بار وارد شده بر پی افزایش یابدء نشست پی متناسب با بار صورت می‌گیرد. زمانی که بار به مقدا رکافی بزرگ می‌شود و به حد معینی می‌رسد. نشست ناگهان افزایش یافته و شکست برشی خاک اتفاق می‌فتد. شدت باری که برای این شکست برشی لازم است. ظرفیت باربری نهایی نام دارد که از تقسیم ظرفیت باربری نهایی بر یک ضریب اطمینان حاصل می‌گردد. ۱ ضریب شکل / در جدول (۳-۵) برای چندین شکل پی ارائه و ضرایب ظرفیت باربری .۷ و ,۷ براساس زاویه اصطکاک داخلی در شکل (۱-۵) نشان داده شده است. جدول ۲-۵- ضرایب شکل شکل بی ٍ مستطیل دایره مربع پیوسته 0 0.50.1 ۳ . ۵ طول پی مستطیلی و ث: عرض پی مستطیلی روا 44 3 20 10 0 زاو به اصطگاگ داخلی شکل ۱-۵- رابطه بین ضرایب ظرفیت باربری و زاویه اصطکاک داخلی ,و0 ۳) ظرفیت باربری مجاز روی زمین ماسه ای -------- صفحهٔ بعد -------- فصل دوم- ظرفیت باربری پی‌های سطحی ۳۹ ۳-۲- ظرفیت باربری پی روی زمین رسی زمانی که مقاومت برشی زهکشی نشده خاک رسی نسبت به عمق خاک افزایش یابد. به‌طور استاندارد رابطه (۲-۲) برای محاسبه ظرفیت باربری مجاز پی روی زمین رسی استفاده و ضریب اطمینان مناسب بر اساس خصوصیات سازه (۲-۲) مه تاره 7 که در آن: 2 ظرفیت باربری مجاز پی با درنظر گرفتن غوطه وری بخش زیر آب (*۸1/00») 0 ضریب ظرفیت باربری برای پی تا کوچکترین عرض پی (متر) 1: طول پی (متر) 0 مقاومت برشی زهکشی شده خاک چسبنده در زیر پی (*۴87/۲) ضریب اطمینان برای ظرفیت باربری خاک رسی وزن واحد حجم خاک بالای تراز ته پی (وزن واحد حجم غوطه‌ور اگر در آب غوطه‌ور باشد) (*71/8») 0 عمق قرارگیری پی در خاک از آن جا که مقاومت برشی زهکشی نشده خاک رسی در مناطق ساحلی با عمق به‌طور خطی افزایش می‌پابد. ظرفیت باربری پی باید بر اساس رابطه‌ای که اثر افزایش عمق را در نظر می‌گیرد محاسبه شود. ۱ ضریب اطمینان برای ظرفیت باربری خاک رس ی که مقاومت برش ی آن با عمق افزایش می‌یاید. به‌طور کلی ضریب اطمینان ظرفیت باربری نباید کمتر از ۱/۵ باشد. زمانی که کوچکترین نشست با تغییر مکان زمین به‌طور قابل ملاحظه‌ای کارایی سازه را مختل کند (مثل پی جرثقیل داخل کشتی) ضریب اطمینان ظرفیت باربری ۳/۵ با ۳) رابطه قابل استفاده برای محاسبه ظرفیت باربری مجاز رابطه (۳-۳) را می‌توان برای محاسبه ظرفیت باربری مجاز خاک رسی در بازه 54 م2 /ثل۴ برای پی‌های نواری استفاده نمود. 13/2 براساس ضرایب ظرفیت باربری در شکل (۲-۵) ارائه شده است در حالی که ۲ افزایش مقاومت برشی زهکشی نشده در واحد عمق و سایر پارامترها همانند رابطه (۳-۲) می‌باشند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۰ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی/ پی‌ها 1 ۳-۲ (4 > ر/173) 0+( ,5.140 + 1.0184 < 8 03 , : : : 12 : : ۴ 5 4 3 2 1 0 ۵ / ۸7 شکل ۲-۵- ضریب ظرفیت باربری (ء ۷ و ضریب شکل ۱ برای خاک رسی که مقاومت آن با عمق افزایش می‌یابد ۴-۲- ظرفیت باربری خاک لایه لایه هنگامی که رمین پی از چندین لایه خاک تشکیل شده باشد. ظرفیت باربری به روش کمان دایره تحلیل شده 2 ضریب اطمینان مناسب با توجه به خصوصیات خاک و سازه درنظر گرفته می‌شود. ظرفیت باربری خاک لایه لایه به‌طور کلی از روش کمان دایره محاسبه می‌شود. در این حالت فشار سربار در بالای تراز در پی به‌صورت سربار در شکل (۲-۵) درنظر گرفته می‌شود. ضریب اطمینان برای کمان دایره ای که از نه کناره پی می‌گذرد از تحلیل کمان دایره روش تغییر داده شده 0[]0(۱1۸۹] محاسبه می‌گردد. ضریب اطمینان نباید کمتر از ۱/۵ باشد. ضریب اطمینان در حالانی ممکن است که نشست قابل ملاحظه به کار یی سازه لطمه بزند (همانند پی جرتفیل) به ۲۳/۵ افزایش می‌پیابد. لاس 7 بت 2 لابه خاگ ۱ / 33333333333 لاه خاک ۴ شکل ۳-۵- روش تحلیل کمان دایره برای محاسبه ظرفیت باربری زمین با چند لایه خاک مختلف -------- صفحهٔ بعد -------- فصل دوم- ظرفیت باربری پی‌های سطحی ۳۱ اگر ضخامت لایه رسی 11 به‌طور قابل ملاحظه‌ای کمتر از کوچکترین عرض پی ‏ باشد (یعنی 0.5 > 7]) ممکن است یک شکست برشی سوراخ کننده که در آن لایه رسی از میان صفحه سربار و ته لایه رسی بیرون زده می‌شود. رخ دهد. ظرفیت باربری در مقابل این نوع شکست بیرون زدگی تحت فشار را می‌توان از رابطه زیر محاسبه نمود: وا ر۴-۲) (] |+| 0.3+ 4 |<ر ظرفیت باربری مجاز برای پی با درنظ رگرفتن شناوری بخش زیر آب ( *0۷/0) تلا کوچکترین عرض پی (متر) #1 ضخامت لایه رس (مش) مقاومت برشی زهکشی نشده متوسط در لایه به ضخامت 77(*// و(: وزن واحد حجم خاک بالای ترا ز کف پی (یا وزن واحد حجم غوطه‌ور درصورت غوطه‌وری) ( *(/0۷) ( طول مدفون در خاک پی (متر) ۵-۳- ظرفیت باربری برای بارهای خارج از مرکز و مایل تحلیل کمان دایره به‌عنوان روشی استاندارد برای تعیین ظرفیت باربری بارهای خارج از مرکز و مایلی که روی پی سازه‌های ثقلی وارد می‌شود. مورد استفاده قرار می‌گیرد. در این حالت تحلیل کمان دایره باید بر اساس روش ساده شده انجام گیرد. ضریب اطمینان مورد استفاده در رابطه زیر بر اساس خصوصیات سازه, مقادیر متناسب را به خود می‌گیرد. مقادیر ثابت مربوط به مقاومت زمین و همچنین شکل اعمال نیروی خارجی و بار با درنظر گرفتن خصوصیات (۵-۳) 00 ۳ 1 ۳ ۰ ( 13۹0 0 30)) + مد 0 ۳۷ که در آن: ضریب اطمینان در مقابل شکست دایره‌ای مطابق با روش ساده شده 3151100 ۷۷ وزن کل قطعه لغزشی در واحد طول (۴۸/1) ۸ زاویه‌ای که ته قطعه لغزشی با صفحه افقی می‌سازد (درجه) ]: شعاع کمان دایره لغزش (متر) 7: نیروی افقی خارجی که بر روی خاک. داخل سطح دایره‌ای لغزش عمل می‌کند (:/۴۳7) 2 بازوی طولی از مرکز سطح دایره لغزش به مکان اعمال نیروی خارجی افقی ]1 (متر) مقاومت برشی زهکشی نشده در زمین رسی یا چسبندگی ظاهری در شرایط زهکشی شده در خاک ماسه‌ای (*/31) -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۲ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها ۳ عرض قطعه لغزشی ۰ وزن موثر قطعه لغزشی در واحد طول (مجموع وزن خاک و سربار) (وزن واحد حجم غوطه‌ور در صورت غوطه‌وری) (۷۷/۲) م: زاویه اصطکاک داخلی در شرایط زهکشی شده برای خاک ماسه‌ای (درجه)» برای خاک رسی این مقدار صفر درنظر گرفته می‌شود. دیوارهای ساحلی و موج‌شکن‌های ثقلی تحت تاثیر نیروهای خارجی مانند وزن مرده. فشار خاک. نیروهای لرزه‌ای و موج بوده و ترکیب این نیروها معمولا یک نیروی خارج از مرکز و مایل را به وجود می‌آورد. بنابراین برای محاسبه ظرفیت باربری پی» باید تاثیرات نیروهای خارج از مرکز و مایل مد نظر قرار گیرد. بارهای خارج از مرکز و مایل به این معنا هستند که نسبت تمایل بار مساوی یا بزرگتر از ۰/۱ است. سازه‌های تفلی معمولی توسط سیستم دو لایه مثتل خاکریز سنگریزه‌ای روی خاک پی تحمل می‌شوند. بنابراین روش محاسبه ظرفیت باربری باید خصوصیات هر دو لایه را درنظر گیرد. روش کمان دایره بر اساس روش ساده این ادعا به واسطه تحقیقات آزمایشگاهی و تجربی روی مدل و مطالعات موردی روی موج‌شکن و دیوارهای ساحلی ثابت شده ۱) تحلیل ظرفیت باربری با روش کمان دایره بر اساس روش ساده شده ((313۱۵ا تحلیل از طریق کمان دایره بر اساس روش ساده شده 111110 دکیق‌نر از تحلیل بر اساس روش ساده شده فلنیوس است (به جز مواردی که بار قائم روی خاک لایه افقی اعمال می‌شود). بنابراین» این روش برای شرایط بار خارج از مرکز و مایل به‌کار می‌رود. همان‌طور که در شکل (۴-۵-الف) نشان داده شده است نقطه شروع سطح لغزش به‌طور قرینه در حدود نقطه اثتر برآیند نیروها بر یکی از گوشه‌های پی که به نفطه آنر نیرو نزدیک‌تر است تنظیم شده است. در این حالت. نیروی قائم موثر بر خاکریز سنگریزه‌ای به یک بار یکنواخت که روی عرض "2 (شکل ۴-۵-ب و ج) گسترده است. تبدیل می‌شود. فرض می‌گردد نیروی اقفی به زیر سازه وارد می‌شود. هنگام محاسبه ظرفیت باربری طی زلزله. قرض می‌شود که نیروی لرزه‌ای روی خاکریز سنگریزه‌ای و -------- صفحهٔ بعد -------- فصل دوم- ظرفیت باربری پی‌های سطحی ۳۳ ( بجرا جر ) َ 8 0 شحو از وفتی نوزیی نسروی واگنش زممن ذوزنمه ای است سررااسی ز وفتی نوزیی تبروی واکشش زمین منلی است ۸ اطظ ۵ 1 |۲۱ سس سیم . 9 نسروی معادل بارگذاری ۰ / 1۸1 ۳ 11 سم ام خاگر با ار را اس ۸ 1 ریزو ی 1 1 خاک زیر سس 11 ۱ اب زر برنن پ سا ۳یا 2 2۸ (الف) (ب) (ح) شکل ۴۳-۵- تحلیل ظرفیت باربری برای بارهای خارج از مرکز و مایل ۲) ضریب اطمینان همانند سایر موارد تحلیل کمان دایره ضریب اطمینان به‌صورت نسبت گشتاور مقاوم ناشی از مقاومت برشی به گشتاور لغزشی ناشی از نیروهای خارجی و وزن خاک بیان می‌گردد. به نکات فنی بند (۲)» در بند (۳-۶- ۱) تحلیل شیب جدول ۳-۵- ضریب اطمینان برای ظرفیت باربری بارهای خارج از مرکز و مایل (روش کمان دایره ساده شده 84۳0) مس سس شب سا 0 ۳) پارامترهای مقاومتی برای مصالح خاکریز و زمین بی مدل‌سازی و مطالعات صحرایی روی ظرفیت باربری برای بارهای خارج از مرکز و مایل نشان داده است که می‌توان نتایج دقیفی از طریق تحلیل کمان دایره روش ساده شده 3150 و کاربرد پارامترهای مقاومنی حاصل شده از آزمایش سه محوری, به‌دست آورد. نتایج در مفیاس بزرگ آزمایش سه محوری فشاری روی سنگ خرد شده نشان داده است که یکسان است. بنابراین» آزمایش‌های سه محوری فشاری با استفاده از نمونه‌های أ دانه‌بندی مشابه باید انجام شود یا پا رامترهای مقاومتی سنگریزه به‌طور دقیق مشخص گکردد. اگر آزمایش‌های مقاومنی صورت نگیرد مقادیر ۷//۸( ۲۰ برای چسبیندگی ظاهری ,»و ۲۵ درجه برای اصطکاک داخلی ,۷ به عنوان مقادیر پارامترهای مفاومتی سنگریزه‌هایی که عموما در ساخت‌وساز بندری به‌کار می‌رودء مورد استفاده قرار می‌گیرند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۴ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها مقادیر استاندارد بالا از روی نتایج محافظه کارانه آزمایش‌های سه محوری فشاری در مفیاس بزرگ روی سنگ خرد شده و تحلیل ظرفیت باربری موجشکن‌ها و دیوارهای ساحلی موجود به‌دست آمده است. شایان ذکر است که پارامتر مقاومنی چسبندگی ۷/۲( 20<,» با درنظر گرفتن زاویه اصطکاک داخلی ,۷ خرده سنگ به سبب فشار محفظی, چسبندگی ظاهری می‌باشد. شکل (۵-۵) نتایج آزمایش سه محوری فشاری بر روی نمونه‌های مختلف خرده سنگ و سنگریزه را نشان می‌دهد. در این شکل مشاهده می‌شود زمانی که فشار محفظی افزایش یابدء ۷,0 به سبب خردشدن ذرات کاهش می‌پاید. خط ممتد در شکلء نمایانگر مقادیر تحت فرضیات چسبیندگی ظاهری ۸0۷/۱ 20<,» و اصطکاک داخلی 35*-,۷ بوده و مداد بر جربی و ۰ 5 ک رهق / ان 20 وه 09 0 1 9 سم 30 350 100 200 41400 800 0 (/۵ل) :6 فشار حانبی شکل ۵-۵- رابطه بین رون0) و فشار محفظی جانبی 03 طبق مطالعات قبلی, این مقادیر استاندارد را می‌نوان فقط برای مصالح سنگی با مقاومت فشاری تک محوری *(//۸17 ۰ با بیشتر سنگ مادر مورد استفاده قرار داد. اگر سنگ‌هایی با مقاومت فشاری کمتر از ۸۸/۸ ۰ به عنوان بخشی از خاکریز بهکار رود. بارامترهای مقاومتی در حدود 0/2 - و 30 ره خواهد بود. مفاومت نزدیک به سطح زمین پی اهمیت به‌سزایی دارد. اگر خاک پی ماسه‌ای باشد. زاویه اصطکاک ,۷ به‌طور معمول از روی ۸/(عدد ‎)۵٩7‏ تخمین زده می‌شود. روابط تخمین که تا به امروز استفاده می‌شود.ء در زمین ماسه‌ای کم عمق مقدار م۷ را کمتر از وافعیت نخمین می‌زند زیرا که هیچ -------- صفحهٔ بعد -------- فصل دوم- ظرفیت باربری پی‌های سطحی ۳۵ قبلی و نتایج آزمایش‌های سه محوری فشاری بر روی خاک ماسه‌ای را ارائه می‌دهد. حتی برای زمانی که مقدار ۸ کمتر از ۱۰ باشد زاویه اصطکاک داخلی ۴۰ به‌دست آمده است. در موارد بسیاری ظرفیت باربری تحت اثر بارهای خارج از مرکز و مایل نه برای طراحی در شرایط عادی که تحت تاثیر نیروهای خارجی دینامیک مانند نیروی موج پا زلزله مساله ساز است. بر /آساس تحلیل ظلرفیت باربری سازه‌هایی که در گذشته آسیب دیده‌اند, مقادیر زیر به عنوان مقادیر استاندارد ره برای خاک پی مورد استفاده قرار می‌گیرد: 0 - رم *< خاک شنی با مقدار 7 کمت راز ۱۰ - رم * خاک شنی با مقدار ۸ بیشت راز ۱۰ 020 40 ک 50 200 10 20 0 14 3 1 معات ی ار شکل ۶-۵- رابطه بین مقادیر ۱ و ۷ حاصل از آزمایش‌های سه محوری روی نمونه‌های ماسه دست نخورده ۱-۶-۳۲ در پی‌هایی که زیر اثر بارهای مورب نسبت به کف زیرین خود قرار دارند باید گسیختگی ناشی از لغزش بررسی شود. در این پی‌هاء در مواردی که کف زیرین پی افقی است. برای تاأمین ایمنی کافی, باید نامساوی زیر برقرار باشد: (۶-۲) + 5 > 7 که در آن: مولفه افقی بارهای طراحی وارد بر پی که در آن نیروی رانشی محرک خاک نیز ملحوظ شده است. 5 نیروی برشی مقاوم موجود بین سطح زیرین پی و خاک که با استفاده از ضوابط بند (۲-۶-۲)» محاسبه می‌شود. متا: نیروی رانشی مقاوم خاک جلوی پی است که در اثر حرکت نسبی پی و زمین می‌تواند بسیج شود. این نیرو با توجه به ملاحظات بند (۲-۶-۲)» تعیین می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۳۶ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها ۲-۶-۳۲ نیروی برشی مقاوم 5 در خاک‌های مختلف به شرح زیر محاسبه می‌شوند: الف) خاک در شرایط زهکشی‌شده (۷-۲) 4606 "0 - 5 که در آن: مولفه قائم بارهای طراحی موثر وارد بر پی است. برابر با زاویه برشی "۷ و در پی‌های ساخته شده با بتن پیش‌ساخته برابر با "م > درنظر گرفت. ب) خاک در شرابط زهکشی نشده (۸-۲) ۸۲ <ک که در آن: ۸ مساحت موثر سطح زیرین پی در مواردی که امکان رسیدن آب یا هوا به سطح میان پی و بستر رسی زهکشی نشده وجود داشته باشد. مقدار 5 باید نامساوی زیر را ارضا کند. (۹-۲) 0 > 5 این نامساوی را در مواردی که ایجاد شکاف بین پی و بستر آن به علت وجود مکش در ناحیه بدون فشار بارگذاری ۲-۶-۲ نیروی رانشی مقاومت خاک ,نت با استفاده از ضریب مقاوم خاک ,+ محاسبه می‌شود و در کاربرد آن باید توجه داشت که این نیرو تنها در صورت پیش آمدن حرکت نسبی بین پی و زمین بسیج می‌شود و مقدار آن بستگی به میزان این حرکت نسبی دارد. توصیه می‌شود در محاسبه رت در هیچ حالت مقدار مها بیشتر از ۵۰/ مقدار تعیین شده آن. منظور نگردد. ۴-۶-۳۲ در مواردی که پی بر روی خاک‌های رسی واقع است. باید باربری محدوده‌ای که دارای نوسان آب‌های زیرزمین فصلی -------- صفحهٔ بعد -------- فصل دوم- ظرفیت باربری پی‌های سطحی ۳۷ ۵-۶-۲ در کاربری رابطه فوق باید نسبت به عدم جابه‌جایی خاک جلوی پی در اثر فرسایش و یا دخالت‌های انسانی, اطمینان حاصل کرد. به عبارت دیگر باید اطمینان حاصل گردد که نیروی مقاومت ,نا در طول عمر سازه از بین نمی‌رود. ۶-۶-۲ ملاحظات لرزه‌ای در طراحی پی‌هایی که زیر اثر بارهای ناشی از زلزله قرار می‌گیرند رعایت ملاحظات زیر در تعیین ظرفیت باربری مجاز پی 1 الزامی است. الف) احتمال کاهش مقاومت و سختی خاک زیر اثر بارهای لرزه‌ای باید بررسی شود و پارامترهای ژئوتکنیکی خاک که در محاسبه ۲[ به‌کار برده می‌شوند با توجه به این احتمال درنظر گرفته شوند. لازم است به این نکته توجه شود که کاهش مقاومت و سختی خاک ممکن است حتی در تراز تغییر شکل‌های نسبی کوچک هم آغاز شوند. ب) در سازه‌هایی که به تغییر شکل‌های ایجاد شده در خاک حساس هستند. رفتار غیرخطی خاک باید در تعیین تغییر شکل‌های دائمی احتمالی در جریان زلزله مورد توجه قرار گیرد. پ) خاک‌های رسی حساس در جریان زلزله ممکن است دچار کاهش مقاومت برشی شوند. این احتمال باید بررسی شود. باید در مقاومت زهکشی نشده کوتاه‌مدت و یا با درنظر گرفتن اثر افزایش فشار آب حفره‌ای در تحلیل با تنش موثرء مورد توجه قرار گیرد. ث) در خاک‌های ماسه‌ای اشباع کم تراکم باید احتمال وقوع روانگرایی, با انجام آزمایش‌های برجا و آزمایشگاهی. بررسی شود و در صورت احتمال وقوع روانگرایی نسبت به انتقال بار به لایه‌های مقاوم خاک و یا اصلاح و بهسازی لایه‌های موجود. اقدام شود. در این خاک‌ها حتی اگر احتمال وقوع روانگرایی موجود نباشد. کاهش ظرفیت باربری پی در اثر افزایش فشار آب حفره‌ای باید درنظر گرفته شود. ج) در خاک‌های ماسه‌ای اشباع متراکم. طراحی پی باید بر اساس پارامترهای ژئوتکنیکی به‌دست آمده در شرایط استاتیکی و با منظور کردن ضرایب کاهنده حاصل از بارگذاری دینامیکی در فرمول‌های ارزیابی ظرفیت باربری مجاز پی انجام پذیرد. -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- ظر پی‌های عمیق -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل سوم- ظرفیت باربری پی‌های عمیق ۴۱ ۱-۳- کلیات زمانی که طول مدفون در خاک پی بزرگتر از کوچکترین عرض پی باشد. پی باید به عنوان پی عمیق مورد مطالعه قرار گرفته و ظرفیت باربری پی عمیق با استفاده از روش‌های مناسب با درنظر گرفتن خصوصیات سازه و زمین محاسبه گردد. ۲-۳- ظرفیت باربری قائْم ظرفیت باربری قائم پی عمیق باید با درنظر گرفتن روش‌های مناسب و نوع سازه. روش ساخت و شرایط خاک تعیین زا بسزم ۱ ظرفیت کاربری مجاز فائم برای پی‌های عمیق به‌طور کلی, ظرفیت باربری مجاز پی عمیق به‌صورت مجموع ظرفیت باربری مجاز جانبی پی و ظرفیت باربری مجاز انتهایی پی بیان می‌گردد (رابطه ۱-۳). ولی برای محاسبه مقدار تغییر شکل سازه. تغییر شکل بی عمیق باید با درنظر گرفتن (۳-|۱) + 1 - 10 که در ن ,1 ظرفیت باربری مجاز پی عمیق ( 4:۸۷ (10* ظرفیت باربری مجاز انتهایی پی ( 4۸۷۸۴ ( به بندهای (۲-۲) ظرفیت باربری روی زمین ماسه‌ای, و (۳-۲) ظرفیت باربری پی روی زمین رسی,» مراجعه شود) ,44: افزایش ظرفیت باربری مجاز حاصل از مقاومت جانبی پی ( *//(4) ۲) مقاومت جالبی پی عمیق احتباط در آرزیابی مقاومت جالبی بی عمیق حائز اهمیت است. زیر ممکن است بسنه به نوع سازه و روش ساخت., زمین اطراف حین ساخت دست خورده شود و مقادیر کافی ظرفیت باربری ناشی از مقاومت جانبی, در تمام حالات حاصل نگردد. ۱) مقاومت اصطکاکی جداره در زمین ماسه‌ای رابطه (۲-۳) برای محاسبه افزایش ظرفیت باربری مجاز ناشی از مقاومت اصطکاکی جداره در زمین ماسه‌ای استفاده می‌شود. وا 1 (۲-۳) گ ی تج[ > ,۸۵۸0 رت ماس -------- صفحهٔ بعد -------- ۴۳۲ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها که د رآ #۳ ضریب اطمینان (همان مقدار که برای 4,۱استفاده می‌شود) ضریب رانش محرک فشار خاک ( 0<- 8) ( بخش ۰۲ فصل ۰۱۴ فشار خاک و فشا رآب) (: وزن واحد حجم خاک بالای ترا ز کف پی (یا در صورت غوطه‌وری» وزن واحد حجم غوطه‌ور) ( 440۷/۸ ( طول مدفون در خاک پی (مت) ضریب اصطکاک بین جدار پی و خاک ماسه‌ای, 10:2/3([0- ۸ لا عرض پی (متر) طول پی (متر) در رابطه (۳-۳) افزایش ظرفیت باربری مجاز م44 از تقسیم کل مقاومت اصطکاکی بر مساحت انتهای پی و ضریب اطمینان حاصل می‌گردد. مقاومت اصطکاکی کل به‌صورت حاصل‌ضرب مقاومت اصطکاکی متوسط جانبی ] در طول مدگون در خاک پی (ا و کل سطح نماس بین خاک ماسه‌ای و جدار پی محاسبه می‌گردد. رابطه (۳-۳) به‌طو رکلی برای محاسبه مقاومت اصطکاکی متوسط جانبی ]مربوط به طول (ا به‌کار می‌رود. ر۳-۳م 0۳ عمط 6 ۳] گس 7 9 2 زاویه اصطکاک بین جدار پی و خاک ماسه‌ای نباید از زاویه اصطکاک داخلی خاک م بزرگتر باشد و در حالت خاک ماسه ای و بتن نمی‌توان 2/3[0) در نظ ر گرفت. رابطه (۴-۳) را می‌توان برای محاسبه افزایش ظرفیت باربری مجاز به سبب مقاومت جدار پی در خاک رسی استفاده نمود. (/۱ 1 2 (۴-۳) کا ۵ 2 ا 1 که در ان چسبندگی متوسط (مقدار متوسط برای طول مدفون زیر ترا ز آب زیر زمینی) ( 4۷/۶ طول مدفون پی زیر تراز آب زیر زمینی (متر) به همین علت چسیندگی متوسط : در رابطه (۴-۳) به مقادیر متوسط مدفون زیر تراز آب زیرزمینی اشاره می‌کند. برای -------- صفحهٔ بعد -------- فصل سوم- ظرفیت باربری پی‌های عمیق ۳۳ جدول ۴-۵- چسبندگی متوسط (*/81) سس یت برای خاک جسبنده نرم. چسبندگی متوسط درنظر گرفته نمی‌شود. ۳) ضریب اطمینان ضریب اطمینان برای لحاط نمودن در روابط (۳-۳) و (۴-۳) باید ۳/۵ یا بزرگتر (برای سازه‌های مهم) و ۱/۵ با بزرگتر برای سایر سازه‌ها باشد. ۳-۳- ظرفیت باربری جانبی 7 رم طرفیت باربری جانبی پی عمیق توسط مولفه افقی عکسلعمل بستر بر روی جداره و مولفه فائم عکس‌لعمل بستر در کف پی کنترل می‌شود. ا) هنگامی که نیروی برآیند در کف پی در داخل هسته مرکزی عمل کند (هنگامی که خروج از مرکز بودن کل نیرویی که در ۱ کف پی عمل می‌کند در فاصله ٍ" عرض پی از محور مرکزی پی باشد) و نوزبع افقی و فائم عکسلعمل خاک به‌صورت شکل (۷-۵) باشد. بیشترین عکسالعمل افقی خاک ۲۱و بیشترین عکسرالعمل قائم خاک 4۱ را می‌توان با درنظر گرفتن یک مقدار مناسب ضریب اطمینان برای فشار مقاوم خاک و ظرفیت باربری نهایی برآورد نمود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۴۴ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی / پی‌ها شکل ۷-۵- وقتی برآیند در داخل هسته مرکزی عمل می‌کند ۳) فرض مربوط به نوزیع عکس العمل خاک ۳ توزیع افقی عکسلعمل خاک در شکل (۷-۵) را می‌نوان به‌صورت یک سهمی درجه دو با مقدار صفر در سطح زمین درنظ رگرفت. این قرض معادل رابطه‌ای مانند رابطه (۵-۳) بین تغییر مکان افقی ۱۷و فشار عکسلعمل خاک در زمانی که پی به عنوان یک توده صلب دورن کند.ء می‌باشد. ر(۵-۳) زو ۱ که د رآ عکسالعمل خاک ( *۸/۸0) نرخ افزایش ضریب عکسالعمل اففی خاک در عم (*(//4) عمق (مشس) + تغییر مکان اققی در عمق ((متر) برای عکس‌لعمل فائم خاک یک نوزیع خطی درنظر گرفته شده است. بنابراین زمانی که نیروی موجود در کف پی در داخل هستنه عمل کند. نوزیع نش همان‌طو رکه در شکل (۵-۲) نشان داده شده است. دوزنقه‌ای می‌باشد. شرایطی که نحت آن نیروی برآیند د رکف پی درون هسته عمل می‌کند در رابطه (۶-۳) بیان شده است. [ 6۸1+ ارط4+ 0/2 30 ی ار + و۸۷ ر۳-ع۶م > 2407 + |ام ۸ در این حالت بیشترین عکسالعمل افقی خاک ,(-:۸//0:) و بیشترین عکسالعمل قانئم خاک 4۱ (-://۸:) به ترتیب از ( رز + /ر )80/07 + 47/۶ + 30/7 + *ارواا3 اد 671+ ,4۳ + 0/۶[ 24007 + 40۱۹/۳ ۱ )۷-۳( [ ر 674+ ار 4+ 30/0/2 ی (۸-۳) 07 + |ام ۸ / -------- صفحهٔ بعد -------- فصل سوم- ظرفیت باربری پی‌های عمیق ۴۵ در زمان مطالعه ظرفیت باربری حانبی پی عمیق, مقادیر به‌دست آمده ,و (از روابط (۷-۳) و (۸-۳) باید روابط (۹-۳) و (۰-۳|) را ارضا نماید. / (۹-۳) بر 5 12 (۱۰-۳) (9 که د رآنها: 1 طول مدفون (متر) 0 حداکتر عرض (عمود بر نیروی افقی) (متر) 4 حداکتر طول (متر) 4 مساحت کی * > نیروی افق ی که بر روی سازه بالای سطح زمین عمل می‌کند (۷/) 0 کگشتاور حاصل از در سطح زمین (1(./ ۷0 نیروی قائم که در سطح زمین عمل می‌کند (۷/) ضریب افقی زلزله ,1 نرخ افزایش در ضریب عکسالعمل قائم خاک ( *(// 2 نرخ افزایش در عمق ضریب عکس‌العمل افقی خاک ( 0۷/۱ (به رابطه (۵-۳) مراجعه شود) ۱ وزن پی عمیق در واحد عمق (:۷/۱) ضریب ی که برای شکل کف درنظ رگرفته می‌شود (برای مستطیل 1 > » و برای دایره 0.566 <)) 7 بیشترین فشار مقاوم خاک در عمق /((//۸)) ( به بخش ۰.۲ فصل ۰۱۴ فشار خاک و فشا رآب. مراجعه گردد) 1 عمقی که در آن عکس‌العمل اففی خاک بیشترین می‌گردد (متر) (رابطه ۱۱-۳) ظرفیت باربری قائم در ترا ز کف ( 4۷/۱ (رابطه ۱-۳) ۲ اسرا* + 03, +4(/ را + 6/0 70 )سرا + ظر ( (را ر 6۸1+ /,4 + 2 ۴ زمانی که برآیند نیروها د رکف پی در خارج از هسته مرکزی عمل می‌کند در شکل (۸-۵) نشان داده شده است. مورد استفاده قرار می‌گیرد. این بدان علت است که مقاومت کششی بین کف پی و خاک انفاق نمی‌افتد. در این حالت بیشترین عکس‌العمل خاک (*۲,)0۷/۸۱ در سطح حانبی از رابطه (۱۳-۳) به‌دست -------- صفحهٔ بعد -------- ۴۶ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی / پی‌ها بااماس شکل ۸-۵- زمانی که نیروی برآیند درون هسته مرکزی عمل نمی‌کند 3 +4۷۷0- 6 47- ر /(4+ 38۷۱ (۱۳-۳) 7 ([ر 4 + 60170-ع 77 6- و 611+ ۷/۱) 4۳۱2 > را مقدار ,0 حاصل از رابطه (۱۳-۲) باید در رابطه ‎)٩-۲(‏ صد ی کند. در این‌حالت | از رابطه (۱۳-۳) به‌دست می‌آید. ( 31 +4۷۷2 - 0 ,47 ر //۷۷۱+4)] (۱۳-۲۳)م شش کل [] ( 41 +601/0- 0 ر677- ر 2)0۷/1+6۸1 که د رآن: #۱ عمق ی که در آن عکس‌لعمل اففی خاک بیشترین می شود (متر) (شکل ۸-۵) ۷ا: وزن مرده پی (8/۷) » خروج از مرکزیت (متر) فاصله » همان طوری که در شکل (۵-)) نشان داده شده است نعریف می‌شود. اگر مقطع کف پی مستطیل با طول («) 4 و عرض ( 20 باشد مقدار 26 توسط رابطه (۴-۳ ا۱) محاسبه می‌شود. ر۱۴-۳) کم -م اگ رکف پی دایره باشد. می‌نوان کف پی را به‌صورت مستطیلی با طول 4 و عرض 20 با تعاریف زیر درنظر گرفت. - 24 (۱۵-۳)م 9 (] - -< ما2 4 که د رآن: در این صورت. ظرفیت باربری افقی را می‌توان به‌صورتی مطمئن با تقریب ۲۱۰ برآورد نمود. اما این جایگزینی باید براساس قضاوت مناسب و استفاده از مراجع مربوط صورت گیرد. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل سوم- ظرفیت باربری پی‌های عمیق ۵) ضریب اطمینان هنگام بهکارگیری روش‌های محاسبان سازه‌ها درنظر گرفته می‌شود. متر برای سازه‌های مهم و | ۰ / ۴۷ ۷ برای سایر -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- ظرفیت باربری شمع ها ظطرفیت باربری شمع‌ها -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- ظرفیت باربری شمع‌ ها ۳۹ ۱-۴- ظرفیت باربری محوری مجاز شمع ۱-۱-۴ کلیات ظرفیت باربری محوری مجاز شمع‌ها باید بر اساس ظرفیت باربری محوری نهایی شمع تقسیم بر ضریب اطمینان معین گردد. عوامل ذیل تا حد نیاز مد نظر قرار گرفته و ضریب اطمینان با درنظر گرفتن خصوصیات سازه و زمین لحاظ می شود. ۲) کاهش تنش مجاز در درزهای شمع ۳) کاهش تنش مجاز به سبب نسبت لاغری شمع ۴) اثر گروه شمع‌ها ۵) اصطکاک جداره منفی جداره شمع‌ها ۶) بررسی بالا آمدگی شمع‌ها شمع تعیین شده و سپس برای تعیین ظرفیت باربری محوری مجازء این مقدار بر ضریب اطمینان تفسیم می‌شود. سپس عوامل ۱ تا ۶ فوقلذکر مورد بررسی وافع شده و در صورت لزوم ظرفیت باربری محوری مجاز استاندارد کاهش داده می‌شود. حاصل فرایندء ظرفیت باربری محوری مجازی است که می‌نوان در طراحی پی‌های شمعی مورد استفاده قرار داد. ۳) ظرفیت باربری شمع‌هاء به‌طور فابل ملاحظه‌ای از روش اجرا و ساخت شمع‌ها تاثیر می‌پذیرد. بنابراین فقبل از شروع عملیات ۳( گروه شمع., مجموعه‌ای از شمع‌ها است که د رآن ظرفیت باربری و تغییر شکل هر شمع از دیگری تاثیر می‌پذیرد. ۲-۱-۴- ظرفیت باربری محوری مجاز استاندارد ظرفیت باربری محوری مجاز استاندارد با تقسیم ظرفیت باربری محوری نهایی شمع بر یک ضریب اطمینان مناسب ی بسزم ضریب اطمینان مورد استفاده برای محاسبه ظرفیت باربری محوری مجاز استاندارد از روی ظرفیت باربری محوری نهایی, -------- صفحهٔ بعد -------- ۵۰ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها استانیک. ظرفیت باربری محوری مجاز استاندارد باید از تقفسیم ظرفیت باربری محوری نهایی تک شمع بر ضریب اطمینان به‌دست ۱) جدول (۵-۵) دستورالعملی کلی برای مقادیر کمینه ضریب اطمینان ارائه می‌دهد که بر اساس اصول زیر پیشنهاد شده‌اند: ب) کمترین ضریب اطمینان هنگام زلزله را می‌توان کمتر از زمان عادی فرض نمود. این بدان علت است که مدت زمان ۲ چنانچه تغییر شکل‌های دائمی زمین بعد از زلزله ماندگار به‌نظر برسد مطالعات بیشتری لازم خواهد بود. در رابطه با خصوصیات دینامیکی خاک. موارد مجهول زیادی وجود دارد. بنابراین بعید به نظر می‌رسد که بنوان مقاومت بالایی برای خاک جهت طراحی در حالت زلزله درنظر گرفت. به عنوان مثال رس حساس ممکن است حین لرزه‌های شدید مقاومت خود را از دست بدهد. در آسیب‌های ناشی از زلزله های قبلی, روانگرایی در لایه ماسه‌ای شل رخ داده و ظرفیت باربری را به‌طور قابل ملاحظه‌ای کاهش داده است. شمع‌های اصطکاکی به راحتی تحت تاثیر این پدیده قرار می‌گیرند. بنابراین ضریب اطمینان شمع‌های اصطکاکی حین زلزله باید بیش از مقادی رآن برای شمع‌های اتکایی باشد. ۳) اگر مفادیر ضریب اطمینان در جدول (۵-۵) مورد استفاده قرار گیرد. سازه‌های معمولی بندر و لنگرگاه تحت شرایط عادی طراحی ایمن خواهد بود. برای سازه‌های مهم با حیانی, ضریب اطمینان بیشتر مورد استفاده قرار می‌گیرد. از سوی دیگر می‌توان با تکیه بر تحقیقات کافی پا قضاوت محافظه کارانه ضرایب اطمینان کمتری را مورد استفاده قرار داد. به‌طور مثال مشاهده شده بر روی سازه‌های واقعی مشابه در اطراف محل ساخت تطابق دارد. می‌نوان ضریب اطمینان کوچکتر استفاده جدول ۵-۵- دستورالعمل برای مقادیر کمینه ضریب اطمینان هنگام زلزله ۳-۱-۴- ظرفیت باربری محوری نهایی تک شمع برای محاسبه ظرفیت باربری محوری نهایی یک شمع انجام آزمایش‌های بارگذاری در محل مطلوب است. اگر انجام این آزمایش‌ها دشوار باشدء ظرفیت باربری محوری نهایی شمع را می‌توان از روی روابط ظرفیت باربری استاتیک تخمین -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- ظرفیت باربری شمع ها ۵۱ 7 سر روش‌های تخمین ظرفیت باربری محوری نهایی شمع به شرح دیل است. | نتخمین از روی آزمایش‌های با رگذاری ۲) نخمین از روابط ظرفیت باربری استانیک ۳) نخمین با استفاده از داده‌های موجود برای محاسبه ظرفیت باربری محوری نهایی یک شمع, انجام آزمایش‌های بارگذاری محوری مطلوب و منطفی‌ترین روش برای تخمین ظرفیت باربری مجاز برای طراحی می‌باشد در بعضی موارد.ء به دلیل محدودیت‌های افتصادی و کوتاهی زمان ساخت. انجام آزمایش بارگذاری قبل از طراحی دشوار می‌باشد. در این حالات نخمین به‌وسیله روابط ظرفیت باربری استانیک مجاز است ولی حتی زمانی که نخمین ظرفیت باربری محوری نهایی به روشی غیر از آزمایش بارگذاری صورت گیرد و ظرفیت باربری مجاز بر این شده. ضروری به نظر می‌رسد. ۴-۱-۴- تخمین ظرفیت باربری محوری نهابی به روش آزمایش‌های بارگذاری زمانی که بار نهایی توسط منحنی بار- نشست قابل تایید است. این مقدار را می‌توان به عنوان ظرفیت باربری محوری قرار داد و بار نهایی از روی بار تسلیم قابل تخمین خواهد بود. ی بسزم آزمایش‌های بارگذاری شمع یک آزمایش نمام مقیاس بوده که می‌توان به‌وسیله آن ظرفیت باربری نهایی را تعیین کرد. اما در آزمایش‌های با رگذاری. شرایط با رگذاری از لحاظ نعداد شمع‌ها و زمان بارگذاری با شرایط بارگذاری واقعی متفاوت است. لکات ف | بار تسلیم بار نهایی رابطه بین بار و نشست کل به‌وسیله بارگذاری استانیک در شکل ‎)٩-4۵(‏ نشان داده شده است. بار تسلیم توسط 7 در نقطه بار- نشست قائم می‌شود نشان داده شده است. شمع‌هایی که در خاک ماسه‌ای کار گذاشنه شده‌اند معمولابه این بار نمی‌رسند. در این حالت بار نهایی ممکن است -------- صفحهٔ بعد -------- 1۲ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها بار رظ رطظرظ ۱ ۱ و االن اً ۱ ۱ 1 ۱ 1 ۱ 1 ا ظ ۱ ۱ ۱ شکل ۹-۵- بار تسلیم و بار نهایی به دلیل محدودیت ظرفیت ماشینآلات. تعیین بار نهایی بوسیله آزمایش‌های بارگذاری همواره میسر نمی‌باشد. در این موارد بار نهایی, ۱/۳ برابر بار تسلیم به‌دست آمده از روی آزمایش‌های بارگذاری فرض می‌شود. اگر در هنگام بارگذاری اطمینان خاط رکافی حاصل شود که بار نهایی حقیقی بزرگتر از بار نهایی تخمین زده شده به این روش است. ۵-۱-۴- نخمین ظرفیت باربری محوری نهابی با روابط ظرفیت باربری استاتیک شرایط زمین و شمع.ء روش ساخت و محدودیت‌های رابطه به هنگام تخمین ظرفیت باربری محوری نهایی بار با روابط ظرفیت باربری استاتیک حائز اهمیت می‌باشد. ۱) هنگا م کاربرد روابط ظرفیت باربری باید توجه خاصی به تفاوت موجود در روش‌های اجرا مبذول نمود. الف) شم ع کوبیده شده توسط چکش (۱) رابطه (۱-۴) را می‌توان برای تخمین ظرفیت باری نهایی شمع رانده شده در خاک ماسه‌ای توسط چکش بهدکار برد. ر۱-۴) 4 + ,3007/۸ ,۸ که در ن ظرفیت باربری نهایی شمع (۸۷) رل مساحت نوک شمع "0 -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- ظرفیت باربری شمع ها ۵۳ ۷ مقدار در اطراف نوک شمع مقدار متوسط ۸ برای کل طول نفودذ شمع مقدار ۸7 از رابطه (۲-۴) به دست خواهد آمد. (۲-۴, و۷ + رل _ که درآ ن ۷ مقدار عدد ۸ در نوک شمع ۸ مقدار متوسط عدد ۸ در محدوده نوک شمع تا تراز ۴ برابر فا بالای نوک فلا قطر یا عرض شمع (۳-۳) ۳ 54 7 کی که درآ ن 4 چسیندگی در نوک شمع ( */(4) 4 چسیندگی متوسط برای کل طول مدفون شمع ( ۷/۲( مفدار چسبندگی را می‌توان به شرح زیر محاسبه کرد: 1 / ی 2 که >عب.ب (۴-۴) د د 7 / ۷ بح ۱ / ۷ تب محوری وجود دارد. برای راندن شمع‌ها متداول است. از آنجا که اصول این روش متفاوت از روش راندن چکشی است ظرفیت باربری باید روش لرزه‌ای برای رانش نهایی) یا این که آزمایش‌های بارگذاری قائم انجام تا خصوصیات ظرفیت باربری زمین مورد -------- صفحهٔ بعد -------- ۵8۴ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها پ) در سال‌های اخیرء اجرای شمع بدون استفاده از راندن توسط چکش در پروژه‌های بندر و لنگرگاه افزایش یلته است که از اجرای شمع توسط خاک‌برداری داخلی می‌نوان به عنوان نمونه نام برد. در این روش خصوصیات ظرفیت باربری شمع مورد نظر را می‌توان با انجام آزمایش‌های بارگذاری قائم نایید نمود. ۳ حتی اگر کفشک در انتهای شمع موجود نباشد. می‌نوان مساحت باربر انتهای شمع فولادی را هما نگونه که در شکل (۱۰-۵) نشان داده شده است مانند شمع در انتها بسته فرض کرد. در این حالت گوشه خارجی سطح بسته به عنوان پیرامون درنظر گرفته می‌شود. زیر خاک به هنگام رانده شدن شمع لوله‌ای با 1 شکل داخل ناحیه درونی شمع می‌شود. (تا شدن خاک شده و همان اثر بسته‌شدن سطح انتهایی شمع را دارد. اما در حالتی که قطر شمع رانده شده بزرگ باشد, سطح کاملا مسدود نخواهد شد و بررسی نسبت مسدود شدن ضروری به نظر می‌رسد. ار 1 کت شکل ۱۰-۵- سطح باربر شمع‌های فولادی ۳) نسبت مسدود بودن سطح نسبت مسدود بودن سطح را نمی‌توان به سادگی از روی قطر با عرض شمع تعیین کرد. این نسبت همچنین به طول نفود شمع, مشخصات زمین و نحوه اجرا بستگی دارد. بر اساس داده‌های قیلی, زمانی که قطر شمع لوله‌ای فولادی از ۰ سانتی‌متر کمتر با کوچکترین عرض شمع 11 شکل فولادی کمتر از ۴۰ سانتی‌متر است. این نسبت را می‌توان ۱۰۰) شدن شمع واقعی به عمق نفوذ و تنش مربوط به خاک بستگی دارد. بنابراین استفاده از روش‌های تحلیلی دشوار می‌باشد. در شکل (۱۱-۵) مفادیر نسبت سطح مسدود پیشنهادی ارائه شده /ست. در این شکل شمع‌های با قطر ۱۱(۷/۶ میلی‌منر ظرفیت باربری انتهای شمع در حالت مسدود بودن کامل را نشان می‌دهد. طبق شکل, نسبت مسدود بودن سطح بین ۳۰ تا ۰ درصد تغییر می‌کند. این بدان معناست که این نسبت را نمی‌توان تنها از روی قطر شمع فولادی لوله‌ای یا نسبت طول مدفون پی به ضخامت لایه باربر یا مشخصات خاک لایه باربر به‌دست آورد. در سال‌های اخیر شمع‌های لوله فولادی با قطر ۱۱۰۰ میلی‌منر با بیشتر بسیار منداول شده‌اند. اما داده‌ای در مورد نسبت سطح مسدود بودن این شمع‌ها موجود نبوده و بنابراین این مقادیر مجهول می‌باشد. از آن جا که نسبت مسدود بودن سطح -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- ظرفیت باربری شمع‌ ها ۵۵ قظر خار خی ۷۰۰ میلی مر بایسر ن ۱.3 أ 2 1 ۱.1 ۸ زو 1 و9 نی ۸ چبه ۱یا تچ 35 رید ز هن 7 02 ۳0 : 0 ۵ ۱۵۵ 90 8.۵0 70 60 5.0 0۵ 35.0 20 ۱.0 00 نسبت طول مدفون در لاه بار بر به قطر داخلی سمی شکل ۱۱-۵- اثر انسداد شمع با انتهای باز ۴) ظطرفیت باربری سنگ نرم اگر شمع روی سنگ نرم با رس سخت قرار گیرد.ء ظرفیت باربری توسط رابطه (۱-۴) محاسبه می‌شود. در صورتی که مقاومت فشاری تک محوری ر-(//) برای نمونه دست نخورده آندازه‌گیری شده باشد رابطه (۵-۴) به طور جایگرین ر۵-۴) ,30 با زا ۱ در هیچ حالت از ۸۸/۸0۶ *2*10 بزرگتر نمی‌باشد. ۷-۱-۴- کاهش ظرفیت باربری به سبب درزها ۲ اگر درزها به حد کافی قابل اطمینان هستند. کاهش ظرفیت باربری محوری مجاز بواسطه وجود درز ضروری -------- صفحهٔ بعد -------- ۵۶ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها ۱ زمانی که شمع‌ها جوش داده می‌شوند درزها نقاط ضعیف شمع خواهد بود. بنابراین ظرفیت باربری محوری مجاز برای ۲ معمولا جوثرکاری دایره‌ای در محل با استفاده از روش نیمه اتوماتیک برای جوش دادن شمع‌های لوله‌ای فلزی مورد استفاده و اعتبار درزها نیز نایید شود. کاهش ظرفیت باربری محوری مجاز ضروری نخواهد بود. ۳) مفاد مربوط به درزها در بند (۲-۶-۴) انصالات شمع‌هاء بررسی شده است. ۸-۱-۴- کاهش ظرفیت باربری متاثر از ضریب لاغری برای شمع‌های با نسبت طول به قطر بسیار زیاد. ظرفیت باربری فشاری مجاز باید با درنظر گرفتن نحوه اجرا کاهش ۱ این دستورالعمل مبتنی بر این واقعیت است که مایل شدن شمع‌ها حین اجراء ظرفیت باربری آن‌ها را کاهش می‌دهد. اگر آزمایش‌های بارگذاری انجام شود ظرفیت باربری نهایی و ضرورت کاهش آن به خاطر دقت اجرا معین می‌کردد. در این حالت کاهش به سبب نسبت لاغری ضروری به نظر نمی‌رسد. ۲ هنگا مکاهش ظرفیت باربری به خاطر نسبت لاغری شمع‌ها مقادیر زیر به عنوان مرجع قابل استفاده می‌باشد: الف) برای شمع غیر فولادی 00 ۳ ۵ ۴۹۱۰۵۵۰ 4 ب) برای شمع‌های فولادی 0 0 0 ۳۴ ٩-60: ۱/4 < 0 " 24 که در آن: 4 نسیت کاهش (۲) 1 طول شمع (متر) ا# قطر شمع (متر) -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- ظرفیت باربری شمع ها ۵۷ ۹-۱-۴- ظرفیت باربری گروه شمع زمانی که گروه شمع مورد بررسی قرار می‌گیرد. ظرفیت باربری گروه شمع را می‌توان به‌صورت یک پی عمیق که همانند یک پوشش سطحی خارجی‌ترین شمع‌های گروه را در بر گرفته است بررسی نمود. یک بلوک منفرد می‌باشد. این موضوع بر اساس این اصل است که خاک و شمع‌های درون سطح هاشور خورده شکل (۱۲۳-۵)» وفنی فاصله بین شمع‌ها کم است. به عنوان یک واحد منفرد کار می‌کند. ظرفیت باربری نهایی گروه شمع در این حالت توسط رابطه 7 سر ی لپ ی او ی 1 از ۱ ۱ را 1 :۱2122 و ار ۱۹۱۷۱۹۹ شکل ۱۳-۵- پی با گروه شمع (۸-۴) 7 + 4 ۳ که درآ ن ظرفیت باربری نهایی گروه شمع به عنوان یک واحد منفرد (44(۷ 1 ظرفیت باربری نهایی در انتهای بلوک ( ۸/۲ (به بندهای (۲-۲) ظرفیت باربری پی روی زمین ماسه‌ای, و (۳-۲) ظرفیت باربری پی روی زمین رسی» مراجعه شود) اد مساحت انتهای بلوک گروه شمع‌ها ( 0 لآ محیط بلوک گروه شمع‌ها (منر) طول شمع‌ها (متر -------- صفحهٔ بعد -------- ۵۸ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها مقاومت برشی متوسط خاک در تماس با شمع‌ها ( 00۷/۳ ر9-۴) 4 ۵ 1 سای ۳ 7) که د رآن: (: متوسط وزن واحد حجم کل بلوک شامل شمع‌ها و خاک (*۱/01)) (متوسط وزن واحد حجم در زیر ترا ز آب زیرزمینی به صورت غوطه‌ور (با درنظر گرفتن شناوری) و بالای آن وزن واحد حجم مرطوب محاسبه می‌شود) تعداد شمع‌ها در کروه ضریب اطمینان (به بند (۲-۱-۴) ظرفیت باربری محوری مجاز استاندارد. مراجعه شود) در حالت خاک چسینده, رابطه (۹-۴) با (۱۰-۴) قابل جایگزینی است که در آن 0 چسبیندگی و و(* وا( ( د۲: میانگین وزن واحد حجم خاک در تراز بالای نوک شمع) می‌باشد. (۱۰-۴/ تمد ما "۳ : 7 1 که درآ ن لا عرض بلوک گروه شمع (متر) رل طول بلوک گروه شمع (متر) وقتی از ظرفیت باربری مجاز هر شمع در گروه استفاده شود از ظرفیت باربری مجاز تک شمع یا ظرفیت باربری مجاز در مقابل شکست بلوک (داده شده در رابطه (۹-۴) یا (۱۰-۴)) کمتر می‌باشد. حد بالایی فواصل بین ردیف شمع‌ها که فرض بلا برای آن بهکار گرفته می‌شود را نمی‌توان تعریف کرد و بر اساس خصوصیات زمین و آرایش شمع‌ها تغییر می‌کند. ۱۰-۱-۴- بررسی اصطکاک جداره منفی اگر شمع‌های اتکایی در لایه‌ای با قابلیت تحکیم نفوذ کند. اصطکاک جداره منفی در ظرفیت باربری محوری مجاز هنگامی که شمع از یک لایه رسی نرم عبور می‌کند تا به لایه باربر برسدء نیروی اصطکاک لایه نرم ابتدا به سمت بالا عمل می‌کند و قسمتی از بار وارد بر شمع را تحمل می‌کند. هنگامی که لایه رس نرم تحکیم می‌شود. خود شمع چون توسط لایه باربر نحمل می‌شود به سخنی نشست می‌کند. در این حالت جهت اصطکاک تغییر می‌کند (شکل ۱۳-۵). نیروی اصطکاک روی محیط شمع در این حالت دیگر نیروی وارد بر شمع را تحمل نمی‌کند بلکه بر عکس به یک نیروی به سمت پایین تبدیل شده و نیروی -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- ظرفیت باربری شمع‌ ها ۵۹ (ب) (الف) شکل ۱۳-۵- اصطکاک جداره منفی ۱ علی‌رغم این که مقدار واقعی اصطکاک جداره منف ی کاملا معلوم نیست. مقادیر بیشینه آن از رابطه زیر محاسبه می‌کردد. (۴-(۱) ماک م۶ که د رآز: پیرامون شمع (محیط سطح مسدود در حالت شمع 1 شکل فولادی) (من) :لا طول شمع در لایه‌ای که تحکیم می‌شود (من) مقدار متوسط اصطکاک منفی در لایه نحکیم شونده ( 0۷/07 ۲ در رابطه بالا ,1 در خاک رسی گاهی اوقات معادل 4/2 درنظر گرفته می‌شود. اگر یک لایه ماسه‌ای بین لایه‌های نحکیم شونده وجود داشته باشد با یک لایه ماسه‌ای روی لایه تحکیم شونده قرار داشته باشد.ء ضخامت لایه ماسه باید در درا این حالات از رابطه (۳-۴ ۱) به‌دست می‌آید: -------- صفحهٔ بعد -------- دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها (۱۳-۴) 1 ۳+ ما27 7 هگ که د رآز: درل ضخامت لایه ماسه که در درا درنظر گرفته شده (متس) ضخامت لایه رس که در دنا درنطر گرفته شده (مت)ء جاعما+جما [۸: متوسط مقادیر ۸ لایه ماسه در ضخامت با ,1 مقاومت فشاری تک محوری متوسط رس در لایه .0۳(1/) ۳ در حالت گروه شمع. مقاومت اصطکاک منفی را می‌توان با فرض گروه شمع به عنوان یک پی عمیق محاسبه کرد. اصطکاک جداره منفی در این حالت از تفسیم این مقادیر بر تعداد شمع‌های گروه به‌دست می‌آید رزشکل ۱۴-۵). شکل ۱۴-۵- اصطکاک جداره در گروه شمع‌ها ما۸ +1071 ر۴ -۱۳) 7 7 ی که درآ ن ۱ بیشینه اصطکاک جداره منفی (د ر گروه شمع) (۷) [ محیط گروه شمع (متر) 41 عمق, از سطح زمین تا انتهای لایه تحکیم شونده (مت) 5 مقاومت برشی متوسط خاک در بازه 7]( *۸/۸) مساحت نه گروه شمع (*(0) (: وزن واحد حجم در بازه دا ( "40۷/0 ۱ تعداد شمع‌ها در گروه شمع روابط (۱۱-۴) و (۱۳-۴) بیشینه اصطکاک جداره منفی را ارائه می‌کند. مقدار واقعی از میزان نشست تحکیم و سرعت آن. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- ظرفیت باربری شمع ها ۶۱ ۴) در ارزیابی تاثیر اصطکاک جداره منفی هنگام محاسبه ظرفیت باربری محوری مجاز شمع. اطمینان کامل وجود ندارد. در یک روش اثر اصطکاک منفی با بررسی این موضوع که آیا نیرویی که به سر شمع وارد می‌شود بیش از هر یک از دو مقدار: محوری مجاز در شرایط عادی باشد رابطه (۱۴-۴) و (۱۵-۴) باید ارضا گردد و همچنین ضریب اطمینان مورد نیاز برای 1 ر۱۴-۴) مس ۸۲ - رتن ۳ ک را (۱۵-۴) وس ۶۶ - م۸ 6ک با که درآ ن 4 بار محوری مجاز (معمولی) (۷ ٩‏ ظرفیت باربری انتهای شمع (مقدار نهایی) (۷ بیشینه اصطکاک جداره منفی (0۷) (مقدار کوچکتر از دو مقدار به‌دست آمده برای تک شمع یا گروه شمع) 7 ننش فشاری شمع در نقطه تسلیم ( *//0 مقدار ظرفیت باربری م) را می‌نوان معادل ,300/۸ درنظر گرفت (رابطه ۱-۴). اگر شمع به لایه باربر نفود کرده باشد. اصطکاک جداره منفی لایه باربر ممکن است در ظرفیت باربری انتهایی محسوب شود (شکل ۱۵-۵). ر۶-۴ ربا 27 + ,3000/۸ م۸ که د رآز: )4 ظرفیت باربری انکایی شمع (مقدار نهایی) (۷ مقدار ۸ خاک در تراز نوک شمع رز مساحت سر شمع (*(0) سأ>رملا طول شمع داخل لایه باربر (ماسه‌ای) (7۳: متوسط مقدار در ناحیه ,| -------- صفحهٔ بعد -------- ۶۲ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها و وا بوک شکل ۱۵-۵- ظرفیت باربری اتکایی ۱۱-۱-۴- بالا آمدگی در ارزیابی اثر بالا آمدگی. یا نیروهای به سمت بالاء که در طول بدنه شمع ایجاد می‌شوند. عموما حرکت زمین باید به عنوان یک عامل درنظر گرفته شود. بالا آمدگی زمین می‌تواند ناشی از باربرداری» حفاری. یخبندان و یا فروبردن شمع‌های مجاور حاصل شده باشد. همچنین می‌تواند ناشی از افزایش درصد رطوبت زمین در اثر کندن درختان. توقف برداشت از آب زیرزمینی و در نتیجه افزایش سطح آن. جلوگیری از تبخیر (بر اثر ساختمان‌سازی جدید) و غیره باشد. بالا آمدگی ممکن است در طول زمان ساخت. قبل از بارگذاری شمع‌ها توسط سازه, رخ دهد و ممکن است منجر به زیر فشار غیرقابل قبول و یا شکست سازه‌ای شمع‌ها گردد. ظرفیت باربری محوری مجاز شمع‌ها باید به‌گونه‌ای تعیین شود که نشست برآورد شده برای سر شمع از نشست مجاز عرشه قرار گرفته بر شمع تجاوز نکند. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- ظرفیت باربری شمع ها ۳ ۲-۴- مقاومت کششی مجاز شمع‌ها ۱-۲-۴ کلیات مقاومت کششی مجاز استاندارد شمع‌ها باید از تخمین بیشینه مقاومت کششی توسط روشی مطمئن و تقسیم آن بر ضریب اطمینان مناسب به‌دست آمده و عوامل زیر تا حد لازم باید درنظر گرفته شوند. در این حالت ضریب اطمینان با ۲ اثر درزهای شمع ۳ اثر گروه شمع ۴) تغییر مکان قائم شمع در اثر کشیده شدن 1 سر می‌ید. سپس مقاومت کششی مجاز شمع بر اساس تنش در مصالح شمع. اثر درزهاء اث ر گروه شمع و جابجایی به سمت بالا ارزیابی ۲-۲-۴ مقاومت کششی مجاز استاندارد ۱ جدول (۶-۵) کمترین مفادیر ضرایب اطمینان انتخابی در موفع محاسبه مقاومت کششی مجاز از روی بیشترین مقاومت -------- صفحهٔ بعد -------- ۶,۴ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها اس شکل ۱۶-۵- بیشینه مقاومت برون کشی جدول ۶-۵- راهنمابی برای حداقل مقادبر ضریب اطمینان حین زلزله ۳/۵ ۲۳) کمترین ضریب اطمینان در هنگام زلزله ۳/۵ درنظر گرفته شده که کمتر از ضریب اطمینان برای بارگذاری معمولی است چرا که مدت زمان زلزله بسیار کوتاه می‌باشد. اگر خطر روانگرایی در لایه ماسه‌ای هنگام وفوع زلزله وجود داشته باشد. مفاومت کششی مجاز باید با درنظ ر گرفتن روانگرایی محاسبه شود. ۳) وزن مرده شمع به همراه خاک درون آن همواره به عنوان مقاومت کششی عمل می‌کند. بنابراین تقسیم وزن مرده شمع بر ضریب اطمینان لازم نبوده و محاسبه مقاومت کششی محاز استاندارد از بیشینه مقاومت کششی و روابط زیر منطفی به نظر می‌رسد. هنگامی که وزن مرده شمع نسبتا کم باشد. از آن صرف‌نظر می‌شود. اگر قطر شمع زیاد باشد. خاک درون شمع لزوما با آن حرکت نم ی‌کند ولی ممکن است از بدنه شمع به سمت پایین سر بخورد. ۱ 9 رک (۷-۴ الب /ا- جر ب) هنگامی که بیشینه مقاومت کششی از روابط ظرفیت باربری استاتیک محاسبه شود. / 4 (۸-۴ خلش + ر/ - ۳ / که در آن: ,7۳ مقاومت کششی مجاز شمع ( ۷ ورن مرده شمع (شناوری از آن کم شده) (۸)) 1 مقاومت کششی حداکثر شمع ا زآزمایش کششی (4۸۷) ۰ مقاومت کششی حداکثر شمع از روابط ظرفیت برابری استاتیک (4(۷ -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- ظرفیت باربری شمع ها ۵ اگر خاک شامل ماسه مرغوب خوب متراکم شده بوده و ظرفیت باربری با دفقت کافی بر اساس داده‌های معتبر حاصل از مطالعات شناسایی خاک و آزمایش‌های کششی و همجچنین استفاده از روش‌های مطمتن ارزیابی قابل تخمین باشد. می‌نوان ضریب اطمینان را کاهش داد. ۳-۲-۴- بیشینه مقاومت کششی برای تک شمع بیشینه مقاومت کششی برای تک شمع از روی نتایج آزمایش‌های کششی به‌دست می‌آید. است. بنابراین انجام آزمایش‌های کششی برای محاسبه بیشینه مقاومت کششی شمع ضروری می‌باشد. اما به هر حال, برای بنابراین مقاومت کششی بیشینه را می‌توان از روی آزمایش بارگذاری (در حالت رانش) و روابط ظرفیت باربری استانیک به‌دست (۱-۴) و (۳-۴) قابل اغماض است. بنابراین برای شمع‌های رانده شده توسط چکش, روابط زیر قابل استفاده می‌باشد. الف) خاک ماسه‌ای (۱۹-۴) 0 - ۲ ب) خاک رسی 4 ,۲۰-۴( که 141 که د رآز: بیشینه مقاومت کششی شمع (۷) ۷ مقدار متوسط ۸ برای کل طول مدفون شمع بش کل سطح جانبی شمع (*(0) چسیندگی متوسط برای کل طول مدفون شمع ( 4۷/0۴ (به بند ( ۴-(-0) تخمین ظرفیت باربری محوری نهایی با روابط ظرفیت باربری استاتیک. مراجعه شود). -------- صفحهٔ بعد -------- ۶۶ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها ۲ از رابطه ترزاقی در بعضی موارد به عنوان رابطه ظرفیت باربری استاتیک برای نخمین حداکتر مقاومت کششی شمع استفاده می‌شود (رابطه ۲۱-۴). در این حالت مقادیر به‌دست آمده از روابط (۱۹-۴) و (۲۰-۴) و مقدار به‌دست آمده از رابطه ترزافی 7 س (۲۲-۴) که د رآن اصطکاک جداره شمع (/(: 4) لا طول مدفون شمع (مت) شدت اصطکاک جداره متوسط (*//44) چسبندگی بین خاک و شمع در لایه ((۳//) 11 فشار سربار موثر متوسط در لایه [(// ضریب اصطکاک بین شمع و خاک ز1: ضخامت لایه آ(متم برای )و ۸ به بند (۵-۱-۳) تخمین ظرفیت باربری محوری نهایی از روی روابط ظرفیت باربری استاتیک. مراجعه شود. فشار خاک در حالت سکون) به کار می‌رود. ۴-۲-۴۳- بررسی تنش کششی مصالح شمع بیشینه مقاومت کششی مجاز شمع نباید از مقدار محاسبه شده از ضرب تنش کششی مجاز مصالح شمع در سطح مقطع موثر شمع بیشتر باشد. ۵-۲-۴ ملاحظات ضروری در به‌دست آوردن مقاومت کششی مجاز شمع‌ها هنگام محاسبه مقاومت کششی مجاز شمع‌هاء موارد زیر باید درنظر گرفته شوند: ۱) در حالت شمع‌های چند تکه از مقاومت کششی شمع در زیر درز اتصال صرف‌نظر شود. اگر اجرای درز در شمع‌های فولادی با کیفیتی عالی باشد. می‌توان مقاومت کششی این قسمت را بعد از درنظر گرفتن مقاومت کششٍ مجاز درزهای اتصال و تایید اعتبار آن. منظور نمود. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- ظرفیت باربری شمع‌ ها ۶۳۷ ۲ در حالت گروه شمع. مقاومت کششی باید برای یک بلوک منفرد با درنظر گرفتن سطح تماس خاک با شمع‌های پیرامونی گروه محاسبه شود. ۳ برای تعیین مقاومت کششی مجاز شمع, باید مقدار تغییر مکان قائم سر شمع‌ها که توسط عرشه روی شمع محدود می‌شود. درنظر گرفته شود ۳-۴- ظرفیت باربری جانبی مجاز شمع ۱-۳-۴ کلیات ۱ برای ظرفیت باربری محوری» مقدار استاندارد ظرفیت باربری مجاز از تقسیم ظرفیت باربری نهایی محوری بر ضریب اطمینان مناسب به‌دست می‌آید. اما برای ظرفیت باربری حانبی» مقدار مجاز آن به‌طور مستفیم از رفتار شمع بدون اشاره به ظرفیت باربری نهایی محاسبه می‌شود. ب) تغییر مکان اقفی سر شمع نباید از تغییر مکان قابل تحمل توسط عرشه بیشتر باشد. | طول مدفون شمع طول مدفون شم ع که منجر به مقاومت موثر در مقابل نیروهای خارجی می‌شود طول موثر نامیده می‌شود. اگر طول مدفون شمع از طول موتر شمع بیشتر باشد شمع طویل نامیده شده و اگر طول شمع از طول موتر شمع کوچکتر ۲ شمع‌های تحت تاثیر نیروی جانبی طبفه‌بندی شده است (شکل ۱۷-۵). -------- صفحهٔ بعد -------- ۶۸ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها ۱ / ۹ 9 ۸ ۱ ۱ / ۷ ۱ 1 ۹ ۱ ۷ // ۵ 1 1 ۹ ۱ ۱ 1 1 ۹ / ۹ ۱ دفنتی سمع‌های‌مزدوج ب‌( وفتی شمع مابل تخب الف) وقسی شمع قلْم تحت نار تنسروی آفمی 5 ابر تسروی اقمی است تاتیر نسروی قغی است شکل ۱۷-۵- شمع‌های تحت تاثیر نیروهای جانبی الف) زمانی که شمع قانم تحت اثتر نیروی افقی باشد وفْتی یک نیروی اقفی خارجی روی یک شمع قائم عمل کند فقط مقاومت اففی ایجاد شده و مقاومت محوری وجود ب) زمانی که شمع مایل تحت اثر نیروی اقفی باشد در این حالت. بخشی از نیروی خارجی توسط مفاومت محوری تحمل می‌شود. نسبت بین مفاومت جانبی و محوری توسط زاویه اتحراف شمع تعیین می‌شود. بنابراین ظرفیت باربری باید به مفاومت جانبی و مقاومت محوری تفسیم‌شده و جداگانه ار زبابی شود. ج) زمان ی که شمع‌های زوج تحت تأنیر نیروی اففی باشد شمع‌های زوج» نرکیبی از دو با تعداد بیشتری از شمع با محورهای متفاوت می‌باشد. ساده‌ترین این شمع‌ها در شکل (۱۷-۵-ج) نشان داده شده است. در این حالت بیشنر نیروی خارجی توسط مقاومت محوری شمع‌های مابل زوج تحمل می‌شود. بنابراین وفتی طول آزاد شمع زیاد باشد. از مقاومت جانبی در محاسبه ظرفیت باربری معمولا صرف‌نظر شده و در عوض ننها مقاومت محوری مد نظر قرار می‌گیرد. برای محاسبه جایجایی سر شمع کافی به نظر نمی‌رسد. (به نکات فمی بند (۶-۳-۴) ظرفیت باربری جانبی شمع‌های زوج؛ مراجعه شود). اما از آن‌جا که جابجایی شمع‌های زوج از جابجایی نک شمع بسیار کوچک‌تر است. جابجایی به ندرت مشکل‌ساز خواهد بود. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- ظرفیت باربری شمع ها ۶۹ ۲-۳-۴- تخمین ظرفیت باربری جانبی مجاز شمع ظرفیت باربری جانبی مجاز شمع باید بر اساس آزمایش‌های بارگذاری. روش‌های تحلیلی و روش‌های ترکیبی محاسبه وقتی آزمایش بار برای برآورد رفتار شمع تحت اثر نیروی جانبی انجام می‌شود. توجه کافی به تفاوت شمع و شرایط وقتی که آزمایش‌های بارگذاری تحت شرایط واقعی انجام می‌شود ظرفیت باربری مجاز را می‌توان از آزمایش‌های بارگذاری و از روش زیر به‌دست آورد. چون منحنی بار- جابجایی سر شمع در آزمایش بارگذاری حانبی از ابتدا انحنا به خود می‌گیرد. یافتن بار تسلیم با بار نهایی از روی این منحنی دشوار می‌باشد. (مگر برای شمع‌های کوتاه). این بدان علت است که شمع با طول مدفون زیاد. تحت آثر پدیده شکست زمین در مفیاس کوچک و پیش‌رونده (و نه شکست کامل) قرار می‌گیرد. بنابراین منحنی بار- جابجایی سر شمع برای به‌دست آوردن بار تسلیم یا بار نهایی استفاده نشده و فقط برای تایید تغییر مکان سر شمع به‌کار می‌رود. به عبارت دیگرء وفتی جابجایی مجاز سر شمع مداوم باشد. بار مربوط به این تغییر مکان در منحنی بار- تغییر مکان سر شمع. ظرفیت باربری جالبی مجاز را به‌دست می‌دهد. به علاوه تسش خمشی مربوط به این ظرفیت باربری مجاز نیز باید مورد بررسی قرار گیرد. وفتی که باری معادل ظرفیت باربری مجاز اعمال می‌شود.ء تنش خمشی ایجاد شده در شمع نباید از تنش خمشی مجاز مصالح شمع بیشتر باشد (به بند (۴-۴-۴) نش مجاز برای مصالح شمع. مراجعه شود). برای محاسبه ظرفیت باربری جانبی مجاز شمع‌های کوتاه» وازگونی شمع نیز علاوه بر تنش خمشی و جابجایی سر شمع باید درنظر گرفته شود. وقتی بار وازگونی قابل تعیین نباشد. بیشینه بار آزمایش را می توان به عنوان بار واژگونی درنظ رگرفت. ۴-۳-۴- تخمین رفتار شمع با استفاده از روش‌های تحلیلی به هنگام تخمین رفتار شمع تحت اثر نیروی جانبی» متعارف است که شمع را به عنوان یک تیر قرار گرفته روی پی ارتجاعی تحلیل کرد. ی رم روش‌های تحلیلی تخمین رفتار شمع تحت اثر نیروی جانبی به عنوان یک نی ر که روی پی ارنجاعی قرار گرفته باشد شامل روش ساده چنگ و انجمن تحقیقات بندر و لنگرگاه ( 171/01 است. روش دوم می‌نواند به‌طور دفیق رفتار وافقعی تک شمع را بیان کند. روش چانگ زمانی استفاده می‌شود که تفاوتی در نتیجه به‌دست آمده از دو روش پیش‌بینی نشود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۷۰ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها ۱ رابطه ابتدایی برای تیر روی پی ارتجاعی رابطه (۳۳-۴) رابطه ابتدایی برای تخمین تحلیلی رفتار شمع به عنوان یک ثیر روی پی ارنجاعی می‌باشد. 2 ر۲۳-۴) - < ۳- - 7 2 که در آن: نا سختی خمشی شمع ( .4۷ + جابجایی شمع در عمق *(متر) عکسالعمل خاک در واحد طول شمع در عمق *( *./) 2 و عکس‌لعمل خاک در واحد سطح شمع در عمق ‎(٩‏ *۷.(1/» < (/ قلا عرض شمع (متر) پیشنهاد شده است روش ۳۲1/61 به عنوان یک روش تحلیلی رفتار ارتجاعی غیرخطی زمین درنظر گرفته شود. این روش که می‌تواند رفتار واقعی شمع را بهتر از سایر روش‌ها توصیف کنده از رابطه (۲۴-۴) برای توصیف رابطه عکس‌العمل خاک و ر۴ ۴ ۳ ۳( | 7 که در ن ٩‏ ثابت مفاومت جانبی زمین ( ۷/7 با هت ۲) روش [)[[]۲ الف) مشخصات روش ]۲77/1 در روش [1/6]/ زمین به نوع 5 و نوع ۲ طیفه‌بندی شده و رابطه بین عکسالعمل خاک و جابجایی شمع برای هر نوع خاک. طبق رابطه (۲۵-۴) و (۲۶-۴) فرض می‌شود. (۲۵-۴) 0*7 خاک نوع 5 (۲۶-۴) 5 کی : خاک نوع ۲ که درآ ن 1 ضریب ثابت مقاومت جانبی در خاک نوع 9( ۷/*5) 1 ضریب ثابت مقاومت جانبی در خاک نوع )( ۱5(// روش تشخیص نوع خاک 5 با ۲ و نخمین وم از روی نتایج آزمایش‌با رگذاری و مطالعات خاک صورت می‌گیرد. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- ظرفیت باربری شمع ها ۷ در روش [11[61*ل رابطه غیرخطی بین ( و ۱ توسط روابط داده شده (۲۵-۴) و (۲۶-۴) معرفی می‌گردد. نا شرابط روش 7161 17). دو نوع خاک در روش 11/61 به‌طور زیر تعریف می‌شود. رام خاک نوع 5 (۱) رابطه بین 17-۱ به‌صورت 0 2 تعریف شده است (رابطه ۲۵-۴) (۲) نمونه‌های واقعی این خاک. خاک ماسه‌ای با چگالی یکنواخت و خاک رسی با تحکیم عادی (۲) خاک نوع ۲ ( رابطه بین ۱۱-۷ به‌صورت تعریف می‌شود (رابطه ۲۲۶-۴ (۲) نمونه‌های وافقعی این خاک: خاک ماسه‌ای با سطح منراکم شده و خاک رسی بسیار بیش نحکیم بافته همان‌طور که در شکل (۱۸-۵) نشان داده شده است. در خاک نوع که رابطه بین نمو از مقدار ۸ در هر متر عمق با را می‌توان از روی میانگین گرادیان مقدار ۸از نقطه صفر در سطح زمین به‌دست آورد. در خاک نوع ۲ رابطه بین و مقدار ۸از شکل (۱۹۵) به‌دست آمده است که در این روش مقدار مناسب .]و .را می‌نوان از روی نوزیع مقدار پ) تخمین ثابت‌های مقاومت جانبی از آزمایش بارگذاری برای به‌دست آوردن مفادیر دفیق انجام گیرد. ثابت‌های ,با و .از روی شرایط زمین فابل نعیین هستند و بر خحلاف ,:/ روش جانگ از سایر عوامل تأثیر نمی‌پذیرد. بنابراین اگر ,و . توسط آزمایش بارگذاری تعیین شوند مقادیر آن برای ت) اثر عرض شمع دو راه برای درنظر گرفتن عرض شمع وجود دارد. راه اول این است که عرض شمع فا هیچ تاثیری روی رابطه که فرض شود مقدار 0مربوط به یک ۲ به‌طور معکوس با #در رابطه است. شی نوهاراء کوبو و ساواگوچی یک آزمایش مدل روی رابطه بین مقدار ,]1 در خاک ماسه‌ای (روش 1701 و لا انجام دادند که ننایج این آزمایش‌ها در -------- صفحهٔ بعد -------- ۷۲ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی / پی‌ها را شکل (۳۰-۵) نشان داده شده است. و به‌نظلر می‌رسد ترکیبی از هر دو نئوری مذکور را به این ترنیب تایید می‌کند که شد که /ثر عرض شمع نأدر روش 17/7/1 مد نظر قرار نگیرد. ([۳۳۸۲۲]۲) ۱۵۵۱۵(] ,۸1۵۳ ۱۰ ۱ ۱ ۱ ۲5۲ ا0) هام۱۵ ۷۱۱۵ ۵ بابلا | ۱ | ۱ (۹1/۸۹)(۷) ۱۱۳۵۱۱۱۵ 3۳۵۳ 3 ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ ۱ » ۱ ۱ ۵/۵12 ۲۵۲۵۳۳۵۲۱ .45 ۱ ۱ ۱ ۱ 1 ٍ ۱ (0010) 1۳073613۵ .6 | ص اگ ۳ ۱ 0 ((1 1-171 8) در۸| ۸۵۱ اندن‌نا۸۷ لد ).7 8. سس مر ۳ 1 أ تا ره سس 9 ولج .ول اجان ۸9 سره ۱ مس ا - 2 2 و (۳۲۲۲) ۳-1 دادان7۳ .1۱0 ]۲ص مر : ال اب ندرا 1 (08۱ ۱ هت ۱۱ لللل دصر لبمید. لا اب لالد (ن118) ااسا دادهان۳ :۱7 ۸1۱ 8 ص سا ۱ ۳ 1 ما۵۵ ۴۵۲۱۱۵۵۱۵ :۱3 8 لل ۱ ۱ 0 (۲۸7۴15(7) 8/۱۵06 زدی-80:0 .14 ۱ : لک حم (0111ل1010) هاناده ۷۵۵0 ۱5۰ ۱ 3 ۱ ار ح ۱ 8 ِ ۱ ۱ زا ۳ 7 ۱ 55 َ را ع 0 8 لر و و و وی سا کت 11| رز أ ال لا ای نمی لا تا کل 41 1 ای سل سمل 5 ! مت ی 1۱ ۱ سا سر اما ۱ 8 ۱ ۱۱ ۱0 ۱0 ۱0 ۱ ۸ شکل ۱۸-۵ رابطه بین ۲ و یا -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- ظرفیت باربری شمع ها ۷۳ و9۹ (7۳8۱) ۴-۱ هادان ۱۰ ۱ ٍ ٍ و 0 (7۳8) ۴۷۱۱ فادان7 .2 |۱ ٍ ۱ گلر .. ٍ ِ ۱ (77۲8۱) ۳۰۱۷ 10۸۱۵ .3 2 5 ٍ ال ی ۳ 0*۲ ([178) الا 10۵۱۵ 4 مل ! ۰ اب ان نی اس ۱ : (1181) ۱-۱۷ 10821۵ .5 ۳ 1 1 ۵۱ ا۲ه‌طاملا۱ 6 لا رال اس لا را 1 سس 2 بره‌اوع لد ۲۷ .7 6 سا ۱ سنا الا لا ادا و۱۱ |۳۵۱۵ مان اب أ ۱ 1 ۹8 6 اجاهاان 5 ۷۵۱۵ .9 ا ز ا ۱ 9 باخاعان50 ۷2۳۵۱۵ 10۰ 7 اد لد سا اس لوا 8 |-(] 14 1) ۱۵۸-۱ 0۲۵۱۱۳۱۱۳۵۳۹ 10۳۱۵ ۱۱۰ [ ۱ | ۱ 5 ۱ 5 ۹ ۱ ٍ ا 2-(771) ۱۵۱-2 سنج ناغم فان .۱2 ۱۱ ٍ ۱ ٍ 1۱ 1 ۱ 5 )۱3۷0 لت بر لک طسوت را تن 5 (۱1ا) ۷۵0۵۶ ۱۵ لت 7 1 سا | [|-(۵داه) 6۲-1 ۷۵00 ۱۹5 لاب اب 1 سا لح ال 2-(3ا+:۸13) ۷0۲-1 .۱6 ۳ 7 ال الا نس لا ی اب با ۹ ۱ 1 ط ۵۱۱۳۵۵ ۳۵۱۱۵۶۵۱ ان .۱7 ی 9 سس اس | سر اس دگل ۰ 4 دردها(ه۸ [3:102۵ 100 .۱8 زا لا سا ]با ۱ ۳۵:۱۳۵۹ ۳۱۱۵۳۵۱ ۵۳۵ ۱۵۰ ۱ 1 ۱ ۱ ا ال لا رز 5 ی 1 چم 7 1 م۱ سس لا 1 ۱0 ۱00 0 ۱ 10 ۸ شکل ۱۹-۵- رابطه بین مقدار ]یا 0 _ سس یر ۱2 لنگر خی | سر سمیع 1 ۸ ۹ ۸ ری دوم و را سری سوم ۰ 1 ا : 3 ۱ ۹ ٍ ۵ چ م۳ ٍ 6 اس ۹4 ٩‏ ِ ن 2 << 0 ۰ ۱ 7 ۱ ۱ ۱ 0 60 5۵ 40 30 20 ۱0 0 عرض سمع سای مر) شکل ۲۰-۵- رابطه بین ,۷ و عرض شمع -------- صفحهٔ بعد -------- ۷۴ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها شکل (۲۱-۵) به‌دست می‌آید. آزماسهای آزما سشگاهی :6 0 ازماسنهای صخرانی ۸ معدار هنگامگه 6۵-0 + .طظل را 30 ۲۴ ( 8 شکل ۲۱-۵- رابطه بین زاویه تمایل شمع و نسبت ۷ -------- صفحهٔ بعد -------- روابط دیفرانسیلی منحنی تغییر مکان و شرح علامتها (زشکل ۶-۳-۴-الف) موقعیت‌شمع شکل منحنی تغییر مکان و خمش تغییر مکان سر شمع 17 تغییر مکان در سطح زمین 3۰ انحراف سر شمع #8 ممان خمشی اجزای شمع /۸ مقاومت برشی اجزای شمع 5 ممان خمشی سر شمع ۸/0 رس م ممأن ه اجزای مدفون .۸1 عمقی دارای بیشینه‌ممان خمشی ب/ عمق اولین نقطه پایدار و عمق‌نقطه با زاویه تغییرمکان صفر جدول ۷-۵- [ 702 بخش‌های خارجی: 0 < رات 1 بخش‌های مدفون: 0 > 8+۱۶ + اس 7 (۱) سیستم اصلی (شکل ۶-۳-۴-ب]) ۱ در و اد ی [/ 51۱ ال < - هد( و8 +1]] 0-۸ اش - )+ (+5 )۱+ +2- - << ره ,ار + با سا 1 +27 :رد 1 پر لجلا + را 3/0 کت پر :1+8 8 13/4 7 ۶7,2 - ,ارت سا ۸/7 ( 7 [ ۸ ند( و7 +1) + خرد ۳ ار و ۸/1 گر - 5 [ 4/2( 2/80 +1)- سک ۵ 77- -< یک 7 رت سا 1/2 7 77 (-/ -ارم. + 27 +1) سس سم ۱/7 1 گ- 1 وا 2 +1 م +71 و ع ریک 1 و [( ,2 +۱)-] از محاسبات برای شمع با طول نیمه نامحدود اگ ,لا نیروی جانبی وارد به سر شمع ممان‌بیروی‌خارجی وارد به سرشما 8 قطر شمع (۱) و 7غ صلبیت خم طح زمین (0*) (۲) اگر سر شمع نجرخد (شکل ۶-۳-۴-ج) د ,77 + ,7( +۱]) ۹ 67 7۳0 [ 2 او( : 8 - + 5( +۱) هم _ 7 ۳ 0 پا )( 2 2 + نگ / 7 ۳۳ 0 8 (فرد- ۵ +ا- ۸1 [ 2 0( 8 + 1) - ۵6/7( : 8 - اه س 1 سس ای 7 ۹ او ی 7- < رک بر ال و/1 برش نه )+۱ یک بو ,۸1 (بق -لنته. ۲( 1 را[ اراد 1 1 2+1 اس [ -7 (:7/ )وم - 71 دما - را ۳ ثابت باشد (۸۸) 7 ارتقا: )1 از 5 نمی (۸) (۱-۱) [4۶2/ مدفون درون زمین | (۲) سیستم اصلی (اما 0-,/1) (شکل ۶-۳-۴-د) ۳ هح اد 2 ول (اگر 0ج/ا روابط بخش (۱) با 3/80 (اگر رات رواد بخش (۱) ب فرض ,77 +/۱0-4/ استفاده شود که برای‌روابطزیر هم‌صادی‌است) 7 ,بل سس << 2 ۱۶ +8 :22/1 ۱ و۱ ال _- :22/0 5 هوک ,۸1 ۳ [/ ناو- 0/2 رح مار > رگ 1/0 77 7554 0 9 ۲ 8" 5708 7 > 8 نهنن2 _ 37 | و 3 ۳ 1 5 سس مس رو ۵ ا واکنش بستر اففی ۸۸ پا پا ۳ 1 بالای زمی. (77۱) 9 اسر نسمع کی رفس | 9 ۸1 4/۸ < و سب با ع را طفو و و ۱20 (۴) اگر سر شمع نجرخد (شکل ۶-۳-۴-ه) 77 ٩10/۳ (‏ + ۳ 005 هی سس رو / 3 7 77 ست > سس > ,[ 7 > ۵ 0 > ,8 روحم هم هم ال :۸1 2 ۵ ,77- > رک ۳۳۳ << ر/۸ ورد ۳ وم با ی 65 7۲ 1 ٍ 288 ۱ 2 ۲ر3 رت کات ۳ لا را 6 34 ی 1 و ی + سح -------- صفحهٔ بعد -------- ۷۶ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها (ت) (ت) شکل ۲۲-۵- شکل‌های مربوط به جدول (۷-۵) الف) رابطه محاسبانی با استفاده از ضریب ارنجاعی خاک )فاحل روابط ارنجاعی شمع‌ها به‌صورت زیر قابل بیان است. 1 4 (/- < + <0) 0 بکرم : بخش بیرونی 7 (۳۷-۴) ر (0<) 0- رورا + 2 7 :بخش مدقون با محاسبه این راه‌حل‌های عمومی (,ا ثابت می‌باشد) و در نظر گرفتن شرایط حدی راه‌حل برای شمع‌های نیمه نامحدود از نظر طول به‌دست می‌آید (جدول ۷-۵). بر اساس کارهای ی وکومایاء شمع‌های با طول محدود نیز به روش مشابه شمع‌های نامحدود قابل تحلیل هستند به شرطی که 7۲ < رآ باشد. اگر طول از این کوتاه‌تر باشد. شمع باید به عنوان شمع با طول محدود مورد بررسی قرار گیرد. منحنی‌هایی نیز برای ساده‌سازی این فرأآیند موجود می‌باشد. ب) تخمین ,۴ در روش چانگ (۱) پیشنهاد ترزافی ترزافی مقادیر زیر برای ضریب عکسلعمل جانبی در خاک‌های چسبنده و ماسه‌ای پیشنهاد کرد. (۱) در حالت خاک رسی - 2. ۲۸-۴ زر وت -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- ظرفیت باربری شمع ها ۷۳۷ که د رآز: 1 ضریب عکس‌العمل جانبی خاک ( 0/0( تلا عرض شمع (متر) را مقدار از جدول (۸-۵) (۲) در حالت خاک ماسه‌ای 9 ۴ ۳ رر71 َ 1 _ ۳ که درآ ن لا عرض شمع (متر) 1 مقدار از جدول (۹-۵) در خاک ماسه‌ای, ,نا تابعی از عمق بوده و بنابراین به‌طور مستفیم قابل استفاده در روش چانگ نیست. در این حالت. چانگ بیان می‌کند که ,تا , یک سوم مقدار ,تا در عمق 1۱ (عمق اولین نقطه تغییر مکان صفر) فرض محاسبه بدون تکرار را توضیح می‌دهد. ترزاقی نیز فرض می‌کند ,با عرض‌شمع لا رابطه معکوس دارد که این موضوع در روابط (۲۳-۵) و (۲۰-۴) نشان داده شده است. طبق سایر نظرات پیشنهادی .]و عرض شمع جدول ۸-۵- ضریب عکس‌العمل جانبی خاک نوع رس جامد خیا هم ** شیر مه مقاومت فشاری تک محوری ,4 (*31/1) ۰ با بیشتر ۲ ۱ بازه ۴ (/7) ۰ با بیشتر ۲۳۲۶۴۰ ۱۶ مقدار پیشنهادی ری (37/۳ا) ۹1۳۰ رش را ۳۰ جدول ۹-۵- مقادبر 1 چگالی نسبی ماسه متراکم متوسط شل برای ماسه خشک یا تر (/7)) ۱۷۰ ۶۰ .۳۳ برای ماسه غوطه‌ور (*187/13) ۴۴ ۱۳۵ -------- صفحهٔ بعد -------- ۷۸ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها ی وکویاما نتایج آزمایش بارگذاری جانبی بر روی شمع‌های فولادی را جمع‌آوری و ,»را به‌طور معکوس محاسبه کرده است. در شکل (۲۳-۵) رابطه بین این مقادیر و میانگین مقادیر در عمق تا " 8 از سطح زمین نشان داده شده در این حالت لأر/< ,نآ برای هر دو خاک ماسه‌ای و رسی در حالی که ,, از نا ناثیر نمی‌پذیرد معتبر قرض شده است. هر چند مقدار ,8 از روش معکوس محاسبه شده (از داده‌های موجود) با افزایش بارء کاهش می‌پیاید. شکل (۳۳-۵) مقادیر 1 مربوط به باری که در آن ان ننش خمشی مواد فولادی به تا ۱۵۰ ۸10/۶ می‌رسد را نشان می‌دهد. این نمودار را می‌توان در مواردی که .تا از شرایط خاک بدون انجام آزمایش بارگذاری در محل قابل تخمین است. استفاده کرد. ۰ ۹3۳3۵ 82 2. 102 3. 10013 | ااسا هافط1۵ .4 1۵۵ .5 6. 10۵0 -][[ ۷۷لا ها 10 ,7 ۳-۷ قافط10 .9 4 0 [[ع5 .9 3 6 ا] 10۵ ع ]11 بان ۱۷25 امرگ 0ی(10 ۱2 8۳۵۶ ۳۹۱ ۱3 م۱4 ۱5۰ ۱۶ ۱ ۱۵ 50 مداد ۸ شکل ۲۳-۵- ,۲ محاسبه شده از آزمایش بارگذاری افقی روی شمع‌ها ۵-۳-۴- در نظر گرفتن اثر گروه شمع اگر شمع‌ها به‌صورت یک گروه استفاده شوند. باید اثر گروه شمع‌ها بر روی تک تک آزها بررسی شود. وقتی فواصل شمع‌های رانده شده از مقادیر جدول (۱۰-۵) فراتر رودء اثر گروه شمع روی ظرفیت باربری جانبی تک شمع قابل -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- ظرفیت باربری شمع ها ۷۹ جدول ۱۰-۵- کمترین فاصله شمع برای ظرفیت باربری جانبی تک شمع خاک ماما خاک ۶-۳-۴- ظرفیت باربری جانبی شمع‌های زوج ظرفیت باربری جانبی پی سازه با شمع‌های زوج با توجه به خصوصیات سازه و پی درنظر گرفته شود. ۱) نوزیع افقی نیرو در پی با ترکیب شمع‌های قائم و زوج اگر نیرویی افقی بر پی با ترکیب شمع‌های قائم و زوج ات رکند. نیروی تحمل شده توسط شمع قائم به مراتب کم‌تر از نیروی تحمل شده توسط شمع زوج در شرایط تغییر مکان اففی مشابه است و می‌نوان فرض کرد تمام نیروی افقفی توسط شمع زوج تحمل می‌شود. ۳) ظرفیت باربری جانبی شمع‌های زوج دو گروه روش‌های محاسبانی برای ظرفیت باربری جانبی شمع‌های زوج. موجود است. گروه اول تنها مقاومت حاصل از ظرفیت باربری محوری هر شمع را درنظر می‌گیرد. گروه دوم مقاومت حاصل از ظرفیت باربری محوری در شمع. ظرفیت باربری جانبی هر شمع و مقاومت خمشی هر شمع را درنظر می‌گیرد. هنگام تخمین ظرفیت باربری جانبی شمع‌های زوج تنها با درنظر گرفتن ظرفیت باربری محوری (وفتی نیروی مقاومت تنها توسط ظرفیت باربری محوری تحمل می‌شود) (شکل ۲۴-۵ تنها نیروهای خارجی افقی و قائم که بر سر هر دو شمع وارد می‌شوند به نیروهای محوری هر شمع تبدیل می‌گردند. این بدان معناست که نیروی عمل‌کننده در جهت محوری هر شمع باید از ظرفیت باربری محوری مجاز (یا مقاومت کششی مجاز) کمتر باشد. نیروی محوری از رابطه (۳۳-۴) یا روش گرافیکی شکل (۲۴-۵) به‌دست می‌آید. -------- صفحهٔ بعد -------- ۸ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها ِ 1 7 9 ۸ / ۱ :ْ شکل ۲۴-۵- نیروهای محوری شمع‌های زوج 6050 ,77 + ,۷۹10 ب ام ( ,0+ ر1۳)0٩‏ ۱ ر۴ -۳۲ 2 ِ ( ,0۹0 ,77 - ,۷۹160 ۳ ( ,0+ ر1)0٩‏ : که درآ ن (11و د31 نیروی فشاری وارده بر هر شمع (با نیروی کششی وقتی منفی است) (40) ۷ و ون زاویه تمایل هر شمع (درجه) زا نیروی خارجی فائم شمع‌های زوج (۸) زا نیروی خارجی افقی شمع‌های زوج (۸۷) ۲) نخمین ظرفیت باربری جانبی شمع‌های زوج با درنظر گرفتن ظرفیت باربری جانبی هر تک شمع راه‌های متفاونی برای محاسبه ظرفیت باربری جانبی شمع‌های زوج با درنظر گرفتن ظرفیت باربری جانبی تک شمع موجود ۱ فرض این که جایجایی هر شمع همواره در نقطه ارتباط دو شمع یکسان است (با این شرط که خصوصیات فنری در جهت محوری و جانبی در سرشمع ارنجاعی باشند) ۳) محاسبه مقاومت نهایی شمع‌های زوج با این شرط که ظرفیت باربری محوری و جانبی خصوصیات الاستوپلاستیک ۳ محاسبه بار و جابجایی در سرشمع, با نشست و جابجایی به سمت بالای شمع بر اساس روابط نتجربی ۴) استفاده از نتایج آزمایش با رگذاری روی تک شمع -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- ظرفیت باربری شمع ها ۸۱ ۵) فرض این که حالت تسلیم هر شمع به نوبت اتفاتق می‌افتد و مقاومت تسلیم هر عضو بعد از آن تا زمانی که مقاومت شمع‌های زوج به ظرفیت باربری نهایی برسد. ثابت می‌ماند. روش شماره (۱) برای محاسبه توزیع نیروی افقی هر شمع با این شرط که مقاومت محوری و جانبی شمع خصوصیات ارنجاعی دارندء می‌باشد. در شمع‌های زوج نشان داده شده در شکل (۲۵-۵)» نشست هر شمع در سر شمع منتناسب با نیروی محوری وارد بر شمع و همچنین جابجایی جانبی متناسب با نیروی جانبی اعمال شده بر شمع می‌باشد. با این فرض» نیروهای محوری و جانبی وارد بر هر شمع از شمع‌های زوج با استفاده از روابط (۳۳-۴)» مشتق شده از شرایط تعادل نیرو و نطبیق جایجایی‌هاء قابل محاسبه است. در آندیس‌های نشان داده شده در شکل (۲۵-۵). «۱» برای شمع فشاری و ۲«۳» برای شمع کششی وفتی تنها یک نیروی افقی عمل می‌کند. می‌باشند. مقادیر ذکر شده در جدول (۱۱-۵) برای ثابت‌های فنری سر شمع‌ها قابل استفاده هستند. ۸ 2 ِ 2 12 شمع مابل داخلی سشمی مابل خار جی شکل ۲۵-۵- شمع‌های زوج با درنظر گرفتن مقاومت خاک ناشی از خمش حاصل از گشتاور خمشی شمع + 16 ,0+ ر0) ص۱٩‏ 100 ۵ +( ,0+ ,ر0)د۵م 099 ربا + ,0۵9 ۳ ,۵ ٩۱۳ )۵ , + 0, [7‏ ,0۹0 و۵ +( ,0+ ر00ه ر00ه رطا - ند || ۸۵" 1 ,0+ ر۵)ز٩‏ ر 500 ر۵ +( 0+ ,قادم ,0۹9 رس + ۵۵9 را 2 .|( ٩3)0 +0, (7‏ ,60۹0 ر۵ +( 0+ ,فکمه ر ‎٩100‏ را - د100٩‏ را ۸ ٩10, +۵, (| +‏ 00۹0 ربا +( 0+ ,0)د00۵ ‎٩1۵0 - 0۵ ٩100‏ 10 - ,۳ ر۳۳-۴) : : خر [] ۳ ,0+ ر0) ‎٩1۳‏ 5100 ربا +( 0+ ,0)ده و0۵0 و۵ + ,00۵0 10 ۸ + ۷[( ,0+ ر0) ژد ,60۹0 را +( 0+ ,0)دمه زد ر۵- ‎٩100‏ 10 لا پر 7 ,0۵+ ر1۳)۵٩‏ ر ‎٩3۳0‏ رس +( 0+ ,که ,0۵0 ۵ + دقد0 10 ۸ 0+ ,10*)0( ولا - ر0)[ رط| - (0) +( ولا + را[ و0۵۵ + ,(0۵)-۸ -------- صفحهٔ بعد -------- ۸۲ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها جابجایی اففقی و قائم سر شمع از روابط (۳۴-۴) محاسبه می‌شود. اه مود یم 2 مود + ,6 5 ولا + 0 ‎٩1‏ 00+ ر0 "05 را + ,6۵ را , ۱ : : [ ۱- و50 ر0 7[ 20( ول - و۵) + ,91020( ,۵ ,)| زد ۸ (۳۴-۴) ۲ + ۷[ ,1028( لا - )+ ,1020( ر0۵- 2۳ 1" + , 7 ور داد رز ٩1۳۹0, +0۵, 00٩*06, 7‏ ریز + ,0 تمه ره + ر9 تن رت ۸ که د رآن: ۷ و «لا نیروی محوری وارد بر هر شمع (نیروی فشاری با علامت + نشان داده می‌شود) (۷/) 1و 1 نیروی جانبی اعمال شده بر هر شمع (0۷) ۷ بار قائم بر هر جفت شمع‌های زوج (۸۷) 1 با رافقی بر هر جفت شمع‌های زوج (۷ ,0 و «۷: زوایای تمایل شمع‌ها (درجه) (0 و «»: ثابت های فنری محوری برای هر شمع (۷/۲۱/) (1 و ر: ثابت‌های فنری جانبی برای هر شمع (0۷/۲۱) 7 و و6 جابجایی قائم سر هر شمع (متر) 7و دا: جابجایی اقفی هر شمع (متر) ضریب عکس‌العمل جانبی خاک ,را می‌توان از حاصل‌ضرب مقدار به‌دست آمده ,را از بند (۳- ب) نکات فنی, مطرح شده در بند (۴-۲-۴) تخمین رفتار شمع با استفاده از روش‌های تحلیلی و عامل, به‌دست آمده از شکل (۳۱-۵) در رابطه با جدول ۱۱-۵- ضرایب فنری سر شمع‌ها شممء‌های اتکا ی سمح‌ کی یی ۱ | +2 ثابت فنری محوری ام ۱ 2 شمع (0) شمع‌های | کّ +27 خاک ماسه‌ا 3۸۳ - (0 ک 1 +37 7 بدون سطح برهنه ( 0 - .1) 2/01 < ۷ شمع‌های لولائی با سطح (1۶0) ال - در هنه ۳ مشش : 7 (02) ,26 ثابت فنری جانبی شمع ( ا) مها 2 رح با سطح برهنه ( 0 ۶ . 1) یسب - ح (02) ,26 -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- ظرفیت باربری شمع ها ۸۳ نشانه‌های استفاده شده در جدول (۱۱-۵) به‌صورت زیر تعربف می‌گردند. 2 2+ آ(.02 +۱) ِ 5+ آ(020 +۱) < , 7 -(0۸) و ,۰ 7 -(۳۸)« که درآ نف ۸ طول خارج از خاک شمع (متر) ضرایب ارنجاعی بانگ برای مصالح شمع ( *۸/ 3 ممان اینرسی شمع (۲) ضریب ارنجاعی خاک (-(//۸:) و فلرناتنا لا عرض شمع (متر) :1 ضریب افقی عکس‌العمل خاک (// ۴-۴- کلیات طراحی شمع ۱-۴-۴- تقسیم بار ۱ نیروهای قائم تنها باید توسط شمع‌ها تحمل شوند. هیچ‌گونه ظرفیت باربری برای خاکی که با کف سازه در تماس است برای سازه‌هایی که توسط شمع تحمل می‌شود. درنظر گرفته نمی‌شود. ۲) نیروهای افقی در اصل تنها توسط شمع‌ها تحمل می‌شوند ولی هنگامی که مقاومت کافی توسط فشار خاک روی قسمت مدفون به‌دست می‌آید. می‌توان فرض کرد این مقاومت نیز نیروی افقی را تحمل می‌کند. ۱ بارهای قائم با مرور زمان ممکن است فاصله کوچکی بین کف سازه‌ای که توسط شمع تحمل می‌شود و خاک زیر آن». حتی اگر کف در تماس مستفیم با زمین ساخته شود. به‌وجود آید. بنابراین در جهت ایمنی, باید از ظرفیت باربری خاک زیر سازه صرف‌نظر ۳) بارهای افقی مدفون سازه قابل پیش‌بینی باشد می‌توان این مقاومت را درنظر گرفت. ولی در هر حال, محاسبه این مقاومت دشوار می‌باشد. برای تعیین این که آیا فشار مقاوم خاک در پاسخ به تغییر مکان سر شمع در رابطه با ظرفیت باربری جانبی مجاز -------- صفحهٔ بعد -------- ۸۴ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها آمده از رابطه کولمب نغییر مکان یابد این تغییر مکان ممکن است باعث شکست خمشی شمع شود. وقتی که مقاومت حاصل از فشار مقاوم خاک در قسمت مدفون محاسبه می‌شود. این عوامل باید کاملا درنظر گرفته شوند. ۲-۳-۳- توزیع بار در یک پی» شمعها باید به‌گونه‌ای قرار گیرند که تا حد ممکن نیروهای افقی و قائم به‌طور یکسان به تک تک هنگام تعیین فواصل بین مرکز شمع‌ها برای رانش آنهاء باید قابلیت کار کردن, تغییر شکل زمین اطراف آنها و رفتار آنها به عنوان یک گروه شمع درنظر گرفته شوند. ۴-۴-۴ تنش مجاز برای مصالح شمع تنش مجاز برای مصالح شمع باید با توجه به خصوصیات آن تعیین شود. ۱ مواد شمع شمع‌های مورد استفاده در ساخت تاسیسات بندر و لنگرگاه» چوبی, بنسی یا فولادی می‌باشند. برای شمع‌های جوبی و فولادی به بخش مربوط. بخش ۳ء بند (۳-۶) تنش مجاز برای چوب. و بخش ۳ء بند (۳-۲) تنش‌های مجازء مراجعه شود. برای ساخت سازه‌هایی که توسط شمع‌های بنتسی تحمل می‌شوند. شمع‌ها با مشکلانی مانند رانش یا ساخت‌وساز زیر زمین روبرو می‌شوند که متفاوت از شرایط ساخت‌وساز سازه‌های بتسی دیگر است. بنابراین تنش‌های مجاز برای شمع‌های بتسی ۲ تنش‌های مجاز برای شمع‌های بتسی ۵-۴- تغییر مکان جانبی ارزیابی تغییر مکان جانبی بالای شمع‌ها باید با توجه به‌خصوصیات زیر انجام شود: - سختی خمشی هریک از شمع‌ها - گیرداری شمع‌ها در سر شمع -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- ظرفیت باربری شمع ۵ - اثر گروهی شمع‌ها - اثر رفت و برگشتی بارها و بارگذاری‌های دور جدول ۵- نوع شمع با نیروی گریز از مرکز مقاومت بالا (۳]7۳) شمع‌های ریخته شده در محل با دیواره خارجی شمع‌های ریخته شده در محل بدون دیوار خارجی موارد فوق را می‌توان برای در طراحی شمع‌ها توصیه می‌گردد که علاوه‌بر لکات 9 ۰ تهیه شده توسط ساواگوشی. ظرفیت باربری نهایی به 33333333333333 ای ۳- تنش مجاز برای شمع‌های با نوع تنش فشاری مجاز برای تعییر ظرفیت باربری محوری ظرفیت باربری محوری (شامل حالات با نیروی محوری) (شامل حالات با نیروی محوری) بارگذاری کوتاه‌مدت یا بررسی اثر زا بار پس از پایان ساخت‌وسا رفیت باربری نهایی استاتیکو آده از روابط رانش بسیار ساده ست /مده از روابط رانش شمه ۸۵ نی تنش مجاز مقدار ۰ مقاومت استاندارد طراحی و نه بیشتر از ۳ ۱۳ طبق بخش ۲ بند (۲-۳) اصول طراحی بر اساس روش طراحی حالت حدی ۰ مقاومت استاندارد طراحی و نه بیشتر از ۳ ۱۳ ۰ مقاومت استاندارد طراحی و نه بیشتر از ۳ ۱۳ برای نوع ۸: ۳ برای نوع 7و ۳ *۵۸/7/۲ ۵ مقاومت استاندارد طراحی و نه بیشتر از ۷/۳ ۶ ۰ تنش مجاز برای بتن طبق بخش ۳ بند (۲-۳) اصول طراحی بر اساس روش طراحی حالت حدی ۰ مقاومت استاندارد طراحی و نه بیشتر از ۶ ۵ ۰ تنش مجاز طبق بخش ۲. بند (۲-۳) اصول طراحی بر اساس روش طراحی حالت حدی زله تا ۱/۵ برابر افزایش داد. ۱ شمع از مقاومت تقوک دینامیکی طراحی شده بوده ولی دفت چندانی ندارد. در شکل (۲۶-۵) ج برای شمع‌های فولادی با نتایج به‌دست آمده -------- صفحهٔ بعد -------- ۸۶ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها از آزمایش‌های بارگذاری به‌صورت نسبت درصد (اولی به دومی) مقایسه شده‌اند و نفاوت‌های آشکار بین آن دونشان داده شده ظرفیت باربری نهایی شمع‌های اصطکاکی غیر دقیق می‌باشد. ۴ ی رابظه اسمت ی 1 1 ۱ هام۱ 00 400 200 00 20 10 شکل ۲۶-۵- توزیع نسبت‌های مقادیر تخمین زده شده با روابط رانش به نتایج آزمایش‌های بارگذاری زمانی که تعداد فابل ملاحظه‌ای شمع در زمین تفریبا مشابه رانده می‌شود. روابط رانش شمع را می‌توان به عنوان مرجع برای تخمین تفاوت‌های نسبی ظرفیت باربری در هر شمع استفاده کرد. بنابراین استفاده از این روابط فقط به حوزه مدیریت ساخت‌وساز محدود است. البته این روابط را می‌توان به عنوان مرجعی نیز برای تایید تفاوت‌های ظرفیت باربری شمع ها پا برای تمام کردن رابطه هیلی پرکاربردترین رابطه رانش شمع بوده که توسط روابط (۳۵-۴) و (۳۶-۴) بیان می شود. گس ۹ *- ۷,۱ و و و ۷ ۲ 67 2 ۳ هر عبارت این رابطه به‌صورت زیر توضیح داده می‌شود: عبارت طرف چپ نماینده «کار لازم برای نفود شمع» است و چهار عبارت سمت راست به ثرنتیب نشانه «نلف ضربه). ل«نلف مربوط به تغییر شکل شمع). ل«نلف مربوط به نغییر شکل ارنجاعی زمین» و تلف مربوط به اثر بالشتک؟ می‌باشند. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- ظرفیت باربری شمع ها ۸۷ ۳۶-۴ اس ۳ + رز ۳+ ۲+6 5 1 2 که د رآن: مقاومت رانش نهایی شمع (ظرفیت باربری نهایی دینامیک) (۸۷) ,رل ورن چکش (/۸) وزن شمع (با در نظر گرفتن ملزومات روی سر شمع) (۷/) #۳ انرژی ضربه (4 کار یی چکش بین ۰/۶ تا ۱ بسته به نوع چکش # ضریب برگشت (۱< »در حالت کاملا ارنجاعی و ۰< #در حالت کاملا غیر ارنجاعی) 3 طول نهایی نفوذ شمع (متر) :۳ تغییر شکل ارنجاعی بالشتک سر شمع (متر) بیشتر روابط رانش از جایگزینی زنل دزن ون ,ره 6و غیره در رابطه (۲۶-۴) با مقادیر مناسب به‌دست می‌آید. رابطه (۳۷-۴) برای شمع‌های فولادی نسبتا مناسب است. با فرض این که ضربه بین چکش و شمع ارتجاعی باشد (یعنی ۱< ب» رابطه زیر حاصل می‌شود: ۳ : ابرم ی 2 5 ۳۷ فسردکی آرنجاعی سم و زمین (5) نتخود سمع (ب) (الف) شکل ۵- ۲۷- اندازهگیری برگشت -------- صفحهٔ بعد -------- ۸۸ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی / پی‌ها و رابطه زیر به‌دست خواهد آمد که با استفاده از آن, رابطه (۲۸-۴) حاصل می‌گردد. ر)+ رت 6+ ی)+بس ۳ (۲۸-۴) سس ۳ کی + 5 2 که د رآن: ۱ کارا یی چکش (برای رابطه (۲۸-۴) از ۰/۵ استفاده می‌شود) چکش سقوطی: نفود متوسط با هر ضربه برای ۱۰ < ۵ ضربه نهایی (مت) چکش‌های دیگر؛ نفوذ متوسط با هر ضربه برای ۳۰ ۶ ۱۰ ضربه نهایی (متر) انرزی ضربه ( 1ج 7 ارتفاع سقوط چکش (متر) رل ورن چکش (/۸) لا مساحت سطح مقطع استوانه (-( فشار بخارء فشار هوا (۸//0:) ظرفیت باربری مجاز ,]از تفسیم ,)بر ضریب اطمینان به‌دست می‌آید. بنابراین» 1 (۳۹-۴) را یی ز اتصال شمع و عرشه باید به‌گونه‌ای طراحی شوند که ایمنی در مقابل تنش به‌وجود آمده در آن تضمین گردد. زا رم که هر کدام مزایا و معایب خود را دارند. در طراحی واقعی قضاوت بر مبنای فهم کامل عوامل زیر صورت می‌گیرد: -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- ظرفیت باربری شمع ها ۸۹ ۳) هنگامی که انصال نحت اثر نیروی اففی قرار م ی‌گیرد. تغییر مکان افقی سر شمع در اتصال گیردار به مراتنب کوچکتر از انصال ۵) در تحلیل دینامیک انصالات. تحلیل انصالات مفصلی ساده‌نر و روشن‌تر از اتصالات گیردار است. ولی هنگام ساخت‌وساز معمولی, استفاده از نصا ت مفصلی برای نمام انصالات بین شمع و سازه دشوار می‌باشد. ۳-۶-۴ اتصالات شمع‌ها ۲ اتصالات باید به‌گونه‌ای قرار گیرند که حاشیه کافی در مقاومت سطح مقطع وجود داشته باشد و به‌طور نسبی از ار سر بسته به موقعیت انصال, نیروهای وارده پس از انمام ساخت‌وساز یک سازه به مرانب از مقاومت کلی شمع‌ها کوچکتر است. ولی احتباط برای تامین ایمنی انصال در مقابل تنش حاصل از رانش شمع طی ساخت‌وساز, افزایش بار د رآینده و تنش‌های پیش‌بینی در صورت تغییر ضخامت یا جنس شمع‌های فولادی, باید به قابلیت کارکرد و توزیع مقطعی نیرو در شمع توجه کامل مها سر عمول کاهش می‌یاید. بنابراین ضخامت با جک مع‌های لوله‌ای فولادی گاهی اوقات به دلا بل اقتصادی تغییر داده خواهد شد. لکات 9 ۰ -------- صفحهٔ بعد -------- ۹۰ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی / پی‌ها با آیین‌نامه جو شکاری ساختمانی ایران (نشریه شماره ۲۲۸ معاونت برنامه‌ریزی و نظارت راهبردی کشور) سازگاری داشته ۵-۶-۴ سایر ملاحظات احتیاطی در طراحی به‌طور کلی, در هنگام رانش شمع چنانچه تنش ضربه کمتر از تسش تسلیم شمع فولادی باشد. خطر خمش صفر است. کیشی دا و تأکانو رابطه (۴۰-۴) را برای بیان اثر ضخامت صفحه روی تنش تسلیم پیشنهاد کرده‌اند. (۴۰-۴) - |2.2 +09 < مک : 51 که د رآن: «۳: نتنش تسلیم شمع فولادی با درنظر گرفتن ضخامت صفحه ( *(//) 1 ضخامت شمع لوله‌ای فولادی (میلی‌مت) 7 شعاع شمع لوله‌ای (میلی‌متر) در هر حالت. شمع لوله‌ای فولادی در خارج بازه نشان داده در شکل (۲۸-۵) نباید استفاده شود. اگر خطر خمش موجود باشد. لوله فولادی باید با نوارهای فولادی تقویت شود و یا لوله‌های ضخیم‌تر باید مورد استفاده قرا رگیرد. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- ظرفیت باربری شمع ها ۹ 5 » آپژظ.زپآ ۰ زا وی ۰ ۰ 7 (۱-22 )3 ی ۳ ۰ 5 هْ مج" ۶ ۱۵۶ ۴۶.2۱7 4 همم ۶ 5 ۴ یس زا ۳ 6 ا۱ا 5 ۱ 4 وله های پرنده ده 6 ۱ ام لوله های جوتی داده شده ۰ ۱ ی با مداومت الگر نگی ۱ 110۱۳ ۳ 7 3 2 فک خمنی ام ۱6,۹90 + 2,820 2 ۲۵۷ وله هر دیخی 1 وله های جوش داده شده (۲/۳۴) ۱۵۶5 ۷ (۵.24 7۶ .3) 6۶2 با مقاومت الکر نگی اس ۱ 1 دامنه گاربرد شمعهای از لوع لوله خولادی ۳۱۳۱ 0 6 --۵300) 1 ۵ 55 005 ۵۵45 ۵۵4 کقمه0 0۵3 0۵25 002 005 0۵۱ 0005 0 ۳ 2 / 7 شکل ۲۸-۵- رابطه بین تنش خمش (..,0) و نسبت ضخامت ورقه به قطر (27/)) ۷-۴- آزمایش‌های بارگذاری شمع ۱-۷-۴- کلیات ۱-۱-۷-۴ در صورت امکان توصیه می‌شود آزمایش‌های بارگذاری شمع‌ها در وضعیت‌های زیر به عمل آورده شود: - در مواردی از نوع شمع و یا روش نصبی استفاده می‌شود که نتایج مطالعات یا تجربه فعلی بر روی آنها در خاک مشابه و یا شرایط بارگذاری مشابه در دست نمی‌باشد. - در مواردی از سیستم شمعی استفاده می‌شود که تجربه اجرایی آن وجود ندارد. - در مواردی شمع زیر اثر بارگذاری خاص قرار می‌گیرد که به لحاظ تئوری و تجربی اطمینان کافی در طراحی آن وجود ندارد. - در مواردی که مشاهدات به عمل آمده در حین نصب شمع‌ها در محل از آنجه براساس تئوری و تجربه قبلی پیش‌بینی می‌شده تفاوت نامناسب قابل توجهی دارد و با بررسی‌های اضافی خاک نتوان دلایل آن را روشن کرد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۹۲ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها ۲-۱-۷-۴ چنانچه تنها یک آزمایش بارگذاری انجام می‌شود. محل آن باید در جایی پیش‌بینی شود که خاک نامناسب‌ترین شرایط را دارد. در غیر این صورت این موضوع باید در پارامترهای خاک مربوط به تعیین ظرفیت باربری شمع به نحو چنانچه دو یا چند آزمایش بارگذاری انجام می‌شود. محل‌های آنها باید در مکان‌هایی پیش‌پینی شود که خاک دارای شرایط عمومی محل باشد و یکی از این آزمایش‌ها تا حد امکان در محلی که نامناسب‌ترین شرایط برای خاک پیش‌بینی می‌شود. اجرا گردد. ۳-۱-۷-۴ مدت زمان در نظر گرفته شده بین نصب شمع‌هایی آزمایشی و اجرای آزمایش‌ها باید به اندازه‌ای درنظر گرفته شود که شمع مقاومت سازه‌ای خود را به‌دست آورده باشد و فشار حفره‌ای آب در خاک به وضعیت اولیه خود با زگشته باشد. ۲-۷-۴- آزمایش‌های بارگذاری استاتیک ۱-۲-۷-۴ روش آزمایش بارگذاری استاتیکی شمع باید با توجه به تعداد دفعات بارگذاری و مدت زمان آنها و کاربرد بارگذاری ارتجاعی را استخراج نمود. علاوه‌بر آن در شمع‌های آزمایشی. بارگذاری باید تا حدی ادامه داده شود که براساس نتایج آن ۲-۲-۷-۴ ۳-۲-۷-۴ آزمایش بارگذاری شمع‌ها در کشش معمولا تا حد گسیختگی ادامه داده می‌شود. برون‌یابی نمودار بار- تغییرمکان معمولا در آزمایش‌های کششی, مخصوصا در موارد بارگذاری‌های کوتاه‌مدت. نباید انجام شود. ۴-۲-۷-۴ -------- صفحهٔ بعد -------- فصل چهارم- ظرفیت باربری شمع ها ۹۳ ۳-۷-۴ شمع‌های آزما بشی ۱-۳-۷-۴ تعداد شمع‌های مورد نیاز برای کنترل و تدقیق طراحی باید با توجه به نکات زیر درنظر گرفته شود: الف) شرایط زمین و تغییرات آن در محدوده ساختگاه ب) رده ژئوتکنیکی پ) شواهد و مستندات قبلی موجود برای رفتار شمع‌های مشابه در ساختگاه‌های مشابه ت) تعداد کل و نوع شمع مورد نیاز در طرح ۲-۳-۷-۴ شرایط زمین در ساختگاه باید به‌طور کامل مورد بررسی قرار داده شود. عمق گمانه‌های حفاری آزمایش باید به حدی برابر قطر شمع زیر نوک شمع ادامه یابد. مگر آنکه در عمقی کمتر به سنگ سالم و یا خاک سخت برخورد شود. -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ۵ -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- : ۱ ۹ :۳ ۰.۰ پبی ۹۷ ۱-۵- تنش در نوده خاک تنش ایحاد شده در توده خاک توسط بار وارد بر پی باید با فرض ارتجاعی بودن توده خاک تخمین زده شود. برای توزیع یکنواخت بارء تنش در توده خاک را می‌توان به‌صورت ساده با فرض این که تنش به‌طور خطی با عمق گسترش می هنگامی که سازه ساخته شده روی زمین حاشیه اطمینان کافی در مقابل شکست برشی خاک داشته باشد. نوزیع تنش در نوده خاک را می‌نوان با فرض ارنجاعی بودن توده خاک تقریب زد. راه‌حل ارنجاعی به‌دست آمده از روش بوسینسک غالبا برای محاسبه نش در نوده خاک استفاده می‌شود. اساس راه حل بوسینسک این است که یک بار متمرکز قائم روی سطح یک محیط نیمه بینهایت ایزوتروپ و همگن عمل می‌کند. با استفاده از رامحل ارتجاعی, روش کیوگل رکه فرض می‌کند تنش به‌طور خطی با عمق گسترش می‌پاد. برای تخمین تنش در نوده خاک وقتی بار نواری یا بار مستطیلی روی زمین اثر می‌کند. قابل استفاده است. نشست آنی باید به‌وسیله تئوری ارتجاعی و استفاده از مقادیر مناسب ضریب ارتجاعی خاک تخمین زده شود. بارگذاری اتفاق می‌فند. نشست آنی خاک ماسه‌ای را می‌نوان به عنوان نشست کل درنظر گرفت چرا که نشست تحکیمی دراز نشده و حرکت جانبی توسط جربان پلاستیک ایجاد می‌شود. گاهی اوقات در حالت خاک رس نرم, نشست آنی در طراحی قابل برای محاسیه شکست آنی. خاک یک توده ارنجاعی درنظر گرفته شده و ننوری الاستیسیته با ضریب ارنجاعی نا و ضریب پواسون ۷ استفاده می‌شود. از آن‌جا که تا به‌طور قابل ملاحظه‌ای وابسته به کرنش خاک است. لازم است که تا متناسب با کرنش خاک‌برداری با حالت تغییر شکل پیء کمتر از ۰/۱ خواهد بود. رابطه بین مقدار کرتش و تا در بخش ۰.۳ بند (۱-۳-۱۱) ثابت‌های -------- صفحهٔ بعد -------- ۹۸ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی/ پی‌ها ۳-۵- نشست تحکیم نشست پی که به دلیل تحکیم خاک به‌وجود می‌آید باید طبق دستورالعمل‌های توصیف‌شده در بخش ۲ بند (۲-۳-۱۱) مشخصات تحکیم. بررسی‌شود. پارامترهای طراحی پاید با استفاده از روش‌های مناسب. بر اساس آزمایش‌های ی رم می‌شود و به‌طور مستقیم از نتایج آزمایش تحکیم قابل برآورد است. تغییرات نشست در زمان تا نشست نهایی پی بر اساس تنوری می‌شود. ۲) محاسبه رابطه نشست- زمان نرخ نشست تحکیم از رابطه بین میزان متوسط تحکیم 11 و عامل زمان که از نثوری تحکیم ترزاقی حاصل می‌شود. قابل محاسبه است. در این روش انلاف فشار آب حفره‌ای اضافی به‌صورت رابطه مشتقات جزئی از نوع هدایت گرمایی بیان می‌شود. مقدار نشست (5)1 در زمان ] از میزان متوسط تحکیم (1)لااز رابطه زیر به‌دست می‌آید: ر۱-۵) (/)تارک -(/)5 تحلیل عناصر محدود با مدل ویسکو الاستو پلاستیک (خمیری -کشسانی روان‌رو) برای خاک چسینده را می‌توان برای تحلیل دفیق نشست تحکیم که غیر همگن بودن خصوصیات تحکیمٍ اثر وزن لایه خاک چسبنده. تغییرات مربوط به زمان در بار تحکیم و سایر عوامل را درنظر م یگیرد.ء استفاده نمود. ۳) نحوه تفسیم خاک چسبنده به لایه‌های منعدد هنگام محاسبه نشست تحکیم نهایی»؛ معمولا لایه خاک چسبنده, همان‌طور که در شکل (۲۹-۵) نشان داده شده است. به چندین زیر لایه تفسیم می‌گردد. این بدان علت است که فشار تحکیم ,۸0 و ضریب تراکم حجمی .۱۱با عمق تغییر -------- صفحهٔ بعد -------- فصل پنجم- نشست پی ۹۹ 1 یخه ای سق را در هی ۱ که ۱ شکل ۲۹-۵- محاسبه نشست تحکیم, (۲-۵) 20 > رک که د رآنز: 50 ۰ مه 6 ِ نهایی (مس) افزایش در فشار نحکیم در وسط زیر لایه ( *//۸) ضریب تراکم حجمی برای فشار تحکیم معادل 460./]2 + ۰6.0 ( ۰00/۷ که 70 اضافه ظرفیت قفشار در وسط لایه ضخامت زیر لایه در لایه تحکیم یاقننی (منر) از آنجا که ۷و ۸0 با افزایش عمق کاهش می‌پابند. تراکم در هر زیر لایه به‌تدریج با افزایش عمق کوچکتر می‌شود. اداره می‌کند. افزایش فشار نتحکیم .40 در مرکز زیر لایه به‌وسیله توزیع لنش در عمق که در بند (۱-۵) نش در نوده خاک. توصیف فرض می‌شود که تحکیم مربوط به تنش بار سرباری موجود پایان یافته است. علیرغم ای نکه نوزیع عکس‌العمل خاک در کف پی مشابه بار وارده به پی صلب لیست. پی صلب به‌طور یکنواخت نشست وفنی فشار آب حقفره‌ای خاک در زمین حین تحکیم به‌صورت قائم حرکت کند. .-) به‌کار می‌رود.ء اما زمانی که زهکش‌های مورد استفاده قرار گیرد. مقدار ,۲ به‌دست آمده از آزمایش بر روی زمین حدود یک نا دو برابر مفدار .)است. اما در حالت -------- صفحهٔ بعد -------- ۱.۰ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها طراحی, استفاده از ) 5 بر در زمانی که کاهش در ,۲ ناشی از تعبیه زهکش‌های قائمء. خصوصیات غیرهمگن تحکیم و سایر موارد درنظر گرفته می‌شود. قابل قبول می‌باشد. ۵) ضریب تحکیم ۰ برای رس بیش تحکیم‌یافته ضریب تحکیم رس برای رس بیش تحکیم‌یافته معمولا بزرگتر از حالت تحکیم طبیعی می‌باشد. وقتی رس به‌طور آشکار در میانگین وزنی .)با درنظر گرفنن نلشست بر اساس منحنمی بز0]-0 به‌دست آمده از آ[ زمایش‌های تحکیم استفاده شود. وقتی خاک از لایه‌های متفاوت با ) های مختلف نشکیل شده است. نرخ نشست‌تحکیم به‌روش ضخامت معادل با تحلیل‌های عددی مثل روش تفاضل محدود با عناصر محدود تحلیل می‌شود. روش ضخامت معادل به عنوان یک روش ساده شده مورد استفاده قرار می‌گیرد و گاهی اوقات خطای قابل‌نوجهی دارد. زمانی که خاک بسیار غیرهمگن بوده و با ۷) نشست به سبب تحکیم تأنویه همخوانی دارد. وقتی تحکیم از این سطح بگذرد. نشست با لگاریتم زمان به‌طور خطی افزایش می‌پابد که این بدان سبب چسبنده به خاطر بار تحکیم می‌باشد. تحکیم ثانویه وجود خواهد داشت که توسط مشخصات وابسته به زمان اسکلت خاک نشست حاصل از تحکیم نویه به طور خاص در خاک‌هایی مثل خاک‌های آلی اتفاق می‌فتد. در خاک‌های آبرفتی رسی نشست ناشی از تحکیم تانویه به مراب کوچکتر از تحکیم اولیه و در طراحی قابل صرفنظر است. اما هر چند ممکن است نشست ناشی از تحکیم اولیه کوچک باشد. اگر فشار تحکیم ایجاد شده توسط بارگذاری به‌طور قابل ملاحظه‌ای بزرگ‌تر از تانویه را باید در طراحی درنظر گرفت. نشست به سبب تحکیم تانویه به‌طور کلی از رابطه زیر محاسبه می‌شود: (۲-۵) (را/)رع۸۱۵ ۳۹۰ مان 1+60 که در ن ب-): ضریب تراکم تانویه 1 زمان (روز) 0 زمان شروع تحکیم تانویه (روز) -------- صفحهٔ بعد -------- ([ ضخامت لایه رس (متضس) ضریب تراکم ثانویه ,۲ از آزمایش‌های تحکیم متداول به‌دست می‌آید. ,۲ را می‌توان همچنین از روی رابطه بین ,۲ و (نشانه تراکم) به طریق زیر تخمین زد. ر۴-۵) 05 -0. 03)< یی در دیوارهای ساحلی یا خاکریزهای ساخته شده روی رس نرم» باید اثر تغییر مکان جانبی به سبب تغییر شکل‌های برشی خاک را که اثر معکوس روی سازه دارد درنظر گرفت. | در دیوارهای ساحلی یا خاکریزهای ساخته شده روی رس نرمء بعضا لازم است که حابجایی جانبی ایجاد شده توسط تغییر شکل‌های برشی زمین را برآورد نمود. جابجایی جانبی دو شکل به خود می‌گیرد که اولی جابجایی به همراه نشست بلافاصله پس از بارگذاری و دومی» تغییر مکان تدریجی به مرور زمان است. اگر بار به‌طور قابل توجهی از ظرفیت باربری نهایی زمین کوچک‌تر باشد. تغییرمکان جانبی که به همراه نشست آنی اتفاتق می‌فتد را می‌توان با فرض زمین به عنوان توده ارنجاعی نخمین زد. ۲۳ یک مشکل متداول در خاک نرم» ضریب اطمینان کمء در حدود ۱/۳ می‌باشد در حالیکه تغییر مکان جانبی به‌صورت ترکیبی از تحکیم و تغییر شکل خزشی ناشی از تنش برشی زمین اتفاتق می‌فند. برای پیش‌بینی رخداد این تغییر مکان جانبی» روش‌های تجربی بر اساس تجارب قیلی توصیه می‌شوند. برنامه‌های کامپیوتری بر اساس عناصر محدود که مدل‌های الاستوپلاستیک با ویسکو الاستوپلاستیک برای خاک رس به‌کار می‌برندء برای پیش‌بینی پیشرفت نشست و جزئیات تغییر شکل‌های جانبی با مرور زمان, به‌کار گرفته می‌شوند که بسته به اهمیت سازه باید روش مناسب محاسبه تغییر شکل هنگام ساخت‌وساز روی زمین رسی نرم» نشست غیرمتجانس نیز باید درنظر گرفته شود و تمهیدات کافی برای از بین زمین استحصال شده را به ۴ دسته تفسیم می‌کند: | زمین بیش از اندازه غیرهمگن -------- صفحهٔ بعد -------- ۱.۲ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها ۳ زمین غیرهمگن ۳) زمین همگن ۴) زمین بیش از اندازه همگن شکل (۳۰-۵) نسبت نشست غیرمتجانس متوسط برای هر نوع از این زمین‌های استحصال شده (نسبت متوسط نشست غیرمتجانس بین دو نقطه اختیاری به متوسط نشست کل زمین بازیافت شده) را نشان می‌دهد. به‌طور مثال, نسبت نشست غیرمتجانس میانگین برای دو نقطه که با هم ۵۰ متر فاصله دارند برای خاک غیرهمگن در حدود ۳ است و بنبراین وفنی یگ نشست کلی «سانتی‌متر در یگ زمان مشخص پس از شروع اتفاتق می‌فندء نشست نسبی متوسطی که در فاصله ۵۰ متری انفاق می‌افند در حدود * ۰/۱۲ می‌باشد. هنگام استفاده از این روش برای طراحی وافقعی» مقادیر شکل (۳۰-۵) باید برای دوره زمانی و ضخامت لایه‌ای که تحکیم می‌شود تصحیح شود. 5 زممن بسمار ناهمدن ژزمسدن‌همگن وه 04 زمسن بسدارهمگن + 0 20 50 00 فاصله بسن ده نغطه ۱ متر 1 شکل ۳۰-۵- رابطه بین فاصله متوسط و نسبت نشست غیرمتجانس متوسط در خاک استحصال شده ۶-۵- پی‌ها زبر اثر بارهای ار تعاشی ۱-۶-۵ پی‌هایی که زیر اثر بارهای ارتعاشی نظیر بار دینامیکی ماشین‌آلات صنعتی قرار می‌گیرند ممکن است دچار نشست‌های غیرمتعارف شده و یا ارتعاشات بیش از حد در سازه ایجاد کنند. در طراحی این پی‌ها باید اثر ارتعاشی این -------- صفحهٔ بعد -------- ۲-۶-۵ در طراحی این پی‌ها باید تمهیداتی پیش‌بینی شود که بین تواترهای سیستم پی- زمین و سیستم مرتعش‌کننده ۷-۵- ۰ ۰۰ ۰ ها ۱-۷-۵ ۲-۷-۵ ب) نشست اضافی ناشی از عملکرد گروه شمع‌ها -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- پر دمم فصل یم [ موی ر - -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ششم- پایداری شیب ها ۱۰۷ ۱-۶ کلیات روش سطح لغزش دایره‌ای یا سطح لغزش صفحه‌ای تحلیل شود. ۲) تحلیل پایداری شیب باید با فرض ناپایدارترین شیب انجام گیرد. ۱ کلیات حالت تعادل حدی را محاسبه می‌نماید. روش‌های محاسبانی در تحلیل پایداری شیب را می‌نوان برای مطالعه ظرفیت باربری پی‌ها نیز استفاده نمود چرا که این روش‌ها برای مطالعه پایداری نوده خاک مناسب می‌باشند. ۲ شکل سطح لغزش الف) نوع شکل سطح لغزش می‌باشد. اما در عمل, سطح لغزش صفحه‌ای یا کمان دایره فرض می‌شود. وقتی یک لایه بسیار ضعیف وجود داشته باشد و سطح لغزش قرار باشد ا زآن بگذرد. آن سطح لغزش یا سطح لغزش مناسب دیگر ممکن است فرض شوند. یک سطح لغزش فرضی صفحه‌ای است که لغزش توده خاک در امتداد آن اتفاق می‌فتد. بنابراین یک سطح لغزش با ب) ناپایداری شیب در زمین ماسه‌ای شکست لغزشی شیب ماسه‌ای خشک با اشباع معمولا به‌صورتی اتقاق می‌فتد که هنگام ریزش, زاویه شیب کاهش می‌یابد. بنابراین شکل آن بجای کمان دایره باید به‌صورت صفحه‌ای بوده و حتی اگر کمان دایره استفاده شود شکل آن ظاهری ناشی از کشش سطحی و آب منفذی در ماسه. بیشت راز ماسه خشک با اشباع می‌باشد. پ) ناپایداری شیب در زمین رسی سطح شکست لغزش وأفعی خاک رسی به کمان دایره نزدیک است و معمولا لغزشی عمیق که شکست بایه نامیده می‌شود. اتفاق می‌افند (در شیب ماسه‌ای, لغزش کم عمق و در سطح اتفاق می‌افند). تحلیل پایداری شیب معمولا به‌صورت یک مساله دو بعدی طرح می‌شود و علی‌رغم ای نکه سطح لغزش وافعی در شیب گسترده. شکل صفحه منحنی سه بعدی به خود می‌گیرد. تحلیل دو بعدی در جهت ایمنی می‌باشد. وقتی که پایداری به واسطه سربار روی یک گستره محدود کاهش می‌یابد باید مقاومت جانبی طرفین سطح شکست. استوانه‌ای درنظر -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۸ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها ۳) نیروهای خارجی در تحلیل پایداری شیب عوامل مهم شکست لغزشی وزن خاک. سربارء فشار آب و سایر موارد می‌باشد و می‌توان از بارهای تناوبی مانند زلزله. موج و مشابه آن نیز نام برد. چون مقاومت برشی خاک به زمان وابسته است. مسائل پایداری توده خاک به دو حالت تقسیم می‌شود. بارگذاری روی خاک در حالت تحکیم طبیعی و باربرداری توسط خاک‌برداری. حالت اول یک مساله پایداری کوناه‌مدت و دومی درازمدت می‌باشد که باید در هر دو حالت مفاومت برشی که به‌طور مناسب ارزیابی شده است مورد استفاده قرار گیرد (به بخش ۳۲ء بند (۳-۳-۱۱) خواص برشی,» مراجعه شود). ضریب اطمینان در مسائل پایداری شیب عبارت از نسبت مقاومت برشی خاک به تنش برشی اعمال شده روی یک سطح لغزش فرضی می‌باشد. از آنجا که میزان ضریب اطمینان از یک صفحه لغزش فرضی به دیگری تغییر می‌کند. ضریب اطمینان در مقابل شکست لغزشی, کوچکترین ضریب اطمینان به‌دست آمده برای سطوح لغزش متفاوت تحت شرایط داده شده می‌باشد. به عنوان استاندارد. ضریب اطمینان تنش از ۱/۳ تحت شرایط عادی برای مقاصد طراحی برای پایداری شیب لازم است. ولی ضریب اطمینان بین ۱/۱ و ۱/۳ برای طراحی در حالی که پارامترهای طراحی بسیار مطمئن باشند (بر اساس کارکرد شرایط خاک مشابه) و زمانی که ساخت‌وساز نحت نظارت و اندازه‌گیری دقیق تنش‌های خاک صورت می‌گیرد. قابل استفاده می‌باشد. ۱-۲-۶- تحلیل شیب با بکارگیری روش صفحه لغزش دایروی بر اساس خصوصیات خاک پایداری شیب باید توسط تحلیل کمان دایره با استفاده از روش تغییر یافته فلنیوس همان‌طور که در روابط زیر آمده است یا روش‌های مناسب دیگر مطابق با بند (۵-۲) ظرفیت باربری برای بارهای خارج از مرکز و مایل, بررسی شود. همان‌طور که در بالا ذکر شد. در تحلیل باید ضریب اطمینان با توجه به خصوصیات خاک و سازه مقدار مناسبی به خود گیرد. (۱۶) 0 20)] ۳۳ 5 ( ۱1۷۷۱0۹0۵۱۵۹+ /ع) :2 جر و1۴۲۶ + 0 4 +2 ۱ / که در آن: ضریب اطمینان در مقابل شکست لغزشی دایروی بر اساس روش اصلاح شده فلینیوس + شعاع دایره لغزشی (متر) + مقاومت برشی زهکشی نشده خاک چسبنده یا چسبندگی ظاهری خاک ماسه‌ای در شرایط زهکشی شده (*/01») 1 طول قاعده یک قطعه (متر) -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ششم- پایداری شیب ها ۹ ۰ وزن موثر یک قطعه در واحد طول (وزن خاک + سربار: برای قسمت مغروق از وزن مخصوص اشباع استفاده شود) (۷۳۷/1) زاویه قاعده قطعه با افق (درجه) برای خاک چسبنده یا زاویه اصطکاک داخلی خاک ماسه‌ای در شرایط زهکشی شده (درجه) کل وزن قطعه در واحد طول (وزن خاک + وزن آب + سربار) (۸7/80) فاصله افقی بین مرکز نقل قطعه و مرکز دایره لغزش (متر) نیروی‌خارجی افقی که بر توده خاک درون دایره لغزش اثر می‌کند (نیروی‌آب. نیروی زلزله. نیروی موج یا غیره) (۴۳/1۳) 2 طول بازوی افقی نیروی خارجی ]۲ نسبت به مرکز دایره لغزش (متر) 0: عرض قطعه (متر) انقای بیفند و مقاومت در برابر شکست لغزش عبارت است از مقاومت برشی خاک. وزن مقاوم و غیره. ضریب اطمینان در مقابل شکست لغزشی, به‌صورت نسبت مفاومت برشی خاک به تنش برشی اعمال شده روی یک سطح لغزش تعریف می‌شود. وفتی سطح لغزش دایره‌ای فقرض شود. ضریب اطمینان به‌صورت نسبت گشتاور مقاوم به گشتاور واژگون کننده حول مرکز دایره لغزش تعریف می‌نسود. منعددی با توجه به فرضیات پیشنهاد شده است که معمولا روش اصلاح شده فلنیوس و روش ساده شده ‎31٩/10‏ در حالات متعددی مورد استفاده قرار می‌گیرد. | روش تحلیل پایداری با استفاده از روش اصلاح شده فلنیوس روش‌های محاسبانی متعددی برای روش قطعات پیشنهاد شده است که در فرضیات خود درباره نیروهای وارد بر صفحات قائم بین قطعات تفاوت دارند. روش اصلاح شده فلنیوس فرض می‌کند که جهت برآیند نیرویی که روی صفحات قائم بین قطعات عمل می‌کند. موازی با قاعده قطعه‌ها می‌باشد. این روش به روش ساده شده با روش [[7۹016001071]0 معروف است. زمانیکه یک کمان دایروی و قطعه به‌صورت نشان داده شده در شکل (۳۲۱-۵) باشد.ء ضریب اطمینان طبق روش اصلاح شده -------- صفحهٔ بعد -------- ۱ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی / پی‌ها برای انجام تحلیل پایداری شیب قبل از هر چیزه مرکز دایره لغزش تنظیم می‌شود و از دوایری‌که این نقطه را به عنوان خواهد بود. ضرایب اطمینان برای سایر تقاط به روش مشابه پیدا می‌شود. کوچکترین ضریب اطمینان به دست آمده به عنوان ضریب اطمینان در مقابل شکست شیب محسوب می‌شود. شکل ۳۱-۵- تحلیل کمان دابره‌ای با استفاده از روش اصلاح شده فلنیوس ۲) روش تحلیل یایداری با استفاده از روش ‎111٩/07 پیشنهاد نمود که رابطه‌ای با در نظر گرفتن تنش قائم و نیروی افقی روی صفحات قائم قطعات برای محاسبه ضریب اطمینان مورد استفاده قرار گیرد. در محاسبات معمول فرض می‌شود که نیروهای برشی قائم بین قطعات در حالت نعادل هستند. این روش که بسمار کاربرد داردء روش ساده شده 1131100 نامیده شده است. ضریب اطمینان با روش ساده شده 10100( از رابطه (۲-۶) به دست می‌آید. 5 0 +۹۱۱۵ ۷ر۵2 ۸ که درآ ن ضریب اطمینان در مقابل شکست لغزشی دایروی بر اساس روش ساده شده ‎121٩/10 "۷ وزن موثر هر قطعه در واحد طول (مجموع وزن خود خاک + سربارء برای قسمت غوطه‌ور از وزن حجم غوطه‌ور استفاده می شود) (۸/1) ۷ وزن کل یک قطعه در واحد طول (مجموع وزن خود خاک, وز نآب و سریار) (4۷۸۷ عرض قطعه (متر) زاویه فاعده قطعه نسبت به افق (درجه) زاویه مقاومت برشی خاک ماسه‌ای در شرایط زهکشی شده (درجه) (برای خاک چسبنده: صفقر) #1 نیروی خارجی اققی وارد بر توده خاک درون دایره لغزش (فشار آبء نیروی زلزله. نیروی موج و غیره) (۸//(۱:) -------- صفحهٔ بعد -------- فصل ششم- پایداری شیب ها ۱ طول بازوی نیروی اففی خارجی 1[ نسبت به مرکز دایره لغزش (متر) ۳ کاربرد روش‌های تحلیل پایداری ضرایب اطمینان به دست آمده از روش اصلاح شده فلسیوس و روش ساده شده ‎٩10‏ آ3ا برای خاک چسبنده وقنی ( < ۷ تشابه دارند ولی هنگامی که کمان دایروی, از لایه‌های خاک ماسه‌ای م یگذرد متفاوت می‌باشند. روش اصلاح شده فلنیوس به طور معقولی رفتار واقعی شکست شیب را بر اساس نتایج تحلیل پایداری روی نمونه‌های تاریخی برای شکست شیب در حیطه بندر و لنگرگاه تشریح کرده و همچنین در خاک‌های ماسه‌ای ضریب اطمینانی در جهت ایمنی به دست می‌دهد. ولی هنگامی که خاک پی فقط از خاک ماسه‌ای لایه‌ای تشکیل شده باشد و یا زمانی که کمان دایروی از درون خاکی از لایه‌های ضخیم ماسه در بالا و خاک چسینده در پایین می‌گذرد. روش اصلاح شده فلنیوس ضریب اطمینان را به خوبی ساده شده 10(0/٩آ3ا‏ به طور مشخص باید برای مسائل ظرفیت باربری خاکریزهای شنی که بارهای غیر مرکزی و مایل به آن وارد می‌شوند مورد استفاده قرار گیرد (به بند (۵-۳) ظرفیت باربری برای بارهای خارج از مرکز و مایل, مراجعه شود). روش ساده شده (10/٩الا‏ این عیب را دارد که ضریب اطمینان را در حالت اعمال سربار قائم روی لایه‌های خاک ماسه‌ای که به طور افقی قرار گرفته‌اند. بیش از حد وافعی تخمین می‌زند. در این حالت. روش محاسبه پایداری که نسبت نیروی قائم به افقی بین قطعات را سر برابر زاویه قاعده قطعه به افق فرض می‌کند. قابل استفاده است. ضریب اطمینان در این ر۶ ۳ ۱ 0 ۱۵ ۷۷۱+ ۱۳) ۱ 1 ۳ [ +11 ۴ ( ۹)[( 00) ۱۵ - ۵۵ ور ۲ 1 + ۳0 ی در رابطه بالا ( 0 )14۱0.10(1 +۱۱1 و بارامتر 7] نسبت نیروی قائئم به افققی که روی صفحات قائم قطعات اعمال می‌شود. تعریف می‌گردد و 3.5]| < / می‌باشد. سایر نمادها در رابطه (۲-۶) تعریف شده‌اند. ۲-۲-۶- تحلیل پایداری با فرض سطح لغزشی غیر از سطح لغزش کمان دایروی علیرغم دستورالعمل‌های بیان شده در قسمت قبلی. وقتی که فرض سطح لغزشی غیر از کمان دایروی مناسب به نظر برسد. سطح لغزش صفحه أی یا ترکیبی فرض می‌شود. هنگام فرض سطح لغزش صفحه‌ای, ضریب اطمینان مقابل شکست لغزشی را می‌توان از رابطه زیر به دست آورد: رع۴/ [ 1۵۹( ‎٩۱۵‏ 17 - ۷۷۱۵۵ +۱ :5 ۳ ٩1۵ 2۷۷۰+ 00:0 2 7 که درآ ن چسیندگی خاک (-1//) -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۲ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها زاویه اصطکاک داخلی خاک (درجه) ۷ وزن موثر هر قطعه در واحد طول (برای قسمت غوطه‌ور وزن واحد حجم غوطه‌ور استفاده شود) (4۷۸ 4 زاویه شیب فاعده قطعه (در حالت شکل (۲۲-۵) مثتبت فرض شود) (درجه) نیروی خارجی افقی در واحد طول وارد بر شیب (فشا ر آب. نیروی زلزله. موج و غیره) ((//2:) شکل ۳۲-۵- تحلیل پایداری شیب با سطح لفزشی صفحه‌ای -------- صفحهٔ بعد -------- ِ فصل ۷ سازی خاک -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هفتم- روش های بهسازی خاک ۱۵ ۱-۷ کلیات هنگام اجرای بهسازی خاک به عنوان راه مقابله با خاک سست. روش مناسب باید با توجه به خصوصیات خاک پی. نوع و مقیاس سازه. آسانی روش ساخت. عوامل اقتصادی, تاثیر محیط و غیره انتخاب شود. ۲-۷- روش جایگزینی طراحی روش جایگزینی باید با توجه به پایداری در مقابل شکست لغزشی. نشست خاک و کارآیی جایگزینی صورت ی سر روش‌های حایگزیسی به برداشت و جایگزینی و جایجایی اجباری تفقسیم می‌شوند. در روش دومء جایجایی اجباری توسط وزن خاک خاکریزء انفجار و روش تراکم ماسه‌ای انجام می‌گیرد. این بخش روش برداشست و جایگزینی را شامل شده و در ساخت‌وساز دربایی منداول است. ۱ تحلیل پایداری برای محاسبه فقشار خاک روی سپرهای فلزری مهارسدی داخل ناحیه تعویصض شده. علاوه بر محاسبات متداول فشار خاک. تحلیلی مشتمل بر یک سطح لغزشی ترکیبی نیز لازم است. زمانی که نمامی لایه سست تعویض شود.ء ولی لایه باربر زیر باربر است مورد بررسی وافع شود. ۳) ماسه جایگزین شده و زاویه اصطکاک داخلی معمولا می توان زاویه اصطکاک داخلی ماسه تعویض شده ر/ در حدود ۳۰ درجه فرض نمود.ء ولی مقدار آن به آندازه ذرات. توزیع اندازه. روش اجرا و ترنتیب تعویض, زمان گذشته. سربار و غیره بسنگی دارد. توجه به شرایط ماسه جایگزین شده لازم ۴( بررسی روانگرایی روانگرایی باید بر اساس منحنی دانه‌بندی و مقدار ۸ خاک جایگزین شده بررسی شود. اگر ارزیابی دشوار باشد.» روانگرایی با -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۱۶ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی/ پی‌ها روانگرایی عامل اصلی در طراحی باشد. باید از همان مرحله انتخاب مواد برای تعویض آن را در نظر گرفت. اگر مقاومت ۵) ماسه تعویض شده باید منحنی دانه‌بندی مناسب داشته و مقدار رس و لا یآ ن کم باشد. معمولا درصد محاز ریزدانه کمت راز ۵ می‌باشد. ۶) مفدار ۸ ماسه جایجا شده.ء از آندازه ذرات و منحنی دانه‌بندی, روش اجرا و ترتیب تعویض, زمان گذشنه. بار و غیره تاتیر می‌پذیرد بر اساس بعضی از مطالعات موردی, مفادیر ۸ خاک ماسه‌ای تعویبض شده در زمانی که در حجم زباد ریخته می‌شود در حدود ۰او وفتی توسط حام (باکت) خالی می‌شود در حدود ۵ می‌باشد. وفتی ماسه توسط پمپ گسترده گذشت زمان افزایش یافته است (پس از دور ریختن ماسه تعویض شده.» بعد از ریختن لایه سنگریزه‌ای و پس از قرار دادن ۳-۷- روش زهکشی فائم ۱-۳-۷ اصول طراحی طراحی روش زهکشی قائم باید با توجه به افزایش مقاومت تا رسیدن به مقدار مورد نیاز. نشست مجاز برای سازه. ۷ ۲-۳- تعیین ارتفاع و عرض خاکریز ۱-۲-۳-۷ ارتفاع و عرض خاکریز مورد نیاز برای بهسازی خاک ارتفاع و عرض خاکریز مورد نیاز بر اساس افزایش مقاومت مورد نیاز خاک برای پایداری سازه ای که قرار است روی آن بنا شود و همچنین نشست مجاز و اثر محیط پیرامون و سایر عوامل تعیین می‌شود. معمولا عرضی بیشتر از عرض مورد نیاز خاکریز برای بهسازی خاک در بالای خاکریز مطلوب است (شکل ۳۳-۵). -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هفتم- روش های بهسازی خاک ۷۷ 1 | ۹ ام عرض‌پالای خاکریز. ]| : (خاگر یز 1 ا محدوده بیبود دافته ! أ ۱ ۱ ا اون مهف ی فه 1 ی بشود ددل در ام شکل ۳۳-۵- عرض خاک دستی برای روش زهکشی قائم ۷- ۲-۲-۳- طول و عرض مورد نیاز خاکریز برای پایداری آن پایداری خاکریز باید از طریق تحلیل پایداری با استفاده از روش کمان دایروی یا سایر روش‌های مناسب بررسی شده و بر اساس آن ابعاد. ارتفاع و عرض خاکریز به دست آید. افزایش مقاومت خاک و نشست خاکریز را می‌توان از روابط (۱-۷) و (۳-۷) محاسبه نمود. (۱-۷) نآ[ رم - ۵000/7 /ع۸)<-م۸ (۲-۷) رم -0۷) ,5-۱ که د رآز: ارتفاع خاکریز (متر) 1[ ضخامت لایه رس (متر) ضریب تراکم حجمی ( 0/0۷ فشار پیش تحکیم ( *(/۷ درجه تحکیم 4 ضریب نوزیع تسش (نسبت نوزیع تسش فائم داخل خاک به فشار خاکریز) وزن واحد حجم موثر برای مواد خاکریز ( 0۷/0 -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۱۸ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی/ پی‌ها از آنجا که سربار طی روش زهکشی قائم در چندین مرحله اعمال می‌شود. درجه تحکیم لا جایگزین شده در روابط (۱-۷) و (۲-۷) در هر مرحله افزایش سربار متفاوت است. ولی افزایش مقاومت را می‌نوان با فرض درجه تحکیم یکنواخت در حدود 7۸۰ ۳-۳-۷ طراحی شمع‌های زهکش در طراحی شمع‌های زهکش, فرایند تحکیم با در نظر گرفتن فواصل شمع‌های زهکش, قطر شمع‌های زهکش. و شرایط زهکشی در بالا و زیر لایه رس و همچنین خصوصیات مصالح زهکش و لایه گسترده ماسه‌ای (لایه ماسه‌ای گسترده در بالای زهکش‌ها) و ضخامت آن محاسبه می‌شود. ۱-۳-۳-۷ شمع‌های زهکش و لایه گسترده ماسه‌ای شمع‌های زهکش و لایه گسترده ماسه‌ای باید ظرفیت زهکشی لازم را داشته باشد. نرخ تحکیم تفریبا متناسب با قطر شمع زهکش و به طور معکوس متناسب با مربع فواصل شمع‌های زهکش می‌باشد. به طور کلی مصالح شمع‌های زهکش را می‌نوان با استفاده از شمع‌های ماسه‌ای با قطرهای کوچکتر و فواصل کمتر به جای می‌شود در حالیکه قطر تقفریبا بین ۰ نا ۰ سانتی‌متر متغیر است. روش فابری- پکد (زهکش‌های بستله‌ندی شده) که در آن شمع‌های ماسه‌ای که توسط ژئوتکستایل پوشانده شده و قطری در حدود ۱۲ سانتی‌متر دارند معمولا برای خاک‌های کارهای دریایی فابری- پکد با قطر ۴۰ سانتی‌متر و بیشتر برای بهسازی خاک بی‌ندازه نرم مورد استفاده وفع می‌شود. ۲) ماسه استفاده شده برای شمع ماسه‌ای ماسه استفاده شده برای شمع ماسه‌ای باید نفوذپذیری بالا داشته باشد و اندازه ذرات آن امکان گرفتگی با ذرات رس ا کاهش دهد. نوزیع اندازه ذرات ماسه استفاده شده در کارهای قبلی در شکل (۲۴-۵) نشان داده شده است. ماسه با کمی ذرات ریز بیشتر نیز در سال‌های اخیر مورد استفاده قرا ر گرفته است. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هفتم- روش های بهسازی خاک ۱۹ 1 ز ی و یخ راد ی و ی تا تا زا یو کس وات ی ر لشدری) مس ]و ل سا سس 0 1 نوبورک لا 3 2 9 1 ۱ [19] 1 1 (9:. اندازه دانه شکل ۳۴-۵- نمونه ماسه استفاده شده در شمع ماسه‌ای ۳) مصالح برای زهکش‌های پلاستیکی علاوه بر شمع‌های ماسه‌ای گاهی اوفات زهکش‌هایی با موادی پلاستیکی مورد استفاده قرار می‌گیرند که در طراحی این مدنظر قرار دادن ضریب اطمینانی بالاتر از ضریب اطمینان مورد استفادهء در طراحی فرض می‌شود که یک زهکش ظرفیت زهکشی پایین باشد. کاهش تحکیم بخصوص در آنتهای زهکش قائم یعنی زیر لایه تحکیم قابل پیش‌بینی خواهد ۴)لایه کسترده ماسه‌ای ضخامت لایه گسترده ماسه‌ای معمولا بین | تا ۱/۵ متر و برای کارهای زمینی ۰/۵ تا | متر در نظر گرفنه می‌شود. یک بهسازی خاک قابل پیش‌بینی باشد. روش‌های تقریبی برای ارزیابی تاخیر به کار گرفته می‌شود. ۲-۳-۳-۷ فواصل شمع‌های زهکش -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۰ دستورا | کلیات روش زهکش قائم وفتی استفاده می‌شود که نرخ تحکیم یک بعدی با روش پیش بار؟ ساخت‌وساز بسیار کم است. شکل (۳۵-۵) رابطه بین زمان تحکیم (روز) (1۹ و قاصا (00/۱۵۱۱) که برای شرایط تحکیم ۸۰ لایه رسی برای روش پیش بارگذاری با ۳ 7/7777 /// ۳/۱ ۱۱ ۳/7/77[ // 7 4 سم را 7 77 7 سک از م۳ و گر زد اه روک ورکیم ۱ 3/77 اب // ۷ أ 3 ۳ ماد *- 7 یی ی ینید 5 که ار / ۳ یی 1 0و 8 7 6۵ 5 ‎٩‏ 5 ۳ | شکل ۳۵-۵- روزهای لازم برای ۸۰ تحکیم در لایه رس ۳) نعیین فواصل زهکش‌ها فواصل شمع‌های زهکش باید به وسیله شکل (۳۶-۵) و رابطه (۳-۷) تعیین شود. اگر دست خوردگی لایه رس به واسطه رانش شمع زهکش و با غیره به تاخیر خواهد افتاد. (۳-۷) لعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها ذاری به دلیل محدودیت زمانی طول 1,00 ۳ (ل) ۹4 3 10 فواصل کوچک باشد تحکیم به خاطر ,0 < 1 -------- صفحهٔ بعد -------- که درآ نف ( فواصل شمع‌های زهکش (سانتی‌متر فاکتور (برای الگوی جهارخانه 2.560 < ۰0 فاکنور برای الگوی مثلتی 0.952 0) 1 نسبت قطر ,7/2 (ار شکل (۲۶-۵) خوانده می‌شود) قطر شمع زهکش (مت) )1 ضریب تحکیم اقفی (1*/۸۳۱۱۱( 0 در س ِ 1 ۱ : : ۱ ۱ را : ار ۱ 1 اش 7 ( ۸ ش) دت ِ صصصصصر . :۲ کت ۲۸ : 1 ٍ ۱ 5 مسا ی سا 9 71 سس : 01 5 : 0 : : ۵0 شکل ۳۶-۵- نمودار محاسبه 1 ۳) محاسبه درجه تحکیم بعد از تعیین فواصل شمع‌های زهکش, مقدار دقیق درجه تحکیم ,لا از روابط (۴-۷) و (۵-۷) و شکل (۲۷۵) قابل -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۲ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها ی (4 .۲ 13.1۱ شکل ۳۷-۵- نمودار محاسبه تحکیم افقی 7 )۴-۵-۷( که در آن: 7 عامل اففی زمان تحکیم ضریب تحکیم افققی ۳/۱۸۱( 1 زمان گذشته از شروع تحکیم (دفیقه) قطر دوم ناحیه زهکش (سانتی‌متر) 12 قطر شمع زهکش (سانتی‌متر) ۴) قطر مور قطر موثر ناحیه زهکشی ,1 قطر دایره معادلی است که مساحت یکسانی با خاک در حال زهکشی دارد. رابطه بین ,10 و فواصل شمع‌های زهکش (ابه صورت زیر است: برای الگوی مربعی: (/1 1.126 < ,(] برای الگوی مثلثن : (1 1.0350 < ,(1 -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هفتم- روش های بهسازی خاک ۱۳۳ ۴۷ روش اختلاط عمیق ۱-۴-۷ اصول طراحی ۱-۱-۴-۷ حوزه کاربرد (۱) روش طراحی ذکر شده در این‌جا برای بهسازی خاک زیرین سازه‌های ثقلی مثل موج‌شکن. دیوار ساحلی و خاکریز استفاده می‌شود. (۲) روش طراحی باید برای عملیات بهسازی نوع بلوک و نوع دیوار اعمال گردد. ۱ در روش اختلاط عمیق توضیح داده شده در این قسمت‌ها خاک محلی در عمق با سیمان مخلوط می‌شود. ۳) پروژه‌های مقیاس بزرگ بهسازی خاک برای بنادر و لنگرگاه‌ها به روش اختلاط عمیق برای خاک زیر صندوقه. موج‌شکن, دیوار ساحلی و خاکریز استفاده شده و برای سایر سازه‌هاء کاربرد خیل ی کمی وجود دارد. بنابراین در این‌جا دامنه کار به این پروژه‌ها محدود شده است. ۳) هنگام استفاده از روش اختلاط عمیق برای سازه‌های بندر و لنگرگاه. یک سازه زیر خاکی صلب با روی هم قرار گرفتن ستون‌های پایدار شده خاک که توسط ماشین‌های اختلاط بهسازی شده است. شکل داده می‌شود. الگوی بهسازی با توجه به عرشه. با خصوصیات خاک زیرین انتخاب می‌شود. انواع متفاوت بهسازی بلوکی یا دیواری نشان داده در شکل (۲۸-۵) الگوهای متداول بهسازی خاک در بنادر و لنگرگاه‌ها می‌باشد. در این قسمت. این د و الگو بررسی می‌شوند. ۴ روش بهسازی نوع دیواری کوتاه و بلند تشکیل شده است (شکل ۳۸-۵-ب). مبنای اصلی طراحی این است: 5 دیوارهای بلند برای انتقال نیروهای خارجی به دیوارهای سفت و دیوارهای کوتاه برای افزایش یکنواختی زمین بهسازی شده می‌باشد. ی سطح در دا مه سس چم سطح در دا : خاک أ و ی ۳۳ مت سم مها ۳۳۲۳ یس مت مه پوس مه کته ز بردن بترم ! 2 [ سوه رالات ل سار ۱ یه سعل+< زخ 1 سس ۳ بل ی سر و7۹۸ ی ۳ مر ی بسح ری بستر دردا از 4 پس هه أ پم ۱ ۱ ۱ سر / / , *دنوار طولانی الف) بهسازی به شکل بلوک ب) بهسازی به شکل دبوار شکل ۳۸-۵- نمونه‌هابی از الگوهای بهسازی در روش اختلاط عمیق -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۴ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی/ پی‌ها ۲-۱-۴-۷ مفهوم اساسی طراحی برای بهسازی خاک زیرین باید به روش اختلاط عمیق با بررسی پایداری خارجی, پایداری داخلی و تغییر ۱ وازه‌شناسی تعاریف واژه‌های اساسی به شرح ذیل است: خاک پایدار شده: خاک ی که به وسیله روش اختلاط عمیق بهسازی شده است. شامل خاک اصلی بین دیوارهای بلند نیز می‌شود). سیستم خاک زیرین بهسازی شده: یک سیستم شامل خاک زیرین بهسازی شده و سازه فوفانی بین صفحات قائم گذرنده از پاشنه و پنجه خاک زیرین پایداری خارجی: بررسی پایداری وفتی نوده پایدار شده و سازه فوقانی به عنوان یک واحد و توده عمل می‌کند. پایداری داخلی: بررسی شکست داخلی درون نوده پایدار شده در شرایطی که ایمنی پایداری خارجی فراهم شده است. نوع ثابت: بهسازی خاک زیرین برای کل لایه نرم به گونه‌ای انجام می‌شود که نوده پایدار شده در روی لایه باربر قرار گرفته و نیروهای خارجی به طور مستفیم به آنجا انتقفال می‌یایند. نوع معلق: بهسازی خاک در لایه نرم به گونه‌ای متوفف شده است که توده پایدار شده به لایه پاربر نمی‌رسد ولی در بالای خاک زیرین نرم قرار می‌گیرد. ۲ به طور کلی خاک بهسازی شده توسط روش اختلاط عمیق, مقاومت بسیار بالا و مدول الاستیسیته بالا دارد و در مقایسه با خاک غیربهسازی شده در شکست. کرنش بسیار کوچک از خود نشان می‌دهد. بنابراین یک قطعه خاک تثبیت شده می‌نواند نوعی سازه زیرزمینی تلقی شود. به همین دلیل. تحلیل پایداری باید با توجه به پایداری به عنوان یک سازه واحد (پایداری خارجی). مقاومت خود نوده پایدار شده (پایداری داخلی) و نشست. جابجایی افقی و وا زگونی توده پایدار شده به عنوان یک جسم صلب انجام گیرد. ۲-۴-۷ فرضیات برای ابعاد توده پایدار شده ۱-۲-۴-۷ طراحی مخلوط برای خاک پایدار شده تناسب مخلوط خاک و سیمان برای خاک پایدار شده باید در روش‌های اختلاط آزمایشگاهی یا آزمایش‌های در محل به دست آورده شود. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هفتم- روش های بهسازی خاک ۱۳۵ ۲-۲-۴-۷- تنش مجاز توده پایدار شده تنش مجاز توده پایدار شده باید برای بررسی پایداری داخلی به طور مناسب تعیین گردد. ا) ننش فشاری مجاز ,6 از رابطه (۶-۷) بر اساس مقاومت فشاری نک محوری به دست مر آید. ی 1 (۶-۷) 01 7 6 که در نف ۳ تنش فشاری مجاز (//) ضریب اطمینان برای مصالح 4 فاکتور برای سطح مقطع مور ستون خاک پایدار شده (: ضریب تصحیح برای پراکندگی مقاومت ,4 متوسط مقاومت فشاری نک محوری در خاک پایدار شده در محل ( 4۸/۲ که از روابط زیر به دست می‌آیند کمتر باشد. (۷-۱۷)م رس 150 2 ر۸-۷م 0ب 0.156 0 توده ناهمگن» بسته به عملیات ماشین‌های ساخت‌وساز و روش‌های همیوشانی سنون‌های پایدار برای تشکیل توده پایدار شدهء به وجود آید. ضریب اطمینان و سایر عوامل نشان داده شده در رابطه (۶-۷) ضرایب کاهش مربوط به ناهمگن بودن خاک زیرین بهسازی شده نسبت به فرض همگن بودن خاک زیرین در رابطه با مقاومت را نشان می‌دهند. الف) ضریب اطمینان برای مواد (1) را برای در نظر گرفتن اثر خزش و بارگذاری متناوب, اهمیت سازه. نوع بارگذاری» روش محاسبات طراحی, و میزان اعتماد به مواد در نظر گرفت. در کارهای گذشته این ضریب اطمینان در شرایط عادی ۲ و در حالت زلزله ۲ در نظر ب) فاکتور سطح مقطع موثر ستون خاک پایدار شده ( ») هنگام پایدارسازی توسط ماشین اختلاط عمیق (۸1 با چندین تیغه. سطح مقطع توده پایدار شده از گروهی از دوایر همان‌طور که در شکل (۳۹۵) نشان داده شده است تشکیل می‌کردد. در بهسازی‌های از نوع بلوکی و دیواری, -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۶ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها سطح مقطع مور ستنون خاک پایدار ۸ برای تصحیح این قسمت بهسازی نشده تعریف می‌گردد. یس ۳ ۳ وس مر ِا 3 7 ار 8 1 ۱ اک را اپ نس ز ۳ ۱۹ ۱ : 8 1۹ 0 ار رو ماد 6 هرمیو ری 1 ی ی ۹ اس ۱ ۱ ۱ 0 ۱ سا ها بر 9 ۱ , : ی ۰ ۹ پ ی -» شکل ۳۹-۵- عرض موتر ویژه برای ماشین اختلاط عمیق پ) ضریب اعتبار همیوشانی ( ]) یک فسمت همپوشانی توسط ارتباط ستون پایدار شده تازه با قبلی ایجاد می‌شود. بنابراین دقت در اجرا ‏ و کاهش در و به فواصل زمانی همپوشانی, ظرفیت اختلاط ماشین و روش فراهم کردن عامل پایدار کننده و سایر عوامل بستگی دارد. عامل | بین ۰/۸ تا ‎۰/٩‏ در نظ رگرفته می‌شود. ت) ضریب تصحیح برای پراکندگی مقاومت ( خاک پایدار شده در محل دارای پراکندگی زیاد مقاومت فشاری تک محوری می‌باشد. ضریب تصحیح برای پراکندگی مقاومت. این پراکندگی مقاومت را در نظر می‌گیرد. ۴) مقاومت خاک پایدار شده در محل و د رآزمایشگاه متوسط مقاومت فشاری تک محوری خاک پایدار شده در محل ‏ 4۸ را می‌توان به مقاومت فشاری تک محوری خاک پایدار شده در آزمایشگاه ۹ به‌صورت زیر ربط داد. 1 ضریب تصحیح ۸ را می‌توان در کارهای دریایی معادل ۱ درنظر گرفت. ولی این مقدار را می‌توان با آزمایش‌های در محل معلوم کرد. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هفتم- روش های بهسازی خاک ۱۳۷ نیروهای خارجی وارد بر توده پایدار شده باید به طور مناسب. برای پایداری خارجی و داخلی و تغییر مکان توده پایدار |( شکل (۴۱-۵) منحنی طرح کلی نیروهای خارجی وارد بر نوده پایدار شده را در حالت یک دیوار ساحلی تقفلی نشان می‌دهد. 7/۸ 1 در صورتیکه پالیداری وه از نوع دیواری باند .۸ ۹ شکل ۴۱-۵- نیروهای خارجی وارد شونده بر توده پایدار شده در شکل (۴۱-۵). 7 برآیند فشار خاک در واحد طول وارده بر صفحه قائم وجه محرک (۸//(۱) 7 برآیند قائم چسیندگی در واحد طول وارده بر صفحه قائم وجه محرک (/۸)) ,2 برآ یند فشار آب بافیمانده در واحد طول (۸//۱:) 0 برآ ند فشار خاک در واحد طول وارده بر صفحه قائم وجه مفاوم (۸//(۱/) برآبند چسبندگی قائم در واحد طول وارده بر صفحه قائم وجه مقاوم (//۸)) مقاومت برشی در واحد طول وارده بر کف توده بایدار شده (۸///1 ۲ نیروی عکسالعمل در واحد طول وارده بر کف توده پایدار شده (//۸ (1 و د1 فشار عکسلعمل در طول, پنجه و باشنه تنوده پایدار شده (//۸) وزن در واحد طول برای سازه فوقانی (سربارء سازه فوقانی و غیره) (۱//) ,لآ نیروی اینرسی زلزله در واحد طول وارده بر سازه ((//۸) را وزن واحد طول برای بخش سنک‌ریزی شده (۸//۱) -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۸ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی/ پی‌ها نیروی اینرسی زلزله در واحد طول وارد بر بخش سنگ ریزی شده (:(//۸/) ۰ وزن واحد طول برای خاک پشت دیوار (همراه سربار (4۸۷/0 نیروی اینرسی زلزله در واحد طول برای خاک پشت دیوار (/4۷ ,لا وزن واحد طول برای نوده بایدار شده (//۸) 77 نیروی اینرسی زلزله در واحد طول وارده بر نوده بایدار شده (۸//(۱)) نیروهای خارجی زیر فقط در حالت نوع بهسازی دیواری در نظر گرفته می‌شوند: نیروی مور در واحد طول برای خاک بهسازی نشده بین دیوارهای طویل (۸۷/۸(۱) 4 نیروی اینرسی زلزله در واحد طول وارد بر خاک بهسازی نشده بین دبوارهای طویل 4۸۸۷ ۲) از آنجا که نوع دیواری توده پایدار شده شامل خاک غیر بهسازی شده نیز می‌باشد. نیروهای خارجی را باید به صورت مجزا روی خاک بهسازی نشده و خاک پایدار شده با توجه به مورد تحت مطالعه تعیین کرد. ۳) برای تحلیل پایداری خارجی, ,و م7 به عنوان فشار خاک محرک و مقاوم به صورتی که در بخش ۲ء فصل ۱۴ء فشار خاک و فشا رآب, توصیف شد, تعیین می‌گردند. برای تحلیل روی پایداری داخلی. ,#ابیانگر فشار محرک خاک است و را باید در محدوده فشار مفاوم تا فشار خاک در حال سکون با توجه به پایداری خارجی, نعیین کرد. ۴) از آزمایش‌های قبلی مشخص شده است که چسبندگی روی صفحات قائم و جوانب محرک و مقاوم توده پایدار شده عمل می‌کند. در حالت خاک ریزی پشت دبوار, اصطکاک جداره منفی به واسطه نشست نحکیم خاک بهسازی شده و روی صفحه قائم وجه محرک توده پایدار شده به سمت پایین عمل می‌کند. بنابراین چسبندگی‌های توصیف شده در بالا برای شرابط عادی قابل بررسی هستند. ولی در حالت دیگرء برای شرایط زلزله. .]و .م1 در جهت مطلوب برای تحلیل در پایداری‌های خارجی و داخلی عمل می‌کنند چرا که در جهت ایمنی فرض شده است که نیروی اینرسی زلزله توده پایدار شده و فشار خاک زلزله همزمان حین زلزله عمل می‌کند. می‌شود. ارزیابی فشار آب دینامیکی در بخش ۲ء بند (۲-۴-۱۴) فشار دینامیک آب در هنگام زلزله. توضیح داده شده است. ۵-۷- روش خاک بهسازی شده کم وزن ۱-۵-۷ اصول روش خاک بهسازی شده کم وزن دستورالعمل‌های این قسمت برای طراحی به روش خاک بهسازی شده کم وزن» قابل اجرا می‌باشد. 72 رم روش خاک بهسازی شده کم‌وزن عبارت است از نولید خاک زیرین پایدار و کم وزن با اضافه کردن عوامل سبک ساز و عوامل سخت ساز به خاک در حالت دوغابی خاک لایروبی شده با خارج شده در محل ساخت‌وساز و سپس استفاده از این مخلوط برای -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هفتم- روش های بهسازی خاک ۱۲۳۹ خاک ریزی با پشته‌ریزی. هنگام استفاده از کف هوا به عنوان سبک سازء «خاک بهسازی شده با کف» نامیده می شود. و هنگامی که 5 پلی سیترول پرحجم) استفاده می‌شود این خاک. «خاک بهسازی شده با گلوله های پلاستیکی» نامیده می‌شود. خاک بهسازی شده کم وزن خصوصیات زیر را دارد: | وزن آن در حدود ماسه معمولی در هوا و آن در آب دریا می‌باشد. سبک بودن آن می‌تواند مالع لغزش زمین در ۲) به سبب وزن کم و مقاومت بالای آن» فشار خاک حین زلزله کاهش خواهد یافت که این امر سبب ایجاد سازه و یا زمین استحصال شده با مقاومت بالا در مقابل زلزله می‌شود. عملیات ساخت‌وساز زمینی, استفاده نمود. بنابراین با استفاده از خاک بهسازی شده کم وزن می‌نوان ضایعات خاکی را در سایت‌های دفن زباله و ضایعات کاهش داد. ۲-۵-۷ مفاهیم بنیادی طراحی خاک کم وزن بهسازی شده که خاکی سبک و از نظر ژئوتکنیکی پایدار می‌باشد باید با روش‌های طراحی برای سازه‌های خاکی که در فصل ۲ تا فصل ۶ توصیف شده» سازگاری داشته باشد. جدا از آزمایش‌های اختلاط. روش طراحی برای خاک بهسازی شده کم وزن همانند سایر سازه‌های خاکی می‌باشد. خصوصیات خاک بهسازی شده کم وزن, باید توسط آزمایش‌های آزمایشگاهی ارزیابی شده, شرایط محیطی و ساخت‌وساز در محل را در نظر گیرد. این خاک را می‌توان به‌صورت زیر ارزیایی کرد: | وزن واحد حجم وزن واحد حجم ,م را می‌توان در بازه ۶ تا ۱۵ ر*(//) با تغییر مواد سب ککننده و آب تنظیم کرد. برای کاربرد در تاسیسات بالا آمدن آب دریا پیش‌بینی می‌شود. بنابراین معمولا از مقادیر وزن واحد حجم زیر برای طراحی استفاده می‌شود: زیر سط حآب: *12/0۷//۱- ,2 در هوا: *//101 - 2 در طراحی مخلوط باید به این وافعیت توجه نمود که وزن واحد حجم خاک بهسازی شده کم وزن تا حد زیادی به شرایط -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۰ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها ۲۳) مقاومت برشی مقاومت استانیک خاک بهسازی شده کم وزن عمدتا ناشی از مقاومت برشی حاصل از سختکننده‌های سیمانی می‌باشد. خاک بهسازی شده کم‌وزن با مقاومتی در بازه ۱۰۰ نا ۵۰۰ (*0۷/1)) بر حسب مقاومت فشاری تک محوری قابل استفاده است. با اضافه کردن کف هوا یا 2۳5 افزایش مقاومت با توجه به افزایش فشار دورگیر قابل انتظار نیست. اما مقاومت بافیمانده در حدود ۷۰[ مقاومت حداکثر می‌باشد. ضریب اطمینان ۲ نعریف شده به صورت نسبت مقاومت آزمایشگاهی به مقاومت طراحی معمولابین ۳ و ۳ تنظیم می‌شود. (۱۰-۷ ,1.44 > 7 ۴) ضریب اصطکاک با فرض این که خاک بهسازی شده کم وزن یک توده خاک صلب باشد. برای تحلیل پایداری خارجی معمولا مقادیر زیر به عنوان ضریب اصطکاک بین خاک بهسازی شده کم وزن و ماسه (یا سنگریزه) انتخاب می‌شود: خاک ماسه‌ای بهسازی شده کم وزن: 6 - 0.55 - ۷ خاک سنگریزه‌ای بهسازی شده کم وزن: 8 - 0.75 - ۷ ۵) مدول تغییر شکل ۲:۰ اگر آزمایش روی نمونه‌های دقیق و با اندازه‌گیری دقیق تغییر شکل‌ها انجام شود.ء مدول (۶ از روی آزمایش را می‌توان به عنوان مدول طراحی به کار برد و اگر انجام این آزمایش‌ها میسر نباشد.ء مدول را می‌توان از روی مقاومت فشاری تک محوری .4 به وسیله رابطه زیر تخمین زد: ر۱۱-۷) ,2000 -100)< وتا ۶) ضریب پواسون ۷ ضریب پواسون خاک بهسازی شده کم وزن بسته به سطح تنش و حالت قبل و بعد از رسیدن به مقاومت حداکثر تغییر می‌کند. وی سربا رکمتر از تمش تسلیم تحکی مآن باشد مقادیر متوسط زیر قابل استفاده هستند. خاک بهسازی شده با کف: (/۰ > 0 خاک بهسازی شده با گلوله پلاستیکی : ۵ 0 مدول برشی 7 ضریب میرایی ۸ل وابستگی کرنش ۲ و و ضریب پواسون ۲ مورد استفاده در تحلیل دینامیکی باید از آزمایش‌های آزمایشگاهی به دست آید و آنها را می‌نوان از روی روابط بین مقاومت فشاری تک محوری و نتایج آزمایش‌های -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هفتم- روش های بهسازی خاک ۱۳۱ هنگام محاسبه فشار محرک خاک بهسازی شده کم وزن نحت شرایط عادی و زلزله. روش بند (۸-۷) فشار محرک خاک مواد ۵-۷ ۳- طراحی مخلوط برای خاک بهسازی شده ۱) طراحی مخلوط باید برای به دست آوردن مقاومت و وزن مخصوص لازم در محل صورت گیرد. ۳-۵-۷- بررسی محدوده بهسازی محدوده‌ای که قرار است توسط خاک بهسازی شده کم وزن پر شود باید به روش مناسب با در نظر گرفتن نوع سازه‌ای که قرار است در آن ساخته شود و شرایط نیروهای خارجی و پایداری سازه و خاک زیرین به عنوان یک واحد زا سر حدود ناحیه‌ای که باید توسط خاک بهسازی شده کم وزن پر شود معمولا به درجه سبکی مطلوب بستگی دارد. یعنی زمانی که روش برای کنترل نشست با جابجایی جانبی استفاده می‌شود. این ناحیه از شرایط مجاز برای نشست یا جابجایی تعیین می‌شود. برای تامین پایداری, از شرایط پایداری شیب نعیین شده و برای کاهش فشار خاک. از شرایط لازم برای کاهش فشار خاک تعیین می‌شود. ۵-۵-۷ آزمایش تابید قابلیت کار کرد وقتی تجربه ساخت‌وساز قبلی به عنوان مرجع موجود نباشد و یا زمانی که اجرا تحت شرایط ویژه انجام می‌شود. آزمایش‌هایی برای تایید قابلیت کار کرد قبل از اجرا لازم خواهد بود. ۶-۷- روش جایگزینی با مواد دانه‌ای سربار کوره‌ای ۱-۶-۷ اصول طراحی وقتی مواد دانه‌ای سربار کوره‌ای به عنوان خاک‌ریزی پشت دیوار برای دیوار ساحلی, خاکریز یا پوشش سطحی برای خاک ربرین نرم استفاده می‌شوند. خصوصیات این مواد باید به تناسب مورد. مورد توجه قرار گیرند. بسا سر مواد دآنه‌ای سربار کوره‌ای» موادی دانه‌ای دارای خصوصات نهفتنه هیدرولیکی که در ماسه طبیعی دیده نمی‌شود می‌باشد و به مرور زمان سفت‌شونده و پایدا رکننده هستند. هنگام مقایسه حالت دانه‌ای با حالت سفت‌شوندهء حالت دانه‌ای شرایط طراحی -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۲ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی/ پی‌ها ناپایدارتری را ارائه می‌دهد. بعضی مواقع, حالت سفت شونده ممکن است برای پایداری سازه بحرائی شود که بررسی مناسب برای هر حالت ضروری می‌باشد. ۲-۶-۷- خصوصیات فیزیکی مواد دانه‌ای سربار کوره‌ای هنگام استفاده از مواد دانه‌ای سربار کوره‌ای, باید خواص فیزیکی آنها از قبل مورد ارزیابی قرار گیرد. مواد دانه‌ای سربار کوره‌ای هنگام خروج از کارخانه به صورت موادی مشابه ماسه درشت بوده که خصوصیات مهم فیزیکی آن وزن واحد حجم کم و آبداری نهفته آن می‌باشد. ۱) منحنی دانه‌بندی اندازه ذره مواد دانه‌ای سرباره کوره‌ای ۴/۷۵ میلی‌متر با کمتر بوده و ذرات ریز آن بی‌نهایت ریز است. منحنی دانه‌بندی آن به صورت بد دانه‌بندی شده با تک اندازه, اکثترا در محدوده ماسه درشت با ضریب یکنواخنی ۳/۵ تا ۴/۲ و ضریب اتحنای ۹ تا ۰۱/۴ می‌باشد. ۳) وزن واحد حجم مواد دانه‌ای سربار کوره‌ای سبک‌تر از ماسه طبیعی بوده و درون ذرات آن حباب‌های هوا موجود است و در صد تخلخل بالای آن به سبب شکل زاویه‌دار و دانه‌بندی تک اندازه ذرات آن می‌باشد. بنابر سوایق گذشته. وزن مخصوص‌تر این مواد بین ۱۳ ( 00/۳ و وزن مخصوص غوطه‌ور در حدود *«(//] ۷ می‌باشد. ۳) نفودپذیری از تغییرات وابسته به زمان فشردگی مواد دانه‌ای سربا ر کوره‌ای مورد استفاده برای خاک‌ریزی» پشته‌ریزی با پوشش سطحی می‌توان صرف نظر نمود. ۵) زاویه اصطکاک داخلی و چسیندگی در حالت دانه‌ای, چسیندگی قابل صرف نظر بوده و زاویه اصطکاک داخلی در این حالت ۲۵ درجه با بیشتر خواهد بود. مفاومت برشی با سفت شدن افزایش می‌یابد. ۶) روانگرایی در هنگام زلزله وقتی مواد دانه‌ای سربار کوره‌ای به عنوان خاکریز پشت دیوار استفاده شودء سفت شدن آن ممکن است تا ۶ ماه به خاطر خصوصیات هیدرولیک نهفته آن به طول انجامد وقتی سفت‌شدن قابل پیش‌بینی باشد از روانگرایی آن می‌توان صرف نظر -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هفتم- روش های بهسازی خاک ۱۳۳ کرد. اما خطر روانگرایی برای مواد دانه‌ای سربار کوره‌ای که هنوز مستحکم نشده باشد وجود دارد. در این حالت. احتمال روا نگرایی باید بررسی شده. و مواد دانه‌ای سربار کوره‌ای مثل هر مواد دانه‌ای دیگری بهسازی شوند. ۷-۷- روش پیش اختلاط ۱-۷-۷- اصول طراحی ۱-۱-۷-۷ حیطه کاربرد روش طراحی توصیف شده در این بخش برای خاک زیرین بهسازی شده به روش پیش اختلاط به منطو ر کاهش فشار خاک و رواتگرای ی کاربرد دارد. ی سر |) معنای وازه‌های مورد استفاده در این روش به شرح ذیل است.: خاک زبرین بهساری شده: فقضای زیرین که توسط خاک بهسازری شده پر شده است. ناحیه بهسازی: ناحیه خاک زیرین بهسازی شده به روش پیش اختلاط : درصد پایدا رکننده: نسبت وزنی پایدا رکننده به وزن خشک مواد و ماده مادر (خاک) که به صورت درصدی بیان می‌شود. کاهش فشار خاک. معبارهای طراحی شده برای کاهش فشار در مقال دیوار (فشار خاک محرک) تحت شرا بط عادی و این شکل است که بابدا رکننده سیمانی, با استفاده از جامدسازی شیمیایی بین خاک و یایدا رکننده. به خاک چسیندگی می‌دهد. این روش را می‌توان برای خاکریز پشت دیوارهای ساحلی و خاکریزهاء پرکردن دیواره‌های گابیونی, تعویض خاک پس از کودبرداری محدوده بایه و پرسازی مجدد استفاده کرد. ۳) ماسه و خاک‌های ماسه‌ای را می‌نوان به این روش بهسازی نمود.ء گر چه در مورد رس‌ها این روش کاربرد ندارد و این بدان سبب است که خصوصیات مکانیکی خاک بهساری شده بسته به خاک مادر بسیار متقاوت خواهد بود. ۴) این روش علاوه بر کاهش فشار خاک و جلوگیری از روانگرایی» برای بهسازی مقاومت لازم خاک برای ساخت‌وساز تاسیسات -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۴ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی/ پی‌ها ۲-۱-۷-۷ ملاحظات طراحی ۱) در طراحی بهسازی خاک زیرین به روش پیش اختلاط. مقاومت مورد نیاز خاک بهسازی شده. درصد پایدارکننده ۲) هنگام ارزیابی اثر کاهش فشار زمین. یا بررسی پایداری خاک زیرین در مقابل شکست لغزش دایره‌ای و غیره خاک بهسازی شده به صورت مواد 2-0 در نظر گرفته شوند. ۳) خاک زیرین بهسازی شده ممکن است هنگام زلزله به صورت یک جسم صلب بلغزد. زیرا خاک زیرین بهسازی بهسازی, پایداری در مقابل شکست لغزش خاک زیرین و سازه‌های فوقانی (کل پایداری) نیز باید بررسی شود. ۲-۷-۷ مطالعات ابتدابی خصوصیات خاک مورد استفاده در روش پیش اختلاط باید با استفاده از مطالعات و آزمایش‌های مختلف به روش ار سم ۲ درصد آب و درصد ریزدانه خاک برای خاک‌ریزی, بر مقاومت خاک بهسازی شده پس از اختلاط و انتخاب روش اختلاط آن ۳( جچگالی خاک بهسازری شده بعد از خاک ریری باید از قبل و به طور مناسب تخمین زده شسود زیر چگالی اثر عمده‌ای بر نتایج آزمایش‌ها در آزمایش‌های اختلاط آزمایشگاهی دارد. ۳-۷-۷ تعیین مقاومت خاک بهسازی شده مقاومت خاک بهسازی شده باید به گونه‌ای تعیین شود که اثر بهسازی مورد نیاز را با توجه به منظور و شرایط این روش به دست دهد. زا رم کاهش داده شود. ۳) برای حلوگیری از روانگرایی مقاومت خاک بهسازی شده باید به گونه‌ای تعیین شود که خاک بهسازی شده روانگر/ نشود. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هفتم- روش های بهسازی خاک ۱۳۵ |) رابطه معناداری بین مقاومت روانگرایی و مفاومت فشاری تک محوری در خاک بهسازی شده وجود دارد. نشان داده شده است که خاک بهسازی شده با مقاومت فشاری نک محوری ۲//// ۱۰۰ با بیشتر روانگر/ نخواهد شد. بنابراین وفتی هدف محوری کمتر از ۱۰۰۸۸/۸۲۶ تنظیم شود. آزمایش سه محوری چرخه‌ای (سیکلیک) برای نایید ای نکه خاک روان نخواهد ۳ در تعیین چسبندگی خاک بهسازی شده. ابتدا زاویه اصطکاک داخلی خاک تخمین زده شده و سپس چسیندگی از روی کمتر از ۰/۱۰ زاویه اصطکاک داخلی خاک بهسازی شده برابر با کمی بزرگتر از خاک بهسازی نشده است. بنابراین زاویه اصطکاک داخلی خاک بهسازی نشده را می‌توان برای ایمنی طراحی همانند خاک بهسازی نشده فرض کرد. ۴ زاویه اصطکاک داخلی را می‌توان از روی آزمایش‌های سه محوری فشاری تحکیم‌یافته و زهکشی شده بر اساس جگالی پیش فرض و فشار سربار موجود پس از خاک‌ریزی به‌دست آورد. زاویه اصطکاک داخلی م مورد استفاده در طراحی معمولا ۵ نا ۱۰ درجه کمتر از مقدار به دست آمده از آزمایش در نظر گرفته می‌شود. بدون انجام آزمایش‌های سه محوری,» این زاویه را می‌توان از مقدار ضربات 5/77 زده شده در خاک زیرین پس از خاک‌ریزی به دست آورد (توجه شود که باید مقدار خاک بهسازی نشده استفاده شود). ۴-۷-۷ طراحی مخلوط خاک بهسازی شده تناسب مخلوط خاک بهسازی شده باید توسط آزمایش‌های مخلوط مناسب آزمایشگاهی تعیین شود.کاهش مقاومت باید به این علت که مقاومت در محل ممکن است کمتر از مقدار آزمایشگاهی باشد. در نظر گرفته شود. ی سر درصد بایدا رکننده به صورتی که مفاومت لازم برای خاک بهسازری شده تامین گردد. می‌باشد. رابطه بین مفاومت بهسازری شده و درصد پایدا رکننده به طور قابل ملاحظه‌ای از نوع خاک و چگالی آن تاثیر می‌پذیرد. بنابراین شرایط آزمایش آزمایشگاهی مخلوط حتی المفدور باید مشابه شرایط محلی باشد. | به منظور کاهش فشار خاک. انجام آزمایش‌های سه محور فشاری تحکیم‌یافته و زهکشی شده برای به دست آوردن رابطه -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۶ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی / پی‌ها آزمایش‌های فشاری تک محوری برای به دست آوردن رابطه بین مقاومت فشاری تک محوری و درصد پایدا رکننده انجام ۲) بسیار مهم است که تفاوت بین مقاومت در محل و مقاومت آزمایشگاهی هنگام تنظیم فاکتور افزایش برای طراحی مخلوط ۳ نا ۱/۱ > »4 که به صورت نسبت مقاومت فشاری تک محوری آزمایشگاهی به محلی تعریف می‌شود. به کار می‌رود. ۷- ۵-۷- بررسی محدوده بهسازی ناحیه‌ای که باید توسط روش پیش اختلاط بهسازی شود. باید با توجه به نوع سازه‌ای که قرار است روی آن ساخته شود. مقادیر نیروهای خارجی و همچنین پایداری سازه و خاک زیرین به عنوان یک مجموعه مورد بررسی واقع شود. | به منظور کاهش فشار خاک. محدوده ناحیه بهسازی باید به گونه‌ای تعیین شود که فشار خاک بهسازی شده وارد بر سازه به مقدار کافی کوچک باشد تا پایداری سازه را نامین کند. ۲ برای جلوگیری از روانگرایی. محدوده ناحیه بهسازی باید به گونه‌ای تعیین شود که روانگرایی در خاک زیرین بهسازی نشده مجاورء پایداری سازه را به خطر نیاندازد. ۱ شکل (۴۳-۵) نیروهای خارجی و مقاوم وارد بر سازه و خاک زیرین بهسازی شده را هنگامی که خاک بهسازی نشده پشت خاک بهسازی شده روانگر/ نشده است نشان داده و شکل (۴۲-۵) نیروهای خارجی حین روانگرایی را نشان می‌دهد. ۳) به منظور کاهش فشار خاک و با جلوگیری از روانگرایی, باید لغزش حین زلزله برای خاک بهسازی شده زیرین و سازه مطالعه شود. همچنین پایداری در مقابل شکست لغزشی دایره‌ای برای خاک زیرین و سازه باید به عنوان یک مجموعه واحد مورد بررسی قرار گیرد. الف) مطالعه لغزش حین زلزله اطمینان در مقابل لغزش حین زلزله باید از ۱/۰ بزرگتر باشد و ضریب اصطکاک در کف خاک بهسازی شده باید ۰/۶ وقتی لایه زیر خاک بهسازی شده چسینده باشد. چسبندگی خاک در آن لایه برای ارزیابی مقاومت لغزشی در کف لغزش در زمانی که خاک بهسازی نشده روانگرا نشده است به دست میآید که این رابطه نشانگر حالت ساده‌ای است می‌شود. فشار مایع از خاک زیرین روان شده روی خاک بهسازی شده, به سمت بالا حرکت می‌کند (اگر شکل خاک بهسازی شده به گونه‌ای باشد که در شکل (۴۲-۵) نشان داده شده است)» که این موضوع وزن موثتر خاک بهسازی -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هفتم- روش های بهسازی خاک ۱۳۷ شده ر/ کاهش می‌دهد. شکل هندسی خاک بهسازری شده در شکل (۴۳-۵) در مقایسه با فرم داده شده در شکل (۴۳۰۵) از نظر شکست لغزشی بحرانی‌تر است. وقتی سطح آب پاقیمانده زیر سطح زمین باشد و خاک بهسازی نشده روان گردد. لایه‌های خاک بالای سطح بافیمانده آب تا سطح زمین به علت افزایش فشار آب حفره‌ای اضافی از لایه‌های زیرین» باید به عنوان خاک روان شده در نظر گرفته شود. (۱) زمان ی که در خاک بهسازی نشده زیرین روانگرایی رخ نمی‌دهد. با تعریف جهت مثبت نیروهای خارجی و مقاوم به صورت نشان داده شده در شکل (۴۳-۵). ضریب اطمینا ن ۴ برای لغزش از رابطه (۱۳-۷) محاسبه می‌شود. ر(-۱۳) ال ۳ و + در + را + لا + را که د رآز: ر /(1/2) 2 ۳ 0۷ل(7/12) 2 در "رل /(1/2) 2 ۷ < ,77 < و77 لدم /( براد 6)کم وب 1/2(6)- ,ظ ( + 8)صها را - ظ۲ 1/7 2 (زمانی که لایه زیر خاک بهسازی شده. خاک ماسه‌ای باشد) [8- /۱],/ - و (زمانی که لایه زیر خاک بهسازی شده, خاک چسینده باشد) > رل وزن واحد حجم آب دریا ( :4/۸ (: وزن واحد حجم غوطه‌ور خاک بهسازی نشده (*0//0)) # ضریب زلزله ضریب فشار محرک خاک برای خاک بهسازی نشده حین زلزله 10 ارتفاع سطحآب از کف دربا در حلوی سازه (مش) 20 ارتفاع سطح آب باقیمانده از کف دریا (متر) (سطح آب بافیمانده در شکل (۴۲-۵) برای سادگی در سطح خاک زاویه اصطکاک بین دیوار و خاک زیرین بهسازی شده و بهسازی نشده (4) (درجه) ۷ زاویه پشت خاک زیرین بهسازی شده (4) نسبت به قائم (درجه) (مثبت برای خلاف حرکت عقربه ساعت؛ ۷ در شکل (۴۲-۵) منفی است) -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۸ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها (1 ضریب اصطکاک در کف سازه +1 ضریب اصطکاک در کف خاک بهسازی شده ( > ۰/۶) ۲ چسیندگی خاک چسبنده زیر خاک بهسازی شده ( *۸// 1 طول کف خاک بهسازی شده (ع0) (متر) خاک زبرین بیبود دافته سازه شکل ۴۲-۵- نیروهای خارجی وقتی خاک بهسازی نشده روانگرا نمی‌شود (کاهش فشار خاک) که درآ ن رل نیروی زلزله وارده بر سازه (]ع۳) ((// 2[ نیروی زلزله وارده بر خاک زیرین بهسازی شده (ع020) (//۸) (3ل فشا رآب استانیکی وارد بر حجلوی سازه ((۸// درل فشا رآب دینامیکی وارد بر حلوی سازه ([0) (۸//(1) فشا ر آب استانیکی وارد بر پشت خاک زیرین بهسازی شده (4) (/0۷) 17 مولفه اققی نیروی بر آبند فشار محرک خاک در هنگام زلزله برای خاک بهسازی نشده وارد شده بر پشت خاک بهسازی شده ( 4ج (1//) بهسازی شده ( 4ج (1//) و دا وزن سازه (]06) و خاک بهسازی شده 246 (شناوری به علت نیروی فشار استانیک در نظرگرفته نشده است) (0//۱) ۷۷ و ۷۷2: وزن موثر سازه ( (404) و خاک بهسازی شده (0440) (با در نظر گرفتن شناوری) (/4)۷) 1۳7 اصطکاک مفقاوم در کف سازه (0)) (01// )1 اصطکاک مقاوم در کف خاک بهسازی شده (ع0) (۸//۱) (۳) زمان ی که خاک بهسازی نشده روانگر/ می‌شود. با تعریف جهت مثبت نیروهای خارجی و مقاومت به صورت نشان داده شده در شکل (۴۲-۵)» ضریب اطمینان ,۲ -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هفتم- روش های بهسازی خاک ۱۳۹ زمانی که در خاک بهسازی نشده پشت خاک بهسازی شده روانگرایی رخ دهد. فشارهای استاتیکی و دینامیکی خاک بهسازی نشده روی پشت خاک بهسازی شدهء همان‌طوری که در شکل (۴۲-۵) نشان داده شده است وارد می‌شود. فشار استانیکی از افزودن فشار استاتیک آب به فشار خاک با ضریب فشار خاک ۱/۰ محاسبه می‌شود. فشار دینامیکی با استفاده از رابطه (۱۵-۱۴) و (۱۶-۱۴) از بخش ۰.۲ بند (۲-۴-۴) فشار دینامیک آب در هنگام زلزله. محاسبه می‌گردد. وزن واحد حجم آب در روابط (۴ ۱۵-۱) و (۱۶-۱۴) باید با وزن واحد حجم اشباع جایگزین شود. ۳( ۳۴۳ جر ۵ + را + 3+( که د رآز: /(1/2) 2( رال 7/12(0۷) > ور < 77 > 1 7/12(10/2)+ *1/2(/3)- ,ط 7 ۳ < ۳ 1 > ر/ (زمانی که لایه زیر خاک بهسازی شده, خاک ماسه ای باشد) ا ۷ "ولا ((1/2)- ۳ ۳ ۳ در < و (زمان ی که لایه زیر خاک بهسازی شدهء خاک چسینده باشد) > دک زاویه پشت زمین بهسازی شده (4) نسبت به افق (درجه) (متیت در جهت خلاف حرکت عقربه ساعت؛ علامت ۸ در شکل (۴۳-۵) متبت است) سایر نشانه‌ها همانند حالت (۱) هستند. خاگ ز برین بهبود نیافته (روانگرا) رن شاگ ژبردن پهبوک باشنه سازه قشار دنتامنکی ‏ فشار استانیکی | سس ا ۱ بدا 7 7 شکل ۴۳-۵- نیروهای خارجی زمانی که خاک بهسازی شده روانگرا می‌شود (جلوگیری از روانگرایی) که درآ ن 17 نیروی زلزله وارده بر سازه ([0۳۵) (۱//) نیروی زلزله وارده بر خاک زیرین بهسازی شده (ع020) ((//) -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۴۰ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی/ پی‌ها ۳ فشا رآب استانیکی وارد بر جلوی سازه ((/7 ,۳ فشا رآب دینامیکی وارد بر جلوی سازه ((// رل مولفه اققی بر آیند نیروهای حاصل از فشار استاتیکی و دینامیکی خاک روانگرا شده که پشت خاک بهسازی شده زیرین عمل می‌کند ( ]2 (0//1)) مولفه عمودی برأیند نیروهای حاصل از فشار استانیکی و دینامیکی خاک روانگرا شده که پشت خاک بهسازی شده زیرین عمل می‌کند (4) (//۸) ۷ و ۷ وزن سازه (/» 1۳) و وزن خاک بهسازی شده زیرین (0242) (شناوری به علت نیروی فشار استاتیک در نطظر گرفته نشده است) (۱(// (۷۷ و 3ا: وزن موثر سازه (/04:) و خاک بهسازی شده (0240) (با در نظر گرفتن شناوری) (/4۷ 1۳7 اصطکاک مفقاوم در کف سازه (0)) (01// دا اصطکاک مفاوم در کف خاک بهسازی شده (ع0) (۱(// ب) مطالعه پایداری در مقابل شکست لغزشی دایره‌ای پایداری در مقابل شکست لغزشی دایره‌ای باید طبق بند ( ۱-۳-۶) تحلیل شیب با بکارگیری روش صفحه لغزش دایروی» صورت گیرد. ۸-۷ فشار محرک خاک مواد زئوتکنیکی سفت شده ۱-۸-۷ گستره کاربرد این بخش اصول طراحی برای محاسبات فشار محرک خاک به هنگام استفاده از مواد ژئوتکنیکی که به وسیله مواد ژئوتکنیکی سفت شده بررسی شده در این بخش شامل موادی که به طور طبیعی سخت می‌شوند و موادی که به طور مصنوعی با استفاده از سیمان یا پایدارکننده‌های دیگر سخت می‌شوند می‌باشد. فهرستی از موادی که تا به امروز تولید شده در ذیل ارائه شده است و انواع این مواد در آینده افزایش خواهد یافت. ۱) خاک پیش مخلوط شده (خاک بهسازی شده به روش پیش اختلاط) ۲ خاک بهسازی شده کم وزن ۳ خاک مخلوط شده با سیمان ( غیر از دو مورد بالا) ۶) مواد دانه‌ای سربار کوره‌ای استفاده شده در حالت سفت شده -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هفتم- روش های بهسازی خاک ۱۴۱ ۲-۸-۷ فشار محرک خاک ۱-۲-۸-۷ خطوط کلی ۱ هنگام استفاده از مواد ژئونتکنیکی سفت شده, خصوصیات مواد و حرکت زلزله باید به طور دقیق برای محاسبات فشار خاک روی سازه بررسی شود. ۳ در محاسبه فشار محرک خاک حین زلزله» می‌توان بطور عمومی از روش ضریب زلزله استفاده کرد. وفتنی مطالعه دفیق فشار خاک حین زلزله ضروری باشد.ء روش تحلیل پاسخ و سایر روش‌های مشابه قابل استفاده خواهد بود. روش‌های محاسبانی فشار خاک با استفاده از ضریب زلزله و با در نظر گرفتن خصوصیات مواد در این بخش توضیح داده شده است. ۳) به طو رکلی» وفتی مواد ژئوتکنیکی سفت شده دارای چسبندگی زیاد باشند.» روانگرایی در خاک بهسازی شده در نظر گرفته نمی‌شود. اگر مقاومت فشاری تک محوری .4 بیش از ۵۰ تا ۱۰۰ (*/۷) باشد می‌نوان از ایجاد فشار حفره‌ای اضاف ی آب درون خاک بهسازی شده زیرین در حین زلزله صرفنظر کرد.ء هر چند این موضوع به بزرگای نیروهای زلزله نیز بسنگی دارد. ۲-۸-۷ ۲- پارامترهای مقاومت روش‌های تعیین پارامترهای مقاومت برای مواد ژئوتکنیکی به نوع مواد مصرفی بستگی دارد. چسیندگی و زاویه اصطکاک داخلی باید با توجه به خصوصیات مواد مصرفی تعیین شوند به طور کلی خاک بهسازی شده به روش اختلاط عمیق, و خاک بهسازی شده کم وزن و خاکستر زغال سنگ سفت شده مواد چسبنده می‌باشند. خاک پیش مخلوط شده. هم چسیندگی و هم زاویه اصطکاک داخلی دارد. مواد دانه‌ای سربا ر کوره‌ای, خاک دانه‌ای محسوب می‌شود که دارای زاویه اصطکاک داخلی است ولی در مواردی که سفت شدن به خوبی انجام گیرد. می‌توان برای آن چسبندگی نیز در نظ رگرفت. ۳-۲-۸-۷ محاسبه فشار فعال خاک ۱) به طور کلی, فشار خاک را می‌توان با توجه به نمهیدات بخش ۰۳ فصل ۰۱۴ فشار خاک و فشار آب. ارزیابی نمود. اصول محاسبات فشار خاک را می‌نوان همان اصول مونونابه- اکابه در نظر گرفت. در این روش فشار خاک از طریق تعادل نیروها با توجه به اصل کولن برلی فشار خاک و با در نظر گرفتن این نکته که خاک زیرین به هنگام شکست شکل گوه به خود می‌گیرد. محاسبه می‌شود. ۲ اگر چه عوامل زیادی در رابطه با فشار خاک حین زلزله بویژه در خاک اشباع مجهول باقی مانده است. از اصول فشار خاک بخش ۰۲ فصل ۰۱۴ فشار خاک و فشا رآب. مورد استفاده قرار گرفته ناکنون, نتایج قابل قبول حاصل شده است. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۲ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها ۳ برای موادی که هم زاویه اصطکاک داخلی و هم چسیندگی ۲ دارند. از رابطه (۱۴-۷) که از بخش ۰۲ فصل ۰۱۴ فشار خاک له (0- ,چ)زد( 6+ ,0+ بی- اد ود اد ,00۹0( چ- لادم به (0- ,ج اند( 8+ 6+ ری امن ۳90 بل( - ,0+ > 2 + ۸ - ۸۱/8 + بر را 2-3 (۱۴-۷) ( 0+ 8 + 6)صزد < ۸ ۵ + 6)د0( 0+ ,0- بباصند)] - ۵دم( ۵ - 6+ رو امن - ,8 ۵6 6 + 6)د ,00:0( 0 - بادهه 20 1 - لادم[ را زره : 20 [( 0 + 6) ند( ۵+ ,0- باصن + ند( 0 - 6+ رم+ زوجم ۵0 0 + ۵) دا رود( ۵ - دی 2 ۵ - لاد( :2 + : لدم 2 ۳۷ << 0 که در ان ر3 فشار محرک خاک وارده بر دیوار توسط لایه ز( *1//) (۴ چسبندگی خاک در لایه ]1 (*(0//0)) 0 زاویه اصطکاک داخلی در لایه ] (درجه) (: وزن واحد حجم لایه خاک ](*/۷ :10 ضخامت لایه ] (منر) زاویه دیوار نسبت به قائم (درجه) زاویه سطح زمین نسبت به افق (درجه) ۵ زاویه اصطکاک دیوار (درجه) سربار در واحد مساحت سطح زمین ر *0//1) 0 زاویه بر بند زلزله (د رحجه). 00| > با ا * 0-0 ضریب زلزله ضریب ظاهری زلزله -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هفتم- روش های بهسازی خاک ۱۳۳ شکل ۴۴-۵- فشار خاک ۴ رابطه (۱۴-۷) نوع گسترش پلفته رابطه اکابه می‌باشد. این گسترش به دشواری روابط ی که اکابه برای تعادل این نیروها حل نمود نمی‌باشد. به هر صورت وقتی که خاک کاملا دانه‌ای بدون چسبندگی با کاملا چسبنده بدون زاویه اصطکاک داخلی باشد. این روابط با بخش ۰۲ فصل ۰۱۴ فشار خاک و فشا رآب. همخوانی دارند. ۵) فشار خاک و زاویه سطح شکست برای هر لایه خاک با خصوصیات مختلف. باید در حالی که توزیع فشار خاک و خط شکست در هر لایه به صورت خطی در نظ رگرفته می‌شود محاسبه گردد. در بعضی مواقع درون هر لایه خاک. فشار خاک و خط شکست زمانی که برای زیر لایه‌های مجزا محاسبه می‌شود. به صورت منحنی در می‌آید که این موضوع متضاد فرض اصلی اکابه مبنی بر خطی بودن لغزش بر اساس فشار خاک کولن می‌باشد. ۶ هنگام استفاده از رابطه بالاء باید وجود ترک با در نظر گرفتن خصوصیات مواد ژنوتکنیکی مورد استفاده را مد نظر قرار داد. ۴-۲-۸-۷ حالت ناحیه محدود بهسازی | هنگامی که مساحت ناحیه بهسازی توسط مواد ژئوتکنیکی سخت‌شده محدود بوده و رابطه مونونابه- اکابه به راحتی قابل استفاده نباشد. فشار خاک باید توسط روش مناسبی که اجازه دهد اثر ناحیه بهسازی شده نعیین شود. ارزیابی گردد. وقفنی ناحیه بهسازی شده محدود باشد. می‌توان به وسیله روش قطعات آن را ارزیابی نمود. در این روش برای محاسبه فشار خاک. سطح لغزشی» پشت یک سازه فرض می‌شود و توده خاک ساندویچ شده بین سطح لغزش و سطح دیوار به وسیله صفحات قائم به قطعانی تقسیم شده و فشار خاک از تعادل نیروها بین وزن. شناوری» نیروی برشی در امنداد سطح لغزش و -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۴ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها نیروی زلزله مربوط به هر قطعه محاسبه می‌شود. علی‌رغم اینکه صفحه شکست اصلی خاک زیرین کاملا واقعی نیست این روش را در نبود روش‌های مناسب دیگر می‌توان به کار برد. ۲ خصوصیات محاسبات فشار خاک با استفاده از روش قطعات در این‌جا توضیح داده می‌شود. الف) در خاک زبرین نیمه بینهایت و چند لایه. فشار خاک به دست آمده از این روش تقریبا با بخش ۰.۳ فصل ۰۱۴ فشار خاک و فشار آب.ء مطابفت دارد. ب) در خاک محدود چند لایه, فشار خاک محاسبه شده با اصل مونونابه- آکابه برای فشا ر خاک مطابقت دارد. پ) وقنی خاک زبرین دانه‌ای باشد. زاویه اصطکاک دیوار ۱۵ درجه در نظر گرفته می‌شود. وفقنی خاک زیرین چسبنده باشد این زاویه صفر است. ت) نقطه اثر بریند فشار خاک قابل محاسبه نیست. بنابراین روش زیر برای تعیین این نقطه اثتر استفاده می‌شود: (۲) شدت فشار خاک بین دو نقطه با تفسیم اختلاف دو برآیند فشار خاک بر فاصله دو نقطه به دست می‌آید. (۲) فرآیند ۱ و ۲ برای کل ارتفاع دیواره تکرار شده و بنابراین توزیع فشار خاک به دست می‌آید. (۴) نقطه اثر نیرو از روی نوزیع فشار خاک محاسبه می‌شود. برآیند فشار خاک به عنوان یک واحد در تضاد است. در این حالت برای تعیین نوزیع فشار خاک استفاده شده در ث) با روش قطعات سه حالت شکست بررسی می‌شود (شکل ۴۵-۵). شکل ۴۵-۵- سه حالت شکست در روش قطعه حالت ۱: وفنی سطح لغزش یکنواخت در کل خاکریز پشت دیوار تشکیل می‌شود (حالت مقاومت برشی). حالت۲: وقتی ترک‌های به‌سمت پایین نا کف لایه خاک سفت شده به‌وجود می‌آید (حالت شکست ترک). -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هفتم- روش های بهسازی خاک ۱۳۵ ج) توزیع فشار خاک با فرض این که اختلاف بین برایند فشارهای خاک در اعماتی مجاورء فشار خاک مربوط به آن عمق ۹-۷- روش تراکم توسط شمع ماسه‌ای ۱-۹-۷ اصول طراحی طراحی تراکم توسط شمع ماسه‌ای برای متراکم کردن خاک ماسه‌ای باید به طور مناسب پس از مطالعه خصوصیات منظور از بهسازری ۲۳) تراکم لایه عمیق لرزاندن یا متراک مکردن از سطح زمین معمولا برای متراک مکردن لایه‌های عمیق ماسه‌ای مور نبوده و روش بهسازی مورد استفاده معمولا راندن شمع‌های ماسه‌ای با شنی و میله‌های لرزان در لایه عمیق ماسه‌ای شل می‌باشد. طراحی حجم ماسه مورد نیاز باید به طور مناسب با در نظر گرفتن خصوصیات خاک زیرین, چگالی مورد نیاز و مقادیر لکات ف | ماسه مورد نباز از رابطه زیر به دست می‌آید. 6 ر6 (۱۵-۷) ۳ +1 که د رآن: درصد تخلخحل طراحی خاک بهسازی شده (بین شمع‌های ماسه‌ای) 2۳0 درصد نخلخحخل خاک اصلی حجم ماسه مورد نیاز در واحد حجم خاک اولیه ر 1/7( ۳ مقدار ۸ پس از بهسازی, به میزان قابل‌نوجهی از مقدار ۸ خاک اصلی و حجم ماسه استفاده شده و همچنین منحنی -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۶ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها ذرات ریزدانه کوچکتر از ۷۵7۱ (. 7) کاهش بابد. بنابراین نسبت کاهش ناشی از درصد ذرات ریزدانه باید در طراحی بر اساس شکل (۴۶-۵) در نطرگرفته شود. ۳ طراحی برای تراکم خاک ماسه‌ای شل به روش لرزه‌ای را می‌توان بر اساس سوابق موارد مشابه انجام داد. طراحی برای سایر روش‌های تراکم به صورت مشابه در صورت در دسترس بودن داده میس ر است. مقادیر آن برای زمین بهسازی شده در وسط شمع ماسه‌ای (,) با پارامتر نرخ ماسه مصرفی .7 در شکل (۴۷-۵) نشان داده شده است. به طور مشابه مقادیر ۸ خاک بهسازی شده در مکان میانی بین شمع ماسه‌ای (,) در شکل (۴۸-۵) نشان داده شده‌است. این نمودارها از روی بررسی مطالعات موردی بر ساخت‌وسازهای زمینی به دست آمده است. تعیین مقدار ۷[ خاک اصلی (ن)) از مطالعات میدانی و ۷[ طراحی پس از بهسازی (۷۱ از شرایط سازه فوقانی مرحله ۱ تخمین 6,۰ و «.م6 از درصد ذرات ریزدانه (ع۳) .: با استفاده از روابط روبرو: ‏ 0.6ج 0.008۳ با 1.0ج0.02۳کمی مرحله ۲ محاسبه چگالی نسبی ,12 و 20 با استفاده از روابط زیر با جایگزینی مقدار 7[ خاک اصلی (0«) و فشار دورگیر (۳۴۳۷/2) .0 ( رم م) 100/ ری عبرم با (ع9) (70ج 6 / ,2/1000 بط ۱ مرحله ۳ محاسبه نسبت کاهش 0۳ برای افزایش تعداد 8 به خاطر درصد ذرات ریزدانه ( برای ۱/۰ < ۲۲): 6 10-05 - 0 مرحله ۳۴ محاسبه مقدار تصحیح شده ال ۸ از روی مقدار محاسبه شده ۷و ۸ بدون ذرات ریزدانه ۸/0 - ۸) + - ۸ مرحله ۵ محاسبه 2۱ برای ۸7۱ با جایگزین کردن |۸7 در رابطه مرحله ۲ به جای ۸0 مرحله ۶ محاسبه نسبت افزایش چگالی یه با جایگزین کردن 20 و 6۱ در رابطه (وع2.>)60-6,(/)1+6 مرحله ۷ شکل ۴۶-۵- فرآیند طراحی برای روش تراکم توسط شمع ماسه‌ای -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هفتم- روش های بهسازی خاک ۱۳۷ 075-5 0135-05 ۶ مقدار۸ در مرکز سمع بس از بیبود مان ماسه 10 21 10 مقدار-۷/ خاگ زبرین اصلی ید شکل ۴۷-۵- رابطه بین مقادیر 1 خاک زیرین اصلی (۲10) و مقادیر ۲ در مرکز شمع پس از بهسازی (م۸۲) (ذرات ریزدانه کمتر از ۲۰/) 5 0.125-- 5 0.[ 79-050 مقدار.۸ در مرگز سمع س از بیبود ۴ مدزان ماسه 10 70 20 شکل ۴۸-۵- رابطه بین مقادیر ۲ خاک زیرین اصلی (,1«) و مقادیر [ در مکان میانی پس از بهسازی (,۲۲) (ذرات ریزدانه کمتر از ۲۰/) -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۸ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی/ پی‌ها ۳-۹-۷ طراحی بر اساس اجرای آزمایشی خاک ماسه‌ای اجرای آزمایشی انجام شود. اجرای آزمایشی باید با توجه و درک کامل از درجه تراکم مورد نیاز محاسبه شده توسط نسبت تخلخل, قابلیت کار کرد واقعی و سایر عوامل صورت گیرد. ۱۰-۷ روش تراکم متوسط شمع ماسه‌ای (برای خاک‌های چسیبنده) ۱-۱-۷ اصول طراحی ۱-۱-۱-۷ گستره کاربرد روش توصیف شده در این بخش, برای بهسازی خاک زیرین چسبنده زیر سازه‌های ثقلی مثل موج‌شکن, دیوار ساحلی ۲-۱-۱۰-۷- مفاهیم پایه خاک بهسازی شده به روش تراکم متوسط شمع ماسه‌ای یک خاک ترکیبی از رانش شمع ماسه‌ای درون خاک چسبنده نرم است. بنابراین طراحی باید با در نظر گرفتن ترکیب طبیعی خاک زیرین و اثر اجرا روی آن صورت گیرد. ۲-۱۰-۷- مقاومت و نفوذ یذ بری شمع‌های ماسه‌ای 12 رم مواد شمع ماسه‌ای باید نفودذپذیری بالا»ء درصد درات ریزدانه کم (کمتر از ۷۲۵|11)» دانه‌بندی خوب. قابلیت تراکم و مقاومت تعویض کوچک به عنوان شمع‌های زهکش برای شتاب دادن به تحکیم خاک رس عمل کنند. نفوذپذیری شمع ماسه‌ای و جلوگیری هیچ نوع مشخصانی برای مواد مورد استفاده در شمع‌های ماسه‌ای موجود نبوده و هر نوع ماسه که در اطراف محل اجرا یاقت شود و شرایط دکر شده در تقسیر را ارضا نماید از نظر اقتصادی قابل استفاده است و شکل (۴۹-۵) چند نمونه از ماسه به کار رفته -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هفتم- روش های بهسازی خاک ۱۳۹ : سپ س سم 100 و و اس بح را تس 72 سلل سس را سس اک 7 1 تنل 7 7 : ۰ زاس حالت ۲ 7۳۱۱۳ ۳و2 کر سر رس ری رس و ری 1 0 // سا و 300 0 5.0 1.0 0.5 1 0.05 01 اندازه دانه (111111) شکل ۴۹-۵- نمونه‌های منحنی دانه‌بندی برای ماسه استفاده شده در تراکم با شمع ماسه‌ای ۳-۱۰-۷- مقاومت برشی خاک بهسازی شده ۱) رابطه مقاومت برشی خاک زیرین بهسازی شده چندین رابطه برای محاسیه مقاومت برشی خاک بهسازی شده که از شمع ماسه‌ای و خاک چسینده تشکیل شده, پیشنهاد ( به شکل (۵۰-۵) مراجعه شود). ر۱۶-۷) 6 110 7 . 6 ۳۷ +2 1( +(نام۳.۸۶/۸- 6 +2 + 1 4 1( 7 که درآ 4 نسبت مساحت تعویض شمع ماسه‌ای (مساحت سطح مقطع شمع ماسه‌ای نقسیم بر مساحت سطح مقطع موتر بهسازی شده با شمع ماسه‌ای) ۵ مقاومت برشی زهکشی نشده در 0- ( 0/07 02 مقاومت برشی زهکشی نشده رس در خاک طبیعی ( ۸/۸( 1 نرخ افزایش در مقاومت برشی با عمق (*//۸) 1 نسبت مشارکت نش (, ۸6/ , ۸6 - ) ل درجه تحکیم متوسط 7 مقاومتی برشی متوسط خاک بهسازی شده واقع در سطح لغزش (*۸۰) 1 ضریب تمرکز تنش در شمع ماسه‌ای ( | ,70 -1+ 7 - .۸60/, ۸6 -< ,لا -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۵۰ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها ضریب کاهش ننش در بخش رسی ( [,۲۱-1(0)+1/]1 - . ۸6/, ۸6 - لا وزن واحد حجم شمع ماسه‌ای (وزن واحد حجم موثر زیر سطح آب زیرزمینی) (*(/7۷) وزن واحد حجم خاک چسبنده (یا وزن واحد حجم و تزویر سطح آب زیرزمینی) ( 40۷/۱ زأویه اصطکاک داخلی ماسه درون شمع (درجه) میانگین افزایش تنش قائم حاصل از نیروهای خارجی در شمع ماسه‌ای در سطح لغزش (*۸0//) میانگین افزایش تنش قائم حاصل از نیروهای خارجی در بخش‌های رسی بین شمع‌های ماسه‌ای در سطح لغزش -//۸) 4 /۸0: نسبت افزایش مقاومت خاک چسبنده در خاک زیرین اصلی ٍ 4 ار ۱ ون رس | ماسه * کر ۱ : : ا شکل ۵۰-۵- مقاومت برشی در مخلوط خاک ۳) پارامترهای طراحی بارامترهای طراحی مورد استفاده قرار گرفته در رابطه (۱۶-۷) تا حدودی در مطالعات موردی گذشته متغیر بوده است که باید توسط بررسی مقاومت خاک اصلی؛ ضریب اطمینان, روش‌های محاسباتی (به بند (۴-۱۰-۷) تحلیل پایداری» مراجعه شود) و سرعت ساخت‌وساز نعیین شود. مقادیر زیره مقادیر استاندارد نسبت مشارکت تنش و زاویه اصطکاک داخلی که از مطالعات موردی روی طراحی‌های قبلی و سوابق ساخت‌وسازهای قبلی و رابطه (۱۶-۷) به دست آمده است. می‌باشد. زمانی که ,4 مساوی با بیشتر از ۰/۷ باشد. عبارت اول طرف راست رابطه (۱۶-۷) قابل صرف‌نظر کردن است. با اینکه ناحیه بهسازی شده اغلب به عنوان یک خاک ماسه‌ای یکنواخت با "۷*30 در نظ رگرفته می‌شود. (حع 0 3 :04 که 00 2 7۱5 :0.7 ک بل > 04 ددع0 1 72 :020. 7 -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هفتم- روش های بهسازی خاک ۵۱ ۴-۱۰-۷- تحلیل پایداری تحلیل پایداری شیب باید توسط تحلیل مناسب صفحه لغزش دایره‌ای, با در نظر گرفتن سوابق اجرایی قبلی انجام 12 سر روش اصلاح شده فلنیوس معمولا برای تحلیل سطح لغزش دایره‌ای و آرزیابی بایداری خاک بهسازی شده توسط شمع ماسه‌ای تنش حاصل از نیروهای خارجی تا اندازه‌ای توزیع خواهد شد که برای در نظر گرفتن اثر این توزیع تسش در تحلیل پایداری با بوسینسک به دست آورد که بنابراین برای استفاده در روش فلنیوس اصلاح شده. اعمال می‌گردد. در اینجاء این روش «روش نوزیع تنش» نامیده می‌شود. هر دو روش قطعات یا روش نوزیع نش برای تحلیل پایداری خاک بهسازی شده توسط تراکم با شمع ماسه‌ای قابل استفاده است. در مطالعات موردی که در آن رابطه (۱۶-۷) استفاده شده است. ضریب اطمینانی برابر ۱/۳ تا ۱/۴ انتخاب شده است که در بررسی پایداری طی اجرا نیز همین ضریب اطمینان انتخاب می‌شود. مقدار محاسبه شده ضریب اطمینان تا حد زیادی به پارامترهای مقاومت برشی و رابطه انتخاب شده وابسته می‌باشد. بنابراین ترکیب یک رابطه محاسبانی و پارامترهای طراحی باید از طریق مطالعه داده‌های موجود در طراحی‌های قبلی و سوابق ساخت‌وساز ۵-۱-۷ مطالعه تحکیم تحکیم خاک بهسازی شده باید با توجه به خصوصیات خاک ترکیبی مطالعه شود. قابل محاسبه است. در طراحی روش زهکش ماسه‌ای, قطر و فاصله شمع‌های ماسه‌ای (در تراکم با شمع‌های ماسه‌ای این مورد به صورت نسبت مساحت تعویض, تعریف شده است) را می‌توان با طول دوره ساخت‌وساز و صرف‌نظر کردن از اثر شمع ماسه‌ای در پایداری خاک نعیین نمود. در طراحی روش تراکم با شمع ماسه‌ای ارزیابی تحکیم خاک بهسازی شده پس از نعیین نسبت مساحت -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۹۲ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها با روش زهکش ماسه‌ای به دلیل تمرکز تنش در شمع‌های ماسه‌ای در روش تراکم با شمع ماسه‌ای, تغیی رکند. نشست نهایی خاک بهسازی شده ,5 و نشست نهایی خاک زیرین اصلی ,5 به وسیله روابط زیر قابل محاسبه است. (۱۷-۷) 7 - ۶. 7 - ,5 (۱۸-۷) 7 مرک که د رن 7 ضخامت لایه تحکیم (متس) ضریب تراکم حجمی خاک زیرین ( ۷0/0 نسبت نشست خاک بهسازی شده به خاک اصلی: 5,۲ / ,5 - ۸ 4: فشار تحکیم مبالگین ( ۸/0 تحکیم خاک بهسازی شده به روش زیر قابل محاسبه است: الف) محاسبه رابطه بین درجه تحکیم و زمان طی شده از روش توصیف شده در بند (۲-۷) روش زهکشی قائم برای قطرء پ) محاسبه رابطه بین زمان و نشست. افزایش مقاومت برشی رس بین شمع‌های ماسه‌ای ناشی از تحکیم. »۵از رابطه زیر به دست می‌آید (همان طوری که در اولین عبارت سمت راست رابطه (۱۶-۷) نشان داده شده است): (۱۹-۷) نا( ۵ /۵۵) ۳ ۸6 - ۸۶ و ضریب کاهش نش .۸ با توجه به سوابق گذشته در نظر گرفت. ۳) مقایسه بین نشست محاسبه شده و آندازه‌گیری‌های میدانی می‌شود. شکل (۵۱-۵) مقایسه بین نسبت شکست محاسبه شده و داده‌های اندازه‌گیری شده در محل را نشان می‌دهد. مقدار ] از اندازه‌گیری‌های در محل که روی نمودار رفته به دست می‌آید و به صورت نسبت نشست نهایی خاک بهسازی شده (که توسط تفریب رابطه زمان- نشست با منحنی هیپربولیک تخمین زده می‌شود) به مقدار محاسبه شده برای نشست نهایی خاک اصلی تعریف می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هفتم- روش های بهسازی خاک ۱۹۳ شکل همچنین نشان می‌دهد که نسبت نشست ,1-۷ < 0 برای موارد با نسبت مساحت تعویض بالا نیز قابل استفاده می باشد. در این شکل می‌توان مشاهده کرد که کاهش نشست به سبب بهسازی خاک قابل توجه است و این اثر از نسبت انداز ه‌گیری شده به مقادبر نتخمین زده شده از نسبت مشارکت تسش ۴ 112 نزدیک است. 105 سازژه های ژمینی و 0 0 0,2 0.4 6 0.8 1. ۳) مفایسه بین زمان تحکیم محاسبه شده و آندازه‌گیری شده نرخ تحکیم خاک زیرین بهسازی شده با روش تراکم توسط شمع ماسه‌ای در مقایسه با پیش‌بینی رابطه بارن میل به تاخیر دارد. شکل (۵۳-۵) بر اساس داده‌های ساخت‌وسازهای قبلی» ضریب تحکیم را به عنوان پارامتر عمده در تاخیر در تحکیم نشان می‌دهد. در این شکل .) ضریب تحکیم حاصل از تحلیل برگشتی از اندازه‌گیری‌های حقیفی روابط زمان- نشست و ۵ ضریب تحکیم به دست آمده از آزمایش‌های آزمایشگاهی می‌باشد. می‌نوان مشاهده کرد که ناخیر زمانی تحکیم با افزایش نسبت مساحت تعویض افزایش می‌پابد. ۴ مقایسه بین افزایش مقاومت محاسبه شده و واقعی افزایش مقاومت رس بین شمع‌های ماسه‌ای, ۸2 از رابطه (۱۹-۷) به دست می‌آید. شکل (۵۳-۵) مقایسه بین افزایش مقاومت محاسبه‌شده و وأفعی را نشان می‌دهد و م۸ از روی افزایش اندازه‌گیری شده مقاومت رس بین شمع‌های ماسه‌ای به دست می‌آید. مقدار اندازه‌گیری شده ,.»۸/ ,۸ < .۸ از افزایش اندازه‌گیری شده مقاومت رس ,)۸در خاک بهسازی شده توسط روش تراکم با شمع ماسه‌ای و افزایش محاسبه شده مقاومت رس [ لا( ۸0 /00.)۸2|< ,۸2 در خاک اصلی -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۵۴ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی | پی‌ها به دست می‌آید. اکثر داده‌های اندازه‌گیری‌های محلی نزدیک منحنی‌های با نسبت مشارکت تسش 11 معادل ۳ و ۴ قرار | سازه های زمستی , ی تا 20 سازژه های در بانی ن: ۷ ٍ : ۱ ۱ مه ۱ سید ال ال | وه ام 5 ۹ ۹ 9 ز دم سس کل 5 اس سک ما٩‏ 7 : لب چ- شش من 1 0 پاش : [ ۵ 3 ۱ 2 ۱ تمه ۱ هه 9,7 [ ۱۳ 0.5 ز ۱ 03 0.3 1 شکل ۵۲-۵- تاخیردر تحکیم خاک زیرین بهسازی شده به روش تراکم با شمع ماسه‌ای 1 > بو سم سم 10 بر2 4 فک < ۹ روی زمین مهم دردریاه | وی با ۰ افیا ی تلا ۱ بت 0 ات 07 06 05 04 03 03 01 0 شکل ۵۳-۵- افزایش مقاومت رس بین شمع‌های ماسه‌ای در خاک بهسازی شده -------- صفحهٔ بعد -------- مر -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- مراجع ۱۹۷ :01۲1017001 ,۲2020 830002 فعامط) ۳۵۵ م0 مدا ازمگ :۷۸۵/۸۵011011 زا-۱ ۰( 1) 273-274 .00 ,۱985 ۲11۲۵۵۲ ,۲۸۳۸۹۲1۸۸ مارا ,]1۸۳۸۵۲۸۵5۲ مسطا ,1۳۳۸۵۹5۲۲ امد ,۳05۸۵۷۸۹5۲۲۲ مادکد 2-1 7 |۷۵ ,]۳۲۲ آ0 .اما ف0 ۵ 16 آ۵ نمی عمط عطا عم فسات ۵۶ لممطاعی هد ۸ :1 خخ۸ 0 ۰۱9867 ,10۰2 ۰ 000۳۹۹100 [1۵ ۳1۵ عاهه 06| ۱۲۳۵ عاططانه ان عنم منم عافد ۵ لک :]510 3-۵۵۳۱۳۳۳۵ ۰( 0 ۱983 ,22,004 ۷۵۱۰ ,۳۲۳۲ ان اما [1۳1۵۳[۵ ع[02د 10۳66 و ع۱طط ان مناد هلاه ااعص سک مرگ۸۵ ۳۵0۵۸۷ لدم ,121۳۸۵۵۲ نطن-ص 4-7 .۰( 1) 1991 ,۵0۰699 ,]۳۲1 ان ۲016 بط0ع 1 ادا داکد 000 ۵ 0۲ ۲۳۵۱1۵1۵06 [0۵ا۵ا| ۳۵ ۵ لاد آمام ام ابلنان۸۵ 5۸۷۷ نطکماددد۱ ,]1۸۳۸۸۹5 منمسکل-5 ۰( 0۵ 00.3-34 ,۱977 ,30.4 ,۷۵[16 ,]۳۲۸ ان اما ۷۵1۱ اد ع1 0۵۵ :1۸7۸1۸ ممانطاد0۵ 1 ۲1۸0۸ ما۲۵ ۳۸۵۹۱/۸۹۲ وداک ,۲۲۸1۸ 6-5۵۱۱ ۰( 10) ۱967 ,36 ۵0۰ ,]۳۲۹ ان 0۱6[ 100 ۳:۵ عاع ‎٩۱‏ ان مت عماج ۰ .۸0 ,]ما۳1 آن 06لا .1000 بل مه ع ناتدای دز حعازم عاعدند او +مزمط ۰۵ :1۸۳۸۵۲۸۹5۲ منمک-7 ۰( 0 .۱70 ,۱985 و (۳110 1۳1۲۵) ۳۳۵۵106 ۳۵10۵۵ ۵ عمط امک دب برس 300 بط با ما۳ کل 8-1071 5-۰ 00.43 ,1995 ,و۷۷۱ 0ط10 ۰ ,1953 ,|۷۷ 0 0ل ب ۳۵2 ممناملس ۳ :۳ 1 1۳۵۳۵۳۵ 200 ۳ ۷۷۰ ۲۵۵۹۵۵ بط با اه 9-۳ 2600 ۳ ۲-۵060 آن عمممادادما اما 0۳ ولیک تاعماک خام ۷ ۵00 ادا معط بط 1 ۱0-1۳۵۹0۵10 ۰( 0) 00.345-353 ,۱963 .۷۵۰ ,]۳14 01۲ ۳۵۲۰ بفعاام ان عممدادزد ادا ان مامح من ۵ 1۵۶ 0۵ من خر الا زا-۱ | ۰1-37 .00 ,۱964 ,3 .۸10 +2 ) |55 .0 ,۱968 ,2 310۰ ,7 ۷۵۱ ,]۳۹ آ0 بامط الم 1۵۳ کاصماددومه انوک :ااعنان۸ 5۸۷۷ نطاده‌اددد ۱2-۱ من( ۰ ,۱955 ,4 .30 ,5 ۷۵۰ 00016106 201100 عل دوع اه اه ای ان صوناسا۵ ۳۷ نا ۱3-1072 316-3۰ 5۸7۴۵۰ هساک ۳:۵ 1۵۳ معامسد۳ لصد دلمط ما۰ :30۳0۷۸۵۸ ۱4-۷ ۰193-197 .00 ,۱977 ۷۵۰ ب180 1001-10-1 10۳0۵ [۵ا۵ ۵۳7۵ ۵ امعزطانه کعلزم ماد تمعامهه ان غاد :اک[۸0 ۵0۳۱ ۱5-۵۵۳ ۰( 0) 27-32 .00 ,1970 ,8 .۵0 ,8 | ) کعاام 21160 معام‌بامه ان ۰2 :۳۸۵1۸۵۹۸۵۹۸۵ معاد1 ,۸ 10لا 00و10 5۳0۸۷۷۸ ۱6۵-۱۵ ۰( 1) ۱-14 .00 ,۱970 ,110 ۵۰ ,]۳۲۹ آ0 11016 100۰ با 1۵08 ۳۵۱۲ ا۵ ۵۵۵0 حعاام ۵۳ ۷۵ - (2 ام لعام‌بامه ان دنه [ها ۵۳70 ۳۵ 0۵ 1۷۹221100 (مام سم نا اانان۸۵0 5۸۷۷ نطذه‌اددد ۱7-۱ ۰( 1) ۱۱-13 بصم ,1970 1 .9,۳0 ۷۵۱۰ ,]۳۲۲/۸ آن ا0 ۸ 0ع17۵051316) .3741 بمم ,1978 ,۹۳0۳۹۵۹5۷۸ ۲۳۵۵۵۵۰ ۳:۵ آو معا ۱۵-۲۵۱ من( 20-8 .00 ,[196 ,ا[ ۹0000-171 ۳۵۳۵۵0۵۰ ما۳ :.0 بکا بک1ا[ع ۱9-0 ۰ 1964 ,۵-00 هک ب دازو5 ان ام اک ۵00 مدمه ع م۵ :۸۸۵ نطام-20 [۵) ۵۲170 01 100 ۳۵۲۱۳۳۵1۵۵ :1516۲110۸ نطاعهت 1۵ ,۱۷1217۸۵۵ ( 0( ,۳05۸۷۸5۲ نمادکد21-۱1 ۰( 1) ۱990 ,2 .310 ,290 ۷۵1۰ ]۳۲۲ ان اما امد ام 1۵۳ 1121100 امحص0م ان امننالمی0 دعاع 0070 ۰۵۵۹۵۱1۵0 :۳۸۳۲6۸۵ ماش ]0۳۸۹۷۸۵۹5 ملددد/۱ ,۱۷۸۸۹5 22-۸0 ۰( 0) 123-139 .00 ,۱973 با 110 ,12 |۷۵ ,]۳۲۲۳ ان امعط نداهن تمعامل زا0۷۳0 -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۵۸ دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی/ پی‌ها 1۰ .41 ۳۳۵۵ عم لاه عصسهاصمه اه مه 1۵۳ دزد راهم امححص لگ :۵۳۵۳۷۵ ۳ ۳۰ مجه ص۳۲۳ بشها-23 395-48 .00 ,1957 ,|۷۵ ۵۳۳ .5 0 ۰ .5 ان [۵ 10 1۵08 بداه دامع 000 ان 1101105 مک تصمحط0 ۳۶ بل موجه محص ناک 24-۸ 1-0 .رم ,1964 ,5۸15 .90,010 ۷۵[۰ ۸50 ۲۳۰ 7 اما ب اک |0۳00 1101100 آمحصمی آمد 0 ک 0 1-ع0 ان ناهد اهز ۵ :۳0۵۸۵۹۷۸۵۹5۲۲۲ نمامکد25-۱1 ۰( 1) 11962 10۰ ,21 ۷۵1۰ ,]۲۲ ,۳7۹ 01 ال ,کل ۵00 ان دام الم ۵ ان دادوادمد امعمحعله ۵ارو۳ :۱ک۸۹ ۳۵۵۸۵۷ ماددد260-۱/1 ۰( 0۵) 1991 ,2 .30 ,30 .|۷۵ -۱23 .00 ,۱973 ,52 .0 ,99 ]۷۵ بال)ک۸ ۳۳۵۵ ب کمن حلمممعد اه اصعنااممن نم با 27-1 ۱۹7 ۳ 110۷ |210۵ ع) 0۲ 0۲۵1110 ۳1۵ :1۸۸۳۸۵ ۲1۱۲۵۶۵ ,]۹1۲۷۸۸ ۳۵-۱۸۲۵ باشهسکناکشاا مهد 28-۷ ۰( 0) ۱992 ,726 ۱0۰ ,]۳۲۹ ان ۱06 100۰ ۵1۳۳۹ 1۵0۲ 200 00۳1 5۱۳۳۱ [ ۳۳۲1۵۵ ۷۱1 کا0 1 ]اعد لداا ال ان جوناش ۳۹۵ :020 زرط ,1۳۸ 0ب1٩]‏ نطاعهاد 29-1 ( 1 1986 ,31۵۰4 ,27 ۷۵۱۰ ,]۳14 ان بامط ب دعادعل 02۷001 ۵۳001 ۵ نامز امه داز 200 ۰[ .0 ,۱972 ببزعا۵ ۷۷ ۸001100 ۳0۳210 آزمد ان معا م۳ ناامم5 ۳ 30-6 آآ0 کعد و200 باازانطاهاد 1۵۳ 12010۲ نادند سس ۵0 ۳1۵۵ :۷1201 1۵08 بخ۸ لاه نطاعهاد 31-1 ۰( 0) ۱996 با 30۰ ,35 ۷۵۱۰ ,۳۲۳۸ آ0 باصعا 100 منت مه ماو له 6طا ام عکن روط خع اه 40 دالص5 ۹1۳215 00۳۹۹1۷6 001160 200 اناد ان دلواهدد 0۵0 ۵۴ م۵ :۷۸۳۸۵۹۳ ما 32-۸ 0033-50 ,2,1967 .30 ,7 ۷۵۱۰ ,۲۳۵۵۵۵۲10۵۹۰ 5 ۷۵[۰ 6060160106 ماه ان دزد واهسه ناماد عط) جن عامن ناه عط اوعد ۳1۶ بانط ۷/۰ .33-۸ ۰ .00 ,1955 وا 34- ‏,ا[]۸۵۳ ۲1۸۷ ۷۵۵۳۱۵۵۶ 100/1۸ زرا‎ ۳۵۵ ۲۸0۸102/10: ۲۵۵۵۹۵ ۵۲۷۵۵ 81۵00 ٩ 1 ‏,]ما۳۲ ان باممط ب داد امه اناد ماد دز 0مطا دک همعط ۲ مد 0۵0ط‎ ۷۵۱۰ 7, ۸1۵. 4, 1968, ۰ ۱33-175 )۱ (۰ 40 16۵180 ۰1۷۵11821100 600۵ لوگ 1۵۲ ۲۵۵۱۵۳۵۹۵۵ سامنموگ هام60 عحعصد مد 33-7 ۰( 1) |[ 7-32 00.31 ,1988 ,۳۳۵۵۵ ۳۲ کد 1۲20 |۷۵۲۵ ان ۰۳۵۲۵۲۳۳۵۵۵۵ :1۸17۷۸۵۸ 12۳۵06 ب۸ 01 ات۵ ,1۸۸۵ 360-111۵۵ (6 6 ۱۵) 1-227 00.21 ,۱991 ,2 .30 ,30 ۷۵۱۰ ,]۳7۹ ان ا ها دلانود ۵10۵ 200 اه [۹۵000 ,۲۷11100/1 ۲(۱ ۱11۹1701010 مداد ,1۸۸۸۵ ۲۲۲۵۹۵۵ ,]1۳۳۹۸۹۲۲ الاهددد 37-۱1 ۷۵۰ ,]۳1 0 اما با (01مع1 20) دلانمه تعاد امه تمد ۵ اه عنام منم ام ۳ :۲۵۲۷۸ ۰( 1) 33-62 .00 ,1980 با[ .110 ,9[ آز0د اد 2 0 20118 10۳06۵ |۳۵ :۷۸۵۳۸۵۲۸۳۵ ناماد ,۵۱۵۵۰ ماددد۱۷ ,1۳۳۹۸۵۹۲۲۲ امدکد 38-1 ۰( 0) ۱47-184 .00 ,1988 2 0۰ ,27 ۷۵۱۰ ,]۳۳/۵ ان پامطا 13 ۶ 1۳۵۷۵۵ 1۳۵۵۵ 8 0ععل ۷ 2۲۵۲۳۵ 10۳۵۷۵۵ آ0 111ط1۵د 00 کعللماد اه امه مصد ۰۹/۵۵۵ :۱۱1۸/1۳ ناهدد39-1/1 ۰.730 ,۱994 ,774 0۰ ,]۳۲۲ ان 31016 100۳۰ 1110۵ :5 0۵0[ بن 5۲11117 ۳۵۲۵۷۵ ,]۱۷1717۳6۸ (طز-/ 30۳۳0۷۸۵۸۰ از ب۸ ]1 7اعنا5 ]1 تطاعماد 10-1 ) 199060 ,۲0.833,[ ۳۲1 0۲ ۳۵۵016 ۱۵۳۵۵۳ ۲۵۳ کلدا ام ممع ۱۵۳۳۷۵۵۳۲ که ادا ۵ام۳۱ من( 1 ,۷0۳۳0۲۸۵۹۵ ۷۵۱ ,]۱11717۸۸ سل ,۳۸۹۸۵۲ ناسا ‎1٩170010۸‏ نطعهان ‎٩۱-1 آن 31016 .100 بادالمد 112۳1۳۵2 ان حعناوم‌ممم آهمنممطاعی من لدم عصسه ا۵ ما۳ :1۹51701۳۸ ۰( 1) ۱996 ,834 0۰ ,۲۲۲ :۷۸۸/۸۱010 3110۳ ,1۹۲11۸ 1۵۵0 ,۷1۴۸۵۷۷/۸۰ 31:۵ ۸0۸1 ((۵ط ,151707110۸ تطاعماد 42-1 ۰( 199600 ,0.۹35 ,۳۲1۳۹ ان 10.۲06 عم ان 01 ۵۶ تعکد آزود 110۳1۳۵1 ان دعزامم۵ ۳ -------- صفحهٔ بعد -------- مراجع ۹۱۹۵۹ ,۳۸۸/11۸ مادادد/۷ ]1۸۳۳1 اب۲۳۵۵ ,۸ 0110ل1ک1 نطعاد1 ,1۸0 م۸ 43-۱ ۰ ,|۳۲ ان 11016 160 ۵002 ۳1۵۳۵۱ ۶ غاد ۱۵۳-۵2۲ اه عنام منم آفامدط ۰ :۲۷۱۹5۳1۸ ۰( ل 1) ۱996 ,845 0 ۷۷/۸۳ ملد ,۲۳۲۸۸۵ مه ,۴۲۲۲ ملد۵۳ ۹۷ ,1517011۳0۸ نداد 44-1 ۰ 111 ]1۳۷۵۱۵ 11۵2 1۵ 121100 امه داز 200 کلدرواهدد سم ای ۵۳ ماع عمزاک :۷۸۵۹1۸۵/۹۵ ۰( 1) ۱999 ,۸0۰924 ,]۳۲ ان ۲0۱۵ 2۲۵۲|10 36 ان دزد ماه 0 ماه 0 او م۳۵ :1۸۳۸۵۳۲۸۵۹۲۲ منهطا ,۴۱۷۲۲ 45-۵۵۵۵ ۰( 00 .260 ,۱998 ,110.915 ,]۳۲۲ ان 016 .1000 مهد ۵ من مممد هداد ۳۵۵۵۵ احداط ل۵ |۷۷۵۱ ۲۳۵۱۱1۳۵ ان بوازازطاهاه مدمه تمد همم اه ۵۵ معط آم ی 0۵۵۳ ممطادک-4۹6 1277۰ .00 ,۱924 ب6 310 10 |۷۵ 5.6[ آ0 |00۳۵[ 40 ۷ ۱۳۳۳۵۷۵۵ 2۲0۳۵ 000۹16 1۳3۵6 1۵۳ نم ۰۳۵۵ :1۳۳۹۸۵۹۲۲ ماد ۴۸۵۲۷۸۰ ناد ‎٩47-۳ ۰( 0) 1-52 .00 ,1990 ,669 ۸0۰ ,]۳۲ آ0 3016 100 1۳0۵ عازم 00021100 111 1۹۵۳6 11۵00 ۵0 ۳۵۲۲ 120۵0 ۱۵ ۳۵۱۵۹۵ ۲۵۳۳۵۵۶۳ تمد ۳۵۳۲ 1۵۶ کلملمداک هنم 4۹-1 ۰ ,0020 ل 100۰ 1۳۵0۹00۰ 0 ۰۱۷11۹9 -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- 1 0 ۳۵6 المداه ,۱20۵ جعزف0 کعی شاک آقاحم0) عط) ام وم 5۳ عط) دز طنطاه معصا۷۵ کنط ۲ ۰ ۹6۷۵۵ 1 ۳۷1۵۷۵۵ ,۵۳0۲۵۰ 200 داوم ۵ 1۵۵0۹ 0ص آمعنمطعامع0) ان اه معاحعل ۵ ۵ 200۳00۳1۵16 ,12011116 ۵۳۳0۲ 200 داوم اه معنحعل 6 دع۵۵ 1 بل۵ 6 0ع60 اما ۵۲زا 1۳6 53 آ[0د 200 ‎٩1۳۳۵‏ آ۵ 1001۵66 ۳۵ اه امه عصاملها و مععاعد 6 امد 1۵۵۵۵0۵۹ ا0 6 ۷:16 دعدعناه‌دزل ,۳۵۳۵۵110۹ 5۳2110۳ ۵۲ مدمه عمط مصامهش تمد 1۳6 لصامع 0 0 116 1۵۵0۰ 36 آ0 1۵1 افعا امد عط) حقط) ححعا دز 1۵۵۵110۵ ۵ اه طااعا 0ع00ع 00 0202011۷ ۵۳1۳۵ 1110۹ +عامه لا دلط 1 1۵۵110۰ 1۳اه مه که عام هم دز 0ع72 و20۸ 06 ااهاد ۰ 101160 200 ع 6۲ 200 ,نع 11360 ,نع عقاله ,ومع وود ۵۵ ۲۵۵۵10 و121 0ع00ع 00 ۲۳۵ ۷۳۵۵ حعدده‌نل ,۳۵۵۵0۵۹ م66 نو مدمه عمط عامدطا لحنط) 1۳۵ 40 ع06 ااهطد 1۵۵۵10 1۳6 1۵۵۵0۵۰ ۳۵۵ ۵ ۳1۵۵ ادا امد ۵ صقط) مها دز 1۵۵۵۵۵110۵ ۵ [1010۵ 200 0202011 ۵0۵2 ۷۳۵۱ 0۵۹ معامهطا دلط 1 1۵۵۵0۵ مععل مه که عام 0۳ ۱۵ 21102 1۵۵6۵ ,۳۵۵۵0۵۹۰ ۳:۵ و دم عمط مها ۵ 1۳6 نمی عصاسی 0 8 212 ۷10۵16 ماانعدم2ه 062102 هدند عاط2 ال محملمماد محعازم ۵۲ جانمهمی عا۵۳ط اهاجده بآ ۵۲ ۲۹۱۹۵66 عدزاام عاط2 0اه مرمع عازم ام نمی ۵۳02 محعلازم عاعدزد و ندمت [۳۵ع121 21102016 بعازم ‎٩126‏ اه عمممادندم عدزا ام ۵ بععم اند عدزاام عامط2 ۳ مالد ‎٩۱۵۵۳۵0 ۰ 11۲0 106 بعاه 200 مصعزحعل لعانداعل باه 0عع جوز معزحعل عازم محعاام ۵۲ ندمت عصای 0 0 ,۵6111016 1۵1۵6 بذ۵۵ آزمد 1۵ اد ندنل ,۳۵۵۵۵0۵۹ 0۵۲ 5111 ۰ ]0۲ 51011 معامد لا داماد 1۳6 دام اناد دنام اانل مد امد امحنل مها مامعصاااد مراد ع 1 تاذحه کادواه 2 با زطاهاد وه 0۵طع ععدانه مناد جقانه عمزکد داک امه اناد 11۳10۵۹ ۰ 10۳0۷۵۲۵ آزم5 غامد لا اعد |۳۵ ععداه مراد عجه مدان 0 ۳۵۵ معطاه ععدا نهد زود 1۳2160 1۳۵21 112 1100 02 مععل ,00 صندل م۷ 00 0120661 معدحد 01 6 ,1۵110 0۳611۵8 معغاد ۳۵۵۵ احقاط غاد |2۳20 ۳1۲۵ 00 ع 1 ام ۵00 ,1۳1۳۵۵۰ مداد ۵00 1۵۲ 00 عازم 020100 مهد مذله 211 آهنمطعامعی معا نلنامد او همم طایه 0 اناد ۷6 1خع 00 1۵۳ 100 عازم 100ع 02 مهد ۵200 -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- ]0 ۳۵۵1۱1۲ 151296 50 200 ۳12-6 [۹۳۵2 1۵۳ ازجم ۷۶۵ 5 ااآا02512)) [۹12712 9[121ع(] 5 ام رن از :5 ۲۸۲۳۲۲ ۳۷0.۰ 4 1 1۳۳۵۵ 300 ۳۵۵۵ 01 ۱۱۵۱۹۶ 40 ۳1۵12 5۳۵1216 1۵۲ با لدعم ۷۱۵۵ 0 ۱۷1۵1116 ۵0 ۳۹۵۲۲ روخ مها ۱۱ ۳۵۸۵ 01۲ ۳۵۲۵۱۵1۳۵ 200 16۷1006۵۲ او وانم 1‏ وکا میگ عزع 5۵ ۱۵۳ چام او 016 8 ۳۵۳ ۵00 داح0۵) آ0 61 0۵1ع] ۵ 1201۵ 01 160۵1۴1 ور کر 1۹ دنس یدردمه 2013 -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- این نشربه با عنوان دستورالعمل طراحی سازه‌های ساحلی اپی‌ها] شامل هفت فصل است. کلیات. داده‌ها و بررسی‌های ژئوتکنیکی. ظرفیت شیب‌هاء و روش‌های بهسازی خاک. فصل‌های دستگاه‌های اجرایی» مهندسان مشاورء پیمانکاران و عوامل دیگر لازم است از این نشریه به عنوان دستورالعمل در طراحی سازه‌های ساحلی استفاده