در وت و اس نقص در جوش (موجود)

⚠ این متن با نرم‌افزار از روی تصویر خوانده شده و ممکن است خطا داشته باشد؛ برای استناد، اصلِ سند را ببینید. ۱۳۹۳/۳/۵ سس در وت و اس نقص در جوش (موجود) طی آزمایش78۸50۸12ال1 حفظ جوش موجود است. مانعی ندارد (ن ک توضیحات) سئون (موجود) بتن رویه رش بر روی عرسه فلزی :8 تیر (موجود) ۳ ۱ صفحات پیوستگی و ٍ | مضاعف,1۷۳ ان ۰ ۰ ان ۱ رد هر 0 / وت + و + + ,1/۳ + + صفحه سخت کننده + در هر طرف ای + لچکی برشی پیچ شده + (موجود) جاا رو ۹ 5 جایگزینی جوش (موجود) ۳ برداشتن پشت بند,7۷۳ ط مقطع ۷۷۲ شکل << توضیحات: نتایج آزمایش 17۳۸50/012ل] به مقدار قابل توجهی به مهارت تکنسین بستگی دارد. چنانچه تکنسین ماهری در دسترس باشدء آزمایش جوش موجود در بال فوقانی می‌تواند از زیر به انجام برسد. در غیر این صورت ممکن است برداشت دال موجود به منظور انجام آزمایش لازم شود. شکل ۳۰-۷ ماهیچه جوش شده در بال تحتانی تیر موجود -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۱۵ ۱۷۰ دستورالعمل ارزیسابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های فولادی متداول موجود اتصال ماهیچه ای :۱۱ ۱ 7 ۱ 4 5-0/3 ات 1 ۹1/4 و هه سک ۱۳ ۰ ۱ به ما ۱ ۱5 1 ی 5 را شا ۱ ۱ , 1 ۱ ا ۱ 0 ۱ ۱ و وا اس ۰ ۱ _‌ ه 1 ۱ .1 ! ۷ 5 ۱ ۱ 2 5 : ۱ 51 4 ۱ 1 7 ۱ ۱ : ۱ 7 7 أ 1 ۴ ا ۱ ۳ 1 ۱ اما صا نشیمن پیچ شده: پیکربندی پیشنهادی در این نوع اصلاح یک نشیمن ماهیجه‌ای در بال تحتانی و یک نشیمن نبشی در بال فوقانی است که بتوان آن را در دال پنهان کرد. چنانچه تقویت اضافه‌ای در بال فوقانی لازم باشد. نیشی‌هایی را می‌توان در زیر بال فوقانی در هر دو سوی جان افزود. سوراخ‌هایی هم اندازه با قطر پیچ. لغزش را در این اتصالات به حداقل می‌رساند. همچنین می‌باید از جوش‌های موجود صرف نظر شده و هر نشیمن برای نیروی کشش کل بال طراحی گردد. نشیمن نبشی بال فوقانی ممکن است به ردیف‌های متعددی از پیچ‌ها در طول بال تیر نیاز داشته باشد و باید برای نیروی ناشی از کنش اهرمی بر روی بال ستون طراحی شود. ۵-۶-۴-۷ ملاحظات اجرایی موارد جوشکاری/ پیچ‌کاری: اصلاح به روش نشیمن پیچ شده را می‌توان بدون هیچ جوشکاری در محل انجام داد. موارد ولیه‌ی مرتبط با نشیمن پیچ شده شامل موارد معمول پیچ‌کاری در محل از جمله نصبء تنظیم و تراز کردن می‌باشد. و مکانیکی تأثیر خواهد گذاشت. اصلاح اتصالات در تراز بام ممکن است برداشت بام و لایه‌های آب‌بندی را ضروری سازد. ۷-۳-۷- ار تقای وصله ستون ۱-۷-۴-۷ موارد کاربرد مقاوم سازی وصله‌های ستون که با پیچ یا جوش اجرا شده که جزئیات و حداقل‌های طراحی در مبحث دهم مقررات ملی ساختمان را ارضا نمی‌کنند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۵ فصل هفتم- راهکارهای بهسازی قاب‌های خمشی فولادی ۱۷۱ ۲-۷-۳-۷ تشریح خصوصیات روش بهسازی روشهای متعددی برای بهسازی وصله‌ی ستون وجود دارد. روش و سطح مقاوم سازی بستگی به نوع سیستم باربر جانبی دارد» چرا که قابهای خمشی ویژه نیازهای متفاوتی نسبت به دیگر سیستم‌ها دارند. این موضوع همچنین به این بستگی دارد که آیا وصله‌ی موجود جوشی است یا پیچی و جوشکاری در محل مجاز است یا خیر. در برخی موارد جوشکاری در احتمالاً بیشتر وصله‌های جوشی موجود با جوش نفوذی کامل یا جوش نفوذی جزئی هستند. در جوش‌های نفوذی کامل به جوش انتقالی با شیب مناسب برای جلوگیری از تمرکز تنش نیاز می‌باشد. این جوش شیب‌دار می‌تواند در کارگاه با اجرای جوش بر روی بال ضخیم‌تر ستون یا تراشیدن قسمتی از بال انجام گیرد. جوش‌های نفوذی جزئی به طور ذاتی دارای تمرکز تنش در قسمتهای جوش نشده‌ی اتصال هستند و بنابراین به مقاومت بالاتری نیاز دارند. اما به جوش انتقالی شیب‌دار نیازی نیست. جوش‌های نفوذی جزئی را می‌توان با جوش صفحات یا سخت‌کننده‌ها در سرتاسر وصله مقاوم سازی کرد. هنگامی که جوشکاری در محل غیرقابل اجرا یا برخلاف خواسته‌هاست. امکان استفاده از صفحات پیچ شده در یک وصله‌ی موجود جوشی چنانچه پیچ‌ها برای تحمل کل بار طراحی شوند وجود دارد. روش ترمیمی برای یک وصله‌ی پیچ شده بستگی به نوع شکست حاکم بر طراحی وصله دارد. پیچ‌هایی که تابع ظرفیت وصله‌ی موجود هستند را می‌توان با پیچ‌های قوی‌تر جایگزین کرد.. گزینه‌ی دیگر استفاده از پیچ‌های بیشتر است. اما این روش نیاز به کار بیشتری در محل دارند. صفحات وصله با مقاومت ناکافی را می‌توان تعویض کرد و یا صفحات جدیدی بر روی وجه مقابل صفحه‌ی موجود افزوده که به پیچ‌های بلندتری نیاز خواهد داشت. طول صفحات موجود همچنین با جوش صفحات جدید به انتهایشان افزایش داده می‌شود. ۳-۷-۴-۷ ملاحظات طراحی ملاحظات مربوط به طراحی وصله ستون شامل تطابق مسیر هدایت بار». حفظ تقارن برای دوری از بارهای برون محور و سازگاری تغییر شکل‌ها میباشد موارد مهم طراحی عبارت‌اند از: مقاومت طراحی: مبحث دهم مقررات ملی ساختمان حداقل مقاومتی را برای همه‌ی وصله‌ها به عنوان تابعی از مقاومت تسلیم مورد انتظار وسطح بال ستون پیشنهاد می‌کند. به علاوه وصله‌های جوش شده با جوش شیاری نفوذی جزئی نیاز به مقاومت بالاتری دارند که این امر به دلیل تمرکز تنش بر روی قسمت جوش نخورده‌ی بال است. همچنین وصله‌های ستون در قاب‌های خمشی ویژه باید برای کل مقاومت خمشی ستون کوچکتر طراحی شود و وصله‌های جان آنها نیازمند وصله‌های جوش شده با جوش نفوذی جزئٌی: در وصله‌ی ستون‌ها با تفاوت ضخامت بال تا حداکثر ۳ میلیمتر. می توان از ورقه‌های فولادی پرکننده با جوش گوشه‌به وجه داخلی بال‌ها استفاده کرد. اگر این تفاوت ضخامت بیشتر از ۳ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳۳/۵ ۱۷۲ دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های شولادی متداول موجود موفعیت‌های صفحه: صفحات چه جوشی و چه پیچ شده به ستون‌ها می‌توانند بسیار انعطاف‌پذیر باشند. صفحات پیچ شده معمولاً در جانب بیرونی بال‌ها جای گذاری می‌شوند که امکان کاربرد صفحات فیلر اضافه برای جبران اختلاف ضخامت در بال‌ها وجود دارد. هنگامی که یک سطح همتراز که ستون‌های آن دارای عمق اسمی یکسان باشند. پیشاپیش فراهم شده باشد. لزومی در بودن صفحات فیلر از داخل وجود ندارد. صفحات را همچنین می‌توان در آنتهای یک بال به دیگری جوش داد.ء که مقاومت برشی و پایداری بیشتری را در راستای اتصال فراهم می‌کند (شکل ۲۲-۷) اج ستون (موجود) مقطعم ۸-۸ شکل ۲۲-۷- بهسازی وصله جوشی در ستون موجود ارد غبر سازه‌ای: وصله‌های ستون به ندرت فضای اضافه‌ای را اشغال می‌کنند. اما اصلاحات کوجچک و تغییر مکان‌ها موارد غیر ساره‌ای: و ی سئون ر ی ی ر می چت و تعییر متان‌های موقتی ممکن است برای برخی اجزا معماری و تأسیسات لوله کشی. الکتریکی و مکانیکی نیاز شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۵ فصل هفتم- راهکارهای بهسازی قاب‌های خمشی فولادی ۱۷۳ ۴-۷-۴-۷ بررسی جزئیات علاوه بر بررسی آخرین نقشه‌های مربوط به ساختمان مانند نقشه‌های چون ساخت. چنانچه موجود باشد و انجام بررسی‌های جامع در محل, موارد زیر باید مورد توجه قرار گیرد: وصله‌های جوشی: هنگام جوشکاری مقاطع سنگین کرنش‌های انقباضی بزرگی ممکن است ایجاد شود. صفحات وصله‌ی پیچ شده یا جوشکاری شده با جوش گوشه باید به عنوان جایگزینی برای مواردی که احتمال شکست ترد جوش می‌رود. مورد توجه قرار گیرد. وصله‌های پیچ شده: اگر سوراخ‌های جدیدی در ستون یا صفحه‌ی وصله‌ی موجود ایجاد شود. تلورانس سوراخ‌های موجود باید برای اطمینان از اینکه پیچ‌ها به طور یکسان بارگذاری خواهد شد. کنترل شود. ظرفیت سطح مقطع خالص باید کنترل شود. جزئیات نمونه‌ای در شکل (۲۳-۷) آمده است. اج ستون (موجود) صفحه پرکننده ورق پیچ‌های مورد نیاز ۸ ورق (موجود) ورق وصله جان (موجود) شکل ۳۳-۷- بهسازی وصله پیچی در ستون موجود وصله‌های جان: جان‌های ستون در قابهای حمشی که در آنها از وصله‌های پیچ شده استفاده شده نیازمند ورق‌ها یا ناودانی‌هایی در دو سوی خود برای کاهش برون محوری هستند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۵ ۱۷۴ دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های فولادی متداول موجود ۵-۷-۴-۷ ملاحظات اجرایی برداشتن اعضای غیرسازه‌ای موجود: براساس موقعیت وصله, بهسازی ممکن است بر سقف‌هاء نورپردازی‌ها و دیگر تأسیسات لوله‌کشی, الکتریکی و مکانیکی تأثیر گذارد. برداشتن اعضای سازه‌ای موجود: برداشتن جوش‌ها و پیچ‌ها در یک ستون به دلیل نقش حیاتی ستون‌ها باید به حداقل برسد. تراز ستون و پایداری آن باید همواره طی عملیات مورد توجه قرار گیرد. بارهای ضمن ساخت: عموماً جوشکاری بر روی ستون بارگذاری شده نباید مشکل ایمنی پدید آورد. اگر چه پایداری در طی اجرا همواره باید مورد نظر باشد. ۸-۳-۷- افزودن دیوارهای برشی فولادی (اتصال یافته به قاب فولادی موجود) ۱-۸-۴-۷ موارد کاربرد ساختمان‌های با قاب خمشی را که در تحمل نیروهای جانبی ناتوان بوده و یا در کنترل تغییر مکانها بسیار انعطاف پذیر است به تنهایی به عنوان سیستم باربر جانبی یا در ترکیب با قابهای خمشی مورد استفاده قرار گیرد. ۲-۸-۴-۷- تشریح خصوصیات روش بهسازی دیوارهای برشی مقاومت و سختی قابل توجهی را برای سازه تأمین می‌کنند. این روش به عنوان جایگزینی برای افزودن قابهای ورق فولادی سبکتر است و جرم لرزه‌ای کمتری را به سازه اضافه می‌کنند. آنها همچنین فضای کمتری را اشغال کرده و ممکن است در اجرا اقتصادی‌تر باشند. به ویژه در ساختمانهای بلندتر که هزینه‌ی انتقال تجهیزات قالب‌بندی و پمپ کردن بتن به محل قابل توجه می‌باشد. رفتار این سیستم به مانند قابهای مهاربندی شده است که تنها براساس مهاربندهای کششی طرح شده و با تیر ورق‌هایی که به موجب آن نواحی کششی به صورت قطری در جان تیر گسترش می‌یابند. با وجود این هیچ کدام از این مثال ها به طور کامل خصوصیات رفتاری دیوار برشی فولادی را بیان نمی‌کند. تیرها و ستون‌ها در یک دیوار برشی فولادی به عنوان اعضای مرزی که تحت یک سری از نیروها قرار گرفته و به مقدار قابل توجهی سختی برای گسترش ظرفیت پانل‌های فولادی نیاز دارد. رفتار می‌کند. هنگامی که ستون‌ها تحت نیروهای محوری, برشی و خمشی قرار می‌گیرند نیروهای فشاری بزرگی بر تیرها تحمیل می‌شود. بنابراین اولویت قرارگیری دیوارهای برشی باید به دهانه‌هایی از قابهای خمشی موجود اختصاص یابد که در آن اعضا و اتصالات کمتر احتمال نیاز به اصلاح برای استفاده در سیستم دیوار برشی فولادی را دارند. در یک ساختمان موجود. صفحات تیغه‌ای اتصال در لبه‌های دیوار در ابتدا در محل به تیرها و ستون‌جوش می‌شوند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳۳/۱۵ نفوذی کامل همراه با پشت‌بندهایی که پس از جوشکاری برداشته می‌شوند انجام گیرد. وجود بازشو در دیوارها در صورت تعبیه‌ی سخت‌کننده‌هایی در لبه‌های آنها قابل پذیرش است. اگر چه پانل‌ها به خودی خود ممکن است سختی کافی دار ۰۰ باش : تراز بام ورق فولادی تراز کف دوم سخت کننده‌های پیرامون بازشوء 1۷۳ دیوار بتنی با فرض اینکه سیستم باربر جانبی موجود در زیر کف دیوار بتنی است میلگردهای اتصال جوش شده در اعضای مرزی تراز پی شکل ۲۴-۷- دیوار برشی فولادی بدون سخت کننده -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳۳/۱۵ ۱۷۶ دستورالعمل ار زبابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های فقولادی منداول موجود ۳-۸-۴-۷ ملاحظات طراحی افزودن دیوارهای برشی به یک ساختمان قاب خمشی سختی آن را به طور قابل توجهی افزایش می‌دهد. سازه‌ی بهسازی شده باید به ترتیب برای نیروهای جانبی و واژگونی بالاتر مورد ارزیابی قرار گیرد. این سیستم همچنین همواره. با برش کنترل می‌شود که به دلیل مقاومت خمشی قابل توجهی است که اعضای مرزی ستون فولادی فراهم می‌کنند. دیوارهای سخت شده و سخت نشده: دیوارهای سخت شده تمایل به نشان دادن مقاومت برشی بالاتری دارند. اگر چه در هر دو نوع این دیوارها می‌توان انتظار رفتار شکل‌پذیر را داشت. کمانش صفحات فولادی در دیوارهای سخت نشده به نواحی کششی اجازه‌ی گسترش و تحمل نیروهای جانبی را می‌دهد. سخت کننده‌ها از جمله صفحات یا ناودانی‌هاء را می توان برای جلوگیری از کمانش صفحات فولادی به پانل‌های فولادی جوش داد. این دیوارها احتمال بیشتری برای تسلیم در برش به جای گسترش نواحی کششی دارند. کاربرد سخت‌کننده‌ها همچنین به خودی خود به پانل‌ها این اجازه را می دهد که نازک‌تر از پانل‌های موجود در دیوارهای سخت نشده باشند. از آنجا که کمانش در پانل‌های دیوار سخت شده اتفاق نمی افتد. لذا در تحمل نیروهای واژگونی شرکت می‌کند. لیکن در دیوارهای سخت نشده, ستون‌ها نیروهای وازگونی را تحمل می‌کنند. در هر حال, توجه کافی نسبت به اضافه نیروی محوری اعمال شده به ستونهای اطراف دیوارهای برشی اضافه شدهء لازم است. 1ج محور مرکزی تیر با ستون به صفحهٌ تیغه‌ای اتصال اتصال به عضو مرزی گل میخ برشی جوش شده,۲۷۳ دال (موجود) عضو مرزی جوش صفحهه تیفه‌ای اتصال صفحه پرکننده به تور ورق مضاعف اد پیج‌های اصطکاکی در سوراخ‌های بزرگ شده بل عضو مرزی اتصال پیج شکل ۲۵-۷- اتصال دبوار برشی با صفحه تیغه -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۵ موارد غیرسازه‌ای: افزودن دیوارها به یک سازه‌ی موجود خصوصیات معماری آن را تحت تأثیر قرار می‌دهد. دیوارهای بیرونی در ساختمان‌های شیشه‌ای در معرض دید قرار دارند. دیوارها در دهانه‌های داخلی باید چنان قرار گیرد که از ایجاد مانع در راهروهاء درگاه‌هاء و دیگر سیستم‌های ساختمان جلوگیری به عمل آید. دیوارها را می‌توان در معرض دید و در تر کیب با معماری داخلی قرار داد و یا در دیوارهای جداکننده پنهان کرد. ۴-۸-۴-۷ بررسی جزئیات علاوه بر بررسی آخرین نقشه‌های ساختمان مورد نظر شامل نقشه‌های چون ساخت. چنانچه موجود باشد و انجام بررسی های جامع در محل, موارد زیر باید مورد توجه قرار گیرد: اتصالات فولادی: جوش صفحات تیغه‌ای اتصال به تیرها و ستون‌ها باید تحمل انتقال نیروهای معادل ظرفیت پانل‌های فولادی را از طریق جوش‌های نفوذی کامل یا جوش‌های گوشه در هر دوسوی صفحات داشته باشند. برای ساده‌تر کردن تلورانس‌های اجرا و کارگاهی. پانل‌های فولادی را می‌توان با صفحات تیغه‌ای اتصال روی هم قرار داد و با استفاده از جوش گوشه در طول هر دو لبه‌ی روی هم رفتگی به هم متصل کرد. اتنصال در دال‌ها: برای جلوگیری از آسیب دیدن آرماتورهای فولادی دال که برای انتقال نیروهای دیافراگم به دیوارهای برشی حیاتی هستند. دال بتنی باید بدون آسیب دیدن آرماتورهای فولادی تخریب و تکه تکه شده و صفحات تیغه‌ای اتصال منفرد در میان آرماتورهای فولادی قرار گیرد. نیروهای دیافراگم از طریق گل میخ‌های برشی روی تیرها به دیوار منتقل می‌شود. راه دیگر این است که اگر صفحات تیغه‌ای پیوسته مورد نیاز بود و گل میخ‌های برشی ناکافی بودند. آرماتورهای فولادی بریده شده و به صورت مستقیم به صفحات تیغه‌ای اتصال جوش شوند. در این مورد نیروها از دال از طریق اصطکاک برشی به دیوار منتقل می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هشتم راهکارهای بهسازی قاب‌های مهاربندی شده فولادی -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳۳/۱۵ فقصل هسشنم- راهکارهای بهسازی قاب‌های مهاربند شده فولادی ۱۸۱ ۱-۸- تشریح سازه ۱-۱-۸ کلیات سازه‌ی فولادی با قاب مهاربندی متشکل از یک قاب مرکب از تیرها و ستون‌هاست. اعضای قطری فولادی که در دهانه های انتخابی قرار گرفته‌اند. نیروهای جانبی را تحمل می‌کنند. کف‌ها از دال‌های بتنی از بتن درجا یا عرشه‌ی فلزی با رویه‌ی بتنی تشکیل شده است. این سازه‌ها به طور معمول برای ساختمانهای مشابه آنچه که در قابهای خمشی فولادی گفته شد. به کار می‌روند. این سازه در ساختمانها با تعداد طبقات کمتر متداول‌تر است. شکل (۱-۸) نمونه ای از این نوع سازه را نشان می‌دهد. قاب‌های مهاریندی شده که معمولاً در دیوارهای شافت فالم تیه می‌شوند نبرها و ستون‌های فولادی 1 ۱ 10 0 8 در دهانه‌های مشخصی در هر سوقاب‌های مهاریندی شده تعنیه می‌شوند شکل ۱-۸- قابهای مهاربندی فولادی پوشش خارجی غیرسازه‌ای عموما از دیوارهای بنجره‌دار با سازه‌های مبان فابی است ۳-۱-۸ انواع قابهای مهاربندی شده انواع اصلی پیکربندی قاب مهاربندی شده. شامل قابهای مهاربندی شده‌ی هم محور (13۳) و قابهای مهاربندی شده‌ی برون محخور (۳۳۲) می‌باشد. در یک قاب مهاربندی شده‌ی هم محور خطوط محخوری اعضایی که در یک گره قرار دارند. این قاب‌ها همانند سیستم‌های خرپایی قائم رفتار می‌کنند و بارهای جانبی را بیشتر از طریق بارگذاری محوری تیرهاء ستون‌ها و مهاربندها انتقال می‌دهند. در طی زلزله‌هاء رفتار غیرالاستیک معمولاً به مهاربندها و اتصالات محدود می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳۳/۵ ۱۸۲ دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های فولادی متضداول موجود پیکربندی‌های متداول در قاب‌های مهاربندی شده‌ی هم محور شامل مهاربندی‌های قطری, مهاربندی‌های ضربدری, مهاربندی ۷ (یا مهاربندی ۷ وارونه) و مهاربندی )امی‌باشد. مهاربندهای قطری در یک قاب مهاربندی شده‌ی برون محور در گره‌ها از همدیگر فاصله می‌گیرند. به طوری که تیرهای رابط انتهایی مهاربندها را از ستون‌ها یا از دیگر مهاربندها جدا می‌کند. رفتار غیرالاستیک در تیرهای رابطه در انتهای گره‌ها تمرکز می‌یابند. این در حالی است که همه ی اعضا در خارج از این محدوده الاستیک یا نزدیک به الاستیک باقی می مانند. تیرهای رابط در مجاورت یک ستون با در وسط یک تیر سقفی قرار می‌گیرند. مهاربندها معمولاً از مقاطع آ - شکل, مقاطع سازه‌ای توخالی, لوله‌های فولادی, نبشی‌های دوبل و ناودانی‌های دوبل ساخته میشوند. مهاربندها به صورت مستقیم به تیرها و ستونها جوش شده و یا از طریق صفحات اتصال, متصل می‌گردند. ۳-۱-۸- دیافراگم‌های کف و بام دیافراگم‌های مرتبط با این نوع سازه ممکن است صلب و یا انعطاف‌پذیر باشد. در ساختمانهای فولادی قدیمی ممکن است دیافراگم از دال‌های بتنی(تیرچه بلوک) یا طاق ضربی تشکیل شده باشد. دیافراگم‌های انعطاف‌پذیر از عرشه‌های فلزی بدون رویه یا عرشه فلزی با رویه‌ی غیر سازه‌ای تشکیل شده است این نوع دیافراگم به طور معمول در سقف‌هایی که بارهای کمی را تحمل می‌کند. به کار می‌رود. اتصال عرشه‌ها به اعضای فولادی با گل میخ‌های برشی, جوش‌های انگشتانه. بیچ؛ یا پین تأمین می‌گردد. اعضای فولادی همجنین به عنوان اعضای مرزی و جمع کننده‌ها برای دیافراگم عم اس ۴-۱-۸- پی پی‌ها می‌توانند از هر نوعی شامل پی‌های منفرد. پی‌های گسترده. و شمع‌ها باشند. که براساس خصوصیات ساختمان مورد نظرء نیروهای جانبی و خاک منطقه طراحی می‌شوند. پی‌های منفرد هنگامی به کار می‌روند که نیروهای جانبی خیلی زیاد نبوده و خاک محل سفت باشد. برای نیروهای بزرگتر و یا شرایطی که خاک محل سست است. معمولاً پی گسترده در زیر کل سازه به کار می‌رود. پی‌های شمعی هنگامی کاربرد دارند که نیروهای جانبی فوق‌العاده بزرگ بوده و یا با خاک خیلی ضعیفی روبه‌رو باشیم. شمع‌ها می‌توانند هم به صورت کوبیده شده و هم به صورت درجا باشند. نیروهای عمودی در شمع‌ها از طریق ترکیبی از اصطکاک سطحی میان شمع و خاک و تکیه‌گاه اتکائی در انتهای شمع در خاک توزیع می‌شود؛ نیروهای جانبی سازه عمدتاً از طریق فشار مقاوم بر روی سطح عمودی کلاهک شمع و شمع‌ها تحمل می‌شوند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۵ فصل هشتم- راهکارهای بهسازی قاب‌های مهاربند شده فولادی ۱۸۹۳ ۳-۸- خصوصیات پاسخ لرزه‌ای قابهای مهاربندی شده عموماً به عنوان سیستم‌های سخت در محدوده‌ی الاستیک در نظر گرفته می‌شوند. پاسخ غیرخطی آنها بستگی به توان آنها در باز توزیع نیروها در بین دهانه‌ها و تغییر مکان بین طبقات دارد. مهاربندها و اتصالات در قاب اتصالات مربوط محدود شده است. سیستم‌های قاب مهاربندی شده‌ی برون محور دارای سطوح عملکردی بالاتری نسبت به سیستم‌های سازه‌ای دارای قابهای مهاربندی شده‌ی هم محور میباشند. با محدود کردن کنش‌های غیرخطی به تیرهای رابط. رفتار پس کمانش سیستم و حداکثر تقاضاهای موجود در قاب را بهتر می‌توان پیش‌بینی کرد. شکل‌پذیری یک سیستم قاب مهاربندی شده برون محور به طول و جزئیات تیرهای رابط و نوع تسلیم آن» برشی یا خمشی, بستگی دارد. ۳-۸- کمبودهای لرزه‌ای متداول و روش‌های بهسازی کمبودهای لرزه ای متداول در سیستم‌های قابهای مهاربندی, شامل شکست اجزای اتصالات. شکست مهاربندها و کمانش موضعی مهاربندها است. این گسیختگی‌هاء به ترتیب موجب افزایش تقاضا برای دیگر اعضا در سیستم شده که به شکست در کل قاب منتهی می‌شوند. جدول ۱-۸ کمبودها و روشهای بهسازی مخصوص این سیستم سازه ای را نشان میدهد ۱-۳-۸ مقاومت کلی نبود مقاومت کلی برای تحمل تقاضاهای لرزه‌ای نتیجه‌ی مستقیم قابهای ضعیف است. در برخی موارد تیرها و ستون‌های موجود در یک قاب به قدر کافی ظرفیت انجام بهسازی در مهاربندها و اتصالات را دارند. اما اگر تیرها و ستون‌ها نتوانند روی قابهای موجود افزود. این مورد در سیستم‌های قاب مهاربندی شده‌ی هم محور نسبت به سیستم‌های قاب مهاربندی شده‌ی برون محور که دارای نیازهای خاص در ارتباط با تیرهای رابط بوده ساده‌تر می‌باشد. قابهای مهاربندی شده در محدوده‌ی الاستیک فوق‌العاده سخت هستند. نگرانی در رابطه با سختی کلی در محدوده‌ی غیرالاستیک است. هنگامی که مهاربندها به مرحله‌ی تسلیم می‌رسند. کاهش شدیدی در سختی سازه حاصل میگردد. ۲-۳-۸- پیکربندی قابهای مهاربندی شده‌ی هم محور: مهاربندی‌های ۴ و مهاربندی ۷ وارونه رفتار دور از انتظاری را هنگامی که یک مهاربند کمانش می‌کند از خود نشان می‌دهد. مهاربند کششی باقی‌مانده در یک گره. نیروی غیربالانس را در تیرها و -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳/۳۵ ۱۸۴ دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های فولادی منداول موجود ستون شود. در قابهایی که از مهاربندی ۷ وارونه در آنها استفاده شده است. نیروی غیربالانس به نیروهای گرانشی بر روی تیر افزوده می‌شود. قابهای مهاربندی شده‌ی برون محور: پاسخ غیرالاستیک تیر رابط متاثر از نسبت طول آن به نسبت ,۷/ , ۸4 در ناحیه اتصال می‌باشد. تیرهای رابط که تسلیم برشی از خود نشان می‌دهند ظرفیت تغییر شکل غیرالاستیک بالاتری نسبت به آنهایی که در معرض ۳-۳-۸ مسیرهدایت بار کمبودهای مسیر هدایت بار در ساختمانهای با قاب‌مهاربندی‌شده‌ی فولادی شامل عدم کفایت اتصالات. جمع کننده‌ها و مهار قاب در پی می‌باشد. اتصالات مهاربند ممکن است مقاومت کمتری نسبت به مهاربندها داشته باشد. اتصالات میان ستون‌ها و صفحات پای ستون یا کلاهک شمع‌ها بایدنیروهای برشی. خمشی و بلندشدگی بالقوه را تحمل کند. اتصالاتی که نتواند این نیروها را تحمل کند. از رسیدن قاب به ظرفیت نهایی‌اش جلوگیری می‌کند. ۴-۳-۸- جزئیات اجزا قاب‌های مهاربندی شده‌ی هم محور: مهاربندهای لوله‌ای و مقاطع سازه‌ای توخالی با نسبتهای ۳/1 بالا و دیگر اشکال فولادی غیر فشرده. در معرض کمانش موضعی یا شکست. پس از تعداد محدودی چرخه‌ی غیرالاستیک می‌باشند. شکل پذیری این مهاربندها با پر کردن آنها با بتن و یا افزودن سخت‌کننده‌های طولی بهبود می‌یابد. راه دیگر آن است که مهاربندها با مقاطع سازه‌ای توخالی دوبل شده از دو پروفیل جایگزین شوند و مانند نبشی‌ها یا ناودانی‌های دوبل مورد استفاده قرار گیرند. همچنین مهاربندهای لوله‌ای یا ساخته شده از مقاطع سازه‌ای توخالی در شیارهای جوش صفحات اتصال در معرض شکست مقطع خالص می‌باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- فصل هشتم- گروه لآ 7 سره ۱۳۹۳/۳/۵ شده فولادی 33333333333 متداول و روش‌های بهسازی کاربر ارتقای اعضای موجود مقاوم سازی مهاربندهاء تیرهاء مدفون کردن ستون در پداستالی که به دیگر اعضای پی موجود بسته شده است. افزایش سطح مهاربندها کامپوزیت کردن اعضای مهاربندی افزایش ورقهای پوششی یا اعضای قوطی تعبیه‌ی صفحات اتصال با مهاربندهای زانویی مقاوم سازی دیافراگم با اضافه کردن رویه بتنی مقاوم سازی اجزای لبه دیافراگم و ی برای قابهای مهاربندی ش ای بهسازی اتصالات بین اعضا تعبیه‌ی برشگیرها و میل مهارهای فولادی از صفحه‌ی پای ستون به پی افزودن پیچ‌ها با جوش‌ها افزایش ابعاد صفحات اتصال ۱۸۵ یی اعضای شده -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۵ ۸۶ دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های فولادی متداول موجود روش بهسازی افزودن میلگرد تعبیه‌ی جمع کننده در پیرامون دیافراگم این نقصان را می‌توان با افزودن صفحات تقویتی در وجوه بدون شیار جوش مقطع سازه‌ای توخالی, چنانکه در اشکال (۱-۷) و (۲-۷) آمده است رفع کرد. برای لوله. صفحات تقفویتی ر می‌توان با زوایای قائم نسبت به محور وله همجون سخت کننده‌ها قرار داد. اتصالات مهاربند که تنها برای ظرفیت محوری مهاربندها طراحی شده‌اند. ممکن است برای ایجاد مقاومت کامل مهاربند کافی نباشند. برای رسیدن به پاسخ ثانویه‌ی مناسب. همه‌ی برون محوری‌ها در اتصال باید مورد صفحات اتصال دارای توان کافی برای دوران‌های پلاستیک بدون کمانش هستند. قاب‌های مهاربندی شده‌ی برون محور: اتصالات قاب‌هایی که بر اتصالات تیر رابط به ستون تکیه می‌کنند. میبایست مورد ارزیابی قرار گیرد. همجنین مطالعات آزمایشگاهی به این یافته رسیده است که تیرهای رابط در طبقه‌ی اول تغییر مکان غیرالاستیک بزرگتری را تحمل کرده و پتانسیل ایجاد یک طبقه‌ی نرم را دارند. ۵-۳-۸ کمبودهای دبافراگم کمبودهای معمول دیافراگم‌هاء شامل مقاومت‌های ناکافی برشی درون صفحه‌ای, اعضای مرزی ناکافی و تنش‌های فزاینده در بازشوها هستند. این کمبودها ممکن است ناشی از نبود دال یا رویه‌ی پرکننده نبود آرماتور فولادی در دال‌هاء اتصالات ناکافی به اعضای مرزی و جزئیات ضعیف در بازشوها باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۵ فصل هشنم- راهکارهای بهسازی قاب‌های مهاربند شده فولادی ۱۸۹۷ ۳-۸- تنشریح جزئیات روش‌های بهسازی ۱-۴-۸- ارتقای اتصال قاب مهاربندی شده ۱-۱-۴-۸ موارد کاربرد ظرفیت‌های کافی اتصالات برای عملکرد مناسب یک قاب مهاربندی شده ضروری است. اتصالات با مقاومت ناکافی و یا عدم شکل‌پذیری برای گسترش رفتار غیرالاستیک قاب» میبایست مقاوم سازی و یا جایگزین شوند. ۲-۱-۴-۸ تشریح خصوصیات روش بهسازی اتصالات انتهای مهاربند معمولاً با اعضای اتصال اضافه‌تری تأمین می‌گردد (همانند صفحات اتصال)» اما ممکن است مهاربندها همچنان مستقیم به تیر و ستون به صورت یک اتصال خمشی جوش داده شوند. اتصالات خمشی نیز برای اتصالات تیر رابط به ستون در یک سیستم قاب مهاربندی شده‌ی برون محور و برخی اوقات برای اتصالات تیر به ستون در هر دو سیستم هم محور و برون محور مورد استفاده قرار می‌گیرد. دستاورد اصلاح و بهسازی بر این اساس که آیا اتصال موجود بر یک عضو اتصال یا یک اتصال خمشی تکیه می‌کند. متفاوت است. اگر اعضای اتصال موجود ظرفیت کافی داشته باشند. اقتصادی ترین راه افزایش ظرفیت اتصال با فراهم نمودن جوش‌ها با پیچ‌های اضافی است. این راهکار به طور معمول تنها منجر به افزایش جزئی ظرفیت اتصال می‌شود. چرا که پیکربندی های اتصال مهاربند موجود به ندرت پاسخگوی اصلاحات قابل ملاحظه‌ای هستند. اگر اعضای اتصال موجود ظرفیت ناکافی داشته باشند. لازم است پیکربندی و توان اتصال موجود جهت افزودن اعضای اتصال جدید و یا جایگزینی اعضای اتصال موجود با اعضای با ظرفیت بالاترء از لحاظ اقتصادی آرزیابی شوند.الحاق و تکمیل اتصال موجود چالش‌های ناشی از برداشت جوش‌های اتصال و تأمین تکیه‌گاه موقعیت مهاربندها را حذف می‌کند. نخستین نکته‌ی نگران‌کننده در اتصالات خمشی که در قاب‌های مهاربندی شده به کار می‌روند. استفاده از فلزهای جوش با طاقت جوش پایین می‌باشد. برای مهاربندهایی که انتظار می‌رود در انتهای آنها مفصل پلاستیک تشکیل شود. جایگزینی جوش‌های موجود بایک فلز جوش با طاقت جوش بالا باید مدنظر قرار گیرد. اتصالات تیر به ستون در قابهای مهاربندی شده‌ی هم محور به طور معمول نیازی به تحمل نیروهای خمشی بزرگ نداشته و احتمالاً نیازی به بهسازی ندارند. در پیکربندی‌های قابهای مهاربندی شده برون محور در جایی که تیر رابط درمجاورت ستون قرار دارد. بهسازی باید با توجه به تقاضاهای بالای تیر مفروض و طبیعت بحرانی آن انجام پذیرد. ۳-۱-۴-۸ ملاحظات طراحی اشتراک بار توسط جوش‌ها و پیچ‌ها در یک سطح اتصال مجاز نمی باشد. بنابراین در بهسازی اتصال یک مهاربند پیچ شده به صفحه‌ی اتصال تنها ارتقای پیچ‌ها باید مورد توجه قرار گیرد و یا پیچ‌ها به کلی با جوش جایگزین شود. با این -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۵ ۱۸۸ دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های فولادی متداول موجود حال در برخی نواحی, اتصال یک صفحه‌ی اتصال به ستون با پیچ کردن یک ورق برشی و جوش آن به تیر معمول است. چرا که این سطوح جداگانه می‌باشند. برای اطمینان از اینکه اعضای موجود و جدید در حالت مورد انتظار اندرکنش مناسب داشته باشند. علاوه بر درک رفتار مصالح موجود موارد دیگری در طراحی باید مورد توجه قرار گیرد که به قرار زیر می‌باشد: نیروهای طراحی: اتصالات مهاربند که تنها برای ظرفیت محوری مهاربندها طراحی می‌شوند ممکن است برای ایجاد مقاومت کامل مهاربندها کافی نباشد. اتصالات انتهایی مهاربندی که در صفحه‌ی صفحات اتصال کمانش می‌کند. باید برای بار محوری کامل و مقاومت خمشی کل مهاربند طراحی شده باشد. اتصالات جوشی: جوش‌های گوشه‌ی موجود می تواند ضخیم‌تر شود به شرط آنکه جوش‌ها از فلز جوش‌با طاقت جوش پایینی نباشد و یا عدم کفایت آن در آزمایش مصالح مشاهده نشود. در غیر این صورت. جوش‌های موجود باید برداشته و با فلزهای جوش با طاقت جوش بالا جایگزین شوند. در شکل (۱-۷) یک اتصال کاملاً جوش خورده‌ی معمول که برای کاربرد در قاب مهاربندی شده‌ی هم محور ویژه مناسب است. آمده است. در مناطق با لرزه خیزی کم و متوسط میتوان از اقتصادی است. نمونه‌ای از این نوع اتصال در شکل (۳-۷) آمده است. انصالات خمشی: چنانکه در بالا گفته شد. اتصالات خمشی که تحت تأثیر نیروهای خمشی بالایی قرار می‌گیرند. باید با فلزهای جوش با طاقت جوش بالا بهسازی شوند. از جمله آن اتصالات میتوان به اتصال مستقیم مهاربندها به تیر و ستون در سیستم‌های قاب مهاربندی شده‌ی هم‌محور معمولی و تیرهای پیوند در سیستم قاب مهاربندی شده برون محور که درمجاورت ستون‌ها هستند. اشاره نمود. موارد غیرسازه‌ای: صفحات اتصال که در ارتباط با ضوابط مبحث دهم مقررات ملی ساختمان برای قاب مهاربندی شده‌ی هم محور ویژه طراحی شده‌اند. ممکن است به نسبت بزرگ باشند. ۴-۱-۴-۸- بررسی جزئیات علاوه بر رسیدگی به آخرین نقشه‌های ساختمان مورد نظرء شامل نقشه‌های چون ساخت. در صورت وجود. و انجام بررسی‌های جامع در محل, موارد زیر باید مورد توجه قرار گیرد. صفحات اتصال: مهاربندهایی که در یک سیستم قاب مهاربندی هم محور ویژه به کمانش برون صفحه‌ای می‌رسند. منجر به تشکیل مفصل‌های پلاستیکی در وسط دهانه‌ها و در صفحات اتصال دو انتها میگردند. صفحات اتصال باید قابلیت دوران‌های پلاستیک بدون کمانش را داشته باشند. از اینرو حداقل فاصله‌ای معادل دو برابر ضخامت ورق میان انتهای مهاربند و خط فرضی قید برای رسیدن به این مهم الزامی است. افزایش این فاصله به سه برابر ضخامت ورق به منظور افزایش بعد جوش در مقاطع سازه‌ای توخالی و دیگر رواداری‌های نصب میباشد (شکل ۱-۷). اتصالاتی که ظرفیت لازم -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳/۳/۵ فقصل هشنم- راهکارهای بهسازی قاب‌های مهاربند شده فولادی ۱۸۹ برای دوران‌های پلاستیک برون صفحه‌ای را ندارند. باید عمدتاً در موقعیت‌هایی که کمانش درون صفحه‌ای مهاربند حاکم است یا تقاضاهای شکل‌پذیری کم است به کار روند. اتصالات پیچی: در صورت تعبیه‌ی سوراخ‌های جدید در مهاربندها و اعضای اتصال, رواداری ابعاد سوراخ‌های موجود باید برای اطمینان از اینکه پیچ‌ها به طور مساوی بارگذاری شوند بررسی شود. تطابق و عدم مطابقت فلر فیلر جوش: فلزهای فیلر جوش با مقاومت کششی بیشتر از فولاد اتصالی باید جهت اتصال به کار روند. ۵-۱-۳-۸ ملاحظات اجرابی ضوابط مربوط به ملاحظات اجرایی این راهکار» مطابق موارد ذکر شده در بند ۵-۱-۴-۷ می‌باشد. ۳-۳-۸ ارتقای مقاومت و شکل‌پذبری اعضای قاب مهاربندی شده ۱-۲-۴-۸ موارد کاربرد تیرهاء ستون‌ها و مهاربندهای ناکافی مقاوم سازی و یا جایگزین می‌شوند تا شکل‌پذیری در قاب تامین گردد. ۲-۲-۳۸ تشریح خصوصیات روش بهسازی شکل پذیری یک مهاربند موجود را می‌توان با کاهش لاغری آن ارتقا داد این امر با کاهش طول مهار نشده آن» پر کردن مقاطع توخالی با بتن یا افزودن سخت‌کننده‌های طولی میسر میباشد. طول مهار نشده‌ی یک مهاربند را می‌توان با افزودن اعضای مهاربندی ثانویه که جزء سیستم باربر جانبی نمی‌باشند. کاهش داد. پرکردن مقاطع توخالی موجود با بتن منجر به کاهش شدت کمانش موضعی می‌شود. نسبت عرض به ضخامت موْثر برای عضو پر شده با ضرب نسبت عرض به ضخامت مقاطع در ضریب (0.264 +۴۱/۲* 0.0082) تعیین می‌شود.کاربرد این روش در مهاربندها با ۳۱/۶ بین ۳۵ و می‌باشد. افزودن سخت‌کننده‌های طولی کمترین پیچیدگی‌های اجرایی را به همراه دارد. سخت کننده‌ها را می‌توان از ورق‌ها یا مقاطع نبشی کوچکی ساخت. اگر ارتقای مقاومت و شکل پذیری هر دو نیاز باشد. مهاربندهای جدید. باید به سیستم افزوده شوند. در برخی پیکربندی ها امکان حفظ مهاربند موجود وجود دارد. این موارد شامل مهاربندهای متشکل از نبشی منفرد.ء نبشی دوبل و ناودانی می‌شود که امکان جفت شدن را دارند. مقاطع نورد شده را نیز می‌توان با ورق تقویتی پوشاند. در موارد دیگر جایگزینی مهاربند موجود با یک مهاربند جدید که آزادی عمل در انتخاب‌های متعددی را به همراه دارد. بسیار اجرایی‌تر است. افزایش در مقاومت مهاربند ممکن است به بهسازی‌های در دیگر اجزای قاب مهاربندی شده از جمله در اتصالات مهاربندهاء تیرها و ستون‌هاء نیاز داشته باشد. در خصوص بهسازی اتصالات در بخش ۱-۴-۸ بحث شده است. در بسیاری -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳/۳/۵ ۱۹۰ دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های فولادی منداول موجود موارد. اقتصادی‌ترین راه برای افزایش ظرفیت تیرها و ستون‌های موجود افزودن ورق‌های پوششی تقویتی یا ورق‌های جانبی تقویتی برای ایجاد مقاطع قوطی است. در خصوص این روش در بخش ۳-۴-۷ بحث شده است. ۳-۲-۴-۸ ملاحظات طراحی محدود کردن مقاوم سازی مهاربندهای موجود به ظرفیت دیگر اعضای سیستم باربر جانبی مانند پی‌هاء برای اجتناب از انجام بهسازی‌های بسیار زیاد ممکن است مفید باشد. داشتن درک کاملی از رفتار و مقاومت مصالح موجود به منظور تأمین اندرکنش لازم میان اعضای موجود و اعضای جدید ضروری است. دیگر موارد طراحی شامل موارد زیر می‌باشد: مقاوم سازی مهاربند موجود: بهسازی کامل مهاربند شامل مقاوم سازی و طراحی مجدد اتصالات انتهایی آن میگردد. مقاوم سازی مهاربندهای ۲ یا ۷ وارونه موجود باید تنها پس از آرزیابی محتاطانه‌ی نیروهای خمشی اضافه که کمانش مهاربندی فشاری را به دنبال دارد. انجام گیرد. در صورتیکه که ظرفیت مهاربند موجود در این سیستم‌ها ناکافی تشخیص داده شد. راه حل بهتر جایگزینی آن با مهاربند ضربدری یا قطری میباشد. مهاربندی ثانویه: یک عضو مهاربندی برای تحمل هر دو نیروی کششی و فشاری طراحی می‌شود. اما احتمال کمانش آن در برابر تنش‌های فشاری, ظرفیت آنرا محدود می‌سازد. بنابراین ظرفیت فشاری مهاربند کمتر از ظرفیت کششی آن است. از آنجا که طراحی سیستم عموماً براساس ظرفیت فشاری مهاربند است. به سادگی می‌توان با کاهش طول مهار نشده‌ی مهاربند با مهاربندی ثانویه ظرفیت اضافه‌ای ایجاد کرد. به شرط آنکه اتصالات موجود ظرفیت کافی برای تحمل بارهای وارده را داشته باشد و یا بتوان آنها را برای تحمل بارهای اضافی مقاوم‌سازی کرد. انتخاب مهاربند جدید: چنانچه مهاربندهای موجود جایگزین شوند. باید حتی‌الامکان مقاطع فشرده و غیرلاغر را برای جلوگیری از شکست یا کمانش زودهنگام مهاربند در طی رفتار پس از تسلیم به کار برد. دو نوع مهاربند ویژه که در ساختمان‌های با قاب مهاربندی شده‌ی قدیمی مرسوم نبوده مهاربندهای با مقاطع سازه‌ای توخالی دوبل و مهاربندهای کمانش تاب هستند. مقاطع سازه‌ای توخالی دوبل را می‌توان در اشکال مشابه نبشی‌ها و ناودانی‌های دوبل به کار برد. استفاده از این مقاطع مشکلات جایگذاری و نصب را کاهش داده و نسبت عرض به ضخامت کوچکتری را در مقایسه با یک مقطع سازه‌ای توخالی منفرد نیاز دارند که این امر خود منجر به افزایش ظرفیت اتلاف انرژی می‌شود. موارد غیرسازه‌ای: اصلاح مهاربندهاء هنگامی که در معرض دید قرار دارند. ممکن است بر معماری داخلی اثر بگذارد. یا اگر در دیوارهای جداکننده پنهان شوند.ء منجر به افزایش ضخامت این دیوارها نسبت به دیوارهای معمولی گردد. تیرهایی که اندازه‌شان افزایش یافته است بر اجزای غیرسازه‌ای بدلیل کاهش ارتفاع مفید طبقه تأثیر می‌گذارند. این اجزا به طور معمول شامل سقف‌های کاذب. لوله‌هاء کانال‌ها و داکت‌ها می‌باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳/۳/۵ فقصل هشنم- راهکارهای بهسازی قاب‌های مهاربند شده فولادی ۱۹۱ ۴-۲-۴-۸ بررسی جزئیات علاوه بر رسیدگی به آخرین نقشه‌های ساختمان مورد نظر شامل نقشه‌های چون ساخت. در صورت وجود و انجام بازرسی های جامع در محل, موارد زیر باید در نظر گرفته شود: اعضای مهاربند ساخته شده در محل: اگر چه نبشی‌های دوبل, ناودانی‌های دوبل, مقاطع سازه‌ای توخالی دوبل مزیت هایی برای نصب به همراه دارند. لیکن استفاده‌ی این اعضا در قابهای مهاربندی شده‌ی هم محور ویژه میبایست همراه با رعایت موارد ذیل باشد: کمانش این گونه مهاربندها نیروهای برشی بزرگی را به اجزای جوش غیرپیوسته تحمیل می‌کند. بنابراین فاصله‌ی نزدیکتر و مقاومت بالاتری در این آجزای مورد نیاز است. همچنین فشرده بودن عضو برای شکل‌پذیری و ضخامت پوشش تقویتی: مهاربندهای ساخته شده از مقاطع سارزه‌ای توخالی و نیز مهاربندهای لوله‌ای تحت شکست پوششی تقویتی به جوانب مقطع سازه‌ای توخالی بدون سوراخ, از جمله آنچه در اشکال (۱-۷) و (۲-۷) آمده است. حذف نمود. برای لوله‌هاء صفحات تقویتی را می‌توان در زوایای قائم نسبت به محور لوله همچون سخت‌کننده‌ها قرار داد. ۵-۳-۴-۸ ملاحظات اجرایی ضوابط مربوط به ملاحظات اجرایی این راهکارء مطابق موارد ذکر شده در بند ۵-۱-۴-۷ می‌باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- فصل نهم راهکارهای بهسازی قاب‌های فولادی با دیوارهای برشی بتنی -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۵ فصل نهم- راهکارهای بهسازی قاب‌های فولادی با دیوارهای برشی بتنی ۱۹۵ ۱-۹- تشریح سازه ۱-۱-۹- کلیات این نوع سازه متشکل از قاب‌بندی کاملی از تیرها و ستون‌های فولادی است. کف‌ها از دال‌های بتنی یا عرشه‌های فلزی با رویه‌ی بتنی تشکیل یافته است. این نوع ساختمان‌ها از دیوارهای بتنی متعددی تشکیل شده‌اند که به عنوان دیوار برشی عم ل می‌کنند که هم می‌توان آنها را به صورت مجزا در تعدادی از دهانه‌ها چنان قرار داد که با تشکیل داکت‌های عمودی, محلی برای عبور تأسیسات و آسانسور به وجود آید و هم می‌توان آنها را در وجه بیرونی ساختمان قرار داد. تیرها و ستون‌های فولادی ممکن است تنها برای باربری گرانشی بوده و یا با داشتن اتصالات صلبی نقش یک قاب خمشی را داشته باشد که در این صورت سازه دارای سیستم دوگانه است. این نوع سازه عموماً به عنوان جایگزینی برای قاب‌های فولادی خمشی یا مهاربندی شده در شرایط مشابه به کار می‌رود. این ساختمانها در ارتفاع‌های کم تا متوسط می‌باشند. شکل ‎)۱-٩۹(‏ نمونه‌ای از این نوع سازه را نشان می‌دهد. ۲-۹- خصوصیات پاسخ لرزه‌ای در ساختمان‌های قدیمی قاب فولادی تنها بارهای ثقلی را تحمل می‌کند. این در حالی است که همه‌ی بارهای جانبی را دیوارهای برشی بتنی تحمل می‌کنند.در ساختمان‌های مدرن» هر دو سیستم جانبی با هم به نسبت سختی نسبی‌شان کار می‌کنند. عموماً به جز در ساختمان‌های بلند. این سیستم‌ها تمایل به رفتاری بسیار مشابه با ساختمان‌های با دیوار برشی دارند که به دلیل سختی بسیار زیاد دیوارها می‌باشد. سهم قاب خمشی فولادی از ظرفیت باربری جانبی ساختمان تابعی از -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳۳/۱۵ ۱۹۶ دستورالعمل ار زبابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های شولادی منداول موجود دیوارهای خارجی بتنی "سوراخ دار" گزینه دیگری در پیکربندی با دیوار برشی است شافت های قائم معمولاً از بتن ساخته شدماند ۹ ۳ ۹ ی ۰ ۱۱۱۱ > ۳ رت دیوارهای بتنی در دهانه‌های داخلی و خارحی مشخص شده‌ای ۱ در هر طرف تعبیه می‌شوند دال بشی با عرشه فولادی با بتن رویه تبرها و ستون‌های فولادی شکل ۱-۹- قابهای فولادی با دیوارهای برشی بتنی ۳-۹- کمبودهای لرزه‌ای متداول و روش‌های بهسازی کاربردی کمبودها و روشهای تشریح شده در بخش ۲-۱۳۲ و ۴-۱۲ برای ساختمان‌های دیوار برشی بتنی و بخش ۲-۷ برای ساختمان‌های قاب خمشی فولادی در ارتباط با این ساختمانها نیز کاربرد دارند. -------- صفحهٔ بعد -------- گروه ای ایا (ادامه) بار (ادامه) های فولادی با دبوارهای ی لرزه‌ای متداول و روش افزودن اعضای جدید قاب خمشی قاب خمشی قاب مهاربندی شده قاب خمشی افزودن دیوارهای متعادل افزودن جمع نننده تعبیه‌ی دیوارهای تکیه گاهی جدید برای تحمل ماکزیمم لنگر واژگونی مورد ۱۳۹۹/۳/۵ 333333 ن‌های بهسازی کاربردی برای قاد روش بهسازی اجرای پوضت از ۲ روی دیوار اجرای پوششی فولادی روی دیوار ارتقا یا افزرودن اعضای مرزی جدید ستون‌ها و یا اتصالات مقام سازی تیرها ۰ ستون‌ها 1 یا اتصالات مقاومت سازی تیرها ارتقای ستون‌های موجود برای بارهای وازگونی مقاوم سازی تیر اتصالات تیرهای موجود مقاوم سازی ستون‌های تکیه‌گاهی تعبیه اعضایی برای توزیع برش به تعبیه پداستالی در زیر ستون و اتصال در پداستالی که به دیگر اعضای پی موجود بسته شده است. ۱۹۷ وت برداشتد اعضای گزرینش شده برداشتد دیوار -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۹۸ سس دستور/| افزودن اعضای جدید افزودن مهاربندی جدید قاب مهاربندی شده دیوار افزودن اعضای فولادی یا میلگرد افزودن میلگرد تعبیه‌ی جمع کننده در پیرامون ۱۳۹۳/۳/۵ عمل ارزیابی و بهسازی لرزه/ء روش بهسازی ارتقای اعضای موجود اجزای پوشش بتنی روی دیوار اجزای پوشش از 1۳ روی دیوار ارتقای اتصالات تیر - ستون افزودن ورق‌های پوششی یا اعضای قوطی تعبیه صفحات اتصال یا مهاربندهای زانویی مدفون کردن مقاوم سازی اعضای مهاربندی ر کاهش طول‌های مهار نشده اجرای رویه بتنی مقاوم سازی اعضای مرکزی موجود وت برداشتن اعضای گزینش شده ی کِ ۵ کی یی بازشوها 3 کرد بازشوها -------- صفحهٔ بعد -------- فصل دهم راهکارهای بهسازی دیافراگم‌ها -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۵ فصل دهم- راهکارهای بهسازی د یاف راگم‌ها ۳۰۱ ۱-۰ کلیات گسیختگی دیافراگم در زلزله‌ها کمتر دیده می‌شود و از آنجا که اختلال ناشی از مقاوم سازی دیافراگم در بهره‌برداری از ساختمان مهم است. لذا بهسازی دیافراگم از طریق افزودن سختی و مقاومت کلی. با اصلاح مسیرهای هدایت بار خیلی فصل سیستم‌های مختلف دیافراگم همراه با روش مقاوم سازی آنها آمده است. به منظور سهولت استفاده و با توجه به اینکه دیافراگم‌های مختلفی در انواع سازه‌های گوناگون به کار می‌روند. این موارد همگی در یک فصل جمع‌آوری شده است. برای مباحث مرتبط با اتصال دیافراگم به دیوار به فصول مربوط مراجعه کنید. ۲-۰- تشریح جزئیات روشهای بهسازی دیافراگم ۱-۲-۰- پر کردن بازشوها دیافراگم‌بتنی ۱-۱-۲-۰۵- موارد کاربرد ظرفیت ناکافی کششی یا برشی دیافراگم در محل بازشوهای موجود ۳-۱-۲-۰ تشریح خصوصیات روش بهسازی پر کردن بازشوهای موجود در دیافراگم‌با مصالح پرکننده‌ی سازه‌ای روشی نسبتاً ساده برای اصلاح این کمبود موضعی در دیافراگم بتنی است. مصالح پرکننده‌ی جدید تقاضای نیروی کشش و برش متمرکز در پیرامون دیافراگم را کاهش می‌دهد و نیاز به اعضای کششی در پیرامون بازشوها که معمولاً وجود ندارد را مرتفع می‌سازد. در اکثر موارد. مصالح پرکننده‌ی جدید از بتن مسلح درجا یا شاتکریت می‌باشد. اگر چه پر کردن بازشوها با صفحات فولادی یا درپوش‌های بتنی پیش ساخته در بسیاری موارد حتی در شرایط غیرمعمول ممکن است. مشکل‌زا بودن اتصال آنها به دال پیرامونی, تأثیر و بهینه بودن آنها را برای اصلاح این کمبود درهاله‌ای از ابهام قرار می‌دهد. ۳-۱-۲-۰ - ملاحظات طراحی تکیه‌گاه بارگرانشی: علاوه بر تقاضای برشی دیافراگم» با پر کردن بازشوء کفی جدید ایجاد می‌شود که باید برای تحمل وزن خودش و بار زنده‌ی مربوط طراحی شود و همچنین سیستم کف یا سقف پیرامونی بازشوء باید بتواند بارهای گرانشی ناشی از قسمت جدید پر شده را تحمل کند. در صورت بزرگ بودن سطح بازشوء برای پر کردن آن نیاز به پیش‌بینی تیرهایی که هم از سطح پر شده و هم از محل دال‌های پیرامونی عبور می‌نماید می‌باشد. تا ظرفیت لازم را تأمین کند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳۳/۱۵ ۳۰۲ دسنورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های شولادی منشداول موجود ۴-۱-۲-۰ بررسی جزئیات اتصال به دیافراگم بتنی کف و سقف موجود: جزئیات متداول برای پر کردن بازشو با استفاده از بتن مسلح (بتن درجا یا پیش‌ساخته) در شکل (۱-۱*۰) نشان داده شده است. میلگردهای اتصال کافی باید در داخل دیافراگم در همه‌ی وجوه اطراف بازشو برای انتقال نیروی برشی مورد نیاز به مقطع پر شده و برعکس, تعبیه شود. قالب‌بندی بازشو را می‌توان از کف تراز پایین‌تر و یا با آویزان کردن آن به کف مورد نظر انجام داد. این مورد در بازشوهای کوچکتر که در سقف‌های به دال پیرامونی افت خواهد کرد. به کاربرد ترکیبات جبران کننده‌ی افت باید توجه ویژه بشود. ۱ از قطع آرماتورهای تیر پا تیرچه تکیه گاه قالب در گوشه ی ‎٩-‏ 5 ۱ ۱ موجود خودداری شود. تیر یا تیرچه ها ماه به جزئیات برش [۸] برای آگاهی بیشتر دقت کنید. سطح بتن موجود تمیز شده وبا آرماتور بندی دال جدید حداول ۵ میایمتر تکیه گاه قالب از زیر مبلگرد اتصال تعبیه شده در محور مرکزی دال موجود 7 شرابط بازشو در گوشه دال شکل ۱-۱- پر کردن بازشو در دیافراگم بتنی ۵-۱-۲-۰ ملاحظات اجرایی سطوح بتن موجود در پیرامون بازشو و در فصل مشترک با سطح بتن جدید باید تمیزکاری شود. و از رنگ آلودگی یا هر ماده‌ی دیگری پاک شود و سپس برای تأمین حداقل دامنه‌ی درگیری سنگدانه‌ها برابر با هفت میلیمترء در درزها مضرس شود. روش دیگرء استفاده از ضریب اصطکاک, !| کمتر و استفاده از میلگردهای اتصال همراه با تأمین زبری کمتر می‌باشد. برای کاربرد شاتکریت. پانل‌های آزمایشی جداگانه‌ای باید برای تعیین عملکرد دال قسمت پر شده» علاوه بر پانل‌های ازمایشی معمول برای دیوارهای برشی تهیه گردد. عوامل اجرای شاتکریت باید از تجربه‌ی کافی در بهسازی‌های مشابه -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۵ فصل دهم- راهکارهای بهسازی دیافراگم‌ها ۳۱۰۳ ۲-۲-۰- پوشش دیافراگم بتنی با کامپوزیت‌های ۲1۲۳ ۱-۲-۲-۵۰- موارد کاربرد ظرفیت ناکافی برشی در دال ۲-۲-۲-۰ تشریح خصوصیات روش بهسازی استفاده از پوشش ۳۱۹۲ در دال‌ها برای ارتقای مقاومت برشی درون صفحه‌ای (برش دیافراگمی) روشی بسیار جدید است که محدودیت‌هایی نیز دارد. برای ارتقای برشی دال‌های یکپارچه. الیاف به موازات جهت برش اعمال شده» قرار می‌گیرند. این روش همچنین برای سیستم‌های کف پیش ساخته. در مواقعی که صفحه‌ی برش در میان پانل‌های پیش ساخته باشد. به کار می‌رود. در مقاوم‌سازی درزها عموماً از الیاف دو سویه با زاویه‌ی ۴۵ درجه نسبت به صفحه‌ی برش استفاده ۳-۲-۲-۰- بررسی جزئیات به دلیل اهمیت زیاد مقاومت چسبندگی پوشش ۳1۹۳ به لایه‌ی زیرین» در نظر گرفتن آزمایش‌هایی در محل به عنوان قسمتی از مستندات قرارداد با پیمانکار توصیه می‌شود. این برنامه‌ی آزمایشی فرض‌های طراحی را کنترل کرده و تضمین کیفیت را به دنبال خواهد داشت. اختلاف تراز قائم بین دو دال باید به حداقل برسد. این موضوع با برداشتن بالا آمدگیها در سطح و استفاده از ترازبندی برای اطمینان از اینکه پوشش کامپوزیت ۳1۲ با زاویه‌ی برون صفحه‌ای بیش از ۱ تا ۲ درصد نصب نگردد.ء مرتفع می‌شود. اختلاف ترازهای بیش از این حد یا کمبود چسبندگی در بین ترکیبات ترازبندی با لایه‌ی زیرین پلیمر ممکن است به پوسته پوسته شدن زودرس مصالح ۲1۹۳ منجر شود. در بسیاری از موقعیت‌هاء بهبود ظرفیت انتقال برشی در لبه‌های دیافراگم افزون بر ارتقای ظرفیت خود دیافراگم نیاز است. طراحی جزئیات انتقال نیرو از دال به دیوار با استفاده از 114۳ توجه ویژه‌ای را طلب می‌کند. (شکل ۲-۱۰). عموماً الیاف از دال تا روی دیوار امتداد می‌یابد و با زاویه‌ی ۴۵ درجه‌ای (در دید پلان) در طول دیوار قرار می‌گیرند. خمیدگی ۶ درجه‌ای الیاف در محل خم شدن آن از دال به روی دیوار مشکلات متعددی را ایجاد می‌کند. نخست اینکه. زیرسازی زاویه‌ی تیز (*۹ درجه) با بتونه‌ی رزین باید انجام پذیرد تا شعاع مناسبی را برای الیاف فراهم آورد. دوم اینکه گسترش نیروهای برشی سبب ایجاد نیروهای کششی در الیاف می‌شوند و مولفه‌ی برون صفحه‌ای قابل توجهی ناشی از خمیدگی الیاف ایجاد می‌گردد که باید تحمل شود. تنش چسبندگی الیاف توان تحمل این نیرو را محدود می‌سازد که معمولاً نیازمند تقویت خمیدگی با مهارهای مکانیکی است. برای این منظور می‌توان از قطعه لوله بریده شده با شعاع مورد نظر در گوشه‌ی مربوط استفاده کرد که با تیغه‌ی میلگردهای اتصال به الیاف و دیوار یا دال‌مهار می‌شود -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳۳/۵ ۲۱۳ دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه‌ای ساخنمان‌های فولادی متداول موجود ۴-۲-۲-۰ ملاحظات اجرایی عملکرد ساختمان در زمان اجرا تأثیر گذاشته و هزینه‌های اجرایی را افزایش می‌دهد. در این نوع مقاوم سازی باید نازرک طول خم لایه (ها)ی نهایی پوشش فیبری مهار فیبری بین لایه (ها)ی لایه (ها)ی اولیه ی پوشش فیبری اولیه و لایه (ها)ی نهایی پوشش فیبری نصب می شود. ِ 0 جزئیات مهار فیبری تعبیه ی‌لایه انتقال برش پوشش ۴۳۳ (در صورت نیاز) ( دیوار موجود مهار فیبری ش کامیوز یت ۴8۳ ۱ گزینه ی دیگر برای مهار فیبر پوشش *امپوز. ۷ ۳۸۳ شامل برگرداندن ۴۳۵۳ بر روی‌سطح دیوار ۳ ۱ ۱ با استفاده از بتونه ی رزین دیافراگم بتنی موجود ها اپوکسی گوشه ها بخ شوند ۱ یا و مقاوم سازی دیافراگم شکل ۲-۱۰- مقاوم سازی برشی دیافراگم بتنی با استفاده از کامپوزیت ۲۳۸۳ ۳-۲-۰- ارتقای دیافراگم طابق ضربی ۱-۳-۲-۰ موارد کاربرد استفاده از تیرهای فلزی با فواصل نزدیک در کف برای تحمل قوس‌های با دهانه‌ی کم و یا تخت ساخته شده از مصالح بنایی در ساختمانهای موجود به نسبت متداول است. مصالح سقف از آجر می‌باشد. این مصالح روی بال تحتانی تیر فولادی تکیه می‌کند و بار مصالح غیر سازه‌ای و اکوستیک را تحمل می‌کند. رانش افقی قوس در داخل دیافراگم را قوس مجاور تحمل می‌کند و به تعادل می‌رسد. در دهانه‌های بیرونی» این رانش به دیوار مجاور منتقل می‌شود و یا از طریق -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۵ فصل دهم- راهکارهای بهسازی د یاف راگم‌ها ۳۱۹۵ جوش تسمه فلزی یا میلگرد در زیر تیر به اعضای مجاور انتقال می‌یابد. چنانچه یکی از مهارهای کششی در زیر سقف از بین رود و دیافراگم لرزش و بازشدگی پیدا کند. گسیختگی گرانشی موضعی بر اثر از بین رفتن کنش قوسی رخ می‌دهد. در پیرامون دیافراگم» عدم تحمل رانش قوس ممکن است موجب ایجاد تقاضاهای برون صفحه‌ای روی دیوار شود. و به گسیختگی برون صفحه‌ای دیوار و از میان رفتن تکیه‌گاه قائم منجر شود. نمونه‌ای از این روند در شکل (۳-۱۰) نشان داده شده است. ۳-۳-۳-۰ تشریح خصوصیات روش بهسازی روش بهسازی متعددی برای طاق‌های ضربی وجود دارد که ممکن است برای اقتصادی کردن عملیات با هم ترکیب شود. مهارهای دوخت کششی دیوار به دیافراگم: در شکل (۳-۱۰) افزودن مهارهای دوخت کششی از دیوار به تیرهای فولادی برای شرایطی که در آن تیرها عمود و یا موازی راستای دیوار قرار گرفته اند. نشان داده شده است. در صورت متعامد بودن تیرهاء استفاده از یک نبشی و میلگرداتصال کفایت می‌کند. در صورت موازی بودن تیرهاء تسمه‌زنی در زیر تیرچه‌های داخل سقف ضروری است. شکل (۴-۱۰) نمونه‌ای از کارگذاشتن تسمه‌ها و موقعیت مناسب آنها را بر روی مهارهای دوخت برشی از دیوار به دیافراگم: میلگردهای اتصال تعبیه شده در شکل (۴-۱*۰) همچنین به عنوان مهارهای دوخت برای انتقال نیروی برشی از لبه‌های دیافراگم به دیوار نیز عمل می‌کنند. عضو مرزی: چنانچه نبشی نشان داده شده در شکل (۴-۱۰) ممتد باشد. به عنوان عضو مرزی دیافراگم عمل می‌کند. کشش داخلی: تأمین مهار دوخت در صورتی که تیرها به موازات راستای دیوار و در نزدیکی دیوار قرار گیرند». همچنین امتداد تسمه‌ها در کل مسیر در عرض کف برای جلوگیری از گسیختگی داخلی موضعی بسیار ضروری است. شکل (۵-۱۰) تسمه‌ها را همراه با نکته‌هایی در خصوص مهارهای دوخت برشی و کششی و نیز عضو مرزی نشان می‌دهد. مقاوم سازی دیافراگم: شکل (۶-۱۰) نشان می‌دهد که چگونه افزودن مهاربندی قطری ممکن است در ترکیب با تیرهای موجود عمل کند و دیافراگم مهاربندی شده‌ی افقی را ایجاد نماید. دال روبه: از دیدگاه نظری, قسمتی از لایه‌ی زیرین در سقف را می‌توان با دیافراگمی از بتن مسلح جایگزین کرد. اگر چه در این مواقع ظرفیت قائم سقف باید کافی باشد و همچنین وزن جدید هم به وزن اینرسی ساختمان افزوده می‌شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۱۵ ۶ دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه‌ای ساخنمان‌های فولادی منداول موجود زو مهارهای دوخت از باز شدن موضعی قوس ها و حرکت را کف و دیوارها به سمت هم جهت زلزله ر_ جلوگیری می کند. کششی فولادی (موجود) ۳ در طی زلزله [۸] با مهارهای دوخت 7 جهت زلزله ر_ ام 7 مهار دوخت تنها در دهانه ی 7 انتهایی موجود است یا به کلی موجود نیست. بدون مهارهای دوخت کششی بارهای گرانشی سس سس گت گر مر رانش قوس ها با یکدیکر در ۱ و دیوار باید رانش افقی داخل به تعادل می رسند. / را تحمل نماید. 11 بدون مهارهای دوخت کششی شکل ۳-۱۰- انواع شکست در طاق‌های ضربی -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۵ فصل دهم- راهکارهای بهسازی دیافراگم‌ها ۳۷ روص سس تس ۹ 0 ۱ << ۹9 1 1 ۶ 1 6 57 اندود کاری ها و آجرکاری ها به واشر جوشی 4 4 فراخور نیاز به منظور نصب ورق با د اتصال ۹ اندود کاری ها و آجرکاری ها به فراخور نیاز به منظور نصب نبشی برداشته شود. ۸ تیرهای موازی با دیوار در صورت یکپارچه نبودن محفظه ی جایگیری تیر از ملات خشک یا گروت ضد افت برای پر نمودن و یکپارچه کردن آن استفاده شود. له تس اندود کاری ها و آجر کاری ها به ۱ فراخور نیاز به منظور نصب برداشته میلگرد اتصال شود. واشر جوشی متغیر تیر های متعامد با دیوا [] دیر های با دبوار شکل ۴-۱۰- افزودن مهارهای دوخت و عضو مرزی دبوار به دیافراگم طاق ضربی- در صورت دسترسی از زیر کف اندودکاری ها و آجرکاری ها به فرا خور نیاز تیر لبه ای (موجود) اندودکاری ها و آجرکاری ها به فرا خور نیاز 3 میلگرد اتصال تیرچه های موازی با دیوار شکل ۵-۱۰- افزودن مهارهای دوخت و عضو مرزی دیوار به دیافراگم طاق ضربی- در صورت دسترسی از بالای کف -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۵ ۳۸ دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های فقولادی متداول موجود دیوار باربر بتایی غیر مسلح موجود تیرچه های فولادی موجود 1 ۳ ری کر کلاف بندی قطری و تیرچه های ۳ ۳ : موجود به عنوان قاب مهار بندی ۱ (۱ شده افقی در دیافراگم عمل می کنند. | جهت دهانه های قوس های بنایی !| / لا چچ مرا را سس سک ۱ أ نبشی فولادی به عنوان عضو ی ٍ ۱ قوس می شود. / ٍ 4 میلگردهای اتصال به عنوان ۱ مهارهای دوخت کششی و برشی ۱ ۱ هه پلان شکل ۶-۱۰- مقاوم سازی طاق ضربی ۳-۳-۲-۵۰- ملاحظات اجرابی و تهیه‌ی جزئیات معمولا پلاستری در زیر مصالح بنایی کشیده می‌شود. برای نصب تسمه‌های فولادی. مصالح بنایی و پلاستر موجود باید برداشته شود. شکل (۵-۱۰) روش دیگری که ورق یا تسمه‌های فولادی از بالاء برای جلوگیری از آسیب‌به وجه زیرین, نصب شده‌اند را نشان می‌دهد. البته این کار کاملاً برای ساکنان اختلال آفرین خواهد بود. در برخی قوس‌هاء که بال -------- صفحهٔ بعد -------- فصل بازدهم راهکارهای بهسازی پی‌ها -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳۳/۵ فصل بازدهم- راهکارهای بهسازی پی‌ها ادها ۱-۱ کلیات اگر چه افزودن یا تکمیل پی‌های موجود برای اعضای جدید در سازه‌ی اصلی از قبیل دیوارهای برشی و قابهای مهاربندی شده در بهسازی لرزه‌ای متداول است. ولی بهسازی کمبودهای پی موجود در مقایسه با آن کمتر مورد توجه می‌باشد. دو دلیل عمده برای این موضوع وجود دارد. نخست اینکه عملیات بهسازی پی ساختمان موجود بسیار پرهزینه است و دوم اینکه درگزارش‌های رسیده از بررسی‌های اولیه موارد آسیب در زلزله‌ها تعداد نسبتاً کمی از آسیب‌های جانبی و مالی تحلیل پی یکی از قسمت‌های چالش آفرین بهسازی لرزه‌ای است. فرضیات متفاوت با توجه به شرایط بهتر تکیه‌گاهها. خواص خاک محل و موقعیت و نوع رفتار غیرخطی محتمل به تغییر گسترده‌ای در نتایج منجر می‌گردد. برای بسیاری از ساختمان‌هاء ارزیابی نتایج اولیه برای فهم چگونگی اندرکنش پی با سازه‌ی اصلی و خاک پیرامونی تحت بارگذاری زلزله نیاز به مدل سازی و تحلیل‌های دقیق تر دارد. معمولاً تسلیم یک عضو پی یا خاک مکانیزم حاکم خرابی میباشد. اما تنها پس از نگاهی به سازه‌ی اصلی و زیرسازه به عنوان یک مجموعه است که می‌توان توالی و طبیعت رفتاری عضو را تعیین چنانجه تحلیل منطقی نشان دهد که پی‌های جدید باید افزوده یا پی‌های موجود اصلاح شوند.ء مهندس سازه باید فهم درستی از مشکلات مهندسی خاک. اهداف بهسازی. توصیه‌های عملکردی. و فرضیات و روش‌ها و محدودیت‌های اجرایی داشته باشد. روشن است که بهسازی سازه‌ی موجود نسبت به اجرای سازه‌ی جدید بسیار مشکلتر است. به دلیل هزینه‌ی ۲-۷۱- اهداف کلی بهسازی لرزه‌ای ی ارزیابی‌هاء پی نباید از نظر دور بماند و پاسخ رفتار پی باید در متن رفتار کلی ساختمان لحاظ گردد. چنانچه پی به عنوان موارد مرتبط با پی جزء جدایی ناپذیر هر راهبرد بهسازی سازه‌ای است. ممکن است پاسخ رفتاری ساختمان را با بهسازی تشخیص مکانیزمی تعریف شده و شکل‌پذیر برای اتلاف انرژی و به حداقل رساندن باز توزیع تنش گرانشی در پی موجود لازم است. پی‌های جدید نباید زیر پی‌های موجود را چه طی اجرا و چه در دراز مدت خالی کنند. به علاوه سختی کمتر خاک متراکم نشده در زیر پی جدید در مقایسه سختی بالاتر زیر پی قدیمی‌تر موجود. باید مورد توجه قرار گیرد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۵ ۲ دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های فولادی متداول موجود ۳-۷۱- مسائل اجرایی بهسازی پی در ساختمان‌های موجود کاری سخت و دشوار است و معمولاً سیستم‌ها و روش‌ها را تحت تأثیر قرار می‌دهد. این موارد به شرح زیر است: محدودیت‌های دسترسی و ارتفاع: اجرای پی‌های ظریف. چون پی‌های منفرد یا شناژهاء معمولاً با روش‌های دستی با تجهیزات حفاری کوچک انجام می‌شود و به ندرت مشکل‌زا هستند. اگر چه زمان بیشتری نسبت به اجرای آنها برای ساختمان‌های جدیدنیاز است. با وجود این اجرای پی‌های عمیق محدودیت‌های اجرایی زیادی دارند. برای مثال تجهیزات حفاری برای پی‌های ستونی» هر چه بزرگتر باشند کارآمدترند. بردن تجهیزات حفاری به داخل یک ساختمان ممکن است به بزرگ کردن بازشوهای موجود نیاز داشته باشد. در حالی که ارتفاع طبقات در داخل معمولاً به مقدار قابل توجهی اندازه‌ی تجهیزات حفاری را که می‌توان به کاربرد. محدود می‌سازد.حفاری در مجاورت دیوارها ممکن است. اندازه‌ی پی ستونی را محدود سازد و یا به جابه‌جایی آن به سمت داخل دیوار و ایجاد خروج از مرکزیتی منجر شود که باید مورد محدودیت‌های برآمده از تأسیسات موجود: اکثر ساختمان‌ها تأسیساتی در زیر تراز همکف یا دال روی سطح زمین معمولاً با روشهای دستی انجام می‌شود تا به تأسیسات آسیبی نرسد. محدودیت‌های ناشی از حفظ بهره‌برداری ساختمان: همانند عملیات بهسازی بر روی سازه‌ی اصلی. چنانچه ساختمان ساکنین داشته و یا وسایل و تجهیزاتی در آن باشد. تخریب پیء حفاری و عملیات خاکبرداری باید با هماهنگی لازم انجام شود. ۴-۷۱- اجرای پی جدید ۱-۳۴-۷۱ انواع پی‌های جدید متداول در بهسازی لرزه‌ای پیوسته. پی‌های منفرد. شنازها و پی‌های یکپارچه می‌باشند. پی‌های عمیق شامل پی‌های ستونی درجا و ریزشمع‌ها هستند. از شمع‌های کوبیده شده به دلیل محدودیت‌های دسترسی و لرزش آنها به ندرت برای ساختمان‌های موجود استفاده می‌شود. شکل (۱-۱۱) نمونه‌هایی از این دسته‌بندی پی را نشان می‌دهد. روش‌های حفاری متعددی در این شکل نشان داده شده است. در خاکهای چسبنده. احتمالاً می‌توان بدون ریزش خاک در سوراخ, حفاری را انجام داد. در صورتی که احتمال ریزش خاک در درون سوراخ پس از حفاری اولیه باشد. می‌توان از قالبهای دایمی فلزی (قالبهای متشکل از شبکه‌های تورسیمی فلزی) در دیواره استفاده کرد. این قالبهای دایمی پس از ریختن بتن در محل باقی می -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۵ فصل بازدهم- راهکارهای بهسازی پی‌ها ایدها مانند. با وجود این. هنگامی که حفاری به عمق خاصی برسد. براساس آیین‌نامه‌های ایمنی به شمع‌گذاری نیاز است و یا می‌توان از حفاری باز استفاده کرد. در خاکهای غیرچسبنده همچون ماسه‌انجام حفاری به صورت باز الزامی است. پس از قالب‌بندی و بتن‌ریزی قالب برداشته شده و سپس خاکریزی پشت پی انجام می‌گیرد. راه دیگر این است که قالب حذف شده و کل ناحیه‌ی حفر شده با بتن پر شود. در این صورت خروج از مرکزیت بتن اضافه‌ی ریخته شده باید در نظر گرفته ۲-۴-۱- افزودن پی‌سطحی در مجاورت پی‌سطحی موجود ۱-۲-۴-۱- تشریح خصوصیات روش بهسازی هنگامی که پوشش بتنی جدید بر روی دیوار موجود استفاده شود. معمولاً به پی جدیدی نیاز است. حالت معمول این است که پی موجود پی نواری ممتدی است و پی جدید نیز یک پی نواری یا یک شناژ است. شکل (۲-۱۱) نمونه‌ای از یک دیوار بتنی جدید و پی مربوط به آن در مجاورت دیوار بنایی غیرمسلح موجود و پی نواری بتنی دیوار را نشان ۲-۲-۴-۱ ملاحظات طراحی عرض موْئر پی: روش‌های متعددی برای طراحی پی استفاده می‌شود. نخستین روش اینکه فرض کنیم پی جدید به تنهایی بارهای ناشی از پوشش جدید را تحمل می‌کند. روش دیگر تقسیم بار میان پی‌جدید و پی‌موجود براساس سطح آنهاست. پیچیده‌ترین روش» شناسایی سختی احتمالا متفاوت بین خاک زیرپی موجود که بیشتر تحکیم یافته و خاک زیر پی‌جدید که احتمالاً به دلیل سبک‌تر بودن بارها و جدید الاحداث بودن آن انعطاف‌پذیر است. می‌باشد. گاهی برای انتقال -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳۳/۱۵ ۳۱۴ دستورالعمل ارزیبابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های فولادی منداول موجود ۲51 تناها چایی های سنوی درجا شکل ۱-۱۱- انواع پی‌های متداول در بهسازی لرزه ای که آیا به میلگردهای اتصال نیاز هست یا نه. میلگردهای اتصال تعبیه شده در پی‌ها و دیوار روی آن باید چنان طراحی شود که برای انتقال نیرویی که پیش‌بینی می‌شود پی موجود باید تحمل کند. مناسب باشد. پی غیرمسلح موجود: پی‌های موجود ممکن است از مصالح بنایی غیرمسلح و یا از بتن با آرماتورهای ناکافی ساخته شده باشد. اگر پی به اندازه‌ی کافی عریض باشد که تحت فشار تکیه‌گاهی رفتار تیر گونه از خود نشان دهد. میلگردهای اتصال تحتانی تعبیه شده را می‌توان در عمق بیشتر در پی موجود در نزدیکی کف پی قرار داد تا به عنوان آرماتور مثبت عمل کند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۱۵ فصل بازدهم- راهکارهای بهسازی پی‌ها ۲۱۵ دیوار شاتگریتی میلگردهای اتصال برای اتصال به میلگردهای دیوار دیوار موجود تراز روی تراز روی بی | 7) نم رال با (م من موده۷ ی میلگردها در بالا و (موجود) که باید همسطح پی موجود باشد ۹ / قسمتی از پی موجود باید برداشته شود میلگردهای اتصال تعبیه شده شکل ۲-۱۱- اجرای پی نواری بتنی در کنار پی نواری موجود ۳-۲-۴-۱ ملاحظات اجرایی و تهیه‌ی جزئیات پی جدید عمیق‌تر از پی موجود: هدف اصلی از افزودن پی جدید تحمل بار اضافه پا خالی کردن زیر پی موجود شکل (۳-۱۱) حالتی را نشان می‌دهد که پی جدید باید عمیق‌تر از پی موجود باشد. چنانچه حفاری بدون زیربندی انجام شود. به ویژه در خاکهای با چسبندگی کم ممکن است خاک از زیرپی موجود به داخل ناحیه‌ی جدید حفر شده ریزش کند که به حرکت پی منجر می‌گردد. از زیربندی برای اصلاح این حالت استفاده می‌گردد. زیربندی به معنای کندن یک سری گودال‌های با طول کوتاه است که در فواصل کافی از هم قرار گرفته. سپس کانال از انتهای اولین گودال به زیر پی موجود زده شده و با بتن جدید پر میگردد. این مراحل برای تمامی گودال‌ها به ترتیب تکرار می‌شود. روش دیگر زیربندی» ساخت پی‌های ستونی بلند به طور متناوب در زیر پی جدید به منظور انتقال تکیه‌گاه پی در عمق است تا به عمیق‌تر کردن پی جدید نیازی نشود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳۳/۱۵ ۳۱۶ دستورالعمل ارزیبابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های فولادی منداول موجود احتمال ناپایداری خاک در اثر رطوبت و نشست زیر چنان انجام می شود که پ خالی شدن زیر پی موجود تقویت پی از زیر سسه 8 بدون تقوبت پی از ز بر [5] با تقوبت پی از زبر توصیه نمی شود توصیه می شود پی جدید در عمق کمتر از پی موجود: شکل (۴-۱۱) حالتی را نشان می‌دهد که نیازی به عمیق‌تر بودن پی جدید در حد پی موجود نیست. چنانچه حفاری سطحی باشد. پی جدید در صورت بارگذاری می‌تواند بارهای اضافی و خارج از محور را به پی موجود اعمال کند که این مورد مطلوب نیست. در نتیجه افزودن به عمق پی جدید و یکسان کردن عمق آن با پی موجود متداول است. این عمق افزوده را معمولا با آرماتورهای کمتری مسلح می‌کنند. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۵ قصل یازدهم- راهکارهای بهسازی پی‌ها ۷۷ کی ۳ وتو ورن 77 ی ند 1 شرابط موحود ۳ دبوار بشی خدید مر پی ی جدید 7 7 تیه رم جح نم 6 9 رم ۵ نک هک ۱ مر 2 و پی جدید را نا عمقی که بر روی ی سربار ۸ ۳۷اب با موخود شید انامه دهید احرای سطعحی پی 9 امنداد بی تا پی موحود 1 توصیه نمی شود [4] توصبه می شود ی موجود در مسبر احدات ی حد بد: چنانکه در اشکال (۲-۱۱) تا )۱ ۴-۱) آمده» پی موجود معمولاً در زیر دیوار موجود قرار دارد و تا زیر دیوار جدید امتداد می‌یابد. برای اجرای پی جدید. قسمتی از پی موجود معمولاٌ باید بریده شود تا امکان مسطح کردن پی به طریق مناسبی وجود داشته باشد. این کار را می‌توان با پیکور یا اره‌های برقی انجام داد. ظرفیت پی موجود در شرایط موقتی که ابعاد آن کوچکتر شده و تحت بارگذاری برون محور قرار ۳-۴-۱- اجرای بی عمیق در مجاورت ی سطحی موجود اجرای یک پی‌عمیق در مجاورت یک پی موجود به خوبی انجام می‌پذیرد. مانند اجرای پی ستونی درجا در زیر دیوار جدید و در مجاورت پی‌نواری موجود. شکل (۵-۱۱) نمونه‌ای از این روش را نشان می‌دهد. محدودیت‌های حفاری ممکن است خیلی زیاد و شامل عدم ارضای نیازمندیهای دسترسی و محدودیت‌های ارتفاعی برای تجهیزات مربوط. نبود امکان -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳۳/۱۵ ۳۱۸ دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های فقولادی متداول موجود عقب‌نشینی به مقدار لازم برای قرارگیری دستگاه حفاری در مقابل دیوار موجود. لرزش‌های طی حفاری و برخورد با تأسیسات در مسیر حفاری باشد. معمولاً هنگامی که به وجه خارجی ساختمان امکان دسترسی وجود دارد. حفاری مورب در زیر پی موجود انجام می‌گیرد. معمولاً فواصل پی‌های ستونی درجا به گونه‌ای انتخاب می‌شود که پی و دیوار موجود به راحتی از روی سوراخ باز حفر شده گذشته و یا در کنار آن قرار گیرند. پس از آنکه پی ستونی و دیوار جدید اجرا شد و به پی‌و دیوار موجود دوخته شد.ء یک سیستم کامپوزیت کامل ایجاد می‌گردد. اگر چه بسیاری از مهندسان بارهای گرانشی را به پی منفرد موجود و واژگونی را به پی ستونی اختصاص می‌دهند. در واقع‌بارهای زنده و بارهای زلزله در سیستم ۴-۴-۷۱ افزودن پی‌عمیق در مجاورت پی‌عمیق موجود حالاتی نیز می‌توان یافت که پی عمیقی در مجاورت پی عمیق موجود اجرا شود. پی عمیق جدید شامل پی‌های ستونی به قصای دسر سی دجی برای مور ۴ ۹ 1 : ۱ ۹ ۰ نصسده حمار از بارسوی هِ ور «دی ط ۹ نب ییحی سس ۳ 2 / ...ید سس و سفمم .ی ۱ ۰ ۸ 2 مرز مالکیت ۱ ۳ هه ۹ 1 را قسه 1 ۰ ۱ اج و هی سار ۵ ۱ بهظ ۱ 1 1 9 ر کر سیی 1 43 ۱ 9 هاگ , ۱ 1 1 1 حدسی فصن ی ۹1 زر . ی ۲ 9 1 ۳ 9 ۲ مور مار س دب ۰ ۱ ۰ ۰ ار هر در ی یس سوی طً ۱ ی ج ۱:1 _ ۲ هسچسس هار ی اس ار ۱ ۳ 5 ۰ و و ۰ ۹ ۰ ض سا / 1 ای ۱ ۰ زر ۳ چم مهد ۳۳ سجن رم ۱ ۹ 1 ال مه ۱ ۳ ۱ ۱ ۱" ۰ 1 ۰ ۹ ۰ ۲ ح-ٍِِِ ۸ ۰ ۰ ۱ ۳۳۳ ۴ ۸ ۹ مه هم ۳ 12 ۰ ۱ ۳ - ۱۳ ۰ سس سم [ سک نام < ۰ ( ۳ :+ ۲ . ۳ ضِ پسسه و ۱ ۱ 1 ۳۳۳۹ ۱ چم ۷ ۱ سور 2 را مر سین 1" 8 ی ۱ 1 : / ۱ ریما اررس دور را حصه به << ۹ ۳ 14 1 لحضه بررسی کنید ۱ ا 1 ۳۲ فالب قرر ددمهو پوبه 7 َ سن ریرزی شود ۴۷ ۳0و بو رق ی دید ۱ ا! هم ندهیند 1 1 7 ۱ 8 ۴ ۹ ْ سوس های ی سخهذار ده راز 1 ای ۷ ال حنیده و سیر ۳ ۰۳+ « ۱ ۱ ۱ " ژ ۹ ‌ ۹ ۰ ۹ 1 نه به دای با سپهم سته می شود ۱ "ور زوی آن را بسن رفری 1 ۱ ۱۴ ۱۱ کنید ی ۳ ۱۳۹ ۱ ۱ سح 8 شرابط پس از نصسب [۸] خفر سوراخ برای پابه شکل ۵-۱۱- اجرای پی ستونی درجای جدید در کنار پی نواری موجود -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۵ فصل بازدهم- راهکارهای بهسازی پی‌ها ۲۹ ۵-۷۱- بهسازی سازه‌ای پی سطحی موجود ۱-۵-۷۱ اهداف بهسازی‌های سازه‌ای پی سطحی موجود را عموماً می‌توان در دو گروه عمده دسته‌بندی کرد: ارتقای ظرفیت فشاری و روش‌های کلی برای بهسازی ظرفیت فشاری: ظرفیت مقاومت فشاری پی‌های منفرد و نواری موجود را می‌توان با پهن نمودن بستر پی» جایگزینی پی با یک پی طویل‌تر؛ افزودن ریز شمع‌هاء مهار پی با استفاده از پی‌های ستونی درجا در مجاورت پی موجود. افزودن ریزشمع‌ها در داخل‌پی موجود و افزودن شناژهایی برای اتصال پی‌های منفرد مجزا به هم اصلاح نمود. روشهای کلی بهسازی ظرفیت کششی: بهسازی ظرفیت کششی ناکافی پی‌های منفرد و نواری با استفاده از روش‌های مشابهی با آنچه برای بهسازی ظرفیت فشاری انجام می‌گیرد. صورت می‌پذیرد که شامل پهن نمودن بستر پی برای افزایش بار مرده, جایگزینی پی با یک پی طویل‌ترء افزودن ریزشمع‌هاء مهار پی یا بستن به پی مجاور موجود و یا افزودن شناژها در مجاورت پی‌ها و ستون‌ها برای تحمل بار مرده‌ی بیشتر و تحمل بلندشدگی میباشد. بخش‌های زیر نمونه‌هایی از روش‌های بهسازی برای پی‌های سطحی موجود را ارائه می‌دهند. ۳-۵-۷۱ افزودن ریزشمع‌ها در مجاورت پی‌نواری موجود ۱-۲-۵-۷۱- موارد کاربرد ظرفیت فشاری ناکافی در پنجه‌ی پی‌نواری زیر دیوار ۲-۲-۵-۱ تشریح خصوصیات روش بهسازی برای بهسازی ظرفیت فشاری و یا کششی پی موجود. پی‌پهن‌تر شده و ریزشمع‌هایی که تحت عنوان شمع‌های مهاری نیز ۳-۲-۵-۷۱- ملاحظات طراحی سختی و مقاومت فشاری: در صورت اتصال ریزشمع‌ها به هم به وسیله‌ی پی‌نواری,» بارها در بین دو عضو مختلف براساس صلبیت نسبی‌شان تقسیم می‌شوند. مقاومت ۳ سختی ریزشمع در گزارش ژئوتکنیک داده می‌شود. مقاومت مفروض بستگی به ظرفیت خاک و ظرفیت سازه‌ای شمع, شامل لوله» گروت و آرماتورها دارد. در سختی فشاری -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۱۵ ۳۳۰ دستورالعمل ار زبابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های فقولادی منداول موجود سطح پی موحود را مضرس کنید اس ارمنورهای که دار را در سوراخ های تصبه شده در پی موجود که با گروت .۰ ی اد رم ای ر ی ۹ پشته ربزی خاک سح 9 با پرکردن با بتن موه [ و مت وم 4 ما : ار ۹ گودبرداری ببشتر برای کارگنشتن آرماتورهای : کنه دار ریز شمع شکل ۶-۱۱- ارتقای اتصال ریز شمع به پی نواری موجود مقاومت فشاری آنهاست و معمولا تنها توسط آرماتورهای آنها تامین میگردد. مگر اینکه جزئیات ویژه‌ای برای درگیر نمودن بالای محفظه‌ی بتنی برای کشش تعبیه شود. سختی کششی نیز معمولاً کم است. انعطاف‌پذیری کششی با انبساط طولی آرماتورها و حرکت خاک پیرامونی حاصل می‌شود. آثار خوردگی: غلاف دایم ریزشمع‌ها عموماً بدون پوشش است. بسته به میزان خوردگی خاک. خوردگی این غلاف دایم در طی زمان رخ می‌دهد. روشهایی برای آرزیابی میزان ضخامت لوله‌ی فولادی از بین رفته بر آثر خوردگی وجود دارد. با استفاده از این روش‌ها ضخامت کاهش یافته و کاهش ظرفیت‌های جانبی وکمانشی شمع را می‌توان محاسبه کرد. شمع‌های اتکایی و اصطکاکی: به دلیل کوچک بودن ابعاد. عموماً بیشتر ظرفیت ریز شمع‌ها از اصطکاک حاصل می‌شود. بنابراین ظرفیت فشاری ژئوتکنیکی ریزشمع عموماً برابر با ظرفیت کششی محوری آنهاست. پرکردن فضای دابروی پیرامونی با گروت: چنانچه تجهیزات حفاری ریز شمعء دایره‌ای با شعاع کمی بیشتر از غلاف دایم شمع ایجاد نماید. فضای دایروی‌در پیرامون غلاف شکل می‌گیرد که بایدٌ این فضا با گروت پر شود. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۵ فصل بازدهم- راهکارهای بهسازی پی‌ها ۲۱ ۴-۲-۵-۱ ملاحظات اجرایی و تهیه‌ی جزئیات ملاحظات اجرایی و تهیه جزئیات برای افزودن ریزشمع‌ها به پی موجود شامل موارد زیر می‌شود: اتصال به پی جدید: شکل (۶-۱۱) آرماتورهایی را نشان می‌دهد که کل طول پی موجود نصب شده را طی کرده‌اند. در صورتی که آرماتورها به این شکل به کار نروند». ظرفیت خمشی موجود پی حول محوری که در آن لنگر بیشتری ایجاد می‌شود. باید کنترل شود که به احتمال زیاد مورد قبول نیست. در این شکل, میلگردهای اتصال از طرف راست در محل قرار گرفته و در سمت چپ با کوپلرهایی به هم اتصال یافته است. آرماتورهای کله‌دار به دلیل آسانی در نصب استفاده شده‌اند. از آرماتورهای قلاب شده نیز می‌توان استفاده کرد. اما در صورت استفاده از آنها به کوپلرهای خاصی (که نیاز به دوران میلگردرا حذف می‌کند)» لااقل برای ردیف زیرین آرماتورها نیاز می‌گردد. برای نصب میلگردهای اتصال طویل‌تر حفاری بیشتری در خاک مجاور باید انجام پذیرد. این موضوع باید طی تهیه‌ی جزئیات مدنظر قرار گیرد. زیرا ممکن است اعضایی روی آن قسمت دال کف موجود باشند. محدودبت‌های دسترسی و ارتفاعی: باید فضای کافی برای تجهیزات مورد استفاده در نصب ریزشمع‌ها در داخل ۳-۵-۷۱ افزایش طول با جایگزینی یک پی منفرد موجود ظرفیت فشاری ناکافی پی مفرد ۲-۳-۵-۱ تشریح خصوصیات روش بهسازی پی منفرد می‌تواند در زیر ستونهای قاب مهاربندی شده, قاب خمشی یا یک ستون بتنی در زیر یک دیوار برشی ناپیوسته واقع شود و تحت نیروهای فشاری و کششی ای فراتر از ظرفیت خود قرار گیرد. تغییر ابعاد و یا جایگزینی پی موجود سبب افزایش ظرفیت فشاری و یا کششی به واسطه افزایش بار مرده میگردد. ۳-۳-۵-۱ بررسی جزئیات کنترل‌های مورد نیاز برای لنگر خمشی و برش در پی بزرگ شده: افزایش ظرفیت فشاری با افزایش ابعاد پی معمولاً مشکل است و تحت تأثیر محدودیت‌هایی در پی موجود قرار می‌گیرد. شکل (۷-۱۱) نوعی بهسازی را نشان میدهد که در آن آرماتورهایی از طرفین در مقطع تعبیه می‌شوند. اما این آرماتورها به دیگر وجوه نمی‌رسند. در این روش ظرفیت برشی پی افزایش نمی‌یابد. همچنین ظرفیت خمشی باید در مقاطع بحرانی «۸» و «13» کنترل شود. مقطع ۸ عموماً تعیین کننده است. چنانچه نتوانیم به ظرفیت مطلوب برسیم» می‌توان مطابق با شکل (۸-۱۱) پی را جایگزین کرد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳/۳/۵ ۲۲۳۲ دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های فولادی منداول موجود ظرفیت کششی: چنانچه پی منفرد موجود تنها شامل میلگردهای تحتانی باشد. که معمولاً شایع است. ظرفیت کششی محدود می‌شود. میلگردهای اتصال را می‌توان در بالای پی تعبیه کرد و فولادهای دال روی زمین را افزایش داد. ۴-۳-۵-۱ ملاحظات اجرایی و تهیه‌ی جزئیات ملاحظات اجرایی و تهیه جزئیات برای بزرگ کردن یا جایگزینی پی منفرد شامل موارد زیر می‌شود. آرماتوربندی موجود: آرماتوربندی موجود در پی را باید محافظت کرد. نصب میلگردهای اتصال: شکل (۷-۱۱) دو روش برای نصب آرماتورها را نشان می‌دهد. در سمت چپ یک کوپلر استفاده شده که امکان کاهش گودبرداری لازم در کنار پی را می‌دهد. اما سبب ایجاد سوراخی به نسبت بزرگ برای جایگذاری کوپلرها می‌شود. این موضوع احتمالاً گروت ریزی با فشار را با گروت ضد افت ایجاب مینماید چون فضای دایره‌ای پیرامونی برای اکثر چسبنده‌ها چون آپوکسی بسیار بزرگ است. در سمت راست به حفاری بیشتری نیاز است. همپوشانی با دال واقع بر روی زمین: آرماتور دال موجود احتمالاً بصورت شکبه‌می‌باشد. برای به حداقل رساندن جابجایی قائم. دال‌های موجود و جدید باید به هم دوخته شوند. برای همپوشانی, شبکه‌ی آرماتور دال واقع بر زمین را با تخریب دال می‌توان حفظ نمود و یا میلگردهای اتصالی در لبه‌ی دال موجود تعبیه کرد. انتقال برش بین پی‌های موجود و جدید: انتقال برش در بین پی‌های موجود الزامی است. این کار را می‌توان با مضرس نمودن سطح پی موجود انجام داد. برخی مهندسان نمای سطح پی موجود را پخ میکنند به نحوی که در بالا پهن‌تر از پایین است و بنابراین فشار به طرف خارج تحت بار فشاری اعمال می‌شود. برخی مهندسان پی جدید را نسبت به پی موجود کمی عمیق‌تر اجراً می‌کنند و خاک موجود در لبه‌ی پی موجود را از زیر خالی می‌کنند. بنابراین پی جدید به مانند یک کربل برای تحمل فشار رو به پایین از پی موجود عمل می‌کند. شمع گذاری: اگر پی موجود جایگزین نشود. نیاز به شمع گذاری است. تحکیم مناسب بستر پی و پر کردن بتن جدید به صورت کامل در زیر ستون‌برای به حداقل رساندن یا حذف هر گونه نشست پی‌ناشی از برداشتن شمع‌ها ضروری است. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۵ فصل یازدهم- راهکارهای بهسازی پی‌ها ۳۳ دال روی سطح زمین بر دنک مت - هر زر را یک [۸] پی منفرد موحود ۱ اه های موجود آرماتور را شناسایی و چامایی کنید و میلگردهای جدید را در کار آنها فرار دهید. این کار از فطع آرمانورهای موجود جلوگیری می کند سوراع رای میلگره بدون کوبلر گوتاه است. ۲ ظرفیت آرماتور موجود در موقمیت (3) و ظرفیت آرماتور جدید در موقعیت ([]) بررسی شود سوراخ تمیهه شده برای آرماتور در جهت عرضی سوراخ تعبیه شده برای جایگناری میلگرد اتمال میلگرد اتمال تمبپه شده در دال موجود سح ۴ گت ها تست سست سح مسته مستهت چیه ده دم رید در ! 1 ار [ خلاسیت | که ِ/ اند ار رماتور موجود هرادا یتیک ۹ و *- برای بهبود انتفال پرش, می توان ی در صورت وجود آرماتور به گردیرداری بیششری نباز قست. جدید را در زیر پی موجود امتداد داد همرلء پا کوپلینگ په اضافه گودبرداری کمتری نیاز است, شکل ۷-۱۱- بزرگ کردن پی منفرد موجود -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۱۵ ۲۱۲۴ دستورالعمل ار زبابی و بهسازی لرزه‌ای ساخنمان‌های فقولادی منداول موجود را ستون با دیوار برشی مره غیر پیوسته در کنار آن !| توضیحات: از روش مشابهی می توان ی ۱ ۱ در پی های نواری نیز بهره برد. دیوار برشی غیر پیوسته ۱ ۱ ۱1 4 ۹ : ۱ ۵ :۳ نی ۵ 2 نخست شمع گذاری و سپس : پی موجود برداشته شود ی ی سا به مباحث مطرح شده در < ستون زیر دیوار برشی غیر پیوسته ۵ هام مقاءم سا" ار وس : روس های مقاوم سازی ستون مراجعه شود. پا ات ه ۵ از آرماتورهای ستون موجود محافظت کنید -- از آرماتورهای موجود و در صورت نیاز آن ها را تکمیل کنید. محافظت کنید. ۱ ر صور زر آن ۹ ر تکمیل 5 8 ادن 3 جممت ۸/7 8 هه ۹ ۰ کید دک 6( ده رز( 0 0 پی موجود برداشته شود شکل ۸-۱۱- جایگزین کردن پی منفرد موجود -------- صفحهٔ بعد -------- مراحل روش تحلیل مکانیزم محتمل خرابی -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۵ پیوست الف - مراحل روش تحلیل مکانیزم محتمل خرابی ۳۷ الف -۱- مراحل روش تحلیل مکانیزم محتمل خرابی در این روش مدلسازی به صورت دوبعدی صورت گرفته و مکانیزم محتمل خرابی از محاسبه ضریب مکانیزم جانبی براساس رابطه (الف-۱۴) برآورد میگردد. پس از تعیین مکانیزم محتمل خرابی. ظرفیت برش پایه و شکل پذیری سازه براساس ضوابط بند الف-۲-۱ تاالف-۴-۱ محاسبه میگردد. الف -۱-۱- بر آورد مکانیزم محتمل خرابی در قابها الف -۱-۱-۱- مراحل تعیین مکانیزم محتمل خرابی این روش به صورت مستقیم صورت نمی گیرد. لذا جهت حصول اطمینان از عدم گسیختگی برشی, ظرفیت خمشی اعضا اعضاء مکانیزم محتمل خرابی را میتوان بر اساس ضریب مکانیزم جانبی مطابق رابطه (الف-۱۳) تعیین نمود. مراحل این روش برای قابها به شرح ذیل میباشد: ۱. برآورد ممان و برش وارده بر تیرها در اثر اعمال بارهای نقلیء (۷:۸۵ ,۸1: 0)» با استفاده از تحلیل استاتیکی خطی: ۲ برآورد نیروی محوری وارده به ستون‌ها در اثر اعمال بارهای ثقلی. ۸0 با استفاده از تحلیل استاتیکی خطی: ۲ تعیین ظرفیت ممان پلاستیک مقطع تیرهاء :۰۸/1 با استفاده از رابطه (۱-۶) ۴ برآورد برش وارده بر تیرها: تقاضای برش در لحظه تشکیل مفصل پلاستیک در تیرها با لحاظ نمودن اثر بارهای ثقلی, مطابق شکل (الف-۱) برابر است با: /( ۱۷ ی ۱) ی ۷۵ 7 ۷۵ ۳ ۷۵۵ 7 ۷۵ /(ی ۱ ۳ ۱) ۳ ۷0 7 ۷۵ ۳ ۷ 7 ۷ (الف -۱) که در آن ۷۸۵۵۱ و ۷۵۵۲ به ترتیب تقاضای برش در انتهای سمت چپ و راست. و ۷۸0۱و ۷:۵۲ به ترتیب برش وارده در -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۵ ۲۳۸ دستورالعمل ارزیبابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های فولادی منداول موجود ۰ ۱ و۸ ۱ اف ) نمودار آنگر ۱ ۸ ۱ شکل الف -۱- برش تبرها ۵. برآورد ظرفیت برشی تیرهاء ,۰۷۶ بر اساس ضوابط مبحث ۱۰ مقررات ملی ساختمان ۶. کنترل عدم وقوع شکست برشی در تیرها: در این مرحله جهت حصول اطمینان از عدم شکست برشی تیرهاء مقادیر به دست آمده از گام ۴ و ۵ با یکدیگر مقایسه می‌گردند. چنانجه مقدار برش به دست آمده از گام ۴ بیشتر از مقدار متناظر از گام ۵ باشد مقادیر ظرفیت خمشی اصلاح شده تیرها در انتهای سمت چپ و راست. ,۸1 و ۰۸4 به ترتیب به ترا دی ]۸ - 1۳ ۷۵۵ - ۷ ری ۹ ترا (الف - ۲) ال ار ۷ 9 ۷۵) ۳ ۷ کنترل عدم وقوع شکست برشی اتصال تیر- ستون: تقاضای برش اتصال بر مبنای ظرفیت خمشی تیر به دست آمده از گام ۳و با ظرفیت 0 حمش اصلاح شده تیر مطابق گام ۶ برابر است با (شکل (الف-۲)) : 0 نع |1.1 سح سح دا | ی ۳ ۷ لو 0 (الف-۳۲) ِ که در آن: تقاضای برشی اتصال تیر - ستون ان ارتفاع ستون مابین محور تیرها 0 عمق تیر ظرفیت خمشی یا ظرفیت خمشی اصلاح شده تیر ۱ در انتهای سمت راست -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۱۵ پیوست الف - مراحل روش تحلیل مکانیزم محتمل خرابی ۲۳۹ ی و 5 سس ۳ ۱ ۸ الوا رح وود زد اد و ۳ سس (الف) : برش وارده به اتصال (ب) : الگوی ترک در چشمه اتصال شکل الف -۲- اتصال داخلی تیر- ستون در هنگام بارهای لرزه‌ای برشی اتصال که بر اساس ضوابط مبحث ۱۰ مقررات ملی ساختمان برآوردگردیده» مقایسه شده و در صورت فزونی. 1 1 دای 1/1 9 ۷ را سس > رن 1 ما1 دی 1 + وی ۱ (الف-۴) .۹ ۹ ۱/1 ار ۷ با ترا ۳ .ما1 +1 دی + ی ۱ که در آن ,ی /۸ و در ۸4 به ترتیب ظرفیت خمشی اصلاح شده تیر ۱ در انتهای سمت راست و تیر ۲ در انتهای سمت ۸ برآورد نیروی محوری ستون‌ها: نیروی محوری ستون‌ها بر اساس ظرفیت خمشی به دست آمده تیرها از گام ۳ و یا ظرفیت حمشی اصلاح شده تیرها مطابق گام ۶ یا ۷ بصورت زیر تعیین می‌گردد (شکل الف- ۳). (الف-۵) رم ۳ و2 7 رل ززل : بار محوری ستون ردیف [ در طبقه 1 ۱۷۵ : بار محوری ناشی از بارهای تقلی وارد به ستون در ردیف [ در طبقه ۲ 1۳2 : بار محوری ناشی از بارهای جانبی وارد به ستون در ردیف ز که برابر است با: ِ 10+ 0/1 (۱۷ + 01 2 ر( (الف-۶) ریزو 1 11 روم 71 و روم ۸4 : ظرفیت خمشی تیرها مطابق گام ۲ یا ظرفیت خمشی اصلاح شده تیرها مطابق گام ۶ یا ۷ در طبقه ! و ردیف [ در محل اتصال به ستون -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳۳/۵ ۳۳۰ دستورالعمل ارزسابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های فولادی متضداول موجود ۱۱۱ سوه بو 1 ید ین رو ! ی 1 ی 1 ی ۱ 1 ۱ ۱ رس مه 11 ۱ ۲ شکل الف -۳- ظرفیت خمشی تیرها در محل اتصال به ستون .٩‏ برآورد ظرفیت خمشی و برشی ستون‌ها: با توجه به مقدار نیروی محوری ستون به دست آمده از گام ۸ ظرفیت خمشی ستون‌ها بر اساس رابطه (۲-۶) و ظرفیت برشی آنها بر اساس ضوابط مبحث ۱*۰ مقررات ملی ساختمان تعیین می‌گردد. ۰ برآورد تقاضای برش در ستون‌ها: تقاضای برشی ستون‌ها برابر است با: (رزه/+ )۲ (الف-۷) ون ۳ 0 1 1 2 7 و۷ که در آن: زندی۷ < تقاضای برش در ستون طبقه [ و ردیف! نسبت ارتفاع آزاد ستون به ارتفاع محور تا محور تیرها /: ظرفیت خمشی بالای ستون در طبقه [ و ردیف ! شده درگام ‎٩‏ مقایسه شده و در صورت فزونی» شکست برشی ستون محتمل بوده و ظرفیت خمشی تیرها را میبایست بر اساس آن اصلاح نمود. ۲ برآورد ضریب پتانسیل مفاصل پلاستیک:در این مرحله جهت تعیین مکانیزم احتمالی خرایی. ضریب پتانسیل مفصل ( ۱ + )2 و و بان ۱ ۳ ۱ 2 (الف -۸) -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳۳/۱۵ پیوست الف - مراحل روش تحلیل مکانیزم محتمل خرابی ۲۳۱ چنانچه ۰/۸۵ < :5 . مکانیزم احتمالی خرابی در طبقه!. مکانیزم شکست تیر و در غیر اینصورت مکانیزم شکست ستون می‌باشد. در صورتی که ضریب پتانسیل مفاصل پلاستیک در تمامی طبقات کمتر از ۸۵/* باشد مکانیزم شکست تیر برای سازه محتمل است در غیر اینصورت مکانیزم شکست ستون بر اساس آنکه کدام طبقات دارای این مکانیزم می‌باشند محتمل می‌باشد(مطابق شکل زیر). << جست- حهس بار جانی مت << با مک‌آپزم بهذام ستوب مب ) مک‌اپزم انهدام یر شکل الف - ۴- مکانیزم شکست سازه الف -۲-۱-۱- ظرفیت تغییرمکان جانبی و شکل پذیری قاب‌ها شکل (الف- ۵) نمودار توزیع تغییرمکان غیرارتجاعی را به ازای سه حالت مختلف مکانیزم خرابی با حداکثر چرخش پلاستیک یکسان ,۰ در پایین‌ترین طبقه نشان می‌دهد. نمودار خطی (۱) متناظر با مکانیزم انهدام تیر در یک قاب کوتاه مرتبه ( 4 > می‌باشد. برای قاب‌های بلندتر ( م۱ < ,)» تحلیل‌های دینامیکی غیرخطی نشان می‌دهند که توزیع تغییرمکان در ارتفاع سازه غیرخطی بوده که این امر خود با تغییرمکان‌های نسبی پلاستیک بزرگتر در طبقات پایین مکاپزم هدام ثیر. تعداد طبفتات مکاتپزم تهدام ستود مکانیزم تهدام تپر, تمداد طبقاث و کج ات ی مد یه ی کمتر از ۴ طبقه 4 شکل الف-۵- نمودار تغییرمکان غیرارتجاعی قاب‌ها -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳۳/۵ ۲۳۲ دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های فولادی منداول موجود منحنی شماره ( ۵۵ شکل مورد انتظار برای قاب‌های 0 < بر ر برای مکانیزم خرابی ازهدام تیر نشان می‌دهد. اگر مکانیزم خرابی انهدام ستون در پایین‌ترین طبقه ایجاد شود.ء شکل تغییرمکان غیرارتجاعی مطابق با منحنی (۳) می‌باشد. براساس وابسته به نحوه توزیع آن در ارتفاع می‌باشد. لیکن اگر توزیع مثلث وارون تقریب قابل قبولی از پاسخ تغییرمکان غیرارتجاعی سازه باشد. ارتفاع موْتر سیستم یک درجه آزادی معادل سازه را می‌توان با استفاده از رابطه زیر تقریب زد: (الف- )۹‏ 17 : ارتفاع ساختمان 71 با رابطه فوق را می‌توان برای برآورد ارتفاع مور قاب‌ها با تعداد طبقات کم که مکانیزم خرابی آن‌ها مطابق منحنی (۱) است. به کار برد. لیکن برای مکانیزم‌های خرابی مطابق منحنی‌های (۲) و (۳) می‌بایست ارتفاع مور کمتری را برای مقادیر پالای ,// فرض کرد ارتفاع مور در مکانیزم خرابی آنهدام تیر برابر 0.64/7بوده و تغییر مکان پلاستیک قاب در ارتفاع موثر را می‌توان براساس تعداد طبقات. 1 با استفاده از روابط زیر به دست آورد: ,0.640 > روا 4 7 25-7 064-0. 01) > راب4 (الف -۰ 0 7ص ( ( / 0.6401 < ولا : 4 1 ,(4- 0.64-0.0125)0) ولا 40 ۱ ۲-1 (الف-۱۱) را موم 8 ۳ مساوی, ,۰/1 در اثر مکانیزم انهدام ستون برابر است با: 0 7 لا (الف-۱۳۲) 0 سل - لا و در رابطه (الف-۱۲)» . چرخش پلاستیک اتفاق افتاده در بالا و پایین ستون طبقه نرم می‌باشد. تعغییر مکان جاری شدن قابهای حمشی فولادی را میتوان با استفاده از رأبطه زیر تحمین زد: هل و05 - 0 (الف-۱۳) 1 ۱ ,0 نا که در آن: -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۵ پیوست الف - مراحل روش تحلیل مکانیزم محتمل خرابی ۲۳۳ ب: طول تیر ,1/: ارتفاع موثر که میتوان برابر ۰/۶۴ ارتفاع کل قاب در نظر گرفت. تغییر مکان جاری شدن قابهای مهاربندی فولادی هم مرکز را میتوان با استفاده از رابطه زیر تخمین زد: دا سخ ومع ,0 (الف-۴ ۱) 1" چم ۰ ,0 > رن که در آن: ر/: ارتفاع موثر که میتوان برابر ۶۴/* ارتفاع کل قاب در نظر گرفت. ارزیابی تغییر مکان جاری شدن قاب‌های مهاربندی شده با محورهای غیر متقارب بستگی به نحوه اتصال مهاربند به قاب دارد. برای تشخیص آنکه اتصال مهاربند به صورت خمشی کار میکند یا برشی میتوان از روابط زیر استفاده نمود: 115 ات ترس 2ا (الف-۱۵) 4 عاونا 507۲و 20 ک با :۷ که در آن: ۱-7 (الف-۱۶) 0.550 ۶ ۷۶ : طول اتصال 1 عمق اتصال عرض جان اتصال مدول پلاستک مهاربند زاویه دوران و تغییر مکان جاری شدن قابهای مهاربندی شده با محورهای غیر متقارب را میتوان بر حسب نوع عملکرد آنها با استفاده از روابط زیر تخمین زد: -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳۳/۵ ۱۳۴ دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های شولادی متداول موجود شش راو بل شش و دی 0 یازا اهرم|۲ (الف-۱۷) نایع ,055 وا ۵ + کب 0ج وملوز] 5۳۵۶ ی 1 . ی 0 َ ,لا که در آن رید ارتفاع موتر قاب بوده که میتوان آنرا برابر ۰/۶۴ ار تفاع کل قاب در نظر گرفت. پس از محاسبه تغییرمکان تسلیم سازه‌ای ,لا در ارتفاع موّثر ,۰/1 ظرفیت تغییرمکان نهائی با استفاده از رابطه زیر به و شکل پذیری تغییرمکانی برابر است با: نآ لآ الف-۱۹ |1۵ +[ تاش - ۹ ) 1 ال ل ,| اید: الف) برای مکانیزم انهدام تیر: 0 اگر 4ک ۱ : +[ ی ۷ اگر 7 ی 4 زا لف 0( - 0.01250 - 0. 64)] (الف-۲۰) ی 00 ب) برای مکانیزم انهدام ستون: 112 ۱ 20 0.72 20 0.72 و الف-۳-۱-۱- ظرفیت برش پایه ظرفیت برش پایه سازه را می‌توان مطابق شکل (الف-۷) از رابطه زیر بدست آورد: 9 ۵ بای ۳ از 5 َ را 07 -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۵ پیوست الف - مراحل روش تحلیل مکانیزم محتمل خرابی ۲۱۳۵ . ز5 1: 52 51 شکل الف - ۶- نیروی محوری ناشی از زلزله در پای ستونهای الف -۲-۱- مکانیزم محتمل خرابی در ساختمان‌های با دبوارهای برشی بتن آرمه تحلیل سیستم‌های سازه‌ای که در آن‌ها مقاومت لرزه‌ای به دیوارهای برشی بتن‌آرمه اختصاص یافته است. دارای پیچیدگی‌های بیشتری نسبت به سیستم‌های قابی, می‌باشد. با وجود دیوارهای برشی. سهم مقاومت لرزه‌ای دیگر اعضا که نقش اصلی آن‌ها تحمل بارهای ثقلی است. اغلب نادیده گرفته می‌شود. این اعضا فقط می‌بایست قادر به جبران موارد کاهش الزامات شکل پذیری بوده او چنانچه به دلیل ارضای سطح عملکرد سازه‌ای. باربری ‏ جانبی آن‌ها در محاسبات لحاظ گردد. می‌بایست ضوابط قاب‌های دوگانه را مطابق بند (الف-۳-۱) ارضا نمایند. حداکثر ظرفیت شکل‌پذیری تغییرمکانی هریک از دیوارهای برشی و بخصوص آنهائی که بیشترین طول را دارند. الف -۱-۲-۱- مراحل تعیین مکانیزم محتمل خرابی برای ساختمان‌های با دبوارهای برشی گام اول: تمامی کمیت‌های مرتبط با بارهای تقلی از جمله جرم معادل سقف. مرکز جرم ساختمان و بارهای مرده و زنده وارده بر هریک از دیوارهای سازه‌ای می‌بایست تعیین گردد. تنش فشاری متوسط متناظر با سطح مقطع بتنی هر دیوار محاسبه شده و در نتیجه ممان اینرسی و نتیجتاً سختی موثر ان تعیین خواهد شد (جدول ۲-۶) براساس آرماتورهای قائم موْنْر در پای دیوارء و بر مبنای بارهای ثقلی وارده, مقاومت خمشی محتمل (مورد انتظار)» ,,,۸4/ هر دیوار را می‌توان تعیین نمود. نسبت ارتفاع تار خنثی به طول دیوارء ,//» نتیجه فرعی به دست آمده از این محاسبات بوده که در هنگام کنترل ظرفیت شکل‌پذیری انحنایی هر مقطع بحرانی از دیوار مورد استفاده قرار می‌گیرد. ظرفیت برشی مفصل پلاستیک در پای هر دیوارء م.,,۷ را می‌توان تنها بر اساس سهم بتن در تحمل نیروی برشی وارده تعیین نمود. برای این منظور مقاومت برشی اسمی بتن از رابطه زیر به دست می‌آید: (الف-۲۲) ,۳۰/۸ 251/ :0.6/۲ > ۷ -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳/۳/۵ ۳۱۳۶ دستورالعمل ارزیسابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های قولادی متداول موجود تقاضای شکل‌پذیری تغییرمکانی کمتر از ۳ (گام هشتم )» سبب افزایش مقاومت برشی اسمی بتن به شرح زیر می‌گردد: (الف-۲۳) 4 1/۳0 -ق)- ۳ که در آن : م۷ مقاومت برشی آسمی بتن نیروی محوری وارد بر دیوار گام دوم: با استفاده از سختی‌های موثر هر دیوار که در گام اول تعیین می‌شود. میتوان سیستم سازه‌ای را تحلیل استاتیکی کرد. هدف اصلی این تحلیل تعیین سهم هر دیوار از مقاومت در برابر کل نیروهای جانبی طراحی می‌باشد. گام سوم: از حاصل جمع مقاومت‌های خمشی موجود در پای دیوارهاء ظرفیت نیروی جانبی مطابق رابطه زیر به دست می‌آید: (الف-۲۴) و ۷ که در آن ,۸ ارتفاع دیوار می‌باشد که در اینجا برابر ارتفاع ساختمان فرض می‌شود. در اثر بررسی مقاومت برشی و یا خمش وارده به پای ستون‌ها ممکن است.مقاومت خمشی مورد انتظار دیوار .۸4 برای جلوگیری از شکست برشی و یا تجاوز انحنای پای ستون‌ها از حد مجازء کاهش یابد. گام چهارم: زمان تناوب اصلی نوسان» ,۰7 و وزن کلی سازه» ,۰۷ متناسب با جزئیات موجود تعیین می‌گردند. در این مرحله ظرفیت شکل پذیری انحنایی دیوارها باید کنترل شود. چه بساء در شرایط استشثنایی, برای مثال وقتی از مقاطع 7 یا را شکل استفاد می‌شود یا وقتی که بارهای ثقلی زیادی به سازه اعمال می‌گردد. ضوابط مربوط به حداکثر انحناء حاکم گردد. یک برآورد ساده از ظرفیت شکل پذیری انحنایی مقطع دیوارء براساس کرنش فشاری حداکثر بتن 4 به . نسبت ارتفاع تار خنثی به طول دیوارء ,۰/1 می‌باشد که در گام اول محاسبه شده‌است. چنانجه رابطه زیر: (الف-۲۵) ۷7 - 0.3 ک ما/ن0 ناحیه مرزی فشاری دیوار ضروری نمی‌باشد. در رابطه فوق ,,// تقاضای شکل پذیری تغییرمکانی بوده که در گام ششم به دست آمد. رابطه (الف-۲۷) برای اکثر دیوارهای لاغر غیرمحافظه کارانه می‌باشد. اگر الزامات رابطه (الف-۳۷) ارضا نشود» دو روش زیر می‌تواند برای تعیین ظرفیت شکل پذیری تقاضای سیستم ,۰/4 دنبال شود: -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳۳/۵ پیوست الف- مراحل روش تحلیل مکانیزم محتمل خرابی ۳۳۷ الف) با مقدار ,//» به دست آمده از تحلیل مقطعء محدودیت ظرفیت شکل پذیری تغییرمکانی دیوارها از شکل (الف-۷) تعیین می‌شود. با تقریب خوب. ظرفیت شکل پدیری انحنایی دیوار با استفاده از رابطه زیر به دست می‌آید: ۱.25 (الف-۲۶) و 1 ۳ : ۱ ۱ ۱ برای نسبت مشخص ۳-۳ , در یک دیوارء مقدار ..// را می‌توان با استفاده از را/ و با استفاده از نمودار (الف-۷) به ار ب) در صورتی که آرماتور محصور کننده موْثر در شرایط مرزی وجود داشته باشد. مقطع دیوار قادر به تحمل کرنش‌های :۸ ۸ الف -۲۷ 1 -(0.07اس [ م) ۳ 40۳۷ 1 تعریف ارتفاع موْثرء ,/ در شکل (الف-۷) آورده شده‌است. همچنین در این شکل میزان تقاضای شکل پذیری براساس نوع فولاد مصرفی و تقاضای شکل پذیری انحنایی توضیح داده شده‌است. تغییرمکان نسبی طبقه در دیوارهای شکل پذیر به نسبت سطح موْئرء ,رم ۰ و کرنش تسلیم فولاد ,۰2۶ بستگی دارد. حداکثر شکل پذیری‌های تغییرمکانی و انحنایی به طور قابل توجه‌ای متأثر از نوع آرماتور مصرفی خواهد بود. منحنی‌های هنگامی که فاصله آرماتورهای عرضی از محدودیت‌های ارائه شده فراتر رود می‌بایست قضاوت مهندسی برای برآورد سطح مور آرماتورها به کار گرفته شود که در این حالت سطح مور آرماتورها برابر است با: (الف-۲۸) ۸ - ۸ ی ندفنهها ای که در آن |[ > می‌باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۵ ۲۱۳۸ دستورالعمل ارزیسابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های فولادی متداول موجود 20 / 2.596 - ۲ مامتا ۳ ۴1 ۸ و0.0020< ,۶ ۹ سا ۵ ار ‎٩ سکس مک ه ِا 2 ۹ ۰ 19 ی / ۳ ۹ بر الم صرهام .+ ۰.1 ی 0 ن صاس ‏ ک۹ا: اند دک 9 0 سا 6 1 ی 7ص کل 4 و 2 1 سبت سطح موثر دیوزن با 1و۳ 2 ۸/0 شکل الف -۷- ظرفیت شکل پذیبری انحنایی مورد نیاز در دیوارهای طره‌ای که تابع شکل پذیری تغییرمکانی تقاضا و نسبت سطح می‌باشد گام وی : با به کار بردن ضریب ۱/۷۵ در اصول طراحی ظرفیت. مجموع مقاومت‌های برشی دیوار باید به صورت زیر تعیین شود: (الف-۲۹) ۱5 > 2 که در آن رم به کمک رابطه (الف-۲۴) به دست می‌آید. و باید توجه داشت که مقاومت برش پایه متناظر با پاسخ اگر رابطه (الف-۲۹) ارضا نشود (در تشخیص حد بالای پاسخ ارتجاعی)» معیارهای بهسازی بایستی در نظر گرفته شوند. کل آن‌ها و میزان تفاوتی را که در رسیدن به حداکثر ظرفیت خمشی خود دارند. در برگیرد. در روابط حاکم بر طراحی خطی توصیه می‌شود که مناطقی که دچار کاهش مقاومت خمشی و برشی می‌شوند بالاتر از سطح تراز پایه دیوارها که مستعد تشکیل مفصل پلاستیک است. قرار گیرند. همجنین می‌بایستی محل قرارگیری مفصل پلاستیک در هر ترازی از پایه کنترل گردد. گام ۸ سر : فونداسیون‌ها می‌بایستی توانایی تحمل لنگری در حدود ۱/۱۵ برابر مقامت محتمل هر دیوار را داشته باشند. اگر مشاهده الف- مقاومت ممکن در آن بخش از فونداسیون با استفاده از تقاضای برشی پی و کیفیت آرماتورهای آن بررسی گردد. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳۳/۵ پیوست الف - مراحل روش تحلیل مکانیزم محتمل خرابی ۲۱۳۹ ب- امکان شکست ترد آن بخش از فونداسیون مورد بررسی قرار گیرد. نظر از مقاومت نیروی جانبی کل ساختمان در حالت حدی نهائی کاهش یابد. ت- اگر شکست برشی در بخشی از فونداسیون پیش‌بینی شود. از مقاومت دیوار مربوطه در باربری جانبی کل ساختمان صرف‌نظر می‌شود. تْ- اگر کاهش سهم دیوار از نیروی جانبی کل قابل ملاحظه باشد. ظرفیت کل سیستم سازه‌ای مجدداً مورد بررسی قرار گام دواز دهم: در انتهاء دیوارها می‌بایست به لحاظ محدودیت‌های ابعادی مقاطع و مناسب بودن آرماتورهاء بخصوص در نواحی مستعد جاری شدن» بررسی گردند. نتایج ناشی از شکست دیوارهای موجود در برآورده کردن الزامات آئین‌نامه‌های جدید. به الف-۲۳-۲-۱- ظرفیت‌های تغییرشکل دیوارها و ساختمان صرف نظر از آرایش و نسبت آرماتورهای قائم در تراز پایه یک دیوار به طول,. ,/ ۰ مقدار انحنای حد تسلیم به صورت زیر تعیین می‌گردد: (الف-۳۰) 0/1 مطابق شکل (الف-۶)» تغییرمکان حد تسلیم یک دیوار طره‌ای در ارتفاع موْثر م.1/ ۰ به صورت زیر به دست می‌آید: (الف-۳۱) یر ۸ 0.62 8 3/ اهنا که در آن < ,۸ نسبت سطح موْثر دیوار و ,7/ ارتفاع کل دیوار می‌باشد. تغییرمکان نسبی طبقه در ترازهای بالاتر از ارتفاع موْثرء ,۰/1 به صورت زیر می‌باشد: (الف -۳۲) 09 5 2/ ول هی 6 با توجه به کیفیت جزئیات اجرایی دیوار مورد نظرء ظرفیت شکل‌پذیری تغییرمکانی به ۵ تا ۳ و یا مقدار متناظر آن با تغییرمکان نسبی معادل ۲/۵/ محدود می‌شود. هنگامی که نسبت سطح مور یک دیوارء ,,۸م. به مقدار ۴ برسد. ضوابط تغییرمکان نسبی به مقدار ظرفیت تغییرمکان قابل قبول دیوار محدود خواهد شد. حداکثر تغییرمکان نسبی در نزدیکی ارتفاع موّْثر دیور به صورت زیر تعیین می‌گردد: (الف-۳۳) م۵ + ویک و6 که در آن تغییرمکان نسبی پس از حد تسلیم دیوارء برزری, لا » برابر است با: (الف-۳۴) ( پناک. 0- بیط)/ لاک و86 -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۹۳/۳/۵ ۳۳۰ دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های فولادی متداول موجود با توجه به اینکه ی‌نا(1- ی ۸) < نا و با فرض اینکه طول مفصل پلاستیک ,0.51۱ * ,با می‌باشد. ظرفیت شکل‌پذیری 2 یک دیوارء متناسب با تغییرمکان نسبی ۲/۵/ به مقدار زیر محدود می گردد: (الف -۳۵) 1+( 6,۸( 0. 25- م0.04)۸ ۱۶ ج(ی نا/ 0.250 0.025۸ عی ۷ چون ظرفیت تغییرمکان ساختمان توسط دیواری با کمترین نسبت سطح ,,۸. کنترل می‌شود. روابط (الف-۲۰) . (الف-۳۱) و (الف-۳۵) می‌بایست برای دیواری با بیشترین طول لحاظ گردد. با استفاده از رابطه (الف-۳۱) سختی دیوار در حالت ارتجاعی برابر است با: ۸/1 ره (الف-۳۲۶) ۱ شکل (الف-۷) مدل دوخطی نیرو- تغییرمکان را برای دیوار و سازه نشان می‌دهد. در این شکل تغییرمکان پیچشی در نظر گرفته نشده‌است. می‌توان انتظار داشت که اعضا در تغییرمکان‌های جانبی متفاوتی وارد محدوده غیرارتجاعی شوند و سختی به کار رفته اعضا در مدلسازی متناسب با مقاومت محتمل آن‌ها می‌باشد. مجموع پاسخ‌های اعضا منجر به پاسخ غیرخطی کل سیستم می‌شود. اگرچه تغییر مکان سازه» حد تسلیم مشخصی ندارد. ولی برای سازه‌ها میتوان» تغییرمکان حد تسلیم را به صورت زیر در نظر گرفت: (الف-۳۷) ( ,5 ر0)/ ی 5۸4 ما از آنجا که ظرفیت تغییرمکان جانبی سازه عموما به واسطه بحرانی ترین المان» رزی»,7ا» محدود می‌گردد. ظرفیت شکل‌پذیری تغییرمکان سازه را میتوان از رابطه زیر بدست آورد: (الف-۳۸) و7 / زوم لا > ولا الف -۳-۱- برآورد مکانیزم محتمل خرابی برای ساختمان‌با سیستم دوگانه قاب 9 دبوار الف -۱-۳-۱- مقدمه در سیستم‌های دوگانه. اعضای مقاوم در برابر نیروهای زلزله وارد بر ساختمان خصوصیات رفتاری کاملا متفاوتی خواهند داشت. در این ساختمان‌ها نیروهای لرزه‌ای در صفحات قائم موازی یکدیگر توسط قاب‌ها یا دیوارهای شکل‌پذیر تحمل می‌شوند. در حالیکه دیوارها برای بخش بزرگی از نیروهای زلزله طراحی می‌شوند. قاب‌ها که بارهای ثقلی را تحمل می‌کنند. نیز می‌توانند مقدار اندکی از مقاومت لرزه‌ای را تأمین کنند. صرف نظر از اینکه رفتار ارتجاعی است یا غیرارتجاعی, الزامات سازگاری تغییرمکانی برای کل ارتفاع ساختمان باید در نظر گرفته شود. وجود یک دیافراگم صلب برای انتقال مناسب بارهای دینامیکی از کف به اعضای قائم ضروری می‌باشد. بنابراین بررسی اتصالات دیافراگم به دیوار -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳۳/۵ پیوست الف - مراحل روش تحلیل مکانیزم محتمل خرابی ۴ درسیستم‌های دوگانه. تقاضای شکل‌پذیری تغییرمکانی برای قاب‌ها و نیز دیوارها افزایش می‌یابد. یکی از اهداف روش‌های ارزیابی» تعیین عضوی است که کمترین ظرفیت تغییرمکانی را دارد. دیوارها به دلیل نقش مهم خود در مقاومت جانبی سیستم» می‌توانند ظرفیت تغییرمکان سیستم را کنترل کنند. از شاخصه‌های مهم این سیستم‌ها تعدیل در شکل‌پذیری تغییرمکانی تحمیل شده بر قاب‌ها و عدم وابستگی تقاضای تغییرمکانی دینامیکی آنها به اثرات مودی می‌باشند. روش‌های گفته شده برای هر ترکیبی از دیوارها و قاب‌ها به شرط عدم وجود نامنظمی در ارتفاع قابل استفاده می‌باشند. الف -۳-۳-۱- مراحل تعیین مکانیزم محتمل خرابی سازه‌های با سیستم دوگانه دیوار - قاب گام اول) مقاومت خمشی تیرها و ستون‌ها : مقاوت لرزه‌ای تیرها و ستون‌هاء مطابق روش‌های ارائه شده در گام اول, بند (الف-۱-۱-۳) تعیین خواهند شد. گام ت دوم) مکانیزم غیرارتجاعی قاب‌ها و سهم آن‌ها در مقاومت نیروی جانبی : نسبت مقاومت تیرها و ستون‌ها مطابق روش ارائه شده در گام دوم بند (الف-۱-۱-۳) صورت می‌گیرد. براساس مقاومت مفاصل پلاستیک در تیرهاء ستون‌ها و اتصالات آن‌هاء مکانیزم‌های ممکن برای هر قاب تعیین می‌شود. چنانچه اکثر قاب‌ها مشابه یکدیگر باشند. ارزیابی آن‌ها ساده‌تر خواهد بود. اگر قاب‌های مقاوم در برابر نیروهای جانبی متفاوت از یکدیگر باشند. نیروی جانبی مقاوم هر قاب در تراز پایه آن قاب محاسبه می‌شود. اگر مکانیزم جانبی در هر طبقه شامل تشکیل مفصل پلاستیک در تیرها یا ستون‌ها باشد. مقاومت خمشی کل مفاصل می‌شود: (الف-۳۹) 04 ۷ که در آن ,7/ ارتفاع طبقه مربوطه می‌باشد. شکل (الف-۸) رابطه (الف-۳۹) را تشریح می‌کند. نیروی برشی کل در یک طبقه که توسط قاب‌ها تحمل می‌شود برابراست با: (الف-۴۰) ۷*2 بنابراین سهم همه قاب‌ها در تحمل حداکثر لنگرهای واژگونی در تراز پایه. ,۸1 ۰ به آسانی تعیین می‌شود. شکل (الف-۸) سهم ظرفیت لنگر واژگونی کل و نیروی برشی هر طبقه را برای قاب‌ها و دیوارها نشان می‌دهد. برای مثال در یک سازه ۱۲ طبقه, با مقاطع یکسان برای تیرهاء ظرفیت‌های برشی در ۳ طبقه اول,. ۴ طبقه میانی و ۵ طبقه آخر یکسان خواهند بود. شکل (الف-۸- ب) مقاومت جانبی مرکب از همه قاب‌ها را به کمک سه نیروی جانبی معادل ,۰/7 -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳۳/۱۵ ۲۳۲ دسنورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های شولادی منشداول موجود ظرفیت تغییر مکان س اولین جاری شدگی تاب اولین جاری شدگی دیوارها ز 4 3 2 1 ۵ ۵2 ۵4 ۵6 ۵8 ۱.۵ 4۹ 02 ۵3 9.4 ۵5 06 0.7 پ ) توزیع نغییر مکان در ارنفاع سازه آب ) برش نرمال شده طبقات الف ) لنگر واژگونی نرمال شده ( <۷/ وا) (م ۱۸/۳۷) شکل الف-۸- ارزیابی سهم اعضای قاب‌ها و دیوارها در محاسبه مقاومت جانبی تغییرمکان متناظر با سیستم دوگانه گام سوم: مکانیزم غیرارتجاعی دیوارها و سهم آن‌ها در مقاومت نیروی جانبی : مکانیزم دیوارها در سیستم دوگانه با تشکیل مفاصل پلاستیک در پای هر دیوارء تعیین می‌شود. برای بررسی بیشتر این مکانیزم‌ها می‌بایست وضعیت آرماتورهای دیوار تعیین گردد. چنانچه مقدار لنگر واژگونی قابل تحمل در پای دیوارها ۰ باشد. ظرفیت لنگر واژگونی کل سیستم دوگانه در تراز پایه برابر است با: (الف-۴۱) ۷ . ۸ - ,۸1 0 ی این رابطه در شکل (الف-۸- الف) نشان داده شده‌است. توزیع تقاضای مورد انتظار برای لنگر واذگونی در ارتفاع ساختمان. مشابه توزیع معمول بارهای استاتیکی معادل می‌باشد. همچنین شکل (الف-۸) نشان می‌دهد که با محاسبه ظرفیت لنگر واژگونی دیوارء ,,۸1 ۰ مقاومت برش پایه دیوار برابر است با : (الف-۴۲) ۸4/۳ > ما۵ بنابراین مقاومت برش پایه کل سیستم برابر است با: (الف -۴۳) 2 + ار م۷ مطابق شکل (الف-۸- ب)» نیروهای جانبی و همچنین نیروهای برشی کل طبقه به منظور سادگی در روابط برش پایه کل سیستم به صورت واحد. بیان می‌شوند. در صورتی که دیوارهای لاغرتری در ساختمان استفاده گردد. ممکن است که مقاومت در تراز پایه کوچکتر شود. بنابراین نقطه عطف دیوار در طبقات پایین‌تر خواهد بود؛ یعنی: .,0.67/1 > را/. -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳۳۳/۵ پیوست الف - مراحل روش تحلیل مکانیزم محتمل خرابی ۳۳۳ ارزیابی مقاومت برشی قاب‌ها در سیستم‌های دوگانه با دقت بالایی می‌تواند صورت گیرد حال آنکه این امر در ارتباط با دیوارها به دلیل حساسیت بالای آن‌ها به اختلاف تقاضای واقعی و تقاضای ارزیابی شده از دقت پایین‌تری برخوردار است. بنابراین مقایسه بین مقاومت برشی دیوارهای یک طبقه که تابع آرماتورهای برشی افقی است. می‌بایست با دقت زیادی هرگاه الگوی تقاضای برش در دیوار و قاب مانند شکل (الف-۸- ب) تعیین گردد. لنگر واژگونی متناسب با آن به راحتی قابل تعیین می‌باشد. گام چهارم: تخمین ظرفیت تغییرمکان سیستم دوگانه: چون. انتظار می‌رود که دیوارها در نواحی بالاتر از تراز پایه (محل تشکیل مفصل پلاستیک در دیوارها) در حالت ارتجاعی باقی بمانند و از طرفی چون ظرفیت تغییرمکان در دیوارها بیشتر از قاب‌ها می‌باشد. بنابراین تغییرشکل‌های دیوارء گام پنجم: سختی و تغییرمکان ظرفیت سیستم‌های دوگانه : با در نظر گرفتن سهم نیروی جانبی مقاوم در هر یک از اعضای دیوار و قاب در مقاومت برشی پایه. رررم ۷ و تغییرمکان حد تسلیم ارتفاع موْثر سیستم. ۳ » سختی سیستم در زمان تناوب 7 به صورت زیر تعیین می‌گردد: (الف-۴۴) وک با به کمک روش ارزیابی براساس تغییرمکان» سختی مور سیستم دوگانه به صورت زیر تعیین می‌گردد: (الف-۴۵) ا// که / زمر 7 > چم به کمک این روش می‌توان زمان تناوب موْثر و تقاضای تغییرمکانی سازه را تعیین نمود. جرئیات این مرحله از تحلیل, با ایجاد مدلی دوخطی در شکل (الف-٩۹)‏ خلاصه شده‌است. این شکل براساس رفتار سازه شکل الف - ۹- مدلسازی دوخطه از رفتار نیرو- تغییرمکان سیستم دوگانه -------- صفحهٔ بعد -------- ۱۳/۳/۵ ۲۱۳۴ دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های فولادی متداول موجود در شکل (الف-۸-ب)» تقریباً ۵۰/ برش پایه مقاوم سیستم» ,ر,ر/ ۰ به تنهائی توسط دیوارها و مابقی آن به واسطه قابها تحمل می‌گردد. تغییرمکان‌های حد تسلیم در ارتفاع ,۰/1 برای دیوار: 1.00 <- بی‌نا و برای قاب 1.72 لا می‌باشد. در نتیجه سختی این اعضا برابر است بان 0.5 <0.5/1.0 < ی‌نا/ ۷ < ما و 0.29 >0.5/1.725-مما. از رابطه (الف-۳۲۹) تغییرمکان حد تسلیم سیستم دوگانه برابر 1. 27 -(1.00/)0.5+0. 29- ,نا به دست می‌آید. این مقادیر را می‌توان در مدل‌های دوخطه شکل (الف-۹) نیز مشاهده نمود. با بررسی دقیق از رفتار دیوار ظرفیت شکل‌پذیری تغییرمکانی برابر خواهد بود با: 4.3 25 میم که ظرفیت تغییرمکانی دیوار را تعیین می‌کند. در نتیجه برای چنین سیستم‌هایی خواهیم داشت: 3 > ی نیا < سا . جون تغییرمکان حد تسلیم سیستم دوگانه برابر 1.27< ,نا می‌باشد. ظرفیت شکل‌پذیری تغییرمکانی سیستم که عامل مهمی در روش آرزیابی مقاومتی است. به مقدار 4.3/1.27-3.4< یم کاهش می‌یابد. روش تحلیل تغییرمکانی سیستم دوگانه. براساس ظرفیت تغییرمکانی» ,,,,/]» می‌باشد. در آن صورت زمان تناوب معادل سیستم دوگانه شکل پذیر متناظر با سختی موّْثر سیستم خواهد بود. (الف-۴۶) با > نی / میم ۷ ک موی نا / مور ۷ ک ییا در شکل (الف-٩)‏ سختی موْثر به صورت خطچین نشان داده شده‌است. گام ششم: مقایسه ظرفیت تغییرمکان سازه در برابر تقاضا : ظرفیت سازه به دست آید. بهسازی ساره الزامی است. -------- صفحهٔ بعد -------- خواننده گرامی امور نظام فنی و اجرایی سازمان برنامه و بودجه کشورء با گذاشت بیش از چهل سال فعالیت تحقیقاتی و مطالعاتی خود. افزون بر هفتصد عنوان نشریه تخصصی -فنی, در قالب آیین‌نامه, ضابطه, معیار, دستورالعمل, مشخصات فنی عمومی و مقاله. به‌صورت تالیف و ترجمه. تهیه و ابلاغ کرده است. ضابطه حاضر در راستای موارد یاد شده تهیه شده. تا در راه نیل به توسعه و گسترش علوم در کشور و بهبود فعالیت‌های عمرانی به کار برده شود. فهرست نشریات منتشر شده در سال‌های اخیر در سایت اینترنتی 1367210127071.1۳ قابل دستیابی می‌باشد. -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- 1۹12۳16 1۵۷ 0 ۲۱۵۶۳ 2008 ۳8۶06] 58 1۳۹۲۲۷۲۹۵۹ 10۳ 06 ۲۲2120 2 5 01 ۵۲۵۹110 2[ ۳3191158 ۹۵۸ ۱11111۱۱۱ ۷0. 2 1 1۳02۵0 یک ۲10۹۱۵۵ ۹۰۵۵۰ 116 200 [2ع31 166 ۵1 160 7 6۹۵۲[ 5 10۷610016 12602161 01 166316۵ 00 6 1602۳16۲ ۴ ۸5 ۱۳ ی 3۳ 2017 -------- صفحهٔ بعد -------- -------- صفحهٔ بعد -------- با عنوان «دستورالعمل ارزیابی و بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های فولادی متداول موجود» راهکارهایی جهت ارزیابی و بهبود عملکرد لرزه‌ای ساختمانهای متداول موجود را ارائه می‌نماید. در ویرایش دوم دستورالعمل بهسازی لرزه‌ای ساختمان‌های موجود (نشریه ۳۲۶۰ ضوابط کلی مربوط به مطالعات آسیب پذیری کمی این دسته از ساختمان‌ها ارائه شده و در همچنین روش‌های مقاوم‌سازی و جزئیات اجرایی روش‌های مورد نظر به صورت مشروح