بلاستیک ها- سامانه های لوله گذاری برای شکه

⚠ این متن با نرم‌افزار از روی تصویر خوانده شده و ممکن است خطا داشته باشد؛ برای استناد، اصلِ سند را ببینید. ۱۳۳۸۷ چاپ اول جمهوری اسلامی ابران 0۲ 160011 151216 سازمان ملی استاندارد ایران ٩۱۵۳۵2۳05 200 130051 12[ 116962۳: 0 0‏ اه 1:۵۵ بلاستیک ها- سامانه های لوله گذاری برای شکه های جمع آوری و انتقال فاضلاب و زهکشی تقلی پلی پروپیلن(۳1). پلی پروپیلن اصلاح شده با مواد معدنی (87۷/110) و پلی اتیلن (: 83) - الزامات طراحی آدم رو در مناطق ترافیکی و تاسیسات ۳-6 ۲۵0۳ 5۱5165 ۳۵۵۵ - ۲۳1۵55 - 86 200 0۳21۳2826 16۳۵2۳۹۷۵ و([]-)۳۷۷) (ع108ملحل [1 )01۲ ۲۸125007600 |1۵۳۵ ۷1۸3 01۲0۳۵۵۱1۵6 ,(۳3۳) 0110۳۵۵166 - (۳3) 0170۸۳۲166 قهصد ((۳۳۹11) 10۰۵116۳۹ دا 5ع|0ظ۵ 1۵۳ ۳03۳۶۹ 0ع9[16ع(1 5 06۳6۳۹۷ 2200 27625 1/0020 ۱۱۳ 113۹7 151 0 -------- صفحهٔ بعد -------- به نام خدا| آشنایی با سازمان ملی استاندارد ایران موسسه استاندارد و تحقیقات صنعتی ایران به موجب بند یک ماده۳ قانون اصلاح قوانین و مقررات موْسسه استاندارد و تحقیقات صنعتی ایران. مصوب بهمن ماه ۱۳۷۱ تنها مرجع رسمی کشور است که وظیفه تعیین, تدوین و نشر استانداردهای ملی (رسمی) ایران را به عهده دارد. نام موسسه استاندارد و تحقیقات صنعتی ایران به موجب یکصد و پنجاه و دومین جلسه شورای عالی اداری مورخ ۹۰/۶/۲۹ به سازمان ملی استاندارد ایران تغییر و طی نامه شماره ۲۰۶/۳۵۸۳۸ مورخ ۹۰/۷/۲۴ جهت اجرا ابلاغ شده است . تدوین استاندارد در حوزه های مختلف در کمیسیون های فنی مرکب از کارشناسان سازمان ۰ صاحب نظران مراکز و مسسات علمی. پژوهشی, تولیدی و اقتصادی آگاه و مرتبط انجام می شود وکوششی همگام با مصالح ملی و با توجه به شرایط تولیدی, فناوری و تجاری است که از مشارکت آگاهانه و منصفانه صاحبان حق و نفم, شامل تولیدکنندگان, مصرف‌کنندگان, صادرکنندگان و وارد کنندگان, مراکز علمی و تخصصی, نهادهاء سازمان های دولتی و غیر دولتی حاصل می شود .پیش نویس استانداردهای ملی ایران برای نظرخواهی به مراجع ذی نفع و اعضای کمیسیون های فنی مربوط ارسال می‌شود و پس از دریافت نظرها و پیشنهادها در کمیته ملی مرتبط با آن رشته طرح و در صورت تصویب به عنوان استاندارد ملی (رسمی) ایران پیش نویس استانداردهایی که موْسسات و سازمان های علاقه مند و ذی صلاح نیز با رعایت ضوابط تعیین شده تهیه می کنند درکمیتهٌ ملی طرح و بررسی و درصورت تصویب. به عنوان استاندارد ملی ایران چاپ و منتشر می شود .بدین ترتیب. استانداردهایی ملی تلقی می شوند که بر اساس مفاد نوشته شده در استاندارد ملی ایران شماره ۵ تدوین و در کمیته ملی استاندارد مربوط که سازمان ملی استاندارد ایران تشکیل سازمان ملی استاندارد ایران از اعضای اصلی سازمان بین المللی استاندارد (150) ؛کمیسیون بین المللی الکتروتکنیک (1۳0)" و سازمان بین المللی اندازه شناسی قانونی (018/11)" است و به عنوان تنها رابط آ کمیسیون کدکس غذایی (چ0۸)* در کشور فعالیت می کند. در تدوین استانداردهای ملی ایران ضمن توجه به شرایط کلی و نیازمندی های خاص کشور » از آخرین پیشرفت های علمی. فنی و صنعتی جهان و استانداردهای بین‌المللی بهره‌گیری می‌شود . می‌دهد به تصویب رسیده باشد. سازمان ملی استاندارد ایران می تواند با رعایت موازین پیش بینی شده در قانون, برای حمایت از مصرف کنندگان. حفظ سلامت و ایمنی فردی و عمومی, حصول اطمینان از کیفیت محصولات و ملاحظات زیست محیطی و اقتصادی, اجرای بعضی از استانداردهای ملی ایران را برای محصولات تولیدی داخل کشور و/یا اقلام وارداتی, با تصویب شورای عالی استاندارد. اجباری نماید. سازمان می تواند به منظور حفظ بازارهای بین المللی برای محصولات کشور. اجرای استاندارد کالاهای صادراتی و درجه‌بندی آن را اجباری نماید. همچنین برای اطمینان بخشیدن به استفاده کنندگان از خدمات سازمان ها و مسسات فعال در زمینهٌ مشاوره. آموزش, بازرسی, ممیزی و صدورگواهی سیستم های مدیریت کیفیت و مدیریت زیست‌محیطی, آزمایشگاه ها و مراکز کالیبراسیون (واسنجی) وسایل سنجش, سازمان ملی استاندارد ایران این گونه سازمان ها و موْسسات را بر اساس ضوابط نظام تأیید صلاحیت ایران ارزیابی می کند و در صورت احراز شرایط لازم. گواهینامه تأیید صلاحیت به آن ها اعطا و بر عملکرد آن ها نظارت می کند. ترویج دستگاه بین المللی یکاهاء کالیبراسیون (واسنجی) وسایل سنجش, تعیین عیار فلزات گرانبها و انجام تحقیقات کاربردی برای ارتقای سطح استانداردهای ملی ایران از دیگر وظایف این سازمان است. 1- 116۲۵110۳ ۵[ 0۳82۵001721100 ۳0 2 - 111۵110 ۵[ ۳1۵01۳۵10۱۵] (2۵[6عما ۱۷161010216 عل 116۳۵10۵6 221۹۵1100 0۲) م3110 آهیعا ان 0۳2001721100 1۵1۵۱10۵۵۵۱ -3 1 1۵6۲ ۵:) - 4 0 ۸1۱61۵۳۹ ۶ع0) - 5 -------- صفحهٔ بعد -------- پلاستیک ها- سامانه های لوله گذاری برای شبکه های جمع آوری و انتقال فاضلاب و اصلاح شده با مواد معدنی ((۳۳8/]7) و پلی اتیلن (: ۳1) - الزامات طراحی آدم رو در مناطق رئیس: سمت و/ یا نمایندگی معصومی, محسن رئیس کمیته فنی متناظر 138 7۳ [[5] (دکترای مهندسی پلیمر) کریمی, علیرضا اداره کل استاندارد و تحقیقات صنعتی احمد قنداق سازء فرهاد شرکت مهندسی مشاور مهاب قدس (لیسانس مهندسی عمرآان) ایمان زاده» سایه وزارت نیرو دفترمهندسی و معیارهای فنی (لیسانس مهندسی کشاورزی) -------- صفحهٔ بعد -------- (فوق لیسانس مهندسی عمران) (فوق لیسانس مهندسی عمران) تامنی. مسعود رضا (فوق لیسانس مهندسی عمران) رشیدی موْخرء مسعود (لیسانس مهندسی عمران) سعیدی کندری. آرزش (لیسانس مهندسی عمران) (دکترای مهندسی پلیمر) (فوق لیسانس مهندسی عمران) (دکترای مهندسی پلیمر) (فوق لیسانس مهندسی عمران) شرکت مهندسی مشاور مهاب قدس شرکت مهندسی مشاور ری آب شرکت مهندسی مشاور طوس آب شرکت تدبیر نوین سازان انجمن صنفی لوله و اتصالات پلی اتیلن -------- صفحهٔ بعد -------- مسعودی. رضا (لیسانس مهندسی عمران) (لیسانس مهندسی مواد) -------- صفحهٔ بعد -------- عنوان کمیسیون فنی تدوین استاندارد ۱( هدف و دامنه کاربرد ۲ مراجع الزامی ۳ اصطلاحات و تعاریف ۴ فرضیات طراحی ۵ مواد ۶ بارگذاری زیر سطحی روی میله ورودی آدم رو ۷ روش طراحی برای آدم روهای ترموپلاستیک پیوست الف (اطلاعاتی) مقادیر احتمالی برای مدول یانگ و نسبت پوسون خاک پیوست ب (اطلاعاتی) ضمایم آدم رو پیوست پ (اطلاعاتی) نمونه ای از محاسبات پیوست ت (اطلاعاتی) کتاب نامه و ۱۹ ۲۳۲ ۳۸ -------- صفحهٔ بعد -------- استاندارد" پلاستیک ها- سامانه های لوله گذاری برای شبکه های جمع آوری و انتقال فاضلاب و زهکشی نقلی مدفون در خاک - پی وی سی سخت ([]--)۳۷) پلی پروپیلن (۳۳]). پلی پروپیلن اصلاح شده با مواد معدنی (۳۳۸/11) و پلی اتیلن (: ۳۳) -الزامات طراحی آدم رو در مناطق ترافیکی و تأسیسات زیرزمینی " که پیش نویس آن درکمیسیون های مربوط به طرح تهیه ضوابط و معیارهای فنی صنعت آب کشور - دفتر مهندسی و معیارهای فنی آب و آبفای وزارت نیرو تهیه و تدوین شده و در هشتصد و هشتاد و یکمین اجلاس کمیته ملی استاندارد شیمیایی وپلیمر مورخ ۱۳۹۰/۱۱/۲۹ مورد تصویب قرار گرفته است . اینک به استناد بند یک مادهٌ ۲ قانون اصلاح قوانین و مقررات موْسسهٌ استاندارد و تحقیقات صنعتی آیران. مصوب بهمن ماه ۰۱۳۷۱ به عنوان استاندارد ملی ایران منتشر می‌شود. برای حفظ همگامی و هماهنگی با تحولات و پیشرفت های ملی و جهانی در زمینه صنایع. علوم و خدمات. استانداردهای ملی ایران در مواقع لزوم تجدید نظر خواهد شد و هر پیشنهادی که برای اصلاح و تکمیل این استانداردها ارائه شود. هنگام تجدید نظر در کمیسیون فنی مربوط مورد توجه قرار خواهد گرفت . بنابراین, باید همواره از آخرین تجدیدنظر استانداردهای ملی استفاده کرد. منبع و ماخذی که برای تهیه این استاندارد مورد استفاده قرار گرفته به شرح زیر است: 6 ۲118-160511۷ آ۵ وا 1۵۳ ۳۳66 5100270 ,۳۱759:2010 ۸51۵ (| 5 ۹2626 ناگ 1۵۲ 1200|65 (1110۳۳) -------- صفحهٔ بعد -------- پلاستیک ها- سامانه های لوله گذاری برای شبکه های جمع آوری و انتقال فاضلاب و زهکشی ثقلی مدفون در خاک - پی وی سی سخت ([]--)۳۷). پلی پروپیلن (۳۳) پلی پروپیلن اصلاح شده با مواد معدنی ((11۳۸/11) و پلی اتیلن (: 1۳) - الزامات طراحی آدم رو در مناطق ترافیکی و تأسیسات زیرزمینی ۱ هدف و دامنه کاربرد هدف از تدوین این استاندارد ارائه ی الزامات طراحی آدم روها و اجزاء تولید شده از بی وی سی سخت (۳۷۲-1)» پلی پروپیلن (۳۳)» پلی پروپیلن اصلاح شده با مواد معدنی (/۳۳۸) و پلی اتیلن (۳8۴) به منظور استفاده در مناطق ترافیکی و تأسیسات زیرزمینی است. این استاندارد شامل موادء روشهای کلی و پایه مربوط به طراحی میله آدم روء کف (ته)» دریچه. و محل های اتصال بین مقاطع میله ورودی است. این استاندارد حداقل الزامات برای طراحی مناسب آدم رو از جنس پی وی سی سخت (-۳۷۲)» پلی پروپیلن (۳۳)» پلی پروپیلن اصلاح شده با مواد معدنی (]/۳۳۸) و پلی اتیلن (:]۳) را ارائه می دهد. بدلیل متغیر بودن ارتفاع و قطر آدم رو و خاک. هر آدم رو باید بصورت جداگانه طراحی شود. در صورت پیاده سازی و استفاده مناسب. این استاندارد می تواند سازه ای مناسب و قابل اطمینان را برای صنعت تضمین کند. ۲ مراجع الزامی مدارک الزامی زیر حاوی مقرراتی است که در متن این استاندارد به آن ها ارجاع شده است. بدین ترتیب آن مقررات جزئی از این استاندارد محسوب می شود. درصورتی که به مدرکی باذ‌کرتاریخ انتشارارجاع داده شده باشد.اصلاحیه هاوتجدیدنظرهای بعدی آن موردنظراین استانداردملی ایران نیست .درموردمدارکی که بدون ذکرتاریخ آن ها ارجاع شده است .همواره آخرین تجدیدنظر و اصلاحیه های بعدی ان ها مورد نظر است. استفاده از مراجع زیر برای این استاندارد الزامی است: ۱-۳ استاندارد ملی ایران شماره ۱۴۱۴۸: پلاستیک ها- سامانه های لوله گذاری برای شبکه های جمع آوری و انتقال فاضلاب و زهکشی ثقلی مدفون در خاک - پی وی سی سخت (1]-ل)۳۷). پلی پروپیلن (۳۳)» پلی پروپیلن اصلاح شده با مواد معدنی (۳۳۹/]1) و پلی اتیلن (۳۳) - ویژگی های آدم روها و اتاقک های بازدید در مناطق ترافیکی و تأسیسات زیرزمینی -------- صفحهٔ بعد -------- ۳15 01۵1۵۵ 200 ,۴۵۵ ,و5 ۱۵ 1۵1211۵8 رع 16۳1۵0 ,653 1[ ۸51۹ 2-2 5 ۵ 161۵1108 16۳۹ ۸0۳۲۵۷1۵۱۵۵0 ۱۵۲ ر(ع 16۳1010 ,1600 ۸513/1 2-35 7 ۳:06 16۳۵1۵5116 ۵۲ 1۹10113000 11006200 1۵۳ ۳۳۵6 ,232 1 ۸51۹ 2-4 ۸5 603۷11۷-۳1۵۷ 0136۲ 200 56۷/6۳5 85 200 ۳:۵6 ۳۵1۷۵1۵11۵ ۵01۲ 010108[ ۳۹۱۵۵ 21ع1 1۵۳ ۳۳۵ 2657 1 ۸51۹ 2-5 7 کولزقه8 1065180 ۲1۷۵0۹1۵116 0۵۵۵۵8 ۲۵۶۲ ۱۵00 اکع1 ,2837 ۵ ۸۹51۹ 2-6 6 16۳۵125116 10۳ کلفهظ 0و1 ۳۳۹۹۳۵ ۵۳ ۱1160۵5 ۳:۵۵ عناکد۱ م1۹۳۵ ۳۲۵۵۶ 40 (11-۳) ۳:۵6 ۳۱۵۹6 (۳۳) ۳۵۱۷۵۳۷۱۵۵۴ ۲۵۳ 506011121100 ,3035 1 ۸5101 2-7 7 ع6ل 0۹1 0۱1۳۵]۱۵0) 0۵ 86] ۳۵65 ۳125116 56/67 200 1730 1۵۲ کا 00[ ۵۲ 5060011۵1100 3212 1 ۸513 2-8 ۵5 ۳1251016۲16 ۲۱۵۸۵ ۷121671۵5 ۳۱۱۵۵5 300 ۳:06 کعناکه|۳ ۳۵۱۷۵۳۷۱۵۵۵ 1۵۲ 5060111۵00 ,3350 1 ۸513 2-9 5 ۳30۱/۶ ۳125116 ۵ 1۵1۵1102 1۳۱۵۵۱۵۵ ,۸51۹۳4۱2 2-10 06 ع 01010[ 1۵۲ (کاعاکد)) کلدع5 ۳۱۹101۳ 1۵۳ 5060111۵1100 477 ۳ ۸51۵ 2-11 ۳ 40 (511-۳1) ۳:۵6 ۳1۵516 (۳۳) ۳۵۱۲۷۵۲۳۷۱۵۵۵ 1۵۳ 121100 عم ,7/14 ۸51۹۳ 2-12 07 0۱5106 0۸ [[۷۷۵ ۳۲۵۶۱۱۵ 113616۲ ع8 ها (0۳) ۳۵۱۷۵۳۶۷۱۵۵۴ ۲۵۳ 5060111200 ,۵94 ۳ ۸513 2-13 06 17۵0 2300 ۹56۷/۵۲ ۳ اصطلاحات و تعاریبف در این استاندارد. علاوه بر اصطلاحات و تعاریف آرائه شده در استاندارد ملی ۰۱۴۱۴۸ از تعاریف و اصطلاحات زیر استفاده می شود. ۱-۳ انتقال مقاومت برشی داخلی توده ای از خاک. که منجر به تغییر در فشار خاک وارد بر سازه زیرزمینی می 8 1 ی -------- صفحهٔ بعد -------- ۲-۳ نوعی سازه ی مورد استفاده در میله ورودی که دارای سطح داخلی صاف همراه با برآمدگی ها یا دندانه ها بوده که به یک سطح بیرونی صاف متصل می شوند (دیواره ی ساختمند از نوع اسپیرال یا کرتیوب با سطح بیرونی صاف). ۳-۳ نیم رخ باز" نوعی سازه مورد استفاده در میله ورودی که دارای سطح داخلی صاف همراه با سطح بیرونی موج دار یا دندانه دار (دیواره ساختمند از نوع کروگیت و کرتیوب) است. سازه های از نوع نیم رخ باز معمولا برای آدم رو ها ۴۳ دراگ رو به پایین " نیروی برشی رو به پایین وارد بر سطح بیرونی میله ورودی که ناشی از تحکیم و نشست مصالح پرکننده اطراف آدم رو است. ۵-۳ حدود کارایی ۲ مکانیسم هایی که از طریق آن کارکرد یک سازه دچار نقص می شود. ۶-۳ ترموپلاستیک در این استانداردء واژه ترموپلاستیک برای آدم ریا اجزاء ساخته شده از جنس پی وی سی سخت (--/۳۷ []) پلی پروپیلن (۳۳)» پلی پروپیلن اصلاح شده با مواد معدنی ((]/۳۳۸) و پلی اتیلن (۳۳) به کار می 1- 210۵60 [6 2- 0060 0۳0۵16 8 س-3 4- ۳6۲10۲۵۲6 1۵ -------- صفحهٔ بعد -------- روش طراحی در این استاندارد فقط برای آدم روهایی کاربرد دارد که مصالح پرکننده اطراف آن ها مطابق با رده ۱ رده ۲ یا رده ۲ منطبق بر تعریف استاندارد 12321 ۸51۸/1 بوده و تا حداقل ۹۰ درصد تراکم . . ۰.۰ 1۰ ۱ ۰.۰ ۰ ۰ ۵ اطراف آدم رو تا فاصله حداقل یک متر از جدار بیرونی آدم رو برای ارتفاع کامل آدم رو و بصورت جانبی نیز سطحی محکم و پایدار حاوی حداقل ۳۰ سانتی متر از مصالح رده ۱ با تراکم حداقل ۹۵ درصد آزمایش تراکم آزمایش پراکتور استاندارد یا روی صفحه ای بتنی قرار می گیرند. خاک های پی در زیر سطح پایه یا صفحه بتنی باید مقاومت کافی به منظور تحمل بارهای دراگ رو به پایین را فراهم کنند. بادآوری ۱ - آدم روهای نصب شده در مکان هایی که خاک آن ها مستعد نشست زیاد است نیاز به طراحی خاصی فراتر از اهداف این استاندارد دارند. یاد آوری ۲ - چنانچه فاصله مصالح پرکننده اطراف آدم رو از جدار بیرونی آن کمتر از یک متر یا مصالح مورد استفاده متفاوت با مصالح ذکر شده در این استاندارد باشد. از استانداردهایی دیگر نظیر 127۳ ۸ ۸1۷ (بند ۱ کتاب نامه) می توان استفاده ۵ مواد مواد سازنده اجزاء آدم رو باید مطابق با استاندارد ملی ۱۴۱۴۸ باشد. ۶ بارگذاری زیرسطحی روی میله ورودی آدم رو ۱-۶ حدود کارایی حدود کارایی در میله ورودی آدم رو شامل تغییرشکل حلقه ایء تنش یا کرنش محوری و حلقه ای (محیطی)» و کمانش محوری و حلقه ای است. بارهای وارد بر آدم رو در جهت شعاعی, منجر به تغییرشکل حلقه ای و تنش های خمشی حلقه ای می شود. بارهای شعاعی در امتداد طول آدم رو تغییر می کند (مشابه شکل ۱). علاوه بر تنش های شعاعی, تنش محوری قابل ملاحظه ای نیز می تواند در دیواره آدم رو وجود پرکننده اطراف آدم رو رخ می دهد. بار محوری از طریق مقاومت اصطکاکی آدم رو در مقابل نشست مصالح پرکننده اطراف آن ایجاد می شود (مشابه شکل ۲). همچنین. آدم رو ازنظر تنش فشاری محوری و کمانش محوری ناشی از نیروهای دراگ رو به پایین باید بررسی شود. 1- 51000۳0 0۳۵۵10۴ 046 ۵[(۷ -------- صفحهٔ بعد -------- 0 7 : دمم 3 ْ ۳ شکل ۱- فشار شعاعی وارد بر آدم رو (توزیع فرضی برای طراحی) دمص 0 ۱ ! شکل ۲- نیروی دراگ رو به پایین وارد بر آدم رو (فرض شده برای طراحی) ۲-۶ فشار خاک وارد بر میله ورودی آدم رو ۱-۲-۶ فشار شعاعی فشار شعاعی در امتداد طول میله ورودی آدم رو را می توان با استفاده از روش های اجزاء محدود. اندازه گیری های میدانی, یا سایر روش های مناسب محاسبه کرد (بند ۲ کتاب نامه). همجنین بجای استفاده از روش های فوق. می توان از روابط اصلاح شده مربوط به فشار محرک خاک برای خاک های با تراکم نایکنواخت حول محیط میله ورودی, استفاده کرد. ۵ -------- صفحهٔ بعد -------- بادآوری ۱- استفاده از فشار محرک در محاسبات برمبنای اندازه گیری های انجام شده (بند ۳ کتاب نامه) و توانایی مصالح اطراف آدم رو در پذیرش تنش های مماسی و درنتیجه کاهش مقداری از فشار جانبی است. بدلیل رخ دادن آسودگی از تنش در آدم رو از جنس ترموپلاستیک. می توان بار وارد بر آدم رو را کمتر درنظر گرفت (بند ۴ کتاب نامه). آسودگی از تنش, امکان انتقال کنش قوسی افقی را فراهم می سازد. و درنتیجه فشار محرک خاک را می توان برای مقاصد طراحی درنظر گرفت. نامه) باشد. فشار طراحی درجهت شعاعی از معادله (۱) بدست می آید: )۱ 7ر, 1.218 < ۳ که در آن: ۸ فشار شعاعی وارده برحسب 4۳۵ وزن واحد حجم خاک برحسب *(68[/۲؛ 7 ارتفاع خاک پرکننده برحسب ۳؛ ۸ ضریب فشار محرک خاک که از معادله (۲) بدست می آید. ۲۱( ۶ 45 را 2 که در آن: 0 زاویه اصطکاک داخلی خاک اطراف آدم رو برحسب درجه است. ۲-۲-۶ دراگ رو به پایین (تنش برشی محوری) نشست مصالح پرکننده اطراف میله ورودی آدم رو منجر به ایجاد تنشی برشی بین آدم رو و مصالح پرکننده شده که به صورت دراگ رو به پایین در روی سطح بیرونی آدم رو عمل می کند. فرآیند نشست با اولین خاکریزی مصالح پرکننده اطراف آدم رو شروع شده و وسپس تا انتهای مرحله خاکریزی و تحکیم ادامه می یابد. پس از خاکریزی, نیروی محوری کوپل شده با آدم رو از طریق برش دراگ روبه پایین» افزایش خواهد یافت؛ تا زمانیکه در تعادل با نیروی اصطکاکی بین خاک و آدم رو قرار گیرد. در این هنگام. لغزش مصالح پرکننده ای که مستقیما در تماس با دم رو می باشند. رخ می دهد. بنابراین» نیروی محوری به مقدارِ نیروی اصطکاکی محدود می شود. بارهای دراگ رو به پایین را می توان با استفاده از روش های اجزاء محدود. اندازه گیری های میدانی, یا سایر روش های مناسب محاسبه کرد. همچنین بجای استفاده از روش های فوقء می توان از روش زیر استفاده 7 > . (۲۳) 2 که در آن: ۸ میانگین تنش برشی (اصطکاکی) برحسب ۳۵ ۶ -------- صفحهٔ بعد -------- پر فشار شعاعی خاک در ته آدم رو برحسب ۳۵؛ ضریب اصطکاک بین آدم رو از جنس ترموپلاستیک با سطح بیرونی صاف و خاک دانه ای" و خاک دانه ای - چسبنده را می توان ۰/۴ درنظر گرفت (بندهای ۶ و ۷ کتاب نامه). در برخی از کاربردهاء از طریق پوشش دهی سطح بیرونی آدم رو با بنتونیت یا برخی از روانسازهای دیگرء می توان ضریب اصطکاک را کاهش داد. یادآوری ۳- استفاده از روانسازهایی که با پلیمر سازنده ی آدم رو برهمکنش داشته باشد. مجاز نیست. بادآوری ۳- استفاده از سخت کننده" های بیرونی یا نیم رخ های باز به منظور سخت کردن میله ورودی, به دلیل بازدارنده بودن آن ها در مقابل نشست خاک کنار آدم رو به میزان زیادی بار دراگ رو به پایین را افزایش داده و درنتیجه منجر به افزایش میانگین تنش برشی در معادله (۳) می شود. درصورت استفاده از نیم رخ های بازء ضریب اصطکاک را باید برابر با دراگ روبه پایین منجر به ایجاد بار محوری (بار دراگ رو به پایین) در دیواره ادم رو شده که با عمق افزایش می یابد. نیروی محوری ایجاد شده در دیواره ادم رو ر می توان از طریق انتگرال گیری از تنش برشی (یا تنش اصطکاکی) بین آدم رو و خاک سرتاسر ارتفاع مصالح پرکننده» بدست آورد. این انتگرال گیری برابر با رو به پایین را می توان با استفاده از معادله (۴) بدست آورد. وارد کردن بارهای ترافیکی سطحی به این معادله. به طراحی دریجه آدم رو بستگی دارد. بند ۲-۷ مشاهده شود. (۴۲( 7,777 < و۲ که در آن: 0 قطر خارجی ادم رو رو برحسب 1 ۸ میانگین تنش برشی (اصطکاکی) برحسب 4۳۵ یادآوری ۴- این معادله می تواند برای آدم روهایی ازجنس ترموپلاستیک. با این فرض که رفتار جنس آدم رو به صورت چقرمه (دارای ناحیه تسلیم) باشد. استفاده شود. تغییرشکل محوری آدم روهای ترموپلاستیک. بار دراگ روبه پایین را کاهش خواهد داد. بار واقعی به سفتی نسبی بین آدم رو و خاک و نیز به اثر خواص آسودگی از تنش روی سفتی نسبی بستگی دارد. ۳-۶ اثرات آب های زیرزمینی - ]| 1 -2 ۷ -------- صفحهٔ بعد -------- حضور آب زیرزمینی اطراف یک آدم روء علاوه بر اعمال نیروی شناوری رو به بالاا به ته آدم رو فشار هیدرواستاتیک خارجی نیز به میله ورودی آدم رو وارد می کند. هنگامی که خاک در زیر تراز آب زیرزمینی غوطه ور می شود. فشار شعاعی خاک وارد بر اطراف قطر خارجی میله ورودی کاهش می یابد؛ زیرا نیروی شناوری آب. وزن موْثر خاک را کاهش می دهد. به منظور محاسبه فشار شعاعی وارد بر آدم رو فشار آب زیرزمینی به فشار شعاعی خاک ایجاد شده توسط وزن شناور خاک. اضافه می شود. برای محاسبه حدود کارایی حلقه ای, از فشار شعاعی بدست آمده استفاده می شود. برای حدود کارایی محوری که توسط نیروهای دراگ روبه پایین کنترل می شود. فشار شعاعی باید درحالت بدون آب زیرزمینی محاسبه شود؛ زیرا نیروهای دراگ روبه پایین درحین ساخت یا قبل از غوطه ور شدن رخ می دهند. فشار شعاعی وارده در یک خاک اشباع را می توان با استفاده از روش های اجراء محدود. اندازه گیری های میدانی, یا سایر روش ها محاسبه کرد. همچنین بجای استفاده از این روش هاء می توان از معادله (۵) برای محاسبه فشار شعاعی در مصالح پرکننده ی کاملا اشباع شده اطراف آدم رو استفاده کرد. منظور از کاملا اشباع این است که تراز آب زیرزمینی در سطح زمین است و بالای سطح زمین ناست. (۵) 7و )۱.218 + بل و بط که در آن: فشار شعاعی وارده برحسب [48؛ ۸ ضریب فشار محرک خاک؛ 77 ارتفاع مصالح پر کننده برحسب ]. ۷ وزن واحد حجم آب برحسب 1/1 واز وزن واحد حجم خاک اشباع برحسب ۴71/1 است. درصورتی که اشباع خاک جزئی باشد (یعنی تراز آب زیرزمینی زیر سطح زمین ولی بالای فاضلابروٍ آدم رو باشد) فشار شعاعی را می توان از طریق ترکیب فشار ناشی از خاک بالای تراز آب زیرزمینی و فشار ناشی از اب زیرزمینی و خاک غوطه ور (معادله ۵) بدست اورد. در این حالت. "77 ارائه شده در معادله (۶) باید جایگزین ۲1 در معادله (۵) شود. پیوست آب" مشاهده شود. ۲۲ - 7 - 27 (۴) که در آن: 77 ارتفاع مصالح پر کننده برحسب 1۱ ؛ 2 فاصله تراز آب از سطح زمین برحسب متر است. فشار شعاعی بدست آمده از معادله (۵) نباید برای محاسبه فشار دراگ رو به پایین استفاده شود؛ زیرا آب زیرزمینی برش تحمل نمی کند و لذا در دراگ روبه پایین سهیم نیست. نیروهای دراگ روبه پایین با فرض نصب در شرایط خشک با استفاده از معادله (۱) برای فشار شعاعی مطابق با بند ۱-۲-۶ محاسبه می شوند. 1- 0۷۵۵۲ ۳11۲ 6 -------- صفحهٔ بعد -------- برای محاسبه می توان از وزن خشک یا وزن اشباع خاک استفاده کرد. در صورتی وزن اشباع استفاده می شودء که سطح آب زیرزمینی به سرعت پایین رود. درصورتی که آدم روها در زیر تراز آب زیرزمینی قرار گیرند» ملاحظات مربوط به مهار آدم رو به منظور جلوگیری از شناوری باید درنظر گرفته شود. آب زیرزمینی نیرویی بر دم رو وارد می کند که برابر با وزن آبی است که جابجا می شود. مهار از طریق نیروهای مقاوم روبه پایین» که شامل وزن آدم رو و بار دراگ روبه پایین است. فراهم می شود. با اینحال, بار دراگ روبه پایین به صورت کامل مطابق با معادله (۴) نمی تواند ایجاد شود. زیرا این نیرو می تواند به دلیل نیروی شناوری کاهش یابد. بنابراین». ممکن است که برای مهار کردن آدم روء به یک پایه یا حلقه بتنی نیاز باشد. هنگامی که از حلقه مهاری استفاده می شودء وزن شناوری ستون خاک بالای حلقه به نیروی مقاوم اضافه و از دراگ روبه پایین صرفنظر می شود. با نزدیک نگه داشتن حلقه مهاری به بخش پایه آدم روء بارهای محوری در میله ورودی آدم رو به حداقل می رسند. ۷ روش طراحی برای آدم روهای ترموپلاستیک یک آدم رو حداقل شامل میله ورودی. کف. دریچه. و خروجی ها است. هریک از این اجزاء. الزامات طراحی ویژه ای دارند. میله ورودی باید در مقابل فشار آب زیرزمینی» فشار شعاعی خاک. و نیروهای برشی ناشی از دراگ روبه پایین (که از طریق نشست خاک اطراف ایجاد می شوند) مقاومت کند. همجنین باید بارهای زنده و مرده را نیز تحمل کند. کف اصولا باید درمقابل فشار آب زیرزمینی مقاومت کند. دریجه باید بار زنده را به میله ورودی انتقال دهد. برای آدم روهای درمعرض بار ترافیکی, ملاحظات خاص باید درنظر گرفته شود (بند ۳-۷ مشاهده شود). اتصال خروجی ها در بالای فاضلابروی آدم رو باید طوری باشد که آن ها ممان های خمشی یا تنش های برشی بیش از حد بزرگ در دیواره میله ورودی ایجاد نکنند. بار وارد بر خروجی ها به دلیل نشست مصالح پرکننده, با فاصله ی قرارگیری خروجی ها نسبت به بخش پایه آدم رو افزایش می یاید. میله ورودی, کف (ته) و مخروطی آدم رو را می توان با استفاده از روش اجزاء محدود. آزمون های تجربی, یا سایر روش ها طراحی کرد. همچنین به جای این روش هاء می توان از روش ارائه شده در بندهای ۱-۷ الی ۳-۷ استفاده کرد. این روش برمبنای تجربیات عملی و مشاهدات میدانی بوده و به صورت تجربی پاسخگوی اثرات کنش قوسی و ویسکوالاستیک است. اصلاح بیشتر این روش را می توان به شیوه های زیر انجام داد: الف) درنظر گرفتن مستقیم کاهش بار خاک ناشی از تغییرشکل های شعاعی و محوری در سازه ی آدم رو درنتیجه ی ویسکوالاستیسیته ی ترموپلاستیک ها و خاک اطراف. ب) درنظر گرفتن مستقیم آسودگی از تنش در ترموپلاستیک هاء پ) ملاحظه ی برهم کنش بین کمانش محوری و حلقه ای. ۱-۷ طراحی میله ورودی آدم رو طراحی میله ورودی آدم رو شامل فرض مقطعی آزمایشی از دیواره و سپس بررسی حدود کارایی آن برای بارهای شعاعی و دراگ رو به پایین است. معمولا حداکثر بارهاء نزدیک عمیق ترین قسمت مدفون آدم رو رخ -------- صفحهٔ بعد -------- می دهد. چون بارها نزدیک سطح کمتر هستند. ضخامت دیواره میله ورودی می تواند از ته به سمت بالا ۱-۱-۷ بارهای شعاعی .تسا یا هقلح شنامک و .یا هقلح شمخ یا هقلح یراشف شنار لماش یعاعش یاهراب تحت ییاراک دودح فشار حلقه ای و خمش حلقه ای منجر به ایجاد کرنشی ترکیبی در دیواره آدم رو می شود که باید در ۱-۱-۱-۷ رانش فشاری حلقه ای بارهای شعاعی وارد بر آدم رو منجر به ایجاد رانش محیطی فشاری می شوند. برای یک میله ورودی عمودی, حداکثر رانش در عمیق ترین قسمت رخ می دهد (در عمل, به دلیل وجود کف آدم رو حداکثر رانش اندکی بالاتر از کف رخ می دهد). رانش حلقه ای از معادله (۷)» تعیین می شود. )۷( رکند فست مد که در آن: 7۸7 رانش حلقه ای برحسب ۷/0111 ؛ فشار شعاعی وارد شده برحسب *31/0 (۴۳۵ 10 - ۸1/00۳ 1)؛ میانگین شعاع آدم رو برحسب 0 است. مقدار فشار شعاعی. در صورت وجود آب زیرزمینی از معادله (۵) و در غیر اینصورت از معادله (۱) تعیین می کرنش فشاری حلقه ای ناشی از رانش حلقه ای از معادله (۸) بدست می آید. به منظور محاسبه کرنش فشاری حلقه ای, فرض مقطعی از دیواره ضروری است. (۸) که در آن: 7 کرنش فشاری حلقه ای برحسب 01۱/2171 ؛ 7 رانش حلقه ای برحسب ۳/011 ؛ مدول آسودگی از تنش ترموپلاستیک برحسب *3/01؛ و۸ مساحت سطح مقطع آدم رو برحسب 0/ *0 است (برای میله های ورودی تک جداره, ,۸ برابر با 1- 13۱۵8 001۳۳6۹۹1۷۵ 1 -------- صفحهٔ بعد -------- ۸ <- ۸5 س10 3 ۸ ۸5 شکل ۳- طرحی از مساحت سطح مقطع آدم رو (۸۶) برحسب 0/ *01۳ ۲-۱-۱-۷ خمش حلقه ای به منظور اطمینان از کافی بودن طراحی مقطع پیشنهادی از دیواره» کرنش حلقه ای محاسبه شده از معادله (۸) با کرنش خمشی ترکیب می شود. به دلیل تغییر پذیری مصالح پرکننده و نحوه قرار گیری آن ها در اطراف آدم روء فشارهای شعاعی وارد بر آدم رو حول محیط تغییر می کند؛ که این نایکنواختی در تراکم توسط ضریب ۱/۲۱ در معادله (۱) نشان داده شده و منجر به ناهم مرکزی" و درنتیجه ایجاد کرنش خمشی در دیواره میله ورودی می شود. کرنش خمشی می تواند از معادله ای که تغییرشکل میله ورودی را به کرنش مربوط می سازد (مانند معادله ۸/01: ۵) ضریب ناهم مرکزی (2) از معادله ‎)٩(‏ محاسبه می شود. می توان فرض کرد که تغییر شکل های خمشی حلقه ای کوچک بوده و معمولا از نظر مرتبه بزرگی برابر با یک یا دو درصد قطر دم رو هستند. 8 )۹( ۲ -م که در آن: » ناهم مرکزی برحسب ۹1 0 ضریب تصحیح دوپهنی برای حداکثر دو درصد تغییر شکل؛ 72 میانگین قطر آدم رو برحسب 211 است. ممان خمشی ناشی از رانش حلقه ای وارد بر ناهم مرکزی از معادله (۱۰) محاسبه می شود. (۱۰) -< بر 1 که در آن: بار خمشی " برحسب ۷-0111/011؛ » نا هم مرکزی برحسب ۹۳1۱ 7 رانش حلقه ای برحسب 1۷/01[ است. کرنش خمشی (ع) برای یک مقطع مشخص از معادله (۱۱) تعیین می شود. ا ۳061۲1۵1۷ -| 2- 600: ۵ ۱۱ -------- صفحهٔ بعد -------- )۱۱( : > و6 که در آن: 7 مدول مقطع برحسب 03/2۱ برابر با (ع/1)؛ ] ممان اینرسی دیواره آدم رو برحسب /؛ مدول آسودگی از تنش ترموپلاستیک برحسب 1/0۳« است. یادآوری ۱- اگر مدول آسودگی از تنش برای خمش متفاوت از مدول آسودگی از تنش برای فشار باشد. مقادیر مربوط به هریک باید در معادله (۸) و معادله (۱۱) جاگذاری شود. مقادیر آسودگی از تنش باید از تولید کننده آدم ریا تولید کننده رزین کرنش حلقه ای کل در دیواره میله ورودی آدم رو از معادله (۱۳) تعیین می شود. (۱۳۲) 2 + +6 > م6 که در ان: 7 کرنش رانشی فشاری برحسب ۲1/01؛ ۶2۵ کرنش خمشی برحسب 213/01 است. ضخامت دیواره باید طوری طراحی شود که کرنش حلقه ای کل در معادله (۱۳) کمتر از حد (ظرفیت) کرنشی مجاز ماده ی ترموپلاستیک شود. ظرفیت کرنشی ماده ی ترموپلاستیک تابع نوع رزین» وزن ملکولی آن و توزیع وزن ملکولی است. به دلیل تغییرات در رزین های ترموپلاستیک. حد کرنش برای هر ماده خاص و داده های آزمون برای کاربر نهایی باید توسط تولید کننده اعلام شود. روش دیگرء طراحی برمبنای تنش بجای کرنش و استفاده از یک مقدار تنش فشاری مجاز است. در معادله (۱۳) با تبدیل کرنش به مقدار تنش ترکیبی, می توان از این روش استفاده کرد. بادآوری ۲- رویکرد تنش حدی معمولا برای لوله های تحت فشار استفاده می شود؛ که لوله درمعرض تنش محیطی بلند مدت قرار می گیرد و در مدت عمر طراحی خود باید زیر آستانه ی رشد آهسته ترک حفظ شود. برای طراحی لوله های ترموپلاستیک بدون فشارء استفاده از تنش فشاری مجاز تقریبا برابر با تنش طراحی هیدرواستاتیک. سال ها مرسوم بوده است. با اینحال, اخیرا نشان داده شده است که تنش طراحی فشاری بزرگتر از تنش طراحی هیدرواستاتیک است. که علت آن عمدتا ناشی از تفاوت در مکانیسم های ایجاد نقیصه است. [- 36۵1۶ 0 ۱۲ -------- صفحهٔ بعد -------- ۴-۱-۱-۷ کمانش حلقه ای اگر تنش رانشی فشاری حلقه ای از مقدار بحرانی فراتر رود آدم رو توانایی تحمل تغییرشکل خمشی ‏ را از دست داده و متحمل کمانش حلقه ای می شود. ۷100۲6 و 50118 از تئوری محیط پیوسته برای بدست آوردن معادلات مربوط به کمانش استفاده کرده اند (بند ۸ کتاب نامه). تئوری محیط پیوسته. کمانش سازه های استوانه ای شکل احاطه شده با خاک را درنظر می گیرد. وجود آب زیرزمینی, مقدار بحرانی کمانش را کاهش می دهد زیرا فشار سیال با تغییر شکل های کوچکی که کنش قوسی را در خاک ترویج می دهند. کاهش نمی یابد. برای اثرات فشار هیدرواستاتیک. تاکنون هیچ راه حلی با استفاده از تئوری محیط پیوسته منتشر نشده است. درحال حاضر,ء متداول ترین راه حل برای اثرات آب زیرزمینی, استفاده از معادله 118011۲ ارائه شده در استاندارد ۲-950 ۸۷۷۱۷۸ است (بند ‎٩‏ کتاب نامه). ۵-۱-۱-۷ مقطع آدم رو بالای تراز آب زبرزمینی رانش حلقه ای بحرانی که در آن کمانش رخ می دهد از معادله (۱۳) بدست می آید (بند ۱۰ کتاب نامه). (۱۳) 73 (/۳) 0.78 کپ ۸ که در آن: رانش حلقه ای بحرانی (بدون آب زیرزمینی) برحسب ۷/010( مدول آسودگی از تنش ترموپلاستیک برحسب *00/؛ 7 ممان اینرسی دیواره آدم رو برحسب ۹۲/0 ۵ مدول یانگ خاک برحسب *0۳/ است. ضریب تصحیح هندسه. به عمق دفن و سفتی نسبی بین خاک جایگزین و خاک محل بستگی دارد. در صورتی که عرض ناحیه ی دایره ای مصالح پرکننده برابر با شعاع میله ورودی آدم رو باشد. مقدار (ر/ به سمت یک و سفتی نسبی بین آدم رو و خاک به سمت ۰/۰۰۵ میل می کند. سفتی نسبی به صورت زیر تعریف می شود: 7 2 که در آن: 7 شعاع میله ورودی آدم رو برحسب 27 است. برای تقریبا تمام آدم روهای ترموپلاستیک نصب شده در خاک جایگزین دانه ای یا دانه ای-چسبنده ی متراکم, سفتی نسبی کمتر از ۰/۰۰۵ و 8/۱ برابر با ۱/۰ است. ۸۷100۲6 (بند ۱۰ کتاب نامه) نشان داده است که برای دفن عمیق در مصالح پرکننده یکنواخت نیز ۸۸ برابر با ۱/۰ است. به عنوان معیار طراحی, رانش حلقه ای که از معادله (۷) بدست می آید نباید از نصف رانش حلقه ای بحرانی (/۸) فراتر رود. [۳۵ا(ع11 -1 ۱۳ -------- صفحهٔ بعد -------- ۶-۱-۱-۷ مقطع آدم رو زیر تراز آب زیرزمینی رانش حلقه ای برای کمانش در زیر تراز آب زیر زمینی با استفاده از معادله (۱۵) تعیین می شود (بند ‎٩ ۳/۱ (۱۵) سم 2.825 پر ۸ 1/2 که در آن: بر 77 رانش حلقه ای بحرانی (همراه با آب زیرزمینی) بر حسب 11 77 / صریب تصحیح («کاهنده) شناوری برابر با ( ۳ ر۱-0.33) 3 7 ارتفاع آب زیرزمینی بالای فاضلایرو برحسب 11؛ 7 ار تفاع مصالح پر کننده بر حسب [11؛ مدول واکنش خاک برحسب *1/01؛ 7 ممان اینرسی دیواره آدم رو برحسب 0 /۲؛ و ۱۶ ار )۱۳) ( ۳ + | لا به عنوان معیار طراحی, رانش حلقه ای که از معادله (۷) بدست می آید نباید از نصف رانش حلقه ای بحرانی (۱۷ع/۸) فراتر رود. درصورتی که سخت کننده های شعاعی در دیواره آدم رو به کار رود. میانگین ممان اینرسی دیواره می تواند نسازد. ۲-۱-۷ حدود کارایی بار محوری در بند ۶ در بخش مربوط به بار خاک. بار محوری ناشی از دراگ روبه پایین ارائه شد. علاوه بر دراگ رو به پایین» سایر بارهای محوری شامل وزن آدم رو و ضمایم آن و وزن هرنوع بار ترافیکی از قبیل خودرو و تجهیزات است. این بارها منجر به ایجاد کرنش فشاری محوری در دیواره آدم رو می شوند. کرنش, به ظرفیت کرنش فشاری ماده ترموپلاستیک و حد کرنشی در کمانش محوری, محدود می شود. هر دو حد. باید ۱-۲-۷ کرنش محوری حداکثر کرنش محوری ایجاد شده توسط دراگ رو به پایین در پایین ترین نقطه میله ورودی رخ می دهد. با فرض دراگ روبه پایین یکنواخت. کرنش در میله ورودی تک جداره حول محیط میله ورودی ثابت است. ۱۴ -------- صفحهٔ بعد -------- برای دیواره های ساختمند. کرنش محوری در امتداد طول نیم رخ و احتمالا حول محیط تغییر کرده و به خالص"" شناخته شده و برابر با ضخامت دیواره آدم رو منهای ارتفاع هر هسته ی هندسی توخالی است. برای حداکثر کرنش محوری در مقطع خالص رخ می دهد. حداکثر کرنش فشاری محوری (۸ع) ناشی از نیروی دراگ روبه پایین وارد بر مقطع خالص دیواره میله ورودی از معادله (۱۷) بدست می آید. که )۱۷( ۳7۲/2, 11 ۸ که در آن: ۸ کرنش فشاری محوری " برحسب 1۳/01؛ رز نیروی دراگ رو به پایین از معادله (۴) برحسب (۲؛ ۳ بار زنده برحسب ۷؛ ۷ بار مرده شامل وزن میله ورودی برحسب 1۷؛ مدول آسودگی از تنش ترموپلاستیک برحسب 81/0 میانگین قطر برحسب ۹1۱ 7 ممان اینرسی دیواره آدم رو برحسب ۳ /*1-* ضخامت خالص دیواره برحسب 21۱ است. برای طراحی. حداکثر کرنش محوری باید کمتر از کرنش مجاز مربوط به جنس ترموپلاستیک باشد. ۲-۲-۱-۷ کمانش محوری هنگامی که کرنش محوری در یک لوله استوانه ای مهار شده در خاک افزایش می یابد. احتمال بروز کمانش محلی در لوله بیشتر از کمانش ستونی است. در پایین ترین مودهای کمانشی (محلی)» لوله به سمت بیرون دچار اندکی تغییرشکل و به سمت داخل دچار گودی می شود. برای یک آدم روی مدفون, مقاومت در مقابل کمانش از طریق خاک اطراف افزایش می یابد؛ زیرا باعث مهار تغییرشکل به سمت بیرون می شود. معادلات کمانش برای یک لوله استوانه ای بدون مهار خاک در مقالات ارائه شده است. این معادلات می توانند برای طراحی آدم رو استفاده شوند ولی در مقایسه با حالت هایی که خاک اطراف, مصالحی دانه ای با تراکم خوب و پایدار است. مقداری محافظه کارانه ارائه می دهند. یکی از این معادلات توسط ‎11130۹٩1161110‏ و 7676 مطابق با بند ۱۱ کتاب نامه ارائه شده است. این معادله در قالب کرنش بحرانی به صورت زیر بازنویسی می شود: (۱۸) و و ( "با -3)[1]/ ر(] که در آن: 0 ع 3 -[ 0 0010۳6۹۹1۷6 |۸۵ -2 ۱۵ -------- صفحهٔ بعد -------- 7 کرنش محوری بحرانی برحسب ۹/۵۲ میانگین قطر برحسب ۹1۱ نسبت پواسون ماده ی ترموپلاستیک؛ 7 ضخامت دیواره معادل تک جداره برحسب 217 است. (۱۹) 7 بر که در آن: 7 ممان اینرسی دیواره آدم رو برحسب 0 /*07 است. برای طراحی آدم رو های مدفون, این معادله می تواند بدون ضریب ایمنی به کار رود؛ زیرا مهار توسط خاک به اندازه کافی ضریب ایمنی فراهم خواهد کرد. و بارهای محوری وارد بر آدم روی ویسکوالاستیک نیز به میزان قابل ملاحظه ای کمتر از مقادیر پیش بینی شده توسط روش ارائه شده در این قسمت است (در مواردی که مهار توسط خاک حداقل است. از قبیل مصالح دانه ای سست اشباع یا ریز اشباع» باید از یک ضریب ایمنی مناسب در معادله ۱۸ استفاده شود). کمانش دیواره ناشی از دراگ روبه پایین محوری» معمولا در طول زیادی از دیواره رخ می دهد. در میله های ورودی با دیواره ساختمند. شکل نیم رخ تعیین کننده ی این است که کمانش از طریق میانگین کرنش دیواره یا از طریق حداکثر کرنش خالص شروع می شود. برای نیم رخ هایی با هسته های دایره ای شکل, میانگین کرنش دیواره معمولا کنترل کننده ی کمانش است. میانگین کرنش دیواره از طریق جایگزینی مساحت سطح مقطع دیواره ساختمند بجای مقدار کرنش خالص دیواره در معادله (۱۷)» بدست می آید. روش های مورد استفاده در محاسبه مقاومت کمانشی استوانه های افقی مدفون در معرض بارهای محوری, می تواند برای میله های ورودی عمودی آدم رو استفاده شود (بندهای ۱۲ و ۱۳ کتاب نامه). تجربیات عملی نشان داده است که استقرار نایکنواخت مصالح پر کننده اطراف آدم رو و نشست نایکنواخت آن ها می تواند باعث ایجاد خمش در میله ورودی آدم رو شده و در نتیجه منجر به وقوع کرنش های کششی در جهت محوری آدم رو شود. برای کمی کردن این کرنش هاء اطلاعات زیادی وجود ندارد؛ ولی تجربیات آهسته ترک. می توانند این کرنش ها را تحمل کنند. ۳-۲-۱-۷ برهم کنش کمانش محوری و شعاعی تنش بحرانی که در آن کمانش شعاعی رخ می دهد. از طریق بار محوری کاهش می یابد. معمولا از این برهم کنش صرفنظر شده که توسط روش های پایداری الاستیک (بند ۱۱ کتاب نامه) نیز تأیید می شود. با اینحال, 112-) و همکارانش معادله کمانش دو محوری را ارائه داده اند (بند ۱۳ کتاب نامه). ۲-۷ ملاحظات طراحی کف (ته) آدم رو برای آدم رو های نصب شده دارای بخش های پایه ی منطبق با الزامات بند ۴ بار دراگ رو به پایین متحمل شده توسط میله ورودی آدم روء در سطح تماس بین دیواره آدم رو و خاک. بدون دخالت ته مستقیما به بخش پایه انتقال می یابد. در صورتی که آدم رو زیر تراز آب زیرزمینی قرار گرفته و ته آدم رو وجود داشته ۱۶ -------- صفحهٔ بعد -------- باشد. بار بحرانی وارد بر ته, فشار آب زیرزمینی است. برای مواردی که ته بالای تراز آب زیرزمینی قرار گرفته یا جریان نفوذی آب نمی تواند ترانشه ی آدم رو را اشباع کند. ضخامت ته می تواند اسمی باشد؛ ولی در صورتی که فشارهای شناوری از طرف آب بر ته آدم رو وارد شود. اندازه ی ته باید طوری باشد که بتواند تنش و تغییرشکل خمشی را محدود کند. تغییرشکل کف آدم رو معمولا برای قطرهای ۱۵۰ سانتی متر و کوچک ترء کمتر از دو درصد و برای قطرهای بزرگ تر کمتر از یک درصد است. به جای استفاده از روش اجزاء محدود. نتایج تجربی, یا معادلات تحلیلی, از معادلات زیر می توان استفاده کرد (بند ۱۴ کتاب نامه). معمولا فرض می شود که رفتار تسلیم حول محیط بیرونی رخ داده و حداکثر تنش ۲۰۱) چم - ی که در آن: 7 حداکتر تنش برحسب 1/0 فشار آب زیرزمینی برحسب *81/010؛ 7 شعاع قسمت ته برحسب (۲1؛ | ضخامت صفحه برحسب 2۱۱ است. ۲۱۱( را تن که در آن: ا/ نسبت پواسون ماده ی ترموپلاستیک؛ فشار آب زیرزمینی برحسب ۸/0 7 شعاع قسمت ته برحسب ۲1۱ مدول آسودگی از تنش ترموپلاستیک برحسب ۸1/0۳ است. به منظور کاهش تنش و تغییرشکل, می توان ورق (پروفیل, نبشی, ...) سخت کننده به ته آدم رو اضافه کرد. انجام تحلیلی به منظور تأیید کافی بودن این سخت کننده ها و قابل پذیرش بودن تنش برشی در جوش بین سخت کننده ها وقسمت تهء ضروری است. در مواردی که ته آدم رو به شکل صفحات تخت نیست (مانند مجرای فاضلایرو و سکو)» آزمون های فیزیکی و تحلیل های پیچیده تر لازم است. به دلیل اینکه معمولا مصالح پرکننده نمی تواند بطور کامل این اجزاء را در بر گیرد. باید برای یک مقاومت کمانشی بدون مهار با قابلیت تحمل فشار طراحی آب زیرزمینی طراحی ۳-۷ ملاحظات طراحی مخروطی | دریچه آدم رو ۱۷ -------- صفحهٔ بعد -------- مخروطی ها و دریچه های ترموپلاستیک به شکل صفحه طوری طراحی می شوند که بتوانند بارهای زنده ی برای کاربردهای درمعرض بار ترافیکی, به منظور عدم انتقال مستقیم نیروی بار زنده (شامل بار ترافیکی) به استوانه ی آدم رو دریچه روی دال بتنی مستقر روی مصالح پرکننده اطراف آدم رو قرار می گیرد. یادآوری ۱- در صورت استفاده از دریچه های ترموپلاستیکی, این نوع دریچه ها برای بارهای رده ۸15 و 3125 طراحی شده اند و بارهای ترافیکی مکرر می توانند منجر به تغییرشکلی قابل توجه در دریچه شوند. تغییرشکل ممکن است به ترموپلاستیک آأسیب نزندء ولی می تواند منجر به ترک زایی شدید در روسازی معابر شود. قبل از پذیرش دریچه ی ترموپلاستیکی برای نصب تحت بار ترافیکی بدون درپوش بتنی یا محفظه. طراح باید داده هایی را که نشانگر قابل پذیرش بودن دریچه برای بارگذاری ترافیکی است. از تولید کننده بخواهد. هنگام طراحی آدم رو برای بارهای ترافیکی, باید به انتقال یا عدم انتقال نیروی بار زنده به استوانه ی آدم رو توجه کرد. در صورتی که دال بتنی روی خاک طوری قرار داده شود که هیجچگونه انتقال مستقیم بار به میله ورودی آدم رو وجود نداشته باشد. مقدار نیروی بار زنده ی منتقل شده به میله ورودی به فشار شعاعی در بخش فوقانی آدم رو بستگی دارد. بجای تعیین مستقیم این مقدارء از روشی تقریبی به منظور تبدیل بار چرخ به بار اضافی معادل وارد بر سطح کل صفحه ی بتنی, استفاده می شود. سپس این مقدار در ۸۸ ضرب می شود تا فشار شعاعی در بخش فوقانی آدم رو ((۳) بدست آید. معمولا این مقدار برای آدم روهایی با عمق بیش از ۳ متر قابل چشم پوشی است و درنتیجه از نیروی بار زنده صرفنظر می شود. یادآوری ۲- در صورت درخواست کاربر نهایی. دریچه می تواند مستقیما روی میله ورودی آدم رو قرار گیرد. در این صورت نیروی بار زنده به میله ورودی منتقل خواهد شد و درنتیجه برای طراحی. این نیرو باید مستقیما به در در معادله ی ۴۱( اضافه فشار حلقه ای در استوانه ی ادم رو که نتیجه ی فشار شعاعی ناشی از بار ترافیکی زنده وارد بر ادم رو است. باید درنظر گرفته شود. علاوه بر این باید تحلیلی به منظور تعیین کافی بودن سفتی استوانه ی آدم رو برای رده بندی و ویژگی های دریچه های آدم رو در استاندارد 124 ۳۸ ارایه شده است. ۱۸ -------- صفحهٔ بعد -------- (اطلاعاتی) مقاد بر احتمالی برای مدول بانگ و نسبت پواسون خاک مقادیر احتمالی برای مدول یانگ و نسبت پواسون خاک به منظور استفاده در معادله (۱۳)» در جداول الف-۱ جدول الف -۱- نمونه ای از محدوده ی مقادیر برای مدول بانگ خاک (,: ۳)" ۸ تا ۱۴۴ ۶ تا ۱۹۲ ۱) اعداد از بند ۱۴ کتاب نامه گرفته شده اند. جدول الف -۲- نمونه ای از محدوده ی مقادیر برای نسبت پواسون (:)" خاک رس. غیر اشباع ماسه (متراکم) ۱) اعداد از بند ۱۴ کتاب نامه گرفته شده اند. ۱۹ -------- صفحهٔ بعد -------- (اطلاعاتی) ضمایم آدم رو ب-۱ پله های آدم رو پله های مورد استفاده در آدم رو باید از جنس ترموپلاستیک یا سایر مواد ضد خوردگی بوده و الزامات مکانیکی و کارایی آن ها مطابق با استاندارد ملی ۱۲۰۲۷ یا استاندارد 14396 1۸۲ باشند. برای ورود به آدم رو فقط افراد آموزش دیده ی مجهز به تجهیزات ایمنی مناسب شامل دستگاه ردیابی گازء کابل و کمربند ایمنی یا وسایلی مشابه برای جلوگیری از سقوط. مجاز هستند. ب-۲ گوشواره های حمل" آدم رو هنگامی که از گوشواره های حمل یا سایر وسایل به منظور حمل و استقرار آدم رو استفاده می شود. طراحی آن ها باید از طریق محاسبات یا آزمایش تأیید شود. توصیه می شود که کاربر نهایی تمام اطلاعات لازم در مورد حمل و نقل آدم رو را بطور کامل از تولید کننده دریافت کند. ب-۳ وسایل ضد شناور سازی هنگامی که میله ی ورودی آدم رو تا زیر تراز آب زیرزمینی ادامه می یابد. نیروی شناوری قابل توجهی می تواند به ته آدم رو وارد شود. این نیرو می تواند آنقدر بزرگ باشد که بر مقاومت اصطکاکی بین آدم رو و خاک غلبه کرده و باعث حرکت رو به بالای آدم رو و نا ترازی آن شود. چندین روش به منظور مهار دم رو در مقابل این شناور شدن استفاده شده است. به منظور برآورد نیاز یا عدم نیاز به مهار سازی, طراح باید تحلیل انجام دهد. این تحلیل باید شامل تعیین نیروی شناورسازی و مقایسه آن با مقاومت اصطکاکی خاک باشد. برای اطمینان بیشترء ضریب اصطکاک بین خاک و میله ورودی کم درنظر گرفته می شود. در صورت استفاده از تجهیزات ضد شناورسازی, طراح باید محاسبات را طوری انجام دهد که آدم رو شناور نشده و به تجهیزات نیز بیش از حد تنش وارد نشود. راهکارهای اطمینان از عدم شناوری شامل حالت های زیر هستند: ۱ مهار آدم رو به صفحه پایه ی بتنی, ۲ افزایش عرض صفحه پایه ی آدم رو به نحوی که از قطر خارجی میله ورودی بیشتر شود و سپس اجرای یک حلقه مهاری بتنی روی آن» ۳ جوش دادن یک حلقه دایره ای شکل از جنس آدم رو به میله ورودی و سپس اجرای یک حلقه مهاری بتنی روی آن. ۵۵۹ 1-8008 ۳ -------- صفحهٔ بعد -------- در حالت سوم تنش برشی بین حلقه ی ترموپلاستیک و استوانه آدم رو باید کمتر از حد مجاز باشد. در حالت های دوم و سوم حلقه مهاری بتنی از وزن خاک به منظور مقاومت استفاده می کند. حلقه های ترموپلاستیک به تنهایی ممکن است بتوانند مقاومت کافی را فراهم کنند؛ ولی طراح باید آن ها را طوری طراحی کند که متحمل بار خمشی اضافی نشده و امکان حرکت های رو به بالای بزرگ را فراهم نسازند. حلقه های مهاری ترموپلاستیک باید نزدیک به بخش پایه آدم رو نصب شوند.ء وگرنه بار دراگ روبه پایین قابل توجهی اضافه می شود که می تواند بار بیش از حدی به میله ورودی وارد کند. ۳۱ -------- صفحهٔ بعد -------- (اطلاعاتی) پ-۱ اطلاعات ارائه شده پ-۱-۱ حداقل ابعاد و مشخصات هندسی آدم رو در این مثال, دیواره میله ورودی آدم رو از نوع نیم رخ بسته با تک لایه ای از هسته های توخالی دایره ای (کر تیوب) متمرکز در گرانیگاه دیواره آدم رو بوده و ابعاد و مشخصات هندسی آن به شرح زیر است: جدول پ-۱- ابعاد و ویژگی های هندسی آدم رو قطر داخلی آدم رو ((1)» بر حسب 21۳ مساحت سطح مقطع (۸)» برحسب ۵۱ /*01 گرانیگاه 20 بر حسب 61۱ پ-۲-۱ خواص مواد برای ترموپلاستیک انتخاب شده در این مثال, ترموپلاستیک مورد استفاده از نوع پلی اتیلن سنگین بوده و خواص آن به شرح زیر است: جدول پ-۲- خواص پلی اتیلن مورد استفاده مدول آسودگی از تنش بلند مدت (ل) در ن)" ۲۳ بر حسب 1/0 نسبت پواسون بلند مدت )) تنش فشاری بلند مدت مجاز" (وح) در ۳" ۲۳ بر حسب *۲7/01 کرنش فشاری محوری" ((,م2) در ۹۳ ۰۲۳ بر حسب 0۳/0۱ کرنش خمشی حلقه ای بلند مدت مجا * (/0م2) در ن)" ۲۳ بر حسب 0۱7/۲ ۸ تنش کششی بلند مدت مجاز ؟ ((م,6) در 5۳ ۰۲۳ بر حسب ۸7/017 0 باشد. *77/017 ۶۸۹ می شود. ۲) مقدار کرنش خمشی حلقه ای مجازی که الزامات موادی بند ۱-۵ را برآورده سازد. برابر با ۵ درصد است. ۳) به منظور جلوگیری از تنش بلند مدت بزرگتر از ۳/0 ۹ حد کرنش فشاری محوری ۲۳/۵ درصد است. ۴) مقدار تنش کششی بلند مدت مجازی که الزامات موادی بند ۱-۵ را برآورده ساخته و دارای 117 برابر با ۳/4 ۰ باشد. 5 ۵۵۰ است. ۳۲ -------- صفحهٔ بعد -------- پ-۳-۱ اطلاعات مربوط به خاک ونصب در این منال, اطلاعات مربوط به خاک و نصب به شرح زیر است: جدول پ-۳- اطلاعات مربوط به خاک ونصب عمق آدم رو (77) بر حسب 11 ۵/۳۹ وزن خاک خشک (72۷)» برحسب 31/1۳ ۱۸/۸۵ زاویه اصطکاک داخلی (0) ۳۰ مدول واکنش خاک ( . 7 )» برحسب 1/0 ۶۸۹ دمای طراحی آدم رو (7)» برحسب لح" ۲۳ ضریب اصطکاک پلی اتیلن سنگین (11۳۳]) نسبت به خاک 0م!)) ۴ مدول یانگ خاک (,7/)» برحسب *۸7/017 ۴۶ پ-۱-۲ فشار خاک شعاعی (بندهای ۱-۲-۶و ۱-۳-۶) در بند ۱-۲-۶ معادله مربوط به فشار شعاعی وارد بر آدم رو در خاک خشک ارائه شده است (معادله ۱). این معادله در بند ۳-۶ برای آدم روی درمعرض فشار آب بیرونی اصلاح شده است (معادله ۵). در نمونه محاسبات. فرض می شود که تراز آب زیرزمینی ۳/۰۵ متر زیر سطح است. بنابراین» فشار شعاعی در فاضلابروی آدم رو دارای دو مولفه است: ۱ فشار ناشی از خاک جایگزین بالای تراز آب زیرزمینی, ۲) فشار ناشی از خاک جایگزین زیر تراز آب زیرزمینی. فشار شعاعی وارد بر آدم رو از جمع معادله ۱ (برای صفر تا ۳ متر) و معادله ۵ (برای ۳ تا ۵/۵ متر) بدست به منظور محاسبه فشار شعاعی در معادله ۱ و معادله ۵ باید ضریب فشار محرک خاک (,86) تعیین شود (معادله ۲ بند ۱-۲-۶): (پ-۱) ۲3 3 45 8 موْلفه فشار شعاعی ناشی از خاک بالای تراز آب زیرزمینی با استفاده از معادله ۱ (بند ۱-۲-۶) تعیین می ۳۳ -------- صفحهٔ بعد -------- (پ-۳) 4۵ 232 > ۳و ب 7 10 1.2186 ۳ موْلفه فشار شعاعی ناشی از ترکیب فشار خاک و فشار آب در زیر تراز آب زیرزمینی با استفاده از معادله ۵ (پ-۴) 9.8 > 7 27 - 7[ < ی [ا (پ-۶) ۵ .۳-56 ۲+ ۳ < ۳ پ-۲-۲ بار دراگ رو به پایین (بند ۲-۲-۶) برابر با حاصل ضرب فشار شعاعی میانگین در ضریب اصطکاک است (معادله ۲ بند ۲-۲-۶). فشار شعاعی مورد استفاده در معادله ۲ فشار ناشی از وزن واحد حجم خشک یا اشباع (ولی غیر شناور) (پ-۷) ۵ 46.9 > را ,7 رل 1.21 > م۳ ۳۵ ۳۳ (پ-۹) 4۵ 9.4 > 7 ۱ بط م - ,7 بار دراگ رو به پایین از معادله ۴ بدست می آید (بند ۲-۲-۶): (پ-۱۰) 0 1.31 > رر(1 و + (1 < رر(1] (پ-۱۱) ۷ 4 > ر8 و ل ی 0 پ-۳-۲ طراحی میله ورودی آدم رو - بارهای شعاعی رانش فشاری حلقه ای با استفاده از معادله ۷ (بند ۱-۱-۱-۷) تعیین می شود؛ که اگر مقدار ,7 بر حسب ۹۵ بر ۱۰ تقسیم شود. ,7۲ برحسب ۳/0 بدست می آید. + (7 (پ-۱۳) و ۸1/070 5.83 < ۳ و را ۳۳۴ -------- صفحهٔ بعد -------- (پ-۱۳) 0 3600 < ,۸ , ۸/۲ کرنش فشاری حلقه ای با استفاده از معادله ۸ بدست می آید: ۸ (پ-۱۴) 0. 01 - ری رو 011 7/۸ کرنش فشاری حلقه ای باید کمتر از کرنش فشاری مجاز باشد. (پ-۱۵) و03 - ری م لگ 0.01 رم فده ارزی ۱ کرنش خمشی از نا هم مرکزی آدم رو تعیین می شود. فرض می شود که مقداری از نا هم مرکزی به دلیل نیروهای نصب و حمل رخ می دهد. برای میله های ورودی آدم روء مقدار این نوع ناهم مرکزی معمولا ۲ درصد قطر است (0.02 < م۴). با اینحال» به دلیل اینکه میله ورودی از طریق ته آدم رو در مقابل تغییرشکل حلقه ای تقویت می شودء حداکثر نا هم مرکزی در نقطه ی حداکثر فشار شعاعی رخ نمی دهد نا هم مرکزی از معادله ‎٩‏ بدست می آید: (پ-۱۶) 60 و کل <ه ل ۲ (پ-۱۷) لت ووو2 - ربا ,0.507 - بر ۸ 1 ۱ ب-۱۸ س نت پر (ب ( 2 + ,۸ (پ-۱۹) 0.005 - رم , رم اوویی پر ۳5 (پ-۲۰) ول 0. 05 - روم لد 0.015 - مع + ره مه 0181 [ 6908 هر دو معیار کرنش فشاری حلقه ای مجاز (معادله پ-۱۵) و کرنش ترکیبی مجاز (معادله پ-۲۰) باید برآورده شود. در این استانداردء. دو معادله برای بررسی کمانش ارائه شده است. معادله ۱۳ برای استفاده در کاربردهای خاک خشک یا بالای تراز آب زیرزمینی و معادله ۱۵ برای میله های ورودی قرار گرفته در زیر تراز آب زیرزمینی استفاده می شود. هر دو قسمت "آخشک" و "آخیس" میله ورودی در این مثال بررسی می شود. معادله ۱۳ برای بررسی کمانشی شعاعی میله ورودی بالای تراز آب زیرزمینی استفاده می شود و در این مثال برای ۳ متر بالای آدم رو به کار می رود: » ۸ : (پ-۲۱) ۸-9779 (۳) 0.78 > ۸ 00081 بار شعاعی وارد بر ۳ متر بالایی میله ورودی آدم رو ( 310 - ر, 7/) برابر است با: (پ-۲۳) ۵ر ۱ 121,07 - بط ۳۵ -------- صفحهٔ بعد -------- (پ-۲۳) 0 146.6 <- ,۸و ۳ > ,۸ : رد (پ-۲۴) 10 < 66.7 > ۹۶7۲و کل الق ۸ 41 کمانش شعاعی قسمت غوطه ور میله ورودی آدم رو در زیر تراز آب زیرزمینی از معادله ۱۵ تعیین می شود: (پ-۲۵) و 0.853 > بر مت 3 - 1 > بر 1 ۱ که عدد پایه لگاریتم طبیعی بوده و برابر با ۲/۷۱۸۲۸ است. (پ-۲۷) + - ,0 5 ع پر ۸ از 87ج (پ-۲۸) 139 - ۸۷ 7 با استفاده از ,/7 بدست آمده از معادله پ-۰۱۳ ,5 تعیین می شود: (پ-۲۹) 0 < 3.77 - ۰,۹۳۲ - مرو پ-۴-۲ طراحی میله ورودی آدم رو - بارهای محوری نیروی دراگ روبه پایین (۳)» بار زنده (7۳۸) و وزن میله ورودی آدم رو (۳۸) به ترتیب برابر با ۸ ۲۱۲۳۴۰۰ ۷ ۰ و لا ۴۰۰۰ است. کرنش محوری در مقطع خالص دیواره با استفاده از معادله ۱۷ محاسبه می شود: + ۲۳+ م۳ ,777 ۰ 71/1 2) 0) مدت مواد باشد (بند پ-۱). (پ-۳۱) 8 و003 < ری م ثلل ووم 0 < رم )2 )2 کرنش بحرانی در کمانش محوری میله ورودی از معادله ۱۸ تعیین می شود: (پ-۳۲) و ۵ 4.16 > بر برک 25 (پ-۳۲۲۳) ۰ ""ِ 0۱.043 که و6 سس > و6 (وو [( اب -3)1] ,1 ۲۳۶ -------- صفحهٔ بعد -------- برای شکل های از نوع نیم رخ بسته در استاندارد 4 ]۸51۸ بجای کرنش خالص دیواره محاسبه شده از معادله پ-۰۳۱ میانگین کرنش دیواره کنترل کننده ی کمانش محوری است. با جاگذاری مساحت سطح مقطع بجای ضخامت خالص دیواره در معادله ۱۷ میانگین کرنش فشاری محوری بدست می آید: و ۳1 ْ 1 1 (پ-۳۴) و لگ 0.015 - رع 69881 (پ-۳۵) 7 - 5۲و 57 مقدار 57 برابر با یک کافی در نظر گرفته می شود. زیرا مهار فراهم شده توسط خاک در جلوگیری از کمانش محوری در معادله ۱۸ لحاظ نشده است. پ-۵-۲ طراحی کف (ته) آدم رو اه ۱ (پ-۳۶) چپ 2.39 خظ ۱ (00 0 171 7۳. - ۲7 ۱ 1 درصورتی که پایه آدم رو از یک صفحه تخت با ضخامت ,/ و بدون ورق (پروفیل, نبشی و ...) ساخته شده ۹ (پ-۳۷) پچ 258 5 رر6 و 2 3 0 2 ور 4 َ 0۳ 1 حداکثر تنش در صفحه پایه باید کمتر از تنش مجاز برای ماده ی سازنده صفحه پایه باشد. اه (پ-۳۸) 550 > ره > 48 - و6 ارو وود تغییرشکل رو به بالا که در صفحه پایه (کف آدم رو) رخ می دهد. باید کمتر از ۲ درصد قطر آدم رو باشد. 6۹ زو 3 (پ-۳۹) 0 7 .| - ۵ ۰ در بر - 8 > و۵ / 0 (پ-۴۰) 29 > 1.53 < م۸9 ۸-0 ۳۷ -------- صفحهٔ بعد -------- (اطلاعاتی) 5 للع 17۵2105 آ0 31100 لاف ۹513116 127۳ ۸1۷-۸ [2] ۲121-10 1136167 ععتها ۲و دزعواهم۸" بسا ,01100 300 ۴ .۵ ,۲1۵۹۹۵۵۰ [2] 0 7031118 [۵ /0۳۵ل7 ,5اا00ه]آ 1۵ کالها5 ۷۵۳۵۱ که ۳6۶ ۳1۹6 ۲۵۱۳۷۱۵۵ 47/544 .00 ,|۱909 .110۷ ,6 3۸0۰ ,19 |۷۵ ,۸510 ۲۳۵/۵۸۵۰ ,1۵۵1111 1۵ کانه 5۳ |۷۵۳۵ 0۲ ۰20 بیش مط۲10 200 .۲۳ ,۳۹ بسا ,02۳8 [3] ۰ ,5۵70112 ,57110031411 |/]/۲۵۲۱۵ ]1۱۱۵۲۵11۵۲۱۵ ۹6001۵ ۳166 1136167 ۵۲86 اه نی 200 کزکرواهس۸ ۳۱6۵ ۳۵۲۵ ۴ ۰ بصلشک۲10۹ [4] 200 کل0دما]آ [1ا38:0 0عاعدم 0 100660۵ ما معامعزماناگ ۳۵۵۵ |۹۷۳۵ ۰ ,7101۷675[]۷] /۸2 1*28 ,کای6 1۳ ۱/2316 ما۲۳ ۰ 00 5160۲610 60۳80218261۳6 ۲۳۵۳۵ 06۳۵۵۷ ,|۷۷ اب82 ۱۵ ۵۵۳ [5] ۰ 1 ,۲13۳8 ۳۳۵۹۵1۵00۳۵1۵۵ .1 بدا باا م5 300 ,۸ بت ,۸۱۷۵6 مب ما ,قبا 820 بل ,6ا0۵۹۵۵0۵ظ بل با کل ,5۷/۵0 [6] ۹1۳81 116۳1۵06 60606026-501 ۵۵ 00۵10۵5 00۳۵۵110۵ زموگ 01 ۹۳/0۲ 523-۰ .00 ,[ ۱99 ,10 +8ع71]00(1(ع0060(11) 00 0001011/68 0 ۳۳1110 [۵ ۳۷۵۵۲1۵ با بل ,۷۷۷ 200 ۷۰ ۴ ۳۴۵۵۲6۲ ,۳ بل ۷1۵3110 [7] 71100/100 بدالزو5 2300 5علع01ع0) ,60006۳۵065 80۷۵0 5۱۵۵۶6 0۲ ۰ ,95ع760(116(11070(1) 0۱ ۲۵1/۵۳۵۱۲۵ 0 10۳ 1360۷ ۵11۲۵ 0۱۵ 01۲ عکعل]" با بعزاعگ5 300 .10 1۰ ۷100۳6۰ [8] 95 57۳ ۸۹57۸ ,700/10108 ۲: 06 :]۳ 22۵ ما5 ۳:۵۵ عناکدا۲ معسط 01۲ ۰ ,12 10ع۳۳۱1۵0 ,/1۵ ۸5 0 عوا| ماع ۳۱۵56 1۵۶ ۰۰۳00۵۵۹۵110۵۹ ب.ظ بکلع۹0ققا0) 200 سا سا بعاید) [9] ۰ م11۱2 07 ۷۷۵۱۷ +8010 :۳۵۵002783 ۳۵6۰ ۳۱۵6 ۸۳۵۵ 1۵۲ ۳0۳۳۵۹۵ ۰ ,۸۹/۷۹/۸ ,]1 :۲0۲ 40 0۴۲ ۹۳۵1 8۷۵۱۱۵۵ ۰۳۱۹16 پیش معدعع 11 ۵00 ۲ ۳۵ بعزاع5 .10 .1 ,۷100۲6 [10] ۰ ,۵ ۳ع۹۵۲ع۲ 1130۹007121100 ,143 #رماکیعک 78 کات ۲۱۵ .۱۹۹ ۳۸ -------- صفحهٔ بعد -------- [[[ ۱1000730-177 51001111 108110 7 7000 ۷ بل بمعتع0) 200 .۳ بک5 ,11۵۹۵ [11] 1۰ ,۲01۳۵0۷ ۳۱۵ ۵1۲ کاعرواه۸ ۹1۵0|1۷ بسا با ,11100 200 .۵ کل ب۵ا) با 3 ,۵۶ ان [12] ,3166118 |۸۵ 6۵۳ ,۳۵۵0۲۰ 2ع ملظ [ 8122 60زا مرگ۸۵ :۳۵۵۹ ۰ .1.6 ۷۷۵۹11810۰ ,۵۵۳۵ طاعدع ۳ 6 ۳2۷121 ۸ :۳:۵۵ ۳۱6 لعلسطا ام کزدواهمش هاگ 1 ۵ ,0۵۳ [13] ۰ ,1101۷6۲۹1 /۸620 16025 بکل5ع1۳ ۱/۵۹67 ۳۵۵۵۵۰۰۰ ۶ ۷۷11۵۷ 010[ ,5ا ]110/0 | ۷/۵۵ ۸۵۵۵ .0 .ل الاک 300 .۵ .۳ زاهک [14] ۰ ۷۵۳ 316۷ .106 ,505 0 |۲111 -۱۷1060073۳ م۲0 370 مرعایع(1] 04 ما۸۵ ۶۵۱۵۵۱۱۵۷۹ سا بل بکع|0۷ظ [15] ۰ ۷۵۳ 316۷ ,000۵0۷ ۳۹